BR102015026091B1

BR102015026091B1 - Reator de leito fluidizado, aparelho de regeneração da reação, processo para preparação de olefinas e processo para preparação de hidrocarbonetos aromáticos

Info

Publication number: BR102015026091B1
Application number: BR102015026091-1A
Authority: BR
Inventors: Weimin Yang; Xiaohong Li; Siqing Zhong; Guozhen Qi; Jun Xu; Zhinan Yu
Original assignee: China Petroleum & Chemical Corporation; Shanghai Research Institute Of Petrochemical Technology Sinopec
Priority date: 2014-10-14
Filing date: 2015-10-14
Publication date: 2022-02-15
Also published as: AU2015242990A1; CN105498647B; AU2015242990B2; TWI661867B; ZA201507651B; TWI661866B; RU2015144096A; US9855539B2; US9895671B2; US20160101396A1; US20160102033A1; RU2695656C2; TW201613690A; BR102015026091A2; SG10201508488VA; MY174412A; CN105498370B; NZ713284A; RU2015144094A; TW201613689A

Abstract

REATOR DE LEITO FLUIDIZADO, APARELHO DE REGENERAR REAÇÃO, PROCESSO PARA PREPARAR OLEFINAS E PROCESSO PARA PREPARAR HIDROCARBONETOS AROMÁTICOS A presente invenção refere-se a um reator de leito fluidizado, compreendendo uma zona de entrada em uma posição mais baixa, uma zona de saída em uma posição mais alta e uma zona de reação entre a zona de entrada e a zona de saída. Uma placa de guia com furos vazados é disposta na zona de reação, compreendendo uma região de canal denso em uma região intermediária sua e uma região de canal esparso disposta em uma periferia sua e abrangendo a região de canal denso. Os catalisadores no dito reator deleito fluidizado podem ser distribuídos homogeneamente na sua zona de reação, pelo que a eficiência da reação pode ser melhorada. Um aparelho de regeneração da reação compreendendo o dito reator de leito fluidizado, e um processo para preparar olefinas a partir de oxigenados e um processo para preparar hidrocarbonetos aromáticos a partir de oxigenados usando o aparelho de regeneração da reação. Figura 1

Description

REFERÊNCIA CRUZADA COM PEDIDO RELACIONADO

[001] O presente pedido reivindica o benefício do pedido de patente chinês CN 201410539938.0, intitulado Multiregion Coupling Reinforcing Process for Preparing Olefins from Methanol e depositado em 14 de outubro de 2014, cuja íntegra é incorporada aqui por referência.

CAMPO DA TÉCNICA

[002] A presente revelação refere-se ao campo da técnica da engenharia química, e em particular, a um reator de leito fluidizado. A presente revelação ainda se refere a um aparelho de regeneração da reação para uso no reator de leito fluidizado, e a um processo para preparação de olefinas e a um processo para preparação de hidrocarbonetos aromáticos.

FUNDAMENTOS DA INVENÇÃO

[003] Na engenharia petroquímica moderna, etileno e propileno são os materiais básicos mais cruciais. O etileno pode ser usado na preparação de produtos a jusante incluindo polietileno, estireno, acetato de vinila, óxido de etileno e glicol de etileno e assim por diante. O propileno pode ser usado na preparação de produtos a jusante incluindo polipropileno, acrilonitrilo, óxido de propileno e álcool isopropílico e assim por diante. O etileno e o propileno e os seus produtos a jusante são amplamente usados nos campos da indústria e agricultura, transporte e defesa nacional.

[004] Nos anos recentes, a demanda por etileno e propileno permanece elevada. Sob a circunstância em que o recurso do óleo gradualmente diminui, o curto suprimento de óleo na China pode ser grandemente aliviado através da tecnologia química do carvão, com a qual o etileno e o propileno podem ser preparados a partir de recursos não oleaginosos. Isso é significativo na promoção do desenvolvimento da indústria química pesada nacional. Com base na tecnologia química do carvão, oxigenados podem ser preparados a partir do carvão e depois as olefinas podem ser preparadas dos oxigenados.

[005] No momento, um aparelho para preparação de olefinas a partir do metanol é similar a um dispositivo de craqueamento catalítico, ambos sendo do tipo de regeneração de reação contínua. De acordo com a literatura de patente US166282, um processo e um reator para converter óxidos para olefinas com pouco teor de carbono são revelados. Um rápido reator de leito fluidizado é usado em uma solução técnica da literatura de patente acima. O gás reage em uma zona de reação com baixa velocidade do gás e depois se eleva para uma rápida zona de separação com diâmetro interno rapidamente decrescente. Os catalisadores carregados no produto são separados através de um ciclone preliminar. Pelo fato de que o produto e os catalisadores são separados rapidamente, a reação secundária pode ser efetivamente prevenida. O reator usado na literatura de patente acima é um reator rápido de leito fluidizado de fluxo ascendente com uma entrada de alimentação tradicional.

[006] A literatura de patente chinesa CN103121901A recita um método para converter substâncias químicas oxigenadas para gerar olefinas com pouco teor de carbono. De acordo com o método acima, os catalisadores que serão gerados e os catalisadores regenerados são pré-misturados em um misturador de catalisador e depois entram em um reator, pelo que os problemas de mistura insuficiente dos catalisadores e pequena produção de olefinas de baixo teor de carbono em uma zona de reação na técnica anterior podem ser resolvidos.

[007] A literatura de patente chinesa CN101164685A se refere a um reator de leito fluidizado rápido combinado para oxigenados ou reação catalítica de dimetil éter. De acordo com a literatura de patente acima, um dispositivo de separação em uma zona de sedimentação é disposto externamente, de modo que o espaço ocupado pelo sedimentador pode ser reduzido, por meio disso a velocidade de sedimentação dos catalisadores pode ser aumentada e o tempo de permanência das olefinas pode ser reduzido. No meio tempo, problemas de baixa seletividade e baixa produção de etileno e propileno podem também ser resolvidos. Quando comparado com um reator de leito fluidizado rápido tradicional compreendendo um sedimentador externo, a produção do etileno pode ser aumentada por 4% e essa do propileno pode ser aumentada por 3%.

[008] Na técnica anterior, a distribuição da concentração das partículas do catalisador no reator de leito fluidizado não é uniforme, mas preferivelmente apresenta características de distribuição de concentração diluída no topo do reator de leito fluidizado e concentração densa no seu fundo e a concentração diluída em sua região intermediária e a concentração densa nas suas seções periféricas. As características de distribuição acima influenciam severamente a eficiência da reação, portanto, urgentemente exigem melhorias.

SUMÁRIO DA INVENÇÃO

[009] Direcionado contra o problema acima, um reator de leito fluidizado é fornecido de acordo com a presente revelação. Os catalisadores podem ser distribuídos homogeneamente em uma zona de reação do reator de leito fluidizado de acordo com a presente revelação, pelo que a eficiência da reação pode ser melhorada. A presente revelação ainda se refere a um aparelho de regeneração da reação compreendendo o dito reator de leito fluidizado, um processo para preparação de olefinas a partir de oxigenados e um processo para preparação de hidrocarbonetos aromáticos a partir de oxigenados usando o aparelho de regeneração da reação.

[010] Em um primeiro aspecto de acordo com a presente revelação, um reator de leito fluidizado é fornecido, compreendendo uma zona de entrada em uma posição mais baixa, uma zona de saída em uma posição mais alta e uma zona de reação entre a zona de entrada e a zona de saída. Uma placa de guia é disposta na zona de reação, compreendendo uma região de canal densa em uma região intermediária sua e uma região de canal esparsa disposta em uma periferia sua abrangendo a região de canal densa.

[011] No reator de leito fluidizado de acordo com a presente revelação, a região de canal densa tem um obstáculo relativamente grande para o material se movendo para cima, enquanto a região de canal esparsa tem relativamente pouco obstáculo nela. Portanto, especialmente quando o material da reação é gás, na zona de reação do reator de leito fluidizado, a queda de pressão do gás em uma região intermediária é relativamente grande e essa nas regiões circundantes é relativamente pequena. Sob a placa de guia no reator de leito fluidizado, o gás na região intermediária será forçado para as regiões periféricas, de modo que a velocidade do gás fluindo através da região de canal esparsa pode ser aumentada. Nesse caso, acima da placa de guia, a velocidade do gás das regiões marginais da circunferência do reator de leito fluidizado será aumentada, pelo que partículas de catalisador nas regiões marginais da circunferência podem ser sopradas para cima. Sob a influência de uma parede do reator de leito fluidizado e o fluxo de material geral no reator de leito fluidizado, as partículas do catalisador sopradas para cima fluem para a região intermediária da zona de reação. Como resultado, as partículas do catalisador podem ser distribuídas homogeneamente ao longo da direção radial do reator de leito fluidizado, pelo que a eficiência da reação pode ser melhorada.

[012] Em uma modalidade de acordo com a presente revelação, a dimensão de um canal na região de canal densa é menor do que a dimensão do canal na região de canal esparsa. De preferência, a relação da dimensão do canal na região de canal densa para essa do canal na região de canal esparsa fica em uma faixa de 1:4 a 2:3. De preferência, a dimensão do canal na região de canal densa fica em uma faixa de 0,01 a 0,08 m. Isso é porque no reator de leito fluidizado, a dimensão de uma única bolha pode variar de acordo com o diâmetro do reator de leito fluidizado. Sob condições gerais, a dimensão da bolha não é maior do que 0,12 m. Nesse caso, as bolhas da massa de reação e os agregados da partícula do catalisador no reator de leito fluidizado serão rompidos. Portanto, a homogeneidade da mistura da massa da reação e catalisadores pode ser aumentada e a área de contato entre a massa de reação e os catalisadores pode ser aumentada, pelo que a eficiência da reação pode ser ainda melhorada.

[013] Em uma modalidade, cada uma da região de canal densa e da região de canal esparsa compreende uma placa circular tendo poros igualmente distribuídos, ou uma pluralidade de painéis inclinados em formato de anel concêntrico ou uma pluralidade de painéis retos separados em paralelo. A placa de guia desses tipos pode criar o fluxo do gás, de modo que a homogeneidade da distribuição dos catalisadores em uma direção radial pode ser ainda melhorada.

[014] Em uma modalidade, a região de canal densa é de forma redonda e a região de canal esparsa é de forma de anel anular, e a relação do diâmetro da região de canal densa para a largura da região de canal esparsa fica em uma faixa de 2:1 a 9:1. Nesse caso, a placa de guia pode ser facilmente montada no reator de leito fluidizado.

[015] Em uma modalidade, é fornecida uma pluralidade de placas de guia distribuídas ao longo da direção axial do reator de leito fluidizado. Por dispor uma pluralidade das placas de guia, a homogeneidade da distribuição dos catalisadores na direção radial do reator de leito fluidizado pode ser aumentada mais, e as bolhas da massa de reação e os agregados da partícula do catalisador podem ser mais facilmente rompidos. Como resultado, a eficiência da reação pode ser melhorada ainda.

[016] Em uma modalidade, a entrada para o gás acelerador é disposta na zona de saída do reator de leito fluidizado. De preferência, a entrada para o gás acelerador é configurada para se estender obliquamente de uma posição mais baixa para uma posição mais alta. Nesse caso, o gás, tal como nitrogênio, gás inerte ou vapor de água, que tem alta velocidade, pode ser injetado na zona de saída do reator de leito fluidizado através da entrada para o gás acelerador, de modo que a pressão no reator de leito fluidizado pode ser mais uniforme e os catalisadores podem ser mais homogeneamente distribuídos no reator de leito fluidizado. Nesse caso, o defeito do reator de leito fluidizado na técnica anterior que a densidade dos catalisadores no topo do reator de leito fluidizado é relativamente pequena, enquanto a densidade dos catalisadores no seu fundo é relativamente grande, pode ser eliminado. Em conjunto, pela disposição da entrada para o gás acelerador, os catalisadores podem espalhar homogeneamente ao longo da direção axial do reator de leito fluidizado, de modo que a eficiência do contato do gás com o sólido pode ser otimizada. Nesse meio tempo, a taxa de circulação dos catalisadores em todo o aparelho de regeneração da reação pode ser melhorada e o rendimento do produto pode ser aumentado.

[017] Em uma modalidade, a entrada para o gás acelerador forma um ângulo em uma faixa de 5 a 39 graus em relação ao eixo geométrico longitudinal do reator de leito fluidizado. Em outra modalidade, a relação do diâmetro da entrada para o gás acelerador para um diâmetro da zona de saída do reator de leito fluidizado fica em uma faixa de 0,01 a 0,1. Em uma modalidade adicional, a relação do comprimento da parte da zona de saída do reator de leito fluidizado que fica acima da entrada para o gás acelerador para um comprimento geral da zona de saída do reator de leito fluidizado fica em uma faixa de 0,1 a 0,8.

[018] Em um segundo aspecto da presente revelação, um aparelho de regeneração da reação é fornecido, compreendendo o dito reator de leito fluidizado e ainda compreendendo um dispositivo de separação e um dispositivo de regeneração do catalisador respectivamente conectados com o reator de leito fluidizado. O dispositivo de separação compreende um separador preliminar de gás e sólidos em comunicação com uma zona de saída do reator de leito fluidizado; um amortecedor de tiragem verticalmente disposto, uma região mais baixa do amortecedor de tiragem estando em comunicação com uma saída de sólidos do separador preliminar de gás e sólidos para coletar partículas do catalisador e uma região mais alta do amortecedor de tiragem em comunicação com uma saída de gás do separador preliminar de gás e sólidos e um separador fino de gás e sólidos, uma entrada do separador fino de gás e sólidos em comunicação com a região mais alta do amortecedor de tiragem e a sua saída de sólidos em comunicação com a região mais baixa do amortecedor de tiragem. O dispositivo de regeneração do catalisador compreende uma zona de alimentação em uma posição mais baixa e uma zona de descarga em uma posição mais alta, a zona de alimentação sendo disposta mais baixa do que a região mais baixa do amortecedor de tiragem e a zona de descarga sendo disposta mais alta do que a zona de entrada do reator de leito fluidizado. A região mais baixa do amortecedor de tiragem fica em comunicação com a zona de alimentação do dispositivo de regeneração do catalisador através de um segundo cano, e a zona de descarga do dispositivo de regeneração do catalisador fica em comunicação com a zona de entrada do reator de leito fluidizado através de um terceiro cano.

[019] Os catalisadores transportados no produto do reator de leito fluidizado podem ser separados rapidamente através do separador preliminar de gás e sólidos e o separador fino de gás e sólidos, pelo que a reação secundária do produto sob a catálise dos catalisadores que serão regenerados que estão ainda ativos pode ser efetivamente impedida. A eficiência da produção pode também ser aumentada muito devido à separação rápida. Além disso, o produto do reator de leito fluidizado geralmente tem alta velocidade, com isso impactando o dispositivo que recebe o produto em alta velocidade até a extensão de uma vibração intensa. Como resultado, o dispositivo pode até mesmo ser danificado. De acordo com a presente revelação, um amortecedor de tiragem é disposto entre o separador preliminar de gás e sólidos e o separador fino de gás e sólidos, de modo que o impacto do produto em alta velocidade pode ser absorvido pelo separador preliminar de gás e sólidos e o amortecedor de tiragem juntos, pelo que o dano a todo o dispositivo de separação pode ser impedido. É desnecessário que o separador preliminar de gás e sólidos e o amortecedor de tiragem sejam fabricados grandes.

[020] Em uma modalidade, o diâmetro da região mais alta do amortecedor de tiragem é menor do que esse da sua região mais baixa. De preferência, a relação do diâmetro da região mais alta para esse da região mais baixa fica em uma faixa de 0,05 a 0,5. A flutuação causada pelo produto fluindo rapidamente do reator de leito fluidizado para a região mais alta do amortecedor de tiragem pode ser rapidamente reduzida pela região mais alta com diâmetro menor, de modo que a região mais baixa do amortecedor de tiragem pode permanecer em um estado relativamente plácido. Como resultado, os catalisadores podem ser acomodados de forma estável na região mais baixa do amortecedor de tiragem e a eficiência de separação do gás e sólidos pode ser melhorada.

[021] Em uma modalidade, a região mais baixa do amortecedor de tiragem é configurada e disposta, de modo que ela executa uma operação de retirada de vapor. Por exemplo, a entrada do vapor pode ser disposta em uma extremidade mais baixa do amortecedor de tiragem e a estrutura ou o componente para uso em uma operação de retirada do vapor pode ser disposto dentro da região mais baixa do amortecedor de tiragem. A estrutura ou o componente é bem conhecido para a pessoa versada na técnica. O vapor de água é alimentado para a região mais baixa do amortecedor de tiragem através da sua extremidade mais baixa, de modo que o produto carregado nos catalisadores pode ser separado dos catalisadores. O produto separado se eleva com o vapor de água para a região mais alta do amortecedor de tiragem e mistura com o produto nela. Nesse caso, o rendimento do produto pode ser aumentado muito. Além disso, como descrito acima, o amortecedor de tiragem é configurado, de modo que a flutuação severa na sua região mais baixa pode ser impedida, dessa forma facilitando a operação de retirada do vapor.

[022] Em uma modalidade, a posição onde a saída do gás do separador preliminar de gás e sólidos é conectada com o amortecedor de tiragem fica abaixo de uma posição onde a entrada do separador fino de gás e sólidos é conectada com o amortecedor de tiragem. Com base na configuração acima, os catalisadores carregados no produto podem ser precipitados, à medida que o produto flui para cima no amortecedor de tiragem, o que aumenta mais a eficiência de separação do gás e sólidos.

[023] Em uma modalidade, o separador preliminar de gás e sólidos é um separador de ciclone, e o separador fino de gás e sólidos compreende separadores de ciclone de dois ou de múltiplos estágios. Os separadores de ciclone em série de dois ou múltiplos estágios são configurados, de modo que a entrada de um separador de ciclone do primeiro estágio fica em comunicação com a região mais alta do amortecedor de tiragem, o produto sendo obtido de uma saída de gás de um separador de ciclone do último estágio, uma saída de gás de um separador de ciclone a montante fica em comunicação com uma entrada de um separador de ciclone a jusante adjacente e as saídas de sólidos de todos os separadores de ciclone ficam em comunicação com a região mais baixa do amortecedor de tiragem. Adicionalmente, o efeito de separação dos catalisadores do produto pode ser melhorado através de múltiplos separadores de ciclone em conexão em série. Como resultado, a eficiência da recuperação do catalisador pode ser melhorada e o produto obtido pode conter menos impurezas. O separador de ciclone pode facilitar a rápida separação dos catalisadores do produto e tem as vantagens de uma estrutura simples e baixo preço. Em uma modalidade preferida, ambos o separador preliminar de gás e sólidos e o separador fino de gás e sólidos são separadores de ciclone.

[024] Em uma modalidade, a região mais alta do amortecedor de tiragem é dotada com um orifício de entrada para comunicação com a saída de gás do separador preliminar de gás e sólidos e o orifício de entrada configurado para ser tangente a uma parede lateral da região mais alta. O produto do reator de leito fluidizado pode ser alimentado para dentro da região mais alta do amortecedor de tiragem através do dito orifício de entrada em uma trajetória que é tangente à parede lateral da sua região mais alta. Como resultado, o impacto do produto no amortecedor de tiragem pode ser reduzido, de modo que a vibração do amortecedor de tiragem pode ser aliviada. Além disso, o produto rotativo pode também facilitar a precipitação dos catalisadores nele, dessa forma melhorando ainda mais a eficiência da separação do gás e sólidos.

[025] Em uma modalidade, o terceiro cano é dotado com um membro de bloqueio de fluxo no topo da sua parede interna. O membro de bloqueio de fluxo é usado para bloquear o gás e os catalisadores fluindo para trás para dentro do terceiro cano causado pela reação forte no reator de leito fluidizado. Nesse caso, a taxa de alimentação das partículas do catalisador pode ser efetivamente aumentada, de modo que a taxa circulante dos catalisadores pode ser ainda aumentada, pelo que o rendimento do produto pode ser aumentado.

[026] Em uma modalidade de acordo com a presente revelação, o membro de bloqueio do fluxo é um defletor inclinado para o reator de leito fluidizado. Em um exemplo específico, a relação da área do defletor para a área da seção transversal do terceiro cano fica em uma faixa de 0,1 a 1. O defletor é em formato de setor ou retangular. A relação da distância entre o defletor e o reator de leito fluidizado para o comprimento do terceiro cano fica em uma faixa de 0,01 a 0,5. O ângulo formado entre o defletor e o eixo geométrico do terceiro cano fica em uma faixa de 10 a 75 graus. De preferência, é fornecida uma pluralidade de defletores dispostos em paralelo com relação um ao outro.

[027] Em outra modalidade, o membro de bloqueio de fluxo é uma lingueta de parada se projetando radialmente para dentro. De preferência, é fornecida uma pluralidade de linguetas de parada dispostas em uma fileira ao longo do eixo geométrico do terceiro cano. Em uma modalidade, a relação do comprimento de cada lingueta de parada para o diâmetro do terceiro cano fica em uma faixa de 0,1 a 0,5. De preferência, a seção transversal de cada uma das linguetas de parada é em uma forma de um triângulo, um retângulo ou um setor.

[028] Em uma modalidade, a zona de entrada do reator de leito fluidizado é disposta mais baixa do que a região mais baixa do amortecedor de tiragem e a região mais baixa do amortecedor de tiragem fica em comunicação com a zona de entrada do reator de leito fluidizado através de um primeiro cano. Esse aparelho pode ser usado para preparar olefinas a partir do metanol.

[029] Em uma modalidade, cada um de o primeiro cano, o segundo cano e o terceiro cano é fornecido com uma válvula para controlar o fluxo do material.

[030] Em um terceiro aspecto de acordo com a presente revelação, um processo para preparação de olefinas é proposto, usando o dito aparelho de regeneração de reação. A zona de entrada do reator de leito fluidizado é disposta mais baixa do que a região mais baixa do amortecedor de tiragem de um dispositivo de separação, e a região mais baixa do amortecedor de tiragem fica em comunicação com a zona de entrada do reator de leito fluidizado através de um primeiro cano. O processo compreende as etapas de: reagir a matéria-prima contendo oxigenados com catalisadores em uma zona de reação do reator de leito fluidizado; alimentar o produto obtido e os catalisadores carregados para dentro do dispositivo de separação através de uma zona de saída do reator de leito fluidizado; separar o produto dos catalisadores carregados através do dispositivo de separação, alimentando uma porção dos catalisadores obtidos da separação diretamente para dentro da zona de entrada do reator de leito fluidizado e regenerando os catalisadores restantes e alimentando os catalisadores regenerados para dentro da zona de entrada do reator de leito fluidizado e misturar os catalisadores não regenerados e os catalisadores regenerados na zona de entrada do reator de leito fluidizado e depois alimentar os catalisadores misturados para dentro da zona de reação do reator de leito fluidizado.

[031] Em uma modalidade de acordo com a presente revelação, a relação de peso dos catalisadores não regenerados em relação aos catalisadores regenerados fica em uma faixa de 0,3 a 1,5.

[032] Em uma modalidade, a operação do dispositivo de separação compreende as etapas seguintes. O produto do reator de leito fluidizado tendo catalisadores carregados nele é separado preliminarmente através de um separador preliminar de gás e sólidos. O produto obtido da separação preliminar carregando os catalisadores restantes é alimentado para dentro da região mais alta do amortecedor de tiragem. A seguir, o produto é retirado do amortecedor de tiragem e alimentado para dentro de um separador fino de gás e sólidos para a separação fina. Subsequentemente, o produto é obtido de uma saída de gás do separador fino de gás e sólidos e os catalisadores do separador preliminar de gás e sólidos e do separador fino de gás e sólidos são coletados na região mais baixa do amortecedor de tiragem.

[033] Em uma modalidade de acordo com a presente revelação, o vapor de água é alimentado para dentro do amortecedor de tiragem pela sua extremidade mais baixa, de modo que o produto carregado nos catalisadores pode ser separado dos catalisadores.

[034] Em uma modalidade de acordo com a presente revelação, a pressão no reator de leito fluidizado pela pressão manométrica fica em uma faixa de 0 a 0,4 MPa, a temperatura média nele fica em uma faixa de 380 a 550°C e a densidade média na zona de reação fica em uma faixa de 40 a 200 kg/m3. O catalisador usado nele é o SAPO-34, um meio de regeneração do catalisador sendo o ar e a temperatura de regeneração ficando em uma faixa de 600 a 700°C.

[035] Em uma modalidade, a relação da queda de pressão gerada quando a matéria-prima gasosa flui através da região de canal densa para essa gerada quando a matéria-prima gasosa flui através da região de canal esparsa fica em uma faixa de 1,2:1 a 10:1.

[036] Em uma modalidade, a entrada para o gás acelerador é disposta na zona de saída do reator de leito fluidizado, e o gás fluindo para dentro da zona de saída do reator de leito fluidizado através da entrada para o gás acelerador é vapor de água ou nitrogênio, a velocidade linear do gás ficando em uma faixa de 1,0 a 10,0 m/s.

[037] Em uma modalidade, os oxigenados compreendem um ou mais selecionados de um grupo consistindo de metanol, etanol, álcool n-propil, álcool isopropílico, álcool C4-C20, etil metil éter, dimetil éter, dietil éter, diisopropil éter, metanal, dimetil carbonato, acetona e ácido acético e o peso dos oxigenados é responsável por 10 a 100% da matéria-prima.

[038] Em um quarto aspecto de acordo com a presente revelação, um processo para preparação de hidrocarbonetos aromáticos é proposto, usando o dito aparelho de regeneração de reação. O processo compreende: reagir a matéria-prima contendo oxigenados com catalisadores em uma zona de reação de um reator de leito fluidizado; alimentar o produto obtido e os catalisadores carregados para dentro de um dispositivo de separação através de uma zona de saída do reator de leito fluidizado e separar o produto dos catalisadores carregados nele através do dispositivo de separação, regenerar os catalisadores obtidos da separação e alimentar os catalisadores regenerados para dentro da zona de entrada do reator de leito fluidizado e para dentro da zona de reação do reator de leito fluidizado.

[039] Em uma modalidade, a operação do dispositivo de separação compreende as etapas seguintes. O produto do reator de leito fluidizado tendo os catalisadores carregados nele é preliminarmente separado através de um separador preliminar de gás e sólidos. O produtor obtido da separação preliminar carregando os catalisadores restantes é alimentado para dentro da região mais alta do amortecedor de tiragem. A seguir, o produto é retirado do amortecedor de tiragem e alimentado para dentro de um separador fino de gás e sólidos para a separação fina. Subsequentemente, o produto é obtido de uma saída de gás do separador fino de gás e sólidos e os catalisadores do separador preliminar de gás e sólidos e do separador fino de gás e sólidos são coletados dentro da região mais baixa do amortecedor de tiragem.

[040] Em uma modalidade, o vapor de água é alimentado para dentro do amortecedor de tiragem a partir de sua extremidade mais baixa, de modo que o produto carregado nos catalisadores pode ser separado dos catalisadores.

[041] Em uma modalidade, a pressão no reator de leito fluidizado pela pressão manométrica fica em uma faixa de 0 a 0,6 MPa, a temperatura média nele fica em uma faixa de 440 a 550°C, a velocidade espacial na zona de reação fica em uma faixa de 0,3 a 5 h-1 e a densidade média na zona de reação fica em uma faixa de 200 a 450 kg/m3. O catalisador usado nele é ZSM- 5, o meio de regeneração do catalisador sendo ar e a temperatura de regeneração em uma faixa de 550 a 650°C.

[042] Em uma modalidade, a queda de pressão gerada quando a matéria-prima gasosa flui através da região de canal densa para essa gerada quando a matéria-prima gasosa flui através da região de canal esparsa fica em uma faixa de 1,2:1 a 10:1.

[043] Em uma modalidade, a entrada para o gás acelerador é disposta na zona de saída do reator de leito fluidizado, e o gás fluindo para dentro da zona de saída do reator de leito fluidizado através da entrada para o gás acelerador é vapor de água ou nitrogênio, a velocidade linear do gás ficando em uma faixa de 1,0 a 10,0 m/s.

[044] Em uma modalidade, os oxigenados compreendem um ou mais selecionados de um grupo consistindo de metanol, etanol, álcool n-propil, álcool isopropílico, álcool C4-C20, etil metil éter, dimetil éter, dietil éter, diisopropil éter, metanal, dimetil carbonato, acetona e ácido acético e o peso dos oxigenados é responsável por 10 a 100% da matéria-prima.

[045] Quando comparada com a técnica anterior, a presente revelação tem as vantagens seguintes. Uma placa de guia é disposta no reator de leito fluidizado de acordo com a presente revelação, de modo que os catalisadores nela podem ser distribuídos homogeneamente, pelo que a eficiência da reação pode ser melhorada. Adicionalmente, o aparelho de regeneração da reação de acordo com a presente revelação não tem somente alta eficiência de reação, mas também alta eficiência de separação de gás e sólidos. Como resultado, o rendimento do produto pode também ser aumentado.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

[046] A presente revelação será ainda descrita em detalhes com base nos exemplos em vista dos desenhos acompanhantes. Nos desenhos: A figura 1 mostra esquematicamente uma estrutura de um reator de leito fluidizado de acordo com um exemplo da presente revelação, A figura 2 mostra um diagrama de espaço de uma placa de guia de acordo com o exemplo 1 da presente revelação, A figura 3 mostra uma vista do corte de A-A na figura 2, A figura 4 mostra um diagrama de espaço de uma placa de guia de acordo com o exemplo 2 da presente revelação, A figura 5 mostra um diagrama de espaço de uma placa de guia de acordo com o exemplo 3 da presente revelação, A figura 6 mostra esquematicamente uma estrutura de um reator de leito fluidizado compreendendo uma pluralidade de placas de guia de acordo com um exemplo da presente revelação, A figura 7 mostra esquematicamente um aparelho de regeneração da reação de acordo com o exemplo 1 da presente revelação, A figura 8 mostra esquematicamente um dispositivo de separação para uso no reator de leito fluidizado de acordo com o exemplo 1 da presente revelação, A figura 9 mostra esquematicamente um dispositivo de separação para uso no reator de leito fluidizado de acordo com o exemplo 2 da presente revelação, A figura 10 mostra uma vista ampliada do corte A na figura 7 de acordo com um exemplo da presente revelação, A figura 11 mostra uma vista ampliada do corte A na figura 7 de acordo com outro exemplo da presente revelação e A figura 12 mostra esquematicamente um aparelho de regeneração da reação de acordo com o exemplo 2 da presente revelação.

[047] Nos desenhos, os mesmos componentes são indicados com o mesmo sinal de referência. Os desenhos não são desenhados em escala real.

DESCRIÇÃO DETALHADA DAS MODALIDADES

[048] A presente revelação será descrita mais em vista dos desenhos acompanhantes.

[049] A figura 1 mostra esquematicamente um reator de leito fluidizado 4 de acordo com um exemplo da presente revelação. Como mostrado na figura 1, o reator de leito fluidizado 4 compreende uma zona de entrada 70 em uma posição mais baixa, uma zona de saída 42 em uma posição mais alta e uma zona de reação 41 entre a zona de entrada 70 e a zona de saída 42. Uma placa de guia 48 é disposta na zona de reação 41.

[050] Uma pluralidade de placas de guia 48 pode ser fornecida distribuídas ao longo da direção axial do reator de leito fluidizado 4, como mostrado na figura 6. Deve ser entendido que a figura 6 mostra meramente de forma esquemática a zona de reação 41 do reator de leito fluidizado 4 e duas placas de guia 48 dispostas na zona de reação 41. Na verdade, o número de placas de guia 48 pode ser um, dois ou mais com base na situação real.

[051] A placa de guia 48 pode ser usada na zona de reação 41 do reator de leito fluidizado, de modo que as partículas do catalisador podem ser distribuídas mais homogeneamente em uma direção radial. A placa de guia 48 compreende uma região de canal densa 61 disposta em uma região intermediária dela e uma região de canal esparsa 62 disposta em uma periferia sua abrangendo a região de canal densa 61. A região de canal densa 61 tem obstáculo relativamente grande ao material se movendo para cima, enquanto a região de canal esparsa 62 tem relativamente pequeno obstáculo pra ele. Sob a placa de guia 48 no reator de leito fluidizado 4, o gás na região intermediária será forçado a fluir para as regiões circundantes, de modo que a velocidade do gás fluindo através da região de canal esparsa 62 pode ser aumentada. Nesse caso, acima da placa de guia 48, a velocidade do gás nas regiões marginais da circunferência do reator de leito fluidizado 4 será aumentada, pelo que as partículas do catalisador nas regiões marginais da circunferência podem ser sopradas para cima. Sob a influência de uma parede do reator de leito fluidizado 4 e um fluxo de material geral no reator de leito fluidizado 4, as partículas do catalisador sopradas para cima fluem para uma seção intermediária da zona de reação 41 do reator de leito fluidizado 4 (a figura 6 mostra esquematicamente as direções de fluxo do gás com setas). Como resultado, as partículas do catalisador na zona de reação 41 do reator de leito fluidizado 4 podem ser distribuídas mais homogeneamente na direção radial, ao invés de diluídas no meio enquanto grossas nas regiões circundantes.

[052] A placa de guia 48 é normalmente em formato redondo. A região de canal densa 61 é em forma redonda e a região de canal esparsa 62 é em forma de anel anular. A relação do diâmetro da região de canal densa 61 para a largura da região de canal esparsa 62 fica em uma faixa de 2:1 a 9:1, o que pode facilitar a montagem da placa de guia 48 no reator de leito fluidizado 4. Pelo fato de que é necessário que a região de canal esparsa 62 fique engatada com uma parede do reator de leito fluidizado 4, uma largura apropriada da região de canal esparsa 62 pode tornar a operação de montagem mais fácil.

[053] A dimensão do canal na região de canal densa 61 é menor do que a dimensão do canal na região de canal esparsa 62. Por exemplo, a relação da dimensão do canal na região de canal densa 61 para essa do canal na região de canal esparsa 62 fica em uma faixa de 1:4 a 2:3. De preferência, a dimensão do canal na região de canal densa 61 fica em uma faixa de 0,01 a 0,08 m. Nesse caso, as bolhas da massa de reação e os agregados da partícula do catalisador no reator de leito fluidizado 4 serão rompidos. Portanto, a homogeneidade da mistura entre a massa da reação e os catalisadores pode ser aumentada, e a área de contato entre a massa da reação e os catalisadores pode ser ampliada, pelo que a eficiência da reação pode ser ainda melhorada.

[054] As figuras 2, 3, 4 e 5 mostram respectivamente múltiplas formas da placa de guia 48. Como mostrado nas figuras 2 e 3, a região de canal densa 61 compreende uma pluralidade de placas em formato de anel concêntrico separadas. O espaço 66 entre placas adjacentes em formato de anel concêntrico 65 forma um canal. A região de canal esparsa 62 compreende painéis retos 67 que são separados e dispostos substancialmente ao longo das direções radiais da placa de guia 48 em paralelo. O espaço 68 entre painéis retos adjacentes 67 forma um canal. Em um exemplo, cada uma da pluralidade de placas em formato de anel concêntrico 65 é configurada para inclinar para fora com relação a uma direção horizontal a partir do centro de um círculo e cada um da pluralidade de painéis retos 67 é configurado para inclinar com relação à direção horizontal. Por exemplo, um ângulo de inclinação pode ficar em uma faixa de 45 a 85 graus.

[055] Como mostrado na figura 4, ambos o canal na região de canal densa 61 e o canal na região de canal esparsa 62 são furos quadrados e a dimensão do furo quadrado na região de canal densa 61 é menor do que essa do furo quadrado na região de canal esparsa 62. Por exemplo, a relação da dimensão do furo quadrado na região de canal densa 61 para essa do furo quadrado na região de canal esparsa 62 pode ficar em uma faixa de 1:4 a 2:3. Deve ser entendido que a forma do canal não é limitada ao furo quadrado, ele pode também ser um furo redondo, um furo elíptico ou um furo de qualquer outro tipo.

[056] Como mostrado na figura 5, a região de canal densa 61 compreende uma pluralidade de painéis retos 69 separados em paralelo e o espaço 80 entre painéis retos adjacentes forma um canal. A região de canal esparsa 62 compreende painéis retos 81 que são separados e dispostos substancialmente ao longo de direções radiais da placa de guia 48 em paralelo e o espaço 82 entre painéis retos adjacentes forma um canal. Em um exemplo, cada um da pluralidade de painéis retos 69 é configurado para inclinar para fora com relação a uma direção horizontal a partir de um centro de um círculo, e cada um da pluralidade de painéis retos 81 é configurado para inclinar com relação à direção horizontal. Por exemplo, o ângulo de inclinação pode ficar em uma faixa de 45 a 85 graus.

[057] A entrada 49 para o gás acelerador é disposta na zona de saída 42 do reator de leito fluidizado 4. De preferência, a entrada 49 para o gás acelerador é configurada para se estender obliquamente a partir de uma posição mais baixa para uma posição mais alta. Nesse caso, o gás tendo alta velocidade pode ser injetado na zona de saída 42 do reator de leito fluidizado 4 através da entrada 49 para o gás acelerador, de modo que a pressão no reator de leito fluidizado 4 pode ser mais uniforme, e os catalisadores podem ser distribuídos mais homogeneamente no reator de leito fluidizado 4. Como resultado, o rendimento do produto pode também ser mais alto. A entrada 49 para o gás acelerador forma um ângulo em uma faixa de 5 a 39 graus em relação a uma direção vertical (isto é, o eixo geométrico longitudinal do reator de leito fluidizado 4), por exemplo, o ângulo pode ser 10 ou 15 graus. O diâmetro da entrada 49 para o gás acelerador é menor do que esse da zona de saída 42. Por exemplo, a relação do diâmetro da entrada 49 para o gás acelerador para esse da zona de saída 42 pode ser 0,05 ou 0,1. A relação do comprimento L1 de uma parte da zona de saída 42 do reator de leito fluidizado 4 que fica acima da entrada 49 para o gás acelerador para um comprimento geral L2 da zona de saída 42 do reator de leito fluidizado 4 fica em uma faixa de 0,1 a 0,8. Por exemplo, a relação pode ser 0,1 ou 0,4.

[058] A figura 7 mostra esquematicamente um aparelho de regeneração da reação 30 de acordo com o exemplo 1 da presente revelação. Como mostrado na figura 7, o aparelho de regeneração da reação 30 compreende um dispositivo de separação 10, o reator de leito fluidizado 4 e um dispositivo de regeneração do catalisador 50, bem como canos para conectar o dispositivo de separação 10, o reator de leito fluidizado 4 e o dispositivo de regeneração do catalisador 50.

[059] A zona de saída 42 do reator de leito fluidizado 4 fica em comunicação com o separador preliminar de gás e sólidos 7 do dispositivo de separação 10. A matéria-prima e os catalisadores reagem na zona de reação 41 e geram o produto. O produto carrega os catalisadores parciais e deixa o reator de leito fluidizado 4 pela zona de saída 42.

[060] O dispositivo de regeneração do catalisador 50 compreende uma zona de alimentação 51 em uma posição mais baixa e uma zona de descarga 52 em uma posição mais alta. O dispositivo de regeneração do catalisador 50 é usado para reativar os catalisadores que são gastos no reator de leito fluidizado 4 e têm atividade perdida.

[061] Como mostrado na figura 8, o dispositivo de separação 10 de acordo com o exemplo 1 da presente revelação é geralmente usado junto com o reator de leito fluidizado 4. Especificamente, o dispositivo de separação 10 é configurado para receber o produto tendo catalisadores carregados nele de uma saída do produto 12 do reator de leito fluidizado 4. Depois que o produto flui através do dispositivo de separação 10, os catalisadores carregados nele são separados dele. O dispositivo de separação 10 será descrito em detalhes.

[062] Como mostrado na figura 8, o dispositivo de separação 10 compreende um separador preliminar de gás e sólidos 7, um amortecedor de tiragem 15 e um separador fino de gás e sólidos 9 disposto em uma ordem de acordo com a direção de fluxo do produto. O separador preliminar de gás e sólidos 7 fica diretamente em comunicação com o reator de leito fluidizado 4 para receber o produto do reator de leito fluidizado 4. O amortecedor de tiragem 15 é verticalmente disposto e um orifício de entrada 16 é disposto em uma região superior 8 do amortecedor de tiragem 15. Uma saída de gás 18 do separador preliminar de gás e sólidos 7 fica em comunicação com o orifício de entrada 16, e uma saída de sólidos 19 do separador preliminar de gás e sólidos 7 fica em comunicação com uma região mais baixa 6 do amortecedor de tiragem 15. Um orifício de saída 14 é ainda disposto na região mais alta 8 do amortecedor de tiragem 15 em uma posição desviada do orifício de entrada 16. Uma entrada 20 do separador fino de gás e sólidos 9 fica em comunicação com o orifício de saída 14 na região mais alta 8 do amortecedor de tiragem 15 e uma saída de sólidos 21 do separador fino de gás e sólidos 9 fica em comunicação com a região mais baixa 6 do amortecedor de tiragem 15.

[063] Em um exemplo como mostrado na figura 8, o separador preliminar de gás e sólidos 7 é um separador de ciclone e o separador fino de gás e sólidos 9 pode também ser um separador de ciclone. O separador de ciclone 7 e o separador de ciclone 9 podem ter uma mesma especificação ou especificações diferentes. Em um exemplo, se o separador de ciclone 9 tem especificação diferente do separador de ciclone 7, o separador de ciclone 9 pode ser selecionado para poder separar as partículas de tamanho menor de partícula quando comparado com o separador de ciclone 7.

[064] Durante a operação do dispositivo de separação 10, o produto do reator de leito fluidizado 4 tendo catalisadores carregados nele é alimentado para dentro do separador preliminar de gás e sólidos 7 primeiro. A maior parte das partículas do catalisador é separada do produto no separador preliminar de gás e sólidos 7 e alimentada para dentro da região mais baixa 6 do amortecedor de tiragem 15. O produto transporta a pequena quantidade restante dos catalisadores para dentro da região mais alta 8 do amortecedor de tiragem 15. O produto apropriadamente reduz a velocidade na região mais alta 8 e entra no separador fino de gás e sólidos 9. Os catalisadores restantes são separados do produto e alimentados para dentro da região mais baixa 6 do amortecedor de tiragem 15. O produto é obtido de uma saída do gás 22 do separador fino de gás e sólidos 9.

[065] Pelo fato de que ambos o separador preliminar de gás e sólidos 7 e o separador fino de gás e sólidos 9 podem ser separadores de ciclone, a taxa de separação dos catalisadores do produto pode ser muito aumentada. Como resultado, o produto não experimentará uma reação secundária e o produto final pode conter muito poucas impurezas.

[066] De preferência, a posição onde a saída do gás 18 do separador preliminar de gás e sólidos 7 é conectada com o amortecedor de tiragem 15 fica abaixo de uma posição onde a entrada 20 do separador fino de gás e sólidos 9 é conectada com o amortecedor de tiragem 15. Como um conjunto, o separador preliminar de gás e sólidos 7 é disposto em uma posição mais baixa e o separador fino de gás e sólidos 9 é disposto em uma posição mais alta. Nesse caso, o produto do separador preliminar de gás e sólidos 7 pode se mover somente para cima na região mais alta 8 do amortecedor de tiragem 15, de modo a sair do amortecedor de tiragem 15 e entrar no separador fino de gás e sólidos 9. Durante o movimento do produto, os catalisadores restantes carregados nele podem ser precipitados. Como resultado, a eficiência da separação do gás e sólidos pode ser melhorada.

[067] De preferência, o orifício de entrada 16 na região mais alta 8 do amortecedor de tiragem 15 é configurado para ser tangente a uma parede lateral da região mais alta 8. Nesse caso, o produto do reator de leito fluidizado 4 pode ser alimentado para dentro da região mais alta 8 em uma trajetória que é tangente à parede lateral da região mais alta 8. Como resultado, o impacto do produto no amortecedor de tiragem 15 e na região mais alta 8 pode ser reduzido, de modo que a vibração do amortecedor de tiragem 15 pode ser aliviada.

[068] O amortecedor de tiragem 15 pode ser um contêiner de diâmetro variável. Como mostrado na figura 8, o diâmetro da região mais alta 8 do amortecedor de tiragem 15 é menor do que esse da sua região mais baixa 6. A relação do diâmetro da região mais alta 8 para esse da região mais baixa 6 fica em uma faixa de 0,05 a 0,5. Por exemplo, a relação pode ser 0,08, 0,1, 0,12 ou 0,3. Como um conjunto, a região mais alta 8 aparenta ser uma peça tubular verticalmente disposta na região mais baixa 6. A razão para configurar a estrutura acima para o amortecedor de tiragem 15 é que a região mais alta 8 pode realmente funcionar como uma passagem de fluxo do gás ao invés do que um contêiner para acomodar substâncias, enquanto a região mais baixa 6 pode funcionar como um contêiner para acomodar os catalisadores. Um amortecedor de tiragem 15 com tal estrutura pode ter uma sedimentador de diâmetro muito menor do que um amortecedor de tiragem 15 na técnica anterior, por meio disso o custo de produção do aparelho pode ser reduzido.

[069] Em um exemplo preferido, uma entrada de vapor 5 é disposta em uma extremidade mais baixa do amortecedor de tiragem 15 e a estrutura ou componente (não mostrado nos desenhos) para uso na operação de retirada do vapor pode ser disposto em um interior da região mais baixa 6 do amortecedor de tiragem 15. A estrutura ou o componente é bem conhecido para a pessoa versada na técnica, assim não será descrito em detalhes aqui. Nesse caso, a região mais baixa 6 do amortecedor de tiragem 15 pode formar um extrator, de modo que a retirada do vapor pode ser executada no produto carregado nos catalisadores da região mais baixa 6 no processo da separação de gás e sólidos, por meio disso melhorando ainda mais o rendimento do produto. Em um exemplo específico, vapor de água pode ser usado na retirada do vapor.

[070] A figura 9 mostra um dispositivo de separação 10’ de acordo com o exemplo 2 da presente revelação. A figura 9 não mostra um reator de leito fluidizado coordenando com o dispositivo de separação 10’. Entretanto, é fácil entender que o modo de conexão entre o dispositivo de separação 10’ e o reator de leito fluidizado é o mesmo que esse entre o dispositivo de separação 10 e o reator de leito fluidizado como mostrado na figura 8, que não será descrito em detalhes.

[071] O dispositivo de separação 10’ é diferente do dispositivo de separação 10 somente no seu separador fino de gás e sólidos. No dispositivo de separação 10’ como mostrado na figura 9, um separador fino de gás e sólidos 9’ compreende separadores de ciclone de dois ou múltiplos estágios (a figura 9 meramente mostra esquematicamente os dois estágios 91’ e 92’). Esses separadores podem todos serem separadores de ciclone ou uma combinação de múltiplos tipos de separadores.

[072] Os dois ou mais estágios dos separadores de ciclone em conexão em série são configurados, de modo que a entrada de um separador de ciclone do primeiro estágio 91’ fica em comunicação com a região mais alta 8 do amortecedor de tiragem 15, o produto sendo obtido de uma saída de gás de um segundo separador de ciclone 92’. Além disso, a saída do gás do separador de ciclone do primeiro estágio 91’ fica em comunicação com a entrada do separador de ciclone do segundo estágio 92’. As saídas de sólidos de ambos o separador de ciclone do primeiro estágio 91’ e o separador de ciclone do segundo estágio 92’ ficam em comunicação com a região mais baixa 6 do amortecedor de tiragem 15. Deve ser observado que o separador de ciclone do primeiro estágio 91’ é selecionado para separar os catalisadores com massa relativamente grande e o separador de ciclone do segundo estágio 92’ é selecionado para separar os catalisadores com massa relativamente pequena. Os múltiplos estágios dos separadores de ciclone em conexão em série têm estrutura similar aos dois estágios dos separadores de ciclone na conexão em série, assim não serão descritos em detalhes aqui.

[073] O efeito de separação dos catalisadores do produto pode ser melhorado através do dito separador fino de gás e sólidos 9’, por meio disso a eficiência de recuperação do catalisador pode ser melhorada. No meio tempo, o produto obtido contém menos impurezas.

[074] De modo a economizar energia, a zona de alimentação 51 do dispositivo de regeneração do catalisador 50 é disposta mais baixa do que a região mais baixa 6 do amortecedor de tiragem 15 e a sua zona de descarga 52 é disposta mais alta do que a zona de entrada 70 do reator de leito fluidizado 4, de modo que a gravidade pode ser usada para conduzir o fluxo dos catalisadores entre o dispositivo de separação 10, o reator de leito fluidizado 4 e o dispositivo de regeneração do catalisador 50. Além disso, a região mais baixa 6 do amortecedor de tiragem 15 fica em comunicação com a zona de alimentação 51 do dispositivo de regeneração do catalisador 50 através de um segundo cano 43 e a zona de descarga 52 do dispositivo de regeneração do catalisador 50 fica em comunicação com a zona de entrada 70 do reator de leito fluidizado 4 através de um terceiro cano 44. Nesse caso, catalisadores inativos podem entrar no dispositivo de regeneração do catalisador 50 proveniente do amortecedor de tiragem 15 através do segundo cano 43 sob gravidade e ser regenerados nele. Os catalisadores regenerados entram automaticamente no reator de leito fluidizado 4 vindos do dispositivo de regeneração do catalisador 50 através do terceiro cano 44. Em todo o processo, os catalisadores precisam ser elevados somente no dispositivo de regeneração do catalisador 50. Desde que os catalisadores são leves, é meramente necessário um gás em alta pressão do fundo do dispositivo de regeneração do catalisador 50 para elevar os catalisadores. Portanto, o consumo de força para conduzir o fluxo dos catalisadores pode ser muito reduzido e o dispositivo pode ser simplificado. Embora o segundo cano 43 e o terceiro cano 44 aparentem ser cruzados como mostrado na figura 7, no aparelho real, o segundo cano 43 e o terceiro cano 44 não são cruzados, mas de preferência duas linhas retas em planos diferentes.

[075] Deve ser entendido que o segundo cano 43 é dotado com uma válvula de controle 46 e o terceiro cano 44 é dotado com uma válvula de controle 45, de modo que o fluxo dos catalisadores pode ser controlado.

[076] Como mostrado na figura 10 e figura 11, o terceiro cano 44 é dotado com um membro de bloqueio de fluxo 47 inclinando para o reator de leito fluidizado 4 no topo de sua parede interna. A figura 10 mostra um exemplo do membro de bloqueio de fluxo 47. De acordo com o exemplo como mostrado na figura 10, o membro de bloqueio de fluxo 47 é na forma de um defletor 47. O defletor 47 pode bloquear efetivamente o gás e os catalisadores que fluem para trás para dentro do terceiro cano 44 causado pela forte reação no reator de leito fluidizado 4, de modo que a taxa de circulação dos catalisadores pode ser aumentada, por meio disso ainda aumentando o rendimento do produto. Em um exemplo específico, a relação da área do defletor 47 para uma área da seção transversal do terceiro cano 44 fica em uma faixa de 0,1 a 1, por exemplo, a relação pode ser 0,3, 0,45 ou 0,8. Além disso, o defletor 47 é em formato de setor ou retangular ou até mesmo semicircular. A relação da distância entre o defletor 47 e o reator de leito fluidizado 4 para o comprimento do terceiro cano 44 fica em uma faixa de 0,01 a 0,5, por exemplo, a relação pode ser 0,2, 0,3 ou 0,4. O ângulo formado entre o defletor 47 e o eixo geométrico do terceiro cano 44 fica em uma faixa de 10 a 75 graus, por exemplo, o ângulo pode ser 15 graus, 10 graus, 30 graus ou 45 graus. Deve ser entendido que pode também existir uma pluralidade de defletores 47 dispostos em paralelo como mostrado pela linha tracejada na figura 10.

[077] A figura 11 mostra um membro de bloqueio de fluxo 47 de acordo com outro exemplo. Como mostrado na figura 11, o membro de bloqueio de fluxo 47 pode ser configurado como uma lingueta de parada se projetando radialmente para dentro a partir do topo da parede interna do terceiro cano 44. Pode existir uma pluralidade de linguetas de parada 47 dispostas em uma fileira ao longo do eixo geométrico do terceiro cano 44. De modo a bloquear efetivamente o gás e os catalisadores fluindo para trás do reator de leito fluidizado 4 para o terceiro cano 44, a relação do comprimento de cada lingueta de parada 47 para o diâmetro do terceiro cano 44 é configurada em uma faixa de 0,1 a 0,5 e a seção transversal de cada uma das linguetas de parada 47 é em uma forma de triângulo, um retângulo ou um setor.

[078] O aparelho de regeneração da reação 30 como mostrado na figura 7 pode ser usado para preparar hidrocarbonetos aromáticos a partir de oxigenados. Pelo fato de que a preparação dos hidrocarbonetos aromáticos exige catalisadores com alta atividade, os catalisadores alimentados para dentro do reator de leito fluidizado 4 precisam estar completamente regenerados. Um processo para preparar os hidrocarbonetos aromáticos a partir de oxigenados usando o aparelho de regeneração da reação 30 será descrito em detalhes.

[079] A figura 12 mostra esquematicamente um aparelho de regeneração da reação 30’ de acordo com o exemplo 2 da presente revelação. O aparelho de regeneração da reação 30’ é similar ao aparelho de regeneração da reação 30 como mostrado na figura 7 na estrutura. A diferença se situa somente em que a zona de entrada 70 do reator de leito fluidizado 4 é disposta mais baixa do que a região mais baixa 6 do amortecedor de tiragem 15 do dispositivo de separação 10, e a região mais baixa 6 do amortecedor de tiragem 15 fica em comunicação com a zona de entrada 70 do reator de leito fluidizado 4 através de um primeiro cano 53. O primeiro cano 53 é também dotado com uma válvula de controle 54.

[080] O aparelho de regeneração da reação 30’ como mostrado na figura 12 pode ser usado para preparar olefinas a partir de oxigenados. Pelo fato da preparação das olefinas exigir catalisadores com atividade moderada, os catalisadores alimentados para dentro do reator de leito fluidizado 4 devem compreender catalisadores não regenerados, de modo que a atividade geral dos catalisadores possa ser reduzida. Um processo para preparar olefinas a partir do metanol usando o aparelho de regeneração da reação 30’ será descrito em detalhes.

[081] O processo para preparar hidrocarbonetos aromáticos será descrito com base no aparelho de regeneração da reação como mostrado na figura 7. Os hidrocarbonetos aromáticos são geralmente preparados a partir de matéria-prima contendo oxigenados. Por exemplo, os oxigenados podem compreender um ou mais selecionados de um grupo consistindo de metanol, etanol, álcool n-propil, álcool isopropílico, álcool C4-C20, etil metil éter, dimetil éter, dietil éter, diisopropil éter, metanal, dimetil carbonato, acetona e ácido acético. O peso dos oxigenados é responsável por 10 a 100% da matéria- prima.

[082] A matéria-prima contendo oxigenados e catalisadores reage na zona de reação 41 do reator de leito fluidizado 4. Em um exemplo, os catalisadores são ZSM-5. A pressão no reator de leito fluidizado 4 indicada pela pressão manométrica fica em uma faixa de 0 a 0,6 MPa, a temperatura média nele fica em uma faixa de 440 a 550°C, a velocidade espacial na zona de reação fica em uma faixa de 0,3 a 5 h-1 e a densidade média na zona de reação fica em uma faixa de 200 a 450 kg/m3. A relação da queda de pressão gerada quando a matéria-prima flui através da região de canal densa 61 para essa gerada quando a matéria-prima flui através da região de canal esparsa 62 fica em uma faixa de 1,2:1 a 10:1.

[083] O produto obtido e os catalisadores carregados no produto são alimentados para dentro do dispositivo de separação 10 através da zona de saída 42 do reator de leito fluidizado 4. A operação do dispositivo de separação 10 compreende as etapas seguintes. Primeiro, o produto do reator de leito fluidizado 4 tendo os catalisadores carregados nele é preliminarmente separado através do separador preliminar de gás e sólidos 7. A seguir, o produto obtido da separação preliminar carregando os catalisadores restantes é alimentado para dentro da região mais alta 8 do amortecedor de tiragem 15. Subsequentemente, o produto é retirado do amortecedor de tiragem 15 e alimentado para dentro do separador fino de gás e sólidos 9 para a separação fina. O produto é obtido da saída do gás do separador fino de gás e sólidos 9 e os catalisadores do separador preliminar de gás e sólidos 7 e do separador fino de gás e sólidos 9 são coletados dentro da região mais baixa 6 do amortecedor de tiragem 15.

[084] Os catalisadores na região mais baixa 6 do amortecedor de tiragem 15 são alimentados para dentro do dispositivo de regeneração do catalisador 50 através do segundo cano 43 para serem regenerados. Em um exemplo, um meio de regeneração do catalisador é ar e a temperatura de regeneração fica em uma faixa de 550 a 650°C.

[085] Os catalisadores regenerados são alimentados para dentro da zona de entrada 70 do reator de leito fluidizado 4 através do terceiro cano 44. Subsequentemente, os catalisadores regenerados podem ser empurrados pelo gás de alimentação, tal como metanol, para dentro da zona de reação 41 do reator de leito fluidizado 4 novamente para reação.

[086] Em um exemplo preferido, a entrada 49 para o gás acelerador é disposta na zona de saída 42 do reator de leito fluidizado 4. O gás fluindo para dentro da zona de saída 42 do reator de leito fluidizado 4 através da entrada 49 para o gás acelerador é vapor de água ou nitrogênio, a velocidade linear do gás ficando em uma faixa de 1,0 a 10,0 m/s.

[087] Em outro exemplo preferido, o vapor de água é alimentado para dentro do amortecedor de tiragem 15 a partir da sua extremidade mais baixa, de modo que o produto carregado nos catalisadores é separado dos catalisadores.

[088] O processo para preparar as olefinas a partir do metanol será descrito com base no aparelho de regeneração da reação como mostrado na figura 12. No aparelho de regeneração da reação como mostrado na figura 12, a zona de entrada 70 do reator de leito fluidizado 4 é disposta mais baixa do que a região mais baixa 6 do amortecedor de tiragem 15 e a região mais baixa 6 do amortecedor de tiragem 15 fica em comunicação com a zona de entrada 70 do reator de leito fluidizado 4 através do primeiro cano 53.

[089] O metanol e os catalisadores reagem na zona de reação 41 do reator de leito fluidizado 4. Em um exemplo, os catalisadores são de malha molecular, tal como SAPO- 34. A pressão no reator de leito fluidizado 4 pela pressão manométrica fica em uma faixa de 0 a 0,4 MPa, a temperatura média nele fica em uma faixa de 380 a 550°C e a densidade média na zona de reação fica em uma faixa de 40 a 200 kg/m3. A relação da queda de pressão gerada quando a matéria-prima flui através da região de canal densa 61 para essa gerada quando a matéria-prima flui através da região de canal esparsa 62 fica em uma faixa de 1,2:1 a 10:1.

[090] O produto obtido e os catalisadores carregados no produto são alimentados para dentro do dispositivo de separação 10 através da zona de saída 42 do reator de leito fluidizado 4. Uma operação do dispositivo de separação 10 compreende as etapas seguintes. Primeiro, o produto do reator de leito fluidizado 4 tendo os catalisadores carregados nele é separado preliminarmente através do separador preliminar de gás e sólidos 7. A seguir, o produto obtido da separação preliminar carregando os catalisadores restantes é alimentado para dentro da região mais alta 8 do amortecedor de tiragem 15. Subsequentemente, o produto é retirado do amortecedor de tiragem 15 e alimentado para dentro do separador fino de gás e sólidos 9 para separação fina. O produto é obtido da saída do gás do separador fino de gás e sólidos 9, e os catalisadores do separador preliminar de gás e sólidos 7 e do separador fino de gás e sólidos 9 são coletados dentro da região mais baixa 6 do amortecedor de tiragem 15.

[091] Uma porção dos catalisadores na região mais baixa 6 do amortecedor de tiragem 15 é alimentada diretamente para dentro da zona de entrada 70 do reator de leito fluidizado 4 através do primeiro cano 53. Os catalisadores restantes são alimentados para dentro do dispositivo de regeneração do catalisador 50 através do segundo cano 43 para serem regenerados. Os catalisadores regenerados são alimentados para dentro da zona de entrada 70 do reator de leito fluidizado 4 através do terceiro cano 44 e misturados com os catalisadores não regenerados. Em um exemplo, um meio de regeneração do catalisador é ar e a temperatura de regeneração fica em uma faixa de 600 a 700°C.

[092] Subsequentemente, os catalisadores na zona de entrada 70 podem ser empurrados pelo gás de alimentação, tal como metanol, para dentro da zona de reação 41 do reator de leito fluidizado 4 novamente para reação.

[093] Em um exemplo preferido, a entrada 49 para o gás acelerador é disposta na zona de saída 42 do reator de leito fluidizado 4. O gás fluindo para dentro da zona de saída 42 do reator de leito fluidizado 4 através da entrada 49 para o gás acelerador é vapor de água ou nitrogênio, a velocidade linear do gás ficando em uma faixa de 1,0 a 10,0 m/s.

[094] Em outro exemplo preferido, o vapor de água é alimentado para dentro do amortecedor de tiragem 15 a partir da sua extremidade mais baixa, de modo que o produto carregado nos catalisadores pode ser separado dos catalisadores.

[095] O inventor realizou o exemplo para preparar hidrocarbonetos aromáticos usando o processo de acordo com a presente revelação e o aparelho de regeneração da reação como mostrado na figura 12 e fez uma comparação com o processo para preparação de hidrocarbonetos aromáticos na técnica anterior. Nos exemplos, as matérias-primas e os catalisadores para cada experimento são os mesmos e os parâmetros do experimento são parâmetros convencionais para a reação. Os dados relevantes para o aparelho de regeneração da reação e o rendimento do produto são indicados na tabela I. Tabela I

[096] Como mostrado na tabela I, de acordo com o aparelho de regeneração da reação e o processo da presente revelação, o rendimento dos hidrocarbonetos aromáticos pode ser aumentado notavelmente. Por exemplo, o rendimento dos hidrocarbonetos aromáticos pode ser aumentado por 5% no máximo, o que é uma grande melhoria para os empreendimentos químicos com grande produção.

[097] Embora a presente revelação tenha sido descrita em vista de modalidades preferidas, várias modificações e variações na presente revelação podem ser feitas por qualquer versado na técnica, sem se afastar do escopo e do espírito da presente revelação. Em particular, contanto que não exista conflito estrutural, várias modalidades, bem como os aspectos técnicos respectivos mencionados aqui podem ser combinados entre si em qualquer maneira. A presente revelação não é limitada aos exemplos específicos revelados aqui, mas de preferência inclui todas as soluções técnicas que caem dentro do escopo das reivindicações.

Claims

1. Reator de leito fluidizado, compreendendo uma zona de entrada (70) em uma posição mais baixa, uma zona de saída (42) em uma posição mais alta e uma zona de reação (41) entre a zona de entrada (70) e a zona de saída (71), em que uma placa de guia (48) é disposta na zona de reação (41), compreendendo uma região de canal densa (61) em uma região intermediária sua e uma região de canal esparsa (62) disposta em uma periferia sua abrangendo a região de canal densa (61); CARACTERIZADO por uma entrada para o gás acelerador (49) ser disposta na zona de saída (42) do reator de leito fluidizado (4).

2. Reator de leito fluidizado, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que uma dimensão de um canal na região de canal densa (61) é menor do que essa de um canal na região de canal esparsa (62), em que uma relação da dimensão do canal na região de canal densa (61) para essa do canal na região de canal esparsa (62) fica em uma faixa de 1:4 a 2:3.

3. Reator de leito fluidizado, de acordo com a reivindicação 2, CARACTERIZADO pelo fato de que a dimensão do canal na região de canal densa (61) fica em uma faixa de 0,01 a 0,08 m.

4. Reator de leito fluidizado, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, CARACTERIZADO pelo fato de que cada uma da região de canal densa (61) e da região de canal esparsa (62) compreende uma placa circular tendo poros igualmente distribuídos, ou uma pluralidade de painéis inclinados em formato de anel concêntrico (65) separados ou uma pluralidade de painéis retos (69) separados em paralelo.

5. Reator de leito fluidizado, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, CARACTERIZADO pelo fato de que a região de canal densa (61) é de forma redonda e a região de canal esparsa (62) é de forma de anel anular, e uma relação de um diâmetro da região de canal densa (61) para uma largura da região de canal esparsa (62) fica em uma faixa de 2:1 a 9:1.

6. Reator de leito fluidizado, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, CARACTERIZADO pelo fato de que uma pluralidade de placas de guia (48) é fornecida, que são distribuídas ao longo de uma direção axial do reator de leito fluidizado (4).

7. Reator de leito fluidizado, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que a entrada para o gás acelerador (69) é configurada para se estender obliquamente de uma posição mais baixa para uma posição mais alta.

8. Aparelho de regeneração da reação, compreendendo o reator de leito fluidizado (4) como definido em qualquer uma das reivindicações 1 a 7, e ainda compreendendo um dispositivo de separação (10) e um dispositivo de regeneração do catalisador (50) respectivamente conectados com o reator de leito fluidizado (4), CARACTERIZADO pelo fato de que o dispositivo de separação (10) compreende um separador preliminar de gás e sólidos (7) em comunicação com uma zona de saída (42) do reator de leito fluidizado (4); um amortecedor de tiragem (15) verticalmente disposto, uma região mais baixa (6) do amortecedor de tiragem (15) estando em comunicação com uma saída de sólidos (19) do separador preliminar de gás e sólidos (7) para coletar partículas do catalisador e uma região mais alta (8) do amortecedor de tiragem (15) estando em comunicação com uma saída de gás (18) do separador preliminar de gás e sólidos (7); e um separador fino de gás e sólidos (9), uma entrada (20) do separador fino de gás e sólidos (9) estando em comunicação com a região mais alta (8) do amortecedor de tiragem (15) e uma saída de sólidos (21) sua estando em comunicação com a região mais baixa (6) do amortecedor de tiragem (15), e o dispositivo de regeneração do catalisador (50) compreende uma zona de alimentação (51) em uma posição mais baixa e uma zona de descarga (52) em uma posição mais alta, a zona de alimentação (51) sendo disposta mais baixa do que a região mais baixa (6) do amortecedor de tiragem (15) e a zona de descarga (52) sendo disposta mais alta do que a zona de entrada (70) do reator de leito fluidizado (4), em que a região mais baixa (6) do amortecedor de tiragem (15) fica em comunicação com a zona de alimentação (51) do dispositivo de regeneração do catalisador (50) através de um segundo cano (43), e a zona de descarga (52) do dispositivo de regeneração do catalisador (50) fica em comunicação com a zona de entrada (70) do reator de leito fluidizado (4) através de um terceiro cano (44).

9. Aparelho de regeneração da reação, de acordo com a reivindicação 8, CARACTERIZADO pelo fato de que um diâmetro da região mais alta (8) do amortecedor de tiragem (15) é menor do que esse da sua região mais baixa (6).

10. Aparelho de regeneração da reação, de acordo com a reivindicação 8 ou 9, CARACTERIZADO pelo fato de que ambos o separador preliminar de gás e sólidos (7) e o separador fino de gás e sólidos (9) são separadores de ciclone.

11. Aparelho de regeneração da reação, de acordo com a reivindicação 8 ou 9, CARACTERIZADO pelo fato de que o separador preliminar de gás e sólidos (7) é um separador de ciclone, e o separador fino de gás e sólidos (9) compreende separadores de ciclone em série de dois ou de múltiplos estágios, em que os separadores de ciclone em série de dois ou múltiplos estágios são configurados, de modo que uma entrada de um separador de ciclone do primeiro estágio fica em comunicação com a região mais alta (8) do amortecedor de tiragem (15), o produto de gás sendo obtido de uma saída de gás de um separador de ciclone do último estágio, uma saída de gás de um separador de ciclone a montante fica em comunicação com uma entrada de um separador de ciclone a jusante adjacente e as saídas de sólidos de todos os separadores de ciclone ficam em comunicação com a região mais baixa (6) do amortecedor de tiragem (15).

12. Aparelho de regeneração da reação, de acordo com qualquer uma das reivindicações 8 a 11, CARACTERIZADO pelo fato de que a região mais baixa (6) do amortecedor de tiragem (15) é configurada e disposta, de modo que ela executa uma operação de extração de fluxo.

13. Aparelho de regeneração da reação, de acordo com a reivindicação 8, CARACTERIZADO pelo fato de que o terceiro cano (44) é dotado com um membro de bloqueio de fluxo (47) em um topo de uma parede interna sua.

14. Aparelho de regeneração da reação, de acordo com a reivindicação 13, CARACTERIZADO pelo fato de que o membro de bloqueio de fluxo (47) é um defletor inclinado para o reator de leito fluidizado (4).

15. Aparelho de regeneração da reação, de acordo com a reivindicação 14, CARACTERIZADO pelo fato de que uma pluralidade de defletores é fornecida, que é disposta em paralelo com relação uma a outra.

16. Aparelho de regeneração da reação, de acordo com a reivindicação 13, CARACTERIZADO pelo fato de que o membro de bloqueio de fluxo é uma lingueta de parada se projetando radialmente para dentro.

17. Aparelho de regeneração da reação, de acordo com a reivindicação 16, CARACTERIZADO pelo fato de que uma pluralidade de linguetas de parada é fornecida, que é disposta em uma fileira ao longo de um eixo geométrico do terceiro cano (44).

18. Aparelho de regeneração da reação, de acordo com a reivindicação 17, CARACTERIZADO pelo fato de que uma relação de um comprimento de cada lingueta de parada para um diâmetro do terceiro cano (44) fica em uma faixa de 0,1 a 0,5.

19. Aparelho de regeneração da reação, de acordo com qualquer uma das reivindicações 8 a 18, CARACTERIZADO pelo fato de que a zona de entrada (70) do reator de leito fluidizado (4) é disposta mais baixa do que a região mais baixa (6) do amortecedor de tiragem (15) do dispositivo de separação (10) e a região mais baixa (6) do amortecedor de tiragem (15) fica em comunicação com a zona de entrada (70) do reator de leito fluidizado (4) através de um primeiro cano (53).

20. Processo para preparação de olefinas, usando um aparelho de regeneração de reação como definido na reivindicação 8, em que uma zona de entrada (70) de um reator de leito fluidizado (4) é disposta mais baixa do que uma região mais baixa (6) de um amortecedor de tiragem (15) de um dispositivo de separação (10), e a região mais baixa (6) do amortecedor de tiragem (15) fica em comunicação com a zona de entrada (70) do reator de leito fluidizado (4) através de um primeiro cano (53), CARACTERIZADO pelo fato de que o processo compreende: reagir a matéria-prima gasosa contendo oxigenados com catalisadores em uma zona de reação (41) do reator de leito fluidizado (4); alimentar o produto obtido e os catalisadores carregados para dentro do dispositivo de separação (10) através de uma zona de saída (42) do reator de leito fluidizado (4); separar o produto dos catalisadores carregados através do dispositivo de separação (10), alimentando uma porção dos catalisadores obtidos da separação diretamente para dentro da zona de entrada (70) do reator de leito fluidizado (4), subsequentemente regenerando os catalisadores restantes e alimentando os catalisadores regenerados para dentro da zona de entrada (70) do reator de leito fluidizado (4), e misturar os catalisadores não regenerados e os catalisadores regenerados na zona de entrada (70) do reator de leito fluidizado (4) e depois alimentar os catalisadores misturados para dentro da zona de reação (41) do reator de leito fluidizado (4).

21. Processo, de acordo com a reivindicação 20, CARACTERIZADO pelo fato de que uma relação de peso dos catalisadores não regenerados em relação aos catalisadores regenerados fica em uma faixa de 0,3 a 1,5.

22. Processo, de acordo com a reivindicação 20 ou 21, CARACTERIZADO pelo fato de que uma operação do dispositivo de separação (10) compreende: separar preliminarmente o produto do reator de leito fluidizado (4) tendo catalisadores carregados nele através de um separador preliminar de gás e sólidos (7), alimentar o produto obtido da separação preliminar carregando os catalisadores restantes para dentro de uma região mais alta (8) do amortecedor de tiragem (15), levar o produto de gás para fora do amortecedor de tiragem (15) e alimentá-lo para dentro de um separador fino de gás e sólidos (9) para a separação fina, e obter o produto de gás final de uma saída de gás do separador fino de gás e sólidos (9) e coletar os catalisadores do separador preliminar de gás e sólidos (7) e do separador fino de gás e sólidos (9) para dentro da região mais baixa (6) do amortecedor de tiragem (15).

23. Processo, de acordo com a reivindicação 22, CARACTERIZADO pelo fato de que o vapor de água é alimentado para dentro do amortecedor de tiragem (15) a partir de uma extremidade mais baixa sua, de modo que o produto carregado nos catalisadores é separado dos catalisadores.

24. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 20 a 23, CARACTERIZADO pelo fato de que uma pressão no reator de leito fluidizado (4) pela pressão manométrica fica em uma faixa de 0 a 0,4 MPa, uma temperatura média nele fica em uma faixa de 380 a 550°C e uma densidade média na zona de reação fica em uma faixa de 40 a 200 kg/m3, e o catalisador usado nele é o SAPO-34, em que um meio de regeneração do catalisador é o ar e uma temperatura de regeneração fica em uma faixa de 600 a 700°C.

25. Processo, de acordo com a reivindicação 20, CARACTERIZADO pelo fato de que uma relação de uma queda de pressão gerada quando a matéria-prima gasosa flui através da região de canal densa (61) para essa gerada quando a matéria-prima gasosa flui através da região de canal esparsa (62) fica em uma faixa de 1,2:1 a 10:1.

26. Processo, de acordo com a reivindicação 24 ou 25, CARACTERIZADO pelo fato de que uma entrada para o gás acelerador (49) é disposta na zona de saída (42) do reator de leito fluidizado (4), e o gás fluindo para dentro da zona de saída (42) do reator de leito fluidizado (4) através da entrada para o gás acelerador (49) é vapor de água ou nitrogênio, uma velocidade linear do gás ficando em uma faixa de 1,0 a 10,0 m/s.

27. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 20 a 26, CARACTERIZADO pelo fato de que os oxigenados compreendem um ou mais selecionados de um grupo consistindo de metanol, etanol, álcool n-propil, álcool isopropílico, álcool C4-C20, etil metil éter, dimetil éter, dietil éter, diisopropil éter, metanal, dimetil carbonato, acetona e ácido acético e um peso dos oxigenados é responsável por 10 a 100% da matéria-prima.

28. Processo para preparação de hidrocarbonetos aromáticos, usando um aparelho de regeneração de reação como definido na reivindicação 8, CARACTERIZADO pelo fato de que o processo compreende: reagir a matéria-prima contendo oxigenados com catalisadores em uma zona de reação (41) de um reator de leito fluidizado (4); alimentar o produto obtido e os catalisadores carregados nele para dentro de um dispositivo de separação (10) através de uma zona de saída (42) do reator de leito fluidizado (4), e separar o produto dos catalisadores carregados nele no dispositivo de separação (10), regenerar os catalisadores obtidos da separação e alimentar os catalisadores regenerados para dentro da zona de entrada (70) do reator de leito fluidizado (4) e subsequentemente para dentro da zona de reação (41) do reator de leito fluidizado (4).

29. Processo, de acordo com a reivindicação 28, CARACTERIZADO pelo fato de que uma operação do dispositivo de separação (10) compreende: preliminarmente separar o produto do reator de leito fluidizado (4) tendo os catalisadores carregados nele através de um separador preliminar de gás e sólidos (7), alimentar o produtor obtido da separação preliminar carregando os catalisadores restantes para dentro de uma região mais alta (8) do amortecedor de tiragem (15), levar o produto para fora do amortecedor de tiragem (15) e alimentar o produto para dentro de um separador fino de gás e sólidos (9) para a separação fina; e obter o produto final de uma saída de gás do separador fino de gás e sólidos (9) e coletar os catalisadores do separador preliminar de gás e sólidos (7) e do separador fino de gás e sólidos (9) para dentro da região mais baixa (6) do amortecedor de tiragem (15).

30. Processo, de acordo com a reivindicação 29, CARACTERIZADO pelo fato de que o vapor de água é alimentado para dentro do amortecedor de tiragem (15) a partir de uma extremidade mais baixa sua, de modo que o produto carregado nos catalisadores é separado dos catalisadores.

31. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 28 a 30, CARACTERIZADO pelo fato de que uma pressão no reator de leito fluidizado (4) pela pressão manométrica fica em uma faixa de 0 a 0,6 MPa, uma temperatura média nele fica em uma faixa de 440 a 550°C, uma velocidade espacial na zona de reação fica em uma faixa de 0,3 a 5 h-1 e uma densidade média na zona de reação fica em uma faixa de 200 a 450 kg/m3 e o catalisador usado nele é ZSM-5, em que o meio de regeneração do catalisador é o ar e uma temperatura de regeneração fica em uma faixa de 550 a 650°C.

32. Processo, de acordo com a reivindicação 28, CARACTERIZADO pelo fato de que uma relação da queda de pressão gerada quando a matéria- prima gasosa flui através da região de canal densa (61) para essa gerada quando a matéria-prima gasosa flui através da região de canal esparsa (62) fica em uma faixa de 1,2:1 a 10:1.

33. Processo, de acordo com a reivindicação 31 ou 32, CARACTERIZADO pelo fato de que uma entrada para o gás acelerador (49) é disposta na zona de saída (42) do reator de leito fluidizado (4), e o gás fluindo para dentro da zona de saída (42) do reator de leito fluidizado (4) através da entrada para o gás acelerador (49) é vapor de água ou nitrogênio, uma velocidade linear do gás ficando em uma faixa de 1,0 a 10,0 m/s.

34. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 28 a 33, CARACTERIZADO pelo fato de que os oxigenados compreendem um ou mais selecionados de um grupo consistindo de metanol, etanol, álcool n-propil, álcool isopropílico, álcool C4-C20, etil metil éter, dimetil éter, dietil éter, diisopropil éter, metanal, dimetil carbonato, acetona e ácido acético e um peso dos oxigenados é responsável por 10 a 100% da matéria-prima.