RU2696775C2 - Сепарационное устройство для реактора с псевдоожиженным слоем катализатора, реакторно-регенераторный блок, способ получения олефинов и способ получения ароматических углеводородов - Google Patents
Сепарационное устройство для реактора с псевдоожиженным слоем катализатора, реакторно-регенераторный блок, способ получения олефинов и способ получения ароматических углеводородов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2696775C2 RU2696775C2 RU2015144094A RU2015144094A RU2696775C2 RU 2696775 C2 RU2696775 C2 RU 2696775C2 RU 2015144094 A RU2015144094 A RU 2015144094A RU 2015144094 A RU2015144094 A RU 2015144094A RU 2696775 C2 RU2696775 C2 RU 2696775C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- reactor
- zone
- catalyst
- product
- separator
- Prior art date
Links
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 title claims abstract description 190
- 238000000926 separation method Methods 0.000 title claims abstract description 85
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 32
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 title claims abstract description 28
- 150000004945 aromatic hydrocarbons Chemical class 0.000 title claims abstract description 17
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 126
- 239000000047 product Substances 0.000 claims abstract description 117
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 49
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 37
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims abstract description 35
- 238000013016 damping Methods 0.000 claims abstract description 34
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 claims abstract description 24
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 claims abstract description 23
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims abstract description 18
- 238000004891 communication Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000011068 loading method Methods 0.000 claims abstract description 11
- 230000009471 action Effects 0.000 claims abstract description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 94
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 51
- KFZMGEQAYNKOFK-UHFFFAOYSA-N Isopropanol Chemical compound CC(C)O KFZMGEQAYNKOFK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 239000012467 final product Substances 0.000 claims description 15
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N Diethyl ether Chemical compound CCOCC RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- LCGLNKUTAGEVQW-UHFFFAOYSA-N Dimethyl ether Chemical compound COC LCGLNKUTAGEVQW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N Formaldehyde Chemical compound O=C WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 claims description 8
- BDERNNFJNOPAEC-UHFFFAOYSA-N propan-1-ol Chemical compound CCCO BDERNNFJNOPAEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- -1 C4-C20 alcohol Chemical compound 0.000 claims description 7
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 claims description 7
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 5
- ZAFNJMIOTHYJRJ-UHFFFAOYSA-N Diisopropyl ether Chemical compound CC(C)OC(C)C ZAFNJMIOTHYJRJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- XOBKSJJDNFUZPF-UHFFFAOYSA-N Methoxyethane Chemical compound CCOC XOBKSJJDNFUZPF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 claims description 4
- IEJIGPNLZYLLBP-UHFFFAOYSA-N dimethyl carbonate Chemical compound COC(=O)OC IEJIGPNLZYLLBP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 235000019256 formaldehyde Nutrition 0.000 claims description 4
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 claims description 3
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000011045 prefiltration Methods 0.000 claims description 3
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 3
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 claims description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 11
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 6
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 abstract description 5
- 230000009467 reduction Effects 0.000 abstract description 2
- 238000003889 chemical engineering Methods 0.000 abstract 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 15
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 7
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 description 6
- 239000012716 precipitator Substances 0.000 description 5
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 4
- LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N Ethylene glycol Chemical compound OCCO LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 238000013461 design Methods 0.000 description 3
- 238000007086 side reaction Methods 0.000 description 3
- 206010067484 Adverse reaction Diseases 0.000 description 2
- PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N Styrene Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1 PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000006838 adverse reaction Effects 0.000 description 2
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 2
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- NLHHRLWOUZZQLW-UHFFFAOYSA-N Acrylonitrile Chemical compound C=CC#N NLHHRLWOUZZQLW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- IAYPIBMASNFSPL-UHFFFAOYSA-N Ethylene oxide Chemical compound C1CO1 IAYPIBMASNFSPL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 1
- 239000004743 Polypropylene Substances 0.000 description 1
- GOOHAUXETOMSMM-UHFFFAOYSA-N Propylene oxide Chemical compound CC1CO1 GOOHAUXETOMSMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XTXRWKRVRITETP-UHFFFAOYSA-N Vinyl acetate Chemical compound CC(=O)OC=C XTXRWKRVRITETP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 238000004523 catalytic cracking Methods 0.000 description 1
- 238000006555 catalytic reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000006735 deficit Effects 0.000 description 1
- 238000012938 design process Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000002808 molecular sieve Substances 0.000 description 1
- JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N olefin Natural products CCCCCCCC=C JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 1
- 229920001155 polypropylene Polymers 0.000 description 1
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 1
- 230000007420 reactivation Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N sodium aluminosilicate Chemical compound [Na+].[Al+3].[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 230000004936 stimulating effect Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/0015—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J29/00—Catalysts comprising molecular sieves
- B01J29/04—Catalysts comprising molecular sieves having base-exchange properties, e.g. crystalline zeolites
- B01J29/06—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof
- B01J29/40—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of the pentasil type, e.g. types ZSM-5, ZSM-8 or ZSM-11, as exemplified by patent documents US3702886, GB1334243 and US3709979, respectively
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J29/00—Catalysts comprising molecular sieves
- B01J29/82—Phosphates
- B01J29/84—Aluminophosphates containing other elements, e.g. metals, boron
- B01J29/85—Silicoaluminophosphates [SAPO compounds]
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/005—Separating solid material from the gas/liquid stream
- B01J8/0055—Separating solid material from the gas/liquid stream using cyclones
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
- B01J8/26—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with two or more fluidised beds, e.g. reactor and regeneration installations
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
- B01J8/44—Fluidisation grids
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C1/00—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon
- C07C1/20—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon starting from organic compounds containing only oxygen atoms as heteroatoms
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G11/00—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G11/14—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts
- C10G11/18—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts according to the "fluidised-bed" technique
- C10G11/182—Regeneration
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00743—Feeding or discharging of solids
- B01J2208/00752—Feeding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00796—Details of the reactor or of the particulate material
- B01J2208/00938—Flow distribution elements
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00796—Details of the reactor or of the particulate material
- B01J2208/00991—Disengagement zone in fluidised-bed reactors
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C2529/00—Catalysts comprising molecular sieves
- C07C2529/04—Catalysts comprising molecular sieves having base-exchange properties, e.g. crystalline zeolites, pillared clays
- C07C2529/06—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof
- C07C2529/40—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of the pentasil type, e.g. types ZSM-5, ZSM-8 or ZSM-11
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C2529/00—Catalysts comprising molecular sieves
- C07C2529/82—Phosphates
- C07C2529/84—Aluminophosphates containing other elements, e.g. metals, boron
- C07C2529/85—Silicoaluminophosphates (SAPO compounds)
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/584—Recycling of catalysts
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
- Y02P30/20—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry using bio-feedstock
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
- Y02P30/40—Ethylene production
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Настоящее изобретение относится к области химической технологии. Описано сепарационное устройство для реактора с псевдоожиженным слоем катализатора, используемого для получения олефинов или ароматических углеводородов, содержащее: сепаратор предварительной очистки для первичной очистки газа от твердых частиц, сообщающийся с выходом реактора; вертикально расположенную демпферную емкость, имеющую нижнюю область, с которой сообщается выход твердых частиц сепаратора предварительной очистки, и верхнюю область, с которой сообщается выход газа сепаратора предварительной очистки; и сепаратор окончательной очистки для тонкой очистки газа от твердых частиц, имеющий вход, сообщающийся с верхней областью демпферной емкости, и выход твердых частиц, сообщающийся с нижней областью демпферной емкости; причем сепарационное устройство выполнено так, что продукт, содержащий частицы катализатора, унесенные им из реактора, подается в сепаратор предварительной очистки, где большинство твердых частиц катализатора отделяется от газа и отправляется в нижнюю область демпферной емкости, а продукт, уносящий оставшиеся частицы катализатора, направляется в верхнюю область демпферной емкости и в сепаратор окончательной очистки, где оставшиеся частицы катализатора отделяются от газа и отправляются в нижнюю область демпферной емкости, с получением на выходе сепаратора окончательной очистки конечного продукта; причем верхняя область демпферной емкости снабжена входным каналом для сообщения с выходом газа сепаратора предварительной очистки, причем входной канал выполнен тангенциально по отношению к боковой стенке верхней области. Описан реакторно-регенераторный блок для получения олефинов или ароматических углеводородов, содержащий указанное сепарационное устройство, реактор с псевдоожиженным слоем катализатора и регенератор для регенерации катализатора, причем: реактор имеет расположенную внизу входную зону, расположенную вверху выходную зону и реакционную зону, расположенную между входной и выходной зонами, причем выходная зона сообщается с сепаратором предварительной очистки, входящим в состав сепарационного устройства, регенератор имеет расположенную внизу зону загрузки и расположенную вверху зону разгрузки, причем зона загрузки расположена ниже, чем нижняя область демпферной емкости, а зона разгрузки расположена выше, чем входная зона реактора; нижняя область демпферной емкости сообщается с зоной загрузки регенератора через вторую трубу, а зона разгрузки регенератора сообщается с входной зоной реактора через третью трубу. Способ получения олефинов с использованием описанного реакторно-регенераторного блока, в котором входная зона реактора расположена ниже, чем нижняя область демпферной емкости, а нижняя область демпферной емкости сообщается с входной зоной реактора через первую трубу, характеризуется тем, что: в реакционной зоне реактора проводят реакцию превращения содержащего оксигенат сырья в присутствии катализатора; получаемый продукт и уносимые им частицы катализатора направляют через выходную зону реактора в сепарационное устройство; посредством сепарационного устройства от продукта отделяют унесенные им частицы катализатора, часть отделенного катализатора отправляют непосредственно во входную зону реактора, остальную часть катализатора регенерируют и подают во входную зону реактора, во входной зоне реактора смешивают частицы нерегенерированного и регенерированного катализатора, и смесь частиц катализатора подают в реакционную зону реактора. Способ получения ароматических углеводородов с использованием описанного реакторно-регенераторного характеризуется тем, что: в реакционной зоне реактора проводят реакцию превращения содержащего оксигенат сырья в присутствии катализатора; получаемый продукт и уносимые им частицы катализатора направляют через выходную зону реактора в сепарационное устройство; в сепарационном устройстве от продукта отделяют унесенные им частицы катализатора, отделенный от продукта катализатор регенерируют и подают во входную, а затем в реакционную зону реактора. Технический результат - уменьшение ударного воздействия продукта на демпферную емкость, что обеспечивает уменьшение ее вибрации, а также повышение эффективности разделения газа и твердых частиц. 4 н. и 36 з.п. ф-лы, 1 табл., 6 ил.
Description
Перекрестная ссылка на родственную заявку
В отношении заявленного изобретения испрашивается приоритет по дате подачи китайской заявки CN 201410539938.0 на изобретение "Способ получения олефинов из метанола с усилением связи между зонами", которая была подана 14 октября 2014 г. и содержание которой в полном объеме включено в описание изобретения путем ссылки.
Область техники, к которой относится изобретение Настоящее изобретение относится к области химической технологии, в частности - к сепарационному устройству для реактора с псевдоожиженным слоем катализатора, т.е. для использования с таким реактором. Настоящее изобретение также относится к реакторно-регенераторному блоку, содержащему указанное сепарационное устройство, к способу получения олефинов, а также к способу получения ароматических углеводородов.
Уровень техники
Этилен и пропилен являются важнейшими сырьевыми материалами в современной нефтехимической технологии. Этилен может использоваться при получении таких продуктов дальнейшего передела, как полиэтилен, стирол, винилацетат, этиленоксид, этиленгликоль и т.п. Пропилен может использоваться при получении таких продуктов дальнейшего передела, как полипропилен, акрилонитрил, пропиленоксид, изопропиловый спирт и т.п. Этилен и пропилен и получаемые из них продукты широко используются в промышленности и сельском хозяйстве, на транспорте и в военно-промышленном комплексе.
В последние годы сохраняется высокий спрос на этилен и пропилен. Ввиду постепенного сокращения запасов нефти дефицит собственной нефти можно в значительной мере компенсировать применением углехимической технологии, позволяющей получать этилен и пропилен из не относящихся к нефти ресурсов. Это имеет большое значение в плане стимулирования развития национальной основной химической промышленности. При использовании углехимической технологии из угля можно получать метанол, а из метанола можно получать олефины.
Современная установка для получения олефинов из метанола подобна установке каталитического крекинга, причем аппараты и того, и другого типа относятся к реакторам с непрерывным ведением процессов реакции и регенерации катализатора. В патентной публикации US 6166282 раскрыты способ и реактор для превращения оксигенатов в низшие (легкие) олефины. Согласно вышеупомянутой патентной публикации используется реактор с быстрым псевдоожиженным слоем катализатора. Газ реагирует в реакционной зоне с низкой скоростью течения и затем поднимается в зону быстрого разделения с быстро уменьшающимся внутренним диаметром. Уносимые продуктом частицы катализатора отделяются от газа посредством циклона предварительной (первичной) очистки газа. Благодаря быстрому разделению продукта и катализатора эффективно предотвращаются побочные реакции с образованием нежелательных сопутствующих продуктов. Реактор, используемый в вышеупомянутой патентной публикации, представляет собой реактор с восходящим потоком и быстрым псевдоожиженным слоем катализатора, имеющий традиционное загрузочное отверстие.
В китайской патентной публикации CN 103121901 А описан способ превращения оксигенированных (кислородсодержащих) химических соединений с получением низших олефинов. Согласно известному способу частицы нерегенерированного и регенерированного катализатора предварительно перемешиваются в катализаторном смесителе и затем поступают в реактор, что позволяет решить присущие уровню техники проблемы недостаточного перемешивания катализатора и низкого выхода низших олефинов в реакционной зоне.
Китайская патентная публикация CN 101164685 А относится к комбинированному реактору с быстрым псевдоожиженным слоем катализатора для проведения каталитической реакции с участием метилового спирта или диметилового эфира. Согласно вышеупомянутой патентной публикации сепарационное устройство в зоне осаждения расположено снаружи реактора, окружая его, что позволяет уменьшить занимаемый осадителем объем, благодаря чему может быть увеличена скорость осаждения частиц катализатора и уменьшено время пребывания олефинов (в контакте с катализатором). Кроме того, решаются проблемы низкой селективности и низкого выхода этилена и пропилена. По сравнению с традиционным реактором с быстрым псевдоожиженным слоем катализатора, который (реактор) имеет внешний осадитель, выход этилена может быть повышен на 4%, а выход пропилена - на 3%.
В известных из уровня техники решениях для улучшения эффекта отделения частиц катализатора от газа путем осаждения частиц катализатора соответствующий осадитель для катализатора выполняется большого размера и с большим внутренним объемом. Однако в этом случае скорость газового потока в осадителе относительно мала, следствием чего является большое время пребывания газа внутри осадителя. Как следствие, продукт легко вступает в побочную реакцию в присутствии унесенных им частиц катализатора. Поэтому получаемый в конечном итоге продукт будет содержать много примесей, что является довольно неблагоприятным для получения олефинов и ароматических углеводородов.
Раскрытие изобретения
Для устранения рассмотренной выше проблемы в соответствии с настоящим изобретением предлагается сепарационное устройство для реактора с псевдоожиженным слоем катализатора. При покидании продуктом реактора частицы катализатора, унесенные потоком продукта, быстро отделяются посредством сепарационного устройства. При этом продукт реакции не участвует в побочных реакциях, вследствие чего конечный (готовый) продукт процесса может содержать меньше примесей. Кроме того, настоящее изобретение также относится к реакторно-регенераторному блоку, содержащему предлагаемое в изобретении сепарационное устройство, к способу получения олефинов и к способу получения ароматических углеводородов.
В качестве первого объекта настоящего изобретения предлагается сепарационное устройство для реактора с псевдоожиженным слоем катализатора. Сепарационное устройство содержит сепаратор предварительной очистки для первичной очистки газа от твердых частиц, сообщающийся с выходом реактора, вертикально расположенную демпферную емкость, имеющую нижнюю область, с которой сообщается выход твердых частиц сепаратора предварительной очистки, и верхнюю область, с которой сообщается выход газа сепаратора предварительной очистки, и сепаратор окончательной очистки для тонкой очистки газа от твердых частиц, имеющий вход, сообщающийся с верхней областью демпферной емкости, и выход твердых частиц, сообщающийся с нижней областью демпферной емкости. Сепарационное устройство выполнено так, что продукт, содержащий частицы катализатора, унесенные им из реактора, подается в сепаратор предварительной очистки, где большинство твердых частиц катализатора отделяется от газа и отправляется в нижнюю область демпферной емкости, а продукт, уносящий оставшиеся частицы катализатора, направляется в верхнюю область демпферной емкости, а затем - в сепаратор окончательной очистки, где оставшиеся частицы катализатора отделяются от газа и отправляются в нижнюю область демпферной емкости, с получением на выходе сепаратора окончательной очистки конечного продукта.
В соответствии с настоящим изобретением частицы катализатора, унесенные потоком продукта из реактора, могут быстро удаляться из продукта посредством сепаратора предварительной очистки и сепаратора окончательной очистки, входящих в состав сепарационного устройства. По сравнению с осадительным отделением твердых частиц, предусмотренным в известных из уровня техники решениях, преимущество предлагаемого в изобретении сепарационного устройства заключается в более высокой скорости разделения продукта и катализатора, благодаря чему эффективно предотвращается побочная (вторичная) реакция продукта в присутствии подлежащего регенерации, но еще активного катализатора. В этом случае при более высокой скорости разделения продукта и катализатора может быть значительно повышена производительность процесса. Кроме того, поток продукта обычно выходит из реактора с высокой скоростью, тем самым воздействуя на аппарат, в который поступает этот высокоскоростной поток продукта, вплоть до возбуждения в аппарате интенсивной вибрации. Такое воздействие способно привести даже к повреждению соответствующего аппарата. В соответствии с настоящим изобретением между сепаратором предварительной очистки и сепаратором окончательной очистки расположена демпферная емкость, благодаря чему воздействие высокоскоростного потока продукта может гаситься совместно сепаратором предварительной очистки и демпферной емкостью, что позволяет предотвратить повреждение сепарационного устройства в целом. При этом отпадает необходимость выполнения сепаратора предварительной очистки и демпферной емкости с большими размерами.
В одном варианте осуществления настоящего изобретения диаметр верхней области демпферной емкости меньше диаметра ее нижней области. Предпочтительно, чтобы отношение диаметра верхней области к диаметру нижней области составляло от 0,05 до 0,5. Благодаря меньшему диаметру верхней области демпферной емкости происходит быстрое уменьшение колебаний, возбуждаемых скоростным истечением продукта из реактора в верхнюю область демпферной емкости, в результате чего нижняя область демпферной емкости остается в относительно спокойном состоянии. В результате частицы катализатора устойчиво размещаются в нижней области демпферной емкости, и повышается эффективность разделения газа и твердых частиц.
В одном варианте осуществления настоящего изобретения нижняя область демпферной емкости выполнена с возможностью проведения отпарки катализатора. Например, на нижнем торце демпферной емкости может быть расположен вход для подачи пара, а внутри нижней области демпферной емкости может быть расположена конструкция или компонент, используемые при отпарке катализатора. Такая конструкция или такой компонент хорошо известны специалисту. В нижнюю область демпферной емкости через нижний торец последнего подается пар, например, водяной пар, благодаря чему от частиц катализатора отделяется увлеченный ими продукт. Отделенный продукт поднимается с водяным паром в верхнюю область демпферной емкости и смешивается с находящимся в демпферной емкости продуктом. При этом можно значительно повысить выход продукта. Кроме того, как описано выше, демпферная емкость выполнена так, чтобы препятствовать развитию сильных колебаний в ее нижней области, тем самым облегчая отпарку катализатора.
В одном варианте осуществления настоящего изобретения место, где выход газа сепаратора предварительной очистки соединен с демпферной емкостью, находится ниже места, где с демпферной емкостью соединен вход сепаратора окончательной очистки. Благодаря такой конфигурации, во время восходящего движения потока продукта в демпферной емкости унесенные продуктом частицы катализатора могут осаждаться, что дополнительно повышает эффективность разделения газа и твердых частиц.
В одном варианте осуществления настоящего изобретения как сепаратор предварительной очистки, так и сепаратор окончательной очистки представляют собой одноциклонные сепараторы. В предпочтительном варианте осуществления настоящего изобретения сепаратор окончательной очистки включает в себя двух- или многоступенчатый каскад циклонных сепараторов. Двух- или многоступенчатый каскад циклонных сепараторов выполнен так, что вход циклонного сепаратора первой ступени сообщается с верхней областью демпферной емкости, конечный продукт получают на выходе газа циклонного сепаратора последней ступени, выход газа расположенного выше по потоку циклонного сепаратора сообщается с входом газа соседнего расположенного ниже по потоку циклонного сепаратора, и выходы твердых частиц всех циклонных сепараторов сообщаются с нижней областью демпферной емкости. Циклонный сепаратор способствует быстрому отделению частиц катализатора от продукта и обладает преимуществами, связанными с простотой конструкции и низкой стоимостью. Кроме того, эффект отделения частиц катализатора от продукта можно усилить применением каскада из нескольких последовательно включенных циклонных сепараторов. В результате может быть повышена эффективность восстановления катализатора, а получаемый конечный продукт будет содержать меньше примесей.
В одном варианте осуществления настоящего изобретения верхняя область демпферной емкости снабжена входным каналом для сообщения с выходом газа сепаратора предварительной очистки, причем входной канал выполнен тангенциально по отношению к боковой стенке верхней области. Через указанный входной канал продукт из реактора может направляться в верхнюю область демпферной емкости по пути, проходящему по касательной к боковой стенке верхней области демпферной емкости. Это позволяет уменьшить воздействие продукта на демпферную емкость, обеспечив уменьшение ее вибрации. Кроме того, закручивание потока продукта также может способствовать осаждению содержащихся в продукте частиц катализатора, что еще более повышает эффективность разделения газа и твердых частиц.
В качестве второго объекта настоящего изобретения предлагается реакторно-регенераторный блок. Реакторно-регенераторный блок содержит вышеупомянутое сепарационное устройство, реактор с псевдоожиженным слоем катализатора и регенератор для регенерации катализатора. Реактор имеет расположенную внизу входную зону, расположенную вверху выходную зону и реакционную зону, расположенную между входной и выходной зонами, причем выходная зона сообщается с сепаратором предварительной очистки, входящим в состав сепарационного устройства. Регенератор имеет расположенную внизу зону загрузки и расположенную вверху зону разгрузки, причем зона загрузки расположена ниже, чем нижняя область демпферной емкости, а зона разгрузки расположена выше, чем входная зона реактора. Нижняя область демпферной емкости сообщается с зоной загрузки регенератора через вторую трубу, а зона разгрузки регенератора сообщается с входной зоной реактора через третью трубу.
В одном варианте осуществления настоящего изобретения третья труба снабжена заграждающим элементом, расположенным в верхней части ее внутренней стенки. Заграждающий элемент используется для того, чтобы препятствовать обратному движению газа и частиц катализатора в третью трубу вследствие интенсивной реакции в реакторе с псевдоожиженным слоем катализатора. При этом может быть эффективно увеличена скорость подачи частиц катализатора, что позволяет еще более увеличить скорость циркуляции катализатора, чем достигается повышение выхода продукта.
В одном варианте осуществления настоящего изобретения заграждающий элемент представляет собой отражательный щиток, расположенный с наклоном к реактору. В одном конкретном примере отношение площади отражательного щитка к площади поперечного сечения третьей трубы составляет от 0,1 до 1. Отражательный щиток имеет форму сектора или прямоугольную форму. Отношение расстояния между отражательным щитком и реактором к длине третьей трубы составляет от 0,01 до 0,5. Угол между отражательным щитком и осью третьей трубы составляет от 10 до 75°. Предпочтительно предусмотреть несколько расположенных параллельно друг другу отражательных щитков.
В еще одном варианте осуществления настоящего изобретения заграждающий элемент представляет собой задерживающий выступ, выдающийся радиально внутрь. Предпочтительно предусмотреть несколько задерживающих выступов, расположенных в ряд вдоль оси третьей трубы. В одном варианте осуществления настоящего изобретения отношение длины каждого задерживающего выступа к диаметру третьей трубы составляет от 0,1 до 0,5. Предпочтительно, чтобы поперечное сечение каждого из задерживающих выступов имело треугольную форму, прямоугольную форму или форму сектора.
В еще одном варианте осуществления настоящего изобретения выходная зона реактора снабжена каналом подачи ускоряющего газа. Предпочтительным является выполнение канала подачи ускоряющего газа проходящим наклонно снизу вверх. Через канал подачи ускоряющего газа в выходную зону реактора можно вдувать с высокой скоростью струю газа, такого как азот, инертные газы или водяной пар, что способствует поддержанию в реакторе более равномерного давления и более равномерного распределения катализатора. При этом может быть устранен свойственный известным из уровня техники решениям недостаток реактора с псевдоожиженным слоем катализатора, заключающийся в неравномерности распределения катализатора по высоте, т.е. когда плотность катализатора вверху реактора относительно мала, а плотность катализатора у днища реактора относительно велика. В целом, наличие канала подачи ускоряющего газа позволяет обеспечить равномерность распределения катализатора вдоль осевого направления реактора, что позволяет оптимизировать эффективность контакта газовой и твердой фаз. Одновременно могут быть повышены скорость циркуляции катализатора во всем реакторно-регенераторном блоке, а также выход продукта.
В одном варианте осуществления настоящего изобретения канал подачи ускоряющего газа расположен относительно продольной оси реактора под углом от 5 до 39°. В еще одном варианте осуществления настоящего изобретения отношение диаметра канала подачи ускоряющего газа к диаметру выходной зоны реактора составляет от 0,01 до 0,1. В еще одном варианте осуществления настоящего изобретения отношение длины той части выходной зоны реактора, которая (часть) расположена над каналом подачи ускоряющего газа, к общей длине выходной зоны реактора составляет от 0,1 до 0,8.
В одном варианте осуществления настоящего изобретения между входной зоной и реакционной зоной реактора расположена направляющая решетка со сквозными отверстиями. Благодаря направляющей решетке достигается равномерное распределение частиц катализатора в радиальном направлении реактора, что позволяет еще более повысить выход продукта.
В одном варианте осуществления настоящего изобретения входная зона реактора расположена ниже, чем нижняя область демпферной емкости, а нижняя область демпферной емкости сообщается с входной зоной реактора через первую трубу. Этот блок (аппарат) может использоваться для получения олефинов из метанола.
В одном варианте осуществления настоящего изобретения каждая из первой, второй и третьей труб снабжена затвором для управления потоком материала.
В качестве третьего объекта настоящего изобретения предлагается способ получения олефинов с использованием описанного выше реакторно-регенераторного блока. При этом входная зона реактора, входящего в состав реакторно-регенераторного блока, расположена ниже, чем нижняя область демпферной емкости, а нижняя область демпферной емкости сообщается с входной зоной реактора через первую трубу. Предлагаемый в изобретении способ получения олефинов характеризуется тем, что в реакционной зоне реактора проводят реакцию превращения содержащего оксигенат сырья в присутствии катализатора, получаемый продукт и уносимые им частицы катализатора направляют через выходную зону реактора в сепарационное устройство, посредством сепарационного устройства от продукта отделяют унесенные им частицы катализатора, часть отделенного катализатора отправляют непосредственно во входную зону реактора, остальную часть катализатора регенерируют и подают во входную зону реактора, во входной зоне реактора смешивают частицы нерегенерированного и регенерированного катализатора, и смесь частиц катализатора подают в реакционную зону реактора.
В одном варианте осуществления настоящего изобретения массовое отношение нерегенерированного катализатора к регенерированному катализатору составляет от 0,3 до 1,5.
В одном варианте осуществления настоящего изобретения в сепарационном устройстве выполняют следующие действия. Посредством сепаратора предварительной очистки выполняют первичную очистку поступающего из реактора продукта от унесенных продуктом частиц катализатора. Далее, после первичной очистки продукт с оставшимися в нем частицами катализатора направляют в верхнюю область демпферной емкости. Далее выводят продукт из демпферной емкости и вводят его в сепаратор окончательной очистки для тонкой очистки от твердых частиц. И далее на выходе газа сепаратора окончательной очистки получают конечный продукт, а частицы катализатора, выходящие из сепаратора предварительной очистки и сепаратора окончательной очистки, собирают в нижней области демпферной емкости.
В одном варианте осуществления настоящего изобретения в демпферную емкость со стороны ее нижнего торца подают водяной пар, обеспечивая отделение от частиц катализатора увлеченного ими продукта.
В одном варианте осуществления настоящего изобретения измеряемое по манометру, т.е. избыточное, давление в реакторе составляет от 0 до 0,4 МПа, средняя температура в реакторе составляет от 380 до 550°C, а средняя плотность в реакционной зоне составляет от 40 до 200 кг/м3. В качестве катализатора в реакторе используют силикоалюмофосфатный катализатор SAPO-34, причем средой регенерации катализатора является воздух, а температура регенерации составляет от 600 до 700°C.
В одном варианте осуществления настоящего изобретения в выходной зоне реактора расположен канал подачи ускоряющего газа, через который в выходную зону реактора подают газ, представляющий собой водяной пар или азот, причем линейная скорость подаваемого газа составляет от 1,0 до 10,0 м/с.
В одном варианте осуществления настоящего изобретения оксигенат включает в себя одно или несколько соединений, выбранных из группы, состоящей из метанола, этанола, н-пропилового спирта, изопропилового спирта, спирта С4-С20, этилметилового эфира, диметилового эфира, диэтилового эфира, диизопропилового эфира, метаналя, диметилкарбоната, ацетона и уксусной кислоты, а массовая доля оксигената в сырье составляет от 10 до 100%.
В качестве четвертого объекта настоящего изобретения предлагается способ получения ароматических углеводородов с использованием описанного выше реакторно-регенераторного блока. Предлагаемый в изобретении способ получения ароматических углеводородов характеризуется тем, что в реакционной зоне реактора, входящего в состав реакторно-регенераторного блока, проводят реакцию превращения содержащего оксигенат сырья в присутствии катализатора, получаемый продукт и уносимые им частицы катализатора направляют через выходную зону реактора в сепарационное устройство, посредством сепарационного устройства отделяют от продукта унесенные им частицы катализатора, отделенный от продукта катализатор регенерируют и подают во входную, а затем - в реакционную зону реактора.
В одном варианте осуществления настоящего изобретения в сепарационном устройстве выполняют следующие действия. Посредством сепаратора предварительной очистки выполняют первичную очистку поступающего из реактора продукта от унесенных продуктом частиц катализатора. Далее, после первичной очистки продукт с оставшимися в нем частицами катализатора направляют в верхнюю область демпферной емкости. Далее выводят продукт из демпферной емкости и вводят его в сепаратор окончательной очистки для тонкой очистки от твердых частиц. И далее на выходе газа сепаратора окончательной очистки получают конечный продукт, а частицы катализатора, выходящие из сепаратора предварительной очистки и сепаратора окончательной очистки, собирают в нижней области демпферной емкости.
В одном варианте осуществления настоящего изобретения в демпферную емкость со стороны ее нижнего торца подают водяной пар, обеспечивая отделение от частиц катализатора увлеченного ими продукта.
В одном варианте осуществления настоящего изобретения измеряемое по манометру, т.е. избыточное, давление в реакторе составляет от 0 до 0,6 МПа, средняя температура в реакторе составляет от 440 до 550°C, объемная скорость подачи сырья в реакционной зоне составляет от 0,3 до 5 ч-1, средняя плотность в реакционной зоне составляет от 200 до 450 кг/м3. В качестве катализатора используют цеолит ZSM-5, причем средой регенерации катализатора является воздух, а температура регенерации составляет от 550 до 650°C.
В одном варианте осуществления настоящего изобретения в выходной зоне реактора расположен канал подачи ускоряющего газа, через который в выходную зону реактора подают газ, представляющий собой водяной пар или азот, причем линейная скорость подаваемого газа составляет от 1,0 до 10,0 м/с.
В одном варианте осуществления настоящего изобретения оксигенат включает в себя одно или несколько соединений, выбранных из группы, состоящей из метанола, этанола, н-пропилового спирта, изопропилового спирта, спирта С4-С20, этилметилового эфира, диметилового эфира, диэтилового эфира, диизопропилового эфира, метаналя, диметилкарбоната, ацетона и уксусной кислоты, а массовая доля оксигената в сырье составляет от 10 до 100%.
По сравнению с уровнем техники настоящее изобретение имеет следующие преимущества. При покидании продуктом реактора частицы катализатора, унесенные потоком продукта, быстро отделяются посредством сепарационного устройства. При этом продукт реакции не участвует в побочных реакциях, вследствие чего конечный (готовый) продукт процесса может содержать меньше примесей.
Краткое описание чертежей
Ниже подробнее рассматриваются примеры осуществления настоящего изобретения, поясняемые прилагаемыми чертежами, на которых показано:
на фиг. 1 - схема сепарационного устройства для реактора с псевдоожиженным слоем катализатора, выполненного в соответствии с первым примером осуществления настоящего изобретения,
на фиг. 2 - схема сепарационного устройства для реактора с псевдоожиженным слоем катализатора, выполненного в соответствии со вторым примером осуществления настоящего изобретения,
на фиг. 3 - схема реакторно-регенераторного блока, выполненного в соответствии с первым примером осуществления настоящего изобретения,
на фиг. 4 - увеличенный местный вид фрагмента А, показанного на фиг. 3, в одном примере осуществления настоящего изобретения,
на фиг. 5 - увеличенный местный вид фрагмента А, показанного на фиг. 3, в еще одном примере осуществления настоящего изобретения, и
на фиг. 6 - схема реакторно-регенераторного блока, выполненного в соответствии со вторым примером осуществления настоящего изобретения.
На чертежах одни и те же компоненты обозначены одинаковыми номерами позиций. Чертежи исполнены не в масштабе.
Осуществление изобретения
Возможности осуществления настоящего изобретение раскрываются ниже со ссылкой на прилагаемые чертежи.
Как показано на фиг. 1, сепарационное устройство 10, выполненное в соответствии с первым примером осуществления настоящего изобретения, обычно используется вместе с реактором 4 с псевдоожиженным слоем катализатора. В частности, сепарационное устройство 10 выполнено с возможностью приема поступающего с выхода 12 реактора 4 потока продукта, содержащего уносимые (увлекаемые) продуктом частицы катализатора. При прохождении потока продукта через сепарационное устройство 10 от продукта отделяются унесенные им частицы катализатора. Ниже сепарационное устройство 10 рассматривается подробно.
Как показано на фиг. 1, сепарационное устройство 10 содержит сепаратор 7 предварительной очистки для первичной очистки газа от твердых частиц, демпферную емкость 15 и сепаратор 9 окончательной очистки для тонкой очистки газа от твердых частиц, расположенные друг за другом по направлению потока продукта в порядке их перечисления. Сепаратор 7 предварительной очистки сообщается непосредственно с реактором 4 для приема продукта из реактора 4. Демпферная емкость 15 расположена вертикально, и в верхней области 8 демпферной емкости 15 расположен входной канал 16. Сепаратор 7 предварительной очистки имеет выход 18 газа, сообщающийся с входным каналом 16, и выход 19 твердых частиц, сообщающийся с нижней областью 6 демпферной емкости 15. Кроме того, в верхней области 8 демпферной емкости 15 имеется выходной канал 14, расположенный со смещением относительно входного канала 16. Сепаратор 9 окончательной очистки имеет вход 20, сообщающийся с выходным каналом 14 в верхней области 8 демпферной емкости 15, и выход 21 твердых частиц, сообщающийся с нижней областью 6 демпферной емкости 15.
В показанном на фиг. 1 примере сепаратор 7 предварительной очистки представляет собой циклонный сепаратор, циклонным сепаратором также может быть сепаратор 9 окончательной очистки. Циклонный сепаратор 7 и циклонный сепаратор 9 могут иметь одинаковые или разные характеристики. В одном примере, в котором циклонный сепаратор 9 по своим характеристикам отличается от циклонного сепаратора 7, циклонный сепаратор 9 может быть выбран таким образом, чтобы обеспечивать отделение частиц меньшего размера по сравнению с циклонным сепаратором 7.
Во время работы сепарационного устройства 10 продукт, поступающий из реактора 4 и содержащий унесенные им частицы катализатора, сначала направляется в сепаратор 7 предварительной очистки. В сепараторе 7 предварительной очистки большинство частиц катализатора отделяется от продукта и отправляется в нижнюю область 6 демпферной емкости 15. Продукт, уносящий небольшое остаточное количество частиц катализатора, направляется в верхнюю область 8 демпферной емкости 15. В верхней области 8 демпферной емкости поток продукта несколько замедляется и затем поступает в сепаратор 9 окончательной очистки. Оставшиеся частицы катализатора отделяются от продукта и отправляются в нижнюю область 6 демпферной емкости 15. Конечный продукт получают на выходе 22 газа сепаратора 9 окончательной очистки.
Поскольку в виде циклонных сепараторов могут быть выполнены как сепаратор 7 предварительной очистки, так и сепаратор 9 окончательной очистки, скорость отделения частиц катализатора от продукта может быть значительно увеличена. Это препятствует вступлению продукта в побочную реакцию, а содержание примесей в конечном продукте может быть очень малым.
В предпочтительном варианте осуществления настоящего изобретения место, где выход 18 газа сепаратора 7 предварительной очистки соединен с демпферной емкостью 15, находится ниже места, где с демпферной емкостью 15 соединен вход 20 сепаратора 9 окончательной очистки. В целом, сепаратор 7 предварительной очистки расположен ниже, а сепаратор 9 окончательной очистки - выше. В этом случае продукт, выходящий из сепаратора 7 предварительной очистки, может двигаться в верхней области 8 демпферной емкости 15 только вверх, направляясь из демпферной емкости 15 в сепаратор 9 окончательной очистки. Во время этого движения продукта могут осаждаться частицы катализатора, унесенные продуктом и оставшиеся в нем (после первичной очистки). В результате может быть повышена эффективность разделения газа и твердых частиц.
В предпочтительном варианте осуществления настоящего изобретения входной канал 16 в верхней области 8 демпферной емкости 15 выполнен тангенциально по отношению к боковой стенке верхней области 8. В этом случае продукт из реактора 4 может направляться в верхнюю область 8 по пути, проходящему по касательной к боковой стенке верхней области 8. В результате этого может быть уменьшено воздействие продукта на демпферную емкость 15, в частности на ее верхнюю область 8, что позволяет смягчать вибрацию демпферной емкости 15.
Демпферная емкость 15 может представлять собой емкость переменного диаметра. Как показано на фиг. 1, диаметр верхней области 8 демпферной емкости 15 меньше диаметра ее нижней области 6. Отношение диаметра верхней области 8 к диаметру нижней области 6 составляет от 0,05 до 0,5. Например, это отношение может быть равно 0,08, 0,1, 0,12 или 0,3. В целом, верхняя область 8 выглядит как трубчатый элемент, вертикально установленный на нижней области 6. Такое выполнение конструкции демпферной емкости 15 обусловливается тем, что верхняя область 8 в действительности может функционировать в качестве канала для потока газа, а не вместилища для веществ, тогда как нижняя область 6 может функционировать в качестве вместилища для катализатора. Демпферная емкость 15 такой конструкции может иметь осадитель (отстойник) гораздо меньшего размера, чем демпферная емкость в известных из уровня техники решениях, что позволяет уменьшить производственные расходы на изготовление аппарата, т.е. затраты на аппаратурное оформление процесса.
В одном предпочтительном примере на нижнем торце демпферной емкости 15 расположен вход 5 для подачи пара, а во внутреннем пространстве нижней области 6 демпферной емкости 15 может быть расположена конструкция или компонент (на чертежах не показаны), используемые при отпарке катализатора. Такая конструкция или такой компонент хорошо известны специалисту и поэтому подробно здесь не рассматриваются. В этом случае нижняя область 6 демпферной емкости 15 может образовывать отпарной аппарат, что позволяет в процессе разделения газа и твердых частиц проводить в нижней области 6 отпарку катализатора для отделения увлеченного частицами катализатора продукта и тем самым дополнительно увеличить выход продукта. В одном конкретном примере при отпарке катализатора может использоваться водяной пар.
На фиг. 2 показано сепарационное устройство 10'. Реактор с псевдоожиженным слоем катализатора, взаимодействующий с сепарационным устройством 10', на фиг. 2 не показан. Однако несложно понять, что соединение между сепарационным устройством 10' и реактором реализовано так же, как и между сепарационным устройством 10 и реактором, показанными на фиг. 1, и поэтому подробно не рассматривается.
Сепарационное устройство 10' отличается от сепарационного устройства 10 только своим сепаратором окончательной очистки. В сепарационном устройстве 10', показанном на фиг. 2, сепаратор окончательной очистки включает в себя двух- или многоступенчатый каскад циклонных сепараторов (На фиг. 2 лишь схематически показан двухступенчатый каскад циклонных сепараторов 91' и 92'). Все эти сепараторы могут представлять собой циклонные сепараторы или комбинацию нескольких типов сепараторов.
Как показано на фиг. 2, двух- или многоступенчатый каскад циклонных сепараторов выполнен так, что вход циклонного сепаратора 91' первой ступени сообщается с верхней областью 8 демпферной емкости 15, причем продукт получают на выходе газа второго циклонного сепаратора 92'. Кроме того, выход газа циклонного сепаратора 91' первой ступени сообщается с входом циклонного сепаратора 92' второй ступени. Выходы твердых частиц как циклонного сепаратора 91' первой ступени, так и циклонного сепаратора 92' второй ступени сообщаются с нижней областью 6 демпферной емкости 15. Следует отметить, что циклонный сепаратор 91' первой ступени подобран из условия отделения от газа частиц катализатора относительно большой массы, а циклонный сепаратор 92' второй ступени подобран из условия отделения от газа частиц катализатора относительно малой массы. Многоступенчатый каскад циклонных сепараторов конструктивно аналогичен двухступенчатому каскаду циклонных сепараторов и поэтому подробнее здесь не рассматривается.
Такой сепаратор окончательной очистки позволяет улучшить эффект отделения частиц катализатора от продукта, тем самым обеспечивая дальнейшее повышение эффективности регенерации катализатора. В то же время получаемый конечный продукт содержит меньше примесей.
На фиг. 3 схематически показан реакторно-регенераторный блок 30, выполненный в соответствии с первым примером осуществления настоящего изобретения. Как показано на фиг. 3, реакторно-регенераторный блок 30 содержит сепарационное устройство 10, реактор 4 с псевдоожиженным слоем катализатора и регенератор 50 для регенерации катализатора, а также трубы для соединения сепарационного устройства 10, реактора 4 и регенератора 50.
Реактор 4 имеет расположенную внизу входную зону 70, расположенную вверху выходную зону 42 и реакционную зону 41, расположенную между входной 70 и выходной 42 зонами. Выходная зона 42 сообщается с сепаратором 7 предварительной очистки, входящим в состав сепарационного устройства 10. В реакционной зоне 41 сырье и катализатор взаимодействуют с образованием продукта реакции. Продукт реакции уносит с собой часть катализатора и покидает реактор 4 через выходную зону 42.
Регенератор 50 имеет расположенную внизу зону 51 загрузки и расположенную вверху зону 52 разгрузки. Регенератор 50 используется для восстановления активности (реактивации) катализатора, утратившего активность вследствие его предшествующего использования в реакторе 4.
Для экономии энергии зона 51 загрузки регенератора расположена ниже, чем нижняя область 6 демпферной емкости 15, а зона 52 разгрузки регенератора расположена выше, чем входная зона 70 реактора 4, что позволяет в полной мере использовать силу тяжести для перемещения катализатора между сепарационным устройством 10, реактором 4 и регенератором 50. Кроме того, нижняя область 6 демпферной емкости 15 сообщается с зоной 51 загрузки регенератора 50 через вторую трубу 43, а зона 52 разгрузки регенератора 50 сообщается с входной зоной 70 реактора 4 через третью трубу 44. В этом случае дезактивированный катализатор может поступать из демпферной емкости 15 по второй трубе 43 под действием силы тяжести (собственного веса) в регенератор 50, где происходит регенерация катализатора. Из регенератора 50 регенерированный катализатор поступает в реактор 4 по третьей трубе 44 автоматически. В ходе всего процесса поднимать катализатор необходимо только в регенераторе 50. Поскольку частицы катализатора имеют малый вес, для подъема катализатора достаточно лишь газа под высоким давлением, подаваемого со стороны днища регенератора 50. Таким образом, значительно уменьшается расход энергии на перемещение катализатора и упрощается конструкция. Хотя на фиг. 3 вторая труба 43 и третья труба 44 выглядят пересекающимися, в реальной установке вторая труба 43 и третья труба 44 не пересекаются, а проходят вдоль двух прямых, находящихся в разных плоскостях.
Реакторно-регенераторный блок 30, показанный на фиг. 3, может использоваться для получения ароматических углеводородов из оксигенатов. Поскольку для получения ароматических углеводородов необходимы катализаторы с высокой активностью, подаваемый в реактор 4 катализатор должен быть полностью регенерированным. Способ получения ароматических углеводородов из оксигенатов с использованием реакторно-регенераторного блока 30 подробно рассматривается ниже.
Следует отметить, что вторая труба 43 снабжена управляющим затвором 46, а третья труба 44 снабжена управляющим затвором 45, что позволяет управлять потоком катализатора.
Как показано на фиг. 4 и фиг. 5, третья труба 44 снабжена заграждающим элементом 47, расположенным в верхней части ее внутренней стенки с наклоном к реактору 4. На фиг. 4 показан пример выполнения заграждающего элемента 47. В показанном на фиг. 4 примере заграждающий элемент 47 выполнен в виде отражательного щитка 47. Отражательный щиток 47 может эффективно препятствовать обратному движению газа и частиц катализатора в третью трубу 44 вследствие интенсивной реакции в реакторе 4, что позволяет увеличить скорость циркуляции катализатора и тем самым дополнительно повысить выход продукта. В одном конкретном примере отношение площади отражательного щитка 47 к площади поперечного сечения третьей трубы 44 составляет от 0,1 до 1, например, это отношение может быть равно 0,3, 0,45 или 0,8. Кроме того, отражательный щиток 47 имеет форму сектора либо прямоугольную форму, или даже является полукруглым. Отношение расстояния между отражательным щитком 47 и реактором 4 к длине третьей трубы 44 составляет от 0,01 до 0,5, например, это отношение может быть равно 0,2, 0,3 или 0,4. Угол, образованный между отражательным щитком 47 и осью третьей трубы 44, составляет от 10 до 75°, например, этот угол может быть равен 15°, 10°, 30° или 45°. Следует отметить, что также может быть предусмотрено несколько отражательных щитков 47, расположенных параллельно, как показано штриховой линией на фиг. 4.
На фиг. 5 показан еще один пример выполнения заграждающего элемента 47. Как показано на фиг. 5, заграждающий элемент 47 может быть выполнен в виде задерживающего выступа, радиально выдающегося из верхней части внутренней стенки третьей трубы 44. Может быть предусмотрено несколько задерживающих выступов 47, расположенных в ряд вдоль оси третьей трубы 44. Для эффективного воспрепятствования течению газа и частиц катализатора из реактора 4 обратно в третью трубу 44 отношение длины каждого задерживающего выступа 47 к диаметру третьей трубы 44 составляет от 0,1 до 0,5, а поперечное сечение каждого из задерживающих выступов 47 имеет треугольную форму, прямоугольную форму или форму сектора.
Между входной зоной 70 и реакционной зоной 41 реактора 4 расположена направляющая решетка 48 со сквозными отверстиями. Направляющая решетка 48 может способствовать равномерному распределению частиц катализатора вдоль осевого направления реактора 4, позволяя еще более повысить выход продукта.
Выходная зона 42 реактора 4 снабжена каналом 49 подачи ускоряющего газа. Канал 49 подачи ускоряющего газа предпочтительно выполнен проходящим наклонно снизу вверх. В этом случае через канал 49 подачи ускоряющего газа в выходную зону 42 реактора 4 можно вдувать с относительно высокой скоростью струю газа, что позволяет поддерживать в реакторе 4 более равномерное давление и способствует более равномерному распределению катализатора в реакторе 4. В результате также можно достичь повышения выхода продукта. Канал 49 подачи ускоряющего газа проходит относительно вертикали (т.е. продольной оси реактора 4) под углом от 5 до 39°, например, этот угол может быть равен 10 или 15°. Диаметр канала 49 подачи ускоряющего газа меньше, чем диаметр выходной зоны 42 реактора. Например, отношение диаметра канала 49 подачи ускоряющего газа к диаметру выходной зоны 42 может составлять 0,05 или 0,1. Отношение длины L1 той части выходной зоны 42 реактора 4, которая расположена над каналом 49 подачи ускоряющего газа, к общей длине L2 выходной зоны 42 реактора 4 составляет от 0,1 до 0,8. Например, это отношение может быть равно 0,1 или 0,4.
На фиг. 6 схематически показан реакторно-регенераторный блок 30' в соответствии со вторым примером осуществления настоящего изобретения. Реакторно-регенераторный блок 30' конструктивно подобен реакторно-регенераторному блоку 30, показанному на фиг. 3. Различие заключается лишь в том, что входная зона 70 реактора 4 с псевдоожиженным слоем катализатора расположена ниже, чем нижняя область 6 демпферной емкости сепарационного устройства 10, а нижняя область 6 демпферной емкости сообщается с входной зоной 70 реактора 4 через первую трубу 53. Первая труба 53 снабжена управляющим затвором 54.
Реакторно-регенераторный блок 30', показанный на фиг. 6, может использоваться для получения олефинов из оксигенатов. Поскольку для получения олефинов требуются катализаторы с умеренной активностью, катализатор, подаваемый в реактор 4, должен содержать частицы нерегенерированного катализатора, что позволяет уменьшить общую активность катализатора. Способ получения олефинов из метанола с использованием реакторно-регенераторного блока 30' будет рассмотрен ниже, после описания получения ароматических углеводородов.
Ниже рассматривается способ получения ароматических углеводородов из метанола, основанный на использовании показанного на фиг. 3 реакторно-регенераторного блока.
Метанол и частицы катализатора взаимодействуют в реакционной зоне 41 реактора 4. Примером используемого катализатора является цеолит ZSM-5. Измеряемое по манометру (избыточное) давление в реакторе 4 составляет от 0 до 0,6 МПа, средняя температура в реакторе составляет от 440 до 550°C, объемная скорость подачи сырья в реакционной зоне составляет от 0,3 до 5 ч-1, а средняя плотность в реакционной зоне составляет от 200 до 450 кг/м3.
Получаемый в результате реакции продукт и уносимые им частицы катализатора направляют через выходную зону 42 реактора 4 в сепарационное устройство 10. Работа сепарационного устройства 10 включает в себя следующие этапы. Сначала посредством сепаратора 7 предварительной очистки выполняют первичную очистку от твердых частиц поступающего из реактора 4 продукта, содержащего унесенные продуктом частицы катализатора. Далее, после первичной очистки продукт с оставшимися в нем частицами катализатора направляют в верхнюю область 8 демпферной емкости 15. Далее выводят продукт из демпферной емкости 15 и вводят его в сепаратор 9 окончательной очистки для тонкой очистки от твердых частиц. На выходе газа сепаратора 9 окончательной очистки получают конечный продукт, а частицы катализатора, выходящие из сепаратора 7 предварительной очистки и сепаратора 9 окончательной очистки, собирают в нижней области 6 демпферной емкости 15.
Находящийся в нижней области 6 демпферной емкости 15 катализатор направляют через вторую трубу 43 на регенерацию в регенератор 50. В одном примере средой регенерации катализатора является воздух, а температура регенерации составляет от 550 до 650°C.
Регенерированный катализатор через третью трубу 44 направляют во входную зону 70 реактора 4. Затем регенерированный катализатор можно снова поднимать потоком подаваемого в реактор газа, такого как метанол, в реакционную зону 41 реактора 4 для участия в реакции.
В одном предпочтительном примере в выходной зоне 42 реактора 4 расположен канал 49 подачи ускоряющего газа. В качестве газа, вводимого в выходную зону 42 реактора 4 через канал 49 подачи ускоряющего газа, используют водяной пар или азот, причем линейная скорость подаваемого газа составляет от 1,0 до 10,0 м/с.
В еще одном предпочтительном примере в демпферную емкость 15 со стороны ее нижнего торца подают водяной пар, обеспечивая отделение от частиц катализатора увлеченного ими продукта.
Далее рассматривается способ получения олефинов из метанола, основанный на использовании показанного на фиг. 6 реакторно-регенераторного блока. В реакторно-регенераторном блоке, показанном на фиг. 6, входная зона 70 реактора 4 с псевдоожиженным слоем катализатора расположена ниже, чем нижняя область 6 демпферной емкости 15, а нижняя область 6 демпферной емкости 15 сообщается с входной зоной 70 реактора 4 через первую трубу 53.
Метанол и частицы катализатора взаимодействуют в реакционной зоне 41 реактора 4. В одном примере в качестве катализатора используют молекулярное сито, такое как SAPO-34. Измеряемое по манометру (избыточное) давление в реакторе 4 составляет от 0 до 0,4 МПа, средняя температура в реакторе составляет от 380 до 550°C, а средняя плотность в реакционной зоне составляет от 40 до 200 кг/м3.
Получаемый в результате реакции продукт и уносимые им частицы катализатора направляют через выходную зону 42 реактора 4 в сепарационное устройство 10. Работа сепарационного устройства 10 включает в себя следующие этапы. Сначала посредством сепаратора 7 предварительной очистки выполняют первичную очистку от твердых частиц поступающего из реактора 4 продукта, содержащего унесенные продуктом частицы катализатора. Далее получаемый после первичной очистки продукт с оставшимися в нем частицами катализатора направляют в верхнюю область 8 демпферной емкости 15. Далее выводят продукт из демпферной емкости 15 и вводят его в сепаратор 9 окончательной очистки для тонкой очистки от твердых частиц. На выходе газа сепаратора 9 окончательной очистки получают конечный продукт, а частицы катализатора, выходящие из сепаратора 7 предварительной очистки и сепаратора 9 окончательной очистки, собирают в нижней области 6 демпферной емкости 15.
Часть катализатора, находящегося в нижней области 6 демпферной емкости 15, направляют через первую трубу 53 непосредственно во входную зону 70 реактора 4. Остальной катализатор направляют через вторую трубу 43 на регенерацию в регенератор 50. Регенерированный катализатор через третью трубу 44 направляют во входную зону 70 реактора 4 и смешивают с нерегенерированным катализатором. В одном примере средой регенерации катализатора является воздух, а температура регенерации составляет от 600 до 700°C.
Затем катализатор, находящийся во входной зоне 70 реактора, можно снова поднимать потоком подаваемого в реактор газа, такого как метанол, в реакционную зону 41 реактора 4 для участия в реакции.
В одном предпочтительном примере в выходной зоне 42 реактора 4 расположен канал 49 подачи ускоряющего газа. В качестве газа, вводимого в выходную зону 42 реактора 4 через канал 49 подачи ускоряющего газа, используют водяной пар или азот, причем линейная скорость подаваемого газа составляет от 1,0 до 10,0 м/с.
В еще одном предпочтительном примере в демпферную емкость 15 со стороны ее нижнего торца подают водяной пар, обеспечивая отделение от частиц катализатора увлеченного ими продукта.
Заявителем было выполнено несколько экспериментов в качестве примеров получения олефинов с использованием предлагаемого в изобретении способа и реакторно-регенераторного блока, показанного на фиг. 6, и проведено сравнение со способом получения олефинов, известным из уровня техники. В экспериментах с предлагаемым и известным техническими решениями использовались одинаковые сырье и катализатор, а параметры экспериментов были обычными для соответствующей реакции.
В приведенной ниже таблице сведены данные по реакторно-регенераторному блоку и выходу продукта:
Как показано в таблице, использование предлагаемых в изобретении реакторно-регенераторного блока и способа позволяет значительно повысить выход олефинов. Например, выход олефинов может быть увеличен на величину до 5%, что является значительным усовершенствованием для крупнотоннажных химических производств.
Хотя настоящее изобретение описано выше на примере предпочтительных вариантов его осуществления, специалисту должны быть ясны и другие возможности осуществления изобретения, не выходящие за рамки объема его охраны. В частности, при условии конструктивной совместимости можно любым подходящим образом комбинировать между собой различные варианты осуществления изобретения, а также соответствующие технические признаки, упоминавшиеся в описании. Возможности осуществления настоящего изобретения не ограничиваются раскрытыми выше конкретными примерами, а предполагают применение любых технических решений, подпадающих под патентные притязания.
Claims (63)
1. Сепарационное устройство для реактора с псевдоожиженным слоем катализатора, используемого для получения олефинов или ароматических углеводородов, содержащее:
- сепаратор предварительной очистки для первичной очистки газа от твердых частиц, сообщающийся с выходом реактора,
- вертикально расположенную демпферную емкость, имеющую нижнюю область, с которой сообщается выход твердых частиц сепаратора предварительной очистки, и верхнюю область, с которой сообщается выход газа сепаратора предварительной очистки, и
- сепаратор окончательной очистки для тонкой очистки газа от твердых частиц, имеющий вход, сообщающийся с верхней областью демпферной емкости, и выход твердых частиц, сообщающийся с нижней областью демпферной емкости,
причем сепарационное устройство выполнено так, что продукт, содержащий частицы катализатора, унесенные им из реактора, подается в сепаратор предварительной очистки, где большинство твердых частиц катализатора отделяется от газа и отправляется в нижнюю область демпферной емкости, а продукт, уносящий оставшиеся частицы катализатора, направляется в верхнюю область демпферной емкости и в сепаратор окончательной очистки, где оставшиеся частицы катализатора отделяются от газа и отправляются в нижнюю область демпферной емкости, с получением на выходе сепаратора окончательной очистки конечного продукта,
причем верхняя область демпферной емкости снабжена входным каналом для сообщения с выходом газа сепаратора предварительной очистки, причем входной канал выполнен тангенциально по отношению к боковой стенке верхней области.
2. Сепарационное устройство по п. 1, в котором диаметр верхней области демпферной емкости меньше диаметра ее нижней области.
3. Сепарационное устройство по п. 2, в котором отношение диаметра верхней области демпферной емкости к диаметру ее нижней области составляет от 0,05 до 0,5.
4. Сепарационное устройство по п. 1, в котором место, где выход газа сепаратора предварительной очистки соединен с демпферной емкостью, находится ниже места, где с демпферной емкостью соединен вход сепаратора окончательной очистки.
5. Сепарационное устройство по п. 1, в котором как сепаратор предварительной очистки, так и сепаратор окончательной очистки представляют собой одноциклонные сепараторы.
6. Сепарационное устройство по п. 1, в котором сепаратор предварительной очистки представляет собой циклонный сепаратор, а сепаратор окончательной очистки включает в себя двух- или многоступенчатый каскад циклонных сепараторов, причем двух- или многоступенчатый каскад циклонных сепараторов выполнен так, что вход циклонного сепаратора первой ступени сообщается с верхней областью демпферной емкости, конечный продукт получают на выходе газа циклонного сепаратора последней ступени, выход газа расположенного выше по потоку циклонного сепаратора сообщается с входом газа соседнего расположенного ниже по потоку циклонного сепаратора, и выходы твердых частиц всех циклонных сепараторов сообщаются с нижней областью демпферной емкости.
7. Сепарационное устройство по п. 1, в котором нижняя область демпферной емкости выполнена и расположена с возможностью проведения отпарки катализатора.
8. Реакторно-регенераторный блок для получения олефинов или ароматических углеводородов, содержащий сепарационное устройство по п. 1, реактор с псевдоожиженным слоем катализатора и регенератор для регенерации катализатора, причем:
- реактор имеет расположенную внизу входную зону, расположенную вверху выходную зону и реакционную зону, расположенную между входной и выходной зонами, причем выходная зона сообщается с сепаратором предварительной очистки, входящим в состав сепарационного устройства,
- регенератор имеет расположенную внизу зону загрузки и расположенную вверху зону разгрузки, причем зона загрузки расположена ниже, чем нижняя область демпферной емкости, а зона разгрузки расположена выше, чем входная зона реактора;
- нижняя область демпферной емкости сообщается с зоной загрузки регенератора через вторую трубу, а зона разгрузки регенератора сообщается с входной зоной реактора через третью трубу.
9. Реакторно-регенераторный блок по п. 8, в котором третья труба снабжена заграждающим элементом, расположенным в верхней части ее внутренней стенки.
10. Реакторно-регенераторный блок по п. 9, в котором заграждающий элемент представляет собой отражательный щиток, расположенный с наклоном к реактору.
11. Реакторно-регенераторный блок по п. 10, в котором отношение площади отражательного щитка к площади поперечного сечения третьей трубы составляет от 0,1 до 1.
12. Реакторно-регенераторный блок по п. 10, в котором отражательный щиток имеет форму сектора или прямоугольную форму.
13. Реакторно-регенераторный блок по п. 10, в котором отношение расстояния между отражательным щитком и реактором к длине третьей трубы составляет от 0,01 до 0,5.
14. Реакторно-регенераторный блок по п. 10, в котором угол между отражательным щитком и осью третьей трубы составляет от 10 до 75°.
15. Реакторно-регенераторный блок по п. 10, в котором предусмотрено несколько расположенных параллельно друг другу отражательных щитков.
16. Реакторно-регенераторный блок по п. 9, в котором заграждающий элемент представляет собой задерживающий выступ, выдающийся радиально внутрь.
17. Реакторно-регенераторный блок по п. 16, в котором предусмотрено несколько задерживающих выступов, расположенных в ряд вдоль оси третьей трубы.
18. Реакторно-регенераторный блок по п. 17, в котором отношение длины каждого задерживающего выступа к диаметру третьей трубы составляет от 0,1 до 0,5.
19. Реакторно-регенераторный блок по п. 16, в котором поперечное сечение каждого из задерживающих выступов имеет треугольную форму, прямоугольную форму или форму сектора.
20. Реакторно-регенераторный блок по п. 8, в котором выходная зона реактора снабжена каналом подачи ускоряющего газа.
21. Реакторно-регенераторный блок по п. 20, в котором канал подачи ускоряющего газа выполнен проходящим наклонно снизу вверх.
22. Реакторно-регенераторный блок по п. 21, в котором канал подачи ускоряющего газа расположен относительно продольной оси реактора под углом от 5 до 39°.
23. Реакторно-регенераторный блок по п. 20, в котором отношение диаметра канала подачи ускоряющего газа к диаметру выходной зоны реактора составляет от 0,01 до 0,1.
24. Реакторно-регенераторный блок по п. 20, в котором отношение длины той части выходной зоны реактора, расположенной над каналом подачи ускоряющего газа, к общей длине выходной зоны реактора составляет от 0,1 до 0,8.
25. Реакторно-регенераторный блок по п. 8, в котором между входной зоной и реакционной зоной реактора расположена направляющая решетка со сквозными отверстиями.
26. Реакторно-регенераторный блок по п. 8, в котором входная зона реактора расположена ниже, чем нижняя область демпферной емкости, а нижняя область демпферной емкости сообщается с входной зоной реактора через первую трубу.
27. Реакторно-регенераторный блок по п. 26, в котором каждая из первой, второй и третьей труб снабжена затвором для управления потоком материала.
28. Способ получения олефинов с использованием реакторно-регенераторного блока по п. 8, в котором входная зона реактора расположена ниже, чем нижняя область демпферной емкости, а нижняя область демпферной емкости сообщается с входной зоной реактора через первую трубу, характеризующийся тем, что:
- в реакционной зоне реактора проводят реакцию превращения содержащего оксигенат сырья в присутствии катализатора,
- получаемый продукт и уносимые им частицы катализатора направляют через выходную зону реактора в сепарационное устройство,
- посредством сепарационного устройства от продукта отделяют унесенные им частицы катализатора, часть отделенного катализатора отправляют непосредственно во входную зону реактора, остальную часть катализатора регенерируют и подают во входную зону реактора,
- во входной зоне реактора смешивают частицы нерегенерированного и регенерированного катализатора, и смесь частиц катализатора подают в реакционную зону реактора.
29. Способ по п. 28, характеризующийся тем, что массовое отношение нерегенерированного катализатора к регенерированному катализатору составляет от 0,3 до 1,5.
30. Способ по п. 28, характеризующийся тем, что в сепарационном устройстве выполняют следующие действия:
- посредством сепаратора предварительной очистки выполняют первичную очистку поступающего из реактора продукта от унесенных продуктом частиц катализатора,
- после первичной очистки продукт с оставшимися в нем частицами катализатора направляют в верхнюю область демпферной емкости,
- выводят продукт из демпферной емкости и вводят его в сепаратор окончательной очистки для тонкой очистки от твердых частиц,
- на выходе газа сепаратора окончательной очистки получают конечный продукт, а частицы катализатора, выходящие из сепаратора предварительной очистки и сепаратора окончательной очистки, собирают в нижней области демпферной емкости.
31. Способ по п. 30, характеризующийся тем, что в демпферную емкость со стороны ее нижнего торца подают водяной пар, обеспечивая отделение от частиц катализатора увлеченного ими продукта.
32. Способ по п. 28, характеризующийся тем, что измеряемое по манометру давление в реакторе составляет от 0 до 0,4 МПа, средняя температура в реакторе составляет от 380 до 550°С, средняя плотность в реакционной зоне составляет от 40 до 200 кг/м3, используемым катализатором является силикоалюмофосфатный катализатор SAPO-34, средой регенерации катализатора является воздух, а температура регенерации составляет от 600 до 700°С.
33. Способ по п. 32, характеризующийся тем, что в выходной зоне реактора расположен канал подачи ускоряющего газа, через который в выходную зону реактора подают газ, представляющий собой водяной пар или азот, причем линейная скорость подаваемого газа составляет от 1,0 до 10,0 м/с.
34. Способ по п. 28, характеризующийся тем, что оксигенат включает в себя одно или несколько соединений, выбранных из группы, состоящей из метанола, этанола, н-пропилового спирта, изопропилового спирта, спирта С4-С20, этилметилового эфира, диметилового эфира, диэтилового эфира, диизопропилового эфира, метаналя, диметилкарбоната, ацетона и уксусной кислоты, а массовая доля оксигената в сырье составляет от 10 до 100%.
35. Способ получения ароматических углеводородов с использованием реакторно-регенераторного блока по п. 8, характеризующийся тем, что:
- в реакционной зоне реактора проводят реакцию превращения содержащего оксигенат сырья в присутствии катализатора,
- получаемый продукт и уносимые им частицы катализатора направляют через выходную зону реактора в сепарационное устройство,
- в сепарационном устройстве от продукта отделяют унесенные им частицы катализатора, отделенный от продукта катализатор регенерируют и подают во входную, а затем - в реакционную зону реактора.
36. Способ по п. 35, характеризующийся тем, что в сепарационном устройстве выполняют следующие действия:
- посредством сепаратора предварительной очистки выполняют первичную очистку поступающего из реактора продукта от унесенных продуктом частиц катализатора,
- после первичной очистки продукт с оставшимися в нем частицами катализатора направляют в верхнюю область демпферной емкости,
- выводят продукт из демпферной емкости и вводят его в сепаратор окончательной очистки для тонкой очистки от твердых частиц,
- на выходе газа сепаратора окончательной очистки получают конечный продукт, а частицы катализатора, выходящие из сепаратора предварительной очистки и сепаратора окончательной очистки, собирают в нижней области демпферной емкости.
37. Способ по п. 36, характеризующийся тем, что в демпферную емкость со стороны ее нижнего торца подают водяной пар, обеспечивая отделение от частиц катализатора увлеченного ими продукта.
38. Способ по п. 35, характеризующийся тем, что измеряемое по манометру давление в реакторе составляет от 0 до 0,6 МПа, средняя температура в реакторе составляет от 440 до 550°С, объемная скорость подачи сырья в реакционной зоне составляет от 0,3 до 5 ч-1, средняя плотность в реакционной зоне составляет от 200 до 450 кг/м3, используемым катализатором является цеолит ZSM-5, средой регенерации катализатора является воздух, а температура регенерации составляет от 550 до 650°С.
39. Способ по п. 38, характеризующийся тем, что в выходной зоне реактора расположен канал подачи ускоряющего газа, через который в выходную зону реактора подают газ, представляющий собой водяной пар или азот, причем линейная скорость подаваемого газа составляет от 1,0 до 10,0 м/с.
40. Способ по п. 35, характеризующийся тем, что оксигенат включает в себя одно или несколько соединений, выбранных из группы, состоящей из метанола, этанола, н-пропилового спирта, изопропилового спирта, спирта С4-С20, этилметилового эфира, диметилового эфира, диэтилового эфира, диизопропилового эфира, метаналя, диметилкарбоната, ацетона и уксусной кислоты, а массовая доля оксигената в сырье составляет от 10 до 100%.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201410539938.0 | 2014-10-14 | ||
| CN201410539938 | 2014-10-14 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2015144094A RU2015144094A (ru) | 2017-04-19 |
| RU2015144094A3 RU2015144094A3 (ru) | 2019-02-18 |
| RU2696775C2 true RU2696775C2 (ru) | 2019-08-06 |
Family
ID=55654781
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015144094A RU2696775C2 (ru) | 2014-10-14 | 2015-10-14 | Сепарационное устройство для реактора с псевдоожиженным слоем катализатора, реакторно-регенераторный блок, способ получения олефинов и способ получения ароматических углеводородов |
| RU2015144096A RU2695656C2 (ru) | 2014-10-14 | 2015-10-14 | Реактор с псевдоожиженным слоем катализатора, реакторно-регенераторный блок, способ получения олефинов и способ получения ароматических углеводородов |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015144096A RU2695656C2 (ru) | 2014-10-14 | 2015-10-14 | Реактор с псевдоожиженным слоем катализатора, реакторно-регенераторный блок, способ получения олефинов и способ получения ароматических углеводородов |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US9895671B2 (ru) |
| CN (2) | CN105498370B (ru) |
| AU (1) | AU2015242990B2 (ru) |
| BR (1) | BR102015026091B1 (ru) |
| MY (1) | MY174412A (ru) |
| NZ (1) | NZ713284A (ru) |
| RU (2) | RU2696775C2 (ru) |
| SG (2) | SG10201508475YA (ru) |
| TW (2) | TWI661867B (ru) |
| ZA (1) | ZA201507651B (ru) |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107540500B (zh) * | 2016-06-29 | 2021-03-30 | 中国石油化工股份有限公司 | 提高甲醇制芳烃过程芳烃选择性的方法 |
| US10758883B2 (en) | 2016-09-16 | 2020-09-01 | Lummus Technology Llc | Fluid catalytic cracking process and apparatus for maximizing light olefin yield and other applications |
| MX2019003033A (es) * | 2016-09-16 | 2019-09-13 | Lummus Technology Inc | Proceso y aparato de craqueo catalítico de fluidos para maximizar el rendimiento de olefinas ligeras y otras aplicaciones. |
| CN107961745B (zh) * | 2016-10-19 | 2021-12-14 | 中国科学院大连化学物理研究所 | 一种由含氧化合物制备丙烯和c4烃类的湍动流化床反应器、装置及方法 |
| CN106866330B (zh) * | 2017-01-17 | 2020-08-07 | 安徽理工大学 | 一种由碳酸二甲酯制备芳烃的方法 |
| US10307721B2 (en) | 2017-04-01 | 2019-06-04 | China University Of Petroleum (East China) | Reaction-regeneration device and process for alkane dehydrogenation to alkene |
| CN108786672B (zh) * | 2017-04-27 | 2021-01-26 | 中国科学院大连化学物理研究所 | 甲醇和/或二甲醚与苯制对二甲苯联产低碳烯烃的方法 |
| CN108786670B (zh) * | 2017-04-27 | 2021-01-26 | 中国科学院大连化学物理研究所 | 甲醇和/或二甲醚与甲苯制对二甲苯联产低碳烯烃的方法 |
| CN107202769A (zh) * | 2017-07-11 | 2017-09-26 | 安徽宏远职业卫生技术服务有限公司 | 一种检测甲醛时室内空气样品预处理的方法 |
| CN111715154B (zh) * | 2019-03-18 | 2022-06-21 | 上海卓然工程技术股份有限公司 | 一种循环流化床反应装置 |
| EP3854772B1 (en) | 2018-09-27 | 2024-01-17 | Shanghai Supezet Engineering Technology Co., Ltd. | Method for catalytic cracking of naphtha |
| TWI669155B (zh) * | 2018-09-28 | 2019-08-21 | 行政院原子能委員會核能研究所 | 變徑流體化床反應器及再生反應系統 |
| CN111054271B (zh) * | 2018-10-17 | 2021-03-26 | 中国石油化工股份有限公司 | 低剂耗的硝基苯加氢制苯胺反应装置及反应方法 |
| CN111054277B (zh) * | 2018-10-17 | 2021-11-30 | 中国石油化工股份有限公司 | 生产低碳烯烃的反应器及方法 |
| CN111111600B (zh) * | 2018-10-31 | 2021-12-17 | 中国石油化工股份有限公司 | 反应器 |
| CN110624483B (zh) * | 2019-11-11 | 2020-12-11 | 清华大学 | 合成气一步法制芳烃的多级流化床反应器及反应循环系统 |
| CN115244023A (zh) * | 2020-03-19 | 2022-10-25 | 中国石油化工股份有限公司 | 在流化床中调节空床气速的方法 |
| CN114273098B (zh) * | 2021-12-29 | 2024-04-26 | 上海赛科石油化工有限责任公司 | 在丙烯腈生产流程中分离聚合物的系统及方法 |
| TWI793050B (zh) * | 2022-07-28 | 2023-02-11 | 盛勢環球系統科技股份有限公司 | 燃料氣生成裝置和方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3607129A (en) * | 1970-04-13 | 1971-09-21 | Universal Oil Prod Co | Apparatus for catalytic cracking |
| US3888762A (en) * | 1972-10-12 | 1975-06-10 | Universal Oil Prod Co | Fluid catalytic cracking process |
| US4118338A (en) * | 1977-09-01 | 1978-10-03 | Mobil Oil Corporation | Method for regenerating a fluid cracking catalyst |
| US4502947A (en) * | 1984-05-21 | 1985-03-05 | Mobil Oil Corporation | Closed cyclone FCC catalyst separation method and apparatus |
| US4764268A (en) * | 1987-04-27 | 1988-08-16 | Texaco Inc. | Fluid catalytic cracking of vacuum gas oil with a refractory fluid quench |
| US6146519A (en) * | 1996-11-12 | 2000-11-14 | Uop Llc | Gas solid contact riser with redistribution |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4851108A (en) * | 1985-12-05 | 1989-07-25 | Engelhard Corporation | Hydrocarbon conversion-regeneration process using dilute and dense beds |
| US5158669A (en) * | 1990-11-15 | 1992-10-27 | Uop | Disengager stripper |
| US5565020A (en) * | 1994-11-25 | 1996-10-15 | Uop | Process and arrangement for separating particulate solids |
| CN2360148Y (zh) * | 1997-05-13 | 2000-01-26 | 中国石化洛阳石油化工工程公司 | 催化裂化提升管反应器 |
| NL1015200C2 (nl) * | 2000-05-15 | 2001-11-19 | Dsm Nv | Werkwijze voor het in de gasfase polymeriseren van olefine monomeren. |
| US6166282A (en) | 1999-08-20 | 2000-12-26 | Uop Llc | Fast-fluidized bed reactor for MTO process |
| FI111229B (fi) * | 2000-02-08 | 2003-06-30 | Fortum Oyj | Menetelmä ja laitteisto kiintoaineen erottamiseksi kaasuista |
| US6692552B2 (en) * | 2001-03-20 | 2004-02-17 | Stone & Webster Process Technology, Inc. | Riser termination device |
| US7396971B2 (en) * | 2002-08-01 | 2008-07-08 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Two stage hydrocarbon conversion reaction system |
| EP1577003A1 (en) * | 2004-03-15 | 2005-09-21 | Borealis Technology Oy | Method and apparatus for producing polymers |
| RU2399648C2 (ru) * | 2004-08-10 | 2010-09-20 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Способ для получения среднедистиллятного продукта и низших олефинов из углеводородного сырья и устройство для его осуществления |
| US7309383B2 (en) * | 2004-09-23 | 2007-12-18 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for removing solid particles from a gas-solids flow |
| US7329309B2 (en) * | 2004-12-22 | 2008-02-12 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Gas-solids separation device and method |
| CN2910344Y (zh) * | 2005-11-18 | 2007-06-13 | 浙江大学 | 生产芳香族羧酸用的鼓泡塔氧化装置 |
| CN101164685B (zh) | 2006-10-20 | 2010-10-06 | 中国石油化工股份有限公司 | 组合式快速流化床反应器 |
| CN102463086B (zh) * | 2010-11-17 | 2014-01-22 | 中国石油化工股份有限公司 | 联产低碳烯烃和对二甲苯的反应装置 |
| CN103121901B (zh) | 2011-11-18 | 2015-09-09 | 中国石油化工股份有限公司 | 含氧化合物转化制低碳烯烃的方法 |
-
2015
- 2015-10-13 US US14/881,620 patent/US9895671B2/en active Active
- 2015-10-13 US US14/881,605 patent/US9855539B2/en active Active
- 2015-10-13 SG SG10201508475YA patent/SG10201508475YA/en unknown
- 2015-10-13 SG SG10201508488VA patent/SG10201508488VA/en unknown
- 2015-10-13 MY MYPI2015703671A patent/MY174412A/en unknown
- 2015-10-13 TW TW104133591A patent/TWI661867B/zh active
- 2015-10-13 TW TW104133590A patent/TWI661866B/zh active
- 2015-10-14 CN CN201510660792.XA patent/CN105498370B/zh active Active
- 2015-10-14 BR BR102015026091-1A patent/BR102015026091B1/pt active IP Right Grant
- 2015-10-14 CN CN201510661868.0A patent/CN105498647B/zh active Active
- 2015-10-14 RU RU2015144094A patent/RU2696775C2/ru active
- 2015-10-14 RU RU2015144096A patent/RU2695656C2/ru active
- 2015-10-14 AU AU2015242990A patent/AU2015242990B2/en active Active
- 2015-10-14 NZ NZ713284A patent/NZ713284A/en unknown
- 2015-10-14 ZA ZA2015/07651A patent/ZA201507651B/en unknown
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3607129A (en) * | 1970-04-13 | 1971-09-21 | Universal Oil Prod Co | Apparatus for catalytic cracking |
| US3888762A (en) * | 1972-10-12 | 1975-06-10 | Universal Oil Prod Co | Fluid catalytic cracking process |
| US4118338A (en) * | 1977-09-01 | 1978-10-03 | Mobil Oil Corporation | Method for regenerating a fluid cracking catalyst |
| US4502947A (en) * | 1984-05-21 | 1985-03-05 | Mobil Oil Corporation | Closed cyclone FCC catalyst separation method and apparatus |
| US4764268A (en) * | 1987-04-27 | 1988-08-16 | Texaco Inc. | Fluid catalytic cracking of vacuum gas oil with a refractory fluid quench |
| US6146519A (en) * | 1996-11-12 | 2000-11-14 | Uop Llc | Gas solid contact riser with redistribution |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU2015242990A1 (en) | 2016-04-28 |
| CN105498647B (zh) | 2018-07-03 |
| AU2015242990B2 (en) | 2019-07-11 |
| TWI661867B (zh) | 2019-06-11 |
| ZA201507651B (en) | 2017-01-25 |
| TWI661866B (zh) | 2019-06-11 |
| RU2015144096A (ru) | 2017-04-19 |
| US9855539B2 (en) | 2018-01-02 |
| US9895671B2 (en) | 2018-02-20 |
| US20160101396A1 (en) | 2016-04-14 |
| US20160102033A1 (en) | 2016-04-14 |
| BR102015026091B1 (pt) | 2022-02-15 |
| RU2695656C2 (ru) | 2019-07-25 |
| TW201613690A (en) | 2016-04-16 |
| BR102015026091A2 (pt) | 2020-01-28 |
| SG10201508488VA (en) | 2016-05-30 |
| MY174412A (en) | 2020-04-16 |
| CN105498370B (zh) | 2017-12-26 |
| NZ713284A (en) | 2022-07-29 |
| RU2015144094A (ru) | 2017-04-19 |
| TW201613689A (en) | 2016-04-16 |
| RU2015144096A3 (ru) | 2019-02-18 |
| SG10201508475YA (en) | 2016-05-30 |
| CN105498647A (zh) | 2016-04-20 |
| CN105498370A (zh) | 2016-04-20 |
| RU2015144094A3 (ru) | 2019-02-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2696775C2 (ru) | Сепарационное устройство для реактора с псевдоожиженным слоем катализатора, реакторно-регенераторный блок, способ получения олефинов и способ получения ароматических углеводородов | |
| EP2719451B1 (en) | Fluidized bed reactor and method for converting oxygenates to olefins | |
| US8796499B2 (en) | Process for producing light olefins from methanol or dimethyl ether | |
| EA002096B1 (ru) | Способ и устройство для отделения твердых веществ от газообразной фазы | |
| US8419835B2 (en) | Apparatuses and methods for gas-solid separations using cyclones | |
| RU2649385C1 (ru) | Реактор с псевдоожиженным слоем, установка и способ получения легких олефинов | |
| CN108753356B (zh) | 一种多级逆流催化裂化/裂解系统及方法 | |
| CN105983377B (zh) | 气升式内环流浆态床反应器 | |
| CN109603695B (zh) | 一种浆态床反应器的分离系统 | |
| JP6348596B2 (ja) | サイクロン式プレナム組立体を備える直列結合流動床反応炉ユニット、およびフッ化水素処理の関連する方法 | |
| CN103769008A (zh) | 浆态床内环流反应器 | |
| CN1370214A (zh) | 气－固分离过程 | |
| CN104826559B (zh) | 甲醇制烯烃反应设备 | |
| CN115244025A (zh) | 甲醇至烯烃的转化方法 | |
| US8894939B2 (en) | Three phase reactor | |
| CN114286720B (zh) | 最大化低碳烯烃产率的带挡板的湍流/快速流化床反应器 | |
| US5019354A (en) | Fluid catalytic cracking catalyst-vapor separator | |
| CN111056896B (zh) | 甲醇催化转化过程氧化物回炼的反应系统及其反应方法 | |
| CN110624483B (zh) | 合成气一步法制芳烃的多级流化床反应器及反应循环系统 | |
| CN115487568A (zh) | Mto急冷塔水浆净化装置及净化方法 | |
| CA3195493A1 (en) | Method for preparing ethylene propylene | |
| RU2410412C1 (ru) | Способ каталитического крекинга углеводородного сырья и устройство для его осуществления |