BR102012010984B1 - Pó de liga para revestimento de alta dureza - Google Patents
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Abstract
PÓ DE LIGA DE REVESTIMENTO DE ALTA DUREZA. A presente invenção se refere-se a um pó de liga de revestimento de alta dureza , contedno : 0,5 C = 3,0% em massa, 0,5= Si 243>5,0% em massa, 10,0= Cr= 30,0% em massa, e 16,0 Mo =40.0% em massa, com o saldo sendo Co e as inevitáveis impurezas, em que a quantidade total de Mo e Cr satisfaz 40,0= Mo+Cr=70,0% em massa. O pó de liga revestimento de alta dureza conforme a presente invenção pode também conter pelo menos um elemento selecionado do grupo consistindo em: Ca,=0,03 em massa, P=0,03 em massa, Ni=5,0% em massa e Fe =5,0% em massa. O pó de liga de revestimento de alta dureza conforme a presente invenção pode ser empregado para soldagem com passes de enchimento de uma parte de face de uma válvula usada em vários motores de combustão interna, motores de automóveis, turbinas de vapor, trocadores de calor, fornos de aquecimento, etc.
Description
[001] A presente invenção se refere a um pó de liga para revestimento de alta dureza. Mais especificamente, a presente invenção se refere a um pó de liga para revestimento de alta dureza empregado para soldagem com passes de enchimento de uma face de uma válvula usada em vários motores de combustão interna, motores de automóveis, turbinas de vapor, trocadores de calor, fornos de aquecimento, etc.
[002] A soldagem com passes de enchimento indica um método de soldagem de um metal em um material de superfície base. A soldagem com passes de enchimento é executada para transmitir características tais como resistência ao desgaste e resistência à corrosão à superfície do material base. Por exemplo, a parte da face de uma válvula de motor é repetidamente colocada em contato com uma base de válvula e assim precisa ter alta resistência ao desgaste. Por outro lado, um material tendo alta resistência ao desgaste é geralmente pobre em tenacidade, e isto torna difícil a produção de toda a válvula usando-se tal material tendo alta resistência ao desgaste. Por essa razão, foi feito uso de um material tendo alta tenacidade para a válvula de motor e construir um material tendo alta resistência ao desgaste na parte de face da válvula.
[003] Vários métodos foram conhecidos como método de soldagem com passes de enchimento, mas em usos que necessitem automação do processo, por exemplo, um método de soldagem de pó de plasma ou um método de soldagem de pó a laser usando, cada um, um pó de liga como metal preenchedor foi geralmente empregado. Também, vários materiais foram usados para a liga de revestimento de acordo com o propósito, mas no caso de aplicação de uma cobertura com o propósito de transmitir resistência ao desgaste, ligas à base de Co tais como liga Co-Cr-W (por exemplo, STELLITE (marca registrada) #6) e liga Co-Cr-Mo-Si (por exemplo, TRIBALOY (marca registrada) 400) foram usadas como ligas de revestimento. Em relação a tal liga à base de Co para soldagem com passes de enchimento, várias propostas foram feitas até agora.
[004] Por exemplo, o Documento de Patente 1 descreve um pó de liga à base de Co para pó de revestimento, tendo uma forma esférica e tendo uma quantidade de oxigênio de 0,01 a 0,50% em peso e uma quantidade de nitrogênio de 0,30% em peso ou menos.
[005] O documento acima descreve que se ajustando a quantidade de oxigênio para 0,01% em peso ou mais e a quantidade de nitrogênio para 0,30% em peso ou menos, um orifício de sopro na cobertura de metal pode ser eliminado.
[006] O Documento de Patente 2 descreve um pó para soldagem com passes de enchimento de uma válvula de motor, contendo à base de % em peso, C: de 2 a 2,5%, Si: de 0,6 a 1,5%, Ni: de 20 a 25%, Cr: de 22 a 30%, W: de 10 a 15%, Al: de 0,0005 a 0,05%, B: de 0,0001 a 0,05%, e O: de 0,005 a 0,05%, com o saldo sendo Co e as inevitáveis impurezas.
[007] O documento acima descreve que quando os teores de C, Cr e W são aumentados até certos valores, o mesmo efeito que o efeito de carbonetação é manifestado mesmo quando é usada soldagem protegida por gás inerte.
[008] O Documento de Patente 3 descreve uma tampa de câmara de subcombustão para um motor a diesel, que é feito de uma liga à base de Co resistente ao calor contendo, em termos de % em peso, Cr: de 20,0 a 30,0%, W e/ou Mo: de 3,0 a 16,0%, Si: de 0,5 a 1,5%, Mn: de 0,01 a 0,5%, e C: de 0,1 a 1,5% com o saldo sendo Co e as inevitáveis impurezas, embora esse não seja um pó de liga para soldagem com passes de enchimento.
[009] O documento acima descreve que otimizando-se a composição da liga, a resistência à oxidação e a resistência ao choque térmico a alta temperatura são melhoradas.
[0010] O Documento de Patente 4 descreve uma liga de revestimento à base de cobalto contendo, em termos de razão de peso, Cr: de 10 a 40%, Mo: de mais de 10% a 30%, W: de 1 a 20%, Si: de 0,5 a 5,0%, C: de 0,05 a 3,0%, O: de 0,01 a 0,1%, Al: de 0,001 a 0,12%, Fe: 30% ou menos, Ni: 20% ou menos, e Mn: 3% ou menos, com o saldo sendo Co e as inevitáveis impurezas (desde que a quantidade de Co seja de 30 a 70% em peso).
[0011] O documento acima descreve que: (1) aumentando-se a quantidade de Fe, a tenacidade é aumentada e ao mesmo tempo a resistência ao desgaste e a agressão oponente são melhoradas, (2) adicionando-se Al e controlando-se o teor de O, o efeito de revestimento é melhorado e, ao mesmo tempo, a geração de um orifício de sopro na área revestida pode ser suprimida, e (3) incorporando-se também B, a intrusão externa do O pode ser evitada, o efeito de revestimento é melhorado e, ao mesmo tempo, a forma de grânulo é aumentada.
[0012] Além disso, o Documento de Patente 5 descreve uma ponta de serra ("saw tip") composta de uma liga 1,5C-29Cr-8,5Mo-Co, uma liga 2,5C-33Cr-18Mo-Co, ou uma liga 2,2C-32Cr-1,3W-18M0-Co.
[0013] O documento acima descreve que quando uma parte ou o total de W em uma liga Co-Cr-W for substituído por Mo, a formação de um carbeto é acelerada e uma alta resistência à corrosão em um ambiente ácido é transmitida.
[0014] Algumas vezes é necessário que as ligas de revestimento tenham uma pluralidade de características conforme o propósito. Por exemplo, no caso de aplicar-se um revestimento à parte da face de uma válvula de motor, não apenas a resistência ao desgaste, mas também a ductilidade até certo ponto é necessária à liga de revestimento. Isto é porque quando a ductilidade da liga de revestimento é baixa, fraturas são prontamente geradas durante o revestimento e a produtividade é reduzida.
[0015] Pelas ligas à base de Co descritas acima, a liga Co-Cr-W tem alta ductilidade e boa sensibilidade à fratura na soldagem, porque a fase de endurecimento é um carbeto à base de Cr. Entretanto, a liga Co-Cr-W tem o problema de que a resistência ao desgaste é relativamente baixa e o volume de desgaste durante o uso é grande.
[0016] Por outro lado, a liga Co-Cr-Mo-Si é excelente em resistência ao desgaste, porque a fase de endurecimento é uma fase Laves (Co3Mo2Si). Entretanto, a liga Co-Cr-Mo-Si tem um problema de que a ductilidade é baixa e a fratura é prontamente gerada durante o revestimento.
[0017] Também, quando um certo elemento (por exemplo, W) é adicionado excessivamente à liga {a base de Co para soldagem com passes de enchimento, isto pode provocar redução da ductilidade do pó de liga ou redução n capacidade de fluxo da liga fundida.
[0018] Além disso, não foi proposto nenhum caso em que a liga de revestimento é dotada tanto de sensibilidade à fratura igual a ou superior a aquela da liga Co-Cr-W quanto de resistência ao desgaste igual a ou superior a aquela da liga Co-Cr-Mo-Si.
[0019] Documento de Patente 1: JP-A-62-033090 (o termo JP-A significa "unexamined published Japanese patent application)
[0020] Documento de Patente 2: JP-A-02-092495
[0021] Documento de Patente 3: JP-A-07-126782
[0022] Documento de Patente 4: JP-A-05-084592
[0023] Documento de Patente 5: JP-A-2001-123238
[0024] O problema a ser resolvido pela presente invenção é fornecer um pó de liga para revestimento de alta dureza dotado tanto de sensibilidade à fratura na soldagem igual a ou superior a a da liga Co- Cr-W quanto de resistência ao desgaste igual a ou superior a a da liga Co-Cr-Mo-Si.
[0025] Um outro problema a ser resolvido pela presente invenção é fornecer um pó de liga para revestimento de alta dureza capaz de suprimir a redução na ductilidade do pó de liga e a redução CNA capacidade de fluxo da liga fundida.
[0026] Para resolver os problemas acima mencionados, a presente invenção fornece os seguintes itens:
[0027] 1. Um pó de liga para revestimento de alta dureza, compre endendo: 0,5 < C < 3,0% em massa 0,5 < Si < 5,0% em massa 10,0 < Cr < 30,0% em massa, e 16,0 < Mo < 40,0% em massa,
[0028] com o saldo sendo Co e as inevitáveis impurezas,
[0029] onde a quantidade total de Mo e Cr satisfaz 40,0 < Mo+Cr < 70,0% em massa
[0030] 2. O pó de liga para revestimento de alta dureza conforme reivindicada no item 1 acima, também compreendendo pelo menos um elemento selecionado do grupo consistindo de: Ca < 0,03% m massa, e P < 0,03% em massa
[0031] 3. O pó de liga para revestimento de alta dureza conforme reivindicado no item 1 ou 2 acima, também compreendendo pelo menos um elemento selecionado do grupo consistindo de: Ni < 5,0% em massa, e Fe < 5,0% em massa
[0032] O pó de liga para revestimento de alta dureza conforme a presente invenção apresenta resistência ao desgaste igual a ou superior a aquela da liga Co-Cr-Mo-Si e sensibilidade à fratura na solda igual a ou superior a aquela da liga Co-Cr-W. Isto é considerado porque: (1) adicionando-se uma quantidade predeterminada de C a uma liga Co-Cr-Mo-Si, tanto uma fase Laves quanto um carbeto à base de Cr são precipitados na matriz, (2) otimizando-se a quantidade de Cr+Mo, a produção da fase de endurecimento pode ser mantida em uma faixa predeterminada, (3) Controlando-se a quantidade de Si, a precipitação da fase Laves pode ser controlada e em seguida a quantidade dissolvida de Mo na matriz pode ser controlada, e (4) Mo é também dissolvido no carbeto à base de Cr e, em seguida, comparado com a liga convencional Co-Cr-Mo-Si não contendo C, a quantidade dissolvida de Mo na matriz é reduzida.
[0033] Além disso, uma vez que o pó de liga para revestimento de alta dureza de acordo com a presente invenção não contém substancialmente W, a redução na ductilidade do pó de liga e a redução na capacidade de fluxo da liga fundida podem ser suprimidas.
[0034] Melhor forma de execução da Invenção
[0035] Uma modalidade da presente invenção está descrita em detalhes abaixo.
[0036] O pó de liga para revestimento de alta dureza conforme a presente invenção contém os elementos a seguir, com o saldo sendo Co e as inevitáveis impurezas. Os tipos de elementos adicionados, a suas faixas elementares e as razões das limitações são como segue;
[0037] C é um elemento necessário para formar um carbeto como uma fase de endurecimento devido à sua reação com o Cr e aumentando assim a resistência ao desgaste. Para obter tal efeito, o teor de C deve ser superior a 0,5% em massa.
[0038] Por outro lado, se o teor de C for excessivo, a produção de carbetos se torna excessiva, e a tenacidade da liga é reduzida. Por essa razão, o teor de C deve ser 3,0% em massa ou menos. O teor de C é preferivelmente 2,0% em massa ou menos.
[0039] Si é um elemento importante para formar uma fase Laves (Co3Mo2Si) como fase dura e assim aumentar a resistência ao desgaste. Para obter tal efeito, o teor de Si deve ser 0,5% em massa ou mais. O teor de Si é preferivelmente 1,0% em massa ou mais.
[0040] Por outro lado, se o teor de Si for excessivo, a produção de fase Laves se torna excessiva, a ductilidade da liga é reduzida. Por essa razão, o teor de Si deve ser 5,0% em massa ou menos. O teor de Si é preferivelmente 2,5% em massa ou menos.
[0041] Cr é um elemento necessário para formar um carbeto de Cr e assim aumentar a resistência ao desgaste. O Cr também é essencial para garantir a resistência contra a oxidação a alta temperatura e a corrosão da liga. Para se obter tais efeitos, o teor de Cr deve ser 30,0% em massa ou menos.
[0042] Mo é um elemento importante para a formação de uma fase Laves (Co3Mo2Si) como uma fase endurecedora e assim aumentar a resistência ao desgaste. Para obter tal efeito, o teor de Mo deve ser superior a 16,0% em massa. O teor de Mo é preferivelmente 25,0% em massa ou mais.
[0043] Por outro lado, se o teor de Mo for excessivo, a produção de fase Laves se torna excessiva, e a ductilidade da liga é reduzida. Por essa razão, o teor de Mo deve ser 40,0% em massa ou menos. O teor de Mo é preferivelmente 35,0% em massa ou menos.
[0044] O pó de liga para revestimento de alta dureza conforme a presente invenção pode também conter um ou dois ou mais dos elementos subconstituintes a seguir, em adição aos elementos constituintes principais descritos acima. Os tipos de elementos adicionados, as suas faixas elementares e as razões para limitação são como segue.
[0045] Tanto Ca quanto P são elementos que têm uma ação desoxidante durante o lingotamento do lingote de liga e, portanto podem ser adicionados, se desejado. Entretanto, se os teores desses elementos forem excessivos, a ductilidade é reduzida. Por essa razão, cada um dos teores de Ca e P deve ser 0,m03% em massa ou menos.
[0046] Ni tem uma ação de aumentar a ductilidade do pó de liga e a capacidade de fluxo da liga fundida e, portanto, pode ser adicionado, se desejado. Também o Ni é um elemento que tem a possibilidade de ser inevitavelmente misturado em uma quantidade de cerca de 1,0% em massa ou menos durante a produção de um pó de liga. Para aumentar a ductilidade e a capacidade de fluxo da liga fundida, o teor de Ni é preferivelmente 0,1% em massa ou mais.
[0047] Por outro lado, se o teor de Ni for excessivo, a ductilidade do pó de liga é reduzida. Por essa razão, o teor de Ni deve ser 5,0% em massa ou menos. O teor de Ni é preferivelmente 3,5% em massa ou menos.
[0048] Fe tem uma ação de reagir com o O para formar um óxido, aumentando assim a lubricidade do pó de liga e ao mesmo tempo aumentando a capacidade de fluxo da liga fundida, e portanto pode ser adicionado, se desejado. Também o Fe é um elemento que tem a possibilidade de ser inevitavelmente misturado em uma quantidade de cerca de 1,0% em massa durante a produção do pó de liga.
[0049] Por outro lado, se o teor de Fe for excessivo, não apenas a ductilidade do pó de liga mas também a resistência ao desgaste são reduzidas. Por essa razão, o teor de Fe deve ser 5,0% em massa,
[0050] 1,3 Impurezas inevitáveis
[0051] As impurezas inevitáveis a seguir são elementos tendo a possibilidade de ser misturado acidentalmente em uma grande quantidade a partir de matérias-primas durante a produção de um pó. Se essas impurezas forem misturadas excessivamente, um pó desejado não é obtido, e portanto os seus teores devem ser controlados como segue.
[0052] Mn tem uma ação desoxidante. Mas se o teor de Mn excede 1,0% em massa, a capacidade de fluxo se torna pior e a capacidade de soldagem é reduzida. Por essa razão, teor de Mn deve ser 1,0% em massa ou menos.
[0053] Cu tem a ação de aumentar a aderência de uma película de óxido da liga a uma alta temperatura e assim aumentar a resistência à oxidação, mas se o teor de Cu exceder 1,0% em massa, a ductilidade da liga é deteriorada. Por essa razão, o teor de Cu deve ser 1,0% em massa ou menos.
[0054] S tem a ação de formar um sulfeto e aumentar a lubricidade do pó de liga, mas se o teor de S exceder 0,03% em massa, a ductili- dade do pó de liga é reduzida. Por essa razão, o teor de S deve ser 0,03% em massa ou menos.
[0055] W tem a ação de formar um carbeto juntamente com Cr e aumentar a resistência ao desgaste do pó de liga, mas se o teor de W for 1,0% em massa ou mais, a ductilidade do pó de liga é reduzida e ao mesmo tempo a capacidade de fluxo se torna pior. Por essa razão, o teor de W deve ser inferior a 1,0% em massa.
[0056] O tem a ação de formar um óxido e aumentar a lubricidade do pó de liga, mas se o teor de O exceder 0,1% em massa, a ductili- dade do pó de liga é reduzida. Por essa razão o teor de O deve ser 0,1% em massa ou menos.
[0057] N tem a ação de formar um nitreto e aumentar a resistência ao desgaste do pó de liga, mas se o teor de N exceder 0,1% em massa, a ductilidade do pó de liga é reduzida. Por essa razão o teor de N deve ser 0,1% em massa ou menos.
[0058] No pó de liga para revestimento de alta dureza o pó, conforme a presente invenção, em adição à necessidade de que as quantidades dos elementos constituintes estejam nas faixas descritas acima, a quantidade total de Mo e Cr (teor de Mo+Cr) deve estar na faixa a seguir.
[0059] Isto é, Mo e Cr são elementos capazes de formar uma fase Laves e um carbeto de Cr, respectivamente. Se a quantidade de Mo+Cr for pequena a produção da fase de endurecimento é diminuída e a resistência ao desgaste do pó de liga é reduzida. Por essa razão, a quantidade de Mo+Cr deve ser 40,0% em massa ou mais.
[0060] Por outro lado, se a quantidade de Mo+Cr for excessiva, a produção da fase de endurecimento se torna excessiva e a ductilidade da liga é reduzida. Por essa razão, a quantidade de Mo+Cr deve ser 70,0% em massa ou menos. A quantidade de Mo+Cr é preferivelmente 60,0% em massa ou menos.
[0061] O pó de liga para revestimento de alta dureza conforme a presente invenção pode ser produzido por: (1) matérias-primas fundidas misturadas para dar uma composição predeterminada, e (2) pulverização da liga fundida em um gás ou um líquido.
[0062] O pó de liga para revestimento de alta dureza de acordo com a presente invenção apresenta resistência ao desgaste igual a ou superior a aquela da liga Co-Cr-Mo-Si e a sensibilidade à fratura na soldagem igual a ou superior a aquela da liga Co-Cr-W. Isto é considerado porque: (1) adicionando-se uma quantidade predeterminada de C à liga Co-Cr-Mo-Si, tanto a fase Laves quanto o carbeto à base de Cr são precipitados na matriz, (2) otimizando-se a quantidade de Mo+Cr, a produção da fase de endurecimento pode ser mantida em uma faixa predeterminada, (3) controlando-se a quantidade de Si, a precipitação da fase Laves pode ser controlada e em seguida a quantidade dissolvida de Mo na matriz pode ser controlada, e (4) Mo é também dissolvido no carbeto à base de Cr e, em seguida, comparado com a liga Co-Cr-Mo-Si não contendo C, a quantidade dissolvida de Mo na matriz é reduzida.
[0063] Além disso, uma vez que o pó de liga para revestimento de alta dureza de acordo com a a presente invenção não contém substancialmente W, a redução na ductilidade do pó de liga e a redução na capacidade de fluxo da liga fundida pode ser suprimido.
[0064] Um pó de liga tendo tal composição mostrada na Tabela 1 foi produzido pela pulverização em um gás. O tamanho de partícula do pó foi -80/+350 mesh. A superfície de um material de chapa SUH 35 (15 mm (espessura) x 70 mm (largura) x 150 mm (comprimento)) foi endurecida pela soldagem de cada pó de liga sob as condições a seguir. Também, a parte da face de uma válvula (100 válvulas) feitas de SUH 35 foi revestida pela soldagem de cada pó de liga.
[0065] Condições de endurecimento (uma camada de enchimento ("build-up")) Valor da corrente: 105 A Quantidade de fornecimento de pó: 12 g/min Velocidade de soldagem: 50 mm/min Quantidade de espessura de passe ("weaving"): 1 mm Taxa de fluxo de ar: Gás plasma: 1 L/min Gás protetor: 12 L/min gás de pó: 2,5L/min TABELA 1
[0066] O material chapa soldado com passes de enchimento foi cortado aproximadamente perpendicularmente ao cordão da solda. A dureza Vickers no centro da seção transversal da camada de enchimento ("build-up") foi medida em 7 pontos pela aplicação de um peso de 1 kgf (9,8 N). Foi calculado o valor médio de 5 pontos excluindo o valor máximo e o valor mínimo.
[0067] Um espécime em que um espaçamento de marca a marca foi composto de apenas uma camada de enchimento ("build-up") foi cortado do material chapa soldado com passes de enchimento. A dimensão do espaçamento marca a marca foi 2 mm (espessura) x 4 mm (largura) x 10 mm (comprimento), Usando-se esse espécime, foi executado o teste de tração a 600°C, e foi medido o va lor do estiramento após a quebra.
[0068] A aparência da parte revestida da válvula foi observada e foi examinada a presença ou ausência de fratura. O resultado foi clas-sificado como "A" quando a fratura não foi observada, classificada como "B" quando o número de fraturas foi inferior a 5, e classificado como "C" quando o número de fraturas foi 5 ou mais.
[0069] O teste de desgaste unitário foi executado sob as condições a seguir. Foi medida a perda por abrasão da superfície após o teste, onde a válvula e a base da válvula foram dispostas. O resultado foi classificado como "A" quando a perda por abrasão foi inferior a 15 μ m, e classificado como "B" quando a perda por abrasão foi 15 μ m ou mais. Tempo de teste: 10 h Combustível: GLP Número de contatos: 3.000 contatos/minuto Impulsão da válvula: eixo de manivela Número de rotações da válvula: 10 rotações por minuto
[0070] Os resultados estão mostrados na Tabela 2. Os resultados da Tabela 2 revelam o seguinte: (1) No Exemplo Comparativo 1 tendo uma composição cor-respondente a TRIBALOY (marca registrada) 400, a dureza é alta, mas o estiramento é baixo e muitas fraturas são observadas após a soldagem; (2) No Exemplo Comparativo 2 tendo uma composição cor-respondente ao STELLITE (marca registrada) #6, o estiramento é alto e as fraturas após a soldagem não são observadas, mas a dureza é baixa e as perdas por abrasão são grandes. (3) No Exemplo Comparativo 3 onde o teor de C é pequeno, as fraturas após a soldagem não são observadas, mas a perda por abrasão é grande. Por outro lado, no Exemplo Comparativo 4 onde o teor de C é excessivo, a perda por abrasão é pequena, mas são observadas muitas fraturas após a soldagem. (4) No exemplo Comparativo 5 onde o teor de Si é pequeno, fraturas após a soldagem não são observadas, mas a perda por abrasão é grande. Por outro lado, no Exemplo Comparativo 6 onde o teor de Si é excessivo, a perda por abrasão é pequena, mas são observadas muitas fraturas após a soldagem. (5) No Exemplo Comparativo 7 onde o teor de Mo é grande e o teor de Cr é pequeno, a perda por abrasão é pequena, mas são observadas muitas fraturas após a soldagem. Por outro lado, nos Exemplos Comparativos 8 e 9 onde o teor de Mo é pequeno e o teor de Cr é excessivo, não são observadas fraturas após a soldagem, mas a perda por abrasão é grande. (6) No Exemplo Comparativo 11 onde a quantidade de Mo+Cr é pequena, não são observadas fraturas após a soldagem, mas a perda por abrasão é grande. (7) Em todos os Exemplos 1 a 13 onde cada componente é otimizado e a quantidade de Mo+Cr é também otimizada, as fraturas após a soldagem são reduzidas e as perdas por abrasão também são pequenas. (8) Nos Exemplos 5 e 6 onde o teor de C excede 2,0% em massa, as fraturas após a soldagem são levemente observadas. Em relação a isso, quando o teor de C é ajustado para ser de mais de 0,5% em massa a 2,0% em massa enquanto se mantém os outros componentes nos mesmos teores, as fraturas após a soldagem podem ser eliminadas enquanto se mantém a perda por abrasão no mesmo nível. (9) Nos Exemplos 12 e 13 onde o teor de Si excede gran-demente 2,5% em massa, são levemente observadas fraturas após a soldagem. Em relação a isso, quando o teor de Si é ajustado para ser de 1,0 a 2,5% em massa enquanto se mantém os outros componentes nos mesmos teores, as fraturas após a soldagem podem ser eliminadas enquanto se mantém as perdas por abrasão no mesmo nível; (10) No Exemplo 9 onde o teor de Mo é 16,4% em massa, a dureza Vickers é levemente baixa. Também nos Exemplos 10 e 11 onde o teor de Mo excede 35% em massa, as fraturas após a soldagem são levemente observadas. Em relação a isso, quando o teor de Mo é ajustado para ser de 25 a 35% em massa enquanto se mantém os outros componentes nos mesmos teores, a dureza Vickers pode ser aumentada ou as fraturas após a soldagem podem ser eliminadas enquanto se mantém as perdas por abrasão no mesmo nível. (11) É visto do Exemplo 6, 7 e 9 a 11, mesmo quando Mn, Cu, ou similar é levemente misturado como uma impureza, as caracte-rísticas predeterminadas podem ser mantidas. TABELA 2
[0071] Embora a invenção tenha sido descrita em detalhes e em relação a uma sua modalidade específica, ficará aparente para uma pessoa perita na técnica que várias mudanças e modificações podem nela ser feitas sem sair do seu espírito e escopo.
[0072] O pedido é baseado no Pedido de Patenten Japonêsn° 2011-104318 registrado em 9 de maio de 2011, cujo teor completo es tá sendo aqui incorporado como referência.
[0073] O pó de liga para revestimento de ala dureza conforme a presente invenção pode ser empregado para soldagem com passes de enchimento de uma parte de face de uma válvula usada em vários motores de combustão interna motores de automóveis, turbinas de vapor, trocadores de calor, fornos de aquecimento, etc.
Claims (2)
1. Pó de liga para revestimento de alta dureza, caracterizado pelo fato de que consiste em: 1,18 < C < 3,0% em massa, 0,5 < Si < 5,0% em massa, 10,0 < Cr < 30,0% em massa, e 16,0 < Mo < 40,0% em massa, com o saldo sendo Co e as inevitáveis impurezas, sendo que as quantidades totais de Cr e Mo satisfazem 40,0 < Mo + Cr < 70,0% em massa.
2. Pó de liga para revestimento de alta dureza, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que consiste em: 1,18 < C < 3,0% em massa, 0,5 < Si < 5,0% em massa, 10,0 < Cr < 30,0% em massa, 16,0 < Mo < 40,0% em massa, e pelo menos um elemento selecionado do grupo consistindo em: Ca < 0,03% em massa, e P < 0,03% em massa, Ni < 5,0% em massa, e Fe < 5,0% em massa, com o saldo sendo Co e as inevitáveis impurezas, sendo que as quantidades totais de Cr e Mo satisfazem 40,0 < Mo + Cr < 70,0% em massa.
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