AT507596A1 - Verfahren und vorrichtung zur herstellung von stahlrohren mit besonderen eigenschaften - Google Patents

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Description

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Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Stahlrohren mit besonderen
Eigenschaften
Die Erfindung befasst sich mit einem Verfahren zur Herstellung von Rohren aus s Stahl mit erhöhter Festigkeit und verbesserter Zähigkeit des Werkstoffes.
Weiters betrifft die Erfindung eine Vorrichtung zur Herstellung von Rohren mit besonderem Eigenschaftsprofil bestehend aus einer Einrichtung zur Kühlmittelbeaufschlagung einer Rohroberfläche. io
Bei einer Fertigung von Nahtlosrohren können die Eigenschaften des Werkstoffes der Rohrwand örtlich und losbezogen erhebliche Unterschiede aufweisen. Diese Eigenschaftsunterschiede beruhen zumeist auf einer ungleichen Gefügestruktur und auf einer ungünstigen Stahlzusammensetzung bzw. einem erhöhten Anteil an iS Begleit- und Verunreinigungselementen. Für hochbeanspruchte Rohre soll aus obigen Gründen eine den Anforderungen entsprechende Gefügestruktur mit in engen Grenzen gegebener Gleichmäßigkeit über die Rohrlänge sowie koaxial in der Rohrwand und eine von schädlichen 20 Elementen freie Werkstoffzusammensetzung gegeben sein.
Rohre mit einer Länge von 7m und größer und einem Außendurchmesser von kleiner 200mm bei einer Wandstärke von unter 25mm lassen sich nur mit hohem Aufwand einer Wärmebehandlung unterwerfen, die ein gleichmäßig feines Gefüge 25 mit gewünschter Struktur über das gesamte Rohrvolumen erbringt und ein Verbiegen senkrecht zur Längsrichtung minimiert.
Es sind Verfahren bekannt, bei welchen ein Rohr um dessen Achse gedreht und an der Außen- und/oder Innenoberfläche gekühlt wird. Derartige 30 Wärmebehandlungsverfahren setzen jedoch eine etwa gleich hohe Temperatur des Werkstoffes über die Rohrlänge voraus, um einen homogenen Gefügeaufbau in der Wandung zu erreichen. ·· · ·· ·· ·· ···· • ···· ·· · ·· • · · ···· ····· ·· · ····· · • · · · ···· · ·· ··· ···· ·· ·· ···
Die Erfindung setzt sich nun zum Ziel, ein Verfahren anzugeben, mit welchem während der Herstellung eines Rohres durch Warmumformen, insbesondere durch Streckreduzieren, nachgeordnet eine Behandlung desselben erfolgt, welche eine Erhöhung der Festigkeit und eine Verbesserung der Zähigkeit des 5 Rohrwerkstoffes bewirkt.
Weiters ist es Aufgabe der Erfindung, eine Vorrichtung zur Herstellung von Rohren zu schaffen, mit welcher nach einer Warmformgebung Rohre mit einem gewünschten Eigenschaftsprofil über die gesamte Rohrlänge erstellbar sind. io
Das Ziel wird mit einem gattungsgemäßen Verfahren erreicht, bei welchem durch unmittelbare Schnellabkühlung nach einer Warmformgebung, insbesondere nach einem Verformen mittels Streckreduzierens, wobei jeweils innerhalb einer Zeitspanne von höchstens 20sec nach der Letztverformung bei einer Temperatur 15 von höher 700°C, jedoch unter 1050°C im Durchlauf auf die Außenoberfläche des Rohres umfänglich in einer Länge von größer 400mal der Rohrwandstärke ein Kühlmedium mit erhöhtem Druck in einer Menge aufgebracht wird, welche bei der Schnellabkühlung eine gleiche Abkühlgeschwindigkeit von größer als 1°C/sec der Rohrwand über die Rohrlänge auf eine Temperatur im Bereich von 500eC bis 20 250°C erbringt, wonach eine weitere Abkühlung des Rohres an Luft auf
Raumtemperatur erfolgt.
Nach dem erfindungsgemäßen Verfahren können besonders hohe und gleichmäßige mechanische Werkstoffwerte, insbesondere Zähigkeitswerte, erstellt 25 werden, wenn der Beginn der Schneilabkühlung der Rohraußenoberfläche bei einer Temperatur von unter 950°C erfolgt. Für eine integrierte Anlassbehandlung kann weiters von Vorteil sein, wenn nach der Schnellabkühlung bei einerweiteren Abkühlung des Rohres an Luft eine 30 gezielte Rückwärmung des Rohrwand-Oberflächenbereiches erfolgt.
Zur Optimierung der Rohrgüte bzw. der Güteverbesserung des Rohrwerkstoffes kann es bei einer Weiterbildung des Verfahrens erfindungswesentlich sein, wenn 2 ♦ ♦ • ·· ·· ·· ···· • • ·· · · • • • • • • • • ··· • · ··· • • • · • · • • • • • • • • · • • • ·· ··· ···· • · ·· ··· für eine Rohrherstellung Stahl mit einer Konzentration der jeweiligen Legierungsund Begleit- bzw. Verunreinigungselemente in Gew.-% von
Kohlenstoff (C) 0.03 bis 0.5 Silicium (Si) 0.15 bis 0.65 Mangan (Mn) 0.5 bis 2.0 Phosphor(P) max 0.03 Schwefel (S) max 0.03 Chrom (Cr) max 1.5 Nickel (Ni) max 1.0 Kupfer (Cu) max 0.3 Aluminium (AI) 0.01 bis 0.09 Titan (Ti) max 0.05 Molybdän (Mo) max 0.8 Vanadium (V) 0.02 bis 0.2 Stickstoff (N) max 0.04 Niob (Nb) max 0.08 eingesetzt wird.
Wird das Verfahren für eine Herstellung von nahtlosen Rohren mit einer Länge von größer als 7m, Insbesondere bis 200m, einem Außendurchmesser von größer 20mm, jedoch kleiner 200mm, einer Wandstärke von größer 2.0mm, jedoch kleiner 25mm, verwendet, so kann mit erheblichem Vorteil die erhöhte Rohrgüte eine Vorratshaltung verringern und Schadensfälle durch Bruch mit erheblichen Reparaturkosten minimieren.
Bei einem eingeschränkten Kohlenstoffgehalt können in günstiger Weise hinsichtlich einer homogenen hohen Rohrgüte mindestens ein Element des Stahles Gehalte in Gew.-% von:
Kohlenstoff (C) 0.05 bis 0.35 Phosphor(P) max 0.15 Schwefel (S) max 0.005 Chrom (Cr) max 1.5 Titan (Ti) max 0.02 3 φφ • φφ φφ φφ φφφφ φφ φ · · · φ φ • · φφφ φφ φφφ • φ φ φ φ · · φ · · · · φ φ φφφ φφφφ φφ φφ φφφ
Zinn (Sn) max 0.08
Calcium (Ca) max 0.005 aufweisen. 5 Die weitere Aufgabe der Erfindung, eine Vorrichtung zur Herstellung von Rohren aus Stahl mit erhöhter Festigkeit und verbesserter Zähigkeit des Werkstoffes durch Schnellabkühlung nach dem Verformen bestehend aus einer Einrichtung zur Kühlmittelbeaufschlagung einer Rohroberfläche zu erstellen, wird dadurch gelöst, dass in Walzrichtung nach dem letzten Verformungsgerüst eine schaltbare io Durchgangs-Kühlstrecke mit einer Vielzahl von konzentrisch um das Walzgut angeordneten, in Längsrichtung unterschiedlich positionierbaren Verteilerringen für das Kühlmedium jeweils mit mindestens 3, jeweils im Wesentlichen zur Axe gerichteten Düsen ausgeformt ist, wobei jeder Verteilerring oder jede Gruppe derselben durchsatzgeregelt mit dem Kühlmedium anspeisbar ist. 15
Mit Vorteil ist es bei einer erfindungsgemäßen Einrichtung möglich, Rohre mit einer unterschiedlich großen Längserstreckung und mit unterschiedlichen Durchmessern und Wandstärken einer gezielten Wärmebehandlung aus der Walzhitze zu unterwerfen, wobei derart eine gewünschte Gefügestruktur, welche 20 über die Rohrlänge gleichmäßig dargestellt ist, erhalten werden kann.
Als besonders günstig betreffend die Gleichmäßigkeit des Vergütungsgefüges sowohl umfänglich als auch in Längsrichtung der Rohrwandung hat sich ergeben, wenn die Düsen jeweils einen sich in Sprührichtung erweiternden, 25 pyramidenförmigen Kühlmittelstrom erstellen.
Der Kühlmittelstrom kann dabei jeweils als Sprühstrom von Kühlmittel, zumeist Wasser, und/oder als Sprühnebelstrom aus Kühlmittel und Luft und/oder als Gasstrom ausgebildet sein.
Vorteilhafte Ergebnisse betreffend eine gleichmäßig hohe Rohrgüte konnten auch erreicht werden, wenn der Kühlmittelstrom eine rechteckige Querschnittsform aufweist und die längere Axe des Rechteckes schräg zur Rohrachse gerichtet ist. 4 30 ·· ···· ·· · ·· ·· • • ·· · · • • · • • • • · ··· • · ··· • · • · • · • • • · • · • · • • ·· ··· ···· • · ·· ···
Erfindungswesentllch sind eine Schaltbarkeit und eine Durchsatzregelbarkeit der Kühlmittelströme in der Durchgangskühlstrecke.
Wenn eine Zufuhr von Kühlmedium zur Durchgangskühlstrecke in Abhängigkeit 5 von der Position der Rohrenden in dieser schaltbar ist, kann in günstiger Weise ein Eindringen von Kühlmedium in das Rohrhohl vermieden werden, wodurch eine im Querschnitt im Wesentlichen einseitige Innenkühlung vermieden und eine Verbiegung sowie ungleiche Gefügestrukturausbildung hintangehalten werden. 10 Mit Vorteil werden erfindungsgemäß Regelungen für die Rohrkühlung mit Positions- und Temperatursensoren zur Steuerung der Kühlmittelströme verwendet.
Im Folgenden wird die Erfindung anhand von lediglich einen Ausführungsweg is darstellenden Beispielen näher erläutert.
Beispiel 1: aus Rohrvormaterial der gleichen Mutterschmelze mit einer chemischen Zusammensetzung in Gew.-% gemäß Tab. 1
Bezeichnung C Si Mn P S Cr Ni Cu AI Mo Fe RVM 0 0.1819 0.2910 1.4231 0.0146 0.0065 0.0415 0.0275 0.0211 0.0274 0.0126 Rest 20 wurden letztlich mittels Streckreduzierens Rohre mit folgenden Dimensionen hergestellt:
Rohrlänge (Walzader) (L) 19.300,00 mm Rohrdurchmesser (0) 146,00 mm 25 Rohrwandstärke 9,70 mm
Nach dem letzten Stich bzw. nach einer Letztverformung im Auslaufgerüst der Streckreduzieranlage wurde das Rohr nach einer Zeit von 12sec mit einer Temperatur von 880°C In eine Durchgangskühlstrecke eingebracht.
Unter Zugrundelegung des festgestellten Umwandlungsverhaltens des Stahles erfolgte im Rahmen von Untersuchungen an einzelnen Losen bei der 5 30 5 5 ·· • ·· ·· ·· ···· • · ·· · · · • • • • · • · ··· ·· ··· • # • · · · • • • ♦ · • · · » • • • ·♦ ··· ···· «« ·· ···
Rohrherstellung eine gezielte Beaufschlagung lediglich der Rohraußenoberfläche, wobei an dieser durch Einstellung des Kühlmittelstromes eine Abkühlgeschwindigkeit von ca. 6°C/sec gemessen wurde auf folgende Endtemperaturen:
Temperatur T1 = 850eC T2*480°C T3 = 380°C T4*300°C 10
Bezeichnung der Probe P1 P2 P3 P4
Nach Erreichen dieser vorgesehenen Abkühlungs-Endtemperaturen erfolgte eine Abschaltung der Kühlmittelzufuhr und derart eine weitere Abkühlung des Rohres mit geringer Intensität im Wesentlichen an ruhender Luft auf Raumtemperatur. 15
Aus den unterschiedlich wärmebehandelten Rohren wurden Jeweils Proben mit den Bezeichnungen P1 bis P4 entnommen und Werkstoffuntersuchungen zugeführt. 20 Die Ermittlung der Gefügestruktur ergab, dass allenfalls jeweils ein vorteilhaft gleichgerichtetes Gefüge, im Wesentlichen ohne Textur, jedoch mit einer von der Kühl-Endtemperatur abhängigen Korngröße und Gefügeverteilung vorlag.
Fia. 1 zeigt ein Gefüge von Probe P1, wobei eine Korngröße von 20pm - 30pm 25 bei hohem Ferritanteil vorlag. Der weitere Gefügebestandteil war im Wesentlichen Perlit.
In Fia. 2 kann eine wesentlich geringere durchschnittliche Korngröße der Probe P2 von ca. 5pm bis 8pm festgestellt werden, was mit einer niedrigen 30 Kühlendtemperatur von T2 = 480°C in Zusammenhang steht. Weiters ist der Perlitanteil im Ferrit feiner ausgebildet und geringfügig erhöht.
Aus Fia. 3 ist ersichtlich, dass der Werkstoff der Probe P3 ein feines Korn durch 6 ·· • ·· • · ·· ···· • • ·· · · • • • • • • • · ··· • 9 ··· • • • · • · • • • • • • · • · • • • ·· ··· ···· • · «· ··· eine hohe Keimzahl bei einer Umwandlung und Rekristallisation des Gefüges bei einer Kühlendtemperatur von T3 = 380°C und festigkeitssteigemd weitgehend homogen verteilte Ferritbereiche aufweist. Perlit und Gefüge der oberen Zwischenstufe bzw. oberen Bainit waren die weiteren Bestandteile des 5 Vergütungsgefüges.
Das Gefüge der Rohrwand P4, welches bei einer Schnellkühlung nach der Verformung auf eine Kühlendtemperatur T4 = 300eC gebildet wurde, zeigt Fia. 4. Äußerst feinkörnig und durch engbegrenzte globulitische Ferritphasen mit io feinlamellaren Perlit und Zwischenstufenanteilen im unteren Bainitbereich vermitteln hohe Festigkeitswerte bei verbesserter Dehnung des Werkstoffes,
Bei einer Abkühlung der Rohrwand mit einer Geschwindigkeit von größer als 1 °C/sec unmittelbar nach der Warmumformung des Eisenbasiswerkstoffes kann i5 eine derart geformte Austenitstruktur, wie gefunden wurde, gegenüber dem
Gleichgewicht weitgehend unterkühlt werden, wobei in der Folge in Abhängigkeit vom Ausmaß der Unterkühlung und des Keimzustandes eine Gefügeumwandlung erfolgt. Mit Vorteil kann mittels des erfindungsgemäßen Verfahrens über die gesamte Länge eines Rohres und in überraschenderweise, auch überden 20 Querschnitt eine gewünschte, gleichmäßige Gefügestruktur eingestellt werden, welche Gefügestruktur auch die Werkstoffeigenschaften bestimmt. Mit anderen Worten: Werden von einem Rohr grundlegende Werkstoffeigenschaften gefordert, ist eine Legierungswahl angezeigt. Ein vorgesehenes, vorteilhaftes und günstiges Eigenschaftsprofil des Werkstoffes kann durch ein erfindungsgemäßes Verfahren 25 in der erfindungsgemäßen Vorrichtung erreicht werden.
Fia. 5 zeigt in einem Balkendiagramm die Messwerte Dehngrenze (Rp) (0.2) [MPa], Zugfestigkeit (Rm) [MPa], Einschnürung (Ac) [%] und Zähigkeit (KV450) [J] der Proben P1 bis P4, also in Abhängigkeit von den durch die unterschiedlichen 30 Abkühlparameter bei der Vergütungstechnologie erreichten, mechanischen Materialeigenschaften.
Bei gleicher Stahlzusammensetzung kann nach einem Streckreduzieren die Dehngrenze des Werkstoffes der Rohrwand mittels eines erfindungsgemäßen 7 • ·· ·· ·· ·♦%· • • · • • · • • • • ··· ·· ··· • • • • · • * • • • • • · • · • ··· ···· ♦ · ·· ···
Verfahrens von 424 [MPa] auf 819 [MPa] erhöht und gleichzeitig der Abfall der Dehnwerte von 26 [%] auf 10 [%] minimiert werden, wobei die Materialzähigkeit von 170 [J] auf 160 [J] abnahm. s Bei hohen Abkühlungsendtemperaturen, wie dies beispielsweise für das Probematerial P1 gilt, ist ein hohes Ausmaß an Rekristallisation und Grobkombildung gegeben, was zwar hohe Zähigkeit und Einschnürung dem Werkstoff vermittelt, jedoch vergleichsweise geringe Festigkeitswerte bedingt. io Eine Abkühlung auf niedrigere Umwandlungstemperaturen erhöht die
Festigkeitswerte der Rohrwand und verringert naturgemäß dabei auch geringfügig die Einschnürung und Zähigkeit des Materials, wie dies anhand der Proben P2, P3 und P4 gezeigt ist. 15 Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren sind auch gezielt Gefügestrukturen im Werkstoff einstellbar, woraus das Eigenschaftsprofil der Rohrwand resultiert. Beispielsweise konnte bei Proberohr P4 durch tiefe Umwandlungstemperatur ein hohes Maß an Umwandlung in eine untere Bainitstruktur des Gefüges erreicht werden, wodurch eine Steigerung der Zähigkeit des Werkstoffes erreichbar war. 20
Fla. 6 zeigt die gemessenen Härtewerte über die Rohrlänge von Versuchsrohren P1 und P4. Mit einer Erhöhung der Härte [HRB] und Festigkeitswerte des Werkstoffes durch Intensivierung der Kühlmittelbeaufschlagung verringert sich auch, wie gefunden wurde, eine Streuung S der Materiaihärte über die Rohrlänge. 25
In Fia. 7 ist der Härteverlauf des Materials in den Quadranten über die Rohrwanddicke des Versuchsrohres P2 dargestellt.
Die Messergebnisse der vier Quadranten Q1 bis Q4 sind Mittelwerte aus jeweils 30 vier beabstandeten Messungen je Quadrant im Außen-, Mittel- und Innenbereich der Rohrwand.
Wie aus dem Vergleich der jeweiligen Härtewerte über den Querschnitt der Rohrwand in den Quadranten ersichtlich ist, liegen lediglich geringste 8 5
Unterschiede in der Materialfestigkeit vor, wodurch die erreichbare Erzeugnisgüte durch Verwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens und einer dgl. Vorrichtung dargestellt ist. 9

Claims (10)

  1. ►··· ·· Patentansprüche 1. Verfahren zur Herstellung von Rohren aus Stahl mit erhöhter Festigkeit und verbesserter Zähigkeit des Werkstoffes durch unmittelbare Schneliabkühlung nach s einer Warmformgebung, insbesondere nach einem Verformen mittels Streckreduzierens, wobei jeweils innerhalb einer Zeitspanne von höchstens 20sec nach der Letztverformung bei einer Temperatur von höher 700eC, jedoch unter 1050°C, im Durchlauf auf die Außenoberfläche des Rohres umfänglich in einer Länge von größer 400mal der Rohrwandstärke ein Kühlmedium mit erhöhtem io Druck in einer Menge aufgebracht wird, welche bei der Schnellabkühlung eine gleiche Abkühlgeschwindigkeit von größer als 1eC/sec der Rohrwand über die Rohrlänge auf eine Temperatur im Bereich von 500eC bis 250°C erbringt, wonach eine weitere Abkühlung des Rohres an Luft auf Raumtemperatur erfolgt.
  2. 2. Verfahren nach Anspruch 1, bei welchem der Beginn der Schnellabkühlung der Rohr-Außenoberfläche bei einer Temperatur von unter 950°C erfolgt.
  3. 3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, bei welchem nach der Schnellabkühlung bei einer weiteren Abkühlung des Rohres an Luft eine gezielte 20 Rückwärmung der Rohnwand erfolgt.
  4. 4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, wobei für eine Rohrherstellung Stahl mit einer Konzentration der jeweiligen Legierungs- und Begleit-, bzw. Verunreinigungselemente in Gew.-% von Kohlenstoff (C) 0.05 bis 0.35 Silicium (Si) 0.15 bis 0.65 Mangan (Mn) 0.5 bis 2.0 Phosphor (P) max 0.015 Schwefel (S) max 0.005 Chrom (Cr) max 1.0 Nickel (Ni) max 1.0 Kupfer (Cu) max 0.3 Aluminium (AI) 0.01 bis 0.09 Titan (Ti) max 0.02 10 Molybdän (Mo) max 0.8 Vanadium (V) 0.02 bis 0.2 Zinn (Sn) max 0.08 Stickstoff (N) max 0.04 Niob (Nb) max 0.08 Calcium (Ca) max 0.005 eingesetzt wird.
  5. 5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, verwendet für eine Herstellung von Ölfeldrohren mit einer Länge von größer 7m, insbesondere bis 200m, einem Außendurchmesser von größer 20mm, jedoch kleiner 200mm, und einer Wandstärke von größer 2.0mm, jedoch kleiner 25mm.
  6. 6. Verfahren nach Anspruch 4, wobei der Stahl für eine Rohrherstellung mindestens ein Element mit einem Gehalt in Gew.-% von: Kohlenstoff (C) 0.05 bis 0.35 Phosphor(P) max 0.15 Schwefel (S) max 0.005 Chrom (Cr) max 1.0 Titan (Ti) max 0.02 Zinn (Sn) max 0.08 Calcium (Ca) max 0.005 aufweist.
  7. 7. Vorrichtung zur Herstellung von Rohren aus Stahl mit erhöhter Festigkeit und verbesserter Zähigkeit des Werkstoffes durch eine Schnellabkühlung nach einem Verformen, insbesondere nach einer Formgebung des Rohres mittels Streckreduzierens, bestehend aus einer Einrichtung zur Kühlmittelbeaufschlagung einer Rohroberfläche, dadurch gekennzeichnet, dass in Walzrichtung nach dem letzten Verformungsgerüst eine schaltbare Durchgangs-Kühlstrecke mit einer Vielzahl von konzentrisch um das Walzgut angeordneten, in Längsrichtung unterschiedlich positionierbaren Verteilerringen für ein Kühlmedium jeweils mit mindestens 3, jeweils im Wesentlichen zur Axe gerichteten Düsen ausgeformt ist, ·♦ wobei jeder Verteilerring oder jede Gruppe derselben durchsatzgeregelt mit dem Kühimedium anspeisbar ist.
  8. 8. Vorrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Düsen 5 jeweils einen sich in Sprührichtung erweiternden, pyramidenförmigen Kühlmittelstrom erstellen.
  9. 9. Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass der Kühlmittelstrom eine rechteckige Querschnittsform aufweist und dass die längere io Axe des Rechteckes schräg zur Rohrachse gerichtet ist.
  10. 10. Vorrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass eine Zufuhr von Kühlmedium zur Durchgangskühlstrecke in Abhängigkeit von der Position der Rohrenden in dieser schaltbar ist. 15
    20. l/ov&tnben 2002 12
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