AT406691B

AT406691B - Verfahren zum entsilizieren von roheisen vor einem frischen zu stahl

Info

Publication number: AT406691B
Application number: AT0100698A
Authority: AT
Original assignee: Holderbank Financ Glarus
Priority date: 1998-06-10
Filing date: 1998-06-10
Publication date: 2000-07-25
Also published as: EP1007744A1; BR9906496A; ZA200000582B; ATA100698A; US6261339B1; ES2149752T1; SK1262000A3; CA2299277A1; WO1999064635A1

Description


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   Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Entsilizieren von Roheisen vor einem nachfolgenden Frischen zu Stahl 
Hochofen-Roheisen enthält in der Regel etwa 0,4 bis 2,8 % Silizium und über 4 Gew -% Kohlenstoff Bei einem Frischvorgang wird Silizium zu SiO2 und Kohlenstoff zu Kohlenmonoxid oxidiert, wobei im Zuge des Frischprozesses naturgemass auch ein Eisenabbrand durch die Sauerstoffzufuhr nicht verhindert werden kann Die beim Stahlfrischen entstehende Schlacke fällt in der Regel als stark basische Schlacke an, da ein entsprechend hoher Kalksatz aufgegeben werden muss, welcher teilweise durch das gebildete SiO2 neutralisiert wird.

   Die hohe Basizität derartiger Stahlschlacken sowie der hohe Anteil an Eisen- und Chromoxiden sowie gegebenenfalls an Schwermetalloxiden lassen den unmittelbaren Einsatz von Stahlschlacke aus Gründen einer möglichen Toxizität nicht ohne weiteres zu Während Hochofenschlacke günstige hydraulische Eigenschaften und einen wesentlich geringeren Eisenoxidgehalt aufweist und damit einer Verwertung als Baugrundstoff leichter zugeführt werden kann, bereitet die Entsorgung von Stahlwerksschlacken zunehmend Schwierigkeiten, da derartige Stahlwerksschlacken in der anfallenden Zusammensetzung, d. h ohne nachträgliche metallurgische Bearbeitung nicht ohne weiteres für Bauzwecke od dgl verwendbar sind.

   Eine metallurgische Aufarbeitung der Stahlwerksschlacke ist in aller Regel mit einem hohen Energieverbrauch und einem hohen Investitionsaufwand verbunden 
Aus der EP 666 930 B1 ist bereits ein Verfahren bekanntgeworden, bei welchem Stahlschlacke zum Frischen von Roheisen eingesetzt wurde Bei diesem bekannten Verfahren wird der hohe Eisenoxidgehalt der flüssigen Stahlschlacke ausgenützt, um flüssiges Roheisen mit relativ hohem Kohlenstoff- und Siliziumgehalt zu frischen. Eisenoxid setzt sich hiebei mit Kohlenstoff bzw Eisenkarbid zu Eisen und Kohlenmonoxid um, wohingegen das Eisenoxid der Schlacke gemeinsam mit dem Silizium des Roheisenbades zu Eisen und SiO2 reagiert.

   Diese Reaktionen sind relativ stark exotherm und bei entsprechend dem bekannten Vorschlag langer Reaktionszeit kann unmittelbar ein Rohstahl gewonnen werden, wobei die Schlackenparameter, insbesondere in gesonderten Konvertern, durch Zusatz von Additiven, wie CaC03, A12O3 und/oder Si02, für eine nachfolgende Verwendung im Rahmen von hydraulisch aktiven Bindemitteln optimiert werden können 
Beim Frischen von Roheisen entsteht insbesondere bei hochsiliziumhältigen Roheisen eine nicht unerhebliche Menge an SiO2 welche zu einer Erhöhung des erforderlichen Kalksatzes im Frischverfahren führt 
Die Erfindung zielt nun darauf ab, die Wärmebilanz einer Umsetzung von Roheisen mit Stahlschlacke besser zu nutzen und gleichzeitig ein Ausgangsprodukt für das nachfolgende Frischen zur Verfügung zu stellen,

   bei welchem die Schlackenmenge beim Frischen und insbesondere der Kalksatz verringert und gleichzeitig das Eisenausbringen verbessert werden kann Zur Lösung dieser Aufgabe besteht das erfindungsgemässe Verfahren im wesentlichen darin, dass flüssige Stahlschlacke in einer dem Si-Gehalt des Roheisens und dem Fe- und/oder Cr-Oxid- Gehalt der Schlacke entsprechenden Menge nach dem Hochofenabstich auf das abgestochene Roheisen- und ggf. das Hochofenschlackenbad aufgegeben wird, welche Menge so bemessen ist, dass der Si-Gehalt des Roheisens auf unter 0,5 Gew -% bei gleichzeitigem Anstieg des SiC02- Gehaltes der Schlacke unter Reduktion von Fe- und/oder Cr-Oxiden der Schlacke zu flüssigen Metallen gebracht wird und dass die Schlacken-Eisenbadtemperatur unter 1500 C gehalten wird. 



  Dadurch, dass nun der Einsatz von Stahlschlacke unter Berücksichtigung der speziellen Analysenwerte reduziert bzw angepasst wird und lediglich in einem Ausmass erfolgt, welcher zu einem weitestgehenden Absenken des Siliziumgehaltes des Roheisens führt, wird die Möglichkeit geschaffen, die beim nachfolgenden Stahlfrischen entstehende Siliziumdioxidmenge zu reduzieren und damit die erforderliche Basizität der Stahlschlacken durch Zusatz geringeren Kalksatzes sicher einzuhalten. Dadurch, dass die Stahlschlacke unmittelbar auf das aus dem Hochofen abgezogene flüssige Roheisen und gegebenenfalls das aufschwimmende Hochofenschlackenbad aufgegeben wird, kann die gegebenenfalls mitgeführte Hochofenschlacke zur Verdünnung und damit zur Abstumpfung der oxidativen Umsetzungsreaktion herangezogen werden.

   Die Beschränkung auf ein Frischen des Siliziums ohne nennenswerte Absenkung des Kohlenstoffgehaltes erlaubt in der 

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 Folge die konventionelle Stahlherstellung ohne wesentliche Modifikationen mit Ausnahme einer Verringerung des Kalksatzes. Gleichzeitig mit der Absenkung des Siliziumgehaltes können Eisen- und Chromoxidgehalte der aufgelegten Stahlschlacke in exothermer Reaktion reduziert werden, wobei sich die Gesamtwärmebilanz überaus vorteilhaft darstellt. Bei einer derartigen Umsetzung, beispielsweise in einer Pfanne, welche somit mit geringem Investitionsaufwand durchgeführt werden kann, lassen sich beim Siliziumfrischen ca. 610 MJ/t Schlacke an Wärme gewinnen.

   Die Wärmeverluste einer Pfanne, welche durch Konvektion oder Abstrahlung auftreten, betragen etwa 160 MJ/t Schlacke, sodass ein Gesamtwärmeüberschuss von etwa 450 MJ/t Schlacke besteht Aufgrund dieser Wärmebilanz ist es beispielsweise möglich dem Roheisen vor dem Einbringen in den Frischkonverter auch noch Additive, wie beispielsweise   AI203   in fester Form aufzugeben, welche in der Folge die Zusammensetzung der Schlacke für eine Verwendung als Zuschlagsstoff 
 EMI2.1 
 Tonne Schlacke werden etwa 200 MJ Wärme benötigt, die aus der obigen Warmebilanz zur Ganze gedeckt werden können. Die immer noch verbleibende Überschussenthalpie kann beispielsweise auch noch dazu verwendet werden, um bereits im Mischer oder in der Pfanne, insbesondere einer Torpedopfanne, Schrott zusetzen oder aber auf eine Zusatzfeuerung bei einem Roheisenmischer zu verzichten.

   Die Abstimmung der aufgegebenen Menge an Stahlschlacke auf den gewünschten Endwert des Siliziumgehaltes erlaubt somit eine besonders wirtschaftliche Verfahrensweise, bei welcher der nachfolgende Stahlherstellungsprozess in keiner Weise beeinträchtigt wird, sondern im Gegenteil aufgrund der geringeren   SiOrMengen   beim Stahlfrischen sogar verbessert wird.

   Die gleichzeitige Vermischung mit gegebenenfalls vorhandener Hochofenschlacke in der Roheisenrinne bzw. dem Roheisenmischer oder einer Pfanne führt aufgrund der dadurch erzielten Verdünnung zu einer Verringerung der Reaktionsgeschwindigkeit und damit zu einer Verringerung der Frisch-Enthalpie, wobei allerdings gleichzeitig die Qualität der Schlacke, welche insbesondere dadurch bereits verbessert wurde, dass Eisen- und Chromoxide zu flüssigen Metallen reduziert werden konnten, verbessert und ihre Entsorgung oder Weiterverwendung erleichtert wird. 



   Eine wesentliche Voraussetzung für die wirtschaftliche Durchführbarkeit des erfindungsgemässen Verfahrens ist aber nun der Umstand, dass die Schlacken-Eisenbadtemperatur unter 1500  C gehalten wird. Oberhalb dieser Temperatur reagiert Kohlenstoff bevorzugt mit dem Eisenoxid der Stahlschlacke, da oberhalb dieser Temperatur Kohlenstoff unedler als Silizium wird Erst die Begrenzung der Temperaturen auf 1500  C ermöglicht ein wirtschaftlich sinnvolles Entsilizieren und verhindert die andernfalls möglichen explosionsartigen Eruptionen des Schlacke- Eisenbades durch spontane unkontrollierbare Kohlenmonoxidbildung.

   Von entscheidender Bedeutung für die Durchführung des erfindungsgemassen Verfahrens ist somit die Temperaturkontrolle, die durch Zugabe von Schrott, Zugabe von kalter Schlacke, Wärmeabfuhr, Gaseinbringen od dgl. entsprechend gesteuert werden kann, wie dies nachfolgend noch näher erläutert wird. 



   Mit Vorteil wird das erfindungsgemässe Verfahren so durchgeführt, dass der Si-Gehalt des Roheisens auf unter 0,2 Gew-% gebracht wird. 



   Wie bereits eingangs erwähnt, kann das erfindungsgemässe Verfahren ohne grossen anlagentechnischen Aufwand durchgeführt werden, wobei bevorzugt das Verfahren so durchgeführt wird, dass die Stahlschlacke in einem Roheisenmischer oder einer Pfanne, insbesondere einer Torpedopfanne aufgegeben wird. 



   Um sicherzustellen, dass eine positive Energiebilanz verbleibt und eine entsprechend hohe Menge an flüssiger Stahlschlacke entsorgt bzw. verarbeitet werden kann, wird mit Vorteil so vorgegangen, dass Stahlschlacke in einer Menge aufgegeben wird, welche kleiner ist als 1/2, vorzugsweise kleiner als 1/4 der Hochofenschlackenmenge. Die Begrenzung der Stahlschlacken- menge ermöglicht es gleichzeitig auch auf die Feuerfestproblematik Rücksicht zu nehmen, da auf diese Weise die gewünschte Schlackenanfangsbasizität eingestellt werden kann. Anstelle der Hochofenschlackenmenge kann naturgemäss auch die verbliebene reduzierte Schlackenmenge in diese Berechnung der Mengen einbezogen werden. 



   Wie bereits eingangs   erwähnt,   erlaubt die positive Wärmebilanz das Aufschmelzen von Additiven, wie beispielsweise von   A1203,   sodass für eine nachfolgende Weiterverwendung im Rahmen der Herstellung hydraulischer Bindemittel eine optimale Zusammensetzung gewährleistet werden kann. Mit Vorteil wird hiezu so vorgegangen, dass mit der Stahlschlacke Additive wie z.B. 

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    AI203   in Mengen von 50 bis 180 kg/t Schlacke aufgegeben werden, wobei die Wärmebilanz zum Aufschmelzen derartiger Mengen an A12O3 ausreicht 
Um die gewünschten Parameter und insbesondere die gewünschte Absenkung des Siliziumgehaltes auf vordefinierte Werte sicher einhalten zu können, wird mit Vorteil so vorgegangen, dass die Aufgabe der Stahlschlacke über eine regel- oder steuerbare Auf- gabeeinrichtung vorgenommen wird, welche in Abhängigkeit von der Stahlschlacken- und der Hochofenschlackenzusammensetzung sowie der Roheisenbadzusammensetzung geregelt bzw gesteuert wird.

   Die Reaktionsgeschwindigkeit und die vollständige Umsetzung lässt sich noch dadurch verbessern, dass in das vom Hochofen abgestochene Roheisen-Schlackengemisch Inertgase, insbesondere Stickstoff, eingeblasen wird 
Dadurch, dass die Inertgase mit Vorteil in eine Roheisenbadrinne, auf welche die Stahlschlacke bzw das Schlackengemisch aufgegeben wird, eingeblasen werden, wird gleichzeitig die erforderliche Regelung der Temperatur auf < 1500 C erreicht. Die Temperaturregelung auf < 1500 C kann aber auch durch Zugabe von kalten Additiven, kalter Schlacke und/oder Schrott vorgenommen werden. 



   Roheisenmischer dienen in integrierten Hüttenwerken als Roheisenzwischenspeicher zwischen Hochofen und Stahlkonverter, wobei die Kapazität derartiger Roheisenmischer zumeist mindestens einer Tagesstahlwerksproduktion entspricht. Die Speicherung einer derartigen Tagesstahlwerksproduktion im Roheisenmischer dient gleichzeitig auch der Vergleichmässigung der Roheisenqualität. Anstelle eines derartigen Roheisenmischers werden auch mobile Torpedopfannen eingesetzt, in welchen die Durchmischung durch selbständiges Schwenken des Inhaltes während des Transportes vom Hochofen zum Stahlwerk begünstigt wird. In derartigen Torpedopfannen wird vorteilhafterweise die flüssige zu reduzierende Schlacke vorgelegt und das Hochofenroheisen aufgegossen, wodurch eine hohe Turbulenz und eine intensive Umsetzung gewährleistet ist. 



   Der durch Stahlschlacken in das Roheisenbad allenfalls ein-gebrachte Phosphor wird durch den anschliessenden oxidierenden Frischvorgang verschlackt. Eine weitere Möglichkeit zur Unter- brechung des Phosphorkreislaufes besteht darin, das Roheisenbad unter reduzierenden Bedingungen zu entphosphom Dies geschieht durch Einbringen von Kalziumkarbid oder Feinstbranntkalk. Die hochphosphorhaltige Zwischenschlacke kann durch oxidative Nachbehandlung zu hochwertigem chromfreien Düngemittel umgewandelt werden. 



   Insgesamt lassen sich eine Reihe von Zusätzen, wie Stahlstäube und weitere silikat- und aluminathältige Hüttenreststoffe nun aufgrund der überaus positiven Wärmebilanz unmittelbar gemeinsam mit den sauren Additiven, wie   AI203   sowie gegebenenfalls weiterem Si02, aufschmelzen, wodurch die Basizität der Stahlschlacke wesentlich abgesenkt werden kann. Si02- hältige Additive müssen allerdings im Vergleich zu üblichen Schlackenverfahren in wesentlich geringeren Mengen zugesetzt werden, da ja SiO2 unmittelbar bei der Umsetzung der Stahlschlacke mit dem Roheisenbad gebildet wird.

   Vorteilhaft ist hiebei auch, dass das Roheisen durch den Schlacken-CaO-Gehalt zumindest teilweise entschwefelt wird 
Das erfindungsgemässe Verfahren lässt sich bevorzugt mit einer speziell adaptierten Vorrichtung durchführen Eine derartige Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens ist hiebei im wesentlichen gekennzeichnet durch eine Laufrinne für Roheisen, an deren Rinnengrund Spülsteine oder Durchbrechungen für das Eintragen von Inertgasen angeordnet sind und in welche ein Schlackenfeeder sowie ein Hochofen-Roheisen-Feeder mündet und eine der Laufrinne nachgeschaltete Pfanne zur Trennung von Schlacken- und Eisenbad Mittels einer derartigen Laufrinne, auf weiche die gewünschten Additive zur Kühlung aufgegeben werden können, lässt sich durch die Inertgase und im besonderen durch Druckstickstoff die Turbulenz erhöhen,

   sodass eine bessere Durchmischung gleichzeitig mit einer besseren Wärmeabfuhr gewährleistet wird. Die Rinnenbegasung stellt somit sicher, dass es nicht zu lokalen Überhitzungen kommen kann und dass die Temperatur zuverlässig unter 1500  C gehalten werden kann 
Die Vorrichtung ist mit Vorteil dahingehend weitergebildet, dass die Lauf rinne in ein Tauchrohr mündet, welches in das Eisenbad der Pfanne ragt. Mittels eines derartigen Tauchrohres, welches in das Eisenbad der Trennpfanne hineinragt, wird die Reduktionsstrecke der aufsteigenden Schlackentröpfchen erhöht und eine vollständige Umsetzung sichergestellt.

   Alternativ kann eine intensive Durchmischung auch dadurch erreicht werden, dass die Rinne als Kaskade ausgebildet 

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 ist, wobei der Schlackenüberlauf einer nachfolgenden Kaskadenstufe unterhalb der Ebene des Zulaufes des Eisenbades aus der vorangegangenen Kaskadenstufe angeordnet ist 
Die Erfindung wird nachfolgend anhand eines in der Zeichnung schematisch dargestellten Ausfuhrungsbeispieles der Vorrichtung zur Durchführung des erfindungsgemässen Verfahrens sowie anhand eines Ausführungsbeispieles naher erläutert In der Zeichnung zeigen Fig. 1 eine Draufsicht auf eine erfindungsgemässe Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens und Fig 2 eine schematische Seitenansicht teilweise im Schnitt durch Teile einer Einrichtung nach Fig 1. 



   In Fig. 1 ist mit 1 schematisch eine Stahlschlackenpfanne angedeutet, mit 2 ist eine Roheisenpfanne bezeichnet Die aus der Stahlschlackenpfanne abgezogenen Schlackenmengen ebenso wie die Roheisenmenge werden über entsprechend gesteuerte Drosselorgane 3 auf eine Laufrinne 4 aufgegeben und gelangen in der Folge zu einer Trennpfanne 5, in welcher das Eisenbad von der Schlacke getrennt wird 
Aus der Darstellung nach Fig 2 sind Details einer derartigen Einrichtung naher ersichtlich Mit 1 ist wiederum die Stahlschlackenpfanne bezeichnet, an welche ein Schlacken-Tundish 6 angeschlossen ist, dessen Schlackenfeeder mit 7 bezeichnet ist Die Stahlschlacke gelangt auf die Laufrinne 4, wobei aus der Darstellung nach Fig 2 ersichtlich ist, dass über Öffnungen 8 im Grund der Rinne Inertgas unter Druck und insbesondere Stickstoff eingebracht wird.

   Der Laufrinne 4 wird, wie in Fig 1 schematisch angedeutet, gesondert Roheisen gegebenenfalls vermischt mit Hochofenschlacke aufgegeben 
Das in der Laufrinne weitgehend entsilizierte Material gelangt in der Folge in einen Trichter 9 eines Tauchrohres 10, welcher unterhalb des Eisenbades 11 der Trennpfanne 5 mündet Die aufsteigenden Schlackentröpfchen werden weiterreduziert und es schwimmt eine chromatfreie Schlacke 12 auf dem Eisenbad 11 in der Trennpfanne 5 auf, welche gesondert ausgebracht werden kann. 



   Die Laufrinne 4 kann über eine entsprechende hydraulische Einrichtung 13 in ihrer Neigung verstellt werden, wobei gemeinsam mit dem Druck Stickstoff der Rinnenbegasung hier die Fliess- geschwindigkeit und die Turbulenz entsprechend eingestellt werden kann, um eine optimale Wärmeabfuhr zu erzielen, sodass die gewünschte Begrenzung der Temperatur der Umsetzung sicher eingehalten wird. Die Temperatur kann auch durch einen nicht dargestellten Kühlwindkasten oberhalb der Laufrinne unter 1500  C gehalten werden. 



   Ausführungsbeispiel 
Eine Konverterschlacke mit folgender Zusammensetzung wurde eingesetzt: 
 EMI4.1 
 
<tb> LDS <SEP> @
<tb> 
<tb> Komponente <SEP> Anteil <SEP> (%)
<tb> 
<tb> P2O5 <SEP> 1,65
<tb> 
<tb> CaO <SEP> 49
<tb> 
<tb> A12O3 <SEP> 0,81
<tb> 
<tb> Si02 <SEP> 15,6
<tb> 
<tb> MnO <SEP> 3,53
<tb> 
<tb> FeO <SEP> 22,8
<tb> 
<tb> MgO <SEP> 2,2
<tb> 
<tb> Cr2O3 <SEP> 0,2
<tb> 
 
 EMI4.2 
 
Das im Roheisenmischer vorliegende Roheisen weist 1 % Si sowie 4,6 % C auf. Auf 1 t Roheisen werden 150 kg konfektionierte Konverterschlacke aufgelegt. Konfektioniert bedeutet, dass 
 EMI4.3 
 angehoben wurde. 



   Silizium-Bilanz
1 % Si im Roheisen (10 kg Si pro t Roheisen) standen unter Berücksichtigung der obigen Analyse folgenden zu reduzierenden Schlackenkomponenten gegenüber : 

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P2O5 16,5 kg/t LDS   MnO :   35,3 kg/t LDS   FeO   228 kg/t LDS 
Cr203 :

   2 kg/t LDS 
Es wurden 150 kg konfektionierte Konverterschlacke auf das Roheisenbad aufgelegt, sodass pro t Roheisen die folgenden Schlackenkomponenten zu reduzieren sind 
P2O5 1,98 kg/t Roheisen   MnO .   4,23 kg/t Roheisen 
FeO 27,36 kg/t Roheisen   Cr203   0,24 kg/t Roheisen 
Das Roheisen-Si reduzierte nun die oben beschriebenen Schlackenkomponenten wie folgt 
2 P205 + 5 Si   - > 5 Si02   + 4P 
2 MnO + Si - > Si02 + 2 Mn 
2 FeO + Si- > Si02 + 2 Fe 
2 Cr203 + 3 Si   - > 3 Si02   + 4 Cr 
Somit ergab sich der folgende Silizium-Bedarf 
P2O5 0,97 kg Si 
MnO 0,85 kg Si 
FeO 5,20 kg Si 
Cr203 0,07 kg Si 
Summe :

   7,98 kg Si 
Das vorliegende Roheisen enthielt 10 kg Sl/t Roheisen (1 % im Roheisen), sodass im Roheisen nach der Umsetzung 2 kg Si/t Roheisen oder 0,2 % Si vorlagen Die Schlackenreduktion mittels Silizium ist exotherm, sodass für diesen Vorgang keine zusätzliche Energie zugefuhrt werden musste. 



   Durch die Schlackenreduktion wurde Si02 in folgenden Mengen gebildet: - > aus   P20s-Reduktion   2,1 kg Si02 - > aus MnO-Reduktion 1,8 kg Si02 - > aus FeO-Reduktion: 11,5 kg Si02 - > aus   Cr203-Reduktion:   0,14 kg Si02 
Summe : 15,5 kg Si02 
Somit ergab sich die folgende Schlacken-Zwischenanalyse 
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<tb> Komponente <SEP> Anteil <SEP> (%)
<tb> CaO <SEP> 59
<tb> 
<tb> 
<tb> A12O3 <SEP> 0,81
<tb> Si02 <SEP> 37
<tb> 
<tb> 
<tb> MgO <SEP> ¯ <SEP> ¯ <SEP> 2,7
<tb> 
 
 EMI5.2 
 
Eine derartige Schlackenzwischenanalyse weist bereits eine hervorragende Schlackenbasizität auf, sodass eine weitere externe Si02-Korrektur praktisch nicht mehr erforderlich war. Lediglich der 

 <Desc/Clms Page number 6>

Claims

Schlacken A12O3-Gehalt wurde noch auf 10 Gew. -% erhöht, was jedoch gleichfalls im Roheisenmischer bzw der Torpedopfanne erfolgte Die Erhohung des A12O3-Gehaltes diente hiebei in erster Linie der Verbesserung der Frühfestigkeit von aus derartigen Schlacken hergestellten hydraulischen Bindemitteln Insgesamt ergibt sich bei der erfindungsgemässen Verfahrensführung ein geringes zusätzliches Investitionsvolumen und praktisch kein zusätzlicher Energiebedarf Weiters wird der Zusatz von Si02 wesentlich geringer, da die Basizität im Zuge des Verfahrens durch das durch das Frischen von Silizium gebildete Si02 hinreichend abgesenkt wird Patentansprüche :

1 Verfahren zum Entsilizieren von Roheisen vor einem nachfolgenden Frischen zu Stahl, dadurch gekennzeichnet, dass flüssige Stahlschlacke in einer dem Si-Gehalt des Roheisens und dem Fe- und/oder Cr-Oxid-Gehalt der Schlacke entsprechenden Menge nach dem Hochofenabstich auf das abgestochene Roheisen- und ggf. das Hochofenschlackenbad aufgegeben wird, welche Menge so bemessen ist, dass der Si- Gehalt des Roheisens auf unter 0/5 Gew-% bei gleichzeitigem Anstieg des SiOrGehaltes der Schlacke unter Reduktion von Fe- und/oder Cr-Oxiden der Schlacke zu flüssigen Metallen gebracht wird und dass die Schlacken-Eisenbadtemperatur unter 1500 C gehalten wird

2 Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Si-Gehalt des Roheisens auf unter 0,2 Gew.-% gebracht wird.

3 Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Stahlschlacke in einem Roheisenmischer oder einer Pfanne, insbesondere einer Torpedopfanne aufgegeben wird.

4 Verfahren nach Anspruch 1, 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass Stahlschlacke in einer Menge aufgegeben wird, welche kleiner ist als 1/2, vorzugsweise kleiner als 1/4 der Hochofenschlackenmenge

5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass mit der Stahlschlacke Additive wie z.B AI203 in Mengen von 50 bis 180 kg/t Schlacke aufgegeben werden

6 Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Aufgabe der Stahlschlacke über eine regel- oder steuerbare Aufgabeeinrichtung vorgenommen wird, welche in Abhängigkeit von der Stahlschlacken- und der Hochofen- schlackenzusammensetzung geregelt bzw. gesteuert wird.

7 Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass in das vom Hochofen abgestochene Roheisen-Schlackengemisch Inertgase, insbesondere Stickstoff, eingeblasen wird

8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Regelung der Temperatur auf < 1500 C durch Einblasen von Inertgasen in eine Roheisenbadrinne erfolgt, auf welche die Stahlschlacke bzw. das Schlackengemisch aufgegeben wird.

9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Regelung der Temperatur auf < 1500 C durch Zugabe von kalten Additiven, kalter Schlacke und/oder Schrott vorgenommen wird.

Hiezu 2 Blatt Zeichnungen