WO2024116725A1 - 歯付ベルト - Google Patents

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WO2024116725A1
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belt
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Inventor
厚 多賀
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バンドー化学株式会社
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    • D—TEXTILES; PAPER
    • D03—WEAVING
    • D03D—WOVEN FABRICS; METHODS OF WEAVING; LOOMS
    • D03D1/00—Woven fabrics designed to make specified articles
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D03—WEAVING
    • D03D—WOVEN FABRICS; METHODS OF WEAVING; LOOMS
    • D03D3/00—Woven fabrics characterised by their shape
    • D03D3/04—Endless fabrics
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
    • F16G1/00—Driving-belts
    • F16G1/28—Driving-belts with a contact surface of special shape, e.g. toothed

Definitions

  • the present invention relates to a toothed belt.
  • Toothed belts are used in a variety of synchronous power transmission applications.
  • Patent Document 1 discloses that toothed belts used in machine tools, printing machines, textile machines, injection molding machines, etc., have an arithmetic mean roughness of the uneven surface at the tooth base between teeth of 5 to 25 ⁇ m to suppress impact noise on the pulley.
  • the present invention is a toothed belt comprising a belt body having a flat belt portion and a plurality of tooth portion bodies integrally provided at regular intervals on one side surface of the flat belt portion, and a reinforcing cloth provided to cover the surface of the belt body on which the plurality of tooth portion bodies are provided, in which each of the plurality of tooth portion bodies is covered with the reinforcing cloth to form a tooth portion, and the kurtosis of the surface roughness of the reinforcing cloth in the tooth portion is 2.15 or more.
  • FIG. 2 is a perspective view of one piece of a toothed belt according to an embodiment.
  • FIG. 1B is a front view of the arrow X in FIG. 1A.
  • FIG. 1B is a front view taken along the arrow Y in FIG. 1A.
  • FIG. 1C is a cross-sectional view (for two teeth) taken along line ID-ID in FIG. This is a weave diagram of a 1/3 twill fabric.
  • FIG. 1 is a weave diagram of a 3/1 twill fabric. This is a weave diagram of a 5-piece 2-step twill fabric. This is a diagram of the weave of a 5-piece 3-leaf twill fabric.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of a portion of a belt mold.
  • FIG. 3A to 3C are first explanatory diagrams of a method for manufacturing a toothed belt according to an embodiment.
  • FIG. 6 is a second explanatory diagram of the method for manufacturing the toothed belt according to the embodiment.
  • FIG. 6 is a third explanatory diagram of the method for manufacturing a toothed belt according to the embodiment.
  • FIG. 2 is a plan view of a belt running tester for measuring belt running noise.
  • FIG. 2 is a front view of a belt running tester for measuring belt running noise.
  • the toothed belt B according to the embodiment is an endless meshing transmission belt that is mounted, for example, in an electric power steering device of an automobile.
  • the toothed belt B has a plurality of tooth portions 10A.
  • the plurality of tooth portions 10A are spaced apart at a predetermined pitch in the belt length direction, and are each formed so as to protrude toward the inner circumference of the belt.
  • the tooth portion 10A is defined as a portion that protrudes 0.1 mm or more in the protruding direction of the tooth portion 10A, based on the tooth bottom portion 10B between a pair of tooth portions 10A adjacent to each other in the belt length direction.
  • the tooth portion 10A is a so-called round tooth with a semicircular cross-sectional shape.
  • the tooth portion 10A is a so-called helical tooth composed of protrusions formed to extend in a direction inclined relative to the belt width direction.
  • the tooth portion 10A may be composed of protrusions formed to extend in the belt width direction, or may have other shapes such as trapezoidal teeth with a trapezoidal cross-sectional shape.
  • the belt circumference (belt length at the belt pitch line L) of the toothed belt B according to the embodiment is, for example, 100 mm or more and 400 mm or less.
  • the belt width is, for example, 4 mm or more and 30 mm or less.
  • the maximum belt thickness is, for example, 1.1 mm or more and 3.0 mm or less.
  • the pitch P of the tooth portion 10A is, for example, 0.50 mm or more and 5.0 mm or less.
  • the height of the tooth portion 10A is, for example, 0.50 mm or more and 2.0 mm or less.
  • the height of the tooth portion 10A is determined by the dimension from the tooth bottom portion 10B to the tip of the tooth portion 10A.
  • the width of the tooth portion 10A is, for example, 0.8 mm or more and 3.3 mm or less.
  • the width of the tooth portion 10A is determined by the dimension between the ends of a pair of adjacent tooth bottom portions 10B that sandwich the tooth portion 10A in the belt length direction.
  • the inclination angle ⁇ of the tooth portion 10A with respect to the belt width direction is, for example, greater than 0° and less than 15°.
  • the toothed belt B includes a belt body 11, a core wire 12, and a reinforcing cloth 13.
  • the belt body 11 has a flat belt portion 111 and multiple toothed bodies 112.
  • the multiple toothed bodies 112 are integrally provided at regular intervals on the inner peripheral side (one side) surface of the flat belt portion 111.
  • the thickness of the flat belt portion 111 is, for example, 0.30 mm or more and 1.8 mm or less.
  • the height of the toothed body 112 is, for example, 0.50 mm or more and 2.0 mm or less.
  • the height of the toothed body 112 is determined by the dimension from the innermost peripheral part of the core wire 12 embedded in the flat belt portion 111 to the tip of the toothed body 112, as described below.
  • the belt body 11 is made of a rubber composition in which an uncrosslinked rubber composition containing various rubber compounding agents, including a crosslinking agent, is heated and pressurized so that the rubber component is crosslinked by the crosslinking agent.
  • Examples of the rubber components of the rubber composition forming the belt body 11 include hydrogenated nitrile rubber (H-NBR), chloroprene rubber (CR), chlorosulfonated polyethylene rubber (CSM), ethylene- ⁇ -olefin elastomers (ethylene propylene diene terpolymer (EPDM), etc.).
  • Examples of cross-linking agents include organic peroxides and sulfur.
  • Examples of rubber compounding agents other than cross-linking agents include vulcanization accelerators, anti-aging agents, reinforcing materials, plasticizers, co-cross-linking agents, etc.
  • the core wire 12 is embedded in the inner peripheral portion of the flat belt portion 111 of the belt body 11.
  • the core wire 12 is arranged to form a spiral having a pitch in the belt width direction.
  • the outer diameter of the core wire 12 is, for example, 0.15 mm or more and 0.80 mm or less.
  • the core wire 12 is composed of twisted yarns made of glass fiber, aramid fiber, carbon fiber, metal fiber, etc.
  • the core wire 12 is arranged so that the S twisted yarn and the Z twisted yarn form a double helix.
  • the core wire 12 may be composed of only a single S twisted yarn or a single Z twisted yarn.
  • the core wire 12 has been subjected to at least one of the adhesion treatments of so-called RFL treatment in which the core wire 12 is immersed in an RFL aqueous solution and then heated, and rubber cement treatment in which the core wire 12 is immersed in rubber cement and then dried.
  • RFL treatment so-called RFL treatment
  • rubber cement treatment in which the core wire 12 is immersed in rubber cement and then dried.
  • the core wire 12 may be subjected to a base treatment in which the core wire 12 is immersed in an epoxy solution or isocyanate solution and then heated.
  • the reinforcing cloth 13 is provided so as to cover the surface of the belt body 11 on which the multiple tooth bodies 112 are provided.
  • the thickness of the reinforcing cloth 13 is, for example, 0.050 mm or more and 0.55 mm or less.
  • the tooth portion 10A is configured by covering each of the multiple tooth portion bodies 112 of the belt body 11 with this reinforcing cloth 13.
  • the core wire 12 embedded in the inner peripheral portion of the flat band portion 111 of the belt body 11 is disposed immediately inside this reinforcing cloth 13.
  • the surface roughness kurtosis Sku of the reinforcing fabric 13 in the tooth portion 10A is 2.15 or more.
  • the surface roughness kurtosis Sku is an index of the sharpness of the convex portions in the uneven surface, and as defined in ISO25178, is normalized by dividing the fourth power of the mean height of the uneven surface from the average plane by the fourth power of the root mean square value.
  • the surface roughness kurtosis Sku can be measured using a contact or non-contact shape measuring instrument.
  • the surface roughness of the reinforcing cloth 13 at the toothed portion 10A has a kurtosis Sku of 2.15 or more, so that the belt running noise can be suppressed. This is presumably because the sharpness of the convex parts of the uneven surface of the reinforcing cloth 13 is high, which makes it difficult for air column noise to be generated.
  • a toothed belt engages with a pulley and strikes it, air is expelled at a specific frequency between them, in the same principle as clapping, and belt running noise is generated.
  • the sharpness of the convex parts of the uneven surface of the reinforcing cloth 13 that contacts the pulley is high, so that the tip of the brush strikes the pulley, and air is expelled while the frequency is dispersed, which is thought to suppress the belt running noise.
  • the kurtosis Sku of the surface roughness of the reinforcing cloth 13 at the toothed portion 10A is preferably 2.20 or more, more preferably 2.25 or more.
  • the reinforcing cloth 13 is made of woven fabric, knitted fabric, nonwoven fabric, etc. From the viewpoint of increasing the surface roughness (Kurtsis Sku) of the reinforcing cloth 13 and suppressing the belt running noise, it is preferable that the reinforcing cloth 13 is made of woven fabric.
  • the woven fabric constituting the reinforcing cloth 13 is woven with warp threads and weft threads. From the same viewpoint, it is preferable that the woven fabric constituting the reinforcing cloth 13 is arranged such that the crossing angle between the warp threads and the weft threads is 90°, the extension direction of the warp threads is the belt width direction, and the extension direction of the weft threads is the belt length direction.
  • the crossing angle between the warp threads and the weft threads may be other than 90°.
  • the extension direction of the warp threads may be inclined with respect to the belt width direction.
  • the extension direction of the weft threads may be inclined with respect to the belt length direction.
  • the reinforcing fabric 13 is made of woven fabric, and the warp and weft threads with a cross angle of 90° are arranged to extend in the belt width direction and belt length direction, respectively.
  • examples of the weave structure of the woven fabric constituting the reinforcing fabric 13 include plain weave, twill weave, satin weave, and variations of these weaves, as well as special weaves.
  • the weave structure of the woven fabric constituting the reinforcing fabric 13 is preferably twill weave or satin weave from the viewpoint of increasing the kurtosis Sku of the surface roughness of the reinforcing fabric 13 and suppressing belt running noise.
  • Examples of twill weave include 1/3 twill as shown in FIG. 2A and 3/1 twill as shown in FIG. 2B.
  • Examples of satin weave include 5-ply 2-leaf satin as shown in FIG. 3A and 5-ply 3-leaf satin as shown in FIG. 3B.
  • the warp threads are black and the weft threads are white.
  • fiber materials forming the warp threads include nylon fiber (aliphatic polyamide fiber), polyester fiber, aramid fiber (aromatic polyamide fiber), cotton, etc.
  • nylon fiber is preferred as the fiber material forming the warp threads, and nylon 6,6 fiber is more preferred, from the viewpoint of increasing the kurtosis Sku of the surface roughness of the reinforcing cloth 13 and reducing the belt running noise.
  • the fineness of the warp threads is preferably 30 dtex to 300 dtex, more preferably 90 dtex to 170 dtex, from the viewpoint of increasing the surface roughness (Kurtsis Sku) of the reinforcing fabric 13 and suppressing belt running noise.
  • the number of warp threads per 5 cm width is preferably 200 to 500, more preferably 220 to 275, and even more preferably 240 to 260.
  • the total fineness of the warp threads per 5 cm width is preferably 15,000 dtex to 60,000 dtex, more preferably 20,000 dtex to 30,000 dtex, and even more preferably 25,000 dtex to 29,000 dtex.
  • the fiber material forming the weft thread examples include nylon fiber (aliphatic polyamide fiber), polyester fiber, aramid fiber (aromatic polyamide fiber), cotton, etc.
  • the fiber material forming the weft thread is preferably nylon fiber, more preferably nylon 6,6 fiber, from the viewpoint of increasing the kurtosis Sku of the surface roughness of the reinforcing cloth 13 and reducing the belt running noise.
  • the fiber material forming the weft thread is preferably the same as the fiber material forming the warp thread, and both the fiber material forming the weft thread and the fiber material forming the weft thread are preferably nylon fiber, more preferably nylon 6,6 fiber.
  • the weft yarn is preferably stretchable since it extends in the belt length direction to form the teeth 10A.
  • the weft yarn is preferably a covering yarn wound around a core material of woolly processed yarn or polyurethane elastic yarn.
  • the fineness of the weft yarn is preferably 40 dtex or more and 300 dtex or less, more preferably 150 dtex or more and 160 dtex or less, from the viewpoint of increasing the kurtosis Sku of the surface roughness of the reinforcing fabric 13 and suppressing the belt running noise.
  • the ratio of the fineness of the weft yarn to the fineness of the warp yarn is preferably 0.5 or more and 2 or less, more preferably 1 or more and 1.5 or less. From the same viewpoint, it is preferable that the fineness of the weft yarn is larger than the fineness of the warp yarn.
  • the number of weft threads per 5 cm width is preferably 120 to 350, more preferably 170 to 190, from the viewpoint of increasing the kurtosis Sku of the surface roughness of the reinforcing fabric 13 and suppressing belt running noise.
  • the ratio of the number of weft threads per 5 cm width to the number of warp threads is preferably 0.5 to 0.9, more preferably 0.6 to 0.85, and even more preferably 0.65 to 0.8. From the same viewpoint, it is preferable that the number of weft threads per 5 cm width is less than the number of warp threads.
  • the total fineness of the weft yarns per 5 cm width is preferably 15,000 dtex or more and 50,000 dtex or less, more preferably 20,000 dtex or more and 29,000 dtex or less, and even more preferably 27,000 dtex or more and 28,000 dtex or less, from the viewpoint of increasing the kurtosis Sku of the surface roughness of the reinforcing fabric 13 and suppressing the belt running noise.
  • the ratio of the total fineness of the weft yarns per 5 cm width to the total fineness of the warp yarns is preferably 0.5 or more and 1.5 or less, more preferably 0.7 or more and 1.2 or less, and even more preferably 0.95 or more and 1.1 or less.
  • the reinforcing fabric 13 is subjected to an adhesive treatment for bonding to the belt body 11.
  • the adhesive treatment include an RFL treatment, a soaking treatment, and a coating treatment.
  • the RFL treatment involves immersing the reinforcing cloth 13 in an aqueous RFL solution and then heating it.
  • This aqueous RFL solution is a mixture of an initial condensate (RF) of resorcinol (R) and formalin (F) and a rubber latex (L).
  • rubber latex (L) include vinylpyridine-styrene butadiene copolymer rubber (VP-SBR) latex, chloroprene rubber (CR) latex, chlorosulfonated polyethylene rubber (CSM) latex, 2,3-dichlorobutadiene polymer rubber (2,3-DCB) latex, and nitrile butadiene rubber (NBR) latex.
  • the soaking process is a process in which the RFL-treated reinforcing cloth 13 is immersed in low-viscosity rubber paste and then dried.
  • the coating process is a process in which high-viscosity rubber paste is applied to the surface of the belt body 11 side of the RFL-treated or soaked reinforcing cloth 13 and then dried.
  • the rubber paste used in the soaking process and coating process is an uncrosslinked rubber composition dissolved in an organic solvent such as toluene or methyl ethyl ketone.
  • the uncrosslinked rubber composition for example, has a rubber component that is the same as the rubber composition that forms the belt body 11, or has a chlorine-based rubber such as chloroprene rubber (CR) or chlorosulfonated polyethylene rubber (CSM) as the rubber component.
  • a chlorine-based rubber such as chloroprene rubber (CR) or chlorosulfonated polyethylene rubber (CSM) as the rubber component.
  • the reinforcing cloth 13 is not subjected to the soaking treatment. It is preferable that the reinforcing cloth 13 is subjected to the RFL treatment and coating treatment excluding the soaking treatment. Therefore, it is preferable that the RFL coating attached to the fiber surface by the RFL treatment is exposed on the surface of the reinforcing cloth 13.
  • the reinforcing fabric 13 may be subjected to a surface treatment prior to the RFL treatment.
  • the surface treatment is a process in which the untreated reinforcing fabric 13 prior to the RFL treatment is immersed in an epoxy solution or an isocyanate solution and then heated.
  • the method for manufacturing toothed belt B according to the embodiment includes a material preparation process, a molding process, a cross-linking process, and a finishing process.
  • ⁇ Material preparation process> A predetermined rubber component is masticated, and various rubber compounding agents are added thereto and kneaded to obtain an uncrosslinked rubber composition having a relatively high rubber hardness. The uncrosslinked rubber composition thus obtained is then calendered or otherwise molded to produce an uncrosslinked rubber composition sheet 11'.
  • the core wire 12 is subjected to a contact treatment.
  • the reinforcing cloth 13 is subjected to a contact treatment.
  • the reinforcing cloth 13 is formed into a cylindrical shape. At this time, the warp threads are oriented in the axial direction corresponding to the belt width direction, and the weft threads are oriented in the circumferential direction corresponding to the belt length direction.
  • ⁇ Molding process> 4 shows a belt forming die 20.
  • This belt forming die 20 is cylindrical and has an outer circumferential surface on which a plurality of tooth forming grooves 21 are arranged at intervals in the circumferential direction, each of which is formed so as to extend in a direction inclined relative to the axial direction.
  • a cylindrical reinforcing cloth 13 is placed on the outer periphery of the belt forming mold 20, and the core wire 12 is wound around it in a spiral shape.
  • the uncrosslinked rubber composition sheet 11' is wrapped around it, and the uncrosslinked slab S' is molded on the belt molding die 20. Note that it is preferable to use the uncrosslinked rubber composition sheet 11' so that the grain direction corresponds to the belt length direction.
  • ⁇ Crosslinking step> As shown in Fig. 5B, the uncrosslinked slab S' on the belt mold 20 is covered with a rubber sleeve 22, which is then placed in a vulcanizer can and sealed, and the vulcanizer can is filled with high-temperature, high-pressure steam and held for a specified molding time. In this way, the uncrosslinked slab S' is pressed against the belt mold 20 and heated, whereby the uncrosslinked rubber composition sheet 11' is passed between the cords 12 and flows into each of the multiple tooth-forming grooves 21 of the belt mold 20 while pressing the reinforcing cloth 13, and crosslinked. At the same time, the cords 12 and the reinforcing cloth 13 are integrated into a composite, and finally, as shown in Fig. 5C, a cylindrical belt slab S is molded.
  • Example 1 In the toothed belt of Example 1, the reinforcing fabric was made of a 3/1 twill weave fabric, and the reinforcing fabric was arranged so that the warp threads extended in the belt width direction and the weft threads extended in the belt length direction.
  • the warp threads were made of nylon 6,6 fiber with a fineness of 110 dtex.
  • the weft threads were made of woolly processed nylon 6,6 fiber with a fineness of 156 dtex (78 dtex x 2).
  • the number of warp threads and weft threads per 5 cm width was 253 and 178, respectively.
  • the reinforcing fabric was subjected to the RFL treatment and coating treatment in that order as adhesive treatments.
  • RFL treatment an RFL aqueous solution containing CSM latex was used.
  • coating treatment a rubber paste was used in which an uncrosslinked rubber composition containing H-NBR as the rubber component was dissolved in methyl ethyl ketone.
  • the reinforcing fabric was not subjected to a soaking treatment.
  • the toothed belt of Example 1 had a belt circumference of 364 mm, a belt width of 22 mm, and a maximum belt thickness of 2.1 mm.
  • the belt body was made of a rubber composition whose rubber component was EPDM.
  • the core wire was made of twisted glass fiber yarn.
  • Example 2 In the toothed belt of Example 2, the reinforcing fabric was made of a 5-ply 2-leaf satin woven fabric.
  • the warp yarns were made of nylon 6,6 fiber with a fineness of 110 dtex.
  • the weft yarns were made of woolly processed nylon 6,6 fiber with a fineness of 78 dtex.
  • the number of warp yarns and weft yarns per 5 cm width was 270 and 240, respectively.
  • the other configurations were the same as in Example 1.
  • Example 3 In the toothed belt of Example 3, the reinforcing fabric was made of a 1/3 twill woven fabric. In the 1/3 twill woven fabric constituting the reinforcing fabric, the warp yarn was made of nylon 6,6 fiber with a fineness of 110 dtex. The weft yarn was made of woolly processed nylon 6,6 fiber with a fineness of 156 dtex (78 dtex x 2). The number of warp yarns and weft yarns per 5 cm width was 276 and 178, respectively. The other configurations were the same as those of Example 1.
  • the reinforcing fabric was made of a 3/1 twill weave fabric.
  • the warp yarn was made of nylon 6,6 fiber with a fineness of 44 dtex.
  • the weft yarn was made of woolly processed nylon 6,6 fiber with a fineness of 156 dtex (78 dtex x 2).
  • the number of warp yarns and weft yarns per 5 cm width was 393 and 168, respectively.
  • the other configurations were the same as those of the first embodiment.
  • 6A and 6B show the pulley layout of a belt running tester 30 for measuring belt running noise.
  • This belt running tester 30 includes a driving pulley 31 with 41 teeth, a driven pulley 32 with 117 teeth that is movably provided on the side of the driving pulley 31, and a sound collecting microphone 33.
  • the driven pulley 32 is configured to be able to apply a constant load (SW) in a direction away from the driving pulley 31 and to apply a rotational torque.
  • SW constant load
  • the sound collecting microphone 33 is provided so that its center is located 30 mm away from the axial center of the driving pulley 31 toward the driven pulley 32 and 20 mm away from the front end face of the driving pulley 31.
  • the toothed belts B of Examples 1 to 3 and Comparative Example were wound around the driving pulley 31 and driven pulley 32 of the belt running tester 30.
  • a constant load (SW) was applied to the driven pulley so that a belt tension of 100 N was generated on the toothed belt B, and a rotational torque of 7 N ⁇ m was also applied.
  • the rotational speed of the driving pulley 31 was increased from 200 rpm to 3000 rpm in 10 seconds, and the belt running sound at this time was collected by the sound collecting microphone 33.
  • An order analysis was performed on the sound by FFT analysis to determine the average sound pressure level.
  • Test results The test results are shown in Table 1. According to this, it can be seen that Examples 1 to 3, in which the kurtosis Sku of the surface roughness of the reinforcing cloth at the tooth portion is 2.15 or more, have lower average sound pressure levels than the comparative example in which the kurtosis Sku of the surface roughness of the reinforcing cloth at the tooth portion is 2.14, and therefore have smaller belt running noise.
  • the present invention is useful in the technical field of toothed belts.

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Abstract

歯付ベルトＢは、複数の歯部本体１１２のそれぞれが補強布１３で被覆されて歯部１０Ａが構成されている。歯部１０Ａにおける補強布１３の表面の面粗さのクルトシスが２．１５以上である。

Description

歯付ベルト
　本発明は、歯付ベルトに関する。
　種々の同期動力伝達用途において、歯付ベルトが用いられている。例えば、特許文献１には、工作機械、印刷機械、繊維機械、射出成形機等に用いられる歯付ベルトについて、プーリへの打撃音を抑制するため、歯部間の歯底部の凹凸面の算術平均粗さを５～２５μｍとすることが開示されている。
国際公開第２０１６／０４７０５２号
　本発明は、平帯状部と前記平帯状部の一方側の面に一定ピッチで間隔をおいて一体に設けられた複数の歯部本体とを有するベルト本体と、前記ベルト本体の前記複数の歯部本体が設けられた側の面を被覆するように設けられた補強布とを備え、前記複数の歯部本体のそれぞれが前記補強布で被覆されて歯部が構成された歯付ベルトであって、前記歯部における前記補強布の表面の面粗さのクルトシスが２．１５以上である。
実施形態の歯付ベルトの一片の斜視図である。 図１Ａにおける矢視Ｘの正面図である。 図１Ａにおける矢視Ｙの正面図である。 図１ＢにおけるID-ID断面図（歯部２個分）である。 １／３綾の綾織物の組織図である。 ３／１綾の綾織物の組織図である。 ５枚２飛び朱子の朱子織物の組織図である。 ５枚３飛び朱子の朱子織物の組織図である。 ベルト成形型の一部分の断面図である。 実施形態の歯付ベルトの製造方法の第１の説明図である。 実施形態の歯付ベルトの製造方法の第２の説明図である。 実施形態の歯付ベルトの製造方法の第３の説明図である。 ベルト走行音を測定するためのベルト走行試験機の平面図である。 ベルト走行音を測定するためのベルト走行試験機の正面図である。
　以下、実施形態について図面に基づいて詳細に説明する。
　図１Ａ乃至Ｄは、実施形態に係る歯付ベルトＢを示す。実施形態に係る歯付ベルトＢは、例えば自動車の電動パワーステアリング装置に組み付けられるエンドレスの噛み合い伝動ベルトである。
　実施形態に係る歯付ベルトＢは、複数の歯部１０Ａを有する。複数の歯部１０Ａは、ベルト長さ方向に所定ピッチで間隔をおいて配設されており、それぞれベルト内周側に突出するように形成されている。ここで、本出願において、歯部１０Ａは、ベルト長さ方向に相互に隣接する一対の歯部１０Ａ間の歯底部１０Ｂを基準として、歯部１０Ａの突出方向に０．１ｍｍ以上突出した部分とする。
　歯部１０Ａは、断面形状が半円形のいわゆる丸歯である。歯部１０Ａは、ベルト幅方向に対して傾斜する方向に延びるように形成された突条で構成されたいわゆるハス歯である。なお、歯部１０Ａは、ベルト幅方向に延びるように形成された突条で構成されていてもよく、また、断面形状が台形の台形歯等のその他の形状のものであってもよい。
　実施形態に係る歯付ベルトＢのベルト周長（ベルトピッチラインＬにおけるベルト長さ）は、例えば１００ｍｍ以上４００ｍｍ以下である。ベルト幅は、例えば４ｍｍ以上３０ｍｍ以下である。ベルト最大厚さは、例えば１．１ｍｍ以上３．０ｍｍ以下である。
　歯部１０ＡのピッチＰは、例えば０．５０ｍｍ以上５．０ｍｍ以下である。歯部１０Ａの高さは、例えば０．５０ｍｍ以上２．０ｍｍ以下である。この歯部１０Ａの高さは、歯底部１０Ｂから歯部１０Ａの先端までの寸法で規定される。歯部１０Ａの幅は、例えば０．８ｍｍ以上３．３ｍｍ以下である。この歯部１０Ａの幅は、ベルト長さ方向の歯部１０Ａを挟んだ相互に隣接する一対の歯底部１０Ｂの端間の寸法で規定される。歯部１０Ａのベルト幅方向に対する傾斜角度θは、例えば０°より大きく１５°以下である。
　実施形態に係る歯付ベルトＢは、ベルト本体１１、心線１２、及び補強布１３を備える。
　ベルト本体１１は、平帯状部１１１と複数の歯部本体１１２とを有する。複数の歯部本体１１２は、平帯状部１１１の内周側（一方側）の面に一定ピッチで間隔をおいて一体に設けられている。平帯状部１１１の厚さは、例えば０．３０ｍｍ以上１．８ｍｍ以下である。歯部本体１１２の高さは、例えば０．５０ｍｍ以上２．０ｍｍ以下である。この歯部本体１１２の高さは、後述するように平帯状部１１１に埋設された心線１２の最内周部から歯部本体１１２の先端までの寸法で規定される。
　ベルト本体１１は、ゴム成分に架橋剤を含む各種のゴム配合剤が配合された未架橋ゴム組成物が加熱及び加圧されてゴム成分が架橋剤により架橋したゴム組成物で形成されている。
　ベルト本体１１を形成するゴム組成物のゴム成分としては、例えば、水素化ニトリルゴム（Ｈ－ＮＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、クロロスルホン化ポリエチレンゴム（ＣＳＭ）、エチレン－α－オレフィンエラストマー（エチレンプロピレンジエンターポリマー（ＥＰＤＭ）など）等が挙げられる。架橋剤としては、有機過酸化物や硫黄が挙げられる。架橋剤以外のゴム配合剤としては、加硫促進助剤、老化防止剤、補強材、可塑剤、共架橋剤等が挙げられる。
　心線１２は、ベルト本体１１の平帯状部１１１の内周側の部分に埋設されている。心線１２は、ベルト幅方向にピッチを有する螺旋を形成するように配されている。心線１２の外径は、例えば０．１５ｍｍ以上０．８０ｍｍ以下である。
　心線１２は、ガラス繊維、アラミド繊維、カーボン繊維、金属繊維等で形成された撚り糸で構成されている。心線１２は、Ｓ撚り糸及びＺ撚り糸が二重螺旋を形成するように設けられている。なお、心線１２は、単一のＳ撚り糸又はＺ撚り糸のみで構成されていてもよい。心線１２には、ベルト本体１１との接着のため、いわゆるＲＦＬ水溶液に浸漬した後に加熱するＲＦＬ処理及びゴム糊に浸漬した後に乾燥させるゴム糊処理のうちの少なくとも一方の接着処理が施されていることが好ましい。心線１２には、接着処理の前に、エポキシ溶液又はイソシアネート溶液に浸漬した後に加熱する下地処理が施されていてもよい。
　補強布１３は、ベルト本体１１の複数の歯部本体１１２が設けられた側の面を被覆するように設けられている。補強布１３の厚さは、例えば０．０５０ｍｍ以上０．５５ｍｍ以下である。
　実施形態に係る歯付ベルトＢにおいて、歯部１０Ａは、ベルト本体１１の複数の歯部本体１１２のそれぞれが、この補強布１３で被覆されて構成されている。歯底部１０Ｂでは、ベルト本体１１の平帯状部１１１の内周側の部分に埋設された心線１２が、この補強布１３のすぐ内側に配置されている。
　実施形態に係る歯付ベルトＢでは、歯部１０Ａにおける補強布１３の表面の面粗さのクルトシスＳｋｕが２．１５以上である。面粗さのクルトシスＳｋｕは、表面の凹凸における凸部の尖り度の指標であり、ＩＳＯ２５１７８において定義されている通り、凹凸表面平均面からの高さの４乗平均を、２乗平均平方根値の４乗で除して正規化したものである。面粗さのクルトシスＳｋｕは、接触式・非接触式形状測定器を用いて測定することができる。
　実施形態に係る歯付ベルトＢによれば、歯部１０Ａにおける補強布１３の表面の面粗さのクルトシスＳｋｕが２．１５以上であることにより、ベルト走行音を小さく抑えることができる。これは、補強布１３の表面の凹凸における凸部の尖り度が高いと、気柱音がでにくくなるためであると推測される。一般に、歯付ベルトがプーリと噛合して打撃するとき、それらの間から拍手と同様の原理で、特定の振動数で空気が吐き出されてベルト走行音が発せられる。これに対し、実施形態に係る歯付ベルトＢでは、プーリに接触する補強布１３の表面の凹凸における凸部の尖り度が高いことにより、ブラシの先端でプーリを打撃するような形態となり、振動数が分散されながら空気が出ていくため、ベルト走行音が小さく抑えられるものと考えられる。ベルト走行音を小さく抑える観点からは、歯部１０Ａにおける補強布１３の表面の面粗さのクルトシスＳｋｕは、好ましくは２．２０以上、より好ましくは２．２５以上である。
　補強布１３は、織布、編物、不織布等で構成されている。補強布１３は、補強布１３の表面の面粗さのクルトシスＳｋｕを大きくしてベルト走行音を小さく抑える観点から、織布で構成されていることが好ましい。補強布１３を構成する織布は、経糸及び緯糸により織製される。補強布１３を構成する織布は、同様の観点から、経糸及び緯糸の交差角度が９０°であるとともに、経糸の延びる方向がベルト幅方向で且つ緯糸の延びる方向がベルト長さ方向となるように設けられていることが好ましい。なお、経糸及び緯糸の交差角度は９０°以外であってもよい。また、経糸の延びる方向は、ベルト幅方向に対して傾斜していてもよい。緯糸の延びる方向は、ベルト長さ方向に対して傾斜していてもよい。
　以下、補強布１３が織布で構成され、交差角度が９０°の経糸及び緯糸が、それぞれベルト幅方向及びベルト長さ方向に延びるように設けられている場合について説明する。
　この場合、補強布１３を構成する織布の織組織としては、例えば、平織、綾織、朱子織、及びこれらの変化組織、並びに特殊組織が挙げられる。補強布１３を構成する織布の織組織は、補強布１３の表面の面粗さのクルトシスＳｋｕを大きくしてベルト走行音を小さく抑える観点から、綾織及び朱子織が好ましい。綾織としては、例えば、図２Ａに示す１／３綾、図２Ｂに示す３／１綾等が挙げられる。朱子織としては、図３Ａに示す５枚２飛び朱子、図３Ｂに示す５枚３飛び朱子等が挙げられる。なお、図２Ａ及びＢ並びに図３Ａ及びＢの組織図において、経糸が黒色及び緯糸が白色である。
　経糸を形成する繊維材料としては、例えば、ナイロン繊維（脂肪族ポリアミド繊維）、ポリエステル繊維、アラミド繊維（芳香族ポリアミド繊維）、綿等が挙げられる。経糸を形成する繊維材料は、補強布１３の表面の面粗さのクルトシスＳｋｕを大きくしてベルト走行音を小さく抑える観点から、ナイロン繊維が好ましく、ナイロン６，６繊維がより好ましい。
　経糸の繊度は、補強布１３の表面の面粗さのクルトシスＳｋｕを大きくしてベルト走行音を小さく抑える観点から、好ましくは３０ｄｔｅｘ以上３００ｄｔｅｘ以下、より好ましくは９０ｄｔｅｘ以上１７０ｄｔｅｘ以下である。５ｃｍ幅当たりの経糸の糸本数は、同様の観点から、好ましくは２００本以上５００本以下、より好ましくは２２０本以上２７５本以下、更に好ましくは２４０本以上２６０本以下である。５ｃｍ幅当たりの経糸の総繊度は、同様の観点から、好ましくは１５０００ｄｔｅｘ以上６００００ｄｔｅｘ以下、より好ましくは２００００ｄｔｅｘ以上３００００ｄｔｅｘ以下、更に好ましくは２５０００ｄｔｅｘ以上２９０００ｄｔｅｘ以下である。
　緯糸を形成する繊維材料としては、例えば、ナイロン繊維（脂肪族ポリアミド繊維）、ポリエステル繊維、アラミド繊維（芳香族ポリアミド繊維）、綿等が挙げられる。緯糸を形成する繊維材料は、補強布１３の表面の面粗さのクルトシスＳｋｕを大きくしてベルト走行音を小さく抑える観点から、ナイロン繊維が好ましく、ナイロン６，６繊維がより好ましい。緯糸を形成する繊維材料は、同様の観点から、経糸を形成する繊維材料と同一であることが好ましく、緯糸及び緯糸を形成する繊維材料は、いずれもナイロン繊維であることが好ましく、ナイロン６，６繊維であることがより好ましい。
　緯糸は、ベルト長さ方向に延びるように設けられて歯部１０Ａを形成するので、伸縮性を有することが好ましい。緯糸は、ウーリー加工糸やポリウレタン弾性糸の芯材に巻き付けられたカバーリング糸であることが好ましい。
　緯糸の繊度は、補強布１３の表面の面粗さのクルトシスＳｋｕを大きくしてベルト走行音を小さく抑える観点から、好ましくは４０ｄｔｅｘ以上３００ｄｔｅｘ以下、より好ましくは１５０ｄｔｅｘ以上１６０ｄｔｅｘ以下である。緯糸の繊度の経糸の繊度に対する比は、同様の観点から、好ましくは０．５以上２以下、より好ましくは１以上１．５以下である。緯糸の繊度は、同様の観点から、経糸の繊度よりも大きいことが好ましい。
　５ｃｍ幅当たりの緯糸の糸本数は、補強布１３の表面の面粗さのクルトシスＳｋｕを大きくしてベルト走行音を小さく抑える観点から、好ましくは１２０本以上３５０本以下、より好ましくは１７０本以上１９０本以下である。５ｃｍ幅当たりの緯糸の糸本数の経糸の糸本数に対する比は、同様の観点から、好ましくは０．５以上０．９以下、より好ましくは０．６以上０．８５以下、更に好ましくは０．６５以上０．８以下である。５ｃｍ幅当たりの緯糸の糸本数は、同様の観点から、経糸の糸本数よりも少ないことが好ましい。
　５ｃｍ幅当たりの緯糸の総繊度は、補強布１３の表面の面粗さのクルトシスＳｋｕを大きくしてベルト走行音を小さく抑える観点から、好ましくは１５０００ｄｔｅｘ以上５００００ｄｔｅｘ以下、より好ましくは２００００ｄｔｅｘ以上２９０００ｄｔｅｘ以下、更に好ましくは２７０００ｄｔｅｘ以上２８０００ｄｔｅｘ以下である。５ｃｍ幅当たりの緯糸の総繊度の経糸の総繊度に対する比は、同様の観点から、好ましくは０．５以上１．５以下、より好ましくは０．７以上１．２以下、更に好ましくは０．９５以上１．１以下である。
　補強布１３には、ベルト本体１１との接着のための接着処理が施されていることが好ましい。その接着処理としては、ＲＦＬ処理、ソーキング処理、及びコーティング処理が挙げられる。
　ＲＦＬ処理は、補強布１３をＲＦＬ水溶液に浸漬した後に加熱する処理である。このＲＦＬ水溶液は、レゾルシン（Ｒ）とホルマリン（Ｆ）との初期縮合物（ＲＦ）とゴムラテックス（Ｌ）とを混合したものである。ゴムラテックス（Ｌ）としては、例えば、ビニルピリジン・スチレンブタジエン共重合体ゴム（ＶＰ－ＳＢＲ）ラテックス、クロロプレンゴム（ＣＲ）ラテックス、クロロスルホン化ポリエチレンゴム（ＣＳＭ）ラテックス、２，３－ジクロロブタジエン重合体ゴム（２，３－ＤＣＢ）ラテックス、ニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）ラテックス等が挙げられる。
　ソーキング処理は、ＲＦＬ処理した補強布１３を低粘度のゴム糊に浸漬した後に乾燥させる処理である。コーティング処理は、ＲＦＬ処理又はソーキング処理した補強布１３について、高粘度のゴム糊をベルト本体１１側の表面に塗布して乾燥させる処理である。ソーキング処理やコーティング処理で用いられるゴム糊は、未架橋ゴム組成物をトルエンやメチルエチルケトン等の有機溶剤に溶解させたものである。未架橋ゴム組成物は、例えば、ベルト本体１１を形成するゴム組成物とゴム成分が共通するもの、クロロプレンゴム（ＣＲ）やクロロスルホン化ポリエチレンゴム（ＣＳＭ）といった塩素系ゴムをゴム成分とするものである。
　補強布１３には、補強布１３の表面の面粗さのクルトシスＳｋｕを大きくしてベルト走行音を小さく抑える観点から、これらのうちのソーキング処理が施されていないことが好ましい。補強布１３には、ソーキング処理を除くＲＦＬ処理及びコーティング処理が施されていることが好ましい。したがって、補強布１３の表面には、ＲＦＬ処理により繊維表面に付着したＲＦＬ被膜が露出していることが好ましい。
　なお、補強布１３には、ＲＦＬ処理の前に下地処理が施されていてもよい。下地処理は、ＲＦＬ処理の前の無処理の補強布１３をエポキシ溶液又はイソシアネート溶液に浸漬した後に加熱する処理である。
　次に、実施形態に係る歯付ベルトＢの製造方法について図４及び図５Ａ乃至Ｃに基づいて説明する。実施形態に係る歯付ベルトＢの製造方法は、材料準備工程、成形工程、架橋工程、及び仕上げ工程を有する。
　＜材料準備工程＞
　所定のゴム成分を素練りし、そこに各種のゴム配合剤を投入して混練することにより相対的にゴム硬さの高い未架橋ゴム組成物を得る。そして、得られた未架橋ゴム組成物をカレンダー成形等することにより未架橋ゴム組成物シート１１’を作製する。
　心線１２に接触処理を施す。補強布１３に接触処理を施す。このとき、上記の通り、ソーキング処理を行わず、ＲＦＬ処理及びコーティング処理を行うことが好ましい。また、必要に応じて下地処理を行うことが好ましい。接着処理後、補強布１３を筒状に成形する。このとき、経糸がベルト幅方向に対応する軸方向及び緯糸がベルト長さ方向に対応する周方向となるようにする。
　＜成形工程＞
　図４はベルト成形型２０を示す。このベルト成形型２０は、円筒状であって、各々、軸方向に対して傾斜する方向に延びるように形成された複数の歯部形成溝２１が周方向に間隔をおいて配設された外周面を有する。
　図５Ａに示すように、ベルト成形型２０の外周面上に筒状の補強布１３を被せ、その上から心線１２を螺旋状に巻き付ける。
　そして、その上に未架橋ゴム組成物シート１１’を巻き付け、ベルト成形型２０上に未架橋スラブＳ’を成形する。なお、未架橋ゴム組成物シート１１’は、列理方向がベルト長さ方向に対応するように使用することが好ましい。
　＜架橋工程＞
　図５Ｂに示すように、ベルト成形型２０上の未架橋スラブＳ’にゴムスリーブ２２を被せ、それを加硫缶内に配置して密閉するとともに、加硫缶内に高温及び高圧の蒸気を充填して所定の成型時間だけ保持する。こうして未架橋スラブＳ’をベルト成形型２０側に押圧するとともに加熱することにより、未架橋ゴム組成物シート１１’を心線１２間に通して補強布１３を押圧させながらベルト成形型２０の複数の歯部形成溝２１のそれぞれに流入させるとともに架橋させる。それと同時に、心線１２及び補強布１３を複合一体化させ、最終的に、図５Ｃに示すように、円筒状のベルトスラブＳを成型する。
　＜仕上げ工程＞
　加硫缶の内部を減圧して密閉を解き、ベルト成形型２０とゴムスリーブ２２との間に成型されたベルトスラブＳを取り出して脱型し、所定幅に輪切りすることにより実施形態に係る歯付ベルトＢを得る。
　（歯付ベルト）
　以下の実施例１乃至３及び比較例の歯付ベルトを作製した。それぞれの補強布の構成については表１に示す。
　＜実施例１＞
　実施例１の歯付ベルトでは、補強布を３／１綾織の織布で構成し、その補強布を、経糸の延びる方向がベルト幅方向で且つ緯糸の延びる方向がベルト長さ方向となるように設けた。補強布を構成する３／１綾織の織布では、経糸を、繊度が１１０ｄｔｅｘのナイロン６，６繊維で構成した。緯糸を、繊度が１５６ｄｔｅｘ（７８ｄｔｅｘ×２）のナイロン６，６繊維のウーリー加工糸で構成した。５ｃｍ幅当たりの経糸及び緯糸の糸本数を、それぞれ２５３本及び１７８本とした。
　補強布には、接着処理として、ＲＦＬ処理及びコーティング処理を順に施した。ＲＦＬ処理では、ＣＳＭラテックスを含むＲＦＬ水溶液を用いた。コーティング処理では、Ｈ－ＮＢＲをゴム成分とする未架橋ゴム組成物をメチルエチルケトンに溶解させたゴム糊を用いた。なお、補強布には、ソーキング処理を施さなかった。
　実施例１の歯付ベルトは、ベルト周長を３６４ｍｍ、ベルト幅を２２ｍｍ、及びベルト最大厚さを２．１ｍｍとした。ベルト本体は、ゴム成分がＥＰＤＭのゴム組成物で形成した。心線には、ガラス繊維の撚り糸を用いた。
　＜実施例２＞
　実施例２の歯付ベルトでは、補強布を５枚２飛び朱子の織布で構成した。補強布を構成する５枚２飛び朱子の織布では、経糸を、繊度が１１０ｄｔｅｘのナイロン６，６繊維で構成した。緯糸を、繊度が７８ｄｔｅｘのナイロン６，６繊維のウーリー加工糸で構成した。５ｃｍ幅当たりの経糸及び緯糸の糸本数を、それぞれ２７０本及び２４０本とした。その他の構成は実施例１と同一とした。
　＜実施例３＞
　実施例３の歯付ベルトでは、補強布を１／３綾織の織布で構成した。補強布を構成する１／３綾織の織布では、経糸を、繊度が１１０ｄｔｅｘのナイロン６，６繊維で構成した。緯糸を、繊度が１５６ｄｔｅｘ（７８ｄｔｅｘ×２）のナイロン６，６繊維のウーリー加工糸で構成した。５ｃｍ幅当たりの経糸及び緯糸の糸本数を、それぞれ２７６本及び１７８本とした。その他の構成は実施例１と同一とした。
　＜比較例＞
　比較例の歯付ベルトでは、補強布を３／１綾織の織布で構成した。補強布を構成する３／１綾織の織布では、経糸を、繊度が４４ｄｔｅｘのナイロン６，６繊維で構成した。緯糸を、繊度が１５６ｄｔｅｘ（７８ｄｔｅｘ×２）のナイロン６，６繊維のウーリー加工糸で構成した。５ｃｍ幅当たりの経糸及び緯糸の糸本数を、それぞれ３９３本及び１６８本とした。その他の構成は実施例１と同一とした。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　（試験方法）
　＜歯部における補強布の表面の面粗さのクルトシスＳｋｕ＞
　実施例１乃至３及び比較例のそれぞれの歯付ベルトについて、接触式・非接触式形状測定器（デジタルマイクロスコープＶＨＸ－６０００　キーエンス社製）を用いて歯部における補強布の表面の面粗さのクルトシスＳｋｕを測定した。
　＜ベルト走行音＞
　図６Ａ及びＢは、ベルト走行音を測定するためのベルト走行試験機３０のプーリレイアウトを示す。このベルト走行試験機３０は、歯数が４１個の駆動プーリ３１と、その側方に左右可動に設けられた歯数が１１７個の従動プーリ３２と、集音マイク３３とを備える。従動プーリ３２は、駆動プーリ３１から離間する方向に定荷重（ＳＷ）を負荷できるとともに、回転トルクを負荷できるように構成されている。集音マイク３３は、駆動プーリ３１の軸中心から従動プーリ３２側に３０ｍｍ離間し且つ駆動プーリ３１の前端面から２０ｍｍ離間した位置に中心が位置付けられるように設けられている。
　実施例１乃至３及び比較例のそれぞれの歯付ベルトＢについて、ベルト走行試験機３０の駆動プーリ３１と従動プーリ３２との間に巻き掛けた。従動プーリに対し、歯付ベルトＢに１００Ｎのベルト張力が生じるように定荷重（ＳＷ）を負荷するとともに、７Ｎ・ｍの回転トルクを負荷した。駆動プーリ３１の回転数を１０秒間で２００ｒｐｍから３０００ｒｐｍまで上昇させ、そのときのベルト走行音を集音マイク３３で集音し、それについてＦＦＴ解析による次数分析を行って平均音圧レベルを求めた。
　（試験結果）
　試験結果を表１に示す。これによれば、歯部における補強布の表面の面粗さのクルトシスＳｋｕが２．１５以上である実施例１乃至３は、歯部における補強布の表面の面粗さのクルトシスＳｋｕが２．１４である比較例と比べて平均音圧レベルが低く、したがって、ベルト走行音が小さいことが分かる。
　本発明は、歯付ベルトの技術分野について有用である。
Ｂ　歯付ベルト
Ｓ’　未架橋スラブ
Ｓ　ベルトスラブ
１０Ａ　歯部
１０Ｂ　歯底部
１１　ベルト本体
１１’　未架橋ゴム組成物シート
１１１　平帯状部
１１２　歯部本体
１２　心線
１３　補強布
２０　ベルト成形型
２１　歯部形成溝
２２　ゴムスリーブ
３０　ベルト走行試験機
３１　駆動プーリ
３２　従動プーリ
３３　集音マイク

Claims (15)

  1. 　平帯状部と、前記平帯状部の一方側の面に一定ピッチで間隔をおいて一体に設けられた複数の歯部本体と、を有するベルト本体と、
    　前記ベルト本体の前記複数の歯部本体が設けられた側の面を被覆するように設けられた補強布と、
    を備え、前記複数の歯部本体のそれぞれが前記補強布で被覆されて歯部が構成された歯付ベルトであって、
    　前記歯部における前記補強布の表面の面粗さのクルトシスが２．１５以上である歯付ベルト。
  2. 　請求項１に記載された歯付ベルトにおいて、
    　前記補強布が織布で構成されている歯付ベルト。
  3. 　請求項２に記載された歯付ベルトにおいて、
    　前記補強布を構成する前記織布の織組織が綾織又は朱子織である歯付ベルト。
  4. 　請求項２又は３に記載された歯付ベルトにおいて、
    　前記補強布を構成する織布が、経糸及び緯糸の交差角度が９０°であるとともに、前記経糸の延びる方向がベルト幅方向で且つ前記緯糸の延びる方向がベルト長さ方向となるように設けられている歯付ベルト。
  5. 　請求項４に記載された歯付ベルトにおいて、
    　前記経糸及び前記緯糸を形成する繊維材料がナイロン６，６繊維である歯付ベルト。
  6. 　請求項４又は５に記載された歯付ベルトにおいて、
    　前記経糸の繊度が３０ｄｔｅｘ以上３００ｄｔｅｘ以下であり且つ前記緯糸の繊度が４０ｄｔｅｘ以上３００ｄｔｅｘ以下である歯付ベルト。
  7. 　請求項４乃至６のいずれかに記載された歯付ベルトにおいて、
    　前記緯糸の繊度の前記経糸の繊度に対する比が０．５以上２以下である歯付ベルト。
  8. 　請求項４乃至７のいずれかに記載された歯付ベルトにおいて、
    　前記緯糸の繊度が前記経糸の繊度よりも大きい歯付ベルト。
  9. 　請求項４乃至８のいずれかに記載された歯付ベルトにおいて、
    　５ｃｍ幅当たりの前記経糸の糸本数が２００本以上５００本以下であり且つ５ｃｍ幅当たりの前記緯糸の糸本数が１２０本以上３５０本以下である歯付ベルト。
  10. 　請求項４乃至９のいずれかに記載された歯付ベルトにおいて、
    　５ｃｍ幅当たりの前記緯糸の糸本数の前記経糸の糸本数に対する比が０．５以上０．９以下である歯付ベルト。
  11. 　請求項４乃至１０のいずれかに記載された歯付ベルトにおいて、
    　５ｃｍ幅当たりの前記緯糸の糸本数が前記経糸の糸本数よりも少ない歯付ベルト。
  12. 　請求項４乃至１１のいずれかに記載された歯付ベルトにおいて、
    　５ｃｍ幅当たりの前記経糸の総繊度が１５０００ｄｔｅｘ以上６００００ｄｔｅｘ以下であり且つ５ｃｍ幅当たりの前記緯糸の総繊度が１５０００ｄｔｅｘ以上５００００ｄｔｅｘ以下である歯付ベルト。
  13. 　請求項４乃至１２のいずれかに記載された歯付ベルトにおいて、
    　５ｃｍ幅当たりの前記緯糸の総繊度の前記経糸の総繊度に対する比が０．５以上１．５以下である歯付ベルト。
  14. 　請求項１乃至１３のいずれかに記載された歯付ベルトにおいて、
    　前記補強布には、ゴム糊に浸漬した後に乾燥させる処理であるソーキング処理が施されていない歯付ベルト。
  15. 　請求項１乃至１４のいずれかに記載された歯付ベルトにおいて、
    　前記補強布の表面にＲＦＬ処理により繊維表面に付着したＲＦＬ被膜が露出している歯付ベルト。
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