WO2023021786A1 - 転がり軸受 - Google Patents

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知樹 河野
雄次郎 戸田
康之 清水
光司 植田
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日本精工株式会社
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    • F16C2240/54—Surface roughness

Definitions

  • the present invention relates to rolling bearings for fan motors of air conditioners (air conditioners), and more particularly to rolling bearings capable of reducing damage due to electrolytic corrosion and having excellent acoustic characteristics.
  • rolling bearings used in machine tools and the like include, for example, an inner ring having an inner ring side raceway surface provided on the outer surface, an outer ring having an outer ring side raceway surface provided at a position facing the inner ring side raceway surface, and an inner ring side raceway surface. and a large number of rolling elements filled in a rolling path constituted by the raceway surface and the outer ring-side raceway surface and capable of rolling on these rolling paths. Then, the outer ring and the inner ring rotate relatively while receiving the load.
  • the special steel that forms the outer ring, inner ring, and rolling elements is a conductor.
  • the lubricant (grease, lubricating oil) supplied between the rolling elements and the raceway surface is an insulator, a potential difference is generated between the inner ring and the outer ring due to static electricity, inverter switching, and the like.
  • this potential difference exceeds the dielectric breakdown voltage and discharge occurs between the inner and outer rings and the rolling elements, the raceway surface and the surfaces of the rolling elements locally reach a high temperature of several 1000°C, and these surfaces melt. may cause damage (electrolytic corrosion).
  • damage (electrical corrosion) to the raceway surface and the surface of the rolling element becomes severe, and there is a problem that the noise (vibration) of the bearing increases.
  • Patent Document 1 proposes a method of sealing conductive grease to which a carbon-based conductive material such as carbon black is added between raceway surfaces of a rolling bearing.
  • a ceramic coating is thermally sprayed on the outer surface of the outer ring, and as disclosed in Patent Document 3, ceramic rolling elements (balls) are used. methods have been proposed.
  • Patent Document 4 describes a method for suppressing changes in the structure of the surface of a bearing member due to static electricity in a rolling bearing that supports a crankshaft of a scroll compressor.
  • Patent Document 4 for example, describes that at least one of the inner ring, the outer ring, and the rolling elements is made of a material that forms a passive film, such as martensitic stainless steel.
  • the carbon black may be removed from the contact surface between the bearing ring and the rolling element during rotation of the bearing, or the carbon black chain structure may be destroyed by shearing. be.
  • the conductivity of the grease decreases over time, and it may be difficult to maintain the effect of preventing electrolytic corrosion over a long period of time.
  • Patent Documents 2 and 3 although they are effective in preventing the occurrence of electrolytic corrosion, they are less effective than bearings in which bearing rings and rolling elements are made of bearing steel. There is a problem that the manufacturing cost becomes considerably high.
  • a first member having a first raceway surface; a second member assembled to the first member and having a second raceway surface facing the first raceway surface; a plurality of rolling elements that are rollably incorporated between the first raceway surface and the second raceway surface,
  • the rolling elements are made of stainless steel, A rolling bearing, wherein the rolling element has a surface roughness Ra of 0.01 ⁇ m or less.
  • preferred embodiments of the present invention relating to rolling bearings relate to the following [2] to [6].
  • the absolute value of the difference between the hardness of the first raceway surface and the second raceway surface and the hardness of the surface of the rolling element is 4HRC or less. rolling bearings.
  • hardness of the first raceway surface and the second raceway surface is 58HRC or more and 64HRC or less;
  • Lubricant is supplied between the first raceway surface and the second raceway surface and the rolling elements, The rolling bearing according to any one of [1] to [5], wherein the kinematic viscosity of the lubricant at 40° C. is 50 mm 2 /s or less.
  • the present invention it is possible to suppress an increase in bearing vibration due to electrolytic corrosion at low cost, and to provide a rolling bearing having excellent acoustic characteristics.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view schematically showing part of a rolling bearing according to an embodiment of the invention.
  • FIG. 2 is a graph showing bearing vibrations in the rolling device of the first embodiment in comparison with those of the comparative example, where the vertical axis represents vibration acceleration and the horizontal axis represents test time.
  • FIG. 3 is a graph showing bearing vibrations in the rolling device of the second embodiment in comparison with those of the comparative example, where the vertical axis is the vibration acceleration and the horizontal axis is the test time.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view schematically showing part of a rolling bearing according to an embodiment of the invention.
  • a rolling bearing 10 according to the present embodiment includes an outer ring (first member) 1 having an outer ring raceway surface (first raceway surface) 1a on its inner peripheral surface, and a , and an inner ring (second member) having an inner ring raceway surface (second raceway surface) 3a facing the outer ring raceway surface 1a.
  • a plurality of rolling elements (balls) 5 are rollably incorporated between the outer ring raceway surface 1a and the inner ring raceway surface 3a.
  • Cages 7 made of synthetic resin are arranged at approximately equal intervals in the circumferential direction.
  • the internal space of the rolling bearing 10 is supplied with a lubricant (not shown) that maintains good lubricity between the rolling elements 5 and the outer ring raceway surface 1a and the inner ring raceway surface 3a.
  • Seals (sealing members) 9 are incorporated on both end face sides in the direction to seal the inner space of the bearing.
  • the present embodiment provides a rolling device that includes a first member, a second member, and a plurality of rolling elements that are rotatably incorporated between the first member and the second member. It relates to improvement of rolling elements.
  • a deep groove ball bearing can be exemplified as one embodiment of the rolling device according to the present embodiment.
  • the materials of the rolling elements 5, the outer ring 1 and the inner ring 3, and the lubricant (grease) of the rolling bearing 10 according to the present embodiment will be described in more detail below.
  • the rolling elements 5 are made of stainless steel, and among stainless steels, for example, martensitic stainless steel having high hardness is assumed.
  • As the grease Li soap grease, urea grease, fluorine grease, etc., which are used for rolling bearings, can be suitably used.
  • Conductive grease containing a conductive substance such as carbon black in the grease can also be used.
  • the outer ring 1 and the inner ring 3 are made of SUJ2 (high carbon bearing steel) or the like.
  • a deep groove ball bearing was described as one embodiment of the rolling device of the present invention, but rolling between the first member and the second member and between the first member and the second member It is a rolling device including a plurality of freely incorporated rolling elements, and the rolling elements are not limited to this embodiment as long as they are made of stainless steel.
  • first member and a second annular bearing ring (second member) that are arranged to face each other in a relatively rotatable manner, and the first bearing ring and the second bearing ring an annular retainer having a plurality of pockets disposed between the ring and circumferentially spaced apart from each other; and cylindrical rollers (rolling elements) housed in the pockets of the retainer.
  • first member and a second annular bearing ring (second member) that are arranged to face each other in a relatively rotatable manner
  • the first bearing ring and the second bearing ring an annular retainer having a plurality of pockets disposed between the ring and circumferentially spaced apart from each other; and cylindrical rollers (rolling elements) housed in the pockets of the retainer.
  • cylindrical rollers rolling elements housed in the pockets of the retainer.
  • It may be a thrust cylindrical roller bearing or the like.
  • a linear guide device (linear motion device) including a guide rail (first member) and a slider (second member) slidably mounted on the guide rail via a plurality of rolling elements, etc. may be
  • a rolling bearing including: a retainer that retains the balls so that they can roll; a sealing member that seals between the outer ring and the inner ring; and grease that is arranged in a bearing internal space sealed by the sealing member.
  • the rolling device of the first embodiment since stainless steel is used for the rolling elements, it is possible to suppress an increase in bearing vibration due to electrolytic corrosion at low cost.
  • the rolling elements 5 are made of stainless steel, and for example, SUS420J2 steel, which is 13Cr stainless steel, can be used. Since the rolling elements 5 are made of stainless steel, a passivation film is formed on the surface of the rolling elements 5 . In this embodiment, since the surface roughness of the rolling elements 5 is controlled to be a predetermined value or less, the passivation film on the surface of the rolling elements 5 is uniform and good with few defects. There is Due to the presence of such a passive film, damage to the raceway surfaces 1a, 3a and the surface of the rolling element 5 can be reduced, and as a result, the acoustic characteristics of the rolling bearing can be maintained.
  • the rolling elements 5 and the raceway surfaces 1a and 3a may be made of the same steel type, but are preferably made of different steel types. Different steel types may have different surface compositions (surface states).
  • the rolling elements 5 and the raceway surfaces 1a and 3a which have different surface compositions, can be realized by different heat treatment conditions and passivation treatment conditions even when the same material is used.
  • the surface compositions of the rolling elements 5 can be made different from those of the outer ring 1 and the inner ring 3, even when the rolling elements 5 and the raceway surfaces 1a and 3a come into metallic contact, adhesion of the mating material to each surface is prevented. can be suppressed and the surface roughness can be maintained satisfactorily.
  • SUJ2 steel As the outer ring 1 and the inner ring 3, SUJ2 steel, SUS420J2 steel which is 13Cr stainless steel, or the like can be used. However, it is preferable to use normal bearing steel (SUJ2 steel). If SUJ2 steel material is used for the outer ring 1 and the inner ring 3, it is relatively easy to process the respective raceway surfaces 1a and 3a to the desired surface roughness.
  • Electrolytic corrosion is caused by electrical discharge or current between the rolling elements 5 and the outer ring 1 and inner ring 3 . Electricity is generated in a state of metal contact, and as described above, according to the rolling bearing according to the present embodiment, since the passivation film on the surface of the rolling element 5 has insulating properties, even when metal contact is considered to be able to block current flow.
  • the inventors of the present application have found that when the surface roughness Ra of the rolling elements 5 is 0.01 ⁇ m or less, a favorable passive film is formed on the surfaces of the rolling elements 5, which is uniform and has few defects. It was found that the occurrence of phagocytosis can be suppressed. Although the mechanism by which the surface roughness Ra suppresses the occurrence of electrolytic corrosion is not clear, the presence of a good passivation film with few defects makes the space between the rolling elements 5 and the raceway surfaces 1a and 3a like a capacitor. This is thought to be due to the fact that even if electricity is generated, the electricity flows slowly between the two.
  • the surface roughness Ra of the rolling elements 5 is greater than 0.01 ⁇ m, the surface roughness increases, and defects may occur in the insulating passive film. It is conceivable that strong electricity locally flows between the raceway surfaces 1a and 3a and causes electrolytic corrosion. As a result of progress of electrolytic corrosion in this manner, bearing vibration increases and acoustic characteristics deteriorate.
  • the surface roughness Ra is 0.01 ⁇ m or less, and the rolling elements 5 having a smaller curvature are softer than the raceway surfaces 1a and 3a and are easily deformable. It is considered that it is possible to prevent a large current from flowing in a concentrated manner. As a result, an increase in bearing vibration due to electrolytic corrosion can be suppressed, and excellent acoustic characteristics can be obtained.
  • the surface roughness Ra of the rolling elements 5 is set to 0.01 ⁇ m or less, preferably 0.008 ⁇ m or less, and more preferably 0.006 ⁇ m or less.
  • the surface roughness Ra of the rolling elements 5 is set to 0.01 ⁇ m or less, preferably 0.008 ⁇ m or less, and more preferably 0.006 ⁇ m or less.
  • the surface roughness Ra of the outer ring raceway surface 1a and the inner ring raceway surface 3a is preferably 0.03 ⁇ m or less, more preferably 0.015 ⁇ m or less.
  • the rolling elements are not limited to spheres, and may be rollers. Therefore, even in the case of rollers, it is preferable to control the surface roughness Ra within the above range.
  • the rolling elements 5 and the raceway surfaces 1a and 3a preferably have different surface compositions. It may be solid, equivalent, or rigid. If the absolute value of the difference in Rockwell hardness between the rolling elements 5 and the raceway surfaces 1a and 3a is 4HRC or less, mutual wear can be prevented. Therefore, the absolute value of the difference in Rockwell hardness between the rolling elements 5 and the raceway surfaces 1a, 3a is preferably 4HRC or less.
  • the minimum absolute value of the difference in Rockwell hardness between the rolling elements 5 and the raceway surfaces 1a and 3a is not particularly limited. The absolute value of the difference is preferably 1 HRC or more, more preferably 2 HRC or more.
  • the surface hardness of the rolling elements 5 softer than the hardness of the raceway surfaces 1a and 3a.
  • the hardness of the surface of the rolling element 5 softer than that of the raceway surfaces 1a and 3a
  • the rolling element 5 side i. The higher the curvature, the more deformation (follows the shape of the other side). Therefore, when the rolling elements 5 and the raceway surfaces 1a and 3a come into metallic contact, they can be brought into contact with less damage.
  • the hardness of the outer ring 1 and inner ring 3 made of SUJ2 steel is usually 61 HRC or more and 64 HRC or less, so the hardness of the stainless steel rolling elements 5 is preferably 56 HRC or more and 63 HRC or less.
  • SUS440C steel which is 18Cr stainless steel
  • SUS420J2 steel which is 13Cr stainless steel
  • the lubricant (lubricating grease) supplied between the outer ring raceway surface 1a and the inner ring raceway surface 3a and the rolling elements 5 is not particularly limited.
  • the lubricant Li soap grease, urea grease, fluorine grease, etc., which are used in rolling bearings, can be suitably used, and conductive grease containing a conductive substance such as carbon black in the grease can also be used. .
  • the oil film thickness of the lubricant in order to prevent electrolytic corrosion.
  • the oil film thickness can be set thinner than before.
  • the kinematic viscosity of the lubricant at 40° C. is preferably 50 mm 2 /s or less.
  • the rolling bearing according to the present embodiment can suppress the occurrence of electrolytic corrosion even when using a lubricant with such a low kinematic viscosity.
  • the kinematic viscosity of the lubricant at 40° C. is more preferably 30 mm 2 /s or less, even more preferably 20 mm 2 /s or less.
  • the rolling element having a Cr content of 16.0 to 18.0% by mass and the rolling element in the second embodiment having a Cr content of 10.0 to 15.0% by mass are both Compared to conventional rolling elements, it is possible to suppress an increase in bearing vibration due to electrolytic corrosion and obtain excellent acoustic characteristics. In particular, when electrolytic corrosion is assumed to occur but does not actually occur, or when the conditions are such that electrolytic corrosion is unlikely to occur, the rolling element in the second embodiment is superior. Acoustic performance can be obtained.
  • the rolling bearing according to the present embodiment can reduce damage caused by electrolytic corrosion due to leakage current that tends to occur in inverter control. , blower motors and the like.
  • the first and second embodiments of the present invention will be described in detail below with reference to invention examples and comparative examples, but the present invention is not limited to these.
  • the first example shown below is an example showing the effects of the first embodiment
  • the second example is an example showing the effects of the second embodiment.
  • each rolling element was incorporated into a rolling bearing (deep groove ball bearing) including inner and outer rings and a plastic retainer of a single row deep groove ball bearing (inner diameter ⁇ 8 mm, outer diameter ⁇ 22 mm, width 7 mm) made by SUJ2.
  • ester oil having a base oil viscosity of 24 cSt at 40° C. and Li soap as a thickener were used.
  • Test condition Axial load: 50N Bearing rotation speed: 2000 min -1 Test time: 120 hours A resistor was inserted in series with the bearing, and a DC voltage of 30 V was applied so that the maximum current flowing through the bearing was 30 mA. Bearing vibration was measured using an accelerometer.
  • a rolling bearing was prepared as follows. First, as test balls, a ball (LNS125 ball) made of LNS125 steel material, which is 13Cr stainless steel, and a ball (SUJ2 ball) made of SUJ2 steel material having a size of 5/32 were prepared.
  • the LNS125 steel material is a 13Cr stainless steel containing 10.0 to 15.0% by mass of Cr, and the ball made of SUJ2 steel contains 1.3 to 1.6% by mass of Cr. It is something to do.
  • prepare an outer ring and an inner ring of a single-row deep groove ball bearing (inner diameter: 8 mm, outer diameter: 22 mm, width: 7 mm), prepare a plastic cage, , incorporated balls and cages.
  • the outer ring and inner ring were made of SUJ2 steel. Also, a lubricant was supplied to the inside of the bearing. As the lubricant, a grease containing an ester oil having a kinematic viscosity of 24 mm 2 /s at 40° C. as a base oil and a Li soap as a thickener was used.
  • Table 1 below shows the steel grade, surface roughness, and Rockwell hardness of the rolling elements and raceway surfaces of the outer and inner rings.
  • FIG. 2 is a graph showing the state of bearing vibration when the vertical axis is the vibration acceleration and the horizontal axis is the test time.
  • the vibration acceleration increased significantly as the test time lengthened. It is believed that this is because a localized strong current that causes electrolytic corrosion was generated, which damaged the raceway surface and the surfaces of the rolling elements.
  • the vibration acceleration was large even when the test time was long. did not rise. That is, although electrolytic corrosion occurred, damage was reduced, and a rolling bearing with excellent acoustic characteristics was obtained.
  • the Anderon value of the rolling element using the ball of the first embodiment was 1.0 in the medium band and 1.1 in the high band.
  • the Anderon value of the rolling element using the ball of the second embodiment was 0.4 in the medium band and 0.5 in the high band.

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Abstract

転がり軸受（１０）は、外輪軌道面（１ａ）を有する外輪（１）と、外輪（１）に組み付けられ、外輪軌道面（１ａ）に対向する内輪軌道面（３ａ）を有する内輪と、外輪軌道面（１ａ）と内輪軌道面（３ａ）との間に転動自在に組み込まれる複数個の転動体（５）と、を備え、転動体（５）はステンレス鋼で構成されており、転動体（５）の表面粗さＲａが０．０１μｍ以下である。

Description

転がり軸受
　本発明は、エアコンディショナ（空気調和機）のファンモータ用などの転がり軸受に関し、特に、電食による損傷を低減することができるとともに、優れた音響特性を有する転がり軸受に関する。
　従来、工作機械等で用いられる転がり軸受は、例えば、外面に内輪側軌道面が設けられた内輪と、この内輪側軌道面と対向する位置に外輪側軌道面が設けられた外輪と、内輪側軌道面と外輪側軌道面により構成される転動路に充填され、これらの転動路を転動可能な多数の転動体と、を有している。そして、荷重を受けながら外輪と内輪とが相対的に回転する。
　このような転がり軸受においては、転動路を転動体が転動することで、一対の軌道面（内輪・外輪）と転動体との間で、転動体が荷重を受けながら、外輪と内輪とが安定して回転する。このため、軌道面を有する外輪及び内輪や、転動体の材料には、耐久性に優れる特殊鋼が使用されている。
　ところで、外輪及び内輪や転動体を構成する特殊鋼は、導体である。これに対して、転動体と軌道面との間に供給される潤滑剤（グリース、潤滑油）は絶縁体であるため、静電気やインバータのスイッチング等により内輪と外輪の間に電位差が発生する。
　この電位差が絶縁破壊電圧を超えて、内輪、外輪と転動体との間で放電が発生すると、軌道面及び転動体の表面が局所的に数１０００℃程度に至る高温となり、これらの表面が溶融して、損傷（電食）することがある。
　また、放電が多数発生すると、軌道面や転動体の表面の損傷（電食）が激しくなり、軸受の音響（振動）が上昇してしまうといった問題がある。
　このような電食を防止する方法として、軸受内部を通電する方法と軸受を絶縁する方法の２通りがある。
　例えば、軸受内部を通電する方法として、特許文献１には、カーボンブラックなどの炭素系導電物質が添加された導電性グリースを、転がり軸受の軌道面間に封入する方法が提案されている。
　また、軸受を絶縁する方法としては、特許文献２に開示のように、外輪外径面にセラミック被膜を溶射する方法や、特許文献３に開示のように、セラミックの転動体（玉）を用いる方法などが提案されている。
　さらに、特許文献４には、スクロール圧縮機のクランク軸を支持する転がり軸受において、静電気による軸受部材の表面の組織の変化を抑制するための方法が記載されている。上記特許文献４には、例えば、内輪と外輪と転動体の少なくともいずれかを、不動態皮膜を形成する材料、例えば、マルテンサイト系ステンレスからなるもので形成することが記載されている。
日本国特開２００９－１９７１１４号公報 日本国特開２００８－６９９２３号公報 日本国特開２００９－９７６５８号公報 日本国特開２００１－３０４１５０号公報
　しかしながら、上記特許文献１に記載の方法では、軸受回転中に軌道輪と転動体との接触面からカーボンブラックが排除されたり、せん断を受けることでカーボンブラックのチェーンストラクチャーが破壊されたりすることがある。
　そのため、グリースの導電性が経時的に低下してしまい、電食を防止する効果を長期にわたり持続することが困難である場合もある。
　また、特許文献２及び３に記載の方法によれば、電食の発生を防止することに効果的ではあるものの、軌道輪と転動体が軸受鋼で構成される軸受と比較して、軸受の製造コストが相当に高くなってしまうといった問題点がある。
　さらに近年、エアコン用モータ、ブロア用モータ等のモータにおいては、作動時の騒音低減に対する要求が高くなっており、これらに使用される転がり軸受についても、静音性、すなわち音響特性が優れていることが要求されている。
　しかしながら、上記特許文献１～４に記載の転がり軸受は、いずれも、要求される音響特性を十分に満足することが困難である場合が多い。
　本発明は、上述した課題に鑑みてなされたものであり、低コストで電食による軸受振動の上昇を抑制することができるとともに、優れた音響特性を有する転がり軸受を提供することを目的とする。
　本発明の上記目的は、転がり軸受に係る下記［１］の構成により達成される。
［１］　第１の軌道面を有する第１の部材と、
　前記第１の部材に組み付けられ、前記第１の軌道面に対向する第２の軌道面を有する第２の部材と、
　前記第１の軌道面と前記第２の軌道面との間に転動自在に組み込まれる複数個の転動体と、を備え、
　前記転動体はステンレス鋼で構成されており、
　前記転動体の表面粗さＲａが０．０１μｍ以下であることを特徴とする転がり軸受。
　また、転がり軸受に係る本発明の好ましい実施形態は、以下の［２］～［６］に関する。
［２］　前記第１の軌道面及び前記第２の軌道面の表面粗さＲａは、いずれも０．０３μｍ以下であることを特徴とする、［１］に記載の転がり軸受。
［３］　前記転動体と、前記第１の軌道面及び前記第２の軌道面とは、互いに異なる表面組成を有することを特徴とする、［１］又は［２］に記載の転がり軸受。
［４］　前記第１の軌道面及び前記第２の軌道面の硬さと、前記転動体の表面の硬さとの差の絶対値は、４ＨＲＣ以下であることを特徴とする、［３］に記載の転がり軸受。
［５］　前記第１の軌道面及び前記第２の軌道面の硬さは、５８ＨＲＣ以上６４ＨＲＣ以下であり、
　前記転動体の表面の硬さは、５６ＨＲＣ以上６３ＨＲＣ以下であることを特徴とする、［３］又は［４］に記載の転がり軸受。
［６］　前記第１の軌道面及び前記第２の軌道面と、前記転動体との間に、潤滑剤が供給されており、
　４０℃における前記潤滑剤の動粘度は、５０ｍｍ２／ｓ以下であることを特徴とする、［１］～［５］のいずれか１つに記載の転がり軸受。
　本発明によれば、低コストで電食による軸受振動の上昇を抑制することができるとともに、優れた音響特性を有する転がり軸受を提供することができる。
図１は、本発明の実施形態に係る転がり軸受の一部を模式的に示す断面図である。 図２は、縦軸を振動加速度とし、横軸を試験時間とした場合の、第１実施例の転がり装置における軸受振動の様子を、比較例と比較して示すグラフである。 図３は、縦軸を振動加速度とし、横軸を試験時間とした場合の、第２実施例の転がり装置における軸受振動の様子を、比較例と比較して示すグラフである。
　以下、本発明に係る転がり軸受の実施形態について、図面に基づいて詳細に説明する。なお、本実施形態は本発明の一実施形態に過ぎず、何等限定解釈されるものではなく、本発明の範囲内で適宜設計変更可能である。まず、第１実施形態について説明する。
〔第１実施形態〕
［転がり軸受］
　図１は、本発明の実施形態に係る転がり軸受の一部を模式的に示す断面図である。
　図１に示すように、本実施形態に係る転がり軸受１０は、内周面に外輪軌道面（第１の軌道面）１ａを有する外輪（第１の部材）１と、外輪１に組み付けられて、外輪軌道面１ａに対向する内輪軌道面（第２の軌道面）３ａを有する内輪（第２の部材）とを有する。
　また、外輪軌道面１ａと内輪軌道面３ａとの間には、複数個の転動体（玉）５が転動自在に組み込まれているとともに、複数個の転動体５の間には、これらを円周方向に略等間隔に保持する合成樹脂製の保持器７が配置されている。
　さらに、転がり軸受１０の内部空間には、転動体５と外輪軌道面１ａ及び内輪軌道面３ａとの潤滑性を良好に保つ潤滑剤（図示せず）が供給されており、転がり軸受１０の軸方向における両端面側には、軸受内部空間を密封するため密封シール（密封部材）９が組み込まれている。
　すなわち、本実施形態は、第１の部材と第２の部材と、第１の部材と第２の部材との間で転動自在に組み込まれる複数個の転動体と、を含む転動装置における転動体の改良に関する。また、本実施形態に係る転動装置の一実施形態として、深溝玉軸受が例示できる。
　以下、本実施形態に係る転がり軸受１０の転動体５、外輪１及び内輪３の材質、並びに潤滑剤（グリース）について、さらに詳細に説明する。
＜転動体５、外輪１及び内輪３の材質、グリース＞
　転動体５は、ステンレス鋼からなり、例えば、ステンレス鋼の中でも高硬度のマルテンサイト系ステンレス鋼などが想定される。また、グリースには、転がり軸受に用いられるＬｉ石けんグリースやウレアグリース、フッ素グリース等が好適に使用でき、またグリース中にカーボンブラック等の導電性物質を含む導電性グリースも使用可能である。外輪１や内輪３はＳＵＪ２（高炭素軸受鋼）などで構成される。
　本実施形態では、本発明転動装置の一実施形態として、深溝玉軸受をもって説明したが、第１の部材と第２の部材と、第１の部材と第２の部材との間で転動自在に組み込まれる複数個の転動体と、を含む転動装置であって、この転動体を、ステンレス鋼をもって構成するものであればよく、本実施形態に限定解釈されるものではない。
　すなわち、ころ軸受などの他の形態の転がり軸受、あるいは、ボールねじやリニアガイドなどの直動装置等であってもよい。
　例えば、相対回転可能に対向配置された円環状の第１の軌道輪（第１の部材）及び第２の軌道輪（第２の部材）と、そして、第１の軌道輪と第２の軌道輪との間に配置され、円周方向に互いに間隔をおいて形成された複数のポケットを有する環状の保持器と、保持器のポケット内に収容された円筒ころ（転動体）と、を備えたスラスト円筒ころ軸受等であってもよい。
　また、内周面に螺旋溝が形成されたナット（第１の部材）と、外周面に螺旋溝が形成されたねじ軸（第２の部材）と、ナットの螺旋溝とねじ軸の螺旋溝とで構成される転動路の間で転動可能に配置された複数のボール（転動体）と、を含むボールねじ装置（直動装置）等であってもよい。
　また、案内レール（第１の部材）と、案内レールに複数の転動体を介してスライド移動可能に跨設されるスライダ（第２の部材）と、を含むリニアガイド装置（直動装置）等であってもよい。
　以上のとおり、第１実施形態に関して次の事項が開示されている。
（１）　第１の部材と第２の部材と、上記第１の部材と上記第２の部材との間で転動自在に組み込まれる複数個の転動体と、を含み、
　上記転動体はステンレス鋼で構成されていることを特徴とする転動装置。
（２）　上記転動体は、マルテンサイト系ステンレス鋼で構成されていることを特徴とする（１）に記載の転動装置。
（３）　上記第１の部材が外輪、上記第２の部材が内輪、上記転動体が玉であって、
　上記玉を転動自在に保持する保持器と、上記外輪と上記内輪との間をシールする密封部材と、上記密封部材によって密封された軸受内部空間に配されるグリースと、を含む転がり軸受であることを特徴とする（１）又は（２）に記載の転動装置。
　また、第１実施形態における転動装置によれば、転動体にステンレス鋼を採用したため、低コストで電食による軸受振動の上昇を抑制できる。
〔第２実施形態〕
　次に、第２実施形態について説明する。第２実施形態において、転がり軸受の構成は上記第１実施形態と同様である。したがって、図１を参照して、第２実施形態に係る転がり軸受１０の転動体５、外輪１及び内輪３の材質、転動体５、外輪軌道面１ａ及び内輪軌道面３ａの表面粗さ、硬さ、並びに潤滑剤について、さらに詳細に説明する。
＜転動体５、外輪１及び内輪３の材質＞
　本実施形態において、転動体５は、ステンレス鋼で構成されており、例えば、１３Ｃｒステンレス鋼であるＳＵＳ４２０Ｊ２鋼材等を使用することができる。
　転動体５がステンレス鋼により構成されているため、転動体５の表面には、不働態皮膜が形成される。本実施形態においては、転動体５の表面粗さを所定の値以下となるように制御しているため、転動体５の表面における不働態皮膜は、均一で欠陥が少ない良好なものとなっている。このような不働態皮膜の存在により、軌道面１ａ、３ａ及び転動体５の表面の損傷を低減することができ、その結果、転がり軸受の音響特性を維持することができる。
　また、本実施形態においては、転動体５と、軌道面１ａ、３ａとは、同一の鋼種からなるものでもよいが、互いに異なった鋼種からなるものが好ましい。互いに異なる鋼種とは、互いに異なる表面組成（表面状態）であってもよい。互いに異なる表面組成を有する転動体５と、軌道面１ａ、３ａとは、同種の材質を用いた場合でも、熱処理条件や、不働態化処理条件を異ならせることにより実現できる。転動体５と、外輪１及び内輪３の表面組成を異なるものとすることにより、転動体５と軌道面１ａ、３ａとが金属接触した場合においても、それぞれの表面への相手材の凝着を抑制し、表面粗さを良好に維持することができる。
　具体的に、外輪１及び内輪３としては、ＳＵＪ２鋼材、１３Ｃｒステンレス鋼であるＳＵＳ４２０Ｊ２鋼材等を使用することができる。ただし、通常の軸受鋼（ＳＵＪ２鋼材）を用いることが好ましい。外輪１及び内輪３としてＳＵＪ２鋼材を使用すれば、それぞれの軌道面１ａ、３ａを所望の表面粗さに加工することが比較的容易である。
＜転動体５の表面粗さＲａ：０．０１μｍ以下＞
＜外輪軌道面１ａ及び内輪軌道面３ａの表面粗さＲａ：０．０３μｍ以下＞
　電食は、転動体５と、外輪１及び内輪３との間での放電か通電により発生する。通電は金属接触状態で生ずるものであり、上述のとおり、本実施形態に係る転がり軸受によると、転動体５の表面の不働態皮膜が絶縁性を有しているため、金属接触した場合でもある程度は通電を阻止することができると考えられる。
　また、本願発明者らは、転動体５の表面粗さＲａが０．０１μｍ以下であると、転動体５の表面に、均一で欠陥が少ない良好な不働態皮膜が形成され、これにより、電食の発生を抑制することができることを見出した。表面粗さＲａが電食の発生を抑制するメカニズムについては定かではないが、欠陥が少ない良好な不働態皮膜が存在することにより、転動体５と軌道面１ａ、３ａとの間がコンデンサのような状態になるため、通電が起こったとしても、両者の間で緩やかに電気が流れるからではないかと考えられる。
　さらに、転動体５の表面粗さＲａが０．０１μｍよりも大きいと、表面の凹凸が増加し、絶縁性の不働態皮膜に欠陥が発生することがあり、この欠陥の位置で転動体５と軌道面１ａ、３ａとの間に局所的に強い電気が流れ、電食の原因となることが考えられる。そして、このようにして電食が進んだ結果、軸受振動が上昇し、音響特性が低下する。
　一方、本実施形態においては、表面粗さＲａが０．０１μｍ以下であり、かつ、より小さい曲率を有する転動体５が軌道面１ａ、３ａより柔らかく、変形しやすい構成であるため、局所的に大電流が集中して流れることを防止できると考えられる。その結果、電食による軸受振動の上昇を抑制することができ、優れた音響特性を得ることができる。
　したがって、転動体５の表面粗さＲａは、０．０１μｍ以下とし、０．００８μｍ以下であることが好ましく、０．００６μｍ以下であることがより好ましい。これにより、ステンレス製の転動体を用いることのみでは実現することができない音響性能の向上を実現することができる。
　ステンレス転動体が鋼球である場合に、転がり軸受における鋼球の形状及び表面粗さは、ＪＩＳ　Ｂ　１５０１：２００９において、種々の等級で規定されている。本実施形態においては、鋼球の等級がＧ３を上回るものであることが好ましい。
　なお、上記と同様の理由により、外輪軌道面１ａ及び内輪軌道面３ａについても、表面粗さＲａを制御することにより、電食の発生を抑制し、より一層優れた音響特性を得ることができる。
　軌道面１ａ、３ａの表面粗さＲａは、具体的には、０．０３μｍ以下であることが好ましく、０．０１５μｍ以下とすることがより好ましい。
　なお、転動体は球体に限定されず、ころであってもよい。したがって、ころの場合であっても、上記表面粗さＲａの範囲に制御することが好ましい。
＜軌道面１ａ、３ａの硬さ：５８ＨＲＣ以上６４ＨＲＣ以下＞
＜転動体５の表面の硬さ：５６ＨＲＣ以上６３ＨＲＣ以下＞
　上述のとおり、転動体５と、軌道面１ａ、３ａとは、互いに異なる表面組成を有することが好ましいが、軌道面１ａ、３ａの硬さは、転動体５の表面の硬さよりも柔らかいものであっても、同等か、あるいは硬いものであってもよい。
　なお、転動体５と、軌道面１ａ、３ａとの間のロックウェル硬さの差の絶対値が４ＨＲＣ以下であると、互いに摩耗することを防止することができる。したがって、転動体５と、軌道面１ａ、３ａとの間のロックウェル硬さの差の絶対値は、４ＨＲＣ以下であることが好ましい。
　転動体５と、軌道面１ａ、３ａとの間のロックウェル硬さの差の絶対値における最小値は特に限定しないが、硬度差を設けることによる十分な効果を得るため、ロックウェル硬さの差の絶対値は１ＨＲＣ以上であることが好ましく、２ＨＲＣ以上であることがより好ましい。
　ただし、転動体５の表面の硬さを、軌道面１ａ、３ａの硬さよりも柔らかくすることがより好ましい。転動体５の表面の硬さを軌道面１ａ、３ａよりも柔らかくすることにより、転動体５と軌道面１ａ、３ａがいわゆる接触楕円を形成する際に、転動体５側、すなわち、より表面の曲率が高い方がより変形（相手側の形状にならう）することになる。したがって、転動体５と軌道面１ａ、３ａが金属接触した場合において、より損傷の少ない形態で接触させることができる。
　例えば、ＳＵＪ２鋼材からなる外輪１及び内輪３の硬度は、通常６１ＨＲＣ以上６４ＨＲＣ以下であるので、ステンレス製の転動体５の硬度は、５６ＨＲＣ以上６３ＨＲＣ以下であることが好ましい。上述のとおり、例えば、転動体を１８ＣｒステンレスであるＳＵＳ４４０Ｃ鋼材とし、外輪１及び内輪３を１３ＣｒステンレスであるＳＵＳ４２０Ｊ２鋼材として、表面の硬度差を設けることも好適である。
＜潤滑剤＞
　本実施形態において、外輪軌道面１ａ及び内輪軌道面３ａと、転動体５との間に供給される潤滑剤（潤滑グリース）については、特に限定されない。
　例えば、潤滑剤としては、転がり軸受に用いられるＬｉ石けんグリースやウレアグリース、フッ素グリース等が好適に使用でき、またグリース中にカーボンブラック等の導電性物質を含む導電性グリースを使用することができる。
　なお、従来の転がり軸受においては、電食を防止するために、潤滑剤の油膜厚さを厚くする必要があったが、本実施形態においては、電食の発生が抑制された構成であるため、従来よりも油膜厚さを薄く設定することができる。このように、油膜厚さを薄くする、すなわち、潤滑剤の粘度を低くすると、低トルク化を実現することができ、その結果、消費電力を低減することができる。
　具体的には、低トルク化及び消費電力の低減に対する観点から、４０℃における潤滑剤の動粘度は、５０ｍｍ２／ｓ以下であることが好ましい。本実施形態における転がり軸受は、このような低動粘度の潤滑剤を用いた場合であっても、電食の発生を抑制することができる。４０℃における潤滑剤の動粘度は、３０ｍｍ２／ｓ以下であることがより好ましく、２０ｍｍ２／ｓ以下であることがさらに好ましい。
　なお、例えばＣｒ含有量が１６．０～１８．０質量％である転動体、及び、Ｃｒ含有量が１０．０～１５．０質量％である上記第２実施形態における転動体は、いずれも従来の転動体と比較して、電食による軸受振動の上昇を抑制することができ、優れた音響特性を得ることができる。特に、電食が発生することが想定されるが、実際には発生しない場合、または、電食が発生しにくい条件である場合には、上記第２実施形態における転動体の方が、優れた音響性能を得ることができる。
　以上、詳述したように、本実施形態に係る転がり軸受は、インバータ制御で発生しやすい漏れ電流による電食等による損傷を低減することができ、特に、優れた音響性能が求められるエアコン用モータ、ブロア用モータ等により好適に使用することができる。
　以下、発明例及び比較例を挙げて本発明の第１実施形態及び第２実施形態について詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。なお、以下に示す第１実施例は、上記第１実施形態による効果を示す実施例であり、第２実施例は、上記第２実施形態による効果を示す実施例である。
＜第１実施例＞
　電食による軸受振動の上昇の抑制に関して、本実施形態の転がり軸受における効果を確認するため、軸受に通電させた状態での軸受振動の経時変化を調査する試験を行った。
　試験に使用する転動体（玉）は、本実施形態ではサイズが５／３２のステンレス（ＳＵＳ４４０Ｃ）ボール、比較例ではサイズが５／３２のＳＵＪ２（高炭素軸受鋼）ボールを準備した。ＳＵＳ４４０Ｃボールには、Ｃｒが１６．０～１８．０質量％含有されており、ＳＵＪ２ボールにはＣｒが１．３～１．６質量％含有されている。
　そして、それぞれの転動体を、ＳＵＪ２製の単列深溝玉軸受（内径φ８ｍｍ、外径φ２２ｍｍ、幅７ｍｍ）の内外輪、プラスチック製保持器を含む転がり軸受（深溝玉軸受）に組み込んだ。
　また、軸受内部に封入するグリースには、基油が４０℃における基油粘度が２４ｃＳｔであるエステル油、増ちょう剤がＬｉ石けんのグリースを用いた。
（試験条件）
アキシャル荷重：５０Ｎ
軸受回転数：２０００ｍｉｎ－１
試験時間：１２０時間
軸受と直列に抵抗を挿入し、軸受に流れる電流が最大で３０ｍＡになるように、３０Ｖの直流電圧を印加した。
軸受振動は加速度ピックアップを用いて測定した。
（試験結果）
　結果を図２に示す。図２に示すように、ＳＵＪ２（高炭素軸受鋼）ボールを用いた比較例の転がり軸受は試験中に軸受振動が上昇しているが、ＳＵＳ４４０Ｃ（ステンレス）ボールを用いた本実施形態の転がり軸受の軸受振動は上昇がみられない。
＜第２実施例＞
［軸受振動試験］
　本発明に係る転がり軸受における電食抑制の効果を確認するため、１３Ｃｒ系ステンレス製（ＬＮＳ１２５）の転動体（玉）と軸受（外輪及び内輪）に通電させた状態で、軸受振動の経時変化を測定する軸受振動試験を行った。
（転がり軸受の準備）
　以下のようにして、転がり軸受を準備した。
　まず、試験用の玉として、サイズが５／３２の１３Ｃｒ系ステンレス鋼であるＬＮＳ１２５鋼材からなる玉（ＬＮＳ１２５球）と、ＳＵＪ２鋼材からなる玉（ＳＵＪ２球）を準備した。なお、ＬＮＳ１２５鋼材は、１３Ｃｒ系ステンレス鋼であって、Ｃｒを１０．０～１５．０質量％含有するものであり、ＳＵＪ２鋼材からなる玉は、Ｃｒを１．３～１．６質量％含有するものである。
　次に、単列深溝玉軸受（内径：８ｍｍ、外径：２２ｍｍ、幅：７ｍｍ）の外輪と内輪を準備するとともに、プラスチック製保持器を準備し、外輪軌道面と内輪軌道面との間に、玉と保持器を組み込んだ。外輪及び内輪は、ＳＵＪ２鋼材からなるものを使用した。
　また、軸受内部に、潤滑剤を供給した。潤滑剤としては、４０℃における動粘度が２４ｍｍ２／ｓであるエステル油を基油とし、Ｌｉ石けんを増ちょう剤としたグリースを用いた。
　転動体並びに外輪及び内輪の軌道面の鋼種、表面粗さ、並びにロックウェル硬さを下記表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
（軸受振動試験）
　作製した転がり軸受を用いて、軸受振動試験を実施した。
　まず、軸受及び外部抵抗が直列となるように接続し、軸受に流れる電流が最大で３０ｍＡになるように、３０Ｖの直流電圧を印加した。その後、加速度ピックアップを用いて、軸受振動を測定した。
　試験条件は以下のとおりとした。
　アキシャル荷重：５０Ｎ
　軸受回転数：２０００ｍｉｎ－１
　試験時間：１２０時間
（評価結果）
　図２は、縦軸を振動加速度とし、横軸を試験時間とした場合の、軸受振動の様子を示すグラフである。
　図２に示すように、転動体として、ＳＵＪ２球を用いた転がり軸受（比較例）においては、試験時間が長くなるにしたがって、振動加速度が大きく上昇した。これは、電食の原因となる局所的な強い電流が発生し、これにより、軌道面や転動体の表面が損傷したからであると考えられる。
　一方、転動体として、表面粗さＲａが０．００１μｍであるＬＮＳ１２５球を使用した本発明に係る転がり軸受（発明例）においては、試験時間が長くなった場合であっても、振動加速度は大きく上昇しなかった。すなわち、電食は発生するものの、損傷が小さくなり、音響特性が優れた転がり軸受を得ることができた。
［アンデロン値の比較試験］
　上記第１実施例において使用した玉（ＳＵＳ４４０Ｃからなるステンレスボール）を複数個準備するとともに、上記第２実施例において使用した玉（１３Ｃｒ系ステンレス鋼からなるＬＮＳ１２５球）を複数個準備し、玉の種類に対する音響振動（アンデロン値）を比較した。具体的には、同等の精度に仕上げた軸受に上記玉を組み込み、公知の測定装置によりミディアムバンド及びハイバンドを測定し、ｎ＝６～８として平均値を算出した。
［アンデロン値の比較結果］
　上記第１実施例の玉を使用した転動体については、アンデロン値のミディアムバンドが１．０、ハイバンドが１．１であった。これに対して、上記第２実施例の玉を使用した転動体については、アンデロン値のミディアムバンドが０．４、ハイバンドが０．５であった。これらの結果から、Ｃｒを１０．０～１５．０質量％含有するステンレス鋼からなる玉を使用した転動体の方が、電食発生の抑制効果と優れた音響特性との両立を優れたバランスで実現することができた。
　以上、図面を参照しながら各種の実施の形態について説明したが、本発明はかかる例に限定されないことはいうまでもない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された範疇内において、各種の変更例又は修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。また、発明の趣旨を逸脱しない範囲において、上記実施の形態における各構成要素を任意に組み合わせてもよい。
　なお、本出願は、２０２０年１０月１４日出願の日本特許出願（特願２０２０－１７３０４６及び２０２１年８月２０日出願の日本特許出願（特願２０２１－１３５０６４）に基づくものであり、その内容は本出願の中に参照として援用される。
　　１　　外輪
　　１ａ　外輪軌道面
　　３　　内輪
　　３ａ　内輪軌道面
　　５　　転動体
　　７　　保持器
　　１０　転がり軸受

Claims (6)

  1. 　第１の軌道面を有する第１の部材と、
    　前記第１の部材に組み付けられ、前記第１の軌道面に対向する第２の軌道面を有する第２の部材と、
    　前記第１の軌道面と前記第２の軌道面との間に転動自在に組み込まれる複数個の転動体と、を備え、
    　前記転動体はステンレス鋼で構成されており、
    　前記転動体の表面粗さＲａが０．０１μｍ以下であることを特徴とする転がり軸受。
  2. 　前記第１の軌道面及び前記第２の軌道面の表面粗さＲａは、いずれも０．０３μｍ以下であることを特徴とする、請求項１に記載の転がり軸受。
  3. 　前記転動体と、前記第１の軌道面及び前記第２の軌道面とは、互いに異なる表面組成を有することを特徴とする、請求項２に記載の転がり軸受。
  4. 　前記第１の軌道面及び前記第２の軌道面の硬さと、前記転動体の表面の硬さとの差の絶対値は、４ＨＲＣ以下であることを特徴とする、請求項３に記載の転がり軸受。
  5. 　前記第１の軌道面及び前記第２の軌道面の硬さは、５８ＨＲＣ以上６４ＨＲＣ以下であり、
    　前記転動体の表面の硬さは、５６ＨＲＣ以上６３ＨＲＣ以下であることを特徴とする、請求項４に記載の転がり軸受。
  6. 　前記第１の軌道面及び前記第２の軌道面と、前記転動体との間に、潤滑剤が供給されており、
    　４０℃における前記潤滑剤の動粘度は、５０ｍｍ２／ｓ以下であることを特徴とする、請求項５に記載の転がり軸受。
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