WO2022260134A1 - 光学用積層体、積層光学フィルム、光学物品、仮想現実表示装置 - Google Patents

光学用積層体、積層光学フィルム、光学物品、仮想現実表示装置 Download PDF

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雄二郎 矢内
洋平 ▲濱▼地
輝 丸山
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    • G02F1/133638—Waveplates, i.e. plates with a retardation value of lambda/n

Definitions

  • the present invention relates to optical laminates, laminated optical films, optical articles, and virtual reality display devices.
  • a reflective polarizer is a polarizer that has the function of reflecting one polarized light of incident light and transmitting the other polarized light.
  • the light reflected by the reflective polarizer and the transmitted light have mutually orthogonal polarization states.
  • the mutually orthogonal polarization states are polarization states located at the antipodal points of each other on the Poincare sphere. correspond to
  • a reflective linear polarizer in which transmitted light and reflected light are linearly polarized is, for example, a film obtained by stretching a dielectric multilayer film as described in Patent Document 1, or a wire grid polarized light as described in Patent Document 2. child is known.
  • a reflective circular polarizer in which transmitted light and reflected light are circularly polarized for example, a film having a light reflecting layer in which a cholesteric liquid crystal phase is fixed, as described in Patent Document 3, is known.
  • a reflective polarizer is used for the purpose of extracting only specific polarized light from incident light or separating incident light into two polarized light.
  • a liquid crystal display device it is used as a brightness enhancement film that enhances light utilization efficiency by reflecting and reusing unnecessary polarized light from a backlight.
  • a liquid crystal projector it is also used as a beam splitter that splits light from a light source into two linearly polarized light beams and supplies each to a liquid crystal panel.
  • Patent Literature 4 discloses an in-vehicle rearview mirror that reflects light from the rear using a reflective polarizer.
  • Patent Document 5 discloses a method of generating a virtual image by reflecting light between a reflective polarizer and a half mirror and reciprocating it in order to reduce the size and thickness of a display unit in a virtual reality display device, an electronic viewfinder, or the like. is disclosed.
  • the conventional reflective polarizers described in Documents 1 and 2 when the reflective polarizer reflects part of the external light and the light from the image display device to generate a virtual image or a real image, the conventional reflective polarizers described in Documents 1 and 2 However, it has been found that the image sharpness may be degraded in some cases. On the other hand, it was found that good image sharpness can be obtained by using a reflective circular polarizer having a light reflecting layer in which a cholesteric liquid crystal phase is fixed. The reason for this is that a reflective circular polarizer with a high degree of polarization can be realized with a thin film by having a light-reflecting layer in which the cholesteric liquid crystal phase is fixed. The inventors believe that this is the reason. Furthermore, according to the studies of the present inventors, virtual reality display devices, electronic viewfinders, etc., use not only reflected light but also transmitted light. is important. In the conventional reflective circular polarizer described in Document 3, ghost suppression was observed and there was room for further improvement.
  • the present invention has been made in view of the above problems, and the problem to be solved by the present invention is to provide an optical system that can be used for a reflective circular polarizer that produces less ghost when used in a virtual reality display device, an electronic viewfinder, or the like. It is another object of the present invention to provide a laminate for optical applications, a laminated optical film comprising the reflective circular polarizer, an optical article comprising the laminate for optical applications, and a virtual reality display device including the optical articles.
  • the laminated reflective layer includes at least one cholesteric liquid crystal layer formed using a first liquid crystal compound substantially composed of a rod-shaped liquid crystal compound, and using a second liquid crystal compound substantially composed of a discotic liquid crystal compound.
  • a reflective layer A that does not include a formed cholesteric liquid crystal layer
  • a cholesteric liquid crystal comprising at least one cholesteric liquid crystal layer formed using the second liquid crystal compound substantially composed of a discotic liquid crystal compound and formed using the first liquid crystal compound substantially composed of a rod-like liquid crystal compound a reflective layer B that does not contain a liquid crystal layer, and Among the two or more laminated reflective layers, when the reflective layers A are opposed to each other in the two laminated reflective layers adjacent in the lamination direction, the The central wavelengths of reflected light from the reflective layers A are different, Among the two or more laminated reflective layers, when the reflective layers B are opposed to each other in the two laminated reflective layers adjacent in the lamination direction, the An optical laminated body in which the center wavelengths of the reflected lights of the reflective layers B are different.
  • the laminated reflective layer is configured by directly contacting one reflective layer A and one reflective layer B, or one reflective layer A and one reflective layer B,
  • [6] comprising a first layer, a second layer, a third layer and a fourth layer in this order; All of the first to fourth layers are cholesteric liquid crystal layers, Each of the first layer to the fourth layer has light reflectivity, The center wavelength of the reflected light from the first layer to the fourth layer is in the range of 430 to 480 nm, 520 to 570 nm, 570 to 620 nm and 620 to 670 nm, respectively; The sign of the retardation in the thickness direction of the first layer at a wavelength of 550 nm and the sign of the retardation in the thickness direction of the second layer at a wavelength of 550 nm are opposite, An optical laminate, wherein the sign of retardation in the film thickness direction of the third layer at a wavelength of 550 nm is opposite to the sign of retardation in the film thickness direction of the fourth layer at a wavelength of 550 nm.
  • One of the first layer and the second layer is a cholesteric liquid crystal layer formed using a rod-like liquid crystal compound, and the other is a cholesteric liquid crystal layer formed using a discotic liquid crystal compound.
  • One of the third layer and the fourth layer is a cholesteric liquid crystal layer formed using a rod-like liquid crystal compound, and the other is a cholesteric liquid crystal layer formed using a discotic liquid crystal compound.
  • One of the first layer and the fourth layer has a center wavelength of the reflected light within the range of 430 to 480 nm, and the other has a center wavelength of the reflected light of 620 to 670 nm.
  • the center wavelength of the reflected light of the second layer is in the range of 520 to 570 nm,
  • the center wavelength of the reflected light of the third layer is in the range of 570 to 620 nm,
  • [10] comprising a first layer, a second layer and a third layer in this order; All of the first to third layers are cholesteric liquid crystal layers,
  • the second layer is a pitch gradient layer in which the helical pitch changes in the film thickness direction,
  • Each of the first layer to the third layer has light reflectivity, the center wavelength of the light reflected from the first layer to the third layer is in the range of 430 to 480 nm, 520 to 620 nm, and 620 to 670 nm, respectively;
  • the sign of the retardation in the thickness direction of the first layer at a wavelength of 550 nm and the sign of the retardation in the thickness direction of the second layer at a wavelength of 550 nm are opposite,
  • An optical laminate wherein the sign of retardation in the thickness direction of the second layer at a wavelength of 550 nm and the sign of the retardation of the third layer in the thickness direction at a wavelength of 550 nm are opposite to each other.
  • the first layer is a cholesteric liquid crystal layer formed using a rod-like liquid crystal compound
  • the second layer is a cholesteric liquid crystal layer formed using a discotic liquid crystal compound
  • the third layer is the layer is a cholesteric liquid crystal layer formed using a rod-like liquid crystal compound
  • the first layer is a cholesteric liquid crystal layer formed using a discotic liquid crystal compound
  • the second layer is a cholesteric liquid crystal layer formed using a rod-like liquid crystal compound
  • the third layer is a discotic liquid crystal layer.
  • the optical laminate according to [10] which is a cholesteric liquid crystal layer formed using a liquid crystal compound.
  • the central wavelength of the reflected light of the first layer is in the range of 430 to 480 nm;
  • the center wavelength of the reflected light of the second layer is in the range of 520 to 620 nm,
  • the optical layered product according to [10] or [11], wherein the center wavelength of light reflected by the third layer is in the range of 620 to 670 nm.
  • a laminated optical film comprising at least a reflective circular polarizer, a retardation layer for converting circularly polarized light into linearly polarized light, and a linear polarizer in this order,
  • a laminated optical film, wherein the reflective circular polarizer is the optical laminate according to any one of [1] to [12].
  • the laminated optical film of [16], wherein the antireflection layer is a moth-eye film or an AR film.
  • An optical article comprising the optical laminate according to any one of [1] to [12].
  • a virtual reality display device comprising the optical article according to [19].
  • an optical laminate that can be used for a reflective circular polarizer that produces little ghost when used in a virtual reality display device, an electronic viewfinder, or the like. Further, according to the present invention, it is possible to provide a laminated optical film including the reflective circular polarizer, an optical article including the optical laminate, and a virtual reality display including the optical article.
  • BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS It is the schematic which shows an example of the laminated body for optics of 1st embodiment of this invention.
  • BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS It is the schematic which shows an example of the laminated body for optics of 1st embodiment of this invention.
  • FIG. 3 is a schematic diagram showing an example of an optical laminate according to the third embodiment of the present invention; It is an example of a virtual reality display device using the laminated optical film of the present invention. It is an example of a virtual reality display device using the laminated optical film of the present invention.
  • BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS It is the schematic which shows an example of the laminated optical film of this invention.
  • perpendicular does not mean exactly 90°, but 90° ⁇ 10°, preferably 90° ⁇ 5°.
  • parallel does not strictly represent 0°, but represents 0° ⁇ 10°, preferably 0° ⁇ 5°.
  • 45° does not mean exactly 45°, but 45° ⁇ 10°, preferably 45° ⁇ 5°.
  • the "absorption axis” means the polarization direction in which the absorbance is maximized in the plane when linearly polarized light is incident.
  • the “reflection axis” means the polarization direction in which the reflectance is maximized in the plane when linearly polarized light is incident.
  • the “transmission axis” means a direction perpendicular to the absorption axis or the reflection axis in the plane.
  • the “slow axis” means the direction in which the refractive index is maximized in the plane.
  • the retardation means in-plane retardation and is represented as Re( ⁇ ), unless otherwise specified.
  • Re( ⁇ ) represents the in-plane retardation at the wavelength ⁇
  • the wavelength ⁇ is 550 nm unless otherwise specified.
  • the retardation in the thickness direction at the wavelength ⁇ is described as Rth( ⁇ ) in this specification.
  • Re( ⁇ ) and Rth( ⁇ ) values measured at wavelength ⁇ using AxoScan OPMF-1 (manufactured by Optoscience) can be used.
  • the optical laminate of the present invention includes a first embodiment, a second embodiment, and a third embodiment.
  • a first embodiment, a second embodiment, and a third embodiment of the optical layered body of the present invention will be described below.
  • the optical laminate of the first embodiment of the present invention has two or more laminated reflective layers,
  • the laminated reflective layer includes at least one cholesteric liquid crystal layer (hereinafter also referred to as "liquid crystal layer 1") formed using a first liquid crystal compound substantially composed of a rod-like liquid crystal compound, and is substantially a disk.
  • liquid crystal layer 1 cholesteric liquid crystal layer
  • a reflective layer A that does not include a cholesteric liquid crystal layer (hereinafter also referred to as “liquid crystal layer 2”) formed using a second liquid crystal compound made of a liquid crystal compound; including at least one liquid crystal layer 2 and a reflective layer B that does not include the liquid crystal layer 1,
  • liquid crystal layer 2 cholesteric liquid crystal layer
  • the central wavelengths of reflected light from the reflective layers A are different
  • the reflective layers B are opposed to each other in the two laminated reflective layers that are adjacent in the lamination direction
  • the central wavelengths of the reflected lights of the reflective layers B are different.
  • FIG. 1 is a schematic cross-sectional view showing an example of the configuration of the optical laminate 10 of the first embodiment.
  • the optical laminate 10 is composed of a first laminated reflective layer 25 and a second laminated reflective layer 26, and the first laminated reflective layer 25 consists of a reflective layer A21a and a reflective layer B22b.
  • the second laminated reflective layer 26 is composed of a reflective layer A 23a and a reflective layer B 24b.
  • the reflective layer A21a, the reflective layer B22b, the reflective layer A23a, and the reflective layer B24b are laminated in this order.
  • the optical laminate of the first embodiment of the present invention can be used in a reflective circular polarizer.
  • the reflective layer A has a positive Rth
  • the reflective layer B has a negative Rth. It is thought that the generation of ghosts can be suppressed even if A first embodiment of the present invention will be described in detail below.
  • the optical laminate of the first embodiment of the present invention has two or more laminated reflective layers each including one reflective layer A and one reflective layer B, which will be described later in detail. That is, the optical layered body of the first embodiment of the present invention includes two or more reflective layers A and two or more reflective layers B, respectively.
  • the reflective layer A and the reflective layer B may be in direct contact with each other, or the reflective layer A and the reflective layer B may be laminated via another layer.
  • other layers include, but are not limited to, adhesion layers (eg, adhesive layers, adhesive layers, etc.), refractive index adjusting layers, resin films, positive C plates, orientation layers, and the like.
  • the laminated reflective layer may be configured such that one reflective layer A and one reflective layer B are in direct contact with one reflective layer A, one reflective layer B, the reflective layer A and the reflective layer B. and an adhesion layer disposed between.
  • the laminated reflective layer is preferably configured such that one reflective layer A and one reflective layer B are in direct contact with each other.
  • the laminated reflective layer may be laminated such that the reflective layer A and the reflective layer B are alternately arranged in the optical laminated body, or may be laminated so that the reflective layers A face each other.
  • the reflective layers B may be laminated so as to face each other.
  • the reflective layer A, the reflective layer B, the reflective layer A and the reflective layer B may be laminated in this order.
  • reflective layer B, reflective layer B, and reflective layer A may be laminated in this order, or reflective layer B, reflective layer A, reflective layer A, and reflective layer B may be laminated in this order.
  • the center wavelengths of the reflected light of the reflective layers A included in the two adjacent laminated reflective layers are different, and among the two or more laminated reflective layers, the two adjacent in the lamination direction
  • the reflective layers B face each other for example, when the reflective layer A, the reflective layer B, the reflective layer B, and the reflective layer A are laminated in this order
  • two adjacent reflective layers The center wavelengths of the reflected lights of the reflective layers B included in the two laminated reflective layers are different.
  • the optical laminate 11 shown in FIG. 2 is composed of a first laminated reflective layer 25 and a second laminated reflective layer 26.
  • the first laminated reflective layer 25 is composed of a reflective layer B21b and a reflective layer A22a.
  • the two-laminate reflective layer 26 is composed of a reflective layer A23a and a reflective layer B24b.
  • the reflective layer B21b, the reflective layer A22a, the reflective layer A23a, and the reflective layer B24b are laminated in this order.
  • the central wavelength of the reflected light from the reflective layer A22a is different from the central wavelength of the reflected light from the reflective layer A23a.
  • the reflective layer A22a is included in the first laminated reflective layer 25, and the reflective layer A23a is included in the second laminated reflective layer .
  • the reflective layer A may include two or more liquid crystal layers 1 having different central wavelengths of reflected light. When they are arranged continuously, the reflective layer A and the laminated reflective layer are arranged so that the number of laminated reflective layers is maximized.
  • the reflective layer B may include two or more liquid crystal layers 2 having different central wavelengths of reflected light.
  • the reflective layer B and the laminated reflective layers are taken so as to maximize the number of laminated reflective layers.
  • the mode of lamination of the laminated reflective layer is preferably a mode in which the reflective layer A and the reflective layer B are laminated so as to be alternately arranged. That is, it is preferable that the reflective layer A and the reflective layer B are alternately arranged in the thickness direction of the optical laminate.
  • the optical laminate of the first embodiment contains two or more laminated reflective layers, but may contain three or more laminated reflective layers, or four or more laminated reflective layers. That is, the optical laminate includes two or more of each of the reflective layers A and B, but may include three or more of each of the reflective layers A and B, or four or more of each.
  • the total number of laminated reflective layers included in the optical laminate is preferably 30 layers or less, more preferably 20 layers or less, and even more preferably 10 layers or less. That is, the total number of layers of the reflective layer A and the reflective layer B of the optical laminate is preferably 60 layers or less, preferably 40 layers or less, and more preferably 20 layers or less.
  • the thickness of the laminated reflective layer is preferably 0.2 ⁇ m or more, more preferably 0.4 ⁇ m or more, and even more preferably 0.6 ⁇ m or more. Moreover, the thickness of the laminated reflective layer is preferably 20.0 ⁇ m or less, more preferably 14.0 ⁇ m or less, and even more preferably 10.0 ⁇ m or less. The thickness of the laminated reflective layer can be measured by the same method as for the reflective layers A and B described below.
  • the reflective layer A and the reflective layer B will be described below.
  • the laminated reflective layer included in the optical laminate of the first embodiment of the present invention includes at least one liquid crystal layer 1 and a reflective layer A that does not include the liquid crystal layer 2 .
  • the liquid crystal layer 1 is a cholesteric liquid crystal layer formed using a first liquid crystal compound substantially composed of a rod-like liquid crystal compound, and substantially composed of a rod-like liquid crystal compound.
  • a cholesteric liquid crystal layer formed using a first liquid crystal compound substantially composed of a rod-shaped liquid crystal compound means that the first liquid crystal compound is a cholesteric liquid crystal phase, and the alignment state of the cholesteric liquid crystal phase is fixed. refers to layers.
  • the phrase “substantially composed of a rod-shaped liquid crystal compound” means that the rod-shaped liquid crystal compound accounts for 95% by mass or more of the liquid crystal compound (first liquid crystal compound) included in the liquid crystal layer 1 .
  • the first liquid crystal compound consisting essentially of a rod-like liquid crystal compound means that the content of the rod-like liquid crystal compound is 95% by mass or more with respect to the total mass of the first liquid crystal compound.
  • the first liquid crystal compound consists only of a rod-like liquid crystal compound.
  • the liquid crystal layer 2 is a cholesteric liquid crystal layer formed using a second liquid crystal compound substantially composed of a discotic liquid crystal compound, and is substantially composed of a discotic liquid crystal compound.
  • a cholesteric liquid crystal layer formed using a second liquid crystal compound substantially composed of a discotic liquid crystal compound means that the second liquid crystal compound is a cholesteric liquid crystal phase, and the alignment state of the cholesteric liquid crystal phase is fixed. refers to layers.
  • substantially composed of a discotic liquid crystal compound means that the liquid crystal compound (second liquid crystal compound) contained in the liquid crystal layer 2 is 95 mass % or more of the discotic liquid crystal compound.
  • the second liquid crystal compound substantially composed of a discotic liquid crystal compound means that the content of the discotic liquid crystal compound is 95% by mass or more with respect to the total mass of the second liquid crystal compound. .
  • the second liquid crystal compound consists only of a discotic liquid crystal compound.
  • the reflective layer A may include one or more layers of the liquid crystal layer 1, and may include two or more layers.
  • layers other than the liquid crystal layer 2 may or may not be included between the two or more liquid crystal layers 1 .
  • other layers include, but are not limited to, adhesion layers (eg, adhesive layers, adhesive layers, etc.), refractive index adjusting layers, resin films, positive C plates, and alignment layers.
  • the number of layers of the liquid crystal layer 1 included in the reflective layer A is preferably 5 layers or less, more preferably 3 layers or less, and even more preferably 2 layers or less. It is also preferable that the number of layers of the liquid crystal layer 1 included in the reflective layer A is one.
  • liquid crystal layers 1 when two liquid crystal layers 1 have different central wavelengths of reflected light, they are regarded as two liquid crystal layers 1 . If the central wavelengths of the reflected light from two or more liquid crystal layers 1 are the same, the liquid crystal layer 1 can be formed as one layer even if the liquid crystal layers 1 are formed by successive coating or are separated by other layers. Consider layer 1.
  • the central wavelength of the reflected light of the reflective layer A is the central wavelength of the reflected light of the reflective layer A as a whole.
  • a method for measuring the center wavelength of the reflected light will be described later.
  • the thickness of the reflective layer A is preferably 0.1 ⁇ m or more, more preferably 0.2 ⁇ m or more, and even more preferably 0.3 ⁇ m or more.
  • the thickness of the reflective layer A is preferably 10.0 ⁇ m or less, more preferably 7.0 ⁇ m or less, and even more preferably 5.0 ⁇ m or less, in order to further suppress ghosting.
  • the thickness of the reflective layer A can be measured by preparing a cross section of the optical laminate and observing it with a scanning electron microscope.
  • the thickness of the reflective layer A is a value obtained by averaging the thickness of the reflective layer A at arbitrary five points in the cross section of the optical laminate.
  • the area of the reflective layer A and the area of the reflective layer B which will be described later, can be distinguished from each other by the difference in the contrast of the photographed images. Also, by using composition analysis in the film thickness direction by time-of-flight-secondary ion mass spectrometry (TOF-SIMS), the region between the reflective layer A and the reflective layer B can be distinguished.
  • TOF-SIMS time-of-flight-secondary ion mass spectrometry
  • Rth of the reflective layer A is preferably 8 to 800 nm, more preferably 16 to 560 nm, and even more preferably 24 to 400 nm at a wavelength of 550 nm.
  • the Rth of the reflective layer A may be measured by taking out only the reflective layer A from the optical laminate, or by measuring the Rth of a layer produced under the same conditions as in producing the reflective layer A. good.
  • the rod-shaped liquid crystal compound contained in the liquid crystal layer 1 is not particularly limited, and known rod-shaped liquid crystal compounds can be used.
  • the liquid crystal layer 1 may be a layer in which the orientation of the rod-like liquid crystal compound in the cholesteric liquid crystal phase is maintained. After aligning the cholesteric liquid crystal phase by a method such as addition, it is polymerized and cured by ultraviolet irradiation, heating, or the like to form a layer having no fluidity.
  • the liquid crystal layer 1 formed as described above may be a layer that is changed into a state in which the orientation is not changed by an external field, an external force, or the like.
  • the rod-like liquid crystal compound in the liquid crystal layer 1 may no longer exhibit liquid crystallinity.
  • the polymerizable rod-like liquid crystal compound may be polymerized by a curing reaction and no longer have liquid crystallinity.
  • the center wavelength of the reflected light from the liquid crystal layer 1 can be obtained as follows.
  • a spectrum having a peak where the transmittance decreases is obtained in the region near the center wavelength of the reflected light. be done.
  • the wavelength on the short wavelength side is ⁇ l (nm)
  • the wavelength on the long wavelength side is ⁇ h ( nm)
  • the pitch of the cholesteric liquid crystal phase changes depending on the type of chiral agent used together with the polymerizable rod-like liquid crystal compound and its additive concentration, and the desired pitch of the cholesteric liquid crystal phase can be obtained by adjusting one or more of the above.
  • the spiral direction and pitch measurement method see “Introduction to Liquid Crystal Chemistry Experiments” edited by the Japanese Liquid Crystal Society, published by Sigma Publishing in 2007, p. method can be used.
  • the laminated reflective layer included in the optical laminate of the first embodiment of the present invention includes at least one liquid crystal layer 2 and a reflective layer B that does not include the liquid crystal layer 1 .
  • the definitions of the liquid crystal layer 2 and the liquid crystal layer 1 are as described above.
  • the reflective layer B may include one or more layers of the liquid crystal layer 2, and may include two or more layers.
  • layers other than the liquid crystal layer 1 may or may not be included between the two or more liquid crystal layers 2 .
  • other layers include, but are not limited to, adhesion layers (eg, adhesive layers, adhesive layers, etc.), refractive index adjusting layers, resin films, positive C plates, and alignment layers.
  • the number of layers of the liquid crystal layer 2 included in the reflective layer B is preferably 5 layers or less, more preferably 3 layers or less, and even more preferably 2 layers or less. It is also preferable that the number of layers of the liquid crystal layer 2 included in the reflective layer B is one.
  • liquid crystal layers 2 when two liquid crystal layers 2 have different central wavelengths of reflected light, they are regarded as two liquid crystal layers 2 . If the center wavelengths of the reflected light from two or more liquid crystal layers 2 are the same, the liquid crystal layer 2 can be formed as one liquid crystal layer, for example, even if the liquid crystal layers 2 are formed by successive coating or are separated by the above-mentioned other layers.
  • layer 2 If layer 2.
  • the central wavelength of the reflected light of the reflective layer B is the central wavelength of the reflected light of the reflective layer B as a whole.
  • the central wavelength of the reflected light from each liquid crystal layer 2 is measured according to the method for measuring the central wavelength of the reflected light from the liquid crystal layer 1 described above.
  • the thickness of the reflective layer B is preferably 0.1 ⁇ m or more, more preferably 0.2 ⁇ m or more, and even more preferably 0.3 ⁇ m or more.
  • the thickness of the reflective layer B is preferably 10.0 ⁇ m or less, more preferably 7.0 ⁇ m or less, and even more preferably 5.0 ⁇ m or less, in order to further suppress ghosting.
  • the thickness of the reflective layer B can be measured by preparing a cross section of the optical laminate and observing it with a transmission electron microscope.
  • Rth of the reflective layer B is preferably ⁇ 8 to ⁇ 800 nm, more preferably ⁇ 16 to ⁇ 560 nm, and even more preferably ⁇ 24 to ⁇ 400 nm at a wavelength of 550 nm.
  • the Rth of the reflective layer B may be measured by taking out only the reflective layer B from the optical laminate, or by measuring the Rth of a layer produced under the same conditions as in producing the reflective layer B. good.
  • the discotic liquid crystal compound contained in the liquid crystal layer 2 is not particularly limited, and known discotic liquid crystal compounds can be used.
  • the liquid crystal layer 2 may be any layer as long as the orientation of the discotic liquid crystal compound in the cholesteric liquid crystal phase is maintained. After aligning the cholesteric liquid crystal phase by adding an agent or the like, it is polymerized and cured by ultraviolet irradiation, heating, or the like to form a layer having no fluidity.
  • the liquid crystal layer 2 formed as described above may be a layer that is changed into a state in which the orientation state is not changed by an external field, an external force, or the like.
  • the optical properties of the cholesteric liquid crystal phase are maintained in the layer, and the discotic liquid crystal compound in the liquid crystal layer 2 may no longer exhibit liquid crystallinity.
  • the polymerizable discotic liquid crystal compound may be polymerized by a curing reaction and no longer have liquid crystallinity.
  • the central wavelength ⁇ of the reflected light from the liquid crystal layer 2 depends on the pitch of the helical structure in the cholesteric liquid crystal phase, can be defined in the same manner as in the case of the liquid crystal layer 1, and can be measured by the same method.
  • the pitch of the cholesteric liquid crystal phase varies depending on the type of chiral agent used together with the polymerizable discotic liquid crystal compound and its additive concentration, and the desired pitch of the cholesteric liquid crystal phase can be obtained by adjusting one or more of the above.
  • the above-mentioned literature can be referred to.
  • the optical laminate of the first embodiment of the present invention preferably has a reflectance of 40% or more and less than 50% for light having a wavelength of 400 to 700 nm.
  • the reflectance is 40% or more, it is easier to suppress ghosts.
  • the light with a wavelength of 400 to 700 nm refers to non-polarized light.
  • the reflectance of light having a wavelength of 400 to 700 nm of the optical laminate was measured under the following conditions.
  • An automatic absolute reflectance measurement system consisting of a UV-visible-near-infrared spectrophotometer V-750 manufactured by JASCO Corporation is used. Polarized S and P waves with wavelengths of 350 to 900 nm are incident on the optical laminate at an incident angle of 5°.
  • a reflectance spectrum is obtained by measuring the absolute reflectance for each of the S wave and the P wave and calculating the average value for each wavelength. From the obtained reflectance spectrum, the average reflectance for light with a wavelength of 400 to 700 nm is calculated, and this is taken as the reflectance for light with a wavelength of 400 to 700 nm of the optical laminate.
  • the optical laminate of the first embodiment of the present invention includes the reflective layer A and the reflective layer B, and at least a blue light reflective layer having a reflectance of 40% or more at a wavelength of 460 nm and It preferably includes a green light reflective layer with a reflectance of 40% or more, a yellow light reflective layer with a reflectance of 40% or more at a wavelength of 600 nm, and a red light reflective layer with a reflectance of 40% or more at a wavelength of 650 nm.
  • the blue light reflecting layer, the green light reflecting layer, the yellow light reflecting layer, and the red light reflecting layer may correspond to any one of the reflecting layer A and the reflecting layer B, respectively.
  • the central wavelength of the reflected light of the reflective layer A may be adjusted to about 460 nm by the method described above.
  • the central wavelength of the reflected light of the reflective layer B may be adjusted by the method described above to set the central wavelength of the reflected light to about 460 nm.
  • the above reflectance is the reflectance when non-polarized light is incident on the reflective layer at each wavelength.
  • the optical laminate may have two or more blue light reflective layers. It may have a green light reflecting layer, may have two or more yellow light reflecting layers, and may have two or more red light reflecting layers.
  • the center wavelength of the light reflected by the blue light reflecting layer is preferably in the range of 430 to 480 nm.
  • the center wavelength of the light reflected by the green light reflecting layer is preferably in the range of 520 to 570 nm.
  • the center wavelength of the light reflected by the yellow light reflecting layer is preferably in the range of 570 to 620 nm.
  • the central wavelength of the light reflected by the red light reflecting layer is preferably in the range of 620 to 670 nm.
  • the method for measuring the center wavelength of reflected light is as described above.
  • the reflective layer A and the The center wavelength of the light reflected by the reflective layer B may be adjusted.
  • the optical layered body is formed by laminating the blue light reflecting layer, the green light reflecting layer, the yellow light reflecting layer, and the red light reflecting layer in this order.
  • the reflective layer on the long wavelength side for example, the red light reflective layer
  • the required thickness of the reflective layer increases, and the influence of the Rth of the reflective layer itself on the light transmitted through the reflective layer increases. blue light reflective layer).
  • the reflective layer A has a positive Rth
  • the reflective layer B has a negative Rth, so that the Rths cancel each other.
  • SRth i be the sum of the Rth of each layer from L 1 to the reflective layer L i (i is an integer equal to or less than n).
  • SRth i is represented as follows.
  • the absolute values of all SRth i are preferably 0.3 ⁇ m or less, more preferably 0.2 ⁇ m or less, and even more preferably 0.1 ⁇ m or less.
  • Rth i of each layer in the above formula is determined by the formula for calculating Rth described above.
  • the orientation direction (slow It is preferable to dispose so that the phase axis direction) changes continuously at the interface.
  • a coating liquid containing a rod-shaped liquid crystal compound is directly applied onto the reflective layer B, and the discotic liquid crystal compound contained in the reflective layer B is coated directly on the reflective layer B. It is also possible to orient the slow axis direction so that it is continuous at the interface by the orientation regulating force of .
  • the thickness of the optical laminate of the first embodiment of the present invention is preferably 30 ⁇ m or less, more preferably 15 ⁇ m or less.
  • the lower limit is not particularly limited, it may be, for example, 1 ⁇ m or more, preferably 5 ⁇ m or more.
  • the optical laminate of the second embodiment of the present invention comprises a first layer, a second layer, a third layer and a fourth layer in this order, All of the first to fourth layers are cholesteric liquid crystal layers, Each of the first layer to the fourth layer has light reflectivity, The center wavelength of the reflected light from the first layer to the fourth layer is in the range of 430 to 480 nm, 520 to 570 nm, 570 to 620 nm, and 620 to 670 nm, respectively; The sign of Rth at a wavelength of 550 nm of the first layer and the sign of Rth at a wavelength of 550 nm of the second layer are opposite, The sign of Rth at a wavelength of 550 nm in the third layer is opposite to the sign of Rth in the fourth layer at a wavelength of 550 nm.
  • FIG. 3 is a schematic cross-sectional view showing an example of the configuration of the optical laminate 12 of the second embodiment.
  • the optical laminate 12 includes a first layer 31, a second layer 32, a third layer 33, and a fourth layer 34, which are laminated in this order.
  • the sign of Rth of the first layer 31 and the sign of Rth of the second layer 32 are opposite, and the sign of Rth of the third layer 33 and the sign of Rth of the fourth layer 34 are opposite. is the opposite.
  • the optical laminate of the second embodiment of the invention can be used in a reflective circular polarizer.
  • the optical laminate has the above structure, the Rth of the first layer and the Rth of the second layer offset each other, and the Rth of the third layer and the Rth of the fourth layer offset each other. Since it is canceled, it is thought that the occurrence of ghost can be suppressed even for incident light from an oblique direction.
  • the second embodiment of the present invention will now be described in detail.
  • the optical laminate of the second embodiment of the present invention comprises a first layer, a second layer, a third layer and a fourth layer in this order.
  • the first to fourth layers are light reflective cholesteric liquid crystal layers.
  • the cholesteric liquid crystal layer is a layer formed by fixing a liquid crystal compound to a cholesteric liquid crystal phase.
  • a known cholesteric liquid crystal layer can be used, and for example, one described in JP-A-2020-060627 can be used.
  • the cholesteric liquid crystal layer is preferably a cholesteric liquid crystal layer formed using a rod-like liquid crystal compound or a cholesteric liquid crystal layer formed using a discotic liquid crystal compound.
  • a cholesteric liquid crystal layer formed using a rod-like liquid crystal compound tends to have a positive Rth value
  • a cholesteric liquid crystal layer formed using a discotic liquid crystal compound tends to have a negative Rth value.
  • the central wavelengths of reflected light from the first layer to the fourth layer are within the ranges of 430 to 480 nm, 520 to 570 nm, 570 to 620 nm, and 620 to 670 nm, respectively. It is also preferable that the central wavelengths of the reflected light from the first layer to the fourth layer are different from each other.
  • the layer can correspond to the blue light reflecting layer described in the first embodiment. In this case, the reflectance at the center wavelength of the reflected light is preferably 40% or more and less than 50%.
  • the central wavelength of the reflected light is 520-570 nm
  • the layer can correspond to the green light reflecting layer described in the first embodiment.
  • the reflectance at the center wavelength of the reflected light is preferably 40% or more and less than 50%.
  • the layer can correspond to the yellow light reflecting layer described in the first embodiment.
  • the reflectance at the center wavelength of the reflected light is preferably 40% or more and less than 50%.
  • the layer can correspond to the red light reflecting layer described in the first embodiment.
  • the reflectance at the center wavelength of the reflected light is preferably 40% or more and less than 50%.
  • the reflectance measurement method is as described above.
  • the center wavelength of the reflected light from the first to fourth layers may be within any of the above wavelength ranges. It is preferable that the central wavelength of the reflected light is in the range of 430-480 nm and the central wavelength of the other reflected light is in the range of 620-670 nm. Further, the center wavelength of the reflected light of the first layer is within the range of 430 to 480 nm, the center wavelength of the reflected light of the second layer is within the range of 520 to 570 nm, and the center wavelength of the reflected light of the third layer is within the range of 430 to 480 nm.
  • the central wavelength is in the range of 570-620 nm and the central wavelength of the reflected light of the fourth layer is in the range of 620-670 nm. That is, the first layer corresponds to the blue light reflecting layer, the second layer corresponds to the green light reflecting layer, the third layer corresponds to the yellow light reflecting layer, and the fourth layer corresponds to the red light reflecting layer. It is also preferable to correspond to each. Further, in the case where the optical laminate having the layering order as described above is applied to a reflective circular polarizer, which will be described later, the reflective layer on the long wavelength side (for example, the red light reflective layer) is required to obtain a sufficient reflectance. The required thickness of the reflective layer increases, and the influence of the Rth of the reflective layer itself on the light transmitted through the reflective layer increases. blue light reflective layer).
  • the sign of Rth at a wavelength of 550 nm in the first layer is opposite to the sign of Rth at a wavelength of 550 nm in the second layer
  • the wavelength of the third layer is The sign of Rth at 550 nm and the sign of Rth at wavelength 550 nm of the fourth layer are opposite.
  • the method of reversing the sign of Rth between the first layer and the second layer as described above is not particularly limited, but as an aspect of such a relationship of Rth, for example, the first layer and the second layer
  • One of the layers is a cholesteric liquid crystal layer formed using a rod-like liquid crystal compound, and the other is a cholesteric liquid crystal layer formed using a discotic liquid crystal compound.
  • the method of reversing the sign of Rth between the third layer and the fourth layer as described above is not particularly limited, but as an aspect of such a relationship of Rth, for example, the third layer and One of the fourth layers is a cholesteric liquid crystal layer formed using a rod-like liquid crystal compound, and the other is a cholesteric liquid crystal layer formed using a discotic liquid crystal compound. Further, it is also preferable that the sign of Rth is opposite between the second layer and the third layer. As an aspect of such a relationship of Rth, for example, the first layer and the third layer are cholesteric liquid crystal layers formed using a rod-like liquid crystal compound, and the second layer and the fourth layer are disk-shaped.
  • the thickness of each of the first to fourth layers is preferably 0.1 ⁇ m or more, more preferably 0.2 ⁇ m or more, and still more preferably 0.3 ⁇ m or more.
  • the thickness of each of the first to fourth layers is preferably 10.0 ⁇ m or less, more preferably 7.0 ⁇ m or less, and even more preferably 5.0 ⁇ m or less, in terms of further suppressing ghosting.
  • the thicknesses of the first to fourth layers can be measured by preparing a cross section of the optical laminate and observing it with a transmission electron microscope.
  • the absolute values of SRth i described in the optical layered body of the first embodiment are within the ranges described above.
  • n is read as 4.
  • the absolute value of SRth i is preferably 0.3 ⁇ m or less, more preferably 0.2 ⁇ m or less, and even more preferably 0.1 ⁇ m or less.
  • the first to fourth layers may be laminated in direct contact with each other, or may be laminated via other layers.
  • other layers include, but are not limited to, adhesion layers (eg, adhesive layers, adhesive layers, etc.), refractive index adjusting layers, resin films, positive C plates, and alignment layers.
  • adhesion layers eg, adhesive layers, adhesive layers, etc.
  • refractive index adjusting layers e.g., refractive index adjusting layers
  • resin films e.g., positive C plates, and alignment layers.
  • the first to fourth layers are preferably laminated in direct contact with each other.
  • a liquid crystal compound ( It is preferable to dispose so that the orientation direction (slow axis direction) of the rod-like liquid crystal compound or discotic liquid crystal compound) changes continuously at the interface.
  • a second layer of a cholesteric liquid crystal layer formed using a rod-like liquid crystal compound is formed on a first layer that is a cholesteric liquid crystal layer formed using a discotic liquid crystal compound.
  • a coating solution containing a rod-shaped liquid crystal compound is directly applied onto the first layer, and the orientation control force of the discotic liquid crystal compound contained in the first layer is applied so that the slow axis direction is continuous at the interface. It can also be oriented.
  • the thickness of the optical laminate of the second embodiment of the present invention is preferably 30 ⁇ m or less, more preferably 15 ⁇ m or less.
  • the lower limit is not particularly limited, it may be, for example, 1 ⁇ m or more, preferably 5 ⁇ m or more.
  • the optical laminate of the third embodiment of the present invention comprises a first layer, a second layer and a third layer in this order, All of the first to third layers are cholesteric liquid crystal layers,
  • the second layer is a pitch gradient layer in which the helical pitch changes in the film thickness direction,
  • Each of the first layer to the third layer has light reflectivity, the center wavelength of the light reflected from the first layer to the third layer is in the range of 430 to 480 nm, 520 to 620 nm, and 620 to 670 nm, respectively;
  • the sign of the retardation in the thickness direction of the first layer at a wavelength of 550 nm and the sign of the retardation in the thickness direction of the second layer at a wavelength of 550 nm are opposite,
  • the sign of the retardation in the film thickness direction at a wavelength of 550 nm of the second layer is opposite to the sign of the retardation in the film thickness direction of the third layer at a wavelength of 550 nm.
  • FIG. 4 is a schematic cross-sectional view showing an example of the configuration of the optical laminate 13 of the third embodiment.
  • the optical layered body 13 has a first layer 27, a second layer 28, and a third layer 29 laminated in this order, each of which satisfies the requirements described above.
  • the sign of Rth of the first layer 27 and the sign of Rth of the second layer 28 are opposite, and the sign of Rth of the second layer 28 and the sign of Rth of the third layer 29 are opposite. is the opposite.
  • the optical laminate of the third embodiment of the present invention can be used in a reflective circular polarizer.
  • the optical laminate has the above structure, the Rth of the first layer and the Rth of the second layer cancel each other, and the Rth of the second layer and the Rth of the third layer offset each other. Since it is canceled, it is considered possible to suppress the generation of a ghost even for incident light from an oblique direction.
  • the third embodiment of the present invention will now be described in detail.
  • the optical laminate of the third embodiment of the present invention comprises a first layer, a second layer and a third layer in this order.
  • the first to third layers are light reflective cholesteric liquid crystal layers.
  • the cholesteric liquid crystal layer is a layer formed by fixing a liquid crystal compound to a cholesteric liquid crystal phase.
  • the cholesteric liquid crystal layers used in the first to fourth layers of the second embodiment can be used.
  • the cholesteric liquid crystal layer is preferably a cholesteric liquid crystal layer formed using a rod-like liquid crystal compound or a cholesteric liquid crystal layer formed using a discotic liquid crystal compound.
  • a cholesteric liquid crystal layer formed using a rod-like liquid crystal compound tends to have a positive Rth value
  • a cholesteric liquid crystal layer formed using a discotic liquid crystal compound tends to have a negative Rth value.
  • the second layer is a pitch gradient layer in which the helical pitch changes in the film thickness direction.
  • the pitch gradient layer can be produced by a known method, for example, with reference to JP-A-2020-060627.
  • the pitch gradient layer since the helical pitch changes in the film thickness direction, light in a plurality of wavelength ranges can be reflected.
  • the center wavelengths of the reflected light from the first layer to the third layer are within the ranges of 430 to 480 nm, 520 to 620 nm, and 620 to 670 nm, respectively. It is also preferable that the central wavelengths of the reflected light from the first layer to the third layer are different from each other.
  • the layer can correspond to the blue light reflecting layer described in the first embodiment.
  • the reflectance at the center wavelength of the reflected light is preferably 40% or more and less than 50%.
  • the layer can correspond to the green light reflecting layer or the yellow light reflecting layer described in the first embodiment.
  • the reflectance at the center wavelength of the reflected light is preferably 40% or more and less than 50%.
  • the layer can correspond to the red light reflecting layer described in the first embodiment.
  • the reflectance at the center wavelength of the reflected light is preferably 40% or more and less than 50%.
  • the reflectance measurement method is as described above.
  • the central wavelength of the reflected light from the first layer to the third layer may be within any of the above wavelength ranges, but the central wavelength of the reflected light from the first layer is in the range of 430 to 480 nm.
  • the center wavelength of the reflected light of the other layer is within the range of 620 to 670 nm
  • the center wavelength of the reflected light of the second layer is within the range of 520 to 620 nm
  • the center wavelength of the reflected light of the third layer is within the range of 520 to 620 nm. It is also preferred that the center wavelength is within the range of 620-670 nm.
  • the first layer corresponds to the blue light reflecting layer
  • the second layer corresponds to the green light reflecting layer and the yellow light reflecting layer
  • the third layer corresponds to the red light reflecting layer. Since the second layer is a pitch gradient layer, a single layer can exhibit the functions of the green light reflecting layer and the yellow light reflecting layer.
  • the reflective layer on the long wavelength side for example, the red light reflective layer
  • the reflective layer on the long wavelength side is required to obtain a sufficient reflectance.
  • the required thickness of the reflective layer increases, and the Rth of the reflective layer itself has a greater effect on the light transmitted through the reflective layer. blue light reflective layer).
  • the sign of Rth at a wavelength of 550 nm in the first layer is opposite to the sign of Rth at a wavelength of 550 nm in the second layer
  • the wavelength of the second layer is
  • the sign of Rth at 550 nm and the sign of Rth at the wavelength of 550 nm of the third layer are opposite.
  • the method of reversing the sign of Rth between the first layer and the second layer and reversing the sign of Rth between the second layer and the third layer as described above is not particularly limited.
  • the first layer is a cholesteric liquid crystal layer formed using a rod-like liquid crystal compound
  • the second layer is a cholesteric liquid crystal layer formed using a discotic liquid crystal compound
  • the third layer is a cholesteric liquid crystal layer formed using a rod-like liquid crystal compound.
  • the first layer is a cholesteric liquid crystal layer formed using a discotic liquid crystal compound
  • the second layer is formed using a rod-like liquid crystal compound.
  • it is a cholesteric liquid crystal layer
  • the third layer is a cholesteric liquid crystal layer formed using a discotic liquid crystal compound.
  • the absolute values of SRth i described in the optical layered body of the first embodiment are within the ranges described above.
  • n is read as 3.
  • the absolute value of SRth i is preferably 0.3 ⁇ m or less, more preferably 0.2 ⁇ m or less, and even more preferably 0.1 ⁇ m or less.
  • the first to third layers may be laminated in direct contact with each other, or may be laminated via other layers.
  • other layers include, but are not limited to, adhesion layers (eg, adhesive layers, adhesive layers, etc.), refractive index adjusting layers, resin films, positive C plates, and alignment layers.
  • adhesion layers eg, adhesive layers, adhesive layers, etc.
  • refractive index adjusting layers e.g., refractive index adjusting layers
  • resin films e.g., positive C plates, and alignment layers.
  • the first to third layers are preferably laminated in direct contact with each other.
  • a liquid crystal compound ( It is preferable to dispose so that the orientation direction (slow axis direction) of the rod-like liquid crystal compound or discotic liquid crystal compound) changes continuously at the interface.
  • a second layer of a cholesteric liquid crystal layer formed using a rod-like liquid crystal compound is formed on a first layer that is a cholesteric liquid crystal layer formed using a discotic liquid crystal compound.
  • a coating solution containing a rod-shaped liquid crystal compound is directly applied onto the first layer, and the orientation control force of the discotic liquid crystal compound contained in the first layer is applied so that the slow axis direction is continuous at the interface. It can also be oriented.
  • the thickness of the optical laminate of the third embodiment of the present invention is preferably 30 ⁇ m or less, more preferably 15 ⁇ m or less.
  • the lower limit is not particularly limited, it is, for example, 1 ⁇ m or more, preferably 5 ⁇ m or more.
  • optical laminate of the present invention (first embodiment, second embodiment and third embodiment) can be produced by a known method, and the method is not particularly limited.
  • a composition containing a rod-like liquid crystal compound is applied on a substrate to form a cholesteric liquid crystal phase, and then the alignment state of the cholesteric liquid crystal phase is obtained.
  • a composition containing a discotic liquid crystal compound is applied on the first cholesteric liquid crystal layer to form a cholesteric liquid crystal phase, and then the alignment state of the cholesteric liquid crystal phase is fixed.
  • the first cholesteric liquid crystal layer and the third cholesteric liquid crystal layer correspond to the reflective layer A of the first embodiment
  • the second cholesteric liquid crystal layer and the fourth cholesteric liquid crystal layer correspond to the first embodiment.
  • the first to fourth cholesteric liquid crystal layers correspond to the first to fourth layers of the second embodiment, respectively.
  • the first cholesteric liquid crystal layer is formed on the base material in the same manner as described above, and then the first cholesteric liquid crystal layer is formed on the first cholesteric liquid crystal layer with reference to the above method.
  • a method of forming a second cholesteric liquid crystal layer (pitch gradient layer) and forming a third cholesteric liquid crystal layer on the second cholesteric liquid crystal layer in the same manner as the first cholesteric liquid crystal layer can be mentioned.
  • the first to third cholesteric liquid crystal layers correspond to the first to third layers of the second embodiment, respectively.
  • the optical laminate of the present invention when used as a reflective circular polarizer, when the reflective circular polarizer is stretched or molded, the reflection wavelength range of the reflective circular polarizer shifts to the short wave side. Therefore, it is preferable to manufacture the optical laminated body with the shift of the wavelength in the reflection wavelength range taken into consideration in advance.
  • the optical layered body including a layer formed by fixing a cholesteric liquid crystal phase when used as a reflective circular polarizer, the optical layered body is elongated by stretching or molding, and the helical pitch of the cholesteric liquid crystal phase becomes smaller. Therefore, it is preferable to set the helical pitch of the cholesteric liquid crystal phase large in advance.
  • the optical layered product preferably has an infrared light reflecting layer having a reflectance of 40% or more at a wavelength of 800 nm.
  • an appropriate reflection wavelength range is selected according to the wavelength shift due to stretching at each place in the plane of the optical laminate. may be manufactured. That is, there may be regions having different reflection wavelength ranges in the plane of the optical laminate.
  • a method of forming a cholesteric liquid crystal layer by applying the above composition directly on each cholesteric liquid crystal layer was shown, but the cholesteric liquid crystal layer is formed by applying each of the cholesteric liquid crystal layers on different substrates, forming an adhesion layer (for example, , an adhesive layer, an adhesive layer) may be interposed between the cholesteric liquid crystal layers.
  • an adhesion layer for example, , an adhesive layer, an adhesive layer
  • the adhesive used for the adhesive layer a commercially available adhesive can be arbitrarily used, but from the viewpoint of thinning and reducing the surface roughness Ra, the thickness is preferably 25 ⁇ m or less. , more preferably 15 ⁇ m or less, and most preferably 6 ⁇ m or less. In addition, it is preferable that the adhesive is less likely to outgas. In particular, when drawing or molding is performed, a vacuum process or a heating process may be performed, and it is preferable that outgassing does not occur even under these conditions.
  • a commercially available adhesive or the like can be arbitrarily used, and for example, an epoxy resin-based adhesive or an acrylic resin-based adhesive can be used.
  • the thickness of the adhesive is preferably 25 ⁇ m or less, more preferably 5 ⁇ m or less, from the viewpoint of thinning and from the viewpoint of reducing the surface roughness Ra of the reflective circular polarizer using the optical laminate. , 1 ⁇ m or less.
  • the adhesive preferably has a viscosity of 300 cP or less, more preferably 100 cP or less, from the viewpoints of thinning the adhesive layer and coating the adherend with a uniform thickness.
  • the pressure-sensitive adhesive or adhesive is used to reduce the surface roughness Ra of the reflective circular polarizer using the optical laminate. Appropriate viscoelasticity or thickness can also be selected so that irregularities can be embedded.
  • the pressure-sensitive adhesive or adhesive have a viscosity of 50 cP or more.
  • the thickness is preferably greater than the height of the surface unevenness.
  • Methods for adjusting the viscosity of the adhesive include, for example, a method using an adhesive containing a solvent. In this case, the viscosity of the adhesive can be adjusted by adjusting the solvent ratio. Further, by drying the solvent after applying the adhesive to the adherend, the thickness of the adhesive can be further reduced.
  • the pressure-sensitive adhesive or adhesive used for bonding each layer is different from the adjacent layer. is preferably small. Since the cholesteric liquid crystal layer has birefringence, the refractive indices in the fast axis direction and the slow axis direction are different. When the average refractive index of the layer is nave , the difference between the refractive index of the adjacent adhesive layer or adhesive layer and nave is preferably 0.075 or less, more preferably 0.05 or less, and 0.025 or less. More preferred.
  • the refractive index of the pressure-sensitive adhesive or adhesive can be adjusted by mixing fine particles of titanium oxide, fine particles of zirconia, or the like, for example.
  • the adhesive layer between each layer has a thickness of 100 nm or less.
  • the thickness of the adhesive layer is 100 nm or less, light in the visible range is less sensitive to difference in refractive index, and unnecessary reflection can be suppressed.
  • the thickness of the adhesive layer is more preferably 50 nm or less, and even more preferably 30 nm or less.
  • a method for forming an adhesive layer having a thickness of 100 nm or less for example, there is a method of vapor-depositing a ceramic adhesive such as silicon oxide (SiOx layer) on the bonding surface.
  • the bonding surface of the bonding member can be subjected to surface modification treatment such as plasma treatment, corona treatment, saponification treatment, etc., or can be provided with a primer layer before bonding.
  • the type and thickness of the adhesive layer can be adjusted for each bonding surface.
  • an adhesive layer having a thickness of 100 nm or less can be provided by the procedures shown in (1) to (3) below.
  • a layer to be laminated is attached to a temporary support made of a glass substrate.
  • a SiOx layer having a thickness of 100 nm or less is formed by vapor deposition or the like on both the surface of the layer to be laminated and the surface of the layer to be laminated.
  • Vapor deposition can be performed using SiOx powder as a vapor deposition source, for example, using a vapor deposition apparatus (model ULEYES) manufactured by ULVAC, Inc., or the like. Moreover, it is preferable to subject the surface of the formed SiOx layer to a plasma treatment. (3) After bonding the formed SiOx layers together, the temporary support is peeled off. It is preferable to perform lamination at a temperature of 120° C., for example.
  • the application, adhesion, or lamination of each layer may be performed by a roll-to-roll method or a sheet-fed method.
  • the roll-to-roll method is preferable from the viewpoint of improving productivity and reducing misalignment of each layer.
  • the single-wafer method is preferable because it is suitable for small-lot production of a wide variety of products, and because it allows selection of a special bonding method such that the thickness of the bonding layer is 100 nm or less.
  • methods for applying an adhesive to an adherend include roll coating, gravure printing, spin coating, wire bar coating, extrusion coating, direct gravure coating, reverse gravure coating, and die coating. well-known methods such as a method, a spray method, and an inkjet method.
  • the reflective circular polarizer using the optical laminate of the present invention may contain a support, an alignment layer, etc., but the support and the alignment layer are peeled off when producing a laminated optical film described later, It may be a temporary support that is removed.
  • the laminated optical film can be made thinner by transferring the reflective circular polarizer to another laminate and then removing the temporary support by peeling it off. It is preferable because the retardation has an adverse effect on the degree of polarization of transmitted light.
  • the type of support is not particularly limited, but it is preferably transparent to visible light. , and films such as polyester can be used. Among them, cellulose acylate film, cyclic polyolefin, polyacrylate, or polymethacrylate is preferred.
  • the support is a temporary support
  • a support with high tear strength is preferable from the viewpoint of preventing breakage during peeling.
  • polycarbonate and polyester films are preferred.
  • the support preferably has a small retardation from the viewpoint of suppressing adverse effects on the degree of polarization of transmitted light.
  • the magnitude of Re at 550 nm is preferably 10 nm or less
  • the absolute value of the magnitude of Rth is preferably 50 nm or less.
  • the temporary support may be used for quality inspection of the reflective circular polarizer and other laminates in the manufacturing process of the laminated optical film described later. is preferably small.
  • a reflective circular polarizer using an optical laminate used in the laminated optical film is preferably transparent to near-infrared light.
  • the laminated optical film of the present invention has at least a reflective circular polarizer, a retardation layer for converting circularly polarized light into linearly polarized light, and a linear polarizer in this order.
  • the reflective circular polarizer the above-described optical layered body (first embodiment, second embodiment, or third embodiment) is used. Preferred aspects of the optical laminate (first embodiment, second embodiment, or third embodiment) are as described above.
  • FIG. 5 is a schematic diagram of a virtual reality display device using the laminated optical film of the present invention.
  • laminated optical film 100 having a reflective circular polarizer using the optical laminate, half mirror 300, circular polarizer 400, and image display A panel 500 is arranged.
  • a light ray 1000 emitted from the image display panel 500 is transmitted through the circularly polarizing plate 400 to be circularly polarized, and is transmitted through the half mirror 300 .
  • the light enters the laminated optical film 100 of the present invention from the reflective circular polarizer side, is totally reflected, is reflected again by the half mirror 300, and enters the laminated optical film 100 again.
  • the light ray 1000 is reflected by the half-mirror, so that the light ray 1000 is circularly polarized in a direction opposite to the circularly polarized light when it first enters the laminated optical film 100 . Therefore, the light ray 1000 passes through the laminated optical film 100 and is visually recognized by the user. Furthermore, when the light ray 1000 is reflected by the half mirror 300, the image displayed on the image display panel 500 is magnified because the half mirror has the shape of a concave mirror, and the user visually recognizes the magnified virtual image. be able to.
  • the mechanism described above is called a reciprocating optical system, a folding optical system, or the like.
  • FIG. 6 is a schematic diagram for explaining a case where a ghost occurs in the virtual reality display device shown in FIG. More specifically, in the virtual reality display device, when the light ray 2000 enters the laminated optical film 100 for the first time, it is transmitted without being reflected, resulting in leakage light. As shown in FIG. 6, when a light ray 2000 is incident on the laminated optical film 100 for the first time, it is transmitted without being reflected, and leakage light occurs. As can be seen from FIG. Visually recognize an image that does not exist. This image is called a ghost or the like, and is required to be reduced.
  • the laminated optical film 100 of the present invention Since the laminated optical film 100 of the present invention has a high degree of polarization, it is possible to reduce leakage of transmitted light (that is, ghost) when light rays first enter the laminated optical film 100 . In addition, since the laminated optical film 100 of the present invention also has a high degree of polarization with respect to transmitted light, the transmittance can be increased when light rays enter the laminated optical film 100 for the second time, and a virtual image can be generated. The brightness of the virtual image can be improved, and further, the tint of the virtual image can be suppressed.
  • the laminated optical film 100 may be formed on a curved surface such as a lens, as shown in FIGS. 5 and 6.
  • the reflective circular polarizer does not have an optical axis, so that the degree of polarization is less likely to decrease due to stretching or molding. Therefore, even when the laminated optical film 100 is formed into a curved shape, the degree of polarization is less likely to decrease.
  • FIG. 7 shows an example of the layer structure of the laminated optical film 100 of the present invention.
  • an antireflection layer 101, a positive C plate 102, a reflective circular polarizer 103, a positive C plate 104, a retardation layer 105 and a linear polarizer 106 are arranged in this order.
  • the optical laminate is used for the reflective circular polarizer 103 .
  • the antireflection layer 101, the positive C plate 102, and the positive C plate 104 are used in the embodiment shown in FIG. 7, part or all of the above configuration may be omitted.
  • the laminated optical film of the present invention has the reflective circular polarizer 103, the retardation layer 105 that converts circularly polarized light into linearly polarized light, and the linear polarizer 106 in this order. After conversion to polarized light, it can be absorbed by a linear polarizer. Therefore, the degree of polarization of transmitted light can be increased.
  • the laminated optical film is stretched or molded, there is a concern that the slow axis of the retardation layer and the absorption axis of the linear polarizer may be distorted. , still have a high degree of polarization, and the amount of leaked light from the reflective circular polarizer is small, so the increase in leaked light is kept to a small amount.
  • the laminated optical film of the present invention preferably has a surface roughness Ra of 100 nm or less. If the Ra is small, for example, when the laminated optical film is used in a virtual reality display device or the like, the sharpness of the image can be improved.
  • the present inventors presume that, when light is reflected on the laminated optical film, if there is unevenness, the angle of the reflected light is distorted, leading to image distortion and blurring.
  • Ra of the laminated optical film is more preferably 50 nm or less, still more preferably 30 nm or less, and particularly preferably 10 nm or less.
  • the laminated optical film of the present invention is produced by laminating a large number of layers.
  • Ra is preferably small for all layers.
  • Each layer of the laminated optical film of the present invention preferably has an Ra of 50 nm or less, more preferably 30 nm or less, and even more preferably 10 nm or less.
  • Ra of the reflective circular polarizer is small.
  • the surface roughness Ra can be measured using, for example, a non-contact surface/layer cross-sectional shape measurement system VertScan (manufactured by Ryoka System Co., Ltd.).
  • Vertscan is a surface profile measurement method that uses the phase of reflected light from a sample. Reflected light from the inside may be superimposed and the surface shape may not be accurately measured. In this case, a metal layer may be formed on the surface of the sample in order to increase the reflectance of the surface and further suppress reflection from the inside.
  • a method of forming a metal layer on the surface of a sample for example, a sputtering method is used. Materials to be sputtered include Au, Al, and Pt.
  • the laminated optical film of the present invention preferably has a small number of point defects per unit area. Since the laminated optical film of the present invention is produced by laminating a large number of layers, the number of point defects in each layer is preferably small in order to reduce the number of point defects in the entire laminated optical film. Specifically, the number of point defects in each layer is preferably 20 or less, more preferably 10 or less, and even more preferably 1 or less per square meter. For the laminated optical film as a whole, the number of point defects per square meter is preferably 100 or less, more preferably 50 or less, and even more preferably 5 or less. A small number of point defects is preferable because it leads to a decrease in the degree of polarization of transmitted light and a decrease in image sharpness.
  • the point defect includes a foreign substance, a scratch, a stain, a variation in film thickness, an alignment defect of a liquid crystal compound, and the like.
  • the laminated optical film of the present invention is preferably transparent to near-infrared light.
  • the retardation layer used in the laminated optical film of the present invention has a function of converting the emitted light into approximately linearly polarized light when circularly polarized light is incident thereon.
  • a retardation layer in which Re is approximately 1/4 wavelength at any wavelength in the visible region is preferably 120 nm to 150 nm, more preferably 125 nm to 145 nm, even more preferably 135 nm to 140 nm.
  • a retardation layer having an Re of about 3/4 wavelength or about 5/4 wavelength is also preferable because it can convert linearly polarized light into circularly polarized light.
  • the retardation layer used in the laminated optical film of the present invention preferably has reverse dispersion with respect to wavelength. Having reverse dispersion is preferable because circularly polarized light can be converted into linearly polarized light over a wide wavelength range in the visible region.
  • having reverse dispersion with respect to wavelength means that the value of the phase difference at that wavelength increases as the wavelength increases.
  • the retardation layer having reverse dispersion can be produced by, for example, referring to JP-A-2017-049574 and the like, and uniaxially stretching a polymer film such as a modified polycarbonate resin film having reverse dispersion. Further, the retardation layer having reverse dispersion may have substantially reverse dispersion, for example, as disclosed in Japanese Patent No.
  • Re is about 1/4 wavelength.
  • a retardation layer and a retardation layer in which Re is about 1/2 wavelength can also be produced by stacking them so that their slow axes form an angle of about 60°.
  • the 1/4 wavelength retardation layer and the 1/2 wavelength retardation layer each have normal dispersion (as the wavelength increases, the value of the retardation at the wavelength decreases), even in the visible range
  • circularly polarized light can be converted into linearly polarized light over a wide wavelength range of , and can be regarded as having substantially reverse dispersion.
  • the laminated optical film of the present invention preferably has a reflective circular polarizer, a quarter-wave retardation layer, a half-wave retardation layer, and a linear polarizer in this order.
  • the retardation layer used in the laminated optical film of the present invention preferably has a layer formed by fixing a uniformly aligned liquid crystal compound.
  • a layer in which a rod-like liquid crystal compound is uniformly aligned horizontally to the in-plane direction, or a layer in which a discotic liquid crystal compound is uniformly aligned perpendicular to the in-plane direction can be used.
  • a retardation layer having reverse dispersion can be produced by uniformly aligning and fixing a rod-shaped liquid crystal compound having reverse dispersion. can.
  • the retardation layer used in the laminated optical film of the present invention preferably has a layer formed by immobilizing a liquid crystal compound twisted with the thickness direction as the helical axis.
  • a retardation having a layer formed by fixing a rod-like liquid crystal compound or a discotic liquid crystal compound twisted with the thickness direction as a helical axis can also be used, in which case the retardation layer can be considered to have substantially reverse dispersion properties, which is preferred.
  • the thickness of the retardation layer is not particularly limited, it is preferably 0.1 to 8 ⁇ m, more preferably 0.3 to 5 ⁇ m, from the viewpoint of thinning.
  • the retardation layer of the present invention may contain a support, an orientation layer, etc., and the support and orientation layer may be a temporary support that is peeled off and removed when producing a laminated optical film. good.
  • the support and orientation layer may be a temporary support that is peeled off and removed when producing a laminated optical film. good.
  • the laminated optical film can be made thinner, and the temporary support has This is preferable because the retardation can eliminate adverse effects on the degree of polarization of transmitted light.
  • the type of support is not particularly limited, but it is preferably transparent to visible light.
  • Examples include cellulose acylate, polycarbonate, polysulfone, polyethersulfone, polyacrylate, polymethacrylate, cyclic polyolefin, polyolefin, polyamide, polystyrene. , and films such as polyester can be used. Among them, cellulose acylate film, cyclic polyolefin, polyacrylate, or polymethacrylate is preferred. In addition, commercially available cellulose acetate films (for example, “TD80U” and “Z-TAC” manufactured by FUJIFILM Corporation) can also be used. When the support is a temporary support, a support with high tear strength is preferred from the viewpoint of preventing breakage during peeling. For example, polycarbonate and polyester films are preferred.
  • the support preferably has a small retardation from the viewpoint of suppressing adverse effects on the degree of polarization of transmitted light.
  • the magnitude of Re is preferably 10 nm or less
  • the absolute value of the magnitude of Rth is preferably 50 nm or less.
  • the phase difference of the temporary support may be used in quality inspection of the retardation layer and other laminates in the manufacturing process of the laminated optical film. is preferably small.
  • the retardation layer used in the laminated optical film of the invention is preferably transparent to near-infrared light.
  • the linear polarizer used in the laminated optical film of the present invention is preferably an absorption linear polarizer.
  • An absorption-type linear polarizer absorbs linearly polarized light in the direction of the absorption axis and transmits linearly polarized light in the direction of the transmission axis out of incident light.
  • a general polarizer can be used.
  • a polarizer obtained by dyeing polyvinyl alcohol or other polymer resin with a dichroic substance and stretching the dichroic substance may be used.
  • a polarizer in which a dichroic substance is oriented using the orientation of a liquid crystal compound may also be used.
  • a polarizer obtained by dyeing polyvinyl alcohol with iodine and stretching is preferred.
  • the thickness of the linear polarizer is preferably 10 ⁇ m or less, more preferably 7 ⁇ m or less, and even more preferably 5 ⁇ m or less.
  • the linear polarizer is thin, it is possible to prevent the film from cracking or breaking when the laminated optical film is stretched or molded.
  • the single plate transmittance of the linear polarizer is preferably 40% or more, more preferably 42% or more.
  • the degree of polarization is preferably 90% or more, more preferably 95% or more, and even more preferably 99% or more.
  • the single-plate transmittance and the degree of polarization of the linear polarizer are measured using an automatic polarizing film measuring device: VAP-7070 (manufactured by JASCO Corporation).
  • VAP-7070 automatic polarizing film measuring device
  • the direction of the transmission axis of the linear polarizer preferably coincides with the direction of the polarization axis of the light converted into linearly polarized light by the retardation layer.
  • the angle formed by the transmission axis of the linear polarizer and the slow axis of the retardation layer is preferably approximately 45°.
  • the linear polarizer used in the laminated optical film of the invention is also preferably a light absorption anisotropic layer containing a liquid crystal compound and a dichroic substance.
  • a linear polarizer containing a liquid crystal compound and a dichroic substance is preferable because it can be made thin and is less likely to crack or break even when stretched or molded.
  • the thickness of the light absorption anisotropic layer is not particularly limited, it is preferably 0.1 to 8 ⁇ m, more preferably 0.3 to 5 ⁇ m, from the viewpoint of thinning.
  • a linear polarizer containing a liquid crystal compound and a dichroic substance can be produced, for example, with reference to Japanese Unexamined Patent Application Publication No. 2020-023153. From the viewpoint of improving the degree of polarization of the linear polarizer, the degree of orientation of the dichroic substance in the light absorption anisotropic layer is preferably 0.95 or more, more preferably 0.97 or more.
  • the liquid crystal compound contained in the light absorption anisotropic layer-forming composition for forming the light absorption anisotropic layer is preferably a liquid crystal compound that does not exhibit dichroism in the visible region.
  • the liquid crystal compound both a low-molecular-weight liquid crystal compound and a high-molecular-weight liquid crystal compound can be used.
  • the term "low-molecular-weight liquid crystal compound” refers to a liquid crystal compound having no repeating unit in its chemical structure.
  • polymeric liquid crystal compound refers to a liquid crystal compound having a repeating unit in its chemical structure.
  • Polymer liquid crystal compounds include, for example, thermotropic liquid crystal polymers described in JP-A-2011-237513.
  • the polymer liquid crystal compound preferably has a crosslinkable group (for example, an acryloyl group and a methacryloyl group) at its terminal.
  • a liquid crystal compound may be used individually by 1 type, and may use 2 or more types together. It is also preferable to use a high-molecular-weight liquid crystal compound and a low-molecular-weight liquid crystal compound together.
  • the content of the liquid crystal compound is preferably 25 to 2000 parts by mass, more preferably 33 to 1000 parts by mass, and further 50 to 500 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the content of the dichroic substance in the present composition. preferable. When the content of the liquid crystal compound is within the above range, the degree of orientation of the polarizer is further improved.
  • the dichroic substance contained in the light absorption anisotropic layer-forming composition for forming the light absorption anisotropic layer is not particularly limited, and includes a visible light absorbing substance (dichroic dye), an ultraviolet absorbing substance, Infrared absorption substances, nonlinear optical substances, carbon nanotubes, etc. can be mentioned, and conventionally known dichroic substances (dichroic dyes) can be used.
  • dichroic dyes conventionally known dichroic substances
  • two or more dichroic substances may be used in combination. For example, from the viewpoint of obtaining a high degree of polarization over a wider wavelength range, at least one substance having a maximum absorption wavelength in the wavelength range of 370 to 550 nm. and at least one dichroic substance having a maximum absorption wavelength in the wavelength range of 500 to 700 nm.
  • the linear polarizer of the present invention comprises a light absorption anisotropic layer containing a liquid crystal compound and a dichroic substance
  • the linear polarizer may contain a support, an alignment layer and the like.
  • the carrier and alignment layers may be temporary supports that are peeled off and removed in making the laminated optical film.
  • the laminated optical film can be made thinner by transferring the light absorption anisotropic layer to another laminate and then peeling off the temporary support. This is preferable because the phase difference of the body can eliminate the adverse effect on the degree of polarization of transmitted light.
  • the type of support is not particularly limited, but it is preferably transparent to visible light, and for example, the same support as the support used as the retardation layer can be used.
  • Preferred aspects of the support used for the linear polarizer are the same as the preferred aspects of the support used as the retardation layer.
  • the linear polarizer used in the laminated optical film of the invention is preferably transparent to near-infrared light.
  • the laminated optical film of the present invention may have other functional layers in addition to the reflective circular polarizer, retardation layer, and linear polarizer.
  • the functional layer is preferably transparent to near-infrared light.
  • the laminated optical film of the present invention further has a positive C plate.
  • the positive C plate is a retardation layer in which Re is substantially zero and Rth has a negative value.
  • a positive C plate can be obtained, for example, by vertically aligning a rod-like liquid crystal compound.
  • the positive C plate functions as an optical compensation layer for increasing the degree of polarization of transmitted light with respect to obliquely incident light.
  • the positive C-plate can be installed at any position on the laminated optical film, and a plurality of positive C-plates may be installed.
  • the positive C plate may be placed adjacent to the reflective circular polarizer or inside the reflective circular polarizer.
  • the reflective layer has a positive Rth.
  • the polarization states of the reflected light and the transmitted light change due to the action of Rth, and the degree of polarization of the transmitted light may decrease.
  • the positive C plate is preferably placed on the opposite side of the blue light reflective layer to the green reflective layer, but may be placed elsewhere.
  • Re of the positive C plate is preferably approximately 10 nm or less, and Rth is preferably ⁇ 600 to ⁇ 100 nm, more preferably ⁇ 400 to ⁇ 200 nm.
  • the positive C plate may be placed adjacent to the retardation layer or inside the retardation layer.
  • the retardation layer has a positive Rth.
  • the polarization state of the transmitted light may change due to the action of Rth, and the degree of polarization of the transmitted light may decrease.
  • It is preferable to have a positive C plate inside or near the retardation layer because it is possible to suppress changes in the polarization state of obliquely incident light and to suppress a decrease in the degree of polarization of transmitted light.
  • the positive C plate is preferably placed on the side of the retardation layer opposite to the linear polarizer, but may be placed elsewhere.
  • Re of the positive C plate is preferably about 10 nm or less, and Rth is preferably -90 to -40 nm.
  • the laminated optical film of the present invention also preferably has an antireflection layer on its surface.
  • the laminated optical film of the present invention has a function of reflecting specific circularly polarized light and transmitting circularly polarized light orthogonal thereto. may reduce the degree of polarization of transmitted light. Therefore, the laminated optical film preferably has an antireflection layer on its surface.
  • the antireflection layer may be provided only on one surface of the laminated optical film, or may be provided on both surfaces.
  • the type of the antireflection layer is not particularly limited, a moth-eye film or an AR (Anti-Reflective) film is preferable from the viewpoint of lowering the reflectance. Known moth-eye films and AR films can be used.
  • the laminated optical film is stretched or molded
  • a moth-eye film is preferable because high antireflection performance can be maintained even if the film thickness varies due to stretching.
  • the Tg peak temperature of the support should be 170° C. or less from the viewpoint of facilitating the stretching or molding. It is preferably 130° C. or lower, and more preferably 130° C. or lower. Specifically, for example, a PMMA film or the like is preferable.
  • the laminated optical film of the present invention further has a second retardation layer.
  • a reflective circular polarizer, a retardation layer, a linear polarizer, and a second retardation layer may be included in this order.
  • the second retardation layer preferably converts linearly polarized light into circularly polarized light, and is preferably a retardation layer having Re of 1/4 wavelength, for example. The reason is explained below.
  • the light incident on the laminated optical film from the reflective circular polarizer side and transmitted through the reflective circular polarizer, the retardation layer, and the linear polarizer is linearly polarized, and part of it is on the linear polarizer side.
  • the second retardation layer that converts linearly polarized light into circularly polarized light
  • the light reaching the outermost surface on the side of the linear polarizer becomes circularly polarized light
  • the light is orthogonally polarized.
  • the second retardation layer when the light is transmitted through the second retardation layer again and reaches the linear polarizer, it becomes linearly polarized light with the absorption axis direction of the linear polarizer and is absorbed by the linear polarizer. Therefore, unnecessary reflection can be prevented.
  • the second retardation layer preferably has substantially reverse dispersion.
  • the laminated optical film of the invention may further have a support.
  • the support can be placed at any location.
  • the support is used as the transfer destination.
  • the type of support is not particularly limited, but it is preferably transparent to visible light. Examples include cellulose acylate, polycarbonate, polysulfone, polyethersulfone, polyacrylate, polymethacrylate, cyclic polyolefin, polyolefin, polyamide, polystyrene , and films such as polyester can be used.
  • the support preferably has a small retardation from the viewpoint of suppressing adverse effects on the degree of polarization of transmitted light and from the viewpoint of facilitating optical inspection of the laminated optical film.
  • the magnitude of Re is preferably 10 nm or less
  • the absolute value of the magnitude of Rth is preferably 50 nm or less.
  • the support When the laminated optical film of the present invention is to be stretched or molded, the support preferably has a tan ⁇ peak temperature of 170°C or less. From the viewpoint of enabling molding at low temperatures, the peak temperature of tan ⁇ is preferably 150° C. or lower, more preferably 130° C. or lower.
  • Sample 5 mm, length 50 mm (gap 20 mm) Measurement conditions: Tensile mode Measurement temperature: -150°C to 220°C Temperature rising conditions: 5°C/min Frequency: 1Hz Generally, in optical applications, a stretched resin base material is often used, and the peak temperature of tan ⁇ often becomes high due to the stretching process.
  • a TAC (triacetyl cellulose) substrate TG40, manufactured by Fujifilm Corporation
  • Various resin substrates can be used for the support having a peak temperature of tan ⁇ of 170°C or less without particular limitation.
  • Polyolefins such as polyethylene, polypropylene, and norbornene-based polymers; cyclic olefin-based resins; polyvinyl alcohol; polyethylene terephthalate; acrylic resins such as polymethacrylates and polyacrylates; polyether ketones; polyphenylene sulfides and polyphenylene oxides.
  • cyclic olefin resins, polyethylene terephthalate, and acrylic resins are preferable, and cyclic olefin resins and polymethacrylates are particularly preferable, because they are readily available on the market and have excellent transparency. is.
  • resin substrates include Technoloy S001G, Technoloy S014G, Technoloy S000, Technoloy C001, Technoloy C000 (Sumika Acrylic Sales Co., Ltd.), Lumirror U type, Lumirror FX10, Lumirror SF20 (Toray Industries, Inc.), HK-53A ( Higashiyama Film Co., Ltd.), Teflex FT3 (Teijin DuPont Films Co., Ltd.), Escina” and SCA40 (Sekisui Chemical Co., Ltd.), Zeonor Film (Optes Co., Ltd.), Arton Film (JSR Co., Ltd.), etc. be done.
  • the thickness of the support is not particularly limited, it is preferably 5 to 300 ⁇ m, more preferably 5 to 100 ⁇ m, even more preferably 5 to 30 ⁇ m.
  • the laminated optical film may have layers other than the layers described above.
  • layers other than those described above include an adhesive layer formed with an adhesive described later, an adhesive layer formed with an adhesive described later, and a refractive index adjustment layer.
  • a refractive index adjustment layer having a smaller difference in refractive index between the fast axis direction and the slow axis direction than the reflective circular polarizer is provided.
  • the refractive index adjusting layer preferably has a layer formed by fixing the alignment state of the cholesteric liquid crystal.
  • the average refractive index of the refractive index adjusting layer is more preferably smaller than the average refractive index of the reflective circular polarizer.
  • the center wavelength of the reflected light from the refractive index adjusting layer may be smaller than 430 nm or larger than 670 nm, more preferably smaller than 430 nm.
  • the laminated optical film of the present invention is a laminate composed of multiple layers.
  • Each layer can be adhered by any adhesion method, for example, a pressure sensitive adhesive or an adhesive can be used.
  • the adhesive any commercially available adhesive can be used, but from the viewpoint of thinning and reducing the surface roughness Ra of the laminated optical film, the thickness is preferably 25 ⁇ m or less, and 15 ⁇ m. It is more preferably 6 ⁇ m or less, and most preferably 6 ⁇ m or less. In addition, it is preferable that the adhesive is less likely to outgas.
  • the adhesive when drawing or molding is performed, a vacuum process or a heating process may be performed, and it is preferable that outgassing does not occur even under these conditions.
  • a commercially available adhesive or the like can be arbitrarily used, and for example, an epoxy resin-based adhesive or an acrylic resin-based adhesive can be used.
  • the thickness of the adhesive is preferably 25 ⁇ m or less, more preferably 5 ⁇ m or less, and preferably 1 ⁇ m or less, from the viewpoint of thinning and the viewpoint of reducing the surface roughness Ra of the laminated optical film. Most preferred.
  • the adhesive preferably has a viscosity of 300 cP or less, more preferably 100 cP or less, and 10 cP or less from the viewpoint of thinning the adhesive layer and applying the adhesive to the adherend with a uniform thickness. is more preferred.
  • the pressure-sensitive adhesive or the adhesive is used to embed the surface irregularities of the layer to be adhered from the viewpoint of reducing the surface roughness Ra of the laminated optical film. Appropriate viscoelasticity or thickness can also be selected. From the viewpoint of embedding surface irregularities, it is preferable that the pressure-sensitive adhesive or adhesive have a viscosity of 50 cP or more.
  • the thickness is preferably greater than the height of the surface unevenness.
  • Methods for adjusting the viscosity of the adhesive include, for example, a method using an adhesive containing a solvent.
  • the viscosity of the adhesive can be adjusted by adjusting the solvent ratio. Further, by drying the solvent after applying the adhesive to the adherend, the thickness of the adhesive can be further reduced.
  • the pressure-sensitive adhesive or adhesive used for bonding each layer should have a refractive index difference between adjacent layers. Small is preferred. Specifically, the difference in refractive index between adjacent layers is preferably 0.1 or less, more preferably 0.05 or less, and even more preferably 0.01 or less.
  • the refractive index of the pressure-sensitive adhesive or adhesive can be adjusted by, for example, mixing fine particles of titanium oxide, fine particles of zirconia, or the like.
  • the reflective circular polarizer, the retardation layer, and the linear polarizer may have in-plane refractive index anisotropy. It is preferably 0.05 or less. Therefore, the pressure-sensitive adhesive or the adhesive may have in-plane refractive index anisotropy.
  • the adhesive layer between each layer has a thickness of 100 nm or less.
  • the thickness of the adhesive layer is more preferably 50 nm or less.
  • a method for forming an adhesive layer having a thickness of 100 nm or less for example, there is a method of vapor-depositing a ceramic adhesive such as silicon oxide (SiOx layer) on the bonding surface.
  • the bonding surface of the bonding member can be subjected to surface modification treatment such as plasma treatment, corona treatment, saponification treatment, etc., or can be provided with a primer layer before bonding.
  • the type and thickness of the adhesive layer can be adjusted for each bonding surface.
  • an adhesive layer having a thickness of 100 nm or less can be provided by the procedures shown in (1) to (3) below.
  • (1) A layer to be laminated is attached to a temporary support made of a glass substrate.
  • a SiOx layer having a thickness of 100 nm or less is formed by vapor deposition or the like on both the surface of the layer to be laminated and the surface of the layer to be laminated.
  • Vapor deposition can be performed using SiOx powder as a vapor deposition source, for example, using a vapor deposition apparatus (model ULEYES) manufactured by ULVAC, Inc., or the like. Moreover, it is preferable to subject the surface of the formed SiOx layer to a plasma treatment. (3) After laminating the formed SiOx layers, the temporary support is peeled off. It is preferable to perform lamination at a temperature of 120° C., for example.
  • Each layer may be applied, adhered, or laminated by a roll-to-roll method or a sheet-by-sheet method.
  • the roll-to-roll method is preferable from the viewpoint of improving productivity and reducing misalignment of each layer.
  • the single-wafer method is preferable because it is suitable for small-lot production of a wide variety of products, and because it allows selection of a special bonding method such that the thickness of the bonding layer is 100 nm or less.
  • methods for applying an adhesive to an adherend include roll coating, gravure printing, spin coating, wire bar coating, extrusion coating, direct gravure coating, reverse gravure coating, and die coating. well-known methods such as a method, a spray method, and an inkjet method.
  • each layer it is also preferable not to have an adhesive layer between each layer of the laminated optical film of the present invention.
  • the adhesive layer can be eliminated by applying directly onto the adjacent layer that has already been formed.
  • the alignment direction of the liquid crystal compound is changed continuously at the interface in order to reduce the refractive index difference in all directions in the plane.
  • a linear polarizer containing a liquid crystal compound and a dichroic substance is directly coated with a retardation layer containing a liquid crystal compound, and the liquid crystal compound of the retardation layer is controlled by the alignment control force of the liquid crystal compound of the linear polarizer. can be oriented so as to be continuous at the interface.
  • the laminated optical film of the present invention is composed of a number of layers
  • the order of laminating the layers is not particularly limited and can be arbitrarily selected.
  • the lamination order so that the thickness of the film to be transferred is 10 ⁇ m or more, wrinkles and cracks during transfer can be prevented. can be prevented.
  • the surface irregularities may be further amplified. It is preferable to stack the layers in order from the smallest layer.
  • the order of lamination can also be selected from the viewpoint of quality evaluation in the production process of the laminated optical film. For example, after stacking layers other than a reflective circular polarizer and performing quality evaluation by a transmission optical system, a reflective circular polarizer can be stacked and quality evaluation can be performed by a reflective optical system.
  • the order of lamination can also be selected from the viewpoint of improving the production yield of the laminated optical film and reducing the cost.
  • the laminated optical film of the present invention can be used, for example, as a reflective polarizer to be incorporated in an in-vehicle rearview mirror, a virtual reality display device, an electronic viewfinder, and the like, as described in Patent Documents 4 and 5.
  • a virtual reality display device, an electronic viewfinder, or the like having a reciprocating optical system in which light is reflected and reciprocated between a reflective polarizer and a half mirror
  • the laminated optical film of the present invention improves the clarity of the displayed image. It is very useful from the viewpoint of improvement.
  • having a reciprocating optical system may have optical films such as absorptive polarizers and circular polarizers in addition to reflective polarizers.
  • optical films such as absorptive polarizers and circular polarizers in addition to reflective polarizers.
  • ⁇ Coating solution for reflective layer R-1> The composition shown below was stirred and dissolved in a container kept at 70° C. to prepare a reflective layer coating solution R-1.
  • R represents a coating liquid using a rod-like liquid crystal compound.
  • the numerical values are % by mass.
  • R is a group bonded with an oxygen atom.
  • the average molar extinction coefficient of the rod-shaped liquid crystal at a wavelength of 300 to 400 nm was 140/mol ⁇ cm.
  • Chiral agent A is a chiral agent whose helical twisting power (HTP) is reduced by light.
  • a coating solution for reflective layer R-1 was prepared in the same manner as the coating solution for reflective layer R-1, except that the amount of chiral agent A added was changed as shown in Table 1 below.
  • ⁇ Reflective layer coating liquid R-7> It was prepared in the same manner as the reflective layer coating solution R-1, except that chiral agent A was changed to chiral agent B whose synthesis method is shown below. A method for synthesizing the chiral agent B is described below.
  • sodium bisulfite water (18.28 g of sodium bisulfite (manufactured by Wako Pure Chemical Industries, Ltd.), 275 mL of water) was added to the obtained reaction solution while maintaining the temperature at 10°C or less, and then the temperature was raised to room temperature. layer was removed. The organic layer was washed with 275 mL of water and sodium bicarbonate water (11.0 g of sodium bicarbonate (manufactured by Wako Pure Chemical Industries, Ltd.), 275 mL of water) in that order. After the washed solution was dried with magnesium sulfate, the solvent was distilled off under reduced pressure to make the liquid amount 160 g, and then transferred to a three-necked flask.
  • the mixture was cooled to room temperature, 420 mL of toluene (manufactured by Wako Pure Chemical Industries, Ltd.) was added, filtered through celite to remove solids, and washed with 305 mL of toluene.
  • the solution after filtering off the solid was washed twice with a mixture of 77.8 g of sodium chloride, 11.84 g of concentrated hydrochloric acid and 440 mL of water, and then with a mixture of 103 g of sodium chloride and 415 mL of water.
  • silica gel (Wakogel C200, manufactured by Wako Pure Chemical Industries) was added, and after stirring for 1 hour, solids were removed by celite filtration while washing with 490 mL of toluene. After the solid was filtered off, 0.19 g of TEMPO was added to the solution, and the solvent was distilled off under reduced pressure. After the liquid volume was 100 mL, it was transferred to a three-necked flask, 40 mL of toluene was added, and the temperature was raised to 60°C.
  • Chiral agent B can also be synthesized by the following synthesis method.
  • (Another method for synthesizing chiral agent B] Intermediate 1 is used, and the reaction, liquid separation, and adsorbent treatment are carried out in the same manner as in the synthesis method of Intermediate 2 except that butyl acrylate in the synthesis method of Intermediate 2 in Synthesis Example 1 is changed to ethyl acrylate, and acetic acid is obtained.
  • the chiral agent B is directly synthesized by precipitating a solid using ethyl/methanol and filtering it. It was confirmed that the chiral agent B can be synthesized by the above method as well. (Yield: 61%, HPLC purity 99.0%).
  • ⁇ Coating solution for reflective layer D-1> A composition shown below was stirred and dissolved in a container kept at 50° C. to prepare a reflective layer coating solution D-1.
  • D represents a coating liquid using discotic liquid crystal.
  • a PET (polyethylene terephthalate) film (manufactured by Toyobo Co., Ltd., A4100) having a thickness of 50 ⁇ m was prepared as a temporary support. This PET film has an easily adhesive layer on one side.
  • the surface of the PET film having no easy adhesion layer was subjected to rubbing treatment, coated with the reflective layer coating liquid R-1 prepared above with a wire bar coater, and dried at 110° C. for 120 seconds. After that, in a low-oxygen atmosphere (100 ppm or less), at 100° C., by irradiating light from a metal halide lamp with an illuminance of 80 mW/cm 2 and an irradiation amount of 500 mJ/cm 2 , the red light composed of the cholesteric liquid crystal layer is cured. A reflective layer (first light reflective layer) was formed. Light irradiation was performed from the cholesteric liquid crystal layer side. At this time, the coating thickness was adjusted so that the film thickness of the red light reflecting layer after curing was 4.5 ⁇ m.
  • the surface of the red light reflective layer was subjected to corona treatment at a discharge amount of 150 W ⁇ min/m 2 , and then the reflective layer coating solution D-1 was applied to the corona-treated surface using a wire bar coater. Subsequently, the coating film was dried at 70° C. for 2 minutes to evaporate the solvent, and then heat-aged at 115° C. for 3 minutes to obtain a uniform alignment state. After that, this coating film is held at 45° C. and cured by irradiating ultraviolet rays (300 mJ/cm 2 ) using a metal halide lamp in a nitrogen atmosphere to form a yellow light reflecting layer (second layer) on the red light reflecting layer. A second light reflecting layer) was formed. Light irradiation was performed from the cholesteric liquid crystal layer side. At this time, the coating thickness was adjusted so that the film thickness of the yellow light reflecting layer after curing was 3.3 ⁇ m.
  • the reflective layer coating liquid R-2 was applied onto the yellow light reflective layer with a wire bar coater and then dried at 110° C. for 120 seconds. After that, in a low oxygen atmosphere (100 ppm or less), at 100 ° C., by irradiating light from a metal halide lamp with an illuminance of 80 mW and an irradiation amount of 500 mJ / cm 2 to cure, the green light reflective layer is formed on the yellow light reflective layer. (third light reflecting layer) was formed. Light irradiation was performed from the cholesteric liquid crystal layer side. At this time, the coating thickness was adjusted so that the film thickness of the green light reflecting layer after curing was 2.7 ⁇ m.
  • the surface of the green light reflective layer was subjected to corona treatment at a discharge amount of 150 W ⁇ min/m 2 , and then the reflective layer coating solution D-2 was applied to the corona-treated surface using a wire bar coater. Subsequently, the coating film was dried at 70° C. for 2 minutes to evaporate the solvent, and then heat-aged at 115° C. for 3 minutes to obtain a uniform alignment state. Thereafter, this coating film is held at 45° C., and is cured by irradiating ultraviolet rays (300 mJ/cm 2 ) using a metal halide lamp in a nitrogen atmosphere to form a blue light reflecting layer (second layer) on the green light reflecting layer. Four light reflective layers) were formed. Light irradiation was performed from the cholesteric liquid crystal layer side. At this time, the coating thickness was adjusted so that the film thickness of the blue light reflecting layer after curing was 2.5 ⁇ m.
  • Reflective circular polarizers 2 to 7 and 10 were produced by the same production method as reflective circular polarizer 1, except that the reflective layer coating solution and film thickness were changed as shown in the table below.
  • the reflective circular polarizers 11 to 13 are the same as the reflective circular polarizer 1, except that the number of layers is increased to 6, 8, and 16 layers, and the coating liquid for the reflective layer and the film thickness are changed as shown in the table below. It was produced by the production method.
  • Table 3-1 Coating solutions used for making reflective circular polarizers 1 to 10 Table 3-2. Coating liquids used for producing reflective circular polarizer 11 Table 3-3. Coating liquid used for making reflective circular polarizer 12 Table 3-4. Coating Liquid Used to Prepare Reflective Circular Polarizer 13 In the table below, the reflective layer coating liquid R-1 is abbreviated as “liquid R-1”.
  • the reflective circular polarizer 8 is formed by laminating and coating two light reflecting layers on a temporary support. Created by transcription. Film 1 is obtained by forming a first light-reflecting layer and a second light-reflecting layer in this order on a temporary support. Film 2 is obtained by forming a third light-reflecting layer and a fourth light-reflecting layer in this order on a temporary support. The transfer of the light reflecting layer was performed according to the following procedure. (1) First, the light reflecting layer of Film 2 was transferred to the laminate film. The transfer to the laminate film was performed by bonding a laminate film with an adhesive to the surface of the film 2 opposite to the temporary support, and then peeling off the temporary support.
  • a UV adhesive Chemiseal U2084B (manufactured by Chemitec Co., Ltd., refractive index after curing: n: 1.60) was applied to the surface of film 1 opposite to the temporary support with a wire bar coater so as to have a thickness of 2 ⁇ m. .
  • the laminated film was laminated thereon with a laminator so that the light reflecting layer transferred to the laminate film was in contact therewith.
  • the purge box was purged with nitrogen until the oxygen concentration became 100 ppm or less, and then cured by irradiating ultraviolet light from a high-pressure mercury lamp from the temporary support side of film 1 .
  • the illuminance was 25 mW/cm 2 and the dose was 1000 mJ/cm 2 .
  • a reflective circular polarizer 8 in which the fourth light reflecting layer was formed from the first light reflecting layer was obtained.
  • the reflective circular polarizer 9 was formed so that the helical pitch of the second light reflecting layer varied continuously in the thickness direction. A pitch gradient layer with a gradient was formed. The first light-reflecting layer and the third light-reflecting layer were produced by the same production method as the reflective circular polarizer 1 . Formation of the pitch gradient layer was performed by the following procedure. After forming the first light reflecting layer on the rubbed PET film, the reflecting layer coating liquid R-6 was applied by a wire bar coater. Subsequently, heat aging was performed at 105° C. for 2 minutes to obtain a uniform orientation state. Thereafter, this coating film was held at 75° C.
  • a second light reflecting layer consisting of a cholesteric liquid crystal layer was formed. Light irradiation was performed from the cholesteric liquid crystal layer side. At this time, the coating thickness was adjusted so that the film thickness of the second light reflecting layer after curing was 7.0 ⁇ m.
  • the properties of the produced reflective circular polarizers 1 to 10 are shown in Table 4-1 below.
  • the characteristics of the produced reflective circular polarizers 11 to 13 are shown in Tables 4-2, 4-3 and 4-4 below, respectively.
  • the central wavelength of reflection (the central wavelength of reflected light) was confirmed by preparing a film in which only a single layer was applied.
  • the reflection center wavelength is used to define the properties of a light-reflecting film having a reflection band using cholesteric liquid crystals, and refers to the midpoint of the spectral band that the film reflects. Specifically, it was obtained by calculating the average value of the wavelength on the short wavelength side and the wavelength on the long wavelength side that show half the value of the peak reflectance by the method described above.
  • the absolute values of SRth i of the light reflecting layers of Reflective Circular Polarizer 1 and Reflective Circular Polarizers 4 to 11 were all 0.25 ⁇ m or less.
  • the absolute values of SRth i of the light reflecting layers of the reflective circular polarizers 12 and 13 were all 0.20 ⁇ m or less.
  • the Rth value was measured using AxoScan OPMF-1 (manufactured by Optoscience).
  • Table 4-1 Prepared reflective circular polarizers 1 to 10 (coating solution, film thickness) Table 4-2. Prepared reflective circular polarizer 11 (coating solution, film thickness) Table 4-3. Prepared reflective circular polarizer 12 (coating liquid, film thickness) Table 4-4. Prepared reflective circular polarizer 13 (coating liquid, film thickness)
  • a laminated optical film was produced by the following procedure.
  • a reverse dispersion retardation layer 1 was produced by referring to the method described in paragraphs 0151 to 0163 of JP-A-2020-084070.
  • a positive C plate 2 was produced in the same manner as the positive C plate 1, except that the film thickness was adjusted.
  • Matting agent solution ⁇ Silica particles with an average particle size of 20 nm (AEROSIL R972, manufactured by Nippon Aerosil Co., Ltd.) 2 parts by mass ⁇ Methylene chloride (first solvent) 76 parts by mass ⁇ Methanol (second solvent) 11 parts by mass ⁇
  • AEROSIL R972 manufactured by Nippon Aerosil Co., Ltd.
  • cellulose acylate film 1 After the core layer cellulose acylate dope and the outer layer cellulose acylate dope were filtered through a filter paper having an average pore size of 34 ⁇ m and a sintered metal filter having an average pore size of 10 ⁇ m, the core layer cellulose acylate dope and the outer layer cellulose acylate dope were formed on both sides thereof. 3 layers were simultaneously cast on a drum at 20° C. from a casting port (band casting machine). Next, the film was peeled off with a solvent content of approximately 20% by mass, fixed at both ends in the width direction of the film with tenter clips, and dried while being stretched in the horizontal direction at a draw ratio of 1.1. Thereafter, the film was further dried by transporting it between rolls of a heat treatment apparatus, and an optical film having a thickness of 40 ⁇ m was produced. The in-plane retardation of the obtained cellulose acylate film 1 was 0 nm.
  • a coating solution S-PA-1 for forming an orientation layer which will be described later, was continuously applied onto the cellulose acylate film 1 with a wire bar.
  • the support on which the coating film was formed was dried with hot air at 140° C. for 120 seconds, and then the coating film was irradiated with polarized ultraviolet rays (10 mJ/cm 2 , using an ultra-high pressure mercury lamp) to form a photo-alignment layer.
  • PA1 was formed.
  • the film thickness was 0.3 ⁇ m.
  • ⁇ Formation of light absorption anisotropic layer P1> The following coating solution SP-1 for forming a light absorption anisotropic layer was continuously coated on the alignment layer PA1 obtained by using a wire bar. Next, the coating layer P1 was heated at 140° C. for 30 seconds and cooled to room temperature (23° C.). Then, it was heated at 90° C. for 60 seconds and cooled again to room temperature. After that, an anisotropic light absorption layer P1 was formed on the alignment layer PA1 by irradiating for 2 seconds under irradiation conditions of an illuminance of 200 mW/cm 2 using an LED lamp (center wavelength 365 nm). The film thickness was 1.6 ⁇ m.
  • composition of Coating Liquid SP-1 for Forming Light Absorption Anisotropic Layer ⁇ ⁇ 0.25 parts by mass of the following dichroic substance D-1 ⁇ 0.36 parts by mass of the following dichroic substance D-2 ⁇ 0.59 parts by mass of the following dichroic substance D-3 ⁇
  • the following polymer liquid crystalline compound M -P-1 2.21 parts by mass 1.36 parts by mass of the following low-molecular liquid crystalline compound M-1
  • Polymerization initiator IRGACURE OXE-02 manufactured by BASF 0.200 parts by mass Surfactant F-1 below 0.026 parts by mass Cyclopentanone 46.00 parts by mass Tetrahydrofuran 46.00 parts by mass Benzyl alcohol 3.00 parts by mass ⁇ ⁇
  • the resulting reflective circular polarizer 1 was transferred to the support side of the positive C plate 1 thus obtained. At this time, the transfer was performed so that the layer (fourth light reflecting layer) on the side opposite to the temporary support side of the reflective circular polarizer 1 was on the positive C plate 1 side. The temporary support of the reflective circular polarizer 1 was removed by peeling after the transfer. The transfer of the reflective circular polarizer 1 was performed by the following procedure. (1) A UV adhesive Chemiseal U2084B (manufactured by Chemitec Co., Ltd., refractive index n1.60 after curing) was applied to the support side of the positive C plate 1 with a wire bar coater so as to have a thickness of 2 ⁇ m.
  • the reflecting circular polarizer 1 was laminated thereon with a laminator so that the opposite side of the temporary support of the reflective circular polarizer 1 was in contact with the UV adhesive.
  • the temporary support side of the reflective circular polarizer 1 was irradiated with ultraviolet light from a high-pressure mercury lamp to cure. The illuminance was 25 mW/cm 2 and the dose was 1000 mJ/cm 2 .
  • the temporary support of the reflective circular polarizer 1 was peeled off.
  • a positive C plate 2 was attached to the first light reflecting layer side of the reflective circular polarizer 1 .
  • the retardation layer 1 was attached to the positive C plate 2 .
  • the light absorption anisotropic layer P1 was transferred to the retardation layer 1 by the transfer procedure similar to that described above.
  • the slow axis of the retardation layer 1 and the absorption axis of the light absorption anisotropic layer P1 are laminated so that they form an angle of 45°, and the polarization axis of the light emitted from the retardation layer 1 and the light absorption anisotropy
  • the transmission axis of the optical layer P1 was made parallel.
  • a black and white checkered pattern is displayed on the image display panel of the virtual reality display device produced, and the ghost visibility (photographed image) is measured using a luminance meter (manufactured by Radiant Vision Systems, head-mounted display Using an image captured by an imaging color luminance meter IC-PMI16) with an AR/VR lens for evaluation, evaluation was made in the following two stages.
  • the virtual reality display devices of Examples 9 to 11 ghost visibility (photographed image) was not seen at all over the entire area of the lens.
  • the virtual reality display devices of Comparative Example 1 and Examples 1 to 8 light in the black display area of the checker pattern and part of the white display area was confirmed as a ghost in the captured image.
  • Example 12 to 15 A laminated optical film used in Example 12 was obtained in the same manner as in Example 1 except that the positive C plate 1 was not laminated in the procedure for obtaining the laminated optical film used in Example 1 above. Further, in the procedure for obtaining the laminated optical film used in Examples 9 to 11, the laminates used in Examples 13 to 15 were laminated in the same manner as in Examples 9 to 11, except that the positive C plate 1 was not laminated. An optical film was obtained. The laminated optical films used in Examples 12 to 15 were evaluated for ghost in the same manner as in each of the above Examples. Similar to 11.

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Abstract

本発明は、仮想現実表示装置や電子ファインダー等に用いたときにゴーストの発生が少ない、反射円偏光子に使用できる光学用積層体、反射円偏光子を備えた積層光学フィルム、および、光学用積層体を備えた光学物品、ならびに、光学物品を含む仮想現実表示装置の提供を課題とする。本発明の光学用積層体は、積層反射層を２層以上有し、上記積層反射層は、実質的に棒状液晶化合物からなる第１液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層を少なくとも１層以上含み、実質的に円盤状液晶化合物からなる第２液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層を含まない反射層Ａと、実質的に円盤状液晶化合物からなる第２液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層を少なくとも１層以上含み、実質的に棒状液晶化合物からなる第１液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層を含まない反射層Ｂとを１つずつ含み、所定の要件を満たす。

Description

光学用積層体、積層光学フィルム、光学物品、仮想現実表示装置
　本発明は、光学用積層体、積層光学フィルム、光学物品、および仮想現実表示装置に関する。
　反射偏光子は、入射光のうち一方の偏光を反射し、もう一方の偏光を透過する機能を有する偏光子である。反射偏光子による反射光、および透過光は、互いに直交する偏光状態となる。ここで、互いに直交する偏光状態とは、ポアンカレ球上において互いに対蹠点に位置する偏光状態の事であり、例えば、互いに直交する直線偏光や、右回り円偏光と左回り円偏光が、これに該当する。
　透過光、および反射光が直線偏光となる反射直線偏光子は、例えば、特許文献１に記載されるような誘電体多層膜を延伸したフィルムや、特許文献２に記載されるようなワイヤグリッド偏光子が知られている。
　また、透過光、および反射光が円偏光となる反射円偏光子としては、例えば、特許文献３に記載されるようなコレステリック液晶相を固定化した光反射層を有するフィルムが知られている。
　反射偏光子は、入射光から特定の偏光のみを取り出したり、入射光を２つの偏光に分離したりする目的で用いられる。例えば、液晶表示装置において、バックライトからの不要な偏光を反射して再利用することで、光利用効率を高める輝度向上フィルムとして用いられる。また、液晶プロジェクタにおいて、光源からの光を２つの直線偏光に分離し、それぞれを液晶パネルに供給するビームスプリッタとしても用いられる。
　また、近年、外光や画像表示装置からの光の一部を反射し、虚像や実像を生成する目的で、反射偏光子を用いる方法が提案されている。例えば、特許文献４には、反射偏光子を用いて後方からの光を反射する車載用ルームミラーが開示されている。また、特許文献５には、仮想現実表示装置や電子ファインダーなどにおいて表示部を小型、薄型化するため、反射偏光子とハーフミラーとの間で光を反射させて往復させ、虚像を生成する方法が開示されている。
特開２０１１－０５３７０５号公報 特開２０１５－０２８６５６号公報 特許第６２７７０８８号公報 特開２０１７－２２７７２０号公報 特開平７－１２０６７９号公報
　本発明者らの検討によれば、反射偏光子により外光や画像表示装置からの光の一部を反射し、虚像や実像を生じさせる場合、文献１、２に記載の従来の反射偏光子では、画像鮮鋭度が低下する場合があることがわかった。これに対して、コレステリック液晶相を固定化した光反射層を有する反射円偏光子を用いることで、良好な画像鮮鋭度が得られることが分かった。この理由は、コレステリック液晶相を固定化した光反射層を有することによって、高い偏光度を有する反射円偏光子を薄膜で実現できることから、異物の混入や素材分布の粗密による揺らぎの影響を受けにくいためと本発明者らは考えている。
　さらに、本発明者らの検討によれば、仮想現実表示装置や電子ファインダー等では、反射光に加え透過光も利用するが、その際本来カットしたい透過光が透過して視認されるゴーストの抑制が重要となる。文献３に記載の従来の反射円偏光子では、ゴースト抑制が観察され、更なる改良の余地があった。
　本発明は上記課題に鑑みてなされたものであり、本発明が解決しようとする課題は、仮想現実表示装置や電子ファインダー等に用いたときにゴーストの発生が少ない反射円偏光子に使用できる光学用積層体、上記反射円偏光子を備えた積層光学フィルム、および、光学用積層体を備えた光学物品、ならびに、光学物品を含む仮想現実表示装置を提供することである。
　本発明者らは、上述の課題に関し鋭意検討を重ね、以下の構成により上記課題を達成することができることを見出した。
　〔１〕　積層反射層を２層以上有する、光学用積層体であって、
　上記積層反射層は、実質的に棒状液晶化合物からなる第１液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層を少なくとも１層以上含み、実質的に円盤状液晶化合物からなる第２液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層を含まない反射層Ａと、
　実質的に円盤状液晶化合物からなる上記第２液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層を少なくとも１層以上含み、実質的に棒状液晶化合物からなる上記第１液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層を含まない反射層Ｂとを、１つずつ含み、
　上記２層以上の積層反射層のうち、積層方向に隣り合う２つの上記積層反射層において、上記反射層Ａ同士が対向している場合には、隣り合う２つの上記積層反射層に含まれる上記反射層Ａ同士の反射光の中心波長が異なり、
　上記２層以上の積層反射層のうち、積層方向に隣り合う２つの上記積層反射層において、上記反射層Ｂ同士が対向している場合には、隣り合う２つの上記積層反射層に含まれる上記反射層Ｂ同士の反射光の中心波長が異なる、光学用積層体。
　〔２〕　上記反射層Ａと、上記反射層Ｂとが上記光学用積層体の積層方向において交互に配置される、〔１〕に記載の光学用積層体。
　〔３〕　上記積層反射層の合計層数が２０以下である、〔１〕または〔２〕に記載の光学用積層体。
　〔４〕　波長４００～７００ｎｍの光の反射率が４０％以上５０％未満である、〔１〕～〔３〕のいずれか一つに記載の光学用積層体。
　〔５〕　上記積層反射層が、１つの上記反射層Ａと１つの上記反射層Ｂとが直接接して構成されるか、または、１つの上記反射層Ａと、１つの上記反射層Ｂと、上記反射層Ａと上記反射層Ｂとの間に配置される密着層とから構成される、〔１〕～〔４〕のいずれか一つに記載の光学用積層体。
　〔６〕　第一の層、第二の層、第三の層および第四の層をこの順に備え、
　上記第一の層から上記第四の層がいずれもコレステリック液晶層であり、
　上記第一の層から上記第四の層がいずれも光反射性を有し、
　上記第一の層から上記第四の層の反射光の中心波長が、それぞれ４３０～４８０ｎｍ、５２０～５７０ｎｍ、５７０～６２０ｎｍおよび６２０～６７０ｎｍのいずれかの範囲内にあり、
　上記第一の層の波長５５０ｎｍにおける膜厚方向のレターデーションの符号と上記第二の層の波長５５０ｎｍにおける膜厚方向のレターデーションの符号とが逆であり、
　上記第三の層の波長５５０ｎｍにおける膜厚方向のレターデーションの符号と上記第四の層の波長５５０ｎｍにおける膜厚方向のレターデーションの符号とが逆である、光学用積層体。
　〔７〕　上記第一の層および上記第二の層のうち、いずれか一方が棒状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層であり、もう一方が円盤状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層であり、
　上記第三の層および上記第四の層のうち、いずれか一方が棒状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層であり、もう一方が円盤状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層である、〔６〕に記載の光学用積層体。
　〔８〕　上記第一の層および上記第四の層のうち、いずれか一方の上記反射光の中心波長が４３０～４８０ｎｍの範囲内にあり、もう一方の上記反射光の中心波長が６２０～６７０ｎｍの範囲内にある、〔６〕または〔７〕に記載の光学用積層体。
　〔９〕　上記第一の層の反射光の中心波長が４３０～４８０ｎｍの範囲内にあり、
　上記第二の層の反射光の中心波長が５２０～５７０ｎｍの範囲内にあり、
　上記第三の層の反射光の中心波長が５７０～６２０ｎｍの範囲内にあり、
　上記第四の層の反射光の中心波長が６２０～６７０ｎｍの範囲内にある、〔６〕～〔８〕のいずれか一つに記載の光学用積層体。
　〔１０〕　第一の層、第二の層および第三の層をこの順に備え、
　上記第一の層から上記第三の層がいずれもコレステリック液晶層であり、
　上記第二の層は、膜厚方向に螺旋ピッチが変化してなるピッチグラジエント層であり、
　上記第一の層から上記第三の層がいずれも光反射性を有し、
　上記第一の層から上記第三の層の反射光の中心波長が、それぞれ４３０～４８０ｎｍ、５２０～６２０ｎｍおよび６２０～６７０ｎｍのいずれかの範囲内にあり、
　上記第一の層の波長５５０ｎｍにおける膜厚方向のレターデーションの符号と上記第二の層の波長５５０ｎｍにおける膜厚方向のレターデーションの符号とが逆であり、
　上記第二の層の波長５５０ｎｍにおける膜厚方向のレターデーションの符号と上記第三の層の波長５５０ｎｍにおける膜厚方向のレターデーションの符号とが逆である、光学用積層体。
　〔１１〕　上記第一の層が棒状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層であり、上記第二の層が円盤状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層であり、上記第三の層が棒状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層であるか、
　上記第一の層が円盤状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層であり、上記第二の層が棒状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層であり、上記第三の層が円盤状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層である、〔１０〕に記載の光学用積層体。
　〔１２〕　上記第一の層の反射光の中心波長が４３０～４８０ｎｍの範囲内にあり、
　上記第二の層の反射光の中心波長が５２０～６２０ｎｍの範囲内にあり、
　上記第三の層の反射光の中心波長が６２０～６７０ｎｍの範囲内にある、〔１０〕または〔１１〕に記載の光学用積層体。
　〔１３〕　少なくとも反射円偏光子と、円偏光を直線偏光に変換する位相差層と、直線偏光子とをこの順で有する積層光学フィルムであって、
　上記反射円偏光子が〔１〕～〔１２〕のいずれか１つに記載の光学用積層体である、積層光学フィルム。
　〔１４〕　上記直線偏光子が、少なくとも液晶化合物と二色性物質とを含む光吸収異方性層を含む、〔１３〕に記載の積層光学フィルム。
　〔１５〕　ポジティブＣプレートをさらに含む、〔１３〕または〔１４〕に記載の積層光学フィルム。
　〔１６〕　表面に反射防止層をさらに含む、〔１３〕～〔１５〕のいずれか一つに記載の積層光学フィルム。
　〔１７〕　上記反射防止層が、モスアイフィルムまたはＡＲフィルムである、〔１６〕に記載の積層光学フィルム。
　〔１８〕　ｔａｎδのピーク温度が１７０℃以下である樹脂基材を含む、〔１３〕～〔１７〕のいずれか一つに記載の積層光学フィルム。
　〔１９〕　〔１〕～〔１２〕のいずれか１つに記載の光学用積層体を含む、光学物品。
　〔２０〕　〔１９〕に記載の光学物品を含む、仮想現実表示装置。
　本発明によれば、仮想現実表示装置や電子ファインダー等に用いたときにゴーストの発生が少ない反射円偏光子に使用できる光学用積層体を提供できる。
　また、本発明によれば、上記反射円偏光子を備えた積層光学フィルム、および、上記光学用積層体を備えた光学物品、ならびに、光学物品を含む仮想現実表示装置を提供できる。
本発明の第一実施態様の光学用積層体の一例を示す概略図である。 本発明の第一実施態様の光学用積層体の一例を示す概略図である。 本発明の光学用積層体の第二実施態様の一例を示す概略図である。 本発明の第三実施態様の光学用積層体の一例を示す概略図である。 本発明の積層光学フィルムを用いた仮想現実表示装置の一例である。 本発明の積層光学フィルムを用いた仮想現実表示装置の一例である。 本発明の積層光学フィルムの一例を示す概略図である。
　以下、本発明を詳細に説明する。以下に記載する構成要件の説明は、代表的な実施形態や具体例に基づいてなされることがあるが、本発明はそのような実施形態に限定されるものではない。
　なお、本明細書において「～」を用いて表される数値範囲は「～」前後に記載される数値を下限値および上限値として含む範囲を意味する。
　本明細書において、「直交」とは、厳密に９０°を表すのではなく、９０°±１０°、好ましくは、９０°±５°を表すものとする。また、「平行」とは、厳密に０°を表すのではなく、０°±１０°、好ましくは、０°±５°を表すものとする。さらに、「４５°」とは、厳密に４５°を表すのではなく、４５°±１０°、好ましくは、４５°±５°を表すものとする。
　本明細書において「吸収軸」とは、直線偏光を入射したとき、面内において吸光度が最大となる偏光方向を意味する。また、「反射軸」とは、直線偏光を入射したとき、面内において反射率が最大となる偏光方向を意味する。また、「透過軸」とは、面内において吸収軸または反射軸と直交する方向を意味する。さらに、「遅相軸」とは、面内において屈折率が最大となる方向を意味する。
　本明細書において、位相差とは、特にことわらない場合、面内レターデーションを意味し、Ｒｅ（λ）と記載する。ここで、Ｒｅ（λ）は波長λにおける面内のレターデーションを表し、特に記載がないとき、波長λは５５０ｎｍとする。
　また、波長λにおける厚み方向のレターデーションは、本明細書においてＲｔｈ（λ）と記載する。
　Ｒｅ（λ）およびＲｔｈ（λ）は、ＡｘｏＳｃａｎ　ＯＰＭＦ－１（オプトサイエンス社製）を用い、波長λで測定した値を用いることができる。ＡｘｏＳｃａｎにて平均屈折率（（ｎｘ＋ｎｙ＋ｎｚ）／３）と膜厚（ｄ（μｍ））を入力することにより、
　遅相軸方向（°）
　Ｒｅ（λ）＝Ｒ０（λ）
　Ｒｔｈ（λ）＝（（ｎｘ＋ｎｙ）／２－ｎｚ）×ｄが算出される。
　本発明の光学用積層体としては、第一実施態様、第二実施態様、および、第三実施態様が挙げられる。
　以下、本発明の光学用積層体の第一実施態様、第二実施態様、および、第三実施態様について説明する。
［第一実施態様］
　本発明の第一実施態様の光学用積層体は、積層反射層を２層以上有し、
　上記積層反射層は、実質的に棒状液晶化合物からなる第１液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層（以下、「液晶層１」ともいう。）を少なくとも１層以上含み、実質的に円盤状液晶化合物からなる第２液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層（以下、「液晶層２」ともいう。）を含まない反射層Ａと、
　液晶層２を少なくとも１層以上含み、液晶層１を含まない反射層Ｂとを、１つずつ含み、
　上記２層以上の積層反射層のうち、積層方向に隣り合う２つの上記積層反射層において、上記反射層Ａ同士が対向している場合には、隣り合う２つの上記積層反射層に含まれる上記反射層Ａ同士の反射光の中心波長が異なり、
　上記２層以上の積層反射層のうち、積層方向に隣り合う２つの上記積層反射層において、上記反射層Ｂ同士が対向している場合には、隣り合う２つの上記積層反射層に含まれる上記反射層Ｂ同士の反射光の中心波長が異なる。
　本発明の第一実施態様の光学用積層体について、図面を用いながら説明する。図１は、第一実施態様の光学用積層体１０の構成の一例を示した概略断面図である。
　図１に示す態様においては、光学用積層体１０は、第１積層反射層２５と、第２積層反射層２６とから構成され、第１積層反射層２５は、反射層Ａ２１ａおよび反射層Ｂ２２ｂから構成され、第２積層反射層２６は、反射層Ａ２３ａおよび反射層Ｂ２４ｂから構成される。図１に示す態様の光学用積層体１０においては、反射層Ａ２１ａ、反射層Ｂ２２ｂ、反射層Ａ２３ａ、および、反射層Ｂ２４ｂがこの順で積層されている。
　本発明の第一実施態様の光学用積層体は、反射円偏光子に使用できる。光学用積層体が上記構成であると、反射層Ａが正のＲｔｈを有するのに対し、反射層Ｂが負のＲｔｈを有するため、互いのＲｔｈが相殺され、斜め方向からの入射光に対してもゴーストの発生を抑制できると考えられる。
　以下、本発明の第一実施態様について詳細に説明する。
〔積層反射層〕
　本発明の第一実施態様の光学用積層体は、後段に詳述する反射層Ａと反射層Ｂとを１つずつ含む積層反射層を２層以上有する。すなわち、本発明の第一実施態様の光学用積層体は、反射層Ａおよび反射層Ｂをそれぞれ２層以上含む。
　積層反射層において、反射層Ａと反射層Ｂとが直接接していてもよく、反射層Ａと反射層Ｂとが他の層を介して積層されていてもよい。他の層としては、特に制限されないが、密着層（例えば、接着層、粘着剤層等）、屈折率調整層、樹脂フィルム、ポジティブＣプレート、および、配向層等が挙げられる。
　また、積層反射層は、１つの反射層Ａと１つの反射層Ｂとが直接接して構成されてもよく、１つの反射層Ａと、１つの反射層Ｂと、反射層Ａと反射層Ｂとの間に配置される密着層とから構成されてもよい。なかでも、積層反射層は、１つの反射層Ａと１つの反射層Ｂとが直接接して構成されることが好ましい。
　積層反射層は、光学用積層体において、反射層Ａと反射層Ｂとが、交互に配置されるように積層されていてもよく、反射層Ａ同士が対向するように積層されていてもよく、反射層Ｂ同士が対向するように積層されていてもよい。
　例えば、第一実施態様の光学用積層体が２層の積層反射層を有する場合、反射層Ａ、反射層Ｂ、反射層Ａおよび反射層Ｂの順で積層されていてもよく、反射層Ａ、反射層Ｂ、反射層Ｂおよび反射層Ａの順で積層されていてもよく、反射層Ｂ、反射層Ａ、反射層Ａおよび反射層Ｂの順で、積層されていてもよい。
　ただし、積層方向に隣り合う２つの上記積層反射層において、上記反射層Ａ同士が対向している場合（例えば、反射層Ｂ、反射層Ａ、反射層Ａおよび反射層Ｂの順で、積層されている場合）には、隣り合う２つの上記積層反射層に含まれる反射層Ａ同士の反射光の中心波長が異なり、上記２層以上の積層反射層のうち、積層方向に隣り合う２つの上記積層反射層において、上記反射層Ｂ同士が対向している場合（例えば、反射層Ａ、反射層Ｂ、反射層Ｂおよび反射層Ａの順で、積層されている場合）には、隣り合う２つの上記積層反射層に含まれる反射層Ｂ同士の反射光の中心波長が異なる。
　以下、積層方向に隣り合う２つの上記積層反射層において、上記反射層Ａ同士が対向している場合の光学用積層体について図面を用いながら説明する。図２に示す光学用積層体１１は、第１積層反射層２５と、第２積層反射層２６とから構成され、第１積層反射層２５は、反射層Ｂ２１ｂおよび反射層Ａ２２ａから構成され、第２積層反射層２６は、反射層Ａ２３ａおよび反射層Ｂ２４ｂから構成される。図２に示す態様の光学用積層体１１においては、反射層Ｂ２１ｂ、反射層Ａ２２ａ、反射層Ａ２３ａ、および、反射層Ｂ２４ｂがこの順で積層されている。ただし、反射層Ａ２２ａの反射光の中心波長と、反射層Ａ２３ａの反射光の中心波長とが異なる。また、図２に示す光学用積層体１１において、反射層Ａ２２ａは、第１積層反射層２５に含まれるものとし、反射層Ａ２３ａは、第２積層反射層２６に含まれるものとする。
　すなわち、後段で詳述するように、反射層Ａは、２層以上の反射光の中心波長が異なる液晶層１を含んでいてもよいが、光学用積層体において、液晶層１が２層以上連続して配置される場合は、積層反射層の数が最大となるように反射層Ａおよび積層反射層をとるものとする。
　同様に、後段で詳述するように、反射層Ｂは、２層以上の反射光の中心波長が異なる液晶層２を含んでいてもよいが、光学用積層体において、液晶層２が２層以上連続して配置される場合は、積層反射層の数が最大となるように反射層Ｂおよび積層反射層をとるものとする。
　なかでも、上記積層反射層の積層の態様は、反射層Ａと反射層Ｂとが、交互に配置されるように積層されている態様が好ましい。すなわち、反射層Ａと、反射層Ｂとが、光学用積層体の厚み方向において交互に配置される態様が好ましい。
　第一実施態様の光学用積層体は、積層反射層を２層以上含むが、積層反射層を３層以上含んでもよく、４層以上であってもよい。すなわち、光学用積層体は、上記反射層Ａおよび反射層Ｂをそれぞれ２層以上含むが、上記反射層Ａおよび反射層Ｂをそれぞれ３層以上含んでもよく、それぞれ４層以上含んでもよい。
　光学用積層体が含む積層反射層の合計層数は、３０層以下が好ましく、２０層以下がより好ましく、１０層以下がさらに好ましい。すなわち、光学用積層体の上記反射層Ａおよび反射層Ｂの合計層数は、６０層以下が好ましく、４０層以下が好ましく、２０層以下がより好ましい。
　積層反射層の厚みは、０．２μｍ以上が好ましく、０．４μｍ以上がより好ましく、０．６μｍ以上がさらに好ましい。また、積層反射層の厚みは、２０．０μｍ以下が好ましく、１４．０μｍ以下がより好ましく、１０．０μｍ以下がさらに好ましい。
　積層反射層の厚みは、後述する反射層Ａおよび反射層Ｂと同様の方法で測定できる。
　以下、反射層Ａおよび反射層Ｂについて説明する。
〔反射層Ａ〕
　本発明の第一実施態様の光学用積層体が含む積層反射層は、液晶層１を少なくとも１層以上含み、液晶層２を含まない反射層Ａを含む。
　液晶層１は、実質的に棒状液晶化合物からなる第１液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層であり、実質的に棒状液晶化合物からなる。なお、「実質的に棒状液晶化合物からなる第１液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層」とは、上記第１液晶化合物をコレステリック液晶相とし、コレステリック液晶相の配向状態を固定化してなる層を指す。上記「実質的に棒状液晶化合物からなる」とは、液晶層１が含む液晶化合物（第１液晶化合物）のうち、棒状液晶化合物が９５質量％以上であることをいう。つまり、「実質的に棒状液晶化合物からなる第１液晶化合物」とは、棒状液晶化合物の含有量が、第１液晶化合物の全質量に対して、９５質量％以上であることを意味する。なかでも、第１液晶化合物は、棒状液晶化合物のみからなることが好ましい。
　また、液晶層２は、実質的に円盤状液晶化合物からなる第２液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層であり、実質的に円盤状液晶化合物からなる。なお、「実質的に円盤状液晶化合物からなる第２液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層」とは、上記第２液晶化合物をコレステリック液晶相とし、コレステリック液晶相の配向状態を固定化してなる層を指す。上記「実質的に円盤状液晶化合物からなる」とは、液晶層２が含む液晶化合物（第２液晶化合物）のうち、円盤状液晶化合物が９５質量％以上であることをいう。つまり、「実質的に円盤状液晶化合物からなる第２液晶化合物」とは、円盤状液晶化合物の含有量が、第２液晶化合物の全質量に対して、９５質量％以上であることを意味する。なかでも、第２液晶化合物は、円盤状液晶化合物のみからなることが好ましい。
　反射層Ａは、液晶層１を１層以上含んでいればよく、２層以上含まれていてもよい。反射層Ａが液晶層１を２層以上含む場合、２層以上の液晶層１の間に、液晶層２以外の他の層が含まれていてもよく、含まれていなくてもよい。他の層としては、特に制限されないが、密着層（例えば、接着層、粘着剤層等）、屈折率調整層、樹脂フィルム、ポジティブＣプレート、および、配向層等が挙げられる。
　反射層Ａが含む液晶層１の層数は、５層以下が好ましく、３層以下がより好ましく、２層以下がさらに好ましい。反射層Ａが含む液晶層１の層数は、１層であることも好ましい。
　なお、例えば、２つの液晶層１が、それぞれ異なる反射光の中心波長を有する場合、２層の液晶層１であるとみなす。また、２つ以上の液晶層１の反射光の中心波長が同一であれば、例えば逐次塗布して形成されたものであっても、上記他の層で隔てられていても、１層の液晶層１とみなす。
　反射層Ａが液晶層１を２層以上含む場合、反射層Ａの反射光の中心波長は、反射層Ａ全体の反射光の中心波長とする。反射光の中心波長の測定方法は、後述するとおりである。
　反射層Ａの厚みは、０．１μｍ以上が好ましく、０．２μｍ以上がより好ましく、０．３μｍ以上がさらに好ましい。反射層Ａの厚みは、ゴーストをより抑制できる点で、１０．０μｍ以下が好ましく、７．０μｍ以下がより好ましく、５．０μｍ以下がさらに好ましい。
　反射層Ａの厚みは、光学用積層体の断面を作製し、走査型電子顕微鏡で観察することで測定できる。反射層Ａの厚みは、光学用積層体の断面において、任意の５点について反射層Ａの厚みを平均して得られる値とする。なお、光学用積層体の断面を走査型電子顕微鏡で観察した際、後述する反射層Ａの領域と反射層Ｂの領域とは、撮影画像のコントラストの違いで区別できる。また、飛行時間型二次イオン質量分析法（ＴＯＦ－ＳＩＭＳ：Ｔｉｍｅ－ｏｆ－ｆｌｉｇｈｔ－Ｓｅｃｏｎｄａｒｙ　Ｉｏｎ　Ｍａｓｓ　Ｓｐｅｃｔｒｏｍｅｔｒｙ）による膜厚方向の組成分析を用いることによっても、反射層Ａと反射層Ｂとの領域を区別することができる。
　反射層ＡのＲｔｈは、波長５５０ｎｍにおいて、８～８００ｎｍが好ましく、１６～５６０ｎｍがより好ましく、２４～４００ｎｍがさらに好ましい。
　反射層ＡのＲｔｈは、光学用積層体から反射層Ａのみを取り出してＲｔｈを測定してもよいし、反射層Ａを作製する際と同様の条件で作製した層のＲｔｈを測定してもよい。
　上記液晶層１が含む棒状液晶化合物は、特に制限されず、公知の棒状液晶化合物を用いることができる。また、液晶層１は、コレステリック液晶相となっている棒状液晶化合物の配向が保持されている層であればよく、典型的には、重合性基を有する重合性棒状液晶化合物を、カイラル剤を添加する等の方法でコレステリック液晶相の配向状態としたうえで、紫外線照射、加熱等によって重合、硬化し、流動性が無い層を形成して形成できる。上記のようにして形成した液晶層１は、外場および外力等によって配向形態に変化を生じさせることない状態に変化した層であればよい。なお、液晶層１においては、コレステリック液晶相の光学的性質が層中において保持されていれば十分であり、液晶層１中の棒状液晶化合物は、もはや液晶性を示していなくてもよい。例えば、重合性棒状液晶化合物は、硬化反応により高分子量化して、もはや液晶性を失っていてもよい。
　液晶層１の反射光の中心波長λは、コレステリック液晶相における螺旋構造のピッチＰ（＝螺旋の周期）に依存し、液晶層１の平均屈折率ｎを用いて、λ＝ｎ×Ｐの関係で表される。なお、液晶層１の反射光の中心波長は、以下のようにして求めることができる。分光光度計ＵＶ３１５０（島津製作所）を用いて反射層Ａの透過スペクトルを液晶層１の法線方向から測定すると、反射光の中心波長付近の領域において、透過率が低下するピークを有するスペクトルが得られる。このうち、最も大きいピークの値の１／２の値の透過率となる２つの波長のうち、短波長側の波長の値をλｌ（ｎｍ）、長波長側の波長の値をλｈ（ｎｍ）とし、反射光の中心波長λは、下記式で求められる。
　λ＝（λｌ＋λｈ）／２
　コレステリック液晶相のピッチは、重合性棒状液晶化合物とともに用いるカイラル剤の種類、およびその添加濃度で変化し、上記いずれか１つ以上を調整することで所望のピッチのコレステリック液晶相が得られる。なお、螺旋の旋回方向、およびピッチの測定方法については、「液晶化学実験入門」日本液晶学会編　シグマ出版２００７年出版、４６頁、および「液晶便覧」液晶便覧編集委員会　丸善　１９６頁に記載の方法を用いることができる。
〔反射層Ｂ〕
　本発明の第一実施態様の光学用積層体が含む積層反射層は、液晶層２を少なくとも１層以上含み、液晶層１を含まない反射層Ｂを含む。
　液晶層２および液晶層１の定義は、上述したとおりである。
　反射層Ｂは、液晶層２を１層以上含んでいればよく、２層以上含まれていてもよい。反射層Ｂが液晶層２を２層以上含む場合、２層以上の液晶層２の間に、液晶層１以外の他の層が含まれていてもよく、含まれていなくてもよい。他の層としては、特に制限されないが、密着層（例えば、接着層、粘着剤層等）、屈折率調整層、樹脂フィルム、ポジティブＣプレート、および、配向層等が挙げられる。
　反射層Ｂが含む液晶層２の層数は、５層以下が好ましく、３層以下がより好ましく、２層以下がさらに好ましい。反射層Ｂが含む液晶層２の層数は、１層であることも好ましい。
　なお、例えば、２つの液晶層２が、それぞれ異なる反射光の中心波長を有する場合、２層の液晶層２であるとみなす。また、２つ以上の液晶層２の反射光の中心波長が同一であれば、例えば逐次塗布して形成されたものであっても、上記他の層で隔てられていても、１層の液晶層２とみなす。
　反射層Ｂが液晶層２を２層以上含む場合、反射層Ｂの反射光の中心波長は、反射層Ｂ全体の反射光の中心波長とする。各液晶層２の反射光の中心波長の測定は、上述する液晶層１の反射光の中心波長の測定方法に準じて行う。
　反射層Ｂの厚みは、０．１μｍ以上が好ましく、０．２μｍ以上がより好ましく、０．３μｍ以上がさらに好ましい。反射層Ｂの厚みは、ゴーストをより抑制できる点で、１０．０μｍ以下が好ましく、７．０μｍ以下がより好ましく、５．０μｍ以下がさらに好ましい。
　反射層Ｂの厚みは、光学用積層体の断面を作製し、透過型電子顕微鏡で観察することで測定できる。
　反射層ＢのＲｔｈは、波長５５０ｎｍにおいて、－８～－８００ｎｍが好ましく、－１６～－５６０ｎｍがより好ましく、－２４～－４００ｎｍがさらに好ましい。
　反射層ＢのＲｔｈは、光学用積層体から反射層Ｂのみを取り出してＲｔｈを測定してもよいし、反射層Ｂを作製する際と同様の条件で作製した層のＲｔｈを測定してもよい。
　上記液晶層２が含む円盤状液晶化合物は、特に制限されず、公知の円盤状液晶化合物を用いることができる。また、液晶層２は、コレステリック液晶相となっている円盤状液晶化合物の配向が保持されている層であればよく、典型的には、重合性基を有する重合性円盤状液晶化合物を、カイラル剤を添加する等の方法でコレステリック液晶相の配向状態としたうえで、紫外線照射、加熱等によって重合、硬化し、流動性が無い層を形成して形成できる。上記のようにして形成した液晶層２は、外場および外力等によって配向形態に変化を生じさせることない状態に変化した層であればよい。なお、液晶層２においては、コレステリック液晶相の光学的性質が層中において保持されていれば十分であり、液晶層２中の円盤状液晶化合物は、もはや液晶性を示していなくてもよい。例えば、重合性円盤状液晶化合物は、硬化反応により高分子量化して、もはや液晶性を失っていてもよい。
　液晶層２の反射光の中心波長λは、コレステリック液晶相における螺旋構造のピッチに依存し、液晶層１の場合と同様に定義でき、同様の方法で測定できる。
　コレステリック液晶相のピッチは、重合性円盤状液晶化合物とともに用いるカイラル剤の種類、およびその添加濃度で変化し、上記いずれか１つ以上を調整することで所望のピッチのコレステリック液晶相が得られる。なお、螺旋の旋回方向、およびピッチの測定方法については、上述した文献が参考にできる。
〔反射率〕
　本発明の第一実施態様の光学用積層体の波長４００～７００ｎｍの光の反射率は、４０％以上５０％未満が好ましい。上記反射率が４０％以上である場合、ゴーストをより抑制しやすい。なお、上記波長４００～７００ｎｍの光は、無偏光の光を指す。
　光学用積層体の波長４００～７００ｎｍの光の反射率は、以下の条件で測定したものとする。
　日本分光社製の紫外可視近赤外分光光度計Ｖ－７５０からなる自動絶対反射率測定システムを用いる。光学用積層体に対し、入射角５°で波長３５０～９００ｎｍのＳ波、Ｐ波の偏光を入射する。Ｓ波、Ｐ波それぞれに対する絶対反射率を測定し、波長毎に平均値を計算することで反射スペクトルを得る。得られた反射率スペクトルから、波長４００～７００ｎｍの光に対する平均反射率を算出し、上記光学用積層体の波長４００～７００ｎｍの光の反射率とする。
〔反射層Ａおよび反射層Ｂの種類と配置〕
　本発明の第一実施態様の光学用積層体は、上記反射層Ａおよび反射層Ｂを含むが、少なくとも波長４６０ｎｍの反射率が４０％以上である青色光反射層と、波長５５０ｎｍの反射率が４０％以上である緑色光反射層と、波長６００ｎｍの反射率が４０％以上である黄色光反射層と、波長６５０ｎｍの反射率が４０％以上である赤色光反射層を含むことが好ましい。上記青色光反射層、緑色光反射層、黄色光反射層および赤色光反射層は、それぞれ、反射層Ａおよび反射層Ｂのいずれが該当してもよい。例えば、反射層Ａが青色光反射層に該当するようにする場合、上述した方法で、反射層Ａの反射光の中心波長を調整し、反射光の中心波長を４６０ｎｍ程度とすればよい。また、反射層Ｂが青色光反射層に該当するようにする場合、上述した方法で、反射層Ｂの反射光の中心波長を調整し、反射光の中心波長を４６０ｎｍ程度とすればよい。なお、上記反射率は、反射層に対し、それぞれの波長で非偏光を入射した場合の反射率である。
　光学用積層体は、上記青色光反射層、緑色光反射層、黄色光反射層および赤色光反射層を含む場合、２層以上の青色光反射層を有していてもよく、２層以上の緑色光反射層を有していてもよく、２層以上の黄色光反射層を有していてもよく、２層以上の赤色光反射層を有していてもよい。
　上記青色光反射層の反射光の中心波長は、４３０～４８０ｎｍの範囲内にあることが好ましい。
　上記緑色光反射層の反射光の中心波長は、５２０～５７０ｎｍの範囲内にあることが好ましい。
　上記黄色光反射層の反射光の中心波長は、５７０～６２０ｎｍの範囲内にあることが好ましい。
　上記赤色光反射層の反射光の中心波長は、６２０～６７０ｎｍの範囲内にあることが好ましい。
　反射光の中心波長の測定方法は、上述したとおりである。
　また、本発明の第一実施態様の光学用積層体において、可視光領域（波長４００～７００ｎｍ）全域にわたって、反射率が４０％以上となるように、光学用積層体に含まれる反射層Ａおよび反射層Ｂの反射光の中心波長をそれぞれ調整してもよい。
　また、光学用積層体は、上記青色光反射層、緑色光反射層、黄色光反射層および赤色光反射層がこの順で積層されていることも好ましい。また、上記のような積層順の光学用積層体を、後述する反射円偏光子に適用する場合において、長波長側の反射層（例えば赤色光反射層）では、十分な反射率を得るために必要な反射層の厚みが厚くなり、反射層自身のＲｔｈによる、反射層を透過する光に対する影響が大きくなる点で、光源側に配置される反射層は、短波長側の反射層（例えば、青色光反射層）であることが好ましい。
　本発明の第一実施態様の光学用積層体では、反射層Ａが正のＲｔｈを有するのに対し、反射層Ｂが負のＲｔｈを有するため、互いのＲｔｈが相殺されることを上述したが、詳細について以下に説明する。
　反射層をｎ層有する光学用積層体において、光源側から反射層を順にＬ１、Ｌ２、Ｌ３、・・・、Ｌｎ（ｎは４以上の整数）と名付けたときに、反射層Ｌ１から反射層Ｌｉ（ｉはｎ以下の整数）までの各層のＲｔｈの和をＳＲｔｈｉとする。具体的には、ＳＲｔｈｉは以下のように表される。
　ＳＲｔｈ１＝Ｒｔｈ１
　ＳＲｔｈ２＝Ｒｔｈ１＋Ｒｔｈ２
　・・・
　ＳＲｔｈｉ＝Ｒｔｈ１＋Ｒｔｈ２＋・・・・＋Ｒｔｈｉ
　・・・
　ＳＲｔｈｎ＝Ｒｔｈ１＋Ｒｔｈ２＋・・・・＋Ｒｔｈｉ＋・・・・＋Ｒｔｈｎ
　これら全てのＳＲｔｈｉ（ＳＲｔｈ１～ＳＲｔｈｎ）の絶対値は、それぞれ０．３μｍ以下が好ましく、０．２μｍ以下がより好ましく、０．１μｍ以下がさらに好ましい。上記の式中の各層のＲｔｈｉは上述した記載のＲｔｈ算出の数式により求められる。
　ＳＲｔｈｉを上記好ましい範囲とすることで、各反射層を透過する際に発生する位相差を低減し、斜め方向からの入射光に対してもゴーストの発生をより抑制できると考えられる。
　また、積層反射層において、反射層Ａと反射層Ｂとが直接接して構成される場合、屈折率差を小さくするために、液晶化合物（棒状液晶化合物または円盤状液晶化合物）の配向方向（遅相軸方向）が界面で連続的に変化するように配置することが好ましい。上記のような配置は、例えば、反射層Ｂ上に、反射層Ａを形成する場合、棒状液晶化合物を含む塗布液を反射層Ｂ上に直接塗布し、反射層Ｂに含まれる円盤状液晶化合物による配向規制力によって、遅相軸方向が界面で連続をなすように配向させることもできる。
　本発明の第一実施態様の光学用積層体の厚みは、３０μｍ以下が好ましく、１５μｍ以下がより好ましい。
　下限は特に制限されないが、例えば、１μｍ以上が挙げられ、５μｍ以上が好ましい。
　本発明の第一実施態様の光学用積層体の製造方法、光学用積層体を用いた積層光学フィルム等については後段で説明する。
［第二実施態様］
　本発明の第二実施態様の光学用積層体は、第一の層、第二の層、第三の層、および第四の層をこの順に備え、
　上記第一の層から上記第四の層がいずれもコレステリック液晶層であり、
　上記第一の層から上記第四の層がいずれも光反射性を有し、
　上記第一の層から上記第四の層の反射光の中心波長が、それぞれ４３０～４８０ｎｍ、５２０～５７０ｎｍ、５７０～６２０ｎｍ、および６２０～６７０ｎｍのいずれかの範囲内にあり、
　上記第一の層の波長５５０ｎｍにおけるＲｔｈの符号と上記第二の層の波長５５０ｎｍにおけるＲｔｈの符号とが逆であり、
　上記第三の層の波長５５０ｎｍにおけるＲｔｈの符号と上記第四の層の波長５５０ｎｍにおけるＲｔｈの符号とが逆である。
　本発明の第二実施態様の光学用積層体について、図面を用いながら説明する。図３は、第二実施態様の光学用積層体１２の構成の一例を示した概略断面図である。
　図３に示す態様においては、光学用積層体１２は、第一の層３１と、第二の層３２と、第三の層３３と、第四の層３４とがこの順で積層され、それぞれ上述した要件を満たす。なお、第一の層３１のＲｔｈの符号と、第二の層３２のＲｔｈとの符号とが逆であり、第三の層３３のＲｔｈの符号と、第四の層３４のＲｔｈとの符号とが逆である。
　本発明の第二実施態様の光学用積層体は、反射円偏光子に使用できる。光学用積層体が上記構成であると、第一の層のＲｔｈおよび第二の層のＲｔｈで互いのＲｔｈが相殺され、第三の層のＲｔｈおよび第四の層のＲｔｈで互いのＲｔｈが相殺されるため、斜め方向からの入射光に対してもゴーストの発生を抑制できると考えられる。
　以下、本発明の第二実施態様について詳細に説明する。
〔第一の層から第四の層〕
　本発明の第二実施態様の光学用積層体は、第一の層、第二の層、第三の層、および第四の層をこの順に備える。
　上記第一の層から第四の層は、光反射性を有するコレステリック液晶層である。
　上記コレステリック液晶層とは、液晶化合物をコレステリック液晶相とし、コレステリック液晶相を固定化してなる層を指す。このようなコレステリック液晶層としては、公知のコレステリック液晶層を用いることができ、例えば、特開２０２０－０６０６２７号公報等に記載のものを用いることができる。
　上記コレステリック液晶層は、棒状液晶化合物を用いて形成されるコレステリック液晶層、または、円盤状液晶化合物を用いて形成されるコレステリック液晶層が好ましい。棒状液晶化合物を用いて形成されるコレステリック液晶層では、Ｒｔｈが正の値になりやすく、円盤状液晶化合物を用いて形成されるコレステリック液晶層では、Ｒｔｈが負の値になりやすい。
　また、第一の層から第四の層の反射光の中心波長は、それぞれ４３０～４８０ｎｍ、５２０～５７０ｎｍ、５７０～６２０ｎｍ、および６２０～６７０ｎｍのいずれかの範囲内にある。第一の層から第四の層の反射光の中心波長は、それぞれ異なることも好ましい。
　反射光の中心波長が４３０～４８０ｎｍの場合、その層は、第一実施態様で説明した青色光反射層に該当し得る。この場合、反射光の中心波長における反射率は４０％以上５０％未満が好ましい。
　反射光の中心波長が５２０～５７０ｎｍの場合、その層は、第一実施態様で説明した緑色光反射層に該当し得る。この場合、反射光の中心波長における反射率は４０％以上５０％未満が好ましい。
　反射光の中心波長が５７０～６２０ｎｍの場合、その層は、第一実施態様で説明した黄色光反射層に該当し得る。この場合、反射光の中心波長における反射率は４０％以上５０％未満が好ましい。
　反射光の中心波長が６２０～６７０ｎｍの場合、その層は、第一実施態様で説明した赤色光反射層に該当し得る。この場合、反射光の中心波長における反射率は４０％以上５０％未満が好ましい。
　反射率の測定方法は上述したとおりである。
　第一の層から第四の層の反射光の中心波長は、それぞれ、いずれの上記波長域の範囲内にあってもよいが、第一の層および第四の層のうち、いずれか一方の反射光の中心波長が４３０～４８０ｎｍの範囲内にあり、もう一方の反射光の中心波長が６２０～６７０ｎｍの範囲内にあることが好ましい。
　また、第一の層の反射光の中心波長が４３０～４８０ｎｍの範囲内にあり、第二の層の反射光の中心波長が５２０～５７０ｎｍの範囲内にあり、第三の層の反射光の中心波長が５７０～６２０ｎｍの範囲内にあり、第四の層の反射光の中心波長が６２０～６７０ｎｍの範囲内にあることも好ましい。
　すなわち、第一の層が青色光反射層に該当し、第二の層が緑色光反射層に該当し、第三の層が黄色光反射層に該当し、第四の層が赤色光反射層にそれぞれ該当することも好ましい。
　また、上記のような積層順の光学用積層体を、後述する反射円偏光子に適用する場合において、長波長側の反射層（例えば赤色光反射層）では、十分な反射率を得るために必要な反射層の厚みが厚くなり、反射層自身のＲｔｈによる、反射層を透過する光に対する影響が大きくなる点で、光源側に配置される反射層は、短波長側の反射層（例えば、青色光反射層）であることが好ましい。
　本発明の第二実施態様の光学用積層体において、第一の層の波長５５０ｎｍにおけるＲｔｈの符号と、第二の層の波長５５０ｎｍにおけるＲｔｈの符号とが逆であり、第三の層の波長５５０ｎｍにおけるＲｔｈの符号と、第四の層の波長５５０ｎｍにおけるＲｔｈの符号とが逆である。
　上記のように第一の層と第二の層とでＲｔｈの符号を逆にする方法は特に制限されないが、そのようなＲｔｈの関係とする態様として、例えば、第一の層および第二の層のうち、いずれか一方が棒状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層であり、もう一方が円盤状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層である態様が挙げられる。
　同様に、上記のように第三の層と第四の層とでＲｔｈの符号を逆にする方法は特に制限されないが、そのようなＲｔｈの関係とする態様として、例えば、第三の層および第四の層のうち、いずれか一方が棒状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層であり、もう一方が円盤状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層である態様が挙げられる。
　また、第二の層と第三の層とでＲｔｈの符号が逆であることも好ましい。そのようなＲｔｈの関係とする態様として、例えば、第一の層および第三の層が棒状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層であり、第二の層および第四の層が円盤状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層である態様、ならびに、第一の層および第三の層が円盤状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層であり、第二の層および第四の層が棒状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層である態様が挙げられる。
　第一の層から第四の層の厚みは、それぞれ、０．１μｍ以上が好ましく、０．２μｍ以上がより好ましく、０．３μｍ以上がさらに好ましい。第一の層から第四の層の厚みは、それぞれ、ゴーストをより抑制できる点で、１０．０μｍ以下が好ましく、７．０μｍ以下がより好ましく、５．０μｍ以下がさらに好ましい。
　第一の層から第四の層の厚みは、光学用積層体の断面を作製し、透過型電子顕微鏡で観察することで測定できる。
　また、第二実施態様の光学用積層体において、第一実施態様の光学用積層体で説明したＳＲｔｈｉの絶対値がそれぞれ上述した範囲であることも好ましい。なお、第一実施態様の光学用積層体で説明した上記定義において、ｎは４として読み替える。
　具体的には、ＳＲｔｈｉの絶対値は、それぞれ０．３μｍ以下が好ましく、０．２μｍ以下がより好ましく、０．１μｍ以下がさらに好ましい。
　ＳＲｔｈｉを上記好ましい範囲とすることで、各反射層を透過する際に発生する位相差を低減し、斜め方向からの入射光に対してもゴーストの発生をより抑制できると考えられる。
　本発明の第二実施態様の光学用積層体において、第一の層から第四の層は、それぞれ互いに直接接触して積層されていてもよいし、他の層を介して積層されていてよい。他の層としては、特に制限されないが、密着層（例えば、接着層、粘着剤層等）、屈折率調整層、樹脂フィルム、ポジティブＣプレート、および、配向層等が挙げられる。なかでも、第一の層から第四の層は、それぞれ互いに直接接触して積層されることが好ましい。
　また、本発明の第二実施態様の光学用積層体において、第一の層から第四の層が、それぞれ互いに直接接触して積層される場合、屈折率差を小さくするために、液晶化合物（棒状液晶化合物または円盤状液晶化合物）の配向方向（遅相軸方向）が界面で連続的に変化するように配置することが好ましい。上記のような配置は、例えば、円盤状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層である第一の層上に、棒状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層第二の層を形成する場合、棒状液晶化合物を含有する塗布液を第一の層上に直接塗布し、第一の層に含まれる円盤状液晶化合物による配向規制力によって、遅相軸方向が界面で連続をなすように配向させることもできる。
　本発明の第二実施態様の光学用積層体の厚みは、３０μｍ以下が好ましく、１５μｍ以下がより好ましい。
　下限は特に制限されないが、例えば、１μｍ以上が挙げられ、５μｍ以上が好ましい。
　本発明の第二実施態様の光学用積層体の製造方法、光学用積層体を用いた積層光学フィルム等については後段で説明する。
［第三実施態様］
　本発明の第三実施態様の光学用積層体は、第一の層、第二の層および第三の層をこの順に備え、
　上記第一の層から上記第三の層がいずれもコレステリック液晶層であり、
　上記第二の層は、膜厚方向に螺旋ピッチが変化してなるピッチグラジエント層であり、
　上記第一の層から上記第三の層がいずれも光反射性を有し、
　上記第一の層から上記第三の層の反射光の中心波長が、それぞれ４３０～４８０ｎｍ、５２０～６２０ｎｍおよび６２０～６７０ｎｍのいずれかの範囲内にあり、
　上記第一の層の波長５５０ｎｍにおける膜厚方向のレターデーションの符号と上記第二の層の波長５５０ｎｍにおける膜厚方向のレターデーションの符号とが逆であり、
　上記第二の層の波長５５０ｎｍにおける膜厚方向のレターデーションの符号と上記第三の層の波長５５０ｎｍにおける膜厚方向のレターデーションの符号とが逆である。
　本発明の第三実施態様の光学用積層体について、図面を用いながら説明する。図４は、第三実施態様の光学用積層体１３の構成の一例を示した概略断面図である。
　図３に示す態様においては、光学用積層体１３は、第一の層２７と、第二の層２８と、第三の層２９がこの順で積層され、それぞれ上述した要件を満たす。なお、第一の層２７のＲｔｈの符号と、第二の層２８のＲｔｈとの符号とが逆であり、第二の層２８のＲｔｈの符号と、第三の層２９のＲｔｈとの符号とが逆である。
　本発明の第三実施態様の光学用積層体は、反射円偏光子に使用できる。光学用積層体が上記構成であると、第一の層のＲｔｈおよび第二の層のＲｔｈで互いのＲｔｈが相殺され、第二の層のＲｔｈおよび第三の層のＲｔｈで互いのＲｔｈが相殺されるため、斜め方向からの入射光に対してもゴーストの発生を抑制できると考えられる。
　以下、本発明の第三実施態様について詳細に説明する。
〔第一の層から第三の層〕
　本発明の第三実施態様の光学用積層体は、第一の層、第二の層および第三の層をこの順に備える。
　上記第一の層から第三の層は、光反射性を有するコレステリック液晶層である。
　上記コレステリック液晶層とは、液晶化合物をコレステリック液晶相とし、コレステリック液晶相を固定化してなる層を指す。このようなコレステリック液晶層は、第二実施態様の第一の層から第四の層に用いられるコレステリック液晶層を用いることができる。
　上記コレステリック液晶層は、棒状液晶化合物を用いて形成されるコレステリック液晶層、または、円盤状液晶化合物を用いて形成されるコレステリック液晶層が好ましい。棒状液晶化合物を用いて形成されるコレステリック液晶層では、Ｒｔｈが正の値になりやすく、円盤状液晶化合物を用いて形成されるコレステリック液晶層では、Ｒｔｈが負の値になりやすい。
　なお、第二の層は、膜厚方向に螺旋ピッチが変化してなるピッチグラジエント層である。ピッチグラジエント層は、公知の方法で作製でき、例えば、特開２０２０－０６０６２７号公報等を参照して作製できる。
　ピッチグラジエント層では、膜厚方向に螺旋ピッチが変化しているため、複数の波長域の光を反射し得る。
　また、第一の層から第三の層の反射光の中心波長は、それぞれ４３０～４８０ｎｍ、５２０～６２０ｎｍ、および６２０～６７０ｎｍのいずれかの範囲内にある。第一の層から第三の層の反射光の中心波長は、それぞれ異なることも好ましい。
　反射光の中心波長が４３０～４８０ｎｍの場合、その層は、第一実施態様で説明した青色光反射層に該当し得る。この場合、反射光の中心波長における反射率は４０％以上５０％未満が好ましい。
　反射光の中心波長が５２０～６２０ｎｍの場合、その層は、第一実施態様で説明した緑色光反射層または黄色光反射層に該当し得る。この場合、反射光の中心波長における反射率は４０％以上５０％未満が好ましい。
　反射光の中心波長が６２０～６７０ｎｍの場合、その層は、第一実施態様で説明した赤色光反射層に該当し得る。この場合、反射光の中心波長における反射率は４０％以上５０％未満が好ましい。
　反射率の測定方法は上述したとおりである。
　第一の層から第三の層の反射光の中心波長は、それぞれ、いずれの上記波長域の範囲内にあってもよいが、第一の層の反射光の中心波長が４３０～４８０ｎｍの範囲内にあり、もう一方の反射光の中心波長が６２０～６７０ｎｍの範囲内にあり、第二の層の反射光の中心波長が５２０～６２０ｎｍの範囲内にあり、第三の層の反射光の中心波長が６２０～６７０ｎｍの範囲内にあることも好ましい。
　すなわち、第一の層が青色光反射層に該当し、第二の層が緑色光反射層および黄色光反射層に該当し、第三の層が赤色光反射層にそれぞれ該当することも好ましい。第二の層は、ピッチグラジエント層であるため、１層で、緑色光反射層および黄色光反射層の機能を発揮することができる。
　また、上記のような積層順の光学用積層体を、後述する反射円偏光子に適用する場合において、長波長側の反射層（例えば赤色光反射層）では、十分な反射率を得るために必要な反射層の厚みが厚くなり、反射層自身のＲｔｈによる、反射層を透過する光に対する影響が大きくなる点で、光源側に配置される反射層は、短波長側の反射層（例えば、青色光反射層）であることが好ましい。
　本発明の第三実施態様の光学用積層体において、第一の層の波長５５０ｎｍにおけるＲｔｈの符号と、第二の層の波長５５０ｎｍにおけるＲｔｈの符号とが逆であり、第二の層の波長５５０ｎｍにおけるＲｔｈの符号と、第三の層の波長５５０ｎｍにおけるＲｔｈの符号とが逆である。
　上記のように第一の層と第二の層とでＲｔｈの符号を逆にし、第二の層と第三の層とでＲｔｈの符号を逆にする方法は特に制限されないが、そのようなＲｔｈの関係とする態様として、例えば、第一の層が棒状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層であり、第二の層が円盤状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層であり、第三の層が棒状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層である態様が挙げられる。また、上記のようなＲｔｈの関係とする態様として、例えば、第一の層円盤状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層であり、第二の層が棒状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層であり、第三の層が円盤状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層である態様も挙げられる。
　また、第三実施態様の光学用積層体において、第一実施態様の光学用積層体で説明したＳＲｔｈｉの絶対値がそれぞれ上述した範囲であることも好ましい。なお、第一実施態様の光学用積層体で説明した上記定義において、ｎは３として読み替える。
　具体的には、ＳＲｔｈｉの絶対値は、それぞれ０．３μｍ以下が好ましく、０．２μｍ以下がより好ましく、０．１μｍ以下がさらに好ましい。
　ＳＲｔｈｉを上記好ましい範囲とすることで、各反射層を透過する際に発生する位相差を低減し、斜め方向からの入射光に対してもゴーストの発生をより抑制できると考えられる。
　本発明の第三実施態様の光学用積層体において、第一の層から第三の層は、それぞれ互いに直接接触して積層されていてもよいし、他の層を介して積層されていてよい。他の層としては、特に制限されないが、密着層（例えば、接着層、粘着剤層等）、屈折率調整層、樹脂フィルム、ポジティブＣプレート、および、配向層等が挙げられる。なかでも、第一の層から第三の層は、それぞれ互いに直接接触して積層されることが好ましい。
　また、本発明の第三実施態様の光学用積層体において、第一の層から第三の層が、それぞれ互いに直接接触して積層される場合、屈折率差を小さくするために、液晶化合物（棒状液晶化合物または円盤状液晶化合物）の配向方向（遅相軸方向）が界面で連続的に変化するように配置することが好ましい。上記のような配置は、例えば、円盤状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層である第一の層上に、棒状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層第二の層を形成する場合、棒状液晶化合物を含有する塗布液を第一の層上に直接塗布し、第一の層に含まれる円盤状液晶化合物による配向規制力によって、遅相軸方向が界面で連続をなすように配向させることもできる。
　本発明の第三実施態様の光学用積層体の厚みは、３０μｍ以下が好ましく、１５μｍ以下がより好ましい。
　下限は特に制限されないが、例えば、１μｍ以上が挙げられ、５μｍ以上が好ましい。
　本発明の第三実施態様の光学用積層体の製造方法、光学用積層体を用いた積層光学フィルム等については後段で説明する。
［光学用積層体の製造方法］
　本発明の光学用積層体（第一実施態様、第二実施態様および第三実施態様）は、公知の方法で製造でき、その方法は特に制限されない。
　例えば、第一実施態様および第二実施態様の光学用積層体の製造方法としては、棒状液晶化合物を含む組成物を基材上に塗布してコレステリック液晶相とした後、コレステリック液晶相の配向状態を固定化して第１のコレステリック液晶層を形成し、円盤状液晶化合物を含む組成物を第１のコレステリック液晶層上に塗布してコレステリック液晶相とした後、コレステリック液晶相の配向状態を固定化して第２のコレステリック液晶層を形成し、第１のコレステリック液晶層と同様にして第２のコレステリック液晶層上に第３のコレステリック液晶層を形成し、第２のコレステリック液晶層と同様にして第３のコレステリック液晶層上に第４のコレステリック液晶層を形成する方法が挙げられる。
　なお、上記第１のコレステリック液晶層および第３のコレステリック液晶層は、第一実施態様の反射層Ａに該当し、上記第２のコレステリック液晶層および第４のコレステリック液晶層は、第一実施態様の反射層Ｂに該当する。また、上記第１のコレステリック液晶層から第４のコレステリック液晶層は、それぞれ、第二実施態様の第一の層から第四の層に該当する。
　また、第三実施態様の光学用積層体の製造方法としては、上記と同様にして第１のコレステリック液晶層を基材上に形成し、上記方法を参考にして第１のコレステリック液晶層上に第２のコレステリック液晶層（ピッチグラジエント層）を形成し、第１のコレステリック液晶層と同様にして第２のコレステリック液晶層上に第３のコレステリック液晶層を形成する方法が挙げられる。
　なお、上記第１のコレステリック液晶層から第３のコレステリック液晶層は、それぞれ、第二実施態様の第一の層から第三の層に該当する。
　また、本発明の光学用積層体を反射円偏光子に用いる場合で、反射円偏光子を延伸したり、成形したりする場合には、反射円偏光子としての反射波長域が短波側にシフトすることがあるため、反射波長域は、あらかじめ波長のシフトを想定して光学用積層体を製造することが好ましい。例えば、反射円偏光子としてコレステリック液晶相を固定化してなる層を含む光学用積層体を用いる場合、延伸や成形によって光学用積層体が引き延ばされ、コレステリック液晶相の螺旋ピッチが小さくなってしまう場合があるため、コレステリック液晶相の螺旋ピッチをあらかじめ大きく設定しておくとよい。また、延伸や成形による反射波長域の短波シフトを想定して、光学用積層体は、波長８００ｎｍの反射率が４０％以上である赤外光反射層を有することも好ましい。
　さらに、延伸や成形における延伸倍率が面内で均一でない場合は、光学用積層体の面内のそれぞれの場所で、延伸による波長シフトに応じて適切な反射波長域が選択されて光学用積層体が製造されてもよい。すなわち、光学用積層体の面内において、反射波長域が異なる領域があってもよい。また、光学用積層体の面内におけるそれぞれの場所で延伸倍率が異なることを想定して、あらかじめ反射波長域を必要な波長域よりも広くとっておくことも好ましい。
　上記では、各コレステリック液晶層上に直接上記組成物を塗布してコレステリック液晶層を形成する方法を示したが、コレステリック液晶層をそれぞれ別の基材上に塗布して形成し、密着層（例えば、接着層、粘着層）を介してコレステリック液晶層を積層してもよい。
　上記粘着層に用いる粘着剤としては、市販の粘着剤を任意に用いることができるが、薄型化の観点、および、の表面粗さＲａを低減する観点から、厚みが２５μｍ以下であることが好ましく、１５μｍ以下であることがより好ましく、６μｍ以下であることがもっとも好ましい。また、粘着剤は、アウトガスが生じにくいものであることが好ましい。特に、延伸や成形を行う場合、真空プロセスや加熱プロセスを経る場合があるが、それらの条件においてもアウトガスが出ないことが好ましい。
　上記接着層に用いる接着剤としては、市販の接着剤等を任意に用いることができ、たとえば、エポキシ樹脂系の接着剤や、アクリル樹脂系の接着剤を用いることができる。
　接着剤は、薄型化の観点、および、光学用積層体を用いる反射円偏光子の表面粗さＲａを低減する観点から、厚みが２５μｍ以下であることが好ましく、５μｍ以下であることがより好ましく、１μｍ以下であることがもっとも好ましい。また、接着剤は、接着層を薄くする観点、および、被着体に対し接着剤を均一な厚みで塗布する観点から、粘度が３００ｃＰ以下であることが好ましく、１００ｃＰ以下がより好ましい。
　また、被着体が表面凹凸を有している場合には、粘着剤や接着剤は、光学用積層体を用いる反射円偏光子の表面粗さＲａを低減する観点から、接着する層の表面凹凸を包埋できるよう、適切な粘弾性または厚みを選択することもできる。表面凹凸を包埋する観点からは、粘着剤や接着剤は、粘度が５０ｃＰ以上であることが好ましい。また、厚みは、表面凹凸の高さよりも厚いことが好ましい。
　接着剤の粘度を調整する方法としては、例えば、溶媒を含む接着剤を用いる方法が挙げられる。この場合、溶媒の比率によって接着剤の粘度を調整することができる。また、接着剤を被着体に塗布した後、溶媒を乾燥させることで、接着剤の厚みをより低減することができる。
　光学用積層体を用いる反射円偏光子において、界面での反射を低減し、透過光の偏光度の低下を抑制する観点からは、各層の接着に用いる粘着剤または接着剤は、隣接する層との屈折率差が小さいことが好ましい。コレステリック液晶層は、複屈折を持つことにより進相軸方向と遅相軸方向の屈折率が異なるため、進相軸方向と遅相軸方向の屈折率を足して２で割った値をその液晶層の平均屈折率ｎａｖｅとしたときに、隣接する粘着層または接着層の屈折率はｎａｖｅとの差は、０．０７５以下が好ましく、０．０５以下がより好ましく、０．０２５以下がさらに好ましい。粘着剤または接着剤の屈折率は、例えば、酸化チタンの微粒子やジルコニアの微粒子等を混合し、調整することができる。
　また、各層の間の接着層は、接着層の厚みが１００ｎｍ以下であることも好ましい。接着層の厚みが１００ｎｍ以下であると、可視域の光は屈折率差を感じにくくなり、余計な反射を抑制することができる。接着層の厚みは、５０ｎｍ以下がより好ましく、３０ｎｍ以下がさらに好ましい。厚みが１００ｎｍ以下の接着層を形成する方法としては、例えば、酸化ケイ素（ＳｉＯｘ層）などのセラミック接着剤を貼合面に蒸着する方法があげられる。貼合部材の貼合面は、貼合前にプラズマ処理、コロナ処理、鹸化処理等の表面改質処理を施す事や、プライマー層を付与する事ができる。また、貼合面が複数ある場合は、貼合面毎に接着層の種類や厚みを調整する事ができる。具体的には、例えば、以下（１）～（３）に示す手順で、厚みが１００ｎｍ以下である接着層を設けることができる。
（１）積層する層を、ガラス基材からなる仮支持体に貼合する。
（２）積層する層の表面と、積層される層の表面の両方に対し、蒸着等により、厚さ１００ｎｍ以下のＳｉＯｘ層を形成する。蒸着は、ＳｉＯｘ粉体を蒸着源とし、例えばアルバック社製の蒸着装置（型番ＵＬＥＹＥＳ）等を用いて行うことができる。また、形成したＳｉＯｘ層の表面にプラズマ処理を施しておく事が好ましい。
（３）形成されたＳｉＯｘ層同士を貼合した後、仮支持体を剥離する。貼合は、例えば、１２０℃の温度で実施する事が好ましい。
　各層の塗布、接着、または貼合は、ロール・トウ・ロールで行ってもよいし、枚葉方式で行ってもよい。
　ロール・トウ・ロール方式は、生産性を向上したり、各層の軸ずれを低減したりする観点で好ましい。
　一方、枚葉方式は、少量、多品種生産に適していることや、上述した、接着層の厚みが１００ｎｍ以下であるような、特殊な接着方法を選択できる点で、好ましい。
　また、接着剤を被着体に塗布する方法としては、例えば、ロールコーティング法、グラビア印刷法、スピンコート法、ワイヤーバーコーティング法、押し出しコーティング法、ダイレクトグラビアコーティング法、リバースグラビアコーティング法、ダイコーティング法、スプレー法、および、インクジェット法などの公知の方法が挙げられる。
　本発明の光学用積層体を用いる反射円偏光子は、支持体、および配向層等を含んでいてもよいが、支持体および配向層は、後述する積層光学フィルムを作製する際に剥離され、取り除かれる仮支持体であってもよい。仮支持体を用いる場合は、反射円偏光子を別の積層体に転写した後、仮支持体を剥離して取り除くことによって、積層光学フィルムを薄型化することができ、さらに、仮支持体が有する位相差が、透過光の偏光度に与える悪影響を除くことができるため、好ましい。
　支持体の種類は特に制限されないが、可視光線に対して透明であることが好ましく、例えば、セルロースアシレート、ポリカーボネート、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、ポリアクリレートおよびポリメタクリレート、環状ポリオレフィン、ポリオレフィン、ポリアミド、ポリスチレン、および、ポリエステル等のフィルムを用いることができる。なかでも、セルロースアシレートフィルム、環状ポリオレフィン、ポリアクリレート、または、ポリメタクリレートが好ましい。また市販品のセルロースアセテートフィルム（例えば、富士フイルム株式会社製の「ＴＤ８０Ｕ」や「Ｚ－ＴＡＣ」等）を利用することもできる。
　支持体が仮支持体である場合は、剥離時の破断を防止する観点から、引き裂き強度の高い支持体が好ましい。例えば、ポリカーボネートや、ポリエステル系のフィルムが好ましい。
　また、支持体は、透過光の偏光度に与える悪影響を抑制する観点から、位相差が小さいことが好ましい。具体的には、５５０ｎｍにおけるＲｅの大きさが１０ｎｍ以下であることが好ましく、Ｒｔｈの大きさの絶対値が５０ｎｍ以下であることが好ましい。また、支持体が上述の仮支持体として使用されるものであっても、後述する積層光学フィルムの製造工程において、反射円偏光子やその他の積層体の品質検査を行う上で、仮支持体の位相差は小さいことが好ましい。
　また、仮想現実表示装置や電子ファインダー等の光学系内に組み込まれるアイトラッキングや表情認識、虹彩認証といった近赤外光を光源に使用した各種センサーへの影響を最小限に抑える点で、後述する積層光学フィルムに用いる、光学用積層体を用いる反射円偏光子は、近赤外光に対して透過性であることが好ましい。
［積層光学フィルム］
　本発明の積層光学フィルムは、少なくとも、反射円偏光子と、円偏光を直線偏光に変換する位相差層と、直線偏光子とをこの順で有する。
　上記反射円偏光子としては、上述した光学用積層体（第一実施態様、第二実施態様、または、第三実施態様）を用いる。光学用積層体（第一実施態様、第二実施態様、または、第三実施態様）の好ましい態様は上述したとおりである。
　本発明の反射円偏光子ならびにそれを含む積層光学フィルムの好適な使用例として、本発明の積層光学フィルムを用いた仮想現実表示装置を取り上げ、本発明の積層光学フィルムの作用を詳細に説明する。
　図５は、本発明の積層光学フィルムを用いた仮想現実表示装置の概略図である。図５に示す態様の仮想現実表示装置においては、視認側から順に、上記光学用積層体を用いた反射円偏光子を有する積層光学フィルム１００、ハーフミラー３００、円偏光板４００、および、画像表示パネル５００が配置されている。図５に示すように、画像表示パネル５００から出射した光線１０００は、円偏光板４００を透過して円偏光となり、ハーフミラー３００を透過する。次いで、本発明の積層光学フィルム１００に反射円偏光子の側から入射して全反射され、ハーフミラー３００で再び反射され、再度、積層光学フィルム１００に入射する。このとき、光線１０００は、ハーフミラーで反射されたことにより、一度目に積層光学フィルム１００に入射したときの円偏光と旋回方向が逆の円偏光になっている。したがって、光線１０００は、積層光学フィルム１００を透過し、ユーザーに視認される。さらに、光線１０００は、ハーフミラー３００で反射される際、ハーフミラーが凹面鏡の形状になっていることにより、画像表示パネル５００に表示される像が拡大され、ユーザーは拡大された虚像を視認することができる。上述の仕組みは、往復光学系、または折り返し光学系などと呼ばれている。
　一方、図６は、図５に示す仮想現実表示装置において、ゴーストが発生する場合を説明するための概略図である。より具体的には、仮想現実表示装置において、光線２０００が一度目に積層光学フィルム１００に入射したとき、反射されずに透過し、漏れ光となった場合を表す模式図である。図６に示すように、光線２０００が一度目に積層光学フィルム１００に入射したとき、反射されずに透過し、漏れ光が発生している場合、図６から分かるように、ユーザーは拡大されていない像を視認することになる。この像はゴースト等と呼ばれ、低減することが求められる。
　本発明の積層光学フィルム１００は、高い偏光度を有しているため、光線が一度目に積層光学フィルム１００に入射したときの透過光の漏れ（すなわちゴースト）を低減することができる。
　また、本発明の積層光学フィルム１００は、透過光に対しても高い偏光度を有しているため、光線が二度目に積層光学フィルム１００に入射したときの透過率を高めることができ、虚像の輝度を向上させ、さらに、虚像の色味付きを抑制することができる。
　積層光学フィルム１００は、図５、および図６に示したように、レンズ等の曲面上に成形される場合がある。
　反射円偏光子として従来知られている、反射直線偏光子と１／４波長の位相差を有する位相差層とを積層した従来の光学フィルムは、透過軸、反射軸、および遅相軸等の光学軸を有するため、曲面形状に延伸や成形を行った際に光学軸が歪むことによって、透過光の偏光度が低下する。それに対し、本発明の積層光学フィルム１００は、反射円偏光子（光学用積層体）が光学軸を有さないため、延伸や成形による偏光度の低下が生じにくい。したがって、積層光学フィルム１００は、曲面形状に成形された場合であっても、偏光度の低下が生じにくい。
　本発明の積層光学フィルム１００の層構成の一例を図７に示す。図７に示す積層光学フィルム１００は、反射防止層１０１、ポジティブＣプレート１０２、反射円偏光子１０３、ポジティブＣプレート１０４、位相差層１０５、直線偏光子１０６がこの順で配置される。上述したように、反射円偏光子１０３には、上記光学用積層体を用いる。図７に示す態様では、反射防止層１０１、ポジティブＣプレート１０２、および、ポジティブＣプレート１０４を用いているが、上記構成は、一部または全部が省略されていてもよい。
　本発明の積層光学フィルムは、反射円偏光子１０３、円偏光を直線偏光に変換する位相差層１０５、および直線偏光子１０６をこの順で有するため、反射円偏光子１０３からの漏れ光を直線偏光に変換した後、直線偏光子によって吸収することができる。そのため、透過光の偏光度を高めることができる。なお、積層光学フィルムを延伸または成形した際には、位相差層の遅相軸や直線偏光子の吸収軸が歪む懸念があるが、上述のとおり、反射円偏光子は延伸や成形を行っても高い偏光度を有したままであり、反射円偏光子からの漏れ光の光量は小さいため、漏れ光の増加はわずかな量に抑えられる。
　また、本発明の積層光学フィルムは、表面粗さＲａが１００ｎｍ以下であることが好ましい。Ｒａが小さいと、例えば、積層光学フィルムを仮想現実表示装置等に使用した場合、画像の鮮鋭性を向上させることができる。本発明者らは、積層光学フィルムにおいて光が反射される際、凹凸があると、反射光の角度が歪み、像の歪みやボケに繋がると推定している。積層光学フィルムのＲａは、５０ｎｍ以下がより好ましく、３０ｎｍ以下がさらに好ましく、１０ｎｍ以下が特に好ましい。
　また、本発明の積層光学フィルムは、多数の層を積層して作製される。本発明者らの検討によれば、凹凸のある層に別の層を積層した場合、凹凸が増幅される場合があることがわかった。したがって、本発明の積層光学フィルムにおいては、全ての層について、Ｒａが小さいことが好ましい。本発明の積層光学フィルムの各層は、それぞれ、Ｒａが５０ｎｍ以下であることが好ましく、３０ｎｍ以下がより好ましく、１０ｎｍ以下がさらに好ましい。
　また、反射像の画像鮮鋭度を高める観点では、特に、反射円偏光子のＲａが小さいことが好ましい。
　表面粗さＲａは、例えば、非接触表面・層断面形状計測システムＶｅｒｔＳｃａｎ（株式会社　菱化システム社製）を用いて測定することができる。Ｖｅｒｔｓｃａｎは試料からの反射光の位相を利用した表面形状計測法であるため、コレステリック液晶相を固定してなる反射層からなる反射円偏光子（上記光学用積層体）を測定する場合は、フィルム内部からの反射光が重畳してしまって表面形状を正確に測れない場合がある。この場合、表面の反射率を高めて、さらに内部からの反射を抑制するために試料の表面に金属層を形成してもよい。試料の表面に金属層を形成する方法としては、例えばスパッタ法が用いられる。スパッタする材料としては、Ａｕ、Ａｌ、およびＰｔなどが用いられる。
　本発明の積層光学フィルムは、単位面積当たりの点欠陥数が小さいことが好ましい。本発明の積層光学フィルムは多数の層を積層して作製されるため、積層光学フィルム全体として点欠陥数を小さくするためには、各層における点欠陥数も小さいことが好ましい。具体的には、各層の点欠陥数は、１平方メートルあたり、２０個以下が好ましく、１０個以下がより好ましく、１個以下がさらに好ましい。積層光学フィルム全体としては、点欠陥数は、１平方メートルあたり、１００個以下が好ましく、５０個以下がより好ましく、５個以下がさらに好ましい。
　点欠陥は、透過光の偏光度の低下や、画像鮮鋭度の低下につながるため、少ないことが好ましい。
　ここで、点欠陥とは、異物、キズ、汚れ、膜厚変動、液晶化合物の配向不良等を含む。
　また、上述した点欠陥の個数は、好ましくは、サイズが１００μｍ以上、より好ましくは３０μｍ以上、もっとも好ましくは１０μｍ以上の点欠陥の個数を数えることが好ましい。
　また、仮想現実表示装置や電子ファインダー等の光学系内にアイトラッキングや表情認識、虹彩認証といった近赤外光を光源に使用した各種センサーが組み込まれる場合があり、センサーへの影響を最小限に抑えるためには、本発明の積層光学フィルムは近赤外光に対して透過性であることが好ましい。
〔位相差層〕
　本発明の積層光学フィルムに用いる位相差層は、円偏光を入射したとき、出射光をおよそ直線偏光に変換する機能を有する。例えば、可視域の波長のいずれかにおいてＲｅがおよそ１／４波長となる位相差層を用いることができる。このとき、波長５５０ｎｍにおいて面内レターデーションＲｅ（５５０）が１２０ｎｍ～１５０ｎｍであることが好ましく、１２５ｎｍ～１４５ｎｍであることがより好ましく、１３５ｎｍ～１４０ｎｍであることがさらに好ましい。
　また、Ｒｅがおよそ３／４波長や、およそ５／４波長となる位相差層も、直線偏光を円偏光に変換することができるため、好ましい。
　また、本発明の積層光学フィルムに用いる位相差層は、波長に対して逆分散性を有していることが好ましい。逆分散性を有していると、可視域の広い波長範囲にわたって円偏光を直線偏光に変換することが可能になるため、好ましい。ここで、波長に対して逆分散性を有するとは、波長が大きくなるに伴い、その波長における位相差の値が大きくなることをいう。
　逆分散性を有する位相差層は、例えば、特開２０１７－０４９５７４号公報等を参照して、逆分散性を有する変性ポリカーボネート樹脂フィルム等のポリマーフィルムを一軸延伸することによって作製することができる。
　また、逆分散性を有する位相差層は、実質的に逆分散性を有していればよく、例えば、特許第０６２５９９２５号公報に開示されているように、Ｒｅがおよそ１／４波長となる位相差層と、Ｒｅがおよそ１／２波長となる位相差層を、互いの遅相軸がおよそ６０°の角をなすように積層することによっても作製することができる。このとき、１／４波長位相差層と１／２波長位相差層とがそれぞれ順分散性（波長が大きくなるに伴い、該波長における位相差の値が小さくなる）であっても、可視域の広い波長範囲にわたって円偏光を直線偏光に変換でき、実質的に逆分散性を有するとみなせることが知られている。この場合、本発明の積層光学フィルムは、反射円偏光子と、１／４波長位相差層と、１／２波長位相差層と、直線偏光子とをこの順で有することが好ましい。
　また、本発明の積層光学フィルムに用いる位相差層は、一様配向した液晶化合物を固定化してなる層を有することも好ましい。例えば、棒状液晶化合物を面内方向に対し水平に一様配向させた層や、円盤状液晶化合物を面内方向に対し垂直に一様配向させた層を用いることができる。さらに、例えば、特開２０２０－０８４０７０号公報等を参照して、逆分散性を有する棒状液晶化合物を一様配向させ、固定化することによって、逆分散性を有する位相差層を作製することもできる。
　また、本発明の積層光学フィルムに用いる位相差層は、厚み方向を螺旋軸として捩れ配向した液晶化合物を固定化してなる層を有することも好ましい。例えば、特許第０５７５３９２２号公報や、特許第０５９６０７４３号公報等に開示されているように、厚み方向を螺旋軸として捩れ配向した棒状液晶化合物あるいは円盤状液晶化合物を固定化してなる層を有する位相差層を用いることもでき、この場合、位相差層は実質的に逆分散性を有するとみなすことができるため、好ましい。
　位相差層の厚さは、特に限定されないが、薄型化する観点から、０．１～８μｍが好ましく、０．３～５μｍがより好ましい。
　本発明の位相差層は、支持体、および配向層等を含んでいてもよいが、支持体および配向層は、積層光学フィルムを作製する際に剥離され、取り除かれる仮支持体であってもよい。仮支持体を用いる場合は、位相差層を別の積層体に転写した後、仮支持体を剥離して取り除くことによって、積層光学フィルムを薄型化することができ、さらに、仮支持体が有する位相差が、透過光の偏光度に与える悪影響を除くことができるため、好ましい。
　支持体の種類は特に制限されないが、可視光線に対して透明であることが好ましく、例えば、セルロースアシレート、ポリカーボネート、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、ポリアクリレート、ポリメタクリレート、環状ポリオレフィン、ポリオレフィン、ポリアミド、ポリスチレン、および、ポリエステル等のフィルムを用いることができる。なかでも、セルロースアシレートフィルム、環状ポリオレフィン、ポリアクリレート、または、ポリメタクリレートが好ましい。また市販品のセルロースアセテートフィルム（例えば、富士フイルム株式会社製の「ＴＤ８０Ｕ」や「Ｚ－ＴＡＣ」等）を利用することもできる。
　支持体が仮支持体である場合は、剥離時の破断を防止する観点から、引き裂き強度の高い支持体が好ましい。例えば、ポリカーボネートや、ポリエステル系のフィルムが好ましい。
　また、支持体は、透過光の偏光度に与える悪影響を抑制する観点から、位相差が小さいことが好ましい。具体的には、Ｒｅの大きさが１０ｎｍ以下であることが好ましく、Ｒｔｈの大きさの絶対値が５０ｎｍ以下であることが好ましい。また、支持体が上述の仮支持体として使用されるものであっても、積層光学フィルムの製造工程において、位相差層やその他の積層体の品質検査を行う上で、仮支持体の位相差は小さいことが好ましい。
　また、仮想現実表示装置や電子ファインダー等の光学系内に組み込まれるアイトラッキングや表情認識、虹彩認証といった近赤外光を光源に使用した各種センサーへの影響を最小限に抑えるためには、本発明の積層光学フィルムに用いる位相差層は、近赤外光に対して透過性であることが好ましい。
〔直線偏光子〕
　本発明の積層光学フィルムに用いる直線偏光子は、吸収型の直線偏光子が好ましい。吸収型の直線偏光子は、入射光のうち吸収軸方向の直線偏光を吸収し、透過軸方向の直線偏光を透過する。直線偏光子としては、一般的な偏光子を用いることができ、例えば、ポリビニルアルコールやその他の高分子樹脂に二色性物質を染着し、延伸することで配向させた偏光子でも良いし、液晶化合物の配向を利用して二色性物質を配向させた偏光子でも良い。入手性の観点や、偏光度を高める観点では、ポリビニルアルコールをヨウ素で染色し、延伸した偏光子が好ましい。
　直線偏光子の厚みは、１０μｍ以下が好ましく、７μｍ以下がより好ましく、５μｍ以下がさらに好ましい。直線偏光子が薄いと、積層光学フィルムを延伸したり、成形したりした場合に、フィルムのクラックや破断を防止することができる。
　また、直線偏光子の単板透過率は、４０％以上が好ましく、４２％以上がより好ましい。また、偏光度は、９０％以上が好ましく、９５％以上がより好ましく、９９％以上がさらに好ましい。なお、本明細書において、直線偏光子の単板透過率および偏光度は、自動偏光フィルム測定装置：ＶＡＰ－７０７０（日本分光社製）を用いて測定する。
　また、直線偏光子の透過軸の方向は、位相差層によって直線偏光に変換された光の偏光軸の方向に一致していることが好ましい。例えば、位相差層が１／４波長の位相差を有する層である場合、直線偏光子の透過軸と位相差層の遅相軸とのなす角は、およそ４５°であることが好ましい。
　本発明の積層光学フィルムに用いる直線偏光子は、液晶化合物と二色性物質とを含有する光吸収異方性層であることも好ましい。液晶化合物と二色性物質を含有する直線偏光子は、厚みを薄くすることができ、かつ、延伸や成形を行ってもクラックや破断を生じにくいため、好ましい。光吸収異方性層の厚さは、特に限定されないが、薄型化する観点から、０．１～８μｍであることが好ましく、０．３～５μｍであることがより好ましい。
　液晶化合物と二色性物質を含有してなる直線偏光子は、例えば、特開２０２０－０２３１５３号公報等を参照して作製することができる。直線偏光子の偏光度を向上する観点からは、光吸収異方性層は、二色性物質の配向度が０．９５以上であることが好ましく、０．９７以上であることがより好ましい。
　光吸収異方性層を形成するための光吸収異方性層形成用組成物が含有する液晶化合物は、可視域で二色性を示さない液晶化合物が好ましい。
　液晶化合物としては、低分子液晶化合物および高分子液晶化合物のいずれも用いることができる。ここで、「低分子液晶化合物」とは、化学構造中に繰り返し単位を有さない液晶化合物のことをいう。また、「高分子液晶化合物」とは、化学構造中に繰り返し単位を有する液晶化合物のことをいう。
　高分子液晶化合物としては、例えば、特開２０１１－２３７５１３号公報に記載されているサーモトロピック液晶高分子が挙げられる。また、高分子液晶化合物は、末端に架橋性基（例えば、アクリロイル基およびメタクリロイル基）を有していることが好ましい。
　液晶化合物は、１種単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。高分子液晶化合物と低分子液晶化合物を併用することも好ましい。
　液晶化合物の含有量は、本組成物中の二色性物質の含有量１００質量部に対して、２５～２０００質量部が好ましく、３３～１０００質量部がより好ましく、５０～５００質量部がさらに好ましい。液晶化合物の含有量が上記範囲内にあることで、偏光子の配向度がより向上する。
　光吸収異方性層を形成するための光吸収異方性層形成用組成物が含有する二色性物質は、特に限定されず、可視光吸収物質（二色性色素）、紫外線吸収物質、赤外線吸収物質、非線形光学物質、カーボンナノチューブなどが挙げられ、従来公知の二色性物質（二色性色素）を使用することができる。
　本発明においては、２種以上の二色性物質を併用してもよく、例えば、より広い波長範囲で高い偏光度を得る観点から、波長３７０～５５０ｎｍの範囲に極大吸収波長を有する少なくとも１種の二色性物質と、波長５００～７００ｎｍの範囲に極大吸収波長を有する少なくとも１種の二色性物質とを併用することが好ましい。
　本発明の直線偏光子が、液晶化合物と二色性物質とを含有する光吸収異方性層からなる場合、直線偏光子は、支持体、および配向層等を含んでいてもよいが、支持体および配向層は、積層光学フィルムを作製する際に剥離され、取り除かれる仮支持体であってもよい。仮支持体を用いる場合は、光吸収異方性層を別の積層体に転写した後、仮支持体を剥離して取り除くことによって、積層光学フィルムを薄型化することができ、さらに、仮支持体が有する位相差が、透過光の偏光度に与える悪影響を除くことができるため、好ましい。
　支持体の種類は特に制限されないが、可視光線に対して透明であることが好ましく、例えば、上記位相差層として用いられる支持体と同様の支持体を用いることができる。直線偏光子に用いられる支持体の好ましい態様は、上記位相差層として用いられる支持体の好ましい態様と同様である。
　また、仮想現実表示装置や電子ファインダー等の光学系内に組み込まれるアイトラッキングや表情認識、虹彩認証といった近赤外光を光源に使用した各種センサーへの影響を最小限に抑えるためには、本発明の積層光学フィルムに用いる直線偏光子は近赤外光に対して透過性であることが好ましい。
〔その他の機能層〕
　本発明の積層光学フィルムは、反射円偏光子、位相差層、および直線偏光子に加え、その他の機能層を有していてもよい。
　また、仮想現実表示装置や電子ファインダー等の光学系内に組み込まれるアイトラッキングや表情認識、虹彩認証といった近赤外光を光源に使用した各種センサーへの影響を最小限に抑えるためには、その他機能性層は、近赤外光に対して透過性であることが好ましい。
　＜ポジティブＣプレート＞
　本発明の積層光学フィルムは、さらにポジティブＣプレートを有することも好ましい。ここで、ポジティブＣプレートとは、Ｒｅが実質的にゼロであり、Ｒｔｈが負の値を有する位相差層である。ポジティブＣプレートは、例えば、棒状液晶化合物を垂直配向させることにより得ることができる。ポジティブＣプレートの製造方法の詳細は、例えば、特開２０１７－１８７７３２号公報や特開２０１６－０５３７０９号公報、特開２０１５－２００８６１号公報などの記載を参酌できる。
　ポジティブＣプレートは、斜めから入射した光に対して、透過光の偏光度を高めるための、光学補償層として機能する。ポジティブＣプレートは、積層光学フィルムの任意の場所に設置することができ、複数が設置されていてもよい。
　ポジティブＣプレートは、反射円偏光子に隣接して、または、反射円偏光子の内部に、設置してもよい。反射円偏光子として、例えば棒状液晶化合物を含むコレステリック液晶相を固定化してなる反射層を用いた場合、反射層は正のＲｔｈを有する。このとき、反射円偏光子に対して斜め方向から光が入射した場合、Ｒｔｈの作用により反射光および透過光の偏光状態が変化し、透過光の偏光度が低下することがある。反射円偏光子の内部、または近傍にポジティブＣプレートを有していると、斜め入射光の偏光状態の変化をより抑制し、透過光の偏光度の低下をより抑制でき、結果としてゴーストをより抑制できるため、好ましい。筆者らの検討によれば、ポジティブＣプレートは、青色光反射層に対して緑色反射層とは反対の面に設置されていることが好ましいが、その他の場所に設置されていてもよい。この場合のポジティブＣプレートのＲｅは、およそ１０ｎｍ以下であることが好ましく、Ｒｔｈは、－６００～－１００ｎｍであることが好ましく、－４００～－２００ｎｍであることがより好ましい。
　また、ポジティブＣプレートは、位相差層に隣接して、または、位相差層の内部に、設置してもよい。位相差層として、例えば棒状液晶化合物を固定化してなる層を用いた場合、位相差層は正のＲｔｈを有する。このとき、位相差層に対して斜め方向から光が入射した場合、Ｒｔｈの作用により透過光の偏光状態が変化し、透過光の偏光度が低下することがある。位相差層の内部、または近傍にポジティブＣプレートを有していると、斜め入射光の偏光状態の変化を抑制し、透過光の偏光度の低下を抑制できるため、好ましい。筆者らの検討によれば、ポジティブＣプレートは位相差層に対して直線偏光子とは反対の面に設置されていることが好ましいが、その他の場所に設置されていてもよい。この場合のポジティブＣプレートのＲｅは、およそ１０ｎｍ以下であることが好ましく、Ｒｔｈは、－９０～－４０ｎｍであることが好ましい。
　＜反射防止層＞
　本発明の積層光学フィルムは、表面に反射防止層を有することも好ましい。本発明の積層光学フィルムは、特定の円偏光を反射し、それと直交する円偏光を透過する機能を有するが、積層光学フィルムの表面における反射は、一般的に意図しない偏光の反射を含み、それにより透過光の偏光度を低下させる場合がある。そのため、積層光学フィルムは表面に反射防止層を有することが好ましい。反射防止層は、積層光学フィルムの一方の表面にのみ設置されてもよいし、両面に設置されてもよい。
　反射防止層の種類は特に制限されないが、より反射率を低下させる観点から、モスアイフィルムや、ＡＲ（Ａｎｔｉ－Ｒｅｆｌｅｃｔｉｖｅ）フィルムが好ましい。モスアイフィルム、および、ＡＲフィルムは、公知のものを用いることができる。
　また、積層光学フィルムを延伸したり、成形したりする場合には、延伸により膜厚が変動しても高い反射防止性能を維持できることから、モスアイフィルムが好ましい。さらに、反射防止層が支持体を含むものであって、延伸や成形を行う場合には、延伸や成形を容易にする観点から、上記支持体のＴｇのピーク温度が１７０℃以下であることが好ましく、１３０℃以下であることがさらに好ましい。具体的には、例えば、ＰＭＭＡフィルム等が好ましい。
　＜第２の位相差層＞
　本発明の積層光学フィルムは、さらに第２の位相差層を有することも好ましい。例えば、反射円偏光子、位相差層、直線偏光子、および、第２の位相差層を、この順で含んでいてもよい。
　第２の位相差層は、直線偏光を円偏光に変換するものであることが好ましく、たとえば、１／４波長のＲｅを有する位相差層が好ましい。その理由を、以下で説明する。
　積層光学フィルムに対し反射円偏光子の側から入射し、反射円偏光子、位相差層、および直線偏光子を透過した光は、直線偏光となっており、その一部は直線偏光子の側の最表面で反射されて、再び反射円偏光子の側の表面から出射する。このような光は余計な反射光であり、反射光の偏光度を低下させる要因になり得るため、低減することが好ましい。そこで、直線偏光子の側の最表面での反射を抑制するため、反射防止層を積層する方法もあるが、積層光学フィルムがガラスやプラスチック等の媒体に貼合されて用いられる場合、積層光学フィルムの貼合面に反射防止層を有していても、媒体の表面における反射を抑止することはできないため、反射防止効果が得られにくい。
　一方、直線偏光を円偏光に変換する第２の位相差層を設置した場合には、直線偏光子の側の最表面に到達した光は円偏光となり、媒体の最表面で反射した際に直交する円偏光に変換される。その後、再び第２の位相差層を透過し、直線偏光子に到達したとき、光は直線偏光子の吸収軸方位の直線偏光となっており、直線偏光子で吸収される。したがって、余計な反射を防止することができる。
　余計な反射をより効果的に抑制する観点から、第２の位相差層は、実質的に逆分散性を有していることが好ましい。
　＜支持体＞
　本発明の積層光学フィルムは、さらに支持体を有していてもよい。支持体は任意の場所に設置することができ、例えば、反射円偏光子、位相差層、または直線偏光子が、仮支持体から転写して用いるフィルムである場合、その転写先として支持体を用いることができる。
　支持体の種類は特に制限されないが、可視光線に対して透明であることが好ましく、例えば、セルロースアシレート、ポリカーボネート、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、ポリアクリレート、ポリメタクリレート、環状ポリオレフィン、ポリオレフィン、ポリアミド、ポリスチレン、および、ポリエステル等のフィルムを用いることができる。なかでも、セルロースアシレートフィルム、環状ポリオレフィン、ポリアクリレート、または、ポリメタクリレートが好ましい。また市販品のセルロースアセテートフィルム（例えば、富士フイルム株式会社製の「ＴＤ８０Ｕ」や「Ｚ－ＴＡＣ」等）を利用することもできる。
　また、支持体は、透過光の偏光度に与える悪影響を抑制する観点、および、積層光学フィルムの光学検査を容易にする観点から、位相差が小さいことが好ましい。具体的には、Ｒｅの大きさが１０ｎｍ以下であることが好ましく、Ｒｔｈの大きさの絶対値が５０ｎｍ以下であることが好ましい。
　本発明の積層光学フィルムが、延伸や成形を行うものである場合、支持体は、ｔａｎδのピーク温度が１７０℃以下であることが好ましい。低温で成形が可能となる観点では、ｔａｎδのピーク温度が１５０℃以下であることが好ましく、１３０℃以下であることがさらに好ましい。
　ここで、ｔａｎδの測定方法について記載する。動的粘弾性測定装置（アイティー計測制御株式会社製ＤＶＡ－２００）を用いて、あらかじめ温度２５℃湿度６０％Ｒｈ雰囲気下で２時間以上調湿したフィルム試料について、下記条件において、Ｅ”（損失弾性率）とＥ’（貯蔵弾性率）を測定し、ｔａｎδ（＝Ｅ”／Ｅ’）を求める値とする。
　装置：アイティー計測制御株式会社製　ＤＶＡ－２００
　試料：５ｍｍ、長さ５０ｍｍ（ギャップ２０ｍｍ）
　測定条件：引張りモード
　測定温度：－１５０℃～２２０℃
　昇温条件：５℃／ｍｉｎ
　周波数：１Ｈｚ
　なお、一般的に光学用途においては、延伸処理がなされた樹脂基材を使用することが多く、延伸処理によって、ｔａｎδのピーク温度は高温になることが多い。例えば、ＴＡＣ（トリアセチルセルロース）基材（ＴＧ４０、富士フイルム社製）は、ｔａｎδのピーク温度は１８０℃以上となる。
　ｔａｎδのピーク温度が１７０℃以下である支持体は、特に制限なく様々な樹脂基材が使用可能である。例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ノルボルネン系ポリマー等のポリオレフィン；環状オレフィン系樹脂；ポリビニルアルコール；ポリエチレンテレフタレート；ポリメタクリル酸エステルおよびポリアクリル酸エステル等のアクリル系樹脂；ポリエチレンナフタレート；ポリカーボネート；ポリスルホン；ポリエーテルスルホン；ポリエーテルケトン；ポリフェニレンスルフィドおよびポリフェニレンオキシドが挙げられる。中でも、市場から容易に入手できたり、透明性に優れていたりする点から、好ましくは、環状オレフィン系樹脂、ポリエチレンテレフタレートまたはアクリル系樹脂であり、特に好ましくは、環状オレフィン系樹脂またはポリメタクリル酸エステルである。
　市販の樹脂基材としては、テクノロイＳ００１Ｇ、テクノロイＳ０１４Ｇ、テクノロイＳ０００、テクノロイＣ００１、テクノロイＣ０００（住化アクリル販売株式会社）、ルミラーＵタイプ、ルミラーＦＸ１０、ルミラーＳＦ２０（東レ株式会社）、ＨＫ－５３Ａ（東山フィルム株式会社）、テフレックスＦＴ３（帝人デュポンフィルム株式会社）、エスシーナ”およびＳＣＡ４０（積水化学工業（株））、ゼオノアフィルム（オプテス（株））、アートンフィルム（ＪＳＲ（株））などが挙げられる。
　支持体の厚みは特に制限されないが、５～３００μｍが好ましく、５～１００μｍがより好ましく、５～３０μｍがさらに好ましい。
　また、積層光学フィルムは、上述した層以外の層を有していてもよい。例えば、上述した以外の層としては、後述する粘着剤によって形成される粘着層、後述する接着剤によって形成される接着層、および、屈折率調整層が挙げられる。
　また、反射円偏光子と粘着剤、または反射円偏光子と接着剤の間に、進相軸方向と遅相軸方向の屈折率の差が反射円偏光子よりも小さい屈折率調整層を設けてもよい。この場合、屈折率調整層はコレステリック液晶の配向状態を固定化してなる層を有することが好ましい。屈折率調整層を有することで、界面反射をより抑制でき、ゴーストの発生をより抑制することができる。また、屈折率調整層の平均屈折率は、反射円偏光子の平均屈折率よりも小さいことがより好ましい。また、屈折率調整層の反射光の中心波長は４３０ｎｍより小さいか６７０ｎｍより大きくても良く、４３０ｎｍより小さいことがより好ましい。
〔各層の接着方法〕
　本発明の積層光学フィルムは、多数の層からなる積層体である。各層は任意の接着方法で接着することができ、例えば、粘着剤や、接着剤を用いることができる。
　粘着剤としては、市販の粘着剤を任意に用いることができるが、薄型化の観点、および、積層光学フィルムの表面粗さＲａを低減する観点から、厚みが２５μｍ以下であることが好ましく、１５μｍ以下であることがより好ましく、６μｍ以下であることがもっとも好ましい。また、粘着剤は、アウトガスが生じにくいものであることが好ましい。特に、延伸や成形を行う場合、真空プロセスや加熱プロセスを経る場合があるが、それらの条件においてもアウトガスが出ないことが好ましい。
　接着剤としては、市販の接着剤等を任意に用いることができ、たとえば、エポキシ樹脂系の接着剤や、アクリル樹脂系の接着剤を用いることができる。
　接着剤は、薄型化の観点、および、積層光学フィルムの表面粗さＲａを低減する観点から、厚みが２５μｍ以下であることが好ましく、５μｍ以下であることがより好ましく、１μｍ以下であることがもっとも好ましい。また、接着剤は、接着層を薄くする観点、および、被着体に対し接着剤を均一な厚みで塗布する観点から、粘度が３００ｃＰ以下であることが好ましく、１００ｃＰ以下がより好ましく、１０ｃＰ以下がさらに好ましい。
　また、被着体が表面凹凸を有している場合には、粘着剤や接着剤は、積層光学フィルムの表面粗さＲａを低減する観点から、接着する層の表面凹凸を包埋できるよう、適切な粘弾性または厚みを選択することもできる。表面凹凸を包埋する観点からは、粘着剤や接着剤は、粘度が５０ｃＰ以上であることが好ましい。また、厚みは、表面凹凸の高さよりも厚いことが好ましい。
　接着剤の粘度を調整する方法としては、例えば、溶媒を含む接着剤を用いる方法が挙げられる。この場合、溶媒の比率によって接着剤の粘度を調整することができる。また、接着剤を被着体に塗布した後、溶媒を乾燥させることで、接着剤の厚みをより低減することができる。
　積層光学フィルムにおいて、余計な反射を低減し、透過光および反射光の偏光度の低下を抑制する観点からは、各層の接着に用いる粘着剤または接着剤は、隣接する層との屈折率差が小さいことが好ましい。具体的には、隣接する層の屈折率差は、０．１以下が好ましく、０．０５以下がより好ましく、０．０１以下がさらに好ましい。粘着剤または接着剤の屈折率は、例えば、酸化チタンの微粒子やジルコニアの微粒子等を混合し、調整することができる。
　また、反射円偏光子、位相差層、および直線偏光子は、面内において屈折率の異方性を有する場合があるが、面内における全ての方向において、隣接する層との屈折率差が０．０５以下であることが好ましい。そのため、粘着剤や接着剤は、面内に屈折率異方性を有するものであってもよい。
　また、各層の間の接着層は、接着層の厚みが１００ｎｍ以下であることも好ましい。接着層の厚みが１００ｎｍ以下であると、可視域の光は屈折率差を感じにくくなり、界面での反射を抑制することができる。接着層の厚みは、５０ｎｍ以下がより好ましい。厚みが１００ｎｍ以下の接着層を形成する方法としては、例えば、酸化ケイ素（ＳｉＯｘ層）などのセラミック接着剤を貼合面に蒸着する方法があげられる。貼合部材の貼合面は、貼合前にプラズマ処理、コロナ処理、鹸化処理等の表面改質処理を施す事や、プライマー層を付与する事ができる。また、貼合面が複数ある場合は、貼合面毎に接着層の種類や厚みを調整する事ができる。具体的には、例えば、以下（１）～（３）に示す手順で、厚みが１００ｎｍ以下である接着層を設けることができる。
（１）積層する層を、ガラス基材からなる仮支持体に貼合する。
（２）積層する層の表面と、積層される層の表面の両方に対し、蒸着等により、厚さ１００ｎｍ以下のＳｉＯｘ層を形成する。蒸着は、ＳｉＯｘ粉体を蒸着源とし、例えばアルバック社製の蒸着装置（型番ＵＬＥＹＥＳ）等を用いて行うことができる。また、形成したＳｉＯｘ層の表面にプラズマ処理を施しておく事が好ましい。
（３）形成されたＳｉＯｘ層同士を貼合した後、仮支持体を剥離する。貼合は、例えば、１２０℃の温度で実施する事が好ましい。
　各層の塗布、接着、または貼合は、ロール・トウ・ロールで行ってもよいし、枚葉で行ってもよい。ロール・トウ・ロール方式は、生産性を向上したり、各層の軸ずれを低減したりする観点で好ましい。
　一方、枚葉方式は、少量、多品種生産に適していることや、上述した、接着層の厚みが１００ｎｍ以下であるような、特殊な接着方法を選択できる点で、好ましい。
　また、接着剤を被着体に塗布する方法としては、例えば、ロールコーティング法、グラビア印刷法、スピンコート法、ワイヤーバーコーティング法、押し出しコーティング法、ダイレクトグラビアコーティング法、リバースグラビアコーティング法、ダイコーティング法、スプレー法、および、インクジェット法などの公知の方法が挙げられる。
〔各層の直接塗布〕
　本発明の積層光学フィルムの各層の間には、接着層を有さないことも好ましい。層を形成する際、すでに形成されている隣接層の上に直接塗布を行うことで、接着層をなくすことができる。さらに、隣接する層の一方、または両方が液晶化合物を含む層である場合、面内の全ての方向で屈折率差を小さくするために、液晶化合物の配向方向が界面で連続的に変化するようにすることが好ましい。例えば、液晶化合物と二色性物質を含有する直線偏光子に対して、液晶化合物を含有する位相差層を直接塗布し、直線偏光子の液晶化合物による配向規制力によって、位相差層の液晶化合物が界面で連続をなすように配向させることもできる。
〔各層の積層の順序〕
　本発明の積層光学フィルムは多数の層からなるが、それらを積層する工程の順序には特に制限がなく、任意に選択することができる。
　例えば、仮支持体と機能層からなるフィルムから、機能層を転写する場合には、転写先のフィルムの厚みが１０μｍ以上になるように積層順序を調整することで、転写時のシワやクラックを防止することができる。
　また、積層光学フィルムの表面粗さＲａを低減する観点からは、表面凹凸が大きい層の上に別の層を積層した場合、表面凹凸がさらに増幅される場合があるため、表面粗さＲａが小さい層から順に積層していくことが好ましい。
　また、積層光学フィルムの作製工程における品質評価の観点から、積層の順序を選択することもできる。例えば、反射円偏光子を除く層を積層し、透過光学系による品質評価を実施した後に、反射円偏光子を積層し、反射光学系での品質評価を実施することができる。
　また、積層光学フィルムの製造歩留まりを向上させたり、コストを低減したりする観点から、積層の順序を選択することもできる。
［本発明の積層光学フィルムの応用］
　本発明の積層光学フィルムは、例えば、特許文献４～５に記載されるように、車載用ルームミラー、仮想現実表示装置、および、電子ファインダーなどに組み込む反射偏光子として用いることができる。特に、反射偏光子とハーフミラーとの間で光を反射させて往復させる、往復光学系を有する仮想現実表示装置や電子ファインダー等においては、本発明の積層光学フィルムは、表示画像の鮮明性を向上させる観点で、非常に有用である。また、往復光学系を有する仮想現実表示装置や電子ファインダー等は、反射偏光子の他にも、吸収型偏光子や、円偏光子等の光学フィルムを有する場合があるが、本発明の積層光学フィルムに用いる部材や、接着方法の一部を、上述の反射偏光子以外の光学フィルムにも用いる事で、表示画像の鮮明性をさらに向上させることができる。
　以下に実施例を挙げて、本発明の特徴をさらに具体的に説明する。なお、以下に示す材料、使用量、割合、処理内容、処理手順等は、本発明の趣旨を逸脱しない限り、適宜、変更することができる。また、本発明の趣旨を逸脱しない限り、以下に示す構成以外の構成とすることもできる。
〔反射層用塗布液の調製〕
＜反射層用塗布液Ｒ－１＞
　下記に示す組成物を、７０℃に保温された容器中にて、攪拌、溶解させ、反射層用塗布液Ｒ－１を調製した。ここでＲは棒状液晶化合物を用いた塗布液を表す。
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　反射層用塗布液Ｒ－１
―――――――――――――――――――――――――――――――――
・メチルエチルケトン　　　　　　　　　　　　　　　１２０．９質量部
・シクロヘキサノン　　　　　　　　　　　　　　　　　２１．３質量部
・下記の棒状液晶化合物の混合物　　　　　　　　　　１００．０質量部
・光重合開始剤Ｂ　　　　　　　　　　　　　　　　　　１．００質量部
・下記のカイラル剤Ａ　　　　　　　　　　　　　　　　３．００質量部
・下記の界面活性剤　Ｆ１　　　　　　　　　　　　　０．０２７質量部
・下記の界面活性剤　Ｆ２　　　　　　　　　　　　　０．０６７質量部
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　棒状液晶化合物の混合物
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000001
　上記混合物において、数値は質量％である。また、Ｒは酸素原子で結合する基である。さらに、上記の棒状液晶の波長３００～４００ｎｍにおける平均モル吸光係数は、１４０／ｍｏｌ・ｃｍであった。
　カイラル剤Ａ
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000002
　界面活性剤Ｆ１
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000003
　界面活性剤Ｆ２
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000004
　光重合開始剤Ｂ
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000005
　カイラル剤Ａは、光によって螺旋誘起力（ＨＴＰ：Ｈｅｌｉｃａｌ　Ｔｗｉｓｔｉｎｇ　Ｐｏｗｅｒ）が減少するカイラル剤である。
＜反射層用塗布液Ｒ－２～Ｒ－６、Ｒ－１１～Ｒ－１７＞
　カイラル剤Ａの添加量を後段に示す表１のように変更した以外は、反射層用塗布液Ｒ－１と同様に調製した。
＜反射層用塗布液Ｒ－７＞
　カイラル剤Ａを、下記に合成方法を示すカイラル剤Ｂに変更した以外は、反射層用塗布液Ｒ－１と同様に調製した。以下、カイラル剤Ｂの合成方法について示す。
（中間体１の合成）
　（Ｓ）－ビナフトール（東京化成製）５５．０ｇ、および酢酸ブチル（和光純薬製）４８５ｇを１Ｌ三口フラスコに入れて溶解させたのち、溶液を氷水で冷却した。０～１０℃にて臭素（和光純薬製）８２．９ｇを滴下しさらに３時間、０～１０℃のまま撹拌した。続いて、得られた反応液に、１０℃以下を保ったまま亜硫酸水素ナトリウム水（亜硫酸水素ナトリウム（和光純薬製）１８．２８ｇ、水２７５ｍＬ）を添加し、その後室温に昇温して水層を除去した。有機層は、水２７５ｍＬ、および炭酸水素ナトリウム水（炭酸水素ナトリウム（和光純薬製）１１．０ｇ、水２７５ｍＬ）の順で洗浄した。洗浄後の溶液を硫酸マグネシウムで乾燥した後、溶媒を減圧留去し液量を１６０ｇとしたのちに、三口フラスコに移した。
　続いて、上記三口フラスコ内に、ＤＭＦ（Ｎ，Ｎ－ｄｉｍｅｔｈｙｌｆｏｒｍａｍｉｄｅ、和光純薬製）６６．２ｇ、炭酸カリウム（日本曹達製）７９．７ｇ、およびジブロモメタン（和光純薬製）４３．４ｇを加え、９０℃に昇温し、そのまま９０～９５℃で８時間撹拌した。その後、反応液を室温に冷却した後、酢酸エチル（和光純薬製）１７０ｍＬで洗浄しながら固体をろ別した。固体をろ別した後の溶液を減圧濃縮して液量を２１５ｇとした後、４５～５０℃にて、メタノール（和光純薬製）５５０ｍＬを加えて、結晶を析出させた。溶液を０～５℃に冷却したのちに結晶をろ取し、メタノール２２０ｍＬで洗浄した。得られた粗結晶をメタノール５５０ｍＬに懸濁させ、０～５℃で３０分撹拌したのちに、減圧ろ過にて結晶をろ取し、メタノール２２０ｍＬで洗浄した。得られた結晶は５５℃で２４時間減圧乾燥し、中間体１を得た（６３．１ｇ、収率：７２％）。
（中間体２の合成）
　中間体１　１３．８ｇ、アクリル酸ブチル（和光純薬製）４６．８ｇ、炭酸カリウム（日本曹達製）４２．２ｇ、テトラブチルアンモニウムブロマイド（和光純薬製）３９．２ｇ、２，２，６，６－テトラメチルピペリジン　１－オキシフリーラジカル（ＴＥＭＰＯ、和光純薬製）０．１９ｇ、ＤＭＦ（Ｎ，Ｎ－ｄｉｍｅｔｈｙｌｆｏｒｍａｍｉｄｅ、和光純薬製）４７．０ｇを１Ｌ三口フラスコに入れ、窒素で２時間バブリングして脱気した。その後、トリエチルアミン（和光純薬製）１２．３ｇ、酢酸パラジウム（和光純薬製）０．４１ｇ、ＤＭＦ１１ｇを添加し、窒素フローしながら、室温で１時間撹拌したのちに、続いて内温８０～８５℃としてさらに１時間撹拌した。この反応液に、窒素で２時間バブリングした中間体１　４１．８ｇをＤＭＦ１２７．０ｇに溶解させた溶液を、内温８０～８５℃を保ちながら滴下し、さらに９０～９５℃で１時間撹拌した。反応終了後、室温まで冷却し、トルエン（和光純薬製）４２０ｍＬを添加したのちに、セライトろ過して固体を除去し、さらにトルエン３０５ｍＬで洗浄した。固体をろ別した後の溶液は、塩化ナトリウム７７．８ｇ、濃塩酸１１．８４ｇ、水４４０ｍＬの混合液、次いで、塩化ナトリウム１０３ｇ、水４１５ｍＬの混合液で２回、洗浄した。洗浄後の溶液を硫酸マグネシウムで乾燥した後、シリカゲル１１０ｇ（ワコーゲルＣ２００、和光純薬製）を添加し、１時間撹拌したのちに、トルエン４９０ｍＬで洗浄しながら、セライトろ過を行い固体を除去した。固体をろ別した後の溶液に、ＴＥＭＰＯ０．１９ｇを添加し、溶媒を減圧留去した。液量を１００ｍＬとしたのちに、三口フラスコに移し、トルエン４０ｍＬを添加し６０℃まで昇温した。この溶液に、５０～６０℃にて、メタノール（和光純薬製）３５５ｍＬを滴下し、その後、４５℃に降温して結晶を析出させた。２時間かけて溶液を０～５℃まで冷却したのちに結晶をろ取し、トルエン７２ｍＬ、メタノール２９０ｍＬの混合溶媒、メタノール３６０ｍＬで順に洗浄した。得られた結晶は、４０℃で２４時間送風乾燥し、中間体２を得た（４７．６ｇ、収率：７１％）。
（カイラル剤Ｂの合成）
　２Ｌ三口フラスコにて中間体２　４５ｇを酢酸エチル９００ｍＬに溶解させた。この溶液に、室温にて、ソジウムエチラート２０％エタノール溶液（日本曹達製）２７．８ｇを滴下したのちに、２０～２５℃にて２時間撹拌した。別の２Ｌ三口フラスコに塩化ナトリウム４１．４ｇ、濃塩酸８．９７ｇ、水２４０ｍＬの混合液を作成し、１５℃以下に冷却しておき、先の反応液を内温３０℃以下に保ちながら添加した。さらに、酢酸エチル４５ｍＬを添加、撹拌後に静置し水層を除去した。得られた有機層は、塩化ナトリウム５４ｇ、水２１５ｍＬの混合液、炭酸水素ナトリウム５．１ｇ、塩化ナトリウム４１ｇ、水２３０ｍＬの混合液、さらに塩化ナトリウム５４ｇ、水２１５ｍＬの混合液で２回と、順に洗浄した。洗浄後の溶液は硫酸マグネシウムで乾燥した後、溶媒を減圧留去し液量を１４０ｇとしたのちに、三口フラスコに移し、６５℃に昇温した。６０～４５℃にて、メタノール（和光純薬製）２１０ｍＬを滴下し、結晶を析出させ、さらに、溶液を０～５℃まで冷却したのちに結晶をろ取し、酢酸エチル３０ｍＬ、メタノール９０ｍＬの混合溶媒で洗浄した。得られた結晶を、４０℃で２４時間送風乾燥し、カイラル剤Ｂを得た（３４．４ｇ、収率：８５％、ＨＰＬＣ純度９６．９％）。
　カイラル剤Ｂの１Ｈ　ＮＭＲ（重溶媒：ＣＤＣｌ３）：δ８．０２（４Ｈ、ｄ）、７．８４（２Ｈ、ｄ）、７．５０（６Ｈ、ｍ）、６．５２（２Ｈ、ｄ）、５．７１（２Ｈ、ｓ）、４．２８（４Ｈ、ｍ）、１．３５（６Ｈ、ｔ）
　以下に、上記カイラル剤Ｂの合成方法の反応スキームを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000006
　また、カイラル剤Ｂは次の合成方法でも合成することができる。
〔カイラル剤Ｂの別の合成方法〕
　中間体１を用い、合成例１中の中間体２の合成方法におけるアクリル酸ブチルをアクリル酸エチルに変えるほかは中間体２の合成方法と同様に反応、分液、吸着剤処理を行い、酢酸エチル／メタノールを用いて固体を析出させてろ取することで、直接カイラル剤Ｂを合成する。上記方法でも、カイラル剤Ｂが合成できることを確認した。（収率：６１％、ＨＰＬＣ純度９９．０％）。
　表１．　棒状液晶化合物を含有する塗布液のカイラル剤量
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
＜反射層用塗布液Ｄ－１＞
　下記に示す組成物を、５０℃に保温された容器中にて、攪拌、溶解させ、反射層用塗布液Ｄ－１を調製した。ここでＤは円盤状液晶を用いた塗布液を表す。
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　反射層用塗布液Ｄ－１
―――――――――――――――――――――――――――――――――
・下記の円盤状液晶化合物（Ａ）　　　　　　　　　　　　　８０質量部
・下記の円盤状液晶化合物（Ｂ）　　　　　　　　　　　　　２０質量部
・重合性モノマーＥ１　　　　　　　　　　　　　　　　　　１０質量部
・界面活性剤Ｆ４　　　　　　　　　　　　　　　　　　　０．３質量部
・光重合開始剤（ＢＡＳＦ社製、イルガキュアー９０７）　　　３質量部
・上記カイラル剤Ａ　　　　　　　　　　　　　　　　　４．００質量部
・メチルエチルケトン　　　　　　　　　　　　　　　　　２９０質量部
・シクロヘキサノン　　　　　　　　　　　　　　　　　　　５０質量部
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　円盤状液晶化合物（Ａ）
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000008
　円盤状液晶化合物（Ｂ）
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000009
　重合性モノマーＥ１
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000010
　界面活性剤Ｆ４
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000011
＜反射層用塗布液Ｄ－２～Ｄ－５、Ｄ－１１～Ｄ－１６＞
　カイラル剤Ａの添加量を下記表２のように変更した以外は、反射層用塗布液Ｄ－１と同様に調製した。
　表２．　円盤状液晶化合物を含有する塗布液のカイラル剤量
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
〔反射円偏光子１の作製〕
　仮支持体として、厚さ５０μｍのＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）フィルム（東洋紡（株）製、Ａ４１００）を用意した。このＰＥＴフィルムは、一方の面に易接着層を有する。
　先に示したＰＥＴフィルムの易接着層が無い面をラビング処理し、上記で調製した反射層用塗布液Ｒ－１をワイヤーバーコーターで塗布した後、１１０℃で１２０秒乾燥した。その後、低酸素雰囲気下（１００ｐｐｍ以下）にて、１００℃で、照度８０ｍＷ／ｃｍ２、照射量５００ｍＪ／ｃｍ２のメタルハライドランプの光を照射して硬化することで、コレステリック液晶層からなる赤色光反射層（第一の光反射層）を形成した。光の照射は、いずれも、コレステリック液晶層側から行った。このとき、硬化後の赤色光反射層の膜厚が４．５μｍとなるように塗布厚みを調整した。
　次に、赤色光反射層面を、放電量１５０Ｗ・ｍｉｎ／ｍ２でコロナ処理を行った後、コロナ処理を行った面上に、反射層用塗布液Ｄ－１をワイヤーバーコーターで塗布した。続いて、塗布膜を７０℃、２分間乾燥し、溶媒を気化させた後に１１５℃で３分間加熱熟成を行って、均一な配向状態を得た。その後、この塗布膜を４５℃に保持し、これに窒素雰囲気下でメタルハライドランプを用いて紫外線照射（３００ｍＪ／ｃｍ２）して硬化することで、赤色光反射層上に黄色光反射層（第二の光反射層）を形成した。光の照射は、いずれも、コレステリック液晶層側から行った。この時、硬化後の黄色光反射層の膜厚が３．３μｍとなるように塗布厚みを調整した。
　次に、黄色光反射層上に、反射層用塗布液Ｒ－２をワイヤーバーコーターで塗布した後、１１０℃で１２０秒乾燥した。その後、低酸素雰囲気下（１００ｐｐｍ以下）にて、１００℃で、照度８０ｍＷ、照射量５００ｍＪ／ｃｍ２のメタルハライドランプの光を照射して硬化することで、黄色光反射層上に緑色光反射層（第三の光反射層）を形成した。光の照射は、いずれも、コレステリック液晶層側から行った。この時、硬化後の緑色光反射層の膜厚が２．７μｍとなるように塗布厚みを調整した。
　次に、緑色光反射層面を、放電量１５０Ｗ・ｍｉｎ／ｍ２でコロナ処理を行った後、コロナ処理を行った面上に反射層用塗布液Ｄ－２をワイヤーバーコーターで塗布した。続いて、塗布膜を７０℃、２分間乾燥し、溶媒を気化させた後に１１５℃で３分間加熱熟成を行って、均一な配向状態を得た。その後、この塗布膜を４５℃に保持し、これに窒素雰囲気下でメタルハライドランプを用いて紫外線照射（３００ｍＪ／ｃｍ２）して硬化することで、緑色光反射層上に青色光反射層（第四の光反射層）を形成した。光の照射は、いずれも、コレステリック液晶層側から行った。この時、硬化後の青色光反射層の膜厚が２．５μｍとなるように塗布厚みを調整した。
〔反射円偏光子２～７および１０～１３の作製〕
　反射円偏光子２～７および１０は、反射層用塗布液と膜厚を下記表のように変えた以外は、反射円偏光子１と同じ作製方法で作製した。また反射円偏光子１１～１３は、層数を６層、８層、１６層に増やし、反射層用塗布液と膜厚を下記表のように変えた以外は、反射円偏光子１と同じ作製方法で作製した。
　表３－１．　反射円偏光子１～１０の作製に使用した塗布液
　表３－２．　反射円偏光子１１の作製に使用した塗布液
　表３－３．　反射円偏光子１２の作製に使用した塗布液
　表３－４．　反射円偏光子１３の作製に使用した塗布液
　なお、下記表では、反射層用塗布液Ｒ－１を、「液Ｒ－１」のように省略して表記している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000016
〔反射円偏光子８の作製〕
　反射円偏光子８は、仮支持体上に光反射層２層を積層塗布して形成したフィルム１、フィルム２の２枚のうち、フィルム２の光反射層をフィルム１の光反射層上に転写をすることで作製した。フィルム１は、仮支持体上に第一の光反射層、および第二の光反射層をこの順に形成したものである。またフィルム２は、仮支持体上に第三の光反射層、および第四の光反射層をこの順に形成したものである。光反射層の転写は、以下の手順により行った。
（１）まずフィルム２の光反射層をラミネートフィルムに転写した。ラミネートフィルムへの転写は、フィルム２の仮支持体とは反対側の面に粘着剤付きのラミネートフィルムを貼合し、その後、仮支持体を剥離することで行った。
（２）フィルム１の仮支持体とは反対側の面にＵＶ接着剤ケミシールＵ２０８４Ｂ（ケミテック株式会社製、硬化後屈折率ｎ：１．６０）をワイヤーバーコーターで厚み２μｍとなるように塗布した。その上にラミネートフィルムに転写した光反射層が接するようにラミネーターで貼り合わせた。
（３）パージボックスのなかで酸素濃度が１００ｐｐｍ以下になるまで窒素パージした後、フィルム１の仮支持体側から高圧水銀ランプの紫外線を照射して硬化した。照度は２５ｍＷ／ｃｍ２、照射量は１０００ｍＪ／ｃｍ２だった。これにより第一の光反射層から第四の光反射層が形成された反射円偏光子８を得た。
〔反射円偏光子９の作製〕
　反射円偏光子９は、第二の光反射層の螺旋ピッチが厚み方向に連続的に変化するように形成した。勾配を持つピッチグラジエント層を形成した。第一の光反射層および第三の光反射層は反射円偏光子１と同じ作製方法で作製した。ピッチグラジエント層の形成は以下の手順により行った。
　ラビングしたＰＥＴフィルム上に第一の光反射層を形成した後、反射層用塗布液Ｒ－６をワイヤーバーコーターで塗布した。続いて、１０５℃で２分間加熱熟成を行って、均一な配向状態を得た。その後、この塗布膜を７５℃に保持し、低酸素雰囲気下（１００ｐｐｍ以下）にてメタルハライドランプを用いて紫外線照射（３０ｍＪ／ｃｍ２）を行った。なお、紫外線照射をする際に波長３００ｎｍから３５０ｎｍの光のみを透過するバンドパスフィルターをメタルハライドランプとサンプルの間にセットした。紫外線照射量はバンドパスフィルター越しに測定した。続いて、この塗布膜を７５℃に保持し、１０秒間加熱熟成を行った。続いて、この塗布膜を７５℃に保持し、低酸素雰囲気下（１００ｐｐｍ以下）にて、照度２５ｍＷ／ｃｍ２、照射量５００ｍＪ／ｃｍ２のメタルハライドランプの光を照射して硬化することで、コレステリック液晶層からなる第二の光反射層を形成した。光の照射は、コレステリック液晶層側から行った。この時、硬化後の第二の光反射層の膜厚が７．０μｍとなるように塗布厚みを調整した。
　作製した反射円偏光子１～１０の特性を下記表４－１に示す。また作製した反射円偏光子１１～１３の特性をそれぞれ下記表４－２、４－３、４－４に示す。反射中心波長（反射光の中心波長）は、単層だけ塗布した膜を作成して確認した。ここで、反射中心波長とは、コレステリック液晶を用いた反射帯域を有する光反射フィルムの特性を定義するのに用いられ、フィルムが反射するスペクトルバンドの中間点を指す。具体的には、上述した方法で、ピーク反射率に対して半値を示す短波長側の波長と長波長側の波長の平均値を計算することで得た。また反射円偏光子１および反射円偏光子４～１１の光反射層のＳＲｔｈｉの絶対値は全て０．２５μｍ以下だった。反射円偏光子１２～１３の光反射層のＳＲｔｈｉの絶対値は全て０．２０μｍ以下だった。なお、Ｒｔｈの値は、ＡｘｏＳｃａｎ　ＯＰＭＦ－１（オプトサイエンス社製）を用いて測定した。
　表４－１．作製した反射円偏光子１～１０（塗布液、膜厚）
　表４－２．作製した反射円偏光子１１（塗布液、膜厚）
　表４－３．作製した反射円偏光子１２（塗布液、膜厚）
　表４－４．作製した反射円偏光子１３（塗布液、膜厚）
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000017
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000018
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000019
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000020
〔積層光学フィルムの作製〕
　以下の手順で積層光学フィルムを作製した。
＜ポジティブＣプレート１の作製＞
　特開２０１６－０５３７０９号公報の段落０１３２～０１３４に記載の方法を参照し、膜厚を調整して、ポジティブＣプレート１を作製した。ポジティブＣプレート１は、Ｒｅ＝０．２ｎｍ、Ｒｔｈ＝－３１０ｎｍであった。
＜位相差層１の作製＞
　特開２０２０－０８４０７０号公報の段落０１５１～０１６３に記載の方法を参照して、逆分散性の位相差層１を作製した。位相差層１は、Ｒｅ＝１４６ｎｍ、Ｒｔｈ＝７３ｎｍであった。
＜ポジティブＣプレート２の作製＞
　膜厚を調整した以外は、ポジティブＣプレート１と同様にして、ポジティブＣプレート２を作製した。ポジティブＣプレート２は、Ｒｅ＝０．１ｎｍ、Ｒｔｈ＝－７０ｎｍであった。
＜直線偏光子の作製＞
　以下の手順で、直線偏光子を作製した。
（セルロースアシレートフィルム１の作製）
　－コア層セルロースアシレートドープの作製－
　下記の組成物をミキシングタンクに投入し、撹拌して、各成分を溶解し、コア層セルロースアシレートドープとして用いるセルロースアセテート溶液を調製した。
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　コア層セルロースアシレートドープ
―――――――――――――――――――――――――――――――――
・アセチル置換度２．８８のセルロースアセテート　　　　１００質量部
・特開２０１５－２２７９５５号公報の実施例に
　記載されたポリエステル化合物Ｂ　　　　　　　　　　　　１２質量部
・下記化合物Ｆ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　２質量部
・メチレンクロライド（第１溶媒）　　　　　　　　　　　４３０質量部
・メタノール（第２溶媒）　　　　　　　　　　　　　　　　６４質量部
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　化合物Ｆ
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000021
　－外層セルロースアシレートドープの作製－
　上記のコア層セルロースアシレートドープ９０質量部に下記のマット剤溶液を１０質量部加え、外層セルロースアシレートドープとして用いるセルロースアセテート溶液を調製した。
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　マット剤溶液
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・平均粒子サイズ２０ｎｍのシリカ粒子
（ＡＥＲＯＳＩＬ　Ｒ９７２、日本アエロジル（株）製）　　　２質量部
・メチレンクロライド（第１溶媒）　　　　　　　　　　　　７６質量部
・メタノール（第２溶媒）　　　　　　　　　　　　　　　　１１質量部
・上記のコア層セルロースアシレートドープ　　　　　　　　　１質量部
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　－セルロースアシレートフィルム１の作製－
　上記コア層セルロースアシレートドープと上記外層セルロースアシレートドープを平均孔径３４μｍのろ紙および平均孔径１０μｍの焼結金属フィルターでろ過した後、上記コア層セルロースアシレートドープとその両側に外層セルロースアシレートドープとを３層同時に流延口から２０℃のドラム上に流延した（バンド流延機）。
　次いで、溶媒含有率略２０質量％の状態で剥ぎ取り、フィルムの幅方向の両端をテンタークリップで固定し、横方向に延伸倍率１．１倍で延伸しつつ乾燥した。
　その後、熱処理装置のロール間を搬送することにより、さらに乾燥し、厚み４０μｍの光学フィルムを作製し、これをセルロースアシレートフィルム１とした。得られたセルロースアシレートフィルム１の面内レターデーションは０ｎｍであった。
　＜光配向層ＰＡ１の形成＞
　後述する配向層形成用塗布液Ｓ－ＰＡ－１を、ワイヤーバーで連続的に上記セルロースアシレートフィルム１上に塗布した。塗膜が形成された支持体を１４０℃の温風で１２０秒間乾燥し、続いて、塗膜に対して偏光紫外線照射（１０ｍＪ／ｃｍ２、超高圧水銀ランプ使用）することで、光配向層ＰＡ１を形成した。膜厚は０．３μｍであった。
―――――――――――――――――――――――――――――――――
（配向層形成用塗布液Ｓ－ＰＡ－１）
―――――――――――――――――――――――――――――――――
・下記記重合体Ｍ－ＰＡ－１　　　　　　　　　　　１００．００質量部
・下記酸発生剤ＰＡＧ－１　　　　　　　　　　　　　　５．００質量部
・下記酸発生剤ＣＰＩ－１１０ＴＦ　　　　　　　　　０．００５質量部
・キシレン　　　　　　　　　　　　　　　　　　１２２０．００質量部
・メチルイソブチルケトン　　　　　　　　　　　　１２２．００質量部
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　重合体Ｍ－ＰＡ－１
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000022
　酸発生剤ＰＡＧ－１
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000023
　酸発生剤ＣＰＩ－１１０Ｆ
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000024
　＜光吸収異方性層Ｐ１の形成＞
　得られた配向層ＰＡ１上に、下記の光吸収異方性層形成用塗布液Ｓ－Ｐ－１をワイヤーバーで連続的に塗布した。次いで、塗布層Ｐ１を１４０℃で３０秒間加熱し、塗布層Ｐ１を室温（２３℃）になるまで冷却した。次いで、９０℃で６０秒間加熱し、再び室温になるまで冷却した。その後、ＬＥＤ灯（中心波長３６５ｎｍ）を用いて照度２００ｍＷ／ｃｍ２の照射条件で２秒間照射することにより、配向層ＰＡ１上に光吸収異方性層Ｐ１を形成した。膜厚は１．６μｍであった。
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　光吸収異方性層形成用塗布液Ｓ－Ｐ－１の組成
―――――――――――――――――――――――――――――――――
・下記二色性物質Ｄ－１　　　　　　　　　　　　　　　０．２５質量部
・下記二色性物質Ｄ－２　　　　　　　　　　　　　　　０．３６質量部
・下記二色性物質Ｄ－３　　　　　　　　　　　　　　　０．５９質量部
・下記高分子液晶性化合物Ｍ－Ｐ－１　　　　　　　　　２．２１質量部
・下記低分子液晶性化合物Ｍ－１　　　　　　　　　　　１．３６質量部
・重合開始剤
　ＩＲＧＡＣＵＲＥ　ＯＸＥ－０２（ＢＡＳＦ社製）　０．２００質量部
・下記界面活性剤Ｆ－１　　　　　　　　　　　　　　０．０２６質量部
・シクロペンタノン　　　　　　　　　　　　　　　　４６．００質量部
・テトラヒドロフラン　　　　　　　　　　　　　　　４６．００質量部
・ベンジルアルコール　　　　　　　　　　　　　　　　３．００質量部
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　二色性物質Ｄ－１
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000025
　二色性物質Ｄ－２
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000026
　二色性物質Ｄ－３
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000027
　高分子液晶性化合物Ｍ－Ｐ－１
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000028
　低分子液晶性化合物Ｍ－１
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000029
　界面活性剤Ｆ－１
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000030
＜反射円偏光子の転写＞
　得られたポジティブＣプレート１の支持体側に、得られた反射円偏光子１を転写した。この際、反射円偏光子１の仮支持体側とは反対側の層（第四の光反射層）がポジティブＣプレート１側になるように転写した。反射円偏光子１の仮支持体は、転写後に剥離して取り除いた。反射円偏光子１の転写は、以下の手順により行った。
（１）ポジティブＣプレート１の支持体側に、ＵＶ接着剤ケミシールＵ２０８４Ｂ（ケミテック株式会社製、硬化後屈折率ｎ１．６０）をワイヤーバーコーターで厚み２μｍとなるように塗布した。その上に反射円偏光子１の仮支持体の反対側がＵＶ接着剤と接するように、ラミネーターで貼り合わせた。
（２）パージボックスのなかで酸素濃度が１００ｐｐｍ以下になるまで窒素パージした後、反射円偏光子１の仮支持体側から高圧水銀ランプの紫外線を照射して硬化した。照度は２５ｍＷ／ｃｍ２、照射量は１０００ｍＪ／ｃｍ２だった。
（３）最後に反射円偏光子１の仮支持体を剥離した。
　次に、反射円偏光子１の第一の光反射層側に対して、ポジティブＣプレート２を貼合した。次に、ポジティブＣプレート２に対し、位相差層１を貼合した。
　最後に、位相差層１に対し、上述と同様の転写の手順にて、光吸収異方性層Ｐ１を転写した。ただし、位相差層１の遅相軸と、光吸収異方性層Ｐ１の吸収軸とが４５°をなすように積層し、位相差層１から出射した光の偏光軸と、光吸収異方性層Ｐ１の透過軸とが、平行になるようにした。このようにして、実施例１の反射円偏光子１を用いた積層光学フィルムを得た。
〔ゴーストの評価〕
　往復光学系を採用した仮想現実表示装置である、Ｈｕａｗｅｉ社製の仮想現実表示装置「Ｈｕａｗｅｉ　ＶＲ　Ｇｌａｓｓ」のレンズを分解し、もっとも視認側のレンズを取り出した。このレンズは、視認側が凸面の平凸レンズであり、平面の側に反射円偏光子が貼合されていた。このレンズから反射円偏光子を剥離し、平面の側に代わりに、実施例１の積層光学フィルムを、直線偏光子の側が視認側となるように貼合した。積層光学フィルムを貼合したレンズを再度、本体に組み込み、仮想現実表示装置を作製した。作製した仮想現実表示装置において、画像表示パネルに白黒のチェッカーパターンを表示させ、ゴースト視認性を目視にて、下記三段階で評価した。
　Ａ；全く見えない
　Ｂ；僅かに見えるが気にならない
　Ｃ；はっきり見える
　さらに、実施例２～１１および比較例１の積層光学フィルムを同様の手順で作製し、ゴースト視認性の評価を行った。各実施例、比較例で用いた反射円偏光子の種類を表５に示す。またその評価結果を表６に示す。
　その結果、実施例１～１１の仮想現実表示装置においては、レンズの全領域にわたって、全く見えないか、気にならないレベルだった。一方、比較例１の仮想現実表示装置においては、チェッカーパターンの黒表示領域に、一部、白表示領域の光がゴーストとしてはっきりと視認された。
　またより高感度のゴースト評価法として、作製した仮想現実表示装置において、画像表示パネルに白黒のチェッカーパターンを表示させ、ゴースト視認性（撮影画像）を輝度計（Ｒａｄｉａｎｔ　Ｖｉｓｉｏｎ　Ｓｙｓｔｅｍｓ社製、ヘッドマウントディスプレイ評価用ＡＲ／ＶＲレンズ付きイメージング色彩輝度計ＩＣ－ＰＭＩ１６）による撮影画像を用いて、下記二段階で評価した。
　Ａ；全く見えない
　Ｂ；見える
　その結果、実施例９～１１の仮想現実表示装置においては、ゴースト視認性（撮影画像）は、レンズの全領域にわたって、全く見えなかった。一方、比較例１および実施例１～８の仮想現実表示装置においては、チェッカーパターンの黒表示領域に、一部、白表示領域の光がゴーストとして撮影画像中に確認された。
　表５．　実施例、比較例に用いる反射円偏光子の種類
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000031
　表６．　ゴーストの評価結果
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000032
〔実施例１２～１５〕
　上記実施例１に用いた積層光学フィルムを得る手順において、上記ポジティブＣプレート１を積層しなかった以外は実施例１と同様にして、実施例１２に用いる積層光学フィルムを得た。
　また、上記実施例９～１１に用いた積層光学フィルムを得る手順において、上記ポジティブＣプレート１を積層しなかった以外はそれぞれ実施例９～１１と同様にして、実施例１３～１５に用いる積層光学フィルムを得た。
　実施例１２～１５に用いる積層光学フィルムについて、上記各実施例と同様にゴーストの評価を行ったところ、ゴースト視認性およびゴースト視認性（撮影画像）の評価は、それぞれ、実施例１および９～１１と同様であった。
　１０～１３　光学用積層体
　２１ａ，２２ａ，２３ａ　反射層Ａ
　２１ｂ，２２ｂ，２４ｂ　反射層Ｂ
　２５，２６　積層反射層
　３１　第一の層
　３２　第二の層
　３３　第三の層
　３４　第四の層
　２７　第一の層
　２８　第二の層
　２９　第三の層
　１００　積層光学フィルム
　１０１　反射防止層
　１０２　ポジティブＣプレート
　１０３　反射円偏光子
　１０４　ポジティブＣプレート
　１０５　位相差層
　１０６　直線偏光子
　３００　ハーフミラー
　４００　円偏光子
　５００　画像表示パネル
　１０００　虚像を形成する光線
　２０００　ゴーストを形成する光線

Claims (20)

  1. 　積層反射層を２層以上有する、光学用積層体であって、
    　前記積層反射層は、実質的に棒状液晶化合物からなる第１液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層を少なくとも１層以上含み、実質的に円盤状液晶化合物からなる第２液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層を含まない反射層Ａと、
    　実質的に円盤状液晶化合物からなる前記第２液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層を少なくとも１層以上含み、実質的に棒状液晶化合物からなる前記第１液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層を含まない反射層Ｂとを、１つずつ含み、
    　前記２層以上の積層反射層のうち、積層方向に隣り合う２つの前記積層反射層において、前記反射層Ａ同士が対向している場合には、隣り合う２つの前記積層反射層に含まれる前記反射層Ａ同士の反射光の中心波長が異なり、
    　前記２層以上の積層反射層のうち、積層方向に隣り合う２つの前記積層反射層において、前記反射層Ｂ同士が対向している場合には、隣り合う２つの前記積層反射層に含まれる前記反射層Ｂ同士の反射光の中心波長が異なる、光学用積層体。
  2. 　前記反射層Ａと、前記反射層Ｂとが前記光学用積層体の積層方向において交互に配置される、請求項１に記載の光学用積層体。
  3. 　前記積層反射層の合計層数が２０以下である、請求項１に記載の光学用積層体。
  4. 　波長４００～７００ｎｍの光の反射率が４０％以上５０％未満である、請求項１に記載の光学用積層体。
  5. 　前記積層反射層が、１つの前記反射層Ａと１つの前記反射層Ｂとが直接接して構成されるか、または、１つの前記反射層Ａと、１つの前記反射層Ｂと、前記反射層Ａと前記反射層Ｂとの間に配置される密着層とから構成される、請求項１に記載の光学用積層体。
  6. 　第一の層、第二の層、第三の層および第四の層をこの順に備え、
    　前記第一の層から前記第四の層がいずれもコレステリック液晶層であり、
    　前記第一の層から前記第四の層がいずれも光反射性を有し、
    　前記第一の層から前記第四の層の反射光の中心波長が、それぞれ４３０～４８０ｎｍ、５２０～５７０ｎｍ、５７０～６２０ｎｍおよび６２０～６７０ｎｍのいずれかの範囲内にあり、
    　前記第一の層の波長５５０ｎｍにおける膜厚方向のレターデーションの符号と前記第二の層の波長５５０ｎｍにおける膜厚方向のレターデーションの符号とが逆であり、
    　前記第三の層の波長５５０ｎｍにおける膜厚方向のレターデーションの符号と前記第四の層の波長５５０ｎｍにおける膜厚方向のレターデーションの符号とが逆である、光学用積層体。
  7. 　前記第一の層および前記第二の層のうち、いずれか一方が棒状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層であり、もう一方が円盤状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層であり、
    　前記第三の層および前記第四の層のうち、いずれか一方が棒状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層であり、もう一方が円盤状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層である、請求項６に記載の光学用積層体。
  8. 　前記第一の層および前記第四の層のうち、いずれか一方の前記反射光の中心波長が４３０～４８０ｎｍの範囲内にあり、もう一方の前記反射光の中心波長が６２０～６７０ｎｍの範囲内にある、請求項６に記載の光学用積層体。
  9. 　前記第一の層の反射光の中心波長が４３０～４８０ｎｍの範囲内にあり、
    　前記第二の層の反射光の中心波長が５２０～５７０ｎｍの範囲内にあり、
    　前記第三の層の反射光の中心波長が５７０～６２０ｎｍの範囲内にあり、
    　前記第四の層の反射光の中心波長が６２０～６７０ｎｍの範囲内にある、請求項６に記載の光学用積層体。
  10. 　第一の層、第二の層および第三の層をこの順に備え、
    　前記第一の層から前記第三の層がいずれもコレステリック液晶層であり、
    　前記第二の層は、膜厚方向に螺旋ピッチが変化してなるピッチグラジエント層であり、
    　前記第一の層から前記第三の層がいずれも光反射性を有し、
    　前記第一の層から前記第三の層の反射光の中心波長が、それぞれ４３０～４８０ｎｍ、５２０～６２０ｎｍおよび６２０～６７０ｎｍのいずれかの範囲内にあり、
    　前記第一の層の波長５５０ｎｍにおける膜厚方向のレターデーションの符号と前記第二の層の波長５５０ｎｍにおける膜厚方向のレターデーションの符号とが逆であり、
    　前記第二の層の波長５５０ｎｍにおける膜厚方向のレターデーションの符号と前記第三の層の波長５５０ｎｍにおける膜厚方向のレターデーションの符号とが逆である、光学用積層体。
  11. 　前記第一の層が棒状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層であり、前記第二の層が円盤状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層であり、前記第三の層が棒状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層であるか、
    　前記第一の層が円盤状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層であり、前記第二の層が棒状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層であり、前記第三の層が円盤状液晶化合物を用いて形成されたコレステリック液晶層である、請求項１０に記載の光学用積層体。
  12. 　前記第一の層の反射光の中心波長が４３０～４８０ｎｍの範囲内にあり、
    　前記第二の層の反射光の中心波長が５２０～６２０ｎｍの範囲内にあり、
    　前記第三の層の反射光の中心波長が６２０～６７０ｎｍの範囲内にある、請求項１０に記載の光学用積層体。
  13. 　少なくとも反射円偏光子と、円偏光を直線偏光に変換する位相差層と、直線偏光子とをこの順で有する積層光学フィルムであって、
    　前記反射円偏光子が請求項１～１２のいずれか１項に記載の光学用積層体である、積層光学フィルム。
  14. 　前記直線偏光子が、少なくとも液晶化合物と二色性物質とを含む光吸収異方性層を含む、請求項１３に記載の積層光学フィルム。
  15. 　ポジティブＣプレートをさらに含む、請求項１３に記載の積層光学フィルム。
  16. 　表面に反射防止層をさらに含む、請求項１３に記載の積層光学フィルム。
  17. 　前記反射防止層が、モスアイフィルムまたはＡＲフィルムである、請求項１６に記載の積層光学フィルム。
  18. 　ｔａｎδのピーク温度が１７０℃以下である樹脂基材を含む、請求項１３に記載の積層光学フィルム。
  19. 　請求項１～１２のいずれか１項に記載の光学用積層体を含む、光学物品。
  20. 　請求項１９に記載の光学物品を含む、仮想現実表示装置。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2023238927A1 (ja) * 2022-06-09 2023-12-14 富士フイルム株式会社 光学用積層体、積層光学フィルム、光学物品、仮想現実表示装置

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004309618A (ja) * 2003-04-03 2004-11-04 Nitto Denko Corp 光学素子、液晶セル、照明装置および液晶表示装置
JP2005308988A (ja) * 2004-04-20 2005-11-04 Nitto Denko Corp 円偏光型反射偏光板、光学素子、集光バックライトシステムおよび液晶表示装置
JP2013041141A (ja) * 2011-08-17 2013-02-28 Asahi Glass Co Ltd 撮像装置、固体撮像素子、撮像装置用レンズ、及び近赤外光カットフィルタ
JP2013200516A (ja) * 2012-03-26 2013-10-03 Fujifilm Corp 液晶フィルム、赤外反射板および合わせガラス
JP2015194675A (ja) * 2013-08-26 2015-11-05 富士フイルム株式会社 輝度向上フィルム、光学シート部材および液晶表示装置
WO2017006787A1 (ja) * 2015-07-08 2017-01-12 富士フイルム株式会社 画像表示機能付きミラー
WO2017057316A1 (ja) * 2015-09-30 2017-04-06 富士フイルム株式会社 光学フィルム、輝度向上フィルム、輝度向上フィルム付きバックライトユニット及び液晶表示装置
JP2017068111A (ja) * 2015-09-30 2017-04-06 富士フイルム株式会社 偏光板および液晶表示装置
WO2018079606A1 (ja) * 2016-10-25 2018-05-03 富士フイルム株式会社 透過加飾フィルム及び透過加飾フィルムの製造方法
WO2018079130A1 (ja) * 2016-10-25 2018-05-03 富士フイルム株式会社 透過加飾フィルム

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004309618A (ja) * 2003-04-03 2004-11-04 Nitto Denko Corp 光学素子、液晶セル、照明装置および液晶表示装置
JP2005308988A (ja) * 2004-04-20 2005-11-04 Nitto Denko Corp 円偏光型反射偏光板、光学素子、集光バックライトシステムおよび液晶表示装置
JP2013041141A (ja) * 2011-08-17 2013-02-28 Asahi Glass Co Ltd 撮像装置、固体撮像素子、撮像装置用レンズ、及び近赤外光カットフィルタ
JP2013200516A (ja) * 2012-03-26 2013-10-03 Fujifilm Corp 液晶フィルム、赤外反射板および合わせガラス
JP2015194675A (ja) * 2013-08-26 2015-11-05 富士フイルム株式会社 輝度向上フィルム、光学シート部材および液晶表示装置
WO2017006787A1 (ja) * 2015-07-08 2017-01-12 富士フイルム株式会社 画像表示機能付きミラー
WO2017057316A1 (ja) * 2015-09-30 2017-04-06 富士フイルム株式会社 光学フィルム、輝度向上フィルム、輝度向上フィルム付きバックライトユニット及び液晶表示装置
JP2017068111A (ja) * 2015-09-30 2017-04-06 富士フイルム株式会社 偏光板および液晶表示装置
WO2018079606A1 (ja) * 2016-10-25 2018-05-03 富士フイルム株式会社 透過加飾フィルム及び透過加飾フィルムの製造方法
WO2018079130A1 (ja) * 2016-10-25 2018-05-03 富士フイルム株式会社 透過加飾フィルム

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2023238927A1 (ja) * 2022-06-09 2023-12-14 富士フイルム株式会社 光学用積層体、積層光学フィルム、光学物品、仮想現実表示装置

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