WO2022157997A1 - 熱回収システム及び熱回収方法 - Google Patents

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WO2022157997A1
WO2022157997A1 PCT/JP2021/015708 JP2021015708W WO2022157997A1 WO 2022157997 A1 WO2022157997 A1 WO 2022157997A1 JP 2021015708 W JP2021015708 W JP 2021015708W WO 2022157997 A1 WO2022157997 A1 WO 2022157997A1
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WO
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combustion
oxygen concentration
gas
heat recovery
combustion gas
Prior art date
Application number
PCT/JP2021/015708
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English (en)
French (fr)
Inventor
弘憲 角吉
浩成 飯野
Original Assignee
株式会社フジタ
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/44—Details; Accessories
    • F23G5/46—Recuperation of heat
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/44—Details; Accessories
    • F23G5/48—Preventing corrosion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
    • F23N5/00—Systems for controlling combustion

Definitions

  • An embodiment of the present invention relates to a heat recovery system and a heat recovery method. More particularly, it relates to a heat recovery system equipped with a combustion control device having a function of controlling oxygen concentration in a combustion chamber.
  • the exhaust gas generated in the incinerator is further completely burned in the afterburning chamber (secondary combustion chamber), thereby suppressing the generation of harmful substances such as dioxins.
  • the exhaust gas is retained in the reburning chamber at a temperature of 850° C. or higher (preferably 900° C. or higher) for 2 seconds or longer. Therefore, the temperature of the combustion gas discharged from the reburning chamber also reaches a high temperature of 900° C. or higher.
  • a steam boiler is generally used as a heat exchanger. was used.
  • the steam boiler has to be managed by a qualified person (boiler engineer) because of the high pressure in the vessel, which has been a factor in causing an increase in maintenance and facility maintenance costs.
  • One of the tasks of the present invention is to provide a heat recovery system that suppresses high-temperature corrosion with a simple structure and improves heat recovery efficiency.
  • a heat recovery system in one embodiment of the present invention includes a biogas generator, an incinerator, a combustion chamber supplied with biogas generated by the biogas generator and primary combustion gas generated by the incinerator, A heat exchanger to which combustion gas generated in the combustion chamber is supplied, and a combustion control device that controls the oxygen concentration of the combustion gas, wherein the combustion chamber has an oxygen concentration that measures the oxygen concentration of the combustion gas.
  • the combustion control device controls the oxygen concentration so that the differential pressure between the dissociation pressure of the gas contact portion of the heat exchanger and the oxygen partial pressure of the combustion gas is equal to or less than a predetermined value.
  • a heat recovery system includes a biogas generator, an incinerator supplied with biogas generated by the biogas generator, and a combustion system supplied with primary combustion gas generated in the incinerator. a heat exchanger to which combustion gas generated in the combustion chamber is supplied; and a combustion control device for controlling the oxygen concentration of the combustion gas, wherein the combustion chamber measures the oxygen concentration of the combustion gas.
  • the combustion control device controls the oxygen concentration so that the differential pressure between the dissociation pressure of the gas contact portion of the heat exchanger and the oxygen partial pressure of the combustion gas is equal to or less than a predetermined value. do.
  • the heat recovery system may further include a gas generator to which the biogas is supplied.
  • the biogas generator may include a treatment tank and a biological sludge bed provided inside the treatment tank. At this time, the biogas generator may further include a sludge settling body provided above the biological sludge bed and having an inclined surface facing the biological sludge bed. The sludge settling body may be vertically movable inside the treatment tank.
  • the combustion chamber may further have a thermometer that measures the temperature of the combustion gas.
  • the control device may calculate the dissociation pressure based on the temperature.
  • the heat recovery system may further include a gas supply device that supplies oxygen gas or inert gas to the combustion chamber.
  • the combustion control device may control the gas supply device according to the oxygen concentration.
  • the heat recovery system may further include an air volume adjustment device that adjusts the amount of air supplied to the combustion chamber.
  • the combustion control device may control the air volume adjustment device according to the oxygen concentration.
  • the heat exchanger may be a vacuum or pressureless hot water heater.
  • the heat recovery system may further include a cooling chamber to which the combustion gas is supplied via the heat exchanger.
  • the oxygen concentration meter may be a laser oxygen concentration meter.
  • a heat recovery method in one embodiment of the present invention supplies biogas generated in a biogas generator and primary combustion gas generated in an incinerator to a combustion chamber, and burns the biogas and the primary combustion gas in the combustion chamber.
  • the pressure difference between the dissociation pressure of the gas contact part of the heat exchanger connected to the combustion chamber and the oxygen partial pressure of the combustion gas is set to a predetermined value or less.
  • a heat recovery method in one embodiment of the present invention supplies biogas generated in a biogas generator to an incinerator, supplies primary combustion gas generated in the incinerator to a combustion chamber, and performs the primary combustion in the combustion chamber.
  • the oxygen concentration of the combustion gas generated by burning the gas is measured, and the differential pressure between the dissociation pressure of the gas contact part of the heat exchanger connected to the combustion chamber and the oxygen partial pressure of the combustion gas is equal to or less than a predetermined value. and supplying the combustion gas with the controlled oxygen concentration to the heat exchanger.
  • the biogas generator may include a treatment tank and a biological sludge bed provided inside the treatment tank. At this time, the biogas generator may further include a sludge sedimentation body provided above the biological sludge bed and having an inclined surface facing the biological sludge bed. The sludge settling body may be vertically movable inside the treatment tank.
  • the heat recovery method may further include measuring the temperature of the combustion gases.
  • the dissociation pressure may be calculated based on the temperature.
  • a vacuum or pressureless hot water heater may be used as the heat exchanger.
  • the heat recovery method may further include supplying the combustion gas that has passed through the heat exchanger to a cooling chamber.
  • the oxygen concentration may be measured with a laser oxygen concentration meter.
  • FIG. 4 is a flow chart diagram showing an example of control of the combustion control device in the heat recovery system of the first embodiment of the present invention. It is a figure which shows the structure of the biogas generator of 1st Embodiment. It is a figure which shows the structure of the sludge sedimentation body in the biogas generator of 1st Embodiment.
  • FIG. 4 is a diagram for explaining the appearance of a reaction zone in a first state;
  • FIG. It is a figure which shows the structure of the modification of the heat exchanger in the heat recovery system of 1st Embodiment of this invention.
  • It is a block diagram showing the configuration of a heat recovery system of a second embodiment of the present invention.
  • It is a block diagram which shows the structure of the heat recovery system of 3rd Embodiment of this invention.
  • FIG. 1 is a diagram showing an example of a heat recovery system 100 according to the first embodiment of the invention.
  • the heat recovery system 100 of this embodiment includes a biogas generator 110 , an incinerator 115 , a combustion chamber 120 , a heat exchanger 130 , a cooling chamber 140 and a combustion control device 150 .
  • the system configuration shown in FIG. 1 is merely an example of the heat recovery system 100 .
  • there are a garbage pit for accumulating collected garbage an ash pit for accumulating ash generated in an incinerator, and a process of denaturing high-molecular-weight organic matter contained in wastewater and sewage into low-molecular-weight organic matter using microorganisms.
  • Other equipment may be provided, such as an acid generator that performs the above-mentioned process, a storage tank that stores excess sludge discharged from the biogas generator, and a filter-type dust collector that collects fine ash contained in the combustion gas.
  • the biogas generator 110 is a treatment facility that uses anaerobic microorganisms to decompose organic matter contained in the sewage 201 including factory wastewater, night soil, domestic wastewater, and the like.
  • organic substances such as lower organic acids in the sewage 201 are treated by anaerobic microorganisms and decomposed into biogas 202 such as methane gas, carbon dioxide, and hydrogen.
  • Biogas 202 generated by biogas generator 110 is supplied to combustion chamber 120 .
  • FIG. only the biogas generator 110 is shown in FIG. may be provided.
  • an UASB (Upflow Anaerobic Sludge Bed) type anaerobic treatment device is used as the biogas generator 110 .
  • the UASB type anaerobic treatment apparatus is characterized in that it uses a biological sludge bed in which anaerobic microorganisms capable of methane fermentation are granulated and retained at a high density. Particulated anaerobic microorganisms exist in the treatment tank as black granules called granules, and aggregates of granules function as biological sludge beds.
  • anaerobic microorganisms are illustrated and demonstrated in this embodiment, it is also possible to use aerobic microorganisms. A specific structure of the biogas generator 110 of this embodiment will be described later.
  • the incinerator 115 is equipment for incinerating the waste 203 such as municipal waste that has been brought in.
  • the incinerator 115 incinerates the waste 203 to make it harmless.
  • a stoker-type incinerator is used as the incinerator 115 in this embodiment, it is not limited to this.
  • Primary combustion gas 204 is generated when the waste 203 is incinerated in the incinerator 115 .
  • Primary combustion gas 204 generated in incinerator 115 is supplied to combustion chamber 120 .
  • the combustion chamber 120 is equipment for re-burning the primary combustion gas 204 generated in the incinerator 115 .
  • biogas generated by biogas generator 110 is also supplied to combustion chamber 120 .
  • the supplied biogas can be used as ignition fuel at the start of operation, or can be used as auxiliary energy for raising the internal temperature of the combustion chamber 120 .
  • the supplied gas stays at a temperature of 950° C. for 2 seconds inside the combustion chamber 120 . Therefore, in the combustion chamber 120, the combustible gas (for example, methane gas) contained in the biogas 202 and the unburned gas contained in the primary combustion gas 204 are completely combusted.
  • Secondary combustion gas 206 produced by complete combustion in combustion chamber 120 is supplied to heat exchanger 130 via a flue (not shown).
  • the combustion chamber 120 may be provided with a blower for sending air and a damper for adjusting the amount of air supplied from the blower.
  • an oxygen concentration meter 122 is arranged inside the combustion chamber 120 .
  • the oximeter 122 is arranged in the vicinity of the exhaust port inside the combustion chamber 120 .
  • the oxygen concentration meter 122 is not limited to the vicinity of the exhaust port, and can be arranged at any position as long as it is suitable for measuring the oxygen concentration.
  • the oximeter 122 may be located in the flue connecting the combustion chamber 120 and the heat exchanger 130 .
  • the oxygen concentration meter 122 measures the concentration of oxygen contained in the secondary combustion gas 206.
  • the combustion chamber 120 has a thermometer 124 arranged therein.
  • the internal temperature of the combustion chamber 120 that is, the gas temperature of the secondary combustion gas 206 is measured in real time.
  • the combustion gas stays inside the combustion chamber 120 for at least two seconds, so the combustion chamber 120 is a suitable space for measuring the oxygen concentration and the room temperature with high accuracy. The roles of the oxygen concentration meter 122 and the thermometer 124 will be described later.
  • a gas supply device 126 is also connected to the combustion chamber 120 of this embodiment.
  • the gas supply device 126 is connected to the combustion control device 150 and supplies oxygen gas or inert gas (for example, nitrogen gas) to the combustion chamber 120 under the control of the combustion control device 150 .
  • the combustion control device 150 is configured to measure the oxygen concentration inside the combustion chamber 120 and adjust the oxygen concentration when a predetermined condition is satisfied. At that time, the gas supply device 126 functions as a supply source of oxygen gas or inert gas to the combustion chamber 120 .
  • the heat exchanger 130 is equipment that recovers the heat of the secondary combustion gas 206 supplied from the combustion chamber 120 .
  • a vacuum hot water heater is used as the heat exchanger 130 .
  • a vacuum hot water heater has a structure in which heat transfer water (water used as a heat transfer medium) is boiled under reduced pressure by setting the pressure inside a container to a state lower than the atmospheric pressure, and hot water is taken out using the heat of the steam.
  • FIG. 2 is a diagram showing the configuration of the heat exchanger 130 in the heat recovery system 100 of the first embodiment of the invention.
  • heat exchanger 130 is a vacuum hot water heater.
  • the heat exchanger 130 has a housing 131 that is partitioned into a heating chamber 132 and a heat exchange chamber 133 .
  • Heating chamber 132 is supplied with secondary combustion gas 206 delivered from combustion chamber 120 .
  • the secondary combustion gas 206 supplied to the heating chamber 132 is used to heat the heat transfer water 134 filled in the heat exchange chamber 133 and then discharged as combustion gas 208 .
  • the metal member (heat transfer member) forming the inner wall of the heating chamber 132 has a role of transferring the heat of the secondary combustion gas 206 to the heat exchange chamber 133 while being exposed to the high-temperature secondary combustion gas 206 .
  • a portion of the heat exchanger 130 here, a vacuum hot water heater
  • the gas contact portion is preferably made of an iron-containing alloy material having excellent heat resistance and heat conductivity.
  • S-TEN steel registered trademark
  • having high corrosion resistance to sulfuric acid and hydrochloric acid may be used as the metal material forming the gas contact portion.
  • the heat exchange chamber 133 is pressure-reduced below the atmospheric pressure. Therefore, the heat transfer water 134 boils under reduced pressure at around 80° C. to generate steam.
  • a heat exchange unit 135 is arranged above the heat transfer water 134, and heat exchange is performed using the heat of the generated steam.
  • the heat exchange section 135 has a water supply pipe 136, and water is supplied from an inlet 136a, and hot water is obtained from an outlet 136b.
  • the steam whose temperature has been reduced by heat exchange is exhausted from an exhaust port 131 a provided in the upper portion of the housing 131 .
  • the high temperature (for example, 950° C.) secondary combustion gas 206 discharged from the combustion chamber 120 can be directly supplied to the heat exchanger 130 .
  • the vacuum hot water heater is not subject to legal regulations for boilers. Therefore, unlike the prior art that uses a steam boiler, it is not necessary to appoint a boiler engineer to manage the heat exchanger 130 .
  • the heat recovery system 100 of the present embodiment can use a hot water heater, which is not subject to legal regulations for boilers, as the heat exchanger 130, so that the cost required for maintenance and facility maintenance can be reduced. .
  • the combustion gas 208 is supplied to the cooling chamber 140 via the heat exchanger 130 .
  • the cooling chamber 140 is equipment for lowering the temperature of the combustion gas 208 to about 350.degree.
  • a water injection device (not shown) is provided in the cooling chamber 140 to reduce the temperature of the combustion gas 208 by injecting water into the container.
  • the combustion gas 210 whose temperature has been reduced in the cooling chamber 140 is sent to other downstream equipment (for example, a filtering dust collector, etc.) via a flue (not shown).
  • Combustion gas obtained by burning biogas 202 generated by decomposition of organic matter (organic matter in sewage 201) using anaerobic microorganisms according to the flow described above and primary combustion gas 204 generated by incineration of waste 203 Heat may be recovered from (specifically, the secondary combustion gases 206).
  • the oxygen concentration of the secondary combustion gas 206 inside the combustion chamber 120 is controlled by the combustion control device 150 .
  • combustion control device 150 adjusts the oxygen concentration inside combustion chamber 120 using the measured values obtained from oxygen concentration meter 122 and thermometer 124 arranged in combustion chamber 120 .
  • the oxygen partial pressure of the secondary combustion gas 206 inside the combustion chamber 120 is controlled. This point will be described in detail below.
  • the combustion control device 150 includes at least a processor and a storage unit, and executes combustion control of the combustion chamber 120 by the processor executing a control program stored in the storage unit.
  • the combustion control device 150 may control other components that make up the heat recovery system 100 in addition to controlling combustion in the combustion chamber 120 .
  • the combustion control device 150 adjusts the oxygen partial pressure of the secondary combustion gas 206 by controlling the oxygen concentration of the secondary combustion gas 206 generated in the combustion chamber 120 . Specifically, the combustion control device 150 controls the above-mentioned oxygen partial pressure so that the pressure difference between the dissociation pressure of the gas contact portion of the heat exchanger 130 and the oxygen partial pressure of the secondary combustion gas 206 is equal to or less than a predetermined value. is configured to adjust The "differential pressure" is the difference between the dissociation pressure and the oxygen partial pressure, and is represented by a positive value. For example, the absolute value of the value obtained by subtracting the dissociation pressure from the oxygen partial pressure can be used as the differential pressure.
  • the secondary combustion gas 206 is at a high temperature of 850° C. or higher, so metal materials that come into contact with the secondary combustion gas 206 deteriorate due to high-temperature corrosion.
  • the reaction formula of high-temperature corrosion in which the metal element M becomes the oxide M ⁇ O ⁇ is represented by formula (1).
  • ⁇ G 0 is the standard free energy of formation (also referred to as the standard Gibbs energy of formation)
  • R is the gas constant
  • T is the absolute temperature
  • ⁇ x is the activity of x
  • P 2 O2 is the partial pressure of oxygen.
  • the dissociation pressure (P O2 ) is represented by Equation (3).
  • Equation (3) the standard free energy of formation ( ⁇ G 0 ) is a value specific to a substance. Therefore, the dissociation pressure is also a substance-specific value. However, as is clear from Equation (3), the dissociation pressure changes with temperature. That is, if the standard free energy of formation and the temperature of the metal member are known, the dissociation pressure of the metal member can be calculated. Therefore, by matching the calculated dissociation pressure of the metal member with the oxygen partial pressure of the gas in contact with the metal member, high-temperature corrosion of the metal member can be suppressed.
  • the range within which the differential pressure between the dissociation pressure at the gas contacting portion of the heat exchanger 130 and the oxygen partial pressure of the secondary combustion gas 206 is to be set appropriately depends on the extent to which deterioration of the heat exchanger 130 is to be suppressed. You can choose.
  • the combustion control device 150 sets 10% (preferably 5%, more preferably 3%) of the dissociation pressure at the gas contact portion of the heat exchanger 130 as a threshold value (predetermined value), and the differential pressure is equal to or less than a threshold value, it may be determined that the oxidation-reduction reaction in the gas contacting portion of the heat exchanger 130 is in equilibrium.
  • the combustion control device 150 controls the oxygen content of the secondary combustion gas 206 within a range of ⁇ 10% (preferably 5%, more preferably 3%) based on the dissociation pressure of the gas contact portion of the heat exchanger 130.
  • the oxygen concentration may be controlled so that the pressure is contained.
  • the material of the gas contact portion of the heat exchanger 130 is known in advance, if the temperature can be specified, the dissociation pressure of the gas contact portion can be obtained. Also, if the oxygen concentration of the secondary combustion gas 206 (that is, the oxygen concentration inside the combustion chamber 120) and the gas flow rate are known, the oxygen partial pressure of the secondary combustion gas 206 can be obtained. Therefore, in this embodiment, the oxygen concentration meter 122 is arranged near the exhaust port of the combustion chamber 120 to measure the oxygen concentration of the secondary combustion gas 206 . The temperature measured by the thermometer 124 and the pressure in the combustion chamber 120 measured by a pressure gauge (not shown) can be used to measure the gas flow rate.
  • thermometer 124 is arranged inside the combustion chamber 120 so that the internal temperature of the combustion chamber 120 can be measured. Therefore, the combustion control device 150 can obtain the dissociation pressure of the gas contact portion of the heat exchanger 130 corresponding to the temperature change based on the temperature acquired from the thermometer 124 . For example, if the heat recovery system 100 is operated intermittently rather than continuously, the temperature of the secondary combustion gas 206 changes when the temperature of the combustion chamber 120 rises and falls. Even in this case, by measuring the temperature of the combustion chamber 120 in real time, it is possible to determine the change in the dissociation pressure at the gas contact portion of the heat exchanger 130 following the change in the internal temperature of the combustion chamber 120. .
  • the heat recovery system 100 when the heat recovery system 100 is operated intermittently, even if the temperature of the combustion chamber 120 is rising or falling, the high-temperature corrosion of the gas contact portion can be prevented by changing the oxygen partial pressure according to the change in the dissociation pressure. can be suppressed.
  • the combustion control device 150 in the heat recovery system 100 of the present embodiment controls the oxygen concentration of the secondary combustion gas 206 generated in the combustion chamber 120 to dissociate the gas contact portion of the heat exchanger 130.
  • the oxygen concentration of the secondary combustion gas 206 (the oxygen concentration in the combustion chamber 120) is adjusted so that the differential pressure between the pressure and the oxygen partial pressure of the secondary combustion gas 206 is equal to or less than a predetermined value.
  • FIG. 3 is a flow chart diagram showing an example of control of the combustion control device 150 in the heat recovery system 100 of the first embodiment of the present invention.
  • the control shown in FIG. 3 is executed by the processor included in combustion control device 150 executing the control program stored in the storage unit. Note that FIG. 3 shows an example in which the control program is periodically executed at predetermined intervals, but the control program may be continuously executed by loop processing.
  • the combustion control device 150 acquires the temperature inside the combustion chamber 120 from the thermometer 124 (step S301).
  • the internal temperature of the combustion chamber 120 is set to 950°C. That is, the temperature of the secondary combustion gas 206 generated in the combustion chamber 120 can be considered to be 950°C.
  • the combustion control device 150 calculates the dissociation pressure of the gas contact portion (heat transfer member) in the heat exchanger 130 based on the acquired temperature (step S302).
  • a steel material such as S-TEN steel is used as a constituent material of the contact portion, so the standard free energy of formation is known. Therefore, if the temperature can be obtained, the dissociation pressure of the gas contact portion can be calculated by the above equation (3).
  • a reference table that associates temperatures and dissociation pressures may be prepared in advance, and the dissociation pressure may be obtained from the reference table based on the obtained temperature.
  • the combustion control device 150 acquires the oxygen concentration inside the combustion chamber 120 from the oxygen concentration meter 122 (step S303).
  • the oxygen concentration inside the combustion chamber 120 can be measured in real time.
  • An oximeter 122 is arranged to measure the oxygen concentration near the exhaust port of the combustion chamber 120 . Therefore, the oxygen concentration measured by oximeter 122 can be regarded as the oxygen concentration of secondary combustion gas 206 generated in combustion chamber 120 .
  • the combustion control device 150 calculates the oxygen partial pressure of the secondary combustion gas 206 based on the obtained oxygen concentration (step S304). Since the shape and the like of the combustion chamber 120 are known, and the temperature inside the combustion chamber 120 has already been obtained, the gas flow rate of the secondary combustion gas 206 in the area where the oximeter 122 is arranged can also be calculated. Therefore, if the oxygen concentration can be obtained, the oxygen partial pressure of the secondary combustion gas 206 can be calculated. However, not limited to this example, if the gas flow rate is known, a reference table that associates the oxygen concentration and the oxygen partial pressure is prepared in advance, and the oxygen partial pressure is calculated from the reference table based on the acquired oxygen concentration. may be obtained.
  • the combustion control device 150 calculates the differential pressure between the oxygen partial pressure and the dissociation pressure. Then, it is determined whether or not the calculated differential pressure is equal to or less than a predetermined value (that is, whether or not the oxygen partial pressure falls within a predetermined range with respect to the dissociation pressure) (step S305). In this embodiment, the combustion control device 150 determines whether or not the differential pressure between the oxygen partial pressure and the dissociation pressure is equal to or less than a predetermined value (for example, 10% of the dissociation pressure). Through this determination process, the combustion control device 150 can grasp whether or not the oxygen partial pressure of the secondary combustion gas 206 and the dissociation pressure of the gas contact portion of the heat exchanger 130 are in equilibrium.
  • step S305 determines whether or not the oxygen partial pressure is higher than the dissociation pressure (step S306).
  • step S306 the combustion control device 150 reduces the oxygen concentration inside the combustion chamber 120 (step S307). Specifically, the combustion control device 150 controls the gas supply device 126 to supply a predetermined amount of inert gas into the combustion chamber 120 . By supplying the inert gas, the oxygen concentration inside the combustion chamber 120 can be relatively lowered. If the determination in step S306 is NO, the combustion control device 150 increases the oxygen concentration inside the combustion chamber 120 (step S308). Specifically, the combustion control device 150 controls the gas supply device 126 to supply a predetermined amount of oxygen gas into the combustion chamber 120 . By supplying the oxygen gas, the oxygen concentration inside the combustion chamber 120 can be relatively increased. In this way, the combustion control device 150 can monitor the oxygen concentration in the combustion chamber 120 in real time and control the oxygen concentration inside the combustion chamber 120 (ie, the oxygen partial pressure of the secondary combustion gas 206). .
  • step S307 or step S308 After the gas supply by the control processing in step S307 or step S308 is finished, the combustion control device 150 returns the control processing to step S301. After that, the combustion control device 150 performs the control processing after step S301 again, and continues executing the control program until the pressure difference between the oxygen partial pressure and the dissociation pressure becomes equal to or less than a predetermined value. Ultimately, when the differential pressure between the oxygen partial pressure and the dissociation pressure becomes equal to or less than a predetermined value and the determination in step S305 becomes YES, the combustion control device 150 terminates execution of the control program.
  • the heat recovery system 100 of the present embodiment can monitor the oxygen concentration inside the combustion chamber 120 (that is, the oxygen partial pressure of the secondary combustion gas 206) by including the combustion control device 150. can.
  • the heat recovery system 100 controls the inside of the combustion chamber 120 according to the result of comparison between the oxygen partial pressure of the secondary combustion gas 206 calculated by the combustion control device 150 and the dissociation pressure of the gas contact portion of the heat exchanger 130. can be controlled to keep the oxygen partial pressure and the dissociation pressure within the same or substantially the same range.
  • the heat recovery system 100 can maintain the oxidation-reduction reaction in an equilibrium state even when the secondary combustion gas 206 having a high temperature of about 950° C.
  • heat exchanger 130 contacts the gas contact portion of the heat exchanger 130 .
  • heat can be exchanged using the high-temperature secondary combustion gas 206, so even if a heat exchanger such as a hot water heater that is not subject to legal restrictions is used, heat can be recovered with high efficiency. That is, according to the present embodiment, it is possible to provide the heat recovery system 100 that suppresses high-temperature corrosion with a simple structure and improves heat recovery efficiency.
  • control flow of FIG. 3 may acquire the temperature after acquiring the oxygen concentration. Further, the control flow of FIG. 3 may calculate the dissociation pressure and oxygen partial pressure after obtaining the oxygen concentration and temperature.
  • FIG. 4 is a diagram showing the configuration of the biogas generator 110 of the first embodiment.
  • the biogas generator 110 comprises at least a treatment tank 22 , a biological sludge bed 24 and a sludge settling body 26 .
  • the biogas generator 110 of the present embodiment includes a raw water supply pipe 28, a cylindrical member (draft tube) 30, a return device 32, a scum prevention member 34, a treated water discharge trough 36, a treated water discharge port 38, and an elevator.
  • a device 40 is provided.
  • the example shown in FIG. 4 is only an example, and the present invention is not limited to this example.
  • the processing tank 22 is a cylindrical housing made of steel plate or synthetic resin.
  • the treatment tank 22 corresponds to the outer frame of the biogas generator 110 of this embodiment.
  • the biogas generator 110 of the present embodiment uses a hollow member having a long axis in the vertical direction as the treatment tank 22 in order to carry out the fermentation treatment with an upward flow according to the UASB method.
  • a part of the inner wall of the treatment tank 22 is provided with a guide rail 22a (see FIGS. 7 and 8) for vertically moving a sludge settling body 26, which will be described later, along the inner wall.
  • a guide rail 22a see FIGS. 7 and 8 for vertically moving a sludge settling body 26, which will be described later, along the inner wall.
  • the shape of the processing tank 22 is cylindrical is shown, but it may be rectangular parallelepiped. It is also possible to adopt a structure in which a plurality of rectangular parallelepiped housings are connected. Further, the structure is not limited to steel plate or synthetic resin, and may be
  • the biological sludge bed 24 is provided inside and below the treatment tank 22 .
  • the biological sludge bed 24 is also called a sludge bed.
  • the biological sludge bed 24 is an aggregate of granules formed by self-granulation of anaerobic microorganisms.
  • Granules are black granular substances with excellent sedimentation properties that utilize the self-granulation function of anaerobic microorganisms.
  • the granules can retain a high density and high activity of methanogens without using a carrier for immobilizing microorganisms.
  • the sludge sedimentation body 26 is a member for sedimenting the granules raised by the upward flow toward the biological sludge bed 24.
  • a sludge settling body 26 is provided above the biological sludge bed 24 .
  • the sludge settling body 26 includes a shade-shaped body portion 26a and a rectifying portion 26b provided on the upper surface of the body portion 26a.
  • a body portion 26 a of the sludge settling body 26 has an inclined surface facing the biological sludge bed 24 .
  • the body portion 26a of the sludge settling body 26 has a truncated cone shape in a side view with the bottom at the bottom.
  • the straightening section 26b is a member including a plurality of tubular structures formed by stacking a plurality of inclined plates.
  • the cross-sectional shape of the tubular structure is arbitrary and may be, for example, triangular, square, pentagonal, hexagonal, rhombic, or circular.
  • FIG. 5 is a diagram showing the configuration of the sludge sedimentation body 26 in the biogas generator 110 of the first embodiment.
  • the body portion 26a of this embodiment is constructed by combining a plurality of fan-shaped members 26a-1.
  • the main body portion 26a may be integrally formed by processing one sheet of plate-like member.
  • the body portion 26a is preferably a shade-shaped member having an inclined surface facing the biological sludge bed 24. As shown in FIG.
  • the rectifying section 26b of the present embodiment is arranged with the open end of the tubular structure 26b-1 directed vertically.
  • a net cover for preventing floating may be provided on the rectifying portion 26b.
  • a plurality of through holes 26c are provided in the upper surface of the body portion 26a.
  • the tubular structure 26b-1 inside the rectifying portion 26b communicates with a plurality of through holes 26c provided on the upper surface of the body portion 26a. The water to be treated that has passed through the body portion 26a flows upward through the plurality of tubular structures 26b-1.
  • FIG. 6 is a diagram showing the configuration of the straightening section 26b in the biogas generator 110 of the first embodiment.
  • FIG. 6A is a diagram showing the configuration of a plurality of inclined plates 26b-2.
  • FIG. 6B is a diagram showing the straightening section 26b configured by combining a plurality of inclined plates 26b-2. Note that FIG. 6B shows an example in which the straightening portion 26b has a tubular structure 26b-1 with a hexagonal cross-sectional shape.
  • the plurality of inclined plates 26b-2 are composed of plate-like members each having a plurality of bent portions. Plastic, metal, or the like can be used as the material of each inclined plate 26b-2.
  • a rectifying section 26b having a plurality of tubular structures 26b-1, as shown in FIG. 6B.
  • the rectifying portion 26b may be formed by bonding a plurality of inclined plates 26b-2 with an adhesive or the like.
  • the rectifying portion 26b may be formed by fixing the position of 26b-2. In any case, it is sufficient that the structure shown in FIG.
  • the sedimentation velocity of granules can be obtained from the Stokes equation. According to the Stokes formula, the sedimentation velocity of granules increases as the particle density and particle size of the granules increase.
  • the rising speed of the water to be treated (water area load) is a value obtained by dividing the flow rate of the water to be treated by the cross-sectional area (separation area) of the treatment tank. Therefore, it is important to increase the separation area of the treatment tank in order to reduce the rising speed of the water to be treated.
  • the biogas generator 110 of this embodiment increases the effective separation area of the treatment tank 22 by arranging the sludge sediment 26 inside the treatment tank 22, and increases the amount of water to be treated. slowing down.
  • the surface area inside the hollow structure can be added as the separation area, so the granules settle efficiently.
  • the granules separated from the water to be treated descend again inside the treatment tank 22 and finally return to the biological sludge bed 24 again.
  • the sludge sediment 26 greatly contributes to separation of granules.
  • the biogas generator 110 of the present embodiment has a region below the sludge sedimentation body 26, that is, the reaction zone, for a predetermined period from the start of operation (specifically, the acclimation period of the biological sludge bed 24). Narrowing promotes the growth of the granules and improves the particle density of the granules. This contributes to increasing the sedimentation speed of the granules, as described above.
  • the sludge sedimentation body 26 is vertically movable along the inner wall of the treatment tank 22 . That is, by moving the sludge settling body 26 in the vertical direction, the reaction zone can be narrowed or widened according to the operating conditions of the biogas generator 110 . This control will be described later with reference to FIGS. 7 and 8.
  • FIG. 7 This control will be described later with reference to FIGS. 7 and 8.
  • the raw water supply pipe 28 supplies raw water (sewage 201 shown in FIG. 1) into the treatment tank 22 .
  • raw water sewage 201 shown in FIG. 1
  • FIG. 4 Although only one supply pipe is shown in FIG. 4, the present invention is not limited to this example, and a plurality of supply pipes may be arranged in parallel.
  • the open end of the raw water supply pipe 28 of this embodiment is located below the cylindrical member 30 , and the supplied raw water is sent to the inside of the cylindrical member 30 .
  • the cylindrical member 30 is an elongated hollow pipe and is provided in the reaction zone of the treatment tank 22 (that is, below the sludge settling body 26). Specifically, the tubular member 30 is arranged so as to be separated from the inner wall of the processing bath 22 and have its open end directed vertically. A biological sludge bed 24 is formed in the reaction zone of the treatment tank 22 . Therefore, the tubular member 30 is located inside the biological sludge bed 24 during operation of the biogas generator 110 .
  • the return device 32 has a role of returning the water to be treated from above the treatment tank 22 to below.
  • the return device 32 is the water to be treated above the sludge settling body 26 (that is, the water to be treated that does not contain granules) and/or the water to be treated below the sludge settling body 26 (that is, water containing granules) is returned to the lower end side of the tubular member 30 described above. That is, the return device 32 has a role of returning the water to be treated from the separation zone to the reaction zone and circulating the water to be treated within the reaction zone.
  • the biogas generator 110 of this embodiment has a structure that increases the flow velocity inside the tubular member 30 so as to generate good convection in the reaction zone.
  • the water to be treated that has been returned to the reaction zone by the return device 32 is returned to the inside of the tubular member 30 through the opening on the lower end side of the tubular member 30, thereby contributing to an increase in the flow velocity inside the tubular member 30. .
  • the return device 32 uses the circulation pump 111 and the return pipe 112 to form a flow path for returning the water to be treated to the reaction zone.
  • the flow path is provided with a heater 113 and a water temperature sensor 114 in addition to the circulation pump.
  • the heater 113 heats the water to be treated flowing through the return pipe 112 .
  • a water temperature sensor 114 measures the temperature of the water to be treated flowing through the return pipe 112 .
  • Various heaters such as a coil heater, a specific heat contact tank, a multi-tube heat exchanger, and a plate heat exchanger can be used as the heater 113 .
  • residual heat of the secondary combustion gas 206 shown in FIG. 1 can be used to heat the water to be treated.
  • steam obtained by using residual heat in the heat exchanger 130 may be used to raise the temperature of the water to be treated.
  • a thermistor for example, can be used as the water temperature sensor 114 .
  • the heater 113 is controlled based on the output signal of the water temperature sensor 114 to control the temperature of the water to be treated in the treatment tank 22 .
  • a contact heater such as a coil heater is used as the heater 113 .
  • the scum blocking member 34 is provided above the sludge settling body 26 .
  • the scum is surplus sludge or the like that is floated by gas.
  • the scum prevention member 34 is a truncated conical member whose bottom surface is upward when viewed from the side.
  • the treated water discharge trough 36 is provided above the scum blocking member 34 .
  • the treated water discharge trough 36 has an opening in the center through which the treated water that has risen inside the treatment tank 22 passes, and has a structure with a groove around the opening for receiving the overflowed treated water. The treated water collected in this groove is discharged from the treated water outlet 38 .
  • the lifting device 40 is a driving device for moving the sludge settling body 26 in the vertical direction.
  • the lifting device 40 includes a support member 40a having one end connected to the sludge settling body 26, a lifter 40b connected to the other end of the support member 40a, and a support frame 40c supporting the support member 40a and the lifter 40b.
  • the movement of the sludge settling body 26 by the lifting device 40 may be performed manually or by automatic control.
  • the support frame 40c is provided with a scale 40d.
  • the sludge settling body 26 when the sludge settling body 26 is moved by manually moving a lifter (e.g., a lifting cylinder), the sludge settling body 26 can be placed at an arbitrary position if the movement distance is indicated by the scale 40d.
  • a lifter e.g., a lifting cylinder
  • FIG. 7 is a diagram showing the configuration of the biogas generator 110 of the first embodiment in the first state.
  • FIG. 8 is a diagram showing the configuration of the biogas generator 110 of the first embodiment in the second state. 7 and 8, a part of the configuration shown in FIG. 4 is omitted for convenience of explanation.
  • the treatment tank 22 has a guide rail 22a for vertically moving the sludge settling body 26 along the inner wall.
  • the guide rail 22a is not an essential component. For example, if the processing tank 22 is small, it can be omitted.
  • the first state shown in FIG. 7 is a state in which the sludge settling body 26 is arranged below the treatment tank 22 (first position) and the reaction zone 50 is relatively reduced (that is, the separation zone 60 is expanded). is.
  • the lower end of the sludge settling body 26 is shown as the upper limit of the reaction zone 50 in FIG.
  • the biological sludge bed 24 is represented by a rectangular area (shaded area) in FIG.
  • convection of the water to be treated occurs in the reaction zone 50 during actual operation, granules are present in almost the entire reaction zone 50 . This point also applies to the second state shown in FIG.
  • the "first position" is the position where the sludge settling body 26 is arranged for a predetermined period (specifically, the acclimation period of the biological sludge bed 24) from the start of operation.
  • the first position may be appropriately determined in consideration of the depth of the processing tank 22 and the like.
  • the reaction zone 50 is narrowed to suppress load fluctuations. This suppresses a decrease in the bonding strength of the granules, and prevents the granules from floating due to the internal gas. Further, by narrowing the reaction zone 50, the concentration of organic substances in the reaction zone 50 is increased, thereby promoting the growth of granules.
  • the treatment in the first state (first treatment) shown in FIG. 7 is performed, and emphasis is placed on promoting the growth of granules.
  • the biogas generator 110 of this embodiment can shorten the acclimation period of the biological sludge bed 24 .
  • the biological sludge bed 24 does not function sufficiently due to insufficient granule growth.
  • the separation zone 60 is expanded as the reaction zone 50 is reduced at the start of operation, the growth of granules in the reaction zone 50 is promoted and the solid-liquid separation performance in the separation zone 60 is can be compatible with the improvement of
  • the second state shown in FIG. 8 is a state in which the sludge sedimentation body 26 is arranged above the treatment tank 22 (second position) and the reaction zone 50 is relatively enlarged (that is, the separation zone 60 is contracted). state).
  • the second state is a state in which the sludge settling body 26 is arranged at the second position above the first position, and the reaction zone 50 is relatively enlarged.
  • Whether or not the granules have grown sufficiently, that is, whether or not the acclimation period of the biological sludge bed 24 has passed can be visually checked by the operator through a viewing window 22b (see FIG. 4) provided in the treatment tank 22. You can check it and make a decision.
  • the biogas generator 110 of the present embodiment can expand or contract the reaction zone 50 according to the increase or decrease in the supply amount of the water to be treated during operation.
  • the supply amount of the water to be treated that is, the supply amount of organic matter passing through the biological sludge bed 24
  • the sludge sedimentation body 26 is moved upward to expand the reaction zone 50, and the reaction zone 50
  • the amount of supplied water to be treated exceeds a predetermined amount, it is possible to switch from the second treatment to the first treatment.
  • FIG. 9 is a diagram for explaining the appearance of the reaction area 50 in the first state.
  • the biogas generator 110 of this embodiment includes the return device 32 that forms a flow path for returning the intermediate water in the separation zone 60 to the reaction zone 50 using the circulation pump 111 .
  • the water to be treated returned to the lower end side of the tubular member 30 by the return device 32 rises through the inside of the tubular member 30 again.
  • the circulation pump 111 since the water to be treated whose flow velocity has been increased by the circulation pump 111 is supplied to the inside of the tubular member 30, the flow velocity inside the tubular member 30 is locally increased.
  • the growth of granules can be promoted by lowering the sludge settling body 26 to the first position to narrow the reaction zone 50 . Furthermore, the growth of granules can be promoted by generating strong convection in the reaction zone 50 using the cylindrical member 30 .
  • the biogas generator 110 of this embodiment includes a sludge settling body 26 that can move vertically inside the treatment tank 22 . This allows the range of the reaction zone and the separation zone to be expanded or contracted freely depending on the operating conditions. During the acclimatization period of the biological sludge bed 24 at the beginning of the operation, the reaction zone 50 can be narrowed by moving the sludge settling bodies 26 downward, and the growth of granules can be promoted.
  • the biogas generator 110 of this embodiment includes a cylindrical member 30 that is spaced apart from the inner wall of the treatment tank and a return device 32 that returns the water to be treated to the lower end of the cylindrical member 30 .
  • the sludge settling body 26 is moved downward while increasing the flow velocity of the upward flow inside the tubular member 30, thereby generating strong convection in the entire reaction zone 50. can be made As a result, the effect of convection is added to the effect of narrowing the reaction zone 50, and the growth of granules can be remarkably promoted.
  • the pressure difference between the dissociation pressure of the gas contacting portion of the heat exchanger 130 and the oxygen partial pressure of the secondary combustion gas 206 is set to a predetermined value or less by the control of the combustion control device 150. From the viewpoint of suppressing deterioration of the gas contact portion of the heat exchanger 130, the present invention is not limited to this example.
  • the combustion control device 150 may adjust the oxygen concentration of the secondary combustion gas 206 so that the oxygen partial pressure of the secondary combustion gas 206 is below the dissociation pressure of the gas contacting portion of the heat exchanger 130. .
  • FIG. 2 An example of using a vacuum hot water heater as the heat exchanger 130 is shown, but the heat exchanger 130 is not limited to this example.
  • an atmospheric pressure hot water heater can be used as the heat exchanger 130 .
  • the atmospheric pressure hot water heater has a structure in which heat transfer water is boiled while the inside of the container is open to the atmosphere, and hot water is taken out using the heat of the steam. Atmospheric pressure hot water heaters are also called non-pressure hot water heaters because no pressure is applied to the inside of the container.
  • FIG. 10 is a diagram showing a configuration of a modification of the heat exchanger 130 used in the heat recovery system 100 of the first embodiment of the invention.
  • FIG. 10 shows the configuration of an atmospheric pressure hot water heater 230 used as the heat exchanger 130 .
  • the inside of a housing 231 is partitioned into a heating chamber 232 and a medium chamber 233 .
  • Heating chamber 232 is supplied with secondary combustion gas 206 delivered from combustion chamber 120 . That is, in the example shown in FIG. 10, the inner wall of the heating chamber 232 corresponds to the gas contact portion of the heat exchanger 130 .
  • the secondary combustion gas 206 supplied to the heating chamber 232 is used to heat the heat transfer water 234 filled in the medium chamber 233 and then discharged as combustion gas 208 .
  • the heat transfer water 234 heated in the medium chamber 233 is supplied to the heat exchange section 235, and heat exchange is performed using the heat of the heated heat transfer water 234.
  • the heat exchange section 235 has a water supply pipe 236, and water is supplied from an inlet 236a, and hot water is obtained from an outlet 236b.
  • a pump 237 is provided between the medium chamber 233 and the heat exchange section 235 .
  • the pump 237 has a role of circulating the heat transfer water 234 between the medium chamber 233 and the heat exchange section 235 .
  • the high temperature (for example, 950° C.) secondary combustion gas 206 discharged from the combustion chamber 120 can be directly supplied to the heat exchanger 130 .
  • the atmospheric pressure hot water heater 230 is provided with an opening 231a in the upper part of the housing 231, and the inside of the housing 231 is maintained at atmospheric pressure. Therefore, the atmospheric pressure hot water heater 230 does not have a high internal pressure of the housing 231 and is not subject to boiler regulations. Therefore, when the atmospheric pressure hot water heater 230 is used as the heat exchanger 130, there is no need to assign a boiler engineer as a manager. That is, since a hot water heater that is not subject to legal restrictions can be used as the heat exchanger 130, the cost required for maintenance and facility maintenance can be reduced.
  • any heat exchanger other than the above-described vacuum hot water heater and atmospheric pressure hot water heater can be used as the heat exchanger 130.
  • high heat recovery efficiency can be achieved using any heat exchanger. can be realized.
  • step S305 the differential pressure between the oxygen partial pressure and the dissociation pressure is calculated in step S305, and whether or not the calculated differential pressure is equal to or less than a predetermined value (that is, the oxygen partial pressure is based on the dissociation pressure) is within a predetermined range) is shown, but the present invention is not limited to this example.
  • step S305 may be omitted.
  • the combustion control device 150 calculates the dissociation pressure of the gas contact portion of the heat exchanger 130 in step S302, calculates the oxygen partial pressure of the secondary combustion gas 206 in step S304, and then calculates the oxygen partial pressure in step S306. is higher than the dissociation pressure. After that, the combustion control device 150 executes the control process of step S307 or step S308 according to the determination result to increase or decrease the oxygen concentration in the combustion chamber 120. FIG. After controlling the oxygen concentration in this manner, the combustion control device 150 repeats the control process from step S301 again.
  • the combustion control device 150 of this modification constantly executes the above-described loop processing, feeds back the comparison result between the oxygen partial pressure and the dissociation pressure, and adjusts the oxygen partial pressure and the dissociation pressure to the same or substantially the same range. fit inside. Thereby, the oxidation-reduction reaction occurring between the gas contact portion of the heat exchanger 130 and the secondary combustion gas 206 generated in the combustion chamber 120 can be maintained in equilibrium.
  • the oxygen concentration inside the combustion chamber 120 can be adjusted by adjusting the amount of air supplied to the combustion chamber 120 using an air volume control device such as a damper or valve.
  • FIG. 11 is a block diagram showing the configuration of a heat recovery system 100a according to the second embodiment of the invention.
  • the same elements as those of the heat recovery system 100 described in the first embodiment are denoted by the same reference numerals, and descriptions thereof are omitted.
  • the heat recovery system 100a of this embodiment includes a blower 127 and a damper 128.
  • a blower 127 supplies air to the combustion chamber.
  • Damper 128 is provided between blower 127 and combustion chamber 120 to adjust the amount of air supplied to combustion chamber 120 . That is, the damper 128 functions as an air volume adjustment device that adjusts the flow rate of air supplied to the combustion chamber 120 .
  • the combustion control device 150a controls the damper 128. Specifically, combustion control device 150 a adjusts the amount of air supplied to combustion chamber 120 by controlling damper 128 . In other words, the combustion control device 150 a can adjust the oxygen concentration inside the combustion chamber 120 by adjusting the amount of air supplied to the combustion chamber 120 .
  • the combustion control device 150a reduces the oxygen concentration inside the combustion chamber 120 by controlling the damper 128 according to the determination in step S306. (step S307) or raised (step S308). In this way, the combustion control device 150a can monitor the oxygen concentration in the combustion chamber 120 in real time and control the oxygen concentration inside the combustion chamber 120 (that is, the oxygen partial pressure of the secondary combustion gas 206). .
  • FIG. 12 is a block diagram showing the configuration of a heat recovery system 100b according to the third embodiment of the invention.
  • the same elements as those of the heat recovery systems 100 and 100a described in the first and second embodiments are denoted by the same reference numerals, and descriptions thereof are omitted.
  • biogas 202 (for example, methane gas) generated by the biogas generator 110 is supplied to the incinerator 115 and used to incinerate the waste 203. be done.
  • the biogas 202 can be used as fuel required for incineration in the incinerator 115 (for example, ignition fuel at the start of operation), and the amount of conventional fuel such as heavy oil used can be reduced.
  • the biogas 202 can also be used to raise the internal temperature of the incinerator 115 during garbage incineration.
  • the biogas 202 is supplied directly from the biogas generator 110 to the incinerator 115.
  • the biogas 202 is not limited to this example, and may be supplied via other equipment such as a gas refiner and a gas tank. It is good also as a structure supplied to the incinerator 115 at the same time.
  • FIG. 13 is a block diagram showing the configuration of a heat recovery system 100c according to the fourth embodiment of the invention.
  • the same elements as those of the heat recovery systems 100 and 100a described in the first and second embodiments are denoted by the same reference numerals, and description thereof is omitted.
  • biogas 202 (for example, methane gas) generated by the biogas generator 110 is supplied to the combustion chamber 120 and the gas generator 160.
  • the gas generator 160 for example, a biogas generator can be used.
  • a biogas power generator is a facility that generates power using biogas such as methane gas as fuel.
  • the biogas 202 is directly supplied from the biogas generator 110 to the gas generator 160 .
  • the biogas 202 may be supplied to the gas power generator 160 via other equipment such as a gas refiner and a gas tank.

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Abstract

熱回収システムは、バイオガス生成装置と、焼却炉と、前記バイオガス生成装置で発生したバイオガス及び前記焼却炉で発生した一次燃焼ガスが供給される燃焼室と、前記燃焼室で発生した燃焼ガスが供給される熱交換器と、前記燃焼ガスの酸素濃度を制御する燃焼制御装置と、を備え、前記燃焼室は、前記燃焼ガスの酸素濃度を測定する酸素濃度計を有し、前記燃焼制御装置は、前記熱交換器のガス接触部の乖離圧と前記燃焼ガスの酸素分圧との差圧が所定値以下となるように前記酸素濃度を制御する。

Description

熱回収システム及び熱回収方法
　本発明の一実施形態は、熱回収システム及び熱回収方法に関する。特に、燃焼室の酸素濃度を制御する機能を有する燃焼制御装置を備えた熱回収システムに関する。
　従来、都市ごみ等の廃棄物を焼却処理するごみ焼却施設において、焼却処理で発生する熱を回収して再利用する熱回収システムが知られている。このような熱回収システムでは、収集された都市ごみ等を焼却炉で燃焼させた後、発生した燃焼ガスの熱を例えば空気予熱器等の熱交換器により回収する。空気予熱器等により回収された熱は、例えば、再び焼却炉に戻され、燃焼用空気の昇温等に利用される（特許文献１）。
特開２０１３－２４５０４号公報
　従来の熱回収システムでは、焼却炉で発生した排ガスをさらに再燃焼室（二次燃焼室）で完全燃焼させることにより、ダイオキシン等の有害物質の発生を抑制する。このとき、再燃焼室では８５０℃以上（好ましくは９００℃以上）の温度で２秒間以上排ガスを滞留させることが法令で求められている。そのため、再燃焼室から排出される燃焼ガスの温度も９００℃以上の高温となる。
　ここで、９００℃以上の高温ガスを熱交換器に直接供給すると、熱交換器を構成する金属部材（特に、高温ガスに直接的に接触する部分）が高温腐食によって劣化するという問題がある。高温腐食とは、液体の水が関与しない腐食であり、高温環境下で発生する腐食をいう。そのため、従来の熱回収システムでは、再燃焼室で発生した高温ガスの温度を高温腐食が生じない温度まで下げる必要があった。また、ダイオキシンの再合成は約４００℃以上で起こることが知られている。したがって、ダイオキシンの再合成を抑制することも考慮して、再燃焼室から排出された燃焼ガスは、３５０℃程度まで冷却された後、熱交換器へと供給されていた。
　以上のように、従来の熱回収システムでは、３５０℃程度の燃焼ガスから熱回収を行う必要があった、そのため、熱回収効率を確保するために、一般的には熱交換器として蒸気ボイラが用いられていた。しかしながら、蒸気ボイラは、容器が高圧となることから有資格者（ボイラ技士）によって管理される必要があり、メンテナンス及び設備維持のコストの増加を招く要因となっていた。
　本発明の課題の一つは、簡易な構造で高温腐食を抑制し、熱回収効率を向上させた熱回収システムを提供することにある。
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
　本発明の一実施形態における熱回収システムは、バイオガス生成装置と、焼却炉と、前記バイオガス生成装置で発生したバイオガス及び前記焼却炉で発生した一次燃焼ガスが供給される燃焼室と、前記燃焼室で発生した燃焼ガスが供給される熱交換器と、前記燃焼ガスの酸素濃度を制御する燃焼制御装置と、を備え、前記燃焼室は、前記燃焼ガスの酸素濃度を測定する酸素濃度計を有し、前記燃焼制御装置は、前記熱交換器のガス接触部の解離圧と前記燃焼ガスの酸素分圧との差圧が所定値以下となるように前記酸素濃度を制御する。
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
　本発明の一実施形態における熱回収システムは、バイオガス生成装置と、前記バイオガス生成装置で発生したバイオガスが供給される焼却炉と、前記焼却炉で発生した一次燃焼ガスが供給される燃焼室と、前記燃焼室で発生した燃焼ガスが供給される熱交換器と、前記燃焼ガスの酸素濃度を制御する燃焼制御装置と、を備え、前記燃焼室は、前記燃焼ガスの酸素濃度を測定する酸素濃度計を有し、前記燃焼制御装置は、前記熱交換器のガス接触部の解離圧と前記燃焼ガスの酸素分圧との差圧が所定値以下となるように前記酸素濃度を制御する。
　前記熱回収システムは、前記バイオガスが供給されるガス発電機をさらに備えてもよい。
　前記熱回収システムにおいて、前記バイオガス生成装置は、処理槽と、前記処理槽の内部に設けられた生物汚泥床と、を備えていてもよい。このとき、前記バイオガス生成装置は、前記生物汚泥床の上方に設けられ、当該生物汚泥床に向かい合う傾斜面を有する汚泥沈降体をさらに備えていてもよい。前記汚泥沈降体は、前記処理槽の内側を上下方向に移動可能であってもよい。
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
　前記熱回収システムにおいて、前記燃焼室は、前記燃焼ガスの温度を測定する温度計をさらに有してもよい。この場合、前記制御装置は、前記温度に基づいて前記解離圧を算出してもよい。
　前記熱回収システムは、前記燃焼室に酸素ガス又は不活性ガスを供給するガス供給装置をさらに有していてもよい。この場合、前記燃焼制御装置は、前記酸素濃度に応じて前記ガス供給装置を制御してもよい。
　前記熱回収システムは、前記燃焼室への空気供給量を調整する風量調整装置をさらに有していてもよい。この場合、前記燃焼制御装置は、前記酸素濃度に応じて前記風量調整装置を制御してもよい。
　前記熱回収システムにおいて、前記熱交換器は、真空式又は無圧式の温水ヒータであってもよい。
　前記熱回収システムは、前記熱交換器を経由した前記燃焼ガスが供給される冷却室をさらに備えてもよい。
　前記熱回収システムにおいて、前記酸素濃度計は、レーザー式酸素濃度計であってもよい。
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
　本発明の一実施形態における熱回収方法は、バイオガス生成装置で発生したバイオガス及び焼却炉で発生した一次燃焼ガスを燃焼室に供給し、燃焼室で前記バイオガス及び前記一次燃焼ガスを燃焼することにより発生した燃焼ガスの酸素濃度を測定し、前記燃焼室に連結された熱交換器のガス接触部の解離圧と前記燃焼ガスの酸素分圧との差圧が所定値以下となるように、前記酸素濃度を制御し、前記酸素濃度が制御された前記燃焼ガスを前記熱交換器に供給することを含む。
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
　本発明の一実施形態における熱回収方法は、バイオガス生成装置で発生したバイオガスを焼却炉に供給し、前記焼却炉で発生した一次燃焼ガスを燃焼室に供給し、燃焼室で前記一次燃焼ガスを燃焼することにより発生した燃焼ガスの酸素濃度を測定し、前記燃焼室に連結された熱交換器のガス接触部の解離圧と前記燃焼ガスの酸素分圧との差圧が所定値以下となるように、前記酸素濃度を制御し、前記酸素濃度が制御された前記燃焼ガスを前記熱交換器に供給することを含む。
　前記熱回収方法において、前記バイオガス生成装置は、処理槽と、前記処理槽の内部に設けられた生物汚泥床と、を備えていてもよい。このとき、前記バイオガス生成装置は、前記生物汚泥床の上方に設けられ、当該生物汚泥床に向かい合う傾斜面を有する汚泥沈降体をさらに備えていてもよい。前記汚泥沈降体は、前記処理槽の内側を上下方向に移動可能であってもよい。
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
　前記熱回収方法は、さらに、前記燃焼ガスの温度を測定することを含んでもよい。この場合、前記解離圧を、前記温度に基づいて算出してもよい。
　前記熱回収方法は、前記熱交換器として、真空式又は無圧式の温水ヒータを用いてもよい。
　前記熱回収方法は、さらに、前記熱交換器を経由した前記燃焼ガスを冷却室に供給することを含んでもよい。
　前記熱回収方法において、前記酸素濃度は、レーザー式酸素濃度計で測定されてもよい。
本発明の第１実施形態の熱回収システムの構成を示すブロック図である。 本発明の第１実施形態の熱回収システムにおける熱交換器の構成を示す図である。 本発明の第１実施形態の熱回収システムにおける燃焼制御装置の制御の一例を示すフローチャート図である。 第１実施形態のバイオガス生成装置の構成を示す図である。 第１実施形態のバイオガス生成装置における汚泥沈降体の構成を示す図である。 第１実施形態のバイオガス生成装置における整流部の構成を示す図である。 第１実施形態のバイオガス生成装置における第１状態の構成を示す図である。 第１実施形態のバイオガス生成装置における第２状態の構成を示す図である。 第１状態における反応域の様子を説明するための図である。 本発明の第１実施形態の熱回収システムにおける熱交換器の変形例の構成を示す図である。 本発明の第２実施形態の熱回収システムの構成を示すブロック図である。 本発明の第３実施形態の熱回収システムの構成を示すブロック図である。 本発明の第４実施形態の熱回収システムの構成を示すブロック図である。
　以下、本発明の実施形態について、図面等を参照しつつ説明する。但し、本発明は、その要旨を逸脱しない範囲において様々な態様で実施することができ、以下に例示する実施形態の記載内容に限定して解釈されるものではない。図面は、説明をより明確にするため、実際の態様に比べ、各部の幅、厚さ、形状等について模式的に表される場合があるが、あくまで一例であって、本発明の解釈を限定するものではない。本明細書と各図面において、既出の図面に関して説明したものと同様の機能を備えた要素には、同一の符号を付して、重複する説明を省略することがある。
（第１実施形態）
［熱回収システムの構成］
　図１は、本発明の第１実施形態における熱回収システム１００の一例を示す図である。本実施形態の熱回収システム１００は、バイオガス生成装置１１０、焼却炉１１５、燃焼室１２０、熱交換器１３０、冷却室１４０、及び燃焼制御装置１５０を含む。ただし、図１に示すシステム構成は、熱回収システム１００の一例に過ぎない。図示は省略するが、収集したごみ等を蓄積するごみピット、焼却炉で生成された灰を蓄積する灰ピット、廃水や汚水に含まれる高分子の有機物を微生物により低分子の有機物に変性させる処理を行う酸生成装置、バイオガス生成装置から排出された余剰汚泥を貯める貯留槽、燃焼ガスに含まれる微小な灰を収集するろ過式集塵器など、他の設備を備えていてもよい。
　バイオガス生成装置１１０は、嫌気性微生物を用いて工場廃水、し尿、生活排水等を含む汚水２０１に含まれる有機物の分解処理を行う処理設備である。バイオガス生成装置１１０では、汚水２０１中の低級有機酸等の有機物が嫌気性微生物により処理されて、メタンガス、二酸化炭素、水素等のバイオガス２０２に分解される。バイオガス生成装置１１０で生成されたバイオガス２０２は、燃焼室１２０に供給される。なお、説明の便宜上、図１には、バイオガス生成装置１１０のみ図示しているが、バイオガス生成装置１１０の前段には、汚水２０１の前処理を行う設備（加熱槽、酸生成装置等）が設けられていてもよい。
　本実施形態では、バイオガス生成装置１１０として、ＵＡＳＢ（Ｕｐｆｌｏｗ　Ａｎａｅｒｏｂｉｃ　Ｓｌｕｄｇｅ　Ｂｅｄ）方式の嫌気性処理装置を用いる。ＵＡＳＢ方式の嫌気性処理装置は、メタン発酵能を有する嫌気性微生物を粒子化して高密度に保持した生物汚泥床を用いる点に特徴がある。粒子化した嫌気性微生物は、グラニュールと呼ばれる黒い粒状体となって処理槽内に存在し、グラニュールの集合体が生物汚泥床として機能する。なお、本実施形態では、嫌気性微生物を例示して説明するが、好気性微生物を用いることも可能である。本実施形態のバイオガス生成装置１１０の具体的な構造については、後述する。
　焼却炉１１５は、搬入された都市ごみ等の廃棄物２０３を焼却する設備である。焼却炉１１５は、廃棄物２０３を焼却処理により灰化して無害化する。本実施形態では、焼却炉１１５として、ストーカ式焼却炉を用いるが、これに限られるものではない。焼却炉１１５で廃棄物２０３を焼却する際、一次燃焼ガス２０４が発生する。焼却炉１１５で発生した一次燃焼ガス２０４は、燃焼室１２０に供給される。
　燃焼室１２０は、焼却炉１１５で発生した一次燃焼ガス２０４を再燃焼させる設備である。本実施形態では、一次燃焼ガス２０４に加えて、バイオガス生成装置１１０で発生したバイオガスも燃焼室１２０に供給される。供給されたバイオガスは、運転開始時の着火燃料として用いたり、補助エネルギーとして、燃焼室１２０の内部温度の昇温のために用いたりすることができる。本実施形態では、燃焼室１２０の内部において、供給されたガスが９５０℃の温度で２秒間滞留する。そのため、燃焼室１２０では、バイオガス２０２に含まれる可燃性ガス（例えばメタンガス）及び一次燃焼ガス２０４に含まれる未燃ガスが完全燃焼する。燃焼室１２０で完全燃焼して生成された二次燃焼ガス２０６は、図示しない煙道を経由して熱交換器１３０へ供給される。図１では、図示を省略するが、燃焼室１２０には、空気を送る送風装置と当該送風装置から供給される空気の供給量を調整するダンパが設けられていてもよい。
　本実施形態では、燃焼室１２０の内部に酸素濃度計１２２が配置されている。具体的には、酸素濃度計１２２は、燃焼室１２０の内部における排気口近傍に配置されている。ただし、酸素濃度計１２２は、排気口近傍に限らず、酸素濃度の測定に適した位置であれば任意の位置に配置することができる。例えば、酸素濃度計１２２は、燃焼室１２０と熱交換器１３０とを連結する煙道に配置されてもよい。
　酸素濃度計１２２は、二次燃焼ガス２０６に含まれる酸素濃度を測定する。本実施形態では、酸素濃度計１２２としてレーザー式酸素濃度計を用いるため、リアルタイムに二次燃焼ガス２０６の酸素濃度を測定することが可能である。さらに、燃焼室１２０は、内部に温度計１２４が配置されている。本実施形態では、燃焼室１２０の室内温度（すなわち、二次燃焼ガス２０６のガス温度）をリアルタイムに測定する構成となっている。上述のように、燃焼室１２０の内部には燃焼ガスが少なくとも２秒間滞留するため、燃焼室１２０は、精度よく酸素濃度及び室内温度を測定するのに好適な空間である。酸素濃度計１２２及び温度計１２４の役割については後述する。
　本実施形態の燃焼室１２０には、ガス供給装置１２６も連結されている。ガス供給装置１２６は、燃焼制御装置１５０に接続されており、燃焼制御装置１５０の制御に応じて酸素ガス又は不活性ガス（例えば窒素ガス）を燃焼室１２０に供給する。後述するように、燃焼制御装置１５０は、燃焼室１２０の内部の酸素濃度を測定し、所定の条件を満たした場合に酸素濃度を調整するように構成されている。その際、ガス供給装置１２６は、燃焼室１２０への酸素ガス、又は、不活性ガスの供給源として機能する。
　熱交換器１３０は、燃焼室１２０から供給された二次燃焼ガス２０６の熱を回収する設備である。具体的には、本実施形態では、熱交換器１３０として、真空式温水ヒータを用いる。真空式温水ヒータは、容器内を大気圧より低圧な状態にして熱媒水（熱媒体として利用する水）を減圧沸騰させ、その蒸気の熱を利用して温水を取り出す構造となっている。
　図２は、本発明の第１実施形態の熱回収システム１００における熱交換器１３０の構成を示す図である。上述のとおり、熱交換器１３０は、真空式温水ヒータである。熱交換器１３０は、筐体１３１の内部が加熱室１３２及び熱交換室１３３に区切られている。加熱室１３２には、燃焼室１２０から送られた二次燃焼ガス２０６が供給される。加熱室１３２に供給された二次燃焼ガス２０６は、熱交換室１３３に満たされた熱媒水１３４の加熱に利用された後、燃焼ガス２０８として排出される。
　加熱室１３２の内壁を構成する金属部材（伝熱部材）は、高温の二次燃焼ガス２０６に曝されつつ、二次燃焼ガス２０６の熱を熱交換室１３３に伝える役割を有する。本実施形態では、熱交換器１３０（ここでは、真空式温水ヒータ）のうち、二次燃焼ガス２０６が直接的に接触する部分を「ガス接触部」と呼ぶ。ガス接触部は、耐熱性及び伝熱性に優れた鉄を含む合金材料で構成することが好ましい。例えば、ガス接触部を構成する金属材料として、硫酸及び塩酸に対して高い耐食性を有するＳ－ＴＥＮ鋼（登録商標）を用いてもよい。
　熱交換室１３３は、大気圧よりも減圧されている。そのため、熱媒水１３４は、８０℃前後で減圧沸騰して蒸気を発生する。熱媒水１３４の上方には、熱交換部１３５が配置されており、発生した蒸気の熱を利用して熱交換が行われる。熱交換部１３５は、給水管１３６を有し、流入口１３６ａから水が供給されるとともに、流出口１３６ｂから温水が得られるようになっている。熱交換によって減温された蒸気は、筐体１３１の上部に設けられた排気口１３１ａから排気される。
　本実施形態では、燃焼室１２０から排出された高温（例えば、９５０℃）の二次燃焼ガス２０６を直接的に熱交換器１３０に供給することができる。つまり、従来技術のように、燃焼室１２０から排出された二次燃焼ガス２０６を３５０℃程度まで冷却した後に熱交換器１３０へ供給する必要がない。そのため、従来技術のように蒸気ボイラを用いる必要がなく、温水ヒータ等の熱交換器を用いても高い効率で熱を回収することができる。
　また、真空式温水ヒータは、筐体１３１の内部が減圧状態となるため、ボイラの法規制を受けない。そのため、蒸気ボイラを利用する従来技術とは異なり、熱交換器１３０を管理するためにボイラ技士を選任する必要がない。このように、本実施形態の熱回収システム１００は、熱交換器１３０として、ボイラの法規制を受けない温水ヒータを利用することができるため、メンテナンス及び設備維持に要するコストを低減することができる。
　図１に説明を戻すと、冷却室１４０には、熱交換器１３０を経由した燃焼ガス２０８が供給される。冷却室１４０は、燃焼ガス２０８の温度を３５０℃程度まで下げるための設備である。冷却室１４０には、図示しない水噴射装置が設けられ、容器内に水を噴射することにより燃焼ガス２０８の温度を低減する。冷却室１４０で減温された燃焼ガス２１０は、図示しない煙道を経由して下流側の他の設備（例えば、ろ過式集塵器等）へ送られる。
　以上説明した流れによって嫌気性微生物を用いた有機物（汚水２０１中の有機物）の分解処理により発生したバイオガス２０２及び廃棄物２０３の焼却処理により発生した一次燃焼ガス２０４を燃焼させて得た燃焼ガス（具体的には、二次燃焼ガス２０６）から熱を回収することができる。このとき、本実施形態では、燃焼制御装置１５０によって燃焼室１２０の内部における二次燃焼ガス２０６の酸素濃度を制御する。具体的には、燃焼制御装置１５０は、燃焼室１２０に配置された酸素濃度計１２２及び温度計１２４から取得した測定値を用いて燃焼室１２０の内部の酸素濃度を調整する。この酸素濃度の調整により、燃焼室１２０の内部における二次燃焼ガス２０６の酸素分圧が制御される。この点について、以下に詳細に説明する。
［燃焼制御装置の動作］
　本実施形態の熱回収システム１００において、燃焼制御装置１５０は、少なくともプロセッサ及び記憶部を備え、記憶部に格納された制御プログラムをプロセッサが実行することにより、燃焼室１２０の燃焼制御を実行する。ただし、燃焼制御装置１５０は、燃焼室１２０の燃焼制御に加えて、熱回収システム１００を構成する他の構成要素の制御を実行してもよい。
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
　本実施形態において、燃焼制御装置１５０は、燃焼室１２０で発生する二次燃焼ガス２０６の酸素濃度を制御することにより、二次燃焼ガス２０６の酸素分圧を調整する。具体的には、燃焼制御装置１５０は、熱交換器１３０のガス接触部の解離圧と二次燃焼ガス２０６の酸素分圧との差圧が所定値以下となるように、上述の酸素分圧を調整するように構成されている。なお、「差圧」は、解離圧と酸素分圧との差分であり、正の値で表されるものとする。例えば、酸素分圧から解離圧を減算した値の絶対値を差圧として用いることができる。
　本実施形態の場合、二次燃焼ガス２０６は８５０℃以上の高温であるため、二次燃焼ガス２０６と接触した金属材料は、高温腐食により劣化する。ここで、金属元素Ｍが酸化物ＭαＯβになる高温腐食の反応式は、式（１）で表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　このとき、式（１）の自由エネルギー（ΔＧ）は、式（２）で表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
　ここで、ΔＧ０は標準生成自由エネルギー（標準生成ギブズエネルギーともいう）、Ｒは気体定数、Ｔは絶対温度、αｘはｘの活量、ＰＯ２は酸素分圧である。
　高温腐食の酸化還元反応は、式（２）におけるΔＧの値によって決まる。すなわち、ΔＧが負であれば、式（１）の反応は進行し、金属元素Ｍは酸化する。逆に、ΔＧが正であれば、式（１）の逆反応が進行し、酸化物ＭαＯβは還元される。つまり、ΔＧ＝０のとき、金属元素Ｍの酸化還元反応は、平衡状態となる。
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
　上述のΔＧ＝０のときの酸素分圧（ＰＯ２）は、金属元素Ｍと酸化物ＭαＯβとが平衡になる酸素分圧であり、解離圧と呼ばれる。解離圧（ＰＯ２）は、式（３）で表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
　つまり、金属元素Ｍが酸素を含むガス中に存在するとき、ガスの酸素分圧が解離圧を上回ると、金属元素Ｍは、酸化されて酸化物ＭαＯβになる。逆に、ガスの酸素分圧が解離圧を下回ると、酸化物ＭαＯβは、還元されて金属元素Ｍになる。このことは、ガスの酸素分圧が解離圧と一致しているとき、金属元素Ｍは、酸化されず、高温腐食が起こらないことを意味する。
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
　式（３）において、標準生成自由エネルギー（ΔＧ０）は、物質に固有の値である。したがって、解離圧も物質に固有の値である。ただし、式（３）から明らかなように、解離圧は、温度によって変化する。つまり、金属部材の標準生成自由エネルギーと温度とが分かれば、当該金属部材の解離圧が算出できる。したがって、算出した金属部材の解離圧と当該金属部材に接触するガスの酸素分圧とを一致させれば、金属部材の高温腐食を抑制できる。
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
　そこで、本実施形態では、二次燃焼ガス２０６の酸素濃度を制御して熱交換器１３０のガス接触部の解離圧と二次燃焼ガス２０６の酸素分圧とを一致又は略一致させることにより、熱交換器１３０のガス接触部の酸化還元反応を平衡状態とする。つまり、燃焼制御装置１５０は、熱交換器１３０の接触部の解離圧と二次燃焼ガス２０６の酸素分圧との差圧を所定値以下とすることにより、熱交換器１３０の高温腐食による劣化を抑制することができる。
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
　熱交換器１３０のガス接触部における解離圧と二次燃焼ガス２０６の酸素分圧との差圧をどの程度の範囲内に収めるかについては、熱交換器１３０の劣化をどの程度抑えるかによって適宜選択すればよい。例えば、燃焼制御装置１５０は、熱交換器１３０のガス接触部における解離圧の１０％（好ましくは５％、さらに好ましくは３％）をしきい値（所定値）として設定し、前述の差圧がしきい値以下である場合に、熱交換器１３０のガス接触部の酸化還元反応は平衡状態にあると判定してもよい。また、燃焼制御装置１５０は、熱交換器１３０のガス接触部の解離圧を基準として±１０％（好ましくは５％、さらに好ましくは３％）の範囲内に、二次燃焼ガス２０６の酸素分圧が収まるように酸素濃度を制御してもよい。
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
　熱交換器１３０のガス接触部の材料はあらかじめ分かっているため、温度が特定できれば、ガス接触部の解離圧を求めることができる。また、二次燃焼ガス２０６の酸素濃度（すなわち、燃焼室１２０の内部における酸素濃度）とガス流量が分かれば、二次燃焼ガス２０６の酸素分圧を求めることができる。そのため、本実施形態では、燃焼室１２０の排気口近傍に酸素濃度計１２２を配置し、二次燃焼ガス２０６の酸素濃度を測定する構成となっている。ガス流量の測定には、温度計１２４で測定した温度や圧力計（図示せず）で測定した燃焼室１２０内の圧力を用いることができる。
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
　また、本実施形態では、燃焼室１２０の内部に温度計１２４を配置し、燃焼室１２０の室内温度を測定可能な構成となっている。そのため、燃焼制御装置１５０は、温度計１２４から取得した温度に基づいて、熱交換器１３０のガス接触部の解離圧を温度変化に対応して求めることが可能である。例えば、熱回収システム１００を連続運転ではなく、間欠運転する場合、燃焼室１２０の昇温時及び降温時は、二次燃焼ガス２０６の温度が変化する。この場合においても、燃焼室１２０の温度をリアルタイムに測定することにより、熱交換器１３０のガス接触部における解離圧の変化を燃焼室１２０の室内温度の変化に追随して求めることが可能である。したがって、熱回収システム１００を間欠運転させた場合、燃焼室１２０が昇温中又は降温中であっても、解離圧の変化に応じて酸素分圧を変化させることによりガス接触部の高温腐食を抑制することができる。
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
　なお、熱回収システム１００を連続運転する場合、又は、燃焼室１２０の昇温時又は降温時を考慮しなくて済む場合は、燃焼室１２０の室内温度が一定であるとして熱交換器１３０のガス接触部の解離圧を求めてもよい。この場合、燃焼室１２０の室内温度を把握する必要はなく、温度計１２４は省略することができる。
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
　以上のように、本実施形態の熱回収システム１００における燃焼制御装置１５０は、燃焼室１２０で発生する二次燃焼ガス２０６の酸素濃度を制御することにより、熱交換器１３０のガス接触部の解離圧と二次燃焼ガス２０６の酸素分圧との差圧が所定値以下となるように二次燃焼ガス２０６の酸素濃度（燃焼室１２０内の酸素濃度）を調整する。これにより、二次燃焼ガス２０６による熱交換器１３０のガス接触部（熱交換器１３０のうち二次燃焼ガス２０６に接触する部分）の高温腐食による劣化を抑制することができる。
［燃焼制御装置の制御フロー］
　図３は、本発明の第１実施形態の熱回収システム１００における燃焼制御装置１５０の制御の一例を示すフローチャート図である。図３に示す制御は、燃焼制御装置１５０に含まれるプロセッサが、記憶部に格納された制御プログラムを実行することにより実行される。なお、図３では、所定間隔で定期的に制御プログラムが実行される例を示すが、ループ処理により連続的に制御プログラムが実行されるようにしてもよい。
　図３において、制御プログラムが実行されると、燃焼制御装置１５０は、温度計１２４から燃焼室１２０の室内の温度を取得する（ステップＳ３０１）。本実施形態では、燃焼室１２０の室内の温度を９５０℃に設定している。すなわち、燃焼室１２０で発生した二次燃焼ガス２０６の温度は、９５０℃であるとみなすことができる。
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
　次に、燃焼制御装置１５０は、取得した温度に基づいて熱交換器１３０におけるガス接触部（伝熱部材）の解離圧を算出する（ステップＳ３０２）。本実施形態では、接触部の構成材料としてＳ－ＴＥＮ鋼などの鋼材を用いるため、標準生成自由エネルギーは既知である。そのため、温度が取得できれば、上述の式（３）によりガス接触部の解離圧を算出することができる。なお、ここでは解離圧を算出する例を示したが、この例に限られるものではない。例えば、あらかじめ温度と解離圧とを対応づけた参照テーブルを準備しておき、取得した温度に基づいて参照テーブルから解離圧を取得してもよい。
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
　解離圧を算出したら、燃焼制御装置１５０は、酸素濃度計１２２から燃焼室１２０の室内の酸素濃度を取得する（ステップＳ３０３）。本実施形態では、酸素濃度計１２２としてレーザー式酸素濃度計を用いるため、リアルタイムに燃焼室１２０の内部の酸素濃度を測定することができる。酸素濃度計１２２は、燃焼室１２０の排気口近傍の酸素濃度を測定するように配置されている。したがって、酸素濃度計１２２で測定された酸素濃度は、燃焼室１２０で発生した二次燃焼ガス２０６の酸素濃度とみなすことができる。
　次に、燃焼制御装置１５０は、取得した酸素濃度に基づいて二次燃焼ガス２０６の酸素分圧を算出する（ステップＳ３０４）。燃焼室１２０の形状等は既知であり、燃焼室１２０の室内の温度はすでに取得してあるため、酸素濃度計１２２を配置した領域における二次燃焼ガス２０６のガス流量も算出することができる。したがって、酸素濃度が取得できれば、演算により、二次燃焼ガス２０６の酸素分圧を求めることができる。ただし、この例に限らず、ガス流量が既知であれば、あらかじめ酸素濃度と酸素分圧とを対応づけた参照テーブルを準備しておき、取得した酸素濃度に基づいて参照テーブルから酸素分圧を取得してもよい。
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
　上述の過程を経て、二次燃焼ガス２０６の酸素分圧と熱交換器１３０のガス接触部の解離圧とを求めたら、燃焼制御装置１５０は、酸素分圧と解離圧との差圧を算出し、算出した差圧が所定値以下であるか否か（すなわち、酸素分圧が解離圧を基準として所定範囲内に収まるか否か）を判定する（ステップＳ３０５）。本実施形態では、燃焼制御装置１５０は、酸素分圧と解離圧との差圧が所定値（例えば解離圧の１０％の値）以下であるか否かを判定する。この判定処理により、燃焼制御装置１５０は、二次燃焼ガス２０６の酸素分圧と熱交換器１３０のガス接触部の解離圧とが平衡状態にあるか否かを把握することができる。
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
　ステップＳ３０５の判定がＹＥＳの場合、二次燃焼ガス２０６の酸素分圧と熱交換器１３０の接触部の解離圧とが平衡状態にあるため、燃焼制御装置１５０は、制御処理を終了する。ステップＳ３０５がＮＯの場合、燃焼制御装置１５０は、酸素分圧が解離圧よりも高いか否かを判定する（ステップＳ３０６）。
　ステップＳ３０６の判定がＹＥＳの場合、燃焼制御装置１５０は、燃焼室１２０の内部の酸素濃度を下げる（ステップＳ３０７）。具体的には、燃焼制御装置１５０は、ガス供給装置１２６を制御して燃焼室１２０の内部に所定量の不活性ガスを供給する。不活性ガスの供給により、燃焼室１２０の内部における酸素濃度を相対的に下げることができる。ステップＳ３０６の判定がＮＯの場合、燃焼制御装置１５０は、燃焼室１２０の内部の酸素濃度を上げる（ステップＳ３０８）。具体的には、燃焼制御装置１５０は、ガス供給装置１２６を制御して燃焼室１２０の内部に所定量の酸素ガスを供給する。酸素ガスの供給により、燃焼室１２０の内部における酸素濃度を相対的に上げることができる。このように、燃焼制御装置１５０は、燃焼室１２０の酸素濃度をリアルタイムに監視すると共に、燃焼室１２０の内部の酸素濃度（すなわち、二次燃焼ガス２０６の酸素分圧）を制御することができる。
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
　ステップＳ３０７又はステップＳ３０８の制御処理によるガスの供給が終了したら、燃焼制御装置１５０は、制御処理をステップＳ３０１に戻す。その後、燃焼制御装置１５０は、再びステップＳ３０１以降の制御処理を行い、酸素分圧と解離圧との差圧が所定値以下になるまで制御プログラムの実行を継続する。最終的に、燃焼制御装置１５０は、酸素分圧と解離圧との差圧が所定値以下になってステップＳ３０５の判定がＹＥＳになると、制御プログラムの実行を終了する。
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
　以上のように、本実施形態の熱回収システム１００は、燃焼制御装置１５０を備えることにより、燃焼室１２０の内部の酸素濃度（すなわち、二次燃焼ガス２０６の酸素分圧）を監視することができる。また、熱回収システム１００は、燃焼制御装置１５０が算出した二次燃焼ガス２０６の酸素分圧と熱交換器１３０のガス接触部の解離圧とを比較した結果に応じて、燃焼室１２０の内部の酸素濃度を制御し、酸素分圧と解離圧とを同一又は略同一の範囲内に収めることができる。これにより、熱回収システム１００は、９５０℃程度の高温の二次燃焼ガス２０６が熱交換器１３０のガス接触部と接触しても、酸化還元反応を平衡状態に維持することができる。このように、高温の二次燃焼ガス２０６を利用して熱交換ができるため、温水ヒータ等の法規制を受けない熱交換器を用いても、高い効率で熱を回収することができる。つまり、本実施形態によれば、簡易な構造で高温腐食を抑制し、熱回収効率を向上させた熱回収システム１００を提供することができる。
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
　なお、図３において、ステップＳ３０１からステップＳ３０４までの制御フローの順番は、この例に限られるものではない。例えば、図３の制御フローは、酸素濃度を取得した後に、温度を取得してもよい。また、図３の制御フローは、酸素濃度及び温度を取得した後に、解離圧及び酸素分圧を算出してもよい。
［バイオガス生成装置の構成］
　図４は、第１実施形態のバイオガス生成装置１１０の構成を示す図である。バイオガス生成装置１１０は、少なくとも処理槽２２、生物汚泥床２４、及び汚泥沈降体２６を備える。さらに、本実施形態のバイオガス生成装置１１０は、原水供給管２８、筒状部材（ドラフトチューブ）３０、返送装置３２、スカム阻止部材３４、処理水排出トラフ３６、処理水放出口３８、及び昇降装置４０を備える。ただし、図４に示す例は一例に過ぎず、この例に限られるものではない。
　処理槽２２は、鋼板または合成樹脂により形成された円筒状の筐体である。処理槽２２は、本実施形態のバイオガス生成装置１１０の外枠に相当する。本実施形態のバイオガス生成装置１１０は、ＵＡＳＢ方式で上向流により発酵処理を行うため、処理槽２２として鉛直方向に長軸を有する中空部材を用いる。なお、処理槽２２の一部の内壁には、後述する汚泥沈降体２６を内壁に沿って上下方向に移動させるためのガイドレール２２ａ（図７及び図８参照）が設けられている。なお、本実施形態では、処理槽２２の形状を円筒状とした例を示したが、直方体状であってもよい。また、直方体状の筐体が複数連なった構造とすることも可能である。さらに、鋼板または合成樹脂に限らず、鉄筋コンクリート構造（ＲＣ構造）としてもよい。
　生物汚泥床２４は、処理槽２２の内部の下方に設けられている。生物汚泥床２４は、スラッジベッドとも呼ばれる。生物汚泥床２４は、嫌気性微生物が自己造粒して形成されたグラニュールの集合体である。グラニュールは、嫌気性微生物の自己造粒機能を利用した沈降性に優れる黒色粒状の物質である。グラニュールは、微生物固定化用の担体を用いることなく、高密度かつ高活性のメタン生成菌を保持することができる。
　汚泥沈降体２６は、上向流によって上昇したグラニュールを生物汚泥床２４に向かって沈降させるための部材である。汚泥沈降体２６は、生物汚泥床２４の上方に設けられている。汚泥沈降体２６は、笠状の本体部２６ａと、本体部２６ａの上面に設けられた整流部２６ｂとを含む。汚泥沈降体２６の本体部２６ａは、生物汚泥床２４に向かい合う傾斜面を有する。換言すれば、汚泥沈降体２６の本体部２６ａは、側面視における形状が下方を底面とする円錐台となる。整流部２６ｂは、複数の傾斜板を積層することにより構成された複数の管状構造を含む部材である。管状構造の断面形状は任意であり、例えば三角形、四角形、五角形、六角形、ひし形、又は円形であってもよい。
　図５は、第１実施形態のバイオガス生成装置１１０における汚泥沈降体２６の構成を示す図である。図５に示されるように、本実施形態の本体部２６ａは、複数の扇状部材２６ａ－１を組み合わせて構成されている。しかしながら、本体部２６ａは、１枚の板状部材を加工して一体成形されていてもよい。いずれにしても、本体部２６ａは、生物汚泥床２４に向かう傾斜面を有する笠状の部材であることが好ましい。
　また、図５に示されるように、本実施形態の整流部２６ｂは、管状構造２６ｂ－１の開口端を上下方向に向けて配置される。なお、整流部２６ｂの上に、浮き上がり防止用のネットカバーを設けてもよい。ここで、本体部２６ａの上面には、複数の貫通孔２６ｃが設けられている。整流部２６ｂの内部の管状構造２６ｂ－１は、本体部２６ａの上面に設けられた複数の貫通孔２６ｃにそれぞれ連通している。本体部２６ａを通過した被処理水は、複数の管状構造２６ｂ－１を通って上方に流れる。
　図６は、第１実施形態のバイオガス生成装置１１０における整流部２６ｂの構成を示す図である。具体的には、図６（Ａ）は、複数の傾斜板２６ｂ－２の構成を示す図である。図６（Ｂ）は、複数の傾斜板２６ｂ－２を組み合わせて構成された整流部２６ｂを示す図である。なお、図６（Ｂ）では、整流部２６ｂとして、管状構造２６ｂ－１の断面形状が六角形である例を示している。
　図６（Ａ）に示されるように、複数の傾斜板２６ｂ－２は、それぞれが複数の屈曲部を有する板状部材で構成されている。各傾斜板２６ｂ－２の材料としては、プラスチック、金属等を用いることができる。図６（Ａ）に示す複数の傾斜板２６ｂ－２を重ね合わせると、図６（Ｂ）に示されるように、複数の管状構造２６ｂ－１を有する整流部２６ｂを形成することができる。なお、複数の傾斜板２６ｂ－２を接着剤等で貼り合せて整流部２６ｂを形成してもよいし、重ね合わせた複数の傾斜板２６ｂ－２に前述のネットカバー等を被せて各傾斜板２６ｂ－２の位置を固定することにより整流部２６ｂを形成してもよい。いずれにしても、図６（Ｂ）に示される構造を、汚泥沈降体２６の本体部２６ａの上面に配置できればよい。
　一般的に、ＵＡＳＢ方式の嫌気性処理装置では、装置の運転中、生物汚泥床を構成するグラニュールが上向流に乗って処理槽の外に流出（フラッシュアウト）しないように留意する必要がある。そのためには、被処理水の上昇速度よりもグラニュールの沈降速度が速くなるように調整することが重要である。グラニュールの沈降速度は、ストークスの式から求めることができる。ストークスの式によれば、グラニュールの沈降速度は、グラニュールの粒子密度及び粒径が大きいほど速くなる。また、被処理水の上昇速度（水面積負荷）は、処理槽の断面積（分離面積）で、被処理水の流量を除した値である。したがって、処理槽の分離面積を大きくすることが、被処理水の上昇速度を小さくする上で重要である。
　以上のことを考慮し、本実施形態のバイオガス生成装置１１０は、汚泥沈降体２６を処理槽２２の内部に配置することにより、処理槽２２の有効分離面積を増加させ、被処理水の上昇速度を落としている。特に、整流部２６ｂでは、中空構造の内部の表面積を分離面積として加えることができるため、グラニュールが効率よく沈降する。被処理水から分離されたグラニュールは、再び処理槽２２の内部を下降して、最終的に、再び生物汚泥床２４に戻る。このように、汚泥沈降体２６は、グラニュールの分離にも大きく寄与する。
　さらに、本実施形態のバイオガス生成装置１１０は、運転開始時から所定の期間（具体的には、生物汚泥床２４の馴養期間）は、汚泥沈降体２６よりも下方の領域、すなわち反応域を狭くすることにより、グラニュールの成長を促進させ、グラニュールの粒子密度を向上させている。この事は、前述のとおり、グラニュールの沈降速度を早くすることに寄与する。
　上述の効果を得るために、本実施形態では、汚泥沈降体２６が、処理槽２２の内壁に沿って上下方向に移動可能となっている。つまり、汚泥沈降体２６を上下方向に移動させることにより、バイオガス生成装置１１０の運転状況に応じて、反応域を狭くしたり、反応域を広くしたりすることができる。この制御については、図７及び図８を用いて後述する。
　図４に戻ってバイオガス生成装置１１０の説明を続ける。原水供給管２８は、原水（図１に示す汚水２０１）を処理槽２２の内部に供給する。図４では、１本の供給管のみ示されているが、この例に限らず、複数本の供給管を並列させてもよい。なお、詳細は後述するが、本実施形態の原水供給管２８の開口端は、筒状部材３０の下方に位置しており、供給された原水が筒状部材３０の内部に送られる。
　筒状部材３０は、細長い中空のパイプであり、処理槽２２の反応域（すなわち、汚泥沈降体２６の下方）に設けられる。具体的には、筒状部材３０は、処理槽２２の内壁から離隔して、上下方向に開口端が向くように配置される。処理槽２２の反応域には、生物汚泥床２４が形成される。したがって、バイオガス生成装置１１０の運転中における筒状部材３０は、生物汚泥床２４の内部に位置する。
　返送装置３２は、処理槽２２の上方から下方へと被処理水を戻す役割を有している。具体的には、返送装置３２は、汚泥沈降体２６よりも上方の被処理水（すなわち、グラニュールを含まない被処理水）及び／又は汚泥沈降体２６よりも下方の被処理水（すなわち、グラニュールを含む被処理水）を、前述の筒状部材３０の下端側に戻す機能を有する。つまり、返送装置３２は、分離域の被処理水を再び反応域に戻したり、被処理水を反応域内で循環させたりする役割を有している。後述するように、本実施形態のバイオガス生成装置１１０は、反応域で良好な対流が生じるように、筒状部材３０の内部の流速を速める構造を有する。返送装置３２によって再び反応域に戻された被処理水は、筒状部材３０の下端側の開口から筒状部材３０の内側に戻されるため、筒状部材３０の内部における流速の増加に寄与する。
　返送装置３２は、循環ポンプ１１１及び返送管１１２を用いて被処理水を再び反応域に戻す流路を形成する。流路には、循環ポンプのほか、ヒータ１１３及び水温センサ１１４が設けられている。ヒータ１１３は、返送管１１２を流れる被処理水を加熱する。水温センサ１１４は、返送管１１２を流れる被処理水の温度を計測する。
　ヒータ１１３は、コイルヒータ、比熱接触槽、多重管式熱交換器、プレート式熱交換器など、様々なヒータを用いることができる。また、ヒータ１１３を用いて被処理水を加熱する方式に代えて、図１に示した二次燃焼ガス２０６の余熱を利用して被処理水を加熱することも可能である。例えば、熱交換器１３０にて余熱を利用して得た蒸気を用いて被処理水を昇温させてもよい。
　水温センサ１１４としては、例えばサーミスタを用いることができる。本実施形態では、水温センサ１１４の出力信号に基づいてヒータ１１３を制御し、処理槽２２内の被処理水の温度制御を行っている。また、本実施形態では、ヒータ１１３としてコイルヒータ等の接触式ヒータを用いる。ヒータ１１３として接触式ヒータを用いることにより、ヒータ１１３に接触した被処理水の温度は６０度を超える。そのため、ヒータ１１３は、槽内温度を維持するだけでなく、増えすぎたグラニュール及び被処理水中のタンパク質を分解することもできる。
　スカム阻止部材３４は、汚泥沈降体２６の上方に設けられる。スカムとは、余剰汚泥等がガスによって浮上したものである。スカム阻止部材３４は、汚泥沈降体２６とは反対に、側面視における形状が上方を底面とする円錐台の部材であり、中心付近に被処理水を通す開口が設けられている。
　処理水排出トラフ３６は、スカム阻止部材３４の上方に設けられる。処理水排出トラフ３６は、処理槽２２の内部を上昇した処理水を通過させる開口を中心に有し、開口の周囲に溢れた処理水を受ける溝を有した構造を有する。この溝に溜まった処理水が、処理水放出口３８から放出される。
　昇降装置４０は、汚泥沈降体２６を上下方向に移動させるための駆動装置である。昇降装置４０は、一端が汚泥沈降体２６に連結された支持部材４０ａ、支持部材４０ａの他端に連結されたリフター４０ｂ、及び支持部材４０ａとリフター４０ｂとを支持する支持枠４０ｃを含む。昇降装置４０による汚泥沈降体２６の移動は、手動で行われてもよいし、自動制御で行われてもよい。また、本実施形態では、支持枠４０ｃに目盛り４０ｄが付されている。例えば、手動でリフター（例えば昇降シリンダー）を動かして汚泥沈降体２６を移動させる場合、目盛り４０ｄによって移動距離が分かるようにしておけば、任意の位置に汚泥沈降体２６を配置することができる。
　以上説明した本実施形態のバイオガス生成装置１１０の動作について、図７～図９を用いて説明する。
［バイオガス生成装置の動作］
　図７は、第１実施形態のバイオガス生成装置１１０における第１状態の構成を示す図である。図８は、第１実施形態のバイオガス生成装置１１０における第２状態の構成を示す図である。なお、図７及び図８に示すバイオガス生成装置１１０は、説明の便宜上、図４に示した一部の構成を省略している。また、図４では図示を省略したが、図７及び図８に示されるように、処理槽２２は、汚泥沈降体２６を内壁に沿って上下方向に移動させるためのガイドレール２２ａを有する。ただし、ガイドレール２２ａは必須の構成ではない。例えば、処理槽２２が小型である場合は、省略することも可能である。
　図７に示す第１状態は、汚泥沈降体２６を処理槽２２の下方（第１位置）に配置して、相対的に反応域５０を縮小した状態（すなわち、分離域６０を拡大した状態）である。なお、説明の便宜上、図７において、汚泥沈降体２６の下端を反応域５０の上限として図示したが、実際には、汚泥沈降体２６よりも下方であれば反応域５０として機能し得る。また、説明の便宜上、図７では生物汚泥床２４を矩形の領域（斜線部）で表している。しかし、実際の動作時には、反応域５０に被処理水の対流が生じるため、反応域５０のほぼ全域にグラニュールが存在した状態となる。この点については、図８に示す第２状態でも同様である。
　本実施形態において、「第１位置」は、運転開始時から所定の期間（具体的には、生物汚泥床２４の馴養期間）に汚泥沈降体２６を配置する位置である。第１位置は、処理槽２２の深さ等を考慮して適宜決定すればよい。運転開始時は、グラニュールが負荷変動に対して非常に弱いため、反応域５０を狭くして負荷変動を抑える。これにより、グラニュールの結合力の低下が抑制され、グラニュールが内部ガスにより浮き上がってしまうという不具合を抑制することができる。また、反応域５０を狭くすることにより、反応域５０の有機物濃度が高まるため、グラニュールの成長が促される。
　このように、本実施形態では、生物汚泥床２４の馴養期間は、図７に示す第１状態における処理（第１処理）を行い、グラニュールの成長促進に重きを置く。これにより、本実施形態のバイオガス生成装置１１０は、生物汚泥床２４の馴養期間を短縮することができる。
　さらに、運転開始時は、グラニュールの成長が不足しているため、生物汚泥床２４が十分に機能しない。また、非常に粒径の小さいグラニュールが多く存在するため、分離域６０における固液分離性能を高めることが望ましい。本実施形態のバイオガス生成装置１１０は、運転開始時には、反応域５０の縮小に伴って分離域６０が拡大されるため、反応域５０におけるグラニュールの成長促進と分離域６０における固液分離性能の向上との両立が可能である。
　次に、図８に示す第２状態は、汚泥沈降体２６を処理槽２２の上方（第２位置）に配置して、相対的に反応域５０を拡大した状態（すなわち、分離域６０を縮小した状態）である。換言すれば、第２状態は、汚泥沈降体２６を前述の第１位置よりも上方の第２位置に配置して、相対的に反応域５０を拡大した状態である。グラニュールが十分に成長して馴養期間を経過したと判断された場合、次は、反応域５０の処理能力を上げることに重きを置く。つまり、反応域５０を拡大することにより、被処理水とグラニュールの接触時間を増加させ、処理の効率を上げる。そのために、本実施形態では、第１位置から第２位置へと汚泥沈降体２６を上方向に移動させることにより、反応域５０を拡大した状態で処理（第２処理）を行う。
　なお、グラニュールが十分に成長したか否か、すなわち生物汚泥床２４の馴養期間が経過したか否かは、作業者が処理槽２２に設けられた覗き窓２２ｂ（図４参照）などから目視で確認して判断すればよい。
　また、本実施形態のバイオガス生成装置１１０は、運転中に、被処理水の供給量の増減に応じて反応域５０の拡大又は縮小を行うこともできる。例えば、被処理水の供給量（すなわち、生物汚泥床２４を通過する有機物の供給量）が増加した場合は、汚泥沈降体２６を上方向に移動させて反応域５０を拡大し、反応域５０の処理の効率を向上させることが望ましい。また、例えば、被処理水の供給量が所定量を超えたとき、第２処理から第１処理に切り換えることが可能である。
　さらに、本実施形態では、図７に示す第１状態において、反応域５０に対流を生じさせることにより、グラニュールの成長を促進させる構成となっている。この点について、図９を用いて説明する。
　図９は、第１状態における反応域５０の様子を説明するための図である。前述のように、本実施形態のバイオガス生成装置１１０は、循環ポンプ１１１を用いて分離域６０の中間水を反応域５０に戻す流路を形成する返送装置３２を備えている。返送装置３２によって筒状部材３０の下端側に戻された被処理水は、再び筒状部材３０の内側を通って上昇する。その際、循環ポンプ１１１によって流速が速められた被処理水が筒状部材３０の内側に供給されるため、筒状部材３０の内側の流速が局所的に上がる。
　したがって、筒状部材３０の上方の開口端では、大きな流速でグラニュールと被処理水が流出することによる上昇流が生じる。また、筒状部材３０の下方の開口端では、筒状部材３０に流入する被処理水の流れによって開口端近傍に負圧が生じる。その負圧によって、筒状部材３０の下方の開口端では、グラニュールと被処理水が筒状部材３０の内部に引き込まれる。その結果、図９に示すように、反応域５０には、被処理水の強い対流が生じる。このとき、汚泥沈降体２６が第１位置まで移動して反応域５０が狭められているため、微細なグラニュールは互いに絡み合って大きくなる。その結果、グラニュールの成長が著しく促進される。さらに、筒状部材３０から上方に向かって流出したグラニュールは、直上に位置する汚泥沈降体２６によって進行が遮られると、他のグラニュールと衝突し、さらに大きな粒径のグラニュールを形成する。
　以上のように、本実施形態によれば、汚泥沈降体２６を第１位置まで下げて反応域５０を狭くすることにより、グラニュールの成長を促進させることができる。さらに、筒状部材３０を用いて反応域５０に強い対流を生じさせることにより、グラニュールの成長を促進させることができる。
　本実施形態のバイオガス生成装置１１０は、処理槽２２の内部を上下方向に移動可能な汚泥沈降体２６を備える。これにより、運転状況に応じて反応域及び分離域の範囲を自由に拡大又は縮小することができる。そして、運転開始初期の生物汚泥床２４の馴養期間には、汚泥沈降体２６を下方に移動させることにより反応域５０を狭くし、グラニュールの成長を促進させることができる。
　また、本実施形態のバイオガス生成装置１１０は、処理槽の内壁から離隔して設けられた筒状部材３０と被処理水を筒状部材３０の下端側に戻す返送装置３２とを備える。これにより、運転開始初期の生物汚泥床２４の馴養期間には、汚泥沈降体２６を下方に移動させつつ筒状部材３０の内側における上昇流の流速を速め、反応域５０全体に強い対流を生じさせることができる。その結果、反応域５０を狭くする効果に対して対流による効果も加わり、グラニュールの成長を著しく促進させることができる。
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
（変形例１）
　本実施形態では、燃焼制御装置１５０の制御により、熱交換器１３０のガス接触部の解離圧と二次燃焼ガス２０６の酸素分圧との差圧を所定値以下とすることを説明したが、熱交換器１３０のガス接触部の劣化を抑えるという観点によれば、この例に限られるものではない。例えば、二次燃焼ガス２０６の酸素分圧が熱交換器１３０のガス接触部の解離圧を上回る場合には、上述の所定値以下に差圧を収め、酸素分圧が解離圧を下回る場合には、特に制限を設けなくてもよい。換言すれば、燃焼制御装置１５０は、二次燃焼ガス２０６の酸素分圧が、熱交換器１３０のガス接触部の解離圧を下回るように二次燃焼ガス２０６の酸素濃度を調整してもよい。
　この場合、熱交換器１３０のガス接触部は、常に還元雰囲気に置かれることになるため、ガス接触部の高温腐食による劣化を抑えることができる。
（変形例２）
　本実施形態では、熱交換器１３０として、真空式温水ヒータを用いる例を示したが、この例に限られるものではない。例えば、熱交換器１３０として、大気圧式温水ヒータを用いることも可能である。大気圧式温水ヒータは、容器内を大気開放した状態で熱媒水を沸騰させ、その蒸気の熱を利用して温水を取り出す構造となっている。大気圧式温水ヒータは、容器内に圧力がかからないため、無圧式温水ヒータとも呼ばれる。
　図１０は、本発明の第１実施形態の熱回収システム１００に用いる熱交換器１３０の変形例の構成を示す図である。具体的には、図１０は、熱交換器１３０として用いる大気圧式温水ヒータ２３０の構成を示している。大気圧式温水ヒータ２３０は、筐体２３１の内部が加熱室２３２及び媒体室２３３に区切られている。加熱室２３２には、燃焼室１２０から送られた二次燃焼ガス２０６が供給される。つまり、図１０に示す例では、加熱室２３２の内壁が熱交換器１３０のガス接触部に相当する。加熱室２３２に供給された二次燃焼ガス２０６は、媒体室２３３に充填された熱媒水２３４の加熱に利用された後、燃焼ガス２０８として排出される。
　媒体室２３３で加熱された熱媒水２３４は、熱交換部２３５に供給され、加熱された熱媒水２３４の熱を利用して熱交換が行われる。熱交換部２３５は、給水管２３６を有し、流入口２３６ａから水が供給されるとともに、流出口２３６ｂから温水が得られるようになっている。媒体室２３３と熱交換部２３５との間には、ポンプ２３７が設けられている。ポンプ２３７は、媒体室２３３と熱交換部２３５との間で熱媒水２３４を循環させる役割を有する。
　本実施形態では、燃焼室１２０から排出された高温（例えば、９５０℃）の二次燃焼ガス２０６を直接的に熱交換器１３０に供給することができる。つまり、従来技術のように、燃焼室１２０から排出された二次燃焼ガス２０６を３５０℃程度まで冷却した後に熱交換器１３０へ供給する必要がない。そのため、従来技術のように蒸気ボイラを用いる必要がなく、温水ヒータ等の熱交換器を用いても高い熱回収効率を確保することができる。
　また、大気圧式温水ヒータ２３０は、筐体２３１の上部に開口部２３１ａが設けられており、筐体２３１の内部が大気圧に維持される。そのため、大気圧式温水ヒータ２３０は、筐体２３１の内部圧力が高圧になることがなく、ボイラの法規制を受けない。したがって、熱交換器１３０として大気圧式温水ヒータ２３０を用いた場合、ボイラ技士を管理者として配置するする必要がない。すなわち、熱交換器１３０として法規制を受けない温水ヒータを利用することができるため、メンテナンス及び設備維持に要するコストを低減することができる。
（変形例３）
　本実施形態の熱回収システム１００において、熱交換器１３０としては、上述した真空式温水ヒータ及び大気圧式温水ヒータ以外のあらゆる熱交換器を用いることができる。本実施形態では、燃焼室１２０から排出された高温の二次燃焼ガス２０６を直接的に熱交換器１３０に供給することができるため、どのような熱交換器を用いても高い熱回収効率を実現することができる。
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
（変形例４）
　図３に示した制御フローでは、ステップＳ３０５において酸素分圧と解離圧との差圧を算出し、算出した差圧が所定値以下であるか否か（すなわち、酸素分圧が解離圧を基準として所定範囲内に収まるか否か）を判定する例を示したが、この例に限られるものではない。例えば、図３において、ステップＳ３０５を省略してもよい。
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
　この場合、燃焼制御装置１５０は、ステップＳ３０２で熱交換器１３０のガス接触部の解離圧を算出し、ステップＳ３０４で二次燃焼ガス２０６の酸素分圧を算出した後、ステップＳ３０６で酸素分圧は解離圧よりも高いか否かを判定する。その後、この判定結果に応じて燃焼制御装置１５０は、ステップＳ３０７又はステップＳ３０８の制御処理を実行し、燃焼室１２０の酸素濃度を増加又は減少させる。このようにして、酸素濃度を制御したら、燃焼制御装置１５０は、再びステップＳ３０１から制御処理を繰り返し実行する。
[規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
　本変形例の燃焼制御装置１５０は、上述したループ処理を常時実行することにより、酸素分圧と解離圧との比較結果をフィードバックして、酸素分圧と解離圧とを同一又は略同一の範囲内に収める。これにより、熱交換器１３０のガス接触部と燃焼室１２０で発生した二次燃焼ガス２０６との間で生じる酸化還元反応を平衡状態に維持することができる。
（第２実施形態）
　第１実施形態では、ガス供給装置１２６を用いて燃焼室１２０の内部における酸素濃度を調整する例について説明したが、この例に限られるものではない。例えば、燃焼室１２０の内部における酸素濃度は、燃焼室１２０への空気供給量をダンパ又はバルブ等の風量調整装置を用いて調整することも可能である。
　図１１は、本発明の第２実施形態の熱回収システム１００ａの構成を示すブロック図である。図１１において、第１実施形態で説明した熱回収システム１００と同じ要素については同じ符号を付して説明を省略する。
　図１１に示すように、本実施形態の熱回収システム１００ａは、送風装置１２７及びダンパ１２８を備える。送風装置１２７は、空気を燃焼室に供給する。ダンパ１２８は、送風装置１２７と燃焼室１２０との間に設けられ、燃焼室１２０への空気の供給量を調整する。すなわち、ダンパ１２８は、燃焼室１２０へ供給される空気の流量を調整する風量調整装置として機能する。
　本実施形態では、燃焼制御装置１５０ａがダンパ１２８を制御する。具体的には、燃焼制御装置１５０ａは、ダンパ１２８を制御することにより、燃焼室１２０へ供給される空気の量を調整する。つまり、燃焼制御装置１５０ａは、燃焼室１２０への空気供給量を調整することにより、燃焼室１２０の内部における酸素濃度を調整することができる。例えば、第１実施形態において図３に示した制御フローを参照すると、ステップＳ３０６の判定に応じて、燃焼制御装置１５０ａは、ダンパ１２８を制御することにより、燃焼室１２０の内部の酸素濃度を下げたり（ステップＳ３０７）、上げたり（ステップＳ３０８）することができる。このように、燃焼制御装置１５０ａは、燃焼室１２０の酸素濃度をリアルタイムに監視すると共に、燃焼室１２０の内部の酸素濃度（すなわち、二次燃焼ガス２０６の酸素分圧）を制御することができる。
（第３実施形態）
　第１実施形態及び第２実施形態では、バイオガス生成装置１１０で発生したバイオガス２０２を燃焼室１２０に供給する例について説明したが、本実施形態では、バイオガス２０２を焼却炉１１５に供給する例について説明する。
　図１２は、本発明の第３実施形態の熱回収システム１００ｂの構成を示すブロック図である。図１２において、第１実施形態及び第２実施形態で説明した熱回収システム１００及び１００ａと同じ要素については同じ符号を付して説明を省略する。
　図１２に示すように、本実施形態の熱回収システム１００ｂでは、バイオガス生成装置１１０で発生したバイオガス２０２（例えば、メタンガス）が、焼却炉１１５に供給されて廃棄物２０３の焼却処理に利用される。これにより、焼却炉１１５における焼却処理に要する燃料（例えば、運転開始時の着火燃料）としてバイオガス２０２を利用することができ、重油等の従来の燃料の使用量を低減することができる。また、バイオガス２０２を、ごみ焼却中の焼却炉１１５の内部温度の昇温用に用いることも可能である。なお、図１２では、バイオガス生成装置１１０から直接的に焼却炉１１５に対してバイオガス２０２を供給しているが、この例に限らず、ガス精製装置やガスタンク等の他の設備を経由して焼却炉１１５に供給される構成としてもよい。
（第４実施形態）
　第１実施形態及び第２実施形態では、バイオガス生成装置１１０で発生したバイオガス２０２を燃焼室１２０に供給する例について説明したが、本実施形態では、バイオガス２０２の一部をガス発電機１６０に供給する例について説明する。
　図１３は、本発明の第４実施形態の熱回収システム１００ｃの構成を示すブロック図である。図１３において、第１実施形態及び第２実施形態で説明した熱回収システム１００及び１００ａと同じ要素については同じ符号を付して説明を省略する。
　図１３に示すように、本実施形態の熱回収システム１００ｃでは、バイオガス生成装置１１０で発生したバイオガス２０２（例えば、メタンガス）が、燃焼室１２０とガス発電機１６０とに供給される。ガス発電機１６０としては、例えば、バイオガス発電機を用いることができる。バイオガス発電機は、メタンガス等のバイオガスを燃料として発電する設備である。本実施形態では、バイオガス生成装置１１０で発生したバイオガス２０２をガス発電機１６０にも供給することにより、熱回収に加えて電力回収も可能であるという効果を奏する。なお、図１３では、バイオガス生成装置１１０から直接的にガス発電機１６０に対してバイオガス２０２を供給している。しかし、この例に限らず、バイオガス２０２は、ガス精製装置やガスタンク等の他の設備を経由してガス発電機１６０に供給されてもよい。
　本発明の実施形態及びその変形例は、相互に矛盾しない限りにおいて、適宜組み合わせて実施することができる。上述した実施形態の熱回収システムを基にして、当業者が適宜構成要素の追加、削除もしくは設計変更を行ったもの、又は、工程の追加、省略もしくは条件変更を行ったものも、本発明の要旨を備えている限り、本発明の範囲に含まれる。
　また、上述した実施形態の態様によりもたらされる作用効果とは異なる他の作用効果であっても、本明細書の記載から明らかなもの、又は、当業者において容易に予測し得るものについては、当然に本発明によりもたらされるものと解される。
２２…処理槽、２２ａ…ガイドレール、２２ｂ…覗き窓、２４…生物汚泥床、２６…汚泥沈降体、２６ａ…本体部、２６ｂ…整流部、２６ｂ－１…管状構造、２６ｂ－２…傾斜板、２６ｃ…貫通孔、２８…原水供給管、３０…筒状部材（ドラフトチューブ）、３２…返送装置、３４…スカム阻止部材、３６…処理水排出トラフ、３８…処理水放出口、４０…昇降装置、４０ａ…支持部材、４０ｂ…リフター、４０ｃ…支持枠、５０…反応域、６０…分離域、１００、１００ａ…熱回収システム、１１０…バイオガス生成装置、１１１…循環ポンプ、１１２…返送管、１１３…ヒータ、１１４…水温センサ、１１５…焼却炉、１２０…燃焼室、１２２…酸素濃度計、１２４…温度計、１２６…ガス供給装置、１２７…送風装置、１２８…ダンパ、１３０…熱交換器、１３１…筐体、１３１ａ…排気口、１３２…加熱室、１３３…熱交換室、１３４…熱媒水、１３５…熱交換部、１３６…給水管、１３６ａ…流入口、１３６ｂ…流出口、１４０…冷却室、１５０、１５０ａ…燃焼制御装置、１６０…ガス発電機、２０１…汚水、２０２…バイオガス、２０３…廃棄物、２０４…一次燃焼ガス、２０６…二次燃焼ガス、２０８…燃焼ガス、２１０…燃焼ガス、２３０…大気圧式温水ヒータ、２３１…筐体、２３１ａ…開口部、２３２…加熱室、２３３…媒体室、２３４…熱媒水、２３５…熱交換部、２３６…給水管、２３６ａ…流入口、２３６ｂ…流出口、２３７…ポンプ

Claims (19)

  1. [規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
    　バイオガス生成装置と、
    　焼却炉と、
    　前記バイオガス生成装置で発生したバイオガス及び前記焼却炉で発生した一次燃焼ガスが供給される燃焼室と、
    　前記燃焼室で発生した燃焼ガスが供給される熱交換器と、
    　前記燃焼ガスの酸素濃度を制御する燃焼制御装置と、
    　を備え、
    　前記燃焼室は、前記燃焼ガスの酸素濃度を測定する酸素濃度計を有し、
    　前記燃焼制御装置は、前記熱交換器のガス接触部の解離圧と前記燃焼ガスの酸素分圧との差圧が所定値以下となるように前記酸素濃度を制御する、熱回収システム。
  2. [規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
    　バイオガス生成装置と、
    　前記バイオガス生成装置で発生したバイオガスが供給される焼却炉と、
    　前記焼却炉で発生した一次燃焼ガスが供給される燃焼室と、
    　前記燃焼室で発生した燃焼ガスが供給される熱交換器と、
    　前記燃焼ガスの酸素濃度を制御する燃焼制御装置と、
    　を備え、
    　前記燃焼室は、前記燃焼ガスの酸素濃度を測定する酸素濃度計を有し、
    　前記燃焼制御装置は、前記熱交換器のガス接触部の解離圧と前記燃焼ガスの酸素分圧との差圧が所定値以下となるように前記酸素濃度を制御する、熱回収システム。
  3. 　前記バイオガスが供給されるガス発電機をさらに備える、請求項１又は２に記載の熱回収システム。
  4. 　前記バイオガス生成装置は、処理槽と、前記処理槽の内部に設けられた生物汚泥床と、を備える、請求項１乃至３のいずれか一項に記載の熱回収システム。
  5. 　前記バイオガス生成装置は、前記生物汚泥床の上方に設けられ、当該生物汚泥床に向かい合う傾斜面を有する汚泥沈降体をさらに備え、
    　前記汚泥沈降体は、前記処理槽の内側を上下方向に移動可能である、請求項４に記載の熱回収システム。
  6. [規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
    　前記燃焼室は、前記燃焼ガスの温度を測定する温度計をさらに有し、
    　前記燃焼制御装置は、前記温度に基づいて前記解離圧を算出する、請求項１乃至５のいずれか一項に記載の熱回収システム。
  7. 　前記燃焼室に酸素ガス又は不活性ガスを供給するガス供給装置をさらに有し、
    　前記燃焼制御装置は、前記酸素濃度に応じて前記ガス供給装置を制御する、請求項１乃至６のいずれか一項に記載の熱回収システム。
  8. 　前記燃焼室への空気供給量を調整する風量調整装置をさらに有し、
    　前記燃焼制御装置は、前記酸素濃度に応じて前記風量調整装置を制御する、請求項１乃至６のいずれか一項に記載の熱回収システム。
  9. 　前記熱交換器は、真空式又は無圧式の温水ヒータである、請求項１乃至８のいずれか一項に記載の熱回収システム。
  10. 　前記熱交換器を経由した前記燃焼ガスが供給される冷却室をさらに備える、請求項１乃至９のいずれか一項に記載の熱回収システム。
  11. 　前記酸素濃度計は、レーザー式酸素濃度計である、請求項１乃至１０のいずれか一項に記載の熱回収システム。
  12. [規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
    　バイオガス生成装置で発生したバイオガス及び焼却炉で発生した一次燃焼ガスを燃焼室に供給し、
    　燃焼室で前記バイオガス及び前記一次燃焼ガスを燃焼することにより発生した燃焼ガスの酸素濃度を測定し、
    　前記燃焼室に連結された熱交換器のガス接触部の解離圧と前記燃焼ガスの酸素分圧との差圧が所定値以下となるように、前記酸素濃度を制御し、
    　前記酸素濃度が制御された前記燃焼ガスを前記熱交換器に供給することを含む、熱回収方法。
  13. [規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
    　バイオガス生成装置で発生したバイオガスを焼却炉に供給し、
    　前記焼却炉で発生した一次燃焼ガスを燃焼室に供給し、
    　燃焼室で前記一次燃焼ガスを燃焼することにより発生した燃焼ガスの酸素濃度を測定し、
    　前記燃焼室に連結された熱交換器のガス接触部の解離圧と前記燃焼ガスの酸素分圧との差圧が所定値以下となるように、前記酸素濃度を制御し、
    　前記酸素濃度が制御された前記燃焼ガスを前記熱交換器に供給することを含む、熱回収方法。
  14. 　前記バイオガス生成装置は、処理槽と、前記処理槽の内部に設けられた生物汚泥床と、を備える、請求項１２又は１３に記載の熱回収方法。
  15. 　前記バイオガス生成装置は、前記生物汚泥床の上方に設けられ、当該生物汚泥床に向かい合う傾斜面を有する汚泥沈降体をさらに備え、
    　前記汚泥沈降体は、前記処理槽の内側を上下方向に移動可能である、請求項１４に記載の熱回収方法。
  16. [規則91に基づく訂正 13.01.2022]　
    　さらに、前記燃焼ガスの温度を測定することを含み、
    　前記解離圧を、前記温度に基づいて算出する、請求項１２乃至１５のいずれか一項に記載の熱回収方法。
  17. 　前記熱交換器として、真空式又は無圧式の温水ヒータを用いる、請求項１２乃至１６のいずれか一項に記載の熱回収方法。
  18. 　さらに、前記熱交換器を経由した前記燃焼ガスを冷却室に供給することを含む、請求項１２乃至１７のいずれか一項に記載の熱回収方法。
  19. 　前記酸素濃度は、レーザー式酸素濃度計で測定される、請求項１２乃至１８のいずれか一項に記載の熱回収方法。
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