JPH04143503A - ボイラ装置及びその運転方法 - Google Patents
ボイラ装置及びその運転方法Info
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- JPH04143503A JPH04143503A JP2267861A JP26786190A JPH04143503A JP H04143503 A JPH04143503 A JP H04143503A JP 2267861 A JP2267861 A JP 2267861A JP 26786190 A JP26786190 A JP 26786190A JP H04143503 A JPH04143503 A JP H04143503A
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Landscapes
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ボイラ装置及びその運転方法に係り、特に水
壁管の硫化腐食による減肉を軽減することのできるボイ
ラ装置及びその運転方法に関する。
壁管の硫化腐食による減肉を軽減することのできるボイ
ラ装置及びその運転方法に関する。
石炭や重油などの化石燃料を使用するボイラでは、燃料
の燃焼によりＮＯｘが発生することが知られている。Ｎ
Ｏｘを低減する方法としては、燃焼の際発生するＮ
Ｏｘ量を低減する方法と、発生したＮ Ｏｘを除去する
方法とに大別される。前者は高温かつ酸素濃度の高い状
態で発生するサーマルＮ Ｏｘを低減する方法であり、
低ＮＯｘバーナを用いるか、２段燃焼を行なうなど有効
な方法である。これらの方法は、燃料リンチの還元性ガ
スを形成させることにより、Ｎ Ｏｘ量の低減を図るも
のである。
の燃焼によりＮＯｘが発生することが知られている。Ｎ
Ｏｘを低減する方法としては、燃焼の際発生するＮ
Ｏｘ量を低減する方法と、発生したＮ Ｏｘを除去する
方法とに大別される。前者は高温かつ酸素濃度の高い状
態で発生するサーマルＮ Ｏｘを低減する方法であり、
低ＮＯｘバーナを用いるか、２段燃焼を行なうなど有効
な方法である。これらの方法は、燃料リンチの還元性ガ
スを形成させることにより、Ｎ Ｏｘ量の低減を図るも
のである。
しかしながら、還元性ガスの腐食性は通常の酸化性ガス
に比べて腐食性が強く、水壁管において還元性ガスによ
る腐食が生じるという問題があった。−船釣に水壁管は
炭素鋼や低合金Ｃｒ −Ｍ 。
に比べて腐食性が強く、水壁管において還元性ガスによ
る腐食が生じるという問題があった。−船釣に水壁管は
炭素鋼や低合金Ｃｒ −Ｍ 。
鋼などで形成されており、腐食の生じる位置はバーナ近
傍である。これまでの研究結果によると、腐食部位の表
面には硫化物スケールが形成されていることが特徴で、
またその表面にはカーボン及び硫化鉄を含む未燃粒子が
多数付着している。このことから腐食原因としては、燃
焼火炎の水壁管への直撃による還元性雰囲気の形成、及
び未燃分の水壁管への付着による硫化の促進が挙げられ
る。
傍である。これまでの研究結果によると、腐食部位の表
面には硫化物スケールが形成されていることが特徴で、
またその表面にはカーボン及び硫化鉄を含む未燃粒子が
多数付着している。このことから腐食原因としては、燃
焼火炎の水壁管への直撃による還元性雰囲気の形成、及
び未燃分の水壁管への付着による硫化の促進が挙げられ
る。
なお、水壁管の腐食を防止または軽減する方法としては
、例えば、耐食性に優れた材料の肉盛や溶射、または外
側を耐食性に優れた材料とした二重管を使用する方法、
バーナの配置を適正化し、火炎が水壁管表面に衝突しな
いようにする方法、燃焼条件を適正化し、未燃分が管表
面に付着しないようにする方法、スートブロアの適正運
用により管表面への灰付着を防止する方法などが従来が
ら提案されている。
、例えば、耐食性に優れた材料の肉盛や溶射、または外
側を耐食性に優れた材料とした二重管を使用する方法、
バーナの配置を適正化し、火炎が水壁管表面に衝突しな
いようにする方法、燃焼条件を適正化し、未燃分が管表
面に付着しないようにする方法、スートブロアの適正運
用により管表面への灰付着を防止する方法などが従来が
ら提案されている。
しかしながら、上記各提案による方法によっても、十分
に水壁管の腐食を防止または軽減することはできなかっ
た。
に水壁管の腐食を防止または軽減することはできなかっ
た。
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、低ＮＯ
ｘ燃焼による水壁管の腐食を軽減することのできるボイ
ラ装置及びその運転方法を提供することを目的する。
ｘ燃焼による水壁管の腐食を軽減することのできるボイ
ラ装置及びその運転方法を提供することを目的する。
上記目的を達成するために１本発明は、火炉を形成する
水壁と、この水壁に取り付けられたバーナと、前記水壁
に設けられた水壁管とを有するボイラ装置において、前
記バーナ近傍の水壁に、前記水壁管表面近傍の酸素分圧
を測定する手段と、前記火炉内に酸素を含むガスを供給
する孔とを設けたものである。
水壁と、この水壁に取り付けられたバーナと、前記水壁
に設けられた水壁管とを有するボイラ装置において、前
記バーナ近傍の水壁に、前記水壁管表面近傍の酸素分圧
を測定する手段と、前記火炉内に酸素を含むガスを供給
する孔とを設けたものである。
また、上記構成のボイラ装置の運転方法において、前記
バーナ近傍の水壁に設けられた酸素分圧測定手段が、前
記水壁管表面近傍の酸素分圧が２０ａ ｔｍ以下となっ
たことを検出したときに、前記水壁に設けた孔より前記
火炉内に酸素を含むガスを供給するようにしたものであ
る。
バーナ近傍の水壁に設けられた酸素分圧測定手段が、前
記水壁管表面近傍の酸素分圧が２０ａ ｔｍ以下となっ
たことを検出したときに、前記水壁に設けた孔より前記
火炉内に酸素を含むガスを供給するようにしたものであ
る。
水壁管のメタル温度である９００’ Ｆ （４８２℃）
におけるＦｅ−３−０系相状態図を第５図に示す。第５
図に示すように、酸素分圧（ＲｏｇＰＯ２）が−２０ａ
ｔｍ以上であれば、硫黄分圧（Ｑｏ ｇ Ｐ Ｓ２）
が高くてもＦｅの硫化は生しておらず、酸化物（Ｆｅ２
０３）のみとなる。
におけるＦｅ−３−０系相状態図を第５図に示す。第５
図に示すように、酸素分圧（ＲｏｇＰＯ２）が−２０ａ
ｔｍ以上であれば、硫黄分圧（Ｑｏ ｇ Ｐ Ｓ２）
が高くてもＦｅの硫化は生しておらず、酸化物（Ｆｅ２
０３）のみとなる。
方、９００’Ｆにおける酸化のみによる減肉は非常に小
さく、年間０．１ｍｍ以下でありほとんど問題とならな
い。しかし、酸素分圧が一２０ａｔｍ以下となると、Ｆ
ｅＳ２．ＦｅＳの硫化物が生成するようになる。従って
、水壁管に通常使用される鉄系の材料である炭素鋼や低
合金鋼の硫化による腐食を防止するためには、管表面に
接触するガスの酸素分圧を一２Ｑａｔｍ以上となるよう
にすればよい。
さく、年間０．１ｍｍ以下でありほとんど問題とならな
い。しかし、酸素分圧が一２０ａｔｍ以下となると、Ｆ
ｅＳ２．ＦｅＳの硫化物が生成するようになる。従って
、水壁管に通常使用される鉄系の材料である炭素鋼や低
合金鋼の硫化による腐食を防止するためには、管表面に
接触するガスの酸素分圧を一２Ｑａｔｍ以上となるよう
にすればよい。
このために１本発明では、運転中に燃焼火炎が水壁管に
衝突し、酸素分圧が硫化発生限界値（温度が９００′Ｆ
の場合はＱｏｇ Ｐｏ□＝−２０ａｔｍ）以下となっ
た場合には、孔より酸素を含むガスを火炉内に供給し、
酸素分圧が硫化発生限界値以上となるようにした。この
結果、水壁管の硫化を防止することが可能となる。
衝突し、酸素分圧が硫化発生限界値（温度が９００′Ｆ
の場合はＱｏｇ Ｐｏ□＝−２０ａｔｍ）以下となっ
た場合には、孔より酸素を含むガスを火炉内に供給し、
酸素分圧が硫化発生限界値以上となるようにした。この
結果、水壁管の硫化を防止することが可能となる。
以下、本発明の一実施例を図面を参照して説明する。
第１図乃至第３図に本発明の一実施例を示す。
第１図において、火炉１を形成する水壁２には複数個の
バーナ３が取り付けられている。また水壁２にはアフタ
ーエアポート４．２次空気ダクト５゜及び側壁ダクト７
が設けられている。側壁ダクト７には火炉１内に酸素を
含むガス６ａを供給する孔８と、後述する水壁管の表層
部の酸素濃度を測定する手段である酸素センサ９とが設
けられている６孔８から火炉Ｊ内に供給する酸素を含む
ガス６ａとしては、バーナ３の燃焼に使用される２次空
気６を分岐し、分岐ダクト７へ供給するようにしている
。
バーナ３が取り付けられている。また水壁２にはアフタ
ーエアポート４．２次空気ダクト５゜及び側壁ダクト７
が設けられている。側壁ダクト７には火炉１内に酸素を
含むガス６ａを供給する孔８と、後述する水壁管の表層
部の酸素濃度を測定する手段である酸素センサ９とが設
けられている６孔８から火炉Ｊ内に供給する酸素を含む
ガス６ａとしては、バーナ３の燃焼に使用される２次空
気６を分岐し、分岐ダクト７へ供給するようにしている
。
第２図は側壁ダクト７を介して水壁２へ孔８及び酸素セ
ンサ９を取り付ける構造を示し、第３図は第２図のＡ−
Ａ線断面を示す図である８水壁２を構成する水壁管１０
は通常フィン１１を介して接合される構造となっている
。またフィン１１には前述した２次空気６ａを火炉１内
に供給する孔８と、水壁管１０近傍の酸素分圧を測定す
るための酸素センサ９とが設けられている。酸素センサ
９にはＡＤ変換器１４を介してコンピュータ１５が接続
されており、酸素センサ９からコンピュータ１５に入力
された信号により、コンピュータ１５は２次空気の流量
調節弁１３の開閉及び流量調整を行なうようになってい
る。
ンサ９を取り付ける構造を示し、第３図は第２図のＡ−
Ａ線断面を示す図である８水壁２を構成する水壁管１０
は通常フィン１１を介して接合される構造となっている
。またフィン１１には前述した２次空気６ａを火炉１内
に供給する孔８と、水壁管１０近傍の酸素分圧を測定す
るための酸素センサ９とが設けられている。酸素センサ
９にはＡＤ変換器１４を介してコンピュータ１５が接続
されており、酸素センサ９からコンピュータ１５に入力
された信号により、コンピュータ１５は２次空気の流量
調節弁１３の開閉及び流量調整を行なうようになってい
る。
酸素センサ９は火炉１の温度が１０００℃以上となるた
め、耐熱性に優れたジルコン固体電解質セルを使用した
ものが用いられる。また、酸素センサ９の外側にアルミ
ナなどの耐熱性材料で形成された保護管を設けてもよい
。なお、酸素センサ９の先端は水壁管１０近傍の酸素分
圧を正確に測定するために、水壁管１０頂上よりも内側
とする方がよい。また、酸素センサ９はフィン１１に孔
をあけた後に所定の位置まで炉内に挿入するが、フィン
１１と酸素センサ９との間に隙間があると、２次空気が
この隙間から漏れ、酸素分布の測定値に誤差が生じる恐
れがある。このためこの隙間を耐火物などで埋め、２次
空気が火炉１内に漏れないようにするのが良い。
め、耐熱性に優れたジルコン固体電解質セルを使用した
ものが用いられる。また、酸素センサ９の外側にアルミ
ナなどの耐熱性材料で形成された保護管を設けてもよい
。なお、酸素センサ９の先端は水壁管１０近傍の酸素分
圧を正確に測定するために、水壁管１０頂上よりも内側
とする方がよい。また、酸素センサ９はフィン１１に孔
をあけた後に所定の位置まで炉内に挿入するが、フィン
１１と酸素センサ９との間に隙間があると、２次空気が
この隙間から漏れ、酸素分布の測定値に誤差が生じる恐
れがある。このためこの隙間を耐火物などで埋め、２次
空気が火炉１内に漏れないようにするのが良い。
次に上記のように構成された本実施例のボイラ装置の運
転方法について説明する。第４図は酸素センサ９による
酸素分圧測定値と運転時間との関係を示す線図であり、
還元雰囲気の燃焼炎が酸素センサ取り付は部位の水Ｗ２
に衝突すると酸素分圧は低下しだす。酸素分圧Ｑｏｇ
Ｐｏ２が一２０ａｔｍ以下となると、ａ、ｂにおいて
流量調節弁１３が開となり、２次空気６ａが孔８を通じ
て火炉１内に供給される。この結果酸素分圧が上昇し、
−２Ｑａｔｍ以上となると流量調節弁１３の開度が調整
されて、２次空気６ａの火炉ｌ内への供給を停止または
低減する。この結果、水壁管１０の表面は常に一２０ａ
ｔｍ以上の酸化雰囲気に保持される。従って水壁管１０
は硫化されることがない。なお、硫化発生限界値は温度
により異なり、温度が高くなるに従いより高ＰＯ２側に
移行するが、水壁２の場合は最高メタル温度は約９００
’Ｆであり、Ｑｏｇ Ｐｏ□＝−２０ａｔｍが硫化発
生限界となる。
転方法について説明する。第４図は酸素センサ９による
酸素分圧測定値と運転時間との関係を示す線図であり、
還元雰囲気の燃焼炎が酸素センサ取り付は部位の水Ｗ２
に衝突すると酸素分圧は低下しだす。酸素分圧Ｑｏｇ
Ｐｏ２が一２０ａｔｍ以下となると、ａ、ｂにおいて
流量調節弁１３が開となり、２次空気６ａが孔８を通じ
て火炉１内に供給される。この結果酸素分圧が上昇し、
−２Ｑａｔｍ以上となると流量調節弁１３の開度が調整
されて、２次空気６ａの火炉ｌ内への供給を停止または
低減する。この結果、水壁管１０の表面は常に一２０ａ
ｔｍ以上の酸化雰囲気に保持される。従って水壁管１０
は硫化されることがない。なお、硫化発生限界値は温度
により異なり、温度が高くなるに従いより高ＰＯ２側に
移行するが、水壁２の場合は最高メタル温度は約９００
’Ｆであり、Ｑｏｇ Ｐｏ□＝−２０ａｔｍが硫化発
生限界となる。
本実施例によれば、低ＮＯｘ燃焼により生じる水壁２の
高温腐食を著しく低減することが可能となり、ボイラ装
置を長時間安全に運転することが可能となる。
高温腐食を著しく低減することが可能となり、ボイラ装
置を長時間安全に運転することが可能となる。
第６図に本発明の第２の実施例を示す。本実施例では側
壁ダクト７を複数室、例えば３室に分割しており、各ダ
クトへ送給する２次空気量をそれぞれに設けた図示しな
い流量調節弁により調節して、各ダクトを通る水壁管表
面の酸素分圧の程度に応じて制御できるようにしたもの
である。
壁ダクト７を複数室、例えば３室に分割しており、各ダ
クトへ送給する２次空気量をそれぞれに設けた図示しな
い流量調節弁により調節して、各ダクトを通る水壁管表
面の酸素分圧の程度に応じて制御できるようにしたもの
である。
本実施例は還元雰囲気となる範囲が広範囲で、単一のダ
クトでは還元雰囲気となる領域の酸素分圧を、前述した
ように一２０ａｔｍ以下に制御することが困難である場
合に有効である。
クトでは還元雰囲気となる領域の酸素分圧を、前述した
ように一２０ａｔｍ以下に制御することが困難である場
合に有効である。
第７図に本発明の第３の実施例を示す。本実施例では酸
素を含むガスとして２次空気６の代りに燃焼排ガス１６
を利用したものである。第５図に示したように腐食を防
止するためには、管表面の酸素分圧を一２０ａｔｍ以上
とすればよい、このために必要な酸素濃度は１％程度で
十分である。
素を含むガスとして２次空気６の代りに燃焼排ガス１６
を利用したものである。第５図に示したように腐食を防
止するためには、管表面の酸素分圧を一２０ａｔｍ以上
とすればよい、このために必要な酸素濃度は１％程度で
十分である。
一方、燃焼排ガスには５％程度の酸素が含まれているた
め、水壁管近傍を酸化雰囲気とするために燃焼排ガスを
利用してもよい。
め、水壁管近傍を酸化雰囲気とするために燃焼排ガスを
利用してもよい。
本実施例によれば、２次空気を利用する場合に比べて維
持費を安く抑えることができる。
持費を安く抑えることができる。
第８図に本発明の第４の実施例を示す。本実施例は酸素
を含むガスとして、水壁管１０の主成分であるＦｅより
も硫化物を形成しやすい成分、例えばＣａ○＋Ｍｇ○な
どからなる粒子を、粉体供給ホッパ１８から粉体供給管
１７を介して２次空気６ａまたは排ガス１６に混合させ
、孔８より火炉１内に供給させるものである。これらの
粒子はガス中のＨ２Ｓまたは付着灰中のＦ ｅ Ｓ２と
水壁管のＦｅよりも優先的に反応し、ＣａＳ、ＭｇＳ。
を含むガスとして、水壁管１０の主成分であるＦｅより
も硫化物を形成しやすい成分、例えばＣａ○＋Ｍｇ○な
どからなる粒子を、粉体供給ホッパ１８から粉体供給管
１７を介して２次空気６ａまたは排ガス１６に混合させ
、孔８より火炉１内に供給させるものである。これらの
粒子はガス中のＨ２Ｓまたは付着灰中のＦ ｅ Ｓ２と
水壁管のＦｅよりも優先的に反応し、ＣａＳ、ＭｇＳ。
ＺｎＳなどを形成する。従って、酸素を含むガスのみを
炉内に吹き込む場合に比へて、水壁管の硫化をより抑え
ることが可能となる。
炉内に吹き込む場合に比へて、水壁管の硫化をより抑え
ることが可能となる。
本実施例は、使用石炭中のＳ量が多く５酸素を含むガス
のみを炉内に吹き込むだけでは完全に硫化を防止するこ
とが困難な場合に使用すると有効である。また、Ｎａや
Ｖを多量に含む重油を燃料とする場合には、水壁管の表
面に付着するデポジットの融点が低くなり、Ｎａ２５ｏ
４−Ｖ２Ｏ３の低融点化合物による腐食も併発する恐れ
がある。こうした場合にもＣａＯやＭｇＯは灰の融点を
上昇させ、水壁管の腐食を防止することが可能となる。
のみを炉内に吹き込むだけでは完全に硫化を防止するこ
とが困難な場合に使用すると有効である。また、Ｎａや
Ｖを多量に含む重油を燃料とする場合には、水壁管の表
面に付着するデポジットの融点が低くなり、Ｎａ２５ｏ
４−Ｖ２Ｏ３の低融点化合物による腐食も併発する恐れ
がある。こうした場合にもＣａＯやＭｇＯは灰の融点を
上昇させ、水壁管の腐食を防止することが可能となる。
上記各実施例で示した孔８及び酸素センサ９の設置位置
及び数量はボイラにより異なるため、特に限定するもの
ではない。
及び数量はボイラにより異なるため、特に限定するもの
ではない。
以上説明したように、本発明によれば、ボイラの水壁管
表面近傍の酸素分圧を測定して、この酸素分圧が所定値
以下となったときに火炉内に酸素を含むガスを供給する
ようにしたので、低ＮＯｘ燃焼により生じる水壁の高温
腐食を著しく低減することが可能となり、長時間安全に
運転を行なうことができる。
表面近傍の酸素分圧を測定して、この酸素分圧が所定値
以下となったときに火炉内に酸素を含むガスを供給する
ようにしたので、低ＮＯｘ燃焼により生じる水壁の高温
腐食を著しく低減することが可能となり、長時間安全に
運転を行なうことができる。
第１図は本発明のボイラ装置の一実施例を示す構成図、
第２図は第１図のボイラの側壁部を示す拡大図、第３図
は第２図のＡ−Ａ線断面図、第４図は本発明一実施例に
よる水壁表面の酸素分圧の時間変化を示す線図、第５図
は９００″ＦにおけるＦｅ−○−８相状態図、第６図、
第７図及び第８図はそれぞれ本発明の他の実施例を示す
構成図である。 １・・火炉、２・・・水壁、３・・・バーナ、６．Ｃａ
２次空気（酸素を含むガス）、８ ・孔、９・・酸素セ
ンサ（酸素分圧測定手段）、１０ ・水壁管。
第２図は第１図のボイラの側壁部を示す拡大図、第３図
は第２図のＡ−Ａ線断面図、第４図は本発明一実施例に
よる水壁表面の酸素分圧の時間変化を示す線図、第５図
は９００″ＦにおけるＦｅ−○−８相状態図、第６図、
第７図及び第８図はそれぞれ本発明の他の実施例を示す
構成図である。 １・・火炉、２・・・水壁、３・・・バーナ、６．Ｃａ
２次空気（酸素を含むガス）、８ ・孔、９・・酸素セ
ンサ（酸素分圧測定手段）、１０ ・水壁管。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、火炉を形成する水壁と、この水壁に取り付けられた
バーナと、前記水壁に設けられた水壁管とを有するボイ
ラ装置において、前記バーナ近傍の水壁に、前記水壁管
表面近傍の酸素分圧を測定する手段と、前記火炉内に酸
素を含むガスを供給する孔とを設けたことを特徴とする
ボイラ装置。 ２、火炉を形成する水壁と、この水壁に取り付けられた
バーナと、前記水壁に設けられた水壁管とを有するボイ
ラ装置の運転方法において、前記バーナ近傍の水壁に設
けられた酸素分圧測定手段が、前記水壁管表面近傍の酸
素分圧が−２０ａｔｍ以下となったことを検出したとき
に、前記水壁に設けた孔より前記火炉内に酸素を含むガ
スを供給することを特徴とするボイラ装置の運転方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2267861A JP3030511B2 (ja) | 1990-10-05 | 1990-10-05 | ボイラ装置及びその運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2267861A JP3030511B2 (ja) | 1990-10-05 | 1990-10-05 | ボイラ装置及びその運転方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04143503A true JPH04143503A (ja) | 1992-05-18 |
| JP3030511B2 JP3030511B2 (ja) | 2000-04-10 |
Family
ID=17450657
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2267861A Expired - Fee Related JP3030511B2 (ja) | 1990-10-05 | 1990-10-05 | ボイラ装置及びその運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3030511B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009093347A1 (ja) * | 2008-01-23 | 2009-07-30 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | ボイラ構造 |
| JP2012002551A (ja) * | 2010-06-14 | 2012-01-05 | Central Res Inst Of Electric Power Ind | 腐食部位の特定方法及び硫化腐食の診断方法 |
| CN103225805A (zh) * | 2013-04-24 | 2013-07-31 | 广东电网公司电力科学研究院 | 防止水冷壁高温腐蚀的锅炉装置和方法 |
| CN103912893A (zh) * | 2014-04-15 | 2014-07-09 | 太原理工大学 | 防结焦防高温腐蚀的锅炉水冷壁保护装置 |
| CN104456538A (zh) * | 2014-11-21 | 2015-03-25 | 国家电网公司 | 一种减缓旋流对冲燃烧锅炉水冷壁高温腐蚀的装置及方法 |
| CN104776419A (zh) * | 2015-03-18 | 2015-07-15 | 东南大学 | 一种具有自冷却功能的燃煤锅炉高温防腐装置 |
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| WO2022137586A1 (ja) * | 2020-12-25 | 2022-06-30 | 株式会社フジタ | 熱回収システム、熱回収方法及び燃焼制御装置 |
| WO2022157997A1 (ja) * | 2021-01-20 | 2022-07-28 | 株式会社フジタ | 熱回収システム及び熱回収方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1990
- 1990-10-05 JP JP2267861A patent/JP3030511B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
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| CN103225805A (zh) * | 2013-04-24 | 2013-07-31 | 广东电网公司电力科学研究院 | 防止水冷壁高温腐蚀的锅炉装置和方法 |
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| CN104456538A (zh) * | 2014-11-21 | 2015-03-25 | 国家电网公司 | 一种减缓旋流对冲燃烧锅炉水冷壁高温腐蚀的装置及方法 |
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| JPWO2018181366A1 (ja) * | 2017-03-29 | 2020-02-06 | 住友重機械工業株式会社 | ボイラシステム |
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| WO2022157997A1 (ja) * | 2021-01-20 | 2022-07-28 | 株式会社フジタ | 熱回収システム及び熱回収方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3030511B2 (ja) | 2000-04-10 |
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