WO2022154070A1

WO2022154070A1 - ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子およびその製造方法、並びに発泡成形体

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Publication number: WO2022154070A1
Application number: PCT/JP2022/001031
Authority: WO
Inventors: 正樹天野; 清敬中山
Original assignee: 株式会社カネカ
Priority date: 2021-01-15
Filing date: 2022-01-14
Publication date: 2022-07-21
Also published as: EP4279539A1; JPWO2022154070A1

Abstract

耐破断性に優れるポリプロピレン系樹脂発泡成形体を提供し得るポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子等を提供することを課題とする。分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂を含有し、かつ特定の融点、溶融伸びおよびＭＦＲを満たす基材樹脂を含むポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子、とする。

Description

ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子およびその製造方法、並びに発泡成形体

　本発明は、ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子およびその製造方法、並びに発泡成形体に関する。

　ポリプロピレン系樹脂発泡粒子を用いて得られるポリプロピレン系樹脂発泡成形体は、形状の任意性、緩衝性、軽量性および断熱性等に優れるという特徴を有する。これらの特徴は、ポリプロピレン系樹脂発泡成形体の長所でもある。さらに、ポリプロピレン系樹脂発泡成形体は、基材がポリプロピレン系樹脂であることから、耐薬品性、耐熱性、圧縮強度および圧縮後の歪回復率に優れている。これらの利点を有することにより、ポリプロピレン系樹脂発泡成形体は、主に自動車内装部材および自動車バンパー用芯材の他、断熱材および緩衝包装材等の様々な用途に用いられている。

　ポリプロピレン系樹脂発泡粒子は、一般的に、ポリプロピレン系樹脂粒子を揮発性発泡剤と共に耐圧容器内で水中に分散させる方法である、「除圧発泡法」と称される方法で製造され得る。ここで、除圧発泡法で使用するポリプロピレン系樹脂粒子を得るためには、除圧発泡法で使用する前に予め、押出機等を使用して、ポリプロピレン系樹脂を発泡に適したサイズにペレット化する必要がある。すなわち、それ故、ポリプロピレン系樹脂を原料として除圧発泡法によりポリプロピレン系樹脂発泡粒子を得る場合、ペレット化工程と除圧発泡工程との２段階の工程が必要となる。その結果、除圧発泡法は、以下のような課題を抱え得る：（ｉ）設備投資が大きくなる傾向があること、および（ｉｉ）水等の分散媒を使用するため、排水処理設備が必要となること。

　近年、このような課題を克服する目的で、押出発泡法によりポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子を得ることが提案されている（例えば、特許文献１～３）。

　また、ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造に、ポリプロピレン系樹脂を改質してなる改質ポリプロピレン樹脂を用いることも提案されている（例えば、特許文献４）。

日本国特開Ｈ９－３０２１３１号公報日本国特開２００９－２５６４６０号公報国際公開公報２０１８／０１６３９９号国際公開公報２０２０／００４４２９号

　しかしながら、上述のような従来技術では、改質ポリプロピレン系樹脂（例えば、分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂）を用いて製造して得られる押出発泡粒子を使用して発泡成形体を製造する場合において、耐破断性に優れるポリプロピレン系樹脂発泡成形体を提供する、という観点からは十分ではなかった。

　本発明の一実施形態は、前記問題点に鑑みなされたものであり、その目的は、耐破断性に優れるポリプロピレン系樹脂発泡成形体を提供し得るポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子およびその製造方法、並びに耐破断性に優れるポリプロピレン系樹脂発泡成形体、を提供することである。

　すなわち本発明の一実施形態は、分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂を含有する基材樹脂を含み、前記基材樹脂は以下（ｉ）～（ｉｉｉ）を全て満たす、ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子である：
　（ｉ）融点Ｔｍ_１が１３０．０℃以上１４３．０℃未満であり、
　　　ここで、前記融点Ｔｍ_１は、示差走査熱量分析法により測定して求められる値である；
　（ｉｉ）溶融伸びが３．０ｍ／ｍｉｎ～３０．０ｍ／ｍｉｎであり、
　　　　ここで、前記溶融伸びは、２３０℃における溶融張力測定により求められる値である；および
　（ｉｉｉ）メルトフローレート（ＭＦＲ）が１．０ｇ／１０分～２０．０ｇ／１０分であり、
　　　　　ここで、前記ＭＦＲは、ＩＳＯ１１３３に従い、温度２３０℃および荷重２．１６ｋｇの条件で測定して求められる値である。

　また、本発明の別の一実施形態は、発泡成形体であって、分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂を含有する基材樹脂を含む押出発泡粒子からなり、前記押出発泡粒子の連続気泡率は１５．０％以下であり、前記発泡成形体の密度（Ｘ）は６０ｇ／Ｌ～３００ｇ／Ｌであり、かつ前記発泡成形体の引張破断伸び率（Ｙ）は以下の式（１）を満たす、ポリプロピレン系樹脂発泡成形体である：
Ｙ＞０．００５×Ｘ^２－０．２５×Ｘ＋３８・・・（１）。

　本発明の一実施形態によれば、（ａ）耐破断性に優れるポリプロピレン系樹脂発泡成形体を提供し得るポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子、および（ｂ）その製造方法、並びに（ｃ）耐破断性に優れるポリプロピレン系樹脂発泡成形体、を提供することができるという効果を奏する。

　本発明の一実施形態について以下に説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。本発明は、以下に説明する各構成に限定されるものではなく、請求の範囲に示した範囲で種々の変更が可能である。また、異なる実施形態または実施例にそれぞれ開示された技術的手段を組み合わせて得られる実施形態または実施例についても、本発明の技術的範囲に含まれる。さらに、各実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を組み合わせることにより、新しい技術的特徴を形成することができる。なお、本明細書中に記載された学術文献および特許文献の全てが、本明細書中において参考文献として援用される。また、本明細書において特記しない限り、数値範囲を表す「Ａ～Ｂ」は、「Ａ以上（Ａを含みかつＡより大きい）Ｂ以下（Ｂを含みかつＢより小さい）」を意図する。

　また、本明細書において特記しない限り、構造単位として、Ｍ^１単量体に由来する構造単位と、Ｍ^２単量体に由来する構造単位と、・・・およびＭ^ｎ単量体（ｎは３以上の整数）とを含む共重合体を、「Ｍ^１／Ｍ^２／・・・／Ｍ^ｎ共重合体」とも称する。Ｍ^１／Ｍ^２／・・・／Ｍ^ｎ共重合体としては、明示されている場合を除き、重合様式は特に限定されず、ランダム共重合体であってもよく、ブロック共重合体であってもよく、グラフト共重合体であってもよい。

　〔１．本発明の一実施形態の技術的思想〕
　押出発泡法で連続気泡率の低い、二次成形可能な予備発泡粒子を得るためには、ポリプロピレン系樹脂の乏しい溶融張力を高める必要がある。そのために何らかの改質処理が施された改質ポリプロピレン系樹脂を基材とする手段が用いられている（例えば特許文献１および２）。

　ところで、ポリプロピレン系発泡粒子を成形して得られる発泡成形体においては、当該発泡成形体の耐破断性（具体的には発泡成形体の引張試験におけるサンプル破断時の変形量（引張破断伸び））が優れていることを求められる場合がある。特許文献３の技術は、十分な改質を行うことで、良好な成形性を示す押出発泡粒子を、発泡剤として炭酸ガスを使用して提供している。しかし、本発明者らが検討したところ、押出発泡粒子の改質の程度を高めることは、当該押出発泡粒子を用いて得られる発泡成形体の耐破断性を悪化させる傾向にあることが分かった。すなわち、改質ポリプロピレン系樹脂（例えば、分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂）を用いて製造して得られる押出発泡粒子を使用して、発泡成形体を製造するときは（例えば特許文献３の技術には）、得られた発泡成形体の耐破断性が不十分になる場合があるという課題があることを、本発明者らは独自に見出した。

　本発明の一実施形態は、上述の課題に鑑みなされたものであり、その目的は、耐破断性に優れるポリプロピレン系樹脂発泡成形体を提供し得るポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子およびその製造方法、並びに耐破断性に優れるポリプロピレン系樹脂発泡成形体、を提供することである。

　〔２．ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子〕
　本発明の一実施形態に係るポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子は、分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂を含有する基材樹脂を含み、前記基材樹脂は以下（ｉ）～（ｉｉｉ）を全て満たす：
　（ｉ）融点Ｔｍ_１が１３０．０℃以上１４３．０℃未満であり、
　　　ここで、前記融点Ｔｍ_１は、示差走査熱量分析法により測定して求められる値である；
　（ｉｉ）溶融伸びが３．０ｍ／ｍｉｎ～３０．０ｍ／ｍｉｎであり、
　　　　ここで、前記溶融伸びは、２３０℃における溶融張力測定により求められる値である；および
　（ｉｉｉ）メルトフローレート（ＭＦＲ）が１．０ｇ／１０分～２０．０ｇ／１０分であり、
　　　　　ここで、前記ＭＦＲは、ＩＳＯ１１３３に従い、温度２３０℃および荷重２．１６ｋｇの条件で測定して求められる値である。

　本発明の一実施形態に係るポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子は、当該ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子を型内発泡成形することにより、ポリプロピレン系樹脂発泡成形体とすることができる。本明細書において、「ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子」を「押出発泡粒子」と称する場合があり、「本発明の一実施形態に係るポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子」を、「本押出発泡粒子」と称する場合があり、「ポリプロピレン系樹脂発泡成形体」を「発泡成形体」と称する場合がある。

　本押出発泡粒子は、前述した構成を有するため、耐破断性に優れるポリプロピレン系樹脂発泡成形体を提供することができるという利点を有する。本押出発泡粒子は、前述した構成を有するため、さらに、低い連続気泡率を有するポリプロピレン系樹脂発泡成形体を提供することができるという利点も有する。また、本明細書において、発泡成形体の耐破断性は、当該発泡成形体の引張破断伸び率によって評価される。引張破断伸び率の測定方法については後述する。

　（２－１．基材樹脂）
　基材樹脂は、分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂を含み、さらに任意で気泡核形成剤等の添加剤を含み得る。基材樹脂は、押出発泡粒子を実質的に構成している樹脂成分であるともいえる。

　本明細書において、「分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂」とは、（ａ）分岐構造が導入されていないポリプロピレン系樹脂の分子同士を分子間で一部架橋させたポリプロピレン系樹脂、および（ｂ）分岐構造が導入されていないポリプロピレン系樹脂に対して、（ポリ）プロピレン以外のジエン化合物等を分岐鎖として導入したポリプロピレン系樹脂を意図する。本明細書において、「分岐構造が導入されていないポリプロピレン系樹脂」を「線状ポリプロピレン系樹脂」と称する場合があり、「分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂」を「分岐状ポリプロピレン系樹脂」と称する場合があり、「線状ポリプロピレン系樹脂」および「分岐状ポリプロピレン系樹脂」をまとめて「ポリプロピレン系樹脂」と称する場合がある。線状ポリプロピレン系樹脂は、分岐状ポリプロピレン系樹脂の原料ともいえる。

　本明細書において、ポリプロピレン系樹脂とは、樹脂に含まれる全構造単位１００モル％中、プロピレン単量体に由来する構造単位を５０モル％以上含む樹脂を意図する。本明細書において、「プロピレン単量体に由来する構造単位」を「プロピレン単位」と称する場合もある。

　（線状ポリプロピレン系樹脂）
　線状ポリプロピレン系樹脂は、（ａ）プロピレンの単独重合体であってもよく、（ｂ）プロピレンとプロピレン以外の単量体とのブロック共重合体、交互共重合体もしくはランダム共重合体であってもよく、または（ｃ）これらの２種以上の混合物であってもよい。

　線状ポリプロピレン系樹脂は、プロピレン単位に加えて、プロピレン単量体以外の単量体に由来する構造単位を１単位以上有していてもよく、１種以上有していてもよい。線状ポリプロピレン系樹脂の製造で使用される「プロピレン単量体以外の単量体」を「コモノマー」と称する場合もあり、線状ポリプロピレン系樹脂に含まれる「プロピレン単量体以外の単量体に由来する構造単位」を「コモノマー単位」と称する場合もある。

　コモノマーとしては、以下のような単量体が挙げられる：（ａ）エチレン、１－ブテン、イソブテン、１－ペンテン、３－メチル－１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、３，４－ジメチル－１－ブテン、１－ヘプテン、３－メチル－１－ヘキセン、１－オクテン、１－デセンなどの炭素数２または４～１２のα－オレフィン、（ｂ）シクロペンテン、ノルボルネン、テトラシクロ［６，２，１１，８，１３，６］－４－ドデセンなどの環状オレフィン、（ｃ）５－メチレン－２－ノルボルネン、５－エチリデン－２－ノルボルネン、１，４－ヘキサジエン、メチル－１，４－ヘキサジエン、７－メチル－１，６－オクタジエンなどのジエン、並びに（ｄ）塩化ビニル、塩化ビニリデン、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、酢酸ビニル、アクリル酸、アクリル酸エステル、メタクリル酸、メタクリル酸エステル、マレイン酸、無水マレイン酸、スチレン系単量体、ビニルトルエン、ジビニルベンゼンなどのビニル系単量体、など。

　アクリル酸エステルとしては、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、アクリル酸ヘキシル、アクリル酸２－エチルヘキシル、アクリル酸ラウリル、アクリル酸ステアリル、アクリル酸２－ヒドロキシエチル、アクリル酸２－ヒドロキシプロピルおよびアクリル酸グリシジルなどが挙げられる。

　メタクリル酸エステルとしては、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ブチル、メタクリル酸ヘキシル、メタクリル酸２－エチルヘキシル、メタクリル酸ラウリル、メタクリル酸ステアリル、メタクリル酸２－ヒドロキシエチル、メタクリル酸２－ヒドロキシプロピルおよびメタクリル酸グリシジルなどが挙げられる。

　スチレン系単量体としては、スチレン、メチルスチレン、ジメチルスチレン、アルファメチルスチレン、パラメチルスチレン、エチルスチレン、ジエチルスチレン、イソプロピルスチレン、ｔ－ブチルスチレン、ブロモスチレン、ジブロモスチレン、トリブロモスチレン、クロロスチレン、ジクロロスチレンおよびトリクロロスチレンなどが挙げられる。

　線状ポリプロピレン系樹脂は、コモノマー単位として、炭素数２または４～１２のα－オレフィンに由来する構造単位を有することが好ましく、エチレン、１－ブテン、イソブテン、１－ペンテン、３－メチル－１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、３，４－ジメチル－１－ブテン、１－ヘプテン、３－メチル－１－ヘキセン、１－オクテンおよび／または１－デセンなどに由来する構造単位を有することがより好ましく、エチレン、１－ブテン、イソブテン、１－ペンテン、３－メチル－１－ブテン、１－ヘキセンおよび／または４－メチル－１－ペンテンに由来する構造単位を有することがより好ましく、エチレン、１－ブテン、イソブテンおよび／または１－ペンテンに由来する構造単位を有することがよりさらに好ましく、エチレンおよび／または１－ブテンに由来する構造単位を有することがより特に好ましい。当該構成によると、（ａ）高い溶融張力および低いゲル分率を有する分岐状ポリプロピレン系樹脂が得られるという利点、並びに（ｂ）得られる分岐状ポリプロピレン系樹脂が成形性に優れるポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子を提供できるという利点を有する。

　線状ポリプロピレン系樹脂は、プロピレン単位と、エチレン、１－ブテン、イソブテン、１－ペンテン、３－メチル－１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、３，４－ジメチル－１－ブテン、１－ヘプテン、３－メチル－１－ヘキセン、１－オクテンおよび１－デセンからなる群から選択される１種以上のコモノマー単位と、がランダムに結合してなるランダム共重合体であることが好ましい。当該構成によると、得られる押出発泡粒子を用いて、高い引張破断伸び率を有する発泡成形体を得ることができるという利点を有する。

　線状ポリプロピレン系樹脂は、プロピレン単独重合体、ポリプロピレン系ブロック共重合体および／またはポリプロピレン系ランダム共重合体であることが好ましく、プロピレン単独重合体および／またはポリプロピレン系ランダム共重合体であることがより好ましい。当該構成によると、（ａ）高い溶融張力および低いゲル分率を有する分岐状ポリプロピレン系樹脂が得られるという利点、並びに（ｂ）得られる分岐状ポリプロピレン系樹脂が成形性に優れるポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子を提供できるという利点を有する。

　線状ポリプロピレン系樹脂は、当該線状ポリプロピレン系樹脂に含まれる全構造単位１００モル％中、プロピレン単位を９０モル％以上含むことが好ましく、９３モル％以上含むことがより好ましく、９４モル％以上含むことがさらに好ましく、９５モル％以上含むことが特に好ましい。当該構成によると、高い溶融張力および低いゲル分率を有する分岐状ポリプロピレン系樹脂が得られるという利点を有する。

　線状ポリプロピレン系樹脂の融点Ｔｍ_２は特に限定されないが、線状ポリプロピレン系樹脂の融点Ｔｍ_２は、基材樹脂の融点に影響を与え得る。それ故、線状ポリプロピレン系樹脂の融点Ｔｍ_２は、例えば、１２５．０℃～１４８．０℃であることが好ましく、１２５．０℃～１４５．０℃であることがより好ましく、１２５．０℃～１４３．０℃であることがより好ましく、１３０．０℃～１４３．０℃であることがより好ましく、１３０．０℃以上１４３．０℃未満であることがより好ましく、１３０．０℃～１４２．０℃であることがより好ましく、１３０．０℃～１４０．０℃であることがより好ましく、１３１．０℃～１４０．０℃であることがさらに好ましく、１３２．０℃～１３８．０℃であることが特に好ましい。線状ポリプロピレン系樹脂の融点Ｔｍ_２が上述した範囲内である場合、得られる押出発泡粒子は、耐破断性に優れるポリプロピレン系樹脂発泡成形体を提供できるという利点を有する。また、線状ポリプロピレン系樹脂の融点Ｔｍ_２が、（ａ）１２５．０℃以上である場合、発泡成形体の寸法安定性が低下する虞がなく、発泡成形体の耐熱性が不十分となる虞がなく、かつ発泡成形体の圧縮強度が強くなる傾向があるという利点を有し、（ｂ）１４８．０℃以下である場合、押出発泡粒子を比較的低い蒸気圧で成形することが可能となるため、ポリプロピレン系樹脂発泡粒子用の汎用成形機を使用して押出発泡粒子を成形できるという利点を有する。

　ここで、線状ポリプロピレン系樹脂の融点Ｔｍ_２は、示差走査熱量計法（以降、「ＤＳＣ法」と称する）により測定して求められる値である。具体的な操作手順は以下の通りである：（１）線状ポリプロピレン系樹脂５～６ｍｇの温度を１０℃／分の昇温速度で４０℃から２２０℃まで昇温することにより当該線状ポリプロピレン系樹脂を融解させる；（２）その後、融解された線状ポリプロピレン系樹脂の温度を１０℃／分の降温速度で２２０℃から４０℃まで降温することにより当該線状ポリプロピレン系樹脂を結晶化させる；（３）その後、さらに、結晶化された線状ポリプロピレン系樹脂の温度を１０℃／分の昇温速度で４０℃から２２０℃まで昇温する。２回目の昇温時（すなわち（３）のとき）に得られる当該線状ポリプロピレン系樹脂のＤＳＣ曲線のピーク（融解ピーク）の温度を当該線状ポリプロピレン系樹脂の融点Ｔｍ_２として求めることができる。なお、上述の方法により、２回目の昇温時に得られる、線状ポリプロピレン系樹脂のＤＳＣ曲線において、ピーク（融解ピーク）が複数存在する場合、融解熱量が最大のピーク（融解ピーク）の温度を、線状ポリプロピレン系樹脂の融点Ｔｍ_２とする。示差走査熱量計としては、例えば、セイコーインスツルメンツ（株）製、ＤＳＣ６２００型を用いることができる。

　線状ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲは、特に限定されないが、線状ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲは、基材樹脂のＭＦＲに影響を与え得る。それ故、線状ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲは、例えば、０．５ｇ／１０分～２２．０ｇ／１０分であることが好ましく、１．０ｇ／１０分～２０．０ｇ／１０分であることがより好ましく、２．０ｇ／１０分～１５．０ｇ／１０分であることがより好ましく、２．０ｇ／１０分～１２．０ｇ／１０分であることがより好ましく、２．０ｇ／１０分～１０．０ｇ／１０分であることがさらに好ましく、３．０ｇ／１０分～９．０ｇ／１０分であることが特に好ましい。線状ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲが上述した範囲内である場合、得られる押出発泡粒子は、耐破断性に優れるポリプロピレン系樹脂発泡成形体を提供できるという利点を有する。線状ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲが、（ａ）０．５ｇ／１０分以上である場合、得られる分岐状ポリプロピレン系樹脂は、変形が少なく、表面性が良好（美麗）である発泡成形体を提供できるという利点を有し、（ｂ）２２．０ｇ／１０分以下である場合、押出発泡時、組成物の発泡性が良好になるという利点を有する。

　本明細書において、線状ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲは、ＩＳＯ１１３３に従い、温度２３０℃および荷重２．１６ｋｇの条件で測定して求められる値である。

　（分岐状ポリプロピレン系樹脂）
　分岐状ポリプロピレン系樹脂は、上述した線状ポリプロピレン系樹脂に分岐構造を導入することによって得ることができる。線状ポリプロピレン系樹脂に分岐構造を導入する方法としては、特に限定されないが、例えば、（ａ１）線状ポリプロピレン系樹脂に放射線を照射する方法、および（ａ２）線状ポリプロピレン系樹脂と共役ジエンおよびビニル芳香族化合物からなる群から選択される１種以上の単量体とラジカル重合開始剤とを含む混合物を溶融混練する方法などが挙げられる。

　前記（ａ１）の方法の具体的な方法としては、例えば日本国特表２００２－５４２３６０に記載の方法が挙げられる。

　前記（ａ２）の方法の具体的な方法としては、例えば後述する調製工程を含む方法が挙げられる。

　（ｉ）線状ポリプロピレン系樹脂に分岐構造を安定して導入でき、かつ分岐構造の導入の再現性が高いことから、および／または（ｉｉ）複雑な設備を必要とせず、かつ高い生産性で分岐状ポリプロピレン系樹脂を得ることができるとことから、本発明の一実施形態において、分岐状ポリプロピレン系樹脂は、上述の（ａ２）の方法によって得られる分岐状ポリプロピレン系樹脂であることが好ましい。上述の（ａ２）の方法によって得られる分岐状ポリプロピレン系樹脂は、共役ジエンおよびビニル芳香族化合物からなる群から選択される１種以上の単量体に由来する構成単位を含む。換言すれば、分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂は、共役ジエンおよびビニル芳香族化合物からなる群から選択される１種以上の単量体に由来する構成単位を含むことが好ましい。

　分岐状ポリプロピレン系樹脂において、原料である線状ポリプロピレン系樹脂に由来する構造を「主鎖」とも称する。分岐状ポリプロピレン系樹脂の主鎖の各態様（例えば、主鎖に含まれる構成単位および主鎖中のプロピレン単位の含有量など）は、前記（線状ポリプロピレン系樹脂）の項で説明したものと同じであるため、当該記載を援用し、ここでは説明を省略する。

　（その他の樹脂およびゴム）
　基材樹脂は、本発明の一実施形態に係る効果を損なわない範囲で、分岐状ポリプロピレン系樹脂以外の樹脂（その他の樹脂、と称する場合がある。）および／またはゴムをさらに含んでいてもよい。その他の樹脂およびゴムを総称して「その他の樹脂等」と称する場合もある。分岐状ポリプロピレン系樹脂以外のその他の樹脂としては、（ａ）エチレン／プロピレンランダム共重合体、エチレン／プロピレンブロック共重合体、プロピレン単独重合体などの線状のポリプロピレン系樹脂、（ｂ）高密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、直鎖状超低密度ポリエチレン、エチレン／酢酸ビニル共重合体、エチレン／アクリル酸共重合体、およびエチレン／メタアクリル酸共重合体などのエチレン系樹脂、並びに（ｃ）ポリスチレン、スチレン／無水マレイン酸共重合体、およびスチレン／エチレン共重合体などのスチレン系樹脂、などが挙げられる。前記ゴムとしては、エチレン／プロピレンゴム、エチレン／ブテンゴム、エチレン／ヘキセンゴム、エチレン／オクテンゴムなどのオレフィン系ゴムが挙げられる。基材樹脂における、その他の樹脂の合計含有量は特に限定されない。基材樹脂における、その他の樹脂の合計含有量は、例えば、分岐状ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対して、１重量部～１０重量部であることが好ましく、２重量部～５重量部であることがさらに好ましい。基材樹脂における、ゴムの合計含有量は特に限定されない。基材樹脂における、ゴムの合計含有量は、例えば、分岐状ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対して、５重量部～３０重量部であることが好ましく、１０重量部～２５重量部であることがさらに好ましい。

　（気泡核形成剤）
　基材樹脂は、気泡核形成剤を含んでいてもよい。換言すれば、本押出発泡粒子の製造において気泡核形成剤を使用してもよい。気泡核形成剤を使用することにより、得られるポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の気泡数および気泡の形状をコントロールすることができる。

　気泡核形成剤としては、重炭酸ソーダ－クエン酸混合物、クエン酸モノナトリウム塩、タルク、および炭酸カルシウムなどを挙げることができる。これら気泡核形成剤は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　基材樹脂における気泡核形成剤の含有量、換言すれば押出発泡粒子の製造における気泡核形成剤の使用量、は特に限定されない。気泡核形成剤の含有量は、例えば、ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対して、０．０１重量部～５．００重量部であることが好ましく、０．０１重量部～３．５０重量部であることがより好ましく、０．０１重量部～１．００重量部であることがさらに好ましく、０．０１重量部～０．５０重量部であることが特に好ましい。当該構成によると、押出発泡粒子の平均気泡径および気泡の形状が均一になり、その結果、押出発泡時の発泡性が安定しやすい傾向があるという利点を有する。

　（その他成分）
　基材樹脂は、必要に応じてその他成分として、（ａ）酸化防止剤、金属不活性剤、燐系加工安定剤、紫外線吸収剤、紫外線安定剤、蛍光増白剤、金属石鹸、および制酸吸着剤などの安定剤、並びに／または、（ｂ）架橋剤、連鎖移動剤、滑剤、可塑剤、充填材、強化材、難燃剤、着色剤、および帯電防止剤などの添加剤、をさらに含んでいてもよい。これらその他成分は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。基材樹脂におけるその他成分の合計含有量は特に限定されない。基材樹脂におけるその他成分の合計含有量は、例えば、分岐状ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対して、０．０１重量部～５０．００重量部が好ましく、０．０５重量部～３０．００重量部であることがさらに好ましい。なお、基材樹脂における「その他成分」とは、基材樹脂における（ａ）分岐状ポリプロピレン系樹脂、（ｂ）その他の樹脂等および（ｃ）気泡核形成剤以外の成分を意図する。

　（基材樹脂の物性）
　以下、基材樹脂の物性について説明する。なお、押出発泡粒子に含まれる基材樹脂、または当該押出発泡粒子から得られる発泡成形体に含まれる基材樹脂、すなわち前記押出発泡粒子または前記発泡成形体を実質的に構成する基材樹脂、の物性は、前記押出発泡粒子または前記発泡成形体を減圧下で融解して樹脂塊に戻す操作によっても、実質的に変化しない。従って、押出発泡粒子、または当該押出発泡粒子から得られる発泡成形体を減圧下で融解して得られる樹脂塊の物性は、前記押出発泡粒子または前記発泡成形体に含まれる基材樹脂の物性と見做すことができる。本明細書において、押出発泡粒子、または当該押出発泡粒子から得られる発泡成形体を減圧下で融解して樹脂塊を得ることを「樹脂戻しする」と称する場合があり、樹脂戻しして得られる樹脂塊を「戻し樹脂」と称する場合がある。

　樹脂戻しの具体的な方法としては特に限定されないが、例えば以下（ｂ１）～（ｂ５）を順に行う方法が挙げられる：（ｂ１）押出発泡粒子または発泡成形体を、温度を１６０℃に調整した乾燥機に入れる；（ｂ２）次いで、５～１０分かけて真空ポンプを使用して、前記乾燥機内の圧力を－０．０５ＭＰａ（ケージ圧）～－０．１０ＭＰａ（ケージ圧）になるまで減圧する；（ｂ３）その後、前記乾燥機内で３０分間、押出発泡粒子を放置し、樹脂塊（戻し樹脂）を調製する；（ｂ４）次いで、乾燥機内の温度を室温まで冷却した後、乾燥機内の圧力を常圧まで戻す；（ｂ５）その後、乾燥機から前記樹脂塊を取り出す。

　（基材樹脂の融点Ｔｍ_１）
　基材樹脂の融点Ｔｍ_１は、１３０．０℃以上１４３．０℃未満であり、１３．０℃～１４２．０℃であることが好ましく、１３１．０℃～１４１．０℃であることがより好ましく、１３２．０℃～１４０．０℃であることがより好ましく、１３３．０℃～１３９．０℃であることがさらに好ましく、１３３．０℃～１３６．０℃であることが特に好ましい。基材樹脂の融点Ｔｍ_１が上述した範囲内である場合、得られる押出発泡粒子は、耐破断性に優れるポリプロピレン系樹脂発泡成形体を提供できるという利点を有する。また、基材樹脂の融点Ｔｍ_１が、（ａ）１３０．０℃以上である場合、発泡成形体の寸法安定性が低下する虞がなく、発泡成形体の耐熱性が不十分となる虞がなく、かつ発泡成形体の圧縮強度が強くなる傾向があるという利点を有し、（ｂ）１４３．０℃未満である場合、押出発泡粒子を比較的低い蒸気圧で成形することが可能となるため、ポリプロピレン系樹脂発泡粒子用の汎用成形機を使用して押出発泡粒子を成形できるという利点を有する。

　基材樹脂の融点Ｔｍ_１は、示差走査熱量計法（以降、「ＤＳＣ法」と称する）により測定して求められる値である。示差走査熱量計としては、例えば、セイコーインスツルメンツ（株）製、ＤＳＣ６２００型を用いることができる。

　示差走査熱量計法による基材樹脂の融点Ｔｍ_１の測定方法の一例は、以下の通りである：（１）押出発泡粒子または発泡成形体を樹脂戻しして得られた戻し樹脂５ｍｇ～６ｍｇの温度を１０℃／分の昇温速度で４０℃から２２０℃まで昇温することにより当該戻し樹脂を融解する；（２）その後、得られた戻し樹脂の温度を１０℃／分の降温速度で２２０℃から４０℃まで降温することにより当該戻し樹脂を結晶化させる；（３）その後、さらに、結晶化された戻し樹脂の温度を１０℃／分の昇温速度で４０℃から２２０℃まで昇温する。２回目の昇温時（すなわち（３）のとき）に得られる当該戻し樹脂のＤＳＣ曲線のピーク（融解ピーク）の温度を前記押出発泡粒子または発泡成形体に含まれる基材樹脂の融点Ｔｍ_１として求めることができる。なお、上述の方法により、２回目の昇温時に得られる、戻し樹脂のＤＳＣ曲線において、ピーク（融解ピーク）が複数存在する場合、融解熱量が最大のピーク（融解ピーク）の温度を、当該基材樹脂の融点Ｔｍ_１とする。

　基材樹脂の融点Ｔｍ_１は、分岐状ポリプロピレン系樹脂の融点に依存し得る。分岐状ポリプロピレン系樹脂の融点は、当該分岐状ポリプロピレン系樹脂の原料である線状ポリプロピレン系樹脂の融点に依存し得る。すなわち、線状ポリプロピレン系樹脂の融点を変更することにより、基材樹脂の融点Ｔｍ_１を調節できる。

　本発明の一実施形態では、押出発泡粒子の戻し樹脂のＤＳＣ曲線において、融解ピークが複数存在する場合、融解熱量が最大のピークの融解熱量が全ての融解ピークから算出される全融解熱量（１００％）の７５％以上であることが好ましく、８０％以上であることがより好ましく、８５％以上であることがさらに好ましく、９０％以上であることが最も好ましい。

　（溶融伸び）
　基材樹脂の溶融伸びは、３．０ｍ／ｍｉｎ～３０．０ｍ／ｍｉｎであり、４．０ｍ／ｍｉｎ～２５．０ｍ／ｍｉｎであることが好ましく、５．０ｍ／ｍｉｎ～２０．０ｍ／ｍｉｎであることがより好ましく、６．０ｍ／ｍｉｎ～１８．０ｍ／ｍｉｎであることがさらに好ましく、７．０ｍ／ｍｉｎ～１６．０ｍ／ｍｉｎであることが特に好ましい。基材樹脂の溶融伸びが上述した範囲内である場合、得られる押出発泡粒子は、耐破断性に優れるポリプロピレン系樹脂発泡成形体を提供できるという利点を有する。また、基材樹脂の溶融伸びが、（ａ）３．０ｍ／ｍｉｎ以上である場合、押出発泡粒子の成形時、押出発泡粒子同士の融着性が良好となり、表面美麗な発泡成形体を得やすいという利点を有し、（ｂ）３０．０ｍ／ｍｉｎ以下である場合、低い連続気泡率を有する押出発泡粒子が得られる傾向があるという利点を有する。なお、「ｍｉｎ」は「minute」の略であり「分」を意図する。

　基材樹脂の溶融伸びは、２３０℃における溶融張力測定により求められる値である。基材樹脂の溶融伸びは、例えば、押出発泡粒子または発泡成形体を樹脂戻しして得られた戻し樹脂を試料として、２３０℃における溶融張力測定により求められる値である。溶融張力測定に用いる装置としては、溶融張力測定用アタッチメントが装備されており、先端に孔径（φ）１ｍｍおよび長さ１０ｍｍのオリフィスが装着されており、かつ口径（φ）１０ｍｍのシリンダを有するキャピログラフ１Ｄ（東洋精機製作所製）を使用できる。当該装置を使用する基材樹脂の溶融伸びの測定方法の一例は、以下の通りである：（１）押出発泡粒子または発泡成形体を樹脂戻しして得られた戻し樹脂を、キャピログラフの、２３０℃に設定され、かつ先端に直径１ｍｍおよび長さ１０ｍｍのオリフィスが取り付けられたシリンダ内に充填する；（２）充填した戻し樹脂をシリンダ内に５分間放置し、戻し樹脂を加熱（予熱）する；（３）その後、ピストン降下速度１０ｍｍ／分でピストンを降下させ、オリフィスから戻し樹脂をストランド状に吐出する；（５）吐出されたストランド状の戻し樹脂を、オリフィスの３５０ｍｍ下に設置したロードセル付きプーリーに掛けて、１ｍ／分の速度で戻し樹脂の引き取りを開始する；（６）戻し樹脂の引き取りが安定した後、戻し樹脂の引き取り速度を１ｍ／分から、４分間で２００ｍ／分の速度に達するまで一定の割合で増加させる；（７）ストランド状の戻し樹脂が破断したときの引取速度を記録する；（８）同様の操作をさらに４回繰り返し（合計５回）、ｎ＝５での引取速度の相加平均値を溶融伸びとする。

　（メルトフローレート（ＭＦＲ））
　基材樹脂のＭＦＲは、１．０ｇ／１０分～２０．０ｇ／１０分であり、２．０ｇ／１０分～１５．０ｇ／１０分であることがより好ましく、２．０ｇ／１０分～１０．０ｇ／１０分であることがより好ましく、２．０ｇ／１０分～８．０ｇ／１０分であることがより好ましく、２．０ｇ／１０分～６．０ｇ／１０分であることがより好ましく、２．０ｇ／１０分～５．０ｇ／１０分であることがより好ましく、２．０ｇ／１０分～４．０ｇ／１０分であることがさらに好ましく、２．０ｇ／１０分～３．０ｇ／１０分であることが特に好ましい。基材樹脂のＭＦＲが上述した範囲内である場合、得られる押出発泡粒子は、耐破断性に優れるポリプロピレン系樹脂発泡成形体を提供できるという利点を有する。基材樹脂のＭＦＲが、（ａ）１．０ｇ／１０分以上である場合、得られる分岐状ポリプロピレン系樹脂は、変形が少なく、表面性が良好（美麗）である発泡成形体を提供できるという利点を有し、（ｂ）２０．０ｇ／１０分以下である場合、押出発泡時、組成物の発泡性が良好になるという利点を有する。

　基材樹脂のＭＦＲは、ＩＳＯ１１３３に従い、温度２３０℃および荷重２．１６ｋｇの条件で測定して求められる値である。基材樹脂のＭＦＲは、例えば、押出発泡粒子または発泡成形体を融解（樹脂戻し）して得られる樹脂を試料として、ＩＳＯ　１１３３（１９９７）記載のＢ法の規定に準拠し、メルトインデクサーＳ－０１（東洋精機製作所製）を用い、温度２３０℃および荷重２．１６ｋｇの条件下で、測定して求められる値である。また、基材樹脂のＭＦＲは、メルトインデクサーＳ－０１のピストンが一定時間内に移動する距離を測定し、得られた距離と測定温度における前記試料の密度から、１０分間にオリフィスから押し出される前記試料の重量に換算した値とすればよい。なお、前記一定時間とは、メルトフローレートが０．１ｇ／１０分を超え、１．０ｇ／１０分以下の場合は１２０秒間、１．０ｇ／１０分を超え、３．５ｇ／１０分以下の場合は、６０秒間、３．５ｇ／１０分を超え、３０．０ｇ／１０分以下の場合は３０秒間とすればよい。

　（２－２．ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子）
　（押出発泡粒子の物性）
　以下、押出発泡粒子の物性について説明するなお、ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法については、後で詳述する。

　（押出発泡粒子のかさ密度）
　本押出発泡粒子は、かさ密度が４５ｇ／Ｌ～６００ｇ／Ｌであることが好ましく、５０ｇ／Ｌ～２５０ｇ／Ｌであることがより好ましく、５５ｇ／Ｌ～２００ｇ／Ｌであることがさらに好ましく、６０ｇ／Ｌ～１５０ｇ／Ｌであることが特に好ましい。前記構成によると、当該押出発泡粒子を用いて得られたポリプロピレン系樹脂型内発泡成形体において、形状の任意性、緩衝性、軽量性、および断熱性などの特徴がより発揮される、という利点を有する。押出発泡粒子の製造により得られた押出発泡粒子の発泡倍率が前記範囲に至らなかった場合、得られた押出発泡粒子に対して、押出発泡粒子内を不活性ガスで加圧した後、当該押出発泡粒子を加熱して発泡倍率を高める方法（例えば、日本国特開Ｈ１０－２３７２１２号公報に記載の方法）も利用可能である。

　本明細書において、ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子のかさ密度は、以下（１）～（３）を順に実施して算出される：（１）押出発泡粒子を、体積Ｖｋ（Ｌ）が既知である容器、例えばメスシリンダー、ビーカー、バケツ等へ、容器からあふれるまで入れる；（２）容器の粉面（上端）を擦切り、容器内の押出発泡粒子の重量Ｗｂ（ｇ）を測定する；（３）以下の式により、押出発泡粒子のかさ密度を算出する：
かさ密度（ｇ／Ｌ）＝発泡粒子の重量Ｗｂ（ｇ）／容器の体積Ｖｋ（Ｌ）。

　（連続気泡率）
　本押出発泡粒子は、連続気泡率が低いほど好ましい。本押出発泡粒子は、連続気泡率が１０．０％以下であることが好ましく、９．０％以下であることがより好ましく、８．０％以下であることがより好ましく、７．０％以下であることがより好ましく、６．０％以下であることがさらに好ましく、５．０％以下であることが特に好ましい。本ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の連続気泡率の下限値は特に限定されず、例えば０．０％以上である。前記構成によると、（ａ）押出発泡粒子の成形時に、セルが破泡して収縮することがほとんどないため、当該押出発泡粒子が成形性に優れるという利点、および（ｂ）当該押出発泡粒子を用いて得られた発泡成形体において、形状の任意性、緩衝性、軽量性、圧縮強度および断熱性などの特徴がより発揮されるという利点を有する。

　本明細書において、ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の連続気泡率は、空気比較式比重計［東京サイエンス（株）製、モデル１０００］を用いて、ＡＳＴＭ　Ｄ２８５６－８７の手順Ｃ（ＰＲＯＣＥＤＵＲＥ　Ｃ）に記載の方法に従って、測定して求められる値である。押出発泡粒子の連続気泡率は、具体的には、以下（１）～（３）を順に実施して算出される：（１）空気比較式比重計を用いて押出発泡粒子の体積Ｖｃ（ｃｍ^３）を測定する；（２）次いで、Ｖｃを測定後の押出発泡粒子の全量を、メスシリンダーに入っているエタノール中に沈める；（３）その後、メスシリンダーにおけるエタノールの位置の上昇量から、押出発泡粒子の見かけ上の体積Ｖａ（ｃｍ^３）を求める；（４）以下の式により、押出発泡粒子の連続気泡率を算出する：連続気泡率（％）＝（（Ｖａ－Ｖｃ）×１００）／Ｖａ。なお、体積Ｖａの測定の方法は水没法とも称される。

　（結晶ピーク）
　押出発泡法により得られるポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子は、ＤＳＣ測定により得られるＤＳＣ曲線において結晶ピークが１つであるという特徴を有する。換言すれば、ＤＳＣ測定により得られるＤＳＣ曲線において結晶ピークが１つであるポリプロピレン系樹脂発泡粒子は、押出発泡法により得られたものである蓋然性が高い。本ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子もまた、ＤＳＣ測定により得られるＤＳＣ曲線において結晶ピークが１つであり得る。

　結晶ピークの算出に用いられるポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子（またはポリプロピレン系樹脂発泡粒子）のＤＳＣ曲線は、ＤＳＣ測定により、ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子（またはポリプロピレン系樹脂発泡粒子）５～６ｍｇを１０℃／分の昇温速度で４０℃から２２０℃まで昇温する間に得られる曲線である。なお、本明細書において、結晶ピークの算出に用いられるポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子（またはポリプロピレン系樹脂発泡粒子）のＤＳＣ曲線に関して、複数のピークが観察される場合について説明する。ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子は除圧発泡法とは異なり基本単一ピークとなるが、コモノマー単位の含有量が多い場合や、ポリエチレンなどの結晶性樹脂の添加等で複数のピークが観察される場合がある。この場合、全てのピークから算出される全融解熱量（１００％）の１５％以上を占める熱量を示すピークのみを、ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子（またはポリプロピレン系樹脂発泡粒子）の結晶ピークとして考慮する。換言すれば、全てのピークから算出される全融解熱量（１００％）の１５％未満を占める熱量を示すピークは、ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子（またはポリプロピレン系樹脂発泡粒子）の結晶ピークとは見做さない。

　〔３．ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法〕
　本発明の一実施形態に係るポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法は、〔２．ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子〕の項に記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法であって、分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂を調製する調製工程と、前記ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子を調製する押出発泡工程と、を有し、前記調製工程は、（ａ）線状ポリプロピレン系樹脂、（ｂ）共役ジエンおよびビニル芳香族化合物からなる群から選択される１種以上の単量体Ｎ、および（ｃ）ラジカル重合開始剤を含む第１の混合物を溶融混練する第１の溶融混練工程を有し、前記押出発泡工程は、前記分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂を含む第２の混合物と発泡剤とを含む組成物を溶融混練する第２の溶融混練工程を有する。

　本明細書において、「本発明の一実施形態に係るポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法」を「本製造方法」と称する場合がある。本明細書において、「共役ジエンおよびビニル芳香族化合物からなる群から選択される１種以上の単量体Ｎ」を「単量体Ｎ」または「共役ジエン等」と称する場合がある。

　本製造方法は、前述した構成を有するため、耐破断性に優れるポリプロピレン系樹脂発泡成形体を提供し得るポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子を提供することができるという利点を有する。また、本製造方法は、前述した構成を有するため、（ｉ）融点Ｔｍ_１が１３０．０℃以上１４３．０℃未満であり、（ｉｉ）溶融伸びが３．０ｍ／ｍｉｎ～３０．０ｍ／ｍｉｎであり、および（ｉｉｉ）メルトフローレート（ＭＦＲ）が１．０ｇ／１０分～２０．０ｇ／１０分である基材樹脂を含むポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子を提供することができる。

　（線状ポリプロピレン系樹脂）
　線状ポリプロピレン系樹脂については、〔２．ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子〕の（線状ポリプロピレン系樹脂）の項にて、既に説明した通りである。

　（単量体Ｎ（共役ジエン等））
　共役ジエン化合物としては、例えば、ブタジエン、イソプレン、１，３－ヘプタジエン、２，３－ジメチルブタジエン、および２，５－ジメチル－２，４－ヘキサジエン、などがあげられる。これら共役ジエン化合物は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。これら共役ジエン化合物の中では、（ａ）安価で取り扱い点、および（ｂ）反応が均一に進みやすい点から、ブタジエン、およびイソプレンが特に好ましい。

　ビニル芳香族化合物としては、スチレン；ｏ－メチルスチレン、ｍ－メチルスチレン、ｐ－メチルスチレン、α－メチルスチレン、β－メチルスチレン、ジメチルスチレン、トリメチルスチレンなどのメチルスチレン；α－クロロスチレン、β－クロロスチレン、ｏ－クロロスチレン、ｍ－クロロスチレン、ｐ－クロロスチレン、ジクロロスチレン、トリクロロスチレンなどのクロロスチレン；ｏ－ブロモスチレン、ｍ－ブロモスチレン、ｐ－ブロモスチレン、ジブロモスチレン、トリブロモスチレンなどのブロモスチレン；ｏ－フルオロスチレン、ｍ－フルオロスチレン、ｐ－フルオロスチレン、ジフルオロスチレン、トリフルオロスチレンなどのフルオロスチレン；ｏ－ニトロスチレン、ｍ－ニトロスチレン、ｐ－ニトロスチレン、ジニトロスチレン、トリニトロスチレンなどのニトロスチレン；ｏ－ヒドロキシスチレン、ｍ－ヒドロキシスチレン、ｐ－ヒドロキシスチレン、ジヒドロキシスチレン、トリヒドロキシスチレンなどのビニルフェノール；ｏ－ジビニルベンゼン、ｍ－ジビニルベンゼン、ｐ－ジビニルベンゼンなどのジビニルベンゼン；ｏ－ジイソプロペニルベンゼン、ｍ－ジイソプロペニルベンゼン、ｐ－ジイソプロペニルベンゼンなどのイソプロペニルスチレン、等が挙げられる。ビニル芳香族化合物としては、上述した中でも、（ａ）安価で取り扱い点、および（ｂ）反応が均一に進みやすい点から、スチレンおよび／またはメチルスチレンが好ましい。

　単量体Ｎは、ブタジエン、イソプレン、スチレンおよびメチルスチレンからなる群から選択される１種以上を含むことが好ましく、ブタジエンおよびイソプレンからなる群から選択される１種以上を含むことがより好ましく、イソプレンを含むことがさらに好ましい。当該構成によると、（ａ）単量体Ｎが安価で取り扱いという利点、および（ｂ）ポリプロピレン系樹脂に分岐構造（架橋構造）を導入する反応が均一に進みやすいという利点を有する。単量体Ｎは、ブタジエン、イソプレン、スチレンおよびメチルスチレンからなる群から選択される１種以上のみからなってもよく、ブタジエンおよびイソプレンのみからなってもよく、イソプレンのみからなってもよい。

　第１の溶融混練工程における単量体Ｎ（共役ジエン等）の使用量は、線状ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対して、０．０１重量部～５．００重量部が好ましく、０．１０重量部～３．００重量部がより好ましく、０．１０重量部～２．００重量部がより好ましい。単量体Ｎ（共役ジエン等）の使用量が多いほど、得られる分岐状ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲは小さく、かつ溶融伸びは低くなる傾向にあり、すなわち基材樹脂のＭＦＲも小さく、かつ溶融伸びは低くなる傾向にある。一方、単量体Ｎ（共役ジエン等）の使用量が少ないほど、得られる分岐状ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲは大きく、かつ溶融伸びは高くなる傾向にあり、すなわち基材樹脂のＭＦＲは大きく、かつ溶融伸びは高くなる傾向にある。

　第１の溶融混練工程では、本発明の一実施形態に係る効果を損なわない範囲で、ランダムポリプロピレン樹脂、単量体Ｎ（共役ジエン等）、およびラジカル重合開始剤に加えて、単量体Ｎ（共役ジエン等）と共重合可能な単量体を併用してもよい。換言すれば、本製造方法における樹脂混合物は、単量体Ｎ（共役ジエン等）と共重合可能な単量体をさらに含んでいてもよい。単量体Ｎ（共役ジエン等）と共重合可能な単量体としては、例えば、（ａ）塩化ビニル、塩化ビニリデン、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、アクリルアミド、メタクリルアミド、酢酸ビニル、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、無水マレイン酸、アクリル酸金属塩、メタクリル酸金属塩、（ｂ）アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、アクリル酸２－エチルヘキシル、およびアクリル酸ステアリルなどのアクリル酸エステル、並びに（ｃ）メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ブチル、メタクリル酸２－エチルヘキシル、およびメタクリル酸ステアリルなどのメタクリル酸エステル、などが例示される。

　（ラジカル重合開始剤）
　ラジカル重合開始剤は、ポリプロピレン系樹脂および共役ジエン化合物からの水素引き抜き能を有する有機過酸化物である。本発明の一実施形態において好適に用いられるラジカル重合開始剤としては、ケトンパーオキサイド、パーオキシケタール、ハイドロパーオキサイド、ジアルキルパーオキサイド、ジアシルパーオキサイド、パーオキシカーボネート、パーオキシジカーボネート、パーオキシエステルなどの有機過酸化物が挙げられる。

　有機過酸化物としては、特に水素引き抜き能が高いものが好ましい。水素引き抜き能が高い有機過酸化物としては、例えば１，１－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）３，３，５－トリメチルシクロヘキサン、１，１－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）シクロヘキサン、ｎ－ブチル４，４－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）バレレート、２，２－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）ブタン等のパーオキシケタール；ジクミルパーオキサイド、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキサン、α，α’－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ－ｍ－イソプロピル）ベンゼン、ｔ－ブチルクミルパーオキサイド、ジ－ｔ－ブチルパーオキサイド、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）－３－ヘキシン等のジアルキルパーオキサイド；ベンゾイルパーオキサイド等のジアシルパーオキサイド；ｔ－ブチルパーオキシオクテート、ｔ－ブチルパーオキシイソブチレート、ｔ－ブチルパーオキシラウレート、ｔ－ブチルパーオキシ３，５，５－トリメチルヘキサノエート、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ベンゾイルパーオキシ）ヘキサン、ｔ－ブチルパーオキシアセテート、ｔ－ブチルパーオキシベンゾエート、ジ－ｔ－ブチルパーオキシイソフタレート等のパーオキシエステル；ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート等のパーオキシカーボネート；等が好適に挙げられる。これらの中ではｔ－ブチルパーオキシイソプロピルカーボネートおよび／またはｔ－ブチルパーオキシベンゾエートが好ましい。換言すれば、（ｃ）ラジカル重合開始剤は、ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルカーボネートおよびｔ－ブチルパーオキシベンゾエートの少なくとも一方を含むことが好ましい。これら有機過酸化物は１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　第１の溶融混練工程におけるラジカル重合開始剤の使用量は特に限定されないが、線状ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対して、０．０１重量部～５．００重量部が好ましく、０．１０重量部～３．００重量部が好ましく、０．３０重量部～２．５０重量部が好ましく、０．５０重量部～２．００重量部がより好ましく、０．５０重量部～１．５０重量部がより好ましく、０．５０重量部～１．００重量部がさらに好ましく、０．５５重量部～１．００重量部が特に好ましい。

　以下、本製造法において、単量体Ｎ（共役ジエン等）およびラジカル重合開始剤が、得られる分岐状ポリプロピレン系樹脂および押出発泡粒子の基材樹脂の溶融伸びおよびＭＦＲに与える影響について、推測を交えて説明する。なお、本発明の一実施形態は、以下の説明になんら限定されるものではない。

　本製造方法において、ラジカル重合開始剤は、（ａ）線状ポリプロピレン系樹脂の主鎖上の水素を引き抜くことにより、反応を開始させる成分である。一般に、（ａ）線状ポリプロピレン系樹脂と（ｃ）ラジカル重合開始剤とを溶融混錬した場合、水素引き抜き反応に引き続き、（ａ）線状ポリプロピレン系樹脂の連鎖的な分子鎖切断反応が生じるため、基材樹脂のＭＦＲは大幅に大きくなる。

　本製造法においては、（ａ）線状ポリプロピレン系樹脂に対して、（ｃ）ラジカル重合開始剤と（ｂ）単量体Ｎ（共役ジエン等）とを併用している。その結果、本製造方法では、（ｂ）単量体Ｎ（共役ジエン等）が、水素引き抜き反応を受けた線状ポリプロピレン系樹脂分子に付加することにより、上述した線状ポリプロピレン系樹脂の分子鎖切断反応が抑制され得る。さらに、本製造方法では、水素引き抜き反応を受けた線状ポリプロピレン系樹脂分子に対する（ｂ）単量体Ｎ（共役ジエン等）の付加反応が進行することにより、当該線状ポリプロピレン系樹脂中に単量体Ｎ（共役ジエン等）による分岐構造が形成される。さらに、本製造方法では、単量体Ｎ（共役ジエン等）による分岐構造が形成された複数の線状ポリプロピレン系樹脂の分子間において、二量体化反応が進行し、かかる進行に伴い当該線状ポリプロピレン系樹脂の分子間において架橋構造が生成される。これら一連の反応が進行することにより、本製造方法によって、分岐状ポリプロピレン系樹脂が得られるものと考えられる。また、上述した一連の反応と平行して、上述した線状ポリプロピレン系樹脂の分子鎖切断反応も進行し得る。従って、本製造方法において、（ａ）線状ポリプロピレン系樹脂に対する（ｂ）単量体Ｎ（共役ジエン等）の配合量および（ｃ）ラジカル重合開始剤の配合量を適宜調節することにより、得られる分岐状ポリプロピレン樹脂および押出発泡粒子の基材樹脂の溶融伸びおよびＭＦＲを調整することが可能となる。

　ラジカル重合開始剤は、上述した線状ポリプロピレン系樹脂の分子鎖切断反応、並びに線状ポリプロピレン系樹脂の単量体Ｎ（共役ジエン等）による分岐構造および／または架橋構造の生成反応の進行の程度を決める成分ともいえる。ここで、ラジカル重合開始剤の添加量を増やすことは、上記両反応の進行の程度を、ともに高める効果を有している。従い、本製造方法において、分岐構造および／または架橋構造の生成反応を十分な程度に生じせしめるために必要な量のラジカル重合開始剤を使用することが好ましい。なお、分岐構造および／または架橋構造の生成反応が増加するほど、得られる分岐状ポリプロピレン樹脂および押出発泡粒子の基材樹脂の溶融伸びはより低くなり、かつＭＦＲはより小さくなる傾向にある。さらに、前記分子鎖切断反応並びに前記分岐構造および／または架橋構造の生成反応の進行の程度のバランスは、ラジカル重合開始剤の使用量（重量部）に対する単量体Ｎ（共役ジエン等）の使用量（重量部）の比率（単量体Ｎ（共役ジエン等）の使用量／ラジカル重合開始剤の使用量）を変化させることにより調整することができる。

　ラジカル重合開始剤の一定の使用量において、前記比率（単量体Ｎ（共役ジエン等）の使用量／ラジカル重合開始剤の使用量）を高くするほど、前記分岐構造および／または架橋構造の生成反応が前記分子鎖切断反応よりも優先されるようになる。その結果、当該比率を高くするほど、得られる分岐状ポリプロピレン樹脂および押出発泡粒子の基材樹脂の溶融伸びはより低くなり、かつＭＦＲはより小さくなる傾向にある。前記比率（単量体Ｎ（共役ジエン等）の使用量／ラジカル重合開始剤の使用量）を低くするほど、前記分子鎖切断反応が前記分岐構造および／または架橋構造の生成反応よりも優先されるようになる。その結果、当該比率を低くするほど、得られる分岐状ポリプロピレン樹脂および押出発泡粒子の基材樹脂の溶融伸びはより高くなり、かつＭＦＲはより大きくなる傾向にある。

　前記比率（単量体Ｎ（共役ジエン等）の使用量／ラジカル重合開始剤の使用量）は特に限定されないが、０．０５～５．００であることが好ましく、０．１０～３．００であることがより好ましく、０．２０～２．００であることがさらにより好ましく、０．２５～１．００であることがより好ましく、０．２６～０．８０であることがより好ましく、０．２７以上０．６０未満であることがさらに好ましく、０．２８～０．５０であることがよりさらに好ましく、０．２８～０．４５であることが特に好ましい。当該構成によると、上述した範囲内の溶融伸びおよびＭＦＲを有する基材樹脂を含む押出発泡粒子を得ることができ、その結果、耐破断性に優れる発泡成形体を得ることができる。

　以上のように、（ａ）線状ポリプロピレン系樹脂、（ｂ）単量体Ｎ（共役ジエン等）および（ｃ）ラジカル重合開始剤の使用量を適宜調整することにより、得られる分岐状ポリプロピレン樹脂および押出発泡粒子の基材樹脂の溶融伸びおよびＭＦＲを本発明の一実施形態の範囲内に調節することができる。また、押出発泡粒子の基材樹脂の溶融伸びおよびＭＦＲを本発明の一実施形態の範囲内に調節することにより、連続気泡率の低い押出発泡粒子を得ることができ、かつ耐破断性に優れる発泡成形体を提供し得る押出発泡粒子を得ることができる。

　（その他成分）
　樹脂混合物は、必要に応じてその他成分として、（ａ）酸化防止剤、金属不活性剤、燐系加工安定剤、紫外線吸収剤、紫外線安定剤、蛍光増白剤、金属石鹸、および制酸吸着剤などの安定剤、並びに／または、（ｂ）気泡調整剤、着色剤、架橋剤、連鎖移動剤、滑剤、可塑剤、充填材、強化材、難燃剤、および帯電防止剤などの添加剤、をさらに含んでいてもよい。これらその他成分は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　（３－１．調製工程）
　調製工程は、共役ジエンおよびビニル芳香族化合物からなる群から選択される１種以上の単量体を使用して、分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂（分岐状ポリプロピレン系樹脂）を調製する工程ともいえる。

　（第１の溶融混練工程）
　第１の溶融混練工程は、（ａ）線状ポリプロピレン系樹脂、（ｂ）単量体Ｎ（共役ジエン等）、および（ｃ）ラジカル重合開始剤を含む第１の混合物の溶融混練物を調製する工程、ともいえる。

　第１の溶融混練工程において使用され得る装置としては、第１の混合物を溶融混練するための溶融混練装置が挙げられる。かかる溶融混練装置としては、（ａ）ロール、コニーダー、バンバリーミキサー、ブラベンダー、単軸スクリューを備える単軸押出機、および複数軸スクリューを備える複数軸押出機（例えば、二軸スクリューを備える二軸押出機）などの混練機、（ｂ）複数軸表面更新機、および複数軸多円板装置などの横型撹拌機、並びに（ｃ）ダブルヘリカルリボン撹拌機などの縦型撹拌機、などが挙げられる。これらのうち、第１の混合物を連続的に混練できる点およびスケールアップを行いやすい点から、溶融混練装置としては混練機を使用することが好ましく、混練機の中でも生産性の点から押出機を使用することがより好ましく、複数軸押出機を使用することがさらに好ましく、二軸押出機を使用することが特に好ましい。換言すれば、第１の溶融混練工程は、二軸押出機を使用して第１の混合物を溶融混練する工程であることが好ましい。

　第１の溶融混練工程において使用され得る装置（例えば溶融混練装置）は、装置の押出方向の末端にダイを備えていることが好ましい。当該ダイは、溶融混練された第１の混合物を吐出するための孔（吐出孔と称する場合もある。）を少なくとも１つ備えている。ダイが備える孔の数および孔径、並びにダイの厚さ（孔の押出方向の長さ）は、特に限定されない。

　第１の溶融混練工程で得られる、第１の混合物の溶融混練物は分岐状ポリプロピレン系樹脂である。

　（第１の混合物調製工程）
　調製工程は、溶融混練工程の前に、第１の混合物を得る第１の混合物調製工程を含んでいてもよい。第１の混合物調製工程において、（ａ）線状ポリプロピレン系樹脂、（ｂ）単量体Ｎ（共役ジエン等）、および（ｃ）ラジカル重合開始剤を混合して第１の混合物を得る順序並びに方法は、特に限定されず、例えば、以下（ｍ１）～（ｍ４）の方法が挙げられる：
　（ｍ１）未溶融の線状ポリプロピレン系樹脂と、単量体Ｎ（共役ジエン等）と、ラジカル重合開始剤とを同時にまたは順不同に混合して第１の混合物を調製する方法；
　（ｍ２）未溶融の線状ポリプロピレン系樹脂を装置に投入し、当該線状ポリプロピレン系樹脂を溶融混練する。その後、一部または完全に溶融混練された線状ポリプロピレン系樹脂に対して、単量体Ｎ（共役ジエン等）およびラジカル重合開始剤を同時にまたは別々に投入して第１の混合物を調製する方法；
　（ｍ３）未溶融の線状ポリプロピレン系樹脂およびラジカル重合開始剤を同時または別々に装置に投入し、当該線状ポリプロピレン系樹脂およびラジカル重合開始剤を溶融混練する。その後、一部または完全に溶融混練された線状ポリプロピレン系樹脂およびラジカル重合開始剤に対して、単量体Ｎ（共役ジエン等）を投入して第１の混合物を調製する方法；および
　（ｍ４）未溶融の線状ポリプロピレン系樹脂および単量体Ｎ（共役ジエン等）を同時または別々に装置に投入し、当該線状ポリプロピレン系樹脂および単量体Ｎ（共役ジエン等）を溶融混練する。その後、一部または完全に溶融混練された状ポリプロピレン系樹脂および単量体Ｎ（共役ジエン等）に対して、ラジカル重合開始剤を投入して第１の混合物を調製する方法。

　溶融混練工程の開始時点において、第１の混合物中のポリプロピレン系樹脂が部分的にまたは完全に溶融した状態となることから、（ｍ２）～（ｍ４）の方法が好ましい。（ｍ２）～（ｍ４）の方法において用いる装置は、続く第１の溶融混練工程において用いる装置と同一であってよい。第１の混合物調製工程と溶融混練工程とを同一の装置内で連続して行うことにより、効率面および環境面等において利点を有する。一般に単量体Ｎ（共役ジエン等）は揮発性が高いため、放散しない状態で添加することが望ましい。それ故、溶融混練工程は、反応が均一に進みやすいことから、（ｍ３）の方法がより好ましく、以下の方法がさらに好ましい：未溶融の線状ポリプロピレン系樹脂を装置に投入し、当該線状ポリプロピレン系樹脂を溶融混練する。その後、一部または完全に溶融混練された線状ポリプロピレン系樹脂に対してラジカル重合開始剤を投入し、当該線状ポリプロピレン系樹脂およびラジカル重合開始剤を溶融混練する。その後、一部または完全に溶融混練された線状ポリプロピレン系樹脂およびラジカル重合開始剤に対して、単量体Ｎ（共役ジエン等）を投入して第１の混合物を調整する方法。

　（吐出工程）
　調製工程は、第１の溶融混練工程で得られた第１の混合物の溶融混練物、すなわち分岐状ポリプロピレン系樹脂を、装置に備えられたダイを通して吐出する吐出工程をさらに有していてもよい。吐出工程では、ダイの孔から分岐状ポリプロピレン系樹脂を吐出し得る温度において、分岐状ポリプロピレン系樹脂がダイからストランド状に吐出される。吐出されたストランド状の分岐状ポリプロピレン系樹脂（単に「ストランド」とも称される。）を、冷却し、細断することにより、所望の形状および大きさの分岐状ポリプロピレン系樹脂を得ることができる。ストランドの冷却方法としては、特に限定されず、水を用いた水冷等が挙げられる。ストランドは、冷却された後に細断されてもよく、冷却と細断とが同時に行われてもよい。

　（３－２．押出発泡工程）
　押出発泡工程は、分岐状ポリプロピレン系樹脂を含む第２の混合物を発泡させる工程ともいえる。

　（第２の溶融混練工程）
　第２の溶融混練工程は、分岐状ポリプロピレン系樹脂を含む第２の混合物と発泡剤とを含む組成物の溶融混練物（以下、溶融混練組成物と称する場合がある。）を調製する工程、ともいえる。第２の溶融混練工程では、最終的に、分岐状ポリプロピレン系樹脂を含む第２の混合物と発泡剤とを含む組成物が溶融混練されていればよい。第２の溶融混練工程の具体例としては、例えば以下（ｎ１）～（ｎ３）の方法が挙げられる：
　（ｎ１）分岐状ポリプロピレン系樹脂と、発泡剤と、必要に応じてその他の樹脂等、気泡核形成剤およびその他成分と、を混合またはブレンドし、組成物を調製した後、当該組成物を溶融混練する方法；
　（ｎ２）分岐状ポリプロピレン系樹脂と発泡剤とを混合またはブレンドし、得られた組成物を溶融混練した後、当該組成物に必要に応じてその他の樹脂等、気泡核形成剤およびその他成分を添加し、得られた組成物をさらに溶融混練する方法；
　（ｎ３）（ｎ３－１）分岐状ポリプロピレン系樹脂と、必要に応じてその他の樹脂等、気泡核形成剤およびその他成分と、を混合またはブレンドし、第２の混合物を調製し、当該第２の混合物を溶融混練する；（ｎ３－２）得られた第２の混合物に発泡剤を添加して組成物を調製し、当該組成物をさらに溶融混練する方法。

　上述した（ｎ１）～（ｎ３）のいずれの方法においても、必要に応じて使用するその他の樹脂等、気泡核形成剤およびその他成分の添加方法および添加順序は特に限定されない。必要に応じて使用するその他の樹脂等、気泡核形成剤およびその他成分は、同時に添加してもよく、別々に、かつ順不同に、添加してもよい。

　第２の溶融混練工程は、例えば上述した（ｎ１）～（ｎ３）の方法で組成物を溶融混練した後、溶融混練組成物が固化しない温度の範囲内において、溶融混練組成物の温度を下げる工程をさらに有していてもよい。

　第２の溶融混練工程で使用する装置としては、第２の混合物を溶融混練するための溶融混練装置が挙げられる。第２の溶融混練工程で使用される溶融混練装置としては、第１の溶融混練工程で例示した溶融混練装置が挙げられる。第１の溶融混練工程と同様に、第２の溶融混練工程で使用する溶融混練装置としては、混練機を使用することが好ましく、混練機の中でも生産性の点から押出機を使用することがより好ましく、複数軸押出機を使用することがさらに好ましく、二軸押出機を使用することが特に好ましい。第２の溶融混練工程において、溶融混練装置として押出機を使用する場合、押出機はスクリュー構成であるため、圧入された発泡剤が装置上流に逆流しないという利点も有する。

　第２の溶融混練工程において使用され得る装置（例えば溶融混練装置）は、装置の押出方向の末端にダイを備えていることが好ましい。ダイについては、（第１の溶融混練工程）の項で既に説明した通りである。

　第２の溶融混練工程において使用され得る装置は、溶融混練装置とダイとの間に、溶融混練された組成物の温度を下げるために、冷却装置をさらに備えていてもよい。当該冷却装置としては、溶融混練装置の後に設けられる、単軸押出機、スタティックミキサーおよびメルトクーラーなどを挙げることができる。上述した冷却装置は１種を単独で使用してもよく、２種以上を組み合わせて使用してもよい。第２の溶融混練工程において使用され得る装置は、組成物の吐出安定性を高めるために、溶融混練装置とダイとの間（例えば、溶融混錬装置と冷却装置との間および／または冷却装置とダイとの間）に、ギアポンプをさらに備えていてもよい。第２の溶融混練工程において使用され得る装置は、溶融混錬装置とダイとの間に、ダイバーターバルブをさらに備えていてもよい。

　（発泡剤）
　本製造方法において使用可能な発泡剤としては、押出発泡で一般的に使用される発泡剤であれば特に限定されない。前記発泡剤としては、例えば、（ａ）（ａ－１）プロパン、ノルマルブタン、イソブタン、ノルマルペンタン、イソペンタン、ヘキサン等の脂肪族炭化水素類；（ａ－２）シクロペンタン、シクロブタン等の脂環式炭化水素類；（ａ－３）ジメチルエーテル、ジエチルエーテル、メチルエチルエーテル等のエーテル類；（ａ－４）メタノール、エタノール等のアルコール類；（ａ－５）空気、窒素、炭酸ガス等の無機ガス；並びに（ａ－６）水；などの物理系発泡剤、並びに、（ｂ）重炭酸ナトリウム、アゾジカルボンアミド、ジニトロソペンタメチレンテトラミンなどの熱分解型発泡剤を含む化学系発泡剤、などが挙げられる。

　本製造方法において、生産コストおよび環境負荷が小さいことから、発泡剤としては、無機ガスが好ましく、炭酸ガスがより好ましい。換言すれば、発泡剤は炭酸ガスを含むことが好ましい。また、生産コストおよび環境負荷がより小さいことから、発泡剤としては炭酸ガスのみを使用し、発泡剤の例として上述した、炭酸ガス以外の発泡剤を実質的に含まないことが好ましい。具体的に、発泡剤として機能し得る炭酸ガス以外の物質の組成物中の含有量が、組成物１００重量部中、０．０１重量部以下であることが好ましく、０．００１重量部以下であることがより好ましく、０．０００１重量部以下であることがさらに好ましく、０重量部であることが特に好ましい。

　第２の溶融混練工程における発泡剤の使用量は、第２の混合物１００．０重量部に対して、０．５重量部～７．０重量部であることが好ましく、０．５重量部～６．０重量部であることがより好ましく、０．５重量部～５．０重量部であることがより好ましく、０．５重量部～４．０重量部であることがさらに好ましく、０．５重量部～３．０重量部であることが特に好ましい。また、目的とする押出発泡粒子の嵩密度が１００ｇ／Ｌ～６００ｇ／Ｌの範囲内である場合、第２の溶融混練工程における発泡剤の使用量は、第２の混合物１００．０重量部に対して、０．５重量部～３．０重量部であることが好ましく、１．０重量部～３．０重量部であることがより好ましく、１．５重量部～２．５重量部であることがより好ましく、１．５重量部～２．０重量部であることがさらに好ましい。また、目的とする押出発泡粒子の嵩密度が４５ｇ／Ｌ～１００ｇ／Ｌの範囲内である場合、第２の溶融混練工程における発泡剤の使用量は、第２の混合物１００．０重量部に対して、３．０重量部～７．０重量部であることが好ましく、４．０重量部～６．０重量部であることがより好ましく、５．０重量部～６．０重量部であることがさらに好ましい。

　（押出工程）
　発泡工程は、装置内圧力よりも低圧である領域に、例えば装置に備えられたダイを通して、溶融混練された組成物を押出す押出工程、をさらに有していてもよい。押出工程において、溶融混練された組成物は、気相中に押出されてもよく、液相中に押出されてもよい。

　（細断工程）
　発泡工程は、押出工程で押出された組成物を細断する細断工程、をさらに有していてもよい。押出工程において、装置内圧力よりも低圧である領域に、例えば装置に備えられたダイを通して押出された組成物は、直ちに発泡し始める。細断工程では、発泡中の組成物を細断してもよく、発泡し終えた組成物を細断してもよい。発泡中の組成物を細断する場合、細断された組成物は、押出された先の領域中で発泡を完了し得る。細断工程は、組成物を粒子状に細断して、ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子を調製する工程ともいえる。

　押出された組成物を細断する方法としては、特に限定されない。例えば、押出方向に沿ってダイの次に備えられたカッター等で組成物を細断する方法が挙げられる。カッターの刃の数も特に限定されない。

　〔４．ポリプロピレン系樹脂発泡成形体〕
　本発明の一実施形態に係るポリプロピレン系樹脂発泡成形体は、発泡成形体であって、分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂を含有する基材樹脂を含む押出発泡粒子からなり、前記押出発泡粒子の連続気泡率は１５．０％以下であり、前記発泡成形体の密度（Ｘ）は６０ｇ／Ｌ～３００ｇ／Ｌであり、かつ前記発泡成形体の引張破断伸び率（Ｙ）は以下の式（１）を満たす、ポリプロピレン系樹脂発泡成形体：
Ｙ＞０．００５×Ｘ^２－０．２５×Ｘ＋３８・・・（１）。

　本明細書において、「本発明の一実施形態に係るポリプロピレン系樹脂発泡成形体」を、「本発泡成形体」と称する場合がある。

　以下、本発泡成形体に関する各態様について説明するが、以下に詳説した事項以外（例えば基材樹脂および連続気泡率など）は、適宜、〔２．ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子〕および〔３．ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法〕の項の記載を援用する。

　本発明の一実施形態に係るポリプロピレン系樹脂発泡成形体は、上述の構成を有し、特定の密度範囲において耐破断性に優れるという利点を有する。

　本発明の一実施形態に係るポリプロピレン系樹脂発泡成形体の製造方法、すなわち押出発泡粒子の成形方法としては、特に限定されず、例えば公知の型内発泡成形方法を採用できる。

　（発泡成形体の密度（Ｘ））
　本発泡成形体の密度（Ｘ）は、６０ｇ／Ｌ～３００ｇ／Ｌであり、６５ｇ／Ｌ～３００ｇ／Ｌであることが好ましく、７０ｇ／Ｌ～３００ｇ／Ｌであることがより好ましく、７５ｇ／Ｌ～２５０ｇ／Ｌであることがさらに好ましく、７５ｇ／Ｌ～２００ｇ／Ｌであることが特に好ましい。前記構成によると、当該発泡成形体は、形状の任意性、緩衝性、軽量性、および断熱性などの特徴により優れるという利点を有する。

　本明細書において、ポリプロピレン系樹脂発泡成形体の密度（Ｘ）は、以下（１）～（３）を順に実施して算出される：（１）発泡成形体の重量Ｗｓ（ｇ）を測定する；（２）当該発泡成形体の縦、横および厚さをノギスで測定し、発泡成形体の体積Ｖｓ（ｃｍ^３）を算出する；（３）以下の式により、発泡成形体の密度を算出する：
発泡成形体の密度（Ｘ）（ｇ／Ｌ）＝Ｗｓ／Ｖｓ×１０００。

　（引張破断伸び率（Ｙ））
　本発泡成形体の引張破断伸び率（Ｙ）（％）は、大きいほど好ましい。発泡成形体の引張破断伸び率（Ｙ）（％）が大きいほど、当該発泡成形体は耐破断性に優れることを意図する。

　本明細書において、ポリプロピレン系樹脂発泡成形体の引張破断伸び率（Ｙ）（％）は、発泡成形体を試料として、ＩＳＯ１７９８に基づいて行った引張試験の結果から求めて得られた値とする。具体的には、発泡成形体を用いた引張試験において、当該発泡成形体が破断する際の引張伸びの値を測定し、発泡成形体の引張破断伸び率（Ｙ）（％）とする。

　本発明の別の一実施形態に係るポリプロピレン系樹脂発泡成形体は、次のような構成であってもよい：〔２．ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子〕の項に記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子、または〔３．ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法〕に記載の製造方法により得られるポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子を成形してなる発泡成形体であって、前記ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の連続気泡率は１５．０％以下であり、前記発泡成形体の密度（Ｘ）は６０ｇ／Ｌ～３００ｇ／Ｌであり、かつ前記発泡成形体の引張破断伸び率（Ｙ）は以下の式（１）を満たす、ポリプロピレン系樹脂発泡成形体：
　Ｙ＞０．００５×Ｘ^２－０．２５×Ｘ＋３８・・・（１）。

　〔１〕分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂を含有する基材樹脂を含み、前記基材樹脂は以下（ｉ）～（ｉｉｉ）を全て満たす、ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子：
　（ｉ）融点Ｔｍ_１が１３０．０℃以上１４３．０℃未満であり、
　　　ここで、前記融点Ｔｍ_１は、示差走査熱量分析法により測定して求められる値である；
　（ｉｉ）溶融伸びが３．０ｍ／ｍｉｎ～３０．０ｍ／ｍｉｎであり、
　　　　ここで、前記溶融伸びは、２３０℃における溶融張力測定により求められる値である；および
　（ｉｉｉ）メルトフローレート（ＭＦＲ）が１．０ｇ／１０分～２０．０ｇ／１０分であり、
　　　　　ここで、前記ＭＦＲは、ＩＳＯ１１３３に従い、温度２３０℃および荷重２．１６ｋｇの条件で測定して求められる値である。

　〔２〕前記ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子は、以下（ｉｖ）および（ｖ）を満たす、〔１〕に記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子：
　（ｉｖ）かさ密度が４５ｇ／Ｌ～６００ｇ／Ｌである；および
　（ｖ）連続気泡率が１０．０％以下である。

　〔３〕前記分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂は、共役ジエンおよびビニル芳香族化合物からなる群から選択される１種以上の単量体Ｎに由来する構成単位を含む、〔１〕または〔２〕に記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子。

　〔４〕〔１〕～〔３〕の何れか１つに記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法であって、分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂を調製する調製工程と、前記ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子を調製する押出発泡工程と、を有し、前記調製工程は、（ａ）線状ポリプロピレン系樹脂、（ｂ）共役ジエンおよびビニル芳香族化合物からなる群から選択される１種以上の単量体Ｎ、および（ｃ）ラジカル重合開始剤を含む第１の混合物を溶融混練する第１の溶融混練工程を有し、前記押出発泡工程は、前記分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂を含む第２の混合物と発泡剤とを含む組成物を溶融混練する第２の溶融混練工程を有する、ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法。

　〔５〕前記（ａ）線状ポリプロピレン系樹脂の融点Ｔｍ_２は、１２５．０℃～１４８．０℃である、〔４〕に記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法。

　〔６〕前記（ａ）線状ポリプロピレン系樹脂は、プロピレン単位と、エチレン、１－ブテン、イソブテン、１－ペンテン、３－メチル－１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、３，４－ジメチル－１－ブテン、１－ヘプテン、３－メチル－１－ヘキセン、１－オクテンおよび１－デセンからなる群から選択される１種以上のコモノマー単位と、がランダムに結合してなるランダム共重合体である、〔４〕または〔５〕に記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法。

　〔７〕前記（ａ）線状ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲは、０．５ｇ／１０分～２２．０ｇ／１０分である、〔４〕～〔６〕の何れか１つに記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法。

　〔８〕前記（ｂ）単量体Ｎは、イソプレンを含む、〔４〕～〔７〕の何れか１つに記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法。

　〔９〕前記第１の溶融混練工程における前記（ｂ）単量体Ｎの使用量は、前記（ａ）線状ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対して、０．０１重量部～５．００重量部である、〔４〕～〔８〕の何れか１つに記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法。

　〔１０〕前記（ｃ）ラジカル重合開始剤は、ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルカーボネートおよびｔ－ブチルパーオキシベンゾエートの少なくとも一方を含む、〔４〕～〔９〕の何れか１つに記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法。

　〔１１〕前記第１の溶融混練工程における前記（ｃ）ラジカル重合開始剤の使用量は、前記（ａ）線状ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対して、０．０１重量部～５．００重量部である、〔４〕～〔１０〕の何れか１つに記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法。

　〔１２〕前記第１の溶融混練工程において、前記（ｃ）ラジカル重合開始剤の使用量に対する前記（ｂ）単量体Ｎの使用量の比率（前記（ｂ）単量体Ｎの使用量／前記（ｃ）ラジカル重合開始剤の使用量）は、０．０５～５．００である、〔４〕～〔１１〕の何れか１つに記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法。

　〔１３〕前記発泡剤は炭酸ガスを含み、
　前記第２の溶融混練工程における前記発泡剤の使用量は、前記第２の混合物１００．０重量部に対して、０．５重量部～７．０重量部である、〔４〕～〔１２〕の何れか１つに記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法。

　〔１４〕前記第１の溶融混練工程は、二軸押出機を使用して前記第１の混合物を溶融混練する工程である、〔４〕～〔１３〕の何れか１つに記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法。

　〔１５〕〔１〕～〔３〕の何れか１つに記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子、または〔４〕～〔１４〕の何れか１つに記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法により得られるポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子、を成形してなる発泡成形体であって、前記ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の連続気泡率は１５．０％以下であり、前記発泡成形体の密度（Ｘ）は６０ｇ／Ｌ～３００ｇ／Ｌであり、かつ前記発泡成形体の引張破断伸び率（Ｙ）は以下の式（１）を満たす、ポリプロピレン系樹脂発泡成形体：
　Ｙ＞０．００５×Ｘ^２－０．２５×Ｘ＋３８・・・（１）。

　〔１６〕発泡成形体であって、分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂を含有する基材樹脂を含む押出発泡粒子からなり、前記押出発泡粒子の連続気泡率は１５．０％以下であり、前記発泡成形体の密度（Ｘ）は６０ｇ／Ｌ～３００ｇ／Ｌであり、かつ前記発泡成形体の引張破断伸び率（Ｙ）は以下の式（１）を満たす、ポリプロピレン系樹脂発泡成形体：
　Ｙ＞０．００５×Ｘ^２－０．２５×Ｘ＋３８・・・（１）。

　以下、実施例によって本発明の一実施形態をより詳細に説明する。本発明は以下の実施例に限定されるものではない。

　（試験方法）
　実施例および比較例において、各種物性の測定および評価に用いられた試験方法は以下の通りである。

　各実施例および比較例にて得られた押出発泡粒子を以下の方法で樹脂戻しして得られた戻し樹脂を試料として、以下の方法で融点、溶融伸びおよびＭＦＲを測定した。その結果得られた値を、それぞれ、基材樹脂の融点Ｔｍ_１、溶融伸びおよびＭＦＲとした。

　（樹脂戻し）
　以下（ｂ１）～（ｂ５）を順に行い、樹脂戻しを行った：（ｂ１）各実施例および比較例にて得られた押出発泡粒子を、温度を１６０℃に調整した乾燥機に入れた；（ｂ２）次いで、５～１０分かけて真空ポンプを使用して、前記乾燥機内の圧力を－０．０５ＭＰａ（ケージ圧）～－０．１０ＭＰａ（ケージ圧）になるまで減圧した；（ｂ３）その後、前記乾燥機内で３０分間、前記押出発泡粒子を放置し、樹脂塊（戻し樹脂）を調製した；（ｂ４）次いで、乾燥機内の温度を室温まで冷却した後、乾燥機内の圧力を常圧まで戻した；（ｂ５）その後、乾燥機から前記樹脂塊（戻し樹脂）を取り出した。上述のようにして得られた戻し樹脂を、そのまま、または必要に応じてはさみで細かく細断して得られた樹脂を、各物性の測定用試料とした。

　［基材樹脂の融点（Ｔｍ_１）］
　基材樹脂の融点Ｔｍ_１は、戻し樹脂を試料として、示差走査熱量計法により測定して求めた。示差走査熱量計としては、セイコーインスツルメンツ（株）製、ＤＳＣ６２００型を用いた。示差走査熱量計法による基材樹脂の融点Ｔｍ_１の測定方法は、以下の通りであった：（１）試料（戻し樹脂）の温度を１０℃／分の昇温速度で４０℃から２２０℃まで昇温することにより当該試料を融解させた；（２）その後、得られた試料の温度を１０℃／分の降温速度で２２０℃から４０℃まで降温することにより当該試料を結晶化させた；（３）その後、さらに、結晶化された試料の温度を１０℃／分の昇温速度で４０℃から２２０℃まで昇温した。２回目の昇温時（すなわち（３）のとき）に得られる当該試料（戻し樹脂）のＤＳＣ曲線のピーク（融解ピーク）の温度を基材樹脂の融点Ｔｍ_１とした。結果を表１および２に記載した。

　［溶融張力測定における溶融伸び］
　基材樹脂の溶融伸びは、戻し樹脂を試料として、２３０℃における溶融張力測定により求めた。溶融張力測定に用いる装置としては、溶融張力測定用アタッチメントが装備されており、先端に孔径（φ）１ｍｍおよび長さ１０ｍｍのオリフィスが装着されており、かつ口径（φ）１０ｍｍのシリンダを有するキャピログラフ（東洋精機製作所製）を使用した。当該装置を使用した、基材樹脂の溶融伸びの測定方法は、以下の通りであった：（１）試料（戻し樹脂）を、キャピログラフの、２３０℃に設定したシリンダ内に充填した；（２）充填した試料をシリンダ内に５分間放置し、試料を加熱（予熱）した；（３）その後、ピストン降下速度１０ｍｍ／分でピストンを降下させ、オリフィスから試料をストランド状に吐出した；（４）吐出されたストランド状の試料を、オリフィスの３５０ｍｍ下に設置したロードセル付きプーリーに掛けて、１ｍ／分の速度で試料の引き取りを開始した；（５）試料の引き取りが安定した後、試料の引き取り速度を１ｍ／分から、４分間で２００ｍ／分の速度に達するまで一定の割合で増加させた；（６）ストランド状の試料（戻し樹脂）が破断したときの引取速度を記録した；（７）同様の操作をさらに４回繰り返し（合計５回）、ｎ＝５での引取速度の相加平均値を基材樹脂の溶融伸びとした。

　［ＭＦＲ］
　基材樹脂のＭＦＲは、戻し樹脂を試料として、ＩＳＯ　１１３３（１９９７）記載のＢ法の規定に準拠し、メルトインデクサーＳ－０１（東洋精機製作所製）を用い、温度２３０℃および荷重２．１６ｋｇの条件下で、測定して求めた。また、基材樹脂のＭＦＲは、メルトインデクサーＳ－０１のピストンが一定時間内に移動する距離を測定し、得られた距離と測定温度における前記試料（戻し樹脂）の密度から、１０分間にオリフィスから押し出される前記試料の重量に換算した値とした。なお、前記一定時間とは、メルトフローレートが０．１ｇ／１０分を超え、１．０ｇ／１０分以下の場合は１２０秒間、１．０ｇ／１０分を超え、３．５ｇ／１０分以下の場合は、６０秒間、３．５ｇ／１０分を超え、３０．０ｇ／１０分以下の場合は３０秒間とした。

　［押出発泡粒子のＤＳＣ曲線］
　示差走査熱量計（セイコーインスツルメンツ（株）製、ＤＳＣ６２００型）を用いて、ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子５～６ｍｇを１０℃／分の昇温速度で４０℃から２２０℃まで昇温した。かかる昇温時に得られたＤＳＣ曲線を、ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子のＤＳＣ曲線とした。

　［押出発泡粒子のかさ密度］
　ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子のかさ密度は、以下（１）～（３）を順に実施して算出した：（１）ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子を、予め内容積Ｖｋ（Ｌ）を正確に測定した約１Ｌの計量カップへ、計量カップからあふれるまで入れる；（２）容器の粉面（上端）を擦切り、容器内のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の重量Ｗｂ（ｇ）を測定する；（３）以下の式により、ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子のかさ密度を算出した：
かさ密度（ｇ／Ｌ）＝発泡粒子の重量Ｗｂ（ｇ）／容器の体積Ｖｋ（Ｌ）。

　［連続気泡率］
　ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の連続気泡率は、空気比較式比重計［東京サイエンス（株）製、モデル１０００］を用いて、ＡＳＴＭ　Ｄ２８５６－８７の手順Ｃ（ＰＲＯＣＥＤＵＲＥ　Ｃ）に記載の方法に従って、測定して求めた。より具体的には、押出発泡粒子の連続気泡率は、以下（１）～（３）を順に実施して算出した：（１）空気比較式比重計を用いて押出発泡粒子の体積Ｖｃ（ｃｍ^３）を測定した；（２）次いで、Ｖｃを測定後の押出発泡粒子の全量を、メスシリンダーに入っているエタノール中に沈めた；（３）その後、メスシリンダーにおけるエタノールの位置の上昇量から、押出発泡粒子の見かけ上の体積Ｖａ（ｃｍ^３）を求めた；（４）以下の式により、押出発泡粒子の連続気泡率を算出した：
連続気泡率（％）＝（（Ｖａ－Ｖｃ）×１００）／Ｖａ。

　［発泡成形体の密度（Ｘ）］
　得られたポリプロピレン系樹脂発泡成形体の密度（Ｘ）は、以下（１）～（３）を順に実施して算出した：（１）発泡成形体の重量Ｗｓ（ｇ）を測定した；（２）当該発泡成形体の縦、横および厚さをノギスで測定し、発泡成形体の体積Ｖｓ（ｃｍ^３）を算出した；（３）以下の式により、発泡成形体の密度を算出した：
発泡成形体の密度（Ｘ）（ｇ／Ｌ）＝Ｗｓ／Ｖｓ×１０００。

　［引張破断伸び率（Ｙ）］
　得られたポリプロピレン系樹脂発泡成形体の引張破断伸び率（Ｙ）（％）は、当該発泡成形体を試料として、ＩＳＯ１７９８に基づいて行った引張試験の結果から求めた。具体的には、当該試料を用いた引張試験において、当該試料が破断する際の引張伸びの値を測定し、発泡成形体の引張破断伸び率（Ｙ）（％）とした。結果を表１および２に示した。

　［耐破断性評価］
　前記測定方法で得られた引張破断伸び率に基づき、それぞれの発泡成形体の耐破断性を、以下の基準で評価した。結果を表１および表２に示す。
〇（良好）：発泡成形体の密度をＸ（ｇ／Ｌ）、発泡成形体の引張破断伸び率をＹ（％）として、Ｙ＞０．０００５×Ｘ^２－０．２５×Ｘ＋３８、を満たす。
×（不良）：発泡成形体の密度をＸ（ｇ／Ｌ）、発泡成形体の引張破断伸び率をＹ（％）として、Ｙ＞０．０００５×Ｘ^２－０．２５×Ｘ＋３８、を満たさない。

　（材料）
　実施例および比較例では、以下の材料を使用した。

　（線状ポリプロピレン系樹脂）
ＰＰ－１；プライムポリマー製ランダムポリプロピレン（Ｆ－７４４ＮＰ）（融点１３３．８、ＭＦＲ７．０）
ＰＰ－２；プライムポリマー製ランダムポリプロピレン（Ｅ２３７Ｊ）（融点１４０．３、ＭＦＲ７．０）
ＰＰ－３；プライムポリマー製ランダムポリプロピレン（Ｆ２２７Ｄ）（融点１３９．８、ＭＦＲ７．０）
ＰＰ－４；プライムポリマー製ランダムポリプロピレン（Ｆ－７２４ＮＰＣ）（融点１４８．８、ＭＦＲ７．０）
ＰＰ－５；プライムポリマー製ランダムポリプロピレン（Ｅ３０９Ｍ）（融点１４８．５、ＭＦＲ９．０）
ＰＰ－６；プライムポリマー製ランダムポリプロピレン（Ｅ２２８）（融点１４４．３、ＭＦＲ９．０）
ＰＰ－７；プライムポリマー製ランダムポリプロピレン（Ｂ２４１）（融点１４０．５、ＭＦＲ０．５）
　（単量体Ｎ（共役ジエン等））
イソプレン
　（ラジカル重合開始剤）
ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート（日油製、パーブチルＩ）
　（気泡核調整剤）
タルク（林化成製ＰＫ－Ｓ）。

　（実施例１）
　（調製工程）
　（ａ）線状ポリプロピレン系樹脂として、ＰＰ－１（プライムポリマー製ランダムポリプロピレン（Ｆ－７４４ＮＰ、前記した方法で測定された融点Ｔｍ_２：１３３．８℃））１００重量部と、（ｃ）ラジカル重合開始剤として、ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート（日油製、パーブチルＩ）１．０重量部との混合物を、ホッパーから７０ｋｇ／時で４５ｍｍφ二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４０）に供給した。次いで、押出機内の原料を、シリンダ温度２００℃、回転数１５０ｒｐｍで溶融混練するとともに、押出機途中に設けた圧入部より、（ｂ）単量体として共役ジエンであるイソプレンを、（ａ）線状ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対し、０．３重量部となる比率で、定量ポンプを用いて供給し、押出機内で第１の混合物を調製した（完成させた）（第１の混合物調製工程）。次いで、押出機内の第１の混合物をさらに溶融混練し、第１の混合物の溶融混練物、すなわち分岐状ポリプロピレン系樹脂を得た（第１の溶融混練工程）。その後、分岐状ポリプロピレン系樹脂を装置に備えられたダイを通してストランド状に吐出した。次いで、吐出されたストランド状の分岐状ポリプロピレン系樹脂を、水冷、細断して分岐状ポリプロピレン系樹脂のペレットを得た（吐出工程）。

　（押出発泡工程）
　次に、得られた分岐状ポリプロピレン系樹脂１００重量部と、タルク（林化成製ＰＫ－Ｓ）０．２重量部とを混合した混合物（第２の混合物）を、ホッパーから１．０ｋｇ／時で１５ｍｍφ二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝３０）に供給した。次いで、押出機内の第２の混合物を、シリンダ温度２００℃、回転数１００ｒｐｍで溶融混練するとともに、押出機途中に設けた圧入部より、発泡剤である炭酸ガスを、ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対し１．７重量部の比率で、定量ポンプを用いて供給し、押出機内で組成物を調製した（完成させた）。次いで、押出機内の組成物をさらに溶融混練し、組成物の溶融混練物を得た（第２の溶融混練工程）。

　さらに、該組成物の溶融混練物を、二軸押出機先端に接続され、１５５℃に設定されたスタティックミキサーを通過させて冷却した。その後、該組成物の溶融混練物を、スタティックミキサーの先端に装着された、直径０．７ｍｍの細孔２穴が配されたダイより、大気圧下に押出して発泡させるとともに（押出工程）、ダイ先端に取り付けた回転カッターにより切断した（細断工程）。かかる一連の操作により、ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子を得た。

　得られた押出発泡粒子を用いて、上述した方法により、基材樹脂の融点Ｔｍ_１、溶融伸びおよびＭＦＲを測定した。結果を表１に示す。また、得られた押出発泡粒子について、前記した方法により、かさ密度、連続気泡率を評価した。結果を表１に示す。

　さらに、得られた押出発泡粒子について、ダイセン株式会社製成形機（ＫＤ３４５）を使用し、ブロック形状金型（縦４００ｍｍ×横３００ｍｍ×厚さ可変）の厚さを５２ｍｍの状態（クラッキング率３０％）にして、ポリプロピレン系樹脂予備発泡粒子を金型内に充填した後、金型厚さが４０ｍｍとなるように圧縮した。次いで、０．１ＭＰａ（ゲージ圧）の水蒸気で金型内の空気を追い出し、その後、その後、０．２０ＭＰａ（ゲージ圧）の蒸気圧を示す水蒸気を用いて１０秒間加熱成形することにより、ポリプロピレン系樹脂発泡成形体を得た。

　得られた発泡成形体を７５℃の養生室で２４時間養生したのち、室温で４時間放置したものを使用して、前記の方法で発泡成形体の密度（Ｘ）および引張破断伸び率（Ｙ）を測定し、耐破断性を評価した。結果を表１に示す。

　（実施例２～５および比較例１～８）
　実施例１において、（ａ）線状ポリプロピレン系樹脂として、表１または２に示された樹脂を使用し、また、（ｃ）ラジカル重合開始剤および（ｂ）共役ジエン系単量体（イソプレン）の量を表１または２に記載したごとくに変更したほかは実施例１と同様にして分岐状ポリプロピレン系樹脂のペレットを得た。

　つぎに、実施例１で使用した分岐状ポリプロピレン系樹脂を、各実施例、比較例で得られた分岐状ポリプロピレン系樹脂に変更したこと以外は実施例１と同様にして、ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子を得た。なお、比較例６および８においては、ダイから押し出された溶融混練物が十分に発泡しなかったため、その後の評価を行わなかった。

　（実施例６）
　実施例１において、発泡剤である炭酸ガスの使用量を、ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対し１．０重量部に変更した以外は実施例１と同様にして、ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子を得た。

　（比較例９）
　実施例１で使用した分岐状ポリプロピレン系樹脂を、比較例１で得られた分岐状ポリプロピレン系樹脂に変更し、かつ発泡剤である炭酸ガスの使用量を、ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対し１．０重量部に変更した以外は実施例１と同様にして、ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子を得た。

　（比較例１０）
　実施例１で使用した分岐状ポリプロピレン系樹脂を、比較例３で得られた分岐状ポリプロピレン系樹脂に変更し、かつ発泡剤である炭酸ガスの使用量を、ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対し１．０重量部に変更した以外は実施例１と同様にして、ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子を得た。

　実施例２～６および比較例１～１０において、得られた押出発泡粒子を用いて、実施例１と同様に、上述した方法により、基材樹脂の融点Ｔｍ_１、溶融伸びおよびＭＦＲを測定した。結果を表１または２に示す。また、得られた押出発泡粒子について、実施例１と同様に、前記した方法により、かさ密度、連続気泡率を評価した。結果を表１または２に示す。

　実施例２～６および比較例１～１０において、さらに、得られた押出発泡粒子を用いて、成形圧を表１または２に示したようにそれぞれ変更した以外は実施例１と同様にして、ポリプロピレン系樹脂発泡成形体を得た。次いで、実施例１と同様に養生および室温放置を行った発泡成形体を用いて、実施例１と同様にして発泡成形体の密度（Ｘ）および引張破断伸び率（Ｙ）を測定し、耐破断性を評価した。結果を表１または２に示す。なお、比較例５および７においては、得られた押出発泡粒子が十分に膨張せず、満足な発泡成形体を得ることができなかったため、その後の評価を行わなかった。

　また、実施例１～６の押出発泡粒子では、全て、押出発泡粒子の戻し樹脂のＤＳＣ曲線において、融解ピークは一つであった。すなわち、実施例１～６の押出発泡粒子の戻し樹脂のＤＳＣ曲線において、融解熱量が最大のピークの融解熱量は、全融解熱量と等しいものであった。

　また、実施例１～６の押出発泡粒子では、全て、押出発泡粒子のＤＳＣ曲線において、全融解熱量（１００％）の１５％以上を占める熱量を示すピークは一つであり、すなわち、結晶ピークは一つであった。

　表１に示された結果において、実施例で示された、（ａ）線状ポリプロピレン系樹脂として特定のＴｍ_２を有するとともに、改質の際に用いる開始剤、イソプレンの配合により、基材樹脂（Ａ）の融点Ｔｍ_１、溶融伸び、ＭＦＲが本発明の一実施形態の範囲内にある押出発泡粒子は低い連続気泡率を有するとともに、それを成形してなる発泡成形体は、より良好な耐破断性を示していることが分かる。

　それに対し、融点Ｔｍ_１が本発明の一実施形態の範囲を外れる比較例１～４および７～８においては、発泡成形体の耐破断性に劣ることが分かる。

　また、改質の際に用いる開始剤の量が少なく、改質の程度が不十分な比較例５においては、押出発泡粒子の連続気泡率が高いものとなり、良好な成形ができないことが分かる。

　さらに、改質ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲが本発明の一実施形態の範囲を外れて低い比較例６においては、良好な押出発泡粒子自体を得ることができないことが分かる。

　さらに、改質ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲおよび溶融伸びが本発明の一実施形態の範囲を外れている比較例７においては、押出発泡粒子の連続気泡率が高いものとなり、良好な成形ができないことが分かる。

　さらに、改質ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲ、溶融伸びが本発明の一実施形態の範囲を外れている比較例８においては、良好な押出発泡粒子自体を得ることができないことが分かる。

　本発明の一実施形態によれば、耐破断性に優れるポリプロピレン系樹脂発泡成形体を提供し得るポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子を提供することができる。そのため、本発明の一実施形態は、自動車内装部材、緩衝材、包装材、および断熱材等の分野等において好適に利用できる。

Claims

　分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂を含有する基材樹脂を含み、
　前記基材樹脂は以下（ｉ）～（ｉｉｉ）を全て満たす、ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子：
　（ｉ）融点Ｔｍ_１が１３０．０℃以上１４３．０℃未満であり、
　　　ここで、前記融点Ｔｍ_１は、示差走査熱量分析法により測定して求められる値である；
　（ｉｉ）溶融伸びが３．０ｍ／ｍｉｎ～３０．０ｍ／ｍｉｎであり、
　　　　ここで、前記溶融伸びは、２３０℃における溶融張力測定により求められる値である；および
　（ｉｉｉ）メルトフローレート（ＭＦＲ）が１．０ｇ／１０分～２０．０ｇ／１０分であり、
　　　　　ここで、前記ＭＦＲは、ＩＳＯ１１３３に従い、温度２３０℃および荷重２．１６ｋｇの条件で測定して求められる値である。
　前記ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子は、以下（ｉｖ）および（ｖ）を満たす、請求項１に記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子：
　（ｉｖ）かさ密度が４５ｇ／Ｌ～６００ｇ／Ｌである；および
　（ｖ）連続気泡率が１０．０％以下である。
　前記分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂は、共役ジエンおよびビニル芳香族化合物からなる群から選択される１種以上の単量体Ｎに由来する構成単位を含む、請求項１または２に記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子。
　請求項１～３の何れか１項に記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法であって、
　分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂を調製する調製工程と、前記ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子を調製する押出発泡工程と、を有し、
　前記調製工程は、（ａ）線状ポリプロピレン系樹脂、（ｂ）共役ジエンおよびビニル芳香族化合物からなる群から選択される１種以上の単量体Ｎ、および（ｃ）ラジカル重合開始剤を含む第１の混合物を溶融混練する第１の溶融混練工程を有し、
　前記押出発泡工程は、前記分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂を含む第２の混合物と発泡剤とを含む組成物を溶融混練する第２の溶融混練工程を有する、ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法。
　前記（ａ）線状ポリプロピレン系樹脂の融点Ｔｍ_２は、１２５．０℃～１４８．０℃である、請求項４に記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法。
　前記（ａ）線状ポリプロピレン系樹脂は、プロピレン単位と、エチレン、１－ブテン、イソブテン、１－ペンテン、３－メチル－１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、３，４－ジメチル－１－ブテン、１－ヘプテン、３－メチル－１－ヘキセン、１－オクテンおよび１－デセンからなる群から選択される１種以上のコモノマー単位と、がランダムに結合してなるランダム共重合体である、請求項４または５に記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法。
　前記（ａ）線状ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲは、０．５ｇ／１０分～２２．０ｇ／１０分である、請求項４～６の何れか１項に記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法。
　前記（ｂ）単量体Ｎは、イソプレンを含む、請求項４～７の何れか１項に記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法。
　前記第１の溶融混練工程における前記（ｂ）単量体Ｎの使用量は、前記（ａ）線状ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対して、０．０１重量部～５．００重量部である、請求項４～８の何れか１項に記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法。
　前記（ｃ）ラジカル重合開始剤は、ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルカーボネートおよびｔ－ブチルパーオキシベンゾエートの少なくとも一方を含む、請求項４～９の何れか１項に記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法。
　前記第１の溶融混練工程における前記（ｃ）ラジカル重合開始剤の使用量は、前記（ａ）線状ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対して、０．０１重量部～５．００重量部である、請求項４～１０の何れか１項に記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法。
　前記第１の溶融混練工程において、前記（ｃ）ラジカル重合開始剤の使用量に対する前記（ｂ）単量体Ｎの使用量の比率（前記（ｂ）単量体Ｎの使用量／前記（ｃ）ラジカル重合開始剤の使用量）は、０．０５～５．００である、請求項４～１１の何れか１項に記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法。
　前記発泡剤は炭酸ガスを含み、
　前記第２の溶融混練工程における前記発泡剤の使用量は、前記第２の混合物１００．０重量部に対して、０．５重量部～７．０重量部である、請求項４～１２の何れか１項に記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法。
　前記第１の溶融混練工程は、二軸押出機を使用して前記第１の混合物を溶融混練する工程である、請求項４～１３の何れか１項に記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法。
　請求項１～３の何れか１項に記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子、または請求項４～１４の何れか１項に記載のポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の製造方法により得られるポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子、を成形してなる発泡成形体であって、
　前記ポリプロピレン系樹脂押出発泡粒子の連続気泡率は１５．０％以下であり、
　前記発泡成形体の密度（Ｘ）は６０ｇ／Ｌ～３００ｇ／Ｌであり、かつ
　前記発泡成形体の引張破断伸び率（Ｙ）は以下の式（１）を満たす、ポリプロピレン系樹脂発泡成形体：
　Ｙ＞０．００５×Ｘ^２－０．２５×Ｘ＋３８・・・（１）。
　発泡成形体であって、
　分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂を含有する基材樹脂を含む押出発泡粒子からなり、
　前記押出発泡粒子の連続気泡率は１５．０％以下であり、
　前記発泡成形体の密度（Ｘ）は６０ｇ／Ｌ～３００ｇ／Ｌであり、かつ
　前記発泡成形体の引張破断伸び率（Ｙ）は以下の式（１）を満たす、ポリプロピレン系樹脂発泡成形体：
　Ｙ＞０．００５×Ｘ^２－０．２５×Ｘ＋３８・・・（１）。