WO2022118384A1

WO2022118384A1 - 圧縮機及び冷凍サイクル装置

Info

Publication number: WO2022118384A1
Application number: PCT/JP2020/044806
Authority: WO
Inventors: 亮濱田
Original assignee: 三菱電機株式会社
Priority date: 2020-12-02
Filing date: 2020-12-02
Publication date: 2022-06-09
Also published as: JP7466692B2; JPWO2022118384A1; CN116457574A

Abstract

圧縮機は、密閉容器と、密閉容器内に設けられ、冷媒が圧縮される圧縮室が内部に設けられたシリンダと、密閉容器内に設けられた主軸と、主軸に設けられ、圧縮室にて圧縮された冷媒を吐出する吐出口を備えた軸受と、軸受に設けられ、内部にガイド穴を有するガイド蓋と、ガイド穴内に設けられた弁体とを具備し、弁体がガイド穴内を移動することにより吐出口の開閉を行なう吐出機構とを具備し、ガイド蓋には、ガイド穴と吐出口から吐出された冷媒が吐出される密閉容器内とを連通する連通穴が形成され、連通穴には、密閉容器内に滞留した冷凍機油が給油される。

Description

圧縮機及び冷凍サイクル装置

　本開示は、冷媒の吐出機構を有する圧縮機及び冷凍サイクル装置に関する。

　従来、弁体を吐出口の閉口時に吐出口内に配置し、弁体をスプリングで往復動作させることで、死容積を縮小させるようにした圧縮機がある（例えば、特許文献１参照）。

特開平８－３１９９７３号公報

　従来の圧縮機では、吐出口内に弁体を配置し、その弁体をスプリングで往復動作する。この際、弁体が吐出口壁面と接触し、ジャミングが発生する。ジャミングが発生すると、弁体が摩耗する。弁体が摩耗すると、圧縮室の閉塞不良に起因する圧縮機の効率の低下及び故障が発生するという問題点があった。

　本開示は、上記実情に鑑みてなされたものであり、弁体のジャミングを抑制し、圧縮機の効率を向上し、故障を抑制することができる圧縮機及び冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。

　本開示に係る圧縮機は、密閉容器と、前記密閉容器内に設けられ、冷媒が圧縮される圧縮室が内部に設けられたシリンダと、前記密閉容器内に設けられた主軸と、前記主軸に設けられ、前記圧縮室にて圧縮された冷媒を吐出する吐出口を備えた軸受と、前記軸受に設けられ、内部にガイド穴を有するガイド蓋と、前記ガイド穴内に設けられた弁体とを具備し、前記弁体が前記ガイド穴内を移動することにより前記吐出口の開閉を行なう吐出機構とを具備し、前記ガイド蓋には、前記ガイド穴と前記吐出口から吐出された冷媒が吐出される前記密閉容器内とを連通する連通穴が形成され、前記連通穴には、前記密閉容器内に滞留した冷凍機油が給油される。

　本開示によれば、ガイド蓋には、ガイド穴と吐出口から吐出された冷媒が吐出する密閉容器内とを連通する連通穴が形成される。そして、連通穴には、冷凍機油が給油される。弁体はガイド穴内を移動することにより、吐出口の開閉を行なう。連通穴に供給された冷凍機油は、ガイド穴を通り、弁体とガイド穴の側面との隙間に流れる。従って、圧縮機は、弁体のジャミングの発生が抑制され、圧縮機の効率を向上し、故障を抑制することができる。

実施の形態１に係る圧縮機の構成を概略的に示す概略構成図である。実施の形態１に係る圧縮機の吐出機構の弁体が吐出口を閉口している状態を示す図である。実施の形態１に係る圧縮機の吐出機構の弁体が吐出口を開口している状態を示す図である。実施の形態２に係る圧縮機の吐出機構の連通穴への給油方法を説明するための図である。実施の形態３に係る圧縮機の吐出機構の連通穴への給油方法を説明するための図である。実施の形態４に係る圧縮機の吐出機構に設けられた直線状の給油溝を示す図である。実施の形態４に係る圧縮機の吐出機構に設けられた螺旋状の給油溝を示す図である。実施の形態５に係る冷凍サイクル装置の冷媒回路構成を概略的に示す冷媒回路図である。ＡＳＨＲＡＥに規定されている代表的な冷凍サイクルの圧縮機定格運転条件における圧縮機が吸入する冷媒の気体密度及び圧縮機から吐出される冷媒の気体密度を冷媒毎に示す図である。圧縮機のリード弁の一例を示す図である。実施の形態６の冷凍サイクル装置に使用される圧縮機の弁体の持ち上がり距離を説明するための図である。

　以下、図面を参照して、実施の形態に係る圧縮機について説明する。なお、図面において、同一の構成要素には同一符号を付して説明し、重複説明は必要な場合にのみ行なう。本開示は、以下の各実施の形態で説明する構成のうち、組合せ可能な構成のあらゆる組合せを含み得る。また、図面では各構成部材の大きさの関係が実際のものとは異なる場合がある。そして、明細書全文に表わされている構成要素の形態は、あくまでも例示であって、明細書に記載された形態に限定するものではない。特に構成要素の組み合わせは、各実施の形態における組み合わせのみに限定するものではなく、他の実施の形態に記載した構成要素を別の実施の形態に適用することができる。また、圧力及び温度の高低については、特に絶対的な値との関係で高低が定まっているものではなく、装置などにおける状態及び動作などにおいて相対的に定まるものとする。そして、以下の説明では、密閉容器の長手方向（図における上下方向）を、軸方向とし、密閉容器の中心軸を通りかつ中心軸に垂直な方向を、径方向として説明する。

実施の形態１．
　図１は、実施の形態１に係る圧縮機１００の構成を概略的に示す概略構成図である。

　図１に基づいて、圧縮機１００について説明する。この圧縮機１００は、たとえば冷蔵庫、冷凍庫、自動販売機、空気調和機、冷凍装置、又は、給湯器等の冷凍サイクル装置の冷媒回路の構成要素となるものである。なお、図１には、圧縮機１００の一例としてロータリ圧縮機を図示している。圧縮機１００は、例えば、スクロール圧縮機、レシプロ圧縮機など、吐出弁を有する密閉型圧縮機にも適用可能である。また、ここでは、圧縮機１００が圧縮する流体が、冷凍サイクル装置などにおいて用いる冷媒であるものとして説明する。

［圧縮機１００の構成］
　圧縮機１００は、吸入した冷媒を圧縮して吐出するものである。圧縮機１００は、密閉容器３を備える。密閉容器３は、下側容器１と、上側容器２と、で構成されている。密閉容器３には、圧縮機構部１０及び電動機部２０が収納されている。例えば、図１では、圧縮機構部１０が密閉容器３の下側に収納され、電動機部２０が密閉容器３の上側に収納された状態を例に示している。また、密閉容器３の底部は、冷凍機油が貯留される油溜めとして機能する。冷凍機油は、主に圧縮機構部１０の摺動部を潤滑する。

　密閉容器３の下側容器１には、アキュームレータ３００（図８参照）と連通した第１吸入管３１ａ及び第２吸入管３１ｂが接続されている。第１吸入管３１ａ及び第２吸入管３１ｂの流入口は、吸入マフラ６０内に差し込まれている。第１吸入管３１ａの吸入口５０は、シリンダ１３に形成されている。第２吸入管３１ｂについても、第１吸入管３１ａと同様の構成が採用され、他のシリンダに形成されている。吸入マフラ６０は、冷凍サイクル回路の低圧側配管１５５ｂ（図８参照）によりアキュームレータ３００に接続され、アキュームレータ３００から冷媒が流入される。吸入マフラ６０は、密閉容器３の外周に固定される。圧縮機１００は、第１吸入管３１ａ及び第２吸入管３１ｂを介してアキュームレータ３００から冷媒（ガス冷媒）を密閉容器３に取り込む。また、密閉容器３の上側容器２の上部には吐出管２ａが接続されている。圧縮機１００は、吐出管２ａを介して圧縮機構部１０で圧縮された冷媒を外部に吐出する。なお、アキュームレータ３００については、後段で説明する。

＜圧縮機構部１０＞
　圧縮機構部１０は、電動機部２０により駆動されて冷媒を圧縮する機能を有している。

　圧縮機構部１０は、シリンダ１３、ローリングピストン１６、軸受１４、主軸１１及びベーン（図示省略）を含んで構成される。

　シリンダ１３は、密閉容器３内に設けられ、外周が平面視略円形に構成されており、内部に平面視略円形の空間である圧縮室３０を有している。シリンダ１３は、側面視した状態において軸方向に所定の高さを有している。圧縮室３０は、軸方向両端が開口している。また、シリンダ１３には、圧縮室３０に連通し、半径方向に延びるベーン溝（図示省略）が軸方向に貫通して設けられる。シリンダ１３の圧縮室３０は、円筒形状のシリンダ１３の主軸１１方向の端部に軸受１４と仕切り板１５とを取り付けて形成される空間である。圧縮室３０では、冷媒が圧縮される。

　また、シリンダ１３には、第１吸入管３１ａを介して吸入されたガス冷媒が通過する吸入ポート（図示省略）が設けられる。吸入ポートは、シリンダ１３の外周面から圧縮室３０に貫通するように形成されている。

　また、シリンダ１３には、圧縮室３０で圧縮された冷媒が圧縮室３０から吐出される吐出ポート（図示省略）が設けられる。吐出ポートは、シリンダ１３の上端面の縁部の一部を切り欠いて形成されている。

　ローリングピストン１６は、リング状に形成され、圧縮室３０に偏心回転可能に収納される。また、ローリングピストン１６は、内周部分で主軸１１の偏心軸部１２に摺動自在に嵌合する。

　図示しないベーン溝には、ベーンが収納される。背圧室に設けられるベーンスプリング（図示省略）によって、ベーン溝に収納されているベーンが常にローリングピストン１６に押し付けられている。圧縮機１００は、密閉容器３内が高圧であり、運転を開始するとベーンの背面側にある背圧室側に密閉容器３内の高圧と圧縮室３０の圧力との差圧による力が作用する。そのため、ベーンスプリングは、主に密閉容器３内と圧縮室３０内の圧力に差がない圧縮機１００の起動時に、ベーンをローリングピストン１６に押し付ける目的で使用される。

　なお、ベーンの形状は、略直方体である。具体的には、ベーンは、周方向の長さ（厚み）が径方向及び軸方向の長さよりも小さい平坦な略直方体形状となっている。

　軸受１４は、密閉容器３内に設けられ、側面視略逆Ｔ字状に構成されている。軸受１４は、主軸１１の偏心軸部１２よりも上の部分である主軸部１１ａに摺動自在に嵌合する。軸受１４は、シリンダ１３のベーン溝も含んだ圧縮室３０の一方の端面（電動機部２０側の端面）を閉塞する。また、軸受１４には、吐出口４５（図２参照）が形成されている。吐出口４５は、軸受１４の鍔部に、圧縮室３０と密閉容器３とが連通するように設けられている。吐出口４５は、圧縮室３０から密閉容器３の内部に冷媒が吐出される際に、冷媒が通過する通路を形成する穴である。吐出口４５の圧縮室３０側の開口部は、圧縮室３０の端面に設けられている。具体的には、吐出口４５の圧縮室３０側の開口部は、シリンダ１３に形成されている圧縮室３０の上面の吐出ポートと平面視概略同位置となるように形成されている。軸受１４の内部及び上部には、弁体４１（図２及び図３参照）を有する吐出機構４０が設けられる。この吐出機構４０の構成については、後述する。なお、第２吸入管３１ｂが設けられたシリンダ１３の吐出機構４０が、軸受１４の下側の軸受１４ａに設けられても良い。

　弁体４１は、圧縮室３０内の圧力及び密閉容器３内の圧力を受け、吐出口４５を開閉するようになっている。圧縮室３０内の圧力が密閉容器３内の圧力より低い時は、弁体４１が吐出ポートに押し付けられることで吐出口４５が閉口される。弁体４１は、弁体４１が吐出口４５を閉じたときに、弁体４１の圧縮室３０側の端面が、吐出口４５の圧縮室３０側の端面に対して凹凸をほぼ生じないように配置される。このため、圧縮室３０の端面と弁体４１の圧縮室３０側の端面とが、同一の平面で一致する。つまり、弁体４１は、吐出口４５の圧縮室３０側の開口面を吐出口４５の内側から閉じる。ここで、「一致」とは、クリアランス確保などのために弁体４１の圧縮室３０側の端面が吐出口４５の端とわずかな距離だけ離れている場合も含む。例えば、弁体４１の圧縮室３０側の端面と圧縮室３０の端面との距離が、吐出口４５の全長の１０分の１程度の距離だけ離れている場合である。また、圧縮室３０からの圧力を受ける面積を増やすために、弁体４１において、弁体４１の圧縮室３０側に、窪み、溝などが形成されていてもよい。

　一方、圧縮室３０内の圧力が密閉容器３内の圧力より高くなった時は、弁体４１は圧縮室３０内の圧力により上方向へ押し上げられ、吐出口４５を開放する。吐出口４５が開放されると、圧縮室３０で圧縮された冷媒が圧縮室３０の外部に導かれることになる。

　吐出口４５が開くと、吐出口４５から吐出される高温高圧のガス冷媒は、密閉容器３内に放出される。

　弁体４１の形状は、例えば、外径Φは２０［ｍｍ］、高さ１６［ｍｍ］の円柱形状である。

　密閉容器３の横には、吸入マフラ６０が設けられる。吸入マフラ６０は、冷凍サイクルからの低圧のガス冷媒を吸入する。吸入マフラ６０は、液冷媒が冷凍サイクルから戻ってきた場合に液冷媒が直接シリンダ１３の圧縮室３０に吸入されることを抑制する。吸入マフラ６０は、シリンダ１３の吸入ポートに第１吸入管３１ａ及び第２吸入管３１ｂを介して接続される。吸入マフラ６０は、溶接等により密閉容器３の側面に固定される。

　圧縮機構部１０で圧縮された高温高圧のガス冷媒は、吐出マフラ１７の吐出口４５（図２参照）から電動機部２０を通過して吐出管２ａから圧縮機１００の外部へ吐出される。

＜電動機部２０＞
　電動機部２０は、圧縮機構部１０を駆動する機能を有している。

　電動機部２０は、回転子２１及び固定子２２等を含んで構成される。固定子２２は、密閉容器３の内周面に当接して固定される。回転子２１は、固定子２２の内側に空隙を介して配置される。

　固定子２２は、複数枚の電磁鋼板を積層した固定子鉄心と、固定子鉄心のティースに絶縁部材を介して集中巻きされた巻線と、を少なくとも備えている。また、固定子２２の巻線には、リード線が接続されている。リード線は、密閉容器３の外部から電力を供給するために上側容器２に設けられたガラス端子に接続される。

　回転子２１は、複数枚の電磁鋼板を積層した回転子鉄心と、回転子鉄心に挿入された永久磁石と、を少なくとも備えている。回転子鉄心の中心には、主軸１１の主軸部１１ａが焼き嵌め又は圧入されている。電動機部２０によって回転する主軸１１の下端には、給油ポンプ７０が設けられている。給油ポンプ７０は、主軸１１が回転することにより発生する遠心力によって、給油ポンプ７０の先端にある密閉容器３に滞留した冷凍機油を引き込み、遠心力により持ち上げる。主軸１１の内部に引き込まれて持ち上げられた冷凍機油は、主軸１１の各部に設けられた主軸１１の給油穴１１＿１（図４参照）から吐出機構４０に給油される。また、吐出マフラ１７には、給油ポンプ７０により主軸１１に引き込まれた冷凍機油が給油される。

＜吐出機構４０の構成＞
　図２は、実施の形態１に係る圧縮機１００の吐出機構４０の弁体４１が吐出口４５を閉口している状態を示す図である。図３は、実施の形態１に係る圧縮機１００の吐出機構４０の弁体４１が吐出口４５を開口している状態を示す図である。図２及び図３に示すように、吐出機構４０は、弁体４１、バネ４３及びガイド蓋４６を有する。図２において、矢印は圧縮室３０からの弁体４１へかかる高圧ガス冷媒を示す。また、図３において、矢印は高圧ガス冷媒の経路を示す。

　ガイド蓋４６は、円筒形状であり、軸受１４の上部側に設けられた閉塞部４６ａと、軸受１４の内部に設けられた円筒部４６ｂとを有する。閉塞部４６ａの内部と、円筒部４６ｂの内部とはガイド穴４２を構成する。閉塞部４６ａは、連通穴４４が設けられている側のガイド蓋４６の部分である。円筒部４６ｂは、圧縮室３０が設けられている側のガイド蓋４６の部分であり、軸受１４の内部に設けられている。円筒部４６ｂの内部と吐出口４５とは連通している。円筒部４６ｂの下端は、弁体４１の形状に合わせて形成され、軸受１４に形成された弁体着座部４６ｃが配置される。弁体着座部４６ｃには、面取りが施されている。面取りが施される面は、例えば、高さ方向に２［ｍｍ］、径方向に３［ｍｍ］である。

　ガイド蓋４６の閉塞部４６ａと円筒部４６ｂとは、一体で形成されるが、閉塞部４６ａと円筒部４６ｂとは別部品として形成されても良い。また、ガイド蓋４６の円筒部４６ｂは、軸受１４とは別体として形成されるが、一体として形成されても良い。軸受１４、閉塞部４６ａ及び円筒部４６ｂは、２部品又は３部品で形成される。ガイド蓋４６の閉塞部４６ａには、接続部材であるバネ４３の一端が取り付けられる。バネ４３の一端は、ガイド蓋４６内部のガイド穴４２に配置される。バネ４３の他端は、弁体４１に取り付けられる。バネ４３は、弁体４１が吐出口４５を閉口する方向にバネ力（弾性力）を与える。

　ガイド穴４２は、円柱状の空間であり、ガイド蓋４６の閉塞部４６ａの内部及びガイド蓋４６の円筒部４６ｂの内部である。また、円筒部４６ｂは、軸受１４の鍔部に設けられた穴に設けられる。ガイド穴４２の圧縮室３０側の端は、圧縮室３０の端面とシリンダ１３の内壁に一致するように形成されている。また、軸受１４の下部は、圧縮室３０の端面及びシリンダ１３の端面と一致する。また、ガイド蓋４６の内部の空間は、軸受１４の鍔部側面から加工し、形成しても良い。ガイド穴４２は、軸受１４の鍔部上面に固定部を設け、ガイド穴４２として作用する平面を持つ部材で固定部を覆うことで形成してもよい。ガイド穴４２の圧縮室３０と反対側の端部平面部は、別部品で覆うことで形成しても良い。

　水平方向における弁体４１の側面と、ガイド穴４２の側面との隙間は、１００［μｍ］未満である。

　なお、ガイド穴４２の圧縮室３０側の端は、ガイド穴４２の下側に設けられた圧縮室３０の端面とシリンダ１３の内壁に必ずしも一致する必要はない。例えば、ガイド穴４２の圧縮室３０側の端の位置が、シリンダ１３の内壁よりも外側となる位置であってもよい。この場合、弁体４１の一部がシリンダ１３に接し、近接し、又はシリンダ１３の上に配置した弾性体などに接する。また、ガイド穴４２の圧縮室３０側の端を圧縮室３０の端面よりもわずかに密閉容器３内部側となる位置にしてもよい。これにより、弁体４１とローリングピストン１６とのクリアランスを確保することができる。

　また、ガイド蓋４６が軸受１４と別部品である場合、ガイド蓋４６は、軸受１４の鍔部内部に設けられても良い。この場合、吐出口４５の長さを短くし、ガイド穴４２の圧縮室３０側の開口部を密閉容器３の内部側とつながる開口部とする。弁体着座部４６ｃは、軸受１４ではなく、ガイド蓋４６の円筒部４６ｂに設けられても良い。

　弁体４１は、吐出口４５が大きく開口した際に、弁体４１の先端が、吐出口４５の内部に少し突出して部分的に吐出口４５を覆った状態としても良い。これにより、弁体４１の先端が吐出口４５の側面の開口の内部に入ることを防止できる。

　ガイド蓋４６の閉塞部４６ａには、円柱形状の連通穴４４が形成されている。連通穴４４は、ガイド蓋４６の内部のガイド穴４２と吐出口４５から吐出された高圧冷媒が吐出マフラ１７を介して吐出される密閉容器３内とを連通する。連通穴４４の水平方向の外径は、弁体４１の水平方向の外径よりも小さい。連通穴４４の径はガイド蓋４６の内径に対して小さく、ここではΦ６ｍｍである。連通穴４４の形状は円形状であるが、周囲の部品との干渉を考慮して楕円形状を選択しても良い。ガイド蓋４６の弁体着座部４６ｃは、弁体４１の底面部分の少なくとも一部の部分が露出する形状に形成されても良い。

　弁体４１は、ガイド穴４２内に配置され、ガイド穴４２内の圧力が圧縮室３０内の圧力よりも大きい場合、ガイド穴４２に沿って、摺動して下方に移動する。これにより、吐出口４５が閉じられる（図２参照）。弁体４１の側面は、弁体４１が吐出口４５を閉じたときに、対応する吐出口４５の側面と接触する。従って、弁体４１の吐出口４５の側面は、吐出口４５の側面に対して凹凸がなくなるように形成される。また、弁体４１は、ガイド穴４２内の圧力が圧縮室３０内の圧力よりも小さい場合、ガイド穴４２内を上方に移動する。これにより、図３に示すように、吐出口４５が開口される。

　図２及び図３に示すように、吐出機構４０の周囲には、吐出マフラ１７が設けられている。吐出マフラ１７は、圧縮機１００を上から見たときに、密閉容器３の大半を占める部品である。圧縮機１００の運転時に密閉容器３の下部に滞留した冷凍機油が巻き上げられ、巻き上げられた冷凍機油は、吐出マフラ１７の上部に多く滞留する。吐出マフラ１７の上部であって、連通穴４４の上方には、吐出マフラ１７の給油穴１７＿１が設けられる。吐出マフラ１７に滞留した冷凍機油は、吐出マフラ１７の給油穴１７＿１から連通穴４４に給油される。給油は、冷凍機油が吐出マフラ１７の給油穴１７＿１から連通穴４４に滴下することにより行われるが、他の方法であっても良い。

［圧縮機１００の動作］
　リード線を介して電動機部２０の固定子２２に電力が供給される。これにより、固定子２２の巻線に電流が流れ、巻線から磁束が発生する。電動機部２０の回転子２１は、巻線から発生する磁束と、回転子２１の永久磁石から発生する磁束との作用によって回転する。回転子２１の回転によって、回転子２１に固定された主軸１１が回転する。主軸１１の回転に伴い、圧縮機構部１０のローリングピストン１６がシリンダ１３の圧縮室３０内で偏心回転する。

　圧縮室３０におけるシリンダ１３とローリングピストン１６との間の空間は、図示省略のベーンによって２つに分割されている。主軸１１の回転に伴い、それらの２つの空間の容積が変化する。一方の空間では、徐々に容積が拡大し、アキュームレータ３００から低圧のガス冷媒が吸入される。他方の空間では、徐々に容積が縮小し、中のガス冷媒が圧縮室３０で圧縮される。

　圧縮室３０で圧縮され、高圧高温となったガス冷媒は、吐出機構４０の弁体４１を押し上げ、吐出口４５から吐出される。ベーン（図示せず）は密閉容器３内に放出された高圧の冷媒によって、ローリングピストン１６に押し付けられ、ローリングピストン１６の動きと連動して、ベーン溝内を径方向に摺動し、圧縮室３０の低圧空間と高圧空間とを仕切る役割を果たす。このとき、吐出機構４０は、密閉容器３内の吐出圧と圧縮室３０の内圧の圧力差によって、吐出口４５を開閉し、圧縮した冷媒を吐出する。密閉容器３内の吐出圧は、冷凍サイクルの運転条件によって変わる。このため、吐出機構４０は、密閉容器３内の吐出圧に対して所定圧力以上になると弁体４１が開となるなど、相対的な高低で開閉動作が行われる。吐出口４５から吐出されたガス冷媒は、吐出マフラ１７の吐出口４５を介して密閉容器３内の空間に吐出される。吐出されたガス冷媒は、電動機部２０の隙間を通過して密閉容器３の頂部に連結されている吐出管２ａから密閉容器３の外へ吐出される。密閉容器３の外へ吐出された冷媒は、冷凍サイクルを循環し、再びアキュームレータ３００に戻ってくる。

［吐出機構４０の動作］
　次に、吐出機構４０の動作について説明する。まず、圧縮室３０の内圧が吐出機構４０のガイド穴４２の内圧よりも小さいときは、弁体４１は、バネ４３のバネ力とガイド穴４２内の圧力とにより、吐出口４５を閉じる方向に荷重を受ける。弁体４１の圧縮室３０側の端面は、圧縮室３０の端面から突出することなく吐出口４５を閉口するとともに、圧縮室３０の内圧を受けることになる。

　次に、圧縮室３０内で冷媒が圧縮され、弁体４１の圧縮室３０側端面が内圧を受ける。弁体４１の圧縮室３０側端面の内圧による荷重が、吐出機構４０のガイド穴４２の内圧及びバネ４３のバネ力の合力よりも大きい場合、図３に示すように、吐出口４５を塞いでいた弁体４１は、ガイド穴４２に沿って、バネ４３側へ移動する。そして、弁体４１は吐出口４５を開口する。

　吐出口４５が開口すると、冷媒の吐出経路が形成される。吐出口４５から吐出される高温高圧のガス冷媒は、密閉容器３内に放出される。具体的には、冷媒は、ガイド穴４２の内部かつ弁体４１の下部を通り、軸受１４の鍔部を通過し（矢印ａ）、ガイド穴４２の側面に設けられた穴を通り（矢印ｂ）、吐出マフラ１７内部に流出する。その後、吐出マフラ１７内部の高圧冷媒は、軸受１４と吐出マフラ１７の間に形成された隙間及び吐出マフラ１７そのものに形成された穴を通過し（矢印ｃ）、圧縮機１００の密閉容器３内部へと吐出される。冷媒の吐出が完了すると、弁体４１は、バネ４３のバネ力によって、吐出口４５側へ移動し、吐出口４５を閉口し始める。そして、圧縮室３０の内圧が密閉容器３内の圧力よりも小さくなる。次に、図２に示すように、圧縮室３０側の弁体４１の先端が、ガイド穴４２内の圧力と圧縮室３０内の圧力との圧力差によって、吐出口４５の端部に設けられた弁体着座部４６ｃに押し付けられ、吐出口４５は完全に閉口する。

　圧縮機１００の動作時には、給油ポンプ７０により密閉容器３に滞留した冷凍機油が主軸１１に引き上げられる。主軸１１に引き上げられた冷凍機油は、主軸１１の給油穴１１＿１（図４参照）から吐出マフラ１７に給油される。吐出マフラ１７に給油された冷凍機油は、吐出マフラ１７の給油穴１７＿１から滴下し、下方に設けられた連通穴４４に給油される。連通穴４４に給油された冷凍機油は、連通穴４４を通り、弁体４１とガイド穴４２の側面との間の隙間に流れる。

　なお、冷媒の吐出動作が行われる圧縮室３０の内圧の閾値は、絶対的な値であって良い。また、バネ４３は、ガイド穴４２内で動作する必要はなく、連通穴４４を通る冷媒の圧損を低減するために、バネ４３をガイド穴４２以外に設け、ガイド穴４２の容積を拡大しても良い。

［効果］
　実施の形態１の圧縮機１００によれば、連通穴４４には冷凍機油が給油される。連通穴４４に供給された冷凍機油は、ガイド穴４２を通り、弁体４１とガイド穴４２の側面との隙間に流れる。冷凍機油が弁体４１の外表面を覆うことにより、圧縮機１００は、弁体４１にジャミングが発生することを抑制することができる。これにより、弁体４１の摩耗が抑制されて圧縮室の閉塞不良が生じにくくなり、圧縮機１００の効率を向上し、故障を抑制することができる。

　また、弁体４１の側面と、ガイド穴４２の側面との隙間が１００［μｍ］未満であり、圧縮機１００の動作時に弁体４１の側面とガイド穴４２の側面との間に油面が形成される。従って、弁体４１にジャミングが発生するのを抑制することができる。従って、圧縮機１００の効率を向上し、故障を抑制することができる。

　さらに、実施の形態１の圧縮機１００によれば、ガイド蓋４６のガイド穴４２内の圧力が圧縮室３０内の圧力よりも大きい場合、弁体４１が、ガイド穴４２の内部を移動し、吐出口４５が閉じられる。密閉容器３内には、吐出口４５から吐出された冷媒が吐出される。連通穴４４は、密閉容器３内の空間と連通しているので、ガイド穴４２に滞留した冷媒よりも高圧な吐出冷媒によりガイド穴４２内部かつ弁体４１の上部の空間が圧縮され、ダンパ効果により、弁体４１による吐出口４５の閉じ遅れを抑制することができる。

　さらに、実施の形態１の圧縮機１００によれば、ガイド蓋４６に連通穴４４が設けられる。連通穴４４の径は、ガイド蓋４６の内径に対して小さい。従って、弁体４１の上昇時に、弁体４１と閉塞部４６ａとの間の空間の冷媒が連通穴４４から逃げ切らず、冷媒が圧縮されて弁体４１が押し戻される。このとき、弁体４１と閉塞部４６ａとの間の空間に滞留する冷媒の圧力は、圧縮過程が完了して密閉容器３内部に吐出された高圧冷媒よりもさらに高圧である。このダンパ効果によって、弁体４１は上昇完了後、速やかに下降を開始し、所望の着座タイミングから閉じ遅れることなく軸受１４内に設けられた弁体着座部４６ｃに着座する。

　さらに、実施の形態１の圧縮機１００によれば、連通穴４４の水平方向の外径を弁体４１の水平方向の外径よりも小さくしているので、さらに、弁体４１の閉口速度が低下することを防止することができる。

　さらに、実施の形態１の圧縮機１００によれば、ガイド穴４２の圧縮室３０側の端は、圧縮室３０の端面とシリンダ１３の内壁に一致するように形成されているので、冷媒の流路面積が大きくなり、吐出圧力損失を低減できる。

　さらに、実施の形態１の圧縮機１００によれば、吐出経路が圧縮室３０、弁体４１、吐出口４５の順となるように構成されている。そして、圧縮室３０の直後で、弁体４１により吐出口４５を閉塞する。これにより、圧縮機１００の死容積を縮小することができる。このため、冷媒の再膨張による圧縮機１００の効率低下を抑えることができる。

　さらに、実施の形態１の圧縮機１００によれば、圧縮室３０の端面と弁体４１の圧縮室３０側の端面とが、同一の平面で一致する。従って、圧縮機１００の死容積を最小にすることができ、かつ、弁体４１が圧縮室３０の内部に突出して、弁体４１がローリングピストン１６と衝突することを防止することができる。

　さらに、実施の形態１の圧縮機１００によれば、ガイド蓋４６の円筒部４６ｂを軸受１４と別部品で形成しているので、軸受１４の構造を簡素にすることができ、低コストな圧縮機１００を提供することができる。

　さらに、実施の形態１の圧縮機１００によれば、ガイド蓋４６の円筒部４６ｂを軸受１４と一体形成した場合、弁体４１と弁体着座部４６ｃの芯ズレを抑制できるため信頼性の高い圧縮機１００を提供することができる。

　軸受１４には主軸１１及びローリングピストン１６との摺動部があり、数～数十［μｍ］単位の歪みが発生する。この歪みは、圧縮機１００の信頼性に悪影響を与える。具体的には、歪み発生箇所では、金属部品同士が局所接触し、焼付きが発生する。実施の形態１の圧縮機１００によれば、ガイド蓋４６は、軸受１４にねじ固定されていても良い。この場合、圧縮機１００の組立時に軸受１４にかかる力が小さくなり、軸受１４に発生する歪みを低減できる。

　さらに、実施の形態１の圧縮機１００によれば、連通穴４４の水平方向の外径は、弁体４１の水平方向の外径よりも小さい。これにより、連通穴４４は、絞り部として振る舞い、連通穴４４で抑制しようとしていたダンパ効果を設計所望以上には抑制させない効果がある。また、吐出口４５の閉口時には弁体４１が速やかに閉じることを助ける効果がある。

実施の形態２．
　実施の形態２では、吐出機構４０の連通穴４４への給油方法が実施の形態１と異なる。図４は、実施の形態２に係る圧縮機１００の吐出機構４０の連通穴４４への給油方法を説明するための図である。なお、図４において、図１～図３と同一部分については、同一符号を付して説明する。

　図４に示すように、主軸１１には、冷凍機油を排出する給油穴１１＿１が設けられている。吐出マフラ１７は、ガイド蓋４６を兼ねており、連通穴４４が形成される。連通穴４４は、主軸１１の給油穴１１＿１よりも低い位置に設けられる。吐出マフラ１７は、連通穴４４の上方に設けられた油溜まり部１７＿２を有する。油溜まり部１７＿２は、吐出マフラ１７により形成され、冷凍機油を貯油できるように、箱型形状に形成されているが、他の形状であっても良い。油溜まり部１７＿２の下部には、連通穴４４が形成される。

　主軸１１の給油穴１１＿１から流れ出た冷凍機油は、吐出マフラ１７の表面を伝わって、油溜まり部１７＿２に蓄えられる。油溜まり部１７＿２に蓄えられた冷凍機油は、連通穴４４を通り、弁体４１とガイド穴４２の側面との間の隙間に流れる。

　従って、実施の形態２の圧縮機１００によれば、連通穴４４は、主軸１１の給油穴１１－１の位置よりも低い位置に設けられているので、主軸１１の給油穴１１－１から流れ出た冷凍機油は、吐出マフラ１７の表面を伝わって、油溜まり部１７＿２に蓄えられる。これにより、冷凍機油を常に吐出機構４０に供給することができる。

　また、実施の形態２の圧縮機１００によれば、吐出マフラ１７は連通穴４４を有するので、吐出マフラ１７は、ガイド蓋４６を兼ねることができる。従って、圧縮機１００の部品点数を削減することができ、低コストの圧縮機１００を提供できる。

実施の形態３．
　実施の形態３では、吐出機構４０の連通穴４４への給油方法が実施の形態１及び実施の形態２と異なる。図５は、実施の形態３に係る圧縮機１００の吐出機構４０の連通穴４４への給油方法を説明するための図である。なお、図５において、図１～図４と同一部分については、同一符号を付して説明する。

　図５において、図３と異なる点は、吐出マフラ１７の給油穴１７＿１と、連通穴４４とを連通する給油管１８を設けたことにある。また、本実施の形態の吐出マフラ１７の上面には、油溜まり部１７＿２が設けられている。給油穴１７＿１の周囲に設けられた壁に囲まれた空間が、本実施の形態の油溜まり部１７＿２である。

　圧縮機１００の動作時には、給油ポンプ７０により密閉容器３に滞留した冷凍機油が主軸１１に引き上げられる。主軸１１に引き上げられた冷凍機油は、主軸１１の給油穴１１＿１（図４参照）から吐出マフラ１７に給油される。吐出マフラ１７に給油された冷凍機油は、吐出マフラ１７の油溜まり部１７＿２に滞留する。油溜まり部１７＿２に滞留した冷凍機油は、給油穴１７＿１及び給油管１８を順次通過し、下方に設けられた連通穴４４に給油される。連通穴４４に給油された冷凍機油は、連通穴４４を通り、弁体４１とガイド穴４２の側面との間の隙間に流れる。

　実施の形態３の圧縮機１００によれば、圧縮機１００の動作時には、給油ポンプ７０により密閉容器３に滞留した冷凍機油が主軸１１に引き上げられる。主軸１１に引き上げられた冷凍機油は、主軸１１の給油穴１１＿１から吐出マフラ１７に給油される。吐出マフラ１７に給油された冷凍機油は、吐出マフラ１７の給油穴１７＿１から油溜まり部１７＿２に滞留する。油溜まり部１７＿２に滞留した冷凍機油は、吐出マフラ１７の給油穴１７＿１から給油管１８を通り、連通穴４４に給油される。

　従って、実施の形態３の圧縮機１００によれば、冷凍機油は、吐出マフラ１７の油溜まり部１７＿２から給油管１８を通して連通穴４４に給油されるので、吐出マフラ１７内の乱流流体に阻害されることなく、冷凍機油を吐出機構４０に供給することができる。

実施の形態４．
　図６は、実施の形態４に係る圧縮機１００の吐出機構４０に設けられた直線状の給油溝８１を示す図である。具体的には、図６に示すように、給油溝８１は、ガイド蓋４６の閉塞部４６ａ及び円筒部４６ｂの内面に鉛直方向に沿って直線状に形成される。給油溝８１は、弁体着座部４６ｃまでには、延伸しない。給油溝８１は、例えば、幅２［ｍｍ］、高さ４［ｍｍ］である。

　給油溝８１は、直線状の給油溝８１に限るものではない。図７は、実施の形態４に係る圧縮機１００の吐出機構４０に設けられた螺旋状の給油溝８１＿１を示す図である。

　給油溝８１又は給油溝８１＿１には、連通穴４４に供給された冷凍機油が給油される。

　従って、実施の形態４の圧縮機１００によれば、給油溝８１又は給油溝８１＿１に冷凍機油が給油されることにより、弁体４１にジャミングが発生するのをより抑制することができる。

実施の形態５．
　図８は、実施の形態５に係る冷凍サイクル装置２００の冷媒回路構成を概略的に示す冷媒回路図である。図８に基づいて、冷凍サイクル装置２００の構成及び動作について説明する。実施の形態５に係る冷凍サイクル装置２００は、実施の形態１～実施の形態３に係る圧縮機１００のいずれかを冷媒回路の一要素として備えたものである。なお、図８では、便宜的に、実施の形態１に係る圧縮機１００を備えた場合を図示している。
＜冷凍サイクル装置２００の構成＞
　冷凍サイクル装置２００は、圧縮機１００、流路切替装置１５１、第１熱交換器１５２、膨張装置１５３、及び、第２熱交換器１５４を有している。圧縮機１００、第１熱交換器１５２、膨張装置１５３、及び、第２熱交換器１５４が、高圧側配管１５５ａ及び低圧側配管１５５ｂにより配管接続されて冷媒回路を形成している。また、圧縮機１００の上流側にはアキュームレータ３００が配置されている。

　圧縮機１００は、吸入された冷媒を圧縮して高温高圧の状態とするものである。圧縮機１００で圧縮された冷媒は、圧縮機１００から吐出されて第１熱交換器１５２又は第２熱交換器１５４へ送られる。

　流路切替装置１５１は、暖房運転と冷房運転とにおいて冷媒の流れを切り替えるものである。つまり、流路切替装置１５１は、暖房運転時には圧縮機１００と第２熱交換器１５４とを接続するように切り替えられ、冷房運転時には圧縮機１００と第１熱交換器１５２とを接続するように切り替えられる。なお、流路切替装置１５１は、たとえば四方弁で構成するとよい。ただし、二方弁又は三方弁の組み合わせを流路切替装置１５１として採用してもよい。

　第１熱交換器１５２は、暖房運転時には蒸発器として機能し、冷房運転時には凝縮器として機能するものである。つまり、蒸発器として機能する場合、第１熱交換器１５２は、膨張装置１５３から流出された低温低圧の冷媒と、例えば図示省略の送風機により供給される空気とが熱交換し、低温低圧の液冷媒（又は気液二相冷媒）が蒸発する。一方、凝縮器として機能する場合、第１熱交換器１５２は、圧縮機１００から吐出された高温高圧の冷媒と、例えば図示省略の送風機により供給される空気とが熱交換し、高温高圧のガス冷媒が凝縮する。なお、第１熱交換器１５２を、冷媒－水熱交換器で構成してもよい。この場合、第１熱交換器１５２では、冷媒と、水などの熱媒体とで熱交換が実行される。

　膨張装置１５３は、第１熱交換器１５２又は第２熱交換器１５４から流出した冷媒を膨張させて減圧するものである。膨張装置１５３は、例えば冷媒の流量を調整可能な電動膨張弁等で構成するとよい。なお、膨張装置１５３としては、電動膨張弁だけでなく、受圧部にダイアフラムを採用した機械式膨張弁、又は、キャピラリーチューブ等を適用することも可能である。

　第２熱交換器１５４は、暖房運転時には凝縮器として機能し、冷房運転時には蒸発器として機能するものである。つまり、凝縮器として機能する場合、第２熱交換器１５４は、圧縮機１００から吐出された高温高圧の冷媒と、例えば図示省略の送風機により供給される空気とが熱交換し、高温高圧のガス冷媒が凝縮する。一方、蒸発器として機能する場合、第２熱交換器１５４は、膨張装置１５３から流出された低温低圧の冷媒と、例えば図示省略の送風機により供給される空気とが熱交換し、低温低圧の液冷媒（又は気液二相冷媒）が蒸発する。なお、第２熱交換器１５４を、冷媒－水熱交換器で構成してもよい。この場合、第２熱交換器１５４では、冷媒と、水などの熱媒体とで熱交換が実行される。

　また、冷凍サイクル装置２００には、冷凍サイクル装置２００の全体を統括制御する制御装置１６０が設けられている。具体的には、制御装置１６０は、必要とする冷却能力又は加熱能力に応じて圧縮機１００の駆動周波数を制御する。また、制御装置１６０は、運転状態及びモード毎に応じて膨張装置１５３の開度を制御する。さらに、制御装置１６０は、モード毎に応じて流路切替装置１５１を制御する。

　制御装置１６０は、ユーザーからの運転指示に基づいて、図示省略の各温度センサー及び図示省略の各圧力センサーから送られる情報を利用し、例えば、圧縮機１００、膨張装置１５３、流路切替装置１５１等の各アクチュエーターを制御する。

　なお、制御装置１６０は、その機能を実現する回路デバイスのようなハードウェアで構成することもできるし、マイコン又はＣＰＵのような演算装置と、その上で実行されるソフトウェアとにより構成することもできる。

　制御装置１６０は、専用のハードウェア、又はメモリに格納されるプログラムを実行するＣＰＵ（ＣｅｎｔｒａｌＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇＵｎｉｔ、中央処理装置、処理装置、演算装置、マイクロプロセッサ、マイクロコンピュータ、プロセッサともいう）で構成される。制御装置１６０が専用のハードウェアである場合、制御装置１６０は、例えば、単一回路、複合回路、ＡＳＩＣ（Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ　ＳｐｅｃｉｆｉｃＩｎｔｅｇｒａｔｅｄ　Ｃｉｒｃｕｉｔ）、ＦＰＧＡ（Ｆｉｅｌｄ　Ｐｒｏｇｒａｍｍａｂｌｅ　ＧａｔｅＡｒｒａｙ）、又はこれらを組み合わせたものが該当する。制御装置１６０が実現する各機能部のそれぞれを、個別のハードウェアで実現してもよいし、各機能部を一つのハードウェアで実現してもよい。制御装置１６０がＣＰＵの場合、制御装置１６０が実行する各機能は、ソフトウェア、ファームウェア、又はソフトウェアとファームウェアとの組み合わせにより実現される。ソフトウェア及びファームウェアはプログラムとして記述され、メモリに格納される。ＣＰＵは、メモリに格納されたプログラムを読み出して実行し、制御装置１６０の各機能を実現する。ここで、メモリは、例えば、ＲＡＭ、ＲＯＭ、フラッシュメモリ、ＥＰＲＯＭ、ＥＥＰＲＯＭ等の、不揮発性又は揮発性の半導体メモリである。なお、制御装置１６０の機能の一部を専用のハードウェアで実現し、一部をソフトウェア又はファームウェアで実現するようにしてもよい。

＜冷凍サイクル装置２００の動作＞
　次に、冷凍サイクル装置２００の動作について、冷媒の流れとともに説明する。ここでは、第１熱交換器１５２及び第２熱交換器１５４での熱交換流体が空気である場合を例に、冷凍サイクル装置２００の冷房運転時の動作について説明する。なお、図８では、冷房運転時の冷媒の流れを破線矢印で示し、暖房運転時の冷媒の流れを実線矢印で示している。

　圧縮機１００を駆動させることによって、圧縮機１００から高温高圧のガス状態の冷媒が吐出される。圧縮機１００から吐出された高温高圧のガス冷媒（単相）は、第１熱交換器１５２に流れ込む。第１熱交換器１５２では、流れ込んだ高温高圧のガス冷媒と、図示省略の送風機によって供給される空気との間で熱交換が行われて、高温高圧のガス冷媒は、凝縮して高圧の液冷媒（単相）になる。

　第１熱交換器１５２から送り出された高圧の液冷媒は、膨張装置１５３によって、低圧のガス冷媒と液冷媒との二相状態の冷媒になる。二相状態の冷媒は、第２熱交換器１５４に流れ込む。第２熱交換器１５４では、流れ込んだ二相状態の冷媒と、図示省略の送風機によって供給される空気との間で熱交換が行われて、二相状態の冷媒のうち液冷媒が蒸発して低圧のガス冷媒（単相）になる。第２熱交換器１５４から送り出された低圧のガス冷媒は、アキュームレータ３００を介して圧縮機１００に流れ込み、圧縮されて高温高圧のガス冷媒となって、再び圧縮機１００から吐出される。以下、このサイクルが繰り返される。

　従って、実施の形態５に係る冷凍サイクル装置２００によれば、圧縮効率の良い圧縮機１００を使用した冷凍サイクル装置２００を提供することができる。

　なお、冷凍サイクル装置２００の暖房運転時の動作は、流路切替装置１５１により冷媒の流れを図８に示す実線矢印の流れにすることで実行される。

　なお、圧縮機１００の吐出側に設けた流路切替装置１５１を設けずに、冷媒の流れを一定方向にしてもよい。

　また、冷凍サイクル装置２００に使用する冷媒を特に限定するものではなく、例えば、二酸化炭素、Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、ＨＦＯ１２３４ｙｆ等の冷媒を使用することができる。

　さらに、冷凍サイクル装置２００の適用例としては、空気調和装置、給湯器、冷凍機、又は空調給湯複合機などがある。

実施の形態６．
　実施の形態６では、実施の形態４の冷凍サイクル装置２００に使用される冷媒の種類について説明する。

　実施の形態６の冷凍サイクル装置２００に使用される冷媒は、Ｒ４１０Ａ冷媒よりも冷媒の気体密度が低い冷媒である。例えばＲ１３４ａ、Ｒ１２３４ｙｆ、Ｒ５１３Ａ、Ｒ４６３Ａ、Ｒ２９０、Ｒ４５４Ｃ、Ｒ４５４Ａ、Ｒ４０４Ａ、Ｒ４４８Ａ、Ｒ４４９Ａ、Ｒ４５４Ｂ、Ｒ４５２Ｂ、Ｒ４６６Ａ等である。

　図９は、ＡＳＨＲＡＥに規定されている代表的な冷凍サイクルの圧縮機定格運転条件における圧縮機が吸入する冷媒の気体密度及び圧縮機から吐出される冷媒の気体密度を冷媒毎に示す図である。

　ここで、ＡＳＨＲＡＥは、Ａｍｅｒｉｃａｎ　Ｓｏｃｉｅｔｙ　ｏｆ　Ｈｅａｔｉｎｇ、Ｒｅｆｒｉｇｅｒａｔｉｎｇ　ａｎｄ　Ａｉｒ－Ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｉｎｇ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｓ（米国熱冷凍空調工業会）の略称である。圧縮機定格運転条件は、通称ＡＳＲＡＥ－Ｔ条件とも呼ばれ、凝縮温度５４．４℃、蒸発温度７．２℃、過冷却度８．３℃及び過熱度２７．８℃である。

　図９において、Ｒ１３４ａ、Ｒ１２３４ｙｆ、Ｒ５１３Ａ、Ｒ４６３Ａ、Ｒ２９０、Ｒ４５４Ｃ、Ｒ４５４Ａ、Ｒ４０４Ａ、Ｒ４４８Ａ、Ｒ４４９Ａ、Ｒ４５４Ｂ、Ｒ４５２Ｂ及びＲ４６６Ａの冷媒が示されている。これら冷媒は、図９に示すように、圧縮機に吸入される冷媒及び圧縮機から吐出される冷媒の気体密度が、Ｒ４１０Ａよりも低い。

　一般的に、冷媒ガスなどの流体の圧力損失は、その流体の流速に比例して増大する。同一冷媒重量を循環させる場合には、気体の流速は密度が低くなると速くする必要がある。すなわち、密度の低い冷媒ガスの方が密度の高い冷媒ガスよりも圧力損失が大きくなる。この圧力損失は冷凍サイクルの各所にて発生しているが、特に圧縮の吐出弁などの流路が狭く流体の流速が速い個所にてその影響が顕著となる。

　流路内の圧力損失はエネルギーの損失となり、冷凍サイクル全体の効率低下を招く。ロータリ圧縮機の吐出弁には、リード弁が一般的に使用されている。図１０は、圧縮機のリード弁の一例を示す図である。図１０に示すように、リード弁４０１及び規制板４０２の一端が、軸受１４の端面に設けられた吐出穴４０５近傍に固定リベット４０３により固定される。規制板４０２は、リード弁の動きを規制する。リード弁４０１は、着座部４０４に着座し、吐出穴４０５を塞ぐ。圧縮室３０内の圧力上昇により、リード弁４０１が持ち上げられる。上記のようにリード弁４０１は片持ち構造であることから、その軸受１４の端面からのリード弁４０１の固定部側の持ち上がり距離Ｒが少なくなり全体の流路面積が小さくなる。

　図１１は、実施の形態６の冷凍サイクル装置２００に使用される圧縮機１００の弁体４１の持ち上がり距離Ｒを説明するための図である。図１１に示すように、圧縮機１００の吐出機構４０の弁体４１は、バネ４３によりガイド穴４２内を鉛直方向に移動する。従って、持ち上がり距離Ｒは、弁体４１全体で均一となり、リード弁４０１に比べて全体の冷媒の流路面積が大きくなる。

　冷媒の流路面積が大きくなることで、吐出口４５における流速が小さくなり、吐出口４５の部分における圧力損失が小さくなる。この効果は冷媒の気体密度が小さい冷媒で顕著となる。

　実施の形態６の冷凍サイクル装置２００は、現在世界で広く使用されているＲ４１０Ａに比較して気体密度の低い冷媒を実施の形態４の冷凍サイクル装置２００に適用する。従って、実施の形態６の冷凍サイクル装置２００は、圧力損失を低減し高効率の冷凍サイクルを得ることができる。特に、Ｒ２９０を冷媒として使用した場合、他の冷媒に対して際立って吸入ガス密度及び吐出ガス密度が大きいため、冷凍サイクル装置２００は、圧力損失を低減し高効率の冷凍サイクルを得ることができる。

　実施の形態は、例として提示したものであり、請求の範囲を限定することは意図していない。実施の形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、実施の形態の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行なうことができる。これら実施の形態及びその変形は、実施の形態の範囲及び要旨に含まれる。

　１　下側容器、２　上側容器、２ａ　吐出管、３　密閉容器、１０　圧縮機構部、１１　主軸、１１ａ　主軸部、１１＿１　主軸１１の給油穴、１２　偏心軸部、１３　シリンダ、１４、１４ａ　軸受、１５　仕切り板、１６　ローリングピストン、１７　吐出マフラ、１７＿１　吐出マフラ１７の給油穴、１７＿２　油溜まり部、１８　給油管、２０　電動機部、２１　回転子、２２　固定子、３０　圧縮室、３１ａ　第１吸入管、３１ｂ　第２吸入管、４０　吐出機構、４１　弁体、４２　ガイド穴、４３　バネ、４４　連通穴、４５　吐出口、４６　ガイド蓋、４６ａ　閉塞部、４６ｂ　円筒部、４６ｃ　弁体着座部、５０　吸入口、６０　吸入マフラ、７０　給油ポンプ、８１、８１＿１　給油溝、１００　圧縮機、１５１　流路切替装置、１５２　第１熱交換器、１５３　膨張装置、１５４　第２熱交換器、１５５ａ　高圧側配管、１５５ｂ　低圧側配管、１６０　制御装置、２００　冷凍サイクル装置、３００　アキュームレータ、４０１　リード弁、４０２　規制板、４０３　固定リベット、４０４　着座部、４０５　吐出穴、Ｒ　持ち上がり距離。

Claims

　密閉容器と、
　前記密閉容器内に設けられ、冷媒が圧縮される圧縮室が内部に設けられたシリンダと、
　前記密閉容器内に設けられた主軸と、
　前記主軸に設けられ、前記圧縮室にて圧縮された冷媒を吐出する吐出口を備えた軸受と、
　前記軸受に設けられ、内部にガイド穴を有するガイド蓋と、前記ガイド穴内に設けられた弁体とを具備し、前記弁体が前記ガイド穴内を移動することにより前記吐出口の開閉を行なう吐出機構と
を具備し、
　前記ガイド蓋には、前記ガイド穴と前記吐出口から吐出された冷媒が吐出される前記密閉容器内とを連通する連通穴が形成され、
　前記連通穴には、前記密閉容器内に滞留した冷凍機油が給油される
圧縮機。
　前記主軸の下端に設けられ、前記密閉容器に滞留した冷凍機油を前記主軸に引き込む給油ポンプと、
　前記給油ポンプにより前記主軸に引き込まれた冷凍機油が給油される吐出マフラと
を具備し、
　前記吐出マフラには、前記冷凍機油を前記連通穴に給油するための給油穴が形成される請求項１記載の圧縮機。
　前記吐出マフラは、
　前記給油穴の上部に設けられた油溜まり部を有する請求項２記載の圧縮機。
　前記主軸には前記冷凍機油を排出する給油穴が設けられ、
　前記連通穴は、前記給油穴の位置よりも低い位置に設けられる
を具備する請求項１～３のいずれか１項に記載の圧縮機。
　前記吐出マフラの給油穴と、前記連通穴とを連通する給油管を有する請求項２又は３項に記載の圧縮機。
　前記ガイド蓋の前記ガイド穴側の水平方向における側面には、前記連通穴から前記冷凍機油が給油される溝が形成されている請求項１～５のいずれか１項に記載の圧縮機。
　水平方向における前記弁体の側面と前記ガイド穴の側面との隙間は、１００［μｍ］未満である請求項１～６のいずれか１項に記載の圧縮機。
　請求項１～７のいずれか１項に記載の圧縮機と、第１熱交換器、膨張装置及び第２熱交換器を冷媒が順次循環する冷凍サイクル装置。
　前記冷媒は、Ｒ４１０Ａよりも気体密度の低い冷媒である請求項８記載の冷凍サイクル装置。
　前記冷媒は、Ｒ２９０である請求項９記載の冷凍サイクル装置。