WO2022102754A1

WO2022102754A1 - 複合成形体およびその製造方法、複合成形体用不織布、複合成形体マトリックス用繊維

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Publication number: WO2022102754A1
Application number: PCT/JP2021/041781
Authority: WO
Inventors: 優堀; 洋志岡屋
Original assignee: 大和紡績株式会社
Priority date: 2020-11-13
Filing date: 2021-11-12
Publication date: 2022-05-19
Also published as: JPWO2022102754A1

Abstract

強化繊維と、マトリックスとして融点差またはビカット軟化温度差を有する二種類以上の熱可塑性樹脂とを含む複合成形体であって、前記マトリックスが複数のセクションを含む複合繊維が溶融して形成されたものであり、前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも一種類の熱可塑性樹脂に添加剤として相溶化剤が添加されているものである、及び／又は前記マトリックスが、３以上のセクションを含み、一つのセクションが繊維の横断面の外周の少なくとも６０％を占める複合繊維が溶融して形成されたものである、複合成形体。

Description

複合成形体およびその製造方法、複合成形体用不織布、複合成形体マトリックス用繊維

　本開示は、二種以上の熱可塑性樹脂をマトリックスとして含む複合成形体およびその製造方法、二種以上の熱可塑性樹脂からなる複合繊維をマトリックス形成用繊維として含む複合成形体用不織布、および複合成形体マトリックス用繊維に関する。

　繊維強化複合成形体（ＦＲＰ、以下単に「複合成形体」ともいう）は、マトリックス樹脂（母材樹脂ともいう）中に繊維を存在させることで、強度の向上を図った材料であり、その優れた軽量、高強度および耐蝕性を生かして、種々の分野で利用されている。複合成形体を構成する強化繊維としては、ガラス繊維、炭素繊維、およびアラミド繊維等が用いられ、マトリックス樹脂としては熱硬化性樹脂が広く用いられている。しかしながら、熱硬化性樹脂は、成形時間がやや長く、リサイクル性が悪いという難点がある。そのため、特にリサイクル性を考慮した場合は、熱可塑性樹脂がマトリックス樹脂として用いられる傾向にある。

　熱可塑性樹脂をマトリックス樹脂として用いるにあたり、強化繊維とマトリックス樹脂となるべき樹脂からなる合成繊維とを混合して不織布またはウェブを作製し、合成繊維を溶融させて固化させる方法で複合成形体を得る方法が提案されている（特許文献１ないし９）。さらに、合成繊維として、高融点重合体成分と低融点重合体成分とからなる芯鞘型複合繊維またはサイドバイサイド型複合繊維を使用すること（特許文献１、３ないし５、７）、マトリックス樹脂として、同族系の樹脂組み合わせを用いることが例示、もしくは記載されている（特許文献２、３、４、５ないし６）。

特開２０１１－１９０５４９号公報特許第３７９２９６０号公報特開２０１３－２０４１８７号公報特開２０１８－１３０９３９号公報特許第６５５５７７７号公報特許第５８５５８６９号公報実開平３－１２０５９２号公報特開２００７－４６１９７号公報特許第６５５０６４４号公報

　本開示は、機械的物性により優れた複合成形体を提供すること、およびそのような複合成形体の製造を可能にする複合成形体用不織布を提供することを課題とする。さらに、本開示は、機械的物性により優れた複合成形体を提供するのに適した、複合成形体マトリックス用繊維を提供することを課題とする。

　本開示は、強化繊維と、マトリックスとして二種類以上の熱可塑性樹脂とを含む複合成形体であって、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも二種類の熱可塑性樹脂は互いに異なる系に属しており、
　前記マトリックスが複数のセクションを含む複合繊維が溶融して形成されたものであり、前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも一種類の熱可塑性樹脂に添加剤として相溶化剤が添加されているものである、及び／又は前記マトリックスが、３以上のセクションを含み、一つのセクションが繊維の横断面の外周の少なくとも６０％を占める複合繊維が溶融して形成されたものである、
複合成形体を提供する。

　また、本開示は、強化繊維と、二種類以上の熱可塑性樹脂からなり、複数のセクションを含む複合成形体マトリックス用繊維とを含む、複合成形体用基材であって、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂がすべて結晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１に基づき測定される融点差が１℃以上１５０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち少なくとも一種類が非晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳＫ７２０６Ｂ５０法に基づき測定されるビカット軟化温度差が１℃以上１２０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも二種類の熱可塑性樹脂は互いに異なる系に属している、
複合成形体用基材を提供する。　

　さらに、本開示は、
　強化繊維と、二種類以上の熱可塑性樹脂からなり、複数のセクションを含む複合成形体マトリックス用繊維とを含む、複合成形体用基材であって、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂がすべて結晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１に基づき測定される融点差が１℃以上１５０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち少なくとも一種類が非晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳＫ７２０６Ｂ５０法に基づき測定されるビカット軟化温度差が１℃以上１２０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも二種類の熱可塑性樹脂は互いに異なる系に属している、
複合成形体用基材を準備すること、および
　前記複合成形体用基材を加熱すること
を含み、
　前記複合成形体用基材の加熱を、前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、融点もしくはビカット軟化温度が最も低い樹脂が溶融して融点もしくはビカット軟化温度が最も高い樹脂成分を包摂するように実施し、
　前記複合成形体用基材を加熱する際にさらに加圧することを含み、
　前記加熱および前記加圧を、複合成形体の密度が真密度の９０％以上となるように実施する、
複合成形体の製造方法を提供する。

　さらにまた、本開示は、二種類以上の熱可塑性樹脂からなり、複数のセクションを含む複合繊維であって、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂がすべて結晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１に基づき測定される融点差が１℃以上１５０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち少なくとも一種類が非晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳＫ７２０６Ｂ５０法に基づき測定されるビカット軟化温度差が１℃以上１２０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも二種類の熱可塑性樹脂は互いに異なる系に属している、
複合成形体マトリックス用繊維複合成形体マトリックス用繊維を提供する。

　本開示の複合成形体は、二種類以上の熱可塑性樹脂からなり、少なくとも二種類の樹脂が互いに異なる系に属しつつも、相溶化剤により樹脂間の相溶性が向上した複合繊維、またはセクション間の分離が抑制された複合繊維を溶融させてなるマトリックスを有する。この複合成形体は、マトリックスを構成する互いに異なる系に属する樹脂それぞれの特性が発揮されることで、例えば、曲げ特性および耐衝撃性等の機械的特性に優れており、様々な用途で使用するのに適している。

（ａ）～（ｈ）はそれぞれ、本実施形態の複合成形体マトリックス用繊維の複合形態の一例を示す断面図である。（ａ）～（ｅ）はそれぞれ、本実施形態の複合成形体マトリックス用繊維の複合形態の一例を示す断面図である。実施例１で得た複合成形体の断面を示す倍率６００倍の電子顕微鏡写真である。実施例２で得た複合成形体の断面を示す倍率６００倍の電子顕微鏡写真である。実施例３で得た複合成形体の断面を示す倍率６００倍の電子顕微鏡写真である。実施例４で得た複合成形体の断面を示す倍率６００倍の電子顕微鏡写真である。実施例５で得た複合成形体の断面を示す倍率６００倍の電子顕微鏡写真である。実施例６で得た複合成形体の断面を示す倍率６００倍の電子顕微鏡写真である。実施例２で得た複合成形体の断面を示す倍率３５００倍の電子顕微鏡写真である。実施例５で得た複合成形体の断面を示す倍率３５００倍の電子顕微鏡写真である。実施例１～３で用いた複合成形体用基材の断面を示す倍率５００倍の電子顕微鏡写真である。実施例１～３で用いた複合成形体用基材の表面を示す倍率２００倍の電子顕微鏡写真である。実施例７で得た複合成形体の断面を示す倍率６００倍の電子顕微鏡写真である。実施例８で得た複合成形体の断面を示す倍率６００倍の電子顕微鏡写真である。

（本実施形態に至った理由）
　先に挙げた特許文献の多くにおいて、実施例では、融点差を有する二種類以上の熱可塑性樹脂を用いて作製した芯鞘型複合繊維を強化繊維と混合して不織布等の繊維シートに加熱および加圧処理を施すことで、複合成形体を製造することを提案する。しかしながら、複合成形体、特に熱可塑性樹脂をマトリックスとする複合成形体については、機械的特性のさらなる向上が求められている。また、これらの特許文献に開示された技術は、マトリックスとなる熱可塑性樹脂それ自体の構成、強化繊維の構成、または繊維シート構成のいずれかを特徴とし、これらの特許文献は異なる系に属する二以上の樹脂からなる複合繊維を用いてマトリックスを形成することを教示しておらず、また、複合繊維の複合形態等が複合成形体に及ぼす影響を教示していない。

　本発明者らは、異なる系に属する二種類以上の樹脂を複合繊維とし、これを溶融させることで、従来のポリマーアロイとは異なり、繊維由来の擬似アロイ状の異なる樹脂成分で構成されるマトリックスが形成され、各樹脂の特性が活かされた従来に無い複合成形体が得られると考えた。また、マトリックスを形成する複合繊維の複合形態が複合成形体の機械的特性に影響を及ぼす可能性を検討した。本発明者らは、融点差ないしはビカット軟化温度差を有し、互いに異なる系に属する二種類以上の熱可塑性樹脂を含む樹脂の組み合わせにおいて、各樹脂がそれぞれセクションを構成する複合繊維を作製した。さらに、本発明者らは、異なる系に属する二種類以上の樹脂の組み合わせを用いて、セクション間の剥離が生じにくい複合繊維を作製した。そして、これらの複合繊維により、マトリックスの形成を試みた。

　その結果、これらの複合繊維によれば、一種類の樹脂が他方の樹脂中に微分散した形態のマトリックスが得られ、複合成形体の機械的特性がより向上することを見出した。そのような形態のマトリックスは、二種類以上の樹脂のうち、融点ないしはビカット軟化温度の低い樹脂が先に溶融して海成分を形成し、次いで融点ないしはビカット軟化温度の高い樹脂が溶融する際に、相溶化剤を添加したものについては相溶化剤の作用により、先に溶融した樹脂が海成分を形成しながら融点ないしはビカット軟化温度の高い樹脂を包摂することで島成分が形成されると考えられる。二種類以上の樹脂同士の融点差もしくはビカット軟化温度差が小さい場合には、含有量の最も多い樹脂が溶融して海成分を形成し、含有量の少ないその他の樹脂を包摂することで、その他の樹脂により島成分が形成されると考えられる。

　相溶化剤を添加していない場合でも、複合繊維のセクション間の剥離が生じにくい場合には、同様のメカニズムにより、融点ないしはビカット軟化温度の高い樹脂、ないし複合比が低い樹脂が島成分を形成すると考えられる。しかしながら、相溶化剤を添加しない場合には、二種類以上の樹脂の自由度が高くなるため、相溶化剤を添加したものと比較すると、融点ないしはビカット軟化温度の高い樹脂は明らかに島成分と認識されるもの以外に、比較的広い面積（または体積）にわたって連続的に存在する部分（または相）を形成する傾向にある。

　さらに、融点ないしはビカット軟化温度の高い樹脂（島成分）が、融点ないしはビカット軟化温度の低い樹脂を包摂したような島中島形状を形成し、機械的特性向上に寄与していることを本発明者らは見出した。これは、複合繊維であることに由来して二種類以上の熱可塑性樹脂が成分毎に区分された形状を有する状態で存在していたものが、複合成形体を成形するために昇温と同時に加圧されるため、圧力の影響を受けて複合繊維が扁平することにより形成されると考えられる。最終的に、海成分に島中島成分は包摂される。異なる系の樹脂の組み合わせであっても、相溶化剤または複合形態等によりセクション間での剥離を生じにくくすることで、二種類以上の樹脂が擬似的なアロイ状態で分散しやすくなり、各々の樹脂の持つ特性が効果的に発揮されるものと推定される。

　さらに、特に相溶化剤を含む場合には、複合繊維の複合形態を、セクション数が３以上であり、各セクションがいずれも繊維表面に露出しているものとすることで、セクション間の剥離が生じにくいことと相俟って、複合成形体の機械的特性がさらに向上することを見出した。この構成の複合繊維においては各々の樹脂成分が繊維表面に露出しているので、これが溶融する時に、異なる系の樹脂はそれぞれ異なる溶融挙動を示す。そのために一方の樹脂が溶融して同じ樹脂同士が混ざって一体化しやすく、他方の樹脂は各々のセクションに独立して存在するようになり、微分散化されて一方の樹脂と混ざり合う。その結果、複合成形体の機械的特性が向上するものと推定される。

　相溶化剤を含まない場合であっても、セクション数を３以上として、複合形態をセクション間の剥離が生じにくい形態、例えば、一つのセクションが繊維横断面に占める割合を大きくした形態の繊維は、二種類以上の樹脂が疑似的なアロイ状態で分散しやすくなる。あるいは、樹脂の組み合わせを剥離が生じにくいように選択することで、相溶化剤を含まない樹脂を用いても、複合成形体において同様のマトリックスを得ることが可能となることも分かった。
　以下、本実施形態の複合成形体マトリックス用繊維、複合成形体用基材および複合成形体を、これらの製造方法とともに説明する。

（実施形態１：複合成形体マトリックス用繊維およびその製造方法）
［複合成形体マトリックス用繊維の構成］
　本実施形態の複合成形体マトリックス用繊維（以下、「マトリックス用繊維」）は、融点差またはビカット軟化温度差を有する二種類以上の熱可塑性樹脂であって、少なくとも二種類の樹脂が異なる系に属する熱可塑性樹脂の組み合わせからなる、セクション数が２以上の複合繊維である。

　セクション数が２以上の複合繊維の複合形態としては、図２に示すとおり、例えば、芯鞘型複合繊維（図２（ａ）、（ｂ））、サイドバイサイド型複合繊維（図２（ｃ））、および海島型複合繊維（図２（ｄ）、（ｅ））等がある。図２に示す複合形態においては、熱可塑性樹脂Ａが融点またはビカット軟化温度がより高い樹脂であり、熱可塑性樹脂Ｂが融点またはビカット軟化温度がより低い樹脂である。

　芯鞘型複合繊維は、芯成分の中心と鞘成分の中心が重なる同心芯鞘型（図２（ａ））であってもよく、それらがずれている偏心芯鞘型（図２（ｂ））であってもよい。偏心芯鞘型複合繊維には、芯成分の偏心の度合いが大きくて、芯成分の一部が繊維表面に露出したものも含まれる。また、芯鞘型複合繊維は、３以上のセクション数を有し、芯成分の中にさらに１または複数の芯成分を有してよい。同様に、海島型複合繊維も、島成分の中にさらに島成分が存在する複合形態を有してよい。これらの複合形態において、３以上のセクションはそれぞれ異なる熱可塑性樹脂から形成されていてよい。

　あるいは、複合繊維の複合形態は、セクション数が３以上であって、各セクションがいずれも繊維表面に露出している複合形態であってよい（以下、この複合形態を便宜的に「表面露出複合形態」とも呼ぶ）。この複合形態の例を図１に示す。図示した形態はいずれも、各セクションが二種類の熱可塑性樹脂のいずれか一方（ＡまたはＢ）で構成されている。図示した形態においては、隣り合うセクションが互いに異なる熱可塑性樹脂で構成されているか、あるいは中央から放射状に延びる複数の線条部や花弁部等を有するセクションと当該線条部間または花弁部間を埋めるセクションとから成る。

　図１（ａ）～（ｈ）はいずれも繊維の長さ方向に垂直な断面（以下、「横断面」）を示す。図１（ａ）および（ｇ）に示す複合形態は、楔形のセクションが菊花状に配置されたものであり、図１（ｈ）は、図１（ａ）および（ｇ）に示す複合形態において中央部が空洞となっているものである。図１（ｂ）に示す複合形態は、縞状にセクションが配置されたものである。図１（ｃ）および（ｄ）に示す複合形態は、一つのセクションが中心から放射状に複数本の棒状部が延び、棒状部と棒状部との間に別のセクションが配置されたものである。図１（ｅ）および（ｆ）に示す複合形態は、図１（ｃ）の変形例ともいえ、放射状に延びる複数の部分を有するセクションと、当該部分の間に別のセクションが配置されたものである。

　表面露出複合形態の複合繊維は、一つまたは複数のセクションからなる極細繊維を与え得るものとして、例えば人工皮革およびワイパーにおいて使用されている。これに対し、本実施形態のマトリックス用繊維は後述するように樹脂同士の相溶性を高くすることで、表面露出複合形態である場合でも、セクション間の剥離が生じにくく、極細繊維を生じにくい。極細繊維を生じにくい構成を採用することで、各セクションが隣接した複合繊維構造由来の溶融挙動と相溶性が相俟って、複合成形体の曲げ特性を向上させ得る。

　本実施形態のマトリックス用繊維は、融点差またはビカット軟化温度差を有する二種類以上の樹脂を、少なくとも二種類の樹脂が異なる系に属するものとなるように選択し、かつ一種類の樹脂に相溶化剤を添加した樹脂を用いて構成される。すなわち、マトリックス用繊維は、異なる系に属しつつも、相溶化剤によって相溶性を有するようにされた熱可塑性樹脂の組み合わせを用いて、セクション間の剥離等が生じにくいように構成される。

　別の実施形態において、マトリックス用繊維は、相溶化剤を添加しない場合には、繊維の横断面において、複数のセクション、特に三以上のセクションを含み、一つのセクションが繊維の横断面の外周の少なくとも６０％を占める複合形態としてよい。そのような複合形態は、繊維の横断面の外周付近にて、一つのセクションが隣のセクションを完全に被覆する又は巻き込むように被覆する構成を与えやすく、相溶化剤が添加されていない場合でも、セクション間の剥離を生じさせにくく、極細繊維を生じにくい。そのような複合形態は、例えば、図２（ａ）、（ｂ）、（ｄ）および（ｅ）に示されるものである。あるいは図２（ｅ）に示す複合形態において、樹脂Ａで形成されている島成分の一部または全部の先端（繊維横断面の中心から遠い側の端部）が繊維表面に露出しているような複合形態も、剥離が生じにくいものとなる。相溶化剤を添加しない場合、図２（ｄ）および（ｅ）に示すような海島型複合繊維において、島成分をより小さくするとともに、その数をより多くすることで、二種類以上の樹脂を擬似的なアロイ状態で分散させやすくなる。
　以下、樹脂の組み合わせについて詳述する。

　マトリックス用繊維を構成する樹脂は、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリ乳酸、ポリブチレンサクシネートおよびその共重合体等のポリエステル系樹脂；ポリプロピレン、ポリエチレン（高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン等を含む）、ポリブテン－１、プロピレンを主たる成分とするプロピレン共重合体（プロピレン－エチレン共重合体、プロピレン－ブテン－1－エチレン共重合体を含む）、エチレン－アクリル酸共重合体、およびエチレン－酢酸ビニル共重合体等のポリオレフィン系樹脂；ナイロン６、ナイロン１２およびナイロン６６等のポリアミド系樹脂；アクリル系樹脂；ポリカーボネート、ポリアセタール、ポリスチレン、環状ポリオレフィン等のエンジニアリングプラスチック、並びにそれらのエラストマー等を例示できる。マトリックス用繊維は、これらから選択した、融点差またはビカット軟化温度差を有する二種以上の熱可塑性樹脂を用いて構成される。

　融点差は、マトリックス用繊維を構成する樹脂がすべて結晶性樹脂である場合に、樹脂の選択の指標の一つとして用いられる。二種以上の結晶性樹脂で構成される繊維において、任意に選択される二つの樹脂の組み合わせのいずれにおいても、樹脂間の繊維融点差は１℃以上であってよく、特に１０℃以上であってよく、より特には２５℃以上であってよく、さらに特に３０℃以上、さらにより特には４０℃以上であってよい。また、繊維融点差の上限は例えば１５０℃であってよく、特に１４０℃、より特に１３０℃、さらに特に１２０℃、さらにより特には１００℃であってよい。

　マトリックス用繊維を構成する樹脂の少なくとも一つが非晶性樹脂である場合には、ビカット軟化温度差を、結晶性樹脂の融点に代えて用いる。二つの樹脂の組み合わせ（例えば、三種類の樹脂Ａ、Ｂ、Ｃからなる場合には、Ａ－Ｂの組み合わせ、Ａ－Ｃの組み合わせ、およびＢ－Ｃの組み合わせすべて）において、ビカット軟化温度差は１℃以上であってよく、好ましくは１０℃以上、特に３０℃以上、より特には５０℃以上であってよい。また、ビカット軟化温度差の上限は例えば１２０℃であってよく、特に１００℃、より特には８０℃であってよい。

　融点差またはビカット軟化温度差が小さい場合には、二種類以上の樹脂の組み合わせのいずれか一種類の樹脂に相溶化剤を添加することで、強化繊維及び他の樹脂との相溶性が向上し、微細なアロイ形状を形成しやすくなる。一方、複合成形体の製造時には融点が最も高い熱可塑性樹脂の融点を基準に加工温度を選択するため、融点差またはビカット軟化温度差が大きすぎると、融点が最も低い熱可塑性樹脂の高分子鎖が切れて低分子化を招き、複合成形体の物性低下を招く可能性がある。

　繊維融点の測定方法およびビカット軟化温度の測定方法は以下のとおりである。
　［繊維融点の測定方法］
　繊維の示差走査熱量分析法（ＤＳＣ）を行う。各成分の融点は示差走査熱量計（セイコーインスツルメンツ（株）製）を使用し、繊維の量（サンプル量）を３．０ｍｇとして、１０℃／minの昇温スピードで常温から３００℃まで昇温して繊維を融解させ、得られた融解熱量曲線から求めた。
　［ビカット軟化温度の測定方法］
　ＪＩＳ　Ｋ　７２０６　Ｂ５０法に記載の方法で測定する。ビカット軟化温度については繊維化する前の樹脂について測定する。試験片は樹脂単体からなり、サイズは、長さ１０ｍｍ、幅１０ｍｍとする。

　異なる系の樹脂群から選択される樹脂の組み合わせとしては、例えば、ポリアミド／ポリオレフィンが挙げられる。この組み合わせにおいて、ポリアミド樹脂は、ポリアミド６（ナイロン６）、ポリアミド６６（ナイロン６６）、ポリアミド６１０、ポリアミド６１２、ポリアミド６１４、ポリアミド１１、ポリアミド１２、ポリアミド６Ｔ、ポリアミド６Ｉ、ポリアミド９Ｔ、ポリアミドＭ５Ｔ、ポリアミド１０１０、ポリアミド１０１２、ポリアミド１０Ｔ、ポリアミドＭＸＤ６、ポリアミド６Ｔ／６６、ポリアミド６Ｔ／６Ｉ、ポリアミド６Ｔ／６Ｉ／６６、およびポリアミド６Ｔ／２Ｍ－５Ｔから選択してよく、オレフィン系樹脂は、ポリプロピレン、高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、ポリメチルペンテン、エチレン－プロピレン共重合体、プロピレン－エチレン－１－ブテン三元共重合体等およびそれらの変性物から選択してよい。

　異なる系の樹脂群から選択される樹脂の組み合わせの別の例として、ポリアミド／ポリアセタール、およびポリオレフィン／ポリアセタールが挙げられる。ポリアミド樹脂およびポリオレフィン系樹脂の例は先に示したとおりである。ポリアセタールは、ポリオキシメチレン（ＰＯＭ）とも呼ばれる。ポリアセタールには、ホルムアルデヒドのみが重合したホモポリマーと、数モル％のオキシエチレン単位を含むコポリマーとがあり、本実施形態においてはいずれも用いることができる。

　異なる系の樹脂群から選択される樹脂の組み合わせは、ポリスチレン系樹脂／ポリエステル系樹脂であってよく、この場合、ポリスチレンは、ホモポリスチレン（ＧＰＰＳ）、ハイインパクトポリスチレン（ＨＩＰＳ）、アイソタクチックポリスチレン（ＩＰＳ）、およびアタクチックポリスチレン（ＡＰＳ）、アクリルニトリル・ブタジエン・スチレン（ＡＢＳ）等から選択してよく、ポリエステル系樹脂は、ポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、およびポリブチレンナフタレート等から選択してよい。ポリスチレン／ポリカーボネートの場合は、例えばポリスチレンにはＧＰＰＳ、ＨＩＰＳ、ＩＰＳ、ＡＰＳ、ＡＢＳ等から選択してよい。

　より具体的には、異なる系の樹脂の組み合わせは、ナイロン６／ポリプロピレン、ナイロン６６／ポリプロピレン、ナイロン６／ポリエチレンテレフタレート、ナイロン６／ポリアセタール、ポリアセタール／ポリプロピレン、ポリエチレンテレフタレート／ポリアセタール、シンジオタクチックポリスチレン／ポリアセタール等（いずれも高融点樹脂／低融点樹脂の組み合わせ）である。

　三以上の樹脂を選択して複合繊維を形成する場合、異なる系の樹脂群から選択される樹脂を少なくとも二種類含む限りにおいて、他の樹脂は同じ系の樹脂群から選択されてよい。例えば、三種類の樹脂Ａ、ＢおよびＣの組み合わせにおいて、樹脂Ａをポリアミド樹脂から選択し、樹脂ＢおよびＣをポリオレフィン系樹脂から選択してよい。あるいは、すべての樹脂を、互いに異なる系から選択してもよい。

　異なる系の樹脂群から選択される樹脂の組み合わせにおいては、一または複数の樹脂に相溶化剤を混合してよい。相溶化剤によって、樹脂同士が互いに相溶性を有し、上記の複合形態で紡糸された繊維の割繊率が小さくなる。あるいは、相溶化剤を混合せずに、セクション間の剥離が生じにくい樹脂の組み合わせ、および／または複合形態を採用することで、極細繊維の発生を抑制してよい。異なる系の樹脂群から樹脂を選択することで、得られる複合成形体において樹脂の系の違いに応じた特性を得ることができ、複合成形体を種々の特性を発揮させるものとすることができる。

　上記の組み合わせのうち、ポリアミド／ポリオレフィンの組み合わせ、特にナイロン６／ポリプロピレンの組み合わせは、繊維の紡糸性の点から好ましい。また、マトリックス形成時には、ポリプロピレンが先に溶融して流動し、その後ナイロン６が溶融することで、熱可塑性樹脂が強化繊維間の空隙全体に行き渡りやすくなると考えられ、これにより高密度で機械的特性の向上した複合成形体が得られると考えられる。

　上記の組み合わせのうち、ポリアミド／ポリアセタール、およびポリオレフィン／ポリアセタールもまた、好ましい。ポリアミド／ポリアセタールの組み合わせにおいては、エンジニアプラスチックであるポリアセタールが含まれ、これがマトリックスを構成するので、得られる複合成形体においてポリアセタールの特徴（例えば、耐摩耗性、寸法安定性）を活かすことができる。さらに、ポリアセタールの融点がより低いため、ポリアセタールがマトリックスの海成分を形成しやすく、連続した状態で存在しやすい。そのこともポリアセタールの特徴を複合成形体で活用するのに好都合である。ポリオレフィン／ポリアセタールの組み合わせにおいては、双方の融点が近いため、複合比がより大きい樹脂が海成分を構成する傾向にあり、この傾向を利用して、海成分となる樹脂を任意に選択して用途に応じた複合成形体を形成できる。

　相溶化剤を用いる場合、相溶化剤は、反応型相溶化剤でも非反応型相溶化剤でもよいが、特に反応型相溶化剤であることが好ましい。反応型相溶化剤は、例えば、ポリオレフィン（例えばポリプロピレン）に極性基（例えばマレイン酸）を導入した接着樹脂（例えば、三菱ケミカル（株）製のモディックP908（商品名）、三洋化成工業（株）製のユ―メックス1001、ユーメックス1010（商品名）、理研ビタミン（株）製のリケエイドMG400P（商品名））、およびエチレン-メタクリル酸共重合体の分子間を金属イオンで架橋したアイオノマー樹脂（例えば、三井・ダウポリケミカル（株）製のハイミラン（1702）：Zn（商品名））等である。非反応型相溶化剤は、例えば、水添スチレン系熱可塑性エラストマーの末端をアミン変性させた接着性樹脂（例えば、旭化成（株）製のタフテックMP10（商品名））、スチレン－ブタジエンランダム共重合体の水素添加スチレン系熱可塑性エラストマー（例えば、ＪＳＲ（株）製のダイナロン（商品名）、クラレ（株）製のセプトン（商品名））等である。本実施形態で用いる相溶化剤はこれらに限定されず、他の相溶化剤であってよい。

　例えば、ナイロン６／ポリプロピレンの組み合わせでマトリックス用繊維を構成する場合、相溶化剤はポリプロピレンにのみ添加してよく、その場合には最終的に得られる複合成形体の曲げ物性および耐衝撃性がともに向上する傾向にある。これは、（無水）マレイン酸等の極性基が共重合またはグラフト重合等により導入されたオレフィン系樹脂を無極性のポリプロピレンに添加することで、極性基を有する樹脂（例えばナイロン６）との親和性が向上して樹脂間の界面剥離が起こりにくくなることによると考えられる。また、ナイロン６は炭素繊維との間で比較的高い接着性を示すが、（無水）マレイン酸等の極性基が導入されることで、ポリプロピレンと炭素繊維との接着性も向上すると考えられる。すなわち、ポリプロピレンとナイロンとが界面剥離が起こりにくい状態（相溶化状態）で溶融し、かつ極性基が導入されたポリプロピレンと炭素繊維との接着性が向上することで、複合成形体の機械的特性が向上するものと推定される。

　ポリプロピレンを含む他の組み合わせ、例えばポリプロピレン／ポリアセタールの組み合わせにおいても、相溶化剤を添加する場合には、相溶化剤はポリプロピレンにのみ添加してよい。ポリプロピレンは極性を有さないため、これに相溶化剤を添加することで極性が生じ、他の樹脂および／または強化繊維との相溶性が向上し、複合成形体の物性を向上させ得る。

　強化繊維とマトリックスとの密着性は、上記ナイロン６／ポリプロピレンおよびポリプロピレン／ポリアセタールの組み合わせにおいて、ポリプロピレンにのみマレイン酸変性ポリプロピレンを相溶化剤として添加し、強化繊維として炭素繊維を使用した場合に顕著に向上する傾向にある。これは、炭素繊維が極性を有さず、また、ポリプロピレンも極性を有しないため、官能基である極性基を導入したことの効果を得やすくなることによると考えられる。

　熱可塑性樹脂の選択に際しては、加熱下での流動性も考慮され得る。熱可塑性樹脂の流動性に差がある場合、複合成形体を製造する際の加熱および加圧処理の間、流動性の高い樹脂が先に流動し、それから流動性の低い樹脂が流動すると考えられる。二種類以上の樹脂の流動のタイミングをずらすことで、強化繊維間の空隙をより充填できる（即ち、複合成形体の密度をより高くし得る）ので、必要に応じて流動性に差のある樹脂を選択してマトリックス用繊維を構成してよい。

　相溶化剤、特に反応型相溶化剤は、熱可塑性樹脂（含む場合には相溶化剤以外の添加剤）と反応型相溶化剤とを合わせた質量を１００質量％としたときに、相溶化剤の割合が、例えば１質量％以上３０質量％以下、特に３質量％以上２０質量％以下、より特には５質量％以上１５質量％以下となるように混合してよい。相溶化剤の割合がこの範囲内にあると、熱可塑性樹脂の特性がマトリックスにて発現することを阻害することなく、樹脂同士の相溶性を高めることが容易となる傾向にある。

　マトリックス用繊維を二種類の熱可塑性樹脂で構成する場合、高融点樹脂と低融点樹脂の複合比（体積比、高融点／低融点）は、例えば２０／８０～８０／２０であってよく、特に２５／７５～７５／２５、より特には２８／７２～７２／２８であってよい。複合比がこの範囲内にあると、上記複合形態のマトリックス用繊維を良好に紡糸することができる。あるいは、マトリックス用繊維の複合比（高融点／低融点）は、２０／８０～５０／５０であってよく、特に２５／７５～４５／５５、より特には２８／７２～４０／６０であってよい。

　高融点／低融点の組み合わせがナイロン６／ポリプロピレンである場合には、マトリックス用繊維および複合成形体の軽量化および費用の観点から、上記範囲内の複合比が特に好ましく選択される。なお、ナイロン６の割合が増えると、ナイロンの吸湿性に起因してマトリックス用繊維および複合成形体の物性が低下することがあるため、その点においても上記範囲の複合比が好ましく選択される。

　高融点／低融点の組み合わせがナイロン６／ポリアセタールまたはポリアセタール／ポリプロピレンである場合には、成形体におけるマトリックスの分散性の観点から、上記範囲内の複合比が特に好ましく選択される。なお、ナイロン６／ポリアセタールの組み合わせにおいて、ナイロン６の割合が増えるときに生じ得る問題点は上記のとおりであり、その点においても上記範囲の複合比が好ましく選択される。

　表面露出複合形態のマトリックス用繊維において、セクションの数は３以上であり、例えば、４以上３２以下であってよく、特に６以上２４以下であってよく、より特には８以上２０以下であってよい。セクションの数が、上記範囲内であると、複合成形体にする際に、同種樹脂同士の接触機会が多くなり、島成分ないしは島中島成分の増加につながる。

　図２（ｄ）および（ｅ）に示すような海島型複合形態のマトリックス用繊維において、島成分の数は２以上であってよく、特に３以上、より特には４以上であってよい。島成分の数の上限は、２００であってよく、特に１５０であってよく、より特には１００であってよく、あるいは５０であってよく、または３０であってよく、もしくは２０であってよい。島成分の数が上記範囲内であると、相溶化剤を添加しない場合でも、比較的小さな島成分が分散した、疑似アロイ状のマトリックスを得やすく、島中島成分も増加しやすい。

　マトリックス用繊維の繊度は、例えば、０．５dtex～７．８dtexであってよく、特に０．５dtex～４．８dtex、より特には１．１dtex～２．０dtexであってよい。マトリックス用繊維の繊度が上述の範囲内にあると、強化繊維とともに複合成形体用不織布を製造することが容易となる傾向にある。また、マトリックス用繊維の繊度が小さすぎると、紡糸性が悪く、生産性が低下し、マトリックス用繊維の繊度が大きすぎると、複合成形体において空隙が発生することがある。

　表面露出複合形態のマトリックス用繊維は、各セクションが分離して一本の繊維になったと仮定したときに、各セクションが、例えば繊度０．６dtex以下、好ましくは繊度０．５dtex以下の繊維となり得るような繊度を有していてよい。図１（ｃ）ないし（ｆ）で示されるような繊維については中央部セクションの放射状部の間に位置するセクションが前記範囲の繊度を有してよい。各セクションが一本の繊維になったと仮定したときに、各セクションにより構成され得る繊維の繊度の下限は、例えば、０．０１dtex、特に０．００６dtexである。一つのセクションが上記範囲内の繊度の繊維を与えるものであると、各々の樹脂が溶融したときに微分散し、より微細な海島構造の形成が可能となる。したがって、表面露出複合形態のマトリックス用繊維の繊度は、セクションの数をも考慮して適宜選択してよい。

　また、各セクションが一本の繊維となったと仮定したときに、島成分を与える繊維の繊度が海成分を与える繊維の繊度よりも小さくなるように、マトリックス用繊維の複合形態、セクション数および繊度を選択してよい。そのようにマトリックス用繊維を設計することで、例えば、相溶化剤を用いない場合でも、海成分が島成分を包摂しやすくなり、島成分が微分散化する傾向にある。

　マトリックス用繊維は、連続繊維でも不連続繊維であってもよく、これを用いて作製する基材の形態によって適宜選択するとよい。例えば、カードウェブを作製して不織布を作製する場合、マトリックス用繊維は不連続繊維が好ましく、その繊維長は、好ましくは２０mm以上１００mm以下、より好ましくは２６mm以上７５mm以下、特に好ましくは３０mm以上６５以下である。湿式抄紙ウェブを作製して不織布を作製する場合、マトリックス用繊維は不連続繊維が好ましく、その繊維長は、好ましくは２mm以上２０mm以下、より好ましくは２mm以上１５mm以下、特に好ましくは３mm以上１０mm以下である。エアレイドウェブを作製して不織布を作製する場合、マトリックス用繊維は不連続繊維が好ましく、その繊維長は、好ましくは２mm以上１００mm以下、より好ましくは５mm以上９０mm以下、特に好ましくは５mm以上８５mm以下、最も好ましくは８mm以上８０mm以下である。空気搬送によりシート化する場合は、好ましくは３mm以上２５mm以下、より好ましくは５mm以上２０mm以下である。　

［複合成形体マトリックス用繊維の製造方法］
　マトリックス用繊維は、複合形態に応じて、適切な複合紡糸ノズルを用いて、常套の溶融紡糸機を用いて、複合紡糸する方法で製造してよい。紡糸温度（ノズル温度）は、使用する樹脂に応じて選択される。

具体的には、溶融紡糸機に所定の繊維断面を得る複合ノズルを装着し、例えば図１（ａ）ないし（ｈ）または図２（ａ）ないし（ｅ）に示すような繊維断面を有するように、紡糸温度２００℃以上３６０℃以下で、複数の樹脂を押し出して溶融紡糸し、紡糸フィラメント（未延伸繊維束）を得ることができる。

　紡糸フィラメント（未延伸繊維束）の繊度は、１dtex以上３０dtex以下の範囲内であってよい。紡糸フィラメントの繊度が１dtex以上３０dtex以下の場合、紡糸がより容易となる。紡糸フィラメントの繊度は、２．０dtex以上１２０dtex以下であることが好ましく、２．５dtex以上１５dtex以下であることがより好ましく、３dtex以上１２dtex以下であることがさらに好ましく、４．０dtex以上１０dtex以下であることが特に好ましい。これらの紡糸フィラメントの繊度範囲は、例えば湿式不織布を作製する際の分散性をより向上させるうえで好ましい。

次いで、紡糸フィラメントを公知の延伸処理機を用いて延伸処理して、延伸フィラメントを得る。延伸処理は、用いる樹脂の種類に応じて、湿式延伸または乾式延伸で実施してよい。

前記延伸倍率は、最大延伸倍率との比率が前記範囲を満たし、かつ１．１倍以上７倍未満の延伸倍率とすることが好ましい。前記延伸倍率にて延伸工程を行うことで、未延伸の繊維を十分に延伸することができ、得られるマトリックス用繊維が不織布を構成する繊維として十分な単繊維強度を有するようになるだけでなく、結晶配向性が進むことによる繊維融点の影響を抑えることができる。延伸倍率は１．１倍以上７倍以下であることが好ましく、１．５倍以上６倍未満であることがより好ましく、２倍以上５．５倍以下であることが特に好ましい。

得られた延伸フィラメントに、必要に応じて所定量の繊維処理剤が付着させられ、さらに必要に応じてクリンパー（捲縮付与装置）で機械捲縮が与えられる。繊維処理剤は、例えば、不織布製造中に発生する静電気の発生を抑え、カード通過性を向上させるために付着させられ、あるいは湿式不織布を製造する際に、繊維を水等に分散させることを容易にするために付着させられる。

繊維処理剤付与後の（又は繊維処理剤が付与されていないがウェットな状態にある）フィラメントに８０℃以上１１０℃以下の範囲内にある温度で、数秒～約３０分間、乾燥処理を施し、繊維を乾燥させる。乾燥処理は場合により省略してよい。その後、フィラメントは、所望の繊維長となるように切断される。

（実施形態２：複合成形体用基材およびその製造方法）
　次に実施形態２として、実施形態１のマトリックス用繊維を用いた複合成形体用基材およびその製造方法を説明する。

　本実施形態の基材は、強化繊維と実施形態１のマトリックス用繊維を含み、基材において強化繊維及びマトリックス用繊維はそれぞれ、連続繊維または不連続繊維の形態で存在する。基材は、例えば、シート状物、板状物、複合糸、または所定の形状に成形された三次元的な構造体として提供される。シート状物は、例えば、抄紙、織物、編物、網状物、ネット、マットもしくは不織布、またはそれらの組み合わせであってよい。また、前記シート状物は積層体の形態であってよく、その場合、積層するシートの形態は同じであってよく、互いに異なっていてよい。

［複合成形体用不織布］
　本実施形態の基材は、複合成形体用不織布（以下、単に「不織布」ということがある）であってよく、その場合、基材は強化繊維と実施形態１のマトリックス用繊維とを含む。
　強化繊維は、複合成形体の強化繊維として一般に用いられているものであれば特に限定されず、例えば、ガラス繊維、アラミド繊維、または炭素繊維等、高い強度を有する繊維であってよい。繊維自体の強度が高いと、複合成形体の強度を高くすることができるので、強度が重視される用途で用いる複合成形体において好ましく用いられる。特に炭素繊維は軽く、ガラス繊維やアラミド繊維と比べて比強度および比弾性率が優れるため、軽量であることが望まれる複合成形体の強化繊維として用いるのに適している。

　強化繊維の繊度は、例えば０．１dtex以上２０dtex以下、特に０．２dtex以上１０dtex以下、より特には０．３dtex以上５dtex以下としてよい。あるいは、強化繊維の繊維直径は、例えば１μｍ以上４０μｍ以下、特に２μｍ以上２０μｍ以下、より特には３μｍ以上１５μｍ以下としてよい。強化繊維が炭素繊維である場合、好ましい繊維直径は３μｍ以上１０μｍ以下である。

　強化繊維は、その繊維長が長いほど、良好な補強効果を発揮する。したがって、強化繊維の繊維長が短すぎると（例えば、１mm未満であると）、十分な補強効果を得られにくい。特に繊維長が１mm未満の繊維は粉体状であるため、これを用いて作製した不織布においては強化繊維が脱落する等の不都合が生じることがある。

　強化繊維の繊維長は、作製する不織布の形態によって適宜選択する。例えば、カードウェブを作製して不織布を作製する場合、強化繊維の繊維長は、好ましくは２０mm以上７０mm以下、より好ましくは２５mm以上５２mm以下である。湿式抄紙ウェブを作製して不織布を作製する場合、強化繊維の繊維長は、好ましくは３mm以上２５mm以下、より好ましくは５mm以上２０mm以下である。エアレイドウェブを作製して不織布を作製する場合、強化繊維の繊維長は、カード機を併用してシート化する場合は、好ましくは２０mm以上７０mm以下、より好ましくは２５mm以上５２mm以下である。空気搬送によりシート化する場合は、好ましくは３mm以上２５mm以下、より好ましくは５mm以上２０mm以下である。

　強化繊維は、不織布を構成する繊維全体の体積を１００％としたときに、強化繊維の割合が、例えば２０体積％以上６０体積％以下となるように混合してよい。強化繊維の割合は、特に２５体積％以上５５体積％以下としてよい。特に、強化繊維が炭素繊維の場合は、不織布を構成する繊維全体の体積を１００％としたときに、炭素繊維の割合が、例えば２０体積％以上５０体積％以下となるように混合してよい。炭素繊維の割合は、特に２５体積％以上４０体積％以下としてよい。

　不織布の目付は、得ようとする複合成形体の厚さ等に応じて、例えば１０g/m^２以上１２０００g/m^２以下としてよく、特に５００g/m^２以上３６００g/m^２以下としてよい。
　複合成形体は、例えば１０００g/m^２以上の目付を有するものとして提供されることがある。そのような複合成形体を得るために不織布を複数枚積層する場合には、不織布の目付が小さいと多数の不織布を積層する必要等があり、複合積層体の製造が煩雑となることがある。一方、不織布の目付を大きくすると、繊維密度および繊維の混合状態にムラが生じることがあり、複合成形体の均一性が低下する等の不都合が生じることがある。

　不織布においては、マトリックス用繊維の一部により繊維同士が接着していてよく、あるいは繊維同士は接着していなくてよい。また、不織布を構成する繊維は、機械的な交絡処理（例えば、ニードルパンチ処理、高圧流体流処理）に付されて互いに交絡していてよい。あるいは、不織布は、例えば、湿式抄紙ウェブから作製したものである場合には、機械的な交絡処理に付されず、抄紙の際に生じる繊維の絡み合い（一般には機械的な交絡処理による絡み合いと比較して緩やかなものである）によって一体化されたものであってよい。機械的な交絡処理を経ることなく製造される不織布は、表面露出複合形態のマトリックス用繊維を用いる場合には、その割繊がより抑制されたものとなり、より機械的特性が向上した複合成形体を与え得る。

　不織布には、実施形態１として説明したマトリックス用繊維以外の繊維（以下、「他の繊維」）が含まれていてよい。他の繊維は、例えば、実施形態１で例示した熱可塑性樹脂から構成される単一繊維であってよい。
　他の繊維が含まれる場合、当該他の繊維は、不織布を構成する繊維全体の質量を１００質量％としたときに、３０質量％以下の割合で含まれ、特に２０質量％以下、より特には１０質量％以下の割合で含まれる。他の繊維はマトリックス用繊維とともに、複合成形体のマトリックスを構成してよい。例えば、他の繊維がポリプロピレンからなる単一繊維であり、マトリックス用繊維がナイロン６／ポリプロピレンの組み合わせからなる複合繊維である場合、当該他の繊維はマトリックスを構成し得る。

　本実施形態で用いるマトリックス用繊維は、実施の形態１にて説明したとおり各セクション間で剥離が生じにくく、１または複数のセクションからなる極細繊維を発生しにくいものである。したがって、実施の形態１にて説明したマトリックス用繊維を用いた不織布においては、以下の方法で測定される不織布表面における極細繊維の発現割合が５０％未満となり、特に４０％以下となってよく、より特には２０％以下となってよく、さらに特に１０％以下となってよく、より特に５％以下となってよく、さらにより特には１％以下となってよい。極細繊維の発現割合の下限は、例えば２％であってよく、特に１％であってよく、より特には０．５％であってよい。不織布表面における極細繊維の発現割合が小さいということは、マトリックス用繊維における樹脂同士の相溶性が高いということを意味し、複合成形体としたときにはマトリックスにおいて樹脂間の剥離が生じにくく、成形体の機械的特性が向上する。
　＜不織布表面における極細繊維の発現割合の測定方法＞
（１）基材の表面を、電子顕微鏡で２００倍に拡大して観察し、拡大した表面を撮影する。
（２）撮影した画像に存在する繊維のうち長さが２００μｍ以上である複合成形体マトリックス用繊維と、複合成形体マトリックス用繊維に由来する繊維の本数を数える。そのうち、繊維長さ方向に１５０μｍ以上、繊維径が１／２よりも細く割繊した繊維を極細繊維とする。
（３）下記の式により、極細繊維の発現割合を求める。
極細繊維の発現割合（％）＝（極細繊維の数／複合成形体マトリックス用繊維の数）×１００

　少なくとも一種類の熱可塑性樹脂に添加剤として相溶化剤が添加されている場合には、極細繊維の発現割合が比較的高い（例えば、４０％程度）場合でも、相溶化剤の作用により、マトリックスにおいて島成分が微分散した疑似アロイ的なマトリックスを得やすい。相溶化剤がいずれの樹脂にも添加されていない場合は、極細繊維の発現割合を低くする（例えば２０％以下）ことで、微分散化した島成分を有するマトリックスを得やすくなる。極細繊維の発現割合は、相溶化剤を添加することによって、ならびに／または複合形態をセクション間の剥離が生じにくいものとすることによって、ならびに／または二種類以上の熱可塑性樹脂を相溶性が高いものとなるように選択することによって、低くし得る。

　あるいはまた、本実施形態の複合成形体用不織布は、以下の方法で測定される、不織布におけるマトリックス用繊維の割繊率が４０％以下、特に２０％以下、より特には１０％以下、さらに特には５％以下である不織布であってよい。割繊率は、さらにより特には１％以下となってよく、最も好ましくは０％である。
＜不織布中のマトリックス用繊維の割繊率の測定方法＞
（１）基材を空間ができるだけ生じないように束ねて、複合成形体マトリックス用繊維の繊維断面を観察できるように切断して断面を露出させる。
（２）断面を電子顕微鏡で４００～６００倍に拡大して観察し、拡大した断面を撮影する。
（３）撮影した画像から、複合成形体マトリックス用繊維に由来する繊維（割繊していない繊維、および割繊している繊維）の中から、割繊している繊維を選ぶ。割繊している繊維のセクション数および割繊していない繊維のセクション数を数える。
割繊していない繊維：まったく割繊していない繊維の断面積の１／２以上の断面積を有する繊維
割繊している繊維：まったく割繊していない繊維の断面積の１／２よりも小さい断面積を有する繊維
（４）下記の式により、割繊率を求める。
割繊率（％）＝［割繊している繊維のセクション数／（割繊している繊維のセクション数＋割繊していない繊維のセクション数）］×１００

　上記割繊率もまた、マトリックス用繊維、特に表面露出複合形態の繊維のセクション間の剥離がどの程度生じているかを知る指標となり、割繊率が大きいほど、より多くのマトリックス用繊維においてセクション間での剥離が生じていることとなる。セクション間で剥離がより生じている不織布は、樹脂間の相溶性が小さく、これを用いて作製した複合体における機械的物性、特に曲げ特性が低下する傾向にある。

　少なくとも一種類の熱可塑性樹脂に添加剤として相溶化剤が添加されている場合には、割繊率が比較的高い（例えば、３０％程度）場合でも、相溶化剤の作用により、マトリックスにおいて島成分が微分散した疑似アロイ的なマトリックスを得やすい。相溶化剤がいずれの樹脂にも添加されていない場合は、割繊率をより低くする（例えば２０％以下）ことで、微分散化した島成分を有するマトリックスを得やすくなる。割繊率は、相溶化剤を添加することによって、ならびに／または複合形態をセクション間の剥離が生じにくいものとすることによって、ならびに／または二種類以上の熱可塑性樹脂を相溶性が高いものとなるように選択することによって、低くし得る。

　表面露出複合形態ではなく、一つのセクションが繊維の横断面の外周の例えば６０％以上、特に８０％以上、より特には１００％を占める複合形態のマトリックス用繊維を用いる場合、上記極細繊維の発現割合および割繊率はいずれも２０％以下となり得、０パーセント（または数パーセント以下）となることもある。そのような複合形態をとる場合において、いずれのセクションにも相溶化剤が添加されていないと、樹脂同士の相溶性は小さくなるにもかかわらず、得られる複合成形体の一または複数の機械的特性が向上する傾向にある。例えば、ナイロン／ポリアセタールの組み合わせで図２（ｅ）に示す複合形態のマトリックス用繊維で製造した複合成形体は、いずれの樹脂も相溶化剤を含まなくても、ポリアセタールからなる単一構造の繊維を用いて製造した複合成形体と同等の曲げ弾性率を示しつつ、より高い曲げ応力を示す。相溶化剤を用いない場合でも、複合成形体の機械的強度が向上するのは、複合形態等に起因してセクション間の分離が進行しない状態で樹脂が溶融されるため、融点ないしはビカット軟化温度の高い樹脂からなる島成分が形成されやすいことによると考えられる。

　異なる系に属する二種類以上の樹脂が表面露出複合形態をとる場合でも、複合形態、複合比、紡糸条件、および基材の製造方法によっては、相溶化剤を要することなく、極細繊維の発現割合または割繊率を低くすることができる。そのような表面露出複合形態のマトリックス用繊維も本実施形態で用いるのに適している。例えば、図１（ｆ）のように、セクションＡが繊維横断面の外周にてセクションＢにより一部覆われている（セクションＢがセクションＡを巻いている）と、極細繊維の発現割合または割繊率が小さくなる傾向にある。

　極細繊維の発現割合および割繊率は、基材の形態によっても影響を受ける。例えば、長繊維不織布（例えば、スパンボンド不織布）、メルトブロー不織布、エアレイ不織布、カード法による乾式不織布、および織物のように、積極的に繊維を割繊させる工程に付すことなく製造される繊維製品を基材とすることで、極細繊維の発現割合または割繊率を小さくし得る。

［複合成形体用基材の製造方法］
　続いて、複合成形体用基材の製造方法の一例として、複合成形体用不織布の製造方法を説明する。
　不織布は、通常の方法で製造することができ、強化繊維とマトリックス用繊維とを用いて繊維ウェブを作製した後、繊維を接着させる及び／または交絡させて一体化させることにより製造される。繊維ウェブの形態は特に限定されず、パラレルウェブ、クロスウェブ、セミランダムウェブおよびランダムウェブ等のカードウェブ、エアレイドウェブ、湿式抄紙ウェブ、ならびにスパンボンドウェブ等から選択されるいずれの形態であってもよい。

　本実施形態では、繊維配向がランダムで縦横の強度差・伸度差が少ない点から、エアレイドウェブ、クロスウェブまたは湿式抄紙ウェブが好ましく用いられる。

　不織布の製造において、繊維ウェブの繊維を一体化させる方法は特に限定されない。例えば、繊維の一体化は、ニードルパンチ法および水流交絡処理法等の機械的交絡法によって行ってよい。ニードルパンチ法によれば、繊維ウェブの目付が大きい場合でも、繊維同士を比較的容易に交絡させ得る。例えば、繊維ウェブをニードルパンチ処理により作製する場合、繊維ウェブの目付が例えば１００g/m^２～１２０００g/m^２程度である場合には、３６～４２番手の針であって、バーブの数が３～９である針を用いて、針深度を３～２０mmとし、１０～５００本／cm²の密度で打ち込みをして実施してよい。

　あるいは、繊維の一体化は、抄紙ウェブを作製する場合には、抄紙工程および乾燥工程等で生じる繊維同士の絡み合いによるものであってよい。

　あるいはまた、マトリックス用繊維を構成する少なくとも一つの成分を溶融し、繊維同士を熱接着させて、繊維を一体化させてよい。その場合、低融点成分のみを融解させることが好ましい。熱接着は、例えば、熱風貫通式熱処理機（エアスルー式熱加工機とも呼ぶ）、熱風吹き付け式熱処理機、赤外線式熱処理機等、または熱ロール加工機等を用いて実施してよい。

　不織布を構成する繊維の繊度および繊維長は、繊維ウェブの形態等に応じて選択される。強化繊維およびマトリックス用繊維の繊維長の例示的な範囲は先に説明したとおりである。いずれの繊維ウェブを作製する場合においても、強化繊維の繊維長は、マトリックス用繊維のそれと同じであってよく、あるいは異なっていてもよい。強化繊維およびマトリックス用繊維の例示的な繊度も先に説明したとおりであり、強化繊維の繊度は、マトリックス用繊維のそれと同じであってよく、あるいは異なっていてもよい。

　不織布は、二以上の繊維ウェブを積層してなるものであってよい。その場合、一又は複数の繊維ウェブを強化繊維からなるものとし、他の一又は複数の繊維ウェブをマトリックス用繊維からなるものとしてよい。二以上の繊維ウェブは同じ方法で作製されたものであってもよく、あるいは異なる方法で作製されたもの（例えば、カードウェブと湿式抄紙ウェブの組み合わせ）であってもよい。

　不織布の目付を大きくするために、二以上の同じ又は異なる繊維ウェブを積層して、繊維を一体化させる処理（例えば、ニードルパンチ等の繊維交絡処理）に付してよい。特に、繊維ウェブを大きな目付で製造することが困難である場合には、大きな目付の不織布は繊維ウェブを積層することで比較的容易に製造できる。あるいはまた、繊維ウェブまたは繊維ウェブから作製した不織布を他の不織布または織物、編物、もしくはフィルムと重ね合わせ、その状態で例えばニードルパンチ等の繊維交絡処理に付して、複合成形体を作製するための繊維シートを作製してよい。

　本実施形態の不織布は、強化繊維と、融点またはビカット軟化温度の異なる二種類以上の熱可塑性樹脂からなり、少なくとも二種類の樹脂が互いに異なる系に属する複合繊維とを混合して形成されるものである。複合繊維は、少なくとも一種類の樹脂に相溶化剤が添加されている、またはセクション間の剥離が生じにくい複合形態のものであるため、強化繊維と二種類以上の熱可塑性樹脂が均一に混合された形態として提供されやすく、また、二種類以上の熱可塑性樹脂が比較的小さなセクションをそれぞれ構成して、擬似アロイ状に不織布全体に微小に分散されている。したがって、この構成の不織布で複合成形体を製造したときには、複数の熱可塑性樹脂が微分散して、マトリックスを形成し、各熱可塑性樹脂がもたらす特性を良好なバランスで得ることが可能となる。

（実施形態３：複合成形体およびその製造方法）
　次に実施形態３として、複合成形体およびその製造方法を説明する。

［複合成形体］
　本実施形態の複合成形体は、強化繊維と、マトリックスとして融点差またはビカット軟化温度差を有する二種類以上の熱可塑性樹脂とを含み、マトリックスがマトリックス用繊維の溶融により形成されたものである。
　強化繊維については実施形態２に関連して、マトリックスを形成する繊維は実施形態１に関連して説明したとおりである。

　本実施形態の複合成形体において、複合成形体のＪＩＳＫ７０７４：１９９８（炭素繊維強化プラスチックの曲げ試験方法）のＡ法（３点曲げによる曲げ試験方法）に準拠して測定される曲げ弾性率は、１０Ｇｐａ以上であることが好ましく、１２ＧＰａ以上であることがより好ましく、１５Ｇｐａ以上であることがさらに好ましく、２０Ｇｐａ以上であることがさらにより好ましく、２５Ｇｐａ以上であることが特に好ましく、３０Ｇｐａ以上であることが最も好ましい。曲げ弾性率が上記範囲内にある複合成形体であると、剛性が重視される用途に好ましく用いられる。

　本実施形態の複合成形体において、複合成形体のＪＩＳＫ７０７４：１９９８（炭素繊維強化プラスチックの曲げ試験方法）のＡ法（３点曲げによる曲げ試験方法）に準拠して測定される曲げ応力は、１３０ＭＰａ以上であることが好ましく、１７０ＭＰａ以上であることがより好ましく、２００Ｍｐａ以上であることがさらに好ましく、２３０以上であることがさらにより好ましく、２５０Ｍｐａ以上であることが特に好ましく、３００Ｍｐａ以上であることがより特に好ましく、３２０Ｍｐａ以上であることが最も好ましい。曲げ応力が上記範囲内にある複合成形体であると、強度が求められる用途に好ましく用いられる。

　本実施形態の複合成形体において、複合成形体のＪＩＳＫ７１１１：２０１２に準拠して測定されるシャルピー衝撃強度は、５ｋＪ／ｍ^２以上であることが好ましく、７ｋＪ／ｍ^２以上であることがより好ましく、９ｋＪ／ｍ^２以上であることがさらに好ましく、１０ｋＪ／ｍ^２以上であることが特に好ましく、１１ｋＪ／ｍ^２以上であることが最も好ましい。シャルピー衝撃強度が上記範囲内にある複合成形体であると、耐衝撃性が求められる用途に好ましく用いられる。

　上記の好ましい範囲は、複合成形体の一般的な用途等を考慮して例示したものであり、本実施形態の複合成形体の優れた特性は、機械的特性の絶対値のみによって決まるものではない。本実施形態の複合成形体は、異なる系に属する二種類以上の熱可塑性樹脂からなる複合繊維をセクション間の剥離が生じにくいように構成し、これを溶融してマトリックスとすることで、１）前記二種類以上の熱可塑性樹脂のいずれか一種類のみからなる繊維を用いてマトリックスを形成した複合成形体、または２）前記二種類以上の熱可塑性樹脂をそれぞれ単一構造の繊維として混合し、これらを溶融してマトリックスを形成した複合成形体と比較して、向上した機械的特性を有する。すなわち、本実施形態の複合成形体の優れた機械的特性は、そのような比較によって示されるものであってよい。

　本実施形態において、複合成形体は、強化繊維を例えば２０体積％以上６０体積％以下の割合、特に２５体積％以上５５体積％以下の割合で含み、熱可塑性樹脂を例えば４０体積％以上８０体積％以下、特に４５体積％以上７５体積％以下含んでよい。特に、強化繊維が炭素繊維の場合は、２０体積％以上５０体積％以下の割合、特に２５体積％以上４０体積％以下の割合で含み、熱可塑性樹脂を５０体積％以上８０体積％以下、特に６０体積％以上７５体積％以下含んでよい。強化繊維の割合が少なすぎると、強化繊維による複合成形体の機械的向上の効果を得ることができないことがあり、強化繊維の割合が多すぎると、複合成形体においてマトリックスの割合が少なくなり、複合成形体を製造する際に、マトリックスが強化繊維間を十分に充填することができず、空隙が増えて複合成形体の密度が小さくなり、機械的特性の低下を招くことがある。

　本発明の複合成形体は、例えば、シート状物、板状物、または所定の形状に成形された三次元的な構造体として提供される。

　シート状ないしは板状の複合成形体の厚さおよび目付は、その用途等に応じて適宜選択され、特に限定されず、例えば、０．３mm以上１０mm以下の厚さ、および４００g/m^２以上１２０００g/m^２以下の目付を有する。熱可塑性樹脂をマトリックス樹脂として含むシート状の複合成形体は、加熱および加圧により、別の形状に成形することが可能なスタンパブルシート（stampable sheet）として提供することができる。スタンパブルシートの成形は、スタンピング成形と呼ばれることもある。

　シート状の複合成形体は、実施形態２で説明した不織布から製造されたものであってよい。不織布から複合成形体を製造する場合には、マトリックス用繊維に加わる温度および圧力によっては、マトリックス用繊維を構成するセクションの一部が完全に溶融せず、複合成形体において、マトリックス用繊維を構成する一部のセクションが繊維形状をある程度維持した状態で存在することがある。

　マトリックス用繊維が完全に溶融していない複合成形体は、強化繊維間の空隙が熱可塑性樹脂で完全に充填されていないために、マトリックス用繊維が完全に溶融して固化した複合成形体の密度（真密度）と比較して密度が小さくなる。そのような複合成形体は、空隙を有するため、この空隙に起因して高い耐衝撃性を示すものの、他の機械特性（特に曲げ特性）において劣る傾向にある。そのため、本実施形態の複合成形体は、その真密度の例えば９０％以上、特に９２％以上、より特には９５％以上の密度を有してよい。複合成形体の密度は、真密度で形成されるのが理想であるが、例えば９９．５％以下の密度を有してよい。

　複合成形体の真密度は、複合成形体を構成する材料それ自体の密度と、当該材料が複合成形体に占める割合（体積割合）とから算出することができる。具体的には、マトリックス用繊維が樹脂１と樹脂２とからなる場合、真密度は以下の式によって求めることができる。

式中、
Ａ：樹脂１の密度×マトリックス繊維における樹脂１の体積割合
Ｂ：樹脂２の密度×マトリックス繊維における樹脂２の体積割合

　例えば、複合成形体が、強化繊維である炭素繊維３０体積％と、マトリックス用繊維であるナイロン６／ポリプロピレンの組み合わせからなる、複合比３：７（ナイロン６：ポリプロピレン）の複合繊維７０体積％とからなる場合、真密度は１．２２g/cm³となる（炭素繊維の密度を１．８０g/cm³、ナイロン６の密度を１．１４g/cm³、ポリプロピレンの密度を０．９１g/cm³として計算した値である）。

　本実施形態の複合成形体は、所定の形状に加工された三次元的な構造体として提供されてよい。三次元的な構造体は、例えば、実施形態２の不織布を加熱および加圧する際に三次元的に成形したもの、シート状の複合成形体（スタンパブルシート）を三次元的に成形したものであってよい。あるいは、三次元的な構造体は、複合成形体のブロックを切削加工に付して、所定の形状にしたものであってもよい。

　本実施形態の複合成形体において、マトリックスは、融点またはビカット軟化温度の異なる、互いに異なる系に属する少なくとも二種類の熱可塑性樹脂を含む樹脂の組み合わせから成る複合繊維の溶融により形成されたものである。この複合繊維は、例えば、１）少なくとも１種類の樹脂に相溶化剤が添加されており、複合繊維を構成するセクション間で樹脂の相溶性が高いものであるか、２）複合形態に起因してセクション間の剥離が生じにくいものである。このような複合繊維の溶融により形成される、本実施形態の複合成形体のマトリックスは、繊維に由来して擬似アロイ状の海島構造を形成し、熱可塑性樹脂の微小な相が海成分中に分散したもの、すなわち微分散したものとなる。すなわち、本実施形態の複合成形体は異なる系に属する複数の樹脂でマトリックス成分が形成されるにもかかわらず、均一なものとして得ることができ、しかも各熱可塑性樹脂の特性を良好なバランスで発現することができる。特に、複合繊維が表面露出複合形態のものである場合には、二種類以上の熱可塑性樹脂が比較的小さなセクションをそれぞれ構成しているから、より微分散の度合いの高いマトリックスが形成される。　

　本実施形態の複合成形体は、その少なくとも一つの断面視において、マトリックスが、海成分と、島成分とを含み、かつ前記島成分が以下の（１）ないし（７）の少なくとも一つの構成を満たすものであってよい。
（１）前記島成分の少なくとも一部が、前記複合繊維に由来する形状を有する。
（２）前記複合成形体の断面を、電子顕微鏡で３５００倍に拡大して観察し、拡大した断面を撮影した後、撮影した画像（７５０μｍ^２）に存在する前記島成分から任意に選択される二つの島成分の組み合わせにおいてより小さい分散径に対するより大きい分散径の比を求めたときに、少なくとも一つの組み合わせにおいて当該比が１以上である。
（３）前記複合成形体の断面を、電子顕微鏡で３５００倍に拡大して観察し、拡大した断面を撮影した後、撮影した画像（７５０μｍ^２）に存在する前記島成分の総数に占める、最大差し渡し長さが５μｍ以上の島成分の数が３０％以下、最大差し渡し長さが１μｍ未満の島成分の数が５０％以下である。
（４）前記複合成形体の断面を、電子顕微鏡で３５００倍に拡大して観察し、拡大した断面を撮影した後、撮影した画像（７５０μｍ^２）に存在する前記島成分の最大差し渡し長さの平均値が０．１μｍ以上１０．０μｍ以下である。
（５）前記複合成形体の断面を、電子顕微鏡で３５００倍に拡大して観察し、拡大した断面を撮影した後、撮影した画像（７５０μｍ^２）に存在する前記島成分の個数が１個以上である。
（６）前記島成分の少なくとも一部において、前記海成分が島中島成分として配置されている。
（７）前記複合成形体の断面を、電子顕微鏡で６００倍に拡大して観察し、拡大した断面を撮影した後、撮影した画像（２５０００μｍ^２）に存在する強化繊維の総数に占める強化繊維の外周の１／２以上が島成分によって被覆される強化繊維の数から求められる、島成分による強化繊維の被覆率が７０％以下である。

　また、本実施形態の複合成形体は、前記複合成形体の島成分が、以下の（ａ）もしくは（ｂ）の少なくとも一つを満たす、複合成形体であることが好ましい。
（ａ）マトリックスとして、セクション数が２である複合繊維を用いる場合、前記複合成形体の断面を、電子顕微鏡で３５００倍に拡大して観察し、拡大した断面を撮影した後、撮影した画像（７５０μｍ^２）に存在する前記島成分の最大差し渡し長さの平均値が１．０μｍ以上１０．０μｍ以下である。
（ｂ）マトリックスとして、セクション数が３以上である複合繊維を用いる場合、前記複合成形体の断面を、電子顕微鏡で３５００倍に拡大して観察し、拡大した断面を撮影した後、撮影した画像（７５０μｍ^２）に存在する前記島成分の最大差し渡し長さの平均値が０．１μｍ以上６．０μｍ以下である。

　複合繊維を二種類の熱可塑性樹脂で構成した場合、一般に、海成分は、融点またはビカット軟化温度がより低い熱可塑性樹脂で構成され、島成分は、融点またはビカット軟化温度がより高い熱可塑性樹脂で構成される。

　上記において、島成分が「複合繊維に由来する形状を有する」とは、複合繊維において融点が最も高い熱可塑性樹脂からなるセクションの形状と同じ形状、又は当該形状が変形してはいるが、元のセクションの形状を推察できるような形状を有することをいう。例えば、図１（ａ）に示すような複合繊維については、一つのセクションの形状（楔形状）に近い形状のもの、これが変形した扁平形状のもの、あるいは繊維の長さに由来するものが、複合繊維に由来する形状を有する島成分である。

　本実施形態において、島成分は、複合成形体を製造する際の加熱温度が高いほど、小さな分散径を有し、分散径のばらつきが大きくなる傾向にある。ここで、分散径とは島成分に輪郭の任意の二点を結ぶ線分のうち、最も長いものをいう。分散径の変化は、島成分の熱収縮、および海成分による島成分の包摂によると考えられる。また、分散径のばらつきは、加工温度による溶融状態の違いと考えられる。

　島成分から任意に選択される二つの島成分の組み合わせにおいてより小さい分散径に対するより大きい分散径の比を求めたときに、少なくとも一つの組み合わせにおいて当該比が３以上である場合には、島成分の分散径のばらつきは比較的大きいといえる。少なくとも一つの組み合わせにおける分散径の比は、１以上、特に３以上、より特には５以上であってよい。少なくとも一つの組み合わせにおける分散径の比の上限は、例えば１００であり、特に７０である。

　本実施形態において、島成分は、複合成形体の断面を電子顕微鏡で３５００倍に拡大して観察される島成分のうち、最大差し渡し長さが５μｍ以上の島成分の数が島成分の総数の０％以上４０％以下、最大差し渡し長さが１μｍ未満の島成分の数が島成分の総数の５％以上６０％以下となるように存在していてよい。最大差し渡し長さは、島成分に輪郭の任意の二点を結ぶ線分のうち、最も長いものをいう。このように最大差し渡し長さに差を有する島成分が所定の割合で存在するマトリックスは、その島成分の寸法の差が小さく、島成分の寸法がより均一であるといえる。最大差し渡し長さが５μｍ以上の島成分は、好ましくは１％以上３７％以下、より好ましくは２％以上３５％以下、さらにより好ましくは３％以上２５％以下、特に３％以上１５％以下、より特に３％以上１０％以下となるように存在してよく、最大差し渡し長さが１μｍ未満の島成分が、好ましくは７％以上５５％以下、特に１０％以上５０％以下となるように存在してよい。炭素繊維の最大差し渡し長さと同程度の５μｍ以上の島成分を上記範囲内で含むことが好ましく、強化繊維（例えば炭素繊維）と同程度の大きさ（例えば、最大差し渡し長さ１０μｍまで）の島成分が存在することで、高融点樹脂の物性に起因して曲げ物性が向上する可能性がある。一方、最大差し渡し長さが１μｍ未満の細かい島成分が多数存在すると、複合成形体の機械的特性が全体的に向上する。

　本実施形態において、島成分は、複合成形体の断面を電子顕微鏡で３５００倍に拡大して観察される島成分すべてについて求めた最大差し渡し長さの平均値が０．１μｍ以上１０．０μｍ以下であることが好ましい。より好ましくは、０．５μｍ以上８．０μｍ以下であり、特には、１．０μｍ以上６．０μｍ以下であってよい。
　例えば、セクション数が２である複合繊維を用いる場合の最大差し渡し長さの平均値は、１．０μｍ以上１０．０μｍ以下であってよい。好ましくは、１．１μｍ以上９．０μｍ以下、さらに好ましくは、１．２μｍ以上８．０μｍ以下であってよい。また、マトリックスとして、セクション数が３以上である複合繊維を用いる場合の最大差し渡し長さの平均値は、特に０．１μｍ以上６．０μｍ以下であってよい。好ましくは、０．５μｍ以上５．０μｍ以下、さらに好ましくは、１．０μｍ以上４．０μｍ以下であってよい。島成分の最大差し渡し長さの平均値がこの数値範囲にあると、炭素繊維よりも小さい島成分が多く存在することから、機械的特性が向上する傾向にある。島成分の最大差し渡し長さの平均値が上記の範囲内にあるマトリックスもまた、本実施形態のマトリックス用繊維を用いた場合に得られやすいものである。

　上記において、島成分の平均値は、複合成形体を製造する際の加工温度が高い場合に小さくなる傾向にある。また、複合繊維のセクション数が多い場合、マトリックス繊維１００質量部に対する海成分の含有量が高い場合も、同様に島成分の平均値が小さくなる傾向にある。例えば、低融点樹脂としてポリプロピレン（相溶化剤を含む）、高融点樹脂としてナイロン６からなるセクション数が２の複合繊維を用いて複合成形体を作製する場合、複合成形体を製造する際の加工温度が、２１５℃よりも、２３０℃、さらに２５０℃で加工するほうが、複合繊維のセクション数が２よりも８のほうが、マトリックス繊維１００質量部に占める海成分の含有量が５０質量部よりも、６０質量部、さらに７０質量部のほうが、平均値は小さくなる。また、低融点樹脂としてポリプロピレン、高融点樹脂としてナイロン６からなるセクション数が３以上の複合繊維を用いて複合成形体を作製する場合にも、同様の傾向が見られ、セクション数が多くなるとその傾向が顕著となる。これは、加工温度を上げることで樹脂の溶融が進み、相溶化剤の作用によりポリプロピレンがナイロン６をより包摂しやすくなることによると考えられる。同様の傾向は、相溶化剤を含有させることなく作成した複合繊維であって、セクション間の剥離が生じにくい複合繊維を用いる場合にも見られる。

　本実施形態において、島成分は、複合成形体の断面を電子顕微鏡で３５００倍に拡大して観察される画像の領域（７５０μｍ^２）に存在する島成分の個数が１個以上であるものとして存在してよい。好ましくは３個以上、より好ましくは４個以上、さらに好ましくは１０個以上、さらにより好ましくは２０個以上、特に好ましくは３０個以上である。上限は２００個であり、好ましくは１７０個、より好ましくは１５０個、さらに好ましくは１２０個、特に好ましくは１００個である。島成分の個数が該範囲内であると、複合成形体のマトリックス内に適度に分散され、島成分を形成する樹脂の機能を発現しやすくなる。このような島成分もまた、本実施形態のマトリックス用繊維を用いた場合に得られやすいものである。

　本実施形態において、島成分は、海成分が島中島（island-in-island）成分として配置されているものであってよい。すなわち、島成分が、その中にさらに別の島成分を有していてよい。この構成の島成分は、複合繊維を溶融してマトリックスを形成するときに、島成分となる高融点成分の溶融時に複数の高融点成分のセクション間でつながりが生じて、島中島成分となる低融点成分を包摂して形成されると考えられる。このような島成分は、表面露出複合形態のマトリックス用繊維を用いた場合により形成されやすい。

　本実施形態において、マトリックスは、複合成形体の断面を電子顕微鏡で６００倍に拡大して観察される画像の領域（２５０００μｍ^２）に存在する強化繊維の総数に占める強化繊維の外周の１／２以上が島成分によって被覆される強化繊維の数から求められる、島成分による強化繊維の被覆率が７０％以下であるものであってよい。被覆率の測定方法は以下に示すとおりである。
［被覆率の測定方法］
（１）複合成形体の断面を、電子顕微鏡で６００倍に拡大して観察し、拡大した表面を撮影する。
（２）撮影した画像内に存在する強化繊維の数をカウントし、そのうち、強化繊維の外周の１／２以上が島成分で被覆されている強化繊維の数をカウントする。
（３）下記の式により、被覆率を求める。
被覆率（％）＝（強化繊維の数／外周の１／２以上が島成分に被覆されている強化繊維の数）×１００
このとき、強化繊維の全体（より正確には強化繊維の横断面全体）が写っておらず被覆状態が観察できない場合、強化繊維の断面が楕円であり、かつ楕円の短径に対して長径が２倍より大きい場合（すなわち、強化繊維の横断面とみなされない断面）、強化繊維が割れている、もしくは欠損している場合は、カウントの対象としない。また、強化繊維の外周とマトリックスとの間に空隙が存在する場合は、その空隙を挟んだ隣の樹脂が強化繊維を被覆するものとして算出する。

　前記島成分による強化繊維の被覆率は、７０％以下であり、好ましくは５０％以下、より好ましくは３０％以下、さらに好ましくは２０％以下、特に好ましくは１０％以下である。さらに特に好ましくは１％以下、最も好ましくは０％であってよい。このような構成であると、島成分以外の成分、例えば海成分や強化繊維によって被覆されている強化繊維の割合が高くなり、かつ海成分に包摂された島成分が存在する割合が高くなるため、海成分中に存在する島成分が、マトリックスの物性または特性の向上に、より効果的に寄与して複合成形体の物性が向上する。また、島成分が微細に微分散化されると、強化繊維が海成分で被覆されやすい。

　さらに、海成分となる樹脂に相溶化剤を添加することで、強化繊維と海成分との間の相溶性が向上し、さらに海成分と島成分との間の相溶性も向上するため、島成分による強化繊維の被覆率が低下する。島成分として選定する樹脂によっては、島成分と強化繊維との相溶性が低い場合があるが、海成分がその間に入り込んで空隙を生じにくくするため、強化繊維と島成分がそれぞれ海成分で被覆されて物性が向上し、複合成形体の密度をより親密度に近くし得る。

　上記のとおり、本実施形態の複合成形体は、特定のマトリックス繊維の溶融によりマトリックスが形成されるので、少なくとも一つの断面視において特徴的な構成のマトリックスを有する傾向にある。

［複合成形体の製造方法］
　本実施形態の複合成形体は、例えば、実施形態２として説明した不織布を用いて製造することができる。具体的には、本実施形態の複合成形体は、
　実施形態２の複合成形体用不織布を準備すること、および
　複合成形体用不織布を加熱すること
を含む製造方法であって、
　複合成形体用基材の加熱を、前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、融点もしくはビカット軟化温度が最も低い樹脂が溶融して融点もしくはビカット軟化温度が最も高い樹脂成分を包摂するように実施し、
　複合成形体用不織布を加熱する際にさらに加圧することを含み、
　前記加熱および前記加圧を、複合成形体の密度が真密度の９０％以上となるように実施する、
製造方法によって製造することができる。

　実施形態２の不織布を用いる場合、得ようとする複合成形体の目付に応じて、不織布を複数枚積層し、積層した不織布に加熱および加圧処理を施してよい。

　加熱および加圧処理は、強化繊維と熱可塑性樹脂（マトリックス）とを複合化させる工程ともいえる。複合化に際しては、熱可塑性樹脂を加熱により溶融または軟化させて、強化繊維間の空隙に熱可塑性樹脂を浸透させて、空隙を樹脂で充填する。本実施形態では、加圧処理を同時に実施することにより、熱可塑性樹脂の強化繊維間の空隙への浸透をより促進させて、複合成形体の密度を向上させている。

　本実施形態の製造方法では、得られる成形体の密度を、その真密度の好ましくは９０％以上、より好ましくは９２％以上、さらに好ましくは９５％以上となるように、加熱および加圧を実施する。したがって、加熱および加圧は、マトリックス用繊維を構成する熱可塑性樹脂が十分な流動性を有し、かつ流動性を有する熱可塑性樹脂が強化繊維間の空隙に十分に浸透する条件を選択して実施する。

　加熱は、二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、溶融した融点もしくはビカット軟化温度が最も低い樹脂が溶融して融点もしくはビカット軟化温度が最も高い樹脂成分を包摂するよう実施するとよい。そのような形態のマトリックスにおいては、融点もしくはビカット軟化温度が最も高い樹脂が島成分として存在し、少なくとも融点もしくはビカット軟化温度が最も低い樹脂が溶融して海成分として存在することが好ましい。かかる形態のマトリックスを得るために、具体的には、二種類以上の熱可塑性樹脂が結晶性樹脂である場合は、最も融点の低い樹脂の融点以上の温度で加熱するとよく、二種類以上の熱可塑性樹脂のうち少なくとも一つが非晶性樹脂である場合は、ビカット軟化温度が最も低い樹脂のビカット軟化温度より４０℃以上高い温度で加熱するとよい。

　前記複合成形体用基材の加熱は、前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、融点もしくはビカット軟化温度が最も低い樹脂が溶融し、且つ、前記複合成形体マトリックス用繊維を構成する前記二種類以上の熱可塑性樹脂がすべて結晶性樹脂である場合、融点が最も高い熱可塑性樹脂成分の融点をＴｍ℃としたときに、（Ｔｍ－３０）℃以上（Ｔｍ＋７０）℃以下の温度、または、前記複合成形体マトリックス用繊維を構成する前記二種類以上の熱可塑性樹脂の少なくとも一つが非晶性樹脂である場合、ビカット軟化温度が最も高い熱可塑性樹脂のビカット軟化温度をＶＳＴ℃としたときに、（ＶＳＴ＋２０）℃以上（ＶＳＴ＋１５０）℃以下の温度で実施することが好ましい。マトリックス用繊維を構成する二種類以上の熱可塑性樹脂がすべて結晶性樹脂である場合には、加熱の際の温度は、特に（Ｔｍ－２５）℃以上（Ｔｍ＋６０）℃以下の温度としてよく、より特には（Ｔｍ－２０）℃以上（Ｔｍ＋５０）℃以下の温度としてよく、さらに特には（Ｔｍ－１５）℃以上（Ｔｍ＋４５）℃以下の温度としてよく、さらにより特には（Ｔｍ－１０）℃以上（Ｔｍ＋４０）℃以下の温度としてよく、最も好ましくはＴｍ℃以上（Ｔｍ＋３５）℃以下の温度としてよい。

　ここで、結晶性樹脂のみから成るマトリックス用繊維を構成する各樹脂の融点は、マトリックス用繊維とした状態の熱可塑性樹脂の融点（即ち、紡糸後の融点）であり、示差操作熱量分析法（ＤＳＣ）によって測定することができる。具体的には、ＪＩＳＫ７１２１（１９８７年）プラスチックの転移温度測定方法に基づいて、示差走査熱量計（セイコーインスツルメンツ（株）製）を使用し、繊維の量（サンプル量）を３．０ｍｇとして、１０℃／minの昇温スピードで常温から３００℃まで昇温して、繊維を融解させて、得られた融解熱量曲線から求めることができる。複合繊維を融解させて得られる融解熱量曲線は、通常、構成する樹脂の数に応じて複数のピークを有する。当該複数のピークのうち、最も高い温度にて現れるピークからＴｍを求めて加熱温度を設定する。

　マトリックス用繊維を構成する樹脂の少なくとも一つが非晶性樹脂である場合、加熱の際の温度は、ビカット軟化温度が最も高い熱可塑性樹脂成分のビカット軟化温度ＶＳＴ℃を基準として、（ＶＳＴ＋２０）℃以上（ＶＳＴ＋１５０）℃以下の温度としてよく、特に（ＶＳＴ＋４０）℃以上（ＶＳＴ＋１４０）℃以下の温度としてよく、より特には（ＶＳＴ＋６０）℃以上（ＶＳＴ＋１３０）℃以下の温度としてよく、さらに好ましくは（ＶＳＴ＋８０）℃以上（ＶＳＴ＋１２０）℃以下の温度としてよい。

　非晶性樹脂のビカット軟化温度は、樹脂のみからなる試験片に規定された試験荷重をかけて一定の速度で伝熱媒体を昇温させ、針状圧子が試験片の表面から１ｍｍ侵入したときの伝熱媒体の温度であり、ＪＩＳ　Ｋ　７２０６　Ｂ５０法に記載の方法で測定することができる。

　本実施形態では、複合成形体の密度を高くするために、得られる複合成形体においてマトリックス用繊維そのもの又はこれに由来する繊維（例えば、セクションが分離して生じる極細繊維）の繊維形状が残らないようにすることが好ましい。そのため、加熱温度は、マトリックス用繊維を構成する、最も融点の高い熱可塑性樹脂の融点を基準として設定される。

　マトリックス用繊維が、例えば、ナイロン６／ポリプロピレンの組み合わせからなる場合、加熱温度は２００℃以上３００℃以下としてよく、特に２００℃以上２８０℃以下、より特には２０５℃以上２７０℃以下としてよく、さらに好ましくは２１０℃以上２６０℃以下としてよく、最も好ましくは２２０℃以上２５５℃以下としてよい。

　加圧の際の圧力は、繊維を構成する熱可塑性樹脂の流動性等を考慮して適宜選択され、例えば１MPa以上５０MPa以下であってよく、特に３MPa以上３０MPa以下、より特には５MPa以上２０MPa以下としてよい。マトリックス用繊維を構成する樹脂の中に流動性の低い樹脂が含まれる場合には、圧力は当該樹脂の流動が十分に促進されるように選択される。

　マトリックス用繊維が、例えば、ナイロン６／ポリプロピレンの組み合わせからなる場合、溶融したナイロン６の流動性は、溶融したポリプロピレンと比較して小さい。そのため、この繊維を用いる場合、加圧の際の圧力は、例えば１MPa以上５０MPa以下であってよく、特に３MPa以上３０MPa以下、より特には５MPa以上２０MPa以下としてよい。この範囲の圧力は、特に加熱温度を上記範囲とする場合に、ナイロン６の流動を促進して、強化繊維間の空隙をマトリックスで充填させやすい。

　熱可塑性樹脂の流動性に差がある場合、加熱かおよび加圧処理の間、流動性の高い樹脂が先に強化繊維間の空隙を埋めるように流動し、それから流動性の低い樹脂が流動すると考えられる。二種類以上の樹脂の流動のタイミングをずらすことによって、強化繊維間の空隙がより充填され、成形体の密度を真密度により近づけ得るので、必要に応じて流動性に差のある樹脂を選択してマトリックス用繊維を構成してよい。

　加圧処理の際、複合成形体用不織布を加熱および加圧した状態とする時間（高圧保持時間）は、用いる強化繊維およびマトリックス用繊維の種類に応じて、例えば１秒以上６００秒以下、特に３０秒以上２４０秒以下、より特には６０秒以上２００秒以下としてよい。複合成形体用不織布を加熱および加圧した状態とする時間を、上記範囲内にすると、真密度に近い複合成形体を得ることができる。

　高圧保持時間には加熱温度および圧力のいずれか一方を低下させる時間は含まれない。例えば、所定の加熱温度および所定の圧力にて、加熱および加圧した状態を所定の時間保持した後、圧力はそのままに温度を低下させる場合、温度を低下させている時間は、高圧保持時間に含まれない。

　加熱および加圧は、加熱と加圧を同時に実施できる装置、例えば、熱プレス機を用いて実施してよい。あるいはまた、先に加熱処理を施し、熱可塑性樹脂が溶融または軟化状態にある間に、続いて加圧処理を実施してもよい。そのような加熱および加圧も、上記本実施形態の製造方法の概要における「複合成形体用不織布を加熱する際にさらに加圧する」ことに含まれる。

　本実施形態によれば、シート状の複合成形体を得ることができ、あるいは加熱処理および／または加圧処理の際に三次元的な形状を付与することによって、三次元的な構造体である複合成形体を得ることができる。シート状の複合成形体（スタンパブルシート）は、さらに熱プレス処理に付することによって、凹凸を有する形状にすることができる。その場合には、シート状の複合成形体を複数積層して熱プレス処理を実施し、より厚い複合成形体を得るようにしてよい。

　ここで説明した複合成形体の製造方法は、複合成形体を製造する一形態であり、複合成形体はその形状に応じて他の製造方法で製造してよいことはいうまでもない。例えば、シート状の複合成形体は、マトリックス繊維と強化繊維からなる繊維シートに、含浸または塗布等により溶融した別の熱可塑性樹脂を適用する方法で製造してもよい。この方法においては、当該別の熱可塑性樹脂の融点ないしはビカット軟化温度が、マトリックス繊維を構成する熱可塑性樹脂のうち最も融点ないしはビカット軟化温度の高いものよりも高い場合には、当該熱可塑性樹脂を適用するときにマトリックス繊維を溶融させる。当該別の熱可塑性樹脂の融点ないしはビカット軟化温度が、マトリックス繊維を構成する熱可塑性樹脂のうち最も融点ないしはビカット軟化温度の高いものよりも低い場合には、当該別の熱可塑性樹脂を適用した後、加熱および加圧処理を実施してマトリックス繊維を溶融させる。該繊維シートが織物または編物である場合、構成する糸は、マトリックス繊維と強化繊維とからなる、混紡糸、混撚糸、コアヤーン、およびカバードヤーンのいずれであってもよい。

　本実施形態の複合成形体は、機械的特性、特に曲げ物性および耐衝撃性において優れている。これは、相溶化剤によって二種類以上の樹脂間の相溶性を高くした複合繊維、またはセクション間の剥離が生じにくい複合形態を有する複合繊維を溶融させてマトリックスを形成していることによると考えられる。そのような複合繊維は、樹脂同士の相溶性が高いことに起因して、および／または溶融処理の前または処理中にセクション間で剥離が生じにくいことに起因して、擬似アロイ状の海島構造のマトリックスを与え、各樹脂の特性がバランス良く発揮されて、複合成形体の機械的特性を向上させていると考えられる。

　また、本実施形態の複合成形体において、相溶化剤を用いる場合には、二種類以上の樹脂間の相溶性が高いことに起因して、マトリックスを形成した後も樹脂の界面で剥離等が生じにくく、密着していることもまた、成形体の機械的特性の向上に寄与していると考えられる。さらに、マトリックス用繊維の樹脂の組み合わせにおいて、少なくとも一つの樹脂が相溶化剤を含む場合、相溶化剤を含む樹脂は強化繊維（特に炭素繊維）との間で良好な密着性を示し、このことも複合成形体の機械的特性を向上させると考えられる。

　また、複合繊維が表面露出複合形態のものである場合には、各セクションが一般により小さなセクションから成り、当該より小さなセクションが溶融したときに強化繊維間の空隙を効率的に充填して密度を向上させ、もって機械的特性を向上させると考えられる。より小さなセクションの溶融により形成されたマトリックスにおいては、複数の熱可塑性樹脂がそれぞれ微細な相を形成するため、マトリックス繊維を構成する各セクションが強化繊維に接しやすくなり、このことも機械的特性の向上に寄与していると考えられる。さらにまた、各セクションが繊維表面に露出している形状のマトリックス繊維を用いることで、溶融時に同じ樹脂からなるセクション同士が隣り合って存在する割合が高くなる。そのため、溶融後のマトリックスにおいて、一方の樹脂がつながって海成分を形成し、強化繊維と島成分とのネットワークの役割を果たす。他方の樹脂は島成分を形成する一方で、島成分同士がつながり、前記一方の樹脂を包摂した島中島成分を形成する。その結果、各樹脂成分の特性が活かされやすくなり、このことも機械的特性の向上に寄与していると考えられる。

（複合成形体の用途）
　本実施形態の複合成形体は、宇宙および航空機用資材、船舶用資材、車両（自動車および自転車含む）用資材、スポーツ用品用資材、ＯＡ機器用資材、電子機器用資材、工業資材、タンクおよび容器類の資材、雑貨類用資材、ならびに建設資材として使用することができる。特に、強化繊維として炭素繊維を用いる場合には、その軽量性を活かして航空機の内装材および外装材として好ましく用いられる。

　以下の熱可塑性樹脂および反応型相溶化剤を準備した。
＜熱可塑性樹脂＞
・ポリプロピレン（PP）：日本ポリプロ（株）製のＳＡ０１Ａ（商品名）。融点１６０℃。ＪＩＳ　Ｋ　７２１０に準じて、荷重２１．１８Ｎ（２．１６ｋｇｆ）で測定したときのＭＦＲが１０ｇ／１０ｍｉｎ（２３０℃）。
・ポリプロピレン（PP2）：日本ポリプロ（株）製のＳＡ０３Ａ（商品名）。融点１６３℃。ＪＩＳ　Ｋ　７２１０に準じて、荷重２１．１８Ｎ（２．１６ｋｇｆ）で測定したときのＭＦＲが３０ｇ／１０ｍｉｎ（２３０℃）。
・ナイロン６（Ny-6）：宇部興産（株）製のＳＦ１０１８Ａ（商品名）。融点２３５℃。ＪＩＳ　Ｋ　７２１０に準じて、荷重２１．１８Ｎ（２．１６ｋｇｆ）で測定したときのＭＦＲが１４ｇ／１０ｍｉｎ（２３０℃）。
・ポリアセタール（POM）：三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製のユピタールＦ３０－７３Ｒ１（商品名）。融点１６６℃。ＪＩＳ　Ｋ　７２１０に準じて、荷重２１．１８Ｎ（２．１６ｋｇｆ）で測定したときのＭＦＲが２７ｇ／１０ｍｉｎ（１９０℃）。
＜反応型相溶化剤＞
・変性ポリプロピレン（ポリプロピレンにマレイン酸を導入した接着樹脂）：三菱ケミカル（株）製のモディックP908（商品名）。融点１５０℃、ＩＳＯ　Ｒ－１１３３に準じて、荷重２１．２Ｎ（２．１６ｋｇｆ）で測定したときのＭＦＲ４５ｇ／１０ｍｉｎ（１８０℃）、酸価度１２．８。

＜マトリックス用繊維の製造＞
［マトリックス用繊維１の製造］
　図１（ｇ）に示すような楔形のセクションが菊花状に配置された断面を有し、セクション数が１６である複合繊維をマトリックス繊維１として製造した。まず、ナイロン６と、反応性相溶化剤として変性ポリプロピレンを１０質量％の割合で添加したポリプロピレンとをそれぞれ、紡糸温度２８０℃および２７０℃の条件にて、上記複合形態を与える割繊型複合繊維用ノズルを用いて溶融紡糸し、繊度４．５dtexの紡糸フィラメントを得た。溶融紡糸の際には、各樹脂の吐出量を調整して、複合比が７：３（PP：Ny-6）となるようにした。続いて、紡糸フィラメントを、１２５℃にて延伸倍率１．５倍の乾式延伸処理に付して繊度約３．２２dtexとした後、繊維処理剤を付与し、６mmの繊維長に切断した。

［マトリックス用繊維２の製造］
　図２（ａ）に示すような断面を有する、芯鞘型複合繊維をマトリックス用繊維３として製造した。まず、ナイロン６と、反応性相溶化剤として変性ポリプロピレンを１０質量％の割合で添加したポリプロピレンとを、紡糸温度２８０℃および２７０℃の条件にて、芯鞘型複合繊維用ノズルを用いて溶融紡糸し、繊度３dtexの紡糸フィラメントを得た。溶融紡糸の際には、各樹脂の吐出量を調整して、複合比が７：３（PP：Ny-6）となるようにした。続いて、紡糸フィラメントを、１２５℃にて延伸倍率１．８倍の乾式延伸処理に付して繊度約１．８９dtexとした後、繊維処理剤を付与し、６mmの繊維長に切断した。

［マトリックス用繊維３の製造］
　繊維断面において２以上のセクションが観察されない、単一繊維をマトリックス用繊維５として製造した。ナイロン６を、単一繊維用ノズルを用いて溶融紡糸し、繊度５dtexの紡糸フィラメントを得た。続いて、紡糸フィラメントに繊維処理剤を付与し、６mmの繊維長に切断した。

［マトリックス用繊維４の製造］
　繊維断面において２以上のセクションが観察されない、単一繊維をマトリックス用繊維６として製造した。反応性相溶化剤として変性ポリプロピレンを１０質量％の割合で添加したポリプロピレンを、単一繊維用ノズルを用いて溶融紡糸し、繊度６dtexの紡糸フィラメントを得た。続いて、紡糸フィラメントを、９０℃にて延伸倍率３．２倍の湿式延伸処理に付して繊度約２．２dtexとした後、繊維処理剤を付与し、６mmの繊維長に切断した。

［マトリックス用繊維５の製造］
　図２（ｅ）に示すような、島成分としての長円の８個のセクションが菊花状に配置された海島構造を有する断面を有する複合繊維をマトリックス繊維５として製造した。まず、ナイロン６と、ポリアセタールとをそれぞれ、紡糸温度２８０℃および２２０℃の条件にて、上記複合形態を与える複合繊維用ノズルを用いて溶融紡糸し、繊度７．５dtexの紡糸フィラメントを得た。溶融紡糸の際には、各樹脂の吐出量を調整して、複合比が７：３（POM：Ny-6）となるようにした。続いて、紡糸フィラメントを、１４０℃にて延伸倍率１．７倍の乾式延伸処理に付して繊度約４．５dtexとした後、繊維処理剤を付与し、６mmの繊維長に切断した。

［マトリックス用繊維６の製造］
　図１（ｇ）に示すような楔形のセクションが菊花状に配置された断面を有し、セクション数が１６である複合繊維をマトリックス繊維６として製造した。まず、反応性相溶化剤として変性ポリプロピレンを１０質量％の割合で添加したポリプロピレン（PP2）と、ポリアセタールとをそれぞれ、紡糸温度２７０℃および２２０℃の条件にて、上記複合形態を与える割繊型複合繊維用ノズルを用いて溶融紡糸し、繊度１５dtexの紡糸フィラメントを得た。溶融紡糸の際には、各樹脂の吐出量を調整して、複合比が７：３（POM：PP2）となるようにした。続いて、紡糸フィラメントを、１４０℃にて延伸倍率３．４倍の乾式延伸処理に付して繊度約４．４７dtexとした後、繊維処理剤を付与し、６mmの繊維長に切断した。

［マトリックス用繊維７の製造］
　繊維断面において２以上のセクションが観察されない、単一繊維をマトリックス用繊維７として製造した。ポリアセタールを、単一繊維用ノズルを用いて溶融紡糸し、繊度１０dtexの紡糸フィラメントを得た。続いて、紡糸フィラメントを、１４０℃にて延伸倍率４．０倍の乾式延伸処理に付して繊度約２．２９dtexとした後、繊維処理剤を付与し、６mmの繊維長に切断した。

　マトリックス用繊維１ないし７の強度および伸度、ならびに繊維化した後の各成分の融点をそれぞれ表１および表２に示す。

　繊維の強度および伸度は、ＪＩＳ－Ｌ－１０１５に準じ、引張試験機を用いて、試料のつかみ間隔を２０mmとしたときの繊維切断時の荷重値および伸びを測定し、それぞれ強度および伸度とした
　また、繊維化後の各成分の融点は、マトリックス用繊維を構成する二種類以上の熱可塑性樹脂が結晶性樹脂のみから成る場合は、マトリックス用繊維とした状態の熱可塑性樹脂の融点（即ち、紡糸後の融点）であり、示差操作熱量分析法（ＤＳＣ）によって測定することができる。具体的には、ＪＩＳＫ７１２１（１９８７年）プラスチックの転移温度測定方法に基づいて、示差走査熱量計（セイコーインスツルメンツ（株）製）を使用し、繊維の量（サンプル量）を３．０ｍｇとして、１０℃／minの昇温スピードで常温から３００℃まで昇温して繊維を融解させ、得られた融解熱量曲線から求めた。なお、一つの樹脂に関して複数のピークが出た場合は、第１融解ピークを採用する。

　熱可塑性樹脂が非晶性樹脂を含む場合の融点（ビカット軟化温度）は、繊維化前の樹脂単体の試験片に規定された試験荷重をかけて一定の速度で伝熱媒体を昇温させ、針状圧子が試験片の表面から１ｍｍ侵入したときの伝熱媒体の温度であり、ＨＥＡＴ　ＤＥＦＬＥＣＴＩＯＮ　ＴＥＳＴＥＲ（ＨＤＴ）試験装置によって測定することができる。具体的には、ＪＩＳ　Ｋ　７２０６　Ｂ５０法に記載の方法での試験とする。試験片は樹脂単体からなり、サイズは、長さ１０ｍｍ、幅１０ｍｍとする。

＜実施例１～８、比較例１～５＞
［複合成形体用不織布の製造］
　強化繊維として炭素繊維（帝人製、ＨＴ　Ｃ１４０Ｘ（商品名））を用意した。炭素繊維の繊度は０．６７dtex、繊維径約５μｍ、繊維長６mmであった。この炭素繊維の混合割合をそれぞれ表２に示すとおりとして、それぞれ表２に示すマトリックス繊維と混合した後、湿式抄紙法で目付２００ｇ／ｍ^２の湿式不織布を得た。湿式不織布の製造に際しては、繊維同士を機械的な処理で交絡させず、また、交絡繊維同士を接着させなかった。

　実施例１～８および比較例１～５の不織布について、不織布表面における極細繊維の発現割合を求めたところ、表２に示すとおりとなった。また、これらの不織布について、マトリックス繊維の割繊率を測定したところ、表３および表４に示すとおりとなった。

［複合成形体の製造］
　複合成形体用不織布を１２枚重ねて、目付が約２４００ｇ／ｍ^２の積層体（不織布間は一体化されていない）とし、この積層体に表２に示す温度にて１０MPaの圧力を加えて、加熱加圧処理を実施した。高圧保持時間は１８０秒とした。加熱加圧処理は、平坦な金属板からなる金型を上下に配置したプレス機を用いて実施した。加熱温度は、高圧保持時間中の金型の温度が表３および表４に示す温度となるように、約３分かけて上昇させ、高圧保持時間経過後は約３分後に金型の温度が６０℃～５０℃となるように冷却水を用いて金型を冷却することにより低下させた。加熱温度が６０℃～５０℃となった時点で、金型を開放して複合成形体を取り出した。

　得られた各実施例および各比較例の複合成形体の曲げ弾性率、曲げ応力およびシャルピー衝撃強度を以下の方法により測定した。測定結果を表２に示す。
＜曲げ弾性率＞
　ＪＩＳＫ７０７４：１９９８（炭素繊維強化プラスチックの曲げ試験方法）のＡ法（３点曲げによる曲げ試験方法）に準拠し、得られた複合成形体から幅１５ｍｍ、長さ１００ｍｍの試料を作製し、株式会社島津製作所製のオートグラフ（登録商標）ＡＧ－１００ｋＮＩＳを使用して、試験速度５ｍｍ／ｍｉｎにて曲げ強度を測定した。サンプルの厚さと、オートグラフの支点間距離は表２に示すとおりである。

＜曲げ応力＞
　ＪＩＳＫ７０７４：１９９８（炭素繊維強化プラスチックの曲げ試験方法）のＡ法（３点曲げによる曲げ試験方法）に準拠し、得られた複合成形体から幅１５ｍｍ、長さ１００ｍｍの試料を作製し、株式会社島津製作所製のオートグラフ（登録商標）ＡＧ－１００ｋＮＩＳを使用して、試験速度５ｍｍ／ｍｉｎにて曲げ弾性率を測定した。サンプルの厚さと、オートグラフの支点間距離は表２に示すとおりである。

＜シャルピー衝撃強度＞
　ＪＩＳＫ７１１１：２０１２に準拠し、長さ８０ｍｍ、幅１０ｍｍの試験片（エッジワイズ、１号試験片、Ｃ切欠き）を用い、ひょう量５Ｊにて測定した。具体的には、上記試験片を６０ｍｍ間隔の梁上へセットし、上部よりハンマーを振りおろし、下部の梁上へセットした上記試験片を破壊した。破壊する際の吸収エネルギーよりシャルピー衝撃強度を算出した。サンプルの厚さは表２に示すとおりである。

　合わせて、実施例１～３の複合成形体の断面の電子顕微鏡写真（倍率（６００倍）をそれぞれ図３～図５に、実施例４～６の複合成形体の断面の電子顕微鏡写真（倍率６００倍）をそれぞれ図６～図８に示す。また、実施例２および５の複合成形体の断面の倍率３５００倍の電子顕微鏡写真を図９および図１０に示す。さらに実施例１～３で複合成形体を製造するのに用いた湿式不織布（複合成形体用基材）の断面および表面の電子顕微鏡写真を図１１および図１２に示す。

　実施例１～６はいずれも、相溶化剤が添加されたポリプロピレン樹脂が一つまたは複数のセクションを形成している複合繊維をマトリックス用繊維として使用している。そのため図１１および図１２に示すとおり、複合成形体加工時に（すなわち、湿式不織布の状態で）各セクション同士の剥離が抑えられ、樹脂の溶融後に形成されるマトリックスにおいて、各樹脂が微分散した状態が観察された。その結果、実施例の複合成形体は、複合成形体を製造する際の加工温度が同じであり、マトリックスが単一繊維で形成された比較例との比較において、より高いシャルピー衝撃強度を示す傾向にあった。

　また、海成分となるポリプロピレンはマレイン酸変性されているため、融点のより低いポリプロピレンが先に溶け出すと同時に、炭素繊維に密着すると考えられる。また、ナイロン６は元来炭素繊維に対し良好な密着性を示すので、炭素繊維の周囲に径の異なる樹脂が安定的に微分散すると考えられる。その結果、樹脂（マトリックス）と炭素繊維（強化繊維）が剥離しにくくなり、機械物性が向上したと推察される。

　セクション数が３以上の複合繊維であり、割繊率が０％に近いマトリックス繊維を使用した実施例１～３はいずれも、より高い曲げ弾性率および曲げ応力を示し、より高いシャルピー衝撃強度を有していた。これは、マトリックス用繊維の複合形態に起因して、島成分であるナイロン６が海成分のポリプロピレン中により均一に分散していることによると考えられる。

　また、実施例１～３の複合成形体の断面を比較すると、実施例２（加工温度２３０℃、図２）の成形体において、マトリックスの島成分の個数も多く、最大差し渡し長さが５μｍ以上の割合と、１μｍ未満の割合の差が小さかった。これは、実施例（加工温度２１５℃、図１）の成形体の断面において、島成分（ナイロン６）の塊にポリプロピレンが含まれているように、樹脂の融点差により一時的島中島成分（島成分の内部に融点が最も低い熱可塑性樹脂（海成分）が一以上、特に二以上分散している部分、図１においてＲで示す部分）が数多く存在し、更に温度を上げることでナイロン６がさらに溶融して分散するものの、塊だったところは総じて分散径も大きくなるため、その名残であると推定される。

　実施例１～３の成形体の断面において、マトリックスには、１）複合繊維に由来する形状（図中、Ｆで示される部分。扁平形状の島成分を含む）、２）海成分が島中島成分として配置されている島成分（図中、Ｘで示される部分）が観察された。また、実施例１～３の断面から、二つの島成分の組み合わせにおいて、より小さい分散径に対するより大きい分散径の比を求めたところ、少なくとも一つの組み合わせにおいて当該比が１０以上であった。

　実施例４～６の成形体の断面（図６～図８）においては、実施例１～３とは異なり、島成分の形状はほぼ円形であり、また、海成分が島中島成分として配置されている島成分は観察されなかった。これは、マトリックス用繊維の複合形態が実施例１～３で用いたものとは異なることによると考えられる。実施例４～６の断面から、二つの島成分の組み合わせにおいて、より小さい分散径に対するより大きい分散径の比を求めたところ、少なくとも一つの組み合わせにおいて当該比が５以上であった。

　実施例１～３および実施例４～６の断面を比較すると、島成分の分散径は加熱温度が高くなるほど小さくなっている。これはポリプロピレンが先に溶融し、次いでナイロン６が溶融した際に、熱収縮によってナイロン６が収縮し、かつ相溶化剤の作用により相溶性が向上したポリプロピレンがナイロン６を包摂する（ポリプロピレン中にナイロン６が微分散する）という現象が同時に進行したためと考えられる。その結果、ナイロン６が球状となるだけでなく、異形（くさび形）となって僅かに長さを有しているため、実施例１～３では曲げ物性が向上した可能性がある。一方、加熱温度が高くなるほど、島成分の微分散の度合いは向上するものの、より分散径が小さくなっていることに起因して、実施例２および３のシャルピー衝撃強度は、実施例１のそれよりも低下したと考えられる。

　実施例７は、ポリアセタール樹脂とナイロン６からなる海島型複合繊維であって、いずれの樹脂にも相溶化剤を添加していない複合繊維をマトリックス用繊維として使用している。この繊維は繊維横断面の外周全部をポリアセタール樹脂が占めているため、複合成形体加工時（すなわち、湿式不織布の状態で）セクション間の剥離がないものであった。実施例７で得た複合成形体のマトリックスは、実施例１ないし６のそれと比較して島成分がやや大きいものの、島成分であるナイロン６が微分散しており、また、島中島成分も観察された（図１３）。実施例７は、ポリアセタール樹脂の単一繊維を複合成形体マトリックス用繊維として用いた比較例５よりも、高い曲げ弾性率および高い曲げ応力を示した。これはナイロン６が島成分として存在していることによると考えられる。

　実施例８は、相溶化剤が添加されたポリプロピレン樹脂とポリアセタール樹脂とからなる表面露出複合形態の複合繊維をマトリックス用繊維として使用している。この繊維は、実施例１ないし３で使用した繊維と比較して、複合成形体加工時にセクション間で剥離が生じやすいものであった。しかし、基材における極細繊維の発現割合が４１％、割繊率が３４％と比較的小さかったため、マトリックスにおいてポリプロピレン樹脂が一部連続した相を形成しているものの、ポリプロピレン樹脂が島成分として微分散したものとなった（図１４）。また、実施例８は、ポリアセタール樹脂の単一繊維を複合成形体マトリックス用繊維として用いた比較例５よりも、高い曲げ弾性率および高い曲げ応力を示した。これはポリプロピレン樹脂が島成分として存在していることによると考えられる。
　実施例７および８の複合成形体のマトリックスにおける島成分の寸法等は表４に示すとおりである。

　実施例２、７および８の複合成形体について、島成分による強化繊維の被覆率を求めたところ、それぞれ０％、５９％および８５％であった。実施例２においては、島成分で覆われた強化繊維が存在せず、そのことが得られる複合成形体の優れた機械特性に影響を与えていると考えられる。実施例８の島成分による強化繊維の被覆率がより高くなっているのは、島成分の微分散の度合いが小さく、ポリプロピレン樹脂が比較的広い面積にわたって存在する部分が多かったことによると考えられる。

　本実施形態は以下の態様を含む。
（態様１）
　強化繊維と、マトリックスとして二種類以上の熱可塑性樹脂とを含む複合成形体であって、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも二種類の熱可塑性樹脂は互いに異なる系に属しており、
　前記マトリックスが複数のセクションを含む複合繊維が溶融して形成されたものであり、前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも一種類の熱可塑性樹脂に添加剤として相溶化剤が添加されているものである、及び／又は前記マトリックスが、３以上のセクションを含み、一つのセクションが繊維の横断面の外周の少なくとも６０％を占める複合繊維が溶融して形成されたものである、
複合成形体。
（態様２）
　強化繊維と、マトリックスとして二種類以上の熱可塑性樹脂とを含む複合成形体であって、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも二種類の熱可塑性樹脂は互いに異なる系に属しており、
　前記マトリックスは、複数のセクションを含む複合繊維が溶融して形成されたものであり、
　前記複合成形体の少なくとも一つの断面視において、前記マトリックスが、海成分と島成分とを含み、前記島成分が以下の（１）ないし（７）の少なくとも一つを満たす、複合成形体。
（１）前記島成分の少なくとも一部が、前記複合繊維に由来する形状を有する。
（２）前記複合成形体の断面を、電子顕微鏡で３５００倍に拡大して観察し、拡大した断面を撮影した後、撮影した画像（７５０μｍ^２）に存在する前記島成分から任意に選択される二つの島成分の組み合わせにおいてより小さい分散径に対するより大きい分散径の比を求めたときに、少なくとも一つの組み合わせにおいて当該比が１以上である。
（３）前記複合成形体の断面を、電子顕微鏡で３５００倍に拡大して観察し、拡大した断面を撮影した後、撮影した画像（７５０μｍ^２）に存在する前記島成分の総数に占める、最大差し渡し長さが５μｍ以上の島成分の数が４０％以下、最大差し渡し長さが１μｍ未満の島成分の数が６０％以下である。
（４）前記複合成形体の断面を、電子顕微鏡で３５００倍に拡大して観察し、拡大した断面を撮影した後、撮影した画像（７５０μｍ^２）に存在する前記島成分の最大差し渡し長さの平均値が０．１μｍ以上１０．０μｍ以下である。
（５）前記複合成形体の断面を、電子顕微鏡で３５００倍に拡大して観察し、拡大した断面を撮影した後、撮影した画像（７５０μｍ^２）に存在する前記島成分の個数が１個以上である。
（６）前記島成分の少なくとも一部において、前記海成分が島中島成分として配置されている。
（７）前記複合成形体の断面を、電子顕微鏡で６００倍に拡大して観察し、拡大した断面を撮影した後、撮影した画像（２５０００μｍ^２）に存在する強化繊維の総数に占める強化繊維の外周の１／２以上が島成分によって被覆される強化繊維の数から求められる、島成分による強化繊維の被覆率が７０％以下である。
（態様３）
　前記複合成形体の島成分が、以下の（ａ）もしくは（ｂ）の少なくとも一つを満たす、請求項２に記載の複合成形体。
（ａ）マトリックスとして、セクション数が２である複合繊維を用いる場合、前記複合成形体の断面を、電子顕微鏡で３５００倍に拡大して観察し、拡大した断面を撮影した後、撮影した画像（７５０μｍ^２）に存在する前記島成分の最大差し渡し長さの平均値が１．０μｍ以上１０．０μｍ以下である。
（ｂ）マトリックスとして、セクション数が３以上である複合繊維を用いる場合、前記複合成形体の断面を、電子顕微鏡で３５００倍に拡大して観察し、拡大した断面を撮影した後、撮影した画像（７５０μｍ^２）に存在する前記島成分の最大差し渡し長さの平均値が０．１μｍ以上６．０μｍ以下である。
（態様４）
　前記マトリックスにおいて、前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも一種類の熱可塑性樹脂に添加剤として相溶化剤が添加されている、態様２または３のいずれかの複合成形体。
（態様５）
前記複合成形体の少なくとも一つの断面視において、前記マトリックスが、海成分と島成分とを含み、前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、前記海成分を構成する熱可塑性樹脂に添加剤として相溶化剤が添加されている、態様１～４のいずれかの複合成形体。
（態様６）
　前記相溶化剤が反応型相溶化剤である、態様４または５のいずれかの複合成形体。
（態様７）
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂がすべて結晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１に基づき測定される融点差が１℃以上１５０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち少なくとも一種類が非晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ  Ｋ  ７２０６  Ｂ５０法に基づき測定されるビカット軟化温度差が１℃以上１２０℃以下である、
態様１～６のいずれかの複合成形体。
（態様８）
　前記複合繊維が、セクション数が３以上の複合繊維であって、各セクションが繊維表面に露出している複合繊維である、態様１～７のいずれかの複合成形体。
（態様９）
　前記複合繊維が、芯鞘型複合繊維、サイドバイサイド型複合繊維、または海島型複合繊維である、態様１～８のいずれかの複合成形体。
（態様１０）
　前記複合繊維を構成する各セクションが、ポリプロピレンを含むセクション、ナイロン６を含むセクション、およびポリアセタールを含むセクションから選ばれる一つのセクションで形成され、かつ前記複合繊維には、前記三種類のセクションから選択される少なくとも二つのセクションが含まれている、態様１～９のいずれかの複合成形体。
（態様１１）
　前記複合繊維が、ポリプロピレンを含むセクションとナイロン６を含むセクションとを含み、前記ポリプロピレンおよびナイロン６のいずれか一方に前記相溶化剤を含んでいる、態様４～６のいずれかの複合成形体。
（態様１２）
　前記複合繊維が、ポリプロピレンを含むセクションとナイロン６を含むセクションとを含み、前記ポリプロピレンは、ポリオレフィンに極性基を導入した樹脂を反応型相溶化剤として含む、態様６の複合成形体。
（態様１３）
　前記複合繊維が、ポリプロピレンを含むセクションとポリアセタールを含むセクションとを含み、前記ポリプロピレンに前記相溶化剤を含んでいる、態様４～６のいずれかの複合成形体。
（態様１４）
　強化繊維が炭素繊維である、態様１～１３のいずれかの複合成形体。
（態様１５）
　強化繊維と、二種類以上の熱可塑性樹脂からなり、複数のセクションを含む複合成形体マトリックス用繊維とを含む、複合成形体用基材であって、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂がすべて結晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１に基づき測定される融点差が１℃以上１５０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち少なくとも一種類が非晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ  Ｋ  ７２０６  Ｂ５０法に基づき測定されるビカット軟化温度差が１℃以上１２０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも二種類の熱可塑性樹脂は互いに異なる系に属している、
複合成形体用基材。
（態様１６）
　強化繊維と、二種類以上の熱可塑性樹脂からなり、複数のセクションを含む複合成形体マトリックス用繊維とを含む、複合成形体用基材であって、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂がすべて結晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１に基づき測定される融点差が１℃以上１５０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち少なくとも一種類が非晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ  Ｋ  ７２０６  Ｂ５０法に基づき測定されるビカット軟化温度差が１℃以上１２０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも二種類の熱可塑性樹脂は互いに異なる系に属しており、
　前記複合成形体マトリックス用繊維は、セクション数が３以上であり、各セクションが繊維表面に露出しているか、もしくは一つのセクションが繊維の横断面の外周の少なくとも６０％を占めるものであり、
　前記複合成形体用基材の表面において、前記複合成形体マトリックス用繊維に由来する極細繊維の発現割合が２０％以下である、
複合成形体用基材。
［極細繊維の発現割合の測定方法］
（１）基材の表面を、電子顕微鏡で拡大して観察し、拡大した表面を撮影する。
（２）撮影した画像に存在する繊維のうち長さが２００μｍ以上である複合成形体マトリックス用繊維と、複合成形体マトリックス用繊維に由来する繊維の本数を数える。そのうち、繊維長さ方向に１５０μｍ以上、繊維径が１／２よりも細く割繊した繊維を極細繊維とする。
（３）下記の式により、極細繊維の発現割合を求める。
極細繊維の発現割合（％）＝（極細繊維の数／複合成形体マトリックス用繊維の数）×１００
（態様１７）
　強化繊維と、二種類以上の熱可塑性樹脂からなり、複数のセクションを含む複合成形体マトリックス用繊維とを含む、複合成形体用基材であって、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂がすべて結晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１に基づき測定される融点差が１℃以上１５０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち少なくとも一種類が非晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ  Ｋ  ７２０６  Ｂ５０法に基づき測定されるビカット軟化温度差が１℃以上１２０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも二種類の熱可塑性樹脂は互いに異なる系に属しており、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも一種類の熱可塑性樹脂に添加剤として相溶化剤が添加されており、
　前記複合成形体マトリックス用繊維は、セクション数が３以上であり、各セクションが繊維表面に露出しているものであり、
　前記複合成形体用基材の表面において、前記複合成形体マトリックス用繊維に由来する極細繊維の発現割合が５０％未満である、
複合成形体用基材。
［極細繊維の発現割合の測定方法］
（１）基材の表面を、電子顕微鏡で拡大して観察し、拡大した表面を撮影する。
（２）撮影した画像に存在する繊維のうち長さが２００μｍ以上である複合成形体マトリックス用繊維と、複合成形体マトリックス用繊維に由来する繊維の本数を数える。そのうち、繊維長さ方向に１５０μｍ以上、繊維径が１／２よりも細く割繊した繊維を極細繊維とする。
（３）下記の式により、極細繊維の発現割合を求める。
極細繊維の発現割合（％）＝（極細繊維の数／複合成形体マトリックス用繊維の数）×１００
（態様１８）
　強化繊維と、二種類以上の熱可塑性樹脂からなり、複数のセクションを含む複合成形体マトリックス用繊維とを含む、複合成形体用基材であって、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂がすべて結晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１に基づき測定される融点差が１℃以上１５０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち少なくとも一種類が非晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ  Ｋ  ７２０６  Ｂ５０法に基づき測定されるビカット軟化温度差が１℃以上１２０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも二種類の熱可塑性樹脂は互いに異なる系に属しており、
　前記複合成形体マトリックス用繊維は、セクション数が３以上であり、各セクションが繊維表面に露出しているか、もしくは一つセクションが繊維の横断面の外周の少なくとも６０％を占めるものであり、
　前記基材において、前記複合成形体マトリックス用繊維の割繊率が３０％以下である、
複合成形体用基材。
［割繊率の測定方法］
（１）基材を空間ができるだけ生じないように束ねて、複合成形体マトリックス用繊維の繊維断面を観察できるように切断して断面を露出させる。
（２）断面を電子顕微鏡で４００～６００倍に拡大して観察し、拡大した断面を撮影する。
（３）撮影した画像から、複合成形体マトリックス用繊維に由来する繊維（割繊していない繊維、および割繊している繊維）の中から、割繊している繊維を選ぶ。割繊している繊維のセクション数および割繊していない繊維のセクション数を数える。
割繊していない繊維：まったく割繊していない繊維の断面積の１／２以上の断面積を有する繊維
割繊している繊維：まったく割繊していない繊維の断面積の１／２よりも小さい断面積を有する繊維
（４）下記の式により、割繊率を求める。
割繊率（％）＝［割繊している繊維のセクション数／（割繊している繊維のセクション数＋割繊していない繊維のセクション数）］×１００
（態様１９）
　強化繊維と、二種類以上の熱可塑性樹脂からなり、複数のセクションを含む複合成形体マトリックス用繊維とを含む、複合成形体用基材であって、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂がすべて結晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１に基づき測定される融点差が１℃以上１５０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち少なくとも一種類が非晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ  Ｋ  ７２０６  Ｂ５０法に基づき測定されるビカット軟化温度差が１℃以上１２０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも二種類の熱可塑性樹脂は互いに異なる系に属しており、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも一種類の熱可塑性樹脂に添加剤として相溶化剤が添加されており、
　前記複合成形体マトリックス用繊維は、セクション数が３以上であり、各セクションが繊維表面に露出しているものであり、
　前記基材において、前記複合成形体マトリックス用繊維の割繊率が４０％以下である、
複合成形体用基材。
［割繊率の測定方法］
（１）基材を空間ができるだけ生じないように束ねて、複合成形体マトリックス用繊維の繊維断面を観察できるように切断して断面を露出させる。
（２）断面を電子顕微鏡で４００～６００倍に拡大して観察し、拡大した断面を撮影する。
（３）撮影した画像から、複合成形体マトリックス用繊維に由来する繊維（割繊していない繊維、および割繊している繊維）の中から、割繊している繊維を選ぶ。割繊している繊維のセクション数および割繊していない繊維のセクション数を数える。
割繊していない繊維：まったく割繊していない繊維の断面積の１／２以上の断面積を有する繊維
割繊している繊維：まったく割繊していない繊維の断面積の１／２よりも小さい断面積を有する繊維
（４）下記の式により、割繊率を求める。
割繊率（％）＝［割繊している繊維のセクション数／（割繊している繊維のセクション数＋割繊していない繊維のセクション数）］×１００
（態様２０）
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも一種類の熱可塑性樹脂に添加剤として相溶化剤が添加されている、態様１５～１９のいずれかの複合成形体用基材。
（態様２１）
　前記複合成形体マトリックス用繊維は、複合成形体において海成分と島成分とを含むマトリックスを形成するものであり、前記相溶化剤が前記海成分を構成する熱可塑性樹脂に添加されている、態様２０の複合成形体。
（態様２２）
　前記相溶化剤が反応型相溶化剤である、態様１５～２１のいずれかに記載の複合成形体用基材。
（態様２３）
　前記複合成形体マトリックス用繊維を構成する各セクションが、ポリプロピレンを含むセクション、ナイロン６を含むセクション、およびポリアセタールを含むセクションから選ばれる一つのセクションで形成され、かつ前記複合繊維には、前記三種類のセクションから選択される少なくとも二種類のセクションが含まれている、態様１５～２１のいずれかの複合成形体用基材。
（態様２４）
　前記複合成形体マトリックス用繊維が、ポリプロピレンを含むセクションとナイロン６を含むセクションとを含み、前記ポリプロピレンおよびナイロン６のいずれか一方に前記相溶化剤を含んでいる、態様２０～２２のいずれかの複合成形体用基材。
（態様２５）
　前記複合成形体マトリックス用繊維が、ポリプロピレンを含むセクションとナイロン６を含むセクションとを含み、前記ポリプロピレンは、ポリオレフィンに極性基を導入した樹脂を反応型相溶化剤として含む、態様２２の複合成形体用基材。
（態様２６）
　前記複合成形体マトリックス用繊維が、ポリプロピレンを含むセクションとポリアセタールを含むセクションとを含み、前記ポリプロピレンに前記相溶化剤を含んでいる、態様２０～２２のいずれかの複合成形体用基材。
（態様２７）
　前記強化繊維が炭素繊維である、態様１５～２６のいずれかの複合成形体用基材。
（態様２８）
　前記複合成形体用基材が不織布である、態様１５～２７のいずれかの複合成形体用基材。
（態様２９）
　強化繊維と、二種類以上の熱可塑性樹脂からなり、複数のセクションを含む複合成形体マトリックス用繊維とを含む、複合成形体用基材であって、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂がすべて結晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１に基づき測定される融点差が１℃以上１５０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち少なくとも一種類が非晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ  Ｋ  ７２０６  Ｂ５０法に基づき測定されるビカット軟化温度差が１℃以上１２０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも二種類の熱可塑性樹脂は互いに異なる系に属している、
複合成形体用基材を準備すること、および
　前記複合成形体用基材を加熱すること
を含み、
　前記複合成形体用基材の加熱を、前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、融点もしくはビカット軟化温度が最も低い樹脂が溶融して融点もしくはビカット軟化温度が最も高い樹脂成分を包摂するように実施し、
　前記複合成形体用基材を加熱する際にさらに加圧することを含み、
　前記加熱および前記加圧を、複合成形体の密度が真密度の９０％以上となるように実施する、
複合成形体の製造方法。
（態様３０）
　前記複合成形体用基材の加熱を、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、融点もしくはビカット軟化温度が最も低い樹脂が溶融し、且つ、
　前記複合成形体マトリックス用繊維を構成する前記二種類以上の熱可塑性樹脂がすべて結晶性樹脂である場合、融点が最も高い熱可塑性樹脂成分の融点をＴｍ℃としたときに、（Ｔｍ－３０）℃以上（Ｔｍ＋７０）℃以下の温度、または、
　前記複合成形体マトリックス用繊維を構成する前記二種類以上の熱可塑性樹脂の少なくとも一つが非晶性樹脂である場合、ビカット軟化温度が最も高い熱可塑性樹脂のビカット軟化温度をＶＳＴ℃としたときに、（ＶＳＴ＋２０）℃以上（ＶＳＴ＋１５０）℃以下の温度で実施する、
態様２９の複合成形体の製造方法。
（態様３１）
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも一種類の熱可塑性樹脂に添加剤として相溶化剤が添加されている、態様２９または３０のいずれかの複合成形体の製造方法。
（態様３２）
　二種類以上の熱可塑性樹脂からなり、複数のセクションを含む複合繊維であって、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂がすべて結晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１に基づき測定される融点差が１℃以上１５０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち少なくとも一種類が非晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ  Ｋ  ７２０６  Ｂ５０法に基づき測定されるビカット軟化温度差が１℃以上１２０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも二種類の熱可塑性樹脂は互いに異なる系に属している、
複合成形体マトリックス用繊維。
（態様３３）
　二種類以上の熱可塑性樹脂からなる、セクション数が３以上の複合繊維であって、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂がすべて結晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１に基づき測定される融点差が１℃以上１５０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち少なくとも一種類が非晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ  Ｋ  ７２０６  Ｂ５０法に基づき測定されるビカット軟化温度差が１℃以上１２０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも二種類の熱可塑性樹脂は互いに異なる系に属しており、
　複合繊維の各セクションがいずれも繊維表面に露出しているか、もしくは一つのセクションが繊維の横断面の外周の少なくとも６０％を占める複合成形体マトリックス用繊維。
（態様３４）
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも一種類の熱可塑性樹脂に添加剤として相溶化剤が添加されている、態様３２または３３のいずれかの複合成形体マトリックス用繊維。
（態様３５）
　前記複合成形体マトリックス用繊維は、複合成形体において海成分と島成分とを含むマトリックスを形成するものであり、前記相溶化剤が前記海成分を構成する熱可塑性樹脂に添加されている、態様３４の複合成形体。
（態様３６）
　前記相溶化剤が反応型相溶化剤である、態様３４または３５のいずれかの複合成形体マトリックス用繊維。
（態様３７）
　前記複合繊維を構成する各セクションが、ポリプロピレンを含むセクション、ナイロン６を含むセクション、およびポリアセタールを含むセクションから選ばれる一つのセクションで形成され、かつ前記複合繊維には、前記三種類のセクションから選択される少なくとも二つのセクションが含まれている、態様３２～３６のいずれかの複合成形体マトリックス用繊維。
（態様３８）
　ポリプロピレンを含むセクションとナイロン６を含むセクションとを含み、ポリプロピレンおよびナイロン６のいずれか一方に相溶化剤を含んでいる、態様３４～３６のいずれかの複合成形体マトリックス用繊維。
（態様３９）
　ポリプロピレンを含むセクションとナイロン６を含むセクションとを含み、前記ポリプロピレンは、ポリオレフィンに極性基を導入した樹脂を反応型相溶化剤として含む、態様３６の複合成形体マトリックス用繊維。
（態様４０）
　前記複合繊維が、ポリプロピレンを含むセクションとポリアセタールを含むセクションとを含み、前記ポリプロピレンに前記相溶化剤を含んでいる、態様３４～３６のいずれかの複合成形体マトリックス用繊維。

　本開示の複合成形体は、そのマトリックスが特定の複合繊維を用いて形成されているため、マトリックスが熱可塑性樹脂からなるものとしては、密度が高く、優れた機械的特性を有する。この複合成形体は、宇宙および航空機用資材、船舶用資材、車両（自動車および自転車含む）用資材、スポーツ用品用資材、ＯＡ機器用資材、電子機器用資材、工業資材、タンクおよび容器類の資材、雑貨類用資材、ならびに建設資材として有用である。

Claims

　強化繊維と、マトリックスとして二種類以上の熱可塑性樹脂とを含む複合成形体であって、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも二種類の熱可塑性樹脂は互いに異なる系に属しており、
　前記マトリックスが複数のセクションを含む複合繊維が溶融して形成されたものであり、前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも一種類の熱可塑性樹脂に添加剤として相溶化剤が添加されているものである、及び／又は前記マトリックスが、３以上のセクションを含み、一つのセクションが繊維の横断面の外周の少なくとも６０％を占める複合繊維が溶融して形成されたものである、
複合成形体。
　強化繊維と、マトリックスとして二種類以上の熱可塑性樹脂とを含む複合成形体であって、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも二種類の熱可塑性樹脂は互いに異なる系に属しており、
　前記マトリックスは、複数のセクションを含む複合繊維が溶融して形成されたものであり、
　前記複合成形体の少なくとも一つの断面視において、前記マトリックスが、海成分と島成分とを含み、前記島成分が以下の（１）ないし（７）の少なくとも一つを満たす、複合成形体。
（１）前記島成分の少なくとも一部が、前記複合繊維に由来する形状を有する。
（２）前記複合成形体の断面を、電子顕微鏡で３５００倍に拡大して観察し、拡大した断面を撮影した後、撮影した画像（７５０μｍ^２）に存在する前記島成分から任意に選択される二つの島成分の組み合わせにおいてより小さい分散径に対するより大きい分散径の比を求めたときに、少なくとも一つの組み合わせにおいて当該比が１以上である。
（３）前記複合成形体の断面を、電子顕微鏡で３５００倍に拡大して観察し、拡大した断面を撮影した後、撮影した画像（７５０μｍ^２）に存在する前記島成分の総数に占める、最大差し渡し長さが５μｍ以上の島成分の数が４０％以下、最大差し渡し長さが１μｍ未満の島成分の数が６０％以下である。
（４）前記複合成形体の断面を、電子顕微鏡で３５００倍に拡大して観察し、拡大した断面を撮影した後、撮影した画像（７５０μｍ^２）に存在する前記島成分の最大差し渡し長さの平均値が０．１μｍ以上１０．０μｍ以下である。
（５）前記複合成形体の断面を、電子顕微鏡で３５００倍に拡大して観察し、拡大した断面を撮影した後、撮影した画像（７５０μｍ^２）に存在する前記島成分の個数が１個以上である。
（６）前記島成分の少なくとも一部において、前記海成分が島中島成分として配置されている。
（７）前記複合成形体の断面を、電子顕微鏡で６００倍に拡大して観察し、拡大した断面を撮影した後、撮影した画像（２５０００μｍ^２）に存在する強化繊維の総数に占める強化繊維の外周の１／２以上が島成分によって被覆される強化繊維の数から求められる、島成分による強化繊維の被覆率が７０％以下である。
　前記複合成形体の島成分が、以下の（ａ）もしくは（ｂ）の少なくとも一つを満たす、請求項２に記載の複合成形体。
（ａ）マトリックスとして、セクション数が２である複合繊維を用いる場合、前記複合成形体の断面を、電子顕微鏡で３５００倍に拡大して観察し、拡大した断面を撮影した後、撮影した画像（７５０μｍ^２）に存在する前記島成分の最大差し渡し長さの平均値が１．０μｍ以上１０．０μｍ以下である。
（ｂ）マトリックスとして、セクション数が３以上である複合繊維を用いる場合、前記複合成形体の断面を、電子顕微鏡で３５００倍に拡大して観察し、拡大した断面を撮影した後、撮影した画像（７５０μｍ^２）に存在する前記島成分の最大差し渡し長さの平均値が０．１μｍ以上６．０μｍ以下である。
　前記マトリックスにおいて、前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも一種類の熱可塑性樹脂に添加剤として相溶化剤が添加されている、請求項２または３のいずれか１項に記載の複合成形体。
前記複合成形体の少なくとも一つの断面視において、前記マトリックスが、海成分と島成分とを含み、前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、前記海成分を構成する熱可塑性樹脂に添加剤として相溶化剤が添加されている、請求項１～４のいずれか１項に記載の複合成形体。
　前記相溶化剤が反応型相溶化剤である、請求項４または５のいずれか１項に記載の複合成形体。
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂がすべて結晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１に基づき測定される融点差が１℃以上１５０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち少なくとも一種類が非晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳＫ７２０６Ｂ５０法に基づき測定されるビカット軟化温度差が１℃以上１２０℃以下である、
請求項１～６のいずれか１項に記載の複合成形体。
　前記複合繊維が、セクション数が３以上の複合繊維であって、各セクションが繊維表面に露出している複合繊維である、請求項１～７のいずれか１項に記載の複合成形体。
　前記複合繊維が、芯鞘型複合繊維、サイドバイサイド型複合繊維、または海島型複合繊維である、請求項１～８のいずれか１項に記載の複合成形体。
　前記複合繊維を構成する各セクションが、ポリプロピレンを含むセクション、ナイロン６を含むセクション、およびポリアセタールを含むセクションから選ばれる一つのセクションで形成され、かつ前記複合繊維には、前記三種類のセクションから選択される少なくとも二つのセクションが含まれている、請求項１～９のいずれか１項に記載の複合成形体。
　前記複合繊維が、ポリプロピレンを含むセクションとナイロン６を含むセクションとを含み、前記ポリプロピレンおよびナイロン６のいずれか一方に前記相溶化剤を含んでいる、請求項４～６のいずれか１項に記載の複合成形体。
　前記複合繊維が、ポリプロピレンを含むセクションとナイロン６を含むセクションとを含み、前記ポリプロピレンは、ポリオレフィンに極性基を導入した樹脂を反応型相溶化剤として含む、請求項６に記載の複合成形体。
　前記複合繊維が、ポリプロピレンを含むセクションとポリアセタールを含むセクションとを含み、前記ポリプロピレンに前記相溶化剤を含んでいる、請求項４～６のいずれか１項に記載の複合成形体。
　強化繊維が炭素繊維である、請求項１～１３のいずれか１項に記載の複合成形体。
　強化繊維と、二種類以上の熱可塑性樹脂からなり、複数のセクションを含む複合成形体マトリックス用繊維とを含む、複合成形体用基材であって、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂がすべて結晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１に基づき測定される融点差が１℃以上１５０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち少なくとも一種類が非晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳＫ７２０６Ｂ５０法に基づき測定されるビカット軟化温度差が１℃以上１２０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも二種類の熱可塑性樹脂は互いに異なる系に属している、
複合成形体用基材。
　強化繊維と、二種類以上の熱可塑性樹脂からなり、複数のセクションを含む複合成形体マトリックス用繊維とを含む、複合成形体用基材であって、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂がすべて結晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１に基づき測定される融点差が１℃以上１５０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち少なくとも一種類が非晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳＫ７２０６Ｂ５０法に基づき測定されるビカット軟化温度差が１℃以上１２０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも二種類の熱可塑性樹脂は互いに異なる系に属しており、
　前記複合成形体マトリックス用繊維は、セクション数が３以上であり、各セクションが繊維表面に露出しているか、もしくは一つのセクションが繊維の横断面の外周の少なくとも６０％を占めるものであり、
　前記複合成形体用基材の表面において、前記複合成形体マトリックス用繊維に由来する極細繊維の発現割合が２０％以下である、
複合成形体用基材。
［極細繊維の発現割合の測定方法］
（１）基材の表面を、電子顕微鏡で拡大して観察し、拡大した表面を撮影する。
（２）撮影した画像に存在する繊維のうち長さが２００μｍ以上である複合成形体マトリックス用繊維と、複合成形体マトリックス用繊維に由来する繊維の本数を数える。そのうち、繊維長さ方向に１５０μｍ以上、繊維径が１／２よりも細く割繊した繊維を極細繊維とする。
（３）下記の式により、極細繊維の発現割合を求める。
極細繊維の発現割合（％）＝（極細繊維の数／複合成形体マトリックス用繊維の数）×１００
　強化繊維と、二種類以上の熱可塑性樹脂からなり、複数のセクションを含む複合成形体マトリックス用繊維とを含む、複合成形体用基材であって、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂がすべて結晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１に基づき測定される融点差が１℃以上１５０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち少なくとも一種類が非晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳＫ７２０６Ｂ５０法に基づき測定されるビカット軟化温度差が１℃以上１２０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも二種類の熱可塑性樹脂は互いに異なる系に属しており、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも一種類の熱可塑性樹脂に添加剤として相溶化剤が添加されており、
　前記複合成形体マトリックス用繊維は、セクション数が３以上であり、各セクションが繊維表面に露出しているものであり、
　前記複合成形体用基材の表面において、前記複合成形体マトリックス用繊維に由来する極細繊維の発現割合が５０％未満である、
複合成形体用基材。
［極細繊維の発現割合の測定方法］
（１）基材の表面を、電子顕微鏡で拡大して観察し、拡大した表面を撮影する。
（２）撮影した画像に存在する繊維のうち長さが２００μｍ以上である複合成形体マトリックス用繊維と、複合成形体マトリックス用繊維に由来する繊維の本数を数える。そのうち、繊維長さ方向に１５０μｍ以上、繊維径が１／２よりも細く割繊した繊維を極細繊維とする。
（３）下記の式により、極細繊維の発現割合を求める。
極細繊維の発現割合（％）＝（極細繊維の数／複合成形体マトリックス用繊維の数）×１００
　強化繊維と、二種類以上の熱可塑性樹脂からなり、複数のセクションを含む複合成形体マトリックス用繊維とを含む、複合成形体用基材であって、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂がすべて結晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１に基づき測定される融点差が１℃以上１５０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち少なくとも一種類が非晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳＫ７２０６Ｂ５０法に基づき測定されるビカット軟化温度差が１℃以上１２０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも二種類の熱可塑性樹脂は互いに異なる系に属しており、
　前記複合成形体マトリックス用繊維は、セクション数が３以上であり、各セクションが繊維表面に露出しているか、もしくは一つセクションが繊維の横断面の外周の少なくとも６０％を占めるものであり、
　前記基材において、前記複合成形体マトリックス用繊維の割繊率が３０％以下である、
複合成形体用基材。
［割繊率の測定方法］
（１）基材を空間ができるだけ生じないように束ねて、複合成形体マトリックス用繊維の繊維断面を観察できるように切断して断面を露出させる。
（２）断面を電子顕微鏡で４００～６００倍に拡大して観察し、拡大した断面を撮影する。
（３）撮影した画像から、複合成形体マトリックス用繊維に由来する繊維（割繊していない繊維、および割繊している繊維）の中から、割繊している繊維を選ぶ。割繊している繊維のセクション数および割繊していない繊維のセクション数を数える。
割繊していない繊維：まったく割繊していない繊維の断面積の１／２以上の断面積を有する繊維
割繊している繊維：まったく割繊していない繊維の断面積の１／２よりも小さい断面積を有する繊維
（４）下記の式により、割繊率を求める。
割繊率（％）＝［割繊している繊維のセクション数／（割繊している繊維のセクション数＋割繊していない繊維のセクション数）］×１００
　強化繊維と、二種類以上の熱可塑性樹脂からなり、複数のセクションを含む複合成形体マトリックス用繊維とを含む、複合成形体用基材であって、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂がすべて結晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１に基づき測定される融点差が１℃以上１５０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち少なくとも一種類が非晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳＫ７２０６Ｂ５０法に基づき測定されるビカット軟化温度差が１℃以上１２０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも二種類の熱可塑性樹脂は互いに異なる系に属しており、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも一種類の熱可塑性樹脂に添加剤として相溶化剤が添加されており、
　前記複合成形体マトリックス用繊維は、セクション数が３以上であり、各セクションが繊維表面に露出しているものであり、
　前記基材において、前記複合成形体マトリックス用繊維の割繊率が４０％以下である、
複合成形体用基材。
［割繊率の測定方法］
（１）基材を空間ができるだけ生じないように束ねて、複合成形体マトリックス用繊維の繊維断面を観察できるように切断して断面を露出させる。
（２）断面を電子顕微鏡で４００～６００倍に拡大して観察し、拡大した断面を撮影する。
（３）撮影した画像から、複合成形体マトリックス用繊維に由来する繊維（割繊していない繊維、および割繊している繊維）の中から、割繊している繊維を選ぶ。割繊している繊維のセクション数および割繊していない繊維のセクション数を数える。
割繊していない繊維：まったく割繊していない繊維の断面積の１／２以上の断面積を有する繊維
割繊している繊維：まったく割繊していない繊維の断面積の１／２よりも小さい断面積を有する繊維
（４）下記の式により、割繊率を求める。
割繊率（％）＝［割繊している繊維のセクション数／（割繊している繊維のセクション数＋割繊していない繊維のセクション数）］×１００
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも一種類の熱可塑性樹脂に添加剤として相溶化剤が添加されている、請求項１５～１９のいずれか１項に記載の複合成形体用基材。
　前記複合成形体マトリックス用繊維は、複合成形体において海成分と島成分とを含むマトリックスを形成するものであり、前記相溶化剤が前記海成分を構成する熱可塑性樹脂に添加されている、請求項２０に記載の複合成形体。
　前記相溶化剤が反応型相溶化剤である、請求項１５～２１のいずれか１項に記載の複合成形体用基材。
　前記複合成形体マトリックス用繊維を構成する各セクションが、ポリプロピレンを含むセクション、ナイロン６を含むセクション、およびポリアセタールを含むセクションから選ばれる一つのセクションで形成され、かつ前記複合繊維には、前記三種類のセクションから選択される少なくとも二種類のセクションが含まれている、請求項１５～２１のいずれか１項に記載の複合成形体用基材。
　前記複合成形体マトリックス用繊維が、ポリプロピレンを含むセクションとナイロン６を含むセクションとを含み、前記ポリプロピレンおよびナイロン６のいずれか一方に前記相溶化剤を含んでいる、請求項２０～２２のいずれか１項に記載の複合成形体用基材。
　前記複合成形体マトリックス用繊維が、ポリプロピレンを含むセクションとナイロン６を含むセクションとを含み、前記ポリプロピレンは、ポリオレフィンに極性基を導入した樹脂を反応型相溶化剤として含む、請求項２２に記載の複合成形体用基材。
　前記複合成形体マトリックス用繊維が、ポリプロピレンを含むセクションとポリアセタールを含むセクションとを含み、前記ポリプロピレンに前記相溶化剤を含んでいる、請求項２０～２２のいずれか１項に記載の複合成形体用基材。
　前記強化繊維が炭素繊維である、請求項１５～２６のいずれか１項に記載の複合成形体用基材。
　前記複合成形体用基材が不織布である、請求項１５～２７のいずれか１項に記載の複合成形体用基材。
　強化繊維と、二種類以上の熱可塑性樹脂からなり、複数のセクションを含む複合成形体マトリックス用繊維とを含む、複合成形体用基材であって、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂がすべて結晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１に基づき測定される融点差が１℃以上１５０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち少なくとも一種類が非晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳＫ７２０６Ｂ５０法に基づき測定されるビカット軟化温度差が１℃以上１２０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも二種類の熱可塑性樹脂は互いに異なる系に属している、
複合成形体用基材を準備すること、および
　前記複合成形体用基材を加熱すること
を含み、
　前記複合成形体用基材の加熱を、前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、融点もしくはビカット軟化温度が最も低い樹脂が溶融して融点もしくはビカット軟化温度が最も高い樹脂成分を包摂するように実施し、
　前記複合成形体用基材を加熱する際にさらに加圧することを含み、
　前記加熱および前記加圧を、複合成形体の密度が真密度の９０％以上となるように実施する、
複合成形体の製造方法。
　前記複合成形体用基材の加熱を、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、融点もしくはビカット軟化温度が最も低い樹脂が溶融し、且つ、
　前記複合成形体マトリックス用繊維を構成する前記二種類以上の熱可塑性樹脂がすべて結晶性樹脂である場合、融点が最も高い熱可塑性樹脂成分の融点をＴｍ℃としたときに、（Ｔｍ－３０）℃以上（Ｔｍ＋７０）℃以下の温度、または、
　前記複合成形体マトリックス用繊維を構成する前記二種類以上の熱可塑性樹脂の少なくとも一つが非晶性樹脂である場合、ビカット軟化温度が最も高い熱可塑性樹脂のビカット軟化温度をＶＳＴ℃としたときに、（ＶＳＴ＋２０）℃以上（ＶＳＴ＋１５０）℃以下の温度で実施する、
請求項２９に記載の複合成形体の製造方法。
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも一種類の熱可塑性樹脂に添加剤として相溶化剤が添加されている、請求項２９または３０のいずれか１項に記載の複合成形体の製造方法。
　二種類以上の熱可塑性樹脂からなり、複数のセクションを含む複合繊維であって、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂がすべて結晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１に基づき測定される融点差が１℃以上１５０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち少なくとも一種類が非晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳＫ７２０６Ｂ５０法に基づき測定されるビカット軟化温度差が１℃以上１２０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも二種類の熱可塑性樹脂は互いに異なる系に属している、
複合成形体マトリックス用繊維。
　二種類以上の熱可塑性樹脂からなる、セクション数が３以上の複合繊維であって、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂がすべて結晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１に基づき測定される融点差が１℃以上１５０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち少なくとも一種類が非晶性樹脂である場合、二種類の熱可塑性樹脂の組み合わせにおいて、ＪＩＳＫ７２０６Ｂ５０法に基づき測定されるビカット軟化温度差が１℃以上１２０℃以下であり、
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも二種類の熱可塑性樹脂は互いに異なる系に属しており、
　複合繊維の各セクションがいずれも繊維表面に露出しているか、もしくは一つのセクションが繊維の横断面の外周の少なくとも６０％を占める複合成形体マトリックス用繊維。
　前記二種類以上の熱可塑性樹脂のうち、少なくとも一種類の熱可塑性樹脂に添加剤として相溶化剤が添加されている、請求項３２または３３のいずれか１項に記載の複合成形体マトリックス用繊維。
　前記複合成形体マトリックス用繊維は、複合成形体において海成分と島成分とを含むマトリックスを形成するものであり、前記相溶化剤が前記海成分を構成する熱可塑性樹脂に添加されている、請求項３４に記載の複合成形体。
　前記相溶化剤が反応型相溶化剤である、請求項３４または３５のいずれか１項に記載の複合成形体マトリックス用繊維。
　前記複合繊維を構成する各セクションが、ポリプロピレンを含むセクション、ナイロン６を含むセクション、およびポリアセタールを含むセクションから選ばれる一つのセクションで形成され、かつ前記複合繊維には、前記三種類のセクションから選択される少なくとも二つのセクションが含まれている、請求項３２～３６のいずれか１項に記載の複合成形体マトリックス用繊維。
　ポリプロピレンを含むセクションとナイロン６を含むセクションとを含み、ポリプロピレンおよびナイロン６のいずれか一方に相溶化剤を含んでいる、請求項３４～３６のいずれか１項に記載の複合成形体マトリックス用繊維。
　ポリプロピレンを含むセクションとナイロン６を含むセクションとを含み、前記ポリプロピレンは、ポリオレフィンに極性基を導入した樹脂を反応型相溶化剤として含む、請求項３６に記載の複合成形体マトリックス用繊維。
　前記複合繊維が、ポリプロピレンを含むセクションとポリアセタールを含むセクションとを含み、前記ポリプロピレンに前記相溶化剤を含んでいる、請求項３４～３６のいずれか１項に記載の複合成形体マトリックス用繊維。