WO2022071453A1

WO2022071453A1 - 発泡体シート

Info

Publication number: WO2022071453A1
Application number: PCT/JP2021/036021
Authority: WO
Inventors: 晶啓浜田
Original assignee: 積水化学工業株式会社
Priority date: 2020-10-01
Filing date: 2021-09-29
Publication date: 2022-04-07
Also published as: US20230374240A1

Abstract

少なくとも１つのガラス転移温度（Ｔｇ）が０～４０℃であり、該ガラス転移温度（Ｔｇ）における損失正接（ｔａｎδ）のピーク値が０．３０以上であり、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａ以下であり、さらに－４０℃以下にガラス転移温度（Ｔｇ）を有する発泡体シートである。　緩衝性及び防振性を有し、かつ寒冷地での使用においても、割れが生じない発泡体シートを提供することができる。

Description

発泡体シート

　本発明は、発泡体シートに関し、例えば、ディスプレイ用クッション材などに使用される発泡体シートに関する。

　ノート型パーソナルコンピューター、携帯電話、スマートフォン、タブレット等の携帯電子機器において、表示装置は、破損や故障の防止のために、背面側にクッション材が配置されることがある。クッション材は、高い柔軟性が求められており、従来、発泡体シートが広く使用されている。
　発泡体シートは、電子機器内部において、例えば少なくとも一方の面に粘着剤を塗布して、粘着テープにして使用されることもある。従来、これら用途において使用される発泡体シートとしては、熱分解型発泡剤を含む発泡性ポリオレフィン系樹脂シートを発泡かつ架橋させて得られる架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートが知られている（例えば、特許文献１参照）。
　また、耐衝撃性の高い材料として、例えば、アクリルフォームが提案されている（特許文献２参照）。

特開２０１４－２８９２５号公報特表２０１２－５１９７５０号

　近年、電子デバイスの高機能化が進むと共に、スマートフォン等の携帯電子機器の音響機能が向上している。その影響で携帯電子機器での振動が大きくなるという問題があり、特に無線給電のために背面カバーにガラス又はポリカーボネート材料が用いられる場合に、この問題が顕著となっている。具体的には、バッテリーと背面ガラス等の間には緩衝性を付与するために、クッション材として発泡体シートが用いられるが、該発泡体シートに防振作用（防振性）が求められている。
　上記課題を解決するためには、常温付近（０～４０℃）にガラス転移温度（Ｔｇ）を有する、すなわち常温付近にｔａｎδピークを有する材料を用いる方法が考えられる。
　しかしながら、０～４０℃にＴｇ、ｔａｎδを有する材料は、寒冷地での使用を考慮すると、柔軟性に劣ることが想定され、発泡体の割れが懸念される。
　そこで、本発明は、従来から発泡体に求められている緩衝性に加え、防振性を有し、かつ寒冷地での使用においても、発泡体の割れが生じない発泡体シートを提供することを課題とする。
　また、スマートフォンの５Ｇ化が進められており、通信遅延を抑制するために、発泡体シートにも低誘電性が求められている。
　そこで、本発明は、従来から発泡体に求められている緩衝性に加え、防振性、低誘電性を併せ持つ、発泡体シートを提供することを課題とする。
　さらに、上記防振性に関する問題点とともに、スマートフォンなどの携帯電子機器内に水蒸気が侵入するという問題がある。水蒸気は電子部材の故障につながるため、その対策も求められている。防振効果が期待される基材としては、上記特許文献２に開示されるアクリルフォームがあるが、アクリルフォームは、防振効果は期待できるが、一方で水蒸気透過性が高いという欠点がある。したがって、防振性と耐水蒸気透過性の両方を満足する材料が求められている。
　そこで、本発明は、従来から発泡体に求められている緩衝性に加え、防振作用、耐透湿性を併せ持つ、発泡体シートを提供することを課題とする。

　本発明者は、鋭意検討の結果、２以上のガラス転移温度（Ｔｇ）を有し、各ガラス転移温度、損失正接（ｔａｎδ）、圧縮強度をそれぞれ一定の範囲とすることにより、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成させた（第一の発明）。
　また、ガラス転移温度（Ｔｇ）、損失正接（ｔａｎδ）、圧縮強度をそれぞれ一定の範囲とし、かつ透湿度を一定の値以下とすることにより、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成させた（第二の発明）。
　さらに、ガラス転移温度（Ｔｇ）、損失正接（ｔａｎδ）、圧縮強度をそれぞれ一定の範囲とし、かつ比誘電率を一定の値以下とすることにより、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成させた（第三の発明）。
　すなわち、本発明は、以下の［１］～［１９］を提供するものである。

［１］少なくとも１つのガラス転移温度（Ｔｇ１）が０～４０℃であり、該ガラス転移温度（Ｔｇ１）における損失正接（ｔａｎδ）のピーク値が０．３０以上であり、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａ以下であり、さらに－４０℃以下にガラス転移温度（Ｔｇ２）を有する発泡体シート。
［２］ガラス転移温度（Ｔｇ）が０～４０℃であり、損失正接（ｔａｎδ）のピーク値が０．３０以上であり、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａ以下であり、かつ透湿度（ＷＶＴＲ）が４００ｇ／ｍ^２・ｄａｙ以下である発泡体シート。
［３］少なくとも１つのガラス転移温度（Ｔｇ１）が０～４０℃であり、該ガラス転移温度（Ｔｇ１）における損失正接（ｔａｎδ）のピーク値が０．３０以上であり、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａ以下であり、かつ比誘電率が２以下である発泡体シート。
［４］２５％圧縮強度が８００ｋＰａ以下である上記［１］～［３］のいずれかに記載の発泡体シート。
［５］厚みが０．０３～２ｍｍである上記［１］～［４］のいずれかに記載の発泡体シート。
［６］２３℃における破断点強度が５Ｎ／１０ｍｍ以上である上記［１］～［５］のいずれか１項に記載の発泡体シート。
［７］独立気泡率が８０％以上である上記［１］～［６］のいずれかに記載の発泡体シート。
［８］平均気泡径が２０～４００μｍである上記［１］～［７］のいずれかに記載の発泡体シート。
［９］ゲル分率が３０～８０質量％である上記［１］～［８］のいずれかに記載の発泡体シート。
［１０］見掛け密度が０．０５～０．７０ｇ／ｃｍ^３である上記［１］～［９］のいずれかに記載の発泡体シート。
［１１］透湿度（ＷＶＴＲ）が４００ｇ／ｍ^２・ｄａｙ以下である上記［１］及び［３］～［８］のいずれかに記載の発泡体シート。
［１２］比誘電率が２以下である上記［１］、［２］及び［４］～［１１］のいずれかに記載の発泡体シート。
［１３］ガラス転移温度（Ｔｇ２）が－４０℃以下に存在する上記［２］～［１２］のいずれかに記載の発泡体シート。
［１４］２３℃における破断点伸度が２００％以上である上記［１］～［１３］のいずれかに記載の発泡体シート。
［１５］前記発泡体シートを構成する樹脂がポリオレフィン系樹脂を含む上記［１］～［１４］のいずれかに記載の発泡体シート。
［１６］前記発泡体シートを構成する樹脂がさらにエラストマーを含む上記［１５］に記載の発泡体シート。
［１７］エラストマーとポリオレフィン系樹脂の質量比が、９０：１０～１５：８５である上記［１６］に記載の発泡体シート。
［１８］上記［１］～［１７］のいずれかに記載の発泡体シートと、該発泡体シートの少なくとも一方の表面上に設けられる粘着材とを備える、粘着テープ。
［１９］上記［１］～［１７］のいずれかに記載の発泡体シートからなるロール。

　本発明によれば、緩衝性に加え、優れた防振性を有し、寒冷地であっても柔軟性を有し、割れを生じない発泡体シートを提供することができる。また、本発明によれば、緩衝性に加え、防振作用及び低透湿性を併せ持つ、発泡体シートを提供することができる。さらに、本発明によれば、緩衝性に加え、防振性及び低誘電性を併せ持つ、発泡体シートを提供することができる。

　以下、本発明の発泡体シートについて、より詳細に説明する。
［発泡体シート］
　本発明の発泡体シートは、少なくとも１つのガラス転移温度（以下「Ｔｇ」と記載することがある。）が０～４０℃であり、該ガラス転移温度（Ｔｇ１）における損失正接（ｔａｎδ）のピーク値が０．３０以上であり、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａ以下であり、さらに－４０℃以下にガラス転移温度（Ｔｇ２）を有することを特徴とする（第一の発明）。
　また、本発明の発泡体シートは、ガラス転移温度（Ｔｇ）が０～４０℃であり、損失正接（ｔａｎδ）のピーク値が０．３０以上であり、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａ以下であり、かつ透湿度（ＷＶＴＲ）が４００ｇ／ｍ^２・ｄａｙ以下であることを特徴とする（第二の発明）。
　さらに、本発明の発泡体シートは、少なくとも１つのガラス転移温度（以下「Ｔｇ」と記載することがある。）が０～４０℃であり、該ガラス転移温度（Ｔｇ１）における損失正接（ｔａｎδ）のピーク値が０．３０以上であり、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａ以下であり、かつ比誘電率が２以下であることを特徴とする（第三の発明）。
　なお、単に「本発明」というときには、第一の発明、第二の発明、及び第三の発明の全体を指す。

［ガラス転移温度と損失正接］
　本発明（第一の発明）の発泡体シートは、少なくとも１つのガラス転移温度（Ｔｇ１）が０～４０℃の範囲にあり、かつ該Ｔｇにおける損失正接（ｔａｎδ）のピーク値が０．３０以上である。Ｔｇ及びｔａｎδが上記範囲であることによって、本発明（第一の発明）の発泡体シートは、優れた防振性を示す。なお、本発明（第一の発明）では、粘弾性測定により得られる損失正接（ｔａｎδ）のピークトップの温度をＴｇとした。また、本明細書において、０～４０℃の範囲のＴｇをＴｇ１と記載する場合がある。
　ｔａｎδは、貯蔵剪断弾性率（Ｇ’）と損失剪断弾性率（Ｇ’’）の比（Ｇ’’／Ｇ’）であり、材料が変形する際に材料がどのくらいエネルギーを吸収するか（熱に変わるか）を示す指標となる。本発明（第一の発明）の発泡体シートは、常温に近い０～４０℃の範囲にガラス転移温度（Ｔｇ１）を有し、該ガラス転移温度におけるｔａｎδのピーク値が０．３０以上であるため、低周波数帯域でのエネルギー損失を向上させることができ、その結果、優れた防振効果を示すものである。以上の観点から、ｔａｎδのピーク値は０．３５以上であることが好ましく、０．３７以上であることがより好ましく、０．３９以上であることがさらに好ましく、０．４０以上であることが特に好ましい。
　なお、ガラス転移温度（Ｔｇ）及び損失正接（ｔａｎδ）は、実施例に記載の方法により測定した値である。

　また、本発明（第一の発明）の発泡体シートは、－４０℃以下にさらにガラス転移温度（Ｔｇ２）を有する。－４０℃以下にＴｇを有することで、寒冷地においても柔軟性を担保することができ、発泡体シートの割れを防止できる。なお、本明細書において、－４０℃以下のＴｇをＴｇ２と記載する場合がある。Ｔｇ２は、より好ましくは－６０℃以下、さらに好ましくは－８０℃以下である。
　Ｔｇ２の下限について、特に制限はないが、－１５０℃以上が好ましく、－１４０℃以上がより好ましく、－１３０℃以上がさらに好ましい。

　本発明（第二の発明）の発泡体シートは、ガラス転移温度（Ｔｇ）が０～４０℃の範囲にあり、かつ損失正接（ｔａｎδ）のピーク値が０．３０以上である。Ｔｇ及びｔａｎδが上記範囲であることによって、本発明（第二の発明）の発泡体シートは、優れた防振効果を示す。なお、本発明（第二の発明）では、粘弾性測定により得られる損失正接（ｔａｎδ）のピークトップの温度をＴｇとした。また、本明細書において、０～４０℃の範囲のＴｇをＴｇ１と記載する場合がある。
　ｔａｎδは、貯蔵剪断弾性率（Ｇ’）と損失剪断弾性率（Ｇ’’）の比（Ｇ’’／Ｇ’）であり、材料が変形する際に材料がどのくらいエネルギーを吸収するか（熱に変わるか）を示す指標となる。本発明（第二の発明）の発泡体シートは、常温に近い０～４０℃の範囲にガラス転移温度（Ｔｇ１）を有し、該ガラス転移温度におけるｔａｎδのピーク値が０．３０以上であるため、低周波数帯域でのエネルギー損失を向上させることができ、その結果、優れた防振効果を示すものである。以上の観点から、ｔａｎδのピーク値は０．３５以上であることが好ましく、０．３７以上であることがより好ましく、０．３９以上であることがさらに好ましく、０．４０以上であることが特に好ましい。
　なお、ガラス転移温度（Ｔｇ）及び損失正接（ｔａｎδ）は、実施例に記載の方法により測定した値である。
　ここで、Ｔｇが、２点以上観測される場合には、少なくとも１点のＴｇが０～４０℃の範囲内であり、そのＴｇにおけるｔａｎδのピーク値が上記範囲内となるとよい。

　また、本発明（第二の発明）の発泡体シートは、－４０℃以下にもガラス転移温度を有することが好ましい。－４０℃以下にＴｇを有することで、寒冷地においても柔軟性を担保することができ、発泡体シートの割れを防止できる。なお、本明細書において、－４０℃以下のＴｇをＴｇ２と記載する場合がある。Ｔｇ２は、より好ましくは－６０℃以下、さらに好ましくは－８０℃以下である。
　Ｔｇ２は、下限について特に制限はないが、－１５０℃以上が好ましく、－１４０℃以上がより好ましく、－１３０℃以上がさらに好ましい。

　本発明（第三の発明）の発泡体シートは、少なくとも１つのガラス転移温度（Ｔｇ１）が０～４０℃の範囲にあり、かつ該Ｔｇ１おける損失正接（ｔａｎδ）のピーク値が０．３０以上である。Ｔｇ１及びｔａｎδが上記範囲であることによって、本発明（第三の発明）の発泡体シートは、優れた防振性を示す。なお、本発明（第三の発明）では、粘弾性測定により得られる損失正接（ｔａｎδ）のピークトップの温度をＴｇとした。また、本明細書において、０～４０℃の範囲のＴｇをＴｇ１と記載する場合がある。
　ｔａｎδは、貯蔵剪断弾性率（Ｇ’）と損失剪断弾性率（Ｇ’’）の比（Ｇ’’／Ｇ’）であり、材料が変形する際に材料がどのくらいエネルギーを吸収するか（熱に変わるか）を示す指標となる。本発明（第三の発明）の発泡体シートは、常温に近い０～４０℃の範囲にガラス転移温度（Ｔｇ１）を有し、該ガラス転移温度におけるｔａｎδのピーク値が０．３０以上であるため、低周波数帯域でのエネルギー損失を向上させることができ、その結果、優れた防振効果を示すものである。以上の観点から、ｔａｎδのピーク値は０．３５以上であることが好ましく、０．３７以上であることがより好ましく、０．３９以上であることがさらに好ましく、０．４０以上であることが特に好ましい。
　なお、ガラス転移温度（Ｔｇ）及び損失正接（ｔａｎδ）は、実施例に記載の方法により測定した値である。
　ここで、Ｔｇが、２点以上観測される場合には、少なくとも１点のＴｇが０～４０℃の範囲内であり、そのＴｇにおけるｔａｎδのピーク値が上記範囲内となるとよい。

　また、本発明（第三の発明）の発泡体シートは、－４０℃以下にもガラス転移温度を有することが好ましい。－４０℃以下にＴｇを有することで、寒冷地においても柔軟性を担保することができ、発泡体シートの割れを防止できる。なお、本明細書において、－４０℃以下のＴｇをＴｇ２と記載する場合がある。Ｔｇ２は、より好ましくは－６０℃以下、さらに好ましくは－８０℃以下である。
　Ｔｇ２は、下限について特に制限はないが、－１５０℃以上が好ましく、－１４０℃以上がより好ましく、－１３０℃以上がさらに好ましい。

［圧縮強度］
　本発明の発泡体シートは、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａ以下である。圧縮強度が１０００ｋＰａを超えると、柔軟性が不十分であり、携帯電子機器内部材等に損傷が生じることがある。また、柔軟性が不十分であることにより、追従性に劣り、例えばテープ基材として使用する場合には、接着時の接着力が不十分になる。以上の観点から、２５％圧縮強度は、９００ｋＰａ以下がより好ましく、８００ｋＰａ以下がさらに好ましく、６００ｋＰａ以下が特に好ましい。
　２５％圧縮強度の下限値については、特に制限はないが、通常１０ｋＰａ程度であり、２０ｋＰａ以上であることが好ましい。
　なお、２５％圧縮強度は、ＪＩＳ　　Ｋ６７６７に準拠した測定方法で、測定温度２３℃で測定した値である。

［厚み］
　本発明の発泡体シートの厚みは、０．０３～２ｍｍであることが好ましい。厚みを０．０３ｍｍ以上とすると、発泡体シートのクッション性などの確保が容易になる。また、厚みを２ｍｍ以下とすると、薄型化が可能になり、スマートフォン、タブレットなどの薄型電子機器に好適に使用できる。さらには、発泡体シートの柔軟性も確保しやすくなる。
　これらの観点から、発泡体シートの厚みは、０．１～１．８ｍｍであることがより好ましく、０．１５～１．６ｍｍであることがさらに好ましく、０．１５～０．７ｍｍであることがよりさらに好ましい。
　なお、厚みはダイヤルゲージにより測定した。

［貯蔵弾性率］
　本発明（第一の発明）の発泡体シートは、２３℃における貯蔵弾性率が２×１０^３Ｐａ以上であることが好ましい。貯蔵弾性率が２×１０^３Ｐａ以上であることで、耐衝撃性を向上させることができる。以上の観点から、貯蔵弾性率は、１×１０^４Ｐａ以上であることがより好ましく、１×１０^５Ｐａ以上であることがさらに好ましい。
　上限値については、特に制限はないが、通常１×１０^１２Ｐａ程度であり、柔軟性の観点から１×１０^１０Ｐａ以下であることが好ましい。
　なお、貯蔵弾性率は、アィティー計測制御株式会社製、商品名「ＤＶＡ－２００／Ｌ２」の引張貯蔵弾性率測定装置を用いて、測定することができる。測定条件は、実施例におけるＴｇ及びｔａｎδの測定と同条件とすることができる。

［破断点強度］
　本発明の発泡体シートの２３℃における破断点強度は、５Ｎ／１０ｍｍ以上であることが好ましい。破断点強度が５Ｎ／１０ｍｍ以上であると、良好な耐衝撃性が得られる。以上の観点から、破断点強度は、５．５Ｎ／１０ｍｍ以上であることがより好ましく、６Ｎ／１０ｍｍ以上であることがさらに好ましく、７Ｎ／１０ｍｍ以上であることがよりさらに好ましい。
　破断点強度の上限値については、特に制限はないが、通常５０Ｎ／１０ｍｍ程度であり、４０Ｎ／１０ｍｍ以下が好ましい。
　なお、破断点強度は実施例に記載の方法により測定した値である。

［破断点伸度］
　本発明の発泡体シートの２３℃における破断点伸度は、２００％以上であることが好ましい。破断点伸度が２００％以上であると、良好な耐衝撃性が得られる。以上の観点から、破断点伸度は、３００％以上であることがより好ましく、４００％以上であることがさらに好ましい。
　破断点伸度の上限値については、特に制限はないが、通常８００％程度であり、６００％以下が好ましい。
　なお、破断点伸度は実施例に記載の方法により測定した値である。

［独立気泡率］
　本発明の発泡体シートは、独立気泡率が８０％以上であることが好ましい。独立気泡率が８０％以上であることで、クッション性、耐衝撃性が良好となり、加熱又は冷却後でも発泡体シート本来の弾性を維持しやすくなる。圧縮強度変化率なども低くなりやすくなるという利点もある。また、防水性及び防湿性も高くなる。
　以上の観点から、発泡体シートの独立気泡率は、９０％以上であることがさらに好ましい。独立気泡率は、高ければ高いほどよく、１００％以下であればよい。
　なお、独立気泡率は、実施例に記載の方法により測定した。

［平均気泡径］
　本発明の発泡体シートは、平均気泡径が２０～４００μｍであることが好ましい。平均気泡径が上記範囲であると、耐衝撃性が良好となる。以上の観点から、平均気泡径は５０～３５０μｍであることがより好ましく、７０～３００μｍであることがさらに好ましく、７０～２２０μｍであることがよりさらに好ましい
　なお、本発明における平均気泡径は、機械方向（ＭＤ：Machine　Direction）の気泡径の平均値と、ＭＤに垂直な方向（ＴＤ：Transverse　Direction）の気泡径の平均値のうち、大きい方の値である。
　また、平均気泡径の測定は、実施例に記載の方法により行った。

［架橋度（ゲル分率）］
　本発明の発泡体シートは、架橋されることが好ましく、ゲル分率で表される架橋度が３０～８０質量％であることが好ましい。架橋度を当該範囲内とすることで、発泡体シートにおいて、一定の柔軟性、クッション性を確保しつつ、耐衝撃性が良好となりやすくなる。以上の観点から、ゲル分率は３５～７０質量％であることがより好ましく、３８～６５質量％であることがさらに好ましい。
　なお、ゲル分率の測定方法は、実施例に記載の方法により測定した値である。

［見掛け密度］
　本発明の発泡体シートの見掛け密度は、０．０５ｇ／ｃｍ^３～０．７０ｇ／ｃｍ^３であることが好ましく、０．０６ｇ／ｃｍ^３～０．６５ｇ／ｃｍ^３であることがより好ましく、０．０７ｇ／ｃｍ^３～０．６０ｇ／ｃｍ^３であることがさらに好ましく、０．１０ｇ／ｃｍ^３～０．４５ｇ／ｃｍ^３であることが特に好ましい。
　見掛け密度を上記範囲内とすると、発泡体シートの柔軟性、クッション性、比誘電率などを良好にしやすくなる。また、発泡体シートに一定の機械強度を付与し、耐衝撃性やハンドリング性なども良好にしやすくなる。
　なお、見掛け密度は、ＪＩＳ　Ｋ７２２２（２００５）に準拠して測定した値である。

［透湿度］
　本発明（第一の発明及び第三の発明）の発泡体シートは、透湿度（ＷＶＴＲ：Water　Vapor　Transmission　Rate）が４００ｇ／ｍ^２・ｄａｙ以下であることが好ましい。透湿度が４００ｇ／ｍ^２・ｄａｙ以下であることで、電子デバイス等の内部への湿気の侵入を防ぐことができる。以上の観点から、該透湿度は、２００ｇ／ｍ^２・ｄａｙ以下が好ましく、１００ｇ／ｍ^２・ｄａｙ以下がさらに好ましく、８０ｇ／ｍ^２・ｄａｙ以下が特に好ましい。
　下限値については、特に制限はないが、通常は、５ｇ／ｍ^２・ｄａｙ程度である。
　本発明（第二の発明）の発泡体シートは、透湿度（ＷＶＴＲ：Water　Vapor　Transmission　Rate）が４００ｇ／ｍ^２・ｄａｙ以下である。透湿度が４００ｇ／ｍ^２・ｄａｙを超えると、スマートフォンなどの携帯電子機器内に水蒸気が侵入し、電子部材の故障につながる場合がある。一方、透湿度が４００ｇ／ｍ^２・ｄａｙ以下であることで、電子デバイス等の内部への湿気の侵入を防ぐことができる。以上の観点から、該透湿度は、２００ｇ／ｍ^２・ｄａｙ以下が好ましく、１００ｇ／ｍ^２・ｄａｙ以下がさらに好ましく、８０ｇ／ｍ^２・ｄａｙ以下が特に好ましい。
　下限値については、特に制限はないが、通常は、５ｇ／ｍ^２・ｄａｙ程度である。
　なお、透湿度は、実施例に記載の方法により測定した値である。

［比誘電率］
　本発明（第一の発明及び第二の発明）の発泡体シートは、比誘電率が２以下であることが好ましい。比誘電率が２以下であると通信遅延が生じることがなく、５Ｇ対応の電子機器に用いる場合にも、通信遅延の問題が生じにくい。また比誘電率が２以下であると、電子機器の動作エラーも生じにくい。以上の観点から、比誘電率は１～１．８０であることがより好ましく、１～１．７０であることがさらに好ましく、１～１．５５であることが特に好ましい。
　なお、比誘電率は実施例に記載の方法で測定した値である。
　また、比誘電率は、発泡体シートを構成する樹脂の種類、見掛け密度などにより適宜調整できる。
　本発明（第三の発明）の発泡体シートは、比誘電率が２以下である。比誘電率が２を超えると通信遅延が生じることがあり、特に５Ｇ対応の電子機器に用いる場合には、通信遅延の問題が生じやすい。また比誘電率が２を超えると、電子機器の動作エラーの要因となることがある。以上の観点から、比誘電率は１～１．８０であることが好ましく、１～１．７０であることがより好ましく、１～１．５５がさらに好ましい。
　なお、比誘電率は実施例に記載の方法で測定した値である。
　また、比誘電率は、発泡体シートを構成する樹脂の種類、見掛け密度などにより適宜調整できる。

［構成樹脂］
　本発明の発泡体シートを構成する樹脂にはポリオレフィン系樹脂を含むことが好ましい。ポリオレフィン系樹脂を含むことで、発泡体シートに強度を付与することができる。さらに、構成樹脂には、エラストマーを含むことが好ましく、構成樹脂としては、エラストマー（Ａ）及びポリオレフィン樹脂（Ｂ）を含有することが好ましい。エラストマー及びポリオレフィン系樹脂を使用することで、発泡性等を良好にしつつ、柔軟性、耐衝撃性及び比誘電率等を良好とすることができる。

　本発明に係るエラストマー樹脂（Ａ）は、動的粘弾性測定によるｔａｎδの最大ピーク温度が０～４０℃であるものが好ましい。このようにｔａｎδの最大ピーク温度が常温近くであると、吸音特性が向上し、防振性が向上しやすくなる。以上の観点から、エラストマー樹脂のｔａｎδの最大ピーク温度は、５～３５℃であることがより好ましく、１０～３０℃であることがさらに好ましい。
　なお、本明細書において、「ｔａｎδの最大ピーク温度」とは、動的粘弾性測定装置により、引張りモード、昇温速度１０℃／分、周波数１０Ｈｚで測定した値のことを指す。測定に使用することができる動的粘弾性測定装置としては、（株）オリエンテック製「レオバイブロンＤＤＶ-III」等が挙げられる。
　一方、ポリオレフィン樹脂（Ｂ）は、低温（－４０℃以下）にＴｇを発現させ、－２０℃程度の寒冷地でも発泡体シートとしての柔軟性を担保するものである。

［エラストマー樹脂（Ａ）とポリオレフィン樹脂（Ｂ）の質量比］
　エラストマー樹脂（Ａ）とポリオレフィン樹脂（Ｂ）の質量比は、９０：１０～１５：８５であることが好ましい。この範囲であると、上述のように吸音特性が向上し、防振性が向上しやすくなるとともに、発泡性等を良好にしつつ、柔軟性、耐衝撃性及び低温特性を良好とすることができる。また、上記範囲であると、本発明の効果を奏する発泡体シートの製造が容易にできる。
　以上の観点から、（Ａ）成分と（Ｂ）成分の質量比は、８０：２０～２０：８０の範囲であることがより好ましく、８０：２０～３０：７０がさらに好ましい。

（エラストマー（Ａ））
　エラストマー（Ａ）としては、熱可塑性エラストマー、エチレン－α－オレフィン系共重合ゴム、非晶性４－メチル－１ペンテン共重合体などが挙げられる。熱可塑性エラストマーとしては、オレフィン系熱可塑性エラストマー、スチレン系熱可塑性エラストマー、塩化ビニル系熱可塑性エラストマー、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ポリエステル系熱可塑性エラストマー、ポリアミド系熱可塑性エラストマー等が挙げられる。エラストマー（Ａ）は、これら成分を１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
　これらの中では、オレフィン系熱可塑性エラストマー、スチレン系熱可塑性エラストマー、エチレン－α－オレフィン系共重合ゴムが好ましく、スチレン系熱可塑性エラストマー、エチレン－α－オレフィン系共重合ゴムがより好ましく、スチレン系熱可塑性エラストマーがさらに好ましい。

＜オレフィン系熱可塑性エラストマー＞
　オレフィン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）は、一般的には、ポリエチレンやポリプロピレン等のポリオレフィンをハードセグメントとし、ブチルゴム、ハロブチルゴム、ＥＰＤＭ（エチレン－プロピレン－ジエンゴム）、ＥＰＭ（エチレン－プロピレンゴム）、ＮＢＲ（アクリロニトリル－ブタジエンゴム）、天然ゴム等のゴム成分をソフトセグメントとするものである。オレフィン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）としては、ブレンド型、動的架橋型、重合型のいずれも使用可能である。
　ゴム成分の好適な具体例としては、上述のＥＰＭ、ＥＰＤＭが挙げられ、ＥＰＤＭが特に好ましい。なお、ＥＰＤＭとしては、エチレン－プロピレン－５－エチリデン－２－ノルボルネン共重合ゴム、エチレン－プロピレン－ジシクロペンタジエン共重合ゴムが挙げられ、これらの中でも、エチレン－プロピレン－ジシクロペンタジエン共重合ゴムが好ましい。

　また、オレフィン系熱可塑性エラストマーとしては、ブロックコポリマータイプも挙げられる。ブロックコポリマータイプとしては、結晶性ブロックと、ソフトセグメントブロックとを有するものが挙げられ、より具体的には、結晶性オレフィンブロック－エチレン・ブチレン共重合体－結晶性オレフィンブロックコポリマー（ＣＥＢＣ）が例示される。ＣＥＢＣにおいて、結晶性オレフィンブロックは、結晶性エチレンブロックであることが好ましく、そのようなＣＥＢＣの市販品としては、ＪＳＲ株式会社製の「ＤＹＮＡＲＯＮ　６２００Ｐ」等が挙げられる。

＜スチレン系熱可塑性エラストマー＞
　スチレン系熱可塑性エラストマーとしては、スチレンの重合体又は共重合体ブロックと、共役ジエン化合物の重合体又は共重合体ブロックとを有するブロックコポリマーなどが挙げられる。共役ジエン化合物としては、イソプレン、ブタジエンなどが挙げられる。
　本発明に用いるスチレン系熱可塑性エラストマーは、水素添加していてもよいし、していなくてもよいが、水素添加することが好ましい。水素添加する場合、水素添加は公知の方法で行うことができる。

　スチレン系熱可塑性エラストマーとしては、通常ブロック共重合体であり、スチレン－イソプレンブロック共重合体（ＳＩ）、スチレン－イソプレン－スチレンブロック共重合体（ＳＩＳ）、スチレン－ブタジエンブロック共重合体（ＳＢ）、スチレン－ブタジエン－スチレンブロック共重合体（ＳＢＳ）、スチレン－エチレン／ブチレン－スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）、スチレン－エチレン／プロピレン－スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）、スチレン－エチレン／エチレン／プロピレン―スチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）、スチレン－エチレン／ブチレンブロック共重合体（ＳＥＢ）、スチレン－エチレン／プロピレンブロック共重合体（ＳＥＰ）、スチレン－エチレン／ブチレン－結晶性オレフィンブロック共重合体（ＳＥＢＣ）などが挙げられる。
　上記したスチレン系熱可塑性エラストマーとしては、ブロック共重合体が好ましく、中でもＳＩＳ、ＳＥＢＳ、ＳＥＰＳ、ＳＥＥＰＳ、ＳＥＢＣがより好ましく、ＳＥＥＰＳ、ＳＥＢＳがさらに好ましく、ＳＥＢＳが特に好ましい。
　なお、ＳＥＢＳの市販品としては、旭化成株式会社製のタフテック（登録商標）シリーズ、Ｓ．Ｏ．Ｅ．（登録商標）シリーズが挙げられる。

　スチレン系熱可塑性エラストマーは、スチレン由来の構成単位を有することで、発泡シートの耐衝撃性を良好にすることが可能になる。スチレン系熱可塑性エラストマーにおけるスチレン含有量は、５～５０質量％であることが好ましい。スチレン含有量を当該範囲とすることで、優れた耐衝撃性が得られる。また、上記上限値以下とすることで、後に詳述するポリオレフィン樹脂（Ｂ）との相溶性が良好になり、架橋性及び発泡性が良好になりやすくなる。これらの観点から、スチレン系熱可塑性エラストマー中のスチレン含有量は、７～４０質量％がより好ましく、７～３０質量％がさらに好ましい。

　スチレン系熱可塑性エラストマーの数平均分子量は特に限定されないが、破壊強度、及び加工性の観点から３０，０００～８００，０００が好ましく、１２０，０００～１８０，０００がより好ましい。
　なお、数平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）を用いて測定されたポチスチレン換算値である。

＜エチレン－α－オレフィン系共重合ゴム＞
　エチレン－α－オレフィン系共重合ゴムに使用されるα－オレフィンとしては、プロピレン、１－ブテン、２－メチルプロピレン、３－メチル－１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、１－オクテン等の炭素数３～１５、好ましくは炭素数３～１０のα－オレフィンの１種又は２種以上が挙げられる。これらの中ではプロピレン及び１－ブテンが好ましく、１－ブテンがより好ましい。
　なお、ここで用いるエチレン－α－オレフィン系共重合ゴムは、２種以上のオレフィン系モノマーが実質的にランダムに共重合した非晶質又は低結晶性のゴム状物質である。

　エチレン－α－オレフィン系共重合ゴムは、エチレン単位及びα－オレフィン単位に加え、他のモノマー単位を有していてもよい。
　前記他のモノマー単位を形成するモノマーとしては、１，３－ブタジエン、２－メチル－１，３－ブタジエン（イソプレン）、１，３－ペンタジエン、２，３－ジメチル－１，３－ブタジエン等の炭素数４～８の共役ジエン、ジシクロペンタジエン、５－エチリデン－２－ノルボルネン、１，４－ヘキサジエン、１，５－ジシクロオクタジエン、７－メチル－１，６－オクタジエン、５－ビニル－２－ノルボルネン等の炭素数５～１５の非共役ジエン、酢酸ビニル等のビニルエステル化合物、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル等の不飽和カルボン酸エステル、アクリル酸、メタクリル酸等の不飽和カルボン酸等が挙げられる。これらのモノマーは、単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。これらの中では炭素数５～１５の非共役ジエンが好ましく、入手容易性の観点から、５－エチリデン－２－ノルボルネン、１，４－ヘキサジエン、ジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）がより好ましい。

　エチレン－α－オレフィン系共重合ゴムのエチレン単位の含有量は、通常３０～８５質量％、好ましくは４０～８０質量％、より好ましくは４５～７５質量％である。また、プロピレン等の炭素数３～１５、好ましくは３～１０のα－オレフィン単位の含有量は、通常１０～６０質量％、好ましくは１５～５０質量である。非共役ジエン等のその他の単量体単位の含有量は、通常０～２０質量％、好ましくは１～１０質量％である。

　エチレン－α－オレフィン系共重合ゴムとしては、ＥＰＤＭ（エチレン－プロピレン－ジエンゴム）や、ＥＢＤＭ（エチレン－ブテン－１－ジエンゴム）等の三元共重合体が好ましい。エチレン－α－オレフィン系共重合体としては、三井化学株式会社製の「ＥＢＴ　Ｋ－９３３０」などが挙げられる。

＜非晶性４－メチル－１ペンテン共重合体＞
　非晶性４－メチル－１ペンテン共重合体としては、４－メチル－１ペンテンと、４－メチル－１ペンテン以外のα―オレフィンの共重合体が挙げられる。α―オレフィンとしては、例えば炭素数２～２０のα―オレフィンが挙げられ、好ましくはエチレン、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、１－オクテン、１－デセン、より好ましくはエチレン、プロピレンなどである。中でも、４－メチル－１ペンテン／プロピレン共重合体が好ましい。
　非晶性４－メチル－１ペンテン共重合体としては、三井化学株式会社製の「ＥＰ１００１」が挙げられる。

（ポリオレフィン樹脂（Ｂ））
　ポリオレフィン樹脂は、熱可塑性樹脂であり、その具体例としてはポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリブテン樹脂、エチレン－酢酸ビニル共重合体等が挙げられ、これらの中ではポリエチレン樹脂が好ましい。ポリエチレン樹脂を使用することで、比誘電率を低くしやすくなる。また、透湿度も低くしやすくなる。
　また、ポリエチレン樹脂としては、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）が好ましく、さらには直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）がより好ましい。したがって、エラストマー（Ａ）としてスチレン系熱可塑性エラストマーを使用し、ポリオレフィン樹脂（Ｂ）としてＬＬＤＰＥを使用することが特に好ましい。
　さらに、ポリエチレン樹脂としては、チーグラー・ナッタ触媒、メタロセン触媒、酸化クロム化合物等の重合触媒で重合されたポリエチレン樹脂が挙げられ、メタロセン触媒で重合されたポリエチレン樹脂が好適に用いられる。

（メタロセン触媒）
　メタロセン触媒としては、遷移金属をπ電子系の不飽和化合物で挟んだ構造を有するビス（シクロペンタジエニル）金属錯体等の化合物を挙げることができる。より具体的には、チタン、ジルコニウム、ニッケル、パラジウム、ハフニウム、及び白金等の四価の遷移金属に、１又は２以上のシクロペンタジエニル環又はその類縁体がリガンド（配位子）として存在する化合物を挙げることができる。
　このようなメタロセン触媒は、活性点の性質が均一であり各活性点が同じ活性度を備えている。メタロセン触媒を用いて合成した重合体は、分子量、分子量分布、組成、組成分布等の均一性が高いため、メタロセン触媒を用いて合成した重合体を含むシートを架橋した場合には、架橋が均一に進行する。均一に架橋されたシートは、均一に発泡されるため、物性を安定させやすくなる。また、均一に延伸できるため、発泡体の厚みを均一にできる。

　リガンドとしては、例えば、シクロペンタジエニル環、インデニル環等を挙げることができる。これらの環式化合物は、炭化水素基、置換炭化水素基又は炭化水素－置換メタロイド基により置換されていてもよい。炭化水素基としては、例えば、メチル基、エチル基、各種プロピル基、各種ブチル基、各種アミル基、各種ヘキシル基、２－エチルヘキシル基、各種ヘプチル基、各種オクチル基、各種ノニル基、各種デシル基、各種セチル基、フェニル基等が挙げられる。なお、「各種」とは、ｎ－、ｓｅｃ－、ｔｅｒｔ－、ｉｓｏ－を含む各種異性体を意味する。
　また、環式化合物をオリゴマーとして重合したものをリガンドとして用いてもよい。
　さらに、π電子系の不飽和化合物以外にも、塩素や臭素等の一価のアニオンリガンド又は二価のアニオンキレートリガンド、炭化水素、アルコキシド、アリールアミド、アリールオキシド、アミド、ホスフィド、アリールホスフィド等を用いてもよい。

　四価の遷移金属やリガンドを含むメタロセン触媒としては、例えば、シクロペンタジエニルチタニウムトリス（ジメチルアミド）、メチルシクロペンタジエニルチタニウムトリス（ジメチルアミド）、ビス（シクロペンタジエニル）チタニウムジクロリド、ジメチルシリルテトラメチルシクロペンタジエニル－ｔ－ブチルアミドジルコニウムジクロリド等が挙げられる。
　メタロセン触媒は、特定の共触媒（助触媒）と組み合わせることにより、各種オレフィンの重合の際に触媒としての作用を発揮する。具体的な共触媒としては、メチルアルミノキサン（ＭＡＯ）、ホウ素系化合物等が挙げられる。なお、メタロセン触媒に対する共触媒の使用割合は、１０～１００万モル倍が好ましく、５０～５，０００モル倍がより好ましい。

　また、ポリエチレン樹脂としては、直鎖状低密度ポリエチレンが好ましい。直鎖状低密度ポリエチレンは、エチレン（例えば、全モノマー量に対して７５質量％以上、好ましくは９０質量％以上）と必要に応じて少量のα－オレフィンとを共重合することにより得られる直鎖状低密度ポリエチレンがより好ましい。α－オレフィンとして、具体的には、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、１－ヘキセン、１－ヘプテン、及び１－オクテン等が挙げられる。なかでも、炭素数４～１０のα－オレフィンが好ましい。
　ポリエチレン樹脂、例えば上記した直鎖状低密度ポリエチレンの密度は、柔軟性の観点から、０．８７０～０．９２５ｇ／ｃｍ^３が好ましく、０．８９０～０．９２５ｇ／ｃｍ^３がより好ましく、０．９１０～０．９２５ｇ／ｃｍ^３が更に好ましい。ポリエチレン樹脂としては、複数のポリエチレン樹脂を用いることもでき、また、上記した密度範囲以外のポリエチレン樹脂を加えてもよい。

　ポリオレフィン系樹脂として使用するエチレン－酢酸ビニル共重合体は、例えば、エチレンを５０質量％以上含有するエチレン－酢酸ビニル共重合体が挙げられる。
　また、ポリプロピレン樹脂としては、例えば、ホモポリプロピレン、プロピレンを５０質量％以上含有するプロピレン－α－オレフィン共重合体等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。プロピレン－α－オレフィン共重合体を構成するα－オレフィンとしては、具体的には、エチレン、１－ブテン、１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、１－ヘキセン、１－ヘプテン、１－オクテン等を挙げることができ、これらの中では、炭素数６～１２のα－オレフィンが好ましい。
　ポリブテン樹脂としては、例えば、ブテン－１の単独重合体、エチレン又はプロピレンとの共重合体などを挙げることができる。

［添加剤］
　本発明の発泡体シートは、好ましくは、上記樹脂と、発泡剤とを含む発泡性組成物を発泡することで得られる。発泡剤としては、熱分解型発泡剤が好ましい。
　熱分解型発泡剤としては、有機発泡剤、無機発泡剤が使用可能である。有機発泡剤としては、アゾジカルボンアミド、アゾジカルボン酸金属塩（アゾジカルボン酸バリウム等）、アゾビスイソブチロニトリル等のアゾ化合物、Ｎ，Ｎ’－ジニトロソペンタメチレンテトラミン等のニトロソ化合物、ヒドラゾジカルボンアミド、４，４’－オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）、トルエンスルホニルヒドラジド等のヒドラジン誘導体、トルエンスルホニルセミカルバジド等のセミカルバジド化合物等が挙げられる。
　無機発泡剤としては、炭酸アンモニウム、炭酸ナトリウム、炭酸水素アンモニウム、炭酸水素ナトリウム、亜硝酸アンモニウム、水素化ホウ素ナトリウム、無水クエン酸モノソーダ等が挙げられる。
　これらの中では、微細な気泡を得る観点、及び経済性、安全面の観点から、アゾ化合物が好ましく、アゾジカルボンアミドがより好ましい。
　熱分解型発泡剤は１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

　発泡性組成物における発泡剤の配合量は、樹脂１００質量部に対して、１質量部以上２０質量部以下が好ましく、１．５質量部以上１５質量部以下がより好ましく、３質量部以上１０質量部以下がさらに好ましい。発泡剤の配合量を１質量部以上にすることで、発泡性シートは適度に発泡され、適度な柔軟性と衝撃吸収性を発泡体シートに付与することが可能になる。また、発泡剤の配合量を２０質量部以下にすることで、発泡体シートが必要以上に発泡することが防止され、発泡体シートの機械強度などを良好にすることができる。

　発泡性組成物には、分解温度調整剤が配合されていてもよい。分解温度調整剤は、熱分解型発泡剤の分解温度を低くしたり、分解速度を速めるなどの、調節機能を有するものとして配合され、具体的な化合物としては、酸化亜鉛、ステアリン酸亜鉛、尿素等が挙げられる。分解温度調整剤は、発泡体シートの表面状態等を調整するために、例えば樹脂１００質量部に対して０．０１～５質量部配合される。

　発泡性組成物には、酸化防止剤が配合されていてもよい。酸化防止剤としては、２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール等のフェノール系酸化防止剤、イオウ系酸化防止剤、リン系酸化防止剤、アミン系酸化防止剤等が挙げられる。酸化防止剤は、例えば樹脂１００質量部に対して０．０１～５質量部配合される。
　発泡性組成物には、これら以外にも、熱安定剤、着色剤、難燃剤、帯電防止剤、充填材等の発泡体に一般的に使用する添加剤が配合されてもよい。

　発泡体シートにおいて、エラストマー（Ａ）及びポリオレフィン樹脂（Ｂ）が主成分であって、（Ａ）成分と（Ｂ）成分の合計含有量は、発泡体シート全量基準で、例えば７０質量％以上、好ましくは８０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上である。

［発泡体シートの製造方法］
　本発明の発泡体シートは、特に制限はないが、少なくとも樹脂および熱分解型発泡剤を含む発泡性組成物からなる発泡性シートを加熱して熱分解型発泡剤を発泡させることで製造できる。また、好ましくは発泡性シートを架橋し、架橋した発泡性シートを加熱して発泡させる。
　発泡体シートの製造方法は、より具体的には、以下の工程（１）～（３）を含むことが好ましい。
工程（１）：少なくとも樹脂および熱分解型発泡剤を含む発泡性組成物からなる発泡性シートを成形する工程
工程（２）：発泡性シートに電離性放射線を照射して発泡性シートを架橋させる工程
工程（３）：架橋させた発泡性シートを加熱し、熱分解型発泡剤を発泡させて、発泡体シートを得る工程

　工程（１）において、発泡性シートを成形する方法は、特に限定されないが、例えば、樹脂及び添加剤を押出機に供給して溶融混練し、押出機から発泡性組成物をシート状に押出すことによって成形すればよい。また、発泡性シートは、発泡性組成物をプレスなどすることにより成形してもよい。発泡性シートの成形温度（すなわち、押出し時の温度、又はプレス時の温度）は、５０℃以上２５０℃以下が好ましく、８０℃以上１８０℃以下がより好ましい。

　工程（２）において発泡性組成物を架橋する方法としては、発泡性シートに電子線、α線、β線、γ線等の電離性放射線を照射する方法を用いる。上記電離放射線の照射量は、得られる発泡体シートの架橋度が上記した所望の範囲となるように調整すればよいが、１～１２Ｍｒａｄであることが好ましく、１．５～１０Ｍｒａｄであることがより好ましい。

　工程（３）において、発泡性組成物を加熱し、熱分解型発泡剤を発泡させるときの加熱温度は、熱分解型発泡剤の発泡温度以上であればよいが、好ましくは２００～３００℃、より好ましくは２２０～２８０℃である。工程（３）においては、発泡性組成物は発泡されて気泡が形成されて発泡体となる。

　また、本製造方法において、発泡体シートは、圧延や延伸などの方法により、薄厚化してもよい。

　ただし、本製造方法は、上記に限定されずに、上記以外の方法により、発泡体シートを得てもよい。例えば、電離性放射線を照射する代わりに、発泡性組成物に予め有機過酸化物を配合しておき、発泡性シートを加熱して有機過酸化物を分解させる方法等により架橋を行ってもよい。
　また、架橋が必要ではない場合には、工程（２）が省略されてもよく、その場合、工程（３）では、未架橋の発泡性シートを加熱して発泡させるとよい。

［粘着テープ］
　本発明の発泡体シートは、発泡体シートを基材とする粘着テープに使用してもよい。粘着テープは、例えば、発泡体シートと、発泡体シートの少なくともいずれか一方の面に設けた粘着材とを備えるものである。粘着テープは、粘着材を介して支持部材などの他の部材に接着することが可能になる。粘着テープは、発泡体シートの両面に粘着材を設けたものでもよいし、片面に粘着材を設けたものでもよい。
　また、粘着材は、少なくとも粘着剤層を備えるものであればよく、発泡体シートの表面に積層された粘着剤層単体であってもよいし、発泡体シートの表面に貼付された両面粘着シートであってもよいが、粘着剤層単体であることが好ましい。なお、両面粘着シートは、基材と、基材の両面に設けられた粘着剤層とを備えるものである。両面粘着シートは、一方の粘着剤層を発泡体シートに接着させるとともに、他方の粘着剤層を他の部材に接着させるために使用する。

　粘着剤層を構成する粘着剤としては、特に制限はなく、例えば、アクリル系粘着剤、ウレタン系粘着剤、ゴム系粘着剤、シリコーン系粘着剤等を用いることができる。また、粘着材の上には、さらに離型紙等の剥離シートが貼り合わされてもよい。
　粘着剤層の厚みは、５～２００μｍであることが好ましく、より好ましくは７～１５０μｍであり、更に好ましくは１０～１００μｍである。

［発泡体シートロール］
　本発明の発泡体シートはロールとすることができる。ロールとすることで、保管が容易となり、運搬にも便利である。なお、使用する際には、ロールから巻き出して使用することができる。

［発泡体シートの用途］
　発泡体シートの用途は、特に限定されないが、表示装置用クッション材として使用されることが好ましい。具体的には、各種電子機器に設けられるディスプレイパネルの背面側に配置され、ディスプレイパネルに作用される衝撃を緩衝するように使用されるとよい。この場合、発泡体シートは、ディスプレイパネルの背面側に配置される支持部材上に配置されるとよい。支持部材は、例えば、各種電子装置の筺体等の一部を構成するものである。
　また、スマートフォンなどの携帯電子機器のバッテリーと背面カバー材との間に緩衝材として使用することが好ましい。背面カバー材で生じる振動を効果的に抑制できる。
　発泡体シートは、上記したように粘着材が設けられたものであってもよく、粘着材によってディスプレイパネル、支持部材、背面カバー材などに貼り合わされるとよい。

　本発明の発泡体シートは、常温近辺にｔａｎδのピークを有することから、防振作用を発揮することができ、特に背面カバー材がガラスなどであるスマートフォンなどの電子機器に効果を発揮する。電子機器は、スピーカーなどの音響部材が内蔵され、その音響部材によって、ガラスなどで構成される背面カバー材は、振動されやすいが、本発明の発泡体シートは、低周波数帯域で優れた防振効果を有するので、振動を有効に防止できる。
　また、本発明の発泡体シートは、低温であっても柔軟性を失わないために、例えば、－２０℃程度の寒冷地においても、割れが生じることがない。
　さらに、本発明の発泡体シートは、耐透湿性に優れているため、緩衝性、防振性、耐透湿性のすべてを満足する材料として、スマートフォンなどの携帯電子機器の緩衝材として有用である。
　また、本発明の発泡体シートは、比誘電率が低いために、スマートフォンなどの携帯電子機器に用いた際に、通信遅延を生じさせない。特に第５世代移動通信システム（５Ｇ）などの高速通信機器に用いた場合に、その効果をより一層発揮する。

　以下、本発明を実施例により説明するが、本発明はこれらの例によってなんら限定されるものではない。
　なお、各物性の測定方法、及び発泡体シートの評価方法は以下のとおりである。

［成型後の物性］
（１）ガラス転移温度（Ｔｇ）及び損失正接（ｔａｎδ）
　アィティー計測制御株式会社製、商品名「ＤＶＡ－２００／Ｌ２」の引張貯蔵弾性率測定装置を用いて、以下の測定条件により、Ｔｇ及びｔａｎδを求めた。
（測定条件）
　標線間長さ：２．５ｃｍ
　サンプル幅：０．５ｃｍ
　サンプル厚み：発泡体シートの厚み
　変形モード：引張
　静／動応力比：１．５
　設定歪：１．０％
　設定昇温速度：１０℃／ｍｉｎ
　測定周波数１０Ｈｚ
　温度範囲：－１５０℃～１００℃

（２）破断点強度及び破断点伸度
　各実施例及び比較例にて作製した発泡シートを、ＪＩＳ　Ｋ６２５１　４．１に規定されるダンベル状１号形にカットした。これを試料として用い、引張試験機（製品名：テンシロンＲＴＦ２３５、エー・アンド・デイ社製）により、測定温度２３℃で、速度５００mm/minにて、ＭＤ方向に引張を実施し、破断時の引張強度（破断点強度、単位：Ｎ／１０ｍｍ）と引張伸び（破断点伸度、単位：％）を測定した。

（３）架橋度（ゲル分率）
　発泡体シートから約１００ｍｇの試験片を採取し、試験片の質量Ａ（ｍｇ）を精秤した。次に、この試験片を１２０℃のキシレン３０ｃｍ³中に浸漬して２４時間放置した後、２００メッシュの金網で濾過して金網上の不溶解分を採取、真空乾燥し、不溶解分の質量Ｂ（ｍｇ）を精秤した。得られた値から、下記式により架橋度（質量％）を算出した。
　　ゲル分率（質量％）＝１００×（Ｂ／Ａ）

（４）独立気泡率
　発泡体シートから一辺が５ｃｍの平面正方形状の試験片を切り出した。そして、試験片の厚みを測定して試験片の見掛け体積Ｖ１を算出すると共に、試験片の質量Ｗ１を測定する。次に、気泡の占める体積Ｖ２を下記式に基づいて算出した。なお、試験片の密度をρ（ｇ／ｃｍ^３）とする。
　　　　気泡の占める体積Ｖ２＝Ｖ１－Ｗ１／ρ
　続いて、試験片を２３℃の蒸留水中に水面から１００ｍｍの深さに沈めて、試験片に１５ｋＰａの圧力を３分間に亘って加えた。しかる後、試験片を水中から取り出して試験片の表面に付着した水分を除去して試験片の質量Ｗ２を測定し、下記式に基づいて独立気泡率Ｆ１を算出した。
　　　　独立気泡率Ｆ１（％）＝１００－１００×（Ｗ２－Ｗ１）／Ｖ２

（５）平均気泡径
　発泡体シートをＭＤ及びＴＤそれぞれに沿って厚み方向に切断して、デジタルマイクロスコープ（株式会社キーエンス製、製品名「ＶＨＸ－９００」）を用いて２００倍の拡大写真を撮影した。撮影した拡大写真において、ＭＤ、ＴＤそれぞれにおける長さ２ｍｍ分の切断面に存在する全ての気泡についてＭＤの気泡径、及びＴＤの気泡径を測定し、その操作を５回繰り返した。そして、全ての気泡のＭＤ、ＴＤそれぞれの気泡径の平均値をＭＤ、ＴＤの平均気泡径とした。
　なお、ＭＤは、Machine　directionを意味し、押出方向等と一致する方向である。ＴＤは、Transverse　directionを意味し、ＭＤに直交しかつ発泡体シートに平行な方向である。

（６）２５％圧縮強度
　ＪＩＳ　　Ｋ６７６７に準拠した測定方法で、測定温度２３℃で測定した。
（７）見掛け密度及び発泡倍率
　発泡体についてＪＩＳ　Ｋ７２２２に準拠して見掛け密度を測定し、その逆数を発泡倍率とした。
（８）厚み
　ダイヤルゲージにより測定した。

（９）ＷＶＴＲ
　温度４０℃において、各実施例及び比較例で作製した発泡体シートを１０ｃｍ×１０ｃｍ程度に切り取り、水蒸気透過率測定装置（ＭＯＣＯＮ社製、ＰＥＲＭＡＴＲＡＮ－Ｗ　１／５０）の測定部に設置後、４０℃、９０％ＲＨの条件での水蒸気透過率を測定した。
評価基準は以下の通りである。
〇：透湿度（ＷＶＴＲ）が４００ｇ／ｍ^２・ｄａｙ以下
×：透湿度（ＷＶＴＲ）が４００ｇ／ｍ^２・ｄａｙ超
（１０）比誘電率
　岩崎通信機株式会社製ＬＣＲ（インピーダンス）解析装置「ＰＳＭ３７５０」にて空気中室温で、周波数１００ｍＨｚから１０ＭＨｚまでをログスケールで分割して３３点、１サイクル測定し、得られる波形を読み取ることで、周波数１ＭＨｚの比誘電率を求めた。

［評価］
（１１）防振評価（周波数　vs　損失正接（ｔａｎδ））
　アイティー計測制御株式会社製、商品名「ＤＶＡ－２００／Ｌ２」の引張貯蔵弾性率測定装置により以下の測定条件により、マスターカーブを作成し、各周波数（Ｈｚ）におけるｔａｎδを求めた。振動に有効と考えられる低周波域（１０～１０００Ｈｚ）におけるｔａｎδピーク高さで評価した。ｔａｎδピーク高さが０．３以上であれば良好（〇）、０．３未満は不良（×）とした。
（測定条件）
　標線間長さ：２．５ｃｍ
　サンプル幅：０．５ｃｍ
　サンプル厚み：発泡体シートの厚み
　変形モード：引張
　静／動応力比：１．５
　設定歪：１．０％
　設定昇温速度：１０℃／ｍｉｎ
　測定周波数：下記温度範囲を５℃ごとに、８点の周波数（0.32、0.63、1.25、2.5、5、10、20、40Ｈｚ）で測定を行った。
　温度範囲：－７０℃～２５℃

（１２）低温評価（低温破断点伸度）
　各実施例及び比較例にて作製した発泡シートを、ＪＩＳ　Ｋ６２５１　４．１に規定されるダンベル状１号形にカットした。これを試料として用い、引張試験機（製品名：テンシロンＲＴＦ２３５、エー・アンド・デイ社製）により、測定温度－２０℃で、速度５００mm/minにて、ＭＤ方向に引張を実施し、破断時の引張伸び（単位：％）を測定した。破断時の引張伸びが１００％以上であれば良好（〇）、１００％未満は不良（×）とした。

（１３）湿気試験（透湿度）
　各実施例及び比較例にて製造した発泡体シートを５ｃｍ×７ｃｍに切り出し、試験片を額縁上に作成した（厚み：表に記載の厚み（ｍｍ）、幅：１．５ｍｍ）。該試験片の内側に感水試験紙（アズツール　水没管理シート）を入れ、２枚をアクリル製の板にハサミ、接着剤で固定し、湿気試験用の試験片とした。該試験片を２３℃、７０％ＲＨのオーブンに２４時間静置させた。２４時間後、感水試験紙の変化を確認した。
評価基準は以下の通りである。
　〇：感水試験紙に変化なし
　×：感水試験紙に変化あり

（１４）電波阻害評価
　比誘電率から、以下の式に基づいて、伝搬遅延時間を求めた。伝搬遅延時間が４．５ｎｓ／ｍ未満であれば良好（〇）、４．５ｎｓ／ｍ以上は不良（×）とした。
　なお、下記式において、εは比誘電率、τは伝搬遅延時間（ｎｓ／ｍ）、Кは波長短縮率、Ｃは光速（３×１０^８ｍ／ｓ）を示す。

　実施例及び比較例で使用した材料は以下の通りである。
・エラストマー樹脂（ａ）：Ｓ．Ｏ．Ｅ．（登録商標）Ｓ１６０９、水添スチレン系熱可塑性エラストマー（ＳＥＢＳ）
・エラストマー樹脂（ｂ）：ＥＰ１００１（三井化学株式会社製、４－メチル－１ペンテン／プロピレン共重合体）
・エラストマー樹脂（ｃ）：クラリティ（登録商標）ＬＡ３３２０（株式会社クラレ製、アクリル系熱可塑性エラストマー）
・ポリオレフィン樹脂（ａ）：カーネル（登録商標）ＫＦ２８３（日本ポリエチレン株式会社製、メタロセン触媒で重合されたエチレン／α－オレフィン共重合体（ＬＬＤＰＥ））
・ポリオレフィン樹脂（ｂ）：ＰＰ－Ｅ－３３３ＧＶ（株式会社プライムポリマー社製、密度：０．９ｇ／ｃｍ^３、メルトフローレート：２．４ｇ／１０分）
・熱分解型発泡剤：アゾジカルボンアミド
・分解温度調整剤：酸化亜鉛、堺化学工業株式会社製、商品名「ＯＷ－２１２Ｆ」
・フェノール系酸化防止剤：２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール
・架橋剤Ａ：１，９－ノナンジオールジメタクリレート
・架橋剤Ｂ：トリメチロールプロパントリメタクリレート

実施例１－１
　エラストマー樹脂（ａ）４０質量部、ポリオレフィン樹脂（ａ）６０質量部と、熱分解型発泡剤５質量部と、分解温度調整剤１質量部と、フェノール系酸化防止剤０．５質量部とを原料として用意した。これらの材料を溶融混練後、プレスすることにより厚み０．３８ｍｍの発泡性樹脂シートを得た。得られた発泡性樹脂シートの両面に加速電圧５００ｋｅＶにて電子線を５Ｍｒａｄ照射させて、発泡性樹脂シートを架橋させた。次に、架橋した発泡性樹脂シートを２５０℃に加熱することによって発泡させて、見掛け密度０．２４ｇ／ｃｍ^３、厚み０．６０ｍｍの発泡体シートを得た。その後延伸をし、見掛け密度０．２４ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。
　上記方法にて評価した結果を第１表に示す。

実施例１－２
　実施例１－１において、熱分解型発泡剤を２．５質量部に変更し、発泡性樹脂シートの厚みを０．３６ｍｍとしたこと以外は実施例１－１と同様にして、発泡体シートを得た。発泡体シートの見掛け密度は０．４８ｇ/ｃｍ^３であり、厚みは０．４５ｍｍであった。その後延伸をし、見掛け密度０．４８ｇ／ｃｍ^３、厚み０．１５ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

実施例１－３
　実施例１－１において、熱分解型発泡剤を６．５質量部に変更し、発泡性樹脂シートの厚みを０．３３ｍｍとし、電子線の照射線量を４Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例１－１と同様にして、発泡体シートを得た。発泡体シートの見掛け密度は０．１６ｇ/ｃｍ^３であり、厚みは０．６０ｍｍであった。その後延伸をし、見掛け密度０．１６ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

実施例１－４
　実施例１－１において、熱分解型発泡剤を７質量部に変更し、発泡性樹脂シートの厚みを０．５８ｍｍとし、電子線の照射線量を５．５Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例１－１と同様にして、発泡体シートを得た。発泡体シートの見掛け密度は０．１０ｇ/ｃｍ^３であり、厚みは１．２５ｍｍであった。その後延伸をし、見掛け密度０．１０ｇ／ｃｍ^３、厚み０．５ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

実施例１－５
　実施例１－１において、熱分解型発泡剤を９質量部に変更し、発泡性樹脂シートの厚みを０．６１ｍｍとし、電子線の照射線量を６Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例１－１と同様にして、発泡体シートを得た。発泡体シートの見掛け密度は０．０６ｇ/ｃｍ^３であり、厚みは１．５ｍｍであった。評価結果を第１表に示す。

実施例１－６
　実施例１－１において、エラストマー樹脂（ａ）の配合量を３０質量部、ポリオレフィン樹脂（ａ）の配合量を７０質量部とし、電子線の照射線量を４Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例１－１と同様にして、発泡後の見掛け密度０．２４ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

実施例１－７
　実施例１－１において、エラストマー樹脂（ａ）の配合量を５０質量部、ポリオレフィン樹脂（ａ）の配合量を５０質量部とし、電子線の照射線量を４Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例１－１と同様にして、発泡後の見掛け密度０．２４ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

実施例１－８
　実施例１－１において、エラストマー樹脂（ａ）の配合量を７０質量部、ポリオレフィン樹脂（ａ）の配合量を３０質量部としたこと以外は、実施例１－１と同様にして、発泡後の見掛け密度０．２３ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

実施例１－９
　実施例１－６において、エラストマー樹脂（ａ）に代えて、エラストマー樹脂（ｂ）を用い、電子線の照射線量を６Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例１－６と同様にして、発泡後の見掛け密度０．２５ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

実施例１－１０
　実施例１－７において、エラストマー樹脂（ａ）に代えて、エラストマー樹脂（ｂ）を用いたこと以外は、実施例１－７と同様にして、発泡後の見掛け密度０．２５ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

比較例１－１
　実施例１－１において、エラストマー樹脂を用いず、ポリオレフィン樹脂（ａ）のみを１００質量部用い、電子線の照射線量を４Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例１－１と同様にして発泡後の見掛け密度０．２５ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。なお、Ｔｇ１は本願の測定条件下では、観測されなかった。

比較例１－２
　実施例１－１において、エラストマー樹脂（ａ）の配合量を１０質量部とし、ポリオレフィン樹脂（ａ）の配合量を９０質量部としたこと以外は、実施例１－１と同様にして、発泡後の見掛け密度０．２５ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

比較例１－３
　実施例１－１において、エラストマー樹脂（ａ）のみを用い、ポリオレフィン樹脂を用いなかったこと以外は実施例１－１と同様にして、見掛け密度０．２５ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

比較例１－４
　エラストマー樹脂（ｃ）１００質量部と、熱分解型発泡剤５質量部と、分解温度調整剤１質量部と、フェノール系酸化防止剤０．５質量部と、架橋剤Ａを１．８質量部、架橋剤Ｂを１．２質量部とを原料として用意した。これらの材料を溶融混練後、プレスすることにより厚さ０．３８ｍｍの発泡体樹脂シートを得た。得られた発泡体樹脂シートの両面に加速電圧８００ｋｅＶにて電子線を２．５Ｍｒａｄ照射させて、発泡性樹脂シートを架橋させた。次に、架橋した発泡性樹脂シートを２５０℃に加熱することによって発泡させて、密度０．２７ｇ/ｃｍ^３、厚さ０．６０ｍｍの発泡体シートを得た。その後延伸をし、見掛け密度０．２７ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

　以上のように、実施例の発泡体シートは、いずれも防振評価において良好な結果を示し、例えばスマートフォンなどの携帯電子機器に使用した場合に、背面側の振動を抑制することができる。この効果は、特に背面材にガラス、ポリカーボネート等の材料が用いられる際により効果を発揮する。
　一方、比較例の発泡体シートは、防振評価において、常温付近にｔａｎδのピークを有さない、若しくはｔａｎδのピーク値が小さいことから、防振効果が得られないことがわかる。
　また、本発明（第一の発明）の発泡体シートは、低温での破断点伸度が良好であり、例えば－２０℃程度の寒冷地においても、柔軟性が確保され、割れることがないことは明らかである。
　一方、エラストマーのみからなる比較例１－３の発泡体シート、及びアクリル系熱可塑性エラストマーからなる比較例１－４の発泡体シートは、－２０℃での破断点伸度が小さく、寒冷地での使用が困難であることがわかる。

実施例２－１
　エラストマー樹脂（ａ）４０質量部、ポリオレフィン樹脂（ａ）６０質量部と、熱分解型発泡剤５質量部と、分解温度調整剤１質量部と、フェノール系酸化防止剤０．５質量部とを原料として用意した。これらの材料を溶融混練後、プレスすることにより厚み０．３８ｍｍの発泡性樹脂シートを得た。得られた発泡性樹脂シートの両面に加速電圧５００ｋｅＶにて電子線を５Ｍｒａｄ照射させて、発泡性樹脂シートを架橋させた。次に、架橋した発泡性樹脂シートを２５０℃に加熱することによって発泡させて、見掛け密度０．２４ｇ／ｃｍ^３、厚み０．６０ｍｍの発泡体シートを得た。その後延伸をし、見掛け密度０．２４ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。
　上記方法にて評価した結果を第２表に示す。

実施例２－２
　実施例２－１において、熱分解型発泡剤を２．５質量部に変更し、発泡性樹脂シートの厚みを０．３６ｍｍとしたこと以外は実施例２－１と同様にして、発泡体シートを得た。発泡体シートの見掛け密度は０．４８ｇ/ｃｍ^３であり、厚みは０．４５ｍｍであった。その後延伸をし、見掛け密度０．４８ｇ／ｃｍ^３、厚み０．１５ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

実施例２－３
　実施例２－１において、熱分解型発泡剤を６．５質量部に変更し、発泡性樹脂シートの厚みを０．３３ｍｍとし、電子線の照射線量を４Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例２－１と同様にして、発泡体シートを得た。発泡体シートの見掛け密度は０．１６ｇ/ｃｍ^３であり、厚みは０．６０ｍｍであった。その後延伸をし、見掛け密度０．１６ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

実施例２－４
　実施例２－１において、熱分解型発泡剤を７質量部に変更し、発泡性樹脂シートの厚みを０．５８ｍｍとし、電子線の照射線量を５．５Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例２－１と同様にして、発泡体シートを得た。発泡体シートの見掛け密度は０．１０ｇ/ｃｍ^３であり、厚みは１．２５ｍｍであった。その後延伸をし、見掛け密度０．１０ｇ／ｃｍ^３、厚み０．５ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

実施例２－５
　実施例２－１において、熱分解型発泡剤を９質量部に変更し、発泡性樹脂シートの厚みを０．６１ｍｍとし、電子線の照射線量を６Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例２－１と同様にして、発泡体シートを得た。発泡体シートの見掛け密度は０．０６ｇ/ｃｍ^３であり、厚みは１．５ｍｍであった。評価結果を第２表に示す。

実施例２－６
　実施例２－１において、エラストマー樹脂（ａ）の配合量を３０質量部、ポリオレフィン樹脂（ａ）の配合量を７０質量部とし、電子線の照射線量を４Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例２－１と同様にして、発泡後の見掛け密度０．２４ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

実施例２－７
　実施例２－１において、エラストマー樹脂（ａ）の配合量を５０質量部、ポリオレフィン樹脂（ａ）の配合量を５０質量部とし、電子線の照射線量を４Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例２－１と同様にして、発泡後の見掛け密度０．２４ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

実施例２－８
　実施例２－１において、エラストマー樹脂（ａ）の配合量を７０質量部、ポリオレフィン樹脂（ａ）の配合量を３０質量部としたこと以外は、実施例２－１と同様にして、発泡後の見掛け密度０．２３ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

実施例２－９
　実施例２－６において、エラストマー樹脂（ａ）に代えて、エラストマー樹脂（ｂ）を用い、電子線の照射線量を６Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例２－６と同様にして、発泡後の見掛け密度０．２５ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

実施例２－１０
　実施例２－７において、エラストマー樹脂（ａ）に代えて、エラストマー樹脂（ｂ）を用いたこと以外は、実施例２－７と同様にして、発泡後の見掛け密度０．２５ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

実施例２－１１
　実施例２－７において、ポリオレフィン樹脂（ａ）に代えて、ポリオレフィン樹脂（ｂ）を用い、電子線の照射線量を２．５Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例２－７と同様にして、発泡後の見掛け密度０．２４ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

比較例２－１
　実施例２－１において、エラストマー樹脂を用いず、ポリオレフィン樹脂（ａ）のみを１００質量部用い、電子線の照射線量を４Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例２－１と同様にして発泡後の見掛け密度０．２５ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。なお、Ｔｇ１は本願の測定条件下では、観測されなかった。

比較例２－２
　実施例２－１において、エラストマー樹脂（ａ）の配合量を１０質量部とし、ポリオレフィン樹脂（ａ）の配合量を９０質量部としたこと以外は、実施例２－１と同様にして、発泡後の見掛け密度０．２５ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

比較例２－３
　エラストマー樹脂（ｃ）１００質量部と、熱分解型発泡剤５質量部と、分解温度調整剤１質量部と、フェノール系酸化防止剤０．５質量部と、架橋剤Ａを１．８質量部、架橋剤Ｂを１．２質量部とを原料として用意した。これらの材料を溶融混練後、プレスすることにより厚さ０．３８ｍｍの発泡体樹脂シートを得た。得られた発泡体樹脂シートの両面に加速電圧８００ｋｅＶにて電子線を２．５Ｍｒａｄ照射させて、発泡性樹脂シートを架橋させた。次に、架橋した発泡性樹脂シートを２５０℃に加熱することによって発泡させて、密度０．２７ｇ/ｃｍ^３、厚さ０．６０ｍｍの発泡体シートを得た。その後延伸をし、見掛け密度０．２７ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

　以上のように、実施例の発泡体シートは、いずれも防振評価において良好な結果を示し、例えばスマートフォンなどの携帯電子機器に使用した場合に、背面側の振動を抑制することができる。この効果は、特に背面材にガラス、ポリカーボネート等の材料が用いられる際により効果を発揮する。
　一方、比較例の発泡体シートは、防振評価において、常温付近にｔａｎδのピークを有さないことから、防振効果が得られないことがわかる。
　また、本発明（第二の発明）の発泡体シートは、耐水蒸気透過性が高く、アクリルフォームに対して、大きな利点を有することがわかる。

実施例３－１
　エラストマー樹脂（ａ）４０質量部、ポリオレフィン樹脂（ａ）６０質量部と、熱分解型発泡剤５質量部と、分解温度調整剤１質量部と、フェノール系酸化防止剤０．５質量部とを原料として用意した。これらの材料を溶融混練後、プレスすることにより厚み０．３８ｍｍの発泡性樹脂シートを得た。得られた発泡性樹脂シートの両面に加速電圧５００ｋｅＶにて電子線を５Ｍｒａｄ照射させて、発泡性樹脂シートを架橋させた。次に、架橋した発泡性樹脂シートを２５０℃に加熱することによって発泡させて、見掛け密度０．２４ｇ／ｃｍ^３、厚み０．６０ｍｍの発泡体シートを得た。その後延伸をし、見掛け密度０．２４ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。
　上記方法にて評価した結果を第３表に示す。

実施例３－２
　実施例３－１において、熱分解型発泡剤を２．５質量部に変更し、発泡性樹脂シートの厚みを０．３６ｍｍとしたこと以外は実施例３－１と同様にして、発泡体シートを得た。発泡体シートの見掛け密度は０．４８ｇ/ｃｍ^３であり、厚みは０．４５ｍｍであった。その後延伸をし、見掛け密度０．４８ｇ／ｃｍ^３、厚み０．１５ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第３表に示す。

実施例３－３
　実施例３－１において、熱分解型発泡剤を６．５質量部に変更し、発泡性樹脂シートの厚みを０．３３ｍｍとし、電子線の照射線量を４Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例３－１と同様にして、発泡体シートを得た。発泡体シートの見掛け密度は０．１６ｇ/ｃｍ^３であり、厚みは０．６０ｍｍであった。その後延伸をし、見掛け密度０．１６ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第３表に示す。

実施例３－４
　実施例３－１において、熱分解型発泡剤を７質量部に変更し、発泡性樹脂シートの厚みを０．５８ｍｍとし、電子線の照射線量を５．５Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例３－１と同様にして、発泡体シートを得た。発泡体シートの見掛け密度は０．１０ｇ/ｃｍ^３であり、厚みは１．２５ｍｍであった。その後延伸をし、見掛け密度０．１０ｇ／ｃｍ^３、厚み０．５ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第３表に示す。

実施例３－５
　実施例３－１において、熱分解型発泡剤を９質量部に変更し、発泡性樹脂シートの厚みを０．６１ｍｍとし、電子線の照射線量を６Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例３－１と同様にして、発泡体シートを得た。発泡体シートの見掛け密度は０．０６ｇ/ｃｍ^３であり、厚みは１．５ｍｍであった。評価結果を第３表に示す。

実施例３－６
　実施例３－１において、エラストマー樹脂（ａ）の配合量を３０質量部、ポリオレフィン樹脂（ａ）の配合量を７０質量部とし、電子線の照射線量を４Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例３－１と同様にして、発泡後の見掛け密度０．２４ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第３表に示す。

実施例３－７
　実施例３－１において、エラストマー樹脂（ａ）の配合量を５０質量部、ポリオレフィン樹脂（ａ）の配合量を５０質量部とし、電子線の照射線量を４Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例３－１と同様にして、発泡後の見掛け密度０．２４ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第３表に示す。

実施例３－８
　実施例３－１において、エラストマー樹脂（ａ）の配合量を７０質量部、ポリオレフィン樹脂（ａ）の配合量を３０質量部としたこと以外は、実施例３－１と同様にして、発泡後の見掛け密度０．２３ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第３表に示す。

実施例３－９
　実施例３－６において、エラストマー樹脂（ａ）に代えて、エラストマー樹脂（ｂ）を用い、電子線の照射線量を６Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例３－６と同様にして、発泡後の見掛け密度０．２５ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第３表に示す。

実施例３－１０
　実施例３－７において、エラストマー樹脂（ａ）に代えて、エラストマー樹脂（ｂ）を用いたこと以外は、実施例３－７と同様にして、発泡後の見掛け密度０．２５ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第３表に示す。

実施例３－１１
　実施例３－７において、ポリオレフィン樹脂（ａ）に代えて、ポリオレフィン樹脂（ｂ）を用い、電子線の照射線量を２．５Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例３－７と同様にして、発泡後の見掛け密度０．２４ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第３表に示す。

比較例３－１
　実施例３－１において、エラストマー樹脂を用いず、ポリオレフィン樹脂（ａ）のみを１００質量部用い、電子線の照射線量を４Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例３－１と同様にして発泡後の見掛け密度０．２５ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第３表に示す。なお、Ｔｇ１は本願の測定条件下では、観測されなかった。

比較例３－２
　実施例３－１において、エラストマー樹脂（ａ）の配合量を１０質量部とし、ポリオレフィン樹脂（ａ）の配合量を９０質量部としたこと以外は、実施例３－１と同様にして、発泡後の見掛け密度０．２５ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第３表に示す。

比較例３－３
　エラストマー樹脂（ｃ）１００質量部と、熱分解型発泡剤５質量部と、分解温度調整剤１質量部と、フェノール系酸化防止剤０．５質量部と、架橋剤Ａを１．８質量部、架橋剤Ｂを１．２質量部とを原料として用意した。これらの材料を溶融混練後、プレスすることにより厚さ０．３８ｍｍの発泡体樹脂シートを得た。得られた発泡体樹脂シートの両面に加速電圧８００ｋｅＶにて電子線を２．５Ｍｒａｄ照射させて、発泡性樹脂シートを架橋させた。次に、架橋した発泡性樹脂シートを２５０℃に加熱することによって発泡させて、密度０．２７ｇ/ｃｍ^３、厚さ０．６０ｍｍの発泡体シートを得た。その後延伸をし、見掛け密度０．２７ｇ／ｃｍ^３、厚み０．２ｍｍの発泡体シートを得た。評価結果を第３表に示す。

　以上のように、実施例の発泡体シートは、いずれも防振評価において良好な結果を示し、例えばスマートフォンなどの携帯電子機器に使用した場合に、背面側の振動を抑制することができる。この効果は、特に背面材にガラス、ポリカーボネート等の材料が用いられる際により効果を発揮する。
　一方、比較例の発泡体シートは、防振評価において、常温付近にｔａｎδのピークを有さないことから、防振効果が得られないことがわかった。
　また、本発明（第三の発明）の発泡体シートは、遅延時間も短く、電波阻害に関しても良好な効果を示した。

Claims

　少なくとも１つのガラス転移温度（Ｔｇ１）が０～４０℃であり、該ガラス転移温度（Ｔｇ１）における損失正接（ｔａｎδ）のピーク値が０．３０以上であり、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａ以下であり、さらに－４０℃以下にガラス転移温度（Ｔｇ２）を有する発泡体シート。
　ガラス転移温度（Ｔｇ）が０～４０℃であり、損失正接（ｔａｎδ）のピーク値が０．３０以上であり、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａ以下であり、かつ透湿度（ＷＶＴＲ）が４００ｇ／ｍ^２・ｄａｙ以下である発泡体シート。
　少なくとも１つのガラス転移温度（Ｔｇ１）が０～４０℃であり、該ガラス転移温度（Ｔｇ１）における損失正接（ｔａｎδ）のピーク値が０．３０以上であり、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａ以下であり、かつ比誘電率が２以下である発泡体シート。
　２５％圧縮強度が８００ｋＰａ以下である請求項１～３のいずれか１項に記載の発泡体シート。
　厚みが０．０３～２ｍｍである請求項１～４のいずれか１項に記載の発泡体シート。
　２３℃における破断点強度が５Ｎ／１０ｍｍ以上である請求項１～５のいずれか１項に記載の発泡体シート。
　独立気泡率が８０％以上である請求項１～６のいずれか１項に記載の発泡体シート。
　平均気泡径が２０～４００μｍである請求項１～７のいずれか１項に記載の発泡体シート。
　ゲル分率が３０～８０質量％である請求項１～８のいずれか１項に記載の発泡体シート。
　見掛け密度が０．０５～０．７０ｇ／ｃｍ^３である請求項１～９のいずれか１項に記載の発泡体シート。
　透湿度（ＷＶＴＲ）が４００ｇ／ｍ^２・ｄａｙ以下である請求項１及び３～８のいずれか１項に記載の発泡体シート。
　比誘電率が２以下である請求項１、２及び４～１１のいずれか１項に記載の発泡体シート。
　ガラス転移温度（Ｔｇ２）が－４０℃以下に存在する請求項２～１２のいずれか１項に記載の発泡体シート。
　２３℃における破断点伸度が２００％以上である請求項１～１３のいずれか１項に記載の発泡体シート。
　前記発泡体シートを構成する樹脂がポリオレフィン系樹脂を含む請求項１～１４のいずれか１項に記載の発泡体シート。
　前記発泡体シートを構成する樹脂がさらにエラストマーを含む請求項１５に記載の発泡体シート。
　エラストマーとポリオレフィン系樹脂の質量比が、９０：１０～１５：８５である請求項１６に記載の発泡体シート。
　請求項１～１７のいずれか１項に記載の発泡体シートと、該発泡体シートの少なくとも一方の表面上に設けられる粘着材とを備える、粘着テープ。
　請求項１～１７のいずれか１項に記載の発泡体シートからなるロール。