WO2022054689A1 - 脱塩装置の運転方法 - Google Patents

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Definitions

  • the present invention relates to an operating method of a desalting apparatus, and particularly to an operating method of a desalting apparatus having a plurality of desalting lines.
  • the saturation index generally refers to the logarithmic value of the product of the concentration and ionic strength of each ion species involved in scale generation divided by the solubility product. Operate the desalination device within a range that does not exceed this saturation index. Further, when the saturation index is exceeded, the generation of scale is suppressed by adding an anti-scale agent, for example, and the desalting apparatus is operated.
  • flushing refers to an operation of discharging water supply from the concentrated water discharge pipe to the outside of the system. By passing water at a higher flow velocity than during normal operation, the dirt on the membrane surface can be effectively washed away. Flushing is generally performed at a frequency of 1 to 10 times / day and at 30 to 120 seconds / time. However, it is not enough to recover the desalination device whose performance has deteriorated by flushing for several minutes / time, and the problem is that cleaning must be performed after all. Further, in the case of flushing, since the on-off valve of the concentrated water pipe is opened, the permeated water cannot be produced during the flushing, and the recovery rate of the desalting device is lowered.
  • the present invention recovers the reduced desalting performance of the desalting series without stopping the operation of the desalting apparatus in the operating method of the desalting apparatus having a plurality of desalting lines. It is an object of the present invention to provide an operation method of a desalination apparatus which can be used and the amount of dilute water used is small.
  • the method of operating the desalination device of the present invention is a method of operating a desalination device in which a plurality of desalination sequences having a desalting device are provided in parallel, and water to be treated is passed through some of the desalination sequences.
  • the operation method of the desalination device which performs cleaning by passing diluted water from the diluted water tank to another desalination series while producing desalted water by water, and returns the cleaning wastewater to the dilute water tank.
  • the water quality of the dilute water becomes higher than the predetermined value, a part of the dilute water is discharged and merged with the water to be treated, and new dilute water is replenished. ..
  • the pH of the dilute water used for the washing is 3.2 or less.
  • dilute water desalinated water of the desalting apparatus or an unsaturated solution having a saturation index of scale species of less than zero is used.
  • a scale inhibitor is added to dilute water.
  • the desalting device is a reverse osmosis membrane device.
  • the desalted water is passed through a part of the desalination series to produce desalted water, and during this period, the dilute water is passed through the other desalting series.
  • the desalination performance of the desalination series can be restored.
  • the present invention it is possible to wash with dilute water for a long time before the decrease in flux progresses.
  • the scale dissolves and the salt concentration rises in the dilute water circulation system, it is possible to keep the dilute water concentration low by discharging a part of the dilute water and replenishing new dilute water. ..
  • a reverse osmosis membrane device (RO device) will be described as an example as the desalting device, but the present invention is not limited thereto.
  • the desalting device other than the reverse osmosis membrane device include a nanofiltration membrane device, a forward osmosis membrane device, a membrane distillation device, an electrodialysis device, and an electrodeionization device.
  • FIGS. 1 and 2 show the configuration of the desalting apparatus used in the operation method of the desalting apparatus according to the embodiment. Note that FIG. 1 shows the flow of water in the first water flow pattern with a thick solid line, and FIG. 2 shows the flow of water in the second water flow pattern with a thick solid line.
  • PI indicates a pressure sensor and FI indicates a flow rate sensor.
  • This desalting device has a first desalting series having first and second RO devices 7 and 10, and a second desalting series having third and fourth RO devices 37 and 40. Then, while the RO treatment is performed in one desalting series, washing with dilute water is performed in the other desalting series.
  • the raw water (treated water) in the raw water tank 1 enters the concentrated water chamber of the first RO device 7 via the pump 2, the pipe 3, the valve 4, and the pipes 5 and 6.
  • the concentrated water supplied from the first RO device 7 is supplied to the concentrated water chamber of each second RO device 10 via the pipes 8 and 9.
  • the concentrated water of each second RO device 10 is taken out as concentrated water via the pipes 11 and 12, the valve 13, the pipe 14, the valve 15, and the pipe 16.
  • the permeated water of each of the first RO device 7 and the second RO device 10 is taken out as permeated water via the pipes 18, 19, the valve 20, the pipe 21, the valve 21a, and the pipe 22.
  • the diluted water in the diluted water tank 31 is supplied to the concentrated water chambers of the plurality of third RO devices 37 via the pump 32, the pipe 33, the valve 34, and the pipes 35, 36. Then, the outflow water from the concentrated water chamber is supplied to the concentrated water chamber of the 4th RO apparatus 40 via the pipes 38 and 39. The water that has passed through the concentrated water chamber of each 4th RO device 40 is returned to the dilute water tank 31 via the pipes 41, 42, the valve 43, the pipes 44, 47, the valve 48, and the pipe 28b.
  • the permeated water of each of the 3rd RO device 37 and the 4th RO device 40 is returned to the dilute water tank 31 via the pipes 50, 51, the valve 52, the pipes 53, 56, the valve 57, and the pipes 58, 25b.
  • valves 4, 13, 15, 20, 21a are opened and the valves 61, 24, 27 are closed in order to make the water flow as described above.
  • the valves 34, 43, 48, 52, 57 are open and the valves 45, 54, 65, 68 are closed.
  • An acid such as hydrochloric acid or sulfuric acid is added from the pH adjustment unit 31a so that the pH of the dilute water in the dilute water tank 31 is 3.2 or less, or a scale inhibitor is added from the scale inhibitor addition section 31c.
  • a scale inhibitor is added from the scale inhibitor addition section 31c.
  • the RO-treated raw water is suitable as the dilute water, but it is not limited to this.
  • the dilute water in the dilute water tank 31 concentrates the plurality of first RO devices 7 via the pump 32, the pipes 63, 62, the valve 61, and the pipes 60, 5, 6.
  • the water supplied to the water chamber and passing through the concentrated water chamber is supplied to the concentrated water chamber of the second RO device 10 via the pipes 8 and 9.
  • the water that has passed through the concentrated water chamber of each second RO device 40 is returned to the dilute water tank 31 via the pipes 11 and 12, the valves 13, the pipes 14, 26, the valves 27, and the pipes 28a and 28b.
  • the permeated water of each of the first RO device 7 and the second RO device 10 is returned to the dilute water tank 31 via the pipes 18, 19, the valve 20, the pipes 21, 23, the valve 24, and the pipes 25a, 25b.
  • the raw water (treated water) in the raw water tank 1 is concentrated water of the third RO device 37 via the pump 2, pipes 3, 67, valves 68, and pipes 35, 36. It is supplied to the chamber, and the concentrated water from the third RO apparatus 37 is supplied to the concentrated water chamber of each fourth RO apparatus 40 via the pipes 38 and 39.
  • the concentrated water of each 4th RO device 40 is taken out as concentrated water via the pipes 41, 42, the valve 43, the pipe 44, the valve 45, and the pipe 46.
  • the permeated water of each of the third RO device 37 and the fourth RO device 40 is taken out as permeated water through the pipes 50, 51, the valve 52, the pipe 53, the valve 54, and the pipe 55.
  • valves 4, 15, 21a, 65 are closed and the valves 13, 20, 24, 27, 61 are opened in order to make the water flow as described above.
  • the valves 34, 48, 57 are closed and the valves 43, 45, 52, 54, 68 are open.
  • this desalination device While continuing the operation of producing permeated water in one desalination series, the operation of passing dilute water maintained at a low concentration through the other desalination series is performed. It is possible to recover the flux of the desalination series and prevent the recovery rate from decreasing without stopping the desalination apparatus. Further, since the entire amount of the dilute water used for cleaning is returned to the dilute water tank 31, the consumption of the dilute water is small.
  • the corrected permeation flux is specified by the operating pressure, water temperature, and salt concentration in the water supply. It is desirable to specify the corrected permeation flux as data indicating the performance of the RO device.
  • the corrected permeation flux is generally calculated by the method described in the method for standardizing the reverse osmosis membrane element and module permeation water volume performance data as shown in JIS K3805: 1990.
  • the permeated water amount performance data is calculated as the corrected permeation flux F ps by correcting it by the following equation (1).
  • Q pa Amount of permeated water under actual operating conditions (m 3 / d)
  • P fa Operating pressure (kPa) under actual operating conditions
  • P fba Module differential pressure (kPa) under actual operating conditions
  • P pa Pressure on the permeated water side under actual operating conditions (kPa) ⁇ fba : Osmotic pressure (kPa) of the average solute concentration on the supply side and concentration side under actual operating conditions
  • TCF a Temperature conversion coefficient under actual operating conditions
  • P fs Operating pressure under standard operating conditions (kPa) ⁇ P fbs : Module differential pressure (kPa) under standard operating conditions
  • P ps Pressure on the permeated water side under standard operating conditions (kPa) ⁇ fbs : Osmotic pressure (kPa) of average solute concentration on the supply side and concentration side under standard operating conditions
  • TCF s Temperature conversion factor under standard operating conditions
  • the dilute water is preferably passed from the water supply side of the second RO device, but when a dilute water having good water quality is used, the dilute water may be passed from the concentrated water outlet side.
  • the RO device is installed in two stages, but it may be installed in one stage or three or more stages. Further, in the above embodiment, the desalting series are provided in two rows, but may be provided in three or more rows.
  • ⁇ Test method> The following simulated raw water and simulated diluted water (except for Test Example 1) simulated by adding a scale inhibitor to the flat membrane type RO device 200 of FIG. 3 provided with a rectangular RO membrane having a membrane surface size of 95 mm ⁇ 146 mm. Dilute water) was passed in the order of the following three steps.
  • the RO device 200 has a lower cell 201 and an upper cell 202, a mesh spacer 203 between them, an RO membrane 204, and a permeation water side spacer 205.
  • First simulated raw water flow step The simulated raw water was passed so as to have an initial flux of 0.45 m / D and a water flow rate of 0.1 m / s, and a water flow test was conducted with a constant permeation amount. (Therefore, the corrected permeation flux gradually decreases over time.) The water supply pressure is constant. (Therefore, the flux gradually decreases over time.)
  • Dilute water flow process After the corrected permeation flux drops by 10 to 15% from the initial value, dilute water is passed at a flow rate of 0.1 m / s for 45 minutes.
  • 2nd simulated raw water flow process The simulated raw water is passed at the same water supply pressure and permeation amount as the 1st simulated raw water flow process.
  • Table 1 shows the ratio F / F 0 of the corrected permeation flux F and the initial corrected permeation flux F 0 immediately before the end of the first simulated raw water flow process as the “Flux ratio before dilute water flow”.
  • Table 1 shows the ratio F'/ F 0 of the corrected permeation flux F'and the initial corrected permeation flux F 0 immediately after the start of the second simulated raw water flow process as "Flux ratio after dilute water flow”.
  • Table 1 shows the values of [Flux ratio after dilute water flow] / [Flux ratio before dilute water flow] as the "recovery ratio”.
  • the pH of the dilute water is 3.2 or less (ii)
  • the antiscale agent is added (iii), (i) and (ii) or (iii) If (i) is provided, the effect of improving Flux is higher than that of the case of (i) alone. Further, by lowering the pH of the dilute water, the effect of improving Flux can be maintained even in the dilute water having poor water quality.

Abstract

脱塩器を有する脱塩系列が並列に複数列設けられている脱塩装置の運転方法であって、一部の脱塩系列に被処理水を通水して脱塩水を生産している間に他の脱塩系列に希薄水タンクから希薄水を通水して洗浄を行い、洗浄排水を該希薄水タンクに返送する脱塩装置の運転方法において、該希薄水の水質が所定値よりも高塩類濃度側となった場合、希薄水の一部を排出して前記被処理水に合流させると共に、新たな希薄水を補給することを特徴とする脱塩装置の運転方法。

Description

脱塩装置の運転方法
　本発明は、脱塩装置の運転方法に係り、特に複数系列の脱塩ラインを有する脱塩装置の運転方法に関する。
　逆浸透膜等の脱塩装置では、長期間の運転により炭酸カルシウム、シリカ、フッ化カルシウム等のスケールの析出や、有機物による膜閉塞が発生し、塩除去率の低下や透過水量の低下等の脱塩装置の性能低下をもたらす。スケール閉塞の場合、脱塩装置の性能低下を防ぐために原水中のイオン濃度を測定し、脱塩装置の濃縮水において飽和指数を超えないように運転する方法が採用される。ここで飽和指数とは、スケール生成に関与する各イオン種の濃度・イオン強度の積を溶解度積で割った値の対数値を一般的に指す。この飽和指数をゼロより超えないような範囲で脱塩装置を運転する。さらに飽和指数を超えるような場合においては、例えばスケール防止剤の添加によってスケールの生成を抑制し、脱塩装置を運転する。
　スケール防止剤の添加によっても抑制不可能であるような飽和指数を大きく超える水質である場合、従来ではスケールを除去するために酸洗浄やアルカリ洗浄の薬品洗浄が行われてきた。しかし一般的な洗浄では、装置を止め、洗浄液を調整してから洗浄し、洗浄液を回収した後に通水を開始するという過程であることから、洗浄コストが大きくなることが問題となる。そこで、長期間運転しても脱塩装置の性能が低下することなく、薬品洗浄を必要としない脱塩装置の運用が望まれていた。
　脱塩装置の運転方法の一つとして、フラッシング法が挙げられる。ここでフラッシングとは、濃縮水排出配管から給水を系外へ排出させる操作を指す。通常運転時より速い流速で通水することにより、膜面を閉塞の汚れを効果的に洗い流すことができる。フラッシングは、１～１０回／日の頻度で、３０～１２０秒／回で行うことが一般である。しかし、数分／回程度のフラッシングでは性能低下した脱塩装置を回復させることは不十分であり、結局洗浄を実施せざるをえないことが問題となる。またフラッシングを行う場合、濃縮水配管の開閉弁を開とすることから、フラッシングを行う間は、透過水の生産を行うことができず、脱塩装置の回収率は低下してしまう。
　その他の方法として、モジュールの被処理水の流れ方向を反転させる方法がある。この方法によると、原水スペーサーに蓄積した濁質を容易に剥がすことが可能となり、脱塩装置の安定性が向上する。しかし、流れを反転させるため必要なバルブ数は大幅に増えイニシャルコストが大幅に増加してしまうことが問題となる。また、バルブに故障が生じた場合、バルブの切り替えを行うことができず、装置の安定性が大きく損なわれてしまう。さらに流れ反転によるスケール物質に対する剥離効果については言及されていない。
特開２００４－１４１８４６号公報 特開２００４－２６１７２４号公報
　本発明は、上記問題に鑑み、複数系列の脱塩ラインを有した脱塩装置の運転方法において、脱塩装置の運転を停止することなく、低下した脱塩系列の脱塩性能を回復させることができ、しかも希薄水の使用量が少ない脱塩装置の運転方法を提供することを課題とする。
　本発明の脱塩装置の運転方法は、脱塩器を有する脱塩系列が並列に複数列設けられている脱塩装置の運転方法であって、一部の脱塩系列に被処理水を通水して脱塩水を生産している間に他の脱塩系列に希薄水タンクから希薄水を通水して洗浄を行い、洗浄排水を該希薄水タンクに返送する脱塩装置の運転方法において、該希薄水の水質が所定値よりも高塩類濃度側となった場合、希薄水の一部を排出して前記被処理水に合流させると共に、新たな希薄水を補給することを特徴とする。
　本発明の一態様では、前記洗浄に用いる希薄水のｐＨを３．２以下とする。
　本発明の一態様では、希薄水として、脱塩装置の脱塩水もしくはスケール種の飽和指数がゼロ未満である未飽和溶液を用いる。
　本発明の一態様では、希薄水にスケール防止剤を添加する。
　本発明の一態様では、前記脱塩装置は、逆浸透膜装置である。
　本発明の脱塩装置の運転方法では、被処理水を一部の脱塩系列に通水して脱塩水を生産し、この間、他の脱塩系列に希薄水を通水することにより、該脱塩系列の脱塩性能を回復させることができる。
　本発明では、フラックスの低下が進行する前に、希薄水で長時間洗浄することができる。また、スケールが溶解し、希薄水循環系において塩類濃度が上昇した場合に、希薄水の一部を排出し新たな希薄水を補給することにより、希薄水濃度を低濃度に保つことが可能である。
実施の形態に係る脱塩装置の運転方法を説明するフロー図である。 実施の形態に係る脱塩装置の運転方法を説明するフロー図である。 試験セルの断面図である。
　以下、図面を参照して実施の形態について説明する。実施の形態では、脱塩装置として逆浸透膜装置（ＲＯ装置）を例に挙げて説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。逆浸透膜装置以外の脱塩装置としては、ナノろ過膜装置、正浸透膜装置、膜蒸留装置、電気透析装置、電気脱イオン装置などが例示される。
　図１，２は実施の形態に係る脱塩装置の運転方法に用いられる脱塩装置の構成を示すものである。なお、図１は第１通水パターンの水の流れを太実線で示し、図２は第２通水パターンの水の流れを太実線で示している。また、図中のＰＩは圧力センサ、ＦＩは流量センサを示す。
　この脱塩装置は、第１、第２ＲＯ装置７，１０を有する第１脱塩系列と、第３、第４ＲＯ装置３７，４０を有する第２脱塩系列とを有している。そして、一方の脱塩系列でＲＯ処理を行っている間に他方の脱塩系列で希薄水による洗浄を行う。
［第１通水パターン］
　第１通水パターンでは、図１の通り、第１脱塩系列で原水の脱塩処理を行い、第２脱塩系列では希薄水で各ＲＯ装置を洗浄する。
＜第１脱塩系列＞
　第１通水パターンの第１脱塩系列では、原水タンク１内の原水（被処理水）がポンプ２、配管３、バルブ４、配管５，６を介して第１ＲＯ装置７の濃縮水室に供給され、第１ＲＯ装置７からの濃縮水が配管８，９を介して各第２ＲＯ装置１０の濃縮水室に供給される。各第２ＲＯ装置１０の濃縮水は、配管１１，１２、バルブ１３、配管１４、バルブ１５、配管１６を介して濃縮水として取り出される。
　各第１ＲＯ装置７及び第２ＲＯ装置１０の透過水は、配管１８，１９、バルブ２０、配管２１、バルブ２１ａ、配管２２を介して透過水として取り出される。
＜第２脱塩系列＞
　第１通水パターンの第２脱塩系列では、希薄水タンク３１内の希薄水がポンプ３２、配管３３、バルブ３４、配管３５，３６を介して複数の第３ＲＯ装置３７の濃縮水室に供給され、該濃縮水室からの流出水が配管３８，３９を介して第４ＲＯ装置４０の濃縮水室に供給される。各第４ＲＯ装置４０の濃縮水室を通り抜けた水は、配管４１，４２、バルブ４３、配管４４，４７、バルブ４８、配管２８ｂを介して希薄水タンク３１に返送される。
　各第３ＲＯ装置３７及び第４ＲＯ装置４０の透過水は、配管５０，５１、バルブ５２、配管５３，５６、バルブ５７、配管５８，２５ｂを介して希薄水タンク３１に返送される。
　この第１通水パターンの場合、上記の通りの水の流れとするために、バルブ４，１３，１５，２０，２１ａを開、バルブ６１，２４，２７を閉としている。また、バルブ３４，４３，４８，５２，５７を開、バルブ４５，５４，６５，６８を閉としている。
　なお、希薄水タンク３１内の希薄水のｐＨが３．２以下となるようにｐＨ調整部３１ａから塩酸、硫酸等の酸を添加するか、又はスケール防止剤添加部３１ｃからスケール防止剤を添加し、フッ化カルシウムスケール等の難溶性成分の飽和溶解度を高くすることが好ましい。
　希薄水としては、原水のＲＯ処理水が好適であるが、これに限定されない。
［第２通水パターン］
　第２通水パターンでは、図２の通り、第２脱塩系列で原水の脱塩処理を行い、第１脱塩系列では希薄水で各ＲＯ装置を洗浄する。
＜第１脱塩系列＞
　第２通水パターンの第１脱塩系列では、希薄水タンク３１内の希薄水がポンプ３２、配管６３，６２、バルブ６１、配管６０，５，６を介して複数の第１ＲＯ装置７の濃縮水室に供給され、濃縮水室を通り抜けた水が配管８，９を介して第２ＲＯ装置１０の濃縮水室に供給される。各第２ＲＯ装置４０の濃縮水室を通り抜けた水は、配管１１，１２、バルブ１３、配管１４，２６、バルブ２７、配管２８ａ，２８ｂを介して希薄水タンク３１に返送される。
　各第１ＲＯ装置７及び第２ＲＯ装置１０の透過水は、配管１８，１９、バルブ２０、配管２１，２３、バルブ２４、配管２５ａ，２５ｂを介して希薄水タンク３１に返送される。
＜第２脱塩系列＞
　第２通水パターンの第２脱塩系列では、原水タンク１内の原水（被処理水）がポンプ２、配管３，６７、バルブ６８、配管３５，３６を介して第３ＲＯ装置３７の濃縮水室に供給され、第３ＲＯ装置３７からの濃縮水が配管３８，３９を介して各第４ＲＯ装置４０の濃縮水室に供給される。各第４ＲＯ装置４０の濃縮水は、配管４１，４２、バルブ４３、配管４４、バルブ４５、配管４６を介して濃縮水として取り出される。
　各第３ＲＯ装置３７及び第４ＲＯ装置４０の透過水は、配管５０，５１、バルブ５２、配管５３、バルブ５４、配管５５を介して透過水として取り出される。
　第２通水パターンの場合、上記の通りの水の流れとするために、バルブ４，１５，２１ａ，６５を閉、バルブ１３，２０，２４，２７、６１を開としている。また、バルブ３４，４８，５７を閉、バルブ４３、４５，５２，５４，６８を開としている。
［希薄水の水質を確保する場合の通水パターン］
　希薄水の循環通水時には、基本的に通水圧力をあまり高くせず、また、処理水及び濃縮水とも全量を希薄水タンク３１へ返送するため、希薄水が濃縮されることはなく、希薄な濃度を保った状態で循環通水される。
　ただし、図１，２のいずれにおいても、希薄水でＲＯ装置を洗浄した場合の洗浄排水は、希薄水タンク３１に返送されているので、希薄水タンク３１内の希薄水の溶質濃度が次第に高くなってくる。そこで、水質監視計３１ｂで検出される水質検出値が所定値を超えたときには、バルブ６５を開とし、ポンプ３２から送水された希薄水の少なくとも一部を配管６３，６４、バルブ６５、配管６６を介して原水タンク１に排出する。希薄水タンク３１には、ボールタップ等を利用して、排出水量に見合う量の新規の希薄水を補給ライン３０から導入する。水質監視計３１ｂとしては、電気伝導率計、比色分析、イオン電極などが好適である。
　この脱塩装置の運転方法においては、一方の脱塩系列で透過水を生産する運転を継続しながら、他方の脱塩系列に低濃度に保たれた希薄水を通水する運転を行うことで、脱塩系列のフラックスを回復させ、脱塩装置を停止することなく、回収率の低下を防ぐことが可能となる。また、洗浄に用いた希薄水の全量を希薄水タンク３１に返送するので、希薄水の消費量も少ない。
［通常運転から回復運転への切り替えタイミング］
　本発明では、所定時間通常運転を行ったときに回復運転に切り替えることも可能であるが、第２脱塩装置にスケールが生成してきたタイミングで切り替えるようにすることが好ましい。脱塩装置として逆浸透膜を用いた図１の場合を例示すると、第２ＲＯ装置１５の透過フラックスが運転初期から設定比率だけ低下した場合、例えば５％低下した場合に、切り替える。なお、この５％は一例であり、１～２０％特に１～１０％の間から選択された値であればよい。特に、第２ＲＯ装置において最も濃縮のかかる末端ＲＯの透過フラックスの変化を測定することが好ましい。
　実際の透過フラックスは、運転圧力、水温、給水中の塩類濃度の影響を受けるため、ＲО装置の性能を示すデータとして補正透過フラックスで規定することが望ましい。
　ここで、補正透過フラックスはＪＩＳ　Ｋ　３８０５：１９９０に示されるような逆浸透膜エレメント及びモジュール透過水量性能データの標準化方法に記載の方法で算出することが一般的である。
　すなわち、透過水量性能データは以下の式（１）によって補正することで、補正透過フラックスFpsとして算出する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　ここで、Ｑｐａ：実運転条件での透過水量（ｍ３／ｄ）
　　　　　Ｐｆａ：実運転条件での操作圧力（ｋＰａ）
　　　　　Ｐｆｂａ：実運転条件でのモジュール差圧（ｋＰａ）
　　　　　Ｐｐａ：実運転条件での透過水側の圧力（ｋＰａ）
　　　　　Πｆｂａ：実運転条件での供給側、濃縮側の平均溶質濃度の浸透圧（ｋＰａ）
　　　　　ＴＣＦａ：実運転条件での温度換算係数
　　　　　Ｐｆｓ：標準運転条件での操作圧力（ｋＰａ）
　　　　　ΔＰｆｂｓ：標準運転条件でのモジュール差圧（ｋＰａ）
　　　　　Ｐｐｓ：標準運転条件での透過水側の圧力（ｋＰａ）
　　　　　Πｆｂｓ：標準運転条件での供給側、濃縮側の平均溶質濃度の浸透圧（ｋＰａ）
　　　　　ＴＣＦｓ：標準運転条件での温度換算係数
［希薄水の通水方向］
　図１のように希薄水は、第２ＲＯ装置の給水側から通水するのが好ましいが、希薄水として、水質の良好なものを用いるときには、濃縮水出口側から通水しても構わない。
　上記実施の形態では、ＲＯ装置が２段に設置されているが、１段又は３段以上に設置されてもよい。また、上記実施の形態では、脱塩系列が２列に設けられているが、３列以上に設けられてもよい。
＜試験目的＞
　フッ化カルシウム微粒子分散液よりなる模擬原水を調製し、純水と交互にテスト用ＲＯ装置に通水してフラックス回復特性を測定する。
＜試験方法＞
　膜面の大きさが９５ｍｍ×１４６ｍｍである長方形状のＲＯ膜を備えた、図３の平膜型ＲＯ装置２００に、下記の模擬原水と模擬希薄水（試験例１以外ではスケール防止剤添加模擬希薄水）とを次の３工程の順序で通水した。ＲＯ装置２００は、下部セル２０１と上部セル２０２と、両者間のメッシュスペーサ２０３、ＲＯ膜２０４及び透過水側スペーサ２０５を有する。
＜通水順序＞
　第１模擬原水通水工程：模擬原水を初期フラックス０．４５ｍ／Ｄ、通水流速０．１ｍ／ｓとなるように通水し、透過水量一定で通水試験を行った。（したがって、補正透過フラックスは経時的に徐々に低下する。）給水圧は一定とする。（従って、フラックスは経時的に徐々に低下する。）
　希薄水通水工程：補正透過フラックスが初期値から１０～１５％低下した後に、希薄水を通水流速０．１ｍ／ｓにて４５分間、通水する。
　第２模擬原水通水工程：模擬原水を第１模擬原水通水工程と同一の給水圧、透過水量にて通水する。
＜模擬原水＞
　塩化カルシウム２水和物と炭酸水素ナトリウムとをＣａ濃度６５０ｍｇ／Ｌ，Ｆ濃度７０ｍｇ／Ｌとなるように純水に溶解させて調製した。
　ｐＨ：５．５
　水温：２２～２３℃
＜模擬希薄水＞
　上記模擬原水と同様にして調製した、表１に示すＣａ及びＮａ濃度並びにｐＨのものを用いた。
＜スケール防止剤添加模擬希薄水＞
　上記模擬希薄水に、スケール防止剤として２－ホスホノブタン－１，２，４－トリカルボン酸を表１に示す濃度となるように添加したものを用いた。
［結果］
　第１模擬原水通水工程終了直前における補正透過フラックスＦと初期補正透過フラックスＦ０との比Ｆ／Ｆ０を「希薄水通水前Ｆｌｕｘ比」として表１に示す。
　第２模擬原水通水工程開始直後における補正透過フラックスＦ’と初期補正透過フラックスＦ０との比Ｆ’／Ｆ０を「希薄水通水後Ｆｌｕｘ比」として表１に示す。
　［希薄水通水後Ｆｌｕｘ比］／［希薄水通水前Ｆｌｕｘ比］の値を「回復比」として表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
［考察］
（１）　表１の通り、希薄水通水工程を行うことにより、フラックスが回復（増大）する。
（２）　試験例２，３，８の対比より、希薄水の水質が希薄であるほど高い回復率が得られることが認められる。
（３）　試験例１の通り、十分に希薄な希薄水であればスケール防止剤が無添加でも高い回復比が得られる。
（４）　試験例６，７，８の通り、希薄水の水質が悪ければスケール防止剤を添加しても高い回復比は得にくい。
（５）　試験例４，７，８の通り、希薄水の水質が悪い場合でも、希薄水のｐＨが３.２以下であれば高い回復比が得られる。
（６）　試験例５，１０，１１の通り、希薄水のＦ濃度が過度に高い（≧２０ｍｇ／Ｌ）場合は、低ｐＨでも高い回復比は得られない。
　希薄水の水質が希薄である(i)、希薄水のｐＨが３．２以下である(ii)、スケール防止剤を添加する(iii)条件において、(i)と(ii)又は(iii)とを具備すると、(i)単独の場合より、Ｆｌｕｘ改善効果が高くなる。また、希薄水のｐＨを下げることで、水質の悪い希薄水でもＦｌｕｘ改善効果を維持することができる。
　本発明を特定の態様を用いて詳細に説明したが、本発明の意図と範囲を離れることなく様々な変更が可能であることは当業者に明らかである。
　本出願は、２０２０年９月１４日付で出願された日本特許出願２０２０－１５３８６２に基づいており、その全体が引用により援用される。
　１　原水タンク
　７，１０，３７，４０　第２ＲＯ装置
　３１　希薄水タンク

Claims (5)

  1. 　脱塩器を有する脱塩系列が並列に複数列設けられている脱塩装置の運転方法であって、
    　一部の脱塩系列に被処理水を通水して脱塩水を生産している間に他の脱塩系列に希薄水タンクから希薄水を通水して洗浄を行い、洗浄排水を該希薄水タンクに返送する脱塩装置の運転方法において、
    　該希薄水の水質が所定値よりも高塩類濃度側となった場合、希薄水の一部を排出して前記被処理水に合流させると共に、新たな希薄水を補給することを特徴とする脱塩装置の運転方法。
  2. 　前記洗浄に用いる希薄水のｐＨを３．２以下とする、請求項１の脱塩装置の運転方法。
  3. 　希薄水として、脱塩装置の脱塩水もしくはスケール種の飽和指数がゼロ未満である未飽和溶液を用いる、請求項１又は２の脱塩装置の運転方法。
  4. 　希薄水にスケール防止剤を添加する、請求項１～３のいずれかの脱塩装置の運転方法。
  5. 　脱塩装置は逆浸透膜装置である、請求項１～４のいずれかの脱塩装置の運転方法。
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