WO2021246295A1

WO2021246295A1 - 成形用樹脂シートおよびそれを用いた成形品

Info

Publication number: WO2021246295A1
Application number: PCT/JP2021/020285
Authority: WO
Inventors: 敦大鴇田; 健太野中; 雅登高崎
Original assignee: 三菱瓦斯化学株式会社; Ｍｇｃフィルシート株式会社
Priority date: 2020-06-05
Filing date: 2021-05-27
Publication date: 2021-12-09
Also published as: KR20230020398A; JPWO2021246295A1; TW202210309A; US20230241874A1; CN115666945A; EP4163109A1

Abstract

本発明によれば、ポリカーボネート樹脂（ａ１）を含む基材層の少なくとも一方の面に、高硬度樹脂を含む高硬度樹脂層を有し、該高硬度樹脂層の少なくとも片側表面にハードコート層またはハードコートアンチグレア層有し、該ハードコート層またはハードコートアンチグレア層の前記高硬度樹脂層側とは反対側の表面に湿式反射防止層を積層した成形用樹脂シートであって、前記ポリカーボネート樹脂（ａ１）および前記高硬度樹脂のガラス転移点が、以下の関係を満たす、前記成形用樹脂シート：　－１０℃≦（高硬度樹脂のガラス転移点）－（ポリカーボネート樹脂（ａ１）のガラス転移点）≦４０℃ を提供することができる。

Description

成形用樹脂シートおよびそれを用いた成形品

　本発明は、成形用樹脂シートおよびそれを用いた成形品に関する。

　計器カバーなどの自動車内装品や家電、ＯＡ機器、パーソナルコンピュータ、小型携帯機器などの表示面の構成部品には、ガラス板、透明樹脂板などが使用され、これを保持する枠部品などに樹脂製の成形体が用いられている。他方、携帯電話端末などに用いられるタッチパネル型表示面の構成部品には、射出成形樹脂からなる枠部品に、透明シート、特に、ガラス板を両面粘着テープなどで接着したものが用いられている。タッチパネル型表示面としては、応答速度の点からは厚みが薄いものほど好ましく、強度の点からはある程度以上の厚さが必要であるため、高弾性率の材料が選択される。また、耐擦り傷性や指紋ふき取り性なども要求される。

　上記のような用途に使用される樹脂成形体は、樹脂シートを成形することにより製造することができるが、用途に応じた特性を付与すべく、種々の工夫がなされている。例えば、樹脂シートをハードコート層、加飾シート等で修飾したり、異なる組成を有する樹脂層を積層して樹脂シートを構成したり、使用する樹脂の組成を工夫したりということがなされている。

　加飾シートとしては、例えばアクリル系樹脂が用いられており、ハードコート層を有するものや、印刷等の意匠を設けた上に、更にフィルムを貼り合わせたものなども用いられている。
　例えば、特許文献１には、表面側から順に、透明アクリル系樹脂シート層、絵柄印刷インキ層、ＡＢＳ樹脂シート層およびＡＢＳ樹脂バッカー層が積層された化粧シートが開示されている。特許文献２には、ポリカーボネート樹脂層の表面にメタクリル樹脂およびアクリルゴム粒子からなる層が積層されてなる多層フィルムが開示されており、その多層フィルムの一方の面に加飾が施され、その加飾面に熱可塑性樹脂シートが積層された加飾シートが開示されている。さらに、その加飾面に熱可塑性樹脂を射出成形することによって製造された加飾成形品も開示されている。

　特許文献３には、樹脂基材上に熱硬化型もしくは紫外線硬化型のハードコート層を設けたシートを用いて成形された樹脂成形品が開示されている。
　また、特許文献４には、基材フィルムの片面に特定組成のハードコート塗料を用いて形成した層を有する加飾用ハードコートフィルムが開示されており、基剤フィルム上に印刷層を設けてよいことも記載されている。この加飾フィルムは、熱成形が可能である。特許文献４に記載の加飾フィルムは、成形用樹脂と一体化され、加飾成形品となる。
　特許文献５は、ポリカーボネート系樹脂組成物を主成分とする基材層の片面に、アクリル系樹脂を主成分とする被覆層を備えた積層シートを開示している。

　また、表示面の構成部品は外光の反射を散らして、表示を見やすくするためにアンチグレア層を設ける場合もある。アンチグレア処理は表面に微細な構造や形状を付与することにより施される。
　表示面が曲がった形状であると、ガラス板を前面板部品として使用する場合はガラス板を曲げてからアンチグレア処理を施す必要がある。これはガラスの曲げ温度にアンチグレア層が耐えられず消失してしまうからである。しかしながら、曲面に均一にアンチグレア処理をするのは困難である。一方で樹脂板を使用する場合はあらかじめ平板にアンチグレア処理をしたものを曲げることができる。樹脂板の曲げ温度はガラスの曲げ温度よりも著しく低く、アンチグレア層が消失しないため、曲面にアンチグレア処理をする必要がない利点がある。

　アンチグレア層に加えて、表示部の視認性を向上させるためには、樹脂シートやガラス板の表面に反射防止層を設けるとよい。
　反射防止層を無機物で製膜する場合は、蒸着法やスパッタ法などのドライ製膜法により金属酸化膜などの層を樹脂シートやガラス板に製膜させる方法がある。ドライ製膜法ではＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＺｒＯ_２、またはＴａ_２Ｏ_５を高屈折率層、ＳｉＯ_２、ＳｉとＳｎの混合酸化物を含む材料、ＳｉとＺｒの混合酸化物を含む材料、またはＳｉとＡｌの混合酸化物を含む材料を低屈折率層として積層することが多い。
　通常、反射防止層が無いと樹脂シート表面は、樹脂シートに入射した外光の４～６％を反射し表示部の視認性を下げるが、反射防止層を積層させることにより外光の反射を２％以下に抑えることができるため表示の視認性が向上する。

　ここで、表示面が曲がった形状である場合、無機物の反射防止層を蒸着法やスパッタ法により平板の樹脂シートに付着させ、曲がった形状に成形すると、無機物の反射防止層が割れやクラックを生じてしまう。これは金属酸化膜などの無機物が固いため、樹脂シートの成形時の伸縮に追従できないためである。したがって、表示面が曲がった形状である場合は、前面板として使用する樹脂シートやガラスシートを曲げ成形した後、反射防止層を設ける必要がある。しかし、曲がった形状のシートへの無機物の反射防止層をドライ製膜法で設ける場合、蒸着源やスパッタターゲットからのシートの向きが一定でないため、蒸着源やスパッタターゲットに対し影ができる部分が生じ、反射防止層の製膜が困難である。

　上記のように、種々の成形用樹脂シートまたはフィルムが提案されているが、用途により適した特性を有する樹脂成形体を製造することができる樹脂シートまたはフィルムを追及することは、尽きることのない課題である。

特開２００１－３３４６０９号公報特開２００９－２３４１８４号公報特公平４－４０１８３号公報特開２０１０－２８４９１０号公報特開２００９－１９６１５３号公報

　本発明は、硬度が高く、成形時に外観異常が生じにくく、外光反射が抑制された視認性の良い成形用樹脂シートおよびそれを用いた樹脂成形品を提供することを目的とする。

　本願発明者らは、ポリカーボネート樹脂を基材として含む成形用樹脂シートであって、基材層の表面に高硬度樹脂層とハードコート層と反射防止層とをこの順に設けた成形用樹脂シートを鋭意研究した。その結果、高硬度樹脂のガラス転移点とポリカーボネート樹脂のガラス転移点との差が特定の数値範囲内であって、かつ、反射防止層が湿式製膜法で得られた湿式反射防止層である場合に、曲げ成形に有利であることを見出した。すなわち、本発明は、例えば以下のとおりである。

＜１＞　ポリカーボネート樹脂（ａ１）を含む基材層の少なくとも一方の面に、高硬度樹脂を含む高硬度樹脂層を有し、該高硬度樹脂層の少なくとも片側表面にハードコート層またはハードコートアンチグレア層を有し、該ハードコート層またはハードコートアンチグレア層の前記高硬度樹脂層側とは反対側の表面に湿式反射防止層を積層した成形用樹脂シートであって、
　前記ポリカーボネート樹脂（ａ１）および前記高硬度樹脂のガラス転移点が、以下の関係を満たす、前記成形用樹脂シート：
　　－１０℃≦（高硬度樹脂のガラス転移点）－（ポリカーボネート樹脂（ａ１）のガラス転移点）≦４０℃
＜２＞　前記ポリカーボネート樹脂（ａ１）が芳香族ポリカーボネート樹脂である、上記＜１＞に記載の成形用樹脂シート。
＜３＞　前記芳香族ポリカーボネート樹脂が下記式（３ａ）で表される構成単位を含む、上記＜２＞に記載の成形用樹脂シート。

＜４＞　前記ポリカーボネート樹脂（ａ１）の含有量が前記基材層の全質量に対して７５～１００質量％である、上記＜１＞～＜３＞のいずれかに記載の成形用樹脂シート。
＜５＞　前記高硬度樹脂が、
　下記一般式（１）：

（式中、Ｒ^１は水素原子またはメチル基であり、Ｒ^２は炭素数１～１８のアルキル基である。）
で表される（メタ）アクリル酸エステル構成単位（ａ）と、下記一般式（２）：

（式中、Ｒ^３は水素原子またはメチル基であり、Ｒ^４は炭素数１～４の炭化水素基で置換されていてもよいシクロヘキシル基である。）
で表される脂肪族ビニル構成単位（ｂ）とを含む共重合体である樹脂（Ｂ１）、
　（メタ）アクリル酸エステル構成単位を６～７７質量％、スチレン構成単位を１５～７１質量％、および不飽和ジカルボン酸構成単位を８～２３質量％含む共重合体である樹脂（Ｂ２）、
　下記式（５）：

で表される構成単位（ｃ）を含む重合体である樹脂（Ｂ３）、
　スチレン構成単位を５～２０質量％、（メタ）アクリル酸エステル構成単位を６０～９０質量％、およびＮ－置換型マレイミド構成単位を５～２０質量％含む共重合体である樹脂（Ｂ４）、
　下記式（７）：

で表される構成単位（ｅ）を含む重合体である樹脂（Ｂ５）、および
　スチレン構成単位を５０～９５質量％、および不飽和ジカルボン酸単位を５～５０質量％含む共重合体である樹脂（Ｂ６）、
からなる群から選択される少なくとも１つを含む、上記＜１＞～＜４＞のいずれかに記載の成形用樹脂シート。
＜６＞　前記樹脂（Ｂ３）が、下記式（６）：

で表される構成単位（ｄ）をさらに含む共重合体である、上記＜５＞に記載の成形用樹脂シート。
＜７＞　上記＜１＞～＜６＞のいずれかに記載の成形用樹脂シートを用いて成形された樹脂成形品。

　本発明によれば、硬度が高く、成形時に外観異常が生じにくく、かつ、外光の反射を抑えた視認性の良い成形用樹脂シートおよびそれを用いた樹脂成形品を提供することができる。本発明では、ポリカーボネート樹脂を含む基材層に高硬度樹脂層を設け、更に外側にハードコート層またはハードコートアンチグレア層を設けたのち湿式反射防止層を製膜するので、傷つきにくく、防眩性があり視認性もよく、熱曲げしやすい樹脂板を提供することができる。

　以下、本発明について製造例や実施例等を例示して詳細に説明するが、本発明は例示される製造例や実施例等に限定されるものではなく、本発明の内容を大きく逸脱しない範囲であれば任意の方法に変更して行うこともできる。

　本発明の成形用樹脂シート（以下、単に「樹脂シート」とも称する）は、ポリカーボネート樹脂（ａ１）を含む基材層と、高硬度樹脂を含む高硬度樹脂層と、ハードコート層またはハードコートアンチグレア層とを具備し、高硬度樹脂層は、基材層とハードコート層またはハードコートアンチグレア層との間に位置する。基材層と高硬度樹脂層の間、高硬度樹脂層とハードコート層またはハードコートアンチグレア層の間には、それぞれさらなる層が存在していてもよい。さらなる層としては、接着剤層、プライマー層等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。さらなる層は存在していなくてもよく、１つの実施形態として、ポリカーボネート樹脂（ａ１）を含む基材層と、基材層の少なくとも一方の面上に積層された高硬度樹脂層と、高硬度樹脂層上に積層されたハードコート層またはハードコートアンチグレア層と、ハードコート層またはハードコートアンチグレア層上に積層された湿式反射防止層と、を具備する樹脂シートが提供される。

　高硬度樹脂層およびハードコート層またはハードコートアンチグレア層は、基材層の少なくとも一方の側に設ければよく、他方の側の構成に特に制限はない。また、高硬度樹脂層を基材層の両側に設けてもよく、その場合、一方または両方の高硬度樹脂層上にハードコート層またはハードコートアンチグレア層を設けることができる。高硬度樹脂層を基材層の両側に設ける場合には、２つの高硬度樹脂層で同じ高硬度樹脂を使用することが、反りの少ない安定した樹脂シートを得るために望ましい。

　本発明の成形用樹脂シートは、上述したように基材層とハードコート層またはハードコートアンチグレア層との間に高硬度樹脂層を設け、ハードコート層またはハードコートアンチグレア層の表面上に湿式反射防止層を設け、さらには基材層中のポリカーボネート樹脂（ａ１）と高硬度樹脂層中の高硬度樹脂のガラス転移点が所定の関係を満たすことにより、硬度が高く、成形する際にクラック、フローマーク等の外観異常が生じにくい樹脂シートを得ることができる。特に、熱成形時に外観異常が生じにくく、このような樹脂シートは、熱成形時の条件（温度、加熱時間等）を広く設定することができるため、熱成形に適した樹脂シートであると言える。また、熱成形に適した樹脂シートの成形前に樹脂フィルムタッチセンサーをあらかじめ貼合しておくことで、成形後の曲面を有する前面板にタッチセンサーを貼合する困難な工程を省略することができる。このため、曲面を有するディスプレイ前面板の生産性を向上させることが可能となる。

　本発明のように硬度の高いハードコート層またはハードコートアンチグレア層を表面に有する樹脂シート、特にポリカーボネート樹脂を基材として用いた樹脂シートは、通常のガラス板と比較して耐衝撃性に優れ、安全性が高く、軽量である。また、通常のガラス板よりも曲げ易く、少しの曲げで割れることはない。これは、樹脂シートにおけるハードコート層またはハードコートアンチグレア層が、ある程度の柔軟性を有するためであると考えられる。
　基材層とハードコート層またはハードコートアンチグレア層との間に高硬度樹脂層を設けることにより、樹脂シートの硬度をさらに高めることができる。基材層上に直接ハードコート層またはハードコートアンチグレア層を設けた場合には、弾性率が低く座屈しやすいという問題が生じ得るが、高硬度樹脂層を設けることによりこのような問題も解決することができる。

　本発明において、基材層中のポリカーボネート樹脂（ａ１）と高硬度樹脂層中の高硬度樹脂のガラス転移点は、以下の関係を満たす。
　　－１０℃≦（高硬度樹脂のガラス転移点）－（ポリカーボネート樹脂（ａ１）のガラス転移点）≦４０℃
　従来、異なる種類の樹脂層を積層し、その上にハードコート層を設ける場合には、各層に含まれる樹脂のガラス転移点（Ｔｇ）や溶融粘度が異なり、クラック等の不具合が生じないように熱成形することが難しいという問題があった。しかしながら、本発明によると、上記のような関係を満たすポリカーボネート樹脂（ａ１）および高硬度樹脂を使用することにより、このような問題も解決することができる。

　多層構造の樹脂シートを所望の形状に熱成形する際には、通常、層中に最も多く含まれる樹脂の成形温度に合わせて成形する。例えば、ポリカーボネート樹脂を基材層として使用した樹脂シートの場合、耐衝撃性が良好なポリカーボネート樹脂が最も多く含まれることが通常であるため、ポリカーボネート樹脂に合わせた成形温度にて熱成形を実施する。本発明の樹脂シートは、上記関係を満たすポリカーボネート樹脂（ａ１）および高硬度樹脂を使用しているため、ポリカーボネート樹脂に適した成形温度で熱成形を行った場合にも外観異常の問題が生じにくい。したがって、本発明の樹脂シートは、従来のものよりも熱成形に適した樹脂シートであると言える。

　ポリカーボネート樹脂（ａ１）および高硬度樹脂のガラス転移点は、－５℃≦（高硬度樹脂のガラス転移点）－（ポリカーボネート樹脂（ａ１）のガラス転移点）≦３０℃であることが好ましく、０℃≦（高硬度樹脂のガラス転移点）－（ポリカーボネート樹脂（ａ１）のガラス転移点）≦３０℃であることがより好ましい。高硬度樹脂のＴｇがポリカーボネート樹脂（ａ１）のＴｇよりも極端に低いと、熱成形時に高硬度樹脂がゴム状態または溶融状態となり、動きやすくなる。このような場合、高度に架橋された構造を有し、熱がかかっても硬いままであるハードコートアンチグレア層が、動きやすくなった高硬度樹脂の動きに追従できずクラックが生じ易くなる。一方、高硬度樹脂のＴｇがポリカーボネート樹脂（ａ１）のＴｇと比較して高すぎると、高硬度樹脂とポリカーボネート樹脂の粘度の差が大きくなり、これらを積層する際に界面が荒れてしまい、フローマークが生じ得る。

　本発明の樹脂シートは、硬度が要求される曲げ形状を有する成形品の製造に好適に使用することができる。例えば、平面部と連続した曲げ部を有する構成部品を首尾よく製造することができるため、新規なデザインや機能を有する製品を提供することもできる。
　従来の樹脂シートでは、上記のような形状を有する成形品を製造しようとした場合、熱プレス成形、真空成形、圧空成形、ＴＯＭ成形などの熱成形時にクラックが生じるなどの不具合が多く発生していた。そこで、熱成形時のクラック発生を抑制するために、ハードコートの硬さを低下させるなどの工夫をする必要があった。しかしながら、ハードコートの硬さを低下させた場合、熱成形性は向上するものの、ハードコートが軟らかいため傷が付きやすい、耐薬品性が低下するという新たな問題が生じていた。

　それに対して本発明によれば、上述したようにクラックの発生が抑制されるため、ハードコートの硬さを低下させることなく、熱成形可能な樹脂シートを提供することができる。本発明の樹脂シートは、硬いハードコートアンチグレア層を表層に設けることができるため、傷が付きにくく、耐薬品性も高い。このような特性を利用して、本発明の樹脂シートは、パソコン、携帯電話などの表示面の構成部品、自動車外装用および内装用部材、携帯電話端末、パソコン、タブレット型ＰＣ、カーナビなどにおける曲面を有する筐体や前面板などに使用することが可能である。

　以下、本発明による樹脂シートの各構成部材について説明する。
＜基材層＞
　基材層とは、主としてポリカーボネート樹脂（ａ１）を含む樹脂層である。基材層に含まれるポリカーボネート樹脂（ａ１）は、１種類であっても２種類以上であってもよい。基材層中のポリカーボネート樹脂（ａ１）の含有量は、基材層の全質量に対して７５～１００質量％であることが好ましく、９０～１００質量％であることがより好ましく、１００質量％であることが特に好ましい。ポリカーボネート樹脂の含有量を増やすことで、耐衝撃性が向上する。

　ポリカーボネート樹脂（ａ１）としては、分子主鎖中に炭酸エステル結合、即ち、－［Ｏ－Ｒ－ＯＣＯ］－単位（ここで、Ｒは、脂肪族基、芳香族基、または脂肪族基と芳香族基の双方を含んでいてもよく、直鎖構造であっても分岐構造であってもよい）を含むものであれば特に限定されるものではないが、芳香族ポリカーボネート樹脂であることが好ましく、特に下記式（３ａ）の構成単位を含むポリカーボネート樹脂を使用することが好ましい。このようなポリカーボネート樹脂を使用することで、耐衝撃性により優れた樹脂シートを得ることができる。

　具体的には、ポリカーボネート樹脂（ａ１）として、芳香族ポリカーボネート樹脂（例えば、ユーピロンＳ－２０００、ユーピロンＳ－１０００、ユーピロンＥ－２０００；三菱エンジニアリングプラスチックス社製）等が好ましく使用可能である。

　近年、ポリカーボネート樹脂のガラス転移点を制御する目的で、下記一般式（４）で表されるような１価フェノールを末端停止剤として付加したポリカーボネート樹脂も使用されている。本発明においても、このように末端停止剤を付加したポリカーボネート樹脂を使用することができる。

（式中、Ｒ_１は、炭素数８～３６のアルキル基または炭素数８～３６のアルケニル基を表し；Ｒ_２～Ｒ_５はそれぞれ独立して、水素原子、ハロゲン、または置換基を有していてもよい炭素数１～２０のアルキル基もしくは炭素数６～１２のアリール基を表し；ここで、前記置換基は、ハロゲン、炭素数１～２０のアルキル基、または炭素数６～１２のアリール基である。）
　本明細書中において、「アルキル基」および「アルケニル基」は、直鎖状であっても分岐鎖状であってもよく、置換基を有していてもよい。

　より好ましくは、一般式（４）で表される１価フェノールは、下記一般式（４ａ）で表される。

（式中、Ｒ_１は、炭素数８～３６のアルキル基または炭素数８～３６のアルケニル基を表す。）

　一般式（４）または一般式（４ａ）におけるＲ_１の炭素数は、特定の数値範囲内であることがより好ましい。具体的には、Ｒ_１の炭素数の上限値として３６が好ましく、２２がより好ましく、１８が特に好ましい。また、Ｒ_１の炭素数の下限値として、８が好ましく、１２がより好ましい。

　一般式（４）または一般式（４ａ）で示される１価フェノールの中でも、パラヒドロキシ安息香酸ヘキサデシルエステル、パラヒドロキシ安息香酸２－ヘキシルデシルエステルのいずれかもしくは両方を末端停止剤として使用することが特に好ましい。

　例えば、一般式（４ａ）においてＲ_１が炭素数１６のアルキル基である１価フェノールを末端停止剤として使用した場合、ガラス転移温度、溶融流動性、成形性、耐ドローダウン性等に優れたポリカーボネート樹脂を得ることができ、また、ポリカーボネート樹脂製造時の１価フェノールの溶剤溶解性にも優れるため、特に好ましい。

　一方、一般式（４）または一般式（４ａ）におけるＲ_１の炭素数が増加しすぎると、１価フェノール（末端停止剤）の有機溶剤溶解性が低下する傾向があり、ポリカーボネート樹脂製造時の生産性が低下することがある。
　一例として、Ｒ_１の炭素数が３６以下であれば、ポリカーボネート樹脂を製造するにあたって生産性が高く、経済性も良い。Ｒ_１の炭素数が２２以下であれば、１価フェノールは、特に有機溶剤溶解性に優れており、ポリカーボネート樹脂を製造するにあたって生産性を非常に高くすることができ、経済性も向上する。このような１価フェノールを使用したポリカーボネート樹脂としては、例えば、ユピゼータＴ－１３８０（三菱ガス化学製）等が挙げられる。
　一般式（４）または一般式（４ａ）におけるＲ_１の炭素数が小さすぎると、ポリカーボネート樹脂のガラス転移点が十分に低い値とはならず、熱成形性が低下することがある。

　本発明において、ポリカーボネート樹脂（ａ１）の重量平均分子量は、樹脂シートの耐衝撃性および成形条件に影響し得る。つまり、重量平均分子量が小さすぎる場合は、樹脂シートの耐衝撃性が低下するおそれがある。重量平均分子量が高すぎる場合は、ポリカーボネート樹脂（ａ１）を含む基材層を形成する時に過剰な熱源を必要とする場合がある。また、選択する成形法によっては高い温度が必要になるので、ポリカーボネート樹脂（ａ１）が高温にさらされることになり、その熱安定性に悪影響を及ぼすことがある。ポリカーボネート樹脂（ａ１）の重量平均分子量は、１５，０００～７５，０００が好ましく、２０，０００～７０，０００がより好ましい。さらに好ましくは２０，０００～６５，０００である。なお、本明細書における重量平均分子量は、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定される、標準ポリスチレン換算の重量平均分子量である。

　当業者であれば、使用する高硬度樹脂のガラス転移点（Ｔｇ）を考慮して、公知のポリカーボネート樹脂の中から上記関係を満たすようなＴｇを有するポリカーボネート樹脂（ａ１）を適宜選択して使用することができる。ポリカーボネート樹脂（ａ１）のＴｇは９０～１９０℃であることが好ましく、１００～１７０℃であることがより好ましく、１１０～１５０℃であることが特に好ましい。なお、本明細書において、ガラス転移点とは、示差走査熱量測定装置を用いて、試料１０ｍｇ、昇温速度１０℃／分で測定し、中点法で算出した温度である。

　基材層は、ポリカーボネート樹脂（ａ１）に加え、他の樹脂を含んでいてもよい。そのような樹脂としては、ポリエステル樹脂等が挙げられる。ポリエステル樹脂は、ジカルボン酸成分として主にテレフタル酸を含んでいることが好ましく、テレフタル酸以外のジカルボン酸成分を含んでいてもよい。
　例えば、主成分であるエチレングリコール８０～６０モル％に対して１，４－シクロヘキサンジメタノールを２０～４０モル％（合計１００モル％）含むグリコール成分が重縮合してなるポリエステル樹脂（所謂「ＰＥＴＧ」）が好ましい。基材層における樹脂は、ポリカーボネート樹脂（ａ１）のみであることが好ましいが、その他の樹脂を含む場合には、その量は基材層の全質量に対して０～２５質量％であることが好ましく、０～１０質量％であることがより好ましい。

　基材層は、さらに添加剤等を含んでいてもよい。添加剤としては、樹脂シートにおいて通常使用されるものを使用することができ、そのような添加剤としては、例えば、抗酸化剤、抗着色剤、抗帯電剤、離型剤、滑剤、染料、顔料、可塑剤、難燃剤、樹脂改質剤、相溶化剤、有機フィラーや無機フィラーのような強化材などが挙げられる。添加剤と樹脂を混合する方法は特に限定されず、全量コンパウンドする方法、マスターバッチをドライブレンドする方法、全量ドライブレンドする方法などを用いることができる。添加剤の量は、基材層の全質量に対して０～１０質量％であることが好ましく、０～７質量％であることがより好ましく、０～５質量％であることが特に好ましい。

　基材層の厚みは、０．３～１０ｍｍであることが好ましく、０．３～５ｍｍであることがより好ましく、０．３～３．５ｍｍであることが特に好ましい。

＜高硬度樹脂層＞
　高硬度樹脂層は、高硬度樹脂を含む。その他、必要に応じて他の樹脂、添加剤等がさらに含まれていてもよい。なお、本明細書において、高硬度樹脂とは、基材となるポリカーボネート樹脂よりも硬度の高い樹脂であり、鉛筆硬度がＢ以上、好ましくはＨＢ～３Ｈ、より好ましくはＨ～３Ｈ、さらに好ましくは２Ｈ～３Ｈの樹脂を意味する。なお、高硬度樹脂層の鉛筆硬度は、ＪＩＳ　Ｋ　５６００－５－４：１９９９に準拠した鉛筆ひっかき硬度試験にて評価した結果である。具体的には、高硬度樹脂層の表面に対して角度４５度、荷重７５０ｇで次第に硬度を増して鉛筆を押し付け、きず跡を生じなかった最も硬い鉛筆の硬度を高硬度樹脂層の鉛筆硬度として評価した。

［高硬度樹脂］
　高硬度樹脂としては、特に制限されないが、樹脂（Ｂ１）～（Ｂ６）からなる群から選択される少なくとも１つを含むことが好ましい。

（樹脂（Ｂ１））
　樹脂（Ｂ１）は、一般式（１）で表される（メタ）アクリル酸エステル構成単位（ａ）と、一般式（２）で表される脂肪族ビニル構成単位（ｂ）とを含む共重合体である。この際、前記樹脂（Ｂ１）は、他の構成単位をさらに有していてもよい。なお、本明細書において、（メタ）アクリルとは、メタクリルおよび／またはアクリルを示す。

　式中、Ｒ^１は水素原子またはメチル基であり、好ましくはメチル基である。

　またＲ^２は炭素数１～１８のアルキル基であり、炭素数１～１０のアルキル基であることが好ましく、炭素数１～６のアルキル基であることがより好ましい。具体的にはメチル基、エチル基、ブチル基、ラウリル基、ステアリル基、シクロヘキシル基、イソボルニル基などが挙げられる。これらのうち、Ｒ^２は、メチル基、エチル基であることが好ましく、メチル基であることがより好ましい。

　なお、Ｒ^２がメチル基、エチル基である場合、一般式（１）で表される（メタ）アクリル酸エステル構成単位（ａ）は（メタ）アクリル酸エステル構成単位となり、Ｒ^１がメチル基かつＲ^２がメチル基である場合、一般式（１）で表される（メタ）アクリル酸エステル構成単位（ａ）はメタクリル酸メチル構成単位となる。

　一般式（１）で表される（メタ）アクリル酸エステル構成単位（ａ）は、樹脂（Ｂ１）中に１種のみが含まれていても、２種以上含まれていてもよい。

　式中、Ｒ^３は水素原子またはメチル基であり、水素原子であることが好ましい。

　Ｒ^４は炭素数１～４の炭化水素基で置換されていてもよいシクロヘキシル基であり、置換基を有さないシクロヘキシル基であることが好ましい。

　Ｒ^３が水素原子であり、Ｒ^４がシクロヘキシル基である場合、一般式（２）で表される脂肪族ビニル構成単位（ｂ）はビニルシクロヘキサン構成単位となる。

　一般式（２）で表される脂肪族ビニル構成単位（ｂ）は、樹脂（Ｂ１）中に１種のみが含まれていても、２種以上含まれていてもよい。

　本明細書中において、「炭化水素基」は、直鎖状、分岐鎖状、環状のいずれであってもよく、置換基を有していてもよい。

　前記他の構成単位としては、特に制限されないが、（メタ）アクリル酸エステルモノマーと芳香族ビニルモノマーとを重合した後に該芳香族ビニルモノマー由来の芳香族二重結合を水素化して樹脂（Ｂ１）を製造する過程において生じる、水素化されていない芳香族二重結合を含む芳香族ビニルモノマー由来の構成単位などが挙げられる。具体的な他の構成単位としては、スチレン構成単位が挙げられる。

　他の構成単位は、樹脂（Ｂ１）中に１種のみが含まれていても、２種以上含まれていてもよい。

　（メタ）アクリル酸エステル構成単位（ａ）と脂肪族ビニル構成単位（ｂ）との合計含有量は、樹脂（Ｂ１）の全構成単位に対して、好ましくは９０～１００モル％であり、より好ましくは９５～１００モル％であり、特に好ましくは９８～１００モル％である。

　一般式（１）で表される（メタ）アクリル酸エステル構成単位（ａ）の含有量は、樹脂（Ｂ１）の全構成単位に対して、好ましくは６５～８０モル％であり、より好ましくは７０～８０モル％である。前記（メタ）アクリル酸エステル構成単位（ａ）の割合が６５モル％以上であると、基材層との密着性や表面硬度に優れた樹脂層を得ることができることから好ましい。一方、前記（メタ）アクリル酸エステル構成単位（ａ）の割合が８０モル％以下であると、樹脂シートの吸水による反りが発生しづらいことから好ましい。

　また、一般式（２）で表される脂肪族ビニル構成単位（ｂ）の含有量は、樹脂（Ｂ１）の全構成単位に対して、好ましくは２０～３５モル％であり、より好ましくは２０～３０モル％である。脂肪族ビニル構成単位（ｂ）の含有量が２０モル％以上であると、高温高湿下でのそりを防ぐことができることから好ましい。一方、脂肪族ビニル構成単位（ｂ）の含有量が３５モル％以下であると、基材との界面での剥離を防ぐことができることから好ましい。

　さらに、他の構成単位の含有量は、樹脂（Ｂ１）の全構成単位に対して、１０モル％以下であることが好ましく、５モル％以下であることがより好ましく、２モル％以下であることが特に好ましい。

　なお、本明細書において、「共重合体」は、ランダム共重合体、ブロック共重合体、および交互共重合体のいずれの構造であってもよい。

　樹脂（Ｂ１）の重量平均分子量は、特に制限はないが、強度および成型性の観点から、５０，０００～４００，０００であることが好ましく、７０,０００～３００，０００であることがより好ましい。

　樹脂（Ｂ１）のガラス転移点は、１１０～１４０℃であることが好ましく、１１０～１３５℃であることがより好ましく、１１０～１３０℃であることが特に好ましい。ガラス転移点が１１０℃以上であると、樹脂シートが熱環境あるいは湿熱環境において変形や割れを生じることが少ないことから好ましい。一方、１４０℃以下であると、鏡面ロールや賦形ロールによる連続式熱賦形、あるいは鏡面金型や賦形金型によるバッチ式熱賦形によって成形する場合に加工性に優れることから好ましい。

　具体的な樹脂（Ｂ１）としては、オプティマス７５００、６０００（三菱ガス化学製）が挙げられる。なお上述した樹脂（Ｂ１）は単独で用いても、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　高硬度樹脂として樹脂（Ｂ１）を使用する場合には、ポリカーボネート樹脂（ａ１）としてユピゼータＴ－１３８０（三菱ガス化学製）を使用することが好ましい。

　また、高硬度樹脂として、一般式（１）で表される構成単位（Ｒ^１、Ｒ^２がともにメチル基；メタクリル酸メチル）を７５モル％、一般式（２）で表される構成単位（Ｒ^３が水素原子、Ｒ^４がシクロヘキシル基；ビニルシクロヘキサン）を２５モル％含む共重合体である樹脂（Ｂ１）を使用し、ポリカーボネート樹脂（ａ１）として式（３ａ）の構成単位を含むポリカーボネート樹脂を使用し、末端停止剤として一般式（４ａ）で表される１価フェノール（Ｒ_１の炭素数が８～２２）を使用する態様が特に好ましい。

　樹脂（Ｂ１）の製造方法としては、特に限定されないが、少なくとも１種の（メタ）アクリル酸エステルモノマーと少なくとも１種の芳香族ビニルモノマーとを重合した後、該芳香族ビニルモノマー由来の芳香族二重結合を水素化して得られたものが好適である。

　前記芳香族ビニルモノマーとしては、特に制限されないが、スチレン、α－メチルスチレン、ｐ－ヒドロキシスチレン、アルコキシスチレン、クロロスチレン、およびそれらの誘導体などが挙げられる。これらうち、芳香族ビニルモノマーはスチレンであることが好ましい。

　（メタ）アクリル酸エステルモノマーと芳香族ビニルモノマーの重合には、公知の方法を用いることができるが、例えば、塊状重合法や溶液重合法などにより製造することができる。

　塊状重合法は、上記モノマーおよび重合開始剤を含むモノマー組成物を完全混合槽に連続的に供給し、１００～１８０℃で連続重合する方法などにより行われる。上記モノマー組成物は、必要に応じて連鎖移動剤を含んでいてもよい。

　前記重合開始剤としては、特に限定されないが、ｔ－アミルパーオキシ－２－エチルヘキサノエート、ｔ－ブチルパーオキシ－２－エチルヘキサノエート、過酸化ベンゾイル、１，１－ジ（ｔ－ヘキシルペルオキシ）－３，３，５－トリメチルシクロヘキサン、１，１－ジ（ｔ－ヘキシルペルオキシ）シクロヘキサン、１，１－ジ（ｔ－ブチルペルオキシ）シクロヘキサン、ｔ－ヘキシルプロポキシイソプロピルモノカーボネート、ｔ－アミルパーオキシノルマルオクトエート、ｔ－ブチルペルオキシイソプロピルモノカーボネート、ジ－ｔ－ブチルパーオキサイド等の有機過酸化物、２，２’－アゾビスイソブチロニトリル、２，２’－アゾビス（２－メチルブチロニトリル）、２，２’－アゾビス（２，4－ジメチルバレロニトリル）等のアゾ化合物が挙げられる。これらは単独でまたは２種以上を組み合わせて用いることができる。

　前記連鎖移動剤としては、特に限定されないが、例えば、α－メチルスチレンダイマーが挙げられる。

　溶液重合法に用いられる溶媒としては、例えば、トルエン、キシレン、シクロヘキサン、メチルシクロヘキサンなどの炭化水素系溶媒；酢酸エチル、イソ酪酸メチルなどのエステル系溶媒、アセトン、メチルエチルケトンなどのケトン系溶媒；テトラヒドロフラン、ジオキサンなどのエーテル系溶媒；メタノール、イソプロパノールなどのアルコール系溶媒などが挙げられる。これらの溶媒は単独で用いても、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　（メタ）アクリル酸エステルモノマーと芳香族ビニルモノマーを重合した後の芳香族ビニルモノマー由来の芳香族二重結合を水素化する水素化反応に用いられる溶媒は、上記の重合溶媒と同じであっても異なっていてもよい。例えば、シクロヘキサン、メチルシクロヘキサンなどの炭化水素系溶媒、酢酸エチル、イソ酪酸メチルなどのエステル系溶媒、アセトン、メチルエチルケトンなどのケトン系溶媒、テトラヒドロフラン、ジオキサンなどのエーテル系溶媒、メタノール、イソプロパノールなどのアルコール系溶媒などが挙げられる。

　水素化の方法は特に限定されず、公知の方法を用いることができる。例えば、水素圧力３～３０ＭＰａ、反応温度６０～２５０℃でバッチ式あるいは連続流通式で行うことができる。反応温度が６０℃以上であると、反応時間がかかり過ぎることがないことから好ましい。一方、反応温度が２５０℃以下であると、分子鎖の切断やエステル部位の水素化等の副反応が起こらないまたはほとんど起こらないことから好ましい。

　水素化反応に用いられる触媒としては、例えば、ニッケル、パラジウム、白金、コバルト、ルテニウム、ロジウムなどの金属またはそれら金属の酸化物、塩もしくは錯体化合物を、カーボン、アルミナ、シリカ、シリカ・アルミナ、珪藻土などの多孔性担体に担持した固体触媒などが挙げられる。

　水素化反応により、芳香族ビニルモノマー由来の芳香族二重結合は、７０％以上が水素化されることが好ましい。即ち、芳香族ビニルモノマー由来の構成単位中に含まれる芳香族二重結合の未水素化率は、３０％未満であることが好ましく、１０％未満であることがより好ましく、５％未満であることがさらに好ましい。未水素化率が３０％未満であると、透明性に優れた樹脂を得ることができることから好ましい。なお、未水素化部分の構成単位は、樹脂（Ｂ１）における他の構成単位となりうる。

（樹脂（Ｂ２））
　樹脂（Ｂ２）は、（メタ）アクリル酸エステル構成単位を６～７７質量％、スチレン構成単位を１５～７１質量％、および不飽和ジカルボン酸構成単位を８～２３質量％含む共重合体である。この際、前記樹脂（Ｂ２）は、他の構成単位をさらに有していてもよい。

　前記樹脂（Ｂ２）における（メタ）アクリル酸エステル構成単位を構成する（メタ）アクリル酸エステル単量体としては、特に制限されないが、アクリル酸、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ｎ－ブチル、アクリル酸２エチルヘキシル、メタクリル酸、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ｎ－ブチル、メタクリル酸２エチルヘキシル等が挙げられる。これらのうち、（メタ）アクリル酸エステル単量体はメタクリル酸メチルであることが好ましい。上述の（メタ）アクリル酸エステル単量体は、（メタ）アクリル酸エステル構成単位として単独で含まれていても、２種以上を組み合わせて含まれていてもよい。

　（メタ）アクリル酸エステル構成単位の含有量は、樹脂（Ｂ２）の全質量に対して、６～７７質量％であり、２０～７０質量％であることが好ましい。

　前記樹脂（Ｂ２）におけるスチレン構成単位としては、特に限定されず、任意の公知のスチレン系単量体を用いることができる。前記スチレン系単量体としては、入手の容易性の観点から、スチレン、α－メチルスチレン、ｏ－メチルスチレン、ｍ－メチルスチレン、ｐ－メチルスチレン、ｔ－ブチルスチレン等が挙げられる。これらのうち、相溶性の観点からスチレン系単量体はスチレンであることが好ましい。上述のスチレン系単量体は、スチレン構成単位として単独で含まれていても、２種以上を組み合わせて含まれていてもよい。

　スチレン構成単位の含有量は、樹脂（Ｂ２）の全質量に対して、１５～７１質量％であり、２０～６６質量％であることが好ましい。

　前記樹脂（Ｂ２）における不飽和ジカルボン酸構成単位を構成する不飽和ジカルボン酸無水物単量体としては、特に限定されないが、マレイン酸、イタコン酸、シトラコン酸、アコニット酸等の酸無水物が挙げられる。これらのうち、スチレン系単量体との相溶性の観点から、不飽和ジカルボン酸無水物単量体は無水マレイン酸であることが好ましい。上述の不飽和ジカルボン酸無水物単量体は、不飽和ジカルボン酸構成単位として単独で含まれていても、２種以上を組み合わせて含まれていてもよい。

　不飽和ジカルボン酸構成単位の含有量は、樹脂（Ｂ２）の全質量に対して、８～２３質量％であり、１０～２３質量％であることが好ましい。

　前記樹脂（Ｂ２）における他の構成単位としては、例えば、Ｎ－フェニルマレイミドなどが挙げられる。

　他の構成単位の含有量は、樹脂（Ｂ２）の全構成単位に対して、１０モル％以下であることが好ましく、５モル％以下であることがより好ましく、２モル％以下であることが特に好ましい。

　上述の（メタ）アクリル酸エステル構成単位、スチレン構成単位、および不飽和ジカルボン酸構成単位の合計含有量は、樹脂（Ｂ２）の全構成単位に対して、好ましくは９０～１００モル％であり、より好ましくは９５～１００モル％であり、特に好ましくは９８～１００モル％である。

　樹脂（Ｂ２）の重量平均分子量は、特に制限はないが、５０，０００～３００，０００であることが好ましく、８０，０００～２００，０００であることがより好ましい。

　樹脂（Ｂ２）のガラス転移点は、９０～１５０℃であることが好ましく、１００～１５０℃であることがより好ましく、１１５～１５０℃であることが特に好ましい。

　具体的な樹脂（Ｂ２）としては、レジスファイ　Ｒ１００、Ｒ２００、Ｒ３１０（デンカ製）、デルペット９８０Ｎ（旭化成製）、ｈｗ５５（ダイセル・エボニック製）等が挙げられる。なお、上述した樹脂（Ｂ２）は単独で用いても、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　高硬度樹脂として樹脂（Ｂ２）を使用する場合には、ポリカーボネート樹脂（ａ１）として式（３ａ）の構成単位を含むポリカーボネート樹脂を使用する態様が好ましい。さらには、末端停止剤として一般式（４ａ）で表される１価フェノール（Ｒ_１の炭素数が８～２２）を使用する態様が特に好ましい。このようなポリカーボネート樹脂としては、ユピゼータＴ－１３８０（三菱ガス化学製）、ユーピロンＥ－２０００（三菱エンジニアリングプラスチックス製）等が挙げられる。

　また、高硬度樹脂として、メタクリル酸メチル構成単位６～２６質量％、スチレン構成単位５５～７１質量％、無水マレイン酸構成単位１５～２３質量％で構成される共重合体（Ｒ１００、Ｒ２００、またはＲ３１０；デンカ製）の樹脂（Ｂ２）を使用する場合には、ポリカーボネート樹脂（ａ１）としてユピゼータＴ－１３８０を使用する態様が好ましい。

　さらに、高硬度樹脂として、メタクリル酸メチル構成単位６質量％、スチレン構成単位７１質量％、無水マレイン酸構成単位２３質量％で構成される共重合体（Ｒ３１０；デンカ製）である樹脂（Ｂ２）を使用する場合には、ポリカーボネート樹脂（ａ１）としてユピゼータＴ－１３８０を使用する態様が特に好ましい。

　なお、樹脂（Ｂ２）の製造方法は、特に限定されないが、塊状重合法や溶液重合法が挙げられる。

（樹脂（Ｂ３））
　樹脂（Ｂ３）は、式（５）で表される構成単位（ｃ）を含む重合体である。この際、前記重合体は、式（６）で表される構成単位（ｄ）をさらに含むことが好ましい。また、前記重合体は、他の構成単位をさらに含んでいてもよい。

　式（５）で表される構成単位（ｃ）の含有量は、樹脂（Ｂ３）の全構成単位に対して、５０～１００モル％であることが好ましく、６０～１００モル％であることがより好ましく、７０～１００モル％であることが特に好ましい。

　式（６）で表される構成単位（ｄ）の含有量は、樹脂（Ｂ３）の全構成単位に対して、０～５０モル％であることが好ましく、０～４０モル％であることがより好ましく、０～３０モル％であることが特に好ましい。

　他の構成単位の含有量は、樹脂（Ｂ３）の全構成単位に対して、１０モル％以下であることが好ましく、５モル％以下であることがより好ましく、２モル％以下であることが特に好ましい。

　構成単位（ｃ）と構成単位（ｄ）の合計含有量は、樹脂（Ｂ３）の全構成単位に対して、９０～１００モル％であることが好ましく、９５～１００モル％であることがより好ましく、９８～１００モル％であることがさらに好ましい。

　樹脂（Ｂ３）の重量平均分子量は、１５，０００～７５，０００が好ましく、２０，０００～７０，０００がより好ましく、２５，０００～６５，０００が特に好ましい。

　樹脂（Ｂ３）のガラス転移点は、１０５～１５０℃であることが好ましく、１１０～１４０℃であることがより好ましく、１１０～１３５℃であることが特に好ましい。

　具体的な樹脂（Ｂ３）としては、ユーピロン　ＫＨ３４１０ＵＲ、ＫＨ３５２０ＵＲ、ＫＳ３４１０ＵＲ（三菱エンジニアリングプラスチック社製）等が挙げられる。なお、上述した樹脂（Ｂ３）は単独で用いても、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　高硬度樹脂として樹脂（Ｂ３）を使用する場合には、ポリカーボネート樹脂（ａ１）として式（３ａ）の構成単位を含むポリカーボネート樹脂を使用する態様が好ましい。さらには、末端停止剤として一般式（４ａ）で表される１価フェノール（Ｒ_１の炭素数が８～２２）を使用する態様が特に好ましい。このようなポリカーボネート樹脂としては、ユピゼータＴ－１３８０（三菱ガス化学製）が挙げられる。特に、樹脂（Ｂ３）としてユーピロンＫＳ３４１０ＵＲ（三菱エンジニアリングプラスチックス製）を使用し、ポリカーボネート樹脂（ａ１）としてユピゼータＴ－１３８０（三菱ガス化学製）を使用することが好ましい。

　なお、高硬度樹脂として樹脂（Ｂ３）を使用する場合には、樹脂（Ｂ１）～（Ｂ６）以外の他の樹脂を含むことが好ましい。この際、前記樹脂（Ｂ１）～（Ｂ６）以外の他の樹脂としては、構成単位（ｃ）を含まず構成単位（ｄ）を含む樹脂が好ましく、構成単位（ｄ）のみからなる樹脂がより好ましい。具体的には、芳香族ポリカーボネート樹脂（例えば、ユーピロンＳ－２０００、ユーピロンＳ－１０００、ユーピロンＥ－２０００；三菱エンジニアリングプラスチックス社製）等が使用可能である。

　前記樹脂（Ｂ１）～（Ｂ６）以外の他の樹脂を含む場合、樹脂（Ｂ３）は、高硬度樹脂層に含まれる全樹脂に対して、好ましくは４５質量％以上、より好ましくは５５質量％以上の割合で含まれる。

　樹脂（Ｂ３）の製造方法は、特に限定されないが、モノマーとしてビスフェノールＣを使用することを除いては、上述したポリカーボネート樹脂（ａ１）の製造方法と同様の方法で製造することができる。

（樹脂（Ｂ４））
　樹脂（Ｂ４）は、スチレン構成単位を５～２０質量％、（メタ）アクリル酸エステル構成単位を６０～９０質量％、およびＮ－置換型マレイミド構成単位を５～２０質量％含む共重合体である。なお、前記樹脂（Ｂ４）は、他の構成単位をさらに含んでいてもよい。

　前記樹脂（Ｂ４）におけるスチレン構成単位としては、特に限定されず、任意の公知のスチレン系単量体を用いることができる。前記スチレン系単量体としては、入手の容易性の観点から、スチレン、α－メチルスチレン、ｏ－メチルスチレン、ｍ－メチルスチレン、ｐ－メチルスチレン、ｔ－ブチルスチレン等が挙げられる。これらのうち、相溶性の観点からスチレン系単量体はスチレンであることが好ましい。上述のスチレン系単量体は、スチレン構成単位として単独で含まれていても、２種以上を組み合わせて含まれていてもよい。

　スチレン構成単位の含有量は、樹脂（Ｂ４）の全質量に対して、５～２０質量％であり、５～１５質量％であることが好ましく、５～１０質量％であることがより好ましい。

　前記樹脂（Ｂ４）における（メタ）アクリル酸エステル構成単位を構成する（メタ）アクリル酸エステル単量体としては、特に制限されないが、アクリル酸、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ｎ－ブチル、アクリル酸２エチルヘキシル、メタクリル酸、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ｎ－ブチル、メタクリル酸２エチルヘキシル等が挙げられる。これらのうち、（メタ）アクリル酸エステル単量体はメタクリル酸メチルであることが好ましい。上述の（メタ）アクリル酸エステル単量体は、（メタ）アクリル酸エステル構成単位として単独で含まれていても、２種以上を組み合わせて含まれていてもよい。

　（メタ）アクリル酸エステル構成単位の含有量は、樹脂（Ｂ４）の全質量に対して、６０～９０質量％であり、７０～９０質量％であることが好ましく、８０～９０質量％であることがより好ましい。

　前記樹脂（Ｂ４）におけるＮ－置換型マレイミド構成単位としては、Ｎ－フェニルマレイミド、Ｎ－クロロフェニルマレイミド、Ｎ－メチルフェニルマレイミド、Ｎ－ナフチルマレイミド、Ｎ－ヒドロキシフェニルマレイミド、Ｎ－メトキシフェニルマレイミド、Ｎ－カルボキシフェニルマレイミド、Ｎ－ニトロフェニルマレイミド、Ｎ－トリブロモフェニルマレイミドなどのＮ－アリールマレイミド等に由来する構成単位が挙げられる。このうち、アクリル樹脂との相溶性の観点からＮ－フェニルマレイミドに由来する構成単位が好ましい。上述のＮ－置換型マレイミドに由来する構成単位は、Ｎ－置換型マレイミド構成単位として単独で含まれていても、２種以上を組み合わせて含まれていてもよい。

　Ｎ－置換型マレイミド構成単位の含有量は、樹脂（Ｂ４）の全質量に対して、５～２０質量％であり、５～１５質量％であることが好ましく、５～１０質量％であることがより好ましい。

　前記他の構成単位としては、一般式（１）で表される（メタ）アクリル酸エステル構成単位と、一般式（２）で表される脂肪族ビニル構成単位等が挙げられる。この際、前記一般式（１）および前記一般式（２）は、上述した樹脂（Ｂ１）のものと同様である。

　他の構成単位の含有量は、樹脂（Ｂ４）の全構成単位に対して、１０モル％以下であることが好ましく、５モル％以下であることがより好ましく、２モル％以下であることが特に好ましい。

　スチレン構成単位、（メタ）アクリル酸エステル構成単位、およびＮ－置換型マレイミド構成単位の合計含有量は、樹脂（Ｂ４）の全構成単位に対して、９０～１００モル％であることが好ましく、９５～１００モル％であることがより好ましく、９８～１００モル％であることがさらに好ましい。

　樹脂（Ｂ４）の重量平均分子量は、５０，０００～２５０，０００であることが好ましく、１００，０００～２００，０００がより好ましい。

　樹脂（Ｂ４）のガラス転移点は、１１０～１５０℃であることが好ましく、１１５～１４０℃であることがより好ましく、１１５～１３５℃であることが特に好ましい。

　具体的な樹脂（Ｂ４）としては、デルペット　ＰＭ１２０Ｎ（旭化成株式会社製）が挙げられる。なお、上述した樹脂（Ｂ４）は単独で用いても、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　高硬度樹脂として樹脂（Ｂ４）を使用する場合には、ポリカーボネート樹脂（ａ１）として式（３ａ）の構成単位を含むポリカーボネート樹脂を使用する態様が好ましい。さらには、末端停止剤として一般式（４ａ）で表される１価フェノール（Ｒ_１の炭素数が８～２２）を使用する態様が特に好ましい。このようなポリカーボネート樹脂としては、ユピゼータＴ－１３８０（三菱ガス化学製）が挙げられる。特に、樹脂（Ｂ４）としてスチレン構成単位７質量％、（メタ）アクリル酸エステル構成単位８６質量％、およびＮ－置換型マレイミド構成単位７質量％からなるデルペットＰＭ－１２０Ｎを使用し、ポリカーボネート樹脂（ａ１）としてユピゼータＴ－１３８０を使用するのが好ましい。

　樹脂（Ｂ４）の製造方法は、特に限定されないが、溶液重合、塊状重合などによって製造することができる。

（樹脂（Ｂ５））
　樹脂（Ｂ５）は、式（７）で表される構成単位（ｅ）を含む重合体である。この際、樹脂（Ｂ５）は、さらに他の構成単位をさらに含んでいてもよい。

　式（７）で表される構成単位（ｅ）の含有量は、樹脂（Ｂ５）の全構成単位に対して、８０～１００モル％であることが好ましく、９０～１００モル％であることがより好ましく、９５～１００モル％であることが特に好ましい。

　他の構成単位としては、例えば、式（５）で表される構成単位、式（６）で表される構成単位などが挙げられる。この際、前記式（５）および前記式（６）は、上述した樹脂（Ｂ３）のものと同様である。

　他の構成単位の含有量は、樹脂（Ｂ５）の全構成単位に対して、１０モル％以下であることが好ましく、５モル％以下であることがより好ましく、２モル％以下であることが特に好ましい。

　樹脂（Ｂ５）の重量平均分子量は、１０，０００～１，０００，０００であることが好ましく、１５，０００～５０，０００がより好ましい。

　樹脂（Ｂ５）のガラス転移点は、１２０～２００℃であることが好ましく、１３０～１９０℃であることがより好ましく、１４０～１９０℃であることが特に好ましい。

　樹脂（Ｂ５）として、具体的には、ユピゼータ　ＦＰＣ０２２０（三菱ガス化学社製）が挙げられる。なお、上述した樹脂（Ｂ５）は単独で用いても、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　高硬度樹脂として樹脂（Ｂ５）を使用する場合には、ポリカーボネート樹脂（ａ１）として式（３ａ）の構成単位を含むポリカーボネート樹脂を使用する態様が好ましい。このようなポリカーボネート樹脂としては、ユーピロンＥ－２０００（三菱エンジニアリングプラスチックス製）が挙げられる。特に、樹脂（Ｂ５）としてユピゼータＦＰＣ０２２０（三菱ガス化学製）を使用し、ポリカーボネート樹脂（ａ１）としてユーピロンＥ－２０００（三菱エンジニアリングプラスチックス製）を使用することが好ましい。

　高硬度樹脂として樹脂（Ｂ５）を使用する場合には、樹脂（Ｂ１）～（Ｂ６）以外の他の樹脂を含むことが好ましい。この際、前記樹脂（Ｂ１）～（Ｂ６）以外の他の樹脂としては、構成単位（ｃ）を含まず構成単位（ｄ）を含む樹脂が好ましく、構成単位（ｄ）からなる樹脂がより好ましい。具体的には、芳香族ポリカーボネート樹脂（例えば、ユーピロンＳ－２０００、ユーピロンＳ－１０００、ユーピロンＥ－２０００；三菱エンジニアリングプラスチックス社製）等が使用可能である。

　前記樹脂（Ｂ１）～（Ｂ６）以外の他の樹脂を含む場合、樹脂（Ｂ５）は、高硬度樹脂層に含まれる全樹脂に対して、好ましくは４５質量％以上、より好ましくは５５質量％以上の割合で含まれる。

　樹脂（Ｂ５）の製造方法は、特に限定されないが、モノマーとしてビスフェノールＡＰを使用することを除き、上述したポリカーボネート樹脂（ａ１）の製造方法と同様の方法で製造することができる。

（樹脂（Ｂ６））
　樹脂（Ｂ６）は、スチレン構成単位を５０～９５質量％、不飽和ジカルボン酸構成単位を５～５０質量％含む共重合体である。

　スチレン構成単位としては、樹脂（Ｂ４）で記載のスチレン系単量体を用いることができる。樹脂（Ｂ６）は、これらのスチレン構成単位を単独で用いても、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　スチレン構成単位の含有量は、樹脂（Ｂ６）の全質量に対して、５０～９５質量％であることが好ましく、６０～９０質量％であることがより好ましく、６５～８７質量％であることがさらに好ましい。

　不飽和ジカルボン酸構成単位を構成する不飽和ジカルボン酸無水物単量体としては、例えばマレイン酸、イタコン酸、シトラコン酸、アコニット酸等の酸無水物が挙げられる。これらのうち、スチレン系単量体との相溶性の観点から無水マレイン酸であることが好ましい。なお、上述の不飽和ジカルボン酸無水物単量体は単独で用いても、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　不飽和ジカルボン酸構成単位の含有量は、樹脂（Ｂ６）の全質量に対して、５～５０質量％であることが好ましく、１０～４０質量％であることがより好ましく、１３～３５質量％であることがさらに好ましい。

　樹脂（Ｂ６）は、上記構成単位以外の構成単位を含んでいてもよい。その他の構成単位としては、例えば、下記一般式（１）に由来する構成単位、一般式（２）に由来する構成単位などが挙げられる。

　式中、Ｒ^１およびＲ^２は上記と同様である。

　式中、Ｒ^３およびＲ^４は上記と同様である。

　その他の構成単位の含有量は、樹脂（Ｂ６）の全構成単位に対して、１０モル％以下であることが好ましく、５モル％以下であることがより好ましく、２モル％以下であることがさらに好ましい。

　樹脂（Ｂ６）の重量平均分子量は、５０，０００～２５０，０００であることが好ましく、１００，０００～２００，０００がより好ましい。

　樹脂（Ｂ６）のガラス転移点は、１１０～１５０℃であることが好ましく、１１５～１４０℃であることがより好ましく、１１５～１３７℃であることが特に好ましい。

　樹脂（Ｂ６）として、具体的には、ＸＩＢＯＮＤ１４０、ＸＩＢＯＮＤ１６０（ポリスコープ社製）が挙げられる。なお、上述した樹脂（Ｂ６）は単独で用いても、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　高硬度樹脂として樹脂（Ｂ６）を使用する場合には、ポリカーボネート樹脂（ａ１）として式（３ａ）の構成単位を含むポリカーボネート樹脂を使用する態様が好ましい。さらには、末端停止剤として一般式（４ａ）で表される１価フェノール（Ｒ_１の炭素数が８～２２）を使用する態様が特に好ましい。このようなポリカーボネート樹脂としては、ユピゼータＴ－１３８０（三菱ガス化学製）が挙げられる。特に、樹脂（Ｂ６）としてスチレン構成単位７８質量％、無水マレイン酸構成単位２２質量％からなるＸＩＢＯＮＤ１６０とアクリル樹脂とのアロイを使用し、ポリカーボネート樹脂（ａ１）としてユピゼータＴ－１３８０を使用するのが好ましい。

　樹脂（Ｂ６）の製造方法は、特に限定されないが、溶液重合、塊状重合などによって製造することができる。

　上述の樹脂（Ｂ１）～（Ｂ６）からなる群から選択される少なくとも１つは、アロイとして含有されていてもよい。

　前記アロイとしては、特に制限されないが、２種の樹脂（Ｂ１）のアロイ、２種の樹脂（Ｂ２）のアロイ、２種の樹脂（Ｂ３）のアロイ、２種の樹脂（Ｂ４）のアロイ、２種の樹脂（Ｂ５）のアロイ、２種の樹脂（Ｂ６）のアロイ、樹脂（Ｂ１）と樹脂（Ｂ２）とのアロイ、樹脂（Ｂ２）と樹脂（Ｂ４）とのアロイ、樹脂（Ｂ２）と他の高硬度樹脂とのアロイ、樹脂（Ｂ２）とアクリル樹脂とのアロイ、樹脂（Ｂ６）とアクリル樹脂とのアロイ等が挙げられる。

　前記他の高硬度樹脂としては、メタクリル酸メチル－スチレン共重合体、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン共重合体等が挙げられる。

　前記アクリル樹脂としては、ポリメタクリル酸メチル、メタクリル酸メチルとアクリル酸メチルまたはアクリル酸エチルとの共重合体等が挙げられる。市販品としては、アクリペット（三菱ケミカル株式会社製）、スミペックス（住友化学株式会社製）、パラペット（株式会社クラレ製）等が挙げられる。

　２種の樹脂のアロイとする場合、よりガラス転移温度が高い樹脂同士のアロイとすることが好ましい。

　なお、上述のアロイは単独で用いても、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　アロイの製造方法としては、特に制限されないが、スクリュー径２６ｍｍの２軸押出機を用い、シリンダー温度２４０℃で溶融混錬して、ストランド状に押出してペレタイザーでペレット化する方法等が挙げられる。

　高硬度樹脂層に含まれる高硬度樹脂は、１種類であっても２種類以上であってもよく、樹脂（Ｂ１）～（Ｂ６）から２種類以上を選択する場合は、同じまたは異なるカテゴリーから選択することができ、さらに樹脂（Ｂ１）～（Ｂ６）以外の高硬度樹脂を含んでいてもよい。

　高硬度樹脂層中の高硬度樹脂の含有量は、高硬度樹脂層の全質量に対して、７０～１００質量％であることが好ましく、８０～１００質量％であることがより好ましく、１００質量％であることが特に好ましい。

［他の樹脂］
　高硬度樹脂層は、高硬度樹脂以外の他の樹脂を含んでいてもよい。前記他の樹脂としては、メタクリル酸メチル－スチレン共重合体、ポリメタクリル酸メチル、ポリスチレン、ポリカーボネート、シクロオレフィン（コ）ポリマー樹脂、アクリロニトリル－スチレン共重合体、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン共重合体、各種エラストマーなどが挙げられる。これらの他の樹脂は単独で用いても、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　他の樹脂の含有量は、高硬度樹脂層の全質量に対して、３５質量％以下であることが好ましく、２５質量％以下であることがより好ましく、１０質量％以下であることが特に好ましい。

［添加剤］
　高硬度樹脂層は、添加剤等を含んでいてもよい。当該添加剤としては、上述した基材層に使用されるものが用いられうる。

［高硬度樹脂層］
　高硬度樹脂層の厚みは、好ましくは１０～２５０μｍであり、より好ましくは３０～２００μｍであり、特に好ましくは６０～１５０μｍである。高硬度樹脂層の厚みが１０μｍ以上であると、表面硬度が高くなることから好ましい。一方、高硬度樹脂層の厚みが２５０μｍ以下であると耐衝撃性が高くなることから好ましい。

［高硬度樹脂層の基材層への積層］
　上述したとおり、基材層と高硬度樹脂層の間にはさらなる層が存在していてもよいが、ここでは、基材層上に高硬度樹脂層を積層する場合について説明する。

　高硬度樹脂層を基材層に積層する方法としては、特に限定されず、別に形成した基材層と高硬度樹脂層とを重ね合わせて、両者を加熱圧着する方法；個別に形成した基材層と高硬度樹脂層とを重ね合わせて、両者を接着剤によって接着する方法；基材層と高硬度樹脂層とを共押出成形する方法；予め形成しておいた高硬度樹脂層に、基材層をインモールド成形して一体化する方法等が挙げられる。これらのうち、製造コストや生産性の観点から、共押出成形する方法が好ましい。

　共押出の方法は特に限定されない。例えば、フィードブロック方式では、フィードブロックで基材層の片面上に高硬度樹脂層を配置し、Ｔダイでシート状に押し出した後、成形ロールを通過させながら冷却して所望の積層体を形成する。また、マルチマニホールド方式では、マルチマニホールドダイ内で基材層の片面上に高硬度樹脂層を配置し、シート状に押し出した後、成形ロールを通過させながら冷却して所望の積層体を形成する。

　なお、上記方法は高硬度樹脂層を基材層以外の層に積層する場合にも同様の方法で積層することができる。

　基材層と高硬度樹脂層の合計厚みは、好ましくは０．３～１０ｍｍ、より好ましくは０．３～５．０ｍｍ、さらに好ましくは０．３～３．５ｍｍである。合計厚みが０．３ｍｍ以上であると、シートの剛性を保つことができることから好ましい。一方、合計厚みが１０ｍｍ以下であると、シートの下にタッチパネルを設置する場合等にタッチセンサーの感度が悪くなるのを防ぐことができることから好ましい。

　基材層および高硬度樹脂層の合計厚みに占める基材層の厚みの割合は、好ましくは７５％～９９％であり、より好ましくは８０～９９％であり、特に好ましくは８５～９９％である。上記範囲とすることにより、硬度と耐衝撃性を両立できる。

＜ハードコート層、ハードコートアンチグレア層＞
　本発明の樹脂シートは、ハードコート層またはハードコートアンチグレア層を具備する。ハードコート層またはハードコートアンチグレア層と高硬度樹脂層との間にさらなる層が存在していてもよいが、好ましくは、ハードコート層またはハードコートアンチグレア層は高硬度樹脂層上に積層される。ハードコート層またはハードコートアンチグレア層は、アクリル系ハードコートで作製されることが好ましい。本明細書において、「アクリル系ハードコート」とは、重合基として（メタ）アクリロイル基を含有するモノマーまたはオリゴマーまたはプレポリマーを重合して架橋構造を形成した塗膜を意味する。アクリル系ハードコートの組成としては、（メタ）アクリル系モノマー２～９８質量％、（メタ）アクリル系オリゴマー２～９８質量％および表面改質剤０～１５質量％を含むことが好ましく、さらに、（メタ）アクリル系モノマーと（メタ）アクリル系オリゴマーと表面改質剤との総和１００質量部に対して、０．００１～７質量部の光重合開始剤を含むことが好ましい。

　ハードコート層またはハードコートアンチグレア層は、より好ましくは、（メタ）アクリル系モノマーを５～５０質量％、（メタ）アクリル系オリゴマーを５０～９４質量％および表面改質剤を１～１０質量％含み、特に好ましくは、（メタ）アクリル系モノマーを２０～４０質量％、（メタ）アクリル系オリゴマーを６０～７８質量％および表面改質剤を２～５質量％含む。
　光重合開始剤の量は、（メタ）アクリル系モノマーと（メタ）アクリル系オリゴマーと表面改質剤との総和１００質量部に対して、０．０１～５質量部であることがより好ましく、０．１～３質量部であることが特に好ましい。

（１）（メタ）アクリル系モノマー
　（メタ）アクリル系モノマーとしては、分子内に（メタ）アクリロイル基が官能基として存在するものであれば使用でき、１官能モノマー、２官能モノマー、または３官能以上のモノマーであってよい。

　１官能モノマーとしては（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸エステルが例示でき、２官能および／または３官能以上の（メタ）アクリル系モノマーの具体例としては、ジエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ジプロピレングルコールジ（メタ）アクリレート、トリプロピレングルコールジ（メタ）アクリレート、１，６－ヘキサンジオールジ（メタ）アクリレート、ビスフェノールＡジグリシジルエーテルジ（メタ）アクリレート、テトラエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ヒドロキシピバリン酸ネオペンチルグリコールジアクリレート、ネオペンチルグリコールジ（メタ）アクリレート、１，４－ブタンジオールジアクリレート、１，３－ブチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ジシクロペンタニルジ（メタ）アクリレート、ポリエチレングリコールジアクリレート、１，４－ブタンジオールオリゴアクリレート、ネオペンチルグリコールオリゴアクリレート、１，６－ヘキサンジオールオリゴアクリレート、トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパンエトキシトリ（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパンプロポキシトリ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールトリ（メタ）アクリレート、グリセリルプロポキシトリ（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパントリメタクリレート、トリメチロールプロパンエチレンオキシド付加物トリアクリレート、グリセリンプロピレンオキシド付加物トリアクリレート、ペンタエリスリトールテトラアクリレート等が例示できる。
　ハードコート層またはハードコートアンチグレア層は、（メタ）アクリル系モノマーを１種類または２種類以上含んでいてよい。

（２）（メタ）アクリル系オリゴマー
　（メタ）アクリル系オリゴマーとしては、２官能以上の多官能ウレタン（メタ）アクリレートオリゴマー〔以下、多官能ウレタン（メタ）アクリレートオリゴマーともいう〕、２官能以上の多官能ポリエステル（メタ）アクリレートオリゴマー〔以下、多官能ポリエステル（メタ）アクリレートオリゴマーともいう〕、２官能以上の多官能エポキシ（メタ）アクリレートオリゴマー〔以下、多官能エポキシ（メタ）アクリレートオリゴマーともいう〕などが挙げられる。
　ハードコート層またはハードコートアンチグレア層は、（メタ）アクリル系オリゴマーを１種類または２種類以上含んでいてよい。

　多官能ウレタン（メタ）アクリレートオリゴマーとしては、１分子中に少なくとも１個の（メタ）アクリロイルオキシ基および水酸基を有する（メタ）アクリレートモノマーとポリイソシアネートとのウレタン化反応生成物；ポリオール類をポリイソシアネートと反応させて得られるイソシアネート化合物と１分子中に少なくとも１個以上の（メタ）アクリロイルオキシ基および水酸基を有する（メタ）アクリレートモノマーとのウレタン化反応生成物等が挙げられる。

　ウレタン化反応に用いられる１分子中に少なくとも１個の（メタ）アクリロイルオキシ基および水酸基を有する（メタ）アクリレートモノマーとしては、２－ヒドロキシエチル（メタ）アクリレート、２－ヒドロキシプロピル（メタ）アクリレート、２－ヒドロキシブチル（メタ）アクリレート、２－ヒドロキシ－３－フェノキシプロピル（メタ）アクリレート、グリセリンジ（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパンジ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールトリ（メタ）アクリレート、ジペンタエリスリトールペンタ（メタ）アクリレートが挙げられる。

　ウレタン化反応に用いられるポリイソシアネートとしては、ヘキサメチレンジイソシアネート、リジンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、トリレンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、これらジイソシアネートのうち芳香族のイソシアネート類を水素添加して得られるジイソシアネート（例えば水素添加トリレンジイソシアネート、水素添加キシリレンジイソシアネートなどのジイソシアネート）、トリフェニルメタントリイソシアネート、ジメチレントリフェニルトリイソシアネートなどのジまたはトリのポリイソシアネート、あるいはジイソシアネートを多量化させて得られるポリイソシアネートが挙げられる。

　ウレタン化反応に用いられるポリオール類としては、一般的に芳香族、脂肪族および脂環式のポリオールのほか、ポリエステルポリオール、ポリエーテルポリオール等が使用される。通常、脂肪族および脂環式のポリオールとしては、１，４－ブタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、ネオペンチルグリコール、エチレングリコール、プロピレングリコール、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、ジメチロールヘプタン、ジメチロールプロピオン酸、ジメチロールブチリオン酸、グリセリン、水添ビスフェノールＡなどが挙げられる。

　ポリエステルポリオールとしては、上述したポリオール類とポリカルボン酸との脱水縮合反応により得られるものが挙げられる。ポリカルボン酸の具体的な化合物としては、コハク酸、アジピン酸、マレイン酸、トリメリット酸、ヘキサヒドロフタル酸、フタル酸、イソフタル酸、テレフタル酸などが挙げられる。これらのポリカルボン酸は、無水物であってもよい。また、ポリエーテルポリオールとしては、ポリアルキレングリコールのほか、上述したポリオール類またはフェノール類とアルキレンオキサイドとの反応により得られるポリオキシアルキレン変性ポリオールが挙げられる。

　また、多官能ポリエステル（メタ）アクリレートオリゴマーは、（メタ）アクリル酸、ポリカルボン酸およびポリオールを使用した脱水縮合反応により得られる。脱水縮合反応に用いられるポリカルボン酸としては、コハク酸、アジピン酸、マレイン酸、イタコン酸、トリメリット酸、ピロメリット酸、ヘキサヒドロフタル酸、フタル酸、イソフタル酸、テレフタル酸などが挙げられる。これらのポリカルボン酸は、無水物であってもよい。また、脱水縮合反応に用いられるポリオールとしては、１，４－ブタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、プロピレングリコール、ネオペンチルグリコール、ジメチロールヘプタン、ジメチロールプロピオン酸、ジメチロールブチリオン酸、トリメチロールプロパン、ジトリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール、ジペンタエリスリトールなどが挙げられる。

　多官能エポキシ（メタ）アクリレートオリゴマーは、ポリグリシジルエーテルと（メタ）アクリル酸との付加反応により得られる。ポリグリシジルエーテルとしては、エチレングリコールジグリシジルエーテル、プロピレングリコールジグリシジルエーテル、トリプロピレングリコールジグリシジルエーテル、１,６－ヘキサンジオールジグリシジルエーテル、ビスフェノールＡジグリシジルエーテルなどが挙げられる。

（３）表面改質剤
　本発明で使用される表面改質剤とは、レベリング剤、帯電防止剤、界面活性剤、撥水撥油剤、無機粒子、有機粒子などのハードコートアンチグレア層の表面性能を変えるものである。
　レベリング剤としては、例えば、ポリエーテル変性ポリアルキルシロキサン、ポリエーテル変性シロキサン、ポリエステル変性水酸基含有ポリアルキルシロキサン、アルキル基を有するポリエーテル変性ポリジメチルシロキサン、変性ポリエーテル、シリコン変性アクリルなどが挙げられる。

　帯電防止剤としては、例えば、グリセリン脂肪酸エステルモノグリセライド、グリセリン脂肪酸エステル有機酸モノグリセライド、ポリグリセリン脂肪酸エステル、ソルビタン脂肪酸エステル、陽イオン性界面活性剤、陰イオン性界面活性剤などが挙げられる。
　無機粒子としては、例えば、シリカ粒子、アルミナ粒子、ジルコニア粒子、シリコン粒子銀粒子、ガラス粒子などが挙げられる。
　有機粒子としては、例えば、アクリル粒子、シリコン粒子などが挙げられる。
　界面活性剤および撥水撥油剤としては、例えば、含フッ素基・親油性基含有オリゴマー、含フッ素基・親水性基・親油性基・ＵＶ反応性基含有オリゴマーなどのフッ素を含有した界面活性剤および撥水撥油剤が挙げられる。

（４）光重合開始剤
　ハードコート層またはハードコートアンチグレア層は、光重合開始剤を含んでいてよい。本明細書において、光重合開始剤とは光ラジカル発生剤を指す。

　本発明で使用することができる単官能光重合開始剤としては、例えば、４－（２－ヒドロキシエトキシ）フェニル（２－ヒドロキシ－２－プロピル）ケトン［ダロキュアー２９５９：メルク社製］；α－ヒドロキシ－α，α'－ジメチルアセトフェノン［ダロキュアー１１７３：メルク社製］；メトキシアセトフェノン、２，２'－ジメトキシ－２－フェニルアセトフェノン［イルガキュア－６５１］、１－ヒドロキシ－シクロヘキシルフェニルケトンなどのアセトフェノン系開始剤；ベンゾインエチルエーテル、ベンゾインイソプロピルエーテルなどのベンゾインエーテル系開始剤；その他、ハロゲン化ケトン、アシルホスフィノキシド、アシルホスフォナートなどを例示することができる。

（５）ハードコート層、ハードコートアンチグレア層の形成方法
　ハードコート層またはハードコートアンチグレア層の形成方法は特に限定されないが、例えば、ハードコートアンチグレア層の下に位置する層（例えば高硬度樹脂層）上にハードコート液を塗布した後、光重合させることにより形成することができる。

　ハードコート液（重合性組成物）を塗布する方法は特に限定されず、公知の方法を用いることができる。例えば、スピンコート法、ディップ法、スプレー法、スライドコート法、バーコート法、ロールコート法、グラビアコート法、メニスカスコート法、フレキソ印刷法、スクリーン印刷法、ビートコート法、捌け法などが挙げられる。

　光重合における光照射に用いられるランプとしては、光波長４２０ｎｍ以下に発光分布を有するものが用いられ、その例としては低圧水銀灯、中圧水銀灯、高圧水銀灯、超高圧水銀灯、ケミカルランプ、ブラックライトランプ、マイクロウェーブ励起水銀灯、メタルハライドランプなどが挙げられる。この中でも、高圧水銀灯またはメタルハライドランプは開始剤の活性波長領域の光を効率よく発光し、得られる高分子の粘弾性的性質を架橋により低下させるような短波長の光や、反応組成物を加熱蒸発させるような長波長の光を多く発光しないために好ましい。

　上記ランプの照射強度は、得られるポリマーの重合度を左右する因子であり、目的製品の性能毎に適宜制御される。通常のアセトフェノン基を有する開裂型の開始剤を配合した場合、照度は０．１～３００ｍＷ／ｃｍ^２の範囲が好ましい。特に、メタルハライドランプを用いて、照度を１０～４０ｍＷ／ｃｍ^２とすることが好ましい。

　光重合反応は、空気中の酸素または反応性組成物中に溶解する酸素により阻害される。そのため、光照射は酸素による反応阻害を消去し得る手法を用いて実施することが望ましい。そのような手法の１つとして、反応性組成物をポリエチレンテレフタレートやテフロン製のフィルムによって覆って酸素との接触を断ち、フィルムを通して光を反応性組成物へ照射する方法がある。また、窒素ガスや炭酸ガスのような不活性ガスにより酸素を置換したイナート雰囲気下で、光透過性の窓を通して組成物に光を照射してもよい。

　光照射をイナート雰囲気下で行う場合、その雰囲気酸素濃度を低レベルに保つために、常に一定量の不活性ガスが導入される。この不活性ガスの導入により、反応性組成物表面に気流が発生し、モノマー蒸発が起こる。モノマー蒸発のレベルを抑制するためには、不活性ガスの気流速度は、不活性ガス雰囲気下を移動するハードコート液が塗布された積層体に対する相対速度として１ｍ／ｓｅｃ以下であることが好ましく、０．１ｍ／ｓｅｃ以下であることがより好ましい。気流速度を上記範囲にすることにより、気流によるモノマー蒸発は実質的に抑えられる。

　ハードコート層またはハードコートアンチグレア層の密着性を向上させる目的で、塗布面に前処理を行うことがある。処理例として、サンドブラスト法、溶剤処理法、コロナ放電処理法、クロム酸処理法、火炎処理法、熱風処理法、オゾン処理法、紫外線処理法、樹脂組成物によるプライマー処理法などの公知の方法が挙げられる。

　ハードコート層またはハードコートアンチグレア層は、ＵＶ光（２５４ｎｍ）の照射出力が２０ｍＷ／ｃｍ^２のメタルハライドランプを用いて紫外線照射した場合に、鉛筆硬度が２Ｈ以上であることが好ましい。

　ハードコート層またはハードコートアンチグレア層の膜厚としては、１μｍ以上４０μｍ以下が望ましく、２μｍ以上１０μｍ以下がより望ましい。膜厚が１μｍ以上であることにより十分な硬度を得ることができる。また、膜厚が４０μｍ以下であることにより、曲げ加工時のクラックの発生を抑制することができる。なお、ハードコートアンチグレア層の膜厚は、断面を顕微鏡等で観察し、塗膜界面から表面までを実測することにより測定可能である。

　ハードコート層またはハードコートアンチグレア層は、アクリル系ハードコートを鏡面型もしくはアンチグレア型と高硬度樹脂との間に塗装しＵＶ光を照射し硬化させた後、鏡面型、アンチグレア型から脱型することで作製することができる。鏡面型を使用した場合は樹脂シートが鏡面のハードコート層を持つことになり、アンチグレア型を使用した場合は樹脂シートがハードコートアンチグレア層を持つことになる。鏡面型、アンチグレア型の材料はＵＶ光を透過するものであれば良く、材料としてはガラス、透明樹脂などである。

　ハードコート層またはハードコートアンチグレア層は、さらに修飾されてもよい。例えば、反射防止処理、防汚処理、帯電防止処理、耐候性処理および防眩処理のいずれか一つ以上を施すことができる。これらの処理方法は特に限定されず、公知の方法を用いることができる。例えば、反射低減塗料を塗布する方法、誘電体薄膜を蒸着する方法、帯電防止塗料を塗布する方法などが挙げられる。

　本発明の樹脂シートの鉛筆硬度は、２Ｈ以上であることが好ましく、例えば２Ｈ～４Ｈであり、３Ｈ～４Ｈであることが特に好ましい。ここでいう樹脂シートの鉛筆硬度は、ハードコートアンチグレア層の表面に対して角度４５度、荷重７５０ｇで次第に硬度を増して鉛筆を押し付け、きず跡を生じなかった最も硬い鉛筆の硬度を意味する（ＪＩＳ　Ｋ　５６００－５－４に準拠した鉛筆ひっかき硬度試験）。

＜湿式反射防止層＞
　本発明は、ハードコート層またはハードコートアンチグレア層の表面に湿式製膜法により反射防止層を製膜した成形用樹脂シートである。本発明者らは、上述した樹脂シートに対し湿式製膜法によって得られる湿式反射防止層を設けることで、曲げ形状を有する成形品を作製した場合に、ハードコート層や反射防止層にクラックが発生しないという驚くべき知見を発見した。一方、上述した樹脂シートに対し無機製膜法などのドライ製膜法によって得られる湿式でない反射防止層を設けると、曲げ形状を有する成形品を作製するのは困難であり、ハードコート層や反射防止層にクラックが発生してしまうという問題がある。

　本発明では、有機物と有機溶剤を含有させて調製した溶液を用い、グラビアコート法、ディップ法、スピンコート法、ダイコート法などの湿式製膜法により、ハードコート層またはハードコートアンチグレア層の表面に屈折率の高い膜と低い膜の積層体もしくは低い膜の単層体を製膜させることができる。湿式製膜法による湿式反射防止層の形成では、ＺｒＯ_２ナノ粒子を（メタ）アクリル系オリゴマーや、（メタ）アクリル系モノマーに分散させたものを用いて高屈折率層を形成することができ、ＳｉＯ_２粒子や、中空ＳｉＯ_２粒子を（メタ）アクリル系オリゴマーや、（メタ）アクリル系モノマーに分散させたものを用いて低屈折率層を形成することができる。
　有機物と有機溶剤を含有させて調製した溶液を用いて作製した湿式反射防止層は、無機物の反射防止層に比べ伸長するため、平板の樹脂シートに付着させてから曲げ成形しても割れやクラックを生じにくい。したがって、曲がった形状の前面板に反射防止層を設ける必要がなく、平板状の樹脂シートに製膜後、曲げ成形を行えばよい。加えて、ハードコート層またはハードコートアンチグレア層を積層した樹脂シート上に湿式法で製膜した反射防止層を付けることで、硬度が高く、外観異常を生じにくい反射防止層付き成形用樹脂シートを得ることができる。

　湿式反射防止層は、多層で製膜する場合はハードコート層またはハードコートアンチグレア層側から高屈折率層、低屈折率層の順に積層した方がよい。また、反射防止層を一層で設ける場合はハードコート層またはハードコートアンチグレア層に低屈折率層を設けることがよい。
　高屈折率層は屈折率１．６以上が好ましく、１．７以上がさらに好ましい。低屈折率層は屈折率１．４以下が好ましく、１．３以下がさらに好ましい。
　高屈折率層の作製においては、ジルコニア粒子またはチタニア粒子を（メタ）アクリル系モノマー、（メタ）アクリル系オリゴマー、光開始剤、および有機溶剤を含む混合物に分散させてグラビアコート法やディップ法、スピンコート法などで塗工することができる。塗工後、有機溶剤を乾燥させて、ＵＶ光を照射することにより高屈折率層を硬化させることができる。塗工厚みは５０～２５０ｎｍが好ましく、１００～２００ｎｍがより好ましい。
　低屈折率層の作製においては、シリカ粒子または中空シリカ粒子を（メタ）アクリル系モノマー、（メタ）アクリル系オリゴマー、光開始剤、および有機溶剤を含む混合物に分散させてグラビアコート法やディップ法、スピンコート法などで塗工することができる。塗工後、有機溶剤を乾燥させて、ＵＶ光を照射することにより低屈折率層を硬化させることができる。塗工厚みは２０～２００ｎｍが好ましく、５０～１５０ｎｍがより好ましい。

　本発明の一実施形態によると、上述した成形用樹脂シートを用いて成形された樹脂成形品が提供される。成形方法は特に限定されないが、本発明の樹脂シートの特性から、熱成形が適している。熱成形は、当該分野で通常使用される方法で行うことができ、例えば、熱プレス成形、圧空成形、真空成形、ＴＯＭ成形が挙げられる。成形温度は、１００℃から２００℃であることが好ましい。

　以下に本発明の実施例を示すが、本発明は実施例の態様に制限されるものではない。
＜ガラス転移点（Ｔｇ）の測定＞
　実施例および比較例で使用したポリカーボネート樹脂および高硬度樹脂のガラス転移点は、日立ハイテクサイエンス製示差走査熱量計ＤＳＣ７０２０を使用し、試料１０ｍｇ、昇温速度１０℃／分で測定し、中点法で算出した温度である。
＜反射率の測定＞
　成形用樹脂シートの反射防止層の逆側を黒マジックにて黒色に塗装し、日本電色製ＳＤ－７０００にて視感反射率を測定した。視感反射率は正反射込みの値（ＳＣＩ）を採用した。

＜成形用樹脂シートの鉛筆硬度の測定＞
　実施例および比較例で製造した樹脂シートを、ＪＩＳ　Ｋ　５６００－５－４に準拠した鉛筆ひっかき硬度試験にて評価した。湿式反射防止層の表面に対して角度４５度、荷重７５０ｇで次第に硬度を増して鉛筆を押し付け、きず跡を生じなかった最も硬い鉛筆の硬度を鉛筆硬度として評価した。硬度が２Ｈ以上を合格とした。

＜曲げ形状を有する成形品の作製と成形後ハードコートと反射防止層のクラックの評価＞
　実施例および比較例で製造した樹脂シートを熱成形した。実施例１～３、５～１５、比較例１～６、８～１１については、クリアランス（金型上下で成形シートを挟み込む隙間）が２ｍｍで成形Ｒが５０ｍｍの熱プレス用金型を用い、実施例４および比較例７については、クリアランスが３．５ｍｍで成形Ｒが１００ｍｍの熱プレス用金型を用いた。熱プレス金型にかかる圧力は０．６ＭＰａであった。金型の材質はアルミである。熱成形時の金型の温度は、実施例１～５、７～１１、１３～１５、比較例１～４、９、１０では１２４℃、実施例６、１２、比較例５～８、１１では１４３℃とした。

　得られた成形品について、５０ｍｍＲ部分または１００ｍｍＲ部分のクラックの有無を確認した。なお、クリアランスが２ｍｍの熱プレス用金型を使用して、基材層と高硬度樹脂層の合計厚みが０．５ｍｍ、１．２ｍｍまたは１．５ｍｍである樹脂シートを成形する場合は、それぞれ、１．５ｍｍ、０．８ｍｍ、０．５ｍｍの単層ポリカーボネートシートを下に敷き、合計で２ｍｍ厚となるようにして熱プレス成形した。

＜フローマーク＞
　実施例および比較例で製造したハードコートをする前の高硬度樹脂層とポリカーボネート樹脂層の積層体について、３波長蛍光灯下で目視にて外観検査を行い、うろこ状模様、白濁の有無を確認した。うろこ状模様および白濁がいずれも観察されなかった場合には「フローマーク無し」と評価し、うろこ状模様または白濁のいずれかが観察された場合には「フローマーク有り」と評価した。

実施例１：Ｒ１００（Ｔｇ１２４℃）／低ＴｇＰＣ（Ｔｇ１２５℃）／１．２ｍｍｔ
　軸径３５ｍｍの単軸押出機と、軸径６５ｍｍの単軸押出機と、各押出機に連結されたフィードブロックと、フィードブロックに連結されたＴダイとを有する多層押出装置を用いて、基材層と高硬度樹脂層からなる積層体を成形した。具体的には、軸径３５ｍｍの単軸押出機に高硬度樹脂（Ｂ２）（メタクリル酸メチル構成単位２１質量％、スチレン構成単位６４質量％、および無水マレイン酸構成単位１５質量％の共重合体；レジスファイ　Ｒ１００（デンカ製））を連続的に導入し、シリンダ温度２３０℃、吐出速度２．６ｋｇ／ｈの条件で押し出した。また、軸径６５ｍｍの単軸押出機にポリカーボネート樹脂（ユピゼータＴ－１３８０；三菱ガス化学製）を連続的に導入し、シリンダ温度２４０℃、吐出速度５０．０ｋｇ／ｈの条件で押し出した。

　押し出された高硬度樹脂およびポリカーボネート樹脂を２種２層の分配ピンを備えたフィードブロックに導入し、２４０℃の温度で高硬度樹脂とポリカーボネート樹脂を積層した。さらにそれを温度２４０℃のＴダイに導入してシート状に押し出し、上流側から温度１２０℃、１３０℃、１９０℃とした３本の鏡面仕上げロールで鏡面を転写しながら冷却延伸し、高硬度樹脂層とポリカーボネート樹脂層（基材層）との積層体を得た。延伸倍率は１．３倍であった。得られた積層体の厚みは１．２ｍｍ、高硬度樹脂層の厚みは中央付近で６０μｍであった。

　上記で得られた積層体の高硬度樹脂層側に、ハードコートアンチグレア層を形成した。ハードコートアンチグレア層の材料は、以下のとおりである。
・Ｕ６ＨＡ：６官能ウレタンアクリレートオリゴマー（新中村化学工業（株）製）６０質量％、
・４ＥＧ－Ａ：ＰＥＧ２００＃ジアクリレート（共栄社化学（株）製）３５質量％、および
・ＲＳ－９０：含フッ素基・親水性基・親油性基・ＵＶ反応性基含有オリゴマー（ＤＩＣ(株)製）５質量％の混合物１００質量部に対して、
・光重合開始剤：Ｉ－１８４（ＢＡＳＦ（株）製〔化合物名：１－ヒドロキシ－シクロヘキシルフェニルケトン〕）を１質量部。

　上記材料をバーコーターにて積層体に塗布し、その上からヘーズが１０％の２ｍｍ厚のすりガラス板の凹凸面を被せ、ガラス板上からメタルハライドランプ（２０ｍＷ／ｃｍ^２）を５秒間当ててハードコートを硬化させ、ハードコートアンチグレア層を付着させた後、すりガラス板を剥離し、樹脂シートを作製した。ハードコートアンチグレア層の膜厚は６μｍであった。

＜湿式反射防止層＞
　得られた樹脂シートに下記の高屈折率塗料および低屈折率塗料にて湿式反射防止層を製膜した。

＜高屈折率塗料＞
　高屈折率層を製膜するための高屈折率塗料は、ジルコニアとしてジルコスターＺＰ－１５３（(株)日本触媒製酸化ジルコニウム）１１０質量部に、ウレタンアクリレートオリゴマー（ＵＮ－３３２０ＨＣ、根上工業製）１２質量部、アクリレートモノマー（４ＥＧ－Ａ、共栄社化学(株)製）１１質量部、光重合開始剤（Ｉｒｇａｃｕｒｅ－１８４）５質量部、および有機溶剤ＭＥＫ（メチルエチルケトン）を９００質量部加えたものとした。

＜低屈折率塗料＞
　低屈折率層を製膜するための低屈折率塗料は、中空シリカとしてスルーリア４３２０（日揮触媒化成製）１００質量部、脂肪族ウレタンアクリレートオリゴマー１０質量部、アクリレートモノマー（４ＥＧ－Ａ、共栄社化学(株)）、１０質量部、光重合開始剤（Ｉｒｇａｃｕｒｅ－１８４）２質量部、および有機溶剤ＭＥＫ（メチルエチルケトン）を３７８質量部加えたものとした。

　上記の樹脂シートのハードコートアンチグレア層側にバーコーターにて高屈折率塗料を塗り、１００℃２分で乾燥させた。この後、ＵＶを照射（３００ｍＪ／ｃｍ^２）して硬化し高屈折率層とした。高屈折率層の塗膜厚は１８０ｎｍであり、屈折率は１．７であった。
　続いて、高屈折率層の上にバーコーターにて低屈折率塗料を塗り、１００℃２分で乾燥させた。この後、ＵＶを照射（３００ｍＪ／ｃｍ^２）して硬化し低屈折率層とした。低屈折率層の塗膜厚は１５０ｎｍであり、屈折率は１．３８であった。

　上記の通り成形用樹脂シートを作製した。成形用樹脂シートの視感反射率は１．０％であった。

実施例２：Ｒ１００（Ｔｇ１２４℃）／低ＴｇＰＣ（Ｔｇ１２５℃）／２ｍｍｔ
　単軸押出機でのポリカーボネート樹脂の押し出しにおける吐出速度を８３．０ｋｇ／ｈとし、高硬度樹脂層とポリカーボネート樹脂層（基材層）との積層体の厚みを２ｍｍ（高硬度樹脂層の厚みは中央付近で６０μｍ）とした。延伸倍率は１．１７倍であった。ハードコートアンチグレア層を実施例１と同様に形成し樹脂シートとした。樹脂シートへの湿式反射防止層の製膜方法は実施例１と同様に行い、成形用樹脂シートを作製した。

実施例３：Ｒ１００（Ｔｇ１２４℃）／低ＴｇＰＣ（Ｔｇ１２５℃）／０．５ｍｍｔ
　単軸押出機での高硬度樹脂（Ｂ２）およびポリカーボネート樹脂の押し出しにおける吐出速度を、それぞれ４．８ｋｇ／ｈおよび３５．０ｋｇ／ｈとし、高硬度樹脂層とポリカーボネート樹脂層（基材層）との積層体の厚みを０．５ｍｍ（高硬度樹脂層の厚みは中央付近で６０μｍ）とした。延伸倍率は１．５倍であった。ハードコートアンチグレア層を実施例１と同様に形成し樹脂シートとした。樹脂シートへの湿式反射防止層の製膜方法は実施例１と同様に行い、成形用樹脂シートを作製した。

実施例４：Ｒ１００（Ｔｇ１２４℃）／低ＴｇＰＣ（Ｔｇ１２５℃）／３．５ｍｍｔ
　単軸押出機での高硬度樹脂（Ｂ２）およびポリカーボネート樹脂の押し出しにおける吐出速度を、それぞれ１．３ｋｇ／ｈおよび７２．０ｋｇ／ｈとし、高硬度樹脂層とポリカーボネート樹脂層（基材層）との積層体の厚みを３．５ｍｍ（高硬度樹脂層の厚みは中央付近で６０μｍ）とした。延伸倍率は１．１倍であった。ハードコートアンチグレア層を実施例１と同様に形成し樹脂シートとした。樹脂シートへの湿式反射防止層の製膜方法は実施例１と同様に行い、成形用樹脂シートを作製した。

実施例５：Ｒ３１０（Ｔｇ１４１℃）／低ＴｇＰＣ（Ｔｇ１２５℃）／２ｍｍｔ
　実施例１と同じ多層押出装置を用いて、基材層と高硬度樹脂層からなる積層体を成形した。具体的には、軸径３５ｍｍの単軸押出機に高硬度樹脂（Ｂ２）（メタクリル酸メチル構成単位６質量％、スチレン構成単位７１質量％、および無水マレイン酸構成単位２３質量％の共重合体；レジスファイ　Ｒ３１０（デンカ製））を連続的に導入し、シリンダ温度２４０℃、吐出速度２．６ｋｇ／ｈの条件で押し出した。また、軸径６５ｍｍの単軸押出機にポリカーボネート樹脂（ユピゼータＴ－１３８０；三菱ガス化学製）を連続的に導入し、シリンダ温度２４０℃、吐出速度８３．０ｋｇ／ｈの条件で押し出した。

　その後、実施例１と同様にＴダイで押し出し、高硬度樹脂層とポリカーボネート樹脂層（基材層）との積層体を得た。得られた積層体の厚みは２ｍｍ、高硬度樹脂層の厚みは中央付近で６０μｍであった。延伸倍率は１．１７倍であった。
　ハードコートアンチグレア層は、実施例１と同様に形成した。樹脂シートへの湿式反射防止層の製膜方法は実施例１と同様に行い、成形用樹脂シートを作製した。

実施例６：Ｒ３１０（Ｔｇ１４１℃）／Ｓ－１０００（Ｔｇ１４７℃）／２ｍｍｔ
　実施例１と同じ多層押出装置を用いて、基材層と高硬度樹脂層からなる積層体を成形した。具体的には、軸径３５ｍｍの単軸押出機に高硬度樹脂（Ｂ２）（メタクリル酸メチル構成単位６質量％、スチレン構成単位７１質量％、および無水マレイン酸構成単位２３質量％の共重合体；レジスファイ　Ｒ３１０（デンカ製））を連続的に導入し、シリンダ温度２４０℃、吐出速度２．６ｋｇ／ｈの条件で押し出した。また、軸径６５ｍｍの単軸押出機にポリカーボネート樹脂（ユーピロンＳ－１０００；三菱エンジニアリングプラスチックス社製）を連続的に導入し、シリンダ温度２８０℃、吐出速度８３．０ｋｇ／ｈの条件で押し出した。

　押し出された高硬度樹脂およびポリカーボネート樹脂を２種２層の分配ピンを備えたフィードブロックに導入し、２８０℃の温度で高硬度樹脂とポリカーボネート樹脂を積層した。さらにそれを温度２８０℃のＴダイに導入してシート状に押し出し、上流側から温度１２０℃、１３０℃、１９０℃とした３本の鏡面仕上げロールで鏡面を転写しながら冷却延伸し、高硬度樹脂層とポリカーボネート樹脂層（基材層）との積層体を得た。得られた積層体の厚みは２ｍｍ、高硬度樹脂層の厚みは中央付近で６０μｍであった。延伸倍率は１．１７倍であった。
　ハードコートアンチグレア層は実施例１と同様に形成した。樹脂シートへの湿式反射防止層の製膜方法は実施例１と同様に行い、成形用樹脂シートを作製した。

実施例７：ＰＭ１２０Ｎ（Ｔｇ１２０℃）／低ＴｇＰＣ（Ｔｇ１２５℃）／１．５ｍｍｔ
　実施例１と同じ多層押出装置を用いて、基材層と高硬度樹脂層からなる積層体を成形した。具体的には、軸径３５ｍｍの単軸押出機に高硬度樹脂（Ｂ４）（スチレン構成単位７質量％、メタクリル酸メチル構成単位８６質量％、およびＮ－フェニルマレイミド構成単位７質量％の共重合体；デルペット　ＰＭ１２０Ｎ（旭化成ケミカル製））を連続的に導入し、シリンダ温度２３０℃、吐出速度２．６ｋｇ／ｈの条件で押し出した。また、軸径６５ｍｍの単軸押出機にポリカーボネート樹脂（ユピゼータ　Ｔ－１３８０；三菱ガス化学製）を連続的に導入し、シリンダ温度２４０℃、吐出速度６２．０ｋｇ／ｈの条件で押し出した。

　その後、実施例１と同様にＴダイで押し出し、高硬度樹脂層とポリカーボネート樹脂層（基材層）との積層体を得た。得られた積層体の厚みは１．５ｍｍ、高硬度樹脂層の厚みは中央付近で６０μｍであった。延伸倍率は１．２３倍であった。
　ハードコートアンチグレア層は実施例１と同様に形成した。樹脂シートへの湿式反射防止層の製膜方法は実施例１と同様に行い、成形用樹脂シートを作製した。

実施例８：Ｒ２００（Ｔｇ１２６℃）／低ＴｇＰＣ（Ｔｇ１２５℃）／２ｍｍｔ
　実施例１と同じ多層押出装置を用いて、基材層と高硬度樹脂層からなる積層体を成形した。具体的には、軸径３５ｍｍの単軸押出機に高硬度樹脂（Ｂ２）（メタクリル酸メチル構成単位２６質量％、スチレン構成単位５５質量％、無水マレイン酸構成単位１９質量％の共重合体；レジスファイ　Ｒ２００（デンカ製））を連続的に導入し、シリンダ温度２３０℃、吐出速度２．６ｋｇ／ｈの条件で押し出した。また、軸径６５ｍｍの単軸押出機にポリカーボネート樹脂（ユピゼータＴ－１３８０；三菱ガス化学製）を連続的に導入し、シリンダ温度２４０℃、吐出速度８３．０ｋｇ／ｈの条件で押し出した。

　その後、実施例１と同様にＴダイで押し出し、高硬度樹脂層とポリカーボネート樹脂層（基材層）との積層体を得た。得られた積層体の厚みは２ｍｍ、高硬度樹脂層の厚みは中央付近で６０μｍであった。延伸倍率は１．１７倍であった。
　ハードコートアンチグレア層の材料は実施例１と同様で、バーコーターにて積層体に塗布し、その上からヘーズが１％未満の２ｍｍ厚の鏡面ガラスの鏡面を被せ、ガラス上からメタルハライドランプ（２０ｍＷ／ｃｍ^２）を５秒間当ててハードコートを硬化させ、ハードコート層を付着させた後、鏡面ガラス板を剥離し、樹脂シートを作製した。ハードコート層の膜厚は６μｍであった。樹脂シートへの湿式反射防止層の製膜方法はハードコート層表面に製膜した以外、実施例１と同様に行い、成形用樹脂シートを作製した。

実施例９：Ｃ－ＰＣ（ＫＨ３４１０ＵＲ）（Ｔｇ１１８℃）／低ＴｇＰＣ（Ｔｇ１２５℃）／２ｍｍｔ
　実施例１と同じ多層押出装置を用いて、基材層と高硬度樹脂層からなる積層体を成形した。具体的には、高硬度樹脂（Ｂ３）（ポリカーボネート樹脂；ユーピロン　ＫＨ３４１０ＵＲ（三菱エンジニアリングプラスチック（株）製））を連続的に導入し、シリンダ温度２７０℃、吐出速度２．６ｋｇ／ｈの条件で押し出した。また、軸径６５ｍｍの単軸押出機にポリカーボネート樹脂（ユピゼータＴ－１３８０；三菱ガス化学製）を連続的に導入し、シリンダ温度２４０℃、吐出速度８３．０ｋｇ／ｈの条件で押し出した。

　その後、実施例１と同様にＴダイで押し出し、高硬度樹脂層とポリカーボネート樹脂層（基材層）との積層体を得た。得られた積層体の厚みは２ｍｍ、高硬度樹脂層の厚みは中央付近で６０μｍであった。延伸倍率は１．１７倍であった。
　ハードコート層は実施例８と同様に形成した。樹脂シートへの湿式反射防止層の製膜方法はハードコート層表面に製膜した以外、実施例１と同様に行い、成形用樹脂シートを作製した。

実施例１０：Ｒ１００とＰＭ１２０Ｎとのアロイ（Ｔｇ１２３℃）／低ＴｇＰＣ（Ｔｇ１２５℃）／１．２ｍｍｔ
　メタクリル酸メチル構成単位２１質量％、スチレン構成単位６４質量％、および無水マレイン酸構成単位１５質量％の共重合体（レジスファイ　Ｒ１００（デンカ製））７５質量％、ならびにスチレン構成単位７質量％、メタクリル酸メチル構成単位８６質量％、およびＮ－フェニルマレイミド構成単位７質量％の共重合体（デルペット　ＰＭ１２０Ｎ；旭化成ケミカル製）２５質量％を、スクリュー径２６ｍｍの押し出し機（ＴＥＭ－２６ＳＳ、Ｌ／Ｄ≒４０；東芝機械製）に導入し、２４０℃で溶融混練して樹脂（Ｂ２）及び樹脂（Ｂ４）を含む高硬度樹脂を得た。

　実施例１と同じ多層押出装置を用いて、基材層と高硬度樹脂層からなる積層体を成形した。具体的には、軸径３５ｍｍの単軸押出機に上記の高硬度樹脂を連続的に導入し、シリンダ温度２３０℃、吐出速度２．６ｋｇ／ｈの条件で押し出した。また、軸径６５ｍｍの単軸押出機にポリカーボネート樹脂（ユピゼータＴ－１３８０；三菱ガス化学製）を連続的に導入し、シリンダ温度２４０℃、吐出速度５０．０ｋｇ／ｈの条件で押し出した。

　その後、実施例１と同様にＴダイで押し出し、高硬度樹脂層とポリカーボネート樹脂層（基材層）との積層体を得た。得られた積層体の厚みは１．２ｍｍ、高硬度樹脂層の厚みは中央付近で６０μｍであった。延伸倍率は１．３倍であった。
　ハードコート層は実施例８と同様に形成した。樹脂シートの湿式反射防止層の製膜方法はハードコート層表面に製膜した以外、実施例１と同様に行い、成形用樹脂シートとした。

実施例１１：Ｒ３１０（Ｔｇ１４１℃）／低ＴｇＰＣ（Ｔｇ１２５℃）／０．５ｍｍｔ
　実施例１と同じ多層押出装置を用いて、基材層と高硬度樹脂層からなる積層体を成形した。具体的には、軸径３５ｍｍの単軸押出機に高硬度樹脂（Ｂ２）（メタクリル酸メチル構成単位６質量％、スチレン構成単位７１質量％、および無水マレイン酸構成単位２３質量％の共重合体；レジスファイ　Ｒ３１０（デンカ製））を連続的に導入し、シリンダ温度２３０℃、吐出速度８ｋｇ／ｈの条件で押し出した。また、軸径６５ｍｍの単軸押出機にポリカーボネート樹脂（ユピゼータＴ－１３８０；三菱ガス化学製）を連続的に導入し、シリンダ温度２４０℃、吐出速度３５．０ｋｇ／ｈの条件で押し出した。

　その後、実施例１と同様にＴダイで押し出し、高硬度樹脂層とポリカーボネート樹脂層（基材層）との積層体を得た。得られた積層体の厚みは０．５ｍｍ、高硬度樹脂層の厚みは中央付近で１００μｍであった。延伸倍率は１．５倍であった。
　ハードコートアンチグレア層の材料は実施例１と同様で、バーコーターにて積層体に塗布し、その上からヘーズが４％の２ｍｍ厚のすりガラスの凹凸面を被せ、ガラス上からメタルハライドランプ（２０ｍＷ／ｃｍ^２）を５秒間当ててハードコートを硬化させ、ハードコートアンチグレア層を付着させた後、すりガラス板を剥離し、樹脂シートを作製した。ハードコートアンチグレア層の膜厚は６μｍであった。
　樹脂シートへの湿式反射防止層の製膜方法は実施例１と同様に行い、成形用樹脂シートを作製した。

実施例１２：ＦＰＣ０２２０（Ｔｇ１８４℃）／Ｅ２０００（１４７℃）／１．２ｍｍｔ
　実施例１と同じ多層押出装置を用いて、基材層と高硬度樹脂層からなる積層体を成形した。具体的には、軸径３５ｍｍの単軸押出機に高硬度樹脂（Ｂ５）（式（７）で示される構成単位を含むポリカーボネート樹脂；ユピゼータＦＰＣ０２２０（三菱ガス化学製））を連続的に導入し、シリンダ温度３００℃、吐出速度２．６ｋｇ／ｈの条件で押し出した。また、軸径６５ｍｍの単軸押出機にポリカーボネート樹脂（ユーピロンＥ２０００；三菱ガス化学製）を連続的に導入し、シリンダ温度２８０℃、吐出速度５０．０ｋｇ／ｈの条件で押し出した。

　押し出された高硬度樹脂およびポリカーボネート樹脂を２種２層の分配ピンを備えたフィードブロックに導入し、２８０℃の温度で高硬度樹脂とポリカーボネート樹脂を積層した。さらにそれを温度２８０℃のＴダイでシート状に押し出し、上流側から温度１２０℃、１３０℃、１９０℃とした３本の鏡面仕上げロールで鏡面を転写しながら冷却延伸し、高硬度樹脂層とポリカーボネート樹脂層（基材層）との積層体を得た。得られた積層体の厚みは１．２ｍｍ、高硬度樹脂層の厚みは中央付近で６０μｍであった。延伸倍率は１．３倍であった。
　ハードコートアンチグレア層は実施例１１と同様に形成した。樹脂シートへの湿式反射防止層の製膜方法は実施例１と同様に行い、成形用樹脂シートを作製した。

実施例１３：ＭＳ－Ｈ（Ｔｇ１１５℃）／低ＴｇＰＣ（Ｔｇ１２５℃）／１．２ｍｍｔ
　実施例１と同じ多層押出装置を用いて、基材層と高硬度樹脂層からなる積層体を成形した。軸径３５ｍｍの単軸押出機に高硬度樹脂（Ｂ１）（一般式（１）におけるＲ^１およびＲ^２が共にメチル基であり、一般式（２）におけるＲ^３が水素原子で、Ｒ^４がシクロヘキシル基である樹脂；（メタ）アクリル酸エステル構成単位７５モル％、脂肪族ビニル構成単位２５モル％からなり、重量平均分子量は１２０，０００）を連続的に導入し、シリンダ温度２４０℃、吐出速度２．６ｋｇ／ｈの条件で押し出した。また、軸径６５ｍｍの単軸押出機にポリカーボネート樹脂（ユピゼータＴ－１３８０；三菱ガス化学製）を連続的に導入し、シリンダ温度２４０℃、吐出速度５０．０ｋｇ／ｈの条件で押し出した。

　その後、実施例１と同様にＴダイで押し出し、高硬度樹脂層とポリカーボネート樹脂層（基材層）との積層体を得た。得られた積層体の厚みは１．２ｍｍ、高硬度樹脂層の厚みは中央付近で６０μｍであった。延伸倍率は１．３倍であった。
　ハードコートアンチグレア層は実施例１１と同様に形成した。樹脂シートへの湿式反射防止層の製膜方法は実施例１と同様に行い、成形用樹脂シートを作製した。

実施例１４：Ｖ０２０とＳｔ－ＭＡＨ樹脂とのアロイ（Ｔｇ１３２℃）／低ＴｇＰＣ（Ｔｇ１２５℃）／１．２ｍｍｔ
　スチレン構成単位７８質量％、無水マレイン酸構成単位２２質量％の共重合体（ＸＩＢＯＮＤ１６０（ポリスコープ製））７５質量％、ならびにアクリル樹脂（アルトグラスＶ０２０（アルケマ製）２５質量％を、スクリュー径２６ｍｍの押し出し機（ＴＥＭ－２６ＳＳ、Ｌ／Ｄ≒４０；東芝機械製）に導入し、２４０℃で溶融混練して樹脂（Ｂ６）を含む高硬度樹脂を得た。

　その後、実施例１と同様にＴダイで押し出し、高硬度樹脂層とポリカーボネート樹脂層（基材層）との積層体を得た。得られた積層体の厚みは１．２ｍｍ、高硬度樹脂層の厚みは中央付近で６０μｍであった。延伸倍率は１．３倍であった。
　ハードコート層は実施例８と同様に形成した。樹脂シートへの湿式反射防止層の製膜方法はハードコート層表面に製膜した以外、実施例１と同様に行い成形用樹脂シートとした。

実施例１５：Ｖ０２０とＳｔ－ＭＡＨ樹脂とのアロイ（Ｔｇ１３２℃）／低ＴｇＰＣ（Ｔｇ１２５℃）／１．２ｍｍｔ
　スチレン構成単位７８質量％、無水マレイン酸構成単位２２質量％の共重合体（ＸＩＢＯＮＤ１６０（ポリスコープ製））７５質量％、ならびにアクリル樹脂（アルトグラスＶ０２０（アルケマ製）２５質量％を、スクリュー径２６ｍｍの押し出し機（ＴＥＭ－２６ＳＳ、Ｌ／Ｄ≒４０；東芝機械製）に導入し、２４０℃で溶融混練して樹脂（Ｂ６）を含む高硬度樹脂を得た。

　その後、実施例１と同様にＴダイで押し出し、高硬度樹脂層とポリカーボネート樹脂層（基材層）との積層体を得た。得られた積層体の厚みは１．２ｍｍ、高硬度樹脂層の厚みは中央付近で６０μｍであった。延伸倍率は１．３倍であった。
　ハードコート層は実施例８と同様に形成した。樹脂シートへの湿式反射防止層の製膜方法はハードコート層表面に製膜した以外、実施例１と同様に行い、成形用樹脂シートとした。

比較例１：ＭＳ－Ｈ（Ｔｇ１１５℃）／低ＴｇＰＣ（１２５℃）／０．５ｍｍｔ
　高硬度樹脂（Ｂ１）を単軸押出機で押し出す際の条件をシリンダ温度２３０℃、吐出速度８．０ｋｇ／ｈとし、ポリカーボネート樹脂を単軸押出機で押し出す際の吐出速度を３５．０ｋｇ／ｈとし、高硬度樹脂層とポリカーボネート樹脂層（基材層）との積層体の厚みを０．５ｍｍ（高硬度樹脂層の厚みは中央付近で６０μｍ）とした。延伸倍率は１．５倍であった。
　ハードコートアンチグレア層は実施例１と同様に形成した。
　上記の樹脂シートのハードコートアンチグレア層側から第一層として順に、高屈折率層をＴｉＯ_２（屈折率２．４９）、低屈折率層をＳｉＯ_２（屈折率１．４６）として真空蒸着法により各層の形成を行い、無機物の反射防止層を製膜して（湿式製膜法による湿式反射防止層ではない）成形用樹脂シートとした。各層の種類と膜厚は以下の通りである。
第一層：ＴｉＯ_２　１０ｎｍ
第二層：ＳｉＯ_２　５０ｎｍ
第三層：ＴｉＯ_２　２０ｎｍ
第四層：ＳｉＯ_２　４０ｎｍ
第五層：ＴｉＯ_２　２０ｎｍ
第六層：ＳｉＯ_２　１１０ｎｍ
　得られた成形用樹脂シートの視感反射率は０．６％であった。

比較例２：Ｒ１００とＰＭＭＡとのアロイ（Ｔｇ１１５℃）／低ＴｇＰＣ（Ｔｇ１２５℃）／１．２ｍｍｔ
　メタクリル酸メチル構成単位２１質量％、スチレン構成単位６４質量％、および無水マレイン酸構成単位１５質量％からなる共重合体（レジスファイ　Ｒ１００；デンカ製）７５質量％、ならびにアクリル樹脂（パラペットＨＲ－１０００Ｌ（ＰＭＭＡ）；クラレ（株）製）２５質量％を、スクリュー径２６ｍｍの押し出し機（ＴＥＭ－２６ＳＳ、Ｌ／Ｄ≒４０；東芝機械製）に導入し、２４０℃で溶融混練して樹脂（Ｂ２）を含む高硬度樹脂を得た。

　その後、実施例１と同様にＴダイで押し出し、高硬度樹脂層とポリカーボネート樹脂層（基材層）との積層体を得た。得られた積層体の厚みは１．２ｍｍ、高硬度樹脂層の厚みは中央付近で６０μｍであった。延伸倍率は１．３倍であった。
　ハードコートアンチグレア層は実施例１と同様に形成した。上記の樹脂シートへの無機物の反射防止層の製膜は、比較例１と同様に行い成形用樹脂シートとした。

比較例３：Ｒ１００（Ｔｇ１２４℃）／低ＴｇＰＣ（Ｔｇ１２５℃）／１．２ｍｍｔ
　軸径３５ｍｍの単軸押出機と、軸径６５ｍｍの単軸押出機と、各押出機に連結されたフィードブロックと、フィードブロックに連結されたＴダイとを有する多層押出装置を用いて、基材層と高硬度樹脂層からなる積層体を成形した。具体的には、軸径３５ｍｍの単軸押出機に高硬度樹脂（Ｂ２）（メタクリル酸メチル構成単位２１質量％、スチレン構成単位６４質量％、および無水マレイン酸構成単位１５質量％の共重合体；レジスファイ　Ｒ１００（デンカ製））を連続的に導入し、シリンダ温度２３０℃、吐出速度２．６ｋｇ／ｈの条件で押し出した。また、軸径６５ｍｍの単軸押出機にポリカーボネート樹脂（ユピゼータＴ－１３８０；三菱ガス化学製）を連続的に導入し、シリンダ温度２４０℃、吐出速度５０．０ｋｇ／ｈの条件で押し出した。

　押し出された高硬度樹脂およびポリカーボネート樹脂を２種２層の分配ピンを備えたフィードブロックに導入し、２４０℃の温度で高硬度樹脂とポリカーボネート樹脂を積層した。さらにそれを温度２４０℃のＴダイに導入してシート状に押し出し、上流側から温度１２０℃、１３０℃、１９０℃とした３本の鏡面仕上げロールで鏡面を転写しながら冷却延伸し、高硬度樹脂層とポリカーボネート樹脂層（基材層）との積層体を得た。延伸倍率は１．３倍であった。得られた積層体の厚みは１．２ｍｍ、高硬度樹脂層の厚みは中央付近で６０μｍであった。
　ハードコートアンチグレア層は実施例１と同様に形成した。上記の樹脂シートへの無機物の反射防止層の製膜は、比較例１と同様に行い成形用樹脂シートとした。

比較例４
　実施例１と同様に高硬度樹脂層とポリカーボネート樹脂層（基材層）との積層体を得た。
　ハードコートアンチグレア層は実施例１と同様に形成した。上記の樹脂シートへの無機物の反射防止層の製膜は、比較例１と同様に行い成形用樹脂シートとした。

比較例５：ＭＳ－Ｈ（Ｔｇ１１５℃）／Ｓ１０００（Ｔｇ１４７℃）／１．２ｍｍｔ
　実施例１と同じ多層押出装置を用いて、基材層と高硬度樹脂層からなる積層体を成形した。具体的には、軸径３５ｍｍの単軸押出機に高硬度樹脂（Ｂ１）（一般式（１）におけるＲ^１およびＲ^２が共にメチル基であり、一般式（２）におけるＲ^３が水素原子で、Ｒ^４がシクロヘキシル基である樹脂；（メタ）アクリル酸エステル構成単位７５モル％、脂肪族ビニル構成単位２５モル％からなり、重量平均分子量は１２０，０００）を連続的に導入し、シリンダ温度２４０℃、吐出速度２．６ｋｇ／ｈの条件で押し出した。また、軸径６５ｍｍの単軸押出機にポリカーボネート樹脂（ユーピロンＳ－１０００；三菱エンジニアリングプラスチックス社製）を連続的に導入し、シリンダ温度２８０℃、吐出速度５０．０ｋｇ／ｈの条件で押し出した。

　押し出された高硬度樹脂およびポリカーボネート樹脂を２種２層の分配ピンを備えたフィードブロックに導入し、２７０℃の温度で高硬度樹脂とポリカーボネート樹脂を積層した。さらにそれを温度２７０℃のＴダイでシート状に押し出し、上流側から温度１２０℃、１３０℃、１９０℃とした３本の鏡面仕上げロールで鏡面を転写しながら冷却し、高硬度樹脂層とポリカーボネート樹脂層（基材層）との積層体を得た。延伸倍率は１．３倍であった。得られた積層体の厚みは１．２ｍｍ、高硬度樹脂層の厚みは中央付近で６０μｍであった。
　ハードコートアンチグレア層は実施例１と同様に形成した。上記の樹脂シートへの湿式反射防止層の製膜方法は実施例１と同様に行い、成形用樹脂シートとした。

比較例６：ＭＳ－Ｈ（Ｔｇ１１５℃）／Ｓ１０００（Ｔｇ１４７℃）／２ｍｍｔ
　比較例５において、単軸押出機でのポリカーボネート樹脂の押し出しにおける吐出速度を８３．０ｋｇ／ｈとし、高硬度樹脂層とポリカーボネート樹脂層（基材層）との積層体の厚みを２ｍｍ（高硬度樹脂層の厚みは中央付近で６０μｍ）とした。延伸倍率は１．１７倍であった。
　ハードコートアンチグレア層は実施例１と同様に形成した。上記の樹脂シートへの湿式反射防止層の製膜方法は実施例１と同様に行い、成形用樹脂シートとした。

比較例７：ＭＳ－Ｈ（Ｔｇ１１５℃）／Ｓ１０００（Ｔｇ１４７℃）／３．５ｍｍｔ
　比較例５において、単軸押出機での高硬度樹脂（Ｂ１）およびポリカーボネート樹脂の押し出しにおける吐出速度を、それぞれ１．３ｋｇ／ｈおよび７２．０ｋｇ／ｈとし、高硬度樹脂層とポリカーボネート樹脂層（基材層）との積層体の厚みを３．５ｍｍ（高硬度樹脂層の厚みは中央付近で６０μｍ）とした。延伸倍率は１．１倍であった。
　ハードコートアンチグレア層は実施例１と同様に形成した。上記の樹脂シートへの湿式反射防止層の製膜方法は実施例１と同様に行い、成形用樹脂シートとした。

比較例８：ＭＳ－Ｈ（Ｔｇ１１５℃）／Ｓ１０００（Ｔｇ１４７℃）／０．５ｍｍｔ
　比較例５において、単軸押出機での高硬度樹脂（Ｂ１）およびポリカーボネート樹脂の押し出しにおける吐出速度を、それぞれ４．８ｋｇ／ｈおよび３５．０ｋｇ／ｈとし、高硬度樹脂層とポリカーボネート樹脂層（基材層）との積層体の厚みを０．５ｍｍ（高硬度樹脂層の厚みは中央付近で６０μｍ）とした。延伸倍率は１．５倍であった。
　ハードコートアンチグレア層は実施例１と同様に形成した。上記の樹脂シートへの湿式反射防止層の製膜方法は実施例１と同様に行い、成形用樹脂シートとした。

比較例９：ＰＭＭＡ（Ｔｇ１０５℃）／低ＴｇＰＣ（Ｔｇ１２５℃）／０．８ｍｍｔ
　軸径３２ｍｍの単軸押出機と、軸径６５ｍｍの単軸押出機と、各押出機に連結されたフィードブロックと、フィードブロックに連結されたＴダイとを有する多層押出装置を用いて、基材層と高硬度樹脂層からなる積層体を成形した。具体的には、軸径３２ｍｍの単軸押出機に高硬度樹脂（アクリル樹脂；パラペットＨＲ－１０００Ｌ（ＰＭＭＡ）；クラレ（株）製）を連続的に導入し、シリンダ温度２５０℃、吐出速度２．６ｋｇ／ｈの条件で押し出した。また、軸径６５ｍｍの単軸押出機にポリカーボネート樹脂（ユピゼータ　Ｔ－１３８０；三菱ガス化学製）を連続的に導入し、シリンダ温度２４０℃、吐出速度３２．０ｋｇ／ｈの条件で押し出した。

　押し出された高硬度樹脂およびポリカーボネート樹脂を２種２層の分配ピンを備えたフィードブロックに導入し、２４０℃の温度で高硬度樹脂とポリカーボネート樹脂を積層した。さらにそれを温度２４０℃のＴダイに導入してシート状に押し出し、上流側から温度１１０℃、１４０℃、１８５℃とした３本の鏡面仕上げロールで鏡面を転写しながら冷却し、高硬度樹脂層とポリカーボネート樹脂層（基材層）との積層体を得た。得られた積層体の厚みは０．８ｍｍ、高硬度樹脂層の厚みは中央付近で６０μｍであった。延伸倍率は１．４３倍であった。
　ハードコートアンチグレア層は実施例１と同様に形成した。上記の樹脂シートへの湿式反射防止層の製膜方法は実施例１と同様に行い、成形用樹脂シートとした。

比較例１０：ＦＰＣ０２２０（Ｔｇ１８４℃）／Ｔ１３８０（１２５℃）／１．２ｍｍｔ
　実施例１と同じ多層押出装置を用いて、基材層と高硬度樹脂層からなる積層体を成形した。具体的には、軸径３５ｍｍの単軸押出機に高硬度樹脂（Ｂ５）（式（７）で示される構成単位を含むポリカーボネート樹脂；ユピゼータＦＰＣ０２２０（三菱ガス化学製））を連続的に導入し、シリンダ温度３００℃、吐出速度２．６ｋｇ／ｈの条件で押し出した。また、軸径６５ｍｍの単軸押出機にポリカーボネート樹脂（ユピゼータＴ１３８０；三菱ガス化学製）を連続的に導入し、シリンダ温度２４０℃、吐出速度５０．０ｋｇ／ｈの条件で押し出した。

　押し出された高硬度樹脂およびポリカーボネート樹脂を２種２層の分配ピンを備えたフィードブロックに導入し、２８０℃の温度で高硬度樹脂とポリカーボネート樹脂を積層した。さらにそれを温度２８０℃のＴダイでシート状に押し出し、上流側から温度１２０℃、１３０℃、１９０℃とした３本の鏡面仕上げロールで鏡面を転写しながら冷却延伸し、高硬度樹脂層とポリカーボネート樹脂層（基材層）との積層体を得た。延伸倍率は１．３倍であった。得られた積層体の厚みは１．２ｍｍ、高硬度樹脂層の厚みは中央付近で６０μｍであった。
　ハードコートアンチグレア層は実施例１と同様に形成した。上記の樹脂シートへの湿式反射防止層の製膜方法は実施例１と同様に行い、成形用樹脂シートとした。

比較例１１：Ｓ－１０００（Ｔｇ１４７℃）単独／２ｍｍｔ
　高硬度樹脂の代わりに基材層に含まれるのと同じポリカーボネート樹脂を使用して、積層体を成形した。押出装置としては、実施例１と同じ多層押出装置を使用した。具体的には、軸径３５ｍｍの単軸押出機にポリカーボネート樹脂（ユーピロンＳ－１０００（三菱エンジニアリングプラスチックス社製）；鉛筆硬度３Ｂ）を連続的に導入し、シリンダ温度２８０℃、吐出速度２．６ｋｇ／ｈの条件で押し出した。また、軸径６５ｍｍの単軸押出機にポリカーボネート樹脂（ユーピロンＳ－１０００；三菱エンジニアリングプラスチックス社製）を連続的に導入し、シリンダ温度２８０℃、吐出速度８３．０ｋｇ／ｈの条件で押し出した。

　押し出された上記ポリカーボネート樹脂を２種２層の分配ピンを備えたフィードブロックに導入し、２８０℃の温度で積層した。さらにそれを温度２８０℃のＴダイに導入してシート状に押し出し、上流側から温度１２０℃、１３０℃、１９０℃とした３本の鏡面仕上げロールで鏡面を転写しながら冷却延伸し、ポリカーボネート樹脂の積層体を得た。延伸倍率は１．１７倍であった。得られた積層体の厚みは２ｍｍであった。
　ハードコートアンチグレア層は実施例１と同様に形成した。上記の樹脂シートへの湿式反射防止層の製膜方法は実施例１と同様に行い、成形用樹脂シートとした。

　実施例および比較例で製造した樹脂シートについて、鉛筆硬度、成形後クラックの有無、およびフローマークを評価した。その結果を以下の表１に示す。

＊１「ＴｇＢ」とは、高硬度樹脂のＴｇを意味する。
＊２「ＴｇＡ」とは、ポリカーボネート樹脂のＴｇを意味する。
＊３「シート厚み」とは、基材層と高硬度樹脂層の合計厚みを意味する。

　本発明の樹脂シートは、硬度に優れ、フローマークが無く、熱成形後にクラック等の外観異常が生じていないことが分かる。

　本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。

Claims

　ポリカーボネート樹脂（ａ１）を含む基材層の少なくとも一方の面に、高硬度樹脂を含む高硬度樹脂層を有し、該高硬度樹脂層の少なくとも片側表面にハードコート層またはハードコートアンチグレア層を有し、該ハードコート層またはハードコートアンチグレア層の前記高硬度樹脂層側とは反対側の表面に湿式反射防止層を積層した成形用樹脂シートであって、
　前記ポリカーボネート樹脂（ａ１）および前記高硬度樹脂のガラス転移点が、以下の関係を満たす、前記成形用樹脂シート：
　　－１０℃≦（高硬度樹脂のガラス転移点）－（ポリカーボネート樹脂（ａ１）のガラス転移点）≦４０℃
　前記ポリカーボネート樹脂（ａ１）が芳香族ポリカーボネート樹脂である、請求項１に記載の成形用樹脂シート。
　前記芳香族ポリカーボネート樹脂が下記式（３ａ）で表される構成単位を含む、請求項２に記載の成形用樹脂シート。
　前記ポリカーボネート樹脂（ａ１）の含有量が前記基材層の全質量に対して７５～１００質量％である、請求項１～３のいずれか１項に記載の成形用樹脂シート。
　前記高硬度樹脂が、
　下記一般式（１）：

（式中、Ｒ^１は水素原子またはメチル基であり、Ｒ^２は炭素数１～１８のアルキル基である。）
で表される（メタ）アクリル酸エステル構成単位（ａ）と、下記一般式（２）：

（式中、Ｒ^３は水素原子またはメチル基であり、Ｒ^４は炭素数１～４の炭化水素基で置換されていてもよいシクロヘキシル基である。）
で表される脂肪族ビニル構成単位（ｂ）とを含む共重合体である樹脂（Ｂ１）、
　（メタ）アクリル酸エステル構成単位を６～７７質量％、スチレン構成単位を１５～７１質量％、および不飽和ジカルボン酸構成単位を８～２３質量％含む共重合体である樹脂（Ｂ２）、
　下記式（５）：

で表される構成単位（ｃ）を含む重合体である樹脂（Ｂ３）、
　スチレン構成単位を５～２０質量％、（メタ）アクリル酸エステル構成単位を６０～９０質量％、およびＮ－置換型マレイミド構成単位を５～２０質量％含む共重合体である樹脂（Ｂ４）、
　下記式（７）：

で表される構成単位（ｅ）を含む重合体である樹脂（Ｂ５）、および
　スチレン構成単位を５０～９５質量％、および不飽和ジカルボン酸単位を５～５０質量％含む共重合体である樹脂（Ｂ６）、
からなる群から選択される少なくとも１つを含む、請求項１～４のいずれか１項に記載の成形用樹脂シート。
　前記樹脂（Ｂ３）が、下記式（６）：

で表される構成単位（ｄ）をさらに含む共重合体である、請求項５に記載の成形用樹脂シート。
　請求項１～６のいずれか１項に記載の成形用樹脂シートを用いて成形された樹脂成形品。