WO2021200970A1

WO2021200970A1 - マスターバッチ、その製造方法、ポリカーボネート系樹脂組成物、射出発泡成形体、及びその製造方法

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Publication number: WO2021200970A1
Application number: PCT/JP2021/013575
Authority: WO
Inventors: 内田壮一; 三枝一範
Original assignee: 株式会社カネカ
Priority date: 2020-03-30
Filing date: 2021-03-30
Publication date: 2021-10-07
Also published as: CN115516011A; JPWO2021200970A1

Abstract

本発明は、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）を含むマスターバッチであって、キャリア樹脂組成物（Ｂ）は、アクリル系樹脂（Ｃ）、アクリル系可塑剤（Ｄ１）及び吸油性粉体（Ｅ）を含むキャリア樹脂組成物（Ｂ１）であるか、又はアクリル系樹脂（Ｃ）及び低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）を含むキャリア樹脂組成物（Ｂ２）であり、キャリア樹脂組成物（Ｂ１）の場合、マスターバッチにおいて、アクリル系可塑剤（Ｄ１）は０．１～４重量％であり、吸油性粉体（Ｅ）は０．１重量％以上４重量％未満であり、キャリア樹脂組成物（Ｂ２）の場合、マスターバッチにおいて、低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）は０．１重量％以上１２重量％未満であるマスターバッチに関する。

Description

マスターバッチ、その製造方法、ポリカーボネート系樹脂組成物、射出発泡成形体、及びその製造方法

　本発明は、熱膨張性マイクロカプセルを含むマスターバッチ、その製造方法、それを含むポリカーボネート系樹脂組成物、混合物、射出発泡成形体、及び射出発泡成形体の製造方法に関する。

　樹脂の射出発泡成形には、重曹等の熱分解型の化学発泡剤が多く使用されている。また、加熱により膨張して発泡する熱膨張性マイクロカプセルも樹脂の射出発泡成形に用いられている。熱膨張性マイクロカプセルは、通常、基材樹脂への分散性や作業性の観点から熱可塑性樹脂や熱可塑性エラストマーに化学発泡剤や熱膨張性マイクロカプセルを２０～６０重量％含有させたマスターバッチで使用することが多い。例えば、特許文献１には、熱膨張性マイクロカプセル、オレフィン重合体を含むキャリア樹脂及び滑剤を含有するマスターバッチが記載されている。しかしながら、特許文献１に記載の熱膨張性マイクロカプセルのマスターバッチを用いてポリカーボネート系樹脂を発泡させると、キャリア樹脂がオレフィン重合体を含むため、射出発泡成形体の表面にオレフィン重合体の非相溶成分由来による白化が発生し、外観不良となる問題があった。

　そこで、特許文献２では、重量平均分子量が８，０００以上３５０，０００以下であり、かつ２０℃で固体のアクリル系樹脂及び重量平均分子量が１，０００以上２０，０００以下であり、かつ２０℃で液体の可塑剤を含むキャリア樹脂組成物を用いてマスターバッチ化した熱膨張性マイクロカプセルのマスターバッチを用いることで、白化の発生が抑制され、外観の良好な、ポリカーボネート系樹脂組成物の射出発泡成形体を得ることが記載されている。

特開２０１７－０８２２４４号公報国際公開公報２０１９／２０８６５３号

　しかしながら、特許文献２に記載のマスターバッチを作製する際、可塑剤の種類やその配合量によって、キャリア樹脂組成物或いは熱膨張性マイクロカプセルとキャリア樹脂組成物の混合物の押出機への供給性が悪く、溶融混練物の吐出量が低くなる問題があった。

　本発明は、上述した従来の問題を解決するため、キャリア樹脂組成物或いは熱膨張性マイクロカプセルとキャリア樹脂組成物の混合物の押出機への供給性が良好であり、溶融混練物の吐出量が向上したマスターバッチ、その製造方法、それを含むポリカーボネート系樹脂組成物、混合物、射出発泡成形体、及び射出発泡成形体の製造方法を提供する。

　本発明は、１以上の実施形態において、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）を含むマスターバッチであって、キャリア樹脂組成物（Ｂ）は、キャリア樹脂組成物（Ｂ１）又はキャリア樹脂組成物（Ｂ２）であり、キャリア樹脂組成物（Ｂ１）は、重量平均分子量が８，０００以上３５０，０００以下であり、かつ２０℃で固体のアクリル系樹脂（Ｃ）、重量平均分子量が１，０００以上２０，０００以下であり、かつ２０℃で液体のアクリル系可塑剤（Ｄ１）、及び吸油性粉体（Ｅ）を含み、キャリア樹脂組成物（Ｂ２）は、重量平均分子量が８，０００以上３５０，０００以下であり、かつ２０℃で固体のアクリル系樹脂（Ｃ）、及び重量平均分子量が１，０００以上１５０，０００以下であり、かつ２０℃で液体もしくは固体の低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）を含み、キャリア樹脂組成物（Ｂ）がキャリア樹脂組成物（Ｂ１）である場合、マスターバッチにおいて、アクリル系可塑剤（Ｄ１）の含有量は０．１重量％以上４重量％以下であり、吸油性粉体（Ｅ）の含有量は０．１重量％以上４重量％未満であり、キャリア樹脂組成物（Ｂ）がキャリア樹脂組成物（Ｂ２）である場合、マスターバッチにおいて、低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）の含有量は０．１重量％以上１２重量％未満であることを特徴とするマスターバッチに関する。

　本発明は、また、１以上の実施形態において、前記マスターバッチの製造方法であって、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）を混合する工程と、得られた混合物を押出機に供給し、溶融混練する工程と、得られた溶融混練物を押出す工程を含むマスターバッチの製造方法に関する。

　本発明は、また、１以上の実施形態において、前記マスターバッチの製造方法であって、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）を、それぞれ押出機に供給し、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）を溶融混練する工程と、得られた溶融混練物を押出す工程を含むマスターバッチの製造方法に関する。

　本発明は、また、１以上の実施形態において、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）を含有する混合物であって、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）は、それぞれ、前記熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）であり、キャリア樹脂組成物（Ｂ）がキャリア樹脂組成物（Ｂ１）である場合、前記混合物は粉体と液体の混合物であり、キャリア樹脂組成物（Ｂ）がキャリア樹脂組成物（Ｂ２）である場合、前記混合物は粉体と液体の混合物又は粉体混合物であり、前記混合物を２軸スクリュー式定量フィーダーに投入した場合に、前記混合物が２軸スクリューの回転によってフィーダー内を流動し、フィーダーから吐出されることを特徴とする混合物に関する。

　本発明は、また、１以上の実施形態において、前記マスターバッチと、ポリカーボネート系樹脂を含有するポリカーボネート系樹脂組成物に関する。

　本発明は、また、１以上の実施形態において、前記ポリカ―ボネート系樹脂組成物を射出発泡成形したことを特徴とする射出発泡成形体に関する。

　本発明は、また、１以上の実施形態において、前記ポリカーボネート系樹脂組成物を射出発泡成形する射出発泡成形体の製造方法に関する。

　本発明によれば、キャリア樹脂組成物或いは熱膨張性マイクロカプセルとキャリア樹脂組成物の混合物の押出機への供給性が良好であり、溶融混練物の吐出量が向上したマスターバッチ、及びそれを含むポリカーボネート系樹脂組成物、並びにポリカーボネート系樹脂組成物を用いた射出発泡成形体及びその製造方法を提供することができる。
　また、本発明の製造方法によれば、キャリア樹脂組成物或いは熱膨張性マイクロカプセルとキャリア樹脂組成物の混合物を押出機へ供給しやすく、溶融混練物の吐出量が高くなり、マスターバッチの生産性が良好になる。

原料飛散性評価に用いた定量式フィーダーのホッパー部の模式的説明図である。図１の原料飛散性評価に用いた定量式フィーダーのホッパー部のＣ－Ｃ'断面図である。

　本発明の発明者らは、上記課題を解決するため、鋭意検討を重ねた。その結果、重量平均分子量が８，０００以上３５０，０００以下であり、かつ２０℃で固体のアクリル系樹脂（Ｃ）、重量平均分子量が１，０００以上２０，０００以下であり、かつ２０℃で液体のアクリル系可塑剤（Ｄ１）、及び吸油性粉体（Ｅ）を含むキャリア樹脂組成物（Ｂ１）を用い、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ１）を含むマスターバッチにおいて、アクリル系可塑剤（Ｄ１）の含有量を０．１重量％以上４重量％以下、かつ吸油性粉体（Ｅ）の含有量を０．１重量％以上４重量％未満になるようにすることで、キャリア樹脂組成物或いは熱膨張性マイクロカプセルとキャリア樹脂組成物の混合物の押出機への供給性及び熱膨張性マイクロカプセルとキャリア樹脂組成物の溶融混練物の吐出量が向上し得ることを見出した。熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）、アクリル系樹脂（Ｃ）及びアクリル系可塑剤（Ｄ１）を含むマスターバッチにおいて、アクリル系可塑剤（Ｄ１）の含有量を０．１重量％以上４重量％以下にしつつ、吸油性粉体（Ｅ）を０．１重量％以上４重量％未満で併用することで、キャリア樹脂組成物或いは熱膨張性マイクロカプセルとキャリア樹脂組成物の混合物の粘着性が低下し、流動性が向上するため、キャリア樹脂組成物或いは熱膨張性マイクロカプセルとキャリア樹脂組成物の混合物の押出機への供給性及び熱膨張性マイクロカプセルとキャリア樹脂組成物の溶融混練物の吐出量が向上したと推測される。
　或いは、本発明の発明者らは、重量平均分子量が８，０００以上３５０，０００以下であり、かつ２０℃で固体のアクリル系樹脂（Ｃ）、及び重量平均分子量が１，０００以上１５０，０００以下であり、かつ２０℃で液体もしくは固体の低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）を含むキャリア樹脂組成物（Ｂ２）を用い、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ２）を含むマスターバッチにおいて、低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）の含有量を０．１重量％以上１２重量％未満になるようにすることで、キャリア樹脂組成物或いは熱膨張性マイクロカプセルとキャリア樹脂組成物の混合物の押出機への供給性及び熱膨張性マイクロカプセルとキャリア樹脂組成物の溶融混練物の吐出量が向上し得ることを見出した。混錬時にせん断力低下効果を有し、かつ、キャリア樹脂組成物或いは熱膨張性マイクロカプセルとキャリア樹脂組成物の混合物の流動性を低下させない低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）を所定量で用いることで、キャリア樹脂組成物或いは熱膨張性マイクロカプセルとキャリア樹脂組成物の混合物の押出機への供給性及び熱膨張性マイクロカプセルとキャリア樹脂組成物の溶融混練物の吐出量が向上したと推測される。

　以下、本発明の実施形態を具体的に説明する。なお、本発明は以下に説明した実施形態に限定されるものではない。

　＜熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）＞
　熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）は、液状の低沸点化合物を熱可塑性ポリマーのシェルで包んだカプセル状の発泡剤であり、射出成形機のシリンダ内の加熱で気化した低沸点化合物の圧力によって、膨張したカプセルが発泡剤として機能する。熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）としては、例えば、特開２０１１－１６８８４号公報に記載されているものを好適に用いてもよい。具体的には、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）は、コアシェル構造を有し、コアは沸点が１０℃以上３３０℃以下である化合物の１種以上で構成され、シェルはコアを内包しており、熱可塑性樹脂で構成されている。

　コアは、沸点が１０℃以上３３０℃以下である化合物の中から選択した１種以上で構成すればよい。コアを構成する化合物としては、特に限定されないが、例えば、炭化水素類、アルコール類、ケトン類等が挙げられる。炭化水素類としては、特に限定されないが、例えば、ペンタン、ヘキサン、へプタン、オクタン、ノナン、デカン、ウンデカン、ドデカン、トリデカン、テトラデカン、ペンタデカン、ヘキサデカン、ヘプタデカン、オクタデカン、ノナデカン、エイコサン、及び、これらの炭化水素の構造異性体等が挙げられる。コアを構成する化合物は、好ましくは、沸点が１０℃以上３３０℃以下の炭化水素の１種以上であり、より好ましくは沸点が３０℃以上２８０℃以下の炭化水素の１種以上であり、さらに好ましくは沸点が３０℃以上２００℃以下の炭化水素の１種以上である。沸点が１０℃以上の化合物を用いることで、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）のマスターバッチ化がしやすい。また、沸点が３３０℃以下の化合物を用いることで、重合時に分散性が良好になり、熱膨張性マイクロカプセルを製造しやすい。

　熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）のシェルを構成する熱可塑性樹脂の単量体成分としては、例えば、ニトリル系単量体、（メタ）アクリレート系単量体、芳香族ビニル系単量体、カルボキシル基を有するビニル系単量体、ジエン系単量体、並びにメチロール基、水酸基、アミノ基、エポキシ基、及びイソシアネート基からなる群より選択される１種以上の反応性官能基を有する単量体からなる群より選択される１種以上の単量体を用いることができる。

　熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）のシェルによってポリカーボネート系樹脂等の樹脂成分の主鎖が分解することを抑制する観点から、シェルを構成する熱可塑性樹脂は、上述したニトリル系単量体、（メタ）アクリレート系単量体、芳香族ビニル系単量体、及びカルボキシル基を有するビニル系単量体からなる群から選ばれる１種以上を含むことが好ましい。また、シェルを構成する熱可塑性樹脂は、連鎖移動剤及び反応性官能基を有する単量体を適宜含んでもよい。

　ニトリル系単量体としては、例えば、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、α－クロルアクリロニトリル、α－エトキシアクリロニトリル、フマロニトリル等が挙げられる。

　（メタ）アクリレート系単量体としては、例えば、メチル（メタ）アクリレート、エチル（メタ）アクリレート、ｎ－ブチル（メタ）アクリレート、イソブチル（メタ）アクリレート、ｔ－ブチル（メタ）アクリレート、２－エチルヘキシル（メタ）アクリレート、ステアリル（メタ）アクリレート、ラウリル（メタ）アクリレート、フェニル（メタ）アクリレート、イソボルニル（メタ）アクリレート、シクロヘキシル（メタ）アクリレート、ベンジル（メタ）アクリレート等が挙げられる。本発明において、「（メタ）アクリレート」は、メタクリレートであってもよく、アクリレートであってもよい。

　芳香族ビニル系単量体としては、例えば、スチレン、α－メチルスチレン、ビニルトルエン、ｔ－ブチルスチレン、ｐ－ニトロスチレン、クロロメチルスチレン等が挙げられる。

　カルボキシル基を有するビニル単量体としては、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、エタクリル酸、クロトン酸、ケイ皮酸等の不飽和モノカルボン酸；マレイン酸、イタコン酸、フマル酸、シトラコン酸、クロロマレイン酸等の不飽和ジカルボン酸、及びその無水物；マレイン酸モノメチル、マレイン酸モノエチル、マレイン酸モノブチル、フマル酸モノメチル、フマル酸モノエチル、イタコン酸モノメチル、イタコン酸モノエチル、イタコン酸モノブチル等の不飽和ジカルボン酸モノエステル等が挙げられる。

　ジエン系単量体としては、例えば、ブタジエン、イソプレン、クロロプレン等が挙げられる。

　メチロール基、水酸基、アミノ基、エポキシ基、及びイソシアネート基からなる群より選択される１種以上の反応性官能基を有する単量体（以下において、単に「反応性官能基を有する単量体」とも記す。）としては、例えば、Ｎ－メチロール（メタ）アクリルアミド、Ｎ，Ｎ－ジメチルアミノエチル（メタ）アクリレート、Ｎ、Ｎ－ジメチルアミノプロピル（メタ）アクリレート、ビニルグリシジルエーテル、プロペニルグリシジルエーテル、グリシジル（メタ）アクリレート、グリセリンモノ（メタ）アクリレート、４－ヒドロキシブチル（メタ）アクリレート、２－ヒドロキシ－３－フェノキシプロピル（メタ）アクリレート、ｐ－ヒドロキシスチレン、ブロックイソシアネート等が挙げられる。ブロックイソシアネートとしては、例えば、イソシアネート化合物（ジフェニルメタンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、トルエンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、トリレンジイソシアネート等）のフェノール、アルコール、マロン酸ジメチル、マロン酸ジエチル、アセト酢酸エチル、オキシム、ジメチルピラゾール、メチルエチルケトンオキシム、カプロラクタム等によるブロックイソシアネート等が挙げられる。本発明において、「（メタ）アクリルアミド」は、メタクリルアミドであってもよく、アクリルアミドであってもよい。

　連鎖移動剤としては、通常のラジカル重合で使用されるものであれば良く、特に限定されない。具体的には、メルカプタン系化合物を用いることができる。メルカプタン系化合物としては、例えば、ｎ－ドデシルメルカプタン、ｎ－オクチルメルカプタン、ｔ－ドデシルメルカプタン、ｎ－オクタデシルメルカプタン等のアルキルメルカプタン、２－メルカプトベンゾチアゾール、ブロムトリクロルメタン、α－メチルスチレンダイマー、チオグリコール酸２－エチルヘキシル等が好適に使用できる。

　ポリカーボネート系樹脂等の樹脂成分の分解を発生させず、射出発泡成形体の表面性を向上させる観点から、前記シェルを構成する熱可塑性樹脂において、カルボキシル基を含有する単量体及びアミノ基を含有する単量体からなる群より選択される１種以上の単量体に由来する構造単位の濃度が１２ｍｍｏｌ／ｇ以下であることが好ましく、１０ｍｍоｌ／ｇ以下がより好ましく、８ｍｍоｌ／ｇ以下がさらに好ましく、５ｍｍоｌ／ｇ以下がさらにより好ましく、３ｍｍоｌ／ｇ以下がさらにより好ましく、１ｍｍｏｌ／ｇ以下が特に好ましく、カルボキシル基を含有する単量体及び／又はアミノ基を含有する単量体を実質的に含まないことが最も好ましい。前記シェルを構成する熱可塑性樹脂のカルボキシル基の濃度の下限としては、０．００１ｍｍｏｌ／ｇ以上であってもよい。

　ポリカーボネート系樹脂等の樹脂の主鎖の分解を抑制する観点から、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）において、アルカリ性物質の濃度は、２０００ｐｐｍ以下が好ましく、より好ましくは１０００ｐｐｍ以下であり、さらに好ましくは８００ｐｐｍ以下である。２０００ｐｐｍを超えると、ポリカーボネート系樹脂の分子量低下が起こり、成形体の強度が低下してしまうおそれがある。前記アルカリ性物質としては、例えば、アルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属の水酸化物（塩）由来のイオン成分が挙げられ、具体的にはＬｉ、Ｎａ、Ｍｇ、Ｋ、Ｃａ、Ｂａ等の金属の水酸化物（塩）由来のイオン成分が挙げられる。

　熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）のｐＨは、中性付近であることが望ましい。熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）は、一般的には、水系分散媒体中で、重合性単量体とコアを形成する低沸点化合物を含有する混合物にて懸濁重合を進行させることで、単量体で構成された熱可塑性樹脂のシェル内にコア成分として低沸点化合物を封入することで作製することができる。熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）のｐＨは、このような重合時に調整することが望ましく、一般的には、リン酸水素カリウム緩衝液を添加する方法が挙げられる。ｐＨの好ましい範囲としては６．０以上８．０以下であり、より好ましい範囲は６．０以上７．５以下であり、さらに好ましい範囲は６．０以上７．０以下である。ｐＨの測定方法は、ガラス電極法が挙げられる。ガラス電極法では、ガラス電極と比較電極の２本の電極を用い、電極間に生じた電位差を検出しｐＨ値に変換する。

　ポリカーボネート系樹脂の分子量低下を起こさない観点から、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）において、シェルを構成する熱可塑性樹脂は、下記の条件を満たすことが好ましい。ポリカーボネート系樹脂９５重量部と、シェルを構成する熱可塑性樹脂５重量部を、φ３０ｍｍ単軸押出機にて、３００℃で混練して得られたペレットのＴＧ／ＤＴＡ測定による５％重量減少の温度が好ましくは２００℃以上であり、より好ましくは２２０℃以上であり、さらに好ましくは２４０℃以上であり、特に好ましくは２６０℃以上である。また、前記ペレットの重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）が、ポリカーボネート系樹脂のＭｗとＭｎに対する、ＭｗとＭｎの保持率の好ましい範囲はそれぞれ６０％以上であり、より好ましい範囲は８０％以上であり、さらに好ましい範囲は９０％以上で、特に好ましい範囲は９５％以上である。

　熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）は、（未膨張時の）平均粒子径が０．５μｍ以上５０μｍ以下であることが好ましく、より好ましくは０．７μｍ以上５０μｍ以下であり、さらに好ましくは１．０μｍ以上４５μｍ以下であり、さらにより好ましくは１．０μｍ以上４０μｍ以下であり、特に好ましくは１．０μｍ以上３５μｍ以下である。熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）の加熱時の最大粒子径は、未膨張時の平均粒子径の約３倍以上５倍以下の範囲である。未膨張時の平均粒子径が０．５μｍ以上５０μｍ以下であれば、膨張時の粒子径は約１．５μｍ以上２５０μｍ以下のサイズとなり、発泡時のシャルピー衝撃強度や面衝撃強度の強度低下を大きく抑制することができる。熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）の未膨張時の平均粒子径は、粒度分布測定装置、具体的には島津製作所製の粒度分布測定装置ＳＡＬＤ－３０００Ｊで測定することができる。

　熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）は、最大膨張温度（最大発泡温度とも称される。）は、１８０℃以上３００℃以下が好ましく、より好ましくは１９０℃以上２９０℃以下であり、さらに好ましくは２００℃以上２８０℃以下であり、特に好ましくは２１０℃以上２７０℃以下である。本発明において、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）の最大膨張温度は、特許第５４８４６７３号に記載されている測定方法で測定することができる。具体的には、バーキンエルマー社製のＴＭＡ－７型を用いて「ＴＭＡ測定」を行う。サンプル約０．２５ｍｇを容器に入れて、昇温速度５℃／ｍｉｎで昇温し、その高さの変位を連続的に測定し、容器内のサンプルの高さの変位が最大となった時の温度を最大膨張温度とする。熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）の最大膨張温度が上述した範囲であると、ポリカーボネート系樹脂の成形温度とマッチングすることから、低密度かつ強度が高い射出発泡成形体が得られやすい。

　＜キャリア樹脂組成物（Ｂ１）＞
　キャリア樹脂組成物（Ｂ１）は、重量平均分子量が８，０００以上３５０，０００以下であり、かつ２０℃で固体のアクリル系樹脂（Ｃ）、重量平均分子量が１，０００以上２０，０００以下であり、かつ２０℃で液体のアクリル系可塑剤（Ｄ１）、及び吸油性粉体（Ｅ）を含む。熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ１）を含むマスターバッチにおいて、アクリル系可塑剤（Ｄ１）の含有量は０．１重量％以上４重量％以下、かつ吸油性粉体（Ｅ）の含有量は０．１重量％以上４重量％未満である。これにより、キャリア樹脂組成物（Ｂ１）、特に熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）とキャリア樹脂組成物（Ｂ１）の混合物の押出機への供給性及び熱膨張性マイクロカプセルとキャリア樹脂組成物の溶融混練物の吐出量が向上する。

　≪アクリル系樹脂（Ｃ）≫
　アクリル系樹脂（Ｃ）は、重量平均分子量が８，０００以上３５０，０００以下であり、好ましくは１０，０００以上３３０，０００以下であり、より好ましくは１０，０００以上３００，０００以下であり、さらに好ましくは１０，０００以上２８０，０００以下であり、さらにより好ましくは１４，０００以上３３０，０００以下であり、さらにより好ましくは１４，０００以上３００，０００以下であり、さらにより好ましくは１４，０００以上２８０，０００以下であり、さらにより好ましくは１４，０００以上２００，０００以下であり、特に好ましくは１４，０００以上１００，０００以下である。或いは、アクリル系樹脂（Ｃ）の重量平均分子量は、好ましくは１６，０００以上３３０，０００以下であり、より好ましくは１６，０００以上３００，０００以下であり、さらにより好ましくは１６，０００以上２８０，０００以下であり、さらにより好ましくは１６，０００以上２００，０００以下であり、特に好ましくは１６，０００以上１００，０００以下である。或いは、アクリル系樹脂（Ｃ）の重量平均分子量は、好ましくは１９，０００以上３３０，０００以下であり、より好ましくは１９，０００以上３００，０００以下であり、さらにより好ましくは１９，０００以上２８０，０００以下であり、さらにより好ましくは１９，０００以上２００，０００以下であり、特に好ましくは１９，０００以上１００，０００以下である。本発明において、樹脂の重量平均分子量及び数平均分子量は、ＧＰＣ（ゲル浸透クロマトグラフィ）によって測定する。

　アクリル系樹脂（Ｃ）は、２０℃で固体である。取扱い性に優れ、マスターバッチの加工性が良好になる。アクリル系樹脂（Ｃ）は、取扱い性の観点から、２０℃以上２５℃以下（室温）において、固体であることが好ましい。

　アクリル系樹脂（Ｃ）は、マスターバッチの加工性の観点から、ガラス転移温度が２０℃以上１５０℃以下であることが好ましく、２５℃以上１４０℃以下であることがより好ましく、２５℃以上１３０℃以下であることがさらに好ましい。

　アクリル系樹脂（Ｃ）は、特に限定されないが、例えば、ポリカーボネート系樹脂との相溶性の観点から、平均粒子径が５０μｍ以上５００μｍ以下のアクリル系樹脂粒子（ａ）と、アクリル系樹脂粒子（ａ）を被覆している平均粒子径が０．０５μｍ以上０．５μｍ以下のアクリル系樹脂粒子（ｂ）を含むアクリル系樹脂であることがより好ましい。

　アクリル系樹脂粒子（ａ）は、平均粒子径が５０μｍ以上５００μｍ以下であることが望ましいが、７５μｍ以上３００μｍ以下であることが好ましく、１００μｍ以上２５０μｍ以下であることがより好ましい。上述した平均粒子径を有するアクリル系樹脂粒子（ａ）は、懸濁重合法で得ることができる。アクリル系樹脂粒子（ａ）の平均粒子径が５０μｍ以上であれば、ろ過性が良好になり、５００μｍ以下であれば、アクリル系樹脂（Ｃ）に粒子状配合剤を粉体混合する場合、均一に混合することができる。アクリル系樹脂粒子（ａ）の平均粒子径は、マイクロトラックベル株式会社製のマイクロトラックＭＴ３３００を使用して測定する。

　アクリル系樹脂（Ｃ）において、アクリル系樹脂粒子（ｂ）がアクリル系樹脂粒子（ａ）を被覆するとは、アクリル系樹脂粒子（ａ）の表面の全部をアクリル系樹脂粒子（ｂ）で被覆してもよく、アクリル系樹脂粒子（ａ）の表面を部分的にアクリル系樹脂粒子（ｂ）で被覆してもよい。アクリル系樹脂粒子（ａ）は、その表面積の５０％以上がアクリル系樹脂粒子（ｂ）で被覆されることが好ましく、６０％以上が被覆されることがより好ましい。被覆される表面積が５０％以上であると、アクリル系樹脂（Ｃ）の粉体特性が良好になる。

　アクリル系樹脂粒子（ａ）をアクリル系樹脂粒子（ｂ）で被覆することにより、アクリル系樹脂粒子（ａ）の平均粒子径は、被覆前と比べ３％以上５０％以下大きくなることが好ましい。アクリル系樹脂粒子（ａ）の変化が３％より小さいと、系中にアクリル系樹脂粒子（ａ）が残存し、その結果としてろ過性が改善されにくい傾向がある。すなわち、アクリル系樹脂（Ｃ）の平均粒子径は、アクリル系樹脂粒子（ａ）の平均粒子径より３％以上５０％以下大きいことが好ましい。アクリル系樹脂（Ｃ）の平均粒子径は、マイクロトラックベル株式会社製のマイクロトラックＭＴ３３００を使用して測定する。

　アクリル系樹脂粒子（ａ）は、懸濁重合で得られる重合体にともなう粉塵を制御しやすい観点から、（メタ）アクリル酸エステルを３０重量％以上１００重量％以下、及びこれと共重合可能なビニルモノマー０重量％以上７０重量％以下で構成されていることが好ましい。より好ましくは、（メタ）アクリル酸エステルを７０重量％以上１００重量％以下、及びこれと共重合可能なビニルモノマー０重量％以上３０重量％以下で構成されている。アクリル系樹脂粒子（ａ）において、（メタ）アクリル酸エステル由来の構成単位の含有量が３０重量％以上であると、アクリル系樹脂粒子（ｂ）との相溶性が良く、成形加工が良好になる。本発明において、「（メタ）アクリル酸」とは、メタクリル酸であってもよく、アクリル酸であってもよい。

　（メタ）アクリル酸エステルは、特に限定されないが、例えば、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、アクリル酸２－エチルヘキシル等の炭素数が１０以下のアルキル基を有するアクリル酸アルキル類、及びメタクル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ブチル、メタクリル酸２－エチルヘキシル等の炭素数が１０以下のアルキル基を有するメタクリル酸アルキル類等が挙げられる。これらは、１種を単独で用いてもよく、２種以上の組み合わせで用いることができる。これらのなかでも、アクリル系樹脂粒子（ｂ）と組合せて良好な品質の成形体が得られる観点から、（メタ）アクリル酸エステルは、メタクリル酸メチル、メタクリル酸ブチル、アクリル酸エチル及びアクリル酸ブチルからなる群から選ばれる１種以上であることが好ましい。

　また、（メタ）アクリル酸エステルと共重合可能なビニルモノマーとしては、特に限定されないが、例えば、スチレン、α－メチルスチレン、モノクロロスチレン、ジクロロスチレン等の芳香族ビニルモノマー；アクリル酸、メタクリル酸等のビニルカルボン酸モノマー；アクリロニトリル、メタクリロニトリル等のシアン化ビニルモノマー；塩化ビニル、臭化ビニル、クロロプレン等のハロゲン化ビニルモノマー；酢酸ビニル、エチレン、プロピレン、ブチレン、ブタジエン、イソブチレン等のアルケン類；ハロゲン化アルケン類；メタクリル酸アリル、ジアリルフタレート、トリアリルシアヌレート、ジメタクリル酸モノエチレングリコール、ジメタクリル酸テトラエチレングリコール、ジビニルベンゼン、メタクリル酸グリシジル等の多官能性モノマー等が挙げられる。これらは、１種を単独で用いてもよく、２種以上の組合せで用いることができる。これらのなかでも、アクリル系樹脂粒子（ｂ）と組み合わせて良好な品質の成形体が得られる観点から、共重合可能なビニルモノマーは、スチレン、α－メチルスチレン、アクリル酸、メタクリル酸、アクリロニトリル、酢酸ビニル、メタクリル酸アリル及びメタクリル酸グリシジルからなる群から選択される１種以上が好ましい。

　アクリル系樹脂粒子（ａ）は、上述した単量体の１種以上を懸濁重合して得られた、場合によっては共重合又はグラフト重合させた重合体の単独又は混合重合体粒子とすることができる。

　懸濁重合における分散安定剤としては、例えば、通常の無機系分散剤や有機系分散剤を使用することができる。無機系分散剤としては、例えば、炭酸マグネシウム、第三リン酸カルシウム等が挙げられる。有機系分散剤としては、例えば、でんぷん、ゼラチン、アクリルアミド、部分ケン化ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）、部分ケン化ポリメタクリル酸メチル、ポリアクリル酸、ポリアクリル酸の塩、セルロース、メチルセルロース、ヒドロキシメチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、ポリアルキレンオキシド、ポリビニルピロリドン、ポリビニルイミダゾール、スルホン化ポリスチレン等の天然高分子分散剤及び合成高分子分散剤、並びに、アルキルベンゼンスルホン酸塩、脂肪酸塩等の低分子分散剤（乳化剤とも称される。）等が挙げられる。ポリカーボネート樹脂の分解抑制の観点から、ＰＶＡもしくはポリエチレンオキシド等のポリアルキレンオキシドが好ましい。

　懸濁重合における重合開始剤としては、ベンゾイルパーオキシド、ラウロイルパーオキシド等の過酸化物や、アゾビスイソブチロニトリル等のアゾ化合物等が挙げられる。

　また、分子量調節のために、連鎖移動剤を用いても良い。連鎖移動剤としては、炭素数２以上１８以下のアルキルメルカプタン；チオグリコール酸エステル、β－メルカプトプロピオン酸等のメルカプト酸；ベンジルメルカプタン、チオフェノール、チオクレゾール、チオナフトール等の芳香族メルカプタン等が挙げられる。炭素数２以上１８以下のアルキルメルカプタンとしては、例えば、ｎ－ドデシルメルカプタン、ｎ－オクチルメルカプタン、ｔ－ドデシルメルカプタン、ｎ－オクタデシルメルカプタン等が挙げられる。これらの中でも炭素数４以上１２以下のアルキルメルカプタンが好ましい。チオグリコール酸エステルとしては、例えば、チオグリコール酸２－エチルヘキシル等が挙げられる。

　分散安定剤、重合開始剤及び連鎖移動剤の添加量は、使用する単量体、及び目的とする懸濁重合体粒子（アクリル系樹脂粒子（ａ））の物性に応じて適宜設定することができる。

　懸濁重合体粒子の製造方法は、特に限定されず、一般的に使用できる全ての手法を用いることができる。例えば、単量体又は単量体混合物を水に懸濁させ、そのまま重合反応を実施する方法、単量体又は単量体混合物の一部を水に懸濁させ重合反応を開始し、重合反応の進行に伴い、残りの単量体又は単量体混合物の水懸濁液を一段又は数段に分けて、あるいは連続的に重合反応槽へ追加して重合反応を実施する方法、単量体又は単量体混合物の一部を水に懸濁させ重合反応を開始し、重合反応の進行に伴い、残りの単量体又は単量体混合物を一段、あるいは数段に分けて、あるいは連続的に重合反応槽へ追加して重合反応を実施する方法等が挙げられる。

　重合開始剤及び連鎖移動剤の添加方法には特に制限がないが、重合開始剤及び連鎖移動剤の両方を単量体に溶解した後、単量体を水中に懸濁させ、そのまま重合反応を実施する手法が好ましい。重合に要する時間は、重合開始剤の種類と量、及び重合温度等によって異なるが通常１時間以上２４時間以下である。また、懸濁重合時に可塑剤、滑剤、安定剤及び紫外線吸収剤等プラスチックの成形加工時に通常添加される添加剤を単量体に添加することも可能である。

　アクリル系樹脂粒子（ｂ）は、平均粒子径が０．０５μｍ以上０．５μｍ以下であればよいが、０．０６μｍ以上０．３μｍ以下であることが好ましい。上述した平均粒子径を有するアクリル系樹脂粒子（ｂ）は、乳化重合法で得ることができる。アクリル系樹脂粒子（ｂ）の平均粒子径が上述した範囲内であると、アクリル系樹脂（Ｃ）を成形加工する際の加工性、並びに得られる成形体の耐衝撃強度及び透明性が良好になりやすい。アクリル系樹脂粒子（ｂ）の平均粒子径は、マイクロトラックベル株式会社製のマイクロトラックＭＴ３３００を使用して測定する。

　アクリル系樹脂粒子（ｂ）は、（メタ）アクリル酸エステル３０～１００重量％、及びこれと共重合可能なビニルモノマー０～７０重量％で構成されていることが好ましく、（メタ）アクリル酸エステル５０～１００重量％、芳香族ビニルモノマー０～４０重量％、これらと共重合可能なビニルモノマー０～１０重量％、及び多官能性モノマー０～５重量％で構成されたラテックス粒子（ｂ１）５０～９０重量部と、（メタ）アクリル酸エステル１０～１００重量％、芳香族ビニルモノマー０～９０重量％、シアン化ビニルモノマー０～２５重量％、及びこれらと共重合可能なビニルモノマー０～２０重量％を含む単量体混合物（ｂ２）１０～５０重量部が重合した重合体粒子であって、ラテックス粒子（ｂ１）と単量体混合物（ｂ２）の合計が１００重量部であることがより好ましい。本明細書において、「…～…」で示す範囲は、「…以上…以下」で示す範囲と同様である。

　アクリル系樹脂粒子（ｂ）を構成する（メタ）アクリル酸エステルとしては、特に限定されず、例えば、アクリル系樹脂粒子（ａ）についての説明時に列挙した（メタ）アクリル酸エステルを適宜用いることができる。また、アクリル系樹脂粒子（ｂ）を構成する芳香族ビニルモノマー、シアン化ビニルモノマー、多官能性モノマー、その他の共重合可能なビニルモノマーとしては、特に限定されず、例えば、アクリル系樹脂粒子（ａ）についての説明時に列挙したものを適宜に用いることができる。

　アクリル系樹脂粒子（ｂ）は、より好ましくは、メタクリル酸メチル５０～９５重量％、炭素数２以上８以下のアルキル基を有するメタクリル酸エステル５～５０重量％及びこれらと共重合可能なビニルモノマー０～２０重量％含む単量体混合物（ａ）を乳化重合したラテックス粒子（ｂ１）７０～９５重量部と、アクリル酸エステル及びメタクリル酸メチルを除くメタクリル酸エステルからなる群から選ばれた１種以上の単量体２０～８０重量％、メタクリル酸メチル２０～８０重量％、及びこれらと共重合可能なビニルモノマー０～２０重量％を含む単量体混合物（ｂ２）５～３０重量部をグラフト重合した乳化重合体粒子であり、ラテックス粒子（ｂ１）及び単量体混合物（ｂ２）の合計が１００重量部である。具体的には、メタクリル酸メチル５０～９５重量％、炭素数２以上８以下のアルキル基を有するメタクリル酸エステル５～５０重量％及びこれらと共重合可能なビニルモノマー０～２０重量％含む単量体混合物（Ｉ）７０～９５重量部を乳化重合し、得られた重合体ラテックスの存在下で、アクリル酸エステル及びメタクリル酸メチルを除くメタクリル酸エステルからなる群から選ばれた１種以上の単量体２０～８０重量％、メタクリル酸メチル２０～８０重量％、及びこれらと共重合可能なビニルモノマー０～２０重量％を含む単量体混合物（ＩＩ）５～３０重量部をグラフト重合することにより得られる乳化重合体粒子であり、単量体混合物（Ｉ）及び単量体混合物（ＩＩ）の合計が１００重量部であることが好ましい。

　アクリル系樹脂粒子（ｂ）は、より好ましくは、メタクリル酸メチル４０～９９．９９重量％、これらと共重合可能なビニルモノマー０～５９．９９重量％及び多官能性モノマー０．０１～１０重量％を含む単量体混合物（ＩＩＩ）重合した１段目重合体１０～６０重量部と、アクリル酸アルキル６０～９９．９重量％、これらと共重合可能なビニルモノマー０～３９．９重量％及び多官能性モノマー０．１～５重量％を含む単量体混合物（ＩＶ）４０～９０重量部を重合して得られ、単量体混合物（ＩＩＩ）及び単量体混合物（ＩＶ）の合計が１００重量部である２段目重合体粒子（ラテックス粒子（ｂ１））１００重量部と、（メタ）アクリル酸エステル６０～１００重量％及びこれらと共重合可能なビニルモノマー０～４０重量％を含む単量体混合物１１～６７重量部を重合した乳化重合体粒子である。具体的には、メタクリル酸メチル４０～９９．９９重量％、これらと共重合可能なビニルモノマー０～５９．９９重量％及び多官能性モノマー０．０１～１０重量％を含む単量体混合物（ＩＩＩ）１０～６０重量部を乳化重合し、得られた１段目重合体のラテックスの存在下に、アクリル酸アルキル６０～９９．９重量％、これらと共重合可能なビニルモノマー０～３９．９重量％及び多官能性モノマー０．１～５重量％を含む単量体混合物（ＩＶ）４０～９０重量部を乳化重合して２段目重合体ラテックスを得、単量体混合物（ＩＩＩ）及び単量体混合物（ＩＶ）の合計が１００重量部であり、得られた２段目重合体ラテックスの固形分（ラテックス粒子（ｂ１））１００重量部の存在下に、さらに（メタ）アクリル酸エステル６０～１００重量％及びこれらと共重合可能なビニルモノマー０～４０重量％を含む単量体混合物（ｂ２）１１～６７重量部を重合してなる３層構造を有する乳化重合体粒子である。

　ラテックス粒子（ｂ１）は、ガラス転移温度が０℃以下であることが好ましく、－３０℃以下であることがより好ましい。ラテックス粒子（ｂ１）のガラス転移温度が０℃以下であると、射出発泡成形体の耐衝撃強度が向上しやすい。

　アクリル系樹脂（Ｃ）は、アクリル系樹脂粒子（ａ）１００重量部に対して、アクリル系樹脂粒子（ｂ）を２２重量部以上１００重量部以下含むことが好ましく、２５重量部以上１００重量部以下含むことがより好ましく、３０重量部以上１００重量部以下含むことがさらに好ましい。アクリル系樹脂粒子（ａ）１００重量部に対してアクリル系樹脂粒子（ｂ）が２２重量部未満では、ろ過性が改善されない恐れがある。また、アクリル系樹脂粒子（ａ）１００重量部に対してアクリル系樹脂粒子（ｂ）が１００重量部を超える場合は、アクリル系樹脂（Ｃ）の脱水後含水率が高くなるおそれがある。

　アクリル系樹脂（Ｃ）は、特に限定されないが、例えば、下記のように作製することができる。まず、懸濁重合によりアクリル系樹脂粒子（ａ）を含む懸濁液を調製し、乳化重合によりアクリル系重合体粒子（ｂ）を含む乳化重合ラテックスを調製する。次に、前記懸濁液と前記乳化重合ラテックスを混合する。次に、得られた混合懸濁液中の固形分濃度（アクリル系重合体粒子（ａ）及びアクリル系重合体粒子（ｂ）の合計濃度）を２５重量％以上３５重量％以下に調整する。次に、固形分の濃度を調製した混合懸濁液に、アクリル系重合体粒子（ｂ）のビカット軟化温度以下の温度で電解質水溶液を添加しアクリル系重合体粒子（ｂ）のビカット軟化温度より高い温度に加熱した後、固液分離によりアクリル系樹脂（Ｃ）を回収する。上述した製造方法により、アクリル系重合体粒子（ａ）の表面を均一にアクリル系重合体粒子（ｂ）で被覆することができるとともに、ろ過性悪化の原因となるアクリル系重合体粒子（ｂ）の残存を大幅に削減することが可能となる。

　懸濁重合により得られたアクリル系樹脂粒子（ａ）を含む懸濁液と、乳化重合により得られたアクリル系重合体粒子（ｂ）を含む乳化重合ラテックスを混合する方法は、撹拌下に、懸濁液へ乳化重合ラテックスを添加、又は、撹拌下に乳化重合ラテックスへ懸濁液を添加することが好ましい。

　アクリル系樹脂粒子（ａ）を含む懸濁液とアクリル系重合体粒子（ｂ）を含む乳化重合ラテックスの固形分比は、アクリル系樹脂粒子（ａ）１００重量部に対して、アクリル系重合体粒子（ｂ）が２２重量部以上１００重量部以下であることが好ましく、２５重量部以上１００重量部以下であることがより好ましく、３０重量部以上１００重量部以下であることがさらに好ましい。アクリル系樹脂粒子（ａ）１００重量部に対して、アクリル系重合体粒子（ｂ）が２２重量部以上であると、系中の残存アクリル系樹脂粒子（ｂ）が低減し、その結果としてろ過性を改善しやすい。また、アクリル系樹脂粒子（ａ）１００重量部に対して、アクリル系重合体粒子（ｂ）が１００重量部以下であると、得られるアクリル系樹脂（Ｃ）の脱水後含水率が低くなる。

　前記懸濁液と乳化重合ラテックスを混合する際において、懸濁液と乳化重合ラテックスの固形分濃度には特に制限はなく、通常の重合操作で得られる乳化重合ラテックス又は懸濁重合懸濁液をそのまま用いるのが製造上最も簡便であり好ましい。通常は、アクリル系樹脂粒子（ａ）を含む懸濁液の固形分濃度（アクリル系樹脂粒子（ａ）の濃度）は２５重量％以上５５重量％以下であることが好ましく、３０重量％以上４５重量％以下であることがより好ましく、３３重量％以上４５重量％以下であることがさらに好ましく、３５重量％以上４０重量％以下であることが特に好ましい。アクリル系樹脂粒子（ｂ）を含む乳化重合ラテックスの固形分濃度（アクリル系樹脂粒子（ｂ）の濃度）は２５重量％以上５５重量％以下であることが好ましく、２５重量％以上４５重量％以下であることがより好ましく、３０重量％以上４５重量％以下であることがさらに好ましく、３０重量％以上４０重量％以下であることが特に好ましい。混合時の温度は５℃以上が好ましく、５℃よりも低い場合はその後の熱処理操作のユーティリティー使用量が多大となるため好ましくない傾向がある。

　電解質水溶液を添加する際の前記混合懸濁液中におけるの固形分濃度（重合体粒子の濃度）は２５重量％以上３５重量％以下であることが好ましく、２７重量％以上３３重量％以下であることがより好ましい。電解質水溶液を添加する際の混合懸濁液中における重合体粒子（固形分）の濃度が２５重量％以上であると、電解質水溶液を添加し加熱処理を実施した後の混合懸濁液中における粒子径が５０μｍ以下の微小凝集体の生成が抑制され、ろ過性が良好になるとともにアクリル系樹脂（Ｃ）の脱水後含水率が低くなる。また、電解質水溶液を添加する際の混合懸濁液中における重合体粒子の濃度が３５重量％以下であると、アクリル系樹脂粒子（ｂ）を介した二次凝集粒子の生成が抑制され、アクリル系樹脂（Ｃ）の脱水後含水率が低くなる。

　前記電解質水溶液は、撹拌下で、前記混合懸濁液へ添加することが好ましい。この操作により、乳化重合体粒子であるアクリル系樹脂粒子（ｂ）が懸濁重合体粒子であるアクリル系樹脂粒子（ａ）表面に凝析（析出）し、アクリル系樹脂粒子（ａ）の表面を被覆する。前記電解質水溶液の添加は、懸濁重合の懸濁液と乳化重合ラテックスを混合した後に実施する必要がある。この理由は、懸濁重合の懸濁液と乳化重合ラテックスの混合時に、電解質水溶液が存在すると、生成するアクリル系樹脂（Ｃ）の形状が歪になり脱水後含水率が高くなるだけでなく、未凝固のアクリル系樹脂粒子（ｂ）が残存し極度にろ過性が悪化する傾向にある。例えば、懸濁重合の懸濁液に電解質水溶液を添加した後に、乳化重合ラテックスを添加すると、アクリル系樹脂粒子（ａ）の表面におけるアクリル系樹脂粒子（ｂ）の被覆の均一性の低下、及びろ過性悪化の原因となるアクリル系重合体粒子（ｂ）の残存量が大幅に増加するという問題が発生する。

　前記電解質水溶液としては、アクリル系樹脂粒子（ｂ）を凝析・凝固し得る性質を有する有機酸、有機酸塩、無機酸、及び無機塩の水溶液を適宜用いることができる。前記電解質水溶液としては、例えば、塩化ナトリウム、塩化カリウム、塩化リチウム、臭化ナトリウム、臭化カリウム、臭化リチウム、ヨウ化カリウム、ヨウ化ナトリウム、硫酸カリウム、硫酸ナトリウム、硫酸アンモニウム、塩化アンモニウム、硝酸ナトリウム、硝酸カリウム、塩化カルシウム、硫酸第一鉄、硫酸マグネシウム、硫酸亜鉛、硫酸銅、塩化バリウム、塩化第一鉄、塩化第二鉄、塩化マグネシウム、硫酸第二鉄、硫酸アルミニウム、カリウムミョウバン、鉄ミョウバン等の無機塩類の水溶液、塩酸、硫酸、硝酸、リン酸等の無機酸類の水溶液、酢酸、ギ酸等の有機酸類及びそれらの水溶液、酢酸ナトリウム、酢酸カルシウム、ギ酸ナトリウム、ギ酸カルシウム等の有機酸塩類の水溶液等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いることができる。なかでも、アクリル系樹脂粒子（ａ）の表面のアクリル系樹脂粒子（ｂ）による被覆の均一性、ろ過性悪化の原因となるアクリル系重合体粒子（ｂ）の残存の大幅削減及び排水処理の容易性の点で、塩化ナトリウム、塩化カリウム、硫酸ナトリウム、塩化アンモニウム、塩化カルシウム、塩化マグネシウム、硫酸マグネシウム、塩化バリウム、塩化第一鉄、硫酸アルミニウム、カリウムミョウバン、鉄ミョウバン等の無機塩の水溶液や塩酸、硫酸、硝酸等の無機酸類の水溶液を好適に用いることができる。

　前記電解質水溶液の濃度は、０．００１重量％以上が好ましく、０．１重量％以上がより好ましく、１重量％以上がさらに好ましい。電解質水溶液の濃度が０．００１重量％未満であると、アクリル系樹脂粒子（ｂ）を凝析させるために多量の電解質水溶液を添加する必要があり、その後の熱処理操作時のユーティリティー使用量が多大となるおそれがある。

　前記電解質水溶液の添加は、アクリル系樹脂粒子（ｂ）のビカット軟化温度以下の温度で実施する必要がある。電解質水溶液添加時に混合懸濁液の温度がアクリル系樹脂粒子（ｂ）のビカット軟化温度を超えると、生成するアクリル系樹脂（Ｃ）の形状が歪になり脱水後含水率が高くなるおそれがあり、未凝固のアクリル系樹脂粒子（ｂ）が残存し極度のろ過性の悪化を招く傾向や、アクリル系樹脂（Ｃ）間の凝集が頻発する傾向がある。

　混合懸濁液に電解質水溶液を添加した後、電解質水溶液が酸性水溶液で、造粒後の混合懸濁液が酸性を示す場合は水酸化ナトリウム等のアルカリで中和した後、又は電解質水溶液が中性の水溶液の場合はそのまま、アクリル系重合体粒子（ｂ）のビカット軟化温度より高い温度、例えば、５０℃以上１２０℃以下で熱処理するのが好ましい。熱処理により、アクリル系重合体粒子（ａ）の表面を被覆したアクリル系重合体粒子（ｂ）の凝集体が緻密化し、得られたアクリル系樹脂（Ｃ）の含水率が低下する。その後、常法に従って脱水及び乾燥を行えば、アクリル系樹脂（Ｃ）が得られる。

　≪アクリル系可塑剤（Ｄ１）≫
　アクリル系可塑剤（Ｄ１）は、重量平均分子量が１，０００以上２０，０００以下であり、１，０００以上１８，０００以下であることが好ましく、１，０００以上１５，０００以下であることがより好ましく、１，０００以上１３，０００以下であることがさらに好ましい。アクリル系可塑剤（Ｄ１）の重量平均分子量が上述した範囲内であると、キャリア樹脂組成物（Ｂ１）の１３０℃におけるせん断粘度が１．０×１０²Ｐａ・ｓ以上１．０×１０⁶Ｐａ・ｓ以下になりやすい上、ポリカーボネート系樹脂との相溶性も良好である。キャリア樹脂組成物（Ｂ１）の１３０℃におけるせん断粘度が１．０×１０²Ｐａ・ｓ以上１．０×１０⁶Ｐａ・ｓ以下であると、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）がキャリア樹脂組成物（Ｂ１）中に均一に分散しやすい。

　アクリル系可塑剤（Ｄ１）は、２０℃において液体である。これにより、マスターバッチの加工性が良好になる。

　アクリル系可塑剤（Ｄ１）は、２５℃における粘度が３００ｍＰａ・ｓ以上１００，０００ｍＰａ・ｓ以下であることが好ましく、３５０ｍＰａ・ｓ以上９０，０００ｍＰａ・ｓ以下であることがより好ましく、４００ｍＰａ・ｓ以上８０，０００ｍＰａ・ｓ以下であることがさらに好ましい。アクリル系可塑剤の２５℃における粘度が上述した範囲であると、１３０℃におけるせん断粘度が１．０×１０²Ｐａ・ｓ以上１．０×１０⁶Ｐａ・ｓ以下のキャリア樹脂組成物（Ｂ１）が得やすくなる。アクリル系可塑剤の２５℃における粘度は、ＪＩＳ　Ｚ　８８０３－１９９１に準じてＥ型粘度計を用いて測定することができる。

　アクリル系可塑剤（Ｄ１）は、一般にアクリル系可塑剤として知られているものを用いることが可能であり、無官能タイプのアクリル系可塑剤を用いることが好ましい。アクリル系可塑剤としては、例えば、（メタ）アクリル酸エステル重合体、（メタ）アクリル酸エステル－芳香族ビニル系単量体共重合体等が挙げられ、（メタ）アクリル酸エステル重合体が好ましい。アクリル系可塑剤は、（メタ）アクリル酸エステルに由来する繰り返し単位を全繰り返し単位中５０重量％以上有することが好ましく、７０重量％以上有することがより好ましい。

　（メタ）アクリル酸エステルは、特に限定されないが、例えば、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、アクリル酸２－エチルヘキシル等の炭素数が１０以下のアルキル基を有するアクリル酸アルキル類；メタクル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ブチル、メタクリル酸２－エチルヘキシル等の炭素数が１０以下のアルキル基を有するメタクリル酸アルキル類等が挙げられる。これらは、１種を単独で用いてもよく、２種以上の組み合わせで用いてもよい。中でも、メタクリル酸メチル、メタクリル酸ブチル、アクリル酸エチル及びアクリル酸ブチルからなる群から選ばれる１種以上であることが好ましい。

　芳香族ビニル系単量体としては、特に限定されないが、例えば、スチレン、α－メチルスチレン、モノクロロスチレン、ジクロロスチレン等が挙げられる。

　（メタ）アクリル酸エステル重合体は、アクリル酸アルキルエステルの単独重合体、メタクリル酸アルキルエステルの単独重合体、アクリル酸アルキルエステル同士の共重合体、メタクリル酸アルキルエステル同士の共重合体、アクリル酸アルキルエステル及びメタクリル酸アルキルエステルの共重合体を含む。

　アクリル系可塑剤（Ｄ１）としては、特に限定されないが、具体的には、東亞合成社製の製品名「ＵＰ－１０００」、「ＵＰ－１０１０」、「ＵＰ－１０２０」、「ＵＰ－１０２１」及び「ＵＰ－１０６１」等の市販の無官能基タイプのアクリル系可塑剤を用いることができる。

　≪吸油性粉体（Ｅ）≫
　吸油性粉体（Ｅ）は、吸油性を有する化合物であればよく、無機化合物及び有機化合物のいずれを用いてもよい。吸油性粉体（Ｅ）としては、具体的には、シリカ（湿式シリカを含む。）、シリカ珪藻土、パーライト、窒化ホウ素、タルク（滑石）、マイカ（雲母）、炭酸カルシウム、黒鉛（天然黒鉛及び人工黒鉛を含む）、カーボンブラック等の無機化合物、及びこれらの無機化合物を親油性処理をしたもの等が挙げられ、シリカ、タルク及びマイカからなる群から選ばれる１種以上が好ましい。

　吸油性粉体（Ｅ）は、吸油量が５ｍＬ／１００ｇ以上３５０ｍＬ／１００ｇ以下であることが好ましく、より好ましくは１０ｍＬ／１００ｇ以上３００ｍＬ／１００ｇ以下であり、さらに好ましくは２０ｍＬ／１００ｇ以上２５０ｍＬ／１００ｇ以下である。吸油性粉体（Ｅ）の吸油量が５ｍＬ／１００ｇ以上であると、キャリア樹脂組成物（Ｂ１）やキャリア樹脂組成物（Ｂ１）及び熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）の混合物の流動性が高まりやすく、押出機への供給性が良好になりやすい。吸油性粉体（Ｅ）の吸油量が３５０ｍＬ／１００ｇ以下であると、キャリア樹脂組成物（Ｂ１）やキャリア樹脂組成物（Ｂ１）及び熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）の混合物の流動性が適度に調整され、量産性が良好になる。本発明の１以上の実施形態において、吸油性粉体（Ｅ）吸油量は、ＪＩＳ　Ｋ５１０１－１３－１に準拠し、吸油性粉体（Ｅ）に吸収されるアジピン酸ビス（２－エチルヘキシル）（ＤＯＡ）の量を測定したものである。

　吸油性粉体（Ｅ）は、特に限定されないが、前記マスターバッチを使用した射出発泡成形体の強度低下を抑制する観点から、平均粒子径が０．０１μｍ以上１００μｍ以下であることが好ましく、より好ましくは０．２μｍ以上５０μｍ以下であり、さらに好ましくは０．５μｍ以上４０μｍ以下であり、特に好ましくは１μｍ以上３０μｍ以下である。本発明の１以上の実施形態において、吸油性粉体（Ｅ）の平均粒子径は、粒子サイズやその他性状にあわせた一般的な静的光散乱法（レーザー回折、散乱法）や動的光散乱法（光子相関法）で測定することができる。

　キャリア樹脂組成物（Ｂ１）は、さらに重量平均分子量が１，０００以上１５０，０００以下である低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）を含んでもよい。

　≪低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）≫
　低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）は、重量平均分子量が１，０００以上１５０，０００以下であり、かつ２０℃で液体もしくは固体である。低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）は、取扱性に優れ、キャリア樹脂組成物（Ｂ１）におけるアクリル系樹脂（Ｃ）等の他の組成成分と混合しやすい観点からは、２０℃で固体であることが好ましい。低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）は、キャリア樹脂組成物（Ｂ１）や熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ１）を含む混合物の飛散を低減する観点からは、２０℃で液体であることが好ましい。低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）は、１種のスチレン系単量体の単独重合体であってもよく、２種以上のスチレン系単量体の共重合体であってもよい。また、スチレン系単量体と共重合可能な他の単量体の共重合体であってもよく、その場合は、スチレン系単量体に由来する繰り返し単位が、全繰り返し単位中５０重量％以上含まれていればよく、８０重量％以上含まれていることが好ましい。

　前記スチレン系単量体としては、スチレンやスチレン系誘導体が挙げられる。前記スチレン誘導体としては、例えば、メチルスチレン、ジメチルスチレン、エチルスチレン、ジエチルスチレン、イソプロピルスチレン、ブロモスチレン、ジブロモスチレン、トリブロモスチレン、クロロスチレン、ジクロロスチレン、トリクロロスチレン等が挙げられる。これらのうち、スチレンが好ましい。

　前記共重合可能な他の単量体としては、例えば、ジビニルベンゼン等の多官能性ビニル化合物；アクリル酸、メタクリル酸、アクリル酸メチル、メタクリル酸メチル、アクリル酸エチル、メタクリル酸エチル、アクリロニトリル等の（メタ）アクリル系化合物；ブダジエン等のジエン系化合物及びその誘導体；無水マレイン酸、無水イタコン酸等の不飽和カルボン酸無水物等が挙げられる。これらは単独あるいは２種以上混合して使用することができる。

　低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）は、加工性の観点から、スチレンの単独重合体であることが好ましい。

　低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）は、ポリカーボネート系樹脂との相溶性を高める観点から、重量平均分子量が１３０，０００以下であることが好ましく、１００，０００以下であることがより好ましく、８０，０００以下であることがさらに好ましく、４０，０００以下であることが特に好ましい。また、マスターバッチの加工性を良好にする観点から、低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）の重量平均分子量は、２，０００以上であることが好ましく、５，０００以上であることがより好ましく、１０，０００以上であることがさらに好ましい。具体的には、低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）は、重量平均分子量が２，０００以上１３０，０００以下であることが好ましく、２，０００以上１００，０００以下であることがより好ましく、５，０００以上８０，０００以下であることがさらに好ましく、５，０００以上４０，０００以下であることが特に好ましい。

　低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）は、特に限定されないが、ガラス転移温度が２５℃以上１３０℃以下であることが好ましい。低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）のガラス転移温度が２５℃以上であると、マスターバッチ作製時に、押出機の温度をコントロールしやすく、加工性が良好になる。また、低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）のガラス転移温度が１３０℃以下であると、マスターバッチの作製時に、キャリア樹脂組成物が適切な粘度を有しやすいため、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）が破泡することなく、加工性が良好になる。

　マスターバッチがキャリア樹脂組成物（Ｂ１）を含む場合、マスターバッチにおけるアクリル系可塑剤（Ｄ１）の含有量は０．１重量％以上４重量％以下である。キャリア樹脂組成物（Ｂ１）の粘着性が低下し、流動性が向上し、それゆえ、マスターバッチの生産性が良好になる。マスターバッチにおけるアクリル系可塑剤（Ｄ１）の含有量は、３重量％以下であることが好ましい。熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）がキャリア樹脂組成物（Ｂ１）中に均一に分散したマスターバッチを得やすい観点から、マスターバッチにおけるアクリル系可塑剤（Ｄ１）の含有量は０．５重量％以上であることが好ましく、０．８重量％以上であることがより好ましい。具体的には、マスターバッチにおけるアクリル系可塑剤（Ｄ１）の含有量は０．５重量％以上４重量％以下であることが好ましく、０．５重量％以上３重量％以下であることがより好ましく、０．８重量％以上３重量％以下であることがさらに好ましい。

　また、キャリア樹脂組成物（Ｂ１）が低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）を含む場合、取扱性の観点から、マスターバッチにおける低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）の含有量は０．１重量％以上４重量％以下であることが好ましく、０．５重量％以上３重量％以下であることがより好ましい。

　また、キャリア樹脂組成物（Ｂ１）が低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）を含む場合、マスターバッチにおけるアクリル系可塑剤（Ｄ１）及び低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）の合計含有量は０．１重量％以上１２重量％未満であることが好ましく、０．５重量％以上８重量％以下であることがより好ましく、０．５重量％以上６重量％以下であることがさらに好ましく、０．８重量％以上４重量％以下であることが特に好ましい。

　マスターバッチがキャリア樹脂組成物（Ｂ１）を含む場合、マスターバッチにおける吸油性粉体（Ｅ）の含有量は０．１重量％以上４重量％未満である。これにより、マスターバッチの加工性を低下させず、キャリア樹脂組成物（Ｂ１）或いはキャリア樹脂組成物（Ｂ１）及び熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）の混合物の粘着性を低下させ、流動性を向上させることができ、それゆえ、マスターバッチの生産性が良好になる。キャリア樹脂組成物（Ｂ１）の流動性及びマスターバッチの加工性の観点から、マスターバッチにおける吸油性粉体（Ｅ）の含有量は、０．１重量％以上３重量％以下であることが好ましく、０．１重量％以上２重量％以下であることがより好ましく、０．１重量％以上１．５重量％以下であることがさらに好ましい。

　＜キャリア樹脂組成物（Ｂ２）＞
　キャリア樹脂組成物（Ｂ２）は、アクリル系樹脂（Ｃ）、及び低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）を含む。熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ２）を含むマスターバッチにおいて、低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）の含有量は０．１重量％以上１２重量％未満であり、好ましくは０．５重量％以上１０重量％以下であり、より好ましくは０．５重量％以上６重量％以下であり、さらに好ましくは０．５重量％以上４重量％以下である。これにより、キャリア樹脂組成物（Ｂ２）、又は、キャリア樹脂組成物（Ｂ２）及び熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）の混合物を押出機へ供給しやすい上、溶融混練物の吐出量も向上することができる。アクリル系樹脂（Ｃ）及び低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）としては、「キャリア樹脂組成物（Ｂ１）」にて説明したものを適宜用いることができる。低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）は、取扱性に優れ、キャリア樹脂組成物（Ｂ２）におけるアクリル系樹脂（Ｃ）等の他の組成成分と混合しやすい観点からは、２０℃で固体であることが好ましい。低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）は、キャリア樹脂組成物（Ｂ２）や熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ２）を含む混合物の飛散を低減する観点からは、２０℃で液体であることが好ましい。なお、本発明において、キャリア樹脂組成物（Ｂ２）は、基本的に、アクリル系可塑剤（Ｄ１）及び吸油性粉体（Ｅ）を含まない。

　キャリア樹脂組成物（Ｂ２）は、マスターバッチにおける吸油性粉体（Ｅ）の含有量が４重量％未満になる範囲内で、吸油性粉体（Ｅ）を含んでもよい。マスターバッチがキャリア樹脂組成物（Ｂ２）を含む場合、マスターバッチにおける吸油性粉体（Ｅ）の含有量は０．１重量％以上３重量％以下であることが好ましく、０．１重量％以上２重量％以下であることがより好ましく、０．１重量％以上１．５重量％以下であることがさらに好ましく、０．１重量％以上１重量％以下であることがさらにより好ましい。

　キャリア樹脂組成物（Ｂ）として上述した構成を有するキャリア樹脂組成物（Ｂ１）又はキャリア樹脂組成物（Ｂ２）を用いることで、キャリア樹脂組成物（Ｂ）とポリカーボネート系樹脂が実質的に相溶しやすく、かつ１３０℃におけるせん断粘度が１．０×１０²Ｐａ・ｓ以上１．０×１０⁶Ｐａ・ｓ以下になりやすい。それゆえ、キャリア樹脂組成物（Ｂ）でマスターバッチ化した熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）のマスターバッチを用いたポリカーボネート系樹脂組成物の発泡樹脂成形体において、白化が抑制され、外観が良好になる。本発明において、「ポリカーボネート系樹脂と実質的に相溶する」とは、具体的には、キャリア樹脂組成物（Ｂ）とポリカーボネート系樹脂の混合物の示差走査熱量測定（ＤＳＣ）において、検出できるガラス転移温度が一つとなることをいう。

　キャリア樹脂組成物（Ｂ）の１３０℃におけるせん断粘度が１．０×１０²Ｐａ・ｓ以上１．０×１０⁶Ｐａ・ｓ以下であることにより、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）がキャリア樹脂組成物（Ｂ）中に均一に分散したマスターバッチを得やすくなる。具体的には、１３０℃において、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）とキャリア樹脂組成物（Ｂ）を混練してマスターバッチを作製する際、キャリア樹脂組成物（Ｂ）の粘性が適切な範囲になることによって、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）にシェアがかからず、剪断発熱を抑制する結果、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）を膨張させずにペレット化することが可能となる。マスターバッチの加工性を高める観点から、キャリア樹脂組成物（Ｂ）の１３０℃におけるせん断粘度は、１．０×１０³Ｐａ・ｓ以上９．０ｘ１０⁵Ｐａ・ｓ以下であることが好ましく、２．０×１０³Ｐａ・ｓ以上８．０ｘ１０⁵Ｐａ・ｓ以下であることがより好ましく、さらに好ましくは３．０×１０³Ｐａ・ｓ以上３．０ｘ１０⁵Ｐａ・ｓ以下であり、さらにより好ましくは５．０×１０³Ｐａ・ｓ以上１．５ｘ１０⁵Ｐａ・ｓ以下である。キャリア樹脂組成物（Ｂ）の１３０℃におけるせん断粘度は、島津製作所製フローテスター（型式ＣＦＴ－５００Ｃ）を使用して測定することができる。具体的には、測定開始温度を５０℃とし、直径１．０ｍｍ、長さ１０ｍｍのキャピラリー中をキャリア樹脂組成物（Ｂ）に一定荷重３０ｋｇｆを与えて流動させ、１０℃／ｍｉｎで昇温させ、測定温度が１３０℃となった時点での剪断粘度を測定する。

　キャリア樹脂組成物（Ｂ）は、マスターバッチの低温加工性を高める観点から、６０℃以上１００℃以下の温度範囲のいずれかの温度において、せん断粘度が１．０×１０²Ｐａ・ｓ以上１．５×１０⁶Ｐａ・ｓ以下であることが好ましい。

　キャリア樹脂組成物（Ｂ）は、キャリア樹脂組成物（Ｂ）や熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）を含む混合物の飛散を低減する観点から、キャリア樹脂組成物（Ｂ１）又は２０℃で液体の低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）を含むキャリア樹脂組成物（Ｂ２）であることが好ましく、キャリア樹脂組成物（Ｂ１）であることがより好ましい。

　マスターバッチは、取扱い性、貯蔵安定性及び基材樹脂への分散性等の観点から、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）を３０重量％以上８０重量％以下含むことが好ましく、より好ましくは３０重量％以上７０重量％以下含み、さらに好ましくは３０重量％以上６０重量％以下含む。

　マスターバッチは、ポリカーボネート系樹脂との相溶性及び加工性の観点から、キャリア樹脂組成物（Ｂ）を２０重量％以上７０重量％以下含むことが好ましく、より好ましくは３０重量％以上７０重量％以下含み、さらに好ましくは４０重量％以上７０重量％以下含む。

　マスターバッチがキャリア樹脂組成物（Ｂ１）を含む場合、ポリカーボネート系樹脂との相溶性及び１３０℃におけるせん断粘度、並びに、取扱い性、貯蔵安定性及び基材樹脂への分散性等の観点から、具体的には、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）を３０重量％以上８０重量％以下、アクリル系樹脂（Ｃ）を１５重量％以上６２．５重量％以下、アクリル系可塑剤（Ｄ１）を０．１重量％以上４重量％以下、吸油性粉体（Ｅ）を０．１重量％以上３．５重量％以下含むことが好ましく、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）を３１重量％以上８０重量％以下、アクリル系樹脂（Ｃ）を１５重量％以上６２．５重量％以下、アクリル系可塑剤（Ｄ１）を０．５重量％以上３重量％以下、吸油性粉体（Ｅ）を０．１重量％以上３．５重量％以下含むことがより好ましく、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）を３５重量％以上７５重量％以下、アクリル系樹脂（Ｃ）を２０重量％以上６０重量％以下、アクリル系可塑剤（Ｄ１）を０．５重量％以上３重量％以下、吸油性粉体（Ｅ）を０．１重量％以上２重量％以下含むことがさらに好ましく、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）を３５．５重量％以上７５重量％以下、アクリル系樹脂（Ｃ）を２０．５重量％以上６０重量％以下、アクリル系可塑剤（Ｄ１）を０．５重量％以上３重量％以下、吸油性粉体（Ｅ）を０．１重量％以上１．５重量％以下含むことがさらにより好ましい。

　マスターバッチがキャリア樹脂組成物（Ｂ１）を含む場合、ポリカーボネート系樹脂との相溶性及び１３０℃におけるせん断粘度、並びに、取扱い性、貯蔵安定性及び基材樹脂への分散性等の観点から、具体的には、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）を３０重量％以上８０重量％以下、アクリル系樹脂（Ｃ）を１５重量％以上５８．５重量％以下、アクリル系可塑剤（Ｄ１）を０．１重量％以上４重量％以下、低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）を０．１重量％以上４重量％以下、吸油性粉体（Ｅ）を０．１重量％以上３．５重量％以下含むことが好ましく、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）を３３重量％以上８０重量％以下、アクリル系樹脂（Ｃ）を１５重量％以上５８重量％以下、アクリル系可塑剤（Ｄ１）を０．５重量％以上４重量％以下、低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）を０．５重量％以上３重量％以下、吸油性粉体（Ｅ）を０．１重量％以上２重量％以下含むことがより好ましく、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）を３４重量％以上７０重量％以下、アクリル系樹脂（Ｃ）を２２重量％以上５８重量％以下、アクリル系可塑剤（Ｄ１）を０．５重量％以上３重量％以下、低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）を０．５重量％以上３重量％以下、吸油性粉体（Ｅ）を０．１重量％以上２重量％以下含むことがさらに好ましく、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）を３４．５重量％以上７０重量％以下、アクリル系樹脂（Ｃ）を２２．５重量％以上５８重量％以下、アクリル系可塑剤（Ｄ１）を０．５重量％以上３重量％以下、低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）を０．５重量％以上３重量％以下、吸油性粉体（Ｅ）を０．１重量％以上１．５重量％以下含むことがさらにより好ましい。

　マスターバッチがキャリア樹脂組成物（Ｂ２）を含む場合、ポリカーボネート系樹脂との相溶性及び１３０℃におけるせん断粘度、並びに、取扱い性、貯蔵安定性及び基材樹脂への分散性等の観点から、具体的には、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）を３０重量％以上７５重量％以下、アクリル系樹脂（Ｃ）を１５重量％以上６０重量％以下、低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）を０．１重量％以上１０重量％以下含むことが好ましく、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）を３４重量％以上７５重量％以下、アクリル系樹脂（Ｃ）を１９重量％以上６０重量％以下、低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）を０．５重量％以上６重量％以下含むことがより好ましく、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）を３６重量％以上７５重量％以下、アクリル系樹脂（Ｃ）を２１重量％以上６０重量％以下、低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）を０．５重量％以上４重量％以下含むことがさらに好ましい。

　＜マスターバッチの製造方法＞
　本発明の１以上の実施形態において、マスターバッチは、特に限定されないが、例えば、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）、具体的にはキャリア樹脂組成物（Ｂ１）又はキャリア樹脂組成物（Ｂ２）を混合し、得られた混合物を押出機に供給し、溶融混練し、得られた溶融混練物を押出することで作製することができる（以下、実施形態１とも記す。）。押出後のストランドを切断してペレット状にしてもよい。

　実施形態１において、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）、具体的にはキャリア樹脂組成物（Ｂ）を構成する各成分は、特に限定されないが、例えばスーパーミキサー、ヘンシェルミキサー、フローター等を用いて混合することで、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）の混合物を得ることができる。

　実施形態１において、キャリア樹脂組成物（Ｂ）として上述した構成のキャリア樹脂組成物（Ｂ１）又はキャリア樹脂組成物（Ｂ２）を用いることで、熱膨張性マイクロカプセルとキャリア樹脂組成物の混合物の押出機への供給性が良好であり、溶融混錬物の吐出量が向上し、マスターバッチの生産性が良好になる。

　実施形態１において、キャリア樹脂組成物（Ｂ）としてキャリア樹脂組成物（Ｂ１）を用いる場合、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ１）の混合物は、粉体と液体の混合物となり、キャリア樹脂組成物（Ｂ）としてキャリア樹脂組成物（Ｂ２）を用いる場合、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ２）の混合物は、粉体と液体の混合物又は粉体混合物となる。前記混合物を２軸スクリュー式定量フィーダーに投入した場合に、前記混合物が２軸スクリューの回転によってフィーダー内を流動し、フィーダーから吐出されることが好ましい。例えば、２軸スクリュー式定量フィーダーとして、株式会社クボタ製の２軸スクリュー式カセットウェイングフィーダ（型番：ＣＥ－Ｗ－０）を用い、フィーダーに混合物を１ｋｇ入れた場合、混合物が２軸スクリューの回転によってフィーダー内を適度に流動し、フィーダーから吐出されることが好ましい。このようにキャリア樹脂組成物（Ｂ）としてキャリア樹脂組成物（Ｂ１）又はキャリア樹脂組成物（Ｂ２）を用いることで、混合物がフィーダー内部の壁面に粘着することなく、２軸スクリューの回転によってフィーダー内を適度に流動することで、押し出し機への原料供給性が良好になる。押し出し機への原料供給時に飛散しにくい観点から、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ１）を混合した粉体と液体の混合物又は熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及び２０℃で液体の低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）を含むキャリア樹脂組成物（Ｂ２）を混合した粉体と液体の混合物の方が好ましく、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ１）を混合した粉体と液体の混合物がより好ましい。

　本発明の１以上の実施形態において、マスターバッチは、特に限定されないが、例えば、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）と、キャリア樹脂組成物（Ｂ）、具体的にはキャリア樹脂組成物（Ｂ１）又はキャリア樹脂組成物（Ｂ２）を、それぞれ押出機に供給し、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）とキャリア樹脂組成物（Ｂ）を溶融混練し、得られた溶融混練物を押出することで作製することができる（以下、実施形態２とも記す。）。押出後のストランドを切断してペレット状にしてもよい。

　実施形態２において、キャリア樹脂組成物（Ｂ）、具体的にはキャリア樹脂組成物（Ｂ１）又はキャリア樹脂組成物（Ｂ２）は、各成分を、特に限定されないが、例えばスーパーミキサー、ヘンシェルミキサー、フローター等を用いて混合することで得ることができる。

　キャリア樹脂組成物（Ｂ）として上述した構成のキャリア樹脂組成物（Ｂ１）又はキャリア樹脂組成物（Ｂ２）を用いることで、キャリア樹脂組成物（Ｂ）の押出機への供給性が良好であり、溶融混練物の吐出量が向上し、マスターバッチの生産性が良好になる。

　溶融混練において、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）は、同じ原料供給口から押出機に供給してもよく、異なる原料供給口から押出機に供給してもよい。熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）を異なる原料供給口から押出機に供給する場合、キャリア樹脂組成物（Ｂ）を供給する原料供給口は、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）を供給する原料供給口より、押出方向上流に配置されていることが好ましい。

　溶融混練に用いる押出機は、特に限定されず、単軸押出機であってもよく、二軸押出機であってもよいが、汎用性及び分散性の観点から、二軸押出機が好ましい。実施形態１では、前記混合物を原料供給口から押出機に供給し、溶融混練する。実施形態２では、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）をそれぞれ原料供給口から押出機に供給し、溶融混練する。溶融混練温度は、特に限定されないが、例えば、１１０℃以上１５０℃以下であることが好ましく、１２０℃以上１４０℃以下であることがより好ましい。吐出量は２５ｍｍ押出機の場合、３ｋｇ／時間以上１０ｋｇ／時間以下が好ましく、３ｋｇ／時間以上７ｋｇ／時間以下がより好ましい。

　＜ポリカーボネート系樹脂組成物＞
　ポリカーボネート系樹脂組成物は、上述したマスターバッチとポリカーボネート系樹脂を含み、ポリカーボネート系樹脂を主成分とする樹脂組成物である。ここで、「主成分」とは、ポリカーボネート系樹脂組成物に含まれるすべての組成のうち、ポリカーボネート系樹脂の含有量が最も多い大きいことを意味する。ポリカーボネート系樹脂組成物において、マスターバッチを除く成分を基材成分とも記す。

　ポリカーボネート系樹脂組成物において、マスターバッチの含有量は、最終製品の発泡倍率と発泡剤の種類や成形時の樹脂温度等によって適宜設定すればよい。ポリカーボネート系樹脂組成物中のマスターバッチの含有量は、１重量％以上２０重量％以下が好ましく、２重量％以上１５重量％以下がより好ましく、３重量％以上１０重量％以下が特に好ましい。マスターバッチをこの範囲で使用することにより、経済的に発泡倍率が１．１倍以上で、かつ、均一微細気泡の発泡成形体が得られやすい。

　ポリカーボネート系樹脂とは、フェノール性水酸基を２個有する化合物（以下、２価フェノールという。）より誘導されるポリカーボネート系樹脂であり、通常２価フェノールとホスゲン、又は２価フェノールと炭酸ジエステルとの反応により得られる樹脂のことである。

　前記２価フェノールとしては、ビフェノール、メチレンビスフェノール（ビスフェノールＦ）、ビス（４－ヒドロキシフェニル）スルホン（ビスフェノールＳ）、２，２－ビス（４－ヒドロキシフェニル）プロパン（ビスフェノールＡ）等が挙げられる。これらの中でもビスフェノールＡが好適であるが、これに限定されるものではない。

　ポリカーボネート系樹脂は、耐衝撃性、耐薬品性及び成形加工性等の観点から、数平均分子量が１０，０００以上６０，０００以下のものが好ましく、１０，０００以上３０，０００以下のものがより好ましい。ポリカーボネート系樹脂組成物中のポリカーボネート系樹脂の含有量は、３０重量％以上９９重量％以下が好ましく、３０重量％以上８０重量％以下がより好ましく、さらに好ましくは３０重量％以上７０重量％以下である。本発明の１以上の実施態様において、樹脂の数平均分子量は、ＧＰＣ（ゲル浸透クロマトグラフィ）によって測定する。

　ポリカーボネート系樹脂組成物は、さらに、ポリエステル系樹脂、ポリエステル－ポリエーテル共重合体、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン共重合体、アクリロニトリル－エチレン－プロピレン－ジエン－スチレン共重合体、アクリレート－スチレン－アクリロニトリル共重合体、アクリロニトリル－スチレン共重合体、ポリアリレート樹脂、及びポリスチレン系樹脂からなる群より選択される１種以上の他の熱可塑性樹脂を含んでもよい。ポリエステル系樹脂、ポリエステル－ポリエーテル共重合体、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン共重合体、アクリロニトリル－エチレン－プロピレン－ジエン－スチレン共重合体、アクリレート－スチレン－アクリロニトリル共重合体、アクリロニトリル－スチレン共重合体、ポリアリレート樹脂、又はポリスチレン系樹脂としては、特に限定されないが、例えば、国際公開公報２０１９／２０８６５３号に記載したものを適宜用いることができる。

　ポリカーボネート系樹脂組成物は、射出発泡成形体の表面の白化を効果的に抑制し、外観をより良好にする観点から、マスターバッチを１重量％以上１５重量％以下、ポリカーボネート系樹脂を３０重量％以上９９重量％以下、並びにポリエステル系樹脂、ポリエステル－ポリエーテル共重合体、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン共重合体、アクリロニトリル－エチレン－プロピレン－ジエン－スチレン共重合体、アクリレート－スチレン－アクリロニトリル共重合体、アクリロニトリル－スチレン共重合体、ポリアリレート樹脂、及びポリスチレン系樹脂からなる群より選択される１種以上の熱可塑性樹脂を０重量％以上５５重量％以下含有することが好ましい。

　射出発泡成形体の曲げ剛性、寸法安定性を向上させるために、前記ポリカーボネート系樹脂組成物は、さらに無機化合物を含んでもよい。無機化合物としては、マイカ、タルク、モンモリロナイト、セリサイト、カオリン、ガラスフレーク、板状アルミナ、合成ハイドロタルサイト、ワラストナイト、中空ガラスバルーン、炭素繊維、アラミド繊維、及びウィスカーからなる群から選ばれる１種以上が好ましく、曲げ剛性向上効果及びポリカーボネート系樹脂への分散性の観点から、マイカ、タルク、モンモリロナイト、セリサイト、カオリン、ガラスフレーク、中空ガラスビーズ、及び炭素繊維からなる群から選ばれる１種以上がより好ましく、耐衝撃性、流動性及び製品外観のバランスの観点から、マイカ、タルク、ガラスフレーク、及びワラストナイトからなる群から選ばれる１種以上がさらに好ましい。

　無機化合物は、耐衝撃性、耐熱性、剛性及び成形性等の観点から、ポリカーボネート系樹脂組成物中、５重量％以上４５重量％以下含まれていることが好ましく、５重量％以上３５重量％以下含まれていることがより好ましく、５重量％以上２５重量％以下含まれていることがさらに好ましい。

　射出発泡成形体の耐衝撃性を更に向上させるために、前記ポリカーボネート系樹脂組成物は耐衝撃性改質剤をさらに含んでも良い。耐衝撃改良剤としては、多段グラフト重合体、ポリオレフィン系重合体、オレフィン－不飽和カルボン酸エステル共重合体、及び熱可塑性ポリエステル系エラストマーからなる群から選ばれる１種以上が好ましい。

　耐衝撃改質剤の量としては、耐衝撃性、耐熱性、剛性及び成形性等の観点から、ポリカーボネート系樹脂組成物中、０～２０重量％であることが好ましく、０～１５重量％であることがより好ましく、０～１０重量％であることがさらに好ましい。

　前記ポリカーボネート系樹脂組成物は、必要に応じて、難燃剤、耐ＵＶ剤、安定剤、離型剤、顔料、軟化剤、可塑剤、界面活性剤等の添加剤を含んでいてもよい。これらの添加剤の量は、ポリカーボネート系樹脂組成物中、０．０１重量％以上６重量％以下であることが好ましく、０．１重量％以上４重量％以下であることがより好ましい。

　＜射出発泡成形体＞
　前記ポリカーボネート系樹脂組成物を射出発泡することで、白化が抑制され、外観が良好な射出発泡成形体が得られる。具体的には、前記射出発泡成形体は、前記ポリカーボネート系樹脂組成物を金型内で発泡させる方法で作製することができる。金型内で発泡させる方法としては、特に限定されないが、例えば、コアバック法、、ショートショット法、フル充填法等が挙げられる。中でも、固定型（キャビティとも称される。）と任意の位置に前進及び後退が可能な可動型（コアとも称される。）とから構成される金型を使用し、樹脂組成物を初期充填厚みまで射出完了後、可動型を後退させて発泡させる、いわゆるコアバック法（Ｍｏｖｉｎｇ　Ｃａｖｉｔｙ法）が好ましい。コアバック法によれば、表面に非発泡層が形成されることで外観の数μｍ～数十μｍオーダーの凹凸を平滑にし、かつ内部の発泡層が均一微細気泡になりやすく、軽量性に優れた射出発泡成形体が得られやすいことから、好ましい。

　コアバック法において、可動型の後退は、一段階で行ってもよいし、二段階以上の多段階で行ってもよく、後退させる速度も適宜調整してもよい。例えば、固定型、及び、任意の位置に前進及び後退が可能な可動型から構成され、初期キャビティクリアランスｔ₀（初期充填厚み）が１．５ｍｍ以上２．７ｍｍ以下の金型に射出充填する工程、及び、初期充填厚みまで射出充填完了後、コアバック後のキャビティクリアランスｔ_fが２．０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下となるように可動型を後退させて発泡させる工程を含むことが好ましい。

　コアバック法において、その他の成形条件としては、樹脂温度２４０℃以上２８０℃以下、金型温度６０℃以上９０℃以下、成形サイクル１秒以上６０秒以下、射出速度１０ｍｍ／秒以上４００ｍｍ／秒以下、射出圧１０ＭＰａ以上２００ＭＰａ以下、背圧５ＭＰａ以上４０ＭＰａ以下、スクリュー回転数１０ｒｐｍ以上２００ｒｐｍ以下等の条件であってもよい。

　前記射出発泡成形体は、特に限定されないが、例えば、携帯電話、及びパソコンハウジング等の電化製品、自動車のライセンスガーニッシュ、ピラーガーニッシュ、スライドレールカバー、ルーフパネル及びスポイラー等の車両用外装部材、フェンダー、ドアパネル、バックドアパネル、ルーフ、フューエルリット、トランクリット、リトラクタブルヘッドライトパネル等の車両用外板部材、産業用ロボット・クレーン等のコントローラーケース、ゲーム機器のコントローラーケース及び筐体、ＶＲ／ＡＲゴーグルのフレーム、カバー及び筐体、ドローンの外装パネル等の用途に好適に利用できる。

　前記射出発泡成形体の比重は、成形体の軽量化と衝撃強度の観点から、０．３ｇ／ｃｍ³以上１．２ｇ／ｃｍ³以下であることが好ましい。射出発泡成形体の比重が０．３ｇ／ｃｍ³未満であると、１．５ｍｍを超える粗大気泡が増え衝撃強度が低下する傾向があり、１．２ｇ／ｃｍ³を超えると軽量化が達成されにくい。比重は、ＪＩＳ　Ｋ　７１１２：１９９９に準拠し、水中置換法により算出することができる。射出発泡成形体の発泡倍率は、軽量化と衝撃強度の観点から、１．１倍以上３．０倍以下が好ましく、１．１倍以上２．５倍以下がより好ましく、１．１倍以上２．０倍以下がさらに好ましい。発泡倍率が１．１倍未満では、軽量性が得られ難い傾向があり、３．０倍を超える場合には、面衝撃強度の低下が著しくなる傾向がある。なお、本明細書において、発泡倍率とは、射出発泡成形体の厚み（コアバック後キャビティクリアランスｔ_f）を初期キャビティクリアランスｔ₀で除した値である。

　以下に本発明を具体的な実施例と比較例に基づいて説明するが、本発明は、下記実施例に限定されるものではない。下記において、特に指摘がない場合は、「部」は重量部を意味し、「％」は重量％を意味する。

　各種測定方法及び評価方法を下記に示した。

　（１）ガラス転移温度
　示差走査熱量計（セイコー電子工業（株）製　ＤＳＣ２２０Ｃ）を用いて５℃／分の昇温条件にてガラス転移温度を測定した。
　（２）重量平均分子量
　樹脂の重量平均分子量は、ＧＰＣ（ゲル浸透クロマトグラフィ）によって測定した。具体的には、システム：東ソー製ＨＬＣ－８２２０、カラム：東ソー製ＴＳＫｇｅｌ　ＳｕｐｅｒＨＺＭ－Ｈ（ｘ２本）、溶媒：ＴＨＦを用いて測定し、ポリスチレン換算で求めたものを用いた。
　（３）平均粒子径
　熱膨張性マイクロカプセルの平均粒子径（未膨張時）及び吸油性粉体の平均粒子径は、島津製作所製のレーザー回折式粒度分布測定装置ＳＡＬＤ－３０００Ｊで測定した。
　（４）吸油量
　吸油性粉体の吸油量は、ＪＩＳ　Ｋ５１０１－１３－１に準拠し、吸油性粉体に吸収されるアジピン酸ビス（２－エチルヘキシル）（ＤＯＡ）の量を測定することで求めた。
（５）粘度
　アクリル系可塑剤の２５℃における粘度は、ＪＩＳ　Ｚ　８８０３－１９９１に準じてＥ型粘度計を用いて測定した。
　（６）最大膨張温度
　バーキンエルマー社製のＴＭＡ－７型を用いて「ＴＭＡ測定」を行った。熱膨張性マイクロカプセルのサンプル約０．２５ｍｇを容器に入れて、昇温速度５℃／ｍｉｎで昇温し、その高さの変位を連続的に測定し、容器内のサンプルの高さの変位が最大となった時の温度を最大膨張温度とした。
　（７）せん断粘度
　キャリア樹脂組成物（Ｂ）の８０℃又は１３０℃におけるせん断粘度は、島津製作所製フローテスター「型式ＣＦＴ－５００Ｃ」を使用して測定した。具体的には、測定開始温度を５０℃とし、直径１．０ｍｍ、長さ１０ｍｍのキャピラリー中をキャリア樹脂組成物（Ｂ）に一定荷重３０ｋｇｆを与えて流動させ、１０℃／ｍｉｎで昇温させ、測定温度が８０℃又は１３０℃となった時点での剪断粘度を測定した。
　（８）原料供給性
　熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）の混合物を押出機用２軸スクリュー式定量フィーダー（株式会社クボタ製、２軸スクリュー式カセットウェイングフィーダ、型番：ＣＥ－Ｗ－０）に１ｋｇ投入し、フィーダー内部に撹拌翼がなくても、フィーダー底部にある２軸スクリューの回転だけで、自重で押出機内部へ混合物の供給が進行するか否かを確認し、下記の基準で原料供給性を評価した。
　良好：自重で押出機内部へ混合物の供給が進行する
　不良：自重で押出機内部へ混合物の供給が進行しない
　（９）原料飛散性
　押出機用２軸スクリュー式定量フィーダー（株式会社クボタ製、２軸スクリュー式カセットウェイングフィーダ、型番：ＣＥ－Ｗ－０）のホッパー部を用い、図１及び図２に示すように、部品１及び部品２の接合部に、間隔Ｌａが０．５ｍｍになるように隙間３を設け、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）の混合物を、部品１の上部から部品１及び部品２の接合部までに到達するように投入した後、部品１を開け、部品２の接合面４において、原料（混合物）の飛散状態を下記の４段階の基準で判断した。図１において、Ｌｂは３０ｍｍである。
　４：全く隙間への飛散無し
　３：微量隙間へ飛散有り（接合面において＜１５ｍｍ飛散）
　２：若干量隙間へ飛散するものの量産可（接合面において＜２５ｍｍ飛散）
　１：かなり隙間へ飛散があり、量産性にかなり不具合をきたす（接合面において≧２５ｍｍ飛散）
　（１０）溶融混練物の吐出量
　押出機のダイからの溶融混練物の吐出量に基づいて、下記の基準で評価した。
　良好：溶融混練物の吐出量が３ｋｇ／時間以上
　不良：溶融混練物の吐出量が３ｋｇ／時間未満
　（１１）マスターバッチ化の可否
　マスターバッチのペレットの断面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ、日本電子株式会社製、型式「ＪＳＭ－６０６０ＬＡ」）で観察し、熱膨張性マイクロカプセルの状態に基づいて、マスターバッチの加工性を評価した。
　可：熱膨張性マイクロカプセルの膨張なく、ペレットに毛羽立ちの発生もない
　不可：熱膨張性マイクロカプセルの膨張はないが、ペレットに毛羽立ちが発生する
　（１２）ポリカーボネート系樹脂（ＰＣ）との相溶性
　キャリア樹脂組成物（Ｂ）とポリカーボネート系樹脂の混合物の示差走査熱量測定（ＤＳＣ）を行い、下記の基準でＰＣとの相溶性の有無を判断した。
相溶性有：ＤＳＣにおいて、ガラス転移温度が一つである
相溶性無：ＤＳＣにおいて、ガラス転移温度が二つである

　＜アクリル系樹脂（Ｃ）の製造例１＞
　〈アクリル系樹脂粒子（ａ）の作製〉
　撹拌機付反応器に脱イオン水２２０部、３％－ＰＶＡ水溶液１５部（ＧＨ－２０：日本合成化学工業（株）製）を仕込み、反応機内を窒素置換した。そこへ、ラウロイルパーオキサイド０．５部、ベンゾイルパーオキサイド０．５部、チオグリコール酸２－エチルヘキシル０．５部を溶解させたアクリル酸ブチル２５部とメタクリル酸メチル７５部のモノマー混合物を加え、単量体の分散粒子径が約２５０μｍとなるように撹拌機の回転数を調整した。その後、６０℃で２時間、７０℃で２時間、８０℃で２時間、９０℃で１時間と段階的に昇温し重合を完結させ、アクリル系樹脂粒子（ａ）（重合体固形分）の濃度が３０％、ガラス転移温度が７２℃、及び平均粒子径１５０μｍのアクリル系樹脂粒子（ａ）の懸濁液を作製した。

　〈アクリル系樹脂粒子（ｂ）の作製〉
　撹拌機付反応器に脱イオン水２２０部、ほう酸０．３部、炭酸ナトリウム０．０３部、Ｎ－ラウロイルサルコシン酸ナトリウム０．０９部、ホルムアルデヒドスルホキシル酸ナトリウム０．０９部、エチレンジアミン四酢酸ナトリウム０．００６部、及び硫酸第一鉄７水塩０．００２部を仕込み、窒素置換後、８０℃に昇温した、これにメタクリル酸メチル２５部、メタクリル酸アリル０．１部、ｔ－ブチルハイドロパーオキサイド０．１部よりなるモノマー混合物のうち２５％を一括して仕込み、４５分間重合を行った。続いてこの混合液の残り７５％を１時間に渡って連続追加した。追加終了後、同温度で２時間保持し重合を完結させた。また、この間に０．２部のＮ－ラウロイルサルコシン酸ナトリウムを追加した。得られた最内層架橋メタクリル系重合体のラテックス中の重合体粒子の平均粒子径は１６００Å（５４６ｎｍの波長の光散乱を利用して求めた）であり、重合転化率（重合体生成量／モノマー仕込量ｘ１００）は９８％であった。続いて、得られた最内層架橋メタクリル系重合体のラテックスを窒素気流中で８０℃に保ち、過硫酸カリウム０．１部を添加した後、アクリル酸ｎ－ブチル４１部、スチレン９部、メタクリル酸アリル１部のモノマー混合液を５時間に渡って連続追加した。この間にオレイン酸カリウム０．１部を３回に分けて添加した。モノマー混合液の追加終了後、重合を完結させる為にさらに過硫酸カリウムを０．０５部添加し２時間保持した。得られた乳化重合のラテックスにおいて、ラテックス粒子（ｂ１）の平均粒子径は２３００Åであり、重合転化率は９９％であった。続いて、ラテックス粒子（ｂ１）のラテックスを８０℃に保ち、過硫酸カリウム０．０２部を添加した後、メタクリル酸メチル２４部、アクリル酸ｎ－ブチル１部、ｔ－ドデシルメルカプタン０．１部の混合液を１時間に渡って連続追加した。モノマー混合液の追加終了後１時間保持し、多層構造を持ち、平均粒子径が０．２５μｍ、ビカット軟化温度９０℃の乳化重合グラフト共重合体（アクリル系樹脂粒子（ｂ））のラテックスを得た。

　＜アクリル系樹脂（Ｃ）の作製＞
　得られたアクリル系樹脂粒子（ｂ）のラテックス９６部（固形分すなわちアクリル系樹脂粒子（ｂ）３０部）と、アクリル系樹脂粒子（ａ）の懸濁液３３２部（固形分すなわちアクリル系樹脂粒子（ａ）１００部）を撹拌下に混合し、得られた混合懸濁液（固形分すなわちアクリル系樹脂粒子（ａ）及びアクリル系樹脂粒子（ｂ）の合計濃度３０％）を６０℃に調整した後、１．０％塩化カルシウム水溶液５０部を撹拌下に１０分間で滴下した。その後、撹拌下に９５℃まで昇温して熱処理し、平均粒子径２００μｍのアクリル系樹脂（Ｃ）を得た。アクリル系樹脂（Ｃ）の重量平均分子量は６万であり、ガラス転移温度（Ｔｇ）は７７℃であった。

　（実施例１）
　上記で得られたアクリル系樹脂（Ｃ）、アクリル系可塑剤（Ｄ１）（東亜合成株式会社製、「アルフォン　ＵＰ１０２０」、重量平均分子量２０００、２０℃で液体、２５℃における粘度５００ｍＰａ・ｓ、オールアクリル、無官能基）、吸油性粉体（Ｅ）（シリカ粒子、湿式シリカ、平均粒子径１１．５μｍ、吸油量２２５ｍＬ／１００ｇ、エボニックジャパン株式会社製、品名「カープレックス」、型番「＃６７」）、及び熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）（株式会社クレハ製、「マイクロスフェアー　Ｓ２６４０Ｄ」、平均粒子径２１μｍ、最大膨張温度２４９℃）を下記表１に示す配合割合でスーパーミキサー（株式会社カワタ社製、容量１０Ｌ）にて混合した後、得られた混合物を、重量式フィーダーにて、同方向噛み合い二軸押出機（テクノベル製、２５ｍｍ押出機）に供給し、１３０℃で溶融混練し、ストランドを水冷後、ペレタイザーで切断することによって、ペレット状の熱膨張性マイクロカプセルのマスターバッチを得た。

　（実施例２～４）
　アクリル系可塑剤（Ｄ１）の配合割合を下記表１に示すとおりに変更し、さらに低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）（スチレン単独重合体、重量平均分子量２，５００、２０℃で固体、ガラス転移温度５０℃、三洋化成工業株式会社製「レジットＳ－９４」）を下記表１に示す配合割合になるように添加した以外は、実施例１と同様にしてマスターバッチを作製した。

　（実施例５）
　アクリル系可塑剤（Ｄ１）及び吸油性粉体（Ｅ）を用いず、アクリル系樹脂（Ｃ）の配合配合割合を下記表１に示すとおりに変更し、低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）を下記表１に示す配合割合になるように添加した以外は、実施例１と同様にしてマスターバッチを作製した。

　（比較例１）
　吸油性粉体（Ｅ）を用いず、アクリル系樹脂（Ｃ）及びアクリル系可塑剤（Ｄ１）の配合割合を下記表２に示すとおりに変更した以外は、実施例１と同様にしてマスターバッチを作製した。

　（比較例２）
　アクリル系樹脂（Ｃ）、アクリル系可塑剤（Ｄ１）及び吸油性粉体（Ｅ）の配合割合を下記表２に示すとおりに変更した以外は、実施例１と同様にしてマスターバッチを作製した。

　（比較例３～６）
　アクリル系樹脂（Ｃ）、アクリル系可塑剤（Ｄ１）、低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）及び吸油性粉体（Ｅ）の配合割合を下記表２に示すとおりに変更した以外は、実施例２と同様にしてマスターバッチを作製した。

　（比較例７）
　アクリル系樹脂（Ｃ）、低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）及び吸油性粉体（Ｅ）の配合割合を下記表２に示すとおりに変更した以外は、実施例５と同様にしてマスターバッチを作製した。

　実施例及び比較例において、原料供給性、溶融混練物の吐出量及びマスターバッチの加工性を上述した通りに評価し、その結果を下記表１及び２に示した。また、実施例及び比較例において、キャリア樹脂組成物（Ｂ）の８０℃及び１３０℃におけるせん断粘度を上述したとおりに測定し、その結果を下記表１及び２に示した。

　上記表１から分かるように、キャリア樹脂組成物（Ｂ）としてキャリア樹脂組成物（Ｂ１）又はキャリア樹脂組成物（Ｂ２）を用いた実施例では、熱膨張性マイクロカプセルとキャリア樹脂組成物の混合物の押出機への供給性が良好であり、溶融混練物の吐出量も高く、生産性よくマスターバッチを得ることができた。また、実施例１～４と実施例５の対比から、キャリア樹脂組成物（Ｂ）としてキャリア樹脂組成物（Ｂ１）を用いた方が、原料の飛散が抑制され、量産性に優れることが分かる。

　一方、表２から分かるように、アクリル系可塑剤（Ｄ１）を含むが、吸油性粉体（Ｅ）を含まないキャリア樹脂組成物を用いた比較例１の場合、熱膨張性マイクロカプセルとキャリア樹脂組成物の混合物の押出機への供給性が悪く、溶融混練物の吐出量も低かった。また、吸油性粉体（Ｅ）を含むキャリア樹脂組成物を用いているが、マスターバッチにおける吸油性粉体（Ｅ）の含有量が４重量％以上である比較例２～７の場合、マスターバッチを得ることができなかった。なお、比較例２～７においては、毛羽立ちが激しく、混錬不良であることから測定用ペレット加工ができなく、それゆえ、キャリア樹脂組成物（Ｂ）の８０℃におけるせん断粘度を測定することはできなかった。

　本発明は、特に限定されないが、例えば以下の態様を含む。
［１］　熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）を含むマスターバッチであって、
　キャリア樹脂組成物（Ｂ）は、キャリア樹脂組成物（Ｂ１）又はキャリア樹脂組成物（Ｂ２）であり、
　キャリア樹脂組成物（Ｂ１）は、重量平均分子量が８，０００以上３５０，０００以下であり、かつ２０℃で固体のアクリル系樹脂（Ｃ）、重量平均分子量が１，０００以上２０，０００以下であり、かつ２０℃で液体のアクリル系可塑剤（Ｄ１）、及び吸油性粉体（Ｅ）を含み、
　キャリア樹脂組成物（Ｂ２）は、重量平均分子量が８，０００以上３５０，０００以下であり、かつ２０℃で固体のアクリル系樹脂（Ｃ）、及び重量平均分子量が１，０００以上１５０，０００以下であり、かつ２０℃で液体もしくは固体の低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）を含み、
　キャリア樹脂組成物（Ｂ）がキャリア樹脂組成物（Ｂ１）である場合、マスターバッチにおいて、アクリル系可塑剤（Ｄ１）の含有量は０．１重量％以上４重量％以下であり、吸油性粉体（Ｅ）の含有量は０．１重量％以上４重量％未満であり、
　キャリア樹脂組成物（Ｂ）がキャリア樹脂組成物（Ｂ２）である場合、マスターバッチにおいて、低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）含有量は０．１重量％以上１２重量％未満であることを特徴とする、マスターバッチ。
［２］　低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）は、ガラス転移温度が２５℃以上１３０℃以下である、［１］に記載のマスターバッチ。
［３］　吸油性粉体（Ｅ）が、シリカ、シリカ珪藻土、パーライト、窒化ホウ素、タルク、マイカ、炭酸カルシウム、黒鉛及びカーボンブラックからなる群から選ばれる１種以上である、［１］又は［２］に記載のマスターバッチ。
［４］　吸油性粉体（Ｅ）の吸油量が５ｍＬ／１００ｇ以上３５０ｍＬ／１００ｇ以下である、［１］～［３］のいずれかに記載のマスターバッチ。
［５］　吸油性粉体（Ｅ）の平均粒子径が０．０１μｍ以上１００μｍ以下である、［１］～［４］のいずれかに記載のマスターバッチ。
［６］　キャリア樹脂組成物（Ｂ１）は、さらに低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）を含み、マスターバッチにおいて、低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）の含有量は０．１重量％以上４重量％以下である、［１］～［５］のいずれかに記載のマスターバッチ。
［７］　キャリア樹脂組成物（Ｂ）はポリカーボネート系樹脂と相溶性を有する［１］～［６］のいずれかに記載のマスターバッチ。
［８］　熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）が、コアシェル構造を有し、沸点が１０℃以上３３０℃以下である化合物の１種以上で構成されたコアと、前記コアを内包するシェルで構成されており、
　前記シェルは、ニトリル系単量体、（メタ）アクリレート系単量体、芳香族ビニル系単量体、ジエン系単量体、カルボキシル基を有するビニル系単量体、並びにメチロール基、水酸基、アミノ基、エポキシ基、及びイソシアネート基からなる群より選択される１種以上の反応性官能基を有する単量体からなる群より選択される１種以上の単量体に由来する構造単位を有する樹脂で構成されている、［１］～［７］のいずれかに記載のマスターバッチ。
[９]  熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）の最大膨張温度が２１０℃以上２７０℃以下である、［１］～［８］のいずれかに記載のマスターバッチ。
[１０]  キャリア樹脂組成物（Ｂ）の１３０℃におけるせん断粘度が１．０ｘ１０²Ｐａ・ｓ以上１．０ｘ１０⁶Ｐａ以下である、[１]～[９]のいずれかに記載のマスターバッチ。
［１１］　前記マスターバッチは、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）を３０重量％以上８０重量％以下、及びキャリア樹脂組成物（Ｂ１）又はキャリア樹脂組成物（Ｂ２）を２０重量％以上７０重量％以下含む、［１］～［１０］のいずれかに記載のマスターバッチ。
［１２］　［１］～［１１］のいずれかに記載のマスターバッチの製造方法であって、
　熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）を混合する工程と、
　得られた混合物を押出機に供給し、溶融混練する工程と、
　得られた溶融混練物を押出す工程を含む、マスターバッチの製造方法。
［１３］　［１］～［１１］のいずれかに記載のマスターバッチの製造方法であって、
　熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）を、それぞれ押出機に供給し、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）を溶融混練する工程と、
　得られた溶融混練物を押出す工程を含む、マスターバッチの製造方法。
［１４］　熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）を含有する混合物であって、
　熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）は、それぞれ、［１］～［１１］のいずれかに記載の熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）であり、
　キャリア樹脂組成物（Ｂ）がキャリア樹脂組成物（Ｂ１）である場合、前記混合物は粉体と液体の混合物であり、キャリア樹脂組成物（Ｂ）がキャリア樹脂組成物（Ｂ２）である場合、前記混合物は粉体と液体の混合物又は粉体混合物であり、
　前記混合物を２軸スクリュー式定量フィーダーに投入した場合に、前記混合物が２軸スクリューの回転によってフィーダー内を流動し、フィーダーから吐出されることを特徴とする、混合物。
［１５］　［１］～［１１］のいずれかに記載のマスターバッチと、ポリカーボネート系樹脂を含有する、ポリカーボネート系樹脂組成物。
[１６]  前記ポリカーボネート系樹脂組成物中のマスターバッチの含有量が１重量％以上２０重量％以下である、[１５]に記載のポリカーボネート系樹脂組成物。
[１７]  前記ポリカーボネート系樹脂組成物が、さらにポリエステル系樹脂、ポリエステル－ポリエーテル共重合体、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン共重合体、アクリロニトリル－エチレン－プロピレン－ジエン－スチレン共重合体、アクリレート－スチレン－アクリロニトリル共重合体、アクリロニトリル－スチレン共重合体、ポリアリレート樹脂、及びポリスチレン系樹脂からなる群より選択される１種以上の他の熱可塑性樹脂を含む、[１５]又は[１６]に記載のポリカーボネート系樹脂組成物。
［１８］　［１５］～［１７］のいずれかに記載のポリカ―ボネート系樹脂組成物を射出発泡成形したことを特徴とする、射出発泡成形体。
[１９]  射出発泡成形体が、電化製品、車両用部材、車両用外装、又は車両用外板である、[１８]に記載の射出成形体。
[２０]  射出発泡成形体の発泡倍率が１．１倍以上３．０倍以下である、[１８]又は[１９]に記載の射出成形体。
［２１］　［１５］～［１７］のいずれかに記載のポリカーボネート系樹脂組成物を射出発泡成形する射出発泡成形体の製造方法。
[２２]  射出発泡成形が、コアバック法、ショートショット法、及びフル充填法からなる群より選択される１種以上である、[２１]に記載の射出成形体の製造方法。

　１、２　定量式フィーダーのホッパー部の部品
　３　隙間
　４　接合面

Claims

　熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）を含むマスターバッチであって、
　キャリア樹脂組成物（Ｂ）は、キャリア樹脂組成物（Ｂ１）又はキャリア樹脂組成物（Ｂ２）であり、
　キャリア樹脂組成物（Ｂ１）は、重量平均分子量が８，０００以上３５０，０００以下であり、かつ２０℃で固体のアクリル系樹脂（Ｃ）、重量平均分子量が１，０００以上２０，０００以下であり、かつ２０℃で液体のアクリル系可塑剤（Ｄ１）、及び吸油性粉体（Ｅ）を含み、
　キャリア樹脂組成物（Ｂ２）は、重量平均分子量が８，０００以上３５０，０００以下であり、かつ２０℃で固体のアクリル系樹脂（Ｃ）、及び重量平均分子量が１，０００以上１５０，０００以下であり、かつ２０℃で液体もしくは固体の低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）を含み、
　キャリア樹脂組成物（Ｂ）がキャリア樹脂組成物（Ｂ１）である場合、マスターバッチにおいて、アクリル系可塑剤（Ｄ１）の含有量は０．１重量％以上４重量％以下であり、吸油性粉体（Ｅ）の含有量は０．１重量％以上４重量％未満であり、
　キャリア樹脂組成物（Ｂ）がキャリア樹脂組成物（Ｂ２）である場合、マスターバッチにおいて、低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）含有量は０．１重量％以上１２重量％未満であることを特徴とする、マスターバッチ。
　低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）は、ガラス転移温度が２５℃以上１３０℃以下である、請求項１に記載のマスターバッチ。
　吸油性粉体（Ｅ）が、シリカ、シリカ珪藻土、パーライト、窒化ホウ素、タルク、マイカ、炭酸カルシウム、黒鉛及びカーボンブラックからなる群から選ばれる１種以上である、請求項１又は２に記載のマスターバッチ。
　吸油性粉体（Ｅ）の吸油量が５ｍＬ／１００ｇ以上３５０ｍＬ／１００ｇ以下である、請求項１～３のいずれかに記載のマスターバッチ。
　吸油性粉体（Ｅ）の平均粒子径が０．０１μｍ以上１００μｍ以下である、請求項１～４のいずれかに記載のマスターバッチ。
　キャリア樹脂組成物（Ｂ１）は、さらに低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）を含み、マスターバッチにおいて、低分子量スチレン系樹脂（Ｄ２）の含有量は０．１重量％以上４重量％以下である、請求項１～５のいずれかに記載のマスターバッチ。
　キャリア樹脂組成物（Ｂ）はポリカーボネート系樹脂と相溶性を有する、請求項１～６のいずれかに記載のマスターバッチ。
　熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）が、コアシェル構造を有し、沸点が１０℃以上３３０℃以下である化合物の１種以上で構成されたコアと、前記コアを内包するシェルで構成されており、
　前記シェルは、ニトリル系単量体、（メタ）アクリレート系単量体、芳香族ビニル系単量体、ジエン系単量体、カルボキシル基を有するビニル系単量体、並びにメチロール基、水酸基、アミノ基、エポキシ基、及びイソシアネート基からなる群より選択される１種以上の反応性官能基を有する単量体からなる群より選択される１種以上の単量体に由来する構造単位を有する樹脂で構成されている、請求項１～７のいずれかに記載のマスターバッチ。
　前記マスターバッチは、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）を３０重量％以上８０重量％以下、及びキャリア樹脂組成物（Ｂ１）又はキャリア樹脂組成物（Ｂ２）を２０重量％以上７０重量％以下含む、請求項１～８のいずれかに記載のマスターバッチ。
　請求項１～９のいずれかに記載のマスターバッチの製造方法であって、
　熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）を混合する工程と、
　得られた混合物を押出機に供給し、溶融混練する工程と、
　得られた溶融混練物を押出す工程を含む、マスターバッチの製造方法。
　請求項１～９のいずれかに記載のマスターバッチの製造方法であって、
　熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）を、それぞれ押出機に供給し、熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）を溶融混練する工程と、
　得られた溶融混練物を押出す工程を含む、マスターバッチの製造方法。
　熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）を含有する混合物であって、
　熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）は、それぞれ、請求項１～９のいずれかに記載の熱膨張性マイクロカプセル（Ａ）及びキャリア樹脂組成物（Ｂ）であり、
　キャリア樹脂組成物（Ｂ）がキャリア樹脂組成物（Ｂ１）である場合、前記混合物は粉体と液体の混合物であり、キャリア樹脂組成物（Ｂ）がキャリア樹脂組成物（Ｂ２）である場合、前記混合物は粉体と液体の混合物又は粉体混合物であり、
　前記混合物を２軸スクリュー式定量フィーダーに投入した場合に、前記混合物が２軸スクリューの回転によってフィーダー内を流動し、フィーダーから吐出されることを特徴とする、混合物。
　請求項１～９のいずれかに記載のマスターバッチと、ポリカーボネート系樹脂を含有する、ポリカーボネート系樹脂組成物。
　請求項１３に記載のポリカ―ボネート系樹脂組成物を射出発泡成形したことを特徴とする、射出発泡成形体。
　請求項１３に記載のポリカーボネート系樹脂組成物を射出発泡成形する射出発泡成形体の製造方法。