WO2021124804A1 - 光学系、光学機器、及び光学系の製造方法 - Google Patents

光学系、光学機器、及び光学系の製造方法 Download PDF

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史哲 大竹
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    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
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    • G02B15/146—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having more than five groups
    • G02B15/1461—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having more than five groups the first group being positive
    • G—PHYSICS
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    • G02B27/0037—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00 for optical correction, e.g. distorsion, aberration with diffracting elements
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B5/00—Optical elements other than lenses
    • G02B5/18—Diffraction gratings
    • G02B5/1814—Diffraction gratings structurally combined with one or more further optical elements, e.g. lenses, mirrors, prisms or other diffraction gratings
    • G—PHYSICS
    • G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
    • G03B—APPARATUS OR ARRANGEMENTS FOR TAKING PHOTOGRAPHS OR FOR PROJECTING OR VIEWING THEM; APPARATUS OR ARRANGEMENTS EMPLOYING ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ACCESSORIES THEREFOR
    • G03B5/00—Adjustment of optical system relative to image or object surface other than for focusing

Definitions

  • the present invention relates to an optical system, an optical device, and a method for manufacturing the optical system.
  • the optical system according to the first aspect of the present invention has a front group including a diffractive lens on which a diffraction surface is formed and a rear group arranged on the image side of the front group, and each of them is used for scaling.
  • the distance between the lens groups of the above changes, and the condition of the following equation is satisfied. 0.130 ⁇ TLpf / TLt ⁇ 0.500
  • TLt The total optical length of the optical system in the telephoto end state
  • TLpf The distance on the optical axis from the lens surface to the diffraction surface on the most object side of the optical system in the telephoto end state.
  • the method for manufacturing an optical system according to the first aspect of the present invention is to manufacture an optical system having a front group including a diffractive lens on which a diffraction surface is formed and a rear group arranged on the image side of the front group. It is a method, and is arranged so that the distance between each lens group changes at the time of diffraction, and is arranged so as to satisfy the condition of the following equation. 0.130 ⁇ TLpf / TLt ⁇ 0.500 However, TLt: The total optical length of the optical system in the telephoto end state TLpf: The distance on the optical axis from the lens surface to the diffraction surface on the most object side of the optical system in the telephoto end state
  • the optical system ZL includes a front group GA including a diffraction lens Lpf on which a diffraction surface D is formed, a rear group GB arranged on the image side of the front group GA, and a rear group GB. It is configured so that the distance between each lens group changes when the magnification is changed.
  • the diffraction surface D it is possible to obtain an optical system in which various aberrations, particularly chromatic aberrations, are satisfactorily corrected.
  • optical system ZL according to the present embodiment satisfies the conditional expression (1) shown below.
  • TLt Optical total length of the optical system ZL in the telephoto end state
  • TLpf Distance on the optical axis from the lens surface on the most object side of the optical system ZL in the telephoto end state to the diffraction surface D
  • Conditional expression (1) defines the ratio of the distance on the optical axis from the lens surface on the most object side to the diffraction surface D with respect to the optical total length of the optical system ZL in the telephoto end state.
  • various aberrations such as axial chromatic aberration can be satisfactorily corrected by arranging the diffraction surface D at an appropriate position. If it falls below the lower limit of the conditional expression (1), the diffraction surface D is arranged on the object side of the optical system ZL, but flare occurs on the entire screen when the light source is near the edge of the angle of view. Not preferable.
  • the lower limit values of the conditional expression (1) are set to 0.140, 0.145, 0.150, 0.155, and further 0.160. Is more desirable. Further, if the upper limit value of the conditional expression (1) is exceeded, the achromatic effect of the diffraction surface D is reduced, which is not preferable. In addition, in order to ensure the effect of the conditional expression (1), the upper limit values of the conditional expression (1) shall be 0.480, 0.460, 0.440, 0.420, and further 0.400. Is more desirable.
  • optical system ZL according to the present embodiment satisfies the conditional expression (2) shown below.
  • Conditional expression (2) defines the ratio of the back focus to the focal length of the entire optical system ZL in the wide-angle end state. By satisfying this conditional expression (2), both miniaturization and good aberration correction can be achieved at the same time. If the upper limit of the conditional expression (2) is exceeded, the back focus becomes too long, which makes it difficult to miniaturize the optical system ZL, which is not preferable. In addition, in order to ensure the effect of the conditional expression (2), the upper limit values of the conditional expression (2) should be 0.80, 0.60, 0.50, 0.40, and further 0.30. Is more desirable.
  • the lower limit values of the conditional expression (2) should be 0.05, 0.10, 0.12, 0.14, and further 0.16. Is more desirable.
  • optical system ZL according to the present embodiment satisfies the conditional expression (3) shown below.
  • fw Focal length of the entire system of the optical system ZL in the wide-angle end state
  • f1 Focal length of the lens group arranged on the closest object side of the optical system ZL
  • the conditional equation (3) is the focal length of the lens group (hereinafter, referred to as “first lens group G1”) arranged on the most object side of the optical system ZL with respect to the focal length of the entire system of the optical system ZL in the wide-angle end state. It defines the ratio of.
  • the refractive power (power) of the first lens group G1 can be appropriately defined, and the optical system ZL can be miniaturized and good optical performance can be realized. If the upper limit of the conditional expression (3) is exceeded, the refractive power of the first lens group G1 becomes too weak, making it difficult to correct various aberrations such as astigmatism, and the optical system ZL. Is not preferable because it becomes long and heavy.
  • the upper limit values of the conditional expression (3) are set to 4.00, 3.50, 3.00, 2.50, and further 2.00. Is more desirable. Further, if it is less than the lower limit of the conditional expression (3), the refractive power of the first lens group G1 becomes too strong, and good aberration correction cannot be performed, which is not preferable. In addition, in order to ensure the effect of the conditional expression (3), the lower limit values of the conditional expression (3) should be 0.55, 0.60, 0.65, 0.70, and further 0.75. Is more desirable.
  • optical system ZL according to the present embodiment satisfies the conditional expression (4) shown below.
  • ft Focal length of the entire system of the optical system ZL in the telephoto end state
  • f1 Focal length of the lens group arranged on the closest object side of the optical system ZL
  • Conditional expression (4) defines the ratio of the focal length of the lens group (first lens group G1) arranged on the most object side of the optical system ZL to the focal length of the entire system of the optical system ZL in the telephoto end state. Is.
  • the refractive power (power) of the first lens group G1 can be appropriately defined, and the optical system ZL can be miniaturized and good optical performance can be realized. If the upper limit of the conditional expression (4) is exceeded, the refractive power of the first lens group G1 becomes too weak, making it difficult to correct various aberrations such as astigmatism, and the optical system ZL. Is not preferable because it becomes long and heavy.
  • the upper limit values of the conditional expression (4) are set to 1.75, 1.50, 1.25, 1.00, and further 0.85. Is more desirable. Further, if it is less than the lower limit of the conditional expression (4), the refractive power of the first lens group G1 becomes too strong, and good aberration correction cannot be performed, which is not preferable. In addition, in order to ensure the effect of the conditional expression (4), the lower limit values of the conditional expression (4) should be 0.24, 0.28, 0.32, 0.36, and further 0.38. Is more desirable.
  • optical system ZL according to the present embodiment satisfies the conditional expression (5) shown below.
  • fL1 Focal length of the lens arranged on the most object side of the optical system ZL
  • f1 Focal length of the lens group arranged on the most object side of the optical system ZL
  • the conditional equation (5) is a lens group (third) arranged on the most object side of the optical system ZL with respect to the focal length of the lens (hereinafter referred to as “first lens L11”) arranged on the most object side of the optical system ZL. It defines the focal length of one lens group G1).
  • the upper limit values of the conditional expression (5) are set to 1.40, 1.30, 1.20, 1.10, and further 1.05. Is more desirable. Further, if it is less than the lower limit of the conditional expression (5), the refractive index of the first lens L11 becomes too weak, the diameter after the second lens becomes large, and the lens weight increases, which is not preferable. In order to ensure the effect of the conditional expression (5), the lower limit values of the conditional expression (5) are set to 0.35, 0.40, 0.45, 0.50, and further 0.55. Is more desirable.
  • optical system ZL according to the present embodiment satisfies the conditional expression (6) shown below.
  • ft Focal length of the entire optical system ZL in the telephoto end state
  • TLt Optical overall length of the optical system ZL in the telephoto end state
  • Conditional expression (6) defines the ratio of the total optical length to the focal length of the entire optical system ZL in the telephoto end state.
  • the total optical length of the optical system ZL in the telephoto end state can be defined, and thereby both miniaturization and high performance of the optical system ZL can be achieved.
  • the upper limit of the conditional expression (6) is exceeded, it becomes difficult to satisfactorily correct various aberrations such as curvature of field and distortion, and the optical system ZL becomes large, which is not preferable.
  • the upper limit values of the conditional expression (6) are set to 0.96, 0.92, 0.88, 0.84, and further 0.80. Is more desirable.
  • the lower limit values of the conditional expression (6) are set to 0.44, 0.48, 0.50, 0.52, and further 0.54. Is more desirable.
  • the optical system ZL according to the present embodiment has an aperture stop S and satisfies the conditional expression (7) shown below.
  • fObt Composite focal length on the object side of the aperture stop S of the optical system ZL in the telephoto end state
  • fImt Composite focal length on the image side of the aperture stop S of the optical system ZL in the telephoto end state
  • Conditional expression (7) defines the ratio of the composite focal length on the image side of the aperture diaphragm S to the composite focal length on the object side of the aperture diaphragm S of the optical system ZL in the telephoto end state.
  • the upper limit values of the conditional expression (7) are set to 0.58, 0.54, 0.50, 0.46, and further 0.42. Is more desirable. Further, if it is less than the lower limit of the conditional expression (7), coma aberration, chromatic aberration of magnification and the like cannot be satisfactorily corrected, which is not preferable. In order to ensure the effect of the conditional expression (7), the lower limit values of the conditional expression (7) are set to 0.12, 0.14, 0.16, 0.18, and further 0.20. Is more desirable.
  • the optical system ZL according to the present embodiment has a focusing group Gf that moves in the optical axis direction at the time of focusing, and this focusing group Gf is at least one negative lens that satisfies the condition formula (8) shown below. It is desirable to have a lens (hereinafter, referred to as "first specific negative lens Ln1").
  • ⁇ dF Abbe number with respect to the d-line of the medium of the first specific negative lens Ln1 of the focusing group Gf.
  • Conditional expression (8) defines the Abbe number with respect to the d-line of the medium of the first specific negative lens Ln1 possessed by the focusing group Gf. By satisfying this conditional expression (8), it is possible to achieve both good short-distance performance (optical performance when focusing on a short-distance object) and lightweight and high-speed focusing (focusing). If it is less than the lower limit of the conditional expression (8), the short-distance variation of chromatic aberration becomes large, which is not preferable. In order to ensure the effect of the conditional expression (8), the lower limit values of the conditional expression (8) are set to 63.00, 69.00, 72.00, 74.00, and further 82.00. Is more desirable.
  • optical system ZL satisfies the conditional expression (9) shown below.
  • ft Focal length of the entire optical system ZL in the telephoto end state
  • fLPF Focal length of the diffractive lens Lpf
  • Conditional expression (9) defines the ratio of the focal length of the diffractive lens Lpf to the focal length of the entire system of the optical system ZL in the telephoto end state.
  • the refractive power (power) of the diffractive lens Lpf can be appropriately defined, and thereby both miniaturization and high performance of the optical system ZL can be achieved at the same time.
  • the upper limit of the conditional expression (9) is exceeded, the refractive power of the diffractive lens Lpf becomes too weak, and the optical system ZL becomes large, which is not preferable.
  • the upper limit values of the conditional expression (9) are set to 0.900, 0.800, 0.750, 0.700, and further 0.650.
  • the lower limit values of the conditional expression (9) are set to 0.240, 0.270, 0.300, 0.320, and further 0.350. Is more desirable.
  • optical system ZL satisfies the conditional expression (10) shown below.
  • Conditional expression (10) defines the ratio of the focal length of the diffractive lens Lpf to the focal length of the front group GA having the diffractive lens Lpf. By satisfying this conditional expression (10), it is possible to achieve both miniaturization and high performance of the optical system ZL. If the upper limit of the conditional expression (10) is exceeded, the refractive power of the diffractive lens Lpf becomes too weak, and the optical system ZL becomes large, which is not preferable. In order to ensure the effect of the conditional expression (10), the upper limit values of the conditional expression (10) are set to 1.800, 1.600, 1.400, 1.200, and further 1.100. Is more desirable.
  • the lower limit values of the conditional expression (10) are set to 0.130, 0.160, 0.200, 0.250, and further 0.300. Is more desirable.
  • optical system ZL satisfies the conditional expression (11) shown below.
  • En indicates " x10 -n”.
  • ⁇ D Refractive power of the diffraction surface D with respect to the main wavelength
  • Conditional expression (11) defines the refractive power of the diffraction surface D of the diffraction lens Lpf with respect to the main wavelength. By satisfying this conditional expression (11), axial chromatic aberration and chromatic aberration of magnification can be satisfactorily corrected.
  • the upper limit of the conditional expression (11) is set to 1.8E-4, 1.6E-4, 1.4E-4, 1.2E-. 4. It is more desirable to set it to 1.0E-4.
  • the lower limit of the conditional expression (11) is set to 3.0E-5, 4.0E-5, 5.0E-5, 5.5E-5. Further, it is more desirable to set it to 6.0E-5.
  • the diffraction surface D is in contact with air.
  • both of the two lenses to be bonded are not glass materials having high UV transmittance, a temperature change occurs due to UV absorption during molding of the UV curable resin, and thermal stress occurs. This is not preferable because the surface accuracy is deteriorated.
  • glass materials having high UV transmittances are used in order to avoid the above problems, there are many optical design restrictions and the optical performance is deteriorated, which is not preferable.
  • the diffraction surface D is arranged on the object side of the focusing group Gf that moves in the optical axis direction at the time of focusing. With this configuration, good optical performance of various aberrations including chromatic aberration can be obtained. More preferably, the diffraction surface D is arranged on the image side of the aperture stop S.
  • the optical system ZL according to the present embodiment has a final group GL that is fixed to the image plane at the time of scaling on the image side most.
  • the rear group GB has a vibration isolation group Gvr that is moved so as to have a displacement component in a direction orthogonal to the optical axis, and the vibration isolation group Gvr is a conditional expression shown below. It is desirable to have at least one negative lens (hereinafter, referred to as "second specific negative lens Ln2") satisfying (12).
  • ⁇ dVR Abbe number with respect to the d line of the medium of the second specific negative lens Ln2 included in the vibration isolation group Gvr.
  • the conditional expression (12) defines the Abbe number with respect to the d-line of the medium of the second specific negative lens Ln2 possessed by the vibration isolation group Gvr. By satisfying this conditional expression (12), it is possible to obtain an anti-vibration group Gvr that satisfactorily corrects camera shake. If it is less than the lower limit of the conditional expression (12), chromatic aberration occurs at the time of vibration isolation and the deterioration of optical performance becomes large, which is not preferable. In order to ensure the effect of the conditional expression (12), the lower limit values of the conditional expression (12) are set to 58.00, 60.00, 63.00, 65.00, and further 67.00. Is more desirable.
  • the rear group GB has at least one negative lens (hereinafter, referred to as “third specific negative lens Ln3”) satisfying the conditional expression (13) shown below. ..
  • ⁇ gFr Partial dispersion ratio of the medium of the third specific negative lens Ln3 included in the rear group GB
  • ⁇ dr Abbe number of the medium of the third specific negative lens Ln3 included in the rear group GB with respect to the d line.
  • Conditional expression (13) defines the medium of the third specific negative lens Ln3 possessed by the rear group GB.
  • the chromatic aberration of magnification can be satisfactorily corrected. If it is less than the lower limit of the conditional expression (13), the chromatic aberration of magnification cannot be satisfactorily corrected, which is not preferable.
  • the lower limit values of the conditional expression (13) are set to 0.656, 0.657, 0.658, 0.659, and further 0.660. Is more desirable.
  • optical system ZL according to the present embodiment satisfies the conditional expression (14) shown below.
  • Conditional expression (14) defines the total angle of view of the optical system ZL in the wide-angle end state. It is more desirable that the upper limit of the conditional expression (14) is 22.00 °, 20.00 °, 18.00 °, 16.00 °, and further 13.000 °. Further, it is more desirable that the lower limit value of the conditional expression (14) is 1.00 °, 2.00 °, 3.00 °, 4.00 °, and further 5.00 °.
  • optical system ZL according to the present embodiment satisfies the conditional expression (15) shown below.
  • Conditional expression (15) defines the total angle of view of the optical system ZL in the telephoto end state. It is more desirable that the upper limit of the conditional expression (15) is 9.00 °, 8.00 °, 7.00 °, 6.00 °, and further 5.50 °. Further, it is more desirable that the lower limit value of the conditional expression (15) is 1.00 °, 1.50 °, 2.00 °, and further 2.50 °.
  • the camera 1 is a so-called mirrorless camera with an interchangeable lens provided with the optical system ZL according to the present embodiment as the photographing lens 2.
  • the light from an object (subject) (not shown) is collected by the photographing lens 2 and passed through an OLPF (Optical low pass filter) (not shown) on the imaging surface of the imaging unit 3.
  • OLPF Optical low pass filter
  • the subject image is photoelectrically converted by the photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3, and the image of the subject is generated.
  • This image is displayed on the EVF (Electronic viewfinder) 4 provided in the camera 1. This allows the photographer to observe the subject via the EVF4.
  • EVF Electronic viewfinder
  • the optical system ZL according to the present embodiment is mounted on a single-lens reflex type camera having a quick return mirror in the camera body and observing a subject by a finder optical system. Even in this case, the same effect as that of the camera 1 can be obtained.
  • the optical device according to the present embodiment is provided with the optical system ZL having the above-described configuration, so that it is possible to realize an optical device that is compact and has various aberrations, particularly chromatic aberrations, satisfactorily corrected.
  • the optical system ZL having a large two-group configuration of the front group GA and the rear group GB is shown, but the above configuration conditions and the like include the three groups, four groups, five groups, six groups, and seven groups. It can also be applied to other group configurations. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added on the most object side or a configuration in which a lens or a lens group is added on the most image side may be used. Further, the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes at the time of magnification change.
  • a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to focus on a short-distance object from an infinity object.
  • the focusing lens group can also be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor (such as an ultrasonic motor) for autofocus.
  • a motor such as an ultrasonic motor
  • the lens group or partial lens group is moved so as to have a component in the direction perpendicular to the optical axis, or is rotationally moved (swinged) in the in-plane direction including the optical axis to correct image blur caused by camera shake.
  • It may be a group of anti-vibration lenses.
  • the lens surface may be formed of a spherical surface or a flat surface, or may be formed of an aspherical surface.
  • the lens surface is spherical or flat, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to errors in processing and assembly adjustment is prevented, which is preferable. Further, even if the image plane is deviated, the depiction performance is less deteriorated, which is preferable.
  • the lens surface is aspherical
  • the aspherical surface is an aspherical surface formed by grinding, a glass mold aspherical surface formed by forming glass into an aspherical shape, or a composite aspherical surface formed by forming resin on the glass surface into an aspherical shape. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffraction surface, and the lens may be a refractive index distribution type lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens refractive index distribution type lens
  • the aperture diaphragm S is preferably arranged in the rear group GB (for example, the object side of the focusing group Gf), but the role may be substituted by the frame of the lens without providing the member as the aperture diaphragm. good.
  • each lens surface may be provided with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
  • optical system ZL of the present embodiment has a magnification ratio of about 1.2 to 4.0 times.
  • each lens is arranged, and a front group GA and a rear group GB including a diffraction lens Lfp are prepared (step S100), and the distance between each lens group is changed when the magnification of these lens groups is changed. (Step S200). Furthermore, the arrangement is made so as to satisfy the condition according to the above-mentioned conditional expression (step S300).
  • FIG. 1, FIG. 3, FIG. 5, and FIG. 7 are cross-sectional views showing the configuration and refractive power distribution of the optical systems ZL (ZL1 to ZL4) according to the first to fourth embodiments. Further, in the lower part of the cross-sectional view of these optical systems ZL1 to ZL4, along the optical axis of each lens group G1 to G6 or G7 when scaling from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T). The direction of movement is indicated by an arrow.
  • phase shape ⁇ of the diffraction plane D is represented by the following equation (a).
  • ⁇ (h, n) (2 ⁇ / (n ⁇ ⁇ 0)) ⁇ (C2h 2 + C4h 4 ) (a)
  • h Height in the direction perpendicular to the optical axis
  • n Order of diffracted light
  • the refractive power ⁇ D of the diffraction optical surface represented by the equation (a) for an arbitrary wavelength ⁇ and an arbitrary diffraction order m is expressed by the following equation (b) using the lowest phase coefficient C2. Will be done.
  • the diffraction plane is marked with # on the right side of the plane number.
  • FIG. 1 is a diagram showing a configuration of an optical system ZL1 according to a first embodiment.
  • This optical system ZL1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power and a diffraction lens Lpf which is a second lens group G2 having a positive refractive power and a diffraction surface D is formed. It is composed of a front group GA and a rear group GB. Further, the rear group GB includes a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power in order from the object side. It is composed of a sixth lens group G6 having a negative refractive power and a seventh lens group G7 having a negative refractive power in the final group GL.
  • the first lens group G1 is composed of a biconvex positive lens L11.
  • the second lens group G2 includes a diffractive lens Lpf in which a diffractive surface D is formed on the lens surface on the image side of the positive meniscus lens L21 whose convex surface faces the object side in order from the object side, and a biconvex positive lens L22. It is composed of a bonded negative lens in which a double concave negative lens L23 is joined.
  • the third lens group G3 includes a bonded negative lens in which a negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side are joined in order from the object side, and a bonded negative lens on the object side. It is composed of a bonded negative lens obtained by joining a positive meniscus lens L33 with a concave surface and a negative meniscus lens L34 with a concave surface facing the object side. Further, the fourth lens group G4 is composed of a bonded positive lens in which a negative meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L42 are joined in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 includes a bonded positive lens in which a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side are joined in order from the object side, and a positive meniscus having a convex surface facing the object side. It is composed of a lens L53.
  • the sixth lens group G6 is composed of both concave and negative lenses L61.
  • the seventh lens group G7 includes a bonded positive lens, a biconcave negative lens L73, and a biconvex positive lens L74 in which a positive meniscus lens L71 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L72 are joined in this order from the object side.
  • the aperture diaphragm S is arranged between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the second lens group G2 and the third lens group G3
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases, the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases, and the distance between the fifth lens group G5 and the aperture aperture increases.
  • the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, the aperture aperture S, and the sixth lens group G6 move in the optical axis direction. Further, at the time of scaling, the second lens group G2 and the seventh lens group G7 are fixed to the image plane.
  • the optical system ZL1 is configured such that the sixth lens group G6 is set as the focusing group Gf and the focusing group Gf is moved to the image side to focus from an infinity object to a short-range object. ing.
  • the junction positive lens in which the positive meniscus lens L71 and the biconcave negative lens L72 are joined and the biconcave negative lens L73 are designated as the vibration isolation group Gvr, and the vibration isolation is provided.
  • the first specific negative lens Ln1 is the negative meniscus lens L61 of the sixth lens group G6
  • the second specific negative lens Ln2 is the biconcave negative lens L72 of the seventh lens group G7
  • the third The specific negative lens Ln3 is a negative meniscus lens L75 of the seventh lens group G7.
  • Table 1 below lists the specifications of the optical system ZL1.
  • f in the overall specifications is the focal length of the entire system
  • FNO is the F number
  • 2 ⁇ is the total angle of view
  • Ymax is the maximum image height
  • TL is the total length
  • Bf is the back focus.
  • the values of the wide-angle end state, the two intermediate focal length states, and the telephoto end state are shown.
  • the total length TL represents the distance on the optical axis from the lens surface (first surface) on the most object side to the image surface I.
  • the back focus Bf indicates the distance on the optical axis from the lens surface (the 38th surface in FIG. 1) on the image side to the image surface I.
  • the first column m is the order (plane number) of the lens surfaces from the object side along the traveling direction of the light beam
  • the second column r is the radius of curvature of each lens surface in the third column
  • d is the distance (plane spacing) on the optical axis from each optical surface to the next optical surface
  • the radius of curvature 0.0000 indicates a plane
  • the refractive index of air 1.000000 is omitted.
  • the focal length of the lens group indicates the starting surface and the focal length of each of the first to seventh lens groups G1 to G7.
  • mm is generally used as the unit of the focal length f, the radius of curvature r, the surface spacing d, and other lengths listed in all the following specification values, but the optical system is proportionally expanded or proportional. It is not limited to this because the same optical performance can be obtained even if the reduction is performed. Further, the description of these symbols and the description of the specification table are the same in the following examples.
  • the fifth surface is a diffraction surface.
  • Table 2 below shows the diffraction plane data, that is, the design wavelength ⁇ 0, the order n, and the values of the phase coefficients C2 and C4.
  • the axial air gap d6 between the aperture S and the sixth lens group G6 and the axial air gap d7 between the sixth lens group G6 and the seventh lens group G7 change during magnification and focusing.
  • Table 3 shows the variable intervals at each focal length in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state at the time of focusing on an infinity object, focusing on a short-range object, and focusing on the closest object, respectively. Indicates a value.
  • f indicates the focal length
  • ⁇ indicates the magnification
  • d0 indicates the distance from the first surface to the object. This description is the same in the following examples.
  • FIG. 2 shows various aberration diagrams of the optical system ZL1 in the wide-angle end state and the telephoto end state.
  • FNO indicates an F number
  • Y indicates an image height.
  • the spherical aberration diagram shows the value of the F number corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height
  • the transverse aberration diagram shows the value of each image height.
  • the solid line shows the sagittal image plane and the broken line shows the meridional image plane.
  • this optical system ZL1 satisfactorily corrects various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state and has excellent imaging performance.
  • FIG. 3 is a diagram showing a configuration of an optical system ZL2 according to a second embodiment.
  • the optical system ZL2 includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a diffraction lens Lpf which is a second lens group G2 having a positive refractive power and has a diffraction surface D formed in this order from the object side. It is composed of a front group GA and a rear group GB. Further, the rear group GB includes a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power in order from the object side. It is composed of a sixth lens group G6 having a negative refractive power and a seventh lens group G7 having a negative refractive power in the final group GL.
  • the first lens group G1 is composed of a biconvex positive lens L11.
  • the second lens group G2 is a bonded negative lens in which a biconvex positive lens L21 and a biconcave negative lens L22 are joined in order from the object side, and an image side of a positive meniscus lens L23 with a convex surface facing the object side. It is composed of a diffractive lens Lpf in which a diffractive surface D is formed on the lens surface.
  • the third lens group G3 includes a bonded negative lens in which a negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side are joined in order from the object side, and a bonded negative lens on the object side. It is composed of a bonded negative lens obtained by joining a positive meniscus lens L33 with a concave surface and a negative meniscus lens L34 with a concave surface facing the object side. Further, the fourth lens group G4 is composed of a bonded positive lens in which a negative meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L42 are joined in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 includes a bonded positive lens in which a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side are joined in order from the object side, and a positive meniscus having a convex surface facing the object side. It is composed of a lens L53. Further, the sixth lens group G6 is composed of a negative meniscus lens L61 with a concave surface facing the object side.
  • a bonded positive lens in which a biconvex positive lens L71 and a biconcave negative lens L72 are joined, a biconcave negative lens L73, a biconvex positive lens L74, and a concave surface on the object side are formed. It is composed of a bonded positive lens L75 joined with a facing negative meniscus lens L75, a positive meniscus lens L76 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L77 having a concave surface facing the object side. Further, the aperture diaphragm S is arranged between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the second lens group G2 and the third lens group G3
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases, the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases, and the distance between the fifth lens group G5 and the aperture aperture increases.
  • the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, the aperture aperture S, and the sixth lens group G6 move in the optical axis direction. Further, at the time of scaling, the seventh lens group G7 is fixed with respect to the image plane.
  • the optical system ZL2 is configured such that the sixth lens group G6 is set as the focusing group Gf and the focusing group Gf is moved to the image side to focus from an infinity object to a short-range object. ing.
  • the junction positive lens in which the biconvex positive lens L71 and the biconcave negative lens L72 are joined and the biconcave negative lens L73 are designated as the vibration isolation group Gvr.
  • the first specific negative lens Ln1 is the negative meniscus lens L61 of the sixth lens group G6
  • the second specific negative lens Ln2 is the biconcave negative lens L72 of the seventh lens group G7
  • the third The specific negative lens Ln3 is a negative meniscus lens L75 of the seventh lens group G7.
  • Table 4 below lists the specifications of the optical system ZL2.
  • the focal length of the lens group indicates the start surface and the focal length of each of the first to seventh lens groups G1 to G7.
  • the eighth surface is a diffraction surface.
  • Table 5 shows the diffraction plane data, that is, the design wavelength ⁇ 0, the order n, and the values of the phase coefficients C2 and C4.
  • the axial air gap d6 between the aperture S and the sixth lens group G6 and the axial air gap d7 between the sixth lens group G6 and the seventh lens group G7 change during magnification and focusing.
  • Table 6 shows the variable intervals at each focal length in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state at the time of focusing on an infinity object, focusing on a short-range object, and focusing on the closest object, respectively. Indicates a value.
  • FIG. 4 shows various aberration diagrams of the optical system ZL2 in the wide-angle end state and the telephoto end state. From these various aberration diagrams, it can be seen that this optical system ZL2 has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 5 is a diagram showing a configuration of an optical system ZL3 according to a third embodiment.
  • This optical system ZL3 is composed of a front group GA including a diffraction lens Lpf which is a first lens group G1 having a positive refractive power and has a diffraction surface D formed in order from the object side, and a rear group GB.
  • the rear group GB includes a second lens group G2 having a negative refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power in order from the object side.
  • It is composed of a fifth lens group G5 having a negative refractive power and a sixth lens group G6 having a negative refractive power in the final group GL.
  • the first lens group G1 is the image side of the biconvex positive lens L11, the positive meniscus lens L12 with the convex surface facing the object side, and the positive meniscus lens L13 with the convex surface facing the object side, in order from the object side. It is composed of a diffractive lens Lpf in which a diffractive surface D is formed on the lens surface of the lens, and a junction negative lens in which a positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side are joined. ing.
  • the second lens group G2 is a bonded negative lens in which a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side are joined in order from the object side, and both concave and negative lenses. It is composed of a lens L23.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31 and a junction positive lens in which a biconvex positive lens L32 and a negative meniscus lens L33 with a concave surface facing the object side are joined in order from the object side. There is.
  • the fourth lens group G4 is composed of a bonded positive lens in which a negative meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side are joined in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a negative meniscus lens L51 having a convex surface facing the object side.
  • the sixth lens group G6 in order from the object side, a junction negative lens in which a biconvex positive lens L61 and a biconcave negative lens L62 are joined, a biconcave negative lens L63, a biconvex positive lens L64, and a concave surface on the object side are formed.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the second lens group G2 and the third lens group G3
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases.
  • the third lens group G3 and the fourth lens group G4 move in the optical axis direction. Further, at the time of scaling, the first lens group G1, the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, and the aperture diaphragm S are fixed with respect to the image plane.
  • the optical system ZL3 is configured such that the fifth lens group G5 is set as the focusing group Gf and the focusing group Gf is moved to the image side to focus from an infinity object to a short-range object. ing.
  • the junction negative lens in which the biconvex positive lens L61 and the biconcave negative lens L62 are joined and the biconcave negative lens L63 are designated as the vibration isolation group Gvr.
  • the first specific negative lens Ln1 is the negative meniscus lens L51 of the fifth lens group G5
  • the second specific negative lens Ln2 is the biconcave negative lens L62 of the sixth lens group G6
  • the specific negative lens Ln3 is a negative meniscus lens L65 of the sixth lens group G6.
  • Table 7 below lists the specifications of the optical system ZL3.
  • the lens group focal lengths indicate the start surfaces and focal lengths of the first to sixth lens groups G1 to G6, respectively.
  • the seventh surface is a diffraction surface.
  • Table 8 shows the diffraction plane data, that is, the design wavelength ⁇ 0, the order n, and the values of the phase coefficients C2 and C4.
  • the axial air spacing d6 between the 5 lens group G5 and the 6th lens group G6 changes upon scaling or focusing.
  • Table 9 shows the variable intervals at each focal length in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state at the time of focusing on an infinity object, focusing on a short-range object, and focusing on the closest object, respectively. Indicates a value.
  • FIG. 6 shows various aberration diagrams of the optical system ZL3 in the wide-angle end state and the telephoto end state. From these various aberration diagrams, it can be seen that this optical system ZL3 has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 7 is a diagram showing a configuration of an optical system ZL4 according to a fourth embodiment.
  • This optical system ZL4 is composed of a front group GA including a diffraction lens Lpf which is a first lens group G1 having a positive refractive power and has a diffraction surface D formed in order from the object side, and a rear group GB.
  • the rear group GB includes a second lens group G2 having a negative refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power in order from the object side.
  • It is composed of a fifth lens group G5 having a negative refractive power and a sixth lens group G6 having a negative refractive power in the final group GL.
  • the diffraction plane D is formed on the image side lens surface of the biconvex positive lens L11 and the positive meniscus lens L12 with the convex surface facing the object side in order from the object side. It is composed of a lens Lpf and a bonded negative lens in which a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side are joined.
  • the second lens group G2 is a bonded negative lens in which a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side are joined in order from the object side, and both concave and negative lenses. It is composed of a lens L23.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31 and a junction positive lens in which a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33 are joined in order from the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a bonded positive lens in which a negative meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side are joined in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a negative meniscus lens L51 having a convex surface facing the object side.
  • the sixth lens group G6 in order from the object side, a junction negative lens in which a biconvex positive lens L61 and a biconcave negative lens L62 are joined, a biconcave negative lens L63, a biconvex positive lens L64, and a concave surface on the object side are formed.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the second lens group G2 and the third lens group G3
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases.
  • the third lens group G3 and the fourth lens group G4 move in the optical axis direction. Further, at the time of scaling, the first lens group G1, the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, and the aperture diaphragm S are fixed with respect to the image plane.
  • the optical system ZL4 is configured such that the fifth lens group G5 is set as the focusing group Gf and the focusing group Gf is moved to the image side to focus from an infinity object to a short-range object. ing.
  • the junction negative lens in which the biconvex positive lens L61 and the biconcave negative lens L62 are joined and the biconcave negative lens L63 are designated as the vibration isolation group Gvr.
  • the first specific negative lens Ln1 is the negative meniscus lens L51 of the fifth lens group G5
  • the second specific negative lens Ln2 is the biconcave negative lens L62 of the sixth lens group G6
  • the specific negative lens Ln3 is a negative meniscus lens L65 of the sixth lens group G6.
  • Table 10 below lists the values of the specifications of the optical system ZL4.
  • the lens group focal lengths indicate the start surfaces and focal lengths of the first to sixth lens groups G1 to G6, respectively.
  • the fifth surface is a diffraction surface.
  • Table 11 shows the diffraction plane data, that is, the design wavelength ⁇ 0, the order n, and the values of the phase coefficients C2 and C4.
  • the axial air spacing d6 between the 5 lens group G5 and the 6th lens group G6 changes upon scaling or focusing.
  • Table 12 shows the variable intervals at each focal length in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state at the time of focusing on an infinity object, focusing on a short-range object, and focusing on the closest object, respectively. Indicates a value.
  • FIG. 8 shows various aberration diagrams of the optical system ZL4 in the wide-angle end state and the telephoto end state. From these various aberration diagrams, it can be seen that this optical system ZL4 has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state.

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Abstract

高い光学性能を有する光学系、この光学系を有する光学機器、及び光学系の製造方法を提供する。　カメラ１等の光学機器に用いられる光学系ＺＬは、回折面Ｄが形成された回折レンズＬｐｆを含む前群ＧＡと、この前群ＧＡの像側に配置された後群ＧＢと、を有している。この光学系ＺＬは、変倍に際し、各々のレンズ群の間隔が変化するように構成されている。また、この光学系ＺＬは、所定の条件式による条件を満足するように構成されている。

Description

光学系、光学機器、及び光学系の製造方法
　本発明は、光学系、光学機器、及び光学系の製造方法に関する。
　従来、光学系に回折面を設けることで色消し効果があることが知られている（例えば、特許文献１参照）。特に望遠レンズにおいては、回折面をレンズ群のなるべく前方（物体側）に配置することでより大きな色消し効果を発揮することができ、これにより光学系の全長短縮や軽量化が可能となる。しかし一方で、撮像画面外から回折面に強い光が入射すると、その回折光がフレアとなって画面全体のコントラストを低下させることがある。このため回折面は、色消し効果を十分に発揮しつつフレアによるコントラスト低下を低減できる適切な位置に配置することが要望されている。
特開２００５－３５２０５７号公報
　本発明の第一の態様に係る光学系は、回折面が形成された回折レンズを含む前群と、この前群の像側に配置された後群と、を有し、変倍に際し、各々のレンズ群の間隔が変化し、次式の条件を満足する。
０．１３０　＜　ＴＬｐｆ／ＴＬｔ　＜　０．５００
　但し、
　ＴＬｔ：望遠端状態における光学系の光学全長
　ＴＬｐｆ：望遠端状態における光学系の最も物体側のレンズ面から回折面までの光軸上の距離
　本発明の第一の態様に係る光学系の製造方法は、回折面が形成された回折レンズを含む前群と、この前群の像側に配置された後群と、を有する光学系の製造方法であって、変倍に際し、各々のレンズ群の間隔が変化するように配置し、次式の条件を満足するように配置する。
０．１３０　＜　ＴＬｐｆ／ＴＬｔ　＜　０．５００
　但し、
　ＴＬｔ：望遠端状態における光学系の光学全長
　ＴＬｐｆ：望遠端状態における光学系の最も物体側のレンズ面から回折面までの光軸上の距離
第１の実施例に係る光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第１の実施例に係る光学系の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 第２の実施例に係る光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第２の実施例に係る光学系の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 第３の実施例に係る光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第３の実施例に係る光学系の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 第４の実施例に係る光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第４の実施例に係る光学系の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 上記光学系を搭載するカメラの断面図を示す。 上記光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。
　以下、好ましい実施形態について図面を参照して説明する。
　本実施形態に係る光学系ＺＬは、図１に示すように、回折面Ｄが形成された回折レンズＬｐｆを含む前群ＧＡと、この前群ＧＡの像側に配置された後群ＧＢと、を有し、変倍に際し、各々のレンズ群の間隔が変化するように構成されている。回折面Ｄを用いることにより、諸収差、特に色収差が良好に補正された光学系を得ることができる。
　本実施形態に係る光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１）を満足することが望ましい。
０．１３０　＜　ＴＬｐｆ／ＴＬｔ　＜　０．５００　　　　　（１）
　但し、
　ＴＬｔ：望遠端状態における光学系ＺＬの光学全長
　ＴＬｐｆ：望遠端状態における光学系ＺＬの最も物体側のレンズ面から回折面Ｄまでの光軸上の距離
　条件式（１）は、望遠端状態における光学系ＺＬの光学全長に対する最も物体側のレンズ面から回折面Ｄまでの光軸上の距離の比を規定するものである。この条件式（１）を満足することにより、回折面Ｄを適切な位置に配置することで軸上色収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。条件式（１）の下限値を下回ると、回折面Ｄが光学系ＺＬの物体側に配置されることになるが、光源が画角の端付近にあるときに画面全体でフレアが発生するため好ましくない。なお、条件式（１）の効果を確実なものとするために、条件式（１）の下限値を０．１４０、０．１４５、０．１５０、０．１５５、更に０．１６０とすることがより望ましい。また、条件式（１）の上限値を上回ると、回折面Ｄによる色消し効果が低下するため好ましくない。なお、条件式（１）の効果を確実なものとするために、条件式（１）の上限値を０．４８０、０．４６０、０．４４０、０．４２０、更に０．４００とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＺＬは、以下に示す条件式（２）を満足することが望ましい。
Ｂｆｗ／ｆｗ　＜　０．９０　　　　　　　　　　　　　　　　（２）
　但し、
　ｆｗ：広角端状態における光学系ＺＬの全系の焦点距離
　Ｂｆｗ：広角端状態における光学系ＺＬのバックフォーカス
　条件式（２）は、広角端状態における光学系ＺＬの全系の焦点距離に対するバックフォーカスの比を規定するものである。この条件式（２）を満足することにより、小型化と良好な収差補正を両立することができる。条件式（２）の上限値を上回ると、バックフォーカスが長くなりすぎるため、本光学系ＺＬの小型化が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２）の効果を確実なものとするために、条件式（２）の上限値を０．８０、０．６０、０．５０、０．４０、更に０．３０とすることがより望ましい。また、条件式（２）の下限値を下回ると、像面近くに大きな径のレンズが配置され、いたずらに光学系が重くなるため好ましくない。なお、条件式（２）の効果を確実なものとするために、条件式（２）の下限値を０．０５、０．１０、０．１２、０．１４、更に０．１６とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＺＬは、以下に示す条件式（３）を満足することが望ましい。
０．５０　＜　ｆ１／ｆｗ　＜　５．００　　　　　　　　　　（３）
　但し、
　ｆｗ：広角端状態における光学系ＺＬの全系の焦点距離
　ｆ１：光学系ＺＬの最も物体側に配置されたレンズ群の焦点距離
　条件式（３）は、広角端状態における光学系ＺＬの全系の焦点距離に対する光学系ＺＬの最も物体側に配置されたレンズ群（以下、「第１レンズ群Ｇ１」と呼ぶ）の焦点距離の比を規定するものである。この条件式（３）を満足することにより第１レンズ群Ｇ１の屈折力（パワー）を適切に規定することができ、光学系ＺＬの小型化と良好な光学性能を実現することができる。条件式（３）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力（パワー）が弱くなりすぎてしまい、非点収差をはじめとする諸収差の補正が困難になり、また光学系ＺＬが長く重くなるため好ましくない。なお、この条件式（３）の効果を確実なものとするために、条件式（３）の上限値を４．００、３．５０、３．００、２．５０、更に２．００とすることがより望ましい。また、条件式（３）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力（パワー）が強くなりすぎてしまい、良好な収差補正ができないため好ましくない。なお、条件式（３）の効果を確実なものとするために、条件式（３）の下限値を０．５５、０．６０、０．６５、０．７０、更に０．７５とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＺＬは、以下に示す条件式（４）を満足することが望ましい。
０．２０　＜　ｆ１／ｆｔ　＜　２．００　　　　　　　　　　（４）
　但し、
　ｆｔ：望遠端状態における光学系ＺＬの全系の焦点距離
　ｆ１：光学系ＺＬの最も物体側に配置されたレンズ群の焦点距離
　条件式（４）は、望遠端状態における光学系ＺＬの全系の焦点距離に対する光学系ＺＬの最も物体側に配置されたレンズ群（第１レンズ群Ｇ１）の焦点距離の比を規定するものである。この条件式（４）を満足することにより第１レンズ群Ｇ１の屈折力（パワー）を適切に規定することができ、光学系ＺＬの小型化と良好な光学性能を実現することができる。条件式（４）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力（パワー）が弱くなりすぎてしまい、非点収差をはじめとする諸収差の補正が困難になり、また光学系ＺＬが長く重くなるため好ましくない。なお、この条件式（４）の効果を確実なものとするために、条件式（４）の上限値を１．７５、１．５０、１．２５、１．００、更に０．８５とすることがより望ましい。また、条件式（４）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力（パワー）が強くなりすぎてしまい、良好な収差補正ができないため好ましくない。なお、条件式（４）の効果を確実なものとするために、条件式（４）の下限値を０．２４、０．２８、０．３２、０．３６、更に０．３８とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＺＬは、以下に示す条件式（５）を満足することが望ましい。
０．３０　＜　ｆ１／ｆＬ１　＜　１．５０　　　　　　　　　（５）
　但し、
　ｆＬ１：光学系ＺＬの最も物体側に配置されたレンズの焦点距離
　ｆ１：光学系ＺＬの最も物体側に配置されたレンズ群の焦点距離
　条件式（５）は、光学系ＺＬの最も物体側に配置されたレンズ（以下、「第１レンズＬ１１」と呼ぶ）の焦点距離に対する光学系ＺＬの最も物体側に配置されたレンズ群（第１レンズ群Ｇ１）の焦点距離を規定するものである。この条件式（５）を満足する、すなわち、第１レンズＬ１１を正の屈折力のレンズとすることで、光線高さを下げ、レンズ重量を軽量化することができ、また非点収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。条件式（５）の上限値を上回ると、第１レンズＬ１１の屈折力が強くなりすぎてしまい、良好な収差補正ができないため好ましくない。なお、この条件式（５）の効果を確実なものとするために、条件式（５）の上限値を１．４０、１．３０、１．２０、１．１０、更に１．０５とすることがより望ましい。また、条件式（５）の下限値を下回ると、第１レンズＬ１１の屈折率が弱くなりすぎてしまい、第２レンズ以降の径が大きくなりレンズ重量が増大するため好ましくない。なお、この条件式（５）の効果を確実なものとするために、条件式（５）の下限値を０．３５、０．４０、０．４５、０．５０、更に０．５５とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＺＬは、以下に示す条件式（６）を満足することが望ましい。
０．４０　＜　ＴＬｔ／ｆｔ　＜　１．００　　　　　　　　　（６）
　但し、
　ｆｔ：望遠端状態における光学系ＺＬの全系の焦点距離
　ＴＬｔ：望遠端状態における光学系ＺＬの光学全長
　条件式（６）は、望遠端状態における光学系ＺＬの全系の焦点距離に対する光学全長の比を規定するものである。この条件式（６）を満足することにより、望遠端状態における光学系ＺＬの光学全長を規定することができ、これにより、光学系ＺＬの小型化と高性能を両立することができる。条件式（６）の上限値を上回ると、像面湾曲や歪曲収差などの諸収差を良好に補正することが困難になり、また光学系ＺＬが大型化するため好ましくない。なお、この条件式（６）の効果を確実なものとするために、条件式（６）の上限値を０．９６、０．９２、０．８８、０．８４、更に０．８０とすることがより望ましい。また、条件式（６）の下限値を下回ると、球面収差などの諸収差を良好に補正できないため好ましくない。なお、この条件式（６）の効果を確実なものとするために、条件式（６）の下限値を０．４４、０．４８、０．５０、０．５２、更に０．５４とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＺＬは、開口絞りＳを有し、以下に示す条件式（７）を満足することが望ましい。
０．１０　＜　（－ｆＩｍｔ）／ｆＯｂｔ　＜　０．６０　　　（７）
　但し、
　ｆＯｂｔ：望遠端状態における、光学系ＺＬの開口絞りＳより物体側の合成焦点距離
　ｆＩｍｔ：望遠端状態における、光学系ＺＬの開口絞りＳより像側の合成焦点距離
　条件式（７）は、望遠端状態における、光学系ＺＬの開口絞りＳより物体側の合成焦点距離に対する開口絞りＳより像側の合成焦点距離の比を規定するものである。この条件式（７）を満足することにより、開口絞りＳの前後の適切な屈折力（パワー）の配置を規定することができ、これにより、光学系ＺＬの小型化と高性能を両立することができる。条件式（７）の上限値を上回ると、像面湾曲や歪曲収差などの諸収差を良好に補正することが困難になり、また光学系ＺＬが大型化するため好ましくない。なお、この条件式（７）の効果を確実なものとするために、条件式（７）の上限値を０．５８、０．５４、０．５０、０．４６、更に０．４２とすることがより望ましい。また、条件式（７）の下限値を下回ると、コマ収差や倍率色収差などを良好に補正できないため好ましくない。なお、この条件式（７）の効果を確実なものとするために、条件式（７）の下限値を０．１２、０．１４、０．１６、０．１８、更に０．２０とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＺＬは、合焦に際し光軸方向に移動する合焦群Ｇｆを有し、この合焦群Ｇｆは、以下に示す条件式（８）を満足する少なくとも１枚の負レンズ（以下、「第１特定負レンズＬｎ１と呼ぶ）を有していることが望ましい。
６０．００　＜　νｄＦ　　　　　　　　　　　　　　　　　　（８）
　但し、
　νｄＦ：合焦群Ｇｆの第１特定負レンズＬｎ１の媒質のｄ線に対するアッベ数
　条件式（８）は、合焦群Ｇｆが有する第１特定負レンズＬｎ１の媒質のｄ線に対するアッベ数を規定するものである。この条件式（８）を満足することにより、良好な近距離性能（近距離物体への合焦時の光学性能）と軽量で高速な合焦（フォーカシング）を両立することができる。条件式（８）の下限値を下回ると、色収差の近距離変動が大きくなるため好ましくない。なお、この条件式（８）の効果を確実なものとするために、条件式（８）の下限値を６３．００、６９．００、７２．００、７４．００、更に８２．００とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＺＬは、以下に示す条件式（９）を満足することが望ましい。
０．２００　＜　ｆＬＰＦ／ｆｔ　＜　１．０００　　　　　　（９）
　但し、
　ｆｔ：望遠端状態における光学系ＺＬの全系の焦点距離
　ｆＬＰＦ：回折レンズＬｐｆの焦点距離
　条件式（９）は、望遠端状態における光学系ＺＬの全系の焦点距離に対する回折レンズＬｐｆの焦点距離の比を規定するものである。この条件式（９）を満足することにより、回折レンズＬｐｆの屈折力（パワー）を適切に規定することができ、これにより、光学系ＺＬの小型化と高性能を両立することができる。条件式（９）の上限値を上回ると、回折レンズＬｐｆの屈折力（パワー）が弱くなりすぎてしまい、光学系ＺＬが大型化するため好ましくない。なお、この条件式（９）の効果を確実なものとするために、条件式（９）の上限値を０．９００、０．８００、０．７５０、０．７００、更に０．６５０とすることがより望ましい。また、条件式（９）の下限値を下回ると、回折レンズＬｐｆの屈折力（パワー）が強くなりすぎてしまい、球面収差などを良好に補正できないため好ましくない。なお、この条件式（９）の効果を確実なものとするために、条件式（９）の下限値を０．２４０、０．２７０、０．３００、０．３２０、更に０．３５０とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１０）を満足することが望ましい。
０．１００　＜　ｆＬＰＦ／ｆＡ　＜　２．０００　　　　　　（１０）
　但し、
　ｆＡ：前群ＧＡの焦点距離
　ｆＬＰＦ：回折レンズＬｐｆの焦点距離
　条件式（１０）は、回折レンズＬｐｆを有する前群ＧＡの焦点距離に対する回折レンズＬｐｆの焦点距離の比を規定するものである。この条件式（１０）を満足することにより、光学系ＺＬの小型化と高性能を両立することができる。条件式（１０）の上限値を上回ると、回折レンズＬｐｆの屈折力（パワー）が弱くなりすぎてしまい、光学系ＺＬが大型化するため好ましくない。なお、この条件式（１０）の効果を確実なものとするために、条件式（１０）の上限値を１．８００、１．６００、１．４００、１．２００、更に１．１００とすることがより望ましい。また、条件式（１０）の下限値を下回ると、回折レンズＬｐｆの屈折力（パワー）が強くなりすぎてしまい、球面収差などを良好に補正できないため好ましくない。なお、この条件式（１０）の効果を確実なものとするために、条件式（１０）の下限値を０．１３０、０．１６０、０．２００、０．２５０、更に０．３００とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１１）を満足することが望ましい。なお、「Ｅ－ｎ」は「×１０-n」を示す。
２．０Ｅ－５　＜　φＤ　＜　２．０Ｅ－４　　　　　　　　　（１１）
　但し、
　φＤ：回折面Ｄの主波長に対する屈折力
　条件式（１１）は、回折レンズＬｐｆの回折面Ｄの主波長に対する屈折力を規定するものである。この条件式（１１）を満足することで軸上色収差や倍率色収差を良好に補正することができる。なお、この条件式（１１）の効果を確実なものとするために、条件式（１１）の上限値を１．８Ｅ－４、１．６Ｅ－４、１．４Ｅ－４、１．２Ｅ－４、更に１．０Ｅ－４とすることがより望ましい。また、条件式（１１）の効果を確実なものとするために、条件式（１１）の下限値を３．０Ｅ－５、４．０Ｅ－５、５．０Ｅ－５、５．５Ｅ－５、更に６．０Ｅ－５とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＺＬにおいて、回折面Ｄは空気と接していることが望ましい。接合レンズの接合面に回折面Ｄを形成する場合、接合される２つのレンズの双方が高いＵＶ透過率を有する硝材でないと、ＵＶ硬化樹脂の成型時にＵＶの吸収により温度変化が生じ、熱応力により面精度が悪化するため好ましくない。一方、上記問題を回避するために互いにＵＶ透過率の高い硝材を用いると光学的な設計制約が多く、光学性能が低下するため好ましくない。
　本実施形態に係る光学系ＺＬにおいて回折面Ｄは、合焦に際し光軸方向に移動する合焦群Ｇｆより物体側に配置されていることが望ましい。このように構成することで色収差をはじめとする諸収差の良好な光学性能を得ることができる。なお、より好ましくは、回折面Ｄは、開口絞りＳよりも像側に配置されていることが望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＺＬは、最も像側に、変倍に際し像面に対して固定される最終群ＧＬを有することが望ましい。このように構成することで像面湾曲や歪曲収差をはじめとする諸収差を良好に補正し、また製造誤差に強い光学系を得ることができる。
　本実施形態に係る光学系ＺＬにおいて、後群ＧＢは、光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させる防振群Ｇｖｒを有し、この防振群Ｇｖｒは、以下に示す条件式（１２）を満足する負レンズ（以下、「第２特定負レンズＬｎ２」と呼ぶ）を少なくとも１枚有することが望ましい。
５６．００　＜　νｄＶＲ　　　　　　　　　　　　　　　　　（１２）
　但し、
　νｄＶＲ：防振群Ｇｖｒに含まれる第２特定負レンズＬｎ２の媒質のｄ線に対するアッベ数
　条件式（１２）は、防振群Ｇｖｒが有する第２特定負レンズＬｎ２の媒質のｄ線に対するアッベ数を規定するものである。この条件式（１２）を満足することにより、手ブレを良好に補正する防振群Ｇｖｒを得ることができる。条件式（１２）の下限値を下回ると、防振時に色収差が生じ光学性能の劣化が大きくなるため好ましくない。なお、この条件式（１２）の効果を確実なものとするために、条件式（１２）の下限値を５８．００、６０．００、６３．００、６５．００、更に６７．００とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＺＬにおいて、後群ＧＢは、以下に示す条件式（１３）を満足する負レンズ（以下、「第３特定負レンズＬｎ３」と呼ぶ）を少なくとも１枚有することが望ましい。
０．６５５　＜　θｇＦｒ＋０．００１６８×νｄｒ　　　　　（１３）
　但し、
　θｇＦｒ：後群ＧＢに含まれる第３特定負レンズＬｎ３の媒質の部分分散比
　νｄｒ：後群ＧＢに含まれる第３特定負レンズＬｎ３の媒質のｄ線に対するアッベ数
　ここで、部分分散比θｇＦは、ｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）に対する屈折率をｎｇとし、Ｆ線（λ＝４８６．１ｎｍ）に対する屈折率をｎＦとし、Ｃ線（λ＝６５６．３ｎｍ）に対する屈折率をｎＣとしたとき、θｇＦ　＝　（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）で定義される。
　条件式（１３）は、後群ＧＢが有する第３特定負レンズＬｎ３の媒質を規定するものである。後群ＧＢに、条件式（１３）を満足する第３特定負レンズＬｎ３を配置することにより、倍率色収差を良好に補正することができる。条件式（１３）の下限値を下回ると、倍率色収差を良好に補正することができないため好ましくない。なお、この条件式（１３）の効果を確実なものとするために、条件式（１３）の下限値を０．６５６、０．６５７、０．６５８、０．６５９、更に０．６６０とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１４）を満足することが望ましい。
０．００°　＜　２ωｗ　＜　２４．００°　　　　　　　　　（１４）
　但し、
　２ωｗ：広角端状態における光学系ＺＬの全画角
　条件式（１４）は、広角端状態における光学系ＺＬの全画角を規定するものである。この条件式（１４）の上限値を２２．００°、２０．００°、１８．００°、１６．００°、更に１３．００°とすることがより望ましい。また、条件式（１４）の下限値を１．００°、２．００°、３．００°、４．００°、更に５．００°とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１５）を満足することが望ましい。
０．００°　＜　２ωｔ　＜　１０．００°　　　　　　　　　（１５）
　但し、
　２ωｔ：望遠端状態における光学系ＺＬの全画角
　条件式（１５）は、望遠端状態における光学系ＺＬの全画角を規定するものである。この条件式（１５）の上限値を９．００°、８．００°、７．００°、６．００°、更に５．５０°とすることがより望ましい。また、条件式（１５）の下限値を１．００°、１．５０°、２．００°、更に２．５０°とすることがより望ましい。
　次に、本実施形態に係る光学系ＺＬを備えた光学装置であるカメラを図９に基づいて説明する。このカメラ１は、撮影レンズ２として本実施形態に係る光学系ＺＬを備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子により被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３により光電変換された画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、本実施形態では、ミラーレスカメラの例を説明したが、カメラ本体にクイックリターンミラーを有しファインダー光学系により被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに本実施形態に係る光学系ＺＬを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　このように、本実施形態に係る光学装置は、上述した構成の光学系ＺＬを備えることにより、小型で、諸収差、特に色収差が良好に補正された光学装置を実現することができる。
　なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
　本実施形態では、前群ＧＡと後群ＧＢとの大きく２群構成の光学系ＺＬを示したが、以上の構成条件等は、３群、４群、５群、６群、７群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この場合、合焦レンズ群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モーター等の）モーター駆動にも適している。特に、後群ＧＢの少なくとも一部（例えば、第６レンズ群Ｇ６）を合焦レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ぶれによって生じる像ぶれを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、後群ＧＢの少なくとも一部（例えば、第７レンズ群Ｇ７の一部）を防振レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を妨げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしても良い。
　開口絞りＳは、後群ＧＢ内（例えば、合焦群Ｇｆの物体側）に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。
　さらに、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。
　また、本実施形態の光学系ＺＬは、変倍比が１．２～４．０倍程度である。
　なお、以上で説明した構成及び条件は、それぞれが上述した効果を発揮するものであり、全ての構成及び条件を満たすものに限定されることはなく、いずれかの構成又は条件、或いは、いずれかの構成又は条件の組み合わせを満たすものでも、上述した効果を得ることが可能である。
　以下に、本実施形態に係る光学系ＺＬの製造方法の概略を、図１０を参照して説明する。まず、各レンズを配置して、回折レンズＬｆｐを含む前群ＧＡ及び後群ＧＢをそれぞれ準備し（ステップＳ１００）、これらのレンズ群を、変倍に際し、各々のレンズ群の間隔が変化するように配置する（ステップＳ２００）。さらにまた、上述した条件式による条件を満足するように配置する（ステップＳ３００）。
　以上の構成により、小型で、高い光学性能を有する光学系 、この光学系を有する光学機器、及び光学系の製造方法を提供することができる。
　以下、本願の各実施例を、図面に基づいて説明する。なお、図１、図３、図５、及び図７は、第１実施例～第４実施例に係る光学系ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ４）の構成及び屈折力配分を示す断面図である。また、これらの光学系ＺＬ１～ＺＬ４の断面図の下部には、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群Ｇ１～Ｇ６又はＧ７の光軸に沿った移動方向が矢印で示されている。
　各実施例において、回折面Ｄの位相形状ψは、次式（ａ）によって表される。
ψ（ｈ，ｎ）　＝　（２π／（ｎ×λ０））×（Ｃ2ｈ2＋Ｃ4ｈ4）　（ａ）
　但し、
　ｈ：光軸に対する垂直方向の高さ
　ｎ：回折光の次数
　λ０：設計波長
　Ｃi：位相係数（ｉ＝２，４）
　また、任意の波長λ、任意の回折次数ｍに対する式（ａ）で表される回折光学面の屈折力φＤは、最も低次の位相係数Ｃ2を用いて、次式（ｂ）のように表される。
φＤ（λ，ｎ）　＝　－２×Ｃ2×ｎ×λ／λ０　　　　　　　 （ｂ）
　なお、各実施例の表中において、回折面には面番号の右側に＃印を付している。
［第１実施例］
　図１は、第１実施例に係る光学系ＺＬ１の構成を示す図である。この光学系ＺＬ１は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２であって回折面Ｄが形成された回折レンズＬｐｆを含む前群ＧＡと、後群ＧＢとから構成されている。また、後群ＧＢは、物体側から順に、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、最終群ＧＬであって負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成されている。
　この光学系ＺＬ１において、第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１１で構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１の像側のレンズ面に回折面Ｄが形成された回折レンズＬｐｆ、及び、両凸正レンズＬ２２と両凹負レンズＬ２３とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２とを接合した接合負レンズ、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸正レンズＬ４２とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸正レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２とを接合した接合正レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５３で構成されている。また、第６レンズ群Ｇ６は、両凹負レンズＬ６１で構成されている。また、第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ７１と両凹負レンズＬ７２とを接合した接合正レンズ、両凹負レンズＬ７３、両凸正レンズＬ７４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７５とを接合した接合正レンズ、両凸正レンズＬ７６、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７７で構成されている。また、開口絞りＳは、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間に配置されている。
　また、光学系ＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が増大し、第５レンズ群Ｇ５と開口絞りＳとの間隔が減少し、開口絞りＳと第６レンズ群Ｇ６との間隔が減少し、第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７との間隔が増大するように、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、開口絞りＳ、及び、第６レンズ群Ｇ６が光軸方向に移動する。また、変倍に際し、第２レンズ群Ｇ２及び第７レンズ群Ｇ７は、像面に対して固定されている。
　また、光学系ＺＬ１は、第６レンズ群Ｇ６を合焦群Ｇｆとし、この合焦群Ｇｆを像側に移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うように構成されている。
　また、光学系ＺＬ１は、第７レンズ群Ｇ７のうち、正メニスカスレンズＬ７１と両凹負レンズＬ７２とを接合した接合正レンズ、及び、両凹負レンズＬ７３を防振群Ｇｖｒとし、この防振群Ｇｖｒを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより、光学系ＺＬ１の振動等に起因する像位置の変更（手ブレ）が補正されるように構成されている。
　また、光学系ＺＬ１において、第１特定負レンズＬｎ１は第６レンズ群Ｇ６の負メニスカスレンズＬ６１であり、第２特定負レンズＬｎ２は第７レンズ群Ｇ７の両凹負レンズＬ７２であり、第３特定負レンズＬｎ３は第７レンズ群Ｇ７の負メニスカスレンズＬ７５である。
　以下の表１に、光学系ＺＬ１の諸元の値を掲げる。この表１において、全体諸元におけるｆは全系の焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは全画角、Ｙｍａｘは最大像高、ＴＬは全長、及びＢｆはバックフォーカスを表し、各々に対して広角端状態、２つの中間焦点距離状態及び望遠端状態の値を示している。ここで、全長ＴＬは、最も物体側のレンズ面（第１面）から像面Ｉまでの光軸上の距離を表している。またバックフォーカスＢｆは、最も像側のレンズ面（図１における第３８面）から像面Ｉまでの光軸上の距離を示している。また、レンズデータにおける第１欄ｍは、光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序（面番号）を、第２欄ｒは、各レンズ面の曲率半径を、第３欄ｄは、各光学面から次の光学面までの光軸上の距離（面間隔）を、第４欄ｎｄ及び第５欄νｄは、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率及びアッベ数を示している。また、曲率半径0.0000は平面を示し、空気の屈折率1.000000は省略してある。また、レンズ群焦点距離は第１～第７レンズ群Ｇ１～Ｇ７の各々の始面と焦点距離を示している。
　ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄ、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。
（表１）第１実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　　　　＝ 205.000　～ 300.000　～ 400.000　～ 486.800
ＦＮＯ　　　　　＝　 5.80　 ～　 5.80　 ～　 5.80　 ～　 5.80
２ω（°）　　　＝　12.20　 ～　 8.10　 ～　 6.10　 ～　 5.00
Ｙｍａｘ　　　　＝　21.700　～　21.700　～　21.700　～　21.700
ＴＬ(空気換算長)＝ 309.985　～ 346.860　～ 371.010　～ 386.088
Ｂｆ(空気換算長)＝　46.220　～　46.220　～　46.220　～　46.220

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　　 ｎｄ　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　　254.0785　　 7.3000　　1.487490　　70.32
 2　　 -849.8826　　　d1
 3　　　100.1717　　 7.9000　　1.516800　　64.13
 4　　 1236.3929　　 0.2000　　1.527800　　33.36
 5#　　1236.3929　　 0.3000　　1.557147　　49.98
 6　　 1236.3929　　 1.5298
 7　　　103.1253　　 7.6000　　1.487490　　70.32
 8　　 -543.2044　　 2.2000　　1.834000　　37.18
 9　　　103.4183　　　d2
10　　　214.9015　　 1.7000　　1.603110　　60.69
11　　　 42.4820　　 3.8233　　1.755200　　27.57
12　　　 69.2113　　 5.3961
13　　 -109.6455　　 3.6450　　1.603420　　38.03
14　　　-53.8051　　 1.6000　　1.603110　　60.69
15　　 -777.5523　　　d3
16　　　122.1606　　 1.6000　　1.846660　　23.80
17　　　 79.4358　　 6.5000　　1.497820　　82.57
18　　 -109.5364　　　d4
19　　　100.2140　　 5.2000　　1.487490　　70.32
20　　　-97.6279　　 1.3000　　1.834810　　42.73
21　　 -763.2390　　 0.2000
22　　　 78.1823　　 3.4000　　1.497820　　82.57
23　　　588.3269　　　d5
24　　　　0.0000　　　d6　　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
25　　 -523.2367　　 1.2000　　1.497820　　82.57
26　　　 41.4358　　　d7
27　　-2692.1361　　 3.4000　　1.717360　　29.57
28　　　-39.0458　　 1.1000　　1.487490　　70.32
29　　　149.9024　　 2.8144
30　　　-83.9778　　 1.1000　　1.834810　　42.73
31　　　 80.6792　　 2.2000
32　　　 70.4993　　 6.1517　　1.517420　　52.20
33　　　-37.9968　　 1.3000　　1.846660　　23.80
34　　　-49.9102　　28.4592
35　　　133.8635　　 3.9297　　1.581440　　40.98
36　　 -200.0000　　12.2904
37　　　-72.2377　　 1.4000　　1.834810　　42.73
38　　 -200.0000　　46.2202
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　 402.114
第２レンズ群　　　3　　　 672.552
第３レンズ群　　 10　　　-110.137
第４レンズ群　　 16　　　 142.197
第５レンズ群　　 19　　　 126.943
第６レンズ群　　 25　　　 -77.072
第７レンズ群　　 27　　 -2179.462
　この光学系ＺＬ１において、第５面は回折面である。以下の表２に回折面データ、すなわち設計波長λ０、次数ｎ並びに各位相係数Ｃ2、Ｃ4の値を示す。
（表２）
［回折面データ］
ｍ　　λ０　　　ｎ　　Ｃ2 　　　　　Ｃ4
 5　　 587.562　 1.0　-3.29833E-05　 1.41580E-09
　この光学系ＺＬ１において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ３、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ４、第５レンズ群Ｇ５と開口絞りＳとの軸上空気間隔ｄ５、開口絞りＳと第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔ｄ６、及び、第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７との軸上空気間隔ｄ７は、変倍及び合焦に際して変化する。次の表３に、無限遠物体合焦時、近距離物体合焦時及び最至近物体合焦時のそれぞれにおける広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態の各焦点距離おける可変間隔の値を示す。なお、この表３において、ｆは焦点距離を示し、βは倍率を示し、ｄ０は第１面から物体までの距離を示す。この説明は以降の実施例においても同様である。
（表３）
［可変間隔データ］
－無限遠物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　205.000　　 300.000　　 400.000　　 486.800
ｄ０　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞
ｄ１　　　 15.1923　　 52.1496　　 76.2445　　 91.1517
ｄ２　　　　5.2390　　 19.4434　　 33.9175　　 46.4758
ｄ３　　　 71.7334　　 41.5723　　 18.0905　　　2.0000
ｄ４　　　　2.0000　　 15.8305　　 28.1619　　 40.3132
ｄ５　　　 22.4098　　 19.8129　　 13.4769　　　3.1339
ｄ６　　　 10.6047　　　6.9254　　　4.2307　　　3.6163
ｄ７　　　　9.8166　　 18.1202　　 23.9075　　 26.4376

－近距離物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.0333　　 -0.0333　　 -0.0333　　 -0.0333
ｄ０　　 6028.2440　 8807.2339　11748.6002　14296.9264
ｄ１　　　 15.1923　　 52.1496　　 76.2445　　 91.1517
ｄ２　　　　5.2390　　 19.4434　　 33.9175　　 46.4758
ｄ３　　　 71.7334　　 41.5723　　 18.0905　　　2.0000
ｄ４　　　　2.0000　　 15.8305　　 28.1619　　 40.3132
ｄ５　　　 22.4098　　 19.8129　　 13.4769　　　3.1339
ｄ６　　　 12.0254　　　8.7926　　　6.5524　　　6.3635
ｄ７　　　　8.3959　　 16.2530　　 21.5858　　 23.6905

－最至近物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.1015　　 -0.1457　　 -0.1901　　 -0.2253
ｄ０　　 1890.0152　 1853.1399　 1828.9896　 1813.9116
ｄ１　　　 15.1923　　 52.1496　　 76.2445　　 91.1517
ｄ２　　　　5.2390　　 19.4434　　 33.9175　　 46.4758
ｄ３　　　 71.7334　　 41.5723　　 18.0905　　　2.0000
ｄ４　　　　2.0000　　 15.8305　　 28.1619　　 40.3132
ｄ５　　　 22.4098　　 19.8129　　 13.4769　　　3.1339
ｄ６　　　 15.0280　　 15.4635　　 18.5543　　 24.5225
ｄ７　　　　5.3933　　　9.5820　　　9.5840　　　5.5315
　この光学系ＺＬ１の広角端状態及び望遠端状態における諸収差図を図２に示す。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーの値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、横収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。これらの諸収差図より、この光学系ＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
［第２実施例］
　図３は、第２実施例に係る光学系ＺＬ２の構成を示す図である。この光学系ＺＬ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２であって回折面Ｄが形成された回折レンズＬｐｆを含む前群ＧＡと、後群ＧＢとから構成されている。また、後群ＧＢは、物体側から順に、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、最終群ＧＬであって負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成されている。
　この光学系ＺＬ２において、第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１１で構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸正レンズＬ２１と両凹負レンズＬ２２とを接合した接合負レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３の像側のレンズ面に回折面Ｄが形成された回折レンズＬｐｆで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２とを接合した接合負レンズ、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸正レンズＬ４２とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸正レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２とを接合した接合正レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５３で構成されている。また、第６レンズ群Ｇ６は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６１で構成されている。また、第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に、両凸正レンズＬ７１と両凹負レンズＬ７２とを接合した接合正レンズ、両凹負レンズＬ７３、両凸正レンズＬ７４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７５とを接合した接合正レンズ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ７６、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７７で構成されている。また、開口絞りＳは、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間に配置されている。
　また、光学系ＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が増大し、第５レンズ群Ｇ５と開口絞りＳとの間隔が減少し、開口絞りＳと第６レンズ群Ｇ６との間隔が減少し、第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７との間隔が増大するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、開口絞りＳ、及び、第６レンズ群Ｇ６が光軸方向に移動する。また、変倍に際し、第７レンズ群Ｇ７は、像面に対して固定されている。
　また、光学系ＺＬ２は、第６レンズ群Ｇ６を合焦群Ｇｆとし、この合焦群Ｇｆを像側に移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うように構成されている。
　また、光学系ＺＬ２は、第７レンズ群Ｇ７のうち、両凸正レンズＬ７１と両凹負レンズＬ７２とを接合した接合正レンズ、及び、両凹負レンズＬ７３を防振群Ｇｖｒとし、この防振群Ｇｖｒを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより、光学系ＺＬ２の振動等に起因する像位置の変更（手ブレ）が補正されるように構成されている。
　また、光学系ＺＬ２において、第１特定負レンズＬｎ１は第６レンズ群Ｇ６の負メニスカスレンズＬ６１であり、第２特定負レンズＬｎ２は第７レンズ群Ｇ７の両凹負レンズＬ７２であり、第３特定負レンズＬｎ３は第７レンズ群Ｇ７の負メニスカスレンズＬ７５である。
　以下の表４に、光学系ＺＬ２の諸元の値を掲げる。この表４において、レンズ群焦点距離は第１～第７レンズ群Ｇ１～Ｇ７の各々の始面と焦点距離を示している。
（表４）第２実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　　　　＝ 205.000　～ 300.000　～ 400.000　～ 486.800
ＦＮＯ　　　　　＝　 5.80　 ～　 5.80　 ～　 5.80　 ～　 5.80
２ω（°）　　　＝　12.20　 ～　 8.10　 ～　 6.10　 ～　 5.00
Ｙｍａｘ　　　　＝　21.700　～　21.700　～　21.700　～　21.700
ＴＬ(空気換算長)＝ 309.991　～ 348.121　～ 376.459　～ 395.024
Ｂｆ(空気換算長)＝　53.850　～　53.850　～　53.850　～　53.850

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　　 ｎｄ　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　　282.6354　　 7.7000　　1.487490　　70.32
 2　　 -642.2659　　　d1
 3　　　128.8725　　 8.5000　　1.487490　　70.32
 4　　 -246.4894　　 2.9000　　1.834000　　37.18
 5　　　218.4075　　12.4524
 6　　　128.3795　　 6.6000　　1.516800　　64.13
 7　　　664.6127　　 0.2000　　1.527800　　33.36
 8#　　 664.6127　　 0.3000　　1.557147　　49.98
 9　　　664.6127　　　d2
10　　　221.3422　　 1.7000　　1.593490　　67.00 
11　　　 41.8416　　 3.6079　　1.737999　　32.33 
12　　　 69.1709　　 5.1938
13　　　-88.1369　　 3.5380　　1.620040　　36.40
14　　　-46.7983　　 1.6000　　1.593490　　67.00
15　　 -345.4650　　　d3
16　　　116.6629　　 1.6000　　1.854779　　24.80
17　　　 70.1121　　 7.0000　　1.497820　　82.57
18　　　-94.8648　　　d4
19　　　109.7141　　 5.6000　　1.487490　　70.32
20　　　-89.4788　　 1.3000　　1.834810　　42.73
21　　 -759.2096　　 0.2000
22　　　 66.2440　　 3.8000　　1.497820　　82.57
23　　　533.5964　　　d5
24　　　　0.0000　　　d6　　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
25　　　458.6915　　 1.2000　　1.497820　　82.57
26　　　 37.7676　　　d7
27　　　410.7201　　 3.8000　　1.698950　　30.13
28　　　-41.4786　　 1.1000　　1.497820　　82.57
29　　　 77.0949　　 2.0909
30　　 -104.9331　　 1.1000　　1.763850　　48.49
31　　　 57.8594　　 2.2000
32　　　 60.7986　　 6.4494　　1.647690　　33.72
33　　　-39.3235　　 1.3000　　1.945944　　17.98
34　　　-59.9206　　14.7446
35　　 -519.7257　　 4.0124　　1.548140　　45.51
36　　　-52.6602　　 1.8102
37　　　-49.5416　　 1.7000　　1.953750　　32.33
38　　 -150.7732　　53.8499
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　 403.708
第２レンズ群　　　3　　　 497.543
第３レンズ群　　 10　　　-110.064
第４レンズ群　　 16　　　 134.649
第５レンズ群　　 19　　　 122.017
第６レンズ群　　 25　　　 -82.752
第７レンズ群　　 27　　　-266.950
　この光学系ＺＬ２において、第８面は回折面である。以下の表５に回折面データ、すなわち設計波長λ０、次数ｎ並びに各位相係数Ｃ2、Ｃ4の値を示す。
（表５）
［回折面データ］
ｍ　　λ０　　　ｎ　　Ｃ2 　　　　　Ｃ4
 8　　 587.562　 1.0　-4.88662E-05　 8.54150E-10
　この光学系ＺＬ２において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ３、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ４、第５レンズ群Ｇ５と開口絞りＳとの軸上空気間隔ｄ５、開口絞りＳと第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔ｄ６、及び、第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７との軸上空気間隔ｄ７は、変倍及び合焦に際して変化する。次の表６に、無限遠物体合焦時、近距離物体合焦時及び最至近物体合焦時のそれぞれにおける広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態の各焦点距離おける可変間隔の値を示す。
（表６）
［可変間隔データ］
－無限遠物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　205.000　　 300.000　　 400.000　　 486.800
ｄ０　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞
ｄ１　　　 35.0863　　 72.7170　　 96.8729　　111.7476
ｄ２　　　　4.0000　　 18.4016　　 34.3631　　 49.6023
ｄ３　　　 58.6232　　 31.9700　　 13.8407　　　2.0000
ｄ４　　　　2.0000　　 12.1985　　 19.3551　　 24.8875
ｄ５　　　 22.9315　　 19.0854　　 12.3877　　　2.1508
ｄ６　　　　9.6174　　　6.1513　　　3.2290　　　3.0000
ｄ７　　　　8.5852　　 18.4505　　 27.2617　　 32.4878

－近距離物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.0333　　 -0.0333　　 -0.0333　　 -0.0333
ｄ０　　 5993.6460　 8763.3788　11693.9147　14236.8500
ｄ１　　　 35.0863　　 72.7170　　 96.8729　　111.7476
ｄ２　　　　4.0000　　 18.4016　　 34.3631　　 49.6023
ｄ３　　　 58.6232　　 31.9700　　 13.8407　　　2.0000
ｄ４　　　　2.0000　　 12.1985　　 19.3551　　 24.8875
ｄ５　　　 22.9315　　 19.0854　　 12.3877　　　2.1508
ｄ６　　　 11.1793　　　8.0983　　　5.5065　　　5.5787
ｄ７　　　　7.0233　　 16.5035　　 24.9842　　 29.9092

－最至近物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.0871　　 -0.1249　　 -0.1630　　 -0.1940
ｄ０　　 2190.0093　 2151.8789　 2123.5408　 2104.9764
ｄ１　　　 35.0863　　 72.7170　　 96.8729　　111.7476
ｄ２　　　　4.0000　　 18.4016　　 34.3631　　 49.6023
ｄ３　　　 58.6232　　 31.9700　　 13.8407　　　2.0000
ｄ４　　　　2.0000　　 12.1985　　 19.3551　　 24.8875
ｄ５　　　 22.9315　　 19.0854　　 12.3877　　　2.1508
ｄ６　　　 13.7981　　 13.7984　　 15.2346　　 19.6692
ｄ７　　　　4.4045　　 10.8034　　 15.2561　　 15.8186
　この光学系ＺＬ２の広角端状態及び望遠端状態における諸収差図を図４に示す。これらの諸収差図より、この光学系ＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
［第３実施例］
　図５は、第３実施例に係る光学系ＺＬ３の構成を示す図である。この光学系ＺＬ３は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１であって回折面Ｄが形成された回折レンズＬｐｆを含む前群ＧＡと、後群ＧＢとから構成されている。また、後群ＧＢは、物体側から順に、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、最終群ＧＬであって負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。
　この光学系ＺＬ３において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凸正レンズＬ１１、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３の像側のレンズ面に回折面Ｄが形成された回折レンズＬｐｆ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２とを接合した接合負レンズ、及び、両凹負レンズＬ２３で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸正レンズＬ３１、及び、両凸正レンズＬ３２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１で構成されている。また、第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、両凸正レンズＬ６１と両凹負レンズＬ６２とを接合した接合負レンズ、両凹負レンズＬ６３、両凸正レンズＬ６４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６５とを接合した接合正レンズ、両凹負レンズＬ６６と両凸正レンズＬ６７を接合した接合正レンズ、及び、両凸正レンズＬ６８と両凹負レンズＬ６９とを接合した接合負レンズで構成されている。また、開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間に配置されている。
　また、光学系ＺＬ３は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が減少するように、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、及び、第４レンズ群Ｇ４が光軸方向に移動する。また、変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６及び開口絞りＳは、像面に対して固定されている。
　また、光学系ＺＬ３は、第５レンズ群Ｇ５を合焦群Ｇｆとし、この合焦群Ｇｆを像側に移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うように構成されている。
　また、光学系ＺＬ３は、第６レンズ群Ｇ６のうち、両凸正レンズＬ６１と両凹負レンズＬ６２とを接合した接合負レンズ、及び、両凹負レンズＬ６３を防振群Ｇｖｒとし、この防振群Ｇｖｒを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより、光学系ＺＬ３の振動等に起因する像位置の変更（手ブレ）が補正されるように構成されている。
　また、光学系ＺＬ３において、第１特定負レンズＬｎ１は第５レンズ群Ｇ５の負メニスカスレンズＬ５１であり、第２特定負レンズＬｎ２は第６レンズ群Ｇ６の両凹負レンズＬ６２であり、第３特定負レンズＬｎ３は第６レンズ群Ｇ６の負メニスカスレンズＬ６５である。
　以下の表７に、光学系ＺＬ３の諸元の値を掲げる。この表７において、レンズ群焦点距離は第１～第６レンズ群Ｇ１～Ｇ６の各々の始面と焦点距離を示している。
（表７）第３実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　　　　＝ 306.000　～ 375.000　～ 450.000　～ 588.000
ＦＮＯ　　　　　＝　 6.40　 ～　 6.40　 ～　 6.40　 ～　 6.40
２ω（°）　　　＝　 8.10　 ～　 6.40　 ～　 5.30　 ～　 4.10
Ｙｍａｘ　　　　＝　21.700　～　21.700　～　21.700　～　21.700
ＴＬ(空気換算長)＝ 329.948　～ 329.948　～ 329.948　～ 329.948
Ｂｆ(空気換算長)＝　52.139　～　52.139　～　52.139　～　52.139

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　　 ｎｄ　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　　223.0897　　 9.0000　　1.487490　　70.32
 2　　-2499.7170　　 0.2000
 3　　　259.0655　　 6.0000　　1.487490　　70.32
 4　　　809.7669　　29.8001
 5　　　 72.6287　　10.5000　　1.516800　　64.13
 6　　　187.6069　　 0.2000　　1.527800　　33.36
 7#　　 187.6069　　 0.3000　　1.557147　　49.98
 8　　　187.6069　　 0.2000
 9　　　 73.2943　　 8.6000　　1.487490　　70.32
10　　　155.3551　　 3.3000　　1.902650　　35.72
11　　　 58.1940　　　d1
12　　 2518.2275　　 2.3000　　1.593190　　67.90
13　　　 38.8981　　 8.8000　　1.620040　　36.40
14　　　169.4898　　 4.1741
15　　 -128.2896　　 2.3000　　1.593190　　67.90
16　　　130.6010　　　d2
17　　　111.3992　　 6.8000　　1.497820　　82.57
18　　 -115.5330　　 0.2000
19　　　117.3443　　 6.6000　　1.497820　　82.57
20　　　-99.9337　　 2.2000　　1.834810　　42.73
21　　-1722.6637　　　d3
22　　　 46.2607　　 1.8000　　1.834810　　42.73
23　　　 33.4269　　 7.3000　　1.437001　　95.10
24　　　921.5481　　　d4
25　　　　0.0000　　　d5　　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
26　　　245.9026　　 1.2000　　1.497820　　82.57
27　　　 34.7408　　　d6
28　　　128.5153　　 4.8000　　1.647690　　33.72
29　　　-26.3998　　 1.2000　　1.593190　　67.90
30　　　 56.4530　　 2.2648
31　　　-99.9188　　 1.2000　　1.834810　　42.73
32　　　 53.5072　　 2.1608
33　　　 41.0489　　 6.2000　　1.755200　　27.57
34　　　-33.6117　　 1.2000　　1.945944　　17.98
35　　 -314.2067　　 1.0000
36　　 -397.2352　　 1.3000　　1.834810　　42.73
37　　　 34.1457　　 7.2000　　1.603420　　38.03
38　　　-39.2481　　 0.2000
39　　　 56.9659　　 7.0000　　1.603420　　38.03
40　　　-35.0081　　 1.3000　　1.834810　　42.73
41　　　 94.5542　　52.1387
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　 241.670
第２レンズ群　　 12　　　 -83.460
第３レンズ群　　 17　　　　98.299
第４レンズ群　　 22　　　 169.346
第５レンズ群　　 26　　　 -81.421
第６レンズ群　　 28　　　-144.655
　この光学系ＺＬ３において、第７面は回折面である。以下の表８に回折面データ、すなわち設計波長λ０、次数ｎ並びに各位相係数Ｃ2、Ｃ4の値を示す。
（表８）
［回折面データ］
ｍ　　λ０　　　ｎ　　Ｃ2 　　　　　Ｃ4
 8　　 587.562　 1.0　-3.79176E-05　-5.49873E-10
　この光学系ＺＬ３において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ３、第４レンズ群Ｇ４と開口絞りＳとの軸上空気間隔ｄ４、開口絞りＳと第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ５、及び、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔ｄ６は、変倍又は合焦に際して変化する。次の表９に、無限遠物体合焦時、近距離物体合焦時及び最至近物体合焦時のそれぞれにおける広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態の各焦点距離おける可変間隔の値を示す。
（表９）
［可変間隔データ］
－無限遠物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　306.000　　 375.000　　 450.000　　 588.000
ｄ０　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞
ｄ１　　　　8.2880　　 20.4670　　 29.9682　　 41.7344
ｄ２　　　 61.6784　　 43.6483　　 26.8374　　　2.0000
ｄ３　　　　2.0000　　 11.4752　　 24.3876　　 52.1668
ｄ４　　　 27.0009　　 23.3786　　 17.7734　　　3.0657
ｄ５　　　　3.5804　　　3.5804　　　3.5804　　　3.5804
ｄ６　　　 26.4619　　 26.4619　　 26.4619　　 26.4619

－近距離物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.0333　　 -0.0333　　 -0.0333　　 -0.0333
ｄ０　　 8969.0498　11012.1338　13228.4896　17325.9277
ｄ１　　　　8.2880　　 20.4670　　 29.9682　　 41.7344
ｄ２　　　 61.6784　　 43.6483　　 26.8374　　　2.0000
ｄ３　　　　2.0000　　 11.4752　　 24.3876　　 52.1668
ｄ４　　　 27.0009　　 23.3786　　 17.7734　　　3.0657
ｄ５　　　　5.1948　　　5.5652　　　5.9727　　　6.7242
ｄ６　　　 24.8475　　 24.4771　　 24.0696　　 23.3181

－最至近物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.1058　　 -0.1281　　 -0.1520　　 -0.1916
ｄ０　　 2670.0520　 2670.0508　 2670.0515　 2670.0516
ｄ１　　　　8.2880　　 20.4670　　 29.9682　　 41.7344
ｄ２　　　 61.6784　　 43.6483　　 26.8374　　　2.0000
ｄ３　　　　2.0000　　 11.4752　　 24.3876　　 52.1668
ｄ４　　　 27.0009　　 23.3786　　 17.7734　　　3.0657
ｄ５　　　　8.8767　　 11.6424　　 15.4728　　 25.1573
ｄ６　　　 21.1656　　 18.3999　　 14.5695　　　4.8850
　この光学系ＺＬ３の広角端状態及び望遠端状態における諸収差図を図６に示す。これらの諸収差図より、この光学系ＺＬ３は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
［第４実施例］
　図７は、第４実施例に係る光学系ＺＬ４の構成を示す図である。この光学系ＺＬ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１であって回折面Ｄが形成された回折レンズＬｐｆを含む前群ＧＡと、後群ＧＢとから構成されている。また、後群ＧＢは、物体側から順に、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、最終群ＧＬであって負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。
　この光学系ＺＬ４において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凸正レンズＬ１１、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２の像側のレンズ面に回折面Ｄが形成された回折レンズＬｐｆ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２とを接合した接合負レンズ、及び、両凹負レンズＬ２３で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸正レンズＬ３１、及び、両凸正レンズＬ３２と両凹負レンズＬ３３とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１で構成されている。また、第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、両凸正レンズＬ６１と両凹負レンズＬ６２とを接合した接合負レンズ、両凹負レンズＬ６３、両凸正レンズＬ６４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６５とを接合した接合正レンズ、両凹負レンズＬ６６と両凸正レンズＬ６７を接合した接合正レンズ、及び、両凸正レンズＬ６８と両凹負レンズＬ６９とを接合した接合負レンズで構成されている。また、開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間に配置されている。
　また、光学系ＺＬ４は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が減少するように、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、及び、第４レンズ群Ｇ４が光軸方向に移動する。また、変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６及び開口絞りＳは、像面に対して固定されている。
　また、光学系ＺＬ４は、第５レンズ群Ｇ５を合焦群Ｇｆとし、この合焦群Ｇｆを像側に移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うように構成されている。
　また、光学系ＺＬ４は、第６レンズ群Ｇ６のうち、両凸正レンズＬ６１と両凹負レンズＬ６２とを接合した接合負レンズ、及び、両凹負レンズＬ６３を防振群Ｇｖｒとし、この防振群Ｇｖｒを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより、光学系ＺＬ４の振動等に起因する像位置の変更（手ブレ）が補正されるように構成されている。
　また、光学系ＺＬ４において、第１特定負レンズＬｎ１は第５レンズ群Ｇ５の負メニスカスレンズＬ５１であり、第２特定負レンズＬｎ２は第６レンズ群Ｇ６の両凹負レンズＬ６２であり、第３特定負レンズＬｎ３は第６レンズ群Ｇ６の負メニスカスレンズＬ６５である。
　以下の表１０に、光学系ＺＬ４の諸元の値を掲げる。この表１０において、レンズ群焦点距離は第１～第６レンズ群Ｇ１～Ｇ６の各々の始面と焦点距離を示している。
（表１０）第４実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　　　　＝ 407.999　～ 499.999　～ 599.999　～ 783.998
ＦＮＯ　　　　　＝　 8.10　 ～　 8.10　 ～　 8.10　 ～　 8.10
２ω（°）　　　＝　 6.10　 ～　 5.00　 ～　 4.10　 ～　 3.10
Ｙｍａｘ　　　　＝　21.700　～　21.700　～　21.700　～　21.700
ＴＬ(空気換算長)＝ 435.067　～ 435.067　～ 435.067　～ 435.067
Ｂｆ(空気換算長)＝　73.106　～　73.106　～　73.106　～　73.106

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　　 ｎｄ　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　　258.4345　　10.0000　　1.487490　　70.32
 2　　-1168.9851　　63.4972
 3　　　115.6841　　 9.5000　　1.516800　　64.13
 4　　　368.7797　　 0.2000　　1.527800　　33.36
 5#　　 368.7797　　 0.3000　　1.557147　　49.98
 6　　　368.7797　　 3.8039
 7　　　105.0900　　 8.0000　　1.487490　　70.32
 8　　　285.7295　　 3.4000　　1.910822　　35.25
 9　　　100.3173　　54.9337
10　　 4375.0065　　 2.4000　　1.593190　　67.90
11　　　 50.4771　　 8.5000　　1.654115　　39.68
12　　　303.4262　　 3.9981
13　　 -191.8285　　 2.4000　　1.593190　　67.90
14　　　136.2524　　 2.4762
15　　　173.4580　　 6.8000　　1.497820　　82.57
16　　 -149.4370　　 0.2000
17　　　127.8783　　 6.9000　　1.497820　　82.57
18　　 -169.1970　　 2.4000　　1.834810　　42.73
19　　　934.1996　　77.4827
20　　　 63.0908　　 2.0000　　1.834810　　42.73
21　　　 45.9742　　 7.0000　　1.437001　　95.10
22　　 1607.1068　　 3.0448
23　　　　0.0000　　 3.5002　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
24　　　242.6088　　 1.5000　　1.497820　　82.57
25　　　 50.7283　　34.1399
26　　　100.2153　　 5.0000　　1.620040　　36.40
27　　　-35.1813　　 1.2000　　1.593190　　67.90
28　　　 49.8987　　 4.2135
29　　 -111.1526　　 1.2000　　1.763850　　48.49
30　　　 72.5691　　 2.8158
31　　　 51.6193　　 7.0000　　1.740770　　27.74
32　　　-39.2912　　 1.4000　　1.945944　　17.98
33　　 -178.7273　　 1.8453
34　　 -276.0919　　 1.8000　　1.834810　　42.73
35　　　 41.3741　　 8.3000　　1.603420　　38.03
36　　　-53.4830　　 0.2097
37　　　108.8915　　 6.8000　　1.603420　　38.03
38　　　-43.1723　　 1.8000　　1.834810　　42.73
39　　　166.6667　　73.1064
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　 314.735
第２レンズ群　　 10　　　-121.354
第３レンズ群　　 15　　　 137.109
第４レンズ群　　 20　　　 225.121
第５レンズ群　　 24　　　-129.177
第６レンズ群　　 26　　　-119.894
　この光学系ＺＬ４において、第５面は回折面である。以下の表１１に回折面データ、すなわち設計波長λ０、次数ｎ並びに各位相係数Ｃ2、Ｃ4の値を示す。
（表１１）
［回折面データ］
ｍ　　λ０　　　ｎ　　Ｃ2 　　　　　Ｃ4
 5　　 587.562　 1.0　-3.12473E-05　-4.11319E-10
　この光学系ＺＬ４において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ３、第４レンズ群Ｇ４と開口絞りＳとの軸上空気間隔ｄ４、開口絞りＳと第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ５、及び、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔ｄ６は、変倍又は合焦に際して変化する。次の表１２に、無限遠物体合焦時、近距離物体合焦時及び最至近物体合焦時のそれぞれにおける広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態の各焦点距離おける可変間隔の値を示す。
（表１２）
［可変間隔データ］
－無限遠物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　407.999　　 499.999　　 599.999　　 783.998
ｄ０　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞
ｄ１　　　　8.3177　　 25.1499　　 38.4172　　 54.9337
ｄ２　　　 88.0005　　 61.7682　　 37.4810　　　2.4762
ｄ３　　　　2.0000　　 17.2082　　 36.8435　　 77.4827
ｄ４　　　 39.6193　　 33.8128　　 25.1954　　　3.0448
ｄ５　　　　3.5002　　　3.5002　　　3.5002　　　3.5002
ｄ６　　　 34.1399　　 34.1399　　 34.1399　　 34.1399

－近距離物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.0333　　 -0.0333　　 -0.0333　　 -0.0333
ｄ０　　11966.7412　14693.1155　17646.8261　23098.6946
ｄ１　　　　8.3177　　 25.1499　　 38.4172　　 54.9337
ｄ２　　　 88.0005　　 61.7682　　 37.4810　　　2.4762
ｄ３　　　　2.0000　　 17.2082　　 36.8435　　 77.4827
ｄ４　　　 39.6193　　 33.8128　　 25.1954　　　3.0448
ｄ５　　　　5.6545　　　6.1493　　　6.6940　　　7.6989
ｄ６　　　 31.9856　　 31.4908　　 30.9461　　 29.9412

－最至近物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.1059　　 -0.1283　　 -0.1521　　 -0.1911
ｄ０　　 3564.9328　 3564.9313　 3564.9330　 3564.9327
ｄ１　　　　8.3177　　 25.1499　　 38.4172　　 54.9337
ｄ２　　　 88.0005　　 61.7682　　 37.4810　　　2.4762
ｄ３　　　　2.0000　　 17.2082　　 36.8435　　 77.4827
ｄ４　　　 39.6193　　 33.8128　　 25.1954　　　3.0448
ｄ５　　　 10.5885　　 14.3154　　 19.4917　　 32.6725
ｄ６　　　 27.0516　　 23.3247　　 18.1484　　　4.9676
　この光学系ＺＬ４の広角端状態及び望遠端状態における諸収差図を図８に示す。これらの諸収差図より、この光学系ＺＬ４は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
［条件式対応値］
　第１実施例～第４実施例の条件式（１）～（１５）の数値を以下に記載する。
（１）ＴＬｐｆ／ＴＬｔ
（２）Ｂｆｗ／ｆｗ
（３）ｆ１／ｆｗ
（４）ｆ１／ｆｔ
（５）ｆ１／ｆＬ１
（６）ＴＬｔ／ｆｔ
（７）（－ｆＩｍｔ）／ｆＯｂｔ
（８）νｄＦ
（９）ｆＬＰＦ／ｆｔ
（１０）ｆＬＰＦ／ｆＡ
（１１）φＤ
（１２）νｄＶＲ
（１３）θｇＦｒ＋０．００１６８×νｄｒ
（１４）２ωｗ[°]
（１５）２ωｔ［°］

　　　　　第１実施例　　第２実施例　　第３実施例　　第４実施例
ＴＬｐｆ　 106.552　　　 150.100　　　　55.800　　　　85.012
ＴＬｔ　　 386.088　　　 395.024　　　 329.948　　　 435.067
ｆＬ１　　 402.114　　　 403.708　　　 420.590　　　 443.933
ｆＯｂｔ　 182.902　　　 171.829　　　 200.278　　　 253.280
ｆＩｍｔ　 -73.630　　　 -56.594　　　 -46.257　　　 -53.589
ｆＬＰＦ　 207.586　　　 297.738　　　 218.553　　　 315.650
ｆＡ　　　 672.552　　　 497.543　　　 241.670　　　 314.735 

（１）　　　 0.276　　　　 0.380　　　　 0.169　　　　 0.195
（２）　　　 0.226　　　　 0.263　　　　 0.170　　　　 0.179
（３）　　　 1.962　　　　 1.969　　　　 0.790　　　　 0.771
（４）　　　 0.826　　　　 0.829　　　　 0.411　　　　 0.401
（５）　　　 1.000　　　　 1.000　　　　 0.575　　　　 0.709
（６）　　　 0.793　　　　 0.811　　　　 0.561　　　　 0.555
（７）　　　 0.403　　　　 0.329　　　　 0.231　　　　 0.212
（８）　　　82.57 　　　　82.57 　　　　82.57 　　　　82.57
（９）　　　 0.426　　　　 0.612　　　　 0.372　　　　 0.403
（１０）　　 0.309　　　　 0.598　　　　 0.904　　　　 1.003
（１１）　　 6.60E-05　　　9.77E-05　　　7.58E-05　　　6.25E-05
（１２）　　70.32 　　　　82.57 　　　　67.90 　　　　67.90
（１３）　　 0.661　　　　 0.685　　　　 0.685　　　　 0.685
（１４）　　12.200　　　　12.200　　　　 8.100　　　　 6.100
（１５）　　 5.000　　　　 5.000　　　　 4.100　　　　 3.100
１　カメラ（光学機器）　　ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ４）　光学系
Ｌｐｆ　回折レンズ　　Ｄ　回折面　　ＧＡ　前群　　ＧＢ　後群
Ｇ１　最も物体側に配置されたレンズ群（第１レンズ群）　　ＧＬ　最終群
Ｇｆ　合焦群　　Ｇｖｒ　防振群　　Ｓ　開口絞り
Ｌ１１　最も物体側に配置されたレンズ（第１レンズ）

Claims (20)

  1. 　回折面が形成された回折レンズを含む前群と、
    　前記前群の像側に配置された後群と、を有し、
    　変倍に際し、各々のレンズ群の間隔が変化し、
    　次式の条件を満足する光学系。
    ０．１３０　＜　ＴＬｐｆ／ＴＬｔ　＜　０．５００
    　但し、
    　ＴＬｔ：望遠端状態における前記光学系の光学全長
    　ＴＬｐｆ：望遠端状態における前記光学系の最も物体側のレンズ面から前記回折面までの光軸上の距離
  2. 　次式の条件を満足する請求項１に記載の光学系。
    Ｂｆｗ／ｆｗ　＜　０．９０
    　但し、
    　ｆｗ：広角端状態における前記光学系の全系の焦点距離
    　Ｂｆｗ：広角端状態における前記光学系のバックフォーカス
  3. 　次式の条件を満足する請求項１または２に記載の光学系。
    ０．５０　＜　ｆ１／ｆｗ　＜　５．００
    　但し、
    　ｆｗ：広角端状態における前記光学系の全系の焦点距離
    　ｆ１：前記光学系の最も物体側に配置されたレンズ群の焦点距離
  4. 　次式の条件を満足する請求項１～３のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．２０　＜　ｆ１／ｆｔ　＜　２．００
    　但し、
    　ｆｔ：望遠端状態における前記光学系の全系の焦点距離
    　ｆ１：前記光学系の最も物体側に配置されたレンズ群の焦点距離
  5. 　次式の条件を満足する請求項１～４のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．３０　＜　ｆ１／ｆＬ１　＜　１．５０
    　但し、
    　ｆＬ１：前記光学系の最も物体側に配置されたレンズの焦点距離
    　ｆ１：前記光学系の最も物体側に配置されたレンズ群の焦点距離
  6. 　次式の条件を満足する請求項１～５のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．４０　＜　ＴＬｔ／ｆｔ　＜　１．００
    　但し、
    　ｆｔ：望遠端状態における前記光学系の全系の焦点距離
    　ＴＬｔ：望遠端状態における前記光学系の光学全長
  7. 　開口絞りを有し、
    　次式の条件を満足する請求項１～６のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．１０　＜　（－ｆＩｍｔ）／ｆＯｂｔ　＜　０．６０
    　但し、
    　ｆＯｂｔ：望遠端状態における、前記光学系の前記開口絞りより物体側の合成焦点距離
    　ｆＩｍｔ：望遠端状態における、前記光学系の前記開口絞りより像側の合成焦点距離
  8. 　合焦に際し光軸方向に移動する合焦群を有し、
    　前記合焦群は、少なくとも１枚の負レンズを有し、
    　次式の条件を満足する請求項１～７のいずれか一項に記載の光学系。
    ６０．００　＜　νｄＦ
    　但し、
    　νｄＦ：前記合焦群の前記負レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数
  9. 　次式の条件を満足する請求項１～８のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．２００　＜　ｆＬＰＦ／ｆｔ　＜　１．０００
    　但し、
    　ｆｔ：望遠端状態における前記光学系の全系の焦点距離
    　ｆＬＰＦ：前記回折レンズの焦点距離
  10. 　次式の条件を満足する請求項１～９のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．１００　＜　ｆＬＰＦ／ｆＡ　＜　２．０００
    　但し、
    　ｆＡ：前記前群の焦点距離
    　ｆＬＰＦ：前記回折レンズの焦点距離
  11. 　次式の条件を満足する請求項１～１０のいずれか一項に記載の光学系。
    ２．０Ｅ－５　＜　φＤ　＜　２．０Ｅ－４
    　但し、
    　φＤ：前記回折面の主波長に対する屈折力
  12. 　前記回折面は空気と接している請求項１～１１のいずれか一項に記載の光学系。
  13. 　前記回折面は、合焦に際し光軸方向に移動する合焦群より物体側に配置されている請求項１～１２のいずれか一項に記載の光学系。
  14. 　最も像側に、変倍に際し像面に対して固定される最終群を有する請求項１～１３のいずれか一項に記載の光学系。
  15. 　前記後群は、光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させる防振群を有し、
    　前記防振群は、次式の条件を満足する負レンズを少なくとも１枚有する請求項１～１４のいずれか一項に記載の光学系。
    ５６．００　＜　νｄＶＲ
    　但し、
    　νｄＶＲ：前記防振群に含まれる前記負レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数
  16. 　前記後群は、次式の条件を満足する負レンズを少なくとも１枚有する請求項１～１５のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．６５５　＜　θｇＦｒ＋０．００１６８×νｄｒ
    　但し、
    　θｇＦｒ：前記後群に含まれる前記負レンズの媒質の部分分散比
    　νｄｒ：前記後群に含まれる前記負レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数
  17. 　次式の条件を満足する請求項１～１６のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．００°　＜　２ωｗ　＜　２４．００°
    　但し、
    　２ωｗ：広角端状態における前記光学系の全画角
  18. 　次式の条件を満足する請求項１～１７のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．００°　＜　２ωｔ　＜　１０．００°
    　但し、
    　２ωｔ：望遠端状態における前記光学系の全画角
  19. 　請求項１～１８のいずれか一項に記載の光学系を有する光学機器。
  20. 　回折面が形成された回折レンズを含む前群と、前記前群の像側に配置された後群と、を有する光学系の製造方法であって、
    　変倍に際し、各々のレンズ群の間隔が変化するように配置し、
    　次式の条件を満足するように配置する光学系の製造方法。
    ０．１３０　＜　ＴＬｐｆ／ＴＬｔ　＜　０．５００
    　但し、
    　ＴＬｔ：望遠端状態における前記光学系の光学全長
    　ＴＬｐｆ：望遠端状態における前記光学系の最も物体側のレンズ面から前記回折面までの光軸上の距離
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