WO2021006116A1 - ガラス基体およびその製造方法 - Google Patents

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main surface
curvature
boundary
radius
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丈彰 小野
幸紀 森谷
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Ａｇｃ株式会社
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    • G—PHYSICS
    • G09—EDUCATION; CRYPTOGRAPHY; DISPLAY; ADVERTISING; SEALS
    • G09F—DISPLAYING; ADVERTISING; SIGNS; LABELS OR NAME-PLATES; SEALS
    • G09F9/00—Indicating arrangements for variable information in which the information is built-up on a support by selection or combination of individual elements

Definitions

  • the present invention relates to a glass substrate and a method for producing the same.
  • Vehicles such as automobiles are equipped with in-vehicle display devices such as car navigation devices.
  • in-vehicle display devices such as car navigation devices.
  • a glass cover member (cover glass) is used from the viewpoint of protecting the display panel (see, for example, Patent Document 1).
  • the in-vehicle display device mounted on the vehicle is different from the stationary display device whose installation position does not change, and the direction and intensity of the light hitting the cover glass changes rapidly. Therefore, strong light may hit the chamfered portion of the cover glass.
  • the reflected light from the chamfered portion may be perceived as dazzling. If such reflected light gets into the driver's eyes, it may interfere with driving. Therefore, in a glass substrate used as a cover glass or the like of an in-vehicle display device, it is preferable that glare due to reflected light from the chamfered portion is suppressed (hereinafter, also referred to as “excellent in chamfered portion antiglare property”).
  • the present invention has been made in view of the above points, and an object of the present invention is to provide a glass substrate having excellent chamfered antiglare properties and a method for producing the same.
  • the present invention provides the following [1] to [10].
  • [1] The first main surface, the second main surface which is the main surface opposite to the first main surface, the end surface sandwiched between the first main surface and the second main surface, and the first A first boundary surface arranged between the main surface and the end surface and connecting to the end surface, and a second boundary surface connecting the first main surface and the first boundary surface are provided, and the second boundary surface is provided.
  • interface is a curved surface which is convexly curved, the radius of curvature R 2 of the second boundary surface is 0.1mm or more 2.0mm or less, the glass substrate.
  • the first boundary surface is a curved surface which is convexly curved, the radius of curvature R 1 of the first boundary surface is 0.1mm or more 1.0mm or less, the above-mentioned [1] or [2]
  • the glass substrate according to. [4] above than the radius of curvature R 1 of the first boundary surface, towards the radius of curvature R 2 of the second boundary surface is large, a glass substrate according to above [3].
  • a method for manufacturing a glass substrate, wherein the ground surface of the grindstone has a shape corresponding to the shapes of the first boundary surface and the second boundary surface.
  • the present invention it is possible to provide a glass substrate having excellent chamfered antiglare properties and a method for producing the same.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing a glass substrate.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view showing an in-vehicle display device.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing a modified example of the glass substrate.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view showing grinding of a glass plate using a rotary grindstone.
  • FIG. 5 is a graph for explaining how to obtain the radius of curvature.
  • FIG. 6 is an enlarged view of FIG.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing a glass substrate 1.
  • the glass substrate 1 is a plate-shaped glass and has a first main surface 2 and a second main surface 3 opposite to the first main surface 2.
  • the first main surface 2 and the second main surface 3 are planes parallel to each other.
  • the glass substrate 1 has an end surface 4 sandwiched between a first main surface 2 and a second main surface 3.
  • the end surface 4 is shown as a flat surface perpendicular to the first main surface 2 and the second main surface 3.
  • the end surface 4 may be a curved surface that is curved in a convex shape, as in the case of the first boundary surface 5 and the second boundary surface 6 described later.
  • the glass substrate 1 has a first boundary surface 5 arranged between the first main surface 2 and the end surface 4.
  • the first boundary surface 5 is connected to the end surface 4.
  • the glass substrate 1 has a second boundary surface 6 arranged between the first main surface 2 and the first boundary surface 5.
  • the second boundary surface 6 is connected to the first boundary surface 5 and the first main surface 2.
  • the second boundary surface 6 is a curved surface that is curved in a convex shape.
  • the radius of curvature R 2 of the second boundary surface 6 is 0.1 mm or more and 2.0 mm or less.
  • the first boundary surface 5 and the second boundary surface 6 may be collectively referred to as a “chamfered portion”.
  • the chamfered portion has excellent antiglare properties.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view showing the vehicle-mounted display device 21.
  • the vehicle-mounted display device 21 shown in FIG. 2 is, as an example, a car navigation device.
  • the in-vehicle display device 21 has a housing 22 for accommodating each part.
  • a backlight unit 23 is housed inside the housing 22, and a display panel 24, which is a liquid crystal panel, is arranged on the backlight unit 23.
  • the display panel 24 may be, for example, an organic EL panel, an electronic ink type panel, or the like, or may have a touch panel or the like.
  • a glass substrate is attached to such a display panel 24 via an adhesive layer 25 so that the second main surface 3 of the glass substrate 1 is in contact with the adhesive layer 25.
  • the adhesive layer 25 is, for example, OCA (Optical Clear Adhesive).
  • the glass substrate 1 functions as a cover member (cover glass) that covers the display panel 24.
  • the second main surface 3 of the glass substrate 1 is a surface facing the display panel 24.
  • the first main surface 2 of the glass substrate 1 is a surface that does not face the display panel 24 and faces the user (for example, the driver) side of the in-vehicle display device 21.
  • the vehicle-mounted display device 21 since the vehicle-mounted display device 21 is mounted on the vehicle, the direction and intensity of the light that hits the first main surface 2 of the glass substrate 1 changes rapidly. Therefore, strong light may hit the chamfered portions (first boundary surface 5 and second boundary surface 6) of the glass substrate 1, and reflected light may be emitted.
  • the chamfered portion has excellent antiglare properties. It is presumed that this is because the glass substrate 1 has the above-mentioned second boundary surface 6 to reduce the amount of reflected light entering the eyes.
  • the second boundary surface 6 is a curved surface that is curved in a convex shape, and the radius of curvature R 2 of the second boundary surface 6 is 0.1 mm or more and 2.0 mm or less.
  • the radius of curvature R 2 of the second interface 6 is preferably at least 0.2 mm, more preferably at least 0.3 mm, more preferably not less than 0.4 mm, 0.6 mm or more Is particularly preferable.
  • the radius of curvature R 2 of the second interface 6 is preferably 1.5mm or less, more preferably 1.2 mm, more preferably 1.0mm or less.
  • the angle ⁇ 1 formed by the second boundary surface 6 and the first main surface 2 is preferably 10 ° or more and 45 ° or less, and more preferably 15 ° or more and 35 ° or less, because the chamfered portion is more excellent in antiglare property.
  • Chipping is a chip formed on the glass surface, and the portion where such chipping is formed may have particularly strong reflected light. Therefore, the size of the chipping on the second boundary surface 6 is preferably 0.08 mm or less, more preferably 0.05 mm or less, because the chamfered portion is more excellent in antiglare property.
  • the size of the chipping is measured by observing the surface of the glass substrate 1 at a magnification of 100 times using a scanning confocal laser scanning microscope (for example, OLS3000, manufactured by Olympus Corporation). Observation is performed in any five fields of view, the chipping having the longest diameter is found, and the diameter is defined as the chipping size. The diameter is the longest distance between two points in the chipping region shown in the observation field image.
  • the first boundary surface 5 is preferably a curved surface that is curved in a convex shape.
  • the radius of curvature R 1 of the first interface 5, for reasons of obtaining superior chamfer antiglare property is preferably at least 0.1 mm, more preferably not less than 0.3 mm.
  • the radius of curvature R 1 of the first interface 5, for reasons of obtaining superior chamfer antiglare property is preferably 1.0mm or less, more preferably 0.8 mm.
  • the glass substrate 1 may have a third boundary surface 7 arranged between the second main surface 3 and the end surface 4.
  • the third boundary surface 7 is connected to the end surface 4.
  • the glass substrate 1 may have a fourth boundary surface 8 arranged between the second main surface 3 and the third boundary surface 7.
  • the fourth boundary surface 8 is connected to the second main surface 3 and the third boundary surface 7.
  • the third boundary surface 7 and the fourth boundary surface 8 are curved surfaces that are curved in a convex shape, respectively.
  • Curvature of the third boundary surface 7 radius may be the same as the radius of curvature R 1 of the first interface 5, may be different.
  • Curvature of the fourth boundary surface 8 radii may be the same as the radius of curvature R 2 of the second interface 6, it may be different.
  • the third boundary surface 7 and the fourth boundary surface 8 may both be continuous surfaces having the same radius of curvature.
  • the difference from the length L 2 in the tangential direction is preferably 0.2 mm or less, and more preferably 0.1 mm or less.
  • the radius of curvature R 1 and the radius of curvature R 2 , the length L 1 and the length L 2 , and the angle ⁇ 1 are, for example, 100 to 200 times using a contour measuring device (for example, a contour record manufactured by Tokyo Seimitsu Co., Ltd.). Measure at the magnification of.
  • FIG. 5 is a graph for explaining how to obtain the radius of curvature, and the upper portion of FIG. 5 also shows the contour shape of the glass substrate 1.
  • the contour shape of the glass substrate 1 is measured using a contour measuring device, and the radius of curvature R of the chamfered portion (first boundary surface 5 and second boundary surface 6) is calculated every 10 ⁇ m from, for example, the end surface 4 side.
  • a plurality of points representing the calculated radius of curvature R are plotted. Of the calculated radius of curvature R, firstly, (in FIG.
  • the radius of curvature R surrounded by broken lines S 1) a radius of curvature R of the three points worth in order from the side closer to the end surface 4 in the mean value R A ( Figure 5, (Indicated by the broken line) is calculated. Then selects a plurality of radii of curvature R to be within the scope G A to the average value R A median, a curvature radius R 1 and the average value (in FIG. 5, shown in dashed lines). Similarly, the average value of the curvature of the 3-point fraction in order from the side closer to the first major surface 2 the radius R (in FIG. 5, rate songs surrounded by broken lines S 2 radius R) R B (in FIG. 5, shown in dashed lines) Is calculated.
  • Range G A and scope G B respectively, for example, in the range of ⁇ 50 [mu] m from the average value R A and the average value R B.
  • 50 ⁇ m is appropriately set in consideration of processing accuracy and measurement accuracy, and may be, for example, ⁇ 100 ⁇ m, ⁇ 70 ⁇ m, ⁇ 30 ⁇ m, or the like. In this way, regardless of the distance of the first boundary surface 5 and the second boundary surface 6, also in the case where a plurality of radii of curvature R are also present, the curvature radius R 1 and radius of curvature R 2 efficiently Can be calculated.
  • the length L 1 and the length L 2 are defined as follows. See FIG. Any point in the first main surface 2 and the line of intersection X 1 and the second boundary surface 6 to a point Y 1. Through the point Y 1, and the line of intersection X 1 and intersecting the vertical plane (cross section) and section Z. Sectional Z is also perpendicular plane (cross section) to the tangent line of intersection X 1 at point Y 1. In the cross section Z, from the point Y 1 to the end face 4, among the parallel distance to the first major surface 2, the longest distance is defined as the length L 1. Next, a point on the line of intersection X 2 between the second main surface 3 and the fourth boundary surface 8 and on the cross section Z is defined as a point Y 2 .
  • the longest distance from the point Y 2 to the end surface 4 in the direction parallel to the second main surface 3 is defined as the length L 2 .
  • the end surface 4 is a curved surface curved in a convex shape, the distance from the most protruding top of the curved surface is measured. In this case, "end face” shall be read as "top”.
  • the angle ⁇ 1 will be described with reference to FIG. FIG. 6 is an enlarged view of FIG.
  • the same reference numerals are used for the same parts as those described with reference to FIG. 1, and the description thereof will be omitted.
  • the point P 1 is a point on the first main surface 2, and the distance between the point Y 1 and the point P 1 (distance in the direction parallel to the first main surface 2) is 50 ⁇ m.
  • the straight line passing through the point Y 1 and the point P 1 is defined as the straight line Y 1 P 1 .
  • the point P 2 is a point on the second boundary surface 6, and the distance between the point Y 1 and the point P 2 (distance in the direction parallel to the first main surface 2) is 50 ⁇ m.
  • the straight line passing through the point Y 1 and the point P 2 is defined as a straight line Y 1 P 2 .
  • the angle formed by the straight line Y 1 P 1 and the straight line Y 1 P 2 is defined as the angle ⁇ 1 .
  • the glass substrate 1 is preferably a chemically strengthened glass (chemically strengthened glass).
  • a compressive stress layer is formed on the surface layer of the chemically strengthened glass.
  • the depth (DOL) of the compressive stress layer is preferably 10 ⁇ m or more, more preferably 15 ⁇ m or more, still more preferably 25 ⁇ m or more.
  • the compressive stress value (CS) of the compressive stress layer is preferably 500 MPa or more, more preferably 650 MPa or more, and even more preferably 750 MPa or more. On the other hand, 1200 MPa or less is preferable.
  • the compressive stress value (CS) of the compressive stress layer and the depth (DOL) of the compressive stress layer are determined by, for example, a surface stress meter (FSM-6000, manufactured by Orihara Seisakusho) or a scattered photoelastic stress meter (SLP-2000, Orihara). Can be measured using (manufactured by Seisakusho).
  • FSM-6000 surface stress meter
  • SLP-2000 scattered photoelastic stress meter
  • a functional layer may be formed on the first main surface 2 and / or the second main surface 3 of the glass substrate 1.
  • the functional layer include an antireflection layer, an antiglare layer (AG layer), an antifouling layer, and a light-shielding layer.
  • the functional layer may be formed by treating the surface layer of the glass substrate 1, or may be formed by laminating another layer on the surface of the glass substrate 1.
  • the plate thickness of the glass substrate 1 is preferably 0.5 mm or more and 2.5 mm or less, and more preferably 0.7 mm or more and 2.0 mm or less.
  • the shape and size of the main surfaces (first main surface 2 and second main surface 3) of the glass substrate 1 are appropriately determined according to, for example, the shape of the vehicle-mounted display device 21 used.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing a modified example of the glass substrate 1.
  • the glass substrate 1 is shown as a flat plate-shaped glass, but the shape of the glass substrate 1 is not limited to this.
  • the glass substrate 1 may have a bent portion 12.
  • the first main surface 2 is bent (curved) in a concave shape
  • the other second main surface 3 is bent (curved) in a convex shape.
  • the radius of curvature of the bent portion 12 is, for example, 10 mm or more and 100 mm or less.
  • the first main surface 2 may be bent in a convex shape and the second main surface 3 may be bent in a concave shape.
  • the use of the glass substrate 1 is not particularly limited, and for example, it is used as a cover glass of a display device, and among them, it is preferably used as a cover glass of an in-vehicle display device 21.
  • the glass plate 31 is prepared.
  • the glass plate 31 has a first main surface 32 which is one main surface, a second main surface 33 which is the other main surface, and an end surface 34 which connects the first main surface 32 and the second main surface 33. ..
  • the first main surface 32 of the glass plate 31 becomes the first main surface 2 of the glass substrate 1.
  • the second main surface 33 of the glass plate 31 becomes the second main surface 3 of the glass substrate 1.
  • the plate thickness of the glass plate 31 is the same as the plate thickness of the glass substrate 1 described above.
  • Examples of the glass type of the glass plate 31 include soda lime glass and aluminosilicate glass (SiO 2- Al 2 O 3- Na 2 O-based glass).
  • Examples of the glass composition of the glass plate 31 include the glass composition described in paragraph [0019] of Japanese Patent Application Laid-Open No. 2019-006650.
  • a chemical strengthening glass based on aluminosilicate glass is preferably used.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view showing the grinding of the glass plate 31 using the rotary grindstone 35.
  • the end portion of the glass plate 31 is ground using the rotary grindstone 35.
  • the glass plate 31 is chamfered.
  • An annular grinding groove extending in the circumferential direction is formed on the grinding surface 36 which is the outer peripheral surface of the rotary grindstone 35.
  • the ground surface 36 contains abrasive grains such as alumina, silicon carbide, and diamond.
  • the particle size of the abrasive grains JIS R 6001) is not particularly limited, but is selected from, for example, a range from # 300 to # 2000.
  • the rotary grindstone 35 moves relatively along the end portion of the glass plate 31 while rotating around the center line of the rotary grindstone 35, and the end portion of the glass plate 31 is ground by the grinding surface 36.
  • a cooling liquid such as water may be used for grinding.
  • the grinding surface 36 of the rotary grindstone 35 has at least a shape corresponding to the shape of the chamfered portion (first boundary surface 5 and second boundary surface 6) of the desired glass substrate 1 (however, , FIG. 4 is a schematic diagram, so it does not have such a shape).
  • a rotary grindstone 35 is available as a custom-made product, for example.
  • the above-mentioned glass substrate 1 can be obtained by grinding and chamfering the end portion of the glass plate 31 using such a rotary grindstone 35.
  • the glass plate 31 In order to obtain the glass substrate 1 as shown in FIG. 3, the glass plate 31 also needs to be bent. In this case, a glass plate 31 having the same radius of curvature as the radius of curvature of the bent portion 12 of the glass substrate 1 is used. If the diameter D 1 of the rotary grindstone 35 is too large when grinding the bent glass plate 31, the corners of the rotary grindstone 35 hit the glass plate 31 on the concave side of the bent glass plate 31, and chipping is likely to be formed. In some cases. Therefore, when grinding a bent glass plate 31, it is preferable that the diameter D 1 of the rotary grindstone 35 is smaller than the radius of curvature of the glass plate 31. As a result, the formation of chipping is suppressed.
  • the diameter D 1 of the rotary grindstone is preferably 5 to 30 mm in consideration of the peripheral speed of the grindstone.
  • the above-mentioned glass substrate 1 may be first rough-processed with a rotary grindstone having a coarse particle size, and then finished with a rotary grindstone having a fine particle size.
  • grinding may be performed using a grinding tool other than the rotary grindstone.
  • a rotary grindstone is preferable.
  • the glass plate 31 after grinding may be chemically strengthened.
  • the glass plate 31 that has been chemically strengthened becomes the glass substrate 1.
  • chemically strengthening glass is used as the glass plate 31.
  • the chemical strengthening treatment a conventionally known method can be adopted, and typically, the glass plate 31 is immersed in a molten salt.
  • the alkali ions Li ions and / or Na ions
  • the alkaline ions Na ions and / or K ions
  • the molten salt inorganic salt composition
  • the molten salt preferably contains potassium nitrate (KNO 3 ).
  • the treatment conditions such as the temperature of the molten salt and the immersion time may be set so that the compressive stress value (CS) of the compressive stress layer and the thickness (DOL) of the compressive stress layer become desired values.
  • a functional layer may be formed on the first main surface 2 and / or the second main surface 3 of the glass substrate 1 as appropriate.
  • Example 1 As the glass plate 31, AGC's "Dragon Trail" was prepared. The size of the main surfaces (first main surface 32 and second main surface 33) of the glass plate 31 was 1200 mm ⁇ 300 mm. The plate thickness of the glass plate 31 was 2.0 mm. The glass plate 31 was bent in a direction in which the first main surface 32 was concave, and the radius of curvature of the glass plate 31 was 50 mm.
  • the end of the prepared glass plate 31 was ground using a custom-made rotary grindstone 35 having a specific grinding surface 36 to obtain the glass substrate 1 of Example 1.
  • the diameter D 1 of the rotary grindstone 35 was 20 mm.
  • the abrasive grains on the ground surface 36 of the rotary grindstone 35 were diamonds having a particle size of # 800. Grinding was done wet. That is, water was used as the cooling water during grinding.
  • the glass plate 31 was chamfered by grinding the rotary grindstone 35 to form an end surface 4, a first boundary surface 5, a second boundary surface 6, a third boundary surface 7, and a fourth boundary surface 8.
  • ) are shown in Table 1 below (the same applies to Examples 2 to 7 described later).
  • Example 2 to 7 the glass plate 31 was ground using a rotary grindstone 35 having a different shape of the grinding surface 36 from that of Example 1 to obtain a glass substrate 1.
  • a non-curved flat surface was formed as the second boundary surface 6 instead of a curved surface. Therefore, in the column of the radius of curvature R 2 of the second boundary surface 6 in Table 1, - describing the ".” Further, in Example 6, unlike Examples 1 to 5, the diameter D 1 of the rotary grindstone 35 was set to 50 mm.
  • the subject was asked to record the illuminance at an angle A when the reflected light from the chamfered portion of the glass substrate 1 felt dazzling.
  • the average value of the illuminance when each of the 11 subjects felt dazzling (hereinafter, simply referred to as “illuminance” in this paragraph) was calculated.
  • “C” is shown when the illuminance is less than 4000 lux
  • "B” is shown when the illuminance is 4000 lux or more and less than 8000 lux
  • “A” is shown when the illuminance is 8000 lux or more. It can be evaluated that the larger the illuminance, the more the glare due to the reflected light from the chamfered portion of the glass substrate 1 is suppressed, and the better the chamfered portion antiglare property is.
  • Examples 1 to 4 and Example 7 have excellent chamfered antiglare properties as compared with Examples 5 to 6 in which the second boundary surface 6 is a flat surface. Chamfer.
  • Example 2 When comparing the examples 1 and 2, than the radius of curvature R 1 is the radius of curvature R 2 is greater than Example 2, it curvature radius R 2 is greater example 1 than the radius of curvature R 1 is chamfered portions antiglare property It was better. Comparing Example 1 and Example 7 in which only the radius of curvature R 2 is different, Example 1 having a radius of curvature R 2 of 0.6 mm has a chamfered portion than Example 7 having a radius of curvature R 2 of 0.5 mm. The anti-glare property was better.

Abstract

本発明は、面取り部防眩性に優れるガラス基体およびその製造方法を提供する。本発明のガラス基体は、第１主面と、上記第１主面とは反対側の主面である第２主面と、上記第１主面および上記第２主面に挟まれた端面と、上記第１主面と上記端面との間に配置され、上記端面に接続する第１境界面と、上記第１主面と上記第１境界面とに接続する第２境界面と、を備え、上記第２境界面が、凸状に湾曲した湾曲面であり、上記第２境界面の曲率半径Ｒ２が０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下である。

Description

ガラス基体およびその製造方法
　本発明は、ガラス基体およびその製造方法に関する。
　自動車等の車両には、カーナビゲーション装置などの車載表示装置が搭載されている。
　車載表示装置において、表示パネルを保護する観点から、ガラス製のカバー部材（カバーガラス）が使用されている（例えば、特許文献１参照）。
国際公開第２０１７／２０８９９５号
　車両に搭載される車載表示装置は、設置位置が不変の据置型表示装置とは異なり、カバーガラスに当たる光の方向や強さが目まぐるしく変化する。このため、カバーガラスの面取り部に強い光が当たる場合がある。
　本発明者らが検討したところ、カバーガラスとして用いるガラス基体によっては、面取り部からの反射光が眩しいと感じる場合があった。このような反射光が運転手の目に入ると、運転に支障が出る可能性がある。
　したがって、車載表示装置のカバーガラス等として用いられるガラス基体においては、面取り部からの反射光による眩しさが抑制されている（以下、「面取り部防眩性に優れる」とも言う）ことが好ましい。
　本発明は、以上の点を鑑みてなされたものであり、面取り部防眩性に優れるガラス基体およびその製造方法を提供することを目的とする。
　本発明者らは、鋭意検討した結果、下記構成を採用することにより、上記目的が達成されることを見出し、本発明を完成させた。
　すなわち、本発明は、以下の［１］～［１０］を提供する。
　［１］第１主面と、上記第１主面とは反対側の主面である第２主面と、上記第１主面および上記第２主面に挟まれた端面と、上記第１主面と上記端面との間に配置され、上記端面に接続する第１境界面と、上記第１主面と上記第１境界面とに接続する第２境界面と、を備え、上記第２境界面が、凸状に湾曲した湾曲面であり、上記第２境界面の曲率半径Ｒ２が０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下である、ガラス基体。
　［２］上記第２境界面と上記第１主面とのなす角度θ１が１０°以上４５°以下である、上記［１］に記載のガラス基体。
　［３］上記第１境界面が、凸状に湾曲した湾曲面であり、上記第１境界面の曲率半径Ｒ１が０．１ｍｍ以上１．０ｍｍ以下である、上記［１］または［２］に記載のガラス基体。
　［４］上記第１境界面の曲率半径Ｒ１よりも、上記第２境界面の曲率半径Ｒ２の方が大きい、上記［３］に記載のガラス基体。
　［５］上記第１主面および上記第２主面が屈曲した屈曲部を有する、上記［１］～［４］のいずれか１つに記載のガラス基体。
　［６］上記第２境界面におけるチッピングのサイズが、０．０８ｍｍ以下である、上記［１］～［５］のいずれか１つに記載のガラス基体。
　［７］上記端面から上記第１主面までの、上記端面から上記第１主面に対して接線方向の長さＬ１と、上記端面から上記第２主面までの、上記端面から上記第２主面に対して接線方向の長さＬ２との差が、０．２ｍｍ以下である、上記［１］～［６］のいずれか１つに記載のガラス基体。
　［８］表示装置のカバーガラスとして用いられる、上記［１］～［７］のいずれか１つに記載のガラス基体。
　［９］上記表示装置が、車載表示装置である、上記［８］に記載のガラス基体。
　［１０］上記［１］～［９］のいずれか１つに記載のガラス基体を製造する方法であって、ガラス板を準備し、回転砥石を用いて、上記ガラス板を研削し、上記回転砥石の研削面は、上記第１境界面および上記第２境界面の形状に対応する形状を有する、ガラス基体の製造方法。
　本発明によれば、面取り部防眩性に優れるガラス基体およびその製造方法を提供できる。
図１は、ガラス基体を示す断面図である。 図２は、車載表示装置を示す断面図である。 図３は、ガラス基体の変形例を示す断面図である。 図４は、回転砥石を用いたガラス板の研削を示す断面図である。 図５は、曲率半径の求め方を説明するためのグラフである。 図６は、図１の拡大図である。
　以下、本発明の好適な実施形態を、図面に基づいて説明する。
　ただし、本発明は、以下の実施形態に限定されない。本発明の趣旨を逸脱することなく、以下の実施形態に種々の変形および置換を加えることができる。
［ガラス基体］
　図１は、ガラス基体１を示す断面図である。
　ガラス基体１は、板状のガラスであって、第１主面２、および、第１主面２とは反対側の第２主面３を有する。第１主面２および第２主面３は、互いに平行な面である。
　ガラス基体１は、第１主面２と第２主面３とに挟まれた端面４を有する。
　図１では、端面４を、第１主面２および第２主面３に対して垂直な平坦面として図示している。ただし、端面４は、後述する第１境界面５および第２境界面６と同様に、凸状に湾曲した湾曲面であってもよい。
　ガラス基体１は、第１主面２と端面４との間に配置された第１境界面５を有する。第１境界面５は、端面４に接続している。
　更に、ガラス基体１は、第１主面２と第１境界面５との間に配置された第２境界面６を有する。第２境界面６は、第１境界面５と、第１主面２とに接続している。
　第２境界面６は、凸状に湾曲した湾曲面である。
　第２境界面６の曲率半径Ｒ２は０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下である。
　以下、ガラス基体１において、第１境界面５および第２境界面６を併せて「面取り部」と呼ぶ場合がある。
　このようなガラス基体１を、以下に説明するように車載表示装置のカバーガラスとして用いた場合、面取り部防眩性に優れる。
　図２は、車載表示装置２１を示す断面図である。
　図２に示す車載表示装置２１は、一例として、カーナビゲーション装置である。
　車載表示装置２１は、各部を収納する筐体２２を有する。筐体２２の内部には、バックライトユニット２３が収納され、その上に、液晶パネルである表示パネル２４が配置されている。表示パネル２４は、例えば、有機ＥＬパネル、電子インク型パネル等であってもよく、タッチパネル等を有していてもよい。
　このような表示パネル２４には、粘着層２５を介して、ガラス基体が、該ガラス基体１の第２主面３が粘着層２５と接するようにして、貼合されている。粘着層２５は、例えば、ＯＣＡ（Ｏｐｔｉｃａｌ Ｃｌｅａｒ Ａｄｈｅｓｉｖｅ）である。ガラス基体１は、表示パネル２４をカバーするカバー部材（カバーガラス）として機能する。
　車載表示装置２１において、ガラス基体１の第２主面３は、表示パネル２４と対向する面である。
　一方、ガラス基体１の第１主面２は、表示パネル２４と対向しない面であり、車載表示装置２１の使用者（例えば、運転手）側に向いている。
　ところで、車載表示装置２１は車両に搭載されているから、ガラス基体１の第１主面２に当たる光の方向や強さが目まぐるしく変化する。
　このため、ガラス基体１の面取り部（第１境界面５および第２境界面６）に、強い光が当たり、反射光が出る場合がある。
　しかしながら、本実施形態においては、ガラス基体１の面取り部からの反射光による眩しさが抑制されている。すなわち、面取り部防眩性に優れる。
　これは、ガラス基体１が上述した第２境界面６を有することにより、目に入る反射光の量が低減されるためと推測される。
　再び図１の説明に戻る。
 〈第２境界面の曲率半径Ｒ２〉
　上述したように、第２境界面６は凸状に湾曲した湾曲面であって、第２境界面６の曲率半径Ｒ２は、０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下である。
　面取り部防眩性により優れるという理由から、第２境界面６の曲率半径Ｒ２は、０．２ｍｍ以上が好ましく、０．３ｍｍ以上がより好ましく、０．４ｍｍ以上が更に好ましく、０．６ｍｍ以上が特に好ましい。
　同様に、面取り部防眩性により優れるという理由から、第２境界面６の曲率半径Ｒ２は、１．５ｍｍ以下が好ましく、１．２ｍｍ以下がより好ましく、１．０ｍｍ以下が更に好ましい。
 〈第２境界面と第１主面とのなす角度θ１〉
　第２境界面６と第１主面２とのなす角度θ１は、面取り部防眩性により優れるという理由から、１０°以上４５°以下が好ましく、１５°以上３５°以下がより好ましい。
 〈チッピングのサイズ〉
　チッピングは、ガラス表面に形成される欠けであり、このようなチッピングが形成されている部分は、特に反射光が強い場合がある。
　このため、面取り部防眩性により優れるという理由から、第２境界面６におけるチッピングのサイズは、０．０８ｍｍ以下が好ましく、０．０５ｍｍ以下がより好ましい。
　チッピングのサイズは、走査型共焦点レーザ顕微鏡（例えば、ＯＬＳ３０００、オリンパス社製）を用いて、ガラス基体１の表面を、倍率１００倍で観察することにより計測する。
　任意の５視野で観察を行ない、最も長い径を有するチッピングを見つけ出し、その径を、チッピングのサイズとする。径は、観察視野画像に示されるチッピング領域中の２点間距離のうち、最長の２点間距離とする。
 〈第１境界面の曲率半径Ｒ１〉
　第１境界面５は、凸状に湾曲した湾曲面であることが好ましい。
　この場合、第１境界面５の曲率半径Ｒ１は、面取り部防眩性により優れるという理由から、０．１ｍｍ以上が好ましく、０．３ｍｍ以上がより好ましい。
　同様に、第１境界面５の曲率半径Ｒ１は、面取り部防眩性により優れるという理由から、１．０ｍｍ以下が好ましく、０．８ｍｍ以下がより好ましい。
 〈曲率半径Ｒ１と曲率半径Ｒ２との関係性〉
　面取り部防眩性により優れるという理由から、第１境界面５の曲率半径Ｒ１よりも、第２境界面６の曲率半径Ｒ２の方が大きいことが好ましい。
 〈第３境界面および第４境界面〉
　図１に示すように、ガラス基体１は、第２主面３と端面４との間に配置された第３境界面７を有していてもよい。第３境界面７は、端面４に接続している。
　更に、ガラス基体１は、第２主面３と第３境界面７との間に配置された第４境界面８を有していてもよい。第４境界面８は、第２主面３と第３境界面７とに接続している。
　第３境界面７および第４境界面８は、それぞれ、凸状に湾曲した湾曲面であることが好ましい。
　第３境界面７の曲率半径は、第１境界面５の曲率半径Ｒ１と同じであってもよく、異なっていてもよい。
　第４境界面８の曲率半径は、第２境界面６の曲率半径Ｒ２と同じであってもよく、異なっていてもよい。
　第３境界面７と第４境界面８とは、共に同じ曲率半径を有する連続した面であってもよい。
 〈面幅〉
　端面４から第１主面２までの、端面４から第１主面２に対して接線方向の長さＬ１と、端面４から第２主面３までの、端面４から第２主面３に対して接線方向の長さＬ２との差（以下、便宜的に「面幅」ともいう）は、０．２ｍｍ以下が好ましく、０．１ｍｍ以下がより好ましい。
　曲率半径Ｒ１および曲率半径Ｒ２、長さＬ１および長さＬ２、ならびに、角度θ１は、輪郭測定装置（例えば、東京精密社製のコンターレコード）を用いて、例えば１００～２００倍の倍率で、計測する。
　曲率半径Ｒ１および曲率半径Ｒ２の求め方を、図５に基づいて説明する。
　図５は、曲率半径の求め方を説明するためのグラフであり、図５の上段部分には、ガラス基体１の輪郭形状も示している。
　まず、輪郭測定装置を用いてガラス基体１の輪郭形状を測定し、面取り部（第１境界面５および第２境界面６）の曲率半径Ｒを、例えば端面４側から１０μｍごとに算出する。図５では、算出した曲率半径Ｒを表す複数の点を、プロットしている。
　算出した曲率半径Ｒのうち、まず、端面４に近い方から順に３点分の曲率半径Ｒ（図５中、破線Ｓ１で囲われた曲率半径Ｒ）の平均値ＲＡ（図５中、破線で示す）を算出する。次いで、平均値ＲＡを中央値とする範囲ＧＡに含まれる複数の曲率半径Ｒを選出し、それらの平均値を曲率半径Ｒ１（図５中、破線で示す）とする。
　同様に、第１主面２に近い方から順に３点分の曲率半径Ｒ（図５中、破線Ｓ２で囲われた曲率半径Ｒ）の平均値ＲＢ（図５中、破線で示す）を算出する。次いで、平均値ＲＢを中央値とする範囲ＧＢに含まれる複数の曲率半径Ｒを選出し、それらの平均値を曲率半径Ｒ２（図５中、破線で示す）とする。
　範囲ＧＡおよび範囲ＧＢは、それぞれ、例えば、平均値ＲＡおよび平均値ＲＢから±５０μｍの範囲である。ここで、５０μｍは、加工精度および計測精度を考慮して適宜設定され、例えば、±１００μｍ、±７０μｍ、±３０μｍなどであってもよい。このようにすれば、第１境界面５および第２境界面６の距離に関係なく、また、複数の曲率半径Ｒが存在する場合においても、曲率半径Ｒ１および曲率半径Ｒ２を効率的に算出できる。
　長さＬ１および長さＬ２は、次のように定義される。
　図１を参照されたい。
　第１主面２と第２境界面６との交線Ｘ１上における任意の点を点Ｙ１とする。点Ｙ１を通り、かつ、交線Ｘ１と垂直に交わる平面（断面）を断面Ｚとする。断面Ｚは、点Ｙ１における交線Ｘ１の接線に対して垂直な平面（断面）でもある。断面Ｚ上において、点Ｙ１から端面４までの、第１主面２に平行な方向の距離のうち、最も長い距離を、長さＬ１と定義する。
　次に、第２主面３と第４境界面８との交線Ｘ２上の点であって、断面Ｚ上の点を点Ｙ２とする。断面Ｚ上において、点Ｙ２から端面４までの、第２主面３に平行な方向の距離のうち、最も長い距離を、長さＬ２と定義する。
　なお、端面４が凸状に湾曲した湾曲面である場合、湾曲面の最も突き出た頂部からの距離を測定する。この場合、「端面」は「頂部」と読み替えるものとする。
　角度θ１を、図６に基づいて説明する。
　図６は、図１の拡大図である。図１に基づいて説明した部分と同一の部分については同一の符号を用い、説明を省略する。
　点Ｐ１は、第１主面２上の点であり、点Ｙ１と点Ｐ１との距離（第１主面２に平行な方向の距離）が５０μｍである。点Ｙ１と点Ｐ１とを通る直線を、直線Ｙ１Ｐ１とする。
　点Ｐ２は、第２境界面６上の点であり、点Ｙ１と点Ｐ２との距離（第１主面２に平行な方向の距離）が５０μｍである。点Ｙ１と点Ｐ２とを通る直線を、直線Ｙ１Ｐ２とする。
　直線Ｙ１Ｐ１と直線Ｙ１Ｐ２とのなす角度を、角度θ１とする。
 〈化学強化ガラス〉
　ガラス基体１は、カバーガラスとして用いられる場合、化学強化処理が施されたガラス（化学強化ガラス）であることが好ましい。
　化学強化ガラスの表面層には、圧縮応力層が形成される。
　圧縮応力層の深さ（ＤＯＬ）は、１０μｍ以上が好ましく、１５μｍ以上がより好ましく、２５μｍ以上が更に好ましい。
　圧縮応力層の圧縮応力値（ＣＳ）は、５００ＭＰａ以上が好ましく、６５０ＭＰａ以上がより好ましく、７５０ＭＰａ以上が更に好ましい。一方、１２００ＭＰａ以下が好ましい。
　圧縮応力層の圧縮応力値（ＣＳ）および圧縮応力層の深さ（ＤＯＬ）は、例えば、表面応力計（ＦＳＭ－６０００、折原製作所社製）または散乱光光弾性応力計（ＳＬＰ－２０００、折原製作所社製）を用いて計測できる。
 〈機能層〉
　ガラス基体１の第１主面２および／または第２主面３には、機能層が形成されていてもよい。機能層としては、例えば、反射防止層、アンチグレア層（ＡＧ層）、防汚層、遮光層などが挙げられる。
　機能層は、ガラス基体１の表層を処理して形成してもよく、ガラス基体１の表面に他の層を積層して形成してもよい。
 〈板厚、形状および大きさ〉
　ガラス基体１の板厚は、０．５ｍｍ以上２．５ｍｍ以下が好ましく、０．７ｍｍ以上２．０ｍｍ以下がより好ましい。
　ガラス基体１の主面（第１主面２および第２主面３）の形状および大きさは、例えば、使用される車載表示装置２１の形状等に合わせて適宜決定される。
 〈屈曲部〉
　図３は、ガラス基体１の変形例を示す断面図である。
　図１では、ガラス基体１を平坦な板状のガラスとして図示したが、ガラス基体１の形状としてはこれに限定されない。
　例えば、図３に示すように、ガラス基体１は、屈曲部１２を有していてもよい。屈曲部１２においては、第１主面２が凹状に屈曲（湾曲）し、他方の第２主面３が凸状に屈曲（湾曲）している。
　ガラス基体１が屈曲部１２を有する場合、屈曲部１２の曲率半径は、例えば、１０ｍｍ以上１００ｍｍ以下である。
　なお、屈曲部１２においては、反対に、第１主面２が凸状に屈曲し、第２主面３が凹状に屈曲していてもよい。
 〈用途〉
　ガラス基体１の用途は、特に限定されず、例えば、表示装置のカバーガラスとして用いられ、なかでも、車載表示装置２１のカバーガラスとして好適に用いられる。
［ガラス基体の製造方法］
　次に、上述したガラス基体１を製造する方法（以下、便宜的に「本製造方法」ともいう）について説明する。
 〈ガラス板の準備〉
　まず、ガラス板３１を準備する。ガラス板３１は、一方の主面である第１主面３２、他方の主面である第２主面３３、および、第１主面３２と第２主面３３とに接続する端面３４を有する。
　ガラス板３１の第１主面３２が、ガラス基体１の第１主面２となる。ガラス板３１の第２主面３３が、ガラス基体１の第２主面３となる。
　ガラス板３１の板厚は、上述したガラス基体１の板厚と同じである。
　ガラス板３１のガラス種としては、例えば、ソーダライムガラス、アルミノシリケートガラス（ＳｉＯ２－Ａｌ２Ｏ３－Ｎａ２Ｏ系ガラス）等が挙げられる。
　ガラス板３１のガラス組成としては、例えば、日本国特開２０１９－００６６５０号公報の段落［００１９］に記載されたガラス組成が挙げられる。
　後述する化学強化処理を施す場合は、例えば、アルミノシリケートガラスをベースとする化学強化用ガラス（ドラゴントレイル（登録商標）、ＡＧＣ社製）が好適に用いられる。
 〈研削〉
　図４は、回転砥石３５を用いたガラス板３１の研削を示す断面図である。
　次に、図４に示すように、回転砥石３５を用いて、ガラス板３１の端部を研削する。これにより、ガラス板３１に対して、いわゆる面取りが行なわれる。
　回転砥石３５の外周面である研削面３６には、周方向に延びる環状の研削溝が形成されている。研削面３６は、アルミナ、炭化ケイ素、ダイヤモンドなどの砥粒を含む。砥粒の粒度（ＪＩＳ Ｒ ６００１）は、特に限定されないが、例えば＃３００から＃２０００までの範囲から選択される。
　回転砥石３５は、回転砥石３５の中心線を中心に回転しながら、ガラス板３１の端部に沿って相対的に移動し、ガラス板３１の端部を研削面３６で研削する。研削に際しては水などの冷却液が用いられてもよい。
　そして、本製造方法においては、回転砥石３５の研削面３６が、少なくとも、所望するガラス基体１の面取り部（第１境界面５および第２境界面６）の形状に対応する形状を有する（ただし、図４は、模式図であるため、そのような形状にはなっていない）。このような回転砥石３５は、例えば特注品として入手できる。
　このような回転砥石３５を用いて、ガラス板３１の端部を研削して面取りすることにより、上述したガラス基体１が得られる。
　図３のようなガラス基体１を得るためには、ガラス板３１も屈曲していることを要する。この場合、ガラス基体１の屈曲部１２の曲率半径と同じ曲率半径を有するガラス板３１を用いる。
　屈曲したガラス板３１を研削する際に、回転砥石３５の直径Ｄ１が大きすぎると、屈曲したガラス板３１の凹面側において、回転砥石３５の角などがガラス板３１に当たって、チッピングが形成されやすい場合がある。
　このため、屈曲したガラス板３１を研削する場合、回転砥石３５の直径Ｄ１は、ガラス板３１の曲率半径よりも小さいことが好ましい。これにより、チッピングの形成が抑制される。回転砥石の直径Ｄ１は、砥石周速を考慮して、５～３０ｍｍが好ましい。
　なお、最終的に、上述したガラス基体１が得られるのであれば、まず粒度が粗い回転砥石を用いて粗加工し、その後、粒度が細かい回転砥石を用いて仕上げ加工してもよい。
　また、上述したガラス基体１が得られるのであれば、回転砥石以外の研削用具を用いて研削してもよい。ただし、生産性の観点からは、回転砥石が好ましい。
 〈化学強化処理〉
　研削後のガラス板３１に、化学強化処理を施してもよい。この場合、化学強化処理が施されたガラス板３１が、ガラス基体１となる。
　化学強化処理を施す場合、ガラス板３１として、化学強化用ガラスを用いる。
　化学強化処理では、従来公知の方法を採用でき、典型的には、ガラス板３１を、溶融塩に浸漬させる。これにより、ガラス板３１の表層において、アルカリイオン（Ｌｉイオンおよび／またはＮａイオン）を、溶融塩中のイオン半径の大きい他のアルカリイオン（Ｎａイオンおよび／またはＫイオン）とイオン交換（置換）する。このイオン交換によって、ガラス板３１の表層に、高密度化によって圧縮応力が発生した層（圧縮応力層）を形成する。こうして、ガラス板３１を強化できる。
　ガラス板３１に含まれるアルカリイオンがＮａイオンである場合、溶融塩（無機塩組成物）は、硝酸カリウム（ＫＮＯ３）を含有することが好ましい。
　溶融塩の温度や浸漬時間などの処理条件は、圧縮応力層の圧縮応力値（ＣＳ）および圧縮応力層の厚さ（ＤＯＬ）などが所望の値となるように設定すればよい。
　なお、本製造方法では、適宜、ガラス基体１の第１主面２および／または第２主面３に、機能層を形成してもよい。
　以下に、実施例等により本発明の実施形態を具体的に説明する。ただし、本発明は以下の例に限定されない。以下、例１～例４および例７が実施例であり、例５～例６が比較例である。
 〈例１〉
　ガラス板３１として、ＡＧＣ社製「ドラゴントレイル」を準備した。ガラス板３１の主面（第１主面３２および第２主面３３）のサイズは１２００ｍｍ×３００ｍｍであった。ガラス板３１の板厚は２．０ｍｍであった。
　ガラス板３１は、第１主面３２が凹状となる向きに屈曲しており、ガラス板３１の曲率半径は、５０ｍｍであった。
　次に、準備したガラス板３１の端部を、特定の研削面３６を有する特注品である回転砥石３５を用いて研削することにより、例１のガラス基体１を得た。
　回転砥石３５の直径Ｄ１は２０ｍｍであった。回転砥石３５の研削面３６の砥粒は、粒度が＃８００のダイヤモンドであった。
　研削は湿式で行なった。すなわち、研削に際しては、冷却水として水を用いた。
　回転砥石３５の研削によりガラス板３１の面取りが行なわれ、端面４、第１境界面５、第２境界面６、第３境界面７および第４境界面８が形成された。
　第１境界面５の曲率半径Ｒ１、第２境界面６の曲率半径Ｒ２、第２境界面６と第１主面２とのなす角度θ１、第２境界面６のチッピングのサイズ、および、面幅（｜Ｌ１－Ｌ２｜）を、下記表１に示す（後述する例２～例７においても同様）。
 〈例２～例７〉
　例２～例７では、それぞれ、例１とは研削面３６の形状が異なる回転砥石３５を用いてガラス板３１の研削を行ない、ガラス基体１を得た。
　なお、例５～例６では、第２境界面６として、湾曲面ではなく、湾曲していない平坦面を形成した。このため、下記表１における第２境界面６の曲率半径Ｒ２の欄には、「－」を記載した。
　また、例６では、例１～例５とは異なり、回転砥石３５の直径Ｄ１は５０ｍｍとした。
 〈評価〉
　例１～例７のそれぞれのガラス基体１を用いて、年齢が３０代から６０代までの被験者１１人に、以下の評価をしてもらった。
　まず、被験者には、光が当てられているガラス基体１を、第１主面２と対面する向きで６０ｃｍ離して持ってもらい、様々な角度からガラス基体１の面取り部（第１境界面５および第２境界面６）を見てもらった。そして、面取り部からの反射光が最も強いと感じる角度Ａを決めてもらった。
　このとき、ガラス基体１に当てる光の照度を、１０００ルクス（蛍光灯の明りに相当）から順に、１５０００ルクス（晴天時の日陰を少し超える照度に相当）まで変化させた。被験者には、角度Ａにおいて、ガラス基体１の面取り部からの反射光が眩しいと感じたときの照度を記録してもらった。
　被験者１１人のそれぞれが眩しいと感じたときの照度の平均値（以下、本段落において単に「照度」という）を求めた。下記表１には、照度が４０００ルクス未満の場合は「Ｃ」を、照度が４０００ルクス以上８０００ルクス未満の場合は「Ｂ」を、照度が８０００ルクス以上の場合は「Ａ」を記載した。照度が大きいほど、ガラス基体１の面取り部からの反射光による眩しさが抑制されており、面取り部防眩性に優れると評価できる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
 〈評価結果まとめ〉
　上記表１に示す結果から明らかなように、第２境界面６が平坦面である例５～例６と比較して、例１～例４および例７は、面取り部防眩性に優れていた。
　例１と例２とを対比すると、曲率半径Ｒ１が曲率半径Ｒ２より大きい例２よりも、曲率半径Ｒ２が曲率半径Ｒ１よりも大きい例１の方が、面取り部防眩性がより優れていた。
　曲率半径Ｒ２のみが異なる例１と例７とを対比すると、曲率半径Ｒ２が０．５ｍｍである例７よりも、曲率半径Ｒ２が０．６ｍｍである例１の方が、面取り部防眩性がより優れていた。
　本発明を詳細にまた特定の実施形態を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。本出願は、２０１９年７月１０日出願の日本特許出願（特願２０１９－１２８０７１）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
　１：ガラス基体
　２：第１主面
　３：第２主面
　４：端面
　５：第１境界面
　６：第２境界面
　７：第３境界面
　８：第４境界面
　１２：屈曲部
　２１：車載表示装置
　２２：筐体
　２３：バックライトユニット
　２４：表示パネル
　２５：粘着層
　３１：ガラス板
　３２：ガラス板の第１主面
　３３：ガラス板の第２主面
　３４：ガラス板の端面
　３５：回転砥石
　３６：研削面
　Ｄ１：回転砥石の直径
　Ｒ１：第１境界面の曲率半径
　Ｒ２：第２境界面の曲率半径
　θ１：第２境界面と第１主面とのなす角度
　Ｌ１：端面から第１主面までの、端面から第１主面に対して接線方向の長さ
　Ｌ２：端面から第２主面までの、端面から第２主面に対して接線方向の長さ

Claims (10)

  1. 　第１主面と、
    　前記第１主面とは反対側の主面である第２主面と、
    　前記第１主面および前記第２主面に挟まれた端面と、
    　前記第１主面と前記端面との間に配置され、前記端面に接続する第１境界面と、
    　前記第１主面と前記第１境界面とに接続する第２境界面と、を備え、
    　前記第２境界面が、凸状に湾曲した湾曲面であり、
    　前記第２境界面の曲率半径Ｒ２が０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下である、ガラス基体。
  2. 　前記第２境界面と前記第１主面とのなす角度θ１が１０°以上４５°以下である、請求項１に記載のガラス基体。
  3. 　前記第１境界面が、凸状に湾曲した湾曲面であり、
    　前記第１境界面の曲率半径Ｒ１が０．１ｍｍ以上１．０ｍｍ以下である、請求項１または２に記載のガラス基体。
  4. 　前記第１境界面の曲率半径Ｒ１よりも、前記第２境界面の曲率半径Ｒ２の方が大きい、請求項３に記載のガラス基体。
  5. 　前記第１主面および前記第２主面が屈曲した屈曲部を有する、請求項１～４のいずれか１項に記載のガラス基体。
  6. 　前記第２境界面におけるチッピングのサイズが、０．０８ｍｍ以下である、請求項１～５のいずれか１項に記載のガラス基体。
  7. 　前記端面から前記第１主面までの、前記端面から前記第１主面に対して接線方向の長さＬ１と、前記端面から前記第２主面までの、前記端面から前記第２主面に対して接線方向の長さＬ２との差が、０．２ｍｍ以下である、請求項１～６のいずれか１項に記載のガラス基体。
  8. 　表示装置のカバーガラスとして用いられる、請求項１～７のいずれか１項に記載のガラス基体。
  9. 　前記表示装置が、車載表示装置である、請求項８に記載のガラス基体。
  10. 　請求項１～９のいずれか１項に記載のガラス基体を製造する方法であって、
    　ガラス板を準備し、
    　回転砥石を用いて、前記ガラス板を研削し、
    　前記回転砥石の研削面は、前記第１境界面および前記第２境界面の形状に対応する形状を有する、ガラス基体の製造方法。
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