TW201714852A

TW201714852A - 玻璃板

Info

Publication number: TW201714852A
Application number: TW105126440A
Authority: TW
Inventors: Naoaki Miyamoto; Masabumi Ito; Kazuya Ishikawa; Kazuya Takemoto; Naoya Wada
Original assignee: Asahi Glass Co Ltd
Priority date: 2015-08-19
Filing date: 2016-08-18
Publication date: 2017-05-01
Also published as: JP6249142B2; KR20180041133A; JPWO2017030112A1; CN206538347U; US20180147819A1; WO2017030112A1

Abstract

本發明提供一種適於利用光學系統精度良好地進行端面性狀之測定之玻璃板。本發明之玻璃板係具有主平面、及相對於主平面垂直之第1端面，並且在主平面與第1端面之間設有與主平面相鄰之倒角面者，在相對於主平面及第1端面垂直之剖面中，當將第1端面之假想線與倒角面之假想線交叉之點設為第1交叉點，並將通過第1交叉點且與第1端面之假想線垂直之直線相對於倒角面延長而與倒角面交叉之點設為第2交叉點時，第1交叉點與第2交叉點連成之線段之長度為10 μm以下。

Description

玻璃板

本發明係關於一種玻璃板。

由液晶電視、數位標牌等所代表之液晶顯示裝置具備構成背光之面狀發光裝置、及與面狀發光裝置之光出射面對向配置之液晶面板。面狀發光裝置有直下型與邊緣照明型，但多使用可謀求光源之小型化之邊緣照明型。邊緣照明型之面狀發光裝置具有光源、導光板、反射片、及各種光學片(擴散片、亮度提昇片等)等。於專利文獻1、2中揭示有將內部透射率較高、強度亦較高、且耐熱性亦優異之玻璃板用作面狀發光裝置之導光板。又，已知一種不取決於測定對象物之形狀而甚至對於對象物之邊緣周邊部亦可進行高速且高精度地測定之方法。於專利文獻3所揭示之方法中，使用線照明與線感測器之構成之光學測定裝置，且選擇遠心光學系統作為成像光學系統。該方法不受遮光板所致之光量不足之影響，甚至於圓形基板等測定對象構件之周邊部附近，亦可對測定對象構件之表面狀態進行測定。因此，與使用非遠心光學系統之成像光學系統之情形相比，可擴大能夠測定之區域。上述測定之圖像如專利文獻4所揭示之方法般藉由進行白黑二值化處理而可高精度地評估玻璃基板等之端面性狀。 [先前技術文獻] [專利文獻] [專利文獻1]日本專利特開2013-093195號公報 [專利文獻2]日本專利特開2013-030279號公報 [專利文獻3]日本專利特開2012-021780號公報 [專利文獻4]國際公開第2012/005019號

[發明所欲解決之問題] 在將玻璃板例如用作面狀發光裝置之導光板等時，亦為如專利文獻3、4所揭示之利用光學系統測定端面性狀之測定方法尤其於在線檢查(全數檢查)中為有用。若為離線檢查(選取檢查)，則例如亦可藉由掃描型測定裝置等而進行高精度之測定，但於在線檢查中要求以高速度且非破壞地測定端面整體，故除光學系統之測定方法以外並不現實。又，在將玻璃板例如用作面狀發光裝置之導光板等時，尤其要求端面性狀(尺寸及表面狀態)之測定精度。其原因在於，於導光板中使光自端面入射，故根據端面之尺寸或表面狀態而較大地影響所入射之光之量或均勻性，關係到製品之品質。因此，要求藉由與專利文獻4所揭示之方法同樣地白黑二值化，從而不僅測定端面之表面狀態而且還測定尺寸。然而，本申請案之發明者等人努力研討之結果發現，先前之玻璃板之端面性狀並不適合利用上述光學系統精度良好地進行端面性狀之測定。而且進一步研討之後發現，藉由將玻璃板之端面性狀預先控制於某範圍而可抑制由端面性狀導致之多餘之散射光。並且發現，藉此可抑制測定誤差從而以更高之精度檢測投光像，能夠利用光學系統以充分之精度進行端面性狀之測定。本發明之目的在於提供一種玻璃板，其適於在將玻璃構件用作導光板之情形時，利用光學系統精度良好地進行端面性狀之測定。 [解決問題之技術手段] 根據本發明之一態樣，提供一種玻璃板，其係具有主平面、及相對於上述主平面垂直之第1端面，並且在上述主平面與上述第1端面之間設有與上述主平面相鄰之倒角面者，在相對於上述主平面及上述第1端面垂直之剖面中，當將上述第1端面之假想線與上述倒角面之假想線交叉之點設為第1交叉點，並將通過上述第1交叉點且與上述第1端面之假想線垂直之直線相對於上述倒角面延長而與上述倒角面交叉之點設為第2交叉點時，上述第1交叉點與上述第2交叉點連成之線段之長度為10 μm以下。根據本發明之另一態樣，提供一種玻璃板，其係具有主平面、及相對於上述主平面垂直之第1端面，並且在上述主平面與上述第1端面之間設有與上述主平面相鄰之倒角面者，在相對於上述主平面及上述第1端面垂直之剖面中，當將上述第1端面之假想線與上述倒角面之假想線交叉之點設為第1交叉點，並將通過上述第1交叉點且與上述第1端面之假想線垂直之直線相對於上述倒角面延長而與上述倒角面交叉之點設為第2交叉點時，上述第2交叉點處之上述倒角面之曲率半徑為110 μm以下。 [發明之效果] 根據本發明，對於例如用以作為面狀發光裝置之導光板而使用之玻璃板可精度良好地進行端面性狀測定。

其次，一面參照隨附圖式一面對本發明較佳之實施形態進行說明。於本說明書中，只要無特別之規定，則表示數值範圍之「～」係以將記載於其前後之數值作為下限值及上限值而包含在內之意義而使用。再者，於圖式中之記載中，對於同一或對應之構件或零件標註同一或對應之符號，藉此省略重複之說明。又，圖式只要未特別指定，則目的並非表示構件或零件間之相對比。由此，具體之尺寸可參照以下非限定性之實施形態而由本業者決定。 [液晶顯示裝置10] 圖1係表示液晶顯示裝置10之概略構成之液晶顯示裝置10之側視圖。圖2係裝入至液晶顯示裝置10中之實施形態之玻璃板12之俯視圖。如圖1般，液晶顯示裝置10具備具有玻璃板12之面狀發光裝置14、及液晶面板16而構成。液晶顯示裝置10例如搭載於液晶電視、數位標牌等謀求薄型化之電子機器。＜液晶面板16＞液晶面板16以夾持配設於厚度方向之中央之液晶層之方式將配向層、透明電極、玻璃基板及偏光鏡積層而構成。又，於液晶層之一面，配設有彩色濾光片。液晶層之分子係藉由對透明電極施加驅動電壓而繞配光軸旋轉，藉此進行特定之顯示。＜面狀發光裝置14＞作為面狀發光裝置14，為謀求薄型化而採用邊緣照明型。面狀發光裝置14具有光源18、玻璃板12、反射片20、各種光學片(擴散片、亮度提昇片等)22、及反射點24A～24C。如圖1之箭頭所示，自光源18入射至玻璃板12之內部之光由玻璃板12之光出射面26之內表面、及光反射面32之內表面反覆地全反射並且行進。又，藉由反射點24A～24C及反射片20而使行進方向改變後之光係自玻璃板12之與液晶面板16對向之光出射面26出射至外部。出射至外部之光藉由各種光學片22(由擴散片、亮度提昇片等構成，可為單一亦可為複數個)擴散之後，入射至液晶面板16。光源18並未特別限定，可使用LED(Light Emitting Diode，發光二極體)、熱陰極管、或冷陰極管。光源18配置於與玻璃板12之入光端面(第1端面)28對向之位置。又，藉由於光源18之背面側設置反射器30而使自光源18以放射狀發射之光入射至玻璃板12之入射效率提高。亦可將反射片20以與玻璃板12之光反射面32對向之方式而配設。反射片20係藉由對丙烯酸樹脂等樹脂片之表面覆膜光反射構件而構成。此外，反射片20亦可配設於非入光端面34、36、38(參照圖2)。反射片20之任一者均可自玻璃板12隔開空間而配設，亦可藉由黏著劑而貼合於玻璃板12。光反射面32係玻璃板12之與光出射面26對向之主平面。又，入光端面28係與光源18對向之玻璃板12之端面。非入光端面34、36、38係除入光端面28以外之玻璃板12之端面。再者，將於下文敍述反射片20之詳情，除使用反射片20以外，亦可於玻璃板12之光反射面32及非入光端面34、36、38藉由印刷或塗佈等而形成反射膜。作為構成反射片20之樹脂片之材質，例示有丙烯酸樹脂，但並不限定於此，例如可使用PET(polyethylene terephthalate，聚對苯二甲酸乙二酯)樹脂等聚酯樹脂、胺基甲酸乙酯樹脂、及將其等組合而成之材料等。作為構成反射片20之光反射構件，例如可使用於樹脂中內包有氣泡或粒子之膜、或金屬蒸鍍膜等。亦可於反射片20上設置黏著層，且貼合於玻璃板12。作為設置於反射片20上之黏著層，可使用例如丙烯酸樹脂、矽酮樹脂、胺基甲酸乙酯樹脂、合成橡膠等。反射片20之厚度並未特別限定，例如可使用0.01～0.50 mm者。對於各種光學片22，可使用乳白色之丙烯酸樹脂製膜等。各種光學片22使自玻璃板12之光出射面26出射之光擴散，故對液晶面板16之背面側照射無亮度不均之均勻之光。再者，各種光學片22係與玻璃板12以不抵接之方式對向地配設於特定位置。＜玻璃板12之物性＞玻璃板12係藉由透明度較高之玻璃而構成。於實施形態中，作為用作玻璃板12之玻璃之材料，可使用多成分系之氧化物玻璃。具體而言，作為玻璃板12，較佳為使用光路長50 mm時之波長400～700 nm下之平均內部透射率為90%以上的玻璃。藉此，可極力抑制入射至玻璃板12之光之衰減。就光路長50 mm時之透射率而言，於藉由將玻璃板12沿與主平面垂直之方向割斷而以縱50 mm×橫50 mm之尺寸自該玻璃板之中心部分選取、且以相互對向之第1及第2之割斷面之算術平均粗糙度Ra≦0.03 μm之方式形成之樣本A中，藉由能夠自上述第1割斷面以法線方向長度50 mm、且光路長50 mm進行測定之分光測定裝置(例如UH4150：日立高新技術公司製造)，利用狹縫等使入射光之光束寬度較板厚窄之後進行測定。藉由自如此般獲得之光路長50 mm之透射率去除由表面之反射而導致之損失，可獲得光路長50 mm之內部透射率。光路長50 mm時之波長400～700 nm下之平均內部透射率較佳為92%以上，更佳為95%以上，進而佳為98%以上，特佳為99%以上。用作玻璃板12之玻璃之鐵含量之總量A為100質量ppm以下，其於滿足上述光路長50 mm時之波長400～700 nm下之平均內部透射率方面較佳，更佳為40質量ppm以下，進而佳為20質量ppm以下。另一方面，用作玻璃板12之玻璃之鐵含量之總量A為5質量ppm以上，其於多成分系之氧化物玻璃製造時使玻璃之熔解性提高方面較佳，更佳為8質量ppm以上，進而佳為10質量ppm以上。再者，用作玻璃板12之玻璃之鐵含量之總量A可藉由玻璃製造時所添加之鐵之量而調節。於本說明書中，將玻璃之鐵含量之總量A表示為Fe₂ O₃ 之含量，但存在於玻璃中之鐵並非全部以Fe³⁺ (3價鐵)之形式存在。通常，於玻璃中同時存在Fe³⁺ 與Fe²⁺ (2價鐵)。Fe²⁺ 及Fe³⁺ 於波長400～700 nm之範圍存在吸收，但Fe²⁺ 之吸收係數(11 cm^-1 Mol^-1 )較Fe³⁺ 之吸收係數(0.96 cm^-1 Mol^-1 )大1位，故使波長400～700 nm下之內部透射率進一步降低。因此，Fe²⁺ 之含量較少，此在提高波長400～700 nm之內部透射率方面較佳。用作玻璃板12之玻璃之Fe²⁺ 之含量B為20質量ppm以下，此在以有效光路長滿足上述可見光域之平均內部透射率方面較佳，更佳為10質量ppm以下，進而佳為5質量ppm以下。另一方面，用作玻璃板12之玻璃之Fe²⁺ 之含量B為0.01質量ppm以上，此在多成分系之氧化物玻璃製造時使玻璃之熔解性提高方面較佳，更佳為0.05質量ppm以上，進而佳為0.1質量ppm以上。再者，用作玻璃板12之玻璃之Fe²⁺ 之含量可根據於玻璃製造時添加之氧化劑之量、或熔解溫度等而調節。關於玻璃製造時添加之氧化劑之具體之種類及其等之添加量將於下文敍述。Fe₂ O₃ 之含量A係藉由螢光X射線測定求出之換算為Fe₂ O₃ 之全鐵之含量(質量ppm)。Fe²⁺ 之含量B係以ASTM C169-92為基準而測定。再者，所測定之Fe²⁺ 之含量換算為Fe₂ O₃ 而記載。以下表示用作玻璃板12之玻璃之組成之具體例。但是，用作玻璃板12之玻璃之組成並不限定於該等。用作玻璃板12之玻璃之一構成例(構成例A)中，以氧化物基準之質量百分率表示時，含有SiO₂ 為60～80%，Al₂ O₃ 為0～7%，MgO為0～10%，CaO為0～20%，SrO為0～15%，BaO為0～15%，Na₂ O為3～20%，K₂ O為0～10%，及Fe₂ O₃ 為5～100質量ppm。用作玻璃板12之玻璃之另一構成例(構成例B)中，以氧化物基準之質量百分率表示時，含有SiO₂ 為45～80%，Al₂ O₃ 為超過7%且30%以下，B₂ O₃ 為0～15%，MgO為0～15%，CaO為0～6%，SrO為0～5%，BaO為0～5%，Na₂ O為7～20%，K₂ O為0～10%，ZrO₂ 為0～10%，及Fe₂ O₃ 為5～100質量ppm。用作玻璃板12之玻璃之進而另一構成例(構成例C)中，以氧化物基準之質量百分率表示時，含有SiO₂ 為45～70%，Al₂ O₃ 為10～30%，B₂ O₃ 為0～15%，MgO、CaO、SrO及BaO之合計為5～30%，Li₂ O、Na₂ O及K₂ O之合計為0%以上且未達3%，及Fe₂ O₃ 為5～100質量ppm。然而，用作玻璃板12之玻璃並不限定於該等。以下，對具有上述成分之本實施形態之玻璃板12之玻璃之組成之各成分之組成範圍進行說明。再者，各組成之含量之單位均係以氧化物基準之質量百分率表示或質量ppm表示，分別僅表示為「%」「ppm」。 SiO₂ 為玻璃之主成分。關於SiO₂ 之含量，為保持玻璃之耐候性、失透特性，以氧化物基準之質量百分率表示時，於構成例A中，較佳為60%以上，更佳為63%以上，於構成例B中，較佳為45%以上，更佳為50%以上，於構成例C中，較佳為45%以上，更佳為50%以上。另一方面，關於SiO₂ 之含量，為使熔解容易，使泡品質良好，且為將玻璃中之二價鐵(Fe²⁺ )之含量抑制得較低，使光學特性良好，於構成例A中，較佳為80%以下，更佳為75%以下，於構成例B中，較佳為80%以下，更佳為70%以下，於構成例C中，較佳為70%以下，更佳為65%以下。 Al₂ O₃ 於構成例B及C中係使玻璃之耐候性提高之必須成分。於本實施形態之玻璃中，為維持實用中必要之耐候性，Al₂ O₃ 之含量於構成例A中，較佳為1%以上，更佳為2%以上，於構成例B中，較佳為超過7%，更佳為10%以上，於構成例C中，較佳為10%以上，更佳為13%以上。但是，為將二價鐵(Fe²⁺ )之含量抑制得較低，使光學特性良好，且使泡品質良好，Al₂ O₃ 之含量於構成例A中，較佳為7%以下，更佳為5%以下，於構成例B中，較佳為30%以下，更佳為23%以下，於構成例C中，較佳為30%以下，更佳為20%以下。 B₂ O₃ 係促進玻璃原料之熔融、使機械特性及耐候性提高之成分，但為了不產生因揮發形成之脈理(ream)、爐壁之侵蝕等不良，B₂ O₃ 之含量於玻璃A中，較佳為5%以下，更佳為3%以下，於構成例B及C中，較佳為15%以下，更佳為12%以下。 Li₂ O、Na₂ O、及K₂ O等鹼金屬氧化物係於促進玻璃原料之熔融、調整熱膨脹、黏性等方面有用之成分。因此，Na₂ O之含量於構成例A中，較佳為3%以上，更佳為8%以上。Na₂ O之含量於構成例B中，較佳為7%以上，更佳為10%以上。但是，為保持熔解時之澄清性、且保持所製造之玻璃之泡品質，Na₂ O之含量於構成例A及B中，較佳為20%以下，更佳為15%以下，於構成例C中，較佳為3%以下，更佳為1%以下。又，K₂ O之含量於構成例A及B中，較佳為10%以下，更佳為7%以下，於構成例C中，較佳為2%以下，更佳為1%以下。又，Li₂ O為任意成分，但為了使玻璃化容易進行，且將來自原料之作為雜質包含之鐵含量抑制得較低，並將批量成本抑制得較低，於構成例A、B及C中，可含有2%以下之Li₂ O。又，關於該等鹼金屬氧化物之合計含量(Li₂ O＋Na₂ O＋K₂ O)，為保持熔解時之澄清性，且保持所製造之玻璃之泡品質，於構成例A及B中，較佳為5%～20%，更佳為8%～15%，於構成例C中，較佳為0%～2%，更佳為0%～1%。 MgO、CaO、SrO、及BaO等鹼土類金屬氧化物係於促進玻璃原料之熔融、調整熱膨脹、黏性等方面有用之成分。 MgO具有降低玻璃熔解時之黏性、促進熔解之作用。又，有降低比重、使玻璃板不易附有瑕疵之作用，故可使構成例A、B及C中含有MgO。又，為降低玻璃之熱膨脹係數，使失透特性良好，MgO之含量於構成例A中，較佳為10%以下，更佳為8%以下，於構成例B中，較佳為15%以下，更佳為12%以下，於構成例C中，較佳為10%以下，更佳為5%以下。 CaO係促進玻璃原料之熔融、且調整黏性、熱膨脹等之成分，故可使構成例A、B及C中含有CaO。為取得上述作用，於構成例A中，CaO之含量較佳為3%以上，更佳為5%以上。又，為使失透良好，於構成例A中，較佳為20%以下，更佳為10%以下，於構成例B中，較佳為6%以下，更佳為4%以下。 SrO具有使熱膨脹係數之增大及使玻璃之高溫黏度降低之效果。為取得該效果，可使構成例A、B及C中含有SrO。但是，為將玻璃之熱膨脹係數抑制得較低，SrO之含量於構成例A及C中，較佳為15%以下，更佳為10%以下，於構成例B中，較佳為5%以下，更佳為3%以下。 BaO係與SrO同樣地具有使熱膨脹係數之增大及使玻璃之高溫黏度降低之效果。為取得上述效果而可含有BaO。但是，為將玻璃之熱膨脹係數抑制得較低，BaO之含量於構成例A及C中，較佳為15%以下，更佳為10%以下，於構成例B中，較佳為5%以下，更佳為3%以下。又，關於該等鹼土類金屬氧化物之合計含量(MgO＋CaO＋SrO＋BaO)，為將熱膨脹係數抑制得較低，使失透特性良好，且維持強度，於構成例A中，較佳為10%～30%，更佳為13%～27%，於構成例B中，較佳為1%～15%，更佳為3%～10%，於構成例C中，較佳為5%～30%，更佳為10%～20%。於本實施形態之玻璃板12之玻璃之玻璃組成中，為提高玻璃之耐熱性及表面硬度，亦可使構成例A、B及C中含有10%以下之作為任意成分之ZrO₂ ，較佳為含有5%以下。藉由含有10%以下之作為任意成分之ZrO₂ 而使玻璃不易失透。於本實施形態之玻璃板12之玻璃之玻璃組成中，為提高玻璃之熔解性，亦可使構成例A、B及C中含有5～100 ppm之Fe₂ O₃ 。再者，Fe₂ O₃ 之量之較佳範圍如上所述。又，本實施形態之玻璃板12之玻璃亦可含有SO₃ 作為澄清劑。該情形時，SO₃ 含量以質量百分率表示時較佳為超過0%且0.5%以下。更佳為0.4%以下，進而佳為0.3%以下，再進而佳為0.25%以下。又，本實施形態之玻璃板12之玻璃亦可含有Sb₂ O₃ 、SnO₂ 及As₂ O₃ 中之一者以上作為氧化劑及澄清劑。該情形時，Sb₂ O₃ 、SnO₂ 或As₂ O₃ 之含量以質量百分率表示時較佳為0～0.5%。更佳為0.2%以下，進而佳為0.1%以下，再進而佳為實質上不含有。且說，Sb₂ O₃ 、SnO₂ 及As₂ O₃ 係作為玻璃之氧化劑而發揮作用，故亦可根據調節玻璃之Fe²⁺ 之量之目的而於上述範圍內進行添加。但是，自環境方面而言，較佳為實質上不含有As₂ O₃ 。又，本實施形態之玻璃板12之玻璃亦可含有NiO。於含有NiO之情形時，NiO亦作為著色成分而發揮功能，故NiO之含量較佳為相對於上述玻璃組成之合計量為10 ppm以下。尤其自不使波長400～700 nm下之玻璃板之內部透射率降低之觀點而言，NiO較佳為1.0 ppm以下，更佳為0.5 ppm以下。本實施形態之玻璃板12之玻璃亦可含有Cr₂ O₃ 。於含有Cr₂ O₃ 之情形時，Cr₂ O₃ 亦作為著色成分而發揮功能，故Cr₂ O₃ 之含量較佳為相對於上述玻璃組成之合計量為10 ppm以下。尤其自不使波長400～700 nm下之玻璃板之內部透射率降低之觀點而言，Cr₂ O₃ 較佳為1.0 ppm以下，更佳為0.5 ppm以下。本實施形態之玻璃板12之玻璃亦可含有MnO₂ 。於含有MnO₂ 之情形時，MnO₂ 亦作為吸收可見光之成分而發揮功能，故MnO₂ 之含量較佳為相對於上述玻璃組成之合計量為50 ppm以下。尤其自不使波長400～700 nm下之玻璃板之內部透射率降低之觀點而言，MnO₂ 較佳為10 ppm以下。本實施形態之玻璃板12之玻璃亦可含有TiO₂ 。於含有TiO₂ 之情形時，TiO₂ 亦作為吸收可見光之成分而發揮功能，故TiO₂ 之含量較佳為相對於上述玻璃組成之合計量為1000 ppm以下。自不使波長400～700 nm下之玻璃板之內部透射率降低之觀點而言，TiO₂ 之含量更佳為500 ppm以下，特佳為100 ppm以下。本實施形態之玻璃板12之玻璃亦可含有CeO₂ 。CeO₂ 具有減少鐵之氧化還原之效果，可使Fe²⁺ 量相對於全鐵量之比率減小。另一方面，為了抑制鐵之氧化還原降低至未達3%，CeO₂ 之含量較佳為相對於上述玻璃組成之合計量為1000 ppm以下。又，CeO₂ 之含量更佳為500 ppm以下，進而佳為400 ppm以下，特佳為300 ppm以下，最佳為250 ppm以下。本實施形態之玻璃板12之玻璃亦可含有選自包含CoO、V₂ O₅ 及CuO之群中之至少1種成分。於含有該等成分之情形時，亦作為吸收可見光之成分而發揮功能，故上述成分之含量較佳為相對於上述玻璃組成之合計量為10 ppm以下。為不使波長400～700 nm下之玻璃板之內部透射率降低，特佳為實質上不含有該等成分。＜玻璃板12之形狀＞圖3係玻璃板12之整體立體圖，圖4係玻璃板12之端面放大圖，圖5～7係玻璃板12之剖面放大圖。再者，於圖5～7中，將相對於主平面及入光端面28垂直之剖面之一部分放大表示。俯視呈矩形狀之玻璃板12具有光出射面26、光反射面32、入光端面28、非入光端面34、36、38、入光側倒角面40、及非入光側倒角面42。此處，光出射面26及光反射面32相當於本實施形態之主平面，入光端面28相當於本實施形態之第1端面。又，非入光端面34、36、38相當於本實施形態之第2端面，入光側倒角面40相當於本實施形態之倒角面。光出射面26係與液晶面板16(參照圖1)對向之面。於實施形態中，使光出射面26於俯視時為大致矩形狀，但光出射面26之形狀並不限定於此。又，光出射面26之大小可對應於液晶面板16而決定，故並未特別限定，但於使用玻璃板12作為導光板之情形時，例如較佳為300 mm×300 mm以上之尺寸，更佳為500 mm×500 mm以上之尺寸。玻璃板12具有較高之剛性，故尺寸越大則越會發揮其效果。光反射面32係與光出射面26對向之面。光反射面32以相對於光出射面26平行之方式構成。又，光反射面32之形狀及尺寸以與光出射面26大致相同之方式構成。再者，光反射面32並非必須相對於光出射面26平行，亦可設為設置有階差或傾斜之構成。又，光反射面32之尺寸亦可設為與光出射面26不同之尺寸。於光反射面32上，設有複數個圓形狀之反射點24A、24B、24C。反射點之配置可為如圖2之格子狀(柵格)，亦可為其他任意之圖案，還可為隨機，但可適當調整以使自光出射面26出射之光之亮度分佈變得均勻。作為反射點24A～24C，藉由將樹脂利用印刷等方法以點狀形成於玻璃板12、或將印刷有反射點24A～24C之透明樹脂膜貼合於玻璃板12、或將印刷有反射點24A～24C之透明樹脂膜載置於玻璃板12、或代替反射點24A～24C而將使所入射之光反射之溝槽形成於光反射面32、或藉由雷射加工或化學蝕刻加工對玻璃板12之表面進行加工，均可取得同等之效果。反射點24A～24C亦可含有散射粒子或氣泡。自入光端面28入射之光之亮度較強，但其亮度隨著於玻璃板12之內部反覆反射並行進而逐漸降低。因此，於實施形態中，使反射點24A、24B、24C之大小自入光端面28朝非入光端面38不同。具體而言，將靠近入光端面28之區域之反射點24A之直徑(L_A )設定為較小，藉此，將反射點24B之直徑(L_B )、及反射點24C之直徑(L_C )設定為隨著朝向光之行進方向而變大(L_A ＜L_B ＜L_C )。反射點之直徑係可適當調整以使自光出射面26出射之光之亮度分佈變得均勻。如此，藉由使反射點24A、24B、24C之大小朝玻璃板12內部之光之行進方向變化，而可使自光出射面26出射之出射光之亮度均勻化，從而可抑制亮度不均之產生。再者，代替反射點24A、24B、24C之大小，使反射點24A、24B、24C之數量密度朝玻璃板12內部之光之行進方向而變化，藉此亦可取得同等之效果。又，代替反射點24A、24B、24C，將使所入射之光反射之溝槽形成於光反射面32，藉此亦可取得同等之效果。玻璃板12之非入光端面34、36、38無來自光源18之光進入，故對其表面可並不如入光端面28般高精度地加工，非入光端面34、36、38之算術平均粗糙度Ra與入光端面28之算術平均粗糙度Ra相等，或亦可為其以下。該情形時，非入光端面34、36、38之表面粗糙度Ra為0.8 μm以下。但是，為了抑制光於端面散射而產生亮度不均，非入光端面34、36、38之表面粗糙度Ra較佳為0.4 μm以下，更佳為0.2 μm以下，進而佳為0.1 μm以下。再者，於本說明書中，於記載為表面粗糙度Ra之情形時，其係指基於JIS B 0601～JIS B 0031之算術平均粗糙度(中心線平均粗糙度)。入光端面28亦可於作為玻璃板12之玻璃之製造時藉由研磨具進行研磨加工。關於入光端面28之表面粗糙度Ra，為了使來自光源18之光有效地進入至玻璃板12之內部，為0.1 μm以下，較佳為未達0.03 μm，進而佳為0.01 μm以下，特佳為0.005 μm以下。由此，使自光源18進入至玻璃板12之內部之光之入光效率提高。自提高生產效率之觀點而言，非入光端面34、36、38之表面粗糙度Ra可較入光端面28之表面粗糙度Ra大，亦可與入光端面28之表面粗糙度Ra相等以便非入光端面34、36、38亦可進行與入光端面28相同之操作。在光出射面26與入光端面28之間，設有與光出射面26相鄰之入光側倒角面40。同樣地，在光反射面32與入光端面28之間，設有與光反射面32相鄰之入光側倒角面40。於本實施形態中，例示在光出射面26側與光反射面32側之兩者具備入光側倒角面40者，亦可設為僅任一方具備入光側倒角面40之構成。又，入光側倒角面40之表面粗糙度Ra為0.8 μm以下，較佳為0.5 μm以下，更佳為0.1 μm以下，進而佳為0.05 μm以下，再進而佳為未達0.03 μm。藉由將入光側倒角面40之表面粗糙度Ra設為0.1 μm以下，可抑制自玻璃板12出射之光之亮度不均之產生。又，亦可抑制檢查步驟中之散射光之產生，可提高入光端面28及入光側倒角面40之表面狀態之測定精度。自提高生產效率之觀點而言，入光端面28之表面粗糙度Ra較佳為較入光側倒角面40小(入光端面28之Ra＜入光側倒角面40之Ra)，但入光端面28之表面粗糙度Ra與入光側倒角面40之表面粗糙度Ra亦可相等。再者，關於非入光端面34、36、38，亦可將經切斷加工處理後之面直接用作非入光端面34、36、38。如圖4所示若將入光側倒角面40之寬度尺寸設為X(mm)，則該寬度尺寸X之倒角面長度方向(以下，僅稱為長度方向)上之平均值X_ave 較佳為0.1 mm～0.5 mm。若X_ave 為0.5 mm以下，則可擴大入光側倒角面40之寬度尺寸。若X_ave 為0.1 mm以上，則可減小下述X之誤差。關於入光側倒角面40之寬度尺寸X，實際上在長度方向上會產生因倒角加工時之加工不均所導致之誤差。如此，於入光側倒角面40之寬度尺寸X之長度方向上之平均值為X_ave (mm)之情形時，X之長度方向上之誤差較佳為X_ave 之50%以內。即，X滿足0.5X_ave ≦X≦1.5X_ave 。更佳為40%以內，進而佳為30%以內，特佳為20%以內。藉此，長度方向上之入光側倒角面40之寬度尺寸及入光端面28之寬度尺寸之誤差變小，故可減小於面狀發光裝置14產生之亮度不均。於如本實施形態般要求薄型化之面狀發光裝置14中，必須使玻璃板12之厚度亦減薄。因此，本實施形態之玻璃板12之厚度例如為0.7～3.0 mm。因玻璃板12之厚度為3.0 mm以下故可使面狀發光裝置14減薄，因其厚度為0.7 mm以上故可獲得充分之剛性。再者，玻璃板12之厚度並不限定於該值，但若為該厚度，則與厚度4 mm以上之具有丙烯酸製之導光板之面狀發光裝置相比較，可提供具備充分之強度之面狀發光裝置14。其次，根據圖5～7進行說明。圖5係將玻璃板12之特徵放大表示之說明圖，其係相對於作為主平面之光出射面26及光反射面32、與作為第1端面之入光端面28垂直之剖面圖。圖6係將玻璃板12之入光端面28與入光側倒角面40之邊界附近特別放大而表示之說明圖。圖7係將玻璃板12之光出射面26與入光側倒角面40之邊界附近特別放大而表示之說明圖。再者，圖1表示形狀為直線狀之入光端面28及光出射面26，但實際上入光端面28及光出射面26之形狀為直線狀、或曲線狀。於先前之玻璃之端面及主面上，有時即便為於設計上成直線狀者，但實際上端面及主面亦成曲線狀。因此，如圖5～7所示，在相對於光出射面26及入光端面28垂直之剖面中，將入光端面28或光出射面26之曲線藉由最小平方法近似所得之直線分別設為入光端面28之假想線T₁ 或光出射面26之假想線T₂ 。又，入光側倒角面40亦同樣地如圖5～7所示實際上為直線狀、或曲線狀。於先前之玻璃之倒角面，亦有時即便為於設計上成直線狀者，但實際上倒角面亦成曲線狀。因此，在相對於光出射面26及入光端面28垂直之剖面中，與入光側倒角面40相切之切線中，將接觸長成為最長之點上之切線設為入光側倒角面40之假想線T₃ 。關於本實施形態之玻璃板12，在相對於光出射面26及入光端面28垂直之剖面中，具備入光側倒角面40，該入光側倒角面40係與入光側倒角面40相切之切線中的接觸長成為最長之點之切線即入光側倒角面40之假想線T₃ 相對於假想線T₁ 具有特定之傾斜角度θ。傾斜角度θ並未特別限定，但為了有效地抑制玻璃之破損，θ亦較佳為30°～60°，更佳為40°～50°。又，為了使光源之光量無損失地有效利用，θ較佳為滿足0.01≦tanθ≦0.75。在相對於光出射面26及入光端面28垂直之剖面中，當將通過入光端面28之假想線T₁ 與入光側倒角面40之假想線T₃ 交叉之第1交叉點P₁ 、且與假想線T₁ 垂直之直線相對於入光側倒角面40延長時，將該直線與入光側倒角面40交叉之點(垂線之垂足)設為第2交叉點P₂ 。第1交叉點P₁ 與第2交叉點P₂ 連成之線段L₁ 之長度為10 μm以下。藉此，於檢查步驟中可使在入光端面28與入光側倒角面40之邊界部附近散射之光量減少，可提高入光端面28之尺寸之測定精度。再者，於入光端面28及入光側倒角面40之任一者均為理想的直線狀之情形時，第1交叉點P₁ 與第2交叉點P₂ 一致，線段L₁ 之長度為0 μm。線段L₁ 之長度較佳為7 μm以下，更佳為5 μm以下、3 μm以下、1 μm以下。自提高機械強度及生產性之觀點而言，線段L₁ 之長度較佳為0.1 μm以上。又，在相對於光出射面26及入光端面28垂直之剖面中，第2交叉點P₂ 處之入光側倒角面40之曲率半徑R₁ 為110 μm以下。藉此，於檢查步驟中可使在入光端面28與入光側倒角面40之邊界部附近散射之光量減少，可提高入光端面28之尺寸之測定精度。再者，於入光端面28及入光側倒角面40之任一者均為理想的直線狀之情形時，第4交叉點係不具有曲率之點，但曲率半徑R₁ 可視為0 μm。曲率半徑R₁ 較佳為77 μm以下，更佳為55 μm以下、33 μm以下、11 μm以下。自提高機械強度及生產性之觀點而言，曲率半徑R₁ 較佳為1 μm以上。在相對於光出射面26及入光端面28垂直之剖面中，當將通過光出射面26之假想線T₂ 與入光側倒角面40之假想線T₃ 交叉之第3交叉點P₃ 、且與假想線T₂ 垂直之直線相對於入光側倒角面40延長時，將該直線與入光側倒角面40交叉之點(垂線之垂足)設為第4交叉點P₄ 。第3交叉點P₃ 與第4交叉點P₄ 連成之線段L₂ 之長度較佳為10 μm以下。藉此，於檢查步驟中可使在光出射面26與入光側倒角面40之邊界部附近散射之光量減少，可提高入光側倒角面40之尺寸之測定精度。再者，於光出射面26及入光側倒角面40之任一者均為理想的直線狀之情形時，第3交叉點P₃ 與第4交叉點P₄ 一致，線段L₂ 之長度為0 μm。線段L₂ 之長度較佳為7 μm以下，更佳為5 μm以下、3 μm以下、1 μm以下。自提高機械強度及生產性之觀點而言，線段L₂ 之長度較佳為0.1 μm以上。又，在相對於光出射面26及入光端面28垂直之剖面中，第4交叉點P₄ 處之入光側倒角面40之曲率半徑R₂ 較佳為110 μm以下。藉此，於檢查步驟中可使在光出射面26與入光側倒角面40之邊界部附近散射之光量減少，可提高入光側倒角面40之尺寸之測定精度。再者，於光出射面26、入光端面28及入光側倒角面40之任一者均為理想的直線狀之情形時，第4交叉點係不具有曲率之點，但曲率半徑R₂ 可視為0 μm。曲率半徑R₂ 較佳為77 μm以下，更佳為55 μm以下、33 μm以下、11 μm以下。自提高機械強度及生產性之觀點而言，曲率半徑R₂ 較佳為1 μm以上。再者，相對於光出射面26及入光端面28垂直之剖面中之如上所述之玻璃板12之形狀之特徵均可使用KEYENCE公司製造之圖像尺寸測定器IM-6120，按照以下之順序而測定、評估。再者，本測定方法係僅可於離線檢查中使用者，尤其適於高精度之形狀評估。 1；於玻璃板12之相對於光出射面26及入光端面28垂直之剖面中，以僅覆蓋整個剖面之方式設置遮光膜。 2；於載台上，以使相對於光出射面26及入光端面28垂直之剖面成水平之方式載置玻璃板12。 3；根據玻璃板12之相對於光出射面26及入光端面28垂直之剖面之輪廓，藉由「基本測定」欄之「線-線」模式而測定玻璃板12之板厚。輪廓可識別為圖像之白黑之邊界。於「線-線」模式下，於輪廓中之與光出射面26及光反射面32相當之直線上，分別以手動方式選擇任意之2點，以此而自動地獲得光出射面26及光反射面32之近似直線，從而可測定板厚。 4；根據玻璃板12之相對於光出射面26及入光端面28垂直之剖面之輪廓、及所測定之板厚，評估上述之線段L₁ 、L₂ 或曲率半徑R₁ 、R₂ 。 [玻璃板12之製造方法] 圖8～10係用以說明玻璃板12之製造方法之圖。圖8係表示玻璃板12之製造方法之步驟圖。圖9係玻璃原材料44之俯視圖，圖10係玻璃基材46之俯視圖。為製造玻璃板12，首先準備圖9之玻璃原材料44。玻璃原材料之厚度為0.7～3.0 mm，光路長50 mm時之波長400～700 nm下之平均內部透射率為90%以上。玻璃原材料44係設為較玻璃板12之既定形狀大、或與其相同之形狀。＜切斷步驟＞對玻璃原材料44，首先實施圖8之步驟(S10)所示之切斷步驟。於切斷步驟(S10)中，使用切削裝置於圖9之虛線所示之各位置(1個部位之入光端面側之位置與3個部位之非入光端面側之位置)中之至少1個部位實施切斷加工。再者，切斷加工亦可不必對1個部位之入光端面側之位置與3個部位之非入光端面側之位置中之任一者實施，還可對任一部位均不進行切斷而是直接使用玻璃原材料44之形狀。藉由實施切斷加工而自圖9之玻璃原材料44切下圖10之玻璃基材46。再者，於實施形態中，玻璃板12於俯視時為矩形狀，故對1個部位之入光端面側之位置與3個部位之非入光端面側之位置實施切斷加工，但切斷位置可根據玻璃板12之形狀而適當選定。＜第1倒角步驟＞如圖8般，切斷步驟(S10)結束後，亦可實施第1倒角步驟(S12)。於第1倒角步驟(S12)中，使用研削裝置對光出射面26與入光端面28之間、及光反射面32與入光端面28之間進行倒角加工。藉此，形成入光側倒角面40'(未圖示)。又，於第1倒角步驟(S12)中，對光出射面26與非入光端面38之間、及光反射面32與非入光端面38之間進行倒角加工，分別形成非入光側倒角面42。再者，於光出射面26與非入光端面34之間、光反射面32與非入光端面34之間、光出射面26與非入光端面36之間、及光反射面32與非入光端面36之間之全部、或任一處形成非入光側倒角面42之情形時，亦可於該第1倒角步驟(S12)中實施倒角加工。於第1倒角步驟(S12)中，亦可對非入光端面34、36、38實施研削處理或研磨處理。實施對非入光端面34、36、38之研削處理或研磨處理之時期可為形成非入光側倒角面42之前段亦可為後段，還可同時進行。再者，關於非入光端面34、36、38、及入光端面28，亦可將實施切斷加工後之面直接用作非入光端面34、36、38、及入光端面28。第1倒角步驟(S12)亦可與下述研磨步驟(S14)同時進行，但較佳為於研磨步驟(S14)之前段進行。亦即，較佳為於第1倒角步驟(S12)之後進行研磨步驟(S14)。藉此，於第1倒角步驟(S12)中可以較快之速度實施與玻璃板12之形狀對應之加工，故生產性提高。將實施切斷加工處理後之面直接用作非入光端面34、36、38、及入光端面28之情形時，亦可不進行下述研磨步驟。＜研磨步驟＞第1倒角步驟(S12)結束後，繼而亦可實施研磨步驟(S14)。於研磨步驟(S14)中，對圖10所示之玻璃基材46之入光端面28實施鏡面加工，藉此形成入光端面28。作為形成入光端面28時使用之研磨具，亦可使用磨石，又，除磨石之外，還可使用包含布、皮、橡膠等之拋光輪或毛刷等，此時，亦可使用氧化鈰、氧化鋁、金剛砂(carborundum)、膠體氧化矽等研磨劑。其中，自減小表面粗糙度之觀點而言，較佳為使用拋光輪與研磨劑作為研磨具。＜第2倒角步驟＞研磨步驟(S14)結束後，繼而視需要亦可實施第2倒角步驟(S16)。於第2倒角步驟(S16)中，對第1倒角步驟(S12)中所形成之玻璃基材46之入光側倒角面40'再次實施倒角加工，藉此較佳地形成第1交叉點P₁ 與第2交叉點P₂ 連成之線段L₁ 之長度為10 μm以下之入光側倒角面40。作為形成入光側倒角面40時使用之研磨具，較佳為使用硬度較高者。其中較佳為樹脂黏合劑磨石或橡膠磨石。研磨粒較佳為包含選自含有金剛石、氧化鋁、金剛砂、氧化鈰之群中之任一者。又，除磨石之外，亦可使用包含布、皮、橡膠等之拋光輪且蕭氏A硬度為80以上者，此時，亦可使用氧化鈰、氧化鋁、金剛砂、膠體氧化矽等研磨劑。尤其自減小表面粗糙度及線段L2之長度之觀點而言，作為研磨具，較佳為使用以粒度表示為#170以上之樹脂黏合劑磨石或橡膠磨石。藉由經過以上S10～S16所示之各步驟而製造玻璃板12。再者，反射點24A、24B、24C亦可於製造玻璃板12之後利用印刷等方法而形成於光反射面32，還可於形成反射點24A、24B、24C之後執行以上S10～S16所示之各步驟。再者，製造本實施形態之玻璃板12之方法並不限定於以上所述。例如，若於第1倒角步驟(S12)中所獲得之入光側倒角面40' 之線段L₁ 之長度為10 μm以下，則可省略第2倒角步驟(S16)。又，若為於切斷步驟(S10)中可形成線段L₁ 之長度為10 μm以下入光側倒角面及表面粗糙度Ra為0.1 μm以下之入光端面之方法，則第1倒角步驟(S12)、研磨步驟(S14)、及第2倒角步驟(S16)之任一者均可省略。＜檢查步驟＞藉由經過以上S10～S16所示之各步驟而製造玻璃板12之後，較佳為實施檢查步驟。於檢查步驟中，藉由檢查裝置100而測定玻璃板12之尤其是入光端面28及入光側倒角面40之端面性狀(尺寸及表面狀態)。於檢查步驟中較佳為進行在線檢查(全數檢查)，作為檢查裝置100較佳為使用光學系統測定裝置。藉此，可對入光端面28整體於非破壞之狀態下以高速度且較高之精度進行測定。檢查裝置100較佳為於圖10所示之Y方向、即與入光端面28對向之方向上配置受光面(未圖示)。藉此，可同時測定入光端面28及入光側倒角面40之端面性狀。檢查裝置100藉由使檢查裝置沿X方向平行移動、或使玻璃板12沿X方向平行移動而可非破壞地測定入光端面28及入光側倒角面40之整面。另一方面，如圖11所示在將檢查裝置110之受光面配置於與非入光端面36對向之方向之情形時，無法非破壞地測定精度較高之背面、入光端面28及入光側倒角面40之整面。此種方法例如於離線檢查(選取檢查)中為有效，但於高精度之測定中不得不破壞製品，故於在線檢查中無法應用。再者，於僅測定入光側倒角面40之情形時，亦可於圖10所示之Z方向、即與光出射面26對向之方向上配置受光面。關於本實施形態之玻璃板12，於檢查步驟中，遍及入光端面28及入光側倒角面40之整面具有能夠以充分高之精度進行測定之端面性狀。藉此，能夠測定入光端面28及入光側倒角面40之長度方向上之寬度尺寸之誤差。以上，對本發明較佳之實施形態進行了詳細敍述，但本發明並不限定於上述特定之實施形態，於申請專利範圍所記載之本發明之要旨之範圍內，能夠進行各種變化、變更。 [實施例] 以下，藉由實施例等具體地說明本發明，但本發明並非由該等例限定。於以下之實驗1、2中，作為玻璃板，使用以質量百分率表示時含有SiO₂ 為71.6%、Al₂ O₃ 為0.97%、MgO為3.6%、CaO為9.3%、Na₂ O為13.9%、K₂ O為0.05%、及Fe₂ O₃ 為0.005%之玻璃板(縱700 mm，橫700 mm，板厚1.8 mm)。該玻璃板係自藉由浮式法製造之玻璃板於切斷加工步驟中切下者。於切下時，為防止破裂而將玻璃板之角部截斷)。該玻璃板在光出射面與光反射面之間具有4個端面，4個端面中之1個端面為入光端面，3個端面為非入光端面。於切斷加工處理之後，實施第1倒角步驟。於第1倒角步驟中，對3個非入光端面進行研削處理。其後，對入光端面使有用研磨裝置於各種條件下進行鏡面加工。進而，使用研削裝置對該玻璃板之光出射面與非入光端面之間、光反射面與非入光端面之間、光出射面與入光端面之間、及光反射面與入光端面之間進行倒角加工。其後，實施研磨步驟，對入光端面進行研磨加工以使Ra成為0.01 μm。 (實驗1) 於上述研磨加工之後，實施第2倒角步驟。於第2倒角步驟中，對於第1倒角步驟中所研削之光出射面與入光端面之間、及光反射面與入光端面之間再次藉由包含以粒度表示為＃1500之金剛石研磨粒之樹脂黏合劑磨石進行倒角加工。藉此獲得入光側倒角面。將藉此獲得之玻璃板之入光端面之放大圖示於圖12。於該玻璃板之相對於光出射面及入光端面垂直之剖面中，當將入光端面之假想線與入光側倒角面之假想線交叉之點設為第1交叉點，將通過第1交叉點且與入光端面之假想線垂直之直線相對於入光側倒角面延長而與入光側倒角面交叉之點設為第2交叉點時，使用KEYENCE公司製造之圖像尺寸測定器IM-6120測定第1交叉點與第2交叉點連成之線段之長度L₁ ，為3 μm。又，同樣地，測定第2交叉點處之倒角面之曲率半徑R₁ ，為34 μm。進而，於該玻璃板之相對於光出射面及入光端面垂直之剖面中，當將光出射面之假想線與入光側倒角面之假想線交叉之點設為第3交叉點，並將通過第3交叉點且與光出射面之假想線垂直之直線相對於入光側倒角面延長而與入光側倒角面交叉之點設為第4交叉點時，使用KEYENCE公司製造之圖像尺寸測定器IM-6120測定第3交叉點與第4交叉點連成之線段之長度L₂ ，為4.2 μm。又，同樣地，測定第4交叉點處之倒角面之曲率半徑R₂ ，為51 μm。對該玻璃板使用KEYENCE公司製造之圖像尺寸測定器IM-6120測定入光端面之寬度尺寸W，為1495 μm。另一方面，模仿在線檢查而使用KEYENCE公司製造之顯微鏡VHX-2000測定寬度尺寸W，為1501 μm。因此，2個測定裝置之尺寸誤差為約0.4%。 (實驗2) 繼而，於上述研磨加工之後，對未實施第2倒角步驟之玻璃板進行相同之評估。將該玻璃板之入光端面之放大圖示於圖13。使用KEYENCE公司製造之圖像尺寸測定器IM-6120對上述玻璃板同樣地測定第1交叉點與第2交叉點連成之線段之長度L₁ ，為32 μm。又，測定第2交叉點處之倒角面之曲率半徑R₁ ，為340 μm。進而，使用KEYENCE公司製造之圖像尺寸測定器IM-6120測定該玻璃板之第3交叉點與第4交叉點連成之線段之長度L₂ ，為33 μm。又，同樣地，測定第4交叉點處之倒角面之曲率半徑R₂ ，為400 μm。對該玻璃板，使用KEYENCE公司製造之圖像尺寸測定器IM-6120測定入光端面之寬度尺寸W，為973 μm。另一方面，使用與在線檢查中使用之測定裝置相同之測定裝置即KEYENCE公司製造之顯微鏡VHX-2000而測定寬度尺寸W，為1611 μm。因此，2個測定裝置之尺寸誤差為約66%。圖12、13係使用KEYENCE公司製造之顯微鏡VHX-2000對實驗1、2中獲得之玻璃板進行拍攝所得之圖像。與在線檢查同樣地，於圖10所示之Y方向、即與入光端面對向之方向配置有受光面之狀態下，藉由顯微鏡而拍攝。此處，入光端面28與入光側倒角面40之分支點A係位於入光端面28上且假想線T₁ 上之點，其係以與入光端面28之接觸長成為最長之方式而決定。分支點A具有與入光側倒角面40之分支點、及與非入光側倒角面42之分支點之2個分支點。將與入光側倒角面40之分支點、和與非入光側倒角面42之分支點連成之線段設為入光端面之寬度尺寸W。於圖12之圖像中，可根據圖像之白黑(對比度)而明確地判別分支點A之位置，能夠以較高之精度測定入光端面之寬度尺寸W。另一方面，於圖13之圖像中，無法根據圖像之對比度而明確分支點A之位置，可知寬度尺寸W之測定精度變差。由實驗1、2可知，為了使尺寸誤差為約1%以下，將第1交叉點與第2交叉點連成之線段之長度L₁ 設為10 μm以下，且將第2交叉點處之倒角面之曲率半徑R₁ 設為110 μm即可。再者，本發明並不限定於上述實施形態，能夠適當地進行變化、改良等。此外，上述實施形態之各構成要素之材質、形狀、尺寸、數值、形態、數量、配置部位等只要係可達成本發明則可為任意，並未限定。本申請案係基於2015年8月19日提出申請之日本專利申請特願2015-161585者，其內容作為參照而併入於此。

10‧‧‧液晶顯示裝置
12‧‧‧玻璃板
14‧‧‧面狀發光裝置
16‧‧‧液晶面板
18‧‧‧光源
20‧‧‧反射片
22‧‧‧各種光學片
24A‧‧‧反射點
24B‧‧‧反射點
24C‧‧‧反射點
26‧‧‧光出射面
28‧‧‧入光端面
30‧‧‧反射器
32‧‧‧光反射面
34‧‧‧非入光端面
36‧‧‧非入光端面
38‧‧‧非入光端面
40‧‧‧入光側倒角面
42‧‧‧非入光側倒角面
44‧‧‧玻璃原材料
46‧‧‧玻璃基材
100‧‧‧檢查裝置
110‧‧‧檢查裝置
A‧‧‧分支點
L_A‧‧‧直徑
L_B‧‧‧直徑
L_C‧‧‧直徑
L₁‧‧‧長度
L₂‧‧‧長度
P₁‧‧‧第1交叉點
P₂‧‧‧第2交叉點
P₃‧‧‧第3交叉點
S10～S16‧‧‧步驟
T1‧‧‧假想線
T2‧‧‧假想線
T3‧‧‧假想線
θ‧‧‧傾斜角度
W‧‧‧寬度尺寸
X‧‧‧方向
Y‧‧‧方向
Z‧‧‧方向

圖1係表示液晶顯示裝置之概略構成之液晶顯示裝置之側視圖。圖2係玻璃板之俯視圖。圖3係玻璃板之整體立體圖。圖4係玻璃板之端面放大圖。圖5係玻璃板之剖面放大圖。圖6係玻璃板之剖面放大圖。圖7係玻璃板之剖面放大圖。圖8係本實施形態之玻璃板之製造方法之步驟圖。圖9係玻璃板之玻璃原材料之俯視圖。圖10係玻璃原材料被切下後之玻璃基材之俯視圖及檢查裝置之配置圖。圖11係玻璃原材料被切下後之玻璃基材之俯視圖及檢查裝置之另一配置圖。圖12係實驗1之玻璃板之入光端面之放大圖。圖13係實驗2之玻璃板之入光端面之放大圖。

T₁‧‧‧假想線

T₂‧‧‧假想線

T₃‧‧‧假想線

P₁‧‧‧第1交叉點

P₃‧‧‧第3交叉點

A‧‧‧分支點

θ‧‧‧傾斜角度

26‧‧‧光出射面

28‧‧‧入光端面

40‧‧‧入光側倒角面

Claims

一種玻璃板，其係具有主平面、及相對於上述主平面垂直之第1端面，並且在上述主平面與上述第1端面之間設有與上述主平面相鄰之倒角面者，在相對於上述主平面及上述第1端面垂直之剖面中，當將上述第1端面之假想線與上述倒角面之假想線交叉之點設為第1交叉點，並將通過上述第1交叉點且與上述第1端面之假想線垂直之直線相對於上述倒角面延長而與上述倒角面交叉之點設為第2交叉點時，上述第1交叉點與上述第2交叉點連成之線段之長度為10 μm以下。
一種玻璃板，其係具有主平面、及相對於上述主平面垂直之第1端面，並且在上述主平面與上述第1端面之間設有與上述主平面相鄰之倒角面者，在相對於上述主平面及上述第1端面垂直之剖面中，當將上述第1端面之假想線與上述倒角面之假想線交叉之點設為第1交叉點，並將通過上述第1交叉點且與上述第1端面之假想線垂直之直線相對於上述倒角面延長而與上述倒角面交叉之點設為第2交叉點時，上述第2交叉點處之上述倒角面之曲率半徑為110 μm以下。
如請求項1或2之玻璃板，其中在相對於上述主平面及上述第1端面垂直之剖面中，當將上述主平面之假想線與上述倒角面之假想線交叉之點設為第3交叉點，並將通過上述第3交叉點且與上述主平面之假想線垂直之直線相對於上述倒角面延長而與上述倒角面交叉之點設為第4交叉點時，上述第3交叉點與上述第4交叉點連成之線段之長度為10 μm以下。
如請求項1至3中任一項之玻璃板，其中在相對於上述主平面及上述第1端面垂直之剖面中，當將上述主平面之假想線與上述倒角面之假想線交叉之點設為第3交叉點，並將通過上述第3交叉點且與上述主平面之假想線垂直之直線相對於上述倒角面延長而與上述倒角面交叉之點設為第4交叉點時，上述第4交叉點處之上述倒角面之曲率半徑為110 μm以下。
如請求項1至4中任一項之玻璃板，其中在相對於上述主平面及上述第1端面垂直之剖面中，上述倒角面之假想線相對於上述第1端面之假想線以傾斜角度θ傾斜，上述傾斜角度θ為30°～60°。
如請求項1至5中任一項之玻璃板，其中上述第1端面之表面粗糙度Ra為0.1 μm以下。
如請求項1至6中任一項之玻璃板，其中上述玻璃板於光路長50 mm時之波長400～700 nm下之平均內部透射率為90%以上。
如請求項1至7中任一項之玻璃板，其中上述倒角面之表面粗糙度Ra為上述第1端面之表面粗糙度Ra以上。