WO2020255390A1 - バルブタイミング調整装置 - Google Patents

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WO2020255390A1
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spiral spring
plate
rotation phase
rotating body
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French (fr)
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拓也 近山
横山　雅之
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三菱電機株式会社
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    • F01L2001/3445—Details relating to the hydraulic means for changing the angular relationship
    • F01L2001/34483—Phaser return springs

Definitions

  • the present invention relates to a valve timing adjusting device.
  • a hydraulic variable valve timing adjusting device that controls the opening / closing timing of an intake valve or an exhaust valve of an internal combustion engine for an automobile is generally known.
  • the hydraulic variable valve timing adjuster includes a housing that rotates in conjunction with the crankshaft and a vane rotor that rotates in conjunction with the camshaft.
  • the vane of the vane rotor divides a plurality of hydraulic chambers inside the housing into a retard chamber or an advance chamber, respectively.
  • a hydraulic variable valve timing adjuster supplies hydraulic oil to these retard or advance chambers to change the rotation phase of the vane rotor with respect to the housing to the retard or advance side, thereby changing the intake valve or the advance valve. Controls the opening / closing timing of the exhaust valve.
  • the valve timing adjusting device In order to lock the rotation phase of the vane rotor with respect to the housing at the time of starting the internal combustion engine to a specific phase, the valve timing adjusting device as described above changes the rotation phase to a specific phase when the internal combustion engine is stopped. It has a mechanism for applying an assist torque to the engine (hereinafter, the specific phase is referred to as a lock phase).
  • a valve timing adjusting device having such a mechanism is the valve timing adjusting device described in Patent Document 1.
  • the valve timing adjusting device includes a front plate installed in a housing, a bush which is a holder installed on a rotating shaft of a vane rotor, and a spiral spring whose innermost peripheral portion is wound around the bush.
  • the front plate is provided with a first stopper which is a convex portion, and when the above-mentioned rotation phase changes to the retard side, the outermost peripheral portion of the spiral spring is caught by the first stopper and urges the vane rotor to the advance side. To do. As a result, the vane rotor rotates relative to the housing, so that the above-mentioned rotation phase returns to the intermediate phase.
  • the bush includes an arm having a second stopper which is a convex portion, and when the rotation phase described above changes to the advance angle side, the outermost peripheral portion of the spiral spring is caught by the second stopper and separated from the first stopper. Therefore, the vane rotor will not be urged.
  • the valve timing adjusting device described in Patent Document 1 as described above has a problem that the vibration of the engine during operation is transmitted to the spiral spring and the spiral spring resonates to be damaged or fall off.
  • the present invention has been made to solve the above-mentioned problems, and an object of the present invention is to provide a technique for suppressing resonance of a spiral spring due to vibration of an engine during operation.
  • the valve timing adjusting device is a valve timing adjusting device including a first rotating body that rotates synchronously with the crank shaft and a second rotating body that rotates synchronously with the cam shaft, and is the first rotation.
  • the body includes a plate having an opening on the axis of rotation, and the second rotating body passes through the opening of the plate and protrudes from the main body arranged on the axis of rotation and the surface of the plate in the main body.
  • a holder having a first arm and a second arm extending from the end portion of the portion to the outer peripheral side, respectively, is included, and a main body portion is provided between the surface of the plate and the first arm and the second arm.
  • a swirl spring is installed that is wound around, the inner peripheral end is held by the plate, and the outer peripheral end is bent toward the outer circumference to form a terminal hook, and the surface of the plate in the first arm.
  • FIG. FIG. 5 is a cross-sectional view showing a cross section of the valve timing adjusting device shown in FIG. 1 cut along a dotted line A. It is a front view which shows the structure of the valve timing adjustment device at the time when the rotation phase of a 2nd rotating body with respect to a 1st rotating body is in the 1st rotation phase. It is a front view which shows the structure of the valve timing adjustment device in the case where the rotation phase of the 2nd rotating body is on the 2nd rotation phase side with respect to the 1st rotating body.
  • FIG. 6A is a front view showing a holder included in the valve timing adjusting device according to the first modification.
  • FIG. 6B is a cross-sectional view of the holder shown in FIG. 6A cut along the line B.
  • FIG. 8A is a front view showing a plate included in the valve timing adjusting device according to the second modification.
  • FIG. 8B is a cross-sectional view of the plate shown in FIG. 8A cut along the line C.
  • FIG. 9A is a front view showing the configuration of the valve timing adjusting device including the spiral spring according to the third modification.
  • FIG. 9B is a diagram showing only the end hook portion, the end hook hook portion, and the first arm convex portion of the spiral spring in the valve timing adjusting device shown in FIG. 9A.
  • FIG. 10A shows the configuration of the valve timing adjusting device shown in FIG. 9A in which the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body is on the first rotation phase side.
  • FIG. 10B is a diagram showing only the end hook portion, the end hook hook portion, and the first arm convex portion of the spiral spring in the valve timing adjusting device 100 shown in FIG. 10A.
  • FIG. 1 is a plan view showing the configuration of the valve timing adjusting device 100 according to the first embodiment.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view showing a cross section of the valve timing adjusting device 100 shown in FIG. 1 cut along the dotted line A.
  • the valve timing adjusting device 100 is installed inside the plate 1 having an opening 1a on the rotation shaft R, the case 2 fixed to the back surface of the plate 1, and the case 2.
  • the rotor 3 is provided with a rotor 3 and a holder 4 having a main body portion 4a arranged on the rotation axis R through the opening 1a of the plate 1.
  • a back surface the surface of the plate 1 to which the case 2 is fixed
  • a front surface the surface of the plate 1 opposite to the back surface
  • the case 2 has a chain sprocket portion 2a on the outer peripheral surface.
  • a chain (not shown) is attached to the chain sprocket portion 2a, and the driving force of the crankshaft of the internal combustion engine is transmitted.
  • the case 2 and the plate 1 fixed to the case 2 form a first rotating body that rotates synchronously with the crankshaft.
  • the main body 4a of the holder 4 has a cylindrical shape with one bottom surface open, and the other bottom surface of the cylinder is fixed to the holder 4 by a center bolt 5.
  • the rotor 3 is fastened to the camshaft of an internal combustion engine (not shown) by a center bolt 5 together with the main body 4a of the holder 4.
  • the rotor 3 and the holder 4 form a second rotating body that rotates synchronously with the camshaft.
  • the case 2 internally forms a plurality of hydraulic chambers
  • the rotor 3 functions as a vane rotor
  • each hydraulic chamber of the case 2 is divided into an advance side hydraulic chamber and a retard side hydraulic chamber.
  • the plate 1 seals these advancing side hydraulic chambers and retarding side hydraulic chambers.
  • the above-mentioned second rotating body is moved to the advance angle side or the retard angle side with respect to the first rotating body. Rotate.
  • the rotation phase of the camshaft with respect to the crankshaft changes to the advance angle side or the retard angle side
  • the opening / closing timing of the intake valve or the exhaust valve changes.
  • the direction in which the second rotating body rotates clockwise with respect to the first rotating body is referred to as an advance angle side
  • the direction in which the second rotating body rotates counterclockwise is referred to as a retard angle side.
  • the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body in the valve timing adjusting device 100 shown in FIG. 1 is an intermediate phase between the advance angle side phase and the retard angle side phase, and the first embodiment. Then, the intermediate phase is defined as the lock phase.
  • the valve timing adjusting device 100 applies an assist torque to the second rotating body when the internal combustion engine is stopped.
  • the holder 4 has a first arm 4b and a second arm 4c extending outward from the end of a portion of the main body 4a that protrudes from the surface of the plate 1, respectively.
  • the "outer circumference" of the "outer peripheral side” is the outer circumference of the circle when the shape of the valve timing adjusting device 100 is regarded as a circle when the valve timing adjusting device 100 is viewed from the front. Means.
  • a spiral spring 6 wound around the main body 4a is installed between the surface of the plate 1 and the first arm 4b and the second arm 4c. More specifically, the spiral spring 6 is wound around the main body 4a so as to gradually move away from the rotation axis R from one end toward the other end.
  • the one end portion will be referred to as an inner peripheral side end portion
  • the other end portion will be referred to as an outer peripheral side end portion.
  • the spiral spring 6 is wound around the main body portion 4a so that the inner peripheral side portion and the corresponding outer peripheral side portion do not come into contact with each other at any position. As a result, the spiral spring 6 has a spiral structure in which friction is unlikely to occur.
  • the inner peripheral end of the spiral spring 6 is held by the plate 1. More specifically, the inner peripheral side end portion of the spiral spring 6 is bent toward the rotation shaft R side to form the start end hook portion 6a.
  • a starting hook hooking portion 1b is installed on the surface of the plate 1. The start end hook portion 6a is held by the plate 1 by being hooked on the start end hook hook portion 1b.
  • the end hook portion 6b is formed by bending the outer peripheral side end portion toward the outer peripheral side.
  • a terminal hook hooking portion 1c is installed on the surface of the plate 1.
  • a first plate convex portion 1d is installed on the surface of the plate 1.
  • the first plate convex portion 1d is the outermost peripheral portion of the spiral spring. To abut.
  • the vibration of the engine transmitted to the spiral spring 6 via the terminal hook hooking portion 1c is transmitted from the portion of the outermost circumference of the spiral spring 6 in contact with the terminal hook hooking portion 1c to the first plate convex portion 1d. It is transmitted to the contacted part, but it is difficult to transmit to the end.
  • a second plate convex portion 1e that abuts on the innermost peripheral portion of the spiral spring 6 is installed on the surface of the plate 1.
  • the second plate convex portion 1e serves as a guide. More specifically, the start end hook portion 6a is hooked on the start end hook hook portion 1b, and the portion of the spiral spring 6 extending from the start end hook portion 6a is brought into contact with the second plate convex portion 1e, and the main body portion 4a of the holder 4 is brought into contact with the second plate convex portion 1e. Wrap around the.
  • the vibration of the engine transmitted to the spiral spring 6 via the starting hook hooking portion 1b is transmitted from the portion in contact with the starting hook hooking portion 1b on the innermost circumference of the spiral spring 6 to the second plate convex portion 1e. It is transmitted up to the contacted part, but it is difficult to be transmitted beyond that.
  • the second plate convex portion 1e is a spiral spring 6 on the surface of the plate 1 from the start end hook hooking portion 1b with reference to the rotation axis R. Is installed in an area up to 180 degrees in the direction in which the spring is wound.
  • the spiral spring 6 can be easily wound around the main body portion 4a of the holder 4. Further, in the spiral spring 6, the region where the vibration of the engine is transmitted can be limited.
  • the first plate convex portion 1d is on the surface of the plate 1 with respect to the second plate convex portion 1e side with respect to the rotation axis R. Is installed on the other side. More specifically, the line connecting the second plate convex portion 1e and the rotation axis R at the shortest length is defined as the line ⁇ , and the line perpendicular to the line ⁇ and orthogonal to the rotation axis R is defined as the line ⁇ of the plate 1.
  • the first plate convex portion 1d is the first plate convex portion 1d. It is installed in a region not including the plate convex portion 1e of 2.
  • the first plate convex portion 1d becomes an obstacle, and the center of the spiral structure is less likely to be eccentric to the side opposite to the second plate convex portion 1e side with respect to the rotation axis R. More specifically, in a state where the innermost circumference of the spiral spring 6 is in contact with the second plate convex portion 1e, the spiral spring 6 is on the side opposite to the second plate convex portion 1e side with respect to the rotation axis R. In the case of moving to, there is a problem that the portion of the spiral spring 6 that comes into contact with the second plate convex portion 1e and the portion on the outer peripheral side corresponding to the portion come into contact with each other, causing friction.
  • the first plate convex portion 1d is installed in the region not including the second plate convex portion 1e, so that the spiral spring 6 is obstructed by the first plate convex portion 1d. It becomes difficult to move to the side opposite to the second plate convex portion 1e side with respect to the rotation axis R, and the portion of the spiral spring 6 in contact with the second plate convex portion 1e and the outer peripheral side corresponding to the portion. It becomes difficult for the parts to come into contact with each other, and friction is less likely to occur.
  • FIG. 3 is a front view showing the configuration of the valve timing adjusting device 100 when the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body is on the first rotation phase side.
  • the first rotation phase side is a retard side with respect to the intermediate phase.
  • a first arm convex portion 4d is installed on the surface of the first arm 4b facing the surface of the plate 1.
  • the first arm convex portion 4d is a spiral spring 6 It is hooked on the terminal hook portion 6b of the above and is urged to the lock phase side by the spiral spring 6.
  • the lock phase side here is the advance angle side.
  • the first arm convex portion in the process of changing the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body from the intermediate phase which is the lock phase to the retard side which is the first rotation phase side, the first arm convex portion.
  • the end hook portion 6b is separated from the end hook hook portion 1c.
  • the spiral spring 6 is deformed when the convex portion 4d of the first arm is caught by the terminal hook portion 6b.
  • the deformed spiral spring 6 urges the first arm convex portion 4d to the advance angle side, which is the lock phase side, by the restoring force.
  • an assist torque is applied to the second rotating body, and the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body changes from the first rotation phase side to the intermediate phase which is the lock phase.
  • a second arm convex portion 4e is installed on the surface of the second arm 4c facing the surface of the plate 1.
  • the second arm convex portion 4e is a spiral spring 6 It abuts on the outermost part of.
  • the second arm convex portion While 4e is in contact with the outermost peripheral portion of the spiral spring 6, it moves toward the retard side along the locus T and gradually approaches the spiral spring 6 side, and the portion is attached to the rotation axis R side. By the force, the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 is deformed and separated from the first plate convex portion 1d. As a result, friction between the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 and the first plate convex portion 1d does not occur.
  • the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 is deformed by the terminal hook portion 6b being caught by the first arm convex portion 4d, and the first arm convex portion 4d is moved to the retard side. , Rotates to the retard side. That is, in the process, the convex portion 4e of the second arm and the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 both move to the retard side in a state of being in contact with each other. Therefore, it is difficult for friction to occur between the convex portion 4e of the second arm and the outermost peripheral portion of the spiral spring 6.
  • the second arm convex portion 4e has a case where the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body is on the first rotation phase side. , It is located on the side opposite to the second plate convex portion 1e side with respect to the rotation axis R. More specifically, the second arm convex portion 4e draws the above-mentioned line ⁇ on the surface of the plate 1 when the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body is on the first rotation phase side. It is installed in the area not including the second plate convex portion 1e as a boundary.
  • the second arm convex portion 4e becomes an obstacle, and the center of the spiral structure is less likely to be eccentric to the side opposite to the second plate convex portion 1e side with respect to the rotation axis R. More specifically, in the spiral spring 6, the second arm convex portion 4e becomes an obstacle, and it becomes difficult to move to the side opposite to the second plate convex portion 1e side with respect to the rotation axis R. It becomes difficult for the portion in contact with the second plate convex portion 1e and the portion on the outer peripheral side corresponding to the portion to come into contact with each other, and friction is less likely to occur.
  • FIG. 4 is a front view showing the configuration of the valve timing adjusting device 100 when the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body is on the second rotation phase side.
  • the second rotation phase side is the advance angle side with respect to the intermediate phase.
  • the end hook portion 6b is the end hook hook portion 1c. It is held by the plate 1 by being caught in the plate 1. More specifically, when the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body changes from the retard side which is the first rotation phase side to the intermediate phase which is the lock phase, the end hook portion 6b is subjected to the end hook. By being hooked on the hooking portion 1c, it is separated from the first arm convex portion 4d.
  • the terminal hook portion 6b becomes the first. Further away from the arm convex portion 4d. As a result, the assist torque by the spiral spring 6 described above is not applied to the second rotating body.
  • the first plate convex portion 1d is swirled. It contacts the outermost part of the spring. More specifically, in the process of changing the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body from the retard side which is the first rotation phase side to the intermediate phase which is the lock phase, the second arm convex portion.
  • the outermost circumference of the spiral spring 6 is moved so as to gradually move away from the spiral spring 6 side while moving toward the advance angle side along the locus T in a state where the 4e is in contact with the outermost peripheral portion of the spiral spring 6. , It gradually returns to its original shape due to the restoring force.
  • the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 is When the end hook portion 6b is separated from the first arm convex portion 4d, it returns to the original shape by the restoring force and moves to the advance angle side. That is, in the process, the convex portion 4e of the second arm and the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 are separated from each other while moving toward the advance angle side. As a result, friction is less likely to occur between the second arm convex portion 4e and the outermost peripheral portion of the spiral spring 6.
  • the second arm convex portion 4e is configured to be separated from the outermost circumference of the spiral spring 6 when the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body is on the second rotation phase side. Has been done. For example, when the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body is on the second rotation phase side, the second arm convex portion 4e has a second arm so as to be separated from the outermost circumference of the spiral spring 6. The arrangement of the arm convex portion 4e and the second arm 4c is adjusted.
  • the second arm convex portion 4e when the second arm convex portion 4e has the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body on the second rotation phase side, the second arm convex portion 4e is swirled so as to be separated from the outermost circumference of the spiral spring 6.
  • the curvature wound around the main body 4a at the outermost circumference of the spring 6 is adjusted.
  • FIG. 5 is a graph showing a change in assist torque with a change in the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body.
  • the vertical axis of FIG. 5 shows the assist torque with respect to the second rotating body
  • the horizontal axis of FIG. 5 shows the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body.
  • the assist torque shown in FIG. 5 also takes into consideration the friction with respect to the spiral spring 6 or the second rotating body.
  • the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body changes from the intermediate phase to the retard side, which is the first rotation phase side, and in the process of reaching the latest retard phase.
  • the assist torque for the second rotating body continues to increase. More specifically, in the process, the spiral spring 6 in which the terminal hook portion 6b is caught on the first arm convex portion 4d is gradually deformed and the restoring force is increased, so that the second rotating body is subjected to the spiral spring 6. Assist torque increases.
  • the assist torque for the second rotating body continues to decrease. More specifically, in the process, the spiral spring 6 in which the terminal hook portion 6b is caught on the first arm convex portion 4d gradually returns to the original shape, and the restoring force is reduced, so that the second rotating body Assist torque is reduced.
  • the second arm convex portion in the process of changing the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body from the intermediate phase which is the lock phase to the retard side which is the first rotation phase side, the second arm convex portion.
  • the 4e and the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 both move to the retard side in a state of being in contact with each other.
  • the second arm convex portion 4e and The outermost peripheral portion of the spiral spring 6 is separated from each other while moving toward the advance angle side.
  • the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body reaches from the slowest angle phase to the intermediate phase, the terminal hook portion 6b is caught by the terminal hook hooking portion 1c, so that the assist for the second rotating body is assisted.
  • the torque is approximately 0.
  • the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body changes from the intermediate phase which is the lock phase to the advance angle side which is the second rotation phase side, and the process until the maximum advance angle phase is reached.
  • the assist torque for the second rotating body is maintained at substantially 0.
  • the second arm convex portion 4e is configured to be separated from the outermost circumference of the spiral spring 6 when the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body is on the second rotation phase side. Has been done. Therefore, it is difficult for friction to occur between the convex portion 4e of the second arm and the outermost peripheral portion of the spiral spring 6.
  • FIG. 6A is a front view showing a holder 10 included in the valve timing adjusting device 100 according to the first modification.
  • FIG. 6B is a cross-sectional view of the holder 10 shown in FIG. 6A cut along the line B.
  • an unequal pitch spring 11 is installed on the second arm convex portion 10a of the holder 10.
  • the second arm 10b of the holder 10 has a through hole 10c, and the second arm convex portion between the inner wall on the outer peripheral side and the inner wall on the rotation axis R side in the through hole 10c. 10a is movably held.
  • an unequal pitch spring 11 is installed between the inner wall on the outer peripheral side of the through hole 10c and the convex portion 10a of the second arm. The unequal pitch spring 11 urges the second arm convex portion 10a toward the rotation axis R side when the second arm convex portion 10a abuts on the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 and is pushed toward the outer peripheral side. To do.
  • FIG. 7 is a graph showing a change in the load applied to the unequal pitch spring 11 with a change in the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body, that is, a change in the restoring force due to the unequal pitch spring 11.
  • the second arm is convex even when the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body is on the advance side, which is the second rotation phase side. It is assumed that the portion 10a is in contact with the outermost peripheral portion of the spiral spring 6.
  • the vertical axis of FIG. 7 shows the restoring force due to the unequal pitch spring 11, and the horizontal axis of FIG. 7 shows the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body.
  • the second arm convex portion 10a While moving to the retard side while being in contact with the outermost peripheral portion of the spiral spring 6, it is pushed toward the outer peripheral side by the spiral spring 6 and gradually moves away from the rotation axis R side.
  • the unequal pitch spring 11 contracts, and as shown in FIG. 7, a force that urges the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 toward the rotation axis R side via the second arm convex portion 10a is applied. Gradually become stronger.
  • the second arm convex portion 10a is subjected to. While moving to the advance angle side in a state of being in contact with the outermost peripheral portion of the spiral spring 6, the force pushed by the spiral spring 6 to the outer peripheral side is weakened, so that the spiral spring 6 gradually moves closer to the R side of the rotating shaft.
  • the unequal pitch spring 11 is extended, and as shown in FIG. 7, a force for urging the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 toward the rotation axis R side via the second arm convex portion 10a is applied. It gradually weakens. Then, when the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body reaches the intermediate phase which is the lock phase or the advance angle side which is the second rotation phase, the force becomes substantially 0.
  • the second arm convex portion 10a is a spiral spring.
  • the second arm convex portion 10a attaches the outermost outer peripheral portion of the spiral spring 6. It is possible to preferably realize a configuration that does not force. Therefore, when the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body is on the first rotation phase side, the second arm convex portion 10a comes into contact with the outermost peripheral portion of the spiral spring and is in operation. It is possible to suppress the resonance of the spiral spring due to the vibration of the engine. On the other hand, when the rotation phase is on the second rotation phase side, friction is less likely to occur between the second arm convex portion 10a and the outermost peripheral portion of the spiral spring 6.
  • the unequal pitch spring 11 serves as a buffer between the second arm convex portion 10a and the outermost peripheral portion of the spiral spring 6, and the second arm convex portion 10a and the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 Friction is less likely to occur between them. Therefore, the above-mentioned hysteresis can be suppressed. Further, since the second arm convex portion 10a is movable with respect to the second arm 4c by the unequal pitch spring 11, the degree of freedom in designing the arrangement of the second arm convex portion 10a and the second arm 4c, or , It is possible to increase the degree of freedom in designing the curvature wound around the main body 4a at the outermost circumference of the spiral spring 6.
  • each of the above effects can be realized by using another type of spring such as a spring having an evenly spaced pitch instead of the unequal pitch spring 11 as the spring installed on the second arm convex portion 10a.
  • the unequal pitch spring 11 is used as the spring installed on the second arm convex portion 10a to obtain the following effects. That is, since the unequal pitch spring 11 has a non-linear characteristic in the relationship between the load and the deflection, in the graph of FIG. 7, the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body is on the first rotation phase side.
  • the inclination when the rotation phase is on a certain retard side is larger than the inclination when the rotation phase is on the advance side which is the second rotation phase side. That is, the spring constant of the unequal pitch spring 11 in the contracted state is larger than the spring constant in the state where no load is substantially applied.
  • the second arm convex portion 10a sets the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 on the rotation axis R side.
  • the convex portion 10a of the second arm is the outermost circumference of the spiral spring 6. The force that urges the portion toward the R side of the rotation shaft can be reduced.
  • FIG. 8A is a front view showing a plate 12 included in the valve timing adjusting device 100 according to the second modification.
  • FIG. 8B is a cross-sectional view of the plate 12 shown in FIG. 8A cut along the line C.
  • an unequal pitch spring 13 is installed on the first plate convex portion 12a.
  • the plate 12 has a recess 12b, and the first plate convex portion 12a is movably held between the inner wall on the outer peripheral side and the inner wall on the rotation axis R side in the recess 12b.
  • an unequal pitch spring 13 is installed between the inner wall on the outer peripheral side of the recess 12b and the convex portion 12a of the first plate. The unequal pitch spring 13 urges the first plate convex portion 12a toward the rotation axis R side when the first plate convex portion 12a abuts on the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 and is pushed toward the outer peripheral side.
  • the first plate convex portion 12a Is in contact with the outermost peripheral portion of the spiral spring 6.
  • the second arm convex portion 4e is the outermost circumference of the spiral spring 6. Completely away from.
  • the restoring force due to the outermost circumference of the spiral spring 6 is directly applied to the first plate convex portion 12a, and when the first plate convex portion 12a is pushed toward the outer peripheral side, the unequal pitch spring 13 contracts. Then, a force is generated to urge the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 toward the rotation axis R side via the first plate convex portion 12a.
  • the second arm moves so as to gradually approach the spiral spring 6 side while moving to the retard side along the locus T in a state of being in contact with the outermost peripheral portion of the spiral spring 6, and is the outermost circumference of the spiral spring 6. Is urged to the rotation axis R side.
  • the first plate convex portion 12a is a spiral spring.
  • the first plate convex portion 12a attaches the outermost outer peripheral portion of the spiral spring 6 to the rotation axis R side. It is possible to preferably realize a vigorous configuration. Therefore, when the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body is on the first rotation phase side, friction between the first plate convex portion 12a and the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 Is less likely to occur.
  • the first plate convex portion 12a abuts on the outermost peripheral portion of the spiral spring and suppresses the resonance of the spiral spring due to the vibration of the engine during operation. can do.
  • the unequal pitch spring 13 serves as a buffer between the first plate convex portion 12a and the outermost peripheral portion of the spiral spring 6, and the first plate convex portion 12a and the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 Friction is less likely to occur between them. Further, since the first plate convex portion 12a is movable with respect to the plate 1 by the unequal pitch spring 13, the degree of freedom in designing the arrangement of the first plate convex portion 12a or the outermost circumference of the spiral spring 6 is increased. The degree of freedom in designing the curvature wound around the main body 4a can be increased.
  • each of the above effects can be realized by using another type of spring such as a spring having an evenly spaced pitch instead of the unequal pitch spring 13 as the spring installed on the first plate convex portion 12a.
  • the unequal pitch spring 13 is used as the spring installed on the first plate convex portion 12a to obtain the following effects. That is, the spring constant of the unequal pitch spring 13 in the contracted state is larger than the spring constant in the state where no load is substantially applied.
  • the first plate convex portion 12a sets the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 on the rotation axis R side.
  • the first plate convex portion 12a When the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body is on the second rotation phase side, the first plate convex portion 12a is the outermost circumference of the spiral spring 6. The force that urges the portion toward the R side of the rotation shaft can be increased. As a result, when the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body is on the first rotation phase side, between the first plate convex portion 12a and the outermost peripheral portion of the spiral spring 6. When friction is less likely to occur and the rotation phase is on the second rotation phase side, the first plate convex portion 12a can suppress the resonance of the spiral spring due to the vibration of the engine during operation.
  • FIG. 9A is a front view showing the configuration of the valve timing adjusting device 100 including the spiral spring 14 instead of the spiral spring 6.
  • FIG. 9B is a diagram showing only the terminal hook portion 14a, the termination hook hooking portion 1c, and the first arm convex portion 4d of the spiral spring 14 in the valve timing adjusting device 100 shown in FIG. 9A.
  • the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body in the valve timing adjusting device 100 shown in FIG. 9A is an intermediate phase which is a lock phase.
  • a cylindrical end hook hooking portion 1c is shown unlike the shape of the termination hook hooking portion 1c in FIG. 1 and the like, but the function is not changed.
  • the terminal hook portion 14a of the spiral spring 14 according to the third modification is bent by an angle larger than 90 degrees toward the outer peripheral side of the outer peripheral side end portion of the spiral spring 14. It is formed by.
  • the angle formed by the first portion 14b extending from the bent portion of the terminal hook portion 14a toward the inner peripheral side end portion and the second portion 14c extending toward the outer peripheral side is an acute angle.
  • FIG. 10A shows the configuration of the valve timing adjusting device 100 shown in FIG. 9A in which the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body is on the first rotation phase side.
  • FIG. 10B is a diagram showing only the terminal hook portion 14a, the termination hook hooking portion 1c, and the first arm convex portion 4d of the spiral spring 14 in the valve timing adjusting device 100 shown in FIG. 10A.
  • the retard side where the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body is from the intermediate phase which is the lock phase to the retard side which is the first rotation phase side.
  • the terminal hook portion 14a of the spiral spring 14 is the first.
  • the portion 14c of 2 is pushed to the retard side by the first arm convex portion 4d, and at the same time, slides to the outer peripheral side with respect to the first arm convex portion 4d.
  • the outermost peripheral portion of the spiral spring 14 is deformed by being pulled in the direction in which the terminal hook portion 14a slides toward the outer peripheral side, and is separated from the first plate convex portion 1d. As a result, friction between the outermost peripheral portion of the spiral spring 14 and the first plate convex portion 1d does not occur.
  • the surface of the end hook portion 14a that contacts the first arm convex portion 4d in the second portion 14c and the surface of the first arm convex portion 4d that contacts the second portion 14c are the first of the end hook portions 14a. It is preferable that the portion 14c of the second portion is configured to be slippery to each other so as to slide on the outer peripheral side with respect to the convex portion 4d of the first arm. For example, the surface of the end hook portion 14a in contact with the first arm convex portion 4d in the second portion 14c and the surface of the first arm convex portion 4d in contact with the second portion 14c are in contact with each other at points. It is configured to do.
  • the terminal hook portion 14a has an intermediate phase in which the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body is the lock phase.
  • the end of the second portion 14c may be further bent so as to partially surround the terminal hook hooking portion 1c and the first arm convex portion 4d. As a result, the end hook portion 14a is hard to come off from the end hook hook portion 1c or the first arm convex portion 4d.
  • the lock phase in the valve timing adjusting device 100 is an intermediate phase between the advance phase and the retard phase
  • the lock phase is not limited to this.
  • the lock phase in the valve timing adjusting device 100 may be an advance side phase or a retard side phase.
  • the first rotation phase side of the valve timing adjusting device 100 is the retard side and the second rotation phase side is the advance side.
  • the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body is on the retard side
  • the convex portion 4d of the first arm is caught by the terminal hook portion 6b of the spiral spring 6, and the spiral spring 6 locks the phase side.
  • the configuration in which the convex portion 4e of the second arm abuts on the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 has been described.
  • the first arm convex portion 4d and the second arm convex portion 4e are not limited to the above configuration.
  • the first rotation phase side of the valve timing adjusting device 100 may be the advance angle side
  • the second rotation phase side may be the retard angle side.
  • the convex portion 4d of the first arm is caught by the terminal hook portion 6b of the spiral spring 6, and the spiral spring 6 causes the lock phase side.
  • the second arm convex portion 4e may come into contact with the outermost peripheral portion of the spiral spring 6.
  • the second arm convex portion 4e may be configured to be separated from the outermost circumference of the spiral spring 6 when the rotation phase is on the retard side.
  • the first plate convex portion 1d may abut on the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 when the rotation phase is on the retard side.
  • the valve timing adjusting device 100 is a valve timing adjusting device including a first rotating body that rotates synchronously with the crank shaft and a second rotating body that rotates synchronously with the cam shaft.
  • the first rotating body includes a plate 1 having an opening 1a on the rotating shaft R, and the second rotating body passes through the opening 1a of the plate 1 and is arranged on the rotating shaft R.
  • the plate 1 includes a main body 4a and a holder 4 having a first arm 4b and a second arm 4c extending outward from the end of a portion of the main body 4a protruding from the surface of the plate 1, respectively.
  • a spiral spring 6 on which the end hook portion 6b is formed by bending is installed, and the rotation of the second rotating body with respect to the first rotating body is provided on the surface of the first arm 4b facing the surface of the plate 1.
  • the first arm convex portion 4d that is hooked on the terminal hook portion 6b of the spiral spring 6 and urged to the lock phase side by the spiral spring 6 is installed, and the second arm is installed.
  • a second arm convex portion 4e that abuts on the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 is installed when the rotation phase is on the first rotation phase side.
  • the second rotating body when the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body is on the first rotation phase side, the second rotating body swirls through the first arm convex portion 4d. While being urged to the lock phase side by the spring 6, the second arm convex portion 4e comes into contact with the outermost peripheral portion of the spiral spring.
  • the vibration of the engine transmitted to the spiral spring 6 via the terminal hook hooking portion 1c is transmitted from the portion of the outermost circumference of the spiral spring 6 in contact with the terminal hook hooking portion 1c to the second arm convex portion 4e. It is transmitted to the contacted part, but it is difficult to transmit to the end. Therefore, it is possible to suppress the resonance of the spiral spring due to the vibration of the engine during operation.
  • the second arm convex portion 4e and the spiral spring moves to the first rotation phase side together in a state of being in contact with each other. Further, in the process in which the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body changes from the first rotation phase side to the lock phase, the second arm convex portion 4e and the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 Move away from each other while moving to the lock phase side together.
  • the second arm convex portion 4e in the valve timing adjusting device 100 is a spiral spring when the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body is on the second rotation phase side. It is configured to be separated from the outermost circumference of 6. According to the above configuration, when the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body is on the second rotation phase side, the second arm convex portion 4e and the outermost circumference of the spiral spring 6 It becomes difficult for friction to occur with the part of.
  • the spiral spring 6 A first plate convex portion 1d that abuts on the outermost peripheral portion is installed.
  • the outermost circumference of the spiral spring 6 abuts on the first plate convex portion 1d.
  • the vibration of the engine transmitted to the spiral spring 6 via the terminal hook hooking portion 1c is in contact with the first plate convex portion 1d from the portion of the outermost circumference of the spiral spring 6 in contact with the terminal hook hooking portion 1c. It is transmitted up to the part that has been removed, but it becomes difficult to transmit beyond that part. Therefore, the resonance of the spiral spring due to the vibration of the engine during operation can be further suppressed.
  • a second plate convex portion 1e that abuts on the innermost peripheral portion of the spiral spring 6 is installed.
  • the second plate convex portion 1e serves as a guide when the spiral spring 6 is wound around the main body portion 4a of the holder 4.
  • the vibration of the engine transmitted to the spiral spring 6 via the starting hook hooking portion 1b is transmitted from the portion in contact with the starting hook hooking portion 1b on the innermost circumference of the spiral spring 6 to the second plate convex portion 1e. It is transmitted up to the contacted part, but it is difficult to be transmitted beyond that.
  • the second arm convex portion 4e in the valve timing adjusting device 100 has a rotation shaft when the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body is on the first rotation phase side. It is located on the side opposite to the side of the second plate convex portion 1e with respect to R. According to the above configuration, the second arm convex portion 4e becomes an obstacle to the spiral spring 6, and it becomes difficult for the spiral spring 6 to move to the side opposite to the second plate convex portion 1e side with respect to the rotation axis R. The portion in contact with the convex portion 1e of the plate and the portion on the outer peripheral side corresponding to the portion are less likely to come into contact with each other, and friction is less likely to occur.
  • a second plate convex portion 1e that abuts on the innermost peripheral portion of the spiral spring 6 is installed, and the surface of the plate 1 is provided.
  • the first one abuts on the outermost peripheral portion of the spiral spring 6.
  • the plate convex portion 1d of the above is installed.
  • the spiral spring 6 becomes difficult to move to the side opposite to the second plate convex portion 1e side with respect to the rotation axis R because the first plate convex portion 1d becomes an obstacle, and the second plate convex portion 1d becomes difficult to move.
  • the portion in contact with the convex portion 1e of the plate and the portion on the outer peripheral side corresponding to the portion are less likely to come into contact with each other, and friction is less likely to occur.
  • the second arm convex portion 10a in the valve timing adjusting device 100 abuts on the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 and is pushed toward the outer peripheral side.
  • a spring is installed to urge the convex portion 10a of the second arm to the rotation axis R side.
  • the second arm convex portion 10a rotates the outermost peripheral portion of the spiral spring 6.
  • a configuration that urges the shaft R side and a configuration in which the second arm convex portion 10a does not urge the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 when the rotation phase is on the second rotation phase side are preferable. It can be realized. That is, when the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body is on the first rotation phase side, the second arm convex portion 10a abuts on the outermost peripheral portion of the spiral spring and is in operation. It is possible to suppress the resonance of the spiral spring due to the vibration of the engine. On the other hand, when the rotation phase is on the second rotation phase side, friction is less likely to occur between the second arm convex portion 10a and the outermost peripheral portion of the spiral spring 6.
  • the spring installed on the second arm convex portion 10a in the valve timing adjusting device 100 according to the first embodiment is an unequal pitch spring 11.
  • the second arm convex portion 10a forms the outermost peripheral portion of the spiral spring 6.
  • the force urging the rotation axis R side is increased and the rotation phase is on the second rotation phase side
  • the second arm convex portion 10a moves the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 to the rotation axis R side.
  • the urging force can be reduced.
  • the second arm convex portion 10a suppresses the resonance of the spiral spring due to the vibration of the engine during operation.
  • friction is less likely to occur between the second arm convex portion 10a and the outermost peripheral portion of the spiral spring 6.
  • the first plate convex portion 12a in the valve timing adjusting device 100 abuts on the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 and is pushed toward the outer peripheral side.
  • a spring is installed to urge the first plate convex portion 12a to the rotation shaft R side.
  • the first plate convex portion 12a attaches the outermost peripheral portion of the spiral spring 6.
  • a configuration in which the rotation phase is not urged and a configuration in which the first plate convex portion 12a urges the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 toward the rotation axis R side when the rotation phase is on the second rotation phase side are preferable. It can be realized. Therefore, when the rotation phase of the second rotating body with respect to the first rotating body is on the first rotation phase side, friction between the first plate convex portion 12a and the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 Is less likely to occur. On the other hand, when the rotation phase is on the second rotation phase side, the first plate convex portion 12a abuts on the outermost peripheral portion of the spiral spring and suppresses the resonance of the spiral spring due to the vibration of the engine during operation. can do.
  • the spring installed on the first plate convex portion 12a in the valve timing adjusting device 100 according to the first embodiment is an unequal pitch spring 13.
  • the first plate convex portion 12a forms the outermost peripheral portion of the spiral spring 6.
  • the force urging the rotation axis R side is reduced and the rotation phase is on the second rotation phase side
  • the first plate convex portion 12a moves the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 to the rotation axis R side.
  • the force to urge can be increased.
  • the end hook portion 14a of the spiral spring 14 in the valve timing adjusting device 100 according to the first embodiment is bent toward the outer peripheral side by an angle larger than 90 degrees. According to the above configuration, the end hook portion 14a is pushed toward the first rotation phase side by the first arm convex portion 4d, and at the same time, slides toward the outer peripheral side with respect to the first arm convex portion 4d. As a result, the outermost peripheral portion of the spiral spring 14 is deformed by being pulled in the direction in which the terminal hook portion 6b slides toward the outer peripheral side, and is separated from the first plate convex portion 1d. As a result, friction between the outermost peripheral portion of the spiral spring 6 and the first plate convex portion 1d does not occur. In the present invention, within the scope of the invention, it is possible to modify any component of the embodiment or omit any component of the embodiment.
  • the valve timing adjusting device according to the present invention can be used as a valve timing adjusting device because it can suppress the resonance of the spiral spring due to the vibration of the engine during operation.

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Abstract

バルブタイミング調整装置（１００）は、第１のアーム（４ｂ）におけるプレート（１）の表面に対向する面には、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合、渦巻きバネ（６）の終端フック部（６ｂ）に引っ掛かり、渦巻きバネ（６）によりロック位相側に付勢される第１のアーム凸部（４ｄ）が設置され、第２のアーム（４ｃ）におけるプレート（１）の表面に対向する面には、回転位相が第１の回転位相側にある場合、渦巻きバネ（６）の最外周の部分に当接する第２のアーム凸部（４ｅ）が設置されている。

Description

バルブタイミング調整装置
　本発明は、バルブタイミング調整装置に関する。
　自動車用内燃機関の吸気バルブ又は排気バルブの開閉タイミングを制御する油圧式の可変バルブタイミング調整装置が一般的に知られている。油圧式の可変バルブタイミング調整装置は、クランクシャフトと連動して回転するハウジングと、カム軸と連動して回転するベーンロータとを備えている。ベーンロータのベーンは、ハウジングの内部における複数の油圧室をそれぞれ遅角室又は進角室に区分する。油圧式の可変バルブタイミング調整装置は、これらの遅角室又は進角室に作動油を供給することでハウジングに対するベーンロータの回転位相を遅角側又は進角側に変化させることにより、吸気バルブ又は排気バルブの開閉タイミングを制御する。
　上記のようなバルブタイミング調整装置は、内燃機関の始動時におけるハウジングに対するベーンロータの回転位相を特定の位相にロックするために、内燃機関の停止に際して当該回転位相を特定の位相に変化させるようにベーンロータに対してアシストトルクを付加する機構を有している（以下では、当該特定の位相をロック位相と呼称する）。そのような機構を有するバルブタイミング調整装置の例として、特許文献１に記載のバルブタイミング調整装置が挙げられる。当該バルブタイミング調整装置は、ハウジングに設置されたフロントプレートと、ベーンロータの回転軸上に設置されたホルダであるブッシュと、最内周部分が当該ブッシュに巻き付けられた渦巻きバネとを備えている。
　フロントプレートは、凸部である第１ストッパを備え、上述の回転位相が遅角側に変化した場合、渦巻きバネは、最外周部分が当該第１ストッパに引っ掛かり、ベーンロータを進角側に付勢する。これにより、ベーンロータがハウジングに対して相対回転することにより、上述の回転位相は、中間位相に戻る。また、ブッシュは、凸部である第２ストッパを有するアームを備え、渦巻きバネは、上述の回転位相が進角側に変化した場合、最外周部分が当該第２ストッパに引っ掛かり第１ストッパから離れるため、ベーンロータを付勢しなくなる。
特開２０１０－１８０８６２号公報
　上記のような特許文献１に記載のバルブタイミング調整装置では、動作中のエンジンの振動が渦巻きバネに伝達され、渦巻きバネが共振することにより破損又は脱落してしまうという問題がある。
　この発明は、上記のような問題点を解決するためになされたものであり、動作中のエンジンの振動による渦巻きバネの共振を抑制する技術を提供することを目的とする。
　この発明に係るバルブタイミング調整装置は、クランクシャフトと同期回転する第１の回転体と、カムシャフトと同期回転する第２の回転体とを備えたバルブタイミング調整装置であって、第１の回転体は、回転軸上に開口部を有するプレートを含み、第２の回転体は、プレートの開口部を通り、回転軸上に配置された本体部、並びに、当該本体部におけるプレートの表面から突出した部分の端部からそれぞれ外周側に延伸する第１のアーム及び第２のアームを有するホルダを含み、プレートの表面と、第１のアーム及び第２のアームとの間には、本体部の周囲に巻かれ、内周側端部がプレートに保持され、外周側端部が外周側に屈曲することにより終端フック部が形成されている渦巻きバネが設置され、第１のアームにおけるプレートの表面に対向する面には、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合、渦巻きバネの終端フック部に引っ掛かり、渦巻きバネによりロック位相側に付勢される第１のアーム凸部が設置され、第２のアームにおけるプレートの表面に対向する面には、回転位相が第１の回転位相側にある場合、渦巻きバネの最外周の部分に当接する第２のアーム凸部が設置されている。
　この発明によれば、動作中のエンジンの振動による渦巻きバネの共振を抑制することができる。
実施の形態１に係るバルブタイミング調整装置の構成を示す平面図である。 図１が示すバルブタイミング調整装置を点線Ａで切断した断面を示す断面図である。 第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相にある場合のバルブタイミング調整装置の構成を示す正面図である。 第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第２の回転位相側にある場合のバルブタイミング調整装置の構成を示す正面図である。 第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相の変化に伴ったアシストトルクの変化を示すグラフである。 図６Ａは、第１の変形例に係るバルブタイミング調整装置が備えるホルダを示す正面図である。図６Ｂは、図６Ａが示すホルダを線Ｂで切断した断面図である。 第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相の変化に伴った、不等ピッチスプリングにかかる荷重の変化を示すグラフである。 図８Ａは、第２の変形例に係るバルブタイミング調整装置が備えるプレートを示す正面図である。図８Ｂは、図８Ａが示すプレートを線Ｃで切断した断面図である。 図９Ａは、第３の変形例に係る渦巻きバネを備えるバルブタイミング調整装置の構成を示す正面図である。図９Ｂは、図９Ａが示すバルブタイミング調整装置における渦巻きバネの終端フック部、終端フック引掛け部及び第１のアーム凸部のみを示した図である。 図１０Ａは、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある、図９Ａが示すバルブタイミング調整装置の構成を示す。図１０Ｂは、図１０Ａが示すバルブタイミング調整装置１００における渦巻きバネの終端フック部、終端フック引掛け部及び第１のアーム凸部のみを示した図である。
　以下、この発明をより詳細に説明するため、この発明を実施するための形態について、添付の図面に従って説明する。
実施の形態１．
　図１は、実施の形態１に係るバルブタイミング調整装置１００の構成を示す平面図である。図２は、図１が示すバルブタイミング調整装置１００を点線Ａで切断した断面を示す断面図である。図１又は図２が示すように、バルブタイミング調整装置１００は、回転軸Ｒ上に開口部１ａを有するプレート１と、プレート１の裏面に固定されたケース２と、ケース２の内部に設置されたロータ３と、プレート１の開口部１ａを通り、回転軸Ｒ上に配置された本体部４ａを有するホルダ４とを備えている。なお、以下では、プレート１におけるケース２が固定された面を裏面と呼称し、プレート１における当該裏面とは反対の面を表面と呼称する。
　バルブタイミング調整装置１００の構成についてより詳細には、ケース２は、外周面にチェーンスプロケット部２ａを有する。チェーンスプロケット部２ａは、図示しないチェーンが装着され、内燃機関のクランクシャフトの駆動力が伝達される。これにより、ケース２とケース２に固定されたプレート１とは、クランクシャフトと同期回転する第１の回転体を構成する。
　ホルダ４の本体部４ａは、一方の底面が開口している円筒の形状を有し、当該円筒の他方の底面がセンターボルト５によりホルダ４に固定されている。ロータ３は、ホルダ４の本体部４ａと共に、センターボルト５により、図示しない内燃機関のカムシャフトに締結されている。これにより、ロータ３及びホルダ４は、カムシャフトと同期回転する第２の回転体を構成する。
　また、ケース２は、内部において、複数の油圧室を形成し、ロータ３は、ベーンロータとして機能し、ケース２の各油圧室を進角側油圧室と遅角側油圧室とに区分する。プレート１は、これらの進角側油圧室及び遅角側油圧室を密閉する。
　上記の進角側油圧室又は遅角側油圧室に作動油が供給又は排出されることにより、上述の第２の回転体は、第１の回転体に対して進角側又は遅角側に回転する。これにより、クランクシャフトに対するカムシャフトの回転位相が進角側又は遅角側に変化して吸気バルブ又は排気バルブの開閉タイミングが変化する。なお、以下では、第１の回転体に対して第２の回転体が時計回りに回転する方向を進角側と呼称し、反時計回りに回転する方向を遅角側と呼称する。また、図１が示すバルブタイミング調整装置１００における第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相は、進角側位相と遅角側位相との間の中間位相であり、実施の形態１では、当該中間位相をロック位相とする。
　次に、実施の形態１に係るバルブタイミング調整装置１００が内燃機関の停止に際して第２の回転体にアシストトルクを付加する機構について説明する。図１又は図２が示すように、ホルダ４は、上述の本体部４ａにおけるプレート１の表面から突出した部分の端部からそれぞれ外周側に延伸する第１のアーム４ｂ及び第２のアーム４ｃを有する。なお、以下では、「外周側」の「外周」は、図１が示すように、バルブタイミング調整装置１００を正面から見てバルブタイミング調整装置１００の形状を円とみなした場合における当該円の外周を意味する。
　また、プレート１の表面と、第１のアーム４ｂ及び前記第２のアーム４ｃとの間には、本体部４ａの周囲に巻かれた渦巻きバネ６が設置されている。より詳細には、渦巻きバネ６は、一方の端部から他方の端部に向かって徐々に回転軸Ｒから離れるように、本体部４ａの周囲に巻かれている。以下では、当該一方の端部を内周側端部と呼称し、当該他方の端部を外周側端部と呼称する。また、渦巻きバネ６は、何れの箇所においても、内周側の部分と対応する外周側の部分とが接触しないように、本体部４ａの周囲に巻かれている。これにより、渦巻きバネ６は、摩擦が生じづらい渦巻き構造を有する。
　渦巻きバネ６は、内周側端部がプレート１に保持されている。より詳細には、渦巻きバネ６の内周側端部は、回転軸Ｒ側に屈曲することにより始端フック部６ａが形成されている。プレート１の表面には、始端フック引掛け部１ｂが設置されている。始端フック部６ａは、始端フック引掛け部１ｂに引っ掛かることによりプレート１に保持されている。
　また、渦巻きバネ６は、外周側端部が外周側に屈曲することにより終端フック部６ｂが形成されている。プレート１の表面には、終端フック引掛け部１ｃが設置されている。図１が示すバルブタイミング調整装置１００のように、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相がロック位相である場合、終端フック部６ｂは、終端フック引掛け部１ｃに引っ掛かることによりプレート１に保持されている。なお、このとき、第２の回転体にアシストトルクは付加されていない。
　また、プレート１の表面には、第１のプレート凸部１ｄが設置されている。図１が示すバルブタイミング調整装置１００のように、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相がロック位相である場合、第１のプレート凸部１ｄは、渦巻きバネの最外周の部分に当接する。これにより、終端フック引掛け部１ｃを介して渦巻きバネ６に伝達されるエンジンの振動は、渦巻きバネ６の最外周における終端フック引掛け部１ｃに接した部分から第１のプレート凸部１ｄに接した部分までは伝達されるが、その先には伝達されづらくなる。
　また、プレート１の表面には、渦巻きバネ６の最内周の部分に当接する第２のプレート凸部１ｅが設置されている。これにより、渦巻きバネ６をホルダ４の本体部４ａの周囲に巻きつける際に、第２のプレート凸部１ｅがガイドとなる。より詳細には、始端フック部６ａを始端フック引掛け部１ｂに引っ掛け、渦巻きバネ６における始端フック部６ａから延伸する部分を第２のプレート凸部１ｅに当接させ、ホルダ４の本体部４ａの周囲に巻きつける。また、始端フック引掛け部１ｂを介して渦巻きバネ６に伝達されるエンジンの振動は、渦巻きバネ６の最内周における始端フック引掛け部１ｂに接した部分から第２のプレート凸部１ｅに接した部分までは伝達されるが、その先には伝達されづらくなる。
　上記の第２のプレート凸部１ｅの配置についてより詳細には、第２のプレート凸部１ｅは、プレート１の表面において、回転軸Ｒを基準として、始端フック引掛け部１ｂから、渦巻きバネ６が巻き付けられる方向に向かって１８０度までの領域に設置されている。これにより、第２のプレート凸部１ｅをガイドとして用いた場合、渦巻きバネ６をホルダ４の本体部４ａの周囲に巻きつけやすくなる。また、渦巻きバネ６において、エンジンの振動が伝達される領域を制限することができる。
　また、上述の第１のプレート凸部１ｄの配置についてより詳細には、第１のプレート凸部１ｄは、プレート１の表面における、回転軸Ｒを基準とした第２のプレート凸部１ｅ側とは反対側に設置されている。さらに詳細には、第２のプレート凸部１ｅと、回転軸Ｒとを最短で結ぶ線を線αとし、線αに垂直であり且つ回転軸Ｒと直交する線を線βとし、プレート１の表面を、線βを境界として、第２のプレート凸部１ｅが含まれる領域と、第２のプレート凸部１ｅが含まれない領域とに分けた場合、第１のプレート凸部１ｄは、第２のプレート凸部１ｅが含まれない領域に設置されている。
　これにより、渦巻きバネ６は、第１のプレート凸部１ｄが障害となり、渦巻き構造の中心が、回転軸Ｒを基準とした第２のプレート凸部１ｅ側とは反対側に偏心しづらくなる。より詳細には、渦巻きバネ６の最内周が第２のプレート凸部１ｅに当接した状態で、渦巻きバネ６が回転軸Ｒを基準とした第２のプレート凸部１ｅ側とは反対側に移動した場合、渦巻きバネ６における第２のプレート凸部１ｅに当接した部分と当該部分に対応する外周側の部分とが接触してしまい、摩擦が生じるという問題がある。
　そこで、上記のように第１のプレート凸部１ｄが、第２のプレート凸部１ｅが含まれない領域に設置されることにより、渦巻きバネ６は、第１のプレート凸部１ｄが障害となり、回転軸Ｒを基準とした第２のプレート凸部１ｅ側とは反対側に移動しづらくなり、渦巻きバネ６における第２のプレート凸部１ｅに当接した部分と当該部分に対応する外周側の部分とが接触しづらくなり、摩擦が生じづらくなる。
　次に、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合のバルブタイミング調整装置１００について図面を参照して説明する。図３は、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合のバルブタイミング調整装置１００の構成を示す正面図である。なお、実施の形態１では、当該第１の回転位相側は、中間位相を基準とした遅角側である。
　図１、図２又は図３が示すように、第１のアーム４ｂにおけるプレート１の表面に対向する面には、第１のアーム凸部４ｄが設置されている。図３が示すバルブタイミング調整装置１００のように、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合、第１のアーム凸部４ｄは、渦巻きバネ６の終端フック部６ｂに引っ掛かり、渦巻きバネ６によりロック位相側に付勢される。なお、ここにおけるロック位相側は、進角側である。
　より詳細には、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相がロック位相である中間位相から第１の回転位相側である遅角側に変化する過程で、第１のアーム凸部４ｄが渦巻きバネ６の終端フック部６ｂに引っ掛かることにより、終端フック部６ｂは、終端フック引掛け部１ｃから離れる。渦巻きバネ６は、第１のアーム凸部４ｄが終端フック部６ｂに引っ掛かることにより変形する。変形した渦巻きバネ６は、復元力により、第１のアーム凸部４ｄをロック位相側である進角側に付勢する。これにより、第２の回転体にアシストトルクが付加され、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相は、第１の回転位相側からロック位相である中間位相に変化する。
　また、第２のアーム４ｃにおけるプレート１の表面に対向する面には、第２のアーム凸部４ｅが設置されている。図３が示すバルブタイミング調整装置１００のように、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合、第２のアーム凸部４ｅは、渦巻きバネ６の最外周の部分に当接する。
　より詳細には、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相がロック位相である中間位相から第１の回転位相側である遅角側に変化する過程で、第２のアーム凸部４ｅが渦巻きバネ６の最外周の部分に当接した状態で軌跡Ｔに沿って遅角側に移動しながら渦巻きバネ６側に徐々に近づくように移動し、当該部分を回転軸Ｒ側に付勢することにより、渦巻きバネ６の最外周の部分は、変形し、第１のプレート凸部１ｄから離れる。これにより、渦巻きバネ６の最外周の部分と、第１のプレート凸部１ｄとの摩擦が生じなくなる。
　また、当該過程において、渦巻きバネ６の最外周の部分は、終端フック部６ｂが第１のアーム凸部４ｄに引っ掛かることにより変形し、第１のアーム凸部４ｄが遅角側に移動した分、遅角側に回転移動する。つまり、当該過程において、第２のアーム凸部４ｅと、渦巻きバネ６の最外周の部分とは、互いに当接した状態で共に遅角側に移動する。よって、第２のアーム凸部４ｅと、渦巻きバネ６の最外周の部分との間で摩擦が生じづらい。また、第２のアーム凸部４ｅと渦巻きバネ６の最外周の部分とが当接することにより、終端フック引掛け部１ｃを介して渦巻きバネ６に伝達されるエンジンの振動は、渦巻きバネ６の最外周における終端フック引掛け部１ｃに接した部分から第２のアーム凸部４ｅに接した部分までは伝達されるが、その先には伝達されづらくなる。
　上述の第２のアーム凸部４ｅの配置についてより詳細には、第２のアーム凸部４ｅは、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合、回転軸Ｒを基準とした第２のプレート凸部１ｅ側とは反対側に位置する。さらに詳細には、第２のアーム凸部４ｅは、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合、プレート１の表面における、上述の線βを境界とした第２のプレート凸部１ｅが含まれない方の領域に設置されている。
　これにより、渦巻きバネ６は、第２のアーム凸部４ｅが障害となり、渦巻き構造の中心が、回転軸Ｒを基準とした第２のプレート凸部１ｅ側とは反対側に偏心しづらくなる。より詳細には、渦巻きバネ６は、第２のアーム凸部４ｅが障害となり、回転軸Ｒを基準とした第２のプレート凸部１ｅ側とは反対側に移動しづらくなり、渦巻きバネ６における第２のプレート凸部１ｅに当接した部分と当該部分に対応する外周側の部分とが接触しづらくなり、摩擦が生じづらくなる。
　次に、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第２の回転位相側にある場合のバルブタイミング調整装置１００について図面を参照して説明する。図４は、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第２の回転位相側にある場合のバルブタイミング調整装置１００の構成を示す正面図である。なお、実施の形態１では、当該第２の回転位相側は、中間位相を基準とした進角側である。
　図４が示すバルブタイミング調整装置１００のように、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第２の回転位相側にある場合、終端フック部６ｂは、終端フック引掛け部１ｃに引っ掛かることによりプレート１に保持されている。より詳細には、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側である遅角側からロック位相である中間位相に変化すると、終端フック部６ｂは、終端フック引掛け部１ｃに引っ掛かることにより、第１のアーム凸部４ｄから離れる。そして、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相がロック位相である中間位相から第２の回転位相側である進角側に変化する過程で、終端フック部６ｂは、第１のアーム凸部４ｄからさらに離れる。これにより、上述の渦巻きバネ６によるアシストトルクは、第２の回転体に付加されなくなる。
　また、図４が示すバルブタイミング調整装置１００のように、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第２の回転位相側にある場合、第１のプレート凸部１ｄは、渦巻きバネの最外周の部分に当接する。より詳細には、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側である遅角側からロック位相である中間位相に変化する過程で、第２のアーム凸部４ｅが渦巻きバネ６の最外周の部分に当接した状態で軌跡Ｔに沿って進角側に移動しながら渦巻きバネ６側から徐々に離れるように移動することにより、渦巻きバネ６の最外周は、復元力により元の形状に徐々に戻る。そして、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相がロック位相である中間位相に至ると、渦巻きバネ６の最外周は、第１のプレート凸部１ｄに当接する。また、当該回転位相が第２の回転位相側である進角側に至ると、第２のアーム凸部４ｅは、渦巻きバネ６の最外周から完全に離れる。
　また、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側である遅角側からロック位相である中間位相に変化する過程において、渦巻きバネ６の最外周の部分は、終端フック部６ｂが第１のアーム凸部４ｄから離れることにより、復元力により元の形状に戻り、進角側に移動する。つまり、当該過程において、第２のアーム凸部４ｅと、渦巻きバネ６の最外周の部分とは、共に進角側に移動しながら互いに離れる。これにより、第２のアーム凸部４ｅと、渦巻きバネ６の最外周の部分との間で摩擦が生じづらくなる。また、渦巻きバネ６の最外周が第１のプレート凸部１ｄに当接することにより、終端フック引掛け部１ｃを介して渦巻きバネ６に伝達されるエンジンの振動は、渦巻きバネ６の最外周における終端フック引掛け部１ｃに接した部分から第１のプレート凸部１ｄに接した部分までは伝達されるが、その先には伝達されづらくなる。
　上記のように、第２のアーム凸部４ｅは、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第２の回転位相側にある場合、渦巻きバネ６の最外周から離れるように構成されている。例えば、第２のアーム凸部４ｅは、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第２の回転位相側にある場合、渦巻きバネ６の最外周から離れるように、第２のアーム凸部４ｅ及び第２のアーム４ｃの配置が調整される。または、例えば、第２のアーム凸部４ｅが、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第２の回転位相側にある場合、渦巻きバネ６の最外周から離れるように、渦巻きバネ６の最外周における、本体部４ａの周囲に巻かれる曲率が調整されている。
　以上のように、実施の形態１に係るバルブタイミング調整装置１００は、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合、渦巻きバネ６により第２の回転体にアシストトルクを付加し、当該回転位相が第２の回転位相側にある場合、第２の回転体にアシストトルクを付加しない。図５は、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相の変化に伴ったアシストトルクの変化を示すグラフである。図５の縦軸は、第２の回転体に対するアシストトルクを示し、図５の横軸は、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相を示す。なお、図５に示すアシストトルクは、渦巻きバネ６又は第２の回転体に対する摩擦も考慮されている。
　図５が示すように、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が中間位相から第１の回転位相側である遅角側に変化し、最遅角位相に至るまでの過程で、第２の回転体に対するアシストトルクは、上昇し続ける。より詳細には、当該過程において、終端フック部６ｂが第１のアーム凸部４ｄに引っ掛かった渦巻きバネ６は、徐々に変形していき、復元力が上昇することにより、第２の回転体に対するアシストトルクが上昇する。
　また、反対に、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が最遅角位相から中間位相に至るまでの過程で、第２の回転体に対するアシストトルクは、低下し続ける。より詳細には、当該過程において、終端フック部６ｂが第１のアーム凸部４ｄに引っ掛かった渦巻きバネ６は、徐々に元の形状に戻り、復元力が低下することにより、第２の回転体に対するアシストトルクが低下する。
　上述のように、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相がロック位相である中間位相から第１の回転位相側である遅角側に変化する過程で、第２のアーム凸部４ｅと、渦巻きバネ６の最外周の部分とは、互いに当接した状態で共に遅角側に移動する。また、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側である遅角側からロック位相である中間位相に変化する過程で、第２のアーム凸部４ｅと、渦巻きバネ６の最外周の部分とは、共に進角側に移動しながら互いに離れる。
　これらにより、第２のアーム凸部４ｅと、渦巻きバネ６の最外周の部分との間で摩擦が生じづらいため、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相がロック位置である中間位相から第１の回転位相側である遅角側に変化する過程と、当該回転位相が第１の回転位相側である遅角側からロック位置である中間位相に変化する過程との間で生じるヒステリシスを抑制することができる。
　また、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が最遅角位相から中間位相に至ると、終端フック部６ｂが終端フック引掛け部１ｃに引っ掛かるため、第２の回転体に対するアシストトルクは、略０となる。そして、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相がロック位相である中間位相から第２の回転位相側である進角側に変化し、最進角位相に至るまでの過程と、当該回転位相が最進角位相からロック位相である中間位相に変化する過程とで、第２の回転体に対するアシストトルクは、略０を維持する。
　上述のように、第２のアーム凸部４ｅは、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第２の回転位相側にある場合、渦巻きバネ６の最外周から離れるように構成されている。そのため、第２のアーム凸部４ｅと、渦巻きバネ６の最外周の部分との間で摩擦が生じづらい。これにより、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相がロック位相である中間位相から第２の回転位相側である進角側に変化する過程と、当該回転位相が第２の回転位相側である進角側からロック位置である中間位相に変化する過程との間で生じるヒステリシスを抑制することができる。
　次に、実施の形態１に係るバルブタイミング調整装置１００の第１の変形例について図面を参照して説明する。図６Ａは、第１の変形例に係るバルブタイミング調整装置１００が備えるホルダ１０を示す正面図である。図６Ｂは、図６Ａが示すホルダ１０を線Ｂで切断した断面図である。図６Ａ及び図６Ｂが示すように、ホルダ１０の第２のアーム凸部１０ａには、不等ピッチスプリング１１が設置されている。
　より詳細には、ホルダ１０の第２のアーム１０ｂは、貫通孔１０ｃを有しており、当該貫通孔１０ｃにおける外周側の内壁から回転軸Ｒ側の内壁までの間で第２のアーム凸部１０ａが移動自在に保持されている。また、当該貫通孔１０ｃにおける外周側の内壁と、第２のアーム凸部１０ａとの間には、不等ピッチスプリング１１が設置されている。不等ピッチスプリング１１は、第２のアーム凸部１０ａが渦巻きバネ６の最外周の部分に当接して外周側に押された場合、第２のアーム凸部１０ａを回転軸Ｒ側に付勢する。
　図７は、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相の変化に伴った、不等ピッチスプリング１１にかかる荷重の変化、つまり、不等ピッチスプリング１１による復元力の変化を示すグラフである。なお、当該第１の変形例では、説明のため、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第２の回転位相側である進角側にある場合でも、第２のアーム凸部１０ａが渦巻きバネ６の最外周の部分に接しているものとする。図７の縦軸は、不等ピッチスプリング１１による復元力を示し、図７の横軸は、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相を示す。
　まず、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相がロック位相である中間位相から第１の回転位相側である遅角側に変化する過程で、第２のアーム凸部１０ａは、渦巻きバネ６の最外周の部分に当接した状態で遅角側に移動しながら渦巻きバネ６により外周側に押され、回転軸Ｒ側から徐々に離れるように移動する。当該過程で、不等ピッチスプリング１１は、収縮し、図７が示すように、第２のアーム凸部１０ａを介して渦巻きバネ６の最外周の部分を回転軸Ｒ側に付勢する力が徐々に強くなる。
　また、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側である遅角側からロック位相である中間位相に変化する過程で、第２のアーム凸部１０ａは、渦巻きバネ６の最外周の部分に当接した状態で進角側に移動しながら、渦巻きバネ６によって外周側に押される力が弱まることにより回転軸Ｒ側に徐々に近づくように移動する。当該過程で、不等ピッチスプリング１１は、伸長し、図７が示すように、第２のアーム凸部１０ａを介して渦巻きバネ６の最外周の部分を回転軸Ｒ側に付勢する力が徐々に弱くなる。そして、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相がロック位相である中間位相、又は第２の回転位相である進角側に至ると、当該力は略０になる。
　以上のように、不等ピッチスプリング１１を用いることにより、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合、第２のアーム凸部１０ａが渦巻きバネ６の最外周の部分を回転軸Ｒ側に付勢する構成と、当該回転位相が第２の回転位相側にある場合、第２のアーム凸部１０ａが渦巻きバネ６の最外周の部分を付勢しない構成と、を好適に実現することができる。よって、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合に、第２のアーム凸部１０ａは、渦巻きバネの最外周の部分に当接し、動作中のエンジンの振動による渦巻きバネの共振を抑制することができる。一方、当該回転位相が第２の回転位相側にある場合に、第２のアーム凸部１０ａと、渦巻きバネ６の最外周の部分との間で摩擦が生じづらくなる。
　また、不等ピッチスプリング１１が第２のアーム凸部１０ａと、渦巻きバネ６の最外周の部分との間の緩衝となり、第２のアーム凸部１０ａと、渦巻きバネ６の最外周の部分との間で摩擦が生じづらくなる。よって、上述のヒステリシスを抑制することができる。また、不等ピッチスプリング１１により第２のアーム４ｃに対して第２のアーム凸部１０ａが可動になるため、第２のアーム凸部１０ａ及び第２のアーム４ｃの配置の設計自由度、又は、渦巻きバネ６の最外周における、本体部４ａの周囲に巻かれる曲率の設計自由度を増すことができる。
　なお、上記の各効果は、第２のアーム凸部１０ａに設置するスプリングとして、不等ピッチスプリング１１の代わりに、例えば、等間隔ピッチのスプリング等の別の種類のスプリングを用いても実現可能である。一方で、上記の第１の変形例のように、第２のアーム凸部１０ａに設置するスプリングとして、不等ピッチスプリング１１を用いることにより以下のような効果を奏する。つまり、不等ピッチスプリング１１は、荷重とたわみとの関係が非線形特性を有するため、図７のグラフにおいて、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側である遅角側にある場合の傾きは、当該回転位相が第２の回転位相側である進角側にある場合の傾きよりも大きい。つまり、不等ピッチスプリング１１は、収縮した状態におけるバネ定数は、荷重が略かかっていない状態におけるバネ定数よりも大きい。これにより、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合に、第２のアーム凸部１０ａが渦巻きバネ６の最外周の部分を回転軸Ｒ側に付勢する力を大きくし、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第２の回転位相側にある場合に、第２のアーム凸部１０ａが渦巻きバネ６の最外周の部分を回転軸Ｒ側に付勢する力を小さくすることができる。
　次に、実施の形態１に係るバルブタイミング調整装置１００の第２の変形例について図面を参照して説明する。図８Ａは、第２の変形例に係るバルブタイミング調整装置１００が備えるプレート１２を示す正面図である。図８Ｂは、図８Ａが示すプレート１２を線Ｃで切断した断面図である。図８Ａ及び図８Ｂが示すように、第１のプレート凸部１２ａには、不等ピッチスプリング１３が設置されている。
　より詳細には、プレート１２は、凹部１２ｂを有しており、当該凹部１２ｂにおける外周側の内壁から回転軸Ｒ側の内壁までの間で第１のプレート凸部１２ａが移動自在に保持されている。また、当該凹部１２ｂにおける外周側の内壁と、第１のプレート凸部１２ａとの間には、不等ピッチスプリング１３が設置されている。不等ピッチスプリング１３は、第１のプレート凸部１２ａが渦巻きバネ６の最外周の部分に当接して外周側に押された場合、第１のプレート凸部１２ａを回転軸Ｒ側に付勢する。
　当該第２の変形例では、説明のため、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側である遅角側にある場合でも、第１のプレート凸部１２ａが渦巻きバネ６の最外周の部分に接しているものとする。上述のように、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第２の回転位相側である進角側にある場合、第２のアーム凸部４ｅは、渦巻きバネ６の最外周から完全に離れる。これにより、渦巻きバネ６の最外周による復元力が第１のプレート凸部１２ａに直接かかるようになり、第１のプレート凸部１２ａが外周側に押されると、不等ピッチスプリング１３は、収縮し、第１のプレート凸部１２ａを介して渦巻きバネ６の最外周の部分を回転軸Ｒ側に付勢する力が生じる。
　また、上述のように、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相がロック位相である中間位相から第１の回転位相側である遅角側に変化する過程で、第２のアーム凸部４ｅは、渦巻きバネ６の最外周の部分に当接した状態で軌跡Ｔに沿って遅角側に移動しながら渦巻きバネ６側に徐々に近づくように移動し、渦巻きバネ６の最外周の部分を回転軸Ｒ側に付勢する。これにより、渦巻きバネ６の最外周の部分が変形し、当該部分が第１のプレート凸部１２ａを外周側に押す力が弱まると、不等ピッチスプリング１３は、伸長し、第１のプレート凸部１２ａを介して渦巻きバネ６の最外周の部分を回転軸Ｒ側に付勢する力が略０になる。
　以上のように、不等ピッチスプリング１３を用いることにより、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合、第１のプレート凸部１２ａが渦巻きバネ６の最外周の部分を付勢しない構成と、当該回転位相が第２の回転位相側にある場合、第１のプレート凸部１２ａが渦巻きバネ６の最外周の部分を回転軸Ｒ側に付勢する構成と、を好適に実現することができる。よって、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合に、第１のプレート凸部１２ａと、渦巻きバネ６の最外周の部分との間で摩擦が生じづらくなる。一方、当該回転位相が第２の回転位相側にある場合に、第１のプレート凸部１２ａは、渦巻きバネの最外周の部分に当接し、動作中のエンジンの振動による渦巻きバネの共振を抑制することができる。
　また、不等ピッチスプリング１３が第１のプレート凸部１２ａと、渦巻きバネ６の最外周の部分との間の緩衝となり、第１のプレート凸部１２ａと、渦巻きバネ６の最外周の部分との間で摩擦が生じづらくなる。また、不等ピッチスプリング１３によりプレート１に対して第１のプレート凸部１２ａが可動になるため、第１のプレート凸部１２ａの配置の設計自由度、又は、渦巻きバネ６の最外周における、本体部４ａの周囲に巻かれる曲率の設計自由度を増すことができる。
　なお、上記の各効果は、第１のプレート凸部１２ａに設置するスプリングとして、不等ピッチスプリング１３の代わりに、例えば、等間隔ピッチのスプリング等の別の種類のスプリングを用いても実現可能である。一方で、上記の第２の変形例のように、第１のプレート凸部１２ａに設置するスプリングとして、不等ピッチスプリング１３を用いることにより以下のような効果を奏する。つまり、不等ピッチスプリング１３は、収縮した状態におけるバネ定数は、荷重が略かかっていない状態におけるバネ定数よりも大きい。これにより、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合に、第１のプレート凸部１２ａが渦巻きバネ６の最外周の部分を回転軸Ｒ側に付勢する力を小さくし、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第２の回転位相側にある場合に、第１のプレート凸部１２ａが渦巻きバネ６の最外周の部分を回転軸Ｒ側に付勢する力を大きくすることができる。これにより、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合に、第１のプレート凸部１２ａと、渦巻きバネ６の最外周の部分との間で摩擦が生じづらくなり、当該回転位相が第２の回転位相側にある場合に、第１のプレート凸部１２ａが動作中のエンジンの振動による渦巻きバネの共振を抑制することができる。
　次に、実施の形態１に係るバルブタイミング調整装置１００の第３の変形例について図面を参照して説明する。図９Ａは、渦巻きバネ６の代わりに、渦巻きバネ１４を備えるバルブタイミング調整装置１００の構成を示す正面図である。図９Ｂは、図９Ａが示すバルブタイミング調整装置１００における渦巻きバネ１４の終端フック部１４ａ、終端フック引掛け部１ｃ及び第１のアーム凸部４ｄのみを示した図である。なお、図９Ａが示すバルブタイミング調整装置１００における第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相は、ロック位相である中間位相である。また、図９Ａ及び図９Ｂでは、説明のため、図１等における終端フック引掛け部１ｃの形状とは異なり円柱形状の終端フック引掛け部１ｃを示すが、機能に変更はないものとする。
　図９Ａ及び図９Ｂが示すように、第３の変形例に係る渦巻きバネ１４の終端フック部１４ａは、渦巻きバネ１４の外周側端部が外周側に９０度よりも大きい角度の分、屈曲することにより形成されている。換言すれば、終端フック部１４ａにおける屈曲した部分から内周側端部側に延伸する第１の部分１４ｂと外周側に延伸する第２の部分１４ｃとがなす角は、鋭角である。
　図１０Ａは、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある、図９Ａが示すバルブタイミング調整装置１００の構成を示す。図１０Ｂは、図１０Ａが示すバルブタイミング調整装置１００における渦巻きバネ１４の終端フック部１４ａ、終端フック引掛け部１ｃ及び第１のアーム凸部４ｄのみを示した図である。図９Ａ及び図９Ｂ、並びに図１０Ａ及び図１０Ｂが示すように、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相がロック位相である中間位相から第１の回転位相側である遅角側に変化する過程で、第１のアーム凸部４ｄが渦巻きバネ１４の終端フック部１４ａに引っ掛かる。この際、終端フック部１４ａの第２の部分１４ｃにおける第１のアーム凸部４ｄに接触する面の法線方向が第１のアーム凸部４ｄの移動方向と異なるため、終端フック部１４ａの第２の部分１４ｃは、第１のアーム凸部４ｄにより遅角側に押されると同時に、第１のアーム凸部４ｄに対して外周側に摺動する。そして、渦巻きバネ１４の最外周の部分は、終端フック部１４ａが外周側に摺動する方向に引っ張られることにより変形し、第１のプレート凸部１ｄから離れる。これにより、渦巻きバネ１４の最外周の部分と、第１のプレート凸部１ｄとの摩擦が生じなくなる。
　終端フック部１４ａの第２の部分１４ｃにおける第１のアーム凸部４ｄに接触する面と、第１のアーム凸部４ｄにおける第２の部分１４ｃに接触する面とは、終端フック部１４ａの第２の部分１４ｃが第１のアーム凸部４ｄに対して外周側に摺動するように、互いに滑りやすいように構成されていることが好ましい。例えば、終端フック部１４ａの第２の部分１４ｃにおける第１のアーム凸部４ｄに接触する面と、第１のアーム凸部４ｄにおける第２の部分１４ｃに接触する面とは、互いに点で接触するように構成される。
　また、図９Ａ及び図９Ｂ、並びに図１０Ａ及び図１０Ｂが示すように、終端フック部１４ａは、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相がロック位相である中間位相である場合に、終端フック引掛け部１ｃと第１のアーム凸部４ｄとを部分的に囲うように第２の部分１４ｃの端部がさらに屈曲していてもよい。これにより、終端フック部１４ａが、終端フック引掛け部１ｃ又は第１のアーム凸部４ｄから外れづらくなる。
　なお、実施の形態１では、バルブタイミング調整装置１００におけるロック位相が進角位相と遅角位相との間の中間位相である例を示したが、ロック位相は、これに限定されない。例えば、バルブタイミング調整装置１００におけるロック位相は、進角側位相または遅角側位相であってもよい。
　また、実施の形態１では、バルブタイミング調整装置１００における第１の回転位相側が遅角側であり、第２の回転位相側が進角側である例を示した。そして、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が遅角側にある場合、第１のアーム凸部４ｄが渦巻きバネ６の終端フック部６ｂに引っ掛かり、渦巻きバネ６によりロック位相側に付勢され、第２のアーム凸部４ｅが渦巻きバネ６の最外周の部分に当接する構成を説明した。
　しかし、第１のアーム凸部４ｄ及び第２のアーム凸部４ｅは上記の構成に限定されない。例えば、バルブタイミング調整装置１００における第１の回転位相側が進角側であり、第２の回転位相側が遅角側であってもよい。そして、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が進角側にある場合、第１のアーム凸部４ｄが渦巻きバネ６の終端フック部６ｂに引っ掛かり、渦巻きバネ６によりロック位相側に付勢され、第２のアーム凸部４ｅが渦巻きバネ６の最外周の部分に当接してもよい。また、第２のアーム凸部４ｅは、当該回転位相が遅角側にある場合、渦巻きバネ６の最外周から離れるように構成されていてもよい。また、第１のプレート凸部１ｄは、当該回転位相が遅角側にある場合、渦巻きバネ６の最外周の部分に当接してもよい。
　以上のように、実施の形態１に係るバルブタイミング調整装置１００は、クランクシャフトと同期回転する第１の回転体と、カムシャフトと同期回転する第２の回転体とを備えたバルブタイミング調整装置１００であって、第１の回転体は、回転軸Ｒ上に開口部１ａを有するプレート１を含み、第２の回転体は、プレート１の開口部１ａを通り、回転軸Ｒ上に配置された本体部４ａ、並びに、当該本体部４ａにおけるプレート１の表面から突出した部分の端部からそれぞれ外周側に延伸する第１のアーム４ｂ及び第２のアーム４ｃを有するホルダ４を含み、プレート１の表面と、第１のアーム４ｂ及び第２のアーム４ｃとの間には、本体部４ａの周囲に巻かれ、内周側端部がプレート１に保持され、外周側端部が外周側に屈曲することにより終端フック部６ｂが形成されている渦巻きバネ６が設置され、第１のアーム４ｂにおけるプレート１の表面に対向する面には、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合、渦巻きバネ６の終端フック部６ｂに引っ掛かり、渦巻きバネ６によりロック位相側に付勢される第１のアーム凸部４ｄが設置され、第２のアーム４ｃにおけるプレート１の表面に対向する面には、回転位相が第１の回転位相側にある場合、渦巻きバネ６の最外周の部分に当接する第２のアーム凸部４ｅが設置されている。
　上記の構成によれば、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合、第２の回転体は、第１のアーム凸部４ｄを介して渦巻きバネ６によりロック位相側に付勢されるとともに、第２のアーム凸部４ｅは、渦巻きバネの最外周の部分に当接する。これにより、終端フック引掛け部１ｃを介して渦巻きバネ６に伝達されるエンジンの振動は、渦巻きバネ６の最外周における終端フック引掛け部１ｃに接した部分から第２のアーム凸部４ｅに接した部分までは伝達されるが、その先には伝達されづらくなる。よって、動作中のエンジンの振動による渦巻きバネの共振を抑制することができる。
　また、上記の構成によれば、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相がロック位相から第１の回転位相側に変化する過程で、第２のアーム凸部４ｅと、渦巻きバネ６の最外周の部分とは、互いに当接した状態で共に第１の回転位相側に移動する。また、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側からロック位相に変化する過程で、第２のアーム凸部４ｅと、渦巻きバネ６の最外周の部分とは、共にロック位相側に移動しながら互いに離れる。
　これらにより、第２のアーム凸部４ｅと、渦巻きバネ６の最外周の部分との間で摩擦が生じづらいため、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相がロック位置から第１の回転位相側に変化する過程と、当該回転位相が第１の回転位相側からロック位置に変化する過程との間で生じるヒステリシスを抑制することができる。
　また、実施の形態１に係るバルブタイミング調整装置１００における第２のアーム凸部４ｅは、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第２の回転位相側にある場合、渦巻きバネ６の最外周から離れるように構成されている。
　上記の構成によれば、これにより、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第２の回転位相側にある場合、第２のアーム凸部４ｅと、渦巻きバネ６の最外周の部分との間で摩擦が生じづらくなる。
　また、実施の形態１に係るバルブタイミング調整装置１００におけるプレート１の表面には、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第２の回転位相側にある場合、渦巻きバネ６の最外周の部分に当接する第１のプレート凸部１ｄが設置されている。
　上記の構成によれば、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第２の回転位相側にある場合、渦巻きバネ６の最外周が第１のプレート凸部１ｄに当接することにより、終端フック引掛け部１ｃを介して渦巻きバネ６に伝達されるエンジンの振動は、渦巻きバネ６の最外周における終端フック引掛け部１ｃに接した部分から第１のプレート凸部１ｄに接した部分までは伝達されるが、その先には伝達されづらくなる。よって、動作中のエンジンの振動による渦巻きバネの共振をさらに抑制することができる。
　また、実施の形態１に係るバルブタイミング調整装置１００におけるプレート１の表面には、渦巻きバネ６の最内周の部分に当接する第２のプレート凸部１ｅが設置されている。
　上記の構成によれば、これにより、渦巻きバネ６をホルダ４の本体部４ａの周囲に巻きつける際に、第２のプレート凸部１ｅがガイドとなる。また、始端フック引掛け部１ｂを介して渦巻きバネ６に伝達されるエンジンの振動は、渦巻きバネ６の最内周における始端フック引掛け部１ｂに接した部分から第２のプレート凸部１ｅに接した部分までは伝達されるが、その先には伝達されづらくなる。
　また、実施の形態１に係るバルブタイミング調整装置１００における第２のアーム凸部４ｅは、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合、回転軸Ｒを基準とした第２のプレート凸部１ｅ側とは反対側に位置する。
　上記の構成によれば、渦巻きバネ６は、第２のアーム凸部４ｅが障害となり、回転軸Ｒを基準とした第２のプレート凸部１ｅ側とは反対側に移動しづらくなり、第２のプレート凸部１ｅに当接した部分と当該部分に対応する外周側の部分とが接触しづらくなり、摩擦が生じづらくなる。
　また、実施の形態１に係るバルブタイミング調整装置１００におけるプレート１の表面には、渦巻きバネ６の最内周の部分に当接する第２のプレート凸部１ｅが設置されており、プレート１の表面における、回転軸Ｒを基準とした第２のプレート凸部１ｅ側とは反対側には、回転位相が第２の回転位相側にある場合、渦巻きバネ６の最外周の部分に当接する第１のプレート凸部１ｄが設置されている。
　上記の構成によれば、渦巻きバネ６は、第１のプレート凸部１ｄが障害となり、回転軸Ｒを基準とした第２のプレート凸部１ｅ側とは反対側に移動しづらくなり、第２のプレート凸部１ｅに当接した部分と当該部分に対応する外周側の部分とが接触しづらくなり、摩擦が生じづらくなる。
　また、実施の形態１に係るバルブタイミング調整装置１００における第２のアーム凸部１０ａには、第２のアーム凸部１０ａが渦巻きバネ６の最外周の部分に当接して外周側に押された場合、第２のアーム凸部１０ａを回転軸Ｒ側に付勢するスプリングが設置されている。
　上記の構成によれば、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合、第２のアーム凸部１０ａが渦巻きバネ６の最外周の部分を回転軸Ｒ側に付勢する構成と、当該回転位相が第２の回転位相側にある場合、第２のアーム凸部１０ａが渦巻きバネ６の最外周の部分を付勢しない構成と、を好適に実現することができる。つまり、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合に、第２のアーム凸部１０ａは、渦巻きバネの最外周の部分に当接し、動作中のエンジンの振動による渦巻きバネの共振を抑制することができる。一方、当該回転位相が第２の回転位相側にある場合に、第２のアーム凸部１０ａと、渦巻きバネ６の最外周の部分との間で摩擦が生じづらくなる。
　また、実施の形態１に係るバルブタイミング調整装置１００における第２のアーム凸部１０ａに設置されるスプリングは、不等ピッチスプリング１１である。
　上記の構成によれば、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合に、第２のアーム凸部１０ａが渦巻きバネ６の最外周の部分を回転軸Ｒ側に付勢する力を大きくし、当該回転位相が第２の回転位相側にある場合に、第２のアーム凸部１０ａが渦巻きバネ６の最外周の部分を回転軸Ｒ側に付勢する力を小さくすることができる。よって、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合に、第２のアーム凸部１０ａが動作中のエンジンの振動による渦巻きバネの共振を抑制することができ、当該回転位相が第２の回転位相側にある場合に、第２のアーム凸部１０ａと、渦巻きバネ６の最外周の部分との間で摩擦が生じづらくなる。
　また、実施の形態１に係るバルブタイミング調整装置１００における第１のプレート凸部１２ａには、第１のプレート凸部１２ａが渦巻きバネ６の最外周の部分に当接して外周側に押された場合、第１のプレート凸部１２ａを回転軸Ｒ側に付勢するスプリングが設置されている。
　上記の構成によれば、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合、第１のプレート凸部１２ａが渦巻きバネ６の最外周の部分を付勢しない構成と、当該回転位相が第２の回転位相側にある場合、第１のプレート凸部１２ａが渦巻きバネ６の最外周の部分を回転軸Ｒ側に付勢する構成と、を好適に実現することができる。よって、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合に、第１のプレート凸部１２ａと、渦巻きバネ６の最外周の部分との間で摩擦が生じづらくなる。一方、当該回転位相が第２の回転位相側にある場合に、第１のプレート凸部１２ａは、渦巻きバネの最外周の部分に当接し、動作中のエンジンの振動による渦巻きバネの共振を抑制することができる。
　また、実施の形態１に係るバルブタイミング調整装置１００における第１のプレート凸部１２ａに設置されるスプリングは、不等ピッチスプリング１３である。
　上記の構成によれば、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合に、第１のプレート凸部１２ａが渦巻きバネ６の最外周の部分を回転軸Ｒ側に付勢する力を小さくし、当該回転位相が第２の回転位相側にある場合に、第１のプレート凸部１２ａが渦巻きバネ６の最外周の部分を回転軸Ｒ側に付勢する力を大きくすることができる。よって、第１の回転体に対する第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合に、第１のプレート凸部１２ａと、渦巻きバネ６の最外周の部分との間で摩擦が生じづらくなり、当該回転位相が第２の回転位相側にある場合に、第１のプレート凸部１２ａが動作中のエンジンの振動による渦巻きバネの共振を抑制することができる。
　また、実施の形態１に係るバルブタイミング調整装置１００における渦巻きバネ１４の終端フック部１４ａは、外周側端部が外周側に９０度よりも大きい角度の分、屈曲している。
　上記の構成によれば、終端フック部１４ａは、第１のアーム凸部４ｄにより第１の回転位相側に押されると同時に、第１のアーム凸部４ｄに対して外周側に摺動する。これにより、渦巻きバネ１４の最外周の部分は、終端フック部６ｂが外周側に摺動する方向に引っ張られることにより変形し、第１のプレート凸部１ｄから離れる。これにより、渦巻きバネ６の最外周の部分と、第１のプレート凸部１ｄとの摩擦が生じなくなる。
　なお、本願発明はその発明の範囲内において、実施の形態の任意の構成要素の変形、もしくは実施の形態の任意の構成要素の省略が可能である。
　この発明に係るバルブタイミング調整装置は、動作中のエンジンの振動による渦巻きバネの共振を抑制することができるため、バルブタイミング調整装置に利用可能である。
　１　プレート、１ａ　開口部、１ｂ　始端フック引掛け部、１ｃ　終端フック引掛け部、１ｄ　第１のプレート凸部、１ｅ　第２のプレート凸部、２　ケース、２ａ　チェーンスプロケット部、３　ロータ、４　ホルダ、４ａ　本体部、４ｂ　第１のアーム、４ｃ　第２のアーム、４ｄ　第１のアーム凸部、４ｅ　第２のアーム凸部、５　センターボルト、６　渦巻きバネ、６ａ　始端フック部、６ｂ　終端フック部、１０　ホルダ、１０ａ　第２のアーム凸部、１０ｂ　第２のアーム、１０ｃ　貫通孔、１１　不等ピッチスプリング、１２　プレート、１２ａ　第１のプレート凸部、１２ｂ　凹部、１３　不等ピッチスプリング、１４　渦巻きバネ、１４ａ　終端フック部、１４ｂ　第１の部分、１４ｃ　第２の部分、１００　バルブタイミング調整装置。

Claims (11)

  1. 　クランクシャフトと同期回転する第１の回転体と、カムシャフトと同期回転する第２の回転体とを備えたバルブタイミング調整装置であって、
    　前記第１の回転体は、回転軸上に開口部を有するプレートを含み、
    　前記第２の回転体は、前記プレートの前記開口部を通り、前記回転軸上に配置された本体部、並びに、当該本体部における前記プレートの表面から突出した部分の端部からそれぞれ外周側に延伸する第１のアーム及び第２のアームを有するホルダを含み、
    　前記プレートの前記表面と、前記第１のアーム及び前記第２のアームとの間には、前記本体部の周囲に巻かれ、内周側端部が前記プレートに保持され、外周側端部が外周側に屈曲することにより終端フック部が形成されている渦巻きバネが設置され、
    　前記第１のアームにおける前記プレートの前記表面に対向する面には、前記第１の回転体に対する前記第２の回転体の回転位相が第１の回転位相側にある場合、前記渦巻きバネの前記終端フック部に引っ掛かり、前記渦巻きバネによりロック位相側に付勢される第１のアーム凸部が設置され、
    　前記第２のアームにおける前記プレートの前記表面に対向する面には、前記回転位相が前記第１の回転位相側にある場合、前記渦巻きバネの最外周の部分に当接する第２のアーム凸部が設置されていることを特徴とする、バルブタイミング調整装置。
  2. 　前記第２のアーム凸部は、前記回転位相が第２の回転位相側にある場合、前記渦巻きバネの最外周から離れるように構成されていることを特徴とする、請求項１に記載のバルブタイミング調整装置。
  3. 　前記プレートの前記表面には、前記回転位相が第２の回転位相側にある場合、前記渦巻きバネの最外周の部分に当接する第１のプレート凸部が設置されていることを特徴とする、請求項１に記載のバルブタイミング調整装置。
  4. 　前記プレートの前記表面には、前記渦巻きバネの最内周の部分に当接する第２のプレート凸部が設置されていることを特徴とする、請求項１に記載のバルブタイミング調整装置。
  5. 　前記第２のアーム凸部は、前記回転位相が前記第１の回転位相側にある場合、前記回転軸を基準とした前記第２のプレート凸部側とは反対側に位置することを特徴とする、請求項４に記載のバルブタイミング調整装置。
  6. 　前記プレートの前記表面には、前記渦巻きバネの最内周の部分に当接する第２のプレート凸部が設置されており、
    　前記プレートの前記表面における、前記回転軸を基準とした前記第２のプレート凸部側とは反対側には、前記回転位相が第２の回転位相側にある場合、前記渦巻きバネの最外周の部分に当接する第１のプレート凸部が設置されていることを特徴とする、請求項１に記載のバルブタイミング調整装置。
  7. 　前記第２のアーム凸部には、前記第２のアーム凸部が前記渦巻きバネの最外周の部分に当接して外周側に押された場合、前記第２のアーム凸部を前記回転軸側に付勢するスプリングが設置されていることを特徴とする、請求項１に記載のバルブタイミング調整装置。
  8. 　前記スプリングは、不等ピッチスプリングであることを特徴とする、請求項７に記載のバルブタイミング調整装置。
  9. 　前記第１のプレート凸部には、前記第１のプレート凸部が前記渦巻きバネの最外周の部分に当接して外周側に押された場合、前記第１のプレート凸部を前記回転軸側に付勢するスプリングが設置されていることを特徴とする、請求項３に記載のバルブタイミング調整装置。
  10. 　前記スプリングは、不等ピッチスプリングであることを特徴とする、請求項９に記載のバルブタイミング調整装置。
  11. 　前記渦巻きバネの前記終端フック部は、外周側端部が外周側に９０度よりも大きい角度の分、屈曲していることを特徴とする、請求項１に記載のバルブタイミング調整装置。
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Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113795652B (zh) * 2019-07-09 2024-03-19 株式会社三国 气门正时变更装置
DE112021006815T5 (de) * 2021-03-16 2023-10-26 Mitsubishi Electric Corporation Ventilsteuerzeit-Einstellvorrichtung und Verfahren zur Herstellung einer Ventilsteuerzeiteinstellvorrichtung

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010180862A (ja) * 2009-02-09 2010-08-19 Denso Corp バルブタイミング調整装置
JP2015059429A (ja) * 2013-09-17 2015-03-30 株式会社デンソー バルブタイミング調整装置
JP2019002410A (ja) * 2018-10-12 2019-01-10 三菱電機株式会社 バルブタイミング調整装置

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102010051052A1 (de) * 2010-11-11 2012-05-16 Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg Nockenwellenversteller mit einer Brennkraftmaschine
JP5333544B2 (ja) * 2011-08-08 2013-11-06 株式会社デンソー 液圧式バルブタイミング調整装置
JP6494892B2 (ja) * 2017-01-05 2019-04-03 三菱電機株式会社 可変バルブタイミング装置および可変バルブタイミング装置の組み付け方法

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010180862A (ja) * 2009-02-09 2010-08-19 Denso Corp バルブタイミング調整装置
JP2015059429A (ja) * 2013-09-17 2015-03-30 株式会社デンソー バルブタイミング調整装置
JP2019002410A (ja) * 2018-10-12 2019-01-10 三菱電機株式会社 バルブタイミング調整装置

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