WO2020251005A1 - 排水処理方法及び排水処理システム - Google Patents

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佳大 岩田
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株式会社愛研化工機
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    • Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage

Definitions

  • the present invention relates to a wastewater treatment method and a wastewater treatment system for recovering energy from a waste liquid containing a high molecular weight organic substance.
  • anaerobic treatment of industrial wastewater does not require aeration compared to aerobic treatment (activated sludge method), so power consumption is low, excess sludge is generated less, and methane gas is generated. It is widely used because it can be collected and used for power generation and boilers.
  • the anaerobic processing apparatus include EGSB (Expanded Granular Sludge Bed) and UASB (Upflow Anaerobic Sludge Blanket).
  • Non-Patent Document 1 proposes an unheated methane fermentation treatment technique for performing anaerobic treatment at a low temperature without heating. This is suitable for wastewater treatment of industrial wastewater containing low-concentration organic matter, but not suitable for industrial wastewater containing high-concentration organic matter.
  • the waste liquid may contain food residues and oils such as palm oil, and such bioinhibitory substances reduce the function of anaerobic treatment in EGSB. Therefore, the waste liquid containing the biological inhibitor was drained only by removing the biological inhibitor.
  • Patent Document 1 describes a methane fermentation pretreatment device that solubilizes organic waste such as food waste before methane fermentation, but vinyl, plastic, fiber, split chopsticks, and shells mixed in the food waste. , Bone, seeds, sand and other unsuitable substances for fermentation are removed by a sorter, a solubilization tank or a screen, so that there is a problem that most of the solubilized solution is separated together with the unsuitable substances for fermentation and the solubilized solution is reduced.
  • An object of the present invention is to provide a wastewater treatment method and a wastewater treatment system capable of reliably anaerobic treatment even of a waste liquid containing a bioinhibitory substance.
  • the wastewater treatment method according to the present invention is The waste liquid containing high molecular weight organic matter is heated by the first heat exchange means, The high molecular weight organic substance in the waste liquid heated by the first heat exchange means is decomposed into an organic acid. The organic acid is reacted with the self-growth bacterium to generate biogas and treated water, and the biogas and the treated water are separated from the self-growth bacterium.
  • the biogas is sent to the power generation means as an energy source, Before draining the treated water, it is heated by a second heat exchange means, The treated water heated by the second heat exchange means is supplied to the first heat exchange means as a heating side fluid and drained, while the hot water obtained by the power generation means is used as the heating side fluid of the second heat exchange means. It is characterized in that it is supplied to the heat exchange means and returned to the power generation means.
  • the wastewater treatment system is A first heat exchange means for heating waste liquid containing high molecular weight organic substances, An acid generating means for decomposing the high molecular weight organic substance in the waste liquid heated by the first heat exchange means into an organic acid, and An anaerobic treatment means for producing biogas and treated water by reacting an organic acid produced by the acid-producing means with a self-growth bacterium and separating the biogas and the treated water from the self-growth bacterium.
  • a power generation means that uses the biogas separated by the anaerobic treatment means as an energy source to generate electricity, It is provided with a second heat exchange means for heating the treated water separated by the anaerobic treatment means before draining it.
  • the treated water heated by the second heat exchange means is used as the heating side fluid of the first heat exchange means, and the hot water obtained by the power generation means is used as the heating side fluid of the second heat exchange means. It is characterized by.
  • the waste liquid containing the high molecular weight organic substance is heated by the first heat exchange means, the treated water separated by the anaerobic treatment means is heated by the second heat exchange means, and the waste liquid is heated by the second heat exchange means. Since the treated water is used as the heating side fluid of the first heat exchange means and the hot water obtained by the power generation means is used as the heating side fluid of the second heat exchange means, the energy obtained by power generation by methane gas is efficiently used. It can be used, and surplus energy such as waste heat obtained in the wastewater treatment process can be sufficiently recovered.
  • the electric power generated by the power generation means is used in the wastewater treatment system.
  • the waste liquid is a waste liquid containing food residue, and is A liquefaction means for cutting, removing, solubilizing, and liquefying the residue in the waste liquid is provided before the acid producing means.
  • the waste liquid liquefied by the liquefaction means is sent to the acid generation means.
  • the waste liquid is a waste liquid containing oil and is In front of the acid generating means, a coagulating means for coagulating and floating the oil content of the waste liquid and a dehydrating means for filtering and dehydrating the waste liquid containing the oil content coagulated by the coagulating means are provided.
  • the filtrate obtained by the dehydration means is sent to the acid producing means.
  • drying means for drying the dehydrated cake discharged by dehydration by the dehydration means.
  • An aerobic treatment means that aerates the treated water separated by the anaerobic treatment means to precipitate sludge, Further provided is a filtration means for filtering and purifying the treated water separated by the aerobic treatment means.
  • the organic acid obtained by decomposing the high molecular weight organic substance in the waste liquid is reacted with the self-growth bacteria to generate biogas and treated water, and the treated water is not drained.
  • a power generation means that uses biogas as an energy source while heating with the second heat exchange means and supplying the treated water heated by the second heat exchange means as a heating side fluid to the first heat exchange means for drainage. Since the obtained hot water is supplied to the second heat exchange means as a heating side fluid, the energy obtained from the power generation by methane gas can be efficiently used, and the surplus energy such as waste heat obtained in the wastewater treatment process can be used. It can be fully recovered.
  • hot water obtained by the power generation means is used as the superheat side fluid of the second heat exchange means for heating the treated water separated by the anaerobic treatment means, and contains a high molecular weight organic substance. Since the treated water heated by the second heat exchange means is used as the overheating side fluid of the first heat exchange means for heating the waste liquid, the energy obtained by the power generation by the methane gas separated by the anaerobic treatment means is efficient. It is possible to sufficiently recover surplus energy such as waste heat obtained in the wastewater treatment process.
  • EGSB using granules self-aggregated by self-growth bacteria is used, so that high-concentration wastewater can be treated at high speed and no aeration is required. Therefore, it consumes less power and produces less sludge.
  • the liquefaction means for cutting, removing, solubilizing, and liquefying the food residue in the waste liquid is provided before the acid producing means, the high molecular weight organic matter contained in the food residue is acid-generated. It can be converted into an organic acid by means, the food residue can be easily disposed of, and the high molecular weight organic substance contained in the food residue can be effectively used.
  • wastewater containing food residues, which are bioinhibitors can be reliably treated as wastewater by anaerobic treatment.
  • a coagulating means for coagulating and floating the oil contained in the waste liquid and a dehydrating means for filtering and dehydrating the waste liquid containing the oil agglomerated by the coagulating means. Since it is provided, it becomes easy to dispose of and use the oil, and the high-molecular organic matter contained in the waste liquid from which the oil, which is a biological inhibitor, has been removed is converted into an organic acid by an acid producing means and effectively used for the generation of biogas. can do. In addition, even waste liquid containing oil, which is a biological inhibitory substance, can be reliably treated as wastewater by anaerobic treatment.
  • the dehydrated cake is provided with a drying means for drying the dehydrated cake discharged by dehydration by the dehydrating means, the dehydrated cake after dehydration can be composted and reused as fertilizer or the like.
  • an aerobic treatment means that aerates the treated water separated by the anaerobic treatment means to precipitate sludge, and a filtration means that filters and purifies the treated water separated by the aerobic treatment means.
  • the treated water can be reused as purified water.
  • the schematic block diagram of the wastewater treatment system according to 1st Embodiment of this invention The schematic block diagram of the wastewater treatment system of the waste liquid containing the food residue according to 2nd Embodiment of this invention.
  • the schematic block diagram of the wastewater treatment system of the waste liquid containing oil according to 4th Embodiment of this invention The graph which shows the removal rate of COD in a water flow test.
  • FIG. 1 shows a wastewater treatment system 1a according to the first embodiment of the present invention.
  • the system 1a includes a first heat exchanger 2, an acid generation tank 3, an EGSB reaction tank 4 as an anaerobic treatment means, a power generation device 5, and a second heat exchanger 6 as main components. I have.
  • the first heat exchanger 2 heats waste liquid (raw water) containing high molecular weight organic substances from a factory or the like by heat exchange with treated water from the EGSB reaction tank 4, and is a shell-and-tube type, a double tube type, or a double tube type.
  • Various heat exchangers such as coil type can be used. Since the waste liquid from factories and the like is generally 10 to 20 ° C, it is heated to about 35 ° C.
  • the waste liquid heated by the first heat exchanger 2 is sent to the acid generation tank 3 via the heating tank 7.
  • the heating tank 7 heats and maintains the waste liquid heated by the first heat exchanger 2 to a predetermined temperature.
  • Steam or electricity obtained from the power generation device 5 is used as the heat source of the heating tank 7, but when the system 1a is started up, hot water or steam obtained from a boiler such as a drainage factory or a commercial power source is used.
  • the used electric heater is used.
  • the temperature maintained in the heating tank 7 is around 37 ° C, which is optimal for the production of fatty acids in the acid production tank 3 and the activation of anaerobic microorganisms (methane bacteria) in the EGSB reaction tank 4, and is 35 to 42 ° C. Is controlled by.
  • the acid generation tank 3 maintains the waste liquid from the heating tank 7 at a predetermined temperature for a predetermined time to reduce the molecular weight of high molecular weight organic substances such as polysaccharides, proteins and fats and soluble suspended solids (SS) contained in the waste liquid.
  • Soluble Low molecular weight organic substances are decomposed into organic acids such as hexose, pentose, amino acids, glycerin and alcohol, and the organic acids are converted into volatile fatty acids such as propionic acid, butyric acid and acetic acid.
  • the acetic acid-containing waste liquid produced in the acid generation tank 3 is sent to the EGSB reaction tank 4 by the transfer pump 9 via the neutralizing device 8.
  • the neutralizing device 8 injects sodium hydroxide to neutralize hydrochloric acid contained in the waste liquid, and adjusts the waste liquid containing acetic acid to a neutral region.
  • the EGSB reaction tank 4 has a lower granule bed 10 and an air-solid-liquid separator 11 above the granule bed 10.
  • Granules are anaerobic microorganisms self-granulated into rice granules or spheres of 1 mm to 2 mm.
  • the waste liquid containing acetic acid from the acid generation tank 3 is introduced into the granule bed 10 and rises at a linear velocity of 1 to 5 m / m 2 and circulates, the acetic acid is mixed and contacted with the granule.
  • CH 3 COOH is anaerobically reacted to produce methane gas (CH 4 ), water (H2O), and carbon dioxide gas (CO2).
  • the gas-solid-liquid separation device 11 separates granules and water, and efficiently collects biogas.
  • the separated granule circulates inside without flowing out.
  • the separated water is returned to the acid generation tank 3 and circulated, and a part of the separated water is taken out from the EGSB reaction tank 4 as treated water and sent to the sludge treatment apparatus 12.
  • Methane gas and carbon dioxide are taken out as biogas and sent to the gas holder 14 via the desulfurization apparatus 13.
  • the desulfurization apparatus 13 is an apparatus for removing hydrogen sulfide contained in the biogas taken out from the EGSB reaction tank 4 with a desulfurization agent.
  • the gas holder 14 stores the biogas taken out from the EGSB reaction tank 4.
  • the power generation device 5 includes a boiler 15 that uses biogas supplied from the gas holder 14 as fuel, a turbine 16 that rotates with steam generated by the boiler 15, and a generator 17 that converts the rotation of the turbine 16 into electricity. I have.
  • the exhaust gas of the turbine 16 is condensed by the condenser 18 to become condensed water, and the condensed water is returned to the boiler 15 by the water supply pump 19 via the second heat exchanger 6.
  • the treated water containing the water separated in the EGSB reaction tank 4 is drained as discharged water via the sludge treatment device 12.
  • the sludge treatment device 12 may be activated sludge treatment, which is a typical example of aerobic sludge treatment including an aeration tank and a settling tank, or membrane separation activated sludge treatment (MBR).
  • a part of the treated water of the sludge treatment device 12 is sent to the second heat exchanger 6.
  • the treated water from the EGSB reaction tank 4 may be sent directly to the second heat exchanger 6.
  • the second heat exchanger 6 heats the treated water from the sludge treatment device 12 or the EGSB reaction tank 4 by heat exchange with the condensed water (hot water) from the condenser 18 of the power generation device 5.
  • Various heat exchangers such as tube type, double tube type, and coil type can be used.
  • the second heat exchanger 6 heats the treated water from the sludge treatment device 12 or the EGSB reaction tank 4 to 38 ° C.
  • the treated water heated by the second heat exchanger 6 is sent to the first heat exchanger 2 as a heating side fluid of waste liquid from a factory or the like.
  • the wastewater treatment system 1a of the above embodiment can generate 1890 m 3 / d of methane gas from raw water having a displacement of 1000 m 3 / d and an inflow COD concentration of 6000 mg / l, and can obtain a power generation amount of 6389 Kwh / d. It was.
  • the electric power generated by the power generation device 5 is stored in the capacitor 20, the power source of the electric heater of the heating tank 7, the transfer pump 9 from the acid generation tank 3 to the EGSB reaction tank 4, the circulation pump of the EGSB reaction tank 4, and the power generation. It is used as a power source for the water supply pump 19 and the like in the device 5. Further, the steam generated in the boiler 15 of the power generation device 5 is used as a heating source for the heating tank 7, the acid generation tank 3, the EGSB reaction tank 4, and the like. Further, the condensate of the power generation device 5 is used as the heating side fluid of the second heat exchanger 6, and the treated water of the EGSB reaction tank 4 is used as the heating side fluid of the first heat exchanger 2. As described above, the wastewater treatment system 1a of the present embodiment is a system in which the power source and the heating source are completely independent.
  • the waste liquid containing the high molecular weight organic substance of the present invention includes beer, sake brewing, soft drinks, food processing, prepared foods, dairy industry, dairy products, sauces, soy sauce and other fermented foods, refined sugar, sweeteners, seasonings, confectionery, bread making, etc.
  • FIG. 2 shows a wastewater treatment system 1b according to a second embodiment of the present invention.
  • the wastewater treatment system 1b of FIG. 2 is suitable for wastewater treatment of waste liquid containing food residues such as vegetables and prepared foods.
  • the wastewater treatment system 1b includes a cutting device 21 and a liquefaction device 22 as pretreatment devices on the upstream side of the acid generation tank 3, preferably on the upstream side of the first heat exchanger 2.
  • the cutting device 21 cuts and grinds food residues such as vegetables and prepared foods contained in the waste liquid, squeezes and removes them.
  • the liquefier 22 liquefies the solubilized waste liquid from which food residues have been removed.
  • the liquefied waste liquid is sent to the first heat exchanger 2 and processed in the same manner as in the first embodiment.
  • the waste liquid containing the food residue is liquefied by removing the food residue, it does not accumulate and block in the EGSB reaction tank 4 and prevent the anaerobic treatment by the granule.
  • FIG. 3 shows a wastewater treatment system 1c according to a third embodiment of the present invention.
  • the wastewater treatment system 1c of FIG. 3 is suitable for wastewater treatment of wastewater containing oil, particularly wastewater containing palm oil containing a large amount of SS (suspended solids) and n-hex (normal hexane extractant).
  • SS suspended solids
  • n-hex normal hexane extractant
  • the wastewater treatment system 1c includes a coagulation device 23, a levitation device 24, and a dehydration device 25 as pretreatment devices on the upstream side of the acid generation tank 3, preferably on the upstream side of the first heat exchanger 2.
  • the coagulator 23 injects a polymer coagulant and a PH adjuster into raw water to coagulate SS and n-hex.
  • the levitation device 24 floats SS and n-hex aggregated by the aggregation device 23 and discharges them to the outside of the system.
  • the dehydrating device 25 dehydrates the treated water of the levitation device 24 and separates it into a dehydrated cake and treated water.
  • the treated water of the dehydrator 25 is sent to the first heat exchanger 2 and treated in the same manner as in the first embodiment.
  • the dehydrator 25 is preferably a multi-disc dehydrator JD series manufactured by Tsurumi Pump Co., Ltd. It is also possible to directly dehydrate the raw water that has been agglomerated by the aggregating device 23 by the dehydrating device 25 without providing the levitation device 24.
  • raw water containing oil especially palm oil
  • SS and n-hex are separated by separating SS and n-hex, so that it does not accumulate and block in the EGSB reaction tank 4 and interfere with anaerobic treatment by granules.
  • FIG. 4 shows the wastewater treatment system 1d according to the fourth embodiment of the present invention.
  • the wastewater treatment system 1d of FIG. 4 includes a first recycling system for the dehydrated cake obtained by the dehydrator 25 of the wastewater treatment system 1d according to the third embodiment of FIG. 3, and the treated water treated by the sludge treatment device 12. It is equipped with a second recycling system.
  • the dehydrated cake obtained by the dehydrating device 25 is conveyed to the drying device 26, where it is heated and dried by the steam generated in the boiler 15 of the power generation device 5.
  • the dried dehydrated cake can be used as a raw material for composting together with livestock manure, sawdust, etc., and can be reused as a fertilizer for growing vegetables, and can be reused as a biofuel together with biogas as a fuel for boiler 15, etc. it can.
  • the sludge treatment device 12 is a membrane separation active sludge treatment device (MBR) composed of an aeration tank and a separation membrane such as a flat membrane immersed in the aeration tank, and aerates the treated water of the EGSB reaction tank 4 to separate membranes. It is treated with aerobic organisms that separates solid and liquid through.
  • the biologically treated water is sent to a filtration device 27 where it is filtered.
  • filtration device 27 microfiltration, ultrafiltration, reverse osmosis (RO), or the like is used depending on the application.
  • the filtered purified water can be reused as industrial water or drinking water without being discharged.
  • the present inventors conducted a water flow test to confirm the treatment capacity of the wastewater treatment system of the present invention for palm oil wastewater.
  • the test device the device excluding the power generation device 5 and the heat exchangers 2 and 6 of the wastewater treatment system 1d shown in FIG. 4 was used, and the test device was operated under the following set conditions. Since the raw palm oil drainage used was one that could be used in the vicinity of the test equipment during the test period, various load conditions were set. For example, the following is an example of load conditions.
  • Palm oil drainage was passed through the test equipment for several months, COD and biogas recovery before and after EGSB treatment were measured, and the recovered biogas was analyzed to collect data on COD removal rate and biogas composition. (See FIG. 5).
  • the COD removal rate was determined from the ratio of COD after EGSB treatment to COD of palm oil wastewater before treatment.
  • a digestive tub processing device was used for comparison.
  • Setting conditions for digestive tub processing equipment Sample water flow: 8.5 L / d (0.4 L / h)
  • the load conditions of the digestive tub processing apparatus are as shown in Table 2.
  • the COD removal rate by the digestive tub processing device of the comparative example was about 60%, which was the average processing capacity of the digestive tub method.
  • the COD removal rate by the EGSB reaction tank of the present invention could achieve an average of about 80%, which is larger than the COD removal rate of 60% in the digestive tank treatment of the comparative example. ..
  • the average amount of biogas recovered was 185 L / d.
  • the ratio of methane gas (CH4) in the recovered biogas could be confirmed to be 70% or more on average. As a result, it was confirmed that the wastewater treatment system of the present invention has sufficient adaptability to palm oil wastewater.
  • the wastewater treatment method and wastewater treatment system of the present invention include beer, sake brewing, soft drinking water, food processing, prepared foods, dairy industry, dairy products, sauces, soy sauce and other fermented foods, refined sugar, sweeteners, seasonings, confectionery, and bread making. It can be used for wastewater treatment of waste liquid from factories such as beer making, fish processing, paper, pulp, pharmaceuticals, chemical industry, textile industry, etc.
  • Wastewater treatment system 1a, 1b, 1c, 1d Wastewater treatment system 2 1st heat exchanger 3 Acid generation tank 4 EGSB reaction tank 5 Power generation device 6 2nd heat exchanger 7 Heating tank 8 Neutralizer 9 Transfer pump 10 Granule floor 11 Air Solid-liquid separation device 12 Sludge treatment device 13 Sulfurization device 14 Gas holder 15 Boiler 16 Turbine 17 Generator 18 Condenser 19 Water supply pump 20 Power storage device 21 Cutting device 22 Liquefaction device 23 Coagulation device 24 Floating device 25 Dehydration device 26 Drying device 27 Filtering device

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Abstract

メタンガスによる発電で得られるエネルギーを効率的に利用することができ、排水処理過程で得られる排熱等の余剰エネルギーを十分に回収することができうえ、生物阻害性物質を含む廃液でも確実に嫌気性処理する。高分子有機物を含む廃液を加熱する第１の熱交換器２と、第１の熱交換器１で加熱された廃液中の高分子有機物を有機酸に分解する酸生成槽３と、酸生成槽３で生成された有機酸を自己造粒菌と反応させてバイオガスと処理水を生成するとともに、バイオガスと処理水を自己造粒菌から分離するＥＧＳＢ反応槽４と、ＥＧＳＢ反応槽で分離されたバイオガスをエネルギー源として発電する発電装置５と、ＥＧＳＢ反応槽で分離された処理水を排水する前に加熱する第２の熱交換器６とを備える。第２の熱交換器６で加熱された処理水を第１の熱交換器２の加熱側流体とし、発電装置５で得られる熱水を第２の熱交換器６の加熱側流体とする。

Description

排水処理方法及び排水処理システム
　本発明は、高分子有機物を含む廃液からエネルギーを回収する排水処理方法及び排水処理システムに関する。
　従来、産業排水の嫌気性処理（メタン発酵）は、好気性処理（活性汚泥法）に比べて曝気が不要なため、電力消費量が少なく、余剰汚泥の発生量が少ないうえ、発生するメタンガスを回収して発電やボイラーに利用できることから、広く普及している。嫌気性処理装置としては、ＥＧＳＢ（Expanded Granular Sludge Bed）やＵＡＳＢ（Upflow Anaerobic Sludge Blanket）がある。
　非特許文献１には、加温無しに低温で嫌気性処理を行う無加温メタン発酵処理技術が提案されている。これは低濃度有機物を含む産業排水の排水処理に適しているが、高濃度有機物を含む産業排水には適していない。
　このような嫌気性処理システムは、高いメタン回収効果があるものの、元来低濃度有機物を含む排水であるため回収されるメタンガスは燃料として少ないため、メタンガスによる発電で得られるエネルギーの効率的な利用や、排水処理過程で得られる排熱等の余剰エネルギーの回収は不十分である。
　また、廃液には食物残渣や、パームオイル等の油分を含む場合があり、このような生物阻害性物質はＥＧＳＢにおける嫌気性処理の機能を低下させる。このため、生物阻害物質を含む廃液は、生物阻害物質を除去するだけで排水していた。
　特許文献１には、生ごみ等の有機性廃棄物をメタン発酵する前に可溶化するメタン発酵前処理装置が記載されているが、生ごみ中に混在するビニル、プラスチック、繊維、割り箸、貝殻、骨、種、砂等の発酵不適物を選別機や可溶化槽、スクリーンによって除去するので、発酵不適物とともに可溶化液の多くが分離され、可溶化液が減少するという問題がある。
特許第５７５８１１０号明細書
ＥＧＳＢ法による飲料系工場排水の無加温メタン発酵処理技術の開発，藤本典之ほか，土木学会論文集Ｇ（環境），Ｖｏｌ．６９，Ｎｏ．７、III 623 III 630, 2013
　本発明は前記従来の問題点に鑑みてなされたもので、メタンガスによる発電で得られるエネルギーを効率的に利用することができ、排水処理過程で得られる排熱等の余剰エネルギーを十分に回収することができうえ、生物阻害性物質を含む廃液でも確実に嫌気性処理することができる排水処理方法及び排水処理システムを提供することを課題とする。
　前記課題を解決するために、本発明に係る排水処理方法は、
　高分子有機物を含む廃液を第１の熱交換手段で加熱し、
　前記第１の熱交換手段で加熱された廃液中の前記高分子有機物を有機酸に分解し、
　前記有機酸を自己造粒菌と反応させてバイオガスと処理水を生成するとともに、前記バイオガスと前記処理水を前記自己造粒菌から分離し、
　前記バイオガスをエネルギー源として発電手段に送り、
　前記処理水を排水する前に第２の熱交換手段で加熱し、
　前記第２の熱交換手段で加熱された処理水を加熱側流体として前記第１の熱交換手段に供給して排水する一方、前記発電手段で得られる熱水を加熱側流体として前記第２の熱交換手段に供給して前記発電手段に戻すことを特徴とする。
　また、本発明に係る排水処理システムは、
　高分子有機物を含む廃液を加熱する第１の熱交換手段と、
　前記第１の熱交換手段で加熱された廃液中の前記高分子有機物を有機酸に分解する酸生成手段と、
　前記酸生成手段で生成された有機酸を自己造粒菌と反応させてバイオガスと処理水を生成するとともに、前記バイオガスと前記処理水を前記自己造粒菌から分離する嫌気性処理手段と、
　前記嫌気性処理手段で分離されたバイオガスをエネルギー源として発電する発電手段と、
　前記嫌気性処理手段で分離された処理水を排水する前に加熱する第２の熱交換手段とを備え、
　前記第２の熱交換手段で加熱された処理水を前記第１の熱交換手段の加熱側流体とし、前記発電手段で得られる熱水を前記第２の熱交換手段の加熱側流体とすることを特徴とする。
　本発明では、高分子有機物を含む廃液を第１の熱交換手段で加熱し、嫌気性処理手段で分離された処理水を第２の熱交換手段で加熱し、第２の熱交換手段で加熱された処理水を第１の熱交換手段の加熱側流体とし、発電手段で得られる熱水を第２の熱交換手段の加熱側流体とするので、メタンガスによる発電で得られるエネルギーを効率的に利用することができ、排水処理過程で得られる排熱等の余剰エネルギーを十分に回収することができる。
　前記酸生成手段は、前記有機酸を酢酸に変換するものである。
　前記嫌気性処理手段は、前記自己造粒菌が自己凝集したグラニュールを使用するＥＧＳＢであることが好ましい。
　前記発電手段で発電された電力は、前記排水処理システム内で使用される。
　前記廃液は、食物残渣を含む廃液であり、
　前記酸生成手段の前に、前記廃液中の残渣を裁断して除去し、可溶化し、液化する液化手段を備え、
　前記液化手段で液化された廃液を前記酸生成手段に送る。
　前記廃液は、油分を含む廃液であり、
　前記酸生成手段の前に、前記廃液の前記油分を凝集浮上処理する凝集手段と、前記凝集手段で凝集された前記油分を含む廃液を濾過して脱水する脱水手段とを備え、
　前記脱水手段で得られる濾過液を前記酸生成手段に送る。
　前記脱水手段で脱水により排出される脱水ケーキを乾燥させる乾燥手段をさらに備える。
　前記嫌気性処理手段で分離された処理水を曝気し汚泥を沈殿させる好気性処理手段と、
　前記好気性処理手段で分離された処理水を濾過して浄化する濾過手段とをさらに備える。
　請求項１の発明によれば、廃液中の高分子有機物を分解して得られる有機酸を自己造粒菌と反応させてバイオガスと処理水を生成し、該処理水を排水する前に第２の熱交換手段で加熱し、第２の熱交換手段で加熱された処理水を加熱側流体として第１の熱交換手段に供給して排水する一方、バイオガスをエネルギー源とする発電手段で得られる熱水を加熱側流体として第２の熱交換手段に供給するので、メタンガスによる発電で得られるエネルギーを効率的に利用することができ、排水処理過程で得られる排熱等の余剰エネルギーを十分に回収することができる。
　請求項２の発明によれば、嫌気性処理手段で分離された処理水を加熱する第２の熱交換手段の過熱側流体として、発電手段で得られる熱水を使用し、高分子有機物を含む廃液を加熱する第１の熱交換手段の過熱側流体として、第２の熱交換手段で加熱された処理水を使用するので、嫌気性処理手段で分離されたメタンガスによる発電で得られるエネルギーを効率的に利用することができ、排水処理過程で得られる排熱等の余剰エネルギーを十分に回収することができる。
　請求項３の発明によれば、廃液中の高分子有機物を分解して得られる有機酸を酸生成手段で酢酸に変換するので、酢酸からメタンガスへの転換率が高く、発電へのエネルギー原として十分に利用することができる。
　請求項４の発明によれば、嫌気性処理手段として、自己造粒菌が自己凝集したグラニュールを使用するＥＧＳＢを使用するので、高濃度の排水を高速で処理することができ、曝気が不要なことから消費電力が少なく、汚泥の発生が少ない。
　請求項５の発明によれば、発電手段で発電された電力を排水処理システム内で使用するので、外部の電力を使用する必要がないので、発電で得られるエネルギーを本排水システム内で効率的に利用することができる。
　請求項６の発明によれば、酸生成手段の前に廃液中の食物残渣を裁断して除去し、可溶化し、液化する液化手段を備えるので、食物残渣に含まれる高分子有機物を酸生成手段で有機酸に変換することができ、食物残渣の廃棄が容易になるとともに、食物残渣に含まれる高分子有機物を有効に利用することができる。また、生物阻害性物質である食物残渣を含む廃液でも嫌気性処理により確実に排水処理することができる。
　請求項７の発明によれば、酸生成手段の前に、廃液に含まれる油分を凝集浮上処理する凝集手段と、凝集手段で凝集された油分を含む廃液を濾過して脱水する脱水手段とを備えるので、油分の廃棄及び利用が容易になるとともに、生物阻害物質である油分が除去された廃液に含まれる高分子有機物を酸生成手段で有機酸に変換し、バイオガスの生成に有効に利用することができる。また、生物阻害性物質である油分を含む廃液でも嫌気性処理により確実に排水処理することができる。
　請求項８の発明によれば、脱水手段で脱水により排出される脱水ケーキを乾燥させる乾燥手段を備えるので、脱水後の脱水ケーキを堆肥化して肥料等に再利用することができる。
　請求項９の発明によれば、嫌気性処理手段で分離された処理水を曝気し汚泥を沈殿させる好気性処理手段と、好気性処理手段で分離された処理水を濾過して浄化する濾過手段とを備えるので、処理水を浄水として再利用することができる。
本発明の第１実施形態による排水処理システムの概略構成図。 本発明の第２実施形態による食物残渣を含む廃液の排水処理システムの概略構成図。 本発明の第３実施形態による油分を含む廃液の排水処理システムの概略構成図。 本発明の第４実施形態による油分を含む廃液の排水処理システムの概略構成図。 通水試験におけるＣＯＤの除去率を示すグラフ。 通水試験におけるバイオガスの組成を示すグラフ。
　以下、本発明の実施形態を添付図面に従って説明する。
　図１は、本発明の第１実施形態に係る排水処理システム１ａを示す。本システム１ａは、主な構成要素として、第１熱交換器２と、酸生成槽３と、嫌気性処理手段としてのＥＧＳＢ反応槽４と、発電装置５と、第２熱交換器６とを備えている。
　第１熱交換器２は、工場等からの高分子有機物を含む廃液（原水）をＥＧＳＢ反応槽４からの処理水との熱交換により加熱するもので、シェルアンドチューブ型、二重管型、コイル型等各種の熱交換器を使用することができる。工場等からの廃液は一般に１０～２０℃であるため、これを約３５℃まで加熱する。
　第１熱交換器２で加熱された廃液は、加温槽７を介して酸生成槽３に送られる。加温槽７は、第１熱交換器２で加熱された廃液を所定温度に加温し維持するものである。加温槽７の熱源としては、発電装置５で得られる蒸気又は電気が使用されるが、本システム１ａの立ち上げ時には、排水元の工場等のボイラーで得られる温水や蒸気、あるいは商用電源を用いた電気ヒータが使用される。加温槽７で維持される温度は、酸生成槽３での脂肪酸の生成及びＥＧＳＢ反応槽４での嫌気性微生物（メタン菌）の活性化に最適な３７℃前後であり、３５～４２℃に制御される。
　酸生成槽３は、加温槽７からの廃液を所定時間、所定温度に維持し、廃液中に含まれる多糖類、蛋白、脂肪等の高分子有機物、可溶性浮遊物質（ＳＳ）を低分子化して可溶性とする。低分子有機物は、ヘキソース、ペントース、アミノ酸、グリセリン、アルコール等の有機酸に分解され、該有機酸からプロピオン酸、酪酸、酢酸等の揮発性脂肪酸に変換される。
　酸生成槽３で生成された酢酸を含む廃液は、中和装置８を介して移送ポンプ９によりＥＧＳＢ反応槽４に送られる。中和装置８は、水酸化ナトリウムを注入して廃液に含まれる塩酸を中和し、酢酸を含む廃液を中性域に調整する。
　ＥＧＳＢ反応槽４は、下部のグラニュール床１０と、該グラニュール床１０の上方の気固液分離装置１１とを有する。グラニュールは、嫌気性微生物が１ｍｍ～２ｍｍの米粒状又は球状に自己造粒したものである。ＥＧＳＢ反応槽４は、酸生成槽３からの酢酸を含む廃液がグラニュール床１０に導入され、線速度１～５ｍ／ｍ２で上昇し循環する間に、グラニュールと混合接触して、酢酸（ＣＨ３ＣＯＯＨ）を嫌気性反応させて、メタンガス（ＣＨ４）と、水（Ｈ２Ｏ）と、炭酸ガス（ＣＯ２）を生成する。気固液分離装置１１は、グラニュールと水を分離するとともに、バイオガスを効率的に集気する。
　分離されたグラニュールは外部に流出することなく、内部を循環する。分離された水は、酸生成槽３に戻されて循環するとともに、一部は処理水としてなってＥＧＳＢ反応槽４から取り出され、汚泥処理装置１２に送られる。メタンガスと二酸化炭素は、バイオガスとして取り出され、脱硫装置１３を介してガスホルダ１４に送られる。
　脱硫装置１３は、ＥＧＳＢ反応槽４から取り出されたバイオガス中に含まれる硫化水素を脱硫剤により除去する装置である。
　ガスホルダ１４は、ＥＧＳＢ反応槽４から取り出されたバイオガスを貯蔵する。
　発電装置５は、ガスホルダ１４から供給されるバイオガスを燃料とするボイラ１５と、該ボイラ１５で発生する蒸気で回転するタービン１６と、該タービン１６の回転を電力に変換する発電機１７とを備えている。タービン１６の排気は、復水器１８で凝縮して凝縮水となり、該凝縮水は、給水ポンプ１９により、第２熱交換器６を経てボイラ１５に戻される。
　ＥＧＳＢ反応槽４で分離された水を含む処理水は、汚泥処理装置１２を介して放流水として排水される。汚泥処理装置１２は、曝気槽と沈殿槽からなる好気性汚泥処理の代表例である活性汚泥処理、あるいは、膜分離活性汚泥処理（ＭＢＲ）でもよい。汚泥処理装置１２の処理水の一部は、第２熱交換器６に送られる。あるいは、図１中２点鎖線で示すように、ＥＧＳＢ反応槽４からの処理水を直接第２熱交換器６に送ってもよい。
　第２熱交換器６は、汚泥処理装置１２又はＥＧＳＢ反応槽４からの処理水を発電装置５の復水器１８からの凝縮水（熱水）との熱交換により加熱するもので、シェルアンドチューブ型、二重管型、コイル型等各種の熱交換器を使用することができる。第２熱交換器６は、汚泥処理装置１２又はＥＧＳＢ反応槽４からの処理水を３８℃に加熱する。第２熱交換器６で加熱された処理水は、第１熱交換器２に工場等からの廃液の加熱側流体として送られる。
　前記実施形態の排水処理システム１ａは、実施例として、排水量１０００ｍ３／ｄ、流入ＣＯＤ濃度６０００ｍｇ／ｌの原水から１８９０ｍ３／ｄのメタンガスを生成し、６３８９Ｋｗｈ／ｄの発電量を得ることができた。
　発電装置５で発電された電力は、蓄電器２０に蓄電され、加温槽７の電気ヒータの電源、酸生成槽３からＥＧＳＢ反応槽４への移送ポンプ９、ＥＧＳＢ反応槽４の循環ポンプ、発電装置５内の給水ポンプ１９等の電源として使用される。また、発電装置５のボイラ１５で発生する蒸気は、加温槽７、酸生成槽３、ＥＧＳＢ反応槽４等の加熱源として使用される。さらに、発電装置５の復水は、第２熱交換器６の加熱側流体として使用され、ＥＧＳＢ反応槽４の処理水は第１熱交換器２の加熱側流体として利用される。このように、本実施形態の排水処理システム１ａは、電源、加熱源が完全自立したシステムとなる。
　本発明の高分子有機物を含む廃液は、ビール、酒造、清涼飲料水、食品加工、惣菜、乳業、乳製品、ソース、醤油その他の発酵食品、精糖、甘味料、調味料、菓子、製パン、製餡、水産加工、紙、パルプ、製薬、化学工業、繊維工業等の工場からの廃液を含む。
　図２は、本発明の第２実施形態に係る排水処理システム１ｂを示す。図２の排水処理システム１ｂは、野菜、惣菜等の食物残渣を含む廃液の排水処理に適したものである。本排水処理システム１ｂは、酸生成槽３より上流側、好ましくは第１熱交換器２の上流側に前処理装置として、裁断装置２１と液化装置２２を含む。
　裁断装置２１は、廃液中に含まれる野菜、惣菜等の食物残渣を切断してすり潰し、絞って除去する。液化装置２２は、食物残渣が除去され可溶化した廃液を液化する。液化された廃液は、第１熱交換器２に送られ、第１実施形態と同様に処理される。
　このように、食物残渣を含む廃液は食物残渣が除去され液化されているので、ＥＧＳＢ反応槽４で堆積、閉塞してグラニュールによる嫌気性処理を妨げることがない。
　図３は、本発明の第３実施形態に係る排水処理システム１ｃを示す。図３の排水処理システム１ｃは、油分を含む廃液、特にＳＳ（浮遊物）やｎ－ｈｅｘ（ノルマルヘキサン抽出物質）が多いパームオイルを含む廃液の排水処理に適したものである。
　本排水処理システム１ｃは、酸生成槽３より上流側、好ましくは第１熱交換器２の上流側に前処理装置として、凝集装置２３、浮上装置２４、脱水装置２５を含む。
　凝集装置２３は、原水に高分子凝集剤、ＰＨ調整剤を注入して、ＳＳやn－ｈｅｘを凝集させる。浮上装置２４は、凝集装置２３で凝集したＳＳやｎ－ｈｅｘを浮上させ、系外に排出する。脱水装置２５は、浮上装置２４の処理水を脱水して、脱水ケーキと処理水に分離する。脱水装置２５の処理水は、第１熱交換器２に送られ、第１実施形態と同様に処理される。脱水装置２５は、鶴見ポンプ（株）製のマルチディスクデハイドレータＪＤシリーズが好ましい。なお、浮上装置２４を設けずに、凝集装置２３で凝集処理された原水を直接脱水装置２５で脱水することもできる。
　このように、油分特にパームオイルを含む原水は、ＳＳやｎ－ｈｅｘが分離されて回収されるので、ＥＧＳＢ反応槽４で堆積、閉塞してグラニュールによる嫌気性処理を妨げることがない。
　図４は、本発明の第４実施形態に係る排水処理システム１ｄを示す。図４の排水処理システム１ｄは、図３の第３実施形態に係る排水処理システム１ｄの脱水装置２５で得られた脱水ケーキの第１リサイクル系と、汚泥処理装置１２で処理された処理水の第２リサイクル系とを備えたものである。なお、この第４実施形態では、第３実施形態で使用されていた凝集装置２３と脱水装置２５の間の浮上装置２４は無く、凝集装置２３で凝集処理された原水は直接脱水装置２５に送られる。
　脱水装置２５で得られた脱水ケーキは、乾燥装置２６に搬送され、ここで、発電装置５のボイラ１５で発生する蒸気により加熱されて乾燥される。乾燥された脱水ケーキは、家畜糞、おがくず等とともに堆肥化の原料となり、野菜生育用の肥料として再利用することができ、またバイオ燃料としてバイオガスとともにボイラ１５等の燃料として再利用することができる。
　汚泥処理装置１２は、曝気槽と該曝気槽に浸漬された平膜等の分離膜とからなる膜分離活性汚泥処理装置（ＭＢＲ）であり、ＥＧＳＢ反応槽４の処理水を曝気して分離膜を介して固液分離する好気性生物処理を行う。生物処理された水は、濾過装置２７に送られ、ここで濾過される。濾過装置２７としては、用途に応じて精密ろ過、限外濾過、又は逆浸透（ＲＯ）等が使用される。濾過された浄水は、放流されることなく、工業用水や飲料水として再利用することができる。
　本発明者らは、パームオイル排水に対する本発明の排水処理システムの処理能力を確認するための通水試験を行った。試験装置は、図４に示す排水処理システム１ｄの発電装置５及び熱交換器２，６を除いた装置を用い、下記設定条件で運転した。原水のパームオイル排水は、試験期間中、試験装置の近辺で使用できるものを利用したため、様々な負荷条件を設定した。例えば、下記は負荷条件の一例である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
ＥＧＳＢ反応槽の設定条件
　試料の通水量：２６Ｌ／ｄ（１．１Ｌ／ｈ）
　反応層容積：１５０ｍｍΦ×２，０００ｍｍＨ（３５Ｌ）
　グラニュール量：１．０６ｋｇ（高さ１，２００ｍｍ）
　滞留時間：３１時間
　試験装置にパームオイル排水を数か月間通水し、ＥＧＳＢ処理前後のＣＯＤ、バイオガス回収量を測定するとともに、回収したバイオガスを分析し、ＣＯＤ除去率、バイオガス組成のデータを収集した。（図５参照）。ＣＯＤ除去率は、処理前のパームオイル排水のＣＯＤに対するＥＧＳＢ処理後のＣＯＤの比から求めた。
　比較対象として、消化槽処理装置を使用した。
消化槽処理装置の設定条件：
　試料の通水量：８．５Ｌ／ｄ（０．４Ｌ／ｈ）
　反応層容積：３５０ｍｍΦ×１，０００ｍｍＨ（９６Ｌ）
　消化汚泥量：１．５４ｋｇ（高さ８００ｍｍ）
　滞留時間：２７２時間（１１日）
　消化槽処理装置の負荷条件は、表２の通りであった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　比較例の消化槽処理装置によるＣＯＤ除去率は、おおむね６０％前後で、消化槽方式での平均的な処理能力であった。
　これに対し、本発明のＥＧＳＢ反応槽によるＣＯＤ除去率は、図５に示すように、比較例の消化槽処理におけるＣＯＤ除去率６０％よりも大きい、平均８０％程度を達成することができた。バイオガス回収量は、平均１８５Ｌ／ｄであった。また回収したバイオガスにおけるメタンガス（ＣＨ４）の割合は、図６に示すように平均７０％以上を確認することができた。この結果、本発明の排水処理システムはパームオイル排水に対し十分に適応能力があることが確認された。
　本発明は、前記実施形態に限るものではなく、特許請求の範囲に記載した発明の範囲内で種々変更することができる。
　本発明の排水処理方法及び排水処理システムは、ビール、酒造、清涼飲料水、食品加工、惣菜、乳業、乳製品、ソース、醤油その他の発酵食品、精糖、甘味料、調味料、菓子、製パン、製餡、水産加工、紙、パルプ、製薬、化学工業、繊維工業等の工場からの廃液の排水処理に利用することができる。
　　１ａ，１ｂ，１ｃ，１ｄ　廃水処理システム
　　２　第１熱交換器
　　３　酸生成槽
　　４　ＥＧＳＢ反応槽
　　５　発電装置
　　６　第２熱交換器
　　７　加温槽
　　８　中和装置
　　９　移送ポンプ
　１０　グラニュール床
　１１　気固液分離装置
　１２　汚泥処理装置
　１３　脱硫装置
　１４　ガスホルダ
　１５　ボイラ
　１６　タービン
　１７　発電機
　１８　復水器
　１９　給水ポンプ
　２０　蓄電器
　２１　裁断装置
　２２　液化装置
　２３　凝集装置
　２４　浮上装置
　２５　脱水装置
　２６　乾燥装置
　２７　濾過装置

 

Claims (9)

  1. 　高分子有機物を含む廃液を第１の熱交換手段で加熱し、
    　前記第１の熱交換手段で加熱された廃液中の前記高分子有機物を有機酸に分解し、
    　前記有機酸を自己造粒菌と反応させてバイオガスと処理水を生成するとともに、前記バイオガスと前記処理水を前記自己造粒菌から分離し、
    　前記バイオガスをエネルギー源として発電手段に送り、
    　前記処理水を排水する前に第２の熱交換手段で加熱し、
    　前記第２の熱交換手段で加熱された処理水を加熱側流体として前記第１の熱交換手段に供給して排水する一方、前記発電手段で得られる熱水を加熱側流体として前記第２の熱交換手段に供給して前記発電手段に戻すことを特徴とする排水処理方法。
  2. 　高分子有機物を含む廃液を加熱する第１の熱交換手段と、
    　前記第１の熱交換手段で加熱された廃液中の前記高分子有機物を有機酸に分解する酸生成手段と、
    　前記酸生成手段で生成された有機酸を自己造粒菌と反応させてバイオガスと処理水を生成するとともに、前記バイオガスと前記処理水を前記自己造粒菌から分離する嫌気性処理手段と、
    　前記嫌気性処理手段で分離されたバイオガスをエネルギー源として発電する発電手段と、
    　前記嫌気性処理手段で分離された処理水を排水する前に加熱する第２の熱交換手段とを備え、
    　前記第２の熱交換手段で加熱された処理水を前記第１の熱交換手段の加熱側流体とし、前記発電手段で得られる熱水を前記第２の熱交換手段の加熱側流体とすることを特徴とする排水処理システム。
  3. 　前記酸生成手段は、前記有機酸を酢酸に変換することを特徴とする請求項２に記載の排水処理システム。
  4. 　前記嫌気性処理手段は、前記自己造粒菌が自己凝集したグラニュールを使用するＥＧＳＢであることを特徴とする請求項２又は３に記載の排水処理システム。
  5. 　前記発電手段で発電された電力は、前記排水処理システム内で使用されることを特徴とする請求項２から４のいずれかに記載の排水処理システム。
  6. 　前記廃液は、食物残渣を含む廃液であり、
    　前記酸生成手段の前に、前記廃液中の残渣を裁断して除去し、可溶化し、液化する液化手段を備え、
    　前記液化手段で液化された廃液を前記酸生成手段に送ることを特徴する請求項２から５のいずれかに記載の排水処理システム。
  7. 　前記廃液は、油分を含む廃液であり、
    　前記酸生成手段の前に、前記廃液の前記油分を凝集浮上処理する凝集手段と、前記凝集手段で凝集された前記油分を含む廃液を濾過して脱水する脱水手段とを備え、
    　前記脱水手段で得られる濾過液を前記酸生成手段に送ることを特徴とする請求項２から５のいずれかに記載の排水処理システム。
  8. 　前記脱水手段で脱水により排出される脱水ケーキを乾燥させる乾燥手段をさらに備える請求項７に記載の排水処理システム。
  9. 　前記嫌気性処理手段で分離された処理水を曝気し汚泥を沈殿させる好気性処理手段と、
    　前記好気性処理手段で分離された処理水を濾過して浄化する濾過手段とをさらに備えることを特徴とする請求項２から８のいずれかに記載の排水処理システム。
     
     
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Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6344998A (ja) * 1986-08-11 1988-02-25 Nippon Beet Sugar Mfg Co Ltd 嫌気性処理装置
JP2005246219A (ja) * 2004-03-03 2005-09-15 Sinto Brator Co Ltd 含油廃水処理装置
JP2007275889A (ja) * 2007-04-27 2007-10-25 Masahiro Izutsu リグノセルロース系バイオマスの利用方法
US20120168373A1 (en) * 2011-01-03 2012-07-05 David Anthony Del Porto Thermally enhanced integrated wastewater treatment system
JP2014198290A (ja) * 2013-03-29 2014-10-23 栗田工業株式会社 有機性排水の処理装置及び処理方法
JP2016117000A (ja) * 2014-12-18 2016-06-30 栗田工業株式会社 Ｄｍｓｏ含有有機性排水の処理方法及び処理装置
JP2016203123A (ja) * 2015-04-27 2016-12-08 アムコン株式会社 廃液の処理システム及び処理方法

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4365425B2 (ja) * 2007-04-09 2009-11-18 カワサキプラントシステムズ株式会社 廃棄物と汚水の処理方法および処理設備

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6344998A (ja) * 1986-08-11 1988-02-25 Nippon Beet Sugar Mfg Co Ltd 嫌気性処理装置
JP2005246219A (ja) * 2004-03-03 2005-09-15 Sinto Brator Co Ltd 含油廃水処理装置
JP2007275889A (ja) * 2007-04-27 2007-10-25 Masahiro Izutsu リグノセルロース系バイオマスの利用方法
US20120168373A1 (en) * 2011-01-03 2012-07-05 David Anthony Del Porto Thermally enhanced integrated wastewater treatment system
JP2014198290A (ja) * 2013-03-29 2014-10-23 栗田工業株式会社 有機性排水の処理装置及び処理方法
JP2016117000A (ja) * 2014-12-18 2016-06-30 栗田工業株式会社 Ｄｍｓｏ含有有機性排水の処理方法及び処理装置
JP2016203123A (ja) * 2015-04-27 2016-12-08 アムコン株式会社 廃液の処理システム及び処理方法

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