WO2020201180A1 - Verfahren zur herstellung von polycarbonat mit reduziertem phosgenüberschuss - Google Patents

Verfahren zur herstellung von polycarbonat mit reduziertem phosgenüberschuss Download PDF

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WO2020201180A1
WO2020201180A1 PCT/EP2020/058894 EP2020058894W WO2020201180A1 WO 2020201180 A1 WO2020201180 A1 WO 2020201180A1 EP 2020058894 W EP2020058894 W EP 2020058894W WO 2020201180 A1 WO2020201180 A1 WO 2020201180A1
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WO
WIPO (PCT)
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phosgene
mol
dihydroxydiarylalkane
polycarbonate
chain terminator
Prior art date
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PCT/EP2020/058894
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English (en)
French (fr)
Inventor
Rolf Bachmann
Volker Michele
Jan HEIJL
Felix COCK
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Covestro Intellectual Property GmbH and Co KG
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Covestro Intellectual Property GmbH and Co KG
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
    • C08G64/00—Macromolecular compounds obtained by reactions forming a carbonic ester link in the main chain of the macromolecule
    • C08G64/20—General preparatory processes
    • C08G64/22—General preparatory processes using carbonyl halides
    • C08G64/24—General preparatory processes using carbonyl halides and phenols
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
    • C08G64/00—Macromolecular compounds obtained by reactions forming a carbonic ester link in the main chain of the macromolecule
    • C08G64/04—Aromatic polycarbonates
    • C08G64/06—Aromatic polycarbonates not containing aliphatic unsaturation
    • C08G64/14—Aromatic polycarbonates not containing aliphatic unsaturation containing a chain-terminating or -crosslinking agent

Definitions

  • the present invention relates to a process for the production of polycarbonate by the phase interface process from at least one dihydroxydiarylalkane, phosgene, at least one catalyst and at least one chain terminator, the process enabling a reduced phosgene excess through a defined energy input for dispersing the aqueous and organic phase.
  • the process according to the invention leads to a polycarbonate with a low proportion of oligomers and a low proportion of di-chain terminator carbonate.
  • the present invention also relates to the use of a defined energy input for dispersing the aqueous and organic phase in a process for the production of polycarbonate by the phase boundary process to reduce the phosgene excess.
  • EP-A 05170444 also describes the phase boundary process for producing polycarbonate.
  • the phosgenation of a disodium salt of a bisphenol or a mixture of different bisphenols in aqueous-alkaline solution or suspension takes place in the presence of an inert organic solvent or solvent mixture which forms a second organic phase in addition to the aqueous one.
  • the resulting oligocarbonates which are mainly present in the organic phase, are condensed with the aid of suitable catalysts to give high molecular weight polycarbonates dissolved in the organic phase, the molecular weight being able to be controlled by suitable chain terminators (e.g. monofunctional phenols).
  • the organic phase is then separated off and the polycarbonate is isolated from it by various processing steps.
  • DE-A 2 725 967 teaches that it is favorable for the phosgene yield of a process to first bring together aqueous and organic phases containing phosgene in a tube and then to introduce them into a tank-type reactor.
  • EP 0 520 272 B1 shows that a small excess of phosgene can be achieved by splitting the flow of the BPA solution.
  • the disadvantage of the method is, among other things, the increased effort involved in dosing a second stream of BPA.
  • DE 10 2008 012 613 A1 discloses a continuous process for the production of polycarbonate, a dispersant being used to disperse the organic and aqueous phases. Here it is described as advantageous that an oil-in-water dispersion is produced by the disperser.
  • this document generally discloses the use of 2 * e 6 W / m 3 to 5 * e 9 W / m 3 , preferably from 5 * e 6 W / m 3 to 1 * e 9 W / m 3, energy input by the disperser.
  • an energy input of 1.2 * e 6 W / m 3 is disclosed in the examples of this document, with an oil-in-water dispersion being present. Since the energy input in the examples does not match the generally disclosed areas of the energy input, it suggests that the generally disclosed energy inputs were incorrectly described in the description.
  • This document focuses solely on reducing the phosgene content and goes less into the properties of the resulting polycarbonate. In particular, it does not mention either an oligomer content in the polycarbonate or the content of di-chain terminator carbonate.
  • the properties of the resulting polycarbonate are, however, influenced by the oligomer content in the PC and also the content of the di-chain terminator carbonate.
  • the term “di-chain terminator carbonate” is understood to mean a compound which is formed by the reaction of two chain terminator molecules with phosgene to form a carbonate.
  • the properties of the PC that are influenced by this include impact strength, glass transition temperature and behavior at elevated temperatures.
  • low molecular weight compounds can lead to bleaching in the production of CDs.
  • the formation of a di-chain terminator carbonate results in the loss of chain terminators, which are actually required for the reaction and its viscosity control.
  • di-chain terminator carbonate occurs through the reaction of phosgene with the chain terminator.
  • the chain terminator is therefore usually only added to the reaction system when the phosgene has been completely converted. This can be done, for example, by using a multi-stage process, in which an oligomer is first produced in a first stage, which is further condensed in a second stage, or that the chain terminator is very late in the process at high conversions, ie one already larger molecular weight build-up of the polycarbonate, is admitted.
  • the content of oligomers in the resulting polycarbonate is increased if the chain terminator is only added at high conversions.
  • EP 0 408 924 A2 describes the production of low molecular weight polycarbonate with a narrow molecular weight distribution, ie. H. a low proportion of oligomers.
  • this prior art proposes a two-stage process in which a phosgene-free bischloroformate with a degree of polymerization of 0 to 6 is capped with, for example, phenol and then the capped bischloroformate obtained is condensed with the addition of a catalyst and a base .
  • phenol is added as a chain terminator to the bischloroformate solution at a point in time at which phosgene is no longer present in the solution.
  • EP 0 289 826 A2 also relates to the production of polycarbonate with a low proportion of oligomers.
  • a bischloroformate with a degree of polymerization of 0 to 6 is assumed.
  • this bischloroformate is prepared in a reaction in which a large excess of phosgene (739.3 mmol of phosgene to 250 mmol of bisphenol A) is initially used. The unreacted portion of phosgene is therefore subsequently broken down by adding NaOH. Only then is the chain terminator p-t-butylphenol added. This means that here too the chain terminator is added to the reaction system at a point in time at which phosgene is no longer present.
  • EP 0 640 639 A2 describes a two-stage process in which bisphenol A is initially reacted continuously with excess phosgene. The organic and aqueous phases are then separated in a further step, with further bisphenol A and NaOH subsequently being added to the organic phase, as a result of which any phosge which may still be present reacts. Only then is a catalyst and the chain terminator added.
  • the present invention was therefore based on the object of providing a process for producing polycarbonate by the phase boundary process, in which at least one disadvantage of the prior art is improved.
  • the present invention was based on the object of providing a process for the production of polycarbonate by the phase boundary process in which the phosgene excess can be reduced.
  • the method provides a polycarbonate which has a low content of di-chain terminator carbonate.
  • the present invention was based in particular on the object of providing a process for the production of polycarbonate by the phase boundary process which yields a polycarbonate which at the same time has a low proportion of oligomers and of di-chain terminator carbonate.
  • At least one, preferably all of the above-mentioned objects have been achieved by the present invention.
  • the use of a defined input of energy in the dispersion of the aqueous and organic phases can reduce the phosgene excess.
  • the reactions of phosgenation of the at least one dihydroxydiarylalkane, oligomerization and saponification can be separated by the high phosgene conversion generated. This preferably means that the addition of the at least one chain terminator to the reaction system can take place earlier due to the high phosgene conversion.
  • the chain terminator can also be added to the reaction system at a point in time at which phosgene is still present in the reaction system.
  • the chain terminator can become a be introduced into the reaction system very early on. “Very early” here means that only oligomeric compounds from the reaction of at least one dihydroxydiarylalkane with the phosgene are present which have an average degree of polymerization of at least one unit and at most five or six units.
  • the resulting polycarbonate has a low proportion of di-chain terminator carbonate, although the chain terminator is introduced into a system which contains phosgene.
  • the resulting polycarbonate has a narrow molecular weight distribution and thus a low oligomer content.
  • the resulting polycarbonate therefore also has the improved properties already described, which result from a low proportion of di-chain terminator carbonate and a low proportion of oligomers.
  • the process according to the invention is more economical and more ecological than the processes described in the prior art.
  • the phosgene excess can be reduced with the method according to the invention.
  • the amount of chain terminator required can be reduced, since less loss results from the formation of di-chain terminator carbonate.
  • step (b) Adding at least one chain terminator to the dispersion from step (a) and
  • step (c) Adding at least one catalyst to the mixture obtained from step (b), which is characterized in that the energy input through the dispersant in step (a) is 2.5 * e 6 W / m 3 to 5.0 * e 7 W / m 3 , preferably 3.0 * e 6 W / m 3 to 4.0 * e 7 W / m 3 , particularly preferably from 1.0 * e 7 W / m 3 to
  • the person skilled in the art is able to convert from 1.22 g / cm 3 J / kg to W / m 3 on the basis of the density of a PC solution at 25 ° C.
  • the terms homogenization and dispersion are known to the person skilled in the art.
  • the term “homogenization” is preferably understood to mean that a state is sought, preferably obtained, in which the concentrations of the individual components of the composition within any volume element of the aqueous or the organic phase is essentially the same.
  • the term “essentially” here is preferably understood to mean a deviation in the concentration of the individual components of the composition of any volume element of at most 5%, preferably at most 3% and particularly preferably at most 1%.
  • the phase interface between the aqueous and organic phase is as small as possible.
  • the term “dispersion” is also preferably understood to mean the formation of an emulsion, preferably without the presence of an emulsifier, from the aqueous and the organic phase, it being possible for the aqueous and organic phase to contain the further components for producing the polycarbonate. Examples of such an emulsion are the oil-in-water or the water-in-oil dispersion. Homogenization thus differs from dispersion preferably in that there is no concentration gradient of any dissolved substance within one of the phases during the homogenization and the phase boundary surface between the phases is as small as possible.
  • the phosgene excess can be successfully reduced further only in certain areas of the energy input.
  • the person skilled in the art is able to calculate a corresponding energy input if a reactor is specified.
  • the specified energy inputs are mean values. This means that higher values or also lower values of the energy input are preferably not excluded. These can also only occur for a short time.
  • the mean values are preferably formed over an entire reactor system. Therefore, the energy input at the corresponding edge zones or also built-in components is included.
  • an oil-in-water (ow) or a water-in-oil dispersion (wo) can be produced, with oil the organic phase is to be understood.
  • a water-in-oil Dispersion is generated. This has been found to be advantageous for a low content of oligomers and di-chain terminator carbonate in the polycarbonate.
  • the organic phase is preferably continuously dispersed into the aqueous phase by means of the dispersant.
  • an oil-in-water dispersion is one in which water forms the outer (continuous) and oil the inner (dispersed) phase, i.e. Oil droplets are distributed in water.
  • a water-in-oil dispersion is therefore one in which oil forms the outer phase and water forms the inner phase.
  • the method according to the invention is characterized in that the method comprises the step of adding an alkali at least once.
  • additional here preferably means an active step of the additional addition.
  • such an initial step is preferably not the addition of an alkali lye.
  • any addition of an alkali is understood as an addition of an alkali.
  • This step of adding an alkali is an exothermic reaction.
  • it is preferably carried out in a temperature range from -5 ° C. to 100 ° C., particularly preferably 15 ° C. to 80 ° C., very particularly preferably 25 to 65 ° C., depending on the solvent or solvent mixture, it may be necessary to work under excess pressure.
  • different pressures can be used. For example, a pressure of 0.5 to 20 bar (absolute) can preferably be used.
  • the process according to the invention is characterized in that the at least one chain terminator is added to the reaction system of process step (b) before the first of the at least one addition of the alkali.
  • alkali metal hydroxide can be added before the addition of the at least one chain terminator.
  • this amount must not be too high, otherwise the The degree of polymerization of the reaction product R is too high. This means that the person skilled in the art can only add as much alkali hydroxide solution before adding the at least one chain terminator as long as it is guaranteed that the preferences according to the invention with regard to the reaction product R are observed.
  • the process according to the invention can be used to reduce the phosgene excess. It is preferred that in process step (a) an excess of phosgene over the sum of the dihydroxydiarylalkanes used of 3 to 20 mol%, preferably 4 to 10 mol%, particularly preferably 5 to 9 mol%, very particularly preferred from 6 to 8 mol% is present.
  • mol% are calculated here as follows: mol phosgene / (mol sum of all phenolic OH groups / 2).
  • the sum of all phenolic groups is composed, for example, of the dihydroxydiarylalkane with 2 OH groups, the chain terminator with 1 OH group and / or optionally branching agents with, for example, 3 OH groups.
  • an alkali in step (a) is preferably not understood as the addition of an alkali.
  • the alkali preferably sodium hydroxide, which is used to dissolve the BPA in the aqueous phase.
  • the phosgenation step (a) preferably as little free alkali as possible is made available in order to avoid saponification of the phosgene to sodium carbonate (i.e. a loss of phosgene).
  • 1.80 moles to 2.20 moles, preferably 1.95 moles -2.05 moles, of alkali metal per mole of dihydroxydiarylalkane are used in step (a).
  • the organic phase comprises one or more solvents.
  • Suitable solvents are aromatic and / or aliphatic chlorinated ones
  • Hydrocarbons preferably dichloromethane, trichlorethylene, 1,1,1-trichloroethane, 1,1,2-trichloroethane and chlorobenzene and mixtures thereof.
  • aromatic hydrocarbons such as benzene, toluene, m- / p- / o-xylene or aromatic ethers such as anisole alone, in admixture or in addition to or in admixture with chlorinated hydrocarbons; preference is given to dichloromethane and chlorobenzene and mixtures thereof.
  • Another embodiment of the method according to the invention uses solvents which do not dissolve polycarbonate, but only swell. It can therefore also
  • Non-solvents for polycarbonate can be used in combination with solvents.
  • Solvents soluble in the aqueous phase such as Tetrahydrofuran, 1,3- or 1,4-dioxane, or 1,3-dioxolane can be used when the solvent partner forms the second organic phase.
  • Suitable dihydroxydiarylalkanes - referred to above and below, inter alia, as diphenol - are those of the general formula
  • HO-Z-OH where Z is a divalent organic radical with 6 to 30 carbon atoms which contains one or more aromatic groups.
  • Examples of such compounds that can be used in the process according to the invention are dihydroxydiarylalkanes such as hydroquinone, resorcinol, dihydroxydiphenyl, bis (hydroxyphenyl) alkanes, bis (hydroxyphenyl) cycloalkanes, bis (hydroxyphenyl) sulfides, bis ( hydroxyphenyl) ethers, bis (hydroxyphenyl) ketones, bis (hydroxyphenyl) sulfones, bis (hydroxyphenyl) sulfoxides, 4,4'-bis (hydroxyphenyl) diisopropylbenzenes, and their alkylated, nucleus alkylated and Nuclear halogenated compounds.
  • Preferred dihydroxydiarylalkanes are 4,4'-dihydroxydiphenyl, 2,2-bis- (4-hydroxyphenyl) -1-phenyl-propane, 1,1-bis- (4-hydroxyphenyl) -phenyl-ethane, 2,2-bis- (4-hydroxyphenyl) propane (bisphenol A (BPA)), 2,4-bis- (4-hydroxyphenyl) -2-methylbutane, 1,3-bis- [2- (4-hydroxyphenyl) -2-propyl] benzene (Bisphenol M), 2,2-bis- (3-methyl-4-hydroxyphenyl) -propane, bis- (3,5-dimethyl-4-hydroxyphenyl) -methane, 2,2-bis- (3,5- dimethyl-4-hydroxyphenyl) propane, bis- (3,5-dimethyl-4-hydroxyphenyl) -sulfone, 2,4-bis- (3,5-dimethyl-4-hydroxyphenyl) -2-methylbutane, l
  • dihydroxydiarylalkanes are 4,4'-dihydroxydiphenyl, l, l-bis- (4-hydroxyphenyl) -phenyl-ethane, 2,2-bis- (4-hydroxyphenyl) -propane (bisphenol A (BPA)), 2, 2- bis (3,5-dimethyl-4-hydroxyphenyl) -propane, 1,1-bis- (4-hydroxyphenyl) -cyclohexane and 1,1-bis- (4-hydroxyphenyl) -3,3,5 -trimethylcyclohexane (bis-phenol TMC).
  • BPA bisphenol A
  • polycarbonates are understood as meaning both homopolycarbonates and copolycarbonates.
  • dihydroxydiarylalkane In the case of the production of homopolycarbonates according to the invention, only one dihydroxydiarylalkane is used, in the case of the production of copolycarbonates according to the invention, several dihydroxydiarylalkanes are used, whereby of course the dihydroxydiarylalkanes used, as well as all other chemicals and auxiliaries added to the synthesis with those from their own synthesis, handling and Storage-derived contaminants can be contaminated, although it is desirable to use raw materials that are as clean as possible.
  • alkali metal is preferably to be understood as meaning sodium hydroxide solution, potassium hydroxide solution or mixtures of these, particularly preferably sodium hydroxide solution.
  • the aqueous phase in the phase interface process for the production of the polycarbonate contains alkali, one or more dihydroxydiarylalkanes and water, the concentration of this aqueous solution based on the sum of the dihydroxydiarylalkanes, not calculated as the alkali salt but as the free dihydroxydiarylalkane, preferably between 1 and 30% by weight , particularly preferably between 3 and 25% by weight, very particularly preferably 15 to 18% by weight, based on the total weight of the aqueous phase.
  • the alkali hydroxide used to dissolve the dihydroxydiarylalkanes e.g. Sodium or potassium hydroxide, can be used in solid form or as the corresponding aqueous alkali solution.
  • the concentration of the alkali depends on the target concentration of the desired dihydroxydiarylalkane solution, but is usually between 5 and 25% by weight, preferably 5 and 10% by weight, based on 100% alkali, or it is chosen to be more concentrated and then added Water diluted. In the process with subsequent dilution, alkali solutions with concentrations between 15 and 75% by weight, preferably 25 and 55% by weight, optionally tempered, are used.
  • Dihydroxydiarylalkane is dependent on the structure of the dihydroxydiarylalkane, but usually ranges from 1.5 mol alkali / mol dihydroxydiarylalkane to 2.5 mol alkali / mol dihydroxydiarylalkane, preferably from 1.8 to 2.2 mol alkali / mol dihydroxydiarylalkane and im particularly preferred case that bisphenol A is used as the sole dihydroxydiarylalkane, from 1.85 to 2.15 mol of alkali, very particularly preferably 2.00 mol of alkali. If more than one dihydroxydiarylalkane is used, these can be dissolved together.
  • dihydroxydiarylalkanes Since the solubility of dihydroxydiarylalkanes depends very much on the used Depending on the amount of alkali, it can be advantageous, instead of one solution with two dihydroxydiarylalkanes, to have two solutions, each with one dihydroxydiarylalkane dissolved in a suitable alkali, which are then dosed separately so that the correct mixing ratio is created. Furthermore, it can be advantageous not to dissolve the dihydroxydiarylalkane (s) in alkali but in a dilute dihydroxydiarylalkane solution containing additional alkali.
  • the dissolution processes can start from solid dihydroxydiarylalkanes, usually in flake or prill form, or also from molten dihydroxydiarylalkanes.
  • the alkali hydroxide or alkali hydroxide used can have been produced, for example, by the amalgam process or the so-called membrane process. Both methods have been used for a long time and are familiar to the person skilled in the art. In the case of sodium hydroxide solution, preference is given to using that produced by the membrane process.
  • the dihydroxydiarylalkane (s) are wholly or partly in the form of the corresponding alkali metal salts or dialkali salts.
  • Any metered addition of dihydroxydiarylalkane (s) after or during the introduction of phosgene can be carried out for as long as phosgene or its immediate secondary products, the chlorocarbonic acid ester, are present in the reaction solution.
  • the organic phase of step (a) additionally comprises at least phosgene.
  • the organic phase here already completely or partially comprises the necessary phosgene before the mixture is produced.
  • the organic phase preferably already contains all of the required phosgene, including the excess phosgene used.
  • the phosgene can be introduced into the organic phase in gaseous or liquid form.
  • At least one chain terminator is added to the reaction system of step (a) in step (b).
  • the reaction system of step (a) here preferably comprises unconverted phosgene.
  • the at least one chain terminator is usually monofunctional.
  • the at least one chain terminator is preferably selected from the group consisting of phenol, alkylphenols and their chlorocarbonic acid esters or acid chlorides of monocarboxylic acids, preferably phenol, tert-butylphenol and iso-octylphenol, cumylphenol. Any desired mixtures of the chain terminators mentioned can be used.
  • phenol is used as a chain terminator.
  • the phenol is preferably used in step (b) in the form of a solution comprising at least one organic solvent and the phenol in a concentration of 5 to 40% by weight, preferably 10 to 25% by weight.
  • the aqueous phase is preferably adjusted to a pH of 11.3 to 11.6 at the end of the reaction (ie in step (b)).
  • the phenol is preferably added and the pH is adjusted to 11.3 to 11.6 before the catalyst is added.
  • p-tert-butylphenol is used as a chain terminator.
  • the p-tert-butylphenol is preferably used in step (b) in the form of a solution comprising at least one organic solvent and the p-tert-butylphenol in a concentration of 2 to 25% by weight, preferably 3 to 15% by weight, used.
  • the aqueous phase is preferably adjusted to a pH of 11.5 to 11.8 at the end of the reaction (i.e. in step (b)).
  • the p-tert-butylphenol is preferably added and the pH is adjusted to 11.5 to 11.8 before the catalyst is added.
  • branching agents or branching mixtures can optionally be added to the synthesis.
  • branching agents are preferably added before the chain terminator (s).
  • Such branching agents are very particularly preferably added in process step (a) with the aqueous phase together with the solution of the at least one dihydroxydiarylalkane.
  • trisphenols, quarter phenols, acid chlorides of tri- or tetracarboxylic acids or mixtures of polyphenols or acid chlorides are used as branching agents.
  • Examples of compounds suitable as branching agents with three or more than three phenolic hydroxyl groups are phloroglucinol, 4,6-dimethyl-2,4,6-tri- (4-hydroxyphenyl) -hepten-2, 4,6-dimethyl-2,4 , 6-tri- (4-hydroxyphenyl) -heptane, 1,3,5-tri- (4-hydroxyphenyl) -benzene, 1,1,1-tri- (4-hydroxyphenyl) -ethane, tri- (4- hydroxyphenyl) phenylmethane, 2,2-bis- (4,4-bis- (4-hydroxyphenyl) -cyclohexyl] -propane, 2,4-bis- (4-hydroxyphenyl-isopropyl) -phenol, tetra- (4- hydroxyphenyl) methane.
  • branching agents examples include 2,4-dihydroxybenzoic acid, trimesic acid, cyanuric chloride and 3,3-bis- (3-methyl-4- hydroxyphenyl) -2-oxo-2,3-dihydroindole.
  • Particularly preferred branching agents are 3,3-bis- (3-methyl-4-hydroxyphenyl) -2-oxo-2,3-dihydroindole and 1,1,1-tri- (4-hydroxyphenyl) ethane.
  • the at least one addition of the alkali is carried out when the dispersion is still an oil-in-water dispersion.
  • the addition of alkali, which is aqueous, to a water-in-oil emulsion usually results in a non-ideal molecular weight distribution.
  • the at least one chain terminator is preferably added beforehand, this also means that the at least one chain terminator is preferably also added to an oil-in-water dispersion. According to the invention, it is possible for the dispersion to change from water-in-oil to an oil-in-water dispersion during the process.
  • the method according to the invention further comprises the step
  • step (c) adding at least one catalyst to the mixture obtained from step (b).
  • the at least one catalyst is selected from the group consisting of a tertiary amine, an organophosphine and any mixtures.
  • the at least one catalyst is very particularly preferably a tertiary amine or a mixture of at least two tertiary amines.
  • Tertiary amines are also preferably triethylamine, tributylamine, trioctylamine, N-ethylpiperidine, N-methylpiperidine or Ni / n-propylpiperidine. These compounds are described as typical phase interface catalysts in the literature, are commercially available and are familiar to the person skilled in the art. The catalysts can be added to the synthesis individually, in a mixture or also side by side and one after the other, if appropriate also before the phosgenation, but dosages after the introduction of phosgene are preferred.
  • the catalyst or catalysts can be metered in in bulk, in an inert solvent, preferably that or one of those of the organic phase in the polycarbonate synthesis, or else as an aqueous solution.
  • tertiary amines as a catalyst, for example, they can be metered in in aqueous solution as their ammonium salts with acids, preferably mineral acids, in particular hydrochloric acid.
  • acids preferably mineral acids, in particular hydrochloric acid.
  • the total amount of the catalysts used is preferably between 0.001 to 10 mol%, preferably 0.01 to 8 mol%, particularly preferably 0.05 to 5 mol%, based on the moles of dihydroxydiarylalkanes used.
  • dispersants are known to the person skilled in the art. According to the invention, it is preferred that at least one nozzle, pipe screen, static mixer, pump and / or jet disperser is used as the dispersant in process step (a). In particular, jet dispersers that allow a preferred direction of metering are preferred. Dispersants suitable for the purposes of the invention are described, for example, in EP-A 1 368 407 and EP-A 1 599 520.
  • slot nozzles For example, slot nozzles, ring slot nozzles, hole nozzles, Lefos nozzles or smooth jet nozzles are possible as nozzles.
  • the person skilled in the art can select the opening of the nozzle with the aid of his specialist knowledge so that the energy inputs according to the invention result.
  • the pressure to be used can preferably be 0.001 to 1 MPa, particularly preferably 0.001 to 0.5 MPa.
  • dispersants are used in which the organic and aqueous phases are preferably fed separately from one another and / or only one of the phases is fed to a predispergator by a pump in each case.
  • the pressure of these pumps is preferably in each case a maximum of 2.5 MPa, preferably from 0.001 to 0.5 MPa.
  • a water-in-oil dispersion is preferably produced by the predisperser.
  • Any type of nozzle is suitable as a predispergator, e.g. Slit nozzles, ring slot nozzles, hole nozzles, Lefos nozzles or smooth jet nozzles as well as jet dispersers.
  • Any nozzles are also suitable as homogenizing nozzles, e.g. Slit nozzles, ring slot nozzles, hole nozzles, Lefos nozzles or smooth jet nozzles as well as jet dispersers.
  • rotating dispersants as described in EP B1 2090605 can be used.
  • the predispergator is then followed by the dispersant used according to the invention.
  • the energy input defined according to the invention takes place here.
  • the process according to the invention is carried out continuously.
  • the entire reaction, ie conversion and further condensation, can therefore take place in stirred kettles, tubular reactors, pumped-around reactors or stirred kettle cascades or combinations thereof, with the use of the above-mentioned mixing devices to ensure that the aqueous and organic phases only separate when the synthesis mixture has reacted has, ie it no longer contains saponifiable chlorine from phosgene or chlorocarbonic acid esters.
  • the disperser in process step (a) is followed by a flow tube. In such an arrangement, an extremely short dwell time of less than 0.5 s for the mixing carried out can be realized particularly advantageously.
  • a pump-around reactor then follows.
  • a tank reactor with a pumped circulation loop and a pumped circulation rate of 5 to 15 times, preferably 7.5 to 10 times the flow rate is preferably used as the pumped circulation reactor.
  • the residence time of the reaction mixture in this reactor is preferably 2 to 20 minutes, particularly preferably 2 to 5 minutes.
  • the pumped reactor is followed by further residence reactors.
  • the residence time of the reaction mixture in the pumped-around reactor and the residence reactors is preferably 2 to 20 minutes each.
  • the continuous process according to the invention in all of the above-described embodiments and preferences, characterized in that the at least one chain terminator in process step (b) at a time in the reaction system, comprising at least the at least one dihydroxydiarylalkane, phosgene and the reaction product R from the at least one dihydroxydiarylalkane and phosgene is entered, in which the reaction product R is a mixture of compounds and these compounds have an average degree of polymerization of at least one unit and a maximum of six units, which from the at least one dihydroxydiarylalkane by reaction with the Phosgene were formed.
  • the reaction system comprises at least the at least one diydroxydiarylalkane, phosgene and the reaction product R. It can also contain at least one catalyst at this time. However, this is not preferred.
  • the reaction system preferably comprises, very particularly preferably, at least one diydroxydiarylalkane, phosgene, the reaction product R and the solvents necessary for carrying out the phase interface process. This is preferably an aqueous alkali lye and at least one organic solvent.
  • the chain terminator is thus preferably introduced “early” into the reaction system.
  • the time is thereby thereby defines that the reaction product R is a mixture of compounds, these compounds having on average a degree of polymerization of at least one unit and at most six units
  • the term “degree of polymerization” is known to the person skilled in the art.
  • the degree of polymerization preferably indicates the number of units in the oligomeric reaction product R which have arisen from the at least one dihydroxydiarylalkane as a result of the reaction with the phosgene.
  • the indication of the degree of polymerization is an average value. This results because the degree of polymerization is preferably determined via the number-average molar mass M n .
  • the quotient of M n of the oligomer / polymer and the molar mass of the repeating unit (the unit that has arisen from the at least one dihydroxydiarylalkane through the reaction with the phosgene; preferably the unit represented by the general chemical formula (I) gets formed.
  • the number-averaged molar mass M n is preferably determined according to the invention by means of gel permeation chromatography (GPC). This is particularly preferably determined using GPC in accordance with DIN 55672-1: 2016-03, calibrated against bisphenol A polycarbonate standards with dichloromethane as the eluent.
  • GPC gel permeation chromatography
  • the molecular weights Mw (weight average), Mn (number average) and Mv (viscosity average) are very particularly preferably determined by gel permeation chromatography based on DIN 55672-1: 2007-08 using a BPA-polycarbonate calibration. The calibration was carried out using linear polycarbonates of known molar mass distribution (e.g. from PSS Polymer Standards Service GmbH, Germany).
  • the method 2301-0257502-09D (from 2009 in German) from Currenta GmbH & Co. OHG, Leverkusen, was used. Dichloromethane was used as the eluent.
  • the column combination consisted of crosslinked styrene-divinylbenzene resins.
  • the GPC can comprise one or more commercially available GPC columns connected in series for size exclusion chromatography, which are selected so that sufficient separation of the molar masses of polymers, in particular of aromatic polycarbonates with weight-average molar masses Mw of 2,000 to 100,000 g / mol, is possible.
  • the analytical columns have a diameter of 7.5 mm and a length of 300 mm.
  • the particle sizes of the column material are in the range from 3 ⁇ m to 20 ⁇ m.
  • the concentration of the solutions tested was 0.2% by weight.
  • the flow rate was set to 1.0 ml / min, the temperature of the solution was 30 ° C.
  • the detection took place with the help of a refractive index (RI) detector.
  • the method according to the invention is preferably further characterized in that the compounds of the mixture of the reaction product R are represented by the general chemical formula (I):
  • Ri and R 2 each independently of one another for H, CI- to C18-alkyl-, CI- to C18-alkoxy, halogen such as CI or Br or for each optionally substituted aryl- or aralkyl, preferably for H or CI to C12-alkyl, particularly are preferably H or C1- to C8-alkyl and very particularly preferably H or methyl,
  • R 4 stands for OH or CI
  • X for a single bond -SO 2 -, -CO-, -O-, -S-, CI- to C6-alkylene, C2- to C5- alkylidene or C5- to C6-cycloalkylidene, which with CI- to C6- Alkyl, preferably methyl or ethyl, can also be substituted, furthermore C6- to O2-arylene, which optionally can be fused with further aromatic rings containing heteroatoms, and
  • n stands for the degree of polymerization and thus the number of units which have arisen from the at least one dihydroxydiarylalkane by the reaction with the phosgene and has an average value of 1 to 6, preferably 1 to 5, particularly preferably 1 to 4, very particularly can preferably have 1 to 3.
  • the reaction product R can furthermore be partially saponified.
  • the chlorine splits off at the chloroformate group and carbonate is formed.
  • this side reaction is undesirable according to the invention.
  • the reaction product R is a mixture comprising such a saponified product.
  • the compounds of the mixture of the reaction product R are preferably represented by the general chemical formula (I) in Ri and R 2 each independently represent H or Cl to C12 alkyl, particularly preferably H or Cl to C8 alkyl and very particularly preferably H or methyl,
  • R 4 stands for CI
  • X stands for a single bond, C1- to C6-alkylene, C2- to C5-alkylidene or C5- to C6-cycloalkylidene, which can be substituted by methyl or ethyl, and n for the degree of polymerization and thus the number of units which from which at least one dihydroxydiarylalkane is formed by the reaction with the phosgene and can have an average value of 1 to 6, preferably 1 to 5, particularly preferably 1 to 4, very particularly preferably 1 to 3.
  • the compounds of the mixture of the reaction product R are very particularly preferably represented by the general chemical formula (I) in which
  • Ri and R 2 each independently represent H or methyl
  • R 4 stands for OH
  • X stands for isopropylidene or 3,3,5-trimethylcyclohexylidene
  • n stands for the degree of polymerization and thus the number of units which have arisen from the at least one dihydroxydiarylalkane as a result of the reaction with the phosgene, and on average a value of 1 to 6 , preferably 1 to 5, particularly preferably 1 to 4, very particularly preferably 1 to 3.
  • the at least one chain terminator is first mixed well before it can react.
  • the at least one chain terminator is preferably distributed homogeneously. This can be done, for example, by the Use a static mixer after adding the at least one chain terminator before it reacts.
  • the at least one chain terminator is fed to the reaction system as an organic phase and not as an aqueous phase.
  • the process according to the invention enables good phase separation at the end of the reaction and both a low water content in the organic phase and a low residual monomer content in the aqueous phase. Furthermore, the incorporation of catalyst components into the product is avoided.
  • the at least two-phase reaction mixture containing at most traces, preferably less than 2 ppm, of chlorocarbonic acid esters is allowed to settle for phase separation.
  • the aqueous alkaline phase is optionally wholly or partially passed back into the polycarbonate synthesis as an aqueous phase or fed to the waste water treatment, where solvent and catalyst components are separated off and optionally recycled to the polycarbonate synthesis.
  • the salt which z. B. can be fed to the chlor-alkali electrolysis, while the aqueous phase is optionally fed back to the polycarbonate synthesis.
  • the organic phase containing the polycarbonate can then be purified in various ways known to the person skilled in the art to remove the alkaline, ionic or catalytic contaminants.
  • the organic phase also contains after one or more settling processes, optionally supported by passes through settling kettles, stirred kettles, coalescers or separators or combinations of these measures - with water in each or some separation steps, possibly using active or passive mixing devices Can be metered in - still parts of the aqueous alkaline phase in fine droplets and the catalyst (s). After this coarse separation of the alkaline, aqueous phase, the organic phase can be washed one or more times with dilute acids, mineral, carboxylic, hydroxycarboxylic and / or sulphonic acids.
  • Aqueous mineral acids in particular hydrochloric acid, phosphorous acid, phosphoric acid or mixtures of these acids, are preferred.
  • the concentration of these acids should preferably be in the range from 0.001 to 50% by weight, preferably from 0.01 to 5% by weight.
  • the organic phase can be washed repeatedly with deionized or distilled water.
  • the organic phase, optionally dispersed with parts of the aqueous phase is separated off after the individual washing steps by means of settling kettles, stirred kettles, coalescers or separators or a combination of these measures, the washing water being metered in between the washing steps, optionally using active or passive mixing devices can.
  • Acids preferably dissolved in the solvent on which the polymer solution is based, can optionally be added between these washing steps or also after washing. Preference is given here to using hydrogen chloride gas, phosphoric acid or phosphorous acid, which can optionally also be used as mixtures.
  • the purified polycarbonate solution obtained in this way should preferably not contain more than 5% by weight, preferably less than 1% by weight, very particularly preferably less than 0.5% by weight, of water after the last separation process.
  • the isolation of the poly carbonate from the solution can be done by evaporating the solvent by means of temperature, vacuum or a heated entrainment gas.
  • Other isolation methods include crystallization and precipitation.
  • Polycarbonate melts In the flash process, polymer solutions are repeatedly heated under slight excess pressure to temperatures above the boiling point under normal pressure and these, with respect to normal pressure, superheated solutions are then transferred to a vessel at lower pressure, e.g. Normal pressure, relaxed. It can be advantageous not to let the concentration levels or, in other words, the temperature levels of overheating become too high, but rather to choose a two- to four-stage process.
  • the residues of the solvent can either be extracted directly from the melt using evaporation extruders (cf., for example, BE-A 866 991, EP-A 0 411 510, US-A 4 980 105, DE-A 33 32 065), Thin-film evaporators (see, for example, EP-A 0 267 025), falling film evaporators, strand evaporators, foam evaporators (for example US 2012/015763 A1) or by friction compaction (see, for example, EP-A 0 460 450), optionally with the addition of an entrainer such as nitrogen or carbon dioxide or using a vacuum (cf. e.g.
  • Polycarbonate granulates can - if possible - be obtained by direct spinning off the melt and subsequent granulation or by using discharge extruders from which spinning is carried out in air or under liquid, usually water. If extruders are used, additives can be added to the polycarbonate melt upstream of the extruder, if appropriate using static mixers or through side extruders in this extruder.
  • the polycarbonate solution can be subjected to spray evaporation.
  • spraying the polycarbonate solution is either atomized into a vessel with negative pressure after heating, or by means of a nozzle with a heated carrier gas, Eg nitrogen, argon or steam are atomized into a vessel at normal pressure.
  • powder (diluted) or flakes (concentrated) of the polymer are obtained, from which the last residues of the solvent may also have to be removed as above.
  • Granules can then be obtained by means of a compounding extruder and subsequent spinning.
  • additives as described above, can be added to the periphery or to the extruder itself. Often it may be necessary to go through a compaction step for the polymer powder prior to extrusion due to the low bulk density of the powder and flakes.
  • the polymer can be largely precipitated from the washed and optionally concentrated polycarbonate solution by adding a nonsolvent for polycarbonate.
  • the nonsolvents act as precipitants. It is advantageous here to add a small amount of the nonsolvent first and, if necessary, to insert waiting times between the batches of nonsolvent additions. It can also be advantageous to use different nonsolvents.
  • Use as precipitants here are e.g. aliphatic or cycloaliphatic hydrocarbons, in particular heptane, i-octane or cyclohexane, alcohols such as e.g. Methanol, ethanol or i-propanol, ketones, e.g. Acetone, or mixtures of these.
  • the polymer solution is generally added slowly to the precipitant.
  • the polycarbonates obtained in this way are processed into granules as described for spray evaporation and, if necessary, additives are added.
  • precipitation and crystallization products or amorphously solidified products in fine-grained form are crystallized by passing over vapors of one or more nonsolvents for polycarbonate, with simultaneous heating below the glass transition temperature, and further condensed to higher molecular weights. If these are oligomers, possibly with different end groups (phenolic and chain terminating ends), one speaks of solid-phase condensation.
  • additives serves to extend the service life or to improve the color stability (stabilizers), to simplify processing (e.g. demoulders, flow aids, antistatic agents) or to adapt the polymer properties to certain loads (impact modifiers, such as rubbers; flame retardants, colorants, glass fibers) .
  • additives can be added to the polymer melt individually or in any desired mixtures, together or in several different mixtures. This can be done directly when isolating the polymer or after melting the granulate in a so-called Compounding step take place.
  • the additives or mixtures thereof can be added to the polymer melt as a solid, preferably as a powder, or as a melt.
  • Another type of dosing is the use of masterbatches or mixtures of masterbatches of the additives or additive mixtures.
  • Suitable additives are described, for example, in “Additives for Plastics Handbook, John Murphy, Elsevier, Oxford 1999”, in “Plastics Additives Handbook, Hans Zweifel, Hanser, Kunststoff 2001”.
  • Another aspect of the invention relates to a use of an energy input of 2.5 * e 6 W / m 3 to 5.0 * e 7 W / m 3 , preferably 3.0 * e 6 W / m 3 to 4.0 * e 7 W / m 3 , particularly preferably from 1.0 * e 7 W / m 3 to 3.5 * e 7 W / m 3 in a system comprising an organic phase and an aqueous phase, the organic phase at least one for the polycarbonate suitable solvent and at least part of the phosgene and the aqueous phase contains at least at least one dihydroxydiarylalkane, water, 1.8 mol to 2.2 mol, preferably 1.95 mol to 2.05 alkali per mol of dihydroxydiarylalkane and optionally at least one chain terminator to reduce the phosgene excess in the production of a polycarbonate by the phase boundary process.
  • this special energy input preferably also leads to a reduction in the proportion of oligomers in the resulting polycarbonate.
  • this specific energy input preferably also leads to a reduction in the content of di-chain terminator carbonate in the resulting polycarbonate.
  • the energy input takes place through a disperser.
  • Suitable dispersants have already been described above. It is also preferred that the process for producing polycarbonate by the phase boundary process is carried out continuously. It has been found to be particularly advantageous that suitable dispersants can easily be built into existing systems and / or retrofitted. In the use according to the invention, it is further preferred that an excess of phosgene over the sum of the dihydroxydiarylalkanes used of 3 to 20 mol%, preferably 4 to 10 mol%, particularly preferably 5 to 9 mol%, is used.
  • the following examples serve to illustrate the invention by way of example and are not to be interpreted as a restriction.
  • Dashed line Difference between the two curves (solid and dotted line)
  • the oligomer fraction results from the integral of the difference curve between 500-5000 g / mol
  • Mn number average
  • Mw weight average
  • the GPC was initially normalized so that the area below the solid line in the diagram in FIG. 1 was obtained. This area was normalized to 1.
  • a Schulz-Flory (SF) distribution was adapted in such a way that it corresponds to the measured distribution in terms of both height and molecular weight (dotted line in FIG. 1). The difference between the measured and adjusted SF distribution gives the difference distribution (dashed line in FIG. 1). In the present cases, the Schulz-Flory distribution is narrower, so that the difference distribution (apart from measurement inaccuracies) is positive. At the maximum, the difference is zero due to the method, so that the difference distribution breaks down into a low-molecular and a high-molecular part (see also FIG. 1).
  • 2,2'-bis- (4-hydroxyphenyl) propane bisphenol A, BPA
  • the solvent of the organic phase was a mixture of approx. 50% by weight methylene chloride and 50% by weight Monochlorobenzene.
  • a polycarbonate with the specified weight-average molecular weight was produced, measured by GPC (Waters “Mixed Bed” columns in methylene chloride with BPA homopolycarbonate standard with an Mw of 31,000 g / mol).
  • This BPA solution was dispersed in the phosgene solution using a stainless steel filter as a predisperser (pore size of 60 ⁇ m). A water-in-oil dispersion was obtained in all cases. The energy input given in Table 1 was then generated by a rotor pump.
  • the reaction mixture was passed into a Link HMR040 mixing pump, which was heated to 25 ° C., so that phosgene had reacted as far as possible at the end of the reaction pump, but was still present.
  • 3.29 g / h of p-tert-butylphenol were metered in as a chain terminator as a 3% strength by weight solution in the same solvent mixture as above in examples la, lc and ld, and this reaction mixture was in a further HMR040 pump at 25 ° C at 53.95 g / h. 32% strength by weight sodium hydroxide solution was allowed to react further, so that the pH value at the end of the reaction system was about 11.5.
  • 3.29 g / h of p-tert-butylphenol as a chain terminator was added as a 3% strength by weight solution in the same solvent mixture as above.
  • a total of 156 g of polycarbonate were continuously obtained in organic solution and passed together with the aqueous phase from the reaction to a phase separation vessel in order to separate them.
  • the polycarbonate solution was washed with 10 wt% HCl and dried under normal pressure and room temperature.
  • MnO molecular weight with addition of chain terminators
  • Example la shows that a high energy input in process step (a) makes it possible to obtain a polycarbonate which has a low content of oligomers and di-chain terminator carbonate.
  • the chain terminator was added later.
  • Examples 1c and 1d according to the invention show that it is also possible to reduce the phosgene excess with a high energy input. At the same time, a polycarbonate is obtained with a good or even improved content of oligomers and di-chain terminator carbonate.
  • NaOH is added before the chain terminator is added. However, the chain terminator was added so early that it is assumed that phosgene is still present in the reaction system.
  • Predispersion (with a perforated diaphragm with 5 holes, each 2.5 mm in diameter, with a perforated disc thickness of
  • Liquid is dispersed into the other
  • Chain terminators in example 2b and comparative example 2c the chain terminator is added here; in example 2a nothing is present here
  • NaOH solution NaOH solution
  • Phase separation separation vessel (size 4.15 m 3 at a level of 50%).
  • process steps (B) and (C) no further streams were used.
  • process step (D) the following streams were also used upstream of the first residence reactor:
  • process step (D) the following stream of material was also used in the second residence reactor:
  • Examples 2a and 2b a phosgene excess of 19% was used.
  • comparative example 2c a phosgene excess of 15% was used. Since the bisphenol solution of the comparative example has a different composition than that of the inventive examples, an adjustment of the phosgene excess was necessary. Nevertheless, it can be seen that the energy input disclosed in the examples of DE 10 2008 012 613 A1 gives a polycarbonate which has a relatively high proportion of oligomers. By increasing the energy input (Exa and 2b according to the invention), this proportion can be reduced while maintaining an acceptable di-chain terminator carbonate content. Due to the different energy inputs, in Examples 2a and 2b according to the invention there is a water-in-oil Dispersion in process step (a), while an oil-in-water dispersion was present in comparative example 2c.

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Abstract

Gegenstand der vorliegenden Erfindung ist ein Verfahren zur Herstellung von Polycarbonat nach dem Phasengrenzflächenverfahren aus mindestens einem Dihydroxydiarylalkan, Phosgen, mindestens einem Katalysator und mindestens einem Kettenabbrecher, wobei das Verfahren durch einen speziellen Energieeintrag bei der Dispergierung der wässrigen und organischen Phase eine Reduzierung des Phosgenüberschusses erlaubt. Zudem liefert das Verfahren ein Polycarbonat mit einem geringen Anteil an Oligomeren sowie einem geringen Anteil an Di-Kettenabbrechercarbonat.

Description

VERFAHREN ZUR HERSTELLUNG VON POLYCARBONAT MIT
REDUZIERTEM PHOSGENÜBERSCHUSS
Gegenstand der vorliegenden Erfindung ist ein Verfahren zur Herstellung von Polycarbonat nach dem Phasengrenzflächenverfahren aus mindestens einem Dihydroxydiarylalkan, Phosgen, mindestens einem Katalysator und mindestens einem Kettenabbrecher, wobei das Verfahren durch einen definierten Energieeintrag zur Dispergierung der wässrigen und organischen Phase einen reduzierten Phosgenüberschuss ermöglicht. Gleichzeitig führt das erfindungsgemäße Verfahren zu einem Polycarbonat mit einem geringen Anteil an Oligomeren sowie einem geringen Anteil an Di-Kettenabbrechercarbonat. Ebenso betrifft die vorliegende Erfindung die Verwendung eines definierten Energieeintrags zur Dispergierung der wässrigen und organischen Phase in einem Verfahren zur Herstellung von Polycarbonat nach dem Phasengrenzflächenverfahren zur Reduzierung des Phosgenüberschusses.
Die Polycarbonatherstellung nach dem Phasengrenzflächenverfahren ist bereits von Schnell, „Chemistry and Physics of Polycarbonates", Polymer Reviews, Volume 9, Interscience Publishers, New York, London, Sydney 1964, S. 33-70; D.C. Prevorsek, B.T. Debona und Y. Kesten, Corporate Research Center, Allied Chemical Corporation, Morristown, New Jersey 07960: „Synthesis of Poly(ester Carbonate) Copolymers" in Journal of Polymer Science, Polymer Chemistiy Edition, VoL 18, (1980)"; S. 75-90, D. Freitag, U. Grigo, P.R. Müller, N. Nouverne', BAYER AG, "Polycarbonates" in Encyclopedia of Polymer Science and Engineering, Volume 1 1, Second Edition, 1988, S. 651-692 und schließlich von Dres U. Grigo, K Kircher und P R- Müller "Polycarbonate" in Becker/Braun, Kunststoff-Handbuch, Band 3/1, Polycarbonate, Polyacetale, Polyester, Celluloseester, Crul Hanser Verlag München, Wien 1992, S 118-145 beschrieben worden.
Des Weiteren wird beispielsweise auch in EP-A 0517044 das Phasengrenzflächenverfahren zur Herstellung von Polycarbonat beschrieben.
Dabei erfolgt in der Regel die Phosgenierung eines in wässriger- alkalischer Lösung oder Suspension vorgelegten Di-Natriumsalzes eines Bisphenols oder eines Gemisches verschiedener Bisphenole in Gegenwart eines inerten organischen Lösungsmittels oder Lösungsmittelgemisches, welches neben der wässrigen eine zweite organische Phase ausbildet. Die entstehenden, hauptsächlich in der organischen Phase vorliegenden, Oligocarbonate werden mit Hilfe geeigneter Katalysatoren zu hochmolekularen, in der organischen Phase gelösten, Polycarbonaten aufkondensiert, wobei das Molekulargewicht durch geeignete Kettenabbrecher (z. B. monofunktionelle Phenole) kontrolliert werden kann. Die organische Phase wird schließlich abgetrennt und das Polycarbonat durch verschiedene Aufbereitungsschritte daraus isoliert.
Kontinuierliche Verfahren zur Herstellung von Kondensaten unter Verwendung von Phosgen - beispielsweise die Herstellung von aromatischen Polycarbonaten, oder Polyestercarbonaten oder ihrer Oligomeren - nach dem Phasengrenzflächenverfahren haben in der Regel den Nachteil, dass zur Beschleunigung der Reaktion und/oder Verbesserung der Phasentrennung mehr Phosgen eingesetzt werden muss, als für die Produktbilanz notwendig ist. Der Phosgen-Überschuss wird dann in der Synthese in Form von Nebenprodukten - beispielsweise zusätzlichem Kochsalz oder Alkalicarbonat-Verbindungen - abgebaut. Typischerweise werden für das kontinuierliche Phasengrenzflächenverfahren zur Herstellung von aromatischen Polycarbonaten Phosgenüberschüsse um die 20 Mol-% bezogen auf das zugegebene Diphenolat eingesetzt (vgl. D. Freitag, U. Grigo, P.R. Müller, N. Nouvertne', BAYER AG, “Polycarbonates" in Encyclopedia of Polymer Science and Engineering, Volume 1 1, Second Edition, 1988, S. 651-692).
Bei einer Reduktion des Phosgenüberschusses treten unerwünschte Nebeneffekte wie eine schlechte Trennung der Dispersion nach dem letzten Reaktionsschritt, und damit erhöhte Wassergehalte in der organischen Lösung bzw. erhöhte Restmonomer oder Kettenabbrechergehalte im Abwasser auf. In der Literatur werden verschiedene Methoden der Reduktion des Phosgenüberschusses diskutiert.
Aus der DE-A 2 725 967 geht die Lehre hervor, dass es für die Phosgenausbeute eines Verfahrens günstig ist, wässrige und organische Phase, die Phosgen enthält, zunächst in einem Rohr zusammenzuführen und dann in einen Reaktor vom Tanktyp einzuführen.
Gemäß einem aus EP-A-304 691 bekannten kontinuierlichen Phasengrenzflächenverfahren zur Herstellung von Polycarbonaten wird eine wässrige Phase aus Diphenolen und der gerade notwendigen Menge Alkalihydroxid mit einer Phosgen enthaltenen organischen Phase in einem Rohr unter Verwendung eines statischen Mischers zusammengeführt. Mit diesem Verfahren können lediglich Prepolymere mit einem Molekulargewicht von 4000 bis 12000 g/mol hergestellt werden.
Aus der EP 0 520 272 Bl geht hervor, dass ein geringer Phosgenüberschuss durch Split des Stroms der BPA-Lösung erreicht werden kann. Der Nachteil des Verfahrens besteht unter anderem auch in dem erhöhten Aufwand der Dosierung eines zweiten BPA-Stroms. DE 10 2008 012 613 Al offenbart ein kontinuierliches Verfahren zur Herstellung von Polycarbonat, wobei ein Dispergator zur Dispergierung der organischen und wässrigen Phase verwendet wird. Hier wird es als vorteilhaft beschrieben, dass eine Öl-in-Wasser-Dispersion durch den Dispergator erzeugt wird. Dazu offenbart dieses Dokument allgemein die Verwendung von 2 * e6 W/m3 bis 5 * e9 W/m3, bevorzugt von 5 * e6 W/m3 bis 1 * e9 W/m3 Energieeintrag durch den Dispergator. Tatsächlich wird in den Beispielen dieses Dokumentes ein Energieeintrag von 1,2 * e6 W/m3 offenbart, wobei eine Öl-in-Wasser- Dispersion vorliegt. Da der Energieeintrag in den Beispielen nicht mit den allgemein offenbarten Bereichen des Energieeintrags übereinstimmt, hegt es nahe, dass die allgemein offenbarten Energieeinträge in der Beschreibung fehlerhaft beschrieben wurden. Dieses Dokument fokussiert allein auf die Reduzierung des Phosgengehalts und geht weniger auf die Eigenschaften des resultierenden Polycarbonats ein. Insbesondere erwähnt es weder einen Oligomerenanteil im Polycarbonat noch den Gehalt an Di-Kettenabbrechercarbonat.
Die Eigenschaften des resultierenden Polycarbonats (PC) werden jedoch beeinflusst vom Oligomerenanteil im PC und auch dem Anteil des Di-Kettenabbrechercarbonats. Erfindungsgemäß wird unter dem Begriff „Di-Kettenabbrechercarbonat“ eine Verbindung verstanden, die durch die Reaktion von zwei Kettenabbrechermolekülen mit Phosgen unter Ausbildung eines Carbonats entsteht. Zu den dadurch beeinflussten Eigenschaften des PCs zählen unter anderem die Schlagzähigkeit, die Glasübergangstemperatur und das Verhalten bei erhöhter Temperatur. Zudem können niedermolekulare Verbindungen zu Bleaching bei der Herstellung von CDs führen. Auch ist zu beachten, dass durch die Ausbildung eines Di- Kettenabbrechercarbonats Kettenabbrecher verloren geht, welcher eigentlich für die Reaktion und ihre Viskositätskontrolle benötigt wird. Somit ist je höher der Anteil an Di- Kettenabbrecher im Polycarbonat ist, die benötigte Menge an Kettenabbrecher höher, was zum einen ökonomisch wie ökologisch weniger vorteilhaft ist und zum anderen die Viskositätskontrolle im Verfahren erschwert. Daher ist es wünschenswert, den Gehalt an Di- Kettenabbrechercarbonat so gering wie möglich zu halten.
Die Bildung von Di-Kettenabbrechercarbonat erfolgt durch die Reaktion von Phosgen mit dem Kettenabbrecher. Daher wird gängigerweise der Kettenabbrecher erst zum Reaktionssystem hinzugegeben, wenn das Phosgen vollständig umgesetzt wurde. Dies kann beispielsweise dadurch erzieh werden, dass ein mehrstufiges Verfahren angewendet wird, wobei in einer ersten Stufe zunächst ein Oligomer hergestellt wird, das in einer 2. Stufe weiter aufkondensiert wird, oder dass der Kettenabbrecher sehr spät im Verfahren bei hohen Umsätzen, d. h. einem bereits größerem Molekulargewichtsaufbau des Polycarbonats, zugegeben wird. Jedoch wird der Gehalt an Oligomeren im resultierenden Polycarbonat gemäß konventioneller Theorie erhöht, wenn der Kettenabbrecher erst bei hohen Umsätzen hinzugegeben wird. Es wurde beschrieben, dass ein hoher Oligomerenanteil zu Sprödigkeit von niedrigmolekularen PC führt, es bei der Extrusion durch Umesterung zu einer Degradation des Molekulargewichts kommen kann und die Schlagzähigkeit verringert wird. Daher wird im Stand der Technik normalerweise das Verfahren so durchgeführt, dass ein Kompromiss geschlossen wird zwischen einem hohen Gehalt an Oligomeren und einem niedrigen Gehalt an Di-Kettenabbrechercarbonat oder aber niedriger Gehalt an Oligomeren und hoher Gehalt an Di-Kettenabbrechercarbonat im Polycarbonat.
In der EP 0 408 924 A2 wird die Herstellung von niedrig molekularen Polycarbonat mit einer engen Molekulargewichtsverteilung, d. h. einem geringen Oligomerenanteil, beschrieben. Um eine solche enge Verteilung zu erzielen, schlägt dieser Stand der Technik ein zweistufiges Verfahren vor, bei dem ein phosgenfreies Bischloroformat mit einem Polymerisationsgrad von 0 bis 6 mit beispielsweise Phenol gecappt wird und anschließend unter Zugabe eines Katalysators und einer Base das erhaltene gecappte Bischloroformat aufkondensiert wird. Auch hier wird Phenol als Kettenabbrecher zu der Bischloroformat- Lösung zu einem Zeitpunkt hinzugegeben, bei dem kein Phosgen (mehr) in der Lösung vorhanden ist. Die EP 0 289 826 A2 betrifft ebenfalls die Herstellung von Polycarbonat mit einem geringen Anteil an Oligomeren. Auch hier wird von einem Bischloroformat mit einem Polymerisationsgrad von 0 bis 6 ausgegangen. Gemäß Beispiel 2 wird dieses Bischloroformat hergestellt in einer Reaktion, bei dem zunächst ein hoher Phosgenüberschuss (739.3 mmol Phosgen auf 250 mmol Bisphenol A) eingesetzt wird. Der nicht abreagierte Anteil an Phosgen wird daher im Anschluss durch die Zugabe von NaOH abgebaut. Erst dann wird der Kettenabbrecher p-t-Butylphenol hinzugegeben. Dies bedeutet, dass auch hier der Kettenabbrecher zu einem Zeitpunkt zum Reaktionssystem gegeben wird, bei dem kein Phosgen mehr vorhanden ist.
In EP 0 640 639 A2 wird ein zweistufiges Verfahren beschrieben, bei dem zunächst Bisphenol A kontinuierlich mit Phosgen im Überschuss umgesetzt wird. Danach erfolgt in einem weiteren Schritt die Trennung der organischen und wässrigen Phase, wobei im Anschluss zur organischen Phase weiteres Bisphenol A und NaOH gegeben wird, wodurch gegebenenfalls noch vorhandenes Phosge abreagiert. Erst dann erfolgt die Zugabe eines Katalysators und des Kettenabbrechers.
In allen zuvor beschriebenen Fällen wird zunächst ein Überschuss an Phosgen eingesetzt, der im Anschluss wieder zerstört wird. Dies ist zum einen nicht wirtschaftlich, da nicht alles Phosgen für die eigentliche Reaktion genutzt wird. Zum anderen ist dies jedoch auch aus ökologischen Gesichtspunkten nicht nachhaltig, da ein zuvor hergestelltes Produkt „ungenutzt“ zerstört wird. Zudem erfordern die beschriebenen Verfahren nach der Herstellung des Bischloroformats die Herstellung einer neuen Lösung, was mit entsprechendem Aufwand verbunden ist. Dies führt insbesondere dazu, dass die beschriebenen Verfahren nicht ohne Weiteres als kontinuierliches Verfahren durchgeführt werden können. In diesem Fall würden zusätzliche, zudem gegen Korrosion resistente Apparaturen gebraucht, mit zusätzlichen Verweilzeiten eines hochkorrosiven Materials.
Der vorliegenden Erfindung lag daher die Aufgabe zugrunde ein Verfahren zur Herstellung von Polycarbonat nach dem Phasengrenzflächenverfahren bereitzustellen, bei dem mindestens ein Nachteil des Stands der Technik verbessert wird. Insbesondere lag der vorliegenden Erfindung die Aufgabe zu Grunde, ein Verfahren zur Herstellung von Polycarbonat nach dem Phasengrenzflächenverfahren bereitzustellen, bei dem der Phosgenüberschuss reduziert werden kann. Des Weiteren, bevorzugt gleichzeitig war es dabei wünschenswert, dass ein Polycarbonat resultiert, welches einen niedrigen Oligomerenanteil und damit eine enge Molekulargewichtsverteilung aufweist. Ebenso war es bevorzugt gleichzeitig wünschenswert, dass durch das Verfahren ein Polycarbonat bereitgestellt wird, das einen geringen Gehalt an Di-Kettenabbrechercarbonat aufweist. Dabei lag der vorliegenden Erfindung insbesondere die Aufgabe zu Grunde, ein Verfahren zur Herstellung von Polycarbonat nach dem Phasengrenzflächenverfahren bereitzustellen, welches ein Polycarbonat liefert, welches gleichzeitig einen geringen Anteil an Oligomeren und an Di-Kettenabbrechercarbonat aufweist.
Mindestens eine, bevorzugt alle der oben genannten Aufgaben wurden durch die vorliegende Erfindung gelöst. Überraschend wurde gefunden, durch die Verwendung eines definierten Energieeintrags bei der Dispergierung der wässrigen und organischen Phase der Phosgenüberschuss reduziert werden kann. Dies führt zum einen zu einer wirtschaftlichen Ersparnis, da weniger überschüssiges Phosgen benötigt wird. Gleichzeitig wurde überraschenderweise gefunden, dass durch den erzeugten hohen Phosgenumsatz die Reaktionen der Phosgenierung des mindestens einen Dihydroxydiarylalkans, der Oligomerisierung und der Verseifung getrennt werden können. Dies bedeutet bevorzugt, dass durch den hohen Phosgenumsatz der Zugabe des mindestens einen Kettenabbrechers zum Reaktionssystem früher erfolgen kann. Insbesondere bedeutet dies, dass die Zugabe des Kettenabbrechers zum Reaktionssystem auch zu einem Zeitpunkt erfolgen kann, bei dem noch Phosgen im Reaktionssystem vorhanden ist. Somit kann der Kettenabbrecher zu einem sehr frühen Zeitpunkt ins Reaktionssystem eingebracht werden. Dabei bedeutet„sehr früh“, dass nur Oligomere Verbindungen aus der Reaktion mindestens eines Dihydroxydiarylalkans mit dem Phosgen vorliegen, welche im Mittel einen Polymerisationsgrad von mindestens einer Einheit und höchstens fünf sechs Einheiten aufweisen. Überraschenderweise weist das resultierende Polycarbonat einen geringen Anteil an Di-Kettenabbrechercarbonat auf, obwohl der Kettenabbrecher in ein System eingeführt wird, welches Phosgen enthält. Gleichzeitig weist das resultierende Polycarbonat eine enge Molekulargewichtsverteilung und damit einen niedrigen Oligomerenanteil auf. Daher weist das resultierenden Polycarbonat auch die bereits beschriebenen verbesserten Eigenschaften auf, welche aus einem geringen Anteil an Di-Kettenabbrechercarbonat und geringen Anteil an Oligomeren resultiert. Dabei ist das erfindungsgemäße Verfahren wirtschaftlicher und ökologischer als die im Stand der Technik beschriebenen Verfahren. Zum einen kann der Phosgenüberschuss mit dem erfindungsgemäßen Verfahren reduziert werden. Ebenso kann die benötigte Menge an Kettenabbrecher reduziert werden, da weniger Verlust durch die Bildung von Di- Kettenabbrechercarbonat resultiert.
Gemäß der vorliegenden Erfindung wird daher ein Verfahren zur Herstellung von Polycarbonat nach dem Phasengrenzflächenverfahren aus mindestens einem Dihydroxydiarylalkan, Phosgen, mindestens einem Katalysator und mindestens einem Kettenabbrecher bereitgestellt, umfassend die Schritte
(a) Erzeugung einer Dispersion aus einer organischen und einer wässrigen Phase, indem in einem Dispergator kontinuierlich die organische Phase in die wässrige Phase oder die wässrige Phase in die organische Phase dispergiert wird, wobei die organische Phase wenigstens ein für das Polycarbonat geeignetes Lösungsmittel und zumindest einen Teil des Phosgens enthält und die wässrige Phase das mindestens eine Dihydroxydiarylalkan, Wasser und 1,8 Mol bis 2,2 Mol, bevorzugt 1,95 Mol bis 2,05 Alkalilauge pro Mol Dihydroxydiarylalkan enthält,
(b) Zugabe mindestens eines Kettenabbrechers zur Dispersion aus Schritt (a) und
(c) Zugabe mindestens eines Katalysators zur aus Schritt (b) erhaltenen Mischung, welches dadurch gekennzeichnet ist, dass der Energieeintrag durch den Dispergator in Schritt (a) 2,5 * e6 W/m3 bis 5,0 * e7 W/m3, bevorzugt 3,0 * e6 W/m3 bis 4,0 * e7 W/m3, besonders bevorzugt von 1,0 * e7 W/m3 bis
3,5 * e7 W/m3 beträgt. Der Fachmann ist in der Lage, auf Basis der Dichte einer PC-Lösung bei 25 °C von 1,22 g/cm3 J/kg in W/m3 umzurechnen. Dem Fachmann sind die Begriffe Homogenisierung und Dispergierung bekannt. Bevorzugt wird unter dem Begriff„Homogenisierung“ verstanden, dass ein Zustand angestrebt, bevorzugt erhalten wird, in dem die Konzentrationen der einzelnen Komponenten der Zusammensetzung innerhalb eines beliebigen Volumenelementes der wässrigen oder aber der organischen Phase im Wesentlichen gleich ist. Bevorzugt wird hier unter dem Begriff „im Wesentlichen“ eine Abweichung der Konzentration der einzelnen Komponenten der Zusammensetzung eines beliebigen Volumenelementes von höchstens 5 %, bevorzugt höchstens 3 % und besonders bevorzugt höchstens 1 % verstanden. Dabei ist es bei der Homogenisierung im Gegensatz zur Dispergierung weiterhin bevorzugt, dass die Phasengrenzfläche zwischen der wässrigen und organischen Phase möglichst gering ist. Ebenso bevorzugt wird unter dem Begriff „Dispergierung“ die Bildung einer Emulsion, bevorzugt ohne die Anwesenheit eines Emulgators, aus der wässrigen und der organischen Phase verstanden, wobei die wässrige und organische Phase noch die weiteren Komponenten zur Herstellung des Polycarbonats enthalten können. Beispiele für eine solche Emulsion sind die Öl-in-Wasser- oder die Wasser-in-Öl-Dispersion. Damit unterscheidet sich eine Homogenisierung von einer Dispergierung bevorzugt darin, dass bei der Homogenisierung kein Konzentrationsgradient irgendeiner gelösten Substanz innerhalb einer der Phase vorliegt und dabei eine möglichst geringe Phasengrenzfläche zwischen den Phasen vorliegt.
Es hat sich erfindungsgemäß herausgestellt, dass nur in bestimmten Bereichen des Energieeintrags der Phosgenüberschuss erfolgreich weiter reduziert werden kann. Dabei ist der Fachmann in der Lage, einen entsprechenden Energieeintrag zu berechnen, wenn ein Reaktor vorgegeben ist.
Erfindungsgemäß sind die angegebenen Energieeinträge Mittelwerte. Dies bedeutet, dass höhere Werte oder auch niedrigere Werte des Energieeintrags bevorzugt nicht ausgeschlossen sind. Diese können auch gegebenenfalls nur kurzzeitig auftreten. Erfindungsgemäß werden die Mittelwerte bevorzugt über ein gesamtes Reaktorsystem gebildet. Daher wird der Energieeintrag an entsprechenden Randzonen oder auch Einbauten mit eingerechnet.
Bei der Dispergierung der organischen Phase in die wässrige Phase oder der wässrigen Phase in die organische Phase mittels Dispergator, kann eine Öl-in-Wasser- (ow) oder eine Wasser- in-Öl-Dispersion (wo) erzeugt werden, wobei unter Öl die organische Phase zu verstehen ist. Es ist jedoch erfindungsgemäß bevorzugt, dass in Verfahrensschritt (a) eine Wasser-in-Öl- Dispersion erzeugt wird. Dies hat sich als vorteilhaft herausgestellt für einen geringen Gehalt an Oligomeren und Di-Kettenabbrechercarbonat im Polycarbonat. Vorzugsweise wird mittels des Dispergators kontinuierlich die organische Phase in die wässrige Phase dispergiert.
Definitionsgemäß handelt es sich bei einer Öl-in- Wasser-Dispersion um eine solche, bei der Wasser die äußere (kontinuierliche) und Öl die innere (dispergierte) Phase bildet, d.h. Öltröpfchen in Wasser verteilt sind. Bei einer Wasser-in-Öl-Dispersion handelt es sich folglich um eine solche, bei der Öl die äußere und Wasser die innere Phase bildet.
Es ist bevorzugt, dass das erfindungsgemäße Verfahren dadurch gekennzeichnet ist, dass das Verfahren den Schritt der mindestens einmaligen Zugabe einer Alkalilauge umfasst. Hierbei ist bevorzugt mit dem Ausdruck„Zugabe“ ein aktiver Schritt der zusätzlichen Zugabe gemeint. Insbesondere kann es auch möglich sein, das mindestens eine Dihydroxyarylalkan zunächst in einer Alkalilauge zu lösen, bevor es dem Reaktionssystem zugeführt wird. Ein solcher anfänglicher Schritt ist erfindungsgemäß bevorzugt nicht die Zugabe einer Alkalilauge. Jedoch ist es des Weiteren bevorzugt, dass nach diesem anfänglichen Schritt des Lösens des mindestens einen Dihydroxyarylalkans jegliche Zugabe einer Alkalilauge (ob mit dem mindestens einen Dihydroxyarylalkan oder nicht) als eine Zugabe einer Alkalilauge verstanden wird.
Dieser Schritt der Zugabe einer Alkalilauge ist eine exotherme Reaktion. Er wird erfindungsgemäß bevorzugt in einem Temperaturbereich von -5° C bis 100° C, besonders bevorzugt 15°C bis 80°C, ganz besonders bevorzugt 25 bis 65°C durchgeführt, wobei je nach Lösungsmittel oder Lösungsmittelgemisch gegebenenfalls unter Überdruck gearbeitet werden muss. Je nach verwendetem Reaktor kann bei unterschiedlichen Drücken gearbeitet werden. Beispielsweise kann bevorzugt bei einem Druck von 0,5 bis 20 bar (absolut) gearbeitet werden.
Dabei hat es sich als besonders vorteilhaft herausgestellt, wenn das erfindungsgemäße Verfahren, dadurch gekennzeichnet ist, dass die Zugabe des mindestens einen Kettenabbrechers zum Reaktionssystem des Verfahrensschritts (b) zeitlich vor der ersten der mindestens einmaligen Zugabe der Alkalilauge erfolgt.
Dabei ist dem Fachmann zunächst klar, dass zwar grundsätzlich vor Zugabe des mindestens einen Kettenabbrechers Alkalilauge zugegeben werden kann. Jedoch hat sich erfindungsgemäß herausgestellt, dass diese Menge nicht zu hoch sein darf, da ansonsten der Polymerisationsgrad des Reaktionsproduktes R zu hoch wird. Dies bedeutet, dass der Fachmann vor Zugabe des mindestens einen Kettenabbrechers nur so viel Alkalilauge zugegeben kann, so lang garantiert ist, dass die erfindungsgemäßen Bevorzugungen in Bezug auf das Reaktionsprodukt R eingehalten werden.
Das erfindungsgemäße Verfahren kann genutzt werden, um den Phosgenüberschuss zu reduzieren. Dabei ist es bevorzugt, dass in Verfahrensschritt (a) ein Überschuss an Phosgen gegenüber der Summe der eingesetzten Dihydroxydiarylalkane von 3 bis 20 mol-%, bevorzugt 4 bis 10 mol-%, besonders bevorzugt von 5 bis 9 mol-%, ganz besonders bevorzugt von 6 bis 8 mol-% vorliegt. Erfindungsgemäß werden hier mol-% wie folgt berechnet: mol Phosgen/(mol Summe aller phenolischen OH-Gruppen/2). Dabei setzt sich die Summe aller phenolischen Gruppen beispielsweise aus dem Dihydroxydiarylalkan mit 2 OH Gruppen, dem Kettenabbrecher mit 1 OH Gruppe und/oder ggf. Verzweiger mit beispielsweise 3 OH Gruppe zusammen.
Wie bereits oben beschrieben, wird erfindungsgemäß das Vorhandensein einer Alkalilauge in Schritt (a) bevorzugt nicht als Zugabe einer Alkalilauge verstanden. Es handelt sich hierbei um die Alkalilauge, bevorzugt Natronlauge, die zur Lösung des BPA in der wässrigen Phase eingesetzt wird. Während der Phosgenierungsschritts (a) wird vorzugsweise möglichst wenig freie Alkalilauge zur Verfügung gestellt, um eine Verseifung des Phosgens zu Natriumcarbonat (d.h. einen Verlust an Phosgen) zu vermeiden. Erfindungsgemäß wird daher in Schritt (a) 1,80 Mol bis 2,20 Mol, bevorzugt 1.95 Mol -2.05 Mol Alkalilauge pro Mol Dihydroxydiarylalkan eingesetzt.
Die organische Phase umfasst ein oder mehrere Lösungsmittel.
Geeignete Lösungsmittel sind aromatische und/oder aliphatische chlorierte
Kohlenwasserstoffe, bevorzugt Dichlormethan, Trichlorethylen, 1,1,1-Trichlorethan, 1,1,2- Trichlorethan und Chlorbenzol und deren Gemische. Es können jedoch auch aromatische Kohlenwasserstoffe wie Benzol, Toluol, m-/p-/o-Xylol oder aromatische Ether wie Anisol allein, im Gemisch oder zusätzlich oder im Gemisch mit chlorierten Kohlenwasserstoffen verwendet werden, bevorzugt sind Dichlormethan und Chlorbenzol und deren Gemische. Eine andere Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens verwendet Lösungsmittel, welche Polycarbonat nicht lösen, sondern nur anquellen. Es können daher auch
Nichtlösungsmittel für Polycarbonat in Kombination mit Lösungsmitteln verwendet werden. Wobei dann als Lösungsmittel auch in der wässrigen Phase lösliche Lösungsmittel wie Tetrahydrofuran, 1,3- oder 1,4-Dioxan oder 1,3-Dioxolan verwendet werden können, wenn der Lösungsmittelpartner die zweite organische Phase bildet.
Geeignete Dihydroxydiarylalkane - vorangehend und im Folgenden unter anderem auch als Diphenol bezeichnet - sind solche der allgemeinen Formel,
HO-Z-OH worin Z ein divalenter organischer Rest mit 6 bis 30 Kohlenstoffatomen ist, der eine oder mehrere aroma-tische Gruppen enthält. Beispiele solcher Verbindungen, die in das erfindungsgemäße Verfahren eingesetzt werden können sind Dihydroxydiarylalkane wie Hydrochinon, Resorcin, Dihydroxydiphenyl, Bis-(hydroxyphenyl)-alkane, Bis-(hydroxy- phenyl)-cycloalkane, Bis-(hydroxyphenyl)-sulfide, Bis-(hydroxyphenyl)-ether, Bis- (hydroxy-phenyl)-ketone, Bis-(hydroxyphenyl)-sulfone, Bis-(hydroxyphenyl)-sulfoxide, 4,4'-Bis-(hydroxyphenyl)-diisopropylbenzole, sowie deren alkylierte, kernalkylierte und kernhalogenierte Verbindungen.
Bevorzugte Dihydroxydiarylalkane sind 4,4'-Dihydroxydiphenyl, 2,2-Bis-(4- hydroxyphenyl)- 1 -phenyl -propan, 1 , 1 -Bis-(4-hydroxyphenyl)-phenyl-ethan, 2,2-Bis-(4- hydroxyphenyl)propan (Bisphenol A (BPA)), 2,4-Bis-(4-hydroxyphenyl)-2-methylbutan, l,3-Bis-[2-(4-hydroxyphenyl)-2-propyl]benzol (Bisphenol M), 2,2-Bis-(3-methyl-4- hydroxyphenyl)-propan, Bis-(3,5-dimethyl-4-hydroxyphenyl)-methan, 2,2-Bis-(3,5- dimethyl-4-hydroxy-phenyl)-propan, Bis-(3,5-dimethyl-4-hydroxyphenyl)-sulfon, 2,4-Bis- (3,5-dimethyl-4-hydroxyphenyl)-2-methylbutan, l,3-Bis-[2-(3,5-dimethyl-4- hydroxyphenyl)-2-propyl]-benzol, l,l-Bis-(4-hydroxyphenyl)-cyclohexyn und l,l-Bis-(4- hydroxyphenyl)-3,3,5-trimethyl-cyclohexan (Bisphenol TMC).
Besonders bevorzugte Dihydroxydiarylalkane sind 4,4'-Dihydroxydiphenyl, l,l-Bis-(4- hydroxyphenyl)-phenyl-ethan, 2,2-Bis-(4-hydroxyphenyl)-propan (Bisphenol A (BPA)), 2,2- Bis(3,5-dimethyl-4-hydroxyphenyl)-propan, 1, 1 -Bis-(4-hydroxy-phenyl)-cyclohexan und l,l-Bis-(4-hydroxyphenyl)-3,3,5-trimethylcyclohexan (Bis-phenol TMC).
Diese und weitere geeignete Dihydroxydiarylalkane sind z.B. in den US-A 2 999 835, US-A 3,148,172 US-A 2,991,273, US-A 3 271 367, US-A 4,982,014 und US-A 2,999,846 in den deutschen Offenlegungsschriften DE-A 1 570 703, DE-A 2 063 050, DE-A 2 036 052, DE-A 2 211 956 und DE-A 3 832 396, der französischen Patentschrift FR-A 1 561 518, in der Monographie von H. Schnell, Chemistry and Physics of Polycarbonates, Interscience Publishers, New York 1964, S. 28ff; S.102ff und von D.G. Legrand, J.T. Bendler, Handbook of Polycarbonate Science and Technology, Marcel Dekker New York 2000, S. 72ff. beschrieben.
Erfindungsgemäß werden unter Polycarbonaten sowohl Homopolycarbonate als auch Copolycarbonate verstanden. Im Falle der erfindungsgemäßen Herstellung von Homopolycarbonaten wird nur ein Dihydroxydiarylalkan eingesetzt, im Falle der erfindungsgemäßen Herstellung von Copolycarbonaten werden mehrere Dihydroxydiarylalkane eingesetzt, wobei selbstverständlich die verwendeten Dihydroxydiarylalkane, wie auch alle anderen der Synthese zugesetzten Chemikalien und Hilfsstoffe mit den aus ihrer eigenen Synthese, Handhabung und Fagerung stammenden Verunreinigungen kontaminiert sein können, obwohl es wünschenswert ist, mit möglichst sauberen Rohstoffen zu arbeiten.
Unter Alkalilauge ist im Rahmen der Erfindung bevorzugt Natronlauge, Kalilauge oder Mischungen aus diesen, besonders bevorzugt Natronlauge zu verstehen.
Die wässrige Phase in dem Phasengrenzflächenverfahren zur Herstellung des Polycarbonats enthält Alkalilauge, ein oder mehrere Dihydroxydiarylalkane und Wasser, wobei die Konzentration dieser wässrigen Fösung bezüglich der Summe der Dihydroxydiarylalkane, nicht als Alkalisalz sondern als freies Dihydroxydiarylalkan gerechnet, bevorzugt zwischen 1 und 30 Gew.-%, besonders bevorzugt zwischen 3 und 25 Gew.-%, ganz besonders bevorzugt 15 bis 18 Gew.-%, bezogen auf das Gesamtgewicht der wässrigen Phase, beträgt. Das zur Fösung der Dihydroxydiarylalkane verwendete Alkalihydroxid, z.B. Natrium- oder Kaliumhydroxid, kann fest oder als entsprechende wässrige Alkalilauge verwendet werden. Die Konzentration der Alkalilauge richtet sich nach der Zielkonzentration der angestrebten Dihydroxydiarylalkanlösung, hegt aber in der Regel zwischen 5 und 25 Gew.-%, bevorzugt 5 und 10 Gew.-% bezogen auf 100 %ige Alkalilauge, oder aber wird konzentrierter gewählt und anschließend mit Wasser verdünnt. Bei dem Verfahren mit anschließender Verdünnung werden Alkalilaugen mit Konzentrationen zwischen 15 und 75 Gew.-%, bevorzugt 25 und 55 Gew.-%, gegebenenfalls temperiert, verwendet. Der Alkaligehalt pro mol
Dihydroxydiarylalkan ist von der Struktur des Dihydroxydiarylalkans abhängig, bewegt sich aber in der Regel von 1,5 mol Alkali / mol Dihydroxydiarylalkan bis 2,5 mol Alkali / mol Dihydroxydiarylalkan, bevorzugt von 1,8 bis 2,2 Mol Alkali / mol Dihydroxydiarylalkane und im besonders bevorzugten Fall, dass Bisphenol A als alleiniges Dihydroxydiarylalkan verwendet wird, von 1,85 bis 2,15 mol Alkali, ganz besonders bevorzugt 2,00 mol Alkali. Wird mehr als ein Dihydroxydiarylalkan verwendet, so können diese zusammen gelöst werden. Da die Föslichkeit von Dihydroxydiarylalkanen sehr stark von der verwendeten Alkalimenge abhängt, kann es jedoch vorteilhaft sein, statt einer Lösung mit zwei Dihydroxydiarylalkanen besser zwei Lösungen mit je einem in einer geeigneten Alkalilauge gelösten Dihydroxydiarylalkan zu haben, die dann getrennt so dosiert werden, dass das richtige Mischungsverhältnis entsteht. Weiterhin kann es von Vorteil sein, das oder die Dihydroxydiarylalkan(e) nicht in Alkalilauge sondern in mit zusätzlichem Alkali ausgestatteter, verdünnter Dihydroxydiarylalkanelösung zu lösen. Die Lösevorgänge können von festem Dihydroxydiarylalkane, meist in Schuppen oder Prillform oder auch von geschmolzenem Dihydroxydiarylalkane ausgehen. Das eingesetzte Alkalihydroxid bzw. die Alkalilauge kann im Falle von Natriumhydroxid bzw. Natronlauge beispielsweise nach dem Amalgamverfahren oder dem sogenannten Membranverfahren hergestellt worden sein. Beide Verfahren werden seit langer Zeit benutzt und sind dem Fachmann geläufig. Bevorzugt wird im Falle von Natronlauge solche hergestellt nach dem Membranverfahren verwendet.
In einer solchen wässrigen Lösung und/oder der wässrigen Phase liegen das oder die Dihydroxydiarylalkan(e) ganz oder teilweise in Form der entsprechenden Alkalisalze bzw. Dialkalisalze vor.
Eine gegebenenfalls praktizierte Dosierung von Dihydroxydiarylalkan(en) nach oder während der Phosgeneinleitung kann so lange durchgeführt werden, wie Phosgen oder dessen unmittelbare Folgeprodukte, die Chlorkohlensäureester in der Reaktionslösung vorhanden sind.
Die organische Phase des Schritts (a) umfasst neben dem mindestens einen Lösungsmittel zusätzlich zumindest Phosgen. Dabei umfasst die organische Phase das erforderliche Phosgen vor der Erzeugung der Mischung bereits ganz oder teilweise. Bevorzugt enthält die organische Phase vor der Erzeugung der Mischung bereits das gesamte erforderliche Phosgen inklusive des verwendeten Phosgenüberschusses. Der Eintrag des Phosgens in die organische Phase kann gasförmig oder flüssig erfolgen.
Die Zugabe mindestens eines Kettenabbrechers zum Reaktionssystem des Schritts (a) erfolgt in Schritt (b). Dabei umfasst das Reaktionssystem des Schritts (a) bevorzugt noch nicht umgesetztes Phosgen. Der mindestens eine Kettenabbrecher ist in der Regel monofunktionell. Bevorzugt wird der mindestens eine Kettenabbrecher ausgewählt aus der Gruppe, bestehend aus Phenol, Alkylphenolen und deren Chlorkohlensäureester oder Säurechloride von Monocarbonsäuren, bevorzugt aus Phenol, tert-Butylphenol und iso- Octylphenol, Cumylphenol. Dabei können beliebige Gemische der genannten Kettenabbrecher eingesetzt werden. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens wird Phenol als Kettenabbrecher eingesetzt. Vorzugsweise wird das Phenol in Schritt (b) in Form einer Lösung umfassend wenigstens ein organisches Lösungsmittel und das Phenol in einer Konzentration von 5 bis 40 Gew.-%, bevorzugt 10 bis 25 Gew.-%, eingesetzt. In dieser Ausführungsform wird die wässrige Phase am Ende der Reaktion (d.h. in Schritt (b)) vorzugsweise auf einen pH Wert von 11,3 bis 11,6 eingestellt. Vorzugsweise erfolgen die Zugabe des Phenols und die Einstellung des pH-Werts auf 11,3 bis 11,6 vor Zugabe des Katalysators.
In einer anderen bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens wird p- tert-Butylphenol als Kettenabbrecher eingesetzt. Vorzugsweise wird das p-tert-Butylphenol in Schritt (b) in Form einer Lösung umfassend wenigstens ein organisches Lösungsmittel und das p-tert-Butylphenol in einer Konzentration von 2 bis 25 Gew.-%, bevorzugt 3 bis 15 Gew.-%, eingesetzt. In dieser Ausführungsform wird die wässrige Phase am Ende der Reaktion (d.h. in Schritt (b)) vorzugsweise auf einen pH Wert von 11,5 bis 11,8 eingestellt. Vorzugsweise erfolgen die Zugabe des p-tert-Butylphenols und die Einstellung des pH- Werts auf 11,5 bis 11,8 vor Zugabe des Katalysators.
In Schritt (b) können gegebenenfalls ein oder mehrere Verzweiger oder Verzweigermischungen der Synthese zugesetzt werden. Bevorzugt werden solche Verzweiger jedoch vor dem oder den Kettenabbrecher(n) zugesetzt. Ganz besonders bevorzugt werden solche Verzweiger in Verfahrensschritt (a) mit der wässrigen Phase gemeinsam mit der Lösung des mindestens einen Dihydroxydiarylalkans hinzugefügt. Beispielsweise werden als Verzweiger Trisphenole, Quarterphenole, Säurechloride von Tri- oder Tetracarbonsäuren oder auch Gemische der Polyphenole oder der Säurechloride verwendet.
Beispiele für als Verzweiger geeignete Verbindungen mit drei oder mehr als drei phenolischen Hydroxylgruppen sind Phloroglucin, 4,6-Dimethyl-2,4,6-tri-(4- hydroxyphenyl)-hepten-2, 4,6-Dimethyl-2,4,6-tri-(4-hydroxyphenyl)-heptan, l,3,5-Tri-(4- hydroxyphenyl)-benzol, 1,1,1 -Tri-(4-hydroxyphenyl)-ethan, Tri-(4-hydroxyphenyl)- phenylmethan, 2,2-Bis-(4,4-bis-(4-hydroxyphenyl)-cyclohexyl]-propan, 2,4-Bis-(4- hydroxyphenyl-isopropyl)-phenol, Tetra-(4-hydroxyphenyl)-methan.
Beispiele für sonstige als Verzweiger geeignete trifunktionelle Verbindungen sind 2,4- Dihydroxybenzoesäure, Trimesinsäure, Cyanurchlorid und 3,3-Bis-(3-methyl-4- hydroxyphenyl)-2-oxo-2,3-dihydroindol. Besonders bevorzugte Verzweiger sind 3,3-Bis-(3- methyl-4-hydroxyphenyl)-2-oxo-2,3-dihydroindol und l,l,l-Tri-(4-hydroxyphenyl)-ethan.
Es hat sich als vorteilhaft herausgestellt, wenn die mindestens eine Zugabe der Alkalilauge erfolgt, wenn die Dispersion immer noch eine Öl-in-Wasser-Dispersion ist. Die Zugabe von Alkalilauge, welche wässrig ist, zu einer Wasser-in-Öl-Emulsion resultiert in der Regel in einer nicht idealen Molekulargewichtsverteilung. Da der mindestens eine Kettenabbrecher bevorzugt vorher zugegeben wird, bedeutet dies auch, dass bevorzugt auch der mindestens eine Kettenabbrecher zu einer Öl-inWasser-Dispersion zugegeben wird. Erfindungsgemäß ist es möglich, dass während des Verfahrens die Dispersion von Wasser-in-Öl- in eine Öl-in- Wasser-Dispersion umschlägt.
Des Weiteren umfasst das erfindungsgemäße Verfahren den Schritt
(c) Zugabe mindestens eines Katalysators zur aus Schritt (b) erhaltenen Mischung.
Dabei ist es bevorzugt, dass der mindestens eine Katalysator ausgewählt wird aus der Gruppe, bestehend aus einem tertiären Amin, einem Organophosphin und beliebigen Mischungen. Ganz besonders bevorzugt ist der mindestens eine Katalysator ein tertiäres Amin oder eine Mischung aus mindestens zwei tertiären Aminen.
Bei tertiären Aminen handelt es sich ebenso bevorzugt um Triethylamin, Tributylamin, Trioctylamin, N-Ethylpiperidin, N-Methylpiperidin oder N-i/n-Propylpiperidin, Diese Verbindungen sind als typische Phasengrenzflächenkatalysatoren in der Literatur beschrieben, kommerziell erhältlich und dem Fachmann geläufig. Die Katalysatoren können einzeln, im Gemisch oder auch neben- und nacheinander der Synthese zugesetzt werden, gegebenenfalls auch vor der Phosgenierung, bevorzugt sind jedoch Dosierungen nach der Phosgeneintragung. Die Dosierung des Katalysators oder der Katalysatoren kann in Substanz, in einem inerten Lösungsmittel, vorzugsweise dem oder einem derer der organischen Phase bei der Polycarbonatsynthese, oder auch als wässrige Lösung erfolgen. Im Falle der Verwendung von tertiären Aminen als Katalysator kann beispielsweise deren Dosierung in wässriger Lösung als deren Ammoniumsalze mit Säuren, bevorzugt Mineralsäuren, insbesondere Salzsäure, erfolgen. Bei Verwendung mehrerer Katalysatoren oder der Dosierung von Teilmengen der Katalysatorgesamtmenge können natürlich auch unterschiedliche Dosierungsweisen an verschiedenen Orten oder zu verschiedenen Zeiten vorgenommen werden. Die Gesamtmenge der verwendeten Katalysatoren liegt vorzugsweise zwischen 0,001 bis 10 Mol %, bevorzugt 0,01 bis 8 Mol %, besonders bevorzugt 0,05 bis 5 Mol % bezogen auf Mole eingesetzte Dihydroxydiarylalkane. Grundsätzlich sind Dispergatoren dem Fachmann bekannt. Erfindungsgemäß ist es bevorzugt, dass als Dispergator in Verfahrensschritt (a) mindestens eine Düse, Rohrblende, ein statischer Mischer, Pumpe und/oder ein Strahldispergator verwendet wird.. Dabei sind insbesondere solche Strahldispergatoren bevorzugt, die eine Vorzugsrichtung der Dosierung gestatten. Im Rahmen der Erfindung geeignete Dispergatoren sind beispielsweise in EP-A 1 368 407 und EP-A 1 599 520 beschrieben.
Als Düsen kommen beispielsweise Spaltdüsen, Ringschlitzdüsen, Lochdüsen, Lefosdüsen oder Glattstrahldüsen in Frage. Dabei kann der Fachmann die Öffnung der Düse mit Hilfe seines Fachwissens so wählen, dass die erfindungsgemäßen Energieeinträge resultieren.
Der anzuwendende Druck kann vorzugsweise 0.001 bis 1 MPa, besonders bevorzugt 0,001 bis 0,5 MPa betragen.
In bevorzugten Ausführungsformen des erfindungsgemäßen Verfahrens werden solche Dispergatoren verwendet, worin die organische und die wässrige Phase vorzugsweise getrennt voneinander und/oder nur eine der Phasen durch jeweils eine Pumpe einem Vordispergator zugeführt werden. Vorzugsweise beträgt der Druck dieser Pumpen jeweils maximal 2,5 MPa, vorzugsweise von 0,001 bis 0,5 MPa. Durch den Vordispergator wird bevorzugt eine Wasser-in-Öl-Dispersion erzeugt.
Als Vordispergator eignen sich alle beliebigen Düsen, wie z.B. Spaltdüsen, Ringschlitzdüsen, Lochdüsen, Lefosdüsen oder Glattstrahldüsen sowie Strahldispergatoren. Als Homogenisierdüsen eignen sich ebenfalls alle beliebigen Düsen, wie z.B. Spaltdüsen, Ringschlitzdüsen, Lochdüsen, Lefosdüsen oder Glattstrahldüsen sowie Strahldispergatoren.
In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform können rotierende Dispergatoren wie in EP Bl 2090605 beschrieben verwendet werden. Dem Vordispergator folgt dann der erfindungsgemäß eingesetzte Dispergator. Hier erfolgt der erfindugsgemäß definierte Energieeintrag.
Die Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens erfolgt kontinuierlich. Die gesamte Reaktion, d.h. Umsetzung und weitere Aufkondensation, kann daher in Rührkesseln, Rohrreaktoren, Umpumpreaktoren oder Rührkesselkaskaden oder deren Kombinationen erfolgen, wobei durch Verwendung der bereits erwähnten Mischorgane sicherzustehen ist, dass wässrige und organische Phase sich möglichst erst dann entmischen, wenn das Synthesegemisch ausreagiert hat, d.h. kein verseifbares Chlor von Phosgen oder Chlorkohlensäureestern mehr enthalten ist. In einer bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens folgt dem Dispergator in Verfahrensschritt (a) ein Strömungsrohr. In einer solchen Anordnung lässt sich besonders vorteilhaft eine extrem kurze Verweilzeit von weniger als 0,5 s der durchgeführten Mischung realisieren. In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens folgt dann ein Umpumpreaktor.
Vorzugsweise wird als Umpumpreaktor ein Tankreaktor mit Umpumpschleife und einer Umpumprate von 5 bis 15 mal, vorzugsweise 7,5 bis 10 mal der Durchströmungsmenge eingesetzt. Vorzugswiese beträgt die Verweilzeit der Reaktionsmischung in diesem Reaktor 2 bis 20 Minuten, besonders bevorzugt 2 bis 5 Minuten.
In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens wird der Umpumpreaktor gefolgt von weiteren Verweilreaktoren. Vorzugsweise beträgt die Verweilzeit der Reaktionsmischung in dem Umpumpreaktor und den Verweilreaktoren jeweils 2 bis 20 Minuten.
In einem bevorzugten Aspekt der Erfindung ist das erfindungsgemäße kontinuierliche Verfahren in sämtlichen oben beschriebenen Ausführungsformen und Bevorzugungen, dadurch gekennzeichnet, dass der mindestens eine Kettenabbrecher in Verfahrensschritt (b) zu einem Zeitpunkt in das Reaktionssystem, umfassend zumindest das mindestens eine Dihydroxydiarylalkan, Phosgen und das Reaktionsprodukt R aus dem mindestens einen Dihydroxydiarylalkan und Phosgen, eingetragen wird, bei dem das Reaktionsprodukt R eine Mischung aus Verbindungen darstellt und diese Verbindungen im Mittel einen Polymerisationsgrad von mindestens einer Einheit und höchstens sechs Einheiten aufweisen, welche aus dem mindestens einen Dihydroxydiarylalkan durch die Reaktion mit dem Phosgen entstanden sind. Dabei umfasst das Reaktionssystem zum Zugabezeitpunkt des mindestens einen Kettenabbrechers zumindest das mindestens eine Diydroxydiarylalkan, Phosgen und das Reaktionsprodukt R. Es kann auch zu diesem Zeitpunkt mindestens einen Katalysator enthalten. Dies ist jedoch nicht bevorzugt. Bevorzugt umfasst, ganz besonders bevorzugt besteht das Reaktionssystem zum Zugabezeitpunkt des mindestens einen Kettenabbrechers (aus) mindestens ein(em) Diydroxydiarylalkan, Phosgen, das/dem Reaktionsprodukt R und die für die Durchführung des Phasengrenzflächenverfahrens notwendigen Lösungsmittel. Dabei handelt es sich bevorzugt um eine wässrige Alkalilauge und mindestens ein organisches Lösungsmittel.
Wie bereits oben beschrieben, wird somit erfindungsgemäß bevorzugt der Kettenabbrecher „früh“ in das Reaktionssystem eingetragen. Der Zeitpunkt wird erfindungsgemäß dadurch definiert, dass das Reaktionsprodukt R eine Mischung aus Verbindungen ist, wobei diese Verbindungen im Mittel einen Polymerisationsgrad von mindestens einer Einheit und höchstens sechs Einheiten aufweisen
Der Begriff „Polymerisationsgrad“ ist dem Fachmann bekannt. Bevorzugt gibt der Polymerisationsgrad die Anzahl der Einheiten im oligomeren Reaktionsprodukt R an, welches aus dem mindestens einen Dihydroxydiarylalkan durch die Reaktion mit dem Phosgen entstanden sind. Bei der Angabe des Polymerisationsgrades handelt es sich um einen Mittelwert. Dies ergibt sich, da der Polymerisationsgrad bevorzugt über die zahlengemittelte Molmasse Mn ermittelt wird. Dabei wird der Quotient aus Mn des Oligomers/Polymers und der molaren Masse der Wiederholungseinheit (der Einheit, welche aus dem mindestens einen Dihydroxydiarylalkan durch die Reaktion mit dem Phosgen entstanden ist; bevorzugt die Einheit, welche durch die allgemeine chemische Formel (I) dargestellt wird) gebildet. Die zahlengemittelte Molmasse Mn wiederum wird erfindungsgemäß bevorzugt über Gelpermeationschromatographie (GPC) bestimmt. Besonders bevorzugt wird dies mittels GPC nach DIN 55672-1:2016-03, kalibriert gegen Bisphenol A-Polycarbonat Standards mit Dichlormethan als Elutionsmittel bestimmt. Ganz besonders bevorzugt werden erfindungsgemäß die Molekulargewichte Mw (Gewichtsmittel), Mn (Zahlenmittel) und Mv (Viskositätsmittel) mittels Gelpermeationschromotographie in Anlehnung an DIN 55672-1 :2007-08 unter Verwendung einer BPA-Polycarbonat- Kalibrierung bestimmt. Die Kalibrierung erfolgte mit linearen Polycarbonaten bekannter Molmassenverteilung (z. B. von PSS Polymer Standards Service GmbH, Deutschland). Dabei wurde die Methode 2301-0257502-09D (aus dem Jahre 2009 in deutscher Sprache) der Currenta GmbH & Co. OHG, Leverkusen angewandt. Dichlormethan wurde als Elutionsmittel verwendet. Die Säulenkombination bestand aus vernetzten Styrol- Divinylbenzolharzen. Die GPC kann eine oder mehrere hintereinander geschaltete handelsübliche GPC-Säulen zur Größenausschluss-Chromatographie umfassen, die so ausgewählt sind, dass eine hinreichende Trennung der Molmassen von Polymeren, insbesondere von aromatischen Polycarbonaten mit gewichtsmittleren Molmassen Mw von 2.000 bis 100.000 g/mol möglich ist. Typischerweise haben die analytischen Säulen einen Durchmesser von 7,5 mm und eine Länge von 300 mm. Die Partikelgrößen des Säulenmaterials liegen im Bereich von 3 pm bis 20 pm. Die Konzentration der untersuchten Lösungen betrug 0,2 Gew./%. Die Flussrate wurde auf 1,0 ml/min eingestellt, die Temperatur der Lösung betrug 30°C. Die Detektion erfolgte mit Hilfe eines Brechungsindex (RI) Detektors. Bevorzugt ist das erfindungsgemäße Verfahren des Weiteren dadurch gekennzeichnet, dass die Verbindungen der Mischung des Reaktionsprodukts R durch die allgemeine chemische Formel (I) dargestellt werden:
Figure imgf000019_0001
in der
Ri und R2 jeweils unabhängig voneinander für H, CI- bis C18-Alkyl-, CI- bis C18-Alkoxy, Halogen wie CI oder Br oder für jeweils gegebenenfalls substituiertes Aryl- oder Aralkyl, bevorzugt für H oder CI bis C12 Alkyl, besonders bevorzugt für H oder Cl- bis C8-Alkyl und ganz besonders bevorzugt für H oder Methyl stehen,
R für H, (C=0)-C1 oder (C=0)-0H steht,
R4 für OH oder CI steht,
X für eine Einfachbindung, -SO2-, -CO-, -O-, -S-, CI- bis C6-Alkylen, C2- bis C5- Alkyliden oder C5- bis C6-Cycloalkyliden, welches mit CI- bis C6-Alkyl, vorzugsweise Methyl oder Ethyl, substituiert sein kann, ferner für C6- bis 02- Arylen, welches gegebenenfalls mit weiteren Heteroatome enthaltenden aromatischen Ringen kondensiert sein kann, steht, und
n für den Polymerisationsgrad und damit die Anzahl der Einheiten, welche aus dem mindestens einen Dihydroxydiarylalkan durch die Reaktion mit dem Phosgen entstanden ist, steht und im Mittel einen Wert von 1 bis 6, bevorzugt 1 bis 5, besonders bevorzugt 1 bis 4, ganz besonders bevorzugt 1 bis 3 haben kann.
Dabei ist es erfindungsgemäß ebenfalls möglich, dass das Reaktionsprodukt R des Weiteren teilweise verseift vorliegen kann. Dabei spaltet sich das Chlor an der Cloroformatgruppe ab und es entsteht Carbonat. Diese Nebenreaktion ist jedoch erfindungsgemäß unerwünscht. Dies bedeutetet, dass das Reaktionsprodukt R eine Mischung ist, welche ein solche verseiftes Produkt umfasst. Allerdings ist dies weniger bevorzugt. Bevorzugt werden die Verbindungen der Mischung des Reaktionsprodukts R durch die allgemeine chemische Formel (I) dargestellt, in der Ri und R2 jeweils unabhängig voneinander für H oder CI bis C12 Alkyl, besonders bevorzugt für H oder CI- bis C8 -Alkyl und ganz besonders bevorzugt für H oder Methyl stehen,
R3 für H oder (C=0)-C1 steht,
R4 für CI steht,
X für eine Einfachbindung, CI- bis C6- Alkylen, C2- bis C5-Alkyliden oder C5- bis C6-Cycloalkyliden, welches mit Methyl oder Ethyl substituiert sein kann, steht, und n für den Polymerisationsgrad und damit die Anzahl der Einheiten, welche aus dem mindestens einen Dihydroxydiarylalkan durch die Reaktion mit dem Phosgen entstanden ist, steht und im Mittel einen Wert von 1 bis 6, bevorzugt 1 bis 5, besonders bevorzugt 1 bis 4, ganz besonders bevorzugt 1 bis 3 haben kann.
Ganz besonders bevorzugt werden die Verbindungen der Mischung des Reaktionsprodukts R durch die allgemeine chemische Formel (I) dargestellt, in der
Ri und R2 jeweils unabhängig voneinander für H oder Methyl stehen,
R3 für H oder (C=0)-C1 steht,
R4 für OH steht,
X für Isopropyliden oder 3,3,5-Trimethylcyclohexylidene steht, und n für den Polymerisationsgrad und damit die Anzahl der Einheiten, welche aus dem mindestens einen Dihydroxydiarylalkan durch die Reaktion mit dem Phosgen entstanden ist, steht und im Mittel einen Wert von 1 bis 6, bevorzugt 1 bis 5, besonders bevorzugt 1 bis 4, ganz besonders bevorzugt 1 bis 3 haben kann.
Wenn beim erfindungsgemäßen Verfahren Bisphenol A als Dihydroxydiarylalkan eingesetzt wird, so ergeben sich je nach Art der Endgruppe R3 und/oder R4 (OH oder CI) der allgemeinen chemischen Formel (I) bevorzugte mittlere Molmassen Mn (Zahlenmittel) im Bereich von 352 g/mol ( ein BPA mit zwei Chlorkohlensäureesterendgruppen) bis 1623 g/mol (n = im Mittel ein Wert von 6). Insbesondere ist es hier bevorzugt, dass die Molmasse unterhalb von 1000 g/mol liegt.
Dabei hat es sich als vorteilhaft herausgestellt, wenn der mindestens eine Kettenabbrecher zunächst gut vermischt wird, bevor er reagieren kann. Dabei wird der mindestens eine Kettenabbrecher bevorzugt homogen verteilt. Dies kann beispielsweise durch die Verwendung eines Statikmischers nach Zugabe des mindestens einen Kettenabbrechers erfolgen, bevor er reagiert.
Ebenso wurde gefunden, dass es vorteilhaft ist, wenn der mindestens eine Kettenabbrecher als eine organische Phase und nicht als wässrige Phase dem Reaktionssystem zugeführt wird.
Es hat sich jedoch als vorteilhaft herausgestellt, wenn der mindestens eine Kettenabbrecher bei einem pH-Wert von 8-11, bevorzugt 9-10 zugegeben wird. Es hat sich gezeigt, dass bei höheren pH-Werten (>= 11) die Verteilung des mindestens einen Kettenabbrechers zwischen der organischen und wässrigen Phase unvorteilhaft wird. In diesem Fall wird ein großer Anteil in der wässrigen Phase gefunden, wo er nicht mit den Chloroformat-Endgruppen reagieren kann. Daher ist es erfindungsgemäß bevorzugt, dass im erfindungsgemäßen Verfahren keine Zugabe einer Alkalilauge vor Zugabe des mindestens einen Kettenabbrechers erfolgt. Dies ist besonders ausgeprägt, wenn der mindestens eine Kettenabbrecher Phenol umfasst. Aus diesem Grund ist es vorteilhaft, die Alkalilauge erst nach der Zugabe des mindestens einen Kettenabbrechers zuzugeben.
Das erfindungsgemäße Verfahren ermöglicht trotz des geringen Phosgenüberschusses eine gute Phasentrennung am Ende der Reaktion und sowohl einen geringen Wassergehalt in der organischen Phase als auch geringen Restmonomergehalt in der wässrigen Phase. Ferner wird der Einbau von Katalysatorbestandteilen in das Produkt vermieden.
Zur Aufarbeitung lässt man das ausreagierte, höchstens noch Spuren, bevorzugt weniger als 2 ppm an Chlorkohlensäureestern enthaltende, mindestens zweiphasige Reaktionsgemisch zur Phasentrennung absitzen. Die wässrige alkalische Phase wird gegebenenfalls ganz oder teilweise zurück in die Polycarbonatsynthese als wässrige Phase geleitet oder aber der Abwasseraufarbeitung zugeführt, wo Lösungsmittel- und Katalysatoranteile abgetrennt und gegebenenfalls in die Polycarbonatsynthese rückgeführt werden. In einer anderen Variante der Aufarbeitung wird nach Abtrennung der organischen Verunreinigungen, insbesondere Lösungsmitteln und Polymerresten, und gegebenenfalls nach der Einstellung eines bestimmten pH-Wertes, z.B. durch Natronlaugezugabe, das Salz abgetrennt, welches z. B. der Chloralkalielektrolyse zugeführt werden kann, während die wässrige Phase gegebenenfalls wieder der Polycarbonatsynthese zugeführt wird.
Die organische, das Polycarbonat enthaltende Phase kann anschließend zur Entfernung der Kontaminationen alkalischer, ionischer oder katalytischer Art auf verschiedene, dem Fachmann bekannte Weisen gereinigt werden. Die organische Phase enthält in der Regel auch nach einem oder mehreren Absetzvorgängen, gegebenenfalls unterstützt durch Durchläufe durch Absetzkessel, Rührkessel, Coalescer oder Separatoren bzw. Kombinationen aus diesen Maßnahmen - wobei gegebenenfalls Wasser in jedem oder einigen Trennschritten unter Umständen unter Verwendung von aktiven oder passiven Mischorganen zudosiert werden kann - noch Anteile der wässrigen alkalischen Phase in feinen Tröpfchen sowie des oder der Katalysator(en). Nach dieser groben Abtrennung der alkalischen, wässrigen Phase kann die organische Phase ein oder mehrmals mit verdünnten Säuren, Mineral-, Carbon- Hydroxycarbon-und/oder Sulfonsäuren gewaschen werden. Bevorzugt sind wässrige Mineralsäuren insbesondere Salzsäure, phosphorige Säure, Phosphorsäure oder Mischungen dieser Säuren. Die Konzentration dieser Säuren sollte dabei vorzugsweise im Bereich 0,001 bis 50 Gew. %, bevorzugt 0,01 bis 5 Gew. % liegen. Weiterhin kann die organische Phase mit entsalztem oder destilliertem Wasser wiederholt gewaschen werden. Die Abtrennung der, gegebenenfalls mit Teilen der wässrigen Phase dispergierten, organischen Phase nach den einzelnen Waschschritten geschieht mittels Absetzkessel, Rührkessel, Coalescer oder Separatoren bzw. Kombinationen aus diesen Maßnahmen, wobei das Waschwasser zwischen den Waschschritten gegebenenfalls unter Verwendung von aktiven oder passiven Mischorganen zudosiert werden kann. Zwischen diesen Waschschritten oder auch nach der Wäsche können gegebenenfalls Säuren, vorzugsweise gelöst im Lösungsmittel welches der Polymerlösung zugrunde liegt, zugegeben werden. Bevorzugt werden hier Chlorwasserstoffgas, Phosphorsäure oder phosphorige Säure verwendet, die gegebenenfalls auch als Mischungen eingesetzt werden können. Die so erhaltene gereinigte Polycarbonatlösung sollte vorzugsweise nach dem letzten Trennvorgang nicht mehr als 5 Gew. %, bevorzugt weniger als 1 Gew. %, ganz besonders bevorzugt weniger als 0,5 Gew. % Wasser enthalten.
Die Isolierung des Poly carbonats aus der Lösung kann durch Verdampfen des Lösungsmittels mittels Temperatur, Vakuum oder eines erhitzten Schleppgases erfolgen. Andere Isolierungsmethoden sind beispielsweise Kristallisation und Fällung.
Erfolgt die Konzentrierung der Polycarbonatlösung und eventuell auch die Isolierung des Polycarbonats durch Abdestillieren des Lösungsmittels, gegebenenfalls durch Überhitzung und Entspannung, so spricht man von einem„Flash-Verfahren”. Ein solches Verfahren ist dem Fachmann bekannt und beispielsweise in "Thermische Trennverfahren”, VCH Verlagsanstalt 1988, S. 114 beschrieben. Wird statt dessen ein geheiztes Trägergas zusammen mit der einzudampfenden Lösung versprüht, so spricht man von einer „Sprühverdampfung/Sprühtrocknung”, welche beispielhaft in Vauck, “Grundoperationen chemischer Verfahrenstechnik”, Deutscher Verlag für Grundstoffindustrie 2000, 11. Auflage, S. 690 beschrieben ist. Alle diese Verfahren sind in der Patentliteratur und in Lehrbüchern beschrieben und dem Fachmann geläufig.
Bei der Entfernung des Lösungsmittels durch Temperatur (Abdestillieren) bzw. dem technisch effektiveren Flash- Verfahren erhält man hochkonzentrierte
Polycarbonatschmelzen. Beim Flashverfahren werden Polymerlösungen wiederholt unter leichtem Überdruck auf Temperaturen oberhalb des Siedepunktes unter Normaldruck erhitzt und diese, bezüglich des Normaldruckes, überhitzten Lösungen anschließend in ein Gefäß mit niedrigerem Druck, z.B. Normaldruck, entspannt. Es kann dabei von Vorteil sein, die Aufkonzentrationsstufen, oder anders ausgedrückt die Temperaturstufen der Überhitzung nicht zu groß werden zu lassen, sondern lieber ein zwei- bis vierstufiges Verfahren zu wählen.
Aus den so erhaltenen hochkonzentrierten Polycarbonatschmelzen können die Reste des Lösungsmittels entweder direkt aus der Schmelze mit Ausdampfextrudern (vgl. z.B. BE-A 866 991, EP-A 0 411 510, US-A 4 980 105, DE-A 33 32 065), Dünnschichtverdampfern (vgl. z.B. EP-A 0 267 025), Fallfilmverdampfern, Strangverdampfern, Schaumverdampfern (z.B. US 2012/015763 Al) oder durch Friktionskompaktierung (vgl. z.B. EP-A 0 460 450), gegebenenfalls auch unter Zusatz eines Schleppmittels, wie Stickstoff oder Kohlendioxid oder unter Verwendung von Vakuum (vgl. z.B. EP-A 0 039 96, EP-A 0 256 003, US-A 4 423 207), entfernt werden, alternativ auch durch anschließende Kristallisation (vgl. z.B. DE- A 34 29 960) und/oder Ausheizen der Reste des Lösungsmittels in der festen Phase (vgl. z.B. US-A 3 986 269, DE-A 20 53 876). Auch diese Verfahren und die hierzu erforderlichen Vorrichtungen sind in der Literatur beschrieben und dem Fachmann geläufig.
Polycarbonat-Granulate können - wenn möglich - durch direktes Abspinnen der Schmelze und anschließender Granulierung oder aber durch Verwendung von Austragsextrudern von denen in Luft oder unter Flüssigkeit, meist Wasser, abgesponnen wird, erhalten werden. Werden Extruder verwendet, so kann man der Polycarbonatschmelze vor dem Extruder, gegebenenfalls unter Einsatz von statischen Mischern oder durch Seitenextruder in diesem Extruder, Additive zusetzen.
Alternativ kann die Polycarbonatlösung einer Sprühverdampfung unterzogen werden. Bei einer Versprühung wird die Polycarbonatlösung gegebenenfalls nach Erhitzung entweder in ein Gefäß mit Unterdrück verdüst oder mittels einer Düse mit einem erhitzten Trägergas, z.B. Stickstoff, Argon oder Wasserdampf in ein Gefäß mit Normaldruck verdüst. In beiden Fällen erhält man in Abhängigkeit von der Konzentration der Polymerlösung Pulver (verdünnt) oder Flocken (konzentriert) des Polymers, aus dem gegebenenfalls auch die letzten Reste des Lösungsmittels wie oben entfernt werden müssen. Anschließend kann mittels eines Compoundierextruders und anschließender Abspinnung Granulat erhalten werden. Auch hier können Additive, wie oben beschrieben, in der Peripherie oder dem Extruder selbst, zugesetzt werden. Oftmals kann es erforderlich sein, vor der Extrusion aufgrund der geringen Schüttdichte der Pulver und Flocken einen Kompaktierungsschritt für das Polymerpulver zu durchlaufen.
Aus der gewaschenen und gegebenenfalls noch aufkonzentrierten Polycarbonatlösung kann durch Zugabe eines Nichtlösungsmittels für Polycarbonat das Polymer weitgehend ausgefällt werden. Die Nichtlösungsmittel wirken dabei als Fällungsmittel. Hierbei ist es vorteilhaft, erst eine geringe Menge des Nichtlösungsmittels zuzugeben und gegebenenfalls auch Wartezeiten zwischen den Zugaben der Chargen an Nichtlösungsmittel einzulegen. Es kann außerdem von Vorteil sein, verschiedene Nichtlösungsmittels einzusetzen. Verwendung als Fällungsmittel finden hier z.B. aliphatische oder cycloaliphatische Kohlenwasserstoffe, insbesondere Heptan, i-Octan oder Cyclohexan, Alkohole wie z.B. Methanol, Ethanol oder i- Propanol, Ketone, wie z.B. Aceton, oder Mischungen aus diesen. Bei der Fällung wird in der Regel die Polymerlösung langsam dem Fällungsmittel zugesetzt. Die so erhaltenen Polycarbonate werden wie bei der Sprühverdampfung beschrieben zu Granulat verarbeitet und gegebenenfalls additiviert.
Nach anderen Verfahren werden Fällungs- und Kristallisations-Produkte oder amorph erstarrte Produkte in feinkörniger Form durch Überleiten von Dämpfen eines oder mehrer Nichtlösungsmittel für Polycarbonat, unter gleichzeitiger Erhitzung unterhalb der Glastemperatur kristallisiert und weiter zu höheren Molekulargewichten aufkondensiert. Handelt es sich dabei um Oligomere gegebenenfalls mit unterschiedlichen Endgruppen (Phenolische und Kettenabbrecherenden) so spricht man von Festphasenaufkondensation.
Der Zusatz von Additiven dient der Verlängerung der Nutzungsdauer oder der Verbesserung der Farbstabilität (Stabilisatoren), der Vereinfachung der Verarbeitung (z.B. Entformer, Fließhilfsmittel, Antistatika) oder der Anpassung der Polymereigenschaften an bestimmte Belastungen (Schlagzähmodifikatoren, wie Kautschuke; Flammschutzmittel, Farbmittel, Glasfasern).
Diese Additive können einzeln oder in beliebigen Mischungen, zusammen oder in mehreren verschiedenen Mischungen der Polymerschmelze zugesetzt werden. Dies kann direkt bei der Isolierung des Polymeren oder aber nach Aufschmelzen von Granulat in einem sogenannten Compoundierungsschritt erfolgen. Dabei können die Additive beziehungsweise deren Mischungen als Feststoff, vorzugsweise als Pulver, oder als Schmelze der Polymerschmelze zugesetzt werden. Eine andere Art der Dosierung ist die Verwendung von Masterbatches oder Mischungen von Masterbatches der Additive oder Additivmischungen.
Geeignete Additive sind beispielsweise beschrieben in“Additives for Plastics Handbook, John Murphy, Elsevier, Oxford 1999”, im“Plastics Additives Handbook, Hans Zweifel, Hanser, München 2001”.
Ein weiterer Aspekt der Erfindung betrifft eine Verwendung eines Energieeintrags von 2,5 * e6 W/m3 bis 5,0 * e7 W/m3, bevorzugt 3,0 * e6 W/m3 bis 4,0 * e7 W/m3, besonders bevorzugt von 1,0 * e7 W/m3 bis 3,5 * e7 W/m3 in ein System, umfassend eine organische Phase und eine wässrige Phase, wobei die organische Phase wenigstens ein für das Polycarbonat geeignetes Lösungsmittel und zumindest einen Teil des Phosgens und die wässrige Phase zumindest mindestens ein Dihydroxydiarylalkan, Wasser, 1,8 Mol bis 2,2 Mol, bevorzugt 1,95 Mol bis 2,05 Alkalilauge pro Mol Dihydroxydiarylalkan und gegebenenfalls mindestens einen Kettenabbrecher enthält zur Reduzierung des Phosgenüberschusses bei der Herstellung eines Polycarbonats nach dem Phasengrenzflächenverfahren. Wie bereits oben beschrieben, führt die Verwendung dieses speziellen Energieeintrags bevorzugt gleichzeitig auch zu einer Reduzierung des Oligomerenanteils im resultierenden Polycarbonat. Ebenso führt die Verwendung dieses speziellen Energieeintrags bevorzugt gleichzeitig auch zu einer Reduzierung des Gehalts an Di-Kettenabbrechercarbonat im resultierenden Polycarbonat.
Dabei ist es des Weiteren bevorzugt, dass der Energieeintrag durch einen Dispergator erfolgt. Geeignete Dispergatoren wurden bereits oben beschrieben. Ebenso ist es bevorzugt, dass das Verfahren zur Herstellung von Polycarbonat nach dem Phasengrenzflächenverfahren kontinuierlich durchgeführt wird. Dabei hat sich als besonders vorteilhaft herausgestellt, dass geeignete Dispergatoren einfach in bereits bestehende Anlangen eingebaut und/oder nachgerüstet werden können. Bei der erfindungsgemäßen Verwendung ist es des Weiteren bevorzugt, dass ein Überschuss an Phosgen gegenüber der Summe der eingesetzten Dihydroxydiarylalkane von 3 bis 20 mol-%, bevorzugt 4 bis 10 mol-%, besonders bevorzugt von 5 bis 9 mol-% eingesetzt wird. Die folgenden Beispiele dienen der beispielhaften Erläuterung der Erfindung und sind nicht als Beschränkung aufzufassen.
Erläuterung zu Figur 1 :
Durchgezogene Linie: Original GPC, normiert, so dass die Fläche = 1 ist Punktierte Linie: Schulz Flory Verteilung, angepasst, so dass das Maximum mit dem Maximum der GPC übereinstimmt
Gestrichelte Linie: Differenz zwischen den beiden Kurven (durchgezogene und punktierte Linie) Aus dem Integral der Differenzkurve zwischen 500-5000 g/mol ergibt sich der Oligomeranteil
Beispiele
Die Molekulargewichtsverteilung sowie die Mittelwerte Mn (Anzahlmittel) und Mw (Gewichtsmittel) wurde mittels Gelpermeationschromotographie (GPC) bestimmt. Instrument: Waters„Mixed Bed“ Kolonnen) Messung in Methylenchlorid als Eluens (unter Verwendung von BPA-Homopolycarbonat-Standard mit einem Mw von 31.000 g/mol).
Über die Standauswertung hinaus, wurde die Abweichung der GPC von einer idealen Schulz-Flory Verteilung bestimmt. Die GPC wurde dazu zunächst normiert, so dass die Fläche unter der durchgezogenen Linie des Diagramms der Figur 1 erhalten wurde. Diese Fläche wurde auf 1 normiert. Weiterhin wurde eine Schulz-Flory (SF) Verteilung so angepasst, dass sie im Maximum in Höhe als auch Molekulargewicht mit der gemessen Verteilung übereinstimmt (gepunktete Linie in Figur 1). Die Differenz zwischen der gemessenen und angepassten SF- Verteilung ergibt die Differenzverteilung (gestrichelte Linie in Figur 1). In den vorliegenden Fällen ist die Schulz-Flory Verteilung enger, so dass die Differenzverteilung (bis auf Messungenauigkeiten) positiv ist. Am Maximum ist die Differenz aufgrund der Methode null, so dass die Differenzverteilung in einen niedermolekularen und einen hochmolekularen Teil zerfällt (siehe dazu auch Figur 1).
Aus dem Stand der Technik ist bekannt, dass ein hoher Oligomeranteil nachteilig für die Produktqualität ist. Hier wird in der Regel jedoch nur der gesamte Anteil von niedermolekularen Verbindungen unterhalb einer gewissen Grenze betrachtet oder der Anteil, der sich in Aceton löst. Nachteilig ist dabei, dass damit auch der unvermeidliche Oligomeranteil erfasst wird, der sich zudem mit dem Polycarbonat Typ (Viskosität, Mn) ändert. Die Methode der vorliegenden Erfindung korrigiert diese Abhängigkeit und bestimmt nur den verfahrensspezifischen Oligomeranteil.
Im Folgenden wurde als Dihydroxydiarylalkan 2,2’-bis-(4-hydroxyphenyl)-propan (Bisphenol A, BPA) eingesetzt, das Lösungsmittel der organischen Phase war ein Gemisch aus ca. 50 Gew.-% Methylenchlorid und 50 Gew.-% Monochlorbenzol. In allen Beispielen wurde ein Polycarbonat mit dem angegeben gewichtsmittlerem Molekulargewicht hergestellt, gemessen per GPC (Waters„Mixed Bed“ Kolonnen in Methylenchlorid mit BPA-Homopolycarbonat-Standard mit einem Mw von 31.000 g/mol).
Beispiel 1: Reduzierung des Phosgenüberschusses
Die kontinuierlichen Laborversuche wurden durchgeführt in einer Kombination von Pumpen und gerührten Reaktoren. Bei allen Experimenten wurden 70,1 g/h gasförmiges Phosgen in einem T-Stück in 772 g/h organischem Lösemittel (1: 1 Methylenchlorid / Chlorbenzol) bei -7 °C gelöst. Die Menge an Lösungsmittel wurde berechnet, um am Ende eine 15 Gew% Polycarbonat Lösung zu erhalten. Die kontinuierlich zugeführte Phosgenlösung wurde in einem weiteren T-Stück mit 912 g/h 15 Gew% wässriger, alkalischer BPA Lösung (2 Mol NaOH pro Mol BPA), welche auf 30°C vorgewärmt war, in Kontakt gebracht. Diese BPA Lösung wurde durch einen Edelstahlfilter als Vordispergator in der Phosgenlösung dispergiert (Porengröße von 60 pm,). In allen Lällen wurde eine Wasser-in-Öl-Dispersion erhalten. Anschließend wurde der in Tabelle 1 angegebene Energieeintrag durch eine Rotorpumpe erzeugt.
Das Reaktionsgemisch wurde in eine Link HMR040 Mischpumpe geleitet, welche bei 25 °C temperiert wurde, so dass Phosgen am Ende der Reaktionspumpe so weit wie möglich abreagiert hat, aber noch vorhanden ist. Nach dieser Pumpe wurden in Beispielen la, lc und ld 3,29 g/h p-tert.-Butylphenol als Kettenabbrecher als 3 Gew%ige Lösung im gleichem Lösungsmittelgemisch wie oben zudosiert, und dieses Reaktionsgemisch wurde in einer weiteren HMR040 Pumpe bei 25°C mit 53,95 g/h. 32 Gew-%iger Natronlauge weiterreagieren gelassen, so dass der pH Wert am Ende des Reaktionssystem bei ca. 11,5 war. In Beispiel lb erfolgte hier die Zugabe von 3,29 g/h p-tert.-Butylphenol als Kettenabbrecher als 3 Gew%ige Lösung im gleichem Lösungsmittelgemisch wie oben.
Es folgten immer 2 Rührkessel mit jeweils einer Zahnradpumpe der Lirma Ismatec. Die Dosierung von 0,679 g/h des Katalysators (10 Gew-% N-Ethylpiperidin, gelöst in Chlorbenzol) in einem T-Stück im Teflonschlauch erfolgte zwischen den beiden Rührkesseln (und Zahnradpumpen).
Insgesamt wurden kontinuierlich 156 g Polycarbonat in organischer Lösung erhalten, zusammen mit der wässriger Phase aus der Reaktion zu einem Phasentrenngefäß geführt, um diese zu trennen. Die Polycarbonatlösung wurde mit 10 Gew% HCl gewaschen und unter normalen Druck und Raumtemperatur getrocknet.
Tabelle 1 fasst die erhaltenen Ergebnisse des Beispiels 1 zusammen: Tabelle 1
Figure imgf000029_0001
MnO: Molekulargewicht bei Zugabe von Kettenabbrecher
Diff. id.MGV (PC): Differenzverteilung; siehe Erläuterung oben
Beispiel la zeigt, dass durch einen hohen Energieeintrag in Verfahrensschritt (a) ein Polycarbonat erhalten werden kann, welches einen geringen Gehalt an Oligomeren und Di- Kettenabbrechercarbonat aufweist. In Beispiel lb wurde der Kettenabbrecher später zugegeben.
Die erfindungsgemäßen Beispielen lc und ld zeigen, dass es zudem möglich ist, bei einem hohen Energieeintrag den Phosgenüberschuss zu reduzieren. Gleichzeitig wird ein Polycarbonat erhalten mit guten bzw. sogar verbessertem Gehalt an Oligomeren und Di- Kettenabbrechercarbonat. Die Zugabe von NaOH erfolgt in Beispiel lb zeitlich vor der Zugabe des Kettenabbrechers. Jedoch erfolgte die Zugabe des Kettenabbrechers so früh, dass davon ausgegangen wird, dass immer noch Phosgen im Reaktionssystem vorhanden ist.
Die Zugabe des Kettenabbrechers zu einem Zeitpunkt, bei dem kein Phosgen mehr im Reaktionssystem vorhanden ist, würde bedeuten, dass das Reaktionsprodukt R im Mittel einen noch höheres Molekulargewicht aufweist. Dadurch wäre ein noch höherer Anteil an Oligomeren zu erwarten. Beispiel 2
Als Vorrichtungen für die einzelnen Verfahrensschritte wurden verwendet:
Verfahrensschritt (A): Dispergator in Form einer Lochblendendüse mit einer
Vordispergierung (mit einer Lochblende mit 5 Bohrungen mit jeweils 2,5 mm Durchmesser bei einer Dicke der Lochscheibe von
2,35 und einem Druckabfall von 0,2 bar bei 5,2 m/s Strömungsgeschwindigkeit), 26 ms Verweilzeit im Vordispergierraum (bei Beispielen 2a und 2b wurde die wässrige Phase durch den Vordispergator in die organische Phase geschickt; in Vergleichsbeispiel 2c wurde durch den Vordispergator die organische Phase in die wässrige Phase geschickt) und nachfolgender Dispergierung (mit einer weiteren Lochblende mit 18 Bohrungen mit jeweils 1,5 mm Durchmesser bei einer Dicke der Lochscheibe von 2,35 mm und 0,8 bar Druckabfall bei einer Strömungsgeschwindigkeit von 8,9 m s bei Vergleichsbeispiel 2c
(dies entspricht dem Beispiel 1 der DE102008012613 Al; mit einer weiteren Lochblende mit 18 Bohrungen mit jeweils 1,0 mm Durchmesser bei einer Dicke der Lochscheibe von 2,35 mm und 0,8 bar Druckabfall bei einer Strömungsgeschwindigkeit von 8,9 m s bei den erfindungsgemäßen Beispielen 2a und 2b) durch die eine
Flüssigkeit in die andere dispergiert wird
Verfahrensschritt (B): Ein Verweilzeitreaktor mit einer Verweilzeit von 0,2s bei 600 kg/h
(Bisphenol-Lösung) .
Verfahrensschritt (C): Ein Umpumpreaktor ausgestattet mit einer Zudosierstelle (z.B. für
NaOH), einer Pumpe, einem Wärmetauscher, einem
Überlaufbehälter und einer T-förmigen Entnahmestelle mit einem Volumen von 140 1, ausgestattet mit einer pH-und einer Leitfähigkeitssonde; bei Eintritt in den Umpumpreaktor erfolgt Redispergierung; in Beispiel 2a wird der Kettenabbrecher in den Umpumpreaktor zugegen.
Verfahrensschritt (D): Eine Austragspumpe mit vorgeschalteten Dosierstellen für
Kettenabbrecher (in Beispiel 2b und Vergleichsbeispiel 2c wird hier der Kettenabbrecher zugegeben; in Beispiel 2a wird hier nichts zugegen) und NaOH-Lösung, dazwischen ein statischer Mischer, nachgeschaltet ein Schlangenrohrreaktor mit Misch- und Verweilzonen und einem Gesamtvolumen von 60 1 (erster
Verweilreaktor), und nachgeschaltet ein weiterer Schlangenrohrreaktor (zweiter Verweilreaktor) mit einer Dosierstelle für Katalysator am Anfang des Reaktors und einem Gesamtvolumen von 80 1.
Nachträgliche
Phasentrennung: Trenngefäß (Größe 4,15 m3 bei einem Stand von 50%).
Im Verfahrensschritt (A) wurden folgende Stoffströme eingesetzt:
500 kg/h wässrige Bisphenol-Lösung (15 Gew.-% eines Gemisches aus Bisphenol A und Bisphenol TMC, bezogen auf Gesamtgewicht der Lösung, 2.13 mol NaOH / mol Bisphenol-Lösung) in den Beispielen 2a und 2b (der Phosgenstrom und der Strom des Lösungsmittelgemisches (siehe unten) wurden hier entsprechend dem reduzierten Bisphenol-Strom entsprechend skaliert)
oder
600 kg/h wässrige Bisphenol-Lösung (15 Gew.-% Bisphenol A, bezogen auf Gesamtgewicht der Lösung, 2.13 mol NaOH / mol Bisphenol-Lösung) in Vergleichsbeispiel 2c
44.6 kg/h Phosgen
520 kg/h Lösungsmittelgemisch aus 54 Gew.-% Methylenchlorid und 46 Gew.-% Chlorbenzol
In Verfahrensschritt (B) und (C) wurden keine weiteren Stoffströme zusätzlich eingesetzt. In Verfahrensschritt (D) wurden vor dem ersten Verweilreaktor folgende Stoffströme zusätzlich eingesetzt:
17,8 kg/h t-Butylphenollösung (20 Gew.-%, in Lösungsmittelgemisch aus 54 Gew.- % Methylenchlorid und 46 Gew.-% Chlorbenzol)
35 kg/h wässrige NaOH-Lösung mit 32 Gew.-% NaOH
In Verfahrensschritt (D) wurden im zweiten Verweilreaktor folgender Stoffstrom zusätzlich eingesetzt:
22.7 kg/h Katalysatorlösung (3 Gew.-%ige Lösung, Ethylpiperidin in Lösungsmittelgemisch aus 54 Gew.-% Methylenchlorid und 46 Gew.-% Chlorbenzol. Die Temperatur im Umpumpreaktor betrug zwischen 35°C (nach dem Wärmetauscher) und 38°C (vor dem Wärmetauscher). Die Temperatur in den Schlangenrohrreaktoren in Verfahrensschritt (D) betrug jeweils 37°C und im Trenngefäß 35°C. Die Dispergierrichtung war so eingestellt, dass die organische Phase in die wässrige Phase dispergiert wurde.
Tabelle 2 fasst die erhaltenen Ergebnisse zusammen.
Tabelle 2
Figure imgf000032_0001
*geschätzter Wert
MnLoop: Molekulargewicht bei Zugabe von Kettenabbrecher
Diff. id.MGV (PC): Differenzverteilung; siehe Erläuterung oben In den Beispielen 2a und 2b wurde ein Phosgenüberschuss von 19 % eingesetzt. In Vergleichsbeispiel 2c wurde ein Phosgenüberschuss von 15 % eingesetzt. Da die Bisphenollösung des Vergleichsbeispiels eine andere Zusammensetzung aufweist als die der erfindungsgemäßen Beispiele, war eine Anpassung des Phosgenüberschusses notwendig. Dennoch ist zu erkennen, dass durch den in den Beispielen der DE 10 2008 012 613 Al offenbarten Energieeintrag ein Polycarbonat erhalten wird, welches einen relativ hohen Oligomerenanteil aufweist. Durch Erhöhung des Energieeintrags (erfindungsgemäße Beispiele 2a und 2b) kann dieser Anteil unter Beibehaltung eines akzeptablen Di- Kettenabbrechercarbonat-Gehalts reduziert werden. Durch die unterschiedlichen Energieeinträge liegt bei den erfindungsgemäßen Beispielen 2a und 2b eine Wasser-in-Öl- Dispersion in Verfahrensschritt (a) vor, während im Vergleichsbeispiel 2c eine Öl-in- Wasser- Dispersion vorlag.
Auch an diesen Beispielen kann gesehen werden, dass der Zugabezeitpunkt des Kettenabbrechers weitere Vorteile in Bezug auf den Gehalt an Oligomeren und Di- Kettenabbrechercarbonat mit sich bringt.

Claims

Patentansprüche :
1 Kontinuierliches Verfahren zur Herstellung von Poly carbonat nach dem Phasengrenzflächenverfahren aus mindestens einem Dihydroxydiarylalkan, Phosgen, mindestens einem Katalysator und mindestens einem Kettenabbrecher, umfassend die Schritte
(a) Erzeugung einer Dispersion aus einer organischen und einer wässrigen Phase, indem in einem Dispergator kontinuierlich die organische Phase in die wässrige Phase oder die wässrige Phase in die organische Phase dispergiert wird, wobei die organische Phase wenigstens ein für das Polycarbonat geeignetes Lösungsmittel und zumindest einen Teil des Phosgens enthält und die wässrige Phase das mindestens eine Dihydroxydiarylalkan, Wasser und 1,8 Mol bis 2,2 Mol, bevorzugt 1,95 Mol bis 2,05 Alkalilauge pro Mol Dihydroxydiarylalkan enthält,
(b) Zugabe mindestens eines Kettenabbrechers zur Dispersion aus Schritt (a) und
(c) Zugabe mindestens eines Katalysators zur aus Schritt (b) erhaltenen Mischung, dadurch gekennzeichnet, dass der Energieeintrag durch den Dispergator in Schritt (a) 2,5 * e6 W/m3 bis 5,0 * e7 W/m3, bevorzugt 3,0 * e6 W/m3 bis 4,0 * e7 W/m3, besonders bevorzugt von 1,0 * e7 W/m3 bis 3,5 * e7 W/m3 beträgt.
2. Kontinuierliches Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass in Verfahrensschritt (a) eine Wasser-in-Öl-Dispersion erzeugt wird.
3. Kontinuierliches Verfahren nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Verfahren den Schritt der mindestens einmaligen Zugabe einer Alkalilauge umfasst.
4. Kontinuierliches Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Zugabe des mindestens einen Kettenabbrechers zum Reaktionssystem in Verfahrensschritt (b) zeitlich vor der ersten der mindestens einmaligen Zugabe der Alkalilauge erfolgt.
5. Kontinuierliches Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass in Verfahrensschritt (a) ein Überschuss an Phosgen gegenüber der Summe der eingesetzten Dihydroxydiarylalkane von 3 bis 20 mol-%, bevorzugt 4 bis 10 mol-%, besonders bevorzugt von 5 bis 9 mol-% vorliegt.
Kontinuierliches Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass der mindestens eine Katalysator ausgewählt wird aus der Gruppe, bestehend aus einem tertiären Amin und einem Organophosphin.
Kontinuierliches Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass der mindestens eine Kettenabbrecher ausgewählt wird aus der Gruppe, bestehend aus Phenol, Alkylphenolen und deren Chlorkohlensäureester oder Säurechloride von Monocarbonsäuren, bevorzugt aus Phenol, tert-Butylphenol und iso-Octylphenol, Cumylphenol.
Kontinuierliches Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass das mindestens eine Dihydroxydiarylalkan ausgewählt wird aus der Gruppe, bestehend aus 4,4‘-Dihydroxydiphenyl, l,l-Bis-(4-hydroxyphenyl)-phenyl-ethan, 2,2- Bis-(4-hydroxyphenyl)-propan, 2,2-Bis(3,5-dimethyl-4-hydroxyphenyl)-propan, 1,1-Bis- (4-hydroxyphenyl)-cyclohexan, l,l-Bis-(4-hydroxyphenyl)-3,3,5-trimethylcyclohexan und beliebigen Mischungen davon.
9. Kontinuierliches Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass als Dispergator in Verfahrensschritt (a) mindestens eine Düse, Rohrblende, ein statischer Mischer, Pumpe und/oder ein Strahldispergator verwendet wird.
10. Kontinuierliches Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass der mindestens eine Kettenabbrecher in Verfahrensschritt (b) zu einem Zeitpunkt in das Reaktionssystem, umfassend zumindest das mindestens eine Dihydroxydiarylalkan,
Phosgen und das Reaktionsprodukt R aus dem mindestens einen Dihydroxydiarylalkan und Phosgen, eingetragen wird, bei dem das Reaktionsprodukt R eine Mischung aus Verbindungen darstellt und diese Verbindungen im Mittel einen Polymerisationsgrad von mindestens einer Einheit und höchstens sechs Einheiten aufweisen, welche aus dem mindestens einen Dihydroxydiarylalkan durch die Reaktion mit dem Phosgen entstanden sind.
11. Kontinuierliches Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass die Verbindungen der Mischung des Reaktionsprodukts R durch die allgemeine chemische Formel (I) dargestellt werden:
Figure imgf000036_0001
in der
Ri und R2 jeweils unabhängig voneinander für H, CI- bis C18-Alkyl-, CI- bis C18-Alkoxy, Halogen wie CI oder Br oder für jeweils gegebenenfalls substituiertes Aryl- oder Aralkyl, bevorzugt für H oder CI bis C12 Alkyl, besonders bevorzugt für H oder Cl- bis C8-Alkyl und ganz besonders bevorzugt für H oder Methyl stehen,
R3 für H, (C=0)-C1 oder (C=0)-0H steht,
R4 für OH oder CI steht,
X für eine Einfachbindung, -SO2-, -CO-, -O-, -S-, CI- bis C6-Alkylen, C2- bis C5- Alkyliden oder C5- bis C6-Cycloalkyliden, welches mit CI- bis C6-Alkyl, vorzugsweise Methyl oder Ethyl, substituiert sein kann, ferner für C6- bis 02- Arylen, welches gegebenenfalls mit weiteren Heteroatome enthaltenden aromatischen Ringen kondensiert sein kann, steht, und
n für den Polymerisationsgrad und damit die Anzahl der Einheiten, welche aus dem mindestens einen Dihydroxydiarylalkan durch die Reaktion mit dem Phosgen entstanden ist, steht und im Mittel einen Wert von 1 bis 6 haben kann.
12. Verwendung eines Energieeintrags von 2,5 * e6 W/m3 bis 5,0 * e7 W/m3, bevorzugt 3,0 * e6 W/m3 bis 4,0 * e7 W/m3, besonders bevorzugt von 1,0 * e7 W/m3 bis 3,5 * e7 W/m3 in ein System, umfassend eine organische Phase und eine wässrige Phase, wobei die organische Phase wenigstens ein für das Polycarbonat geeignetes Lösungsmittel und zumindest einen Teil des Phosgens und die wässrige Phase zumindest mindestens ein Dihydroxydiarylalkan, Wasser, 1,8 Mol bis 2,2 Mol, bevorzugt 1,95 Mol bis 2,05 Alkalilauge pro Mol Dihydroxydiarylalkan und gegebenenfalls mindestens einen Kettenabbrecher enthält zur Reduzierung des Phosgenüberschusses bei der Herstellung eines Polycarbonats nach dem Phasengrenzflächenverfahren.
13. Verwendung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass der Energieeintrag durch einen Dispergator erfolgt.
14. Verwendung nach einem der Ansprüche 12 oder 13, dadurch gekennzeichnet, dass das Verfahren zur Herstellung von Polycarbonat nach dem Phasengrenzflächenverfahren kontinuierlich durchgeführt wird.
15. Verwendung nach einem der Ansprüche 12 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass ein Überschuss an Phosgen gegenüber der Summe der eingesetzten Dihydroxydiarylalkane von 3 bis 20 mol-%, bevorzugt 4 bis 10 mol-%, besonders bevorzugt von 5 bis 9 mol-% eingesetzt wird.
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