WO2020196239A1

WO2020196239A1 - 蓄熱組成物、蓄熱部材、電子デバイス、蓄熱部材の製造方法

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Publication number: WO2020196239A1
Application number: PCT/JP2020/012248
Authority: WO
Inventors: 三ツ井　哲朗; 尚俊佐藤; 亜矢中山; 卓人松下; 政宏八田; 川上　浩
Original assignee: 富士フイルム株式会社
Priority date: 2019-03-25
Filing date: 2020-03-19
Publication date: 2020-10-01
Also published as: KR20210126089A; CN113646412A; US11959010B2; JP7163484B2; JPWO2020196239A1; US20220002605A1; TW202111099A

Abstract

本発明は、優れた遅燃性を有する蓄熱組成物、及び、優れた遅燃性を有する蓄熱部材を提供することを課題とする。また、本発明は、蓄熱部材を有する電子デバイス、及び、蓄熱部材の製造方法を提供することを課題とする。　本発明の蓄熱組成物は、蓄熱材及び難燃剤を含み、特定の条件Ａを満たす。本発明の蓄熱部材は、蓄熱材及び難燃剤を含み、特定の条件Ｃを満たす。

Description

蓄熱組成物、蓄熱部材、電子デバイス、蓄熱部材の製造方法

　本発明は、蓄熱組成物、蓄熱部材、電子デバイス、及び、蓄熱部材の製造方法に関する。

　電子デバイス、建築物、自動車及び排熱利用システム等の設備において、発熱体からの熱を貯留し、全体の温度上昇を抑制する蓄熱部材が利用されている。蓄熱部材には、蓄熱層の外部で発生した熱を蓄え得る材料として機能する蓄熱材が含まれている。

　例えば、特許文献１には、（Ａ）反応性官能基を有し、特定の分子量を有するアクリル系共重合体と、（Ｂ）アクリル系共重合体と反応し鎖延長する官能基を有する化合物と、（Ｃ）分子鎖に反応性官能基を有さない、特定の分子量を有するアクリル系共重合体をそれぞれ特定の含有量で有するマトリックスとする蓄熱性アクリル系樹脂組成物、並びに、その蓄熱性アクリル系樹脂組成物をシート状に成形及び硬化せしめてなるシート状成形体に関する発明が開示されている（請求項１及び４参照）。

特許第５１９２１３８号公報

　特許文献１に記載されたような既存の蓄熱部材は、蓄熱材としてパラフィン等の燃焼しやすい材料を含むため、難燃性を向上する目的で難燃剤を更に含む場合がある。
　このような蓄熱材を含む蓄熱組成物、蓄熱シート及び蓄熱部材（本明細書においてこれらを「蓄熱物」とも総称する）の燃焼を抑制する方法としては、蓄熱物の着火を抑制する耐着火性の向上と、蓄熱物における燃焼範囲の拡大を抑制する遅燃性（燃焼遅延性）の向上の２つの方法が挙げられる。本発明者らは、既存の難燃剤を含む蓄熱物の難燃性について上記の観点から更に検討したところ、これらの蓄熱物の遅燃性について更なる改善の余地があることを見出した。

　本発明は、上記実情に鑑みてなされたものである。本発明の課題は、優れた遅燃性を有する蓄熱組成物、及び、優れた遅燃性を有する蓄熱部材を提供することにある。
　また、本発明の課題は、蓄熱部材を有する電子デバイス、及び、蓄熱部材の製造方法を提供することにある。

　本発明の課題を解決するための具体的手段には、以下の態様が含まれる。

〔１〕
　蓄熱材及び難燃剤を含み、後述する条件Ａを満たす、蓄熱組成物。
〔２〕
　上記蓄熱材がパラフィンを含む、〔１〕に記載の蓄熱組成物。
〔３〕
　上記蓄熱材の含有量が、上記蓄熱組成物の全質量に対して７０質量％以上である、〔１〕又は〔２〕に記載の蓄熱組成物。
〔４〕
　上記難燃剤の含有量が、上記蓄熱材の含有量に対して０．１質量％以上である、〔１〕～〔３〕のいずれかに記載の蓄熱組成物。
〔５〕
　上記難燃剤が、リン酸水素二アンモニウム、リン酸二水素アンモニウム及びトリメチルホスフェートからなる群より選択される少なくとも１つを含む、〔１〕～〔４〕のいずれかに記載の蓄熱組成物。
〔６〕
　上記難燃剤が、リン酸水素二アンモニウム及びリン酸二水素アンモニウムからなる群より選択される少なくとも１つを含む、〔１〕～〔５〕のいずれかに記載の蓄熱組成物。
〔７〕
　上記難燃剤のガス発生温度Ｔｒが、１００℃以上である、〔１〕～〔６〕のいずれかに記載の蓄熱組成物。
〔８〕
　シート状である、〔１〕～〔７〕のいずれかに記載の蓄熱組成物。
〔９〕
　蓄熱材及び難燃剤を含み、後述する条件Ｃを満たす、蓄熱部材。
〔１０〕
　上記蓄熱部材が、上記蓄熱材を含む蓄熱層及び保護層を有し、
　上記蓄熱層及び上記保護層の少なくとも一方が、上記難燃剤を含む、〔９〕に記載の蓄熱部材。
〔１１〕
　上記蓄熱材がパラフィンを含む、〔９〕又は〔１０〕に記載の蓄熱部材。
〔１２〕
　上記蓄熱材の含有量が、上記蓄熱部材の全質量に対して７０質量％以上である、〔９〕～〔１１〕のいずれかに記載の蓄熱部材。
〔１３〕
　上記難燃剤の含有量が、上記蓄熱材の含有量に対して０．１質量％以上である、〔９〕～〔１２〕のいずれかに記載の蓄熱部材。
〔１４〕
　上記難燃剤が、リン酸水素二アンモニウム、リン酸二水素アンモニウム及びトリメチルホスフェートからなる群より選択される少なくとも１つを含む、〔９〕～〔１３〕のいずれかに記載の蓄熱部材。
〔１５〕
　上記難燃剤が、リン酸水素二アンモニウム及びリン酸二水素アンモニウムからなる群より選択される少なくとも１つを含む、〔９〕～〔１４〕のいずれかに記載の蓄熱部材。
〔１６〕
　上記難燃剤のガス発生温度Ｔｒが、１００℃以上である、〔９〕～〔１５〕のいずれかに記載の蓄熱部材。
〔１７〕
　上記保護層が難燃剤を含む、〔１０〕に記載の蓄熱部材。
〔１８〕
　上記保護層が、架橋構造を有する、〔１０〕又は〔１７〕に記載の蓄熱部材。
〔１９〕
　上記保護層の厚みが１０μｍ以下である、〔１０〕、〔１７〕及び〔１８〕のいずれかに記載の蓄熱部材。
〔２０〕
　〔１〕～〔８〕のいずれかに記載の蓄熱組成物、及び、〔９〕～〔１９〕のいずれかに記載の蓄熱部材からなる群より選択される少なくとも１つを有する、電子デバイス。
〔２１〕
　〔１０〕及び〔１７〕～〔１９〕のいずれかに記載の蓄熱部材の製造方法であって、
　上記蓄熱層の少なくとも片面に上記保護層を配置する、製造方法。

　本発明によれば、優れた遅燃性を有する蓄熱組成物、優れた遅燃性を有する蓄熱シート、及び、優れた遅燃性を有する蓄熱部材を提供できる。また、本発明によれば、蓄熱部材を有する電子デバイス、及び、蓄熱部材の製造方法を提供できる。

　以下、本発明について、詳細に説明する。
　なお、本発明の実施形態に関する構成要件の説明は、本発明の代表的な実施態様に基づいてなされることがあるが、本発明はそのような実施態様に限定されるものではない。

　本明細書において、「～」を用いて示された数値範囲は、「～」の前後に記載される数値をそれぞれ最小値及び最大値として含む範囲を示す。本明細書に段階的に記載されている数値範囲において、ある数値範囲で記載された上限値又は下限値は、他の段階的な記載の数値範囲の上限値又は下限値に置き換えてもよい。また、本明細書に記載されている数値範囲において、ある数値範囲で記載された上限値又は下限値は、実施例に示されている値に置き換えてもよい。

　本明細書中に段階的に記載されている数値範囲において、１つの数値範囲で記載された上限値又は下限値は、他の段階的な記載の数値範囲の上限値又は下限値に置き換えてもよい。また、本明細書中に記載されている数値範囲において、その数値範囲の上限値又は下限値は、実施例に示されている値に置き換えてもよい。
　本明細書において、「質量％」と「重量％」とは同義であり、「質量部」と「重量部」とは同義である。
　本明細書において、２以上の好ましい態様の組み合わせは、より好ましい態様である。
　本明細書において、組成物又は層中の各成分の量は、組成物中に各成分に該当する物質が複数存在する場合、特に断らない限り、組成物中に存在する上記複数の物質の合計量を意味する。

　本発明の蓄熱組成物は、蓄熱材及び難燃剤を含み、かつ、測定方法Ａ１で得られる難燃剤のガス発生温度Ｔｒが、測定方法Ａ２で得られる特定組成物（後述）のガス発生温度Ｔａよりも低い、との条件Ａを満たす。
　本発明の蓄熱部材は、蓄熱材及び難燃剤を含み、かつ、測定方法Ｃ１で得られる難燃剤のガス発生温度Ｔｒが、測定方法Ｃ２で得られる特定部材（後述）のガス発生温度Ｔｃよりも低い、との条件Ｃを満たす。
　本明細書において、上記条件Ａ及び上記条件Ｃを総称して「特定条件」とも記載する。

　上記の特定条件を満たす蓄熱物により本発明の効果が得られる詳細なメカニズム等は明らかではないが、以下の理由により蓄熱物の遅燃性が向上したものと、本発明者らは推測している。
　火炎を伴う燃焼の代表的なプロセスとしては、（ａ）発熱体（例えば火炎）が近づき材料の温度が上昇する、（ｂ）温度が上昇した材料から燃焼性ガス（ラジカル）が生じる、（ｃ）空気中の酸素と燃焼性ガスが反応して発火する、（ｄ）（ｃ）により材料の温度が維持され、（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）が繰り返される、というプロセスがある。それに対して、上記特定条件を満たすような難燃剤を含む本発明の蓄熱物では、蓄熱材が分解して燃焼性ガスが生じるプロセス（ｂ）が起こるよりも低い温度で難燃剤が分解して消炎性ガスが生じ、この消炎性ガスが、蓄熱材の分解により生じる燃焼性ガスと反応（消炎）することにより、蓄熱物における燃焼範囲の拡大を抑制するものと推測される。

　以下、本発明の蓄熱組成物、本発明の蓄熱シート、及び、本発明の蓄熱部材について、それぞれ詳細に説明する。

［蓄熱組成物］
　本発明の蓄熱組成物は、測定方法Ａ１で得られる難燃剤のガス発生温度Ｔｒが、測定方法Ａ２で得られる特定組成物のガス発生温度Ｔａよりも低い、との条件Ａを満たす。
　ここで「特定組成物」とは、蓄熱組成物から難燃剤及び沸点が１００℃以下である溶剤（以下「特定溶剤」とも記載する）を除いてなる組成物を意味する。

〔条件Ａ〕
＜測定方法Ａ１＞
　難燃剤のガス発生温度Ｔｒを得るための測定方法Ａ１は、以下の通りである。
　蓄熱組成物に含まれる難燃剤の種類及び含有量を同定する。
　同定方法としては、公知の方法を用いて、難燃剤及び難燃剤以外の蓄熱組成物に含まれる成分の種類に応じて同定すればよく、特に制限されないが、例えば、蓄熱組成物を溶剤（例えば有機溶剤）に浸漬して蓄熱材を抽出した後、クロマトグラフィー、核磁気共鳴法（ＮＭＲ：Nuclear Magnetic Resonance）又は赤外分光法（ＩＲ：infrared spectroscopy）により測定する方法、及び、蓄熱組成物が膜状である場合、厚さ方向に対して斜めに切削した膜の断面を２次イオン質量分析法（ＳＩＭＳ：Secondary Ion Mass Spectrometry）により測定し、上記膜を構成する元素、構成分子及び／又はイオンを同定する方法等が挙げられる。

　次に、同定された難燃剤について、熱重量示差熱分析装置（ＴＧ－ＤＴＡ：Thermogravimeter-Differential Thermal Analyzer）を用いて、加熱による重量変化を測定する。
　難燃剤、後述する特定溶剤及び後述する蓄熱物の加熱による重量変化の測定は、公知のＴＧ－ＤＴＡを使用して行えばよく、例えば、窒素雰囲気下、毎分１０℃の昇温条件で行うことができる。

　得られた測定結果に基づいて、下記式（Ａ１）で表される、温度Ｔ（℃）と、難燃剤の重量減少率Δｍａ（Ｔ）との関係式を導出する。
　　Δｍａ（Ｔ）＝（ｍａ_０－ｍａ（Ｔ））／（ｍａ_０）　　　（Ａ１）
　式（Ａ１）中、ｍａ（Ｔ）は温度Ｔ（℃）における難燃剤の重量を表し、ｍａ_０は難燃剤の加熱前の重量（初期重量）を表す。
　また、ＴＧ－ＤＴＡを用いる測定試験に供される各材料の加熱前の重量は、例えば、ＴＧ－ＤＴＡを用いて加熱処理を行う前に測定できる。

　蓄熱組成物が２以上の難燃剤を含む場合、測定方法Ａ１によって測定される難燃剤の重量減少率Δｍａ（Ｔ）は、ＴＧ－ＤＴＡを用いて得られる各難燃剤単独の重量減少率に、難燃剤の合計含有量に対する各難燃剤の含有量の比率を乗じて、得られた積を合計して得られる合計値として算出される。
　例えば、蓄熱組成物が、難燃剤１及び難燃剤２からなる２種の難燃剤を含み、難燃剤の合計含有量に対する各難燃剤の含有量がそれぞれａ１及びａ２であり、各難燃剤単独での温度Ｔ（℃）における重量減少率がそれぞれΔｍａ１（Ｔ）及びΔｍａ２（Ｔ）である場合、測定方法１で得られる難燃剤の重量減少率Δｍａ（Ｔ）は、下記式により得られる。
　　Δｍａ（Ｔ）＝ａ１＊Δｍａ１（Ｔ）＋ａ２＊Δｍａ２（Ｔ）

　次いで、式（Ａ１）を用いて、難燃剤の重量減少率Δｍａ（Ｔ）が２質量％に到達する温度を求めることにより、難燃剤のガス発生温度Ｔｒ（℃）が得られる。

＜測定方法Ａ２＞
　特定組成物のガス発生温度Ｔａを得るための測定方法Ａ２は、以下の通りである。
　まず、ＴＧ－ＤＴＡを用いて、蓄熱組成物の加熱による重量変化を測定する。ＴＧ－ＤＴＡを用いる蓄熱組成物の測定については、上述の通りである。
　得られた測定結果に基づいて、下記式（Ａ２）で表される、温度Ｔ（℃）と蓄熱組成物の重量減少率Δｍ１（Ｔ）との関係式を導出する。
　　Δｍ１（Ｔ）＝（ｍ１_０－ｍ１（Ｔ））／（ｍ１_０）　　　（Ａ２）
　式（Ａ２）中、ｍ１（Ｔ）は温度Ｔ（℃）における蓄熱組成物の重量を表し、ｍ１_０は蓄熱組成物の加熱前の重量を表す。

　また、蓄熱組成物に含まれる特定溶剤の種類及び含有量を同定する。同定方法としては、有機物をガスクロマトグラフィー質量分析法（ＧＣ－ＭＳ：Gas Chromatography-Mass spectrometry）で定量し、無機物をイオンクロマトグラフィーで定量する方法等の公知の方法が挙げられる。

　蓄熱組成物が特定溶剤を含む場合、同定された特定溶剤について、ＴＧ－ＤＴＡを用いて、加熱による重量変化を測定する。ＴＧ－ＤＴＡを用いる特定溶剤の測定については、上述の通りである。
　得られた測定結果に基づいて、下記式（Ａ３）で表される、温度Ｔ（℃）と特定溶剤の重量減少率Δｍｂ（Ｔ）との関係式を導出する。
　　Δｍｂ（Ｔ）＝（ｍｂ_０－ｍｂ（Ｔ））／（ｍｂ_０）　　　（Ａ３）
　式（Ａ３）中、ｍｂ（Ｔ）は温度Ｔ（℃）における特定溶剤の重量を表し、ｍｂ_０は特定溶剤の加熱前の重量を表す。

　蓄熱組成物が２以上の特定溶剤を含む場合、測定方法Ａ２によって測定される特定溶剤の重量減少率Δｍｂ（Ｔ）は、測定方法Ａ１によって測定される難燃剤の重量減少率Δｍａ（Ｔ）と同様、ＴＧ－ＤＴＡを用いて得られる各特定溶剤単独の重量減少率に、特定溶剤の合計含有量に対する各特定溶剤の含有量の比率を乗じて、得られた積を合計して得られる合計値として算出される。

　次いで、下記式（Ａ４）で表される、温度Ｔ（℃）と特定組成物の重量減少率Δｍｘ（Ｔ）との関係式を導出する。
　　Δｍｘ（Ｔ）＝（１００＊Δｍ１（Ｔ）－ａ＊Δｍａ（Ｔ）－ｂ＊Δｍｂ（Ｔ））／（１００－ａ－ｂ）　　　（Ａ４）
　式（Ａ４）中、ａは、難燃剤の含有量（２以上の難燃剤が存在する場合は、それらの合計含有量）の蓄熱組成物の全質量に対する比率（質量％）を表す。ｂは、特定溶剤の含有量（２以上の特定溶剤が存在する場合は、それらの合計含有量）の蓄熱組成物の全質量に対する比率（質量％）を表す。Δｍａ（Ｔ）は、測定方法Ａ１において求められる難燃剤の重量減少率を表す。
　式（Ａ４）を用いて、特定組成物の重量減少率Δｍｘ（Ｔ）が２質量％に到達する温度を求め、これを特定組成物のガス発生温度Ｔａ（℃）とする。

　上記測定方法Ａ１で得られた難燃剤のガス発生温度Ｔｒと、上記測定方法Ａ２で得られた特定組成物のガス発生温度Ｔａとを比較し、難燃剤のガス発生温度Ｔｒが特定組成物のガス発生温度Ｔａよりも低い（Ｔａ－Ｔｒ＞０）である場合、蓄熱組成物は条件Ａを満たす。
　蓄熱組成物が条件Ａを満たす場合、昇温時に難燃剤の分解により先に発生する消炎性ガスが、蓄熱材の分解により後から生じる燃焼性ガスと反応して蓄熱組成物の燃焼を抑制するため、蓄熱組成物の遅燃性が向上すると推測される。
　また、条件Ａを満たす本発明の蓄熱組成物は、優れた遅燃性を有するとともに、耐着火性にも優れる。条件Ａを満たすことにより蓄熱組成物の耐着火性が向上する詳細なメカニズム等は明らかではないが、条件Ａを満たすことにより遅燃性が向上する理由と同じ理由によるものと推測される。

　蓄熱組成物における難燃剤のガス発生温度Ｔｒ、及び、特定組成物のガス発生温度Ｔａは、条件Ａを満たす限り、特に制限されない。
　難燃剤のガス発生温度Ｔｒは、蓄熱組成物の使用時の安定性が向上する点から、１００℃以上が好ましく、１２０℃以上がより好ましい。難燃剤のガス発生温度Ｔｒの上限は、特定組成物のガス発生温度Ｔａより低い限り、特に制限されないが、燃焼時に蓄熱組成物が加熱される温度より十分低い温度が好ましく、３００℃以下がより好ましい。

　また、特定組成物のガス発生温度Ｔａは、蓄熱組成物の使用時の安定性が向上する点から、１００℃以上が好ましく、１２０℃以上がより好ましい。
　特定部材のガス発生温度Ｔａを高めて、蓄熱組成物の使用時の安定性を向上させる点で、蓄熱組成物は、低分子量化合物を実質的に含まないことが好ましい。「低分子量化合物」とは、分子量が１５０以下である化合物を意味し、「実質的に含まない」とは、含有量が蓄熱組成物の全質量に対して、１質量％以下であることを意味する。

　更に、蓄熱組成物の保存安定性により優れる点から、難燃剤のガス発生温度Ｔｒと特定組成物のガス発生温度Ｔａとの差が１００℃以下であることが好ましく、５０℃以下であることが好ましい。

〔成分〕
　以下、蓄熱組成物が含む蓄熱材及び難燃剤等の成分について、より詳細に説明する。
　なお、蓄熱組成物は、蓄熱材と難燃剤とを含み、かつ、条件Ａを満たす限り、その組成、構成及び形態は特に制限されない。

　蓄熱組成物に含まれる蓄熱材は、マイクロカプセルに内包された形態で存在していてもよいし、マイクロカプセルに内包されていない形態で存在してもよい。
　蓄熱組成物は、温度に応じた相状態で蓄熱材が安定的に存在できる点、及び、高温時に液体となった蓄熱材が蓄熱組成物外に漏れ出るのを防止でき、蓄熱組成物の周辺の部材を汚染せず、且つ、蓄熱組成物の蓄熱能を維持できる点で、蓄熱材の少なくとも一部がマイクロカプセルに内包されて存在することが好ましい。
　以下、マイクロカプセルを例に、蓄熱組成物に含まれる蓄熱材について具体的に説明する。

＜マイクロカプセル（蓄熱材）＞
　蓄熱組成物に含まれるマイクロカプセルは、コア部と、コア部をなすコア材（内包されるもの（内包成分ともいう。））を内包するための壁部と、を有し、壁部を「カプセル壁」ともいう。

（コア材）
　マイクロカプセルは、コア材（内包成分）として、蓄熱材を内包する。
　蓄熱材の少なくとも一部がマイクロカプセルに内包されて存在するので、蓄熱材は温度に応じた相状態で安定的に存在することができる。

－蓄熱材－
　蓄熱材としては、温度変化に応じた融解と凝固との状態変化を伴う固相－液相間の相変化を繰り返すことができる材料から、熱量制御もしくは熱利用等の被対象物（例えば発熱体）又は目的等に応じて、適宜選択できる。
　蓄熱材の相変化は、蓄熱材自体が有する融点に基づくことが好ましい。

　蓄熱材としては、例えば、蓄熱組成物の外部で発生した熱を顕熱として蓄え得る材料、及び、蓄熱組成物の外部で発生した熱を潜熱として蓄え得る材料（以下、「潜熱蓄熱材」ともいう。）のいずれでもよい。蓄熱材は、蓄えた熱を放出し得るものであることが好ましい。
　なかでも、授受可能な熱量の制御、熱の制御速度、及び、熱量の大きさの点から、蓄熱材は潜熱蓄熱材がより好ましい。

・潜熱蓄熱材
　潜熱蓄熱材とは、蓄熱組成物の外部で発生した熱を潜熱として蓄熱し、材料により定められた融点を相変化温度として融解と凝固との間の変化を繰り返すことで潜熱による熱の授受が行える材料を指す。
　潜熱蓄熱材は、融点での融解熱及び凝固点での凝固熱を利用し、固体－液体間の相変化を伴って蓄熱し、また放熱することができる。

　潜熱蓄熱材は、融点を有して相変化が可能な化合物から選択することができる。
　潜熱蓄熱材としては、例えば、氷（水）；パラフィン（例えば、イソパラフィン、ノルマルパラフィン）等の脂肪族炭化水素；無機塩；トリ（カプリル・カプリン酸）グリセリル、ミリスチン酸メチル（融点１６～１９℃）、ミリスチン酸イソプロピル（融点１６７℃）、及び、フタル酸ジブチル（融点－３５℃）等の有機酸エステル系化合物；ジイソプロピルナフタレン（融点６７～７０℃）等のアルキルナフタレン系化合物、１－フェニル－１－キシリルエタン（融点－５０℃未満）等のジアリールアルカン系化合物、４－イソプロピルビフェニル（融点１１℃）等のアルキルビフェニル系化合物、トリアリールメタン系化合物、アルキルベンゼン系化合物、ベンジルナフタレン系化合物、ジアリールアルキレン系化合物及びアリールインダン系化合物等の芳香族炭化水素；ツバキ油、大豆油、コーン油、綿実油、菜種油、オリーブ油、ヤシ油、ひまし油及び魚油等の天然動植物油；並びに、鉱物油等の天然物高沸点留分が挙げられる。

　潜熱蓄熱材の中でも、優れた蓄熱性を発現する点から、パラフィンが好ましい。
　パラフィンとしては、融点が０℃以上の脂肪族炭化水素が好ましく、融点が０℃以上であって、かつ、炭素数１４以上の脂肪族炭化水素がより好ましい。

　融点が０℃以上の脂肪族炭化水素としては、テトラデカン（融点６℃）、ペンタデカン（融点１０℃）、ヘキサデカン（融点１８℃）、ヘプタデカン（融点２２℃）、オクタデカン（融点２８℃）、ノナデカン（融点３２℃）、エイコサン（融点３７℃）、ヘンイコサン（融点４０℃）、ドコサン（融点４４℃）、トリコサン（融点４８～５０℃）、テトラコサン（融点５２℃）、ペンタコサン（融点５３～５６℃）、ヘプタコサン（融点６０℃）、オクタコサン（融点６５℃）、ノナコサン（融点６３～６６℃）、及び、トリアコンタン（融点６４～６７℃）が挙げられる。

　無機塩としては、無機水和塩が好ましく、例えば、アルカリ金属の塩化物の水和物（例：塩化ナトリウム２水和物等）、アルカリ金属の酢酸塩の水和物（例：酢酸ナトリウム水和物等）、アルカリ金属の硫酸塩の水和物（例：硫酸ナトリウム水和物等）、アルカリ金属のチオ硫酸塩の水和物（例：チオ硫酸ナトリウム水和物等）、アルカリ土類金属の硫酸塩の水和物（例：硫酸カルシウム水和物等）、及び、アルカリ土類金属の塩化物の水和物（例：塩化カルシウム水和物等）が挙げられる。

　蓄熱材の融点は、熱を発する発熱体の種類、発熱体の発熱温度、冷却後の温度又は保持温度、及び、冷やし方等の目的に応じて選択できる。融点を適切に選択することにより、例えば、熱を発する発熱体の温度を、冷やし過ぎない適度の温度に安定的に保持できる。

　蓄熱材は、目的とする温度領域（例えば発熱体の動作温度；以下、「熱制御領域」ともいう。）の中心温度に融点を持つ材料を中心に選択されることが好ましい。
　蓄熱材の選択は、蓄熱材の融点に応じて熱制御領域に合わせて選択できる。熱制御領域は、用途（例えば、発熱体の種類）に応じて設定される。

　具体的には、選択する蓄熱材の融点は熱制御領域に応じて異なるが、蓄熱材として、以下の融点を有するものを好適に選択することができる。用途が電子デバイス（特に、小型もしくは携帯用の又はハンディな電子デバイス）である場合、これらの蓄熱材は好適である。
（１）上記した蓄熱材（好ましくは潜熱蓄熱材）の中では、融点が０℃以上８０℃以下の蓄熱材が好ましい。
　融点が０℃以上８０℃以下の蓄熱材を用いる場合、融点が０℃未満又は８０℃超の材料は蓄熱材には含まれない。融点が０℃未満又は８０℃超の材料のうち、液体の状態にある材料は、溶剤として蓄熱材と併用されてもよい。
（２）上記の中では、融点が１０℃以上７０℃以下の蓄熱材がより好ましい。
　融点が１０℃以上７０℃以下の蓄熱材を用いる場合、融点が１０℃未満又は７０℃超の材料は蓄熱材には含まれない。融点が１０℃未満又は７０℃超の材料のうち、液体の状態にある材料は、溶剤として蓄熱材と併用されてもよい。
（３）更には、融点が１５℃以上５０℃以下の蓄熱材が更に好ましい。
　融点が１５℃以上５０℃以下の蓄熱材を用いる場合、融点が１５℃未満又は５０℃超の材料は蓄熱材には含まれない。融点が１５℃未満又は５０℃超の材料のうち、液体の状態にある材料は、溶剤として蓄熱材と併用されてもよい。

　蓄熱材は、１種単独で用いてもよいし、複数の種類を混合して用いてもよい。蓄熱材を１種単独で又は融点の異なる複数使用することで、用途に応じて蓄熱性を発現する温度領域及び蓄熱量を調節できる。
　蓄熱材の蓄熱作用を得たい中心温度に融点を持つ蓄熱材を中心に、中心温度より上及び下に融点を持つ他の２種の蓄熱材と混合することで、蓄熱可能な温度領域を拡げることができる。蓄熱材としてパラフィンを用いる場合を例に具体的に説明すると、蓄熱材の蓄熱作用を得たい中心温度に融点を持つパラフィンａを中心材料として用い、パラフィンａと、パラフィンａの炭素数に比較して多いか又は少ない炭素数を有する他の２種のパラフィンとを混合することで、広い温度領域（熱制御領域）を持つように材料設計することもできる。
　また、蓄熱作用を得たい中心温度に融点を持つパラフィンの含有量は、蓄熱材の全質量に対して、８０質量％以上が好ましく、９０質量％以上がより好ましく、９５質量％以上が更に好ましい。

　一方、電子デバイス等の用途によっては、蓄熱組成物に含まれる蓄熱材は実質的に１種類であることも好ましい。使用する蓄熱材が実質的に１種類であると、蓄熱材が高い純度で蓄熱組成物に充填されるため、電子デバイスの発熱体に対する吸熱性が良好となる。ここで、実質的に１種類の蓄熱材とは、蓄熱組成物に含まれる複数の蓄熱材のうち、最も含有量の多い蓄熱材の含有量が、蓄熱組成物に含まれる全ての蓄熱材の全質量に対して９５質量％以上であることを意味し、９８質量％以上であることが好ましい。上限値は特に制限されず、１００質量％以下であればよい。

　潜熱蓄熱材として例えばパラフィンを用いる場合、パラフィンを１種単独で用いてもよいし、２種類以上を混合して用いてもよい。融点の異なるパラフィンを複数用いる場合、蓄熱性を発現する温度領域を広げることができる。
　複数のパラフィンを用いる場合には、蓄熱性を発現する温度領域及び蓄熱量の点から、パラフィン全質量に対する主たるパラフィンの含有量は、８０～１００質量％が好ましく、９０～１００質量％がより好ましく、９５～１００質量％が更に好ましい。なお、「主たるパラフィン」とは、含有される複数のパラフィンのうち、最も含有量の多いパラフィンのことを指す。主たるパラフィンの含有量は、複数のパラフィンの合計量に対して５０質量％以上が好ましい。
　また、蓄熱材（好ましくは潜熱蓄熱材）の全質量に対するパラフィンの含有量としては、８０～１００質量％が好ましく、９０～１００質量％がより好ましく、９５～１００質量％が更に好ましい。

　蓄熱組成物内において、蓄熱材がマイクロカプセルの外部に存在していてもよい。つまり、蓄熱組成物は、マイクロカプセルに内包された蓄熱材と、蓄熱組成物内であってマイクロカプセル外にある蓄熱材とを含んでいてもよい。この場合、蓄熱組成物に含まれる蓄熱材の全質量のうち、９５質量％以上の蓄熱材がマイクロカプセルに内包されている状態にあることが好ましい。つまり、蓄熱組成物に含まれる蓄熱材の全質量のうち、マイクロカプセルに内包される蓄熱材の含有量（内包率）は９５質量％以上が好ましい。上限は特に制限されないが、１００質量％が挙げられる。
　蓄熱組成物中の蓄熱材は、全質量の９５質量％以上に相当する蓄熱材がマイクロカプセルに内包されていることで、高温時に液体となった蓄熱材が蓄熱組成物外に漏れ出るのを防止でき、蓄熱組成物が用いられている周辺の部材を汚染せず、蓄熱組成物としての蓄熱能を維持でき、かつ、燃焼及び着火を遅らせる等の点から有利である。

　本開示において、蓄熱材の蓄熱組成物における含有量は、蓄熱組成物の蓄熱性の点から、蓄熱組成物の全質量に対して、６５質量％以上が好ましく、７０質量％以上がより好ましく、７５質量％以上が更に好ましく、８０質量％以上が特に好ましい。蓄熱材の含有量が６５質量％以上の蓄熱組成物に、本開示の構成を適用すると、高い吸熱量を維持したまま遅燃性および耐着火性を向上することができる。蓄熱材の含有量は、マイクロカプセルの壁厚を薄くする方法、マイクロカプセルの含有量を増やす方法、およびそれらを組み合わせることで調節することができる。蓄熱材の蓄熱組成物における含有量は、蓄熱組成物の全質量に対して、９９．９質量％以下が好ましく、９９質量％以下がより好ましく、９８質量％以下が更に好ましい。
　蓄熱組成物中における蓄熱材の含有量の測定は、以下の方法により実施する。
　まず、蓄熱組成物から蓄熱材を取り出し、蓄熱材の種類を同定する。なお、蓄熱材が複数種から構成される場合には、その混合比も同定する。同定する方法としては、ＮＭＲ（Nuclear Magnetic Resonance）測定及びＩＲ（infrared spectroscopy）測定が挙げられる。また、蓄熱組成物から蓄熱材を取り出す方法としては、蓄熱組成物を溶剤（例えば、有機溶剤）に浸漬して蓄熱材を抽出する方法が挙げられる。
　次に、上記手順によって同定された蓄熱組成物中に含まれていた蓄熱材を別途用意して、その蓄熱材単独の吸熱量（Ｊ／ｇ）を示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用いて測定する。得られた吸熱量を、吸熱量Ａとする。なお、上記のように、蓄熱材が複数種から構成される場合は、その混合比率の蓄熱材を別途用意して、上記吸熱量の測定を実施する。
　次に、蓄熱組成物の吸熱量を上記と同様の方法にて測定する。得られた吸熱量を、吸熱量Ｂとする。
　次に、吸熱量Ａに対する吸熱量Ｂの割合Ｘ（％）｛（Ｂ／Ａ）×１００｝を算出する。この割合Ｘは、蓄熱組成物中の蓄熱材の含有量（蓄熱組成物の全質量に対する、蓄熱材の含有量の割合）に該当する。例えば、仮に、蓄熱組成物が蓄熱材のみから構成される場合は、吸熱量Ａと吸熱量Ｂとは同じ値となり、上記割合Ｘ（％）は１００％となる。それに対して、蓄熱組成物中における蓄熱材の含有量が所定割合である場合、吸熱量はその割合に応じた値となる。つまり、吸熱量Ａと吸熱量Ｂとを比較することにより、蓄熱組成物中における蓄熱材の含有量を求めることができる。

－他の成分－
　マイクロカプセルにコア材として内包し得る他の成分としては、例えば、溶剤、及び難燃剤等の添加剤が挙げられる。
　マイクロカプセルにはコア材として他の成分を内包し得るが、蓄熱性の点から、コア材に占める蓄熱材の含有量は、コア材の全質量に対して、８０～１００質量％が好ましく、１００質量％がより好ましい。

　マイクロカプセルは、コア部において、蓄熱性の効果を著しく損なわない範囲で、オイル成分として溶剤を含んでいてもよい。
　溶剤としては、融点が、蓄熱組成物が使用される温度領域（熱制御領域；例えば、発熱体の動作温度）から外れている既述の蓄熱材が挙げられる。即ち、溶剤は、熱制御領域において液体の状態で相変化しないものを指し、熱制御領域内において相転移を起こして吸放熱反応が生じる蓄熱材と区別される。

　内包成分中における溶剤の含有量は、内包成分の全質量に対して３０質量％未満が好ましく、１０質量％未満がより好ましく、１質量％以下が更に好ましい。下限は特に制限されないが、０質量％が挙げられる。
　なお、溶剤は１種単独で使用してもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　マイクロカプセルにおけるコア材には、上記成分の他、必要に応じて、例えば、紫外線吸収剤、光安定化剤、酸化防止剤、ワックス、及び、臭気抑制剤等の添加剤を内包することができる。

（壁部（カプセル壁））
　マイクロカプセルは、コア材を内包する壁部（カプセル壁）を有する。
　マイクロカプセルがカプセル壁を有することで、カプセル粒子を形成し、コア部をなす既述のコア材を内包することができる。

－カプセル壁形成材料－
　マイクロカプセルにおけるカプセル壁を形成する材料としては、ポリマーであれば特に制限されず、例えば、ポリウレタン、ポリウレア、ポリウレタンウレア、メラミン樹脂、及びアクリル樹脂が挙げられる。カプセル壁を薄くして優れた蓄熱性を付与する点から、ポリウレタン、ポリウレア、ポリウレタンウレア又はメラミン樹脂が好ましく、ポリウレタン、ポリウレア、又はポリウレタンウレアがより好ましい。また、壁材と蓄熱材との界面で蓄熱材の相変化又は構造変化等が生じ難くなることがある場合を防止できる点からも、ポリウレタン、ポリウレア、又はポリウレタンウレアがより好ましい。

　また、マイクロカプセルは、変形する粒子として存在していることが好ましい。
　マイクロカプセルが変形する粒子である場合、壊れずに変形でき、マイクロカプセルの充填率を向上させることができる。結果、蓄熱組成物における蓄熱材の量を増やすことが可能になり、より優れた蓄熱性を実現できる。この点から、カプセル壁を形成する材料としては、ポリウレタン、ポリウレア、又はポリウレタンウレアが好ましい。

　マイクロカプセルが壊れずに変形するとは、変形量の程度は問わず、個々のマイクロカプセルに外圧が与えられていない状態での形状からの変形が認められれば、変形した状態と捉えることができる。例えば、シート内にマイクロカプセルを密に存在させようとする場合において、シート内でマイクロカプセル同士が互いに押され合って各カプセルが圧力を受けても、カプセル壁が破壊されずに、カプセルに加わる圧力を変形により緩和し、コア材がマイクロカプセルに内包された状態を維持する性質をいう。
　マイクロカプセルに生じる変形には、シート内においてマイクロカプセル同士が互いに押され合った場合に、例えば、球面同士が接触して平面状の接触面ができる変形が含まれる。

　上記の点から、マイクロカプセルの変形率は、１０％以上が好ましく、３０％以上がより好ましい。また、マイクロカプセルの変形率の上限は、カプセルの物理的な強度及び耐久性の点から、８０％以下としてもよい。

（マイクロカプセルの含有量）
　マイクロカプセルの蓄熱組成物中における含有量は、蓄熱組成物の全質量に対して、７０質量％以上の場合が多い。なかでも、７５質量％以上が好ましい。マイクロカプセルの含有量を７５質量％以上とすることで、蓄熱組成物の全質量に対する蓄熱材の存在量を増加させることができ、結果として、優れた蓄熱性を示す蓄熱組成物となる。
　マイクロカプセルの蓄熱組成物中における含有量は、蓄熱性の点から高いことが好ましい。具体的には、マイクロカプセルの蓄熱組成物中における含有量としては、８０質量％以上が好ましく、８５～９９質量％がより好ましく、９０～９９質量％が更に好ましい。
　マイクロカプセルは１種単独であってもよいし、２種以上を混合して使用してもよい。

（マイクロカプセルの製造方法）
　マイクロカプセルは、例えば、以下の方法で製造できる。
　マイクロカプセルの製造方法としては、カプセル壁がポリウレタン、ポリウレア又はポリウレタンウレアにより形成されている場合、蓄熱材とカプセル壁材とを含む油相を、乳化剤を含む水相に分散して乳化液を調製する工程（乳化工程）と、カプセル壁材を油相と水相との界面で重合させてカプセル壁を形成し、蓄熱材を内包するマイクロカプセルを形成する工程（カプセル化工程）と、を含む界面重合法を適用する方法が挙げられる。
　なお、上記カプセル壁材としては、例えば、ポリイソシアネートと、ポリオール及びポリアミンからなる群から選択される少なくとも１種とを含むカプセル壁材が挙げられる。なお、ポリイソシアネートの一部は、反応系中において水と反応して、ポリアミンとなってもよい。従って、カプセル壁材が少なくともポリイソシアネートを含んでいれば、その一部をポリアミンに変換して、ポリイソシアネートとポリアミンとが反応して、ポリウレアを合成できる。
　カプセル壁がメラミンホルムアルデヒド樹脂により形成される場合は、蓄熱材を含む油相を、乳化剤を含む水相に分散して乳化液を調製する工程（乳化工程）と、カプセル壁材を水相に添加し、乳化液滴の表面にカプセル壁材による高分子層を形成し、蓄熱材を内包するマイクロカプセルを形成する工程（カプセル化工程）とを含むコアセルベーション法を適用して、マイクロカプセルを製造できる。

－乳化工程－
　乳化工程では、カプセル壁がポリウレタン、ポリウレア又はポリウレタンウレアにより形成されている場合、蓄熱材とカプセル壁材とを含む油相を、乳化剤を含む水相に分散して乳化液を調製する。
　また、カプセル壁がメラミンホルムアルデヒド樹脂により形成される場合は、蓄熱材を含む油相を、乳化剤を含む水相に分散して乳化液を調製する。

～乳化液～
　乳化液は、蓄熱材と、必要に応じてカプセル壁材と、を含む油相を、乳化剤を含む水相に分散させることにより形成される。

（１）油相
　油相には、少なくとも蓄熱材が含まれ、必要に応じて、カプセル壁材、溶剤、及び／又は添加剤等の成分が更に含まれてもよい。

　溶剤としては、融点が、蓄熱組成物が使用される温度領域（熱制御領域；例えば、発熱体の動作温度）から外れている既述の蓄熱材が挙げられる。

（２）水相
　水相には、少なくとも水性媒体及び乳化剤が含まれる。
－水性媒体－
　水性媒体としては、水、及び、水と水溶性有機溶剤との混合溶剤が挙げられ、好ましくは水である。水溶性有機溶剤の「水溶性」とは、２５℃の水１００質量％に対する対象物質の溶解量が５質量％以上であることを意味する。
　水性媒体の含有量は、油相と水相との混合物である乳化液の全質量に対し、２０～８０質量％が好ましく、３０～７０質量％がより好ましく、４０～６０質量％が更に好ましい。
－乳化剤－
　乳化剤には、分散剤、界面活性剤又はこれらの組み合わせが含まれる。
　分散剤としては、例えば、後述するバインダーを挙げることができ、ポリビニルアルコールが好ましい。
　ポリビニルアルコールは、市販品を用いてもよく、例えば、株式会社クラレ製のクラレポバールシリーズ（例：クラレポバールＰＶＡ－２１７Ｅ及びクラレポバールＫＬ－３１８等）を挙げることができる。
　マイクロカプセルの分散性の点から、ポリビニルアルコールの重合度は、５００～５０００が好ましく、１０００～３０００がより好ましい。
　界面活性剤としては、ノニオン界面活性剤、アニオン界面活性剤、カチオン界面活性剤、及び、両性界面活性剤が挙げられる。界面活性剤は、単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
　乳化剤は、膜強度が向上する点で、上記のポリイソシアネートと結合できる乳化剤が好ましい。例えば、ポリイソシアネートを含むカプセル壁材を用いてマイクロカプセルを製造する場合において、乳化剤であるポリビニルアルコールはポリイソシアネートと結合できる。つまり、ポリビニルアルコール中の水酸基は、ポリイソシアネートと結合できる。
　乳化剤の濃度は、油相と水相との混合物である乳化液の全質量に対し、０質量％超２０質量％以下が好ましく、０．００５～１０質量％がより好ましく、０．０１～１０質量％が更に好ましく、１～５質量％が特に好ましい。
　なお、後述するように、乳化剤を用いて作製したマイクロカプセルが分散した分散液を使用して蓄熱組成物を作製する場合、乳化剤が蓄熱組成物中にバインダーとして残存する場合がある。後述するように、蓄熱組成物中におけるバインダーの含有量を低くするためには、乳化剤の使用量も、乳化性能を損なわない範囲で少ないことが好ましい。
　水相は、必要に応じて、紫外線吸収剤、酸化防止剤、及び、防腐剤等の他の成分を含んでいてもよい。
　また、蓄熱組成物がマイクロカプセルを含む場合、難燃剤は、油相及び水相のいずれかに含まれていてもよく、水相に含まれていることが好ましい。

～分散～
　分散は、油相を油滴として水相に分散させること（乳化）をいう。分散は、油相と水相との分散に用いられる公知の手段、例えば、ホモジナイザー、マントンゴーリー、超音波分散機、ディゾルバー、ケディーミル、又はその他の公知の分散装置を用いて行うことができる。

　油相の水相に対する混合比（油相質量／水相質量）は、０．１～１．５が好ましく、０．２～１．２がより好ましく、０．４～１．０が更に好ましい。混合比が０．１～１．５の範囲内であると、適切な粘度に保持でき、製造適性に優れ、かつ、乳化液の安定性にも優れる。

－カプセル化工程－
　カプセル化工程では、カプセル壁材を油相と水相との界面で重合させてカプセル壁を形成し、蓄熱材を内包するマイクロカプセルを形成する。

～重合～
　重合は、乳化液中の油相に含まれるカプセル壁材を水相との界面で重合させる工程であり、カプセル壁が形成される。重合は、好ましくは加熱下で行われる。重合における反応温度は、４０～１００℃が好ましく、５０～８０℃がより好ましい。また、重合の反応時間は、０．５～１０時間程度が好ましく、１～５時間程度がより好ましい。重合温度が高い程、重合時間は短くなるが、高温で分解するおそれのある内包物及び／又はカプセル壁材を使用する場合には、低温で作用する重合開始剤を選択して、比較的低温で重合させることが望ましい。

　重合工程中に、マイクロカプセル同士の凝集を防止するためには、水性溶液（例えば、水及び酢酸水溶液等）を更に加えてマイクロカプセル同士の衝突確率を下げることが好ましく、充分な攪拌を行うことも好ましい。重合工程中に改めて凝集防止用の分散剤を添加してもよい。更に、必要に応じて、ニグロシン等の荷電調節剤、又はその他任意の補助剤を乳化液に添加することができる。これらの補助剤は、カプセル壁の形成時、又は任意の時点で乳化液に添加することができる。

　蓄熱組成物に含まれる蓄熱材は、マイクロカプセルに内包されていない形態で存在してもよい。蓄熱組成物に含まれる蓄熱材がマイクロカプセルに内包されていない場合の蓄熱組成物の組成は、マイクロカプセルに代えて上記のコア材に相当する組成物を含むこと以外、上記のマイクロカプセルを含む場合の蓄熱組成物の組成と同じであることが好ましい。
　この場合の上記のコア材に相当する組成物は、その好ましい組成及び態様も含めて、上記コア材について記載した事項と同じであってよい。

＜難燃剤＞
　蓄熱組成物に含まれる難燃剤としては、測定方法１により測定されるガス発生温度Ｔｒが条件Ａを満たすような組成を有する限り、特に制限されない。
　ガス発生温度Ｔｒの範囲が適切であれば、難燃剤は特に制限されないが、蓄熱組成物を電子デバイス中で用いる場合、コンタミ防止及び導電性抑制の観点から、非金属材料が好ましい。中でも、環境配慮及び腐食性等の観点から、ハロゲンを含まない材料が好ましく、リン含有材料（すなわち、リン原子を含有する難燃剤）がより好ましい。
　また、難燃剤はカプセル化されていないことが好ましい。カプセル化されない難燃剤を、蓄熱材を内包するカプセルの外側に配置することで、特定組成物が燃焼するよりも早く難燃剤を燃焼させることができ、結果として遅燃性及び耐着火性をより優れたものとすることができる。
　蓄熱組成物は、難燃剤として、リン酸水素二アンモニウム、リン酸二水素アンモニウム及びトリメチルホスフェートより選択される少なくとも１種を含むことが更に好ましく、蓄熱組成物の保存安定性により優れる点から、リン酸水素二アンモニウム又はリン酸二水素アンモニウムを含むことが特に好ましい。
　リン含有材料は、市販品を用いてもよく、例えば、太平化学産業株式会社製のタイエンシリーズ（例：タイエンＮ等）を挙げることができる。

　蓄熱組成物は、条件Ａを満たす範囲で、上記の好ましい難燃剤以外の難燃剤（以下「他の難燃剤」とも記載する）を含んでいてもよい。
　他の難燃剤としては、特に制限されず、公知の難燃剤を用いることができる。例えば、「難燃剤・難燃材料の活用技術」（シーエムシー出版）記載の難燃剤等を用いることでき、ハロゲン系難燃剤、リン原子を含む難燃剤（リン系難燃剤）、又は、無機系難燃剤が好ましく用いられる。電子用途でハロゲンの混入が抑制されることが望ましい場合は、リン系難燃剤又は無機系難燃剤がより好ましく用いられる。
　他の難燃剤に含まれるリン系難燃剤としては、トリフェニルホスフェート、トリクレジルホスフェート、トリキシレニルホスフェート、クレジルフェニルホスフェート及び２－エチルヘキシルジフェニルホスフェート等のホスフェート系材料、ホスフェート系材料以外の芳香族リン酸エステル、芳香族縮合リン酸エステル、ポリリン酸塩類、ホスフィン酸金属塩、並びに、赤リンが挙げられる。

　蓄熱組成物が蓄熱材を内包するマイクロカプセルを含む場合、難燃剤は、マイクロカプセルの内部、壁部及び外部のいずれに存在していてもよいが、マイクロカプセルの蓄熱性等の特性、及び、カプセル壁部の強度等の特性を変化させない点から、難燃剤がマイクロカプセルの外部に存在することが好ましい。

　難燃剤は、１種単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
　難燃剤の蓄熱組成物中における含有量としては、蓄熱性及び難燃性の点から、蓄熱組成物の全質量に対して、０．０１～２０質量％が好ましく、０．０１～１５質量％がより好ましく、０．０５～５質量％が更に好ましい。
　また、難燃剤の含有量は、難燃性により優れる点から、蓄熱材の含有量に対して０．０１質量％以上が好ましく、０．１質量％以上がより好ましい。上限は特に制限されないが、含有量が多いと蓄熱部材中の蓄熱材の含有量が少なくなり、蓄熱量が小さくなるため、５質量％以下が好ましく、１質量％以下がより好ましい。

　蓄熱組成物は、難燃剤と併用して難燃助剤を含むことも好ましい。難燃助剤としては、例えば、ペンタエリスリトール、亜リン酸、及び、２２酸化４亜塩１２ホウ素７水和物等が挙げられる。

＜バインダー＞
　蓄熱組成物は、マイクロカプセル以外に、マイクロカプセルの外部にバインダーを少なくとも１種含有することが好ましい。蓄熱組成物がバインダーを含有することで、耐久性を付与することができる。
　なお、上記のように、マイクロカプセルを製造する際には、ポリビニルアルコール等の乳化剤を用いてもよい。そのため、乳化剤を用いて形成されたマイクロカプセル含有組成物を用いて蓄熱組成物を作製する際には、蓄熱組成物中に乳化剤由来のバインダーが含まれる場合がある。

　バインダーとしては、膜を形成できるポリマーであれば特に制限はなく、水溶性ポリマー、及び、油溶性ポリマーが挙げられる。
　水溶性ポリマーにおける「水溶性」とは、２５℃の水１００質量％に対する対象物質の溶解量が５質量％以上であることを意味する。水溶性ポリマーとしては、上記溶解量が１０質量％以上であるポリマーが好ましい。
　また、後述する「油溶性ポリマー」とは、上記「水溶性ポリマー」以外のポリマーを意味する。

　水溶性ポリマーとしては、ポリビニルアルコール及びその変性物、ポリアクリル酸アミド及びその誘導体、スチレン－アクリル酸共重合体、ポリスチレンスルホン酸ナトリウム、エチレン－酢酸ビニル共重合体、スチレン－無水マレイン酸共重合体、エチレン－無水マレイン酸共重合体、イソブチレン－無水マレイン酸共重合体、ポリビニルピロリドン、エチレン－アクリル酸共重合体、酢酸ビニル－アクリル酸共重合体、カルボキシメチルセルロース、メチルセルロース、カゼイン、ゼラチン、澱粉誘導体、アラビアゴム並びにアルギン酸ナトリウムが挙げられ、ポリビニルアルコールが好ましい。

　油溶性ポリマーとしては、例えば、国際公開第２０１８／２０７３８７号及び特開２００７－３１６１０号公報に記載の蓄熱性を有するポリマーが挙げられ、長鎖アルキル基（より好ましくは炭素数１２～３０の長鎖アルキル基）を有するポリマーが好ましく、長鎖アルキル基（より好ましくは炭素数１２～３０の長鎖アルキル基）を有するアクリル樹脂がより好ましい。
　また、上記以外にも、油溶性ポリマーとしては、ポリビニルアルコールの変性物、ポリアクリル酸アミドの誘導体、エチレン－酢酸ビニル共重合体、スチレン－無水マレイン酸共重合体、エチレン－無水マレイン酸共重合体、イソブチレン－無水マレイン酸共重合体、エチレン－アクリル酸共重合体、酢酸ビニル－アクリル酸共重合体、及び、スチレン－アクリル酸共重合体が挙げられる。

　上記バインダーの中でも、蓄熱組成物中におけるマイクロカプセルの含有量を７０質量％以上（好ましくは７５質量％以上）とする点から、水溶性ポリマーが好ましく、ポリオールがより好ましく、ポリビニルアルコールが更に好ましい。水溶性ポリマーを用いることで、コア材をパラフィン等の油溶性材料とした油／水型（Ｏ／Ｗ（Oil in Water）型）のマイクロカプセル液を調製する際の分散性を維持したまま、シート状の蓄熱組成物の形成に適した組成物を調製できる。これにより、蓄熱組成物中におけるマイクロカプセルを７０質量％以上の含有量に調整しやすい。
　ポリビニルアルコールは、上市されている市販品を用いてもよく、例えば、株式会社クラレ製のクラレポバールシリーズ（例：クラレポバールＰＶＡ－２１７Ｅ、クラレポバールＫＬ－３１８等）が挙げられる。

　また、バインダーがポリビニルアルコールである場合、マイクロカプセルの分散性及び膜強度の点から、ポリビニルアルコールの重合度は、５００～５０００が好ましく、１０００～３０００がより好ましい。

　バインダーの蓄熱組成物における含有量は、蓄熱組成物の膜強度を維持したまま、蓄熱組成物中におけるマイクロカプセルの含有量を７０質量％以上に調整しやすい点から、０．１～２０質量％が好ましく、１～１１質量％がより好ましい。
　バインダーの含有量は、少ないほど全質量に占めるマイクロカプセル量が多くなるため好ましい。また、バインダーの含有量が少な過ぎない範囲であると、バインダーがマイクロカプセルを保護し、マイクロカプセルを含む層を形成する能力を保持しやすいので、物理強度を有するマイクロカプセルが得られやすい。

　蓄熱組成物中において、マイクロカプセルの全質量に対するバインダーの含有量は特に制限されないが、蓄熱組成物の蓄熱性がより優れる点で、１５質量％以下が好ましく、１１質量％以下がより好ましい。下限は特に制限されないが、０．１質量％以上が好ましい。

～分子量～
　バインダーは、膜強度の点から、数平均分子量（Ｍｎ）が２０，０００～３００，０００であることが好ましく、２０，０００～１５０，０００であることがより好ましい。
　バインダーの数平均分子量（Ｍｎ）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）によって測定される値である。
　ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）による測定は、測定装置として、ＨＬＣ（登録商標）－８０２０ＧＰＣ（東ソー（株））を用い、カラムとして、ＴＳＫｇｅｌ（登録商標）Ｓｕｐｅｒ　Ｍｕｌｔｉｐｏｒｅ　ＨＺ－Ｈ（４．６ｍｍＩＤ×１５ｃｍ、東ソー（株））を３本用い、溶離液として、ＴＨＦ（テトラヒドロフラン）を用いる。また、測定条件としては、試料濃度を０．４５質量％、流速を０．３５ｍｌ／ｍｉｎ、サンプル注入量を１０μｌ、及び測定温度を４０℃とし、ＲＩ（示差屈折）検出器を用いて行う。
　検量線は、東ソー（株）の「標準試料ＴＳＫ　ｓｔａｎｄａｒｄ，ｐｏｌｙｓｔｙｒｅｎｅ」：「Ｆ－４０」、「Ｆ－２０」、「Ｆ－４」、「Ｆ－１」、「Ａ－５０００」、「Ａ－２５００」、「Ａ－１０００」、及び「ｎ－プロピルベンゼン」の８サンプルから作製する。

＜溶剤＞
　蓄熱組成物は、溶剤を含んでいてもよい。蓄熱組成物がマイクロカプセルを含む場合、蓄熱組成物は、分散媒として溶剤を含むことが好ましい。蓄熱組成物がマイクロカプセルの分散媒としての溶剤とを含むことにより、蓄熱組成物を種々の用途に用いる際に他の材料と容易に配合できる。
　溶剤は、蓄熱組成物の用途に応じて適宜選択できる。マイクロカプセルを含む蓄熱組成物に含まれる溶剤としては、マイクロカプセルの壁材に影響を与えない液状成分が好ましい。液状成分としては、例えば、水系溶剤、粘度調整剤、及び、安定化剤等が挙げられる。安定化剤としては、例えば、上記の水相に使用可能な乳化剤が挙げられる。
　水系溶剤としては、イオン交換水等の水及びアルコールが挙げられる。

　蓄熱組成物に含まれる溶剤は、１種単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
　蓄熱組成物が溶剤を含む場合、溶剤の含有量は、用途に応じて適宜選択でき、０．０００１～０．１質量％が好ましい。

　また、蓄熱組成物は、沸点が１００℃以下である特定溶剤を含んでいてもよい。
　特定溶剤としては、例えば、水、並びに、炭素数１～７のアルコール、ケトン及びエステル等の水性有機溶剤が挙げられる。
　蓄熱組成物に含まれる特定溶剤は、１種単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
　蓄熱組成物が特定溶剤を含む場合、特定溶剤の含有量は、蓄熱組成物の全質量に対して１質量％以下が好ましい。なかでも、蓄熱組成物は、特定溶剤を実質的に含まないことがより好ましい。「特定溶剤を実質的に含まない」とは、特定溶剤の含有量が蓄熱組成物の全質量に対して０．５質量％以下であることを意味する。下限は特に制限されず、０質量％（検出限界以下）であってよい。

＜他の成分＞
　蓄熱組成物は、必要に応じて、マイクロカプセルの外部に、熱伝導性材料、紫外線吸収剤、酸化防止剤、及び、防腐剤等の他の成分を含んでもよい。

　マイクロカプセルの外部に有してもよい他の成分の含有量は、蓄熱組成物の全質量に対して、１０質量％以下が好ましく、５質量％以下がより好ましい。上記の特定部材のガス発生温度Ｔａを高めて、蓄熱組成物の使用時の安定性を向上させる点で、蓄熱組成物は、上記他の成分を実質的に含まないことが好ましい。「実質的に含まない」とは、含有量が蓄熱組成物の全質量に対して、１質量％以下であることを意味する。また、マイクロカプセルとバインダーの合計量は、蓄熱組成物の全質量に対して、８０質量％以上が好ましく、９０～１００質量％がより好ましく、９８～１００質量％が更に好ましい。

－熱伝導性材料－
　蓄熱組成物は、マイクロカプセルの外部に、更に熱伝導性材料を含むことが好ましい。熱伝導性材料を含むことで、蓄熱後の蓄熱組成物からの放熱性に優れたものとなり、熱を発する発熱体の冷却効率、冷却速度、及び、温度保持を良好に行うことができる。

　熱伝導性材料の「熱伝導性」とは、熱伝導率が１０Ｗｍ^－１Ｋ^－１以上である材料をいう。なかでも、熱伝導性材料の熱伝導率は、蓄熱組成物の放熱性が良好になる点から、５０Ｗｍ^－１Ｋ^－１以上が好ましい。
　熱伝導率（単位：Ｗｍ^－１Ｋ^－１）は、フラッシュ法にて２５℃の温度下、日本工業規格（ＪＩＳ）Ｒ１６１１に準拠した方法により測定される値である。

　熱伝導性材料としては、例えば、炭素（人造黒鉛、カーボンブラック等；１００～２５０）、カーボンナノチューブ（３０００～５５００）、金属（例えば、銀：４２０、銅：３９８、金：３２０、アルミニウム：２３６、鉄：８４、白金：７０、ステンレス鋼：１６．７～２０．９、及び、ニッケル：９０．９）、並びに、シリコン（Ｓｉ；１６８）が挙げられる。
　なお、上記のカッコ内の数値は、各材料の熱伝導率（単位：Ｗｍ^－１Ｋ^－１）を示す。

　熱伝導性材料の蓄熱組成物中における含有量としては、蓄熱組成物の全質量に対して、２質量％以上が好ましい。熱伝導性材料の含有量は、蓄熱組成物の蓄熱と放熱のバランスの点から、１０質量％以下が好ましく、５質量％以下がより好ましい。

〔蓄熱組成物の特性〕
（潜熱容量）
　蓄熱組成物の潜熱容量としては、蓄熱性が高く、熱を発する発熱体の温度調節に好適である点から、１１０Ｊ／ｍｌ以上が好ましく、１３５Ｊ／ｍｌ以上がより好ましく、１４５Ｊ／ｍｌ以上が更に好ましい。上限は特に制限されないが、４００Ｊ／ｍｌ以下の場合が多い。

　潜熱容量は、示差走査熱量測定（ＤＳＣ：Differential scanning calorimetry）の結果と蓄熱組成物の厚みとから算出される値である。
　なお、限られた空間内で高い蓄熱量を発現するという点では、「Ｊ／ｍｌ（単位体積当たりの蓄熱量）」を単位とする蓄熱量が適切であるが、電子デバイス等の用途では、電子デバイスの重さも重要となる。そのため、限られた質量内において高い蓄熱性を発現するという点では、「Ｊ／ｇ（単位質量当たりの蓄熱量）」を単位とする蓄熱量が適切な場合がある。この場合には、潜熱容量としては、１４０Ｊ／ｇ以上が好ましく、１５０Ｊ／ｇ以上がより好ましく、１６０Ｊ／ｇ以上が更に好ましく、１９０Ｊ／ｇ以上が特に好ましい。上限は特に制限されないが、４５０Ｊ／ｇ以下の場合が多い。

（空隙率）
　蓄熱組成物の体積中に占めるマイクロカプセルの体積の割合は、４０体積％以上が好ましく、６０体積％以上がより好ましく、８０体積％以上が更に好ましい。上限は特に制限されないが、１００体積％が挙げられる。
　蓄熱組成物の中に空隙があると、蓄熱組成物に含まれる蓄熱材又はマイクロカプセルの含有量が同じであっても蓄熱組成物の体積が大きくなる。そのため、蓄熱組成物が占めるスペースを少なくしたい場合、蓄熱組成物は空隙を有していないことが好ましい。この点から、蓄熱組成物中に占める空隙の体積の割合（空隙率）としては、５０体積％以下が好ましく、４０体積％以下がより好ましく、２０体積％以下が更に好ましく、１５体積％以下が特に好ましく、１０体積％以下が最も好ましい。下限は特に制限されないが、０体積％が挙げられる。

　蓄熱組成物の形状は特に制限されず、液状及びスラリー状等の流動性を有する不定形な態様であってもよく、シート状及び粒状等の形状を有していてもよい。
　蓄熱組成物がシート状である場合、蓄熱組成物は、蓄熱材（好ましくは蓄熱材を内包するマイクロカプセル）を含む層に加えて、保護層、基材及び密着層等の他の層を有していてもよい。シート状の蓄熱組成物が他の層を有する場合、難燃剤は他の層に含まれていてもよい。
　シート状の蓄熱組成物が有してもよい保護層、基材及び密着層等の他の層については、後述する蓄熱部材において詳細に説明する。

〔蓄熱組成物の製造方法〕
　蓄熱組成物の製造方法は特に制限されない。例えば、蓄熱材を内包したマイクロカプセル（又はコア材に相当する組成物）と、難燃剤と、必要に応じて用いられるバインダー等の任意成分とを混合することにより、液状の蓄熱組成物（マイクロカプセルの分散液）を作製できる。また、マイクロカプセルの分散液を基材上に塗布し、乾燥させることで、シート状の蓄熱組成物を作製できる。

　塗布方法としては、例えば、ダイコート法、エアーナイフコート法、ロールコート法、ブレードコート法、グラビアコート法、及び、カーテンコート法が挙げられ、ブレードコート法、グラビアコート法、又は、カーテンコート法が好ましい。また、蓄熱材を内包したマイクロカプセルとバインダーとを含む分散液をキャストして層形成する方法も挙げられる。
　乾燥は、水系溶剤の場合、６０～１３０℃の範囲で行うことが好ましい。
　乾燥工程では、マイクロカプセルを含む層（例えば、単層からなる蓄熱組成物）に対して、ローラを用いて平坦化する操作を行ってもよい。また、ニップローラー及びカレンダー等の装置でマイクロカプセルを含む層（例えば、単層からなる蓄熱組成物）に圧力をかけて、膜中のマイクロカプセルの充填率を上げる操作を行ってもよい。

　また、蓄熱組成物中の空隙率を少なくするためには、変形しやすいマイクロカプセルを用いること、マイクロカプセルに内包した蓄熱材の融点以上の温度で塗布すること、マイクロカプセルを含む層を形成する際の乾燥を緩やかに行うこと、及び、一度に厚膜な塗布層を形成せずに、複数回に分割して塗布することからなる群より選択される少なくとも１種の方法を採用することが好ましい。

　蓄熱組成物の製造方法の好適態様の１つとして、蓄熱材と、ポリイソシアネートと、ポリオール及びポリアミンからなる群から選択される少なくとも１種の活性水素含有化合物と、乳化剤とを混合して、上記蓄熱材の少なくとも一部を内包したマイクロカプセルを含む分散液を作製する工程Ａと、分散液に対して実質的にバインダーを加えることなく、分散液を用いて蓄熱組成物を作製する工程Ｂと、を有する態様が挙げられる。
　上記方法によれば、バインダーの使用せずに、蓄熱組成物を作製するため、蓄熱組成物中におけるマイクロカプセルの含有量を増加でき、結果として、蓄熱組成物中における蓄熱材の含有量を高めることができる。
　なお、工程Ａで使用される蓄熱材の全質量のうち、マイクロカプセルに内包される蓄熱材の含有量（内包率）は９５質量％以上が好ましい。上限は特に制限されないが、１００質量％が挙げられる。

　工程Ａで使用される材料（蓄熱材、ポリイソシアネート、ポリオール及びポリアミンからなる群から選択される少なくとも１種の活性水素含有化合物、並びに、乳化剤）の説明は、上記の通りである。
　また、工程Ａのマイクロカプセルを製造する手順に関しても、上記の方法が挙げられる。工程Ａの具体的な手順としては、蓄熱材とカプセル壁材（ポリイソシアネート、活性水素含有化合物）とを含む油相を、乳化剤を含む水相（より好ましくは乳化剤及び難燃剤を含む水相）に分散して乳化液を調製する工程（乳化工程）と、カプセル壁材を油相と水相との界面で重合させてカプセル壁を形成し、蓄熱材を内包するマイクロカプセルを含む分散液を形成する工程（カプセル化工程）とを実施することが好ましい。

　工程Ｂの手順においては、上記で作製したマイクロカプセルを含む分散液に実質的にバインダーを加えない。つまり、工程Ａで得られた分散液に対して、バインダーを実質的に追加せずに、その分散液を蓄熱組成物の作製に用いる。ここで「実質的にバインダーを加えない」とは、分散液中のマイクロカプセル全質量に対して、バインダーの追加量が１質量％以下であることを意味する。なかでも、バインダーの追加量は、分散液中のマイクロカプセル全質量に対して０．１質量％以下が好ましく、０質量％がより好ましい。

　工程Ｂにおいて、分散液を用いて蓄熱組成物を作製する手順としては、上記のように、基材上に塗布し、塗布膜を乾燥させることで、シート状の蓄熱組成物を作製する手順が挙げられる。
　分散液の塗布方法及び塗布膜の乾燥方法を含む工程Ｂの手順及び製造条件の好適態様は、上記で述べた通りである。

　上記の工程Ａ及び工程Ｂを有する製造方法によりシート状の蓄熱組成物を製造する場合、難燃剤を加える工程は、工程Ａ、工程Ｂ及びそれら以外の工程のいずれであってもよいが、工程Ａで調製される分散液が難燃剤を含むことが好ましく、工程Ａにおいて使用する乳化剤を含む水相が難燃剤を更に含むことがより好ましい。

［蓄熱シート］
　シート状の蓄熱組成物の一例として、蓄熱材（好ましくは蓄熱材を内包するマイクロカプセル）及び難燃剤を含む層からなるシート（以下、「蓄熱シート」とも記載する）について説明する。

　蓄熱シートが含む蓄熱材及び難燃剤、並びに、蓄熱シートの組成は、その好ましい態様も含めて、上記の蓄熱組成物について記載した事項と同じであってよい。
　蓄熱シートが含んでいてもよいバインダー、熱伝導性材料、紫外線吸収剤、酸化防止剤及び防腐剤等の成分についても、その好ましい態様も含めて、上記の蓄熱組成物について記載した事項と同じであってよい。

＜蓄熱シートの物性＞
　蓄熱シートの厚みとしては、１～１０００μｍが好ましく、１～５００μｍがより好ましい。蓄熱シートの厚みは蓄熱組成物の塗布量や成膜量で調節してもよいし、複数の蓄熱シートを貼り合せることで調節してもよい。蓄熱シートの厚みは、蓄熱シートを厚み方向に沿って裁断した裁断面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ：Scanning Electron Microscope）で観察し、任意の点を５点測定し、５点の厚みを平均した平均値とする。
　蓄熱シートの潜熱容量及び空隙率については、その好ましい態様も含めて、上記の蓄熱組成物について記載した事項と同じであってよい。
　また、蓄熱シートの製造方法は特に制限されず、その好ましい態様も含めて、シート状の蓄熱組成物について記載した事項と同じであってよい。

［蓄熱部材］
　本発明の蓄熱部材は、蓄熱材及び難燃剤を含み、測定方法Ｃ１で得られる難燃剤のガス発生温度Ｔｒが、測定方法Ｃ２で得られる特定部材のガス発生温度Ｔｃよりも低い、との条件Ｃを満たす。
　ここで「特定部材」とは、蓄熱部材から難燃剤及び特定溶剤を除いてなる部材を意味する。

〔条件Ｃ〕
＜測定方法Ｃ１＞
　蓄熱シートにおける難燃剤のガス発生温度Ｔｒを得るための測定方法Ｃ１は、以下の通りである。なお、測定方法Ｃ１は、蓄熱組成物に代えて蓄熱部材を適用したこと以外、上記測定方法Ａ１と同じであり、その詳細な態様及び好ましい態様については、測定方法Ａ１についての記載を援用できる。

　まず、蓄熱部材に含まれる難燃剤の種類及び含有量を同定する。次に、ＴＧ－ＤＴＡを用いて、難燃剤の加熱による重量変化を測定する。得られた測定結果に基づいて、下記式（Ｃ１）で表される、温度Ｔ（℃）と難燃剤の重量減少率Δｍａ（Ｔ）との関係式を導出する。
　　Δｍａ（Ｔ）＝（ｍａ_０－ｍａ（Ｔ））／（ｍａ_０）　　　（Ｃ１）
　式（Ｃ１）中、ｍａ（Ｔ）は温度Ｔ（℃）における難燃剤の重量を表し、ｍａ_０は難燃剤の加熱前の重量を表す。
　次いで、式（Ｃ１）を用いて、難燃剤の重量減少率Δｍａ（Ｔ）が２質量％に到達する温度を求めることにより、難燃剤のガス発生温度Ｔｒ（℃）が得られる。

＜測定方法Ｃ２＞
　特定部材のガス発生温度Ｔｃを得るための測定方法Ｃ２は、以下の通りである。なお、測定方法Ｃ２は、蓄熱組成物に代えて蓄熱部材を適用し、特定組成物に代えて特定部材を適用したこと以外、上記測定方法Ａ２と同じであり、その詳細な態様及び好ましい態様については、測定方法Ａ２についての記載を援用できる。

　まず、ＴＧ－ＤＴＡを用いて、加熱による蓄熱部材の重量変化を測定する。
　得られた測定結果に基づいて、下記式（Ｃ２）で表される、温度Ｔ（℃）と蓄熱部材の重量減少率Δｍ３（Ｔ）との関係式を導出する。
　　Δｍ３（Ｔ）＝（ｍ３_０－ｍ３（Ｔ））／（ｍ３_０）　　　（Ｃ２）
　式（Ｃ２）中、ｍ３（Ｔ）は温度Ｔ（℃）における蓄熱部材の重量を表し、ｍ３_０は蓄熱部材の加熱前の重量を表す。
　また、蓄熱部材に含まれる特定溶剤の種類及び含有量を同定する。測定の結果、蓄熱部材が特定溶剤を含む場合、同定された特定溶剤について、ＴＧ－ＤＴＡを用いて加熱による重量変化を測定する。
　得られた測定結果に基づいて、下記式（Ｃ３）で表される、温度Ｔ（℃）と特定溶剤の重量減少率Δｍｂ（Ｔ）との関係式を導出する。
　　Δｍｂ（Ｔ）＝（ｍｂ_０－ｍｂ（Ｔ））／（ｍｂ_０）　　　（Ｃ３）
　式（Ｃ３）中、ｍｂ（Ｔ）は温度Ｔ（℃）における特定溶剤の重量を表し、ｍｂ_０は特定溶剤の加熱前の重量を表す。
　次いで、下記式（Ｃ４）で表される、温度Ｔ（℃）と、蓄熱部材から難燃剤及び特定溶剤を除いてなる特定部材の重量減少率Δｍｚ（Ｔ）との関係式を導出する。
　　Δｍｚ（Ｔ）＝（１００＊Δｍ３（Ｔ）－ａ＊Δｍａ（Ｔ）－ｂ＊Δｍｂ（Ｔ））／（１００－ａ－ｂ）　　　（Ｃ４）
　式（Ｃ４）中、ａは、難燃剤の含有量（２以上の難燃剤が存在する場合は、それらの合計含有量）の蓄熱部材の全質量に対する比率（質量％）を表す。ｂは、特定溶剤の含有量（２以上の特定溶剤が存在する場合は、それらの合計含有量）の蓄熱部材の全質量に対する比率（質量％）を表す。Δｍａ（Ｔ）は、測定方法Ｃ１において求められる難燃剤の重量減少率を表す。
　式（Ｃ４）を用いて、特定部材の重量減少率Δｍｚ（Ｔ）が２質量％に到達する温度を求め、これを特定部材のガス発生温度Ｔｃ（℃）とする。

　上記測定方法Ｃ１で得られた難燃剤のガス発生温度Ｔｒと、上記測定方法Ｃ２で得られた特定部材のガス発生温度Ｔｃとを比較し、難燃剤のガス発生温度Ｔｒが特定部材のガス発生温度Ｔｃよりも低い（Ｔｃ－Ｔｒ＞０）である場合、蓄熱シートは条件Ｃを満たす。

　条件Ｃを満たす蓄熱部材の遅燃性及び耐着火性が向上する理由については、条件Ａを満たす蓄熱組成物の遅燃性及び耐着火性が向上する理由と同じである。
　また、蓄熱部材における難燃剤のガス発生温度Ｔｒ、特定部材のガス発生温度Ｔｂ、及び、蓄熱部材における低分子量化合物の含有量についても、その好ましい態様も含めて、上記の蓄熱組成物について記載した事項と同じである。

　以下、蓄熱部材の構成を各層毎に説明する。

〔蓄熱層〕
　蓄熱部材が有する蓄熱層が含む蓄熱材、蓄熱層が難燃剤を含む場合の難燃剤は、その好ましい態様も含めて、上記の蓄熱組成物について記載した事項と同じであってよい。
　また、蓄熱層が含んでいてもよいバインダー、熱伝導性材料、紫外線吸収剤、酸化防止剤及び防腐剤等の成分についても、その好ましい態様も含めて、上記の蓄熱組成物について記載した事項と同じであってよい。
　また、蓄熱層の物性及び製造方法は、その好ましい態様も含めて、上記の蓄熱シートについて記載した事項と同じであってよい。

　蓄熱部材における蓄熱層の厚みは、蓄熱量の点から、蓄熱部材の厚み全体に対して、５０％以上が好ましく、７０％以上がより好ましく、８０％以上が更に好ましく、９０％以上が特に好ましい。また、蓄熱部材における蓄熱層の厚みの上限は、９９．９％以下が好ましく、９９％以下がより好ましい。

〔保護層〕
　蓄熱部材は、保護層を有してもよい。保護層は、蓄熱層上に配置され、蓄熱層を保護する機能を有する層である。保護層は、蓄熱部材を製造する過程における傷及び折れの防止、並びに、ハンドリング性を付与することができる。蓄熱部材が基材を有する場合、保護層は、蓄熱層における基材とは反対側の面側に配置されることが多い。
　保護層は、蓄熱部材の最外層に配置することが好ましい。ここで、蓄熱部材につき「保護層が最外層に配置する」とは、蓄熱部材を構成する積層体の積層方向の両端のいずれかに、保護層が配置することを意味する。また、保護層の蓄熱層に対向する面とは反対側の面に更に別の層を設けてもよい。
　保護層は、蓄熱層と接するように配置されていてもよいし、他の層を介して蓄熱層上に配置されていてもよい。保護層を、蓄熱層の少なくとも片面に接するように保護層を配置して、蓄熱層及び保護層が互いに接する蓄熱部材を作製することが好ましい。
　蓄熱部材が保護層を有する場合の態様としては、蓄熱層及び保護層の少なくとも一方が難燃剤を含む態様が挙げられ、より具体的には、蓄熱層が難燃剤を含み、保護層は難燃剤を含まない態様、保護層が難燃剤を含み、蓄熱層は難燃剤を含まない態様、及び、蓄熱層及び保護層の両方が難燃剤を含む態様が挙げられる。

　保護層は、難燃剤を含んでいてもよく、蓄熱部材の蓄熱性により優れる点から、保護層が難燃剤を含むことが好ましく、保護層のみが難燃剤を含むことがより好ましい。また、蓄熱層及び保護層の両方が難燃剤を含む態様も好ましい。この場合、保護層が有する難燃剤の量は、蓄熱層が有する難燃剤の量よりも多いことが好ましく、蓄熱層が有する難燃剤の量が、保護層が有する難燃剤の量の半分以下であることがより好ましい。保護層に難燃剤をより多く含有させることで、高い吸熱量を維持したまま難燃性を向上することができる。保護層に含まれる難燃剤の態様は、その好ましい態様も含めて、上記の通りである。
　保護層における難燃剤の含有量は、難燃性により優れる点から、保護層の全質量に対して、０．０５質量％以上が好ましく、０．１質量％以上がより好ましく、１質量％以上が更に好ましく、５質量％以上が特に好ましい。上限は特に制限されないが、蓄熱部材の蓄熱量により優れる点から、５０質量％以下が好ましく、４０質量％以下がより好ましく、３０質量％以下が更に好ましく、１０質量％以下が特に好ましい。

　保護層は、難燃剤として、シリカ等の無機粒子を含んでいてもよい。無機粒子の量及び種類は、面状及び／又は膜質によって調整できる。無機粒子のサイズは、０．０１～１μｍが好ましく、０．０５～０．２μｍがより好ましく、０．１～０．１μｍが更に好ましい。無機粒子の含有量は、保護層の全質量に対して、０．１～５０質量％が好ましく、１～４０質量％がより好ましい。
　また、保護層は、難燃剤と併用して難燃助剤を含むことも好ましい。難燃助剤としては、例えば、ペンタエリスリトール、亜リン酸、及び、２２酸化４亜塩１２ホウ素７水和物が挙げられる。

　保護層は、蓄熱部材の遅燃性及び耐着火性がより優れる点で、架橋構造を有することが好ましい。本明細書において「架橋構造」とは、架橋によって形成された網目構造を意味する。
　保護層が架橋構造を有することにより蓄熱部材の遅燃性及び耐着火性がより向上する理由は明らかではないが、蓄熱層に含まれる蓄熱材が分解して生じる燃焼性ガスの外部への漏出を抑制できるためと推測される。

　蓄熱部材が有する保護層中における架橋構造の有無は、以下の方法により評価できる。
　まず、蓄熱部材を積層方向に切り取り、２ｃｍ角のサイズのサンプルを作製する。得られたサンプルを５０ｍｌの水に浸漬させ、スターラーを用いて１０分間攪拌し、サンプルを取り出す。取り出したサンプルの表面に保護層が残存しているか否かを目視で確認することにより、保護層の水溶解性を評価する。
　次いで、蓄熱部材を積層方向に切り取り、２ｃｍ角のサイズのサンプルを作製する。得られたサンプルを５０ｍｌのＮ，Ｎ－ジメチルホルムアミド（ＤＭＦ）に浸漬させ、スターラーを用いて１０分間攪拌し、サンプルを取り出す。取り出したサンプルの表面に保護層が残存しているか否かを目視で確認することにより、保護層の溶剤溶解性を評価する。
　上記試験の結果、水及びＤＭＦのいずれに対しても殆ど溶解せず、保護層が残存している場合、蓄熱部材が有する保護層は架橋構造を有するものと評価される。

　保護層を構成する材料としては、架橋構造を形成し得る材料であれば特に制限されず、樹脂が好ましく、耐水性、及び、難燃性がより良好となる点で、フッ素原子を含む樹脂（以下「フッ素樹脂」とも記載する）及びシロキサン樹脂からなる群から選択される樹脂がより好ましい。

　保護層内に架橋構造を形成する方法は、特に制限されず、架橋構造を公知の方法で形成した樹脂が、保護層を構成する材料として使用できる。
　例えば、フッ素樹脂を使用する場合、水酸基及びアミド基等の反応性基を含む構造を有するフッ素樹脂を用い、それと反応する置換基を有する架橋剤を混合し、上記フッ素樹脂と反応させて架橋する方法により、フッ素樹脂に架橋構造を形成できる。
　また、シロキサン樹脂の場合、後述する式（１）で表される化合物として３以上の加水分解性基を有する化合物を使用して加水分解縮合を行うことにより、架橋構造を有するシロキサン樹脂を作製できる。

　フッ素樹脂としては、公知のフッ素樹脂が挙げられる。フッ素樹脂としては、例えば、ポリテトラフルオロエチレン、ポリフッ化ビニル、ポリフッ化ビニリデン、ポリ塩化３フッ化エチレン、及び、ポリテトラフルオロプロピレンが挙げられる。
　フッ素樹脂は、フッ素含有モノマーを単独で重合したホモポリマーでもよいし、２種類以上のフッ素含有モノマーを共重合してなる共重合体でもよい。また、これらのフッ素含有モノマーとフッ素含有モノマー以外の他のモノマーとの共重合体でもよい。
　共重合体としては、例えば、テトラフルオロエチレンとテトラフルオロプロピレンとの共重合体、テトラフルオロエチレンとフッ化ビニリデンとの共重合体、テトラフルオロエチレンとエチレンとの共重合体、テトラフルオロエチレンとプロピレンとの共重合体、テトラフルオロエチレンとビニルエーテルとの共重合体、テトラフルオロエチレンとパーフロロビニルエーテルとの共重合体、クロロトリフルオロエチレンとビニルエーテルとの共重合体、及び、クロロトリフルオロエチレンとパーフロロビニルエーテルとの共重合体が挙げられる。
　フッ素樹脂としては、例えば、オブリガート（登録商標）ＳＷ００１１Ｆ（ＡＧＣコーテック社製）；ＳＩＦＣＬＥＡＲ－Ｆ１０１及びＦ１０２（ＪＳＲ社製）；並びに、ＫＹＮＡＲ　ＡＱＵＡＴＥＣ（登録商標）ＡＲＣ及びＦＭＡ－１２（ともにアルケマ社製）が挙げられる。

　シロキサン樹脂は、シロキサン骨格を有する繰り返し単位を有するポリマーであり、下記式（１）で表される化合物の加水分解縮合物が好ましい。
　　Ｓｉ（Ｘ）_ｎ（Ｒ）_４－ｎ　　　式（１）
　Ｘは、加水分解性基を表す。加水分解性基としては、例えば、アルコキシ基、ハロゲン基、アセトキシ基、及び、イソシアネート基が挙げられる。
　Ｒは、非加水分解性基を表す。非加水分解性基としては、例えば、アルキル基（例えば、メチル基、エチル基及びプロピル基）、アリール基（例えば、フェニル基、トリル基及びメシチル基）、アルケニル基（例えば、ビニル基及びアリル基）、ハロアルキル基（例えば、γ－クロロプロピル基）、アミノアルキル基（例えば、γ－アミノプロピル基及びγ－（２－アミノエチル）アミノプロピル基）、エポキシアルキル基（例えば、γ－グリシドキシプロピル基及びβ－（３，４－エポキシシクロヘキシル）エチル基）、γ－メルカプトアルキル基、（メタ）アクリロイルオキシアルキル基（γ－メタクリロイルオキシプロピル基）、並びに、ヒドロキシアルキル基（例えば、γ－ヒドロキシプロピル基）が挙げられる。
　ｎは、１～４の整数を表し、３又は４が好ましい。
　上記加水分解縮合物とは、式（１）で表される化合物中の加水分解性基が加水分解し、得られた加水分解物を縮合して得られる化合物を意図する。なお、上記加水分解縮合物としては、すべての加水分解性基が加水分解され、かつ、加水分解物がすべて縮合されているもの（完全加水分解縮合物）であっても、一部の加水分解性基が加水分解され、一部の加水分解物が縮合しているもの（部分加水分解縮合物）であってもよい。つまり、上記加水分解縮合物は、完全加水分解縮合物、部分加水分解縮合物、又は、これらの混合物であってもよい。

　保護層がシロキサン樹脂を含む場合、表面のひび割れをより抑制できる点で、シロキサン樹脂が、式（１）で表される化合物を２種類以上混合して得られる混合物を加水分解してなる加水分解縮合物であることが好ましい。
　２種類以上の式（１）で表される化合物の使用量の比率は特に制限されないが、２番目に量が多い化合物の量に対する最も量が多い化合物の量の比率が、１００／１以下であることが好ましく、２０／１以下であることがより好ましい。下限値は特に制限されず、１／１以上であればよい。

　保護層としては、例えば、特開２０１８－２０２６９６号公報、特開２０１８－１８３８７７号公報、及び、特開２０１８－１１１７９３号公報に記載の、公知のハードコート剤を含む層又はハードコートフィルムを用いてもよい。また、蓄熱性の点から、国際公開第２０１８／２０７３８７号及び特開２００７－０３１６１０号公報に記載の、蓄熱性を有するポリマーを含む保護層を用いてもよい。

　保護層は、樹脂以外の他の成分を含んでいてもよい。他の成分としては、硬化剤、粘度調整剤（増粘剤）、熱伝導性材料、紫外線吸収剤、酸化防止剤、及び、防腐剤が挙げられる。

　保護層は、ひび割れし難いフレキシブル性、及び傷が付き難いハードコート性を有することが好ましい。これらの点からは、保護層は、硬化剤、架橋剤、又は、熱もしくは光開始剤を少なくとも含むことが好ましい。また、耐着火性に優れる点から、保護層は硬化剤を含むことがより好ましい。保護層が硬化剤を有することで、架橋密度が高い緻密な保護層を形成することができる。
　保護層に含まれる硬化剤としては、熱又は放射線で硬化する反応性モノマー、オリゴマー、並びにポリマー（例えば、アクリル樹脂及びウレタン樹脂及びゴム等）が挙げられる。硬化剤としては、上述した保護層が有する樹脂と反応する硬化剤を含むことが好ましく、例えば、メラミン化合物、オキサゾリン化合物、エポキシ化合物、イソシアネート系化合物、カルボジイミド系化合物、シランカップリング化合物等が挙げられる。これらの硬化剤は２種以上を併用してもよい。なお、これらの硬化剤とともに硬化する成分として、任意の重合性モノマーを塗布液に含有していてもよい。
　保護層における硬化剤の含有量は、保護層の全質量に対して、５～５０質量％が好ましく、１０～４０質量％がより好ましい。

　保護層は、耐着火性に優れる点で、粘度調整剤を含むことが好ましい。保護層が粘度調整剤を含むことにより蓄熱部材の耐着火性が向上する理由は明らかではないが、隣接する蓄熱層等の層との微小な隙間が埋まり、燃焼性ガスの外部への漏出を抑制できるためと推測される。
　保護層に含まれる粘度調整剤としては、公知の粘度調整剤であれば特に制限されないが、上記の蓄熱組成物が含有してもよいバインダーとして挙げた水溶性ポリマー又はセルロースが好ましく、ポリビニルアルコール又はカルボキシメチルセルロース（ＣＭＣ：Carboxymethyl cellulose）がより好ましい。
　保護層に含まれるポリビニルアルコールとしては、上市されている市販品を用いてもよく、例えば、デンカ株式会社製のデンカポバールシリーズ（例：デンカポバールＢ－２４及びＢ－３３）、並びに、株式会社クラレ製のクラレポバールシリーズ（例：クラレポバールＰＶＡ－２１７Ｅ、クラレポバールＫＬ－３１８等）が挙げられる。
　粘度調整剤がポリビニルアルコールである場合、ポリビニルアルコールの重合度は、５００～５０００が好ましく、１０００～３０００がより好ましい。

　保護層における粘度調整剤の含有量は、保護層の全質量に対して、５～５０質量％が好ましく、１０～４０質量％がより好ましい。

　保護層の厚みは特に制限されないが、蓄熱部材の蓄熱性、及び、ひび割れ特性が優れる点で、５０μｍ以下が好ましく、２５μｍ以下がより好ましく、１５μｍ以下が更に好ましく、１０μｍ以下が特に好ましい。下限値は特に制限されないが、蓄熱部材の難燃性がより優れる点で、０．１μｍ以上が好ましく、１μｍ以上がより好ましく、３μｍ超が更に好ましい。
　また、蓄熱部材の蓄熱性が優れる点で、蓄熱層の厚みに対する保護層の厚みの比率は、１／１０以下が好ましく、１／２０以下がより好ましく、１／４０以下が更に好ましい。下限値は特に制限されないが、蓄熱部材の難燃性がより優れる点で、１／１０００以上が好ましく、１／２００以上がより好ましい。蓄熱層と保護層の厚みを上記範囲にすることで、高い吸熱量を維持したまま遅燃性及び耐着火性を優れたものとすることができる。
　保護層の厚みは、保護層を厚み方向と平行に裁断した裁断面をＳＥＭで観察し、任意の点を５点測定し、５点の厚みを平均した平均値とする。

　保護層は、蓄熱層に対向する面とは反対側の表面にひび割れが存在しないことが好ましい。ここで、「ひび割れが存在しない」とは、保護層の表面を２００倍の倍率でＳＥＭを用いて観察した際に、ひび割れが観測できない状態を意味する。保護層のひび割れ特性は、硬化剤の量及び硬化させるポリマー前駆体の架橋点の数に基づいて、保護層における架橋の割合を調節することにより、調節できる。また、保護層の膜厚を薄くすることによってもひび割れの発生を抑制できる。ひび割れが存在しないフレキシブルな保護層を形成することにより、蓄熱部材をロール形態に適用することができる。

　保護層の形成方法は特に制限されず、公知の方法が挙げられる。例えば、樹脂又はその前駆体を含む保護層形成用組成物と蓄熱層とを接触させて、蓄熱層上に塗布膜を形成し、必要に応じて塗布膜の硬化処理を施す方法、及び、保護層を蓄熱層上に貼り合わせる方法が挙げられる。

　保護層形成用組成物に含まれる樹脂は、上記の通りである。保護層形成用組成物としては、例えば、フッ素原子を含む樹脂及びシロキサン樹脂又はその前駆体からなる群より選択される少なくとも１種を含む組成物が挙げられる。
　なお、樹脂の前駆体とは、硬化処理により樹脂となる成分を意味し、例えば、上記の式（１）で表される化合物が挙げられる。
　保護層形成用組成物は、必要に応じて、溶剤（例えば、水及び有機溶剤）を含んでいてもよい。保護層形成用組成物は、難燃剤を含むことが好ましい。

　保護層形成用組成物と蓄熱層とを接触させる方法は特に制限されず、保護層形成用組成物を蓄熱層上に塗布する方法、保護層形成用組成物中に蓄熱層を浸漬する方法、及び、蓄熱層上にバインダーとして上記の粘度調整剤を含む保護層形成用組成物を塗布して塗布膜を形成する方法が挙げられる。
　粘度調整剤（バインダー）を含む保護層形成用組成物を塗布して塗布膜を形成する方法では、保護層形成用組成物が更に溶剤を含むことが好ましい。保護層形成用組成物が溶剤を含む場合、塗布膜を形成した後、乾燥工程を行って塗布膜から溶剤を揮発させることが好ましい。また、粘度調整剤（バインダー）を含む保護層形成用組成物は、塗布性を向上させる点から、界面活性剤等の添加剤を更に含んでもよい。

　保護層形成用組成物を塗布する方法としては、ディップコーター、ダイコーター、スリットコーター、バーコーター、エクストルージョンコーター、カーテンフローコーター、及び、スプレー塗布等の公知の塗布装置、並びに、グラビア印刷、スクリーン印刷、オフセット印刷、及び、インクジェット印刷等の印刷装置を用いる方法が挙げられる。

〔他の層〕
　蓄熱部材は、蓄熱層及び保護層以外の層を有していてもよい。

＜基材＞
　蓄熱部材は、基材を更に有していてもよく、基材を更に有することが好ましい。
　基材としては、例えば、ポリエステル（例：ポリエチレンテレフタレート及びポリエチレンナフタレート）、ポリオレフィン（例：ポリエチレン及びポリプロピレン）、ポリウレタン等の樹脂基材、ガラス基材、並びに、金属基材が挙げられる。また、基材に対して、面方向または膜厚方向の熱伝導性を向上させ、発熱部分から蓄熱部位に速やかに熱拡散させる機能を追加することも好ましい。その場合、金属基材、及び、グラフェンシート等の熱伝導性材料を基材として組み合わせることも好ましい。

　基材の厚みについては、特に制限されず、目的及び場合により適宜選択できる。基材の厚みは、ハンドリング性の点からはより厚いことが好ましく、蓄熱量（マイクロカプセルの蓄熱層中の含有量）の点からはより薄いことが好ましい。
　基材の厚みは、１～１００μｍが好ましく、１～２５μｍがより好ましく、３～１５μｍが更に好ましい。

　蓄熱層との密着性を向上させる目的で、基材の表面を処理することが好ましい。表面処理方法としては、コロナ処理、プラズマ処理、及び、易接着層である薄層の付与等の方法が挙げられる。
　易接着層は、蓄熱層及び基材の双方の素材と親疎水性及び親和性を有しており、密着性を有するものが好ましい。蓄熱層の素材によって、易接着層を構成する好ましい材料は異なる。
　易接着層を構成する材料としては、特に制限されないが、スチレン－ブタジエンゴム、ウレタン樹脂、アクリル樹脂、シリコーン樹脂、又は、ポリビニル樹脂が好ましい。基材がポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を含み、蓄熱層がポリウレタン、ポリウレア、ポリウレタン、ポリウレア及びポリビニルアルコールからなる群から選択される少なくとも１種を含む場合、易接着層を構成する材料としては、例えば、スチレン－ブタジエンゴム、又は、ウレタン樹脂が好ましく用いられる場合がある。
　易接着層は、膜強度及び密着性の点から、架橋剤を導入することが好ましい。膜自体が凝集破壊して剥がれやすくなることを防ぎ、かつ、密着性の点で膜が硬すぎないようにするため、架橋剤の適当な量が存在すると考えられる。架橋剤としては前述した硬化剤と同様のものが好ましく用いられる。
　易接着層は、基材と密着しやすい材料及び蓄熱層と密着しやすい材料を含む２種以上の材料を含んでいてもよい。また、易接着層は、基材と密着しやすい層及び蓄熱層と密着しやすい層を含む２層以上の積層体であってもよい。
　易接着層の厚みは、密着性の点から厚いことが好ましいが、易接着層が厚過ぎると蓄熱部材全体としての蓄熱量が低下する。従って、易接着層の厚みは、０．１～５μｍが好ましく、０．５～２μｍがより好ましい。

＜密着層＞
　基材の、蓄熱層を有する側と反対側には、密着層を有していてもよい。
　密着層としては、特に制限されず、目的に応じて適宜選択でき、例えば、公知の粘着剤を含む層（粘着層ともいう）又は接着剤（接着層ともいう）を含む層が挙げられる。

　粘着剤としては、例えば、アクリル系粘着剤、ゴム系粘着剤、及び、シリコーン系粘着剤が挙げられる。また、粘着剤として、「剥離紙・剥離フィルム及び粘着テープの特性評価とその制御技術」（情報機構、２００４年）第２章に記載のアクリル系粘着剤、紫外線（ＵＶ）硬化型粘着剤、及び、シリコーン粘着剤も挙げられる。
　なお、アクリル系粘着剤とは、（メタ）アクリルモノマーの重合体（（メタ）アクリルポリマー）を含む粘着剤をいう。
　更に、粘着層は、粘着付与剤を含んでいてもよい。

　接着剤としては、例えば、ウレタン樹脂接着剤、ポリエステル接着剤、アクリル樹脂接着剤、エチレン酢酸ビニル樹脂接着剤、ポリビニルアルコール接着剤、ポリアミド接着剤、及び、シリコーン接着剤が挙げられる。接着強度がより高い点から、ウレタン樹脂接着剤又はシリコーン接着剤が好ましい。

　密着層の形成方法としては、特に制限されず、基材上に密着層を転写して形成する方法、及び、粘着剤又は接着剤を含む組成物を基材上に塗布して形成する方法が挙げられる。

　密着層の厚みとしては、粘着力、ハンドリング性及び蓄熱量の点から、０．５～１００μｍが好ましく、１～２５μｍがより好ましく、１～１５μｍが更に好ましい。

　密着層の、基材と対向する側とは反対側の面には、剥離シートが貼り合わされていてもよい。剥離シートが貼り合わされていることで、例えば基材上にマイクロカプセル分散液を塗布する際において、基材と密着層の厚みが薄い場合のハンドリング性を向上させることができる。
　剥離シートとしては、特に制限されず、例えば、ＰＥＴ又はポリプロピレン等の支持体の上にシリコーン等の離形材が付設された形態のものを好適に用いることができる。

〔蓄熱部材の物性〕
＜潜熱容量＞
　蓄熱部材の潜熱容量としては、蓄熱性が高く、熱を発する発熱体の温度調節に好適である点から、１０５Ｊ／ｍｌ以上が好ましく、１２０Ｊ／ｍｌ以上がより好ましく、１３０Ｊ／ｍｌ以上が更に好ましい。上限は特に制限されないが４００Ｊ／ｍｌ以下の場合が多い。

　潜熱容量は、示差走査熱量測定（ＤＳＣ：Differential scanning calorimetry）の結果と蓄熱部材の厚みとから算出される値である。
　なお、限られた空間内で高い蓄熱量を発現するという点では、「Ｊ／ｍｌ（単位体積当たりの蓄熱量）」を単位とする蓄熱量が適切であるが、電子デバイス等の用途では、電子デバイスの重さも重要となる。そのため、限られた質量内において高い蓄熱性を発現するという点では、「Ｊ／ｇ（単位重量当たりの蓄熱量）」を単位とする蓄熱量が適切な場合がある。この場合には、潜熱容量としては、蓄熱部材として、１２０Ｊ／ｇ以上が好ましく、１４０Ｊ／ｇ以上がより好ましく、１５０Ｊ／ｇ以上が更に好ましく、１６０Ｊ／ｇ以上が特に好ましい。上限は特に制限されないが、４５０Ｊ／ｇ以下の場合が多い。

＜引張破断伸び＞
　ロール形態として提供できる点で、蓄熱部材の引張強さ、及び、引張破断時の伸び率は大きい方が好ましい。引張破断時の伸び率は、１０％以上が好ましく、２０％以上がより好ましく、３０％以上が更に好ましい。上限は特に制限されないが、５００％以下である場合が多い。引張強さは、１ＭＰａ以上が好ましく、５ＭＰａ以上がより好ましく、１０ＭＰａ以上が更に好ましい。上限は特に制限されないが、１００ＭＰａ以下である場合が多く、５０ＭＰａ以下が好ましい。
　蓄熱部材の引張強さ及び引張破断時の伸び率は、ＪＩＳ　Ｋ６２５１に記載の方法に準じて測定される。具体的には、蓄熱シートをダンベル状２号形に切り出し、初期の標線間距離を２０ｍｍとして２本の標線をつけた試験片を作製する。この試験片を引張り試験機に取り付け、速度２００ｍｍ／ｍｉｎで引っ張って破断させる。この時、破断までの最大の力（Ｎ）及び破断時の標線間距離（ｍｍ）を測定し、以下の式により引張り強さ及び引張り破断時の伸び率を算出する。

　引張強さＴＳ（ＭＰａ）は、以下の式により算出する。
　ＴＳ＝Ｆｍ／Ｗｔ
　Ｆｍ：最大の力（Ｎ）
　Ｗ：平行部分の幅（ｍｍ）
　ｔ：平行部分の厚さ（ｍｍ）

　引張り破断時の伸び率Ｅｂ（％）は、以下の式により算出する。
　Ｅｂ＝（Ｌｂ－Ｌ０）／Ｌ０×１００
　Ｌｂ：破断時の標線間距離（ｍｍ）
　Ｌ０：初期の標線間距離（ｍｍ）

［電子デバイス］
　電子デバイスは、上記の蓄熱組成物、上記の蓄熱シート及び／又は上記の蓄熱部材を有する。
　電子デバイスは、蓄熱組成物、蓄熱シート及び蓄熱部材以外の他の部材を有していてもよい。他の部材としては、例えば、発熱体、熱伝導材料、ヒートパイプ、ベイパーチャンバー、接着剤及び基材が挙げられる。電子デバイスは、発熱体及び熱伝導材料の少なくとも１つを有することが好ましく、発熱体を有することがより好ましい。
　電子デバイスの好適態様の１つとしては、蓄熱シート又は蓄熱部材と、蓄熱シート又は蓄熱部材上に配置された熱伝導材料と、熱伝導材料における蓄熱シート又は蓄熱部材とは反対の面側に配置された発熱体とを有する態様が挙げられる。
　電子デバイスが有する蓄熱組成物、蓄熱シート及び蓄熱部材については、上記の通りである。

〔発熱体〕
　発熱体は、電子デバイスに含まれる、発熱する場合がある部材であって、例えば、ＣＰＵ（Central Processing Unit）、ＧＰＵ（Graphics Processing Unit）、ＳＲＡＭ（Static Random Access Memory）及びＲＦ（Radio Frequency）デバイス等のＳｏＣ（Systems on a Chip）、カメラ、ＬＥＤパッケージ、パワーエレクトロニクス、並びに、バッテリー（特にリチウムイオン二次電池）が挙げられる。
　発熱体は、蓄熱部材と接触するように配置されていてもよいし、他の層（例えば、後述する熱伝導材料）を介して蓄熱部材に配置されていてもよい。

〔熱伝導材料〕
　電子デバイスは、熱伝導材料を更に有することが好ましい。
　熱伝導材料とは、発熱体から生じた熱を別の媒体に伝導する機能を有する材料を意味する。
　熱伝導材料の「熱伝導性」とは、熱伝導率が１０Ｗｍ^－１Ｋ^－１以上である材料を意味する。熱伝導率（単位：Ｗｍ^－１Ｋ^－１）は、フラッシュ法にて２５℃の温度下、日本工業規格（ＪＩＳ）Ｒ１６１１に準拠した方法により測定される値である。
　熱伝導材料としては、金属板、放熱シート及びシリコングリースが挙げられ、金属板又は放熱シートが好ましい。
　電子デバイスは、上記の蓄熱部材と、蓄熱部材上に配置された熱伝導材料と、熱伝導材料における蓄熱部材とは反対の面側に配置された発熱体とを有することが好ましい。また、電子デバイスは、上記の蓄熱部材と、蓄熱部材上に配置された金属板と、金属板における蓄熱部材とは反対の面側に配置された発熱体とを有することがより好ましい。
　上記の蓄熱部材が保護層を有する場合において、電子デバイスの好適態様の１つとしては、上記の蓄熱部材と、上記蓄熱部材における上記保護層とは反対の面側に配置された金属板と、上記金属板における上記蓄熱部材とは反対の面側に配置された発熱体と、を有する態様が挙げられる。換言すると、保護層、蓄熱層、金属板、及び、発熱体がこの順に積層されている態様が好ましい。

＜放熱シート＞
　放熱シートは、発熱体から生じた熱を別の媒体に伝導する機能を有するシートであり、放熱材を有することが好ましい。放熱材としては、例えば、カーボン、金属（例えば、銀、銅、アルミニウム、鉄、白金、ステンレス及びニッケル等）並びにシリコンが挙げられる。
　放熱シートとしては、例えば、銅箔シート、金属板、金属皮膜樹脂シート、金属含有樹脂シート及びグラフェンシートが挙げられ、グラフェンシートが好ましい。放熱シートの厚みは特に制限されないが、１０～５００μｍが好ましく、２０～３００μｍがより好ましい。

〔ヒートパイプ、ベイパーチャンバー〕
　電子デバイスは、ヒートパイプ及びベイパーチャンバーからなる群より選択される熱輸送部材を更に有してもよい。
　ヒートパイプ及びベイパーチャンバーはいずれも、金属等で形成され、中空構造を有する部材と、その内部空間に封入される熱伝達媒体である作動流体とを少なくとも備え、高温部（蒸発部）において作動流体が蒸発（気化）して熱を吸収し、低温部（凝縮部）において気化した作動流体が凝縮して熱を放出する。ヒートパイプ及びベイパーチャンバーは、この内部での作動流体の相変化により、高温部に接触する部材から低温部に接触する部材に熱を輸送する機能を有する。

　電子デバイスが、蓄熱部材と、ヒートパイプ及びベイパーチャンバーからなる群より選択される熱輸送部材とを有する場合、蓄熱部材とヒートパイプ又はベイパーチャンバーとが接触していることが好ましく、蓄熱部材がヒートパイプ又はベイパーチャンバーの低温部に接触していることがより好ましい。
　また、電子デバイスが、蓄熱部材と、ヒートパイプ及びベイパーチャンバーからなる群より選択される熱輸送部材とを有する場合、蓄熱層に含まれる蓄熱材の相変化温度と、ヒートパイプ又はベイパーチャンバーが作動する温度領域とが重複していることが好ましい。ヒートパイプ又はベイパーチャンバーが作動する温度領域としては、例えば、それぞれの内部において作動流体が相変化可能な温度の範囲が挙げられる。

　ヒートパイプ及びベイパーチャンバーを構成する材料は、熱伝導性が高い材料であれば特に制限されず、銅及びアルミニウム等の金属が挙げられる。
　ヒートパイプ及びベイパーチャンバーの内部空間に封入される作動流体としては、例えば、水、メタノール、エタノール及び代替フロンが挙げられ、適用される電子デバイスの温度範囲に応じて適宜選択して使用される。

〔他の部材〕
　電子デバイスは、保護層、蓄熱層、金属板、及び、発熱体以外の他の部材を含んでいてもよい。他の部材としては、放熱シート、基材、及び、密着層が挙げられる。基材及び密着層については、蓄熱部材が有してもよい基材及び密着層として記載の通りである。

　電子デバイスは、蓄熱層と金属板との間に、放熱シート、基材及び密着層からなる群より選択される少なくとも１種の部材を有していてもよい。蓄熱層と金属板との間に、放熱シート、基材及び密着層のうち、２つ以上の部材が配置される場合には、蓄熱層側から金属板側に向かって、基材、密着層及び放熱シートがこの順になるように配置されることが好ましい。
　また、電子デバイスは、金属板と発熱体との間に、放熱シートを有していてもよい。

　以下、本発明を実施例により更に具体的に説明するが、本発明はその主旨を越えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。なお、特に断りのない限り、「部」及び「％」は質量基準である。
　なお、マイクロカプセルの粒子径Ｄ５０及び壁厚の測定は、既述した方法により行った。

［実施例１］
（蓄熱層形成用組成物の調製）
　エイコサン（潜熱蓄熱材；融点３７℃、炭素数２０の脂肪族炭化水素）７２質量部を６０℃に加熱溶解し、酢酸エチル１２０質量部を加えた溶液Ａ１を得た。
　Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’－テトラキス（２－ヒドロキシプロピル）エチレンジアミン（アデカポリエーテルＥＤＰ－３００、株式会社ＡＤＥＫＡ）０．０５質量部を、攪拌している溶液Ａ１に加えて溶液Ｂ１を得た。
　メチルエチルケトン１質量部に溶解したトリレンジイソシアネートのトリメチロールプロパン付加物（バーノックＤ－７５０、ＤＩＣ株式会社）４質量部を、攪拌している溶液Ｂ１に加え、溶液Ｃ１を得た。
　水１４０質量部に乳化剤としてポリビニルアルコール（クラレポバール（登録商標）ＫＬ－３１８（株式会社クラレ製；ＰＶＡ（Polyvinyl alcohol））７．４質量部を溶解した溶液中に、上記の溶液Ｃ１を加えて、乳化分散して、乳化液Ｄ１を得た。乳化液Ｄ１に水２５０質量部を加え、得られた液を攪拌しながら７０℃まで加温し、１時間攪拌を継続した後、３０℃に冷却した。冷却後の液に更に水を加えて濃度を調整し、ポリウレタンウレアのカプセル壁を有するエイコサン内包マイクロカプセル分散液を得た。

　エイコサン内包マイクロカプセル分散液の固形分濃度は、１４質量％であった。
　エイコサン内包マイクロカプセルのカプセル壁の質量は、内包されたエイコサンの質量に対して、６質量％であった。
　マイクロカプセルの体積基準でのメジアン径Ｄ５０は、２０μｍであった。マイクロカプセルのカプセル壁の厚みδは、０．１μｍであった。

　得られたマイクロカプセル分散液１０００質量部に対して、側鎖アルキルベンゼンスルホン酸アミン塩（ネオゲンＴ、第一工業製薬）１．５質量部、１，２－ビス（３，３，４，４，５，５，６，６，６－ノナフルオロヘキシルオキシカルボニル）エタンスルホン酸ナトリウム（Ｗ－ＡＨＥ、富士フイルム株式会社製）０．１５質量部、及び、ポリオキシアルキレンアルキルエーテル（ノイゲンＬＰ－９０、第一工業製薬）０．１５質量部を加え、混合して蓄熱層形成用組成物１を調製した。

（易接着層及び粘着層付きポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）基材（１）の作製）
　リンテック株式会社製の光学粘着シートＭＯ－３０１５（厚み：５μｍ）を厚み６μｍのＰＥＴ基材に貼り付けて粘着層を形成した。
　ＰＥＴ基材の粘着層を有する側とは反対側の面に、Ｎｉｐｐｏｌ　Ｌａｔｅｘ　ＬＸ４０７Ｃ４Ｅ（日本ゼオン株式会社製）とＮｉｐｐｏｌ　Ｌａｔｅｘ　ＬＸ４０７Ｃ４Ｃ（日本ゼオン株式会社製）とアクアブリッド　ＥＭ－１３（ダイセルファインケム株式会社）とを固形分濃度で２２：７７．５：０．５（質量基準）となるように混合溶解した水溶液を塗布した。得られた塗布膜を１１５℃で２分間乾燥して、厚み１．３μｍのスチレン－ブタジエンゴム系樹脂からなる易接着層を形成し、易接着層及び粘着層付きＰＥＴ基材（１）を作製した。

（保護層形成用組成物１の調製）
　以下の成分を混合し、混合液を１２時間撹拌することにより、保護層形成用組成物１を調製した。
・　ＫＹＮＡＲ　Ａｑｕａｔｅｃ　ＡＲＣ（Ａｒｋｅｍａ社製、固形分濃度４４質量％；フッ素含有樹脂）１２．４質量部
・　エポクロス　ＷＳ－７００（日本触媒株式会社製、固形分濃度２５質量％；オキサゾリン系硬化剤）１０．９質量部
・　ＦＵＪＩ　ＪＥＴ　ＢＬＡＣＫ　Ｂ－１５（冨士色素株式会社製、固形分濃度１５質量％；カーボンブラック）１７．０質量部
・　タイエンＮ（太平化学産業株式会社製、リン酸水素二アンモニウム及びリン酸二水素アンモニウムを固形分濃度２０質量％で含む水分散液；難燃剤）５．１質量部
・　ノイゲンＬＰ－７０（第一工業製薬株式会社製、固形分濃度２質量％の水溶液；界面活性剤）１．４質量部
・　Ｗ－ＡＨＥ（富士フイルム株式会社製、固形分濃度２質量％、１，２－ビス（３，３，４，４，５，５，６，６，６－ノナフルオロヘキシルオキシカルボニル）エタンスルホン酸ナトリウムを含む水溶液；界面活性剤）１．４質量部
・　デンカポバール　Ｂ－３３（デンカ株式会社製、固形分濃度６．８４質量％、ポリビニルアルコールを含む水溶液；増粘剤）３６．７質量部
・　純水　１５．１質量部

（蓄熱部材の作製）
　上記で調製された蓄熱層形成用組成物１を、易接着層及び粘着層付きＰＥＴ基材（１）の易接着層側の面に、乾燥後の質量が１４３ｇ／ｍ^２となるように、バーコーターにより塗布し、塗布膜を１００℃で１０分間乾燥させて、厚み１９０μｍの蓄熱層１を形成した。
　次いで、易接着層と接触する面とは反対側にある蓄熱層１の表面に、保護層形成用組成物１を塗布し、塗布膜を４５℃で２分間乾燥させて、厚み３μｍの保護層１を形成した。
　これにより、粘着層、ＰＥＴ基材（１）、易接着層、蓄熱層１及び保護層１がこの順で積層している蓄熱部材１を作製した。

［実施例２］
　実施例１の（蓄熱層形成用組成物の調製）に記載の方法に従って調製されたマイクロカプセル分散液１０００質量部に対して、側鎖アルキルベンゼンスルホン酸アミン塩（ネオゲンＴ、第一工業製薬）１．５質量部、１，２－ビス（３，３，４，４，５，５，６，６，６－ノナフルオロヘキシルオキシカルボニル）エタンスルホン酸ナトリウム（Ｗ－ＡＨＥ、富士フイルム株式会社製）０．１５質量部、ポリオキシアルキレンアルキルエーテル（ノイゲンＬＰ－９０、第一工業製薬）０．１５質量部、並びに、タイエンＮ（太平化学産業株式会社製、リン酸水素二アンモニウム及びリン酸二水素アンモニウムを固形分濃度２０質量％で含む水分散液；難燃剤）を加え、混合して蓄熱層形成用組成物２を調製した。なお、タイエンＮの使用量は、蓄熱層形成組成物２の全固形分の含有量に対するタイエンＮの含有量が１．０質量％になるように調整した。

　蓄熱層形成用組成物１に代えて蓄熱層形成用組成物２を用いて蓄熱層２を形成したこと、及び、保護層１を形成しなかったこと以外は、実施例１の（蓄熱部材の作製）に記載の方法に従って、粘着層、ＰＥＴ基材（１）、易接着層及び蓄熱層２がこの順で積層している蓄熱部材２を作製した。

［実施例３］
　実施例１において使用されたタイエンＮに代えて、ＴＭＰ（大八化学工業株式会社製、トリメチルホスフェート；難燃剤）を固形分濃度２０質量％で含む水分散液を使用したこと以外は、実施例１の（保護層形成用組成物１の調製）に記載の方法に従って、保護層形成用組成物２を調製した。
　上記で得られた保護層形成用組成物２を保護層形成用組成物１に代えて用いること以外は実施例１に記載の方法に従って、粘着層、ＰＥＴ基材（１）、易接着層、蓄熱層１及び保護層２がこの順で積層している蓄熱部材３を作製した。

［実施例４］
　実施例２において乳化液Ｄ２の調製に使用したタイエンＮに代えて、ＴＭＰ（大八化学工業株式会社製、トリメチルホスフェート；難燃剤）を固形分濃度２０質量％で含む水分散液を使用して乳化液Ｄ３を調製し、乳化液Ｄ２に代えて乳化液Ｄ３を使用したこと以外は、実施例２に記載の方法に従って、蓄熱層形成用組成物３を調製した。
　次いで、蓄熱層形成用組成物２に代えて蓄熱層形成用組成物３を用いて蓄熱層３を形成したこと以外は、実施例２に記載の方法に従って、粘着層、ＰＥＴ基材（１）、易接着層及び蓄熱層３がこの順で積層している蓄熱部材４を作製した。

［実施例５］
　実施例１において、保護層形成用組成物１の調製に使用されたエポクロス　ＷＳ－７００を使用せず、純水を２６．０質量部使用したこと以外は、実施例１の（保護層形成用組成物１の調製）に記載の方法に従って、保護層形成用組成物３を調製した。
　上記で得られた保護層形成用組成物３を保護層形成用組成物１に代えて用いること以外は実施例１に記載の方法に従って、粘着層、ＰＥＴ基材（１）、易接着層、蓄熱層１及び保護層３がこの順で積層している蓄熱部材５を作製した。

［実施例６］
　実施例１において、保護層形成用組成物１の調製に使用されたデンカポバール　Ｂ－３３を使用せず、純水を５１．８質量部使用したこと以外は、実施例１の（保護層形成用組成物１の調製）に記載の方法に従って、保護層形成用組成物４を調製した。
　上記で得られた保護層形成用組成物４を保護層形成用組成物１に代えて用いること以外は実施例１に記載の方法に従って、粘着層、ＰＥＴ基材（１）、易接着層、蓄熱層１及び保護層４がこの順で積層している蓄熱部材６を作製した。

［実施例７］
　実施例１の（蓄熱層形成用組成物の調製）に記載の方法に従って調製された溶液Ｃ１を、水６２７質量部にポリビニルアルコール（クラレポバール（登録商標）ＫＬ－３１８（株式会社クラレ製；ＰＶＡ（Polyvinyl alcohol）；乳化剤）３３．０質量部を溶解した溶液中に加えて、乳化分散し、乳化液Ｄ３を得た。乳化液Ｄ１に代えて乳化液Ｄ３を用いること以外は、実施例１の（蓄熱層形成用組成物の調製）に記載の方法に従って、ポリウレタンウレアのカプセル壁を有し、エイコサンを内包するマイクロカプセルを含む蓄熱層形成用組成物４を調製した。
　蓄熱層形成用組成物１に代えて蓄熱層形成用組成物４を用いて蓄熱層４を形成したこと以外は、実施例１の（蓄熱部材の作製）に記載の方法に従って、粘着層、ＰＥＴ基材（１）、易接着層、蓄熱層４及び保護層１がこの順で積層している蓄熱部材７を作製した。

［比較例１］
　保護層１を形成しなかったこと以外は、実施例１の（蓄熱部材の作製）に記載の方法に従って、粘着層、ＰＥＴ基材（１）、易接着層及び蓄熱層１がこの順で積層している蓄熱部材Ｃ１を作製した。

［比較例２］
　実施例２において蓄熱層形成用組成物２の調製に使用したタイエンＮに代えてタイエンＫ（太平化学産業株式会社製、固形分濃度２０質量％、ポリリン酸二アンモニウムを含む水分散液；難燃剤）を使用したこと以外は、実施例２に記載の蓄熱層形成用組成物２の調製方法に従って、蓄熱層形成用組成物５を調製した。
　蓄熱層形成用組成物２に代えて蓄熱層形成用組成物５を用いて蓄熱層５を形成したこと以外は、実施例２に記載の方法に従って、粘着層、ＰＥＴ基材（１）、易接着層及び蓄熱層５がこの順で積層している蓄熱部材Ｃ２を作製した。

［比較例３］
　実施例１において使用されたタイエンＮに代えて、ＰＸ２００（太平化学産業株式会社製、固形分濃度２０質量％、１，３－フェニレンビス（ジキシレニルホスフェート）を含む水分散液；難燃剤）を使用したこと以外は、実施例１の（保護層形成用組成物１の調製）に記載の方法に従って、保護層形成用組成物５を調製した。
　上記で得られた保護層形成用組成物５を保護層形成用組成物１に代えて用いること以外は実施例１に記載の方法に従って、粘着層、ＰＥＴ基材（１）、易接着層、蓄熱層１及び保護層５がこの順で積層している蓄熱部材Ｃ３を作製した。

［比較例４］
　実施例２において蓄熱層形成用組成物２の調製に使用したタイエンＮに代えてＰＸ２００（太平化学産業株式会社製、固形分濃度２０質量％、１，３－フェニレンビス（ジキシレニルホスフェート）を含む水分散液；難燃剤）を使用したこと以外は、実施例２に記載の蓄熱層形成用組成物２の調製方法に従って、蓄熱層形成用組成物６を調製した。
　蓄熱層形成用組成物２に代えて蓄熱層形成用組成物６を用いて蓄熱層６を形成したこと以外は、実施例２に記載の方法に従って、粘着層、ＰＥＴ基材（１）、易接着層及び蓄熱層６がこの順で積層している蓄熱部材Ｃ４を作製した。

［評価］
　実施例１～７及び比較例１～４で作製された各蓄熱部材に対して、以下の評価を実施した。評価結果を後述する表１及び表２に示す。

〔特定条件の充足判定〕
（難燃剤のガス発生温度Ｔｒの測定（測定方法Ｃ１））
　各蓄熱部材が含む各難燃剤のガス発生温度Ｔｒを、上記の測定方法Ｃ１に従って測定した。
　まず、蓄熱部材に含まれる難燃剤の種類及び含有量を上記方法により測定した。蓄熱部材中の難燃剤及び蓄熱材の含有量を下記表１に示す。
　蓄熱部材に含まれる難燃剤の加熱による重量変化を、ＴＧ－ＤＴＡを用いて、窒素雰囲気下、毎分１０℃の昇温条件にて測定した。測定結果に基づいて、温度Ｔ（℃）と難燃剤の重量減少率Δｍａ（Ｔ）との関係式（式（Ｃ１））を導出し、重量減少率Δｍａ（Ｔ）が２質量％に到達した温度を、ガス発生温度Ｔｒとして求めた。
　その結果、各実施例及び各比較例で使用したタイエンＮ、ＴＭＰ、タイエンＫ及びＰＸ－２００のガス発生温度Ｔｒは、それぞれ、１５０℃、４５℃、２８０℃及び３２６℃であった。

（特定部材のガス発生温度Ｔｃの測定（測定方法Ｃ２））
　蓄熱部材から難燃剤及び特定溶剤を除去してなる特定部材のガス発生温度Ｔｒを、上記の測定方法Ｃ２に従って測定した。
　各実施例及び各比較例の蓄熱部材の加熱による重量変化を、ＴＧ－ＤＴＡを用いて、窒素雰囲気下、毎分１０℃の昇温条件にて測定した。測定結果に基づいて、温度Ｔ（℃）と蓄熱部材の重量減少率Δｍ３（Ｔ）との関係式（式（Ｃ２））を導出した。
　なお、上記の蓄熱部材に含まれる各成分の測定の結果、各実施例及び各比較例の蓄熱部材において、特定溶剤は検出されなかった。
　温度Ｔ（℃）と蓄熱部材の重量減少率Δｍ３（Ｔ）との関係式、及び、温度Ｔ（℃）と難燃剤の重量減少率Δｍａ（Ｔ）との関係式から、温度Ｔ（℃）と特定部材の重量減少率Δｍｚ（Ｔ）との関係式を導出し、重量減少率Δｍｚ（Ｔ）が２質量％に到達した温度を、特定部材のガス発生温度Ｔｃとして求めた。

　その結果、各実施例の蓄熱部材はいずれも、難燃剤のガス発生温度Ｔｒが特定部材のガス発生温度Ｔｃよりも低く（Ｔｃ－Ｔｒ＞０）、条件Ｃを満たしていた。
　他方、難燃剤を使用した比較例１～３の蓄熱部材はいずれも、難燃剤のガス発生温度Ｔｒが特定部材のガス発生温度Ｔｃよりも高く（Ｔｃ－Ｔｒ＜０）、条件Ｃを満たしていなかった。

〔遅燃性の評価〕
（着火性）
　各蓄熱部材から縦１２．５ｃｍ横１．３ｃｍのサイズを有するサンプルを切り取り、このサンプルと０．２ｍｍ厚のアルミ板とを、サンプルの粘着層がアルミ板に接するように貼り付けて、アルミ板付きのサンプルを３個作製した。ＵＬ９４ＨＢ規格（Underwriters Laboratories Inc.）の方法に従って、各アルミ板付きサンプルの蓄熱部材側に接炎し、着火の有無を確認した。３個のアルミ板付きサンプルのうち着火したサンプルの個数から、以下の基準で蓄熱部材の着火性を評価した。
　４：３個のアルミ板付きサンプルのいずれも着火しなかった。
　３：１個のアルミ板付きサンプルが着火した。
　２：２個のアルミ板付きサンプルが着火した。
　１：３個のアルミ板付きサンプルが着火した。

（遅燃性）
　上記着火性の評価に記載の方法に従って、アルミ板付きの各蓄熱部材のサンプルを３個作製した。各サンプルには、７５ｍｍに離間した２本の標線を付した。ＵＬ９４ＨＢ規格（Underwriters Laboratories Inc.）の方法に従って、各アルミ板付きサンプルのアルミ板側から接炎して、蓄熱部材を着火した。各サンプルに付した２本の標線間を移動する火炎の速度（燃焼速度）を測定し、得られた燃焼速度の平均値から、ＵＬ９４ＨＢ規格による以下の基準に基づいて、各サンプルの遅燃性を評価した。
　２：燃焼速度が７５ｍｍ／分未満、又は、２本目の標線に到達する前に消炎
　１：燃焼速度が７５ｍｍ／分以上

〔保存試験前後の外観評価〕
　各蓄熱部材を、温度９０℃、湿度１０ＲＨ％以下の環境下、２５０時間保存した。保存試験前後の外観の変化を目視により観察し、観察結果から以下の基準に基づいて評価した。
　２：保存前と比較して、蓄熱部材の色味及び／又は表面反射の変化が観察された
　１：外観の変化が観察されない

〔潜熱容量の測定〕
　得られた蓄熱部材の質量当たりの潜熱容量（単位：Ｊ／ｇ）を、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）の結果と蓄熱層の厚みとから算出した。

〔他の評価〕
（架橋構造の評価）
　実施例１、３及び５～７、並びに、比較例１の各蓄熱部材について、以下の方法により保護層の架橋構造を評価した。
　各蓄熱部材から２ｃｍ角のサイズを有するサンプルを切り取り、このサンプルを５０ｍｌの水に浸漬させた。スターラーを用いて１０分間攪拌した後、サンプルを取り出した。取り出したサンプルの表面に保護層が残存しているか否かを目視で確認し、以下の基準で保護層の水溶解性を評価した。
　３：保護層が残存している。
　２：保護層がわずかに残存している。
　１：保護層が残存していない。

　水に代えて５０ｍｌのＮ，Ｎ－ジメチルホルムアミドを用いること以外は上記の方法に従って試験を行い、以下の基準で保護層の溶剤溶解性を評価した。
　３：保護層が残存している。
　２：保護層がわずかに残存している。
　１：保護層が残存していない。

　上記の評価の結果、各蓄熱部材が有する保護層はいずれも、水溶解性及び溶剤溶解性の評価がいずれも「３」であり、水及び溶剤のいずれにも溶解しない構造、即ち、架橋構造を有すると評価された。

（ひび割れの評価）
　実施例１、３及び５～７並びに比較例１で作製された各蓄熱部材の最外層に配置された保護層の表面を、ＳＥＭを用いて２００倍の倍率で観察した。保護層の表面におけるひび割れの状態から、以下の基準に基づいて保護層表面のひび割れを評価した。
　３：保護層の表面にひび割れが存在しない。
　２：保護層の表面にわずかにひび割れが存在する。
　１：保護層の表面に多くのひび割れが存在する
　上記の評価の結果、各蓄熱部材が有する保護層はいずれも、保護層表面のひび割れの評価が「３」であると評価された。

　表１及び表２に示す結果から、条件Ｃを満たす本発明の蓄熱部材はいずれも、遅燃性に優れ、かつ、耐着火性に優れることが確認された。

　なお、本実施例で作製された実施例１～７の蓄熱部材はいずれも、条件Ａを満たす本発明の蓄熱組成物の一態様であり、上記の通り、遅燃性に優れ、かつ、耐着火性に優れることが確認された。

　また、実施例１～６と実施例７との比較から、蓄熱材の含有量が蓄熱組成物の全質量に対して６５質量％以上であると、吸熱量及び難燃性により優れることがわかる。
　また、実施例１及び３と実施例５との比較から、保護層が硬化剤を有すると耐着火性により優れることがわかる。
　また、実施例１及び３と、実施例６との比較から、保護層が粘度調整剤を有すると耐着火性により優れることがわかる。
　また、実施例１と２、及び、実施例３と４との比較から、保護層に難燃剤を有すると、吸熱量及び難燃性により優れることがわかる。

　本発明の蓄熱組成物、蓄熱シート及び蓄熱部材は、例えば、電子機器内の発熱部の表面温度を任意の温度域に保持させることにより、安定作動させるための蓄熱放熱材として好適に用いることができ、更には、日中の急激な温度上昇又は室内での暖冷房時の温度調整に適した建材（例えば床材、屋根材及び壁材等）；環境温度の変化又は運動時もしくは安静時の体温変化に応じた温度調整に適した衣類（例えば下着、上着、防寒着及び手袋等）；寝具；不要な排出熱を蓄えて熱エネルギーとして利用する排熱利用システム等の用途にも好適に用いることができる。

Claims

　蓄熱材及び難燃剤を含み、下記条件Ａを満たす、蓄熱組成物。
　条件Ａ：下記測定方法Ａ１で得られる前記難燃剤のガス発生温度Ｔｒが、下記測定方法Ａ２で得られる下記特定組成物のガス発生温度Ｔａよりも低い。
　測定方法Ａ１：前記蓄熱組成物に含まれる前記難燃剤の種類及び含有量を同定する。熱重量示差熱分析装置を用いて、加熱による前記難燃剤の重量変化を測定する。測定結果に基づいて、下記式（Ａ１）で表される、温度Ｔ（℃）と前記難燃剤の重量減少率Δｍａ（Ｔ）との関係式を導出する。
　　Δｍａ（Ｔ）＝（ｍａ_０－ｍａ（Ｔ））／ｍａ_０　　　（Ａ１）
　式（Ａ１）中、ｍａ（Ｔ）は温度Ｔ（℃）における前記難燃剤の重量を表し、ｍａ_０は、前記難燃剤の加熱前の重量を表す。前記式（Ａ１）を用いて、前記難燃剤の重量減少率Δｍａ（Ｔ）が２質量％に到達する温度を求め、これを前記難燃剤のガス発生温度Ｔｒ（℃）とする。
　測定方法Ａ２：熱重量示差熱分析装置を用いて、加熱による前記蓄熱組成物の重量変化を測定する。測定結果に基づいて、下記式（Ａ２）で表される、温度Ｔ（℃）と前記蓄熱組成物の重量減少率Δｍ１（Ｔ）との関係式を導出する。
　　Δｍ１（Ｔ）＝（ｍ１_０－ｍ１（Ｔ））／（ｍ１_０）　　　（Ａ２）
　式（Ａ２）中、ｍ１（Ｔ）は温度Ｔ（℃）における前記蓄熱組成物の重量を表し、ｍ１_０は前記蓄熱組成物の加熱前の重量を表す。
　また、前記蓄熱組成物に含まれ、沸点が１００℃以下である溶剤の種類及び含有量を同定する。測定の結果、前記蓄熱組成物が前記溶剤を含む場合、熱重量示差熱分析装置を用いて、加熱による前記溶剤の重量変化を測定する。測定結果に基づいて、下記式（Ａ３）で表される、温度Ｔ（℃）と前記溶剤の重量減少率Δｍｂ（Ｔ）との関係式を導出する。
　　Δｍｂ（Ｔ）＝（ｍｂ_０－ｍｂ（Ｔ））／（ｍｂ_０）　　　（Ａ３）
　式（Ａ３）中、ｍｂ（Ｔ）は温度Ｔ（℃）における前記溶剤の重量を表し、ｍｂ_０は前記溶剤の加熱前の重量を表す。
　下記式（Ａ４）で表される、温度Ｔ（℃）と、前記蓄熱組成物から前記難燃剤及び前記溶剤を除いてなる特定組成物の重量減少率Δｍｘ（Ｔ）との関係式を導出する。
　　Δｍｘ（Ｔ）＝（１００＊Δｍ１（Ｔ）－ａ＊Δｍａ（Ｔ）－ｂ＊Δｍｂ（Ｔ））／（１００－ａ－ｂ）　　　（Ａ４）
　式（Ａ４）中、ａは、前記難燃剤の含有量の前記蓄熱組成物の全質量に対する比率（質量％）を表す。ｂは、前記溶剤の含有量の前記蓄熱組成物の全質量に対する比率（質量％）を表す。Δｍａ（Ｔ）は、前記測定方法Ａ１において求められる前記難燃剤の重量減少率を表す。
　前記式（Ａ４）を用いて、前記特定組成物の重量減少率Δｍｘ（Ｔ）が２質量％に到達する温度を求め、これを前記特定組成物のガス発生温度Ｔａ（℃）とする。
　前記蓄熱材がパラフィンを含む、請求項１に記載の蓄熱組成物。
　前記蓄熱材の含有量が、前記蓄熱組成物の全質量に対して７０質量％以上である、請求項１又は２に記載の蓄熱組成物。
　前記難燃剤の含有量が、前記蓄熱材の含有量に対して０．１質量％以上である、請求項１～３のいずれか１項に記載の蓄熱組成物。
　前記難燃剤が、リン酸水素二アンモニウム、リン酸二水素アンモニウム及びトリメチルホスフェートからなる群より選択される少なくとも１つを含む、請求項１～４のいずれか１項に記載の蓄熱組成物。
　前記難燃剤が、リン酸水素二アンモニウム及びリン酸二水素アンモニウムからなる群より選択される少なくとも１つを含む、請求項１～５のいずれか１項に記載の蓄熱組成物。
　前記難燃剤のガス発生温度Ｔｒが、１００℃以上である、請求項１～６のいずれか１項に記載の蓄熱組成物。
　シート状である、請求項１～７のいずれか１項に記載の蓄熱組成物。
　蓄熱材及び難燃剤を含み、下記条件Ｃを満たす、蓄熱部材。
　条件Ｃ：下記測定方法Ｃ１で得られる前記難燃剤のガス発生温度Ｔｒが、下記測定方法Ｃ２で得られる、下記特定部材のガス発生温度Ｔｃよりも低い。
　測定方法Ｃ１：前記蓄熱部材に含まれる前記難燃剤の種類及び含有量を同定する。熱重量示差熱分析装置を用いて、加熱による前記難燃剤の重量変化を測定する。測定結果に基づいて、下記式（Ｃ１）で表される、温度Ｔ（℃）と前記難燃剤の重量減少率Δｍａ（Ｔ）との関係式を導出する。
　　Δｍａ（Ｔ）＝（ｍａ_０－ｍａ（Ｔ））／（ｍａ_０）　　　（Ｃ１）
　式（Ｃ１）中、ｍａ（Ｔ）は温度Ｔ（℃）における前記難燃剤の重量を表し、ｍａ_０は前記難燃剤の加熱前の重量を表す。前記式（Ｃ１）を用いて、前記難燃剤の重量減少率Δｍａ（Ｔ）が２質量％に到達する温度を求め、これを前記難燃剤のガス発生温度Ｔｒ（℃）とする。
　測定方法Ｃ２：熱重量示差熱分析装置を用いて、加熱による前記蓄熱部材の重量変化を測定する。測定結果に基づいて、下記式（Ｃ２）で表される、温度Ｔ（℃）と前記蓄熱部材の重量減少率Δｍ３（Ｔ）との関係式を導出する。
　　Δｍ３（Ｔ）＝（ｍ３_０－ｍ３（Ｔ））／（ｍ３_０）　　　（Ｃ２）
　式（Ｃ２）中、ｍ３（Ｔ）は温度Ｔ（℃）における前記蓄熱部材の重量を表し、ｍ３_０は前記蓄熱部材の加熱前の重量を表す。
　また、前記蓄熱部材に含まれ、沸点が１００℃以下である溶剤の種類及び含有量を同定する。測定の結果、前記蓄熱部材が前記溶剤を含む場合、熱重量示差熱分析装置を用いて、加熱による前記溶剤の重量変化を測定する。測定結果に基づいて、下記式（Ｃ３）で表される、温度Ｔ（℃）と前記溶剤の重量減少率Δｍｂ（Ｔ）との関係式を導出する。
　　Δｍｂ（Ｔ）＝（ｍｂ_０－ｍｂ（Ｔ））／（ｍｂ_０）　　　（Ｃ３）
　式（Ｃ３）中、ｍｂ（Ｔ）は温度Ｔ（℃）における前記溶剤の重量を表し、ｍｂ_０は前記溶剤の加熱前の重量を表す。
　下記式（Ｃ４）で表される、温度Ｔ（℃）と、前記蓄熱部材から前記難燃剤及び前記溶剤を除いてなる特定部材の重量減少率Δｍｚ（Ｔ）との関係式を導出する。
　　Δｍｚ（Ｔ）＝（１００＊Δｍ３（Ｔ）－ａ＊Δｍａ（Ｔ）－ｂ＊Δｍｂ（Ｔ））／（１００－ａ－ｂ）　　　（Ｃ４）
　式（Ｃ４）中、ａは、前記難燃剤の含有量の前記蓄熱部材の全質量に対する比率（質量％）を表す。ｂは、前記溶剤の含有量の前記蓄熱部材の全質量に対する比率（質量％）を表す。Δｍａ（Ｔ）は、前記測定方法Ｃ１において求められる前記難燃剤の重量減少率を表す。
　前記式（Ｃ４）を用いて、前記特定部材の重量減少率Δｍｚ（Ｔ）が２質量％に到達する温度を求め、これを前記特定部材のガス発生温度Ｔｃ（℃）とする。
　前記蓄熱部材が、前記蓄熱材を含む蓄熱層及び保護層を有し、
　前記蓄熱層及び前記保護層の少なくとも一方が、前記難燃剤を含む、請求項９に記載の蓄熱部材。
　前記蓄熱材がパラフィンを含む、請求項９又は１０に記載の蓄熱部材。
　前記蓄熱材の含有量が、前記蓄熱部材の全質量に対して７０質量％以上である、請求項９～１１のいずれか１項に記載の蓄熱部材。
　前記難燃剤の含有量が、前記蓄熱材の含有量に対して０．１質量％以上である、請求項９～１２のいずれか１項に記載の蓄熱部材。
　前記難燃剤が、リン酸水素二アンモニウム、リン酸二水素アンモニウム及びトリメチルホスフェートからなる群より選択される少なくとも１つを含む、請求項９～１３のいずれか１項に記載の蓄熱部材。
　前記難燃剤が、リン酸水素二アンモニウム及びリン酸二水素アンモニウムからなる群より選択される少なくとも１つを含む、請求項９～１４のいずれか１項に記載の蓄熱部材。
　前記難燃剤のガス発生温度Ｔｒが、１００℃以上である、請求項９～１５のいずれか１項に記載の蓄熱部材。
　前記保護層が難燃剤を含む、請求項１０に記載の蓄熱部材。
　前記保護層が、架橋構造を有する、請求項１０又は１７に記載の蓄熱部材。
　前記保護層の厚みが１０μｍ以下である、請求項１０、１７及び１８のいずれか１項に記載の蓄熱部材。
　請求項１～８のいずれか１項に記載の蓄熱組成物、及び、請求項９～１９のいずれか１項に記載の蓄熱部材からなる群より選択される少なくとも１つを有する、電子デバイス。
　請求項１０及び１７～１９のいずれか１項に記載の蓄熱部材の製造方法であって、
　前記蓄熱層の少なくとも片面に前記保護層を配置する、製造方法。