WO2020085755A1 - 하이엔트로피 합금을 포함하는 복합 구리 합금 및 그 제조 방법 - Google Patents

하이엔트로피 합금을 포함하는 복합 구리 합금 및 그 제조 방법 Download PDF

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WO2020085755A1
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composite copper
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copper alloy
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박은수
윤국노
김지영
예정원
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서울대학교산학협력단
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Definitions

  • the present invention relates to a composite copper alloy comprising a high-entropy alloy and a method of manufacturing the same.
  • Brass is an alloy made by adding zinc (Zn) to copper (Cu). It has a golden color and is not only excellent in aesthetics, but also has a beautiful and precise shape due to its excellent malleability and workability. Iv) It has been widely used in business and gas piping. In particular, in order to utilize brass for various purposes as described above, its machinability is very important. However, in the case of a pure brass material, the ductility is too large, and a chip is easily formed between the cutting operations, and thus there is a problem of sharply reducing the workability.
  • the lead (Pb) was alloyed with brass to form lead precipitates in the base (brass), thereby improving the machinability.
  • Lead has a large amount of heat mixed with copper and has a large melting point difference. For this reason, a lead-like reaction by liquid phase separation is formed between lead and copper (brass), and most lead precipitates are not grain boundaries because they separate from the liquid phase during solidification to form a microstructure. It is known to form inside.
  • lead itself since lead itself has a very large interfacial energy in the liquid phase, the precipitates formed grow in a spherical shape. In general, when a film-type precipitate is formed along a crystal grain, since it exhibits a rapid fracture phenomenon occurring along a grain boundary, the lead precipitate is known to easily act as a lubricant during cutting, and its utilization is large.
  • the present invention provides a composite copper alloy excellent in physical properties.
  • the present invention provides a method for manufacturing the composite copper alloy.
  • the composite copper alloy according to embodiments of the present invention includes an alloy base containing copper or a copper alloy and a high-entropy alloy (HEA) present in crystal grains of the alloy base.
  • HSA high-entropy alloy
  • the alloy matrix may have a first phase, and the high-entropy alloy may have a second phase separate from the first phase.
  • the high-entropy alloy may have a spherical shape.
  • the high-entropy alloy may have a size of 10 ⁇ m or less.
  • the high-entropy alloy may include one or more alloying elements selected from the group consisting of Cr, Mn, Fe, Co, and Ni.
  • the high-entropy alloy may further include one or more alloying elements selected from the group consisting of Al, Ta, Nb, V, Mo and W.
  • the composite copper alloy may have Formula 1 below.
  • HEA includes one or more alloying elements selected from the group consisting of Cr, Mn, Fe, Co, and Ni)
  • the copper alloy may include one or more alloying elements selected from the group consisting of Pb, Sn, Sb, As, Bi, Cd, P, Mg and Si.
  • the high-entropy alloy may be homogeneously distributed within the crystal grains of the alloy matrix.
  • the alloy base may include a copper base or a brass base.
  • a method of manufacturing a composite copper alloy according to embodiments of the present invention is a method of manufacturing a composite copper alloy comprising an alloy base comprising copper or a copper alloy and a high-entropy alloy (HEA) present in the grains of the alloy base.
  • the method includes preparing a base element of the alloy base and a parent element of the high-entropy alloy, and dissolving and alloying the base element of the alloy base and the parent element of the high-entropy alloy.
  • the alloy matrix may have a first phase, and the high-entropy alloy may have a second phase separate from the first phase.
  • a coagulation rate may be controlled to form a precipitate of the high-entropy alloy.
  • the shape and size of the high-entropy alloy can be controlled by a solidification rate of 10 -3 K / s or more and 10 3 K / s or less.
  • the high-entropy alloy may have a spherical shape of 10 ⁇ m or less.
  • the high-entropy alloy may include one or more alloying elements selected from the group consisting of Cr, Mn, Fe, Co, and Ni.
  • the high-entropy alloy may further include one or more alloying elements selected from the group consisting of Al, Ta, Nb, V, Mo and W.
  • the composite copper alloy may have Formula 1 below.
  • HEA includes one or more alloying elements selected from the group consisting of Cr, Mn, Fe, Co, and Ni)
  • the copper alloy may include one or more alloying elements selected from the group consisting of Pb, Sn, Sb, As, Bi, Cd, P, Mg and Si.
  • the high-entropy alloy may be homogeneously distributed within the crystal grains of the alloy matrix.
  • the composite copper alloy according to embodiments of the present invention may have excellent physical properties.
  • the composite copper alloy may have excellent excellent workability (cutting properties, etc.), moldability, and mechanical properties.
  • the composite copper alloy is environmentally friendly.
  • the composite copper alloy can be used to manufacture various processed products, such as faucet products and pipes.
  • Figure 2 shows the results of the thermodynamic calculation of the pseudo-binary phase diagram (Pseudo-binary phase diagram) between Comparative Example 3 and Comparative Example 10 CrFeCoNi alloy of brass (Cu 70 Zn 30 ) of a typical composition.
  • FIG. 3 shows the results of thermodynamic calculation of a pseudo-binary phase diagram between pure copper (Cu) of Comparative Example 1 and CrFeCoNi alloy of Comparative Example 10.
  • Figure 5 shows the X-ray diffraction (XRD, X-ray diffraction) analysis results of the pure copper (Cu) of Comparative Example 1 and CrFeCoNi alloy of Comparative Example 10 and Cu 90 (CrFeCoNi) 10 alloy of Example 15 of the present invention. .
  • Example 6 is a scanning electron microscope (SEM) image showing the microstructure of the Cu 95 (CrFeCoNi) 5 alloy of Example 12 of the present invention.
  • SEM scanning electron microscope
  • the composite copper alloy according to embodiments of the present invention includes an alloy base containing copper or a copper alloy and a high-entropy alloy (HEA) present in crystal grains of the alloy base.
  • HSA high-entropy alloy
  • the alloy matrix may have a first phase, and the high-entropy alloy may have a second phase separate from the first phase.
  • the high-entropy alloy may have a spherical shape.
  • the high-entropy alloy may have a size of 10 ⁇ m or less.
  • the high-entropy alloy may include one or more alloying elements selected from the group consisting of Cr, Mn, Fe, Co, and Ni.
  • the high-entropy alloy may further include one or more alloying elements selected from the group consisting of Al, Ta, Nb, V, Mo and W.
  • the composite copper alloy may have Formula 1 below.
  • HEA includes one or more alloying elements selected from the group consisting of Cr, Mn, Fe, Co, and Ni)
  • the copper alloy may include one or more alloying elements selected from the group consisting of Pb, Sn, Sb, As, Bi, Cd, P, Mg and Si.
  • the high-entropy alloy may be homogeneously distributed within the crystal grains of the alloy matrix.
  • the alloy base may include a copper base or a brass base.
  • a method of manufacturing a composite copper alloy according to embodiments of the present invention is a method of manufacturing a composite copper alloy comprising an alloy base comprising copper or a copper alloy and a high-entropy alloy (HEA) present in the grains of the alloy base.
  • the method includes preparing a base element of the alloy base and a parent element of the high-entropy alloy, and dissolving and alloying the base element of the alloy base and the parent element of the high-entropy alloy.
  • the alloy matrix may have a first phase, and the high-entropy alloy may have a second phase separate from the first phase.
  • a coagulation rate may be controlled to form a precipitate of the high-entropy alloy.
  • the shape and size of the high-entropy alloy can be controlled by a solidification rate of 10 -3 K / s or more and 10 3 K / s or less.
  • the high-entropy alloy may have a spherical shape of 10 ⁇ m or less.
  • the high-entropy alloy may include one or more alloying elements selected from the group consisting of Cr, Mn, Fe, Co, and Ni.
  • the high-entropy alloy may further include one or more alloying elements selected from the group consisting of Al, Ta, Nb, V, Mo and W.
  • the composite copper alloy may have Formula 1 below.
  • HEA includes one or more alloying elements selected from the group consisting of Cr, Mn, Fe, Co, and Ni)
  • the copper alloy may include one or more alloying elements selected from the group consisting of Pb, Sn, Sb, As, Bi, Cd, P, Mg and Si.
  • the high-entropy alloy may be homogeneously distributed within the crystal grains of the alloy matrix.
  • the parent element acts as the primary element of the first phase and has a mixed heat relationship between copper and positive (+), which influences the properties of the alloy matrix, and is easily face-centered cubic (FCC). It is preferable to prepare the alloying elements constituting the single phase of the high-entropy alloy of). Through this, the high-entropy alloy precipitate having high phase stability is separated from the alloy matrix even in the liquid phase, so that a spherical precipitate can be easily formed in the crystal grain of the alloy matrix.
  • the step of alloying by dissolving the parent element it is important to dissolve the alloying elements so that they can be homogeneously dissolved, and it can be performed through commercial heating methods including an arc melting method, an induction heating method, and a resistance heating method. . It is preferable to perform dissolution at a sufficiently high temperature so that each phase is separated from the liquid phase by a knitting reaction by a positive (+) heat of mixing to form a sphere easily.
  • the solidification rate can be controlled to control the shape of the composite phase (such as the distribution of the high-entropy alloy and the size of precipitates).
  • the composite copper alloy may have a suitable microstructure through a post-treatment process including a rolling and heat treatment process.
  • bismuth having a small amount of heat of mixing with copper since the brass alloy base phase has solidified The second phase may be precipitated, thereby limiting precipitation in the mouth.
  • bismuth unlike lead, bismuth has a liquid phase of brass and low interfacial energy, so it is not easily precipitated into a spherical shape, and is precipitated in the form of a film along the grain boundary after the solidification of brass ends. Rapid fracture occurs along the precipitate formed at the time, and thus may have a relatively low processing property compared to a flexible brass.
  • Table 1 shows a comparative example, a brass alloy comprising pure copper (Comparative Example 1) and zinc alloyed with copper (Comparative Examples 2 to 4) and a brass alloy containing lead (Comparative Example 5) or bismuth (Comparative Example 6) It shows the composition.
  • the composite copper alloy according to embodiments of the present invention includes a new alloying element.
  • the alloy included in the composite copper alloy must have a large amount of heat mixed with copper to determine the properties of the brass base, especially brass, and should not degrade the properties of the brass by being alloyed to the brass base. do.
  • Table 2 an element group capable of alloying was selected.
  • Elemental Group I Elemental Group II division Mixed heat division Mixed heat Ni +4 Al +1 Mn +4 Ta +2 Co +6 Nb +3 Cr +12 V +5 Fe +13 Mo +19 W +22
  • the element group I shown in Table 2 includes Ni, Mn, Co, Cr, and Fe, which are five elements that form a single-phase high-entropy alloy of FCC crystal structure, among alloys having a large amount of heat of mixing with copper. .
  • a high-entropy alloy an alloy system in which multiple elements are operated as a main element has high phase stability even at high temperatures and can easily have a liquid phase separation phenomenon.
  • Element group II does not form an FCC high-entropy alloy, but can contain copper and a positive heat of mixing to separate it from brass, and at the same time it contains an element that alloys with the FCC high-entropy alloy to improve mechanical properties such as the strength of the precipitation phase.
  • Table 3 shows various comparative examples of the present invention, an alloy composed of a combination of the element group I, which can easily form an FCC crystal structure (Comparative Examples 7 to 11), and an alloy in which a small amount of element group II is added to the alloy. System (Comparative Examples 12 and 13) is shown.
  • FIG. 2 is a pseudo binary system between Comparative Example 3 of Cu 70 Zn 30 , which is a representative brass alloy calculated by Thermo-calc software (based on TC-HEA 3 database), and Comparative Example 10 of a quaternary high-entropy alloy having a composition of CrFeCoNi. It is a (Pseudo-binary) state diagram, showing the tendency of the phase separation phenomenon.
  • alloys composed of transition metals generally have greater interfacial energy than lead (copper: 1360, nickel: 1770, lead: 442 dynes / cm 2) -Based on the low surface energy substrate), the precipitation phase composed of transition metal can easily maintain the spherical shape during the solidification process, and can be homogeneously distributed inside the crystal grains in the form of a precipitate.
  • brass In the case of brass, it is an alloy of copper and zinc, and the two alloying elements have very similar atomic radii of 145 pm for copper and 142 pm for zinc, which can form a substituted solid solution in a wide composition range.
  • brass generally contains a large amount of copper compared to zinc, it is possible to similarly exhibit the thermodynamic properties of copper serving as a base. Therefore, when using copper and brass as the base, it is judged that the thermodynamic behavior of the alloys constituting the pseudo binary system among the alloying elements capable of phase separation is similar.
  • FIG. 3 shows a pseudo binary state diagram between a quaternary high-entropy alloy CrFeCoNi in Comparative Example 10 and pure copper in Comparative Example 1 (based on TC-HEA 3 database).
  • the height (temperature) of the liquid separation region of the two phase diagrams is lower in the case of brass containing zinc, but since this is a general trend according to alloying of zinc (419 ° C.) with a low melting point, the state of FIG. 3 and the brass-high entropy of FIG. 2
  • the state diagrams between the alloys show a similar shape. That is, it can be seen that brass and copper exhibit similar solidification behavior when alloyed with elements constituting the high-entropy alloy. Therefore, hereinafter, based on the similarity of solidification behavior when copper and brass are alloyed with elements constituting the high-entropy alloy, the properties of related alloys will be described through the relationship between the copper-high-entropy alloy.
  • Composite copper alloys according to embodiments of the present invention were prepared and their properties were analyzed.
  • the composite copper alloy was prepared by dissolving through a high-frequency induction melting method, which is easy to manufacture an alloy having a homogeneous microstructure due to an agitation effect by an electromagnetic field, followed by rapid cooling.
  • induction melting method since the high temperature can be achieved through an arc plasma, it is possible to rapidly produce a homogeneous solid solution in a bulk form and to minimize impurities such as oxides and pores, arc-melting, precise temperature control It is possible to manufacture through a commercial casting process by utilizing a resistance heating method that is possible and a rapid solidification method in which the formation of an electrified solid solution is advantageous.
  • a commercial casting method capable of dissolving a raw material high melting point metal, a raw material is made of powder, etc., and sintered at a high temperature / high pressure using Spark Plasma Sintering or Hot Isostatic Pressing using powder metallurgy. Can be produced.
  • the sintering method it is easy to control the microstructure more precisely and to manufacture parts of a desired shape.
  • the alloy manufactured as described above may perform cold rolling and hot rolling, heat treatment for recrystallization, and the like.
  • the alloy composition of the composite copper alloy according to the embodiments of the present invention may be expressed as in Formula 1 below, and the high-entropy alloy (HEA) represents the composition of the precipitate alloy constituting the second phase.
  • HAA high-entropy alloy
  • the high-entropy alloy contains one or more alloying elements selected from the group consisting of Cr, Mn, Fe, Co, and Ni)
  • the alloy base of the composite copper alloy according to embodiments of the present invention may include copper and zinc, and the amount of zinc may be up to 45 at.% Compared to the total alloy base.
  • brass alloys commonly used are composed of FCC single phase or FCC phase composite structural alloys including BCC phase.
  • FIG. 4 in the case of Cu-Zn binary alloy, when Zn is contained more than 45 at.%, The ⁇ phase of the FCC crystal structure is not formed at all, and other alloys such as a ⁇ -phase single alloy of the BCC crystal structure are used. Since it is composed, it is not preferable that Zn is contained at 45% or more compared to the base alloy of the first phase. That is, since the ⁇ phase or a composite structure composed of ⁇ and ⁇ phases is classified as a brass alloy, it is preferable to exclude an alloy region containing Zn of 45 at.% Or more where the ⁇ phase is no longer formed.
  • the high-entropy alloy (HEA) of Formula 1 is composed of an alloy of one or more elements selected from the element group I consisting of Cr, Mn, Fe, Co, and Ni among the elements constituting the FCC high-entropy alloy.
  • Table 4 below shows examples of various types of alloys satisfying Chemical Formula 1.
  • Example 12 shows the results of X-ray diffraction (XRD) analysis for Comparative Examples 1, 10 and Example 12 above. As shown in the figure, it can be confirmed that in the Example 12 alloy, the high-entropy alloy precipitate was separated from the first phase copper matrix.
  • XRD X-ray diffraction
  • Figure 6 shows the microstructure of Example 12, it can be seen that the spherical precipitate is well formed in the mouth of the entire area of the material.
  • FIG. 7 shows the microstructure for the composition of Examples 7 to 10, corresponds to the case of alloying with copper by selecting three of the elements constituting the FCC high-entropy alloy, and the spherical precipitate is easily the overall copper base alloy It can be seen that it is formed homogeneously in the mouth.
  • the shape (shape and size, etc.) of the precipitate that can be formed in the composite copper alloy according to the embodiments of the present invention can be controlled according to process conditions.
  • the composition alloy of the present invention as in Example 15 was cooled by solidification by cooling (cooling rate: less than 10 -3 K / s) (Comparative Example 14), conventional water cooling (cooling rate: 10 -3 K / s or more and 10 3 K / s or less), it can be seen that a coarse second phase of several tens of ⁇ m or more is formed in a dendritic form, unlike a precipitate of 10 ⁇ m or less. That is, control of process conditions can greatly affect the control of the shape and size of the precipitate.
  • the size of the precipitate is 10 ⁇ m or less.
  • Table 7 below shows that the phase separation phenomena can be observed not only in pure copper-based alloys, but also in brass bases containing zinc. If you check the microstructure of Example 19 shown in Figure 8, it can be confirmed that the spherical high-entropy alloy precipitate according to the present invention can be successfully formed in the brass base.
  • the composition of the high-entropy alloy in Chemical Formula 1 is Al, Ta, Nb, and V that are easily employed on the high-entropy alloy without lowering the properties of the lead-free free-cutting brass according to the embodiments of the present invention in order to improve the properties of precipitates.
  • Mo and W may contain up to 10 at.% Of one or more alloy elements selected from the element group II composed of high-entropy alloys, as shown in Examples 21 to 26 shown in Table 8 below.
  • Examples 27 to 35 shown in Table 9 below are for improving the base machinability, and Pb, Sn, Sb, As, Bi, Cd, P, Mg, Si, etc., which are known to improve machinability by adding a small amount to the base brass
  • One or more alloying elements selected from the made alloy group may be alloyed to 2 at.% Or less compared to all alloying elements.
  • the composite copper alloy according to embodiments of the present invention may have excellent physical properties.
  • the composite copper alloy may have excellent excellent workability (cutting properties, etc.), moldability, and mechanical properties.
  • the composite copper alloy is environmentally friendly.
  • the composite copper alloy can be used to manufacture various processed products, such as faucet products and pipes.

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Abstract

하이엔트로피 합금을 포함하는 복합 구리 합금 및 그 제조 방법이 제공된다. 상기 복합 구리 합금은, 구리 또는 구리 합금을 포함하는 합금 기지 및 상기 합금 기지의 결정립 내에 존재하는 하이엔트로피 합금(HEA)을 포함한다. 상기 복합 구리 합금의 제조 방법은, 구리 또는 구리 합금을 포함하는 합금 기지 및 상기 합금 기지의 결정립 내에 존재하는 하이엔트로피 합금(HEA)을 포함하는 복합 구리 합금을 제조하는 방법으로서, 상기 합금 기지의 모원소 및 하이엔트로피 합금의 모원소를 준비하는 단계 및 상기 합금 기지의 모원소 및 상기 하이엔트로피 합금의 모원소를 용해하고 합금화하는 단계를 포함한다.

Description

하이엔트로피 합금을 포함하는 복합 구리 합금 및 그 제조 방법
본 발명은 하이엔트로피 합금을 포함하는 복합 구리 합금 및 그 제조 방법에 관한것이다.
황동(Brass)은 구리(Cu)에 아연(Zn)을 첨가하여 만든 합금으로써 황금빛을 띄어 심미성이 우수할 뿐만 아니라, 우수한 전연성, 가공성 등으로 인해 유려하면서도 정밀한 형상의 구현이 가능하여, 수전(水栓) 사업 및 가스 배관 등에 폭넓게 활용되어 왔다. 특히, 황동이 상기와 같은 다양한 목적으로 활용되기 위해서는 그 절삭성이 매우 중요하다. 하지만 순수한 황동 소재의 경우에는 연성이 너무 커, 절삭 가공간에 쉽게 칩(Chip)이 형성되어 가공성을 급감시키는 문제가 있었다.
기존에는 이와 같은 문제의 해결을 위해 황동에 납(Pb)을 합금화하여 기지(황동)에 납 석출물을 형성함으로써 절삭성을 향상시켰다. 납은 구리와 큰 양(+)의 혼합열을 가지며, 큰 융점 차이를 가진다. 이 때문에, 납과 구리(황동) 사이에는 액상 분리에 의한 편정(Monotectic) 반응을 형성하며, 응고시에 액상에서부터 분리되어 미세조직을 형성하기 때문에 대부분의 납 석출물이 결정립계(Grain boundary)가 아닌 결정립 내부에 형성되는 것으로 알려져 있다. 뿐만 아니라, 납은 그 자체로 액상에서의 계면에너지 역시 매우 크기 때문에, 형성되는 석출물이 구형으로 성장하게 된다. 일반적으로 결정립을 따라 필름(Film) 형태의 석출물이 형성되는 경우, 입계를 따라 발생하는 급격한 파단 현상을 보이기 때문에, 납 석출물은 절삭 가공 시에 쉽게 윤활 역할을 하는 것으로 알려져 있어, 그 활용도가 크다.
그러나 최근 미국 및 유럽 연합 등을 포함한 국제 사회의 환경 규제에 따라 납이 포함되지 않은 무연 황동(Pb-free brass)의 수요가 급증하면서, 이에 대한 대체재의 연구 개발이 활발하다. 특히 비스무트(Bi)를 포함하는 무연 황동의 경우, 응고 이후 비스무트가 납과 비슷한 열역학적 특성을 가진다고 알려져 상당히 각광받았으나, 비스무트의 낮은 계면 에너지로 인해, 납과는 다르게 황동 소재의 입계를 따라 필름 형태의 석출이 상당량 발생하여, 절삭 가공시에 급격한 파단을 일으키는 문제가 있다.
상기와 같은 문제점을 해결하기 위하여, 본 발명은 물성이 우수한 복합 구리 합금을 제공한다.
본 발명은 상기 복합 구리 합금의 제조 방법을 제공한다.
본 발명의 다른 목적들은 다음의 상세한 설명과 첨부한 도면으로부터 명확해 질 것이다.
본 발명의 실시예들에 따른 복합 구리 합금은, 구리 또는 구리 합금을 포함하는 합금 기지 및 상기 합금 기지의 결정립 내에 존재하는 하이엔트로피 합금(HEA)을 포함한다.
상기 합금 기지는 제 1상을 가질 수 있고, 상기 하이엔트로피 합금은 상기 제 1상과 분리되는 제 2상을 가질 수 있다.
상기 하이엔트로피 합금은 구형을 가질 수 있다. 상기 하이엔트로피 합금은 10 ㎛ 이하의 크기를 가질 수 있다. 상기 하이엔트로피 합금은, Cr, Mn, Fe, Co 및 Ni로 구성된 군에서 선택된 1종 이상의 합금 원소를 포함할 수 있다. 상기 하이엔트로피 합금은, Al, Ta, Nb, V, Mo 및 W으로 구성된 군에서 선택된 1종 이상의 합금 원소를 더 포함할 수 있다.
상기 복합 구리 합금은 하기 화학식 1을 가질 수 있다.
[화학식 1]
(Cu100-xZnx)y(HEA)100-y
(상기 화학식 1에서, 0≤x≤45 이고, 0<y≤10 at.%이며, HEA는 Cr, Mn, Fe, Co 및 Ni로 구성된 군에서 선택된 1종 이상의 합금 원소를 포함함)
상기 구리 합금은, Pb, Sn, Sb, As, Bi, Cd, P, Mg 및 Si으로 구성된 군에서 선택된 1종 이상의 합금 원소를 포함할 수 있다.
상기 하이엔트로피 합금이 상기 합금 기지의 결정립 내에 균질하게 분포할 수 있다.
상기 합금 기지는, 구리 기지 또는 황동 기지를 포함할 수 있다.
본 발명의 실시예들에 따른 복합 구리 합금의 제조 방법은, 구리 또는 구리 합금을 포함하는 합금 기지 및 상기 합금 기지의 결정립 내에 존재하는 하이엔트로피 합금(HEA)을 포함하는 복합 구리 합금을 제조하는 방법으로서, 상기 합금 기지의 모원소 및 하이엔트로피 합금의 모원소를 준비하는 단계 및 상기 합금 기지의 모원소 및 상기 하이엔트로피 합금의 모원소를 용해하고 합금화하는 단계를 포함한다.
상기 합금 기지는 제 1상을 가질 수 있고, 상기 하이엔트로피 합금은 상기 제 1상과 분리되는 제 2상을 가질 수 있다.
상기 용해된 모원소의 합금화에서 응고 속도를 제어하여 상기 하이엔트로피 합금의 석출물이 형성될 수 있다. 상기 하이엔트로피 합금의 형상 및 크기는 10-3 K/s 이상 103 K/s 이하의 응고 속도에 의해 조절될 수 있다.
상기 하이엔트로피 합금은 10 ㎛ 이하의 구형을 가질 수 있다. 상기 하이엔트로피 합금은, Cr, Mn, Fe, Co 및 Ni로 구성된 군에서 선택된 1종 이상의 합금 원소를 포함할 수 있다. 상기 하이엔트로피 합금은, Al, Ta, Nb, V, Mo 및 W으로 구성된 군에서 선택된 1종 이상의 합금 원소를 더 포함할 수 있다.
상기 복합 구리 합금은 하기 화학식 1을 가질 수 있다.
[화학식 1]
(Cu100-xZnx)y(HEA)100-y
(상기 화학식 1에서, 0≤x≤45 이고, 0<y≤10 at.%이며, HEA는 Cr, Mn, Fe, Co 및 Ni로 구성된 군에서 선택된 1종 이상의 합금 원소를 포함함)
상기 구리 합금은, Pb, Sn, Sb, As, Bi, Cd, P, Mg 및 Si으로 구성된 군에서 선택된 1종 이상의 합금 원소를 포함할 수 있다.
상기 하이엔트로피 합금이 상기 합금 기지의 결정립 내에 균질하게 분포할 수 있다.
본 발명의 실시예들에 따른 복합 구리 합금은 우수한 물성을 가질 수 있다. 예를 들어, 상기 복합 구리 합금은 우수한 우수한 가공성(절삭성 등), 성형성, 및 기계적 물성을 가질 수 있다. 또, 상기 복합 구리 합금은 친환경적이다. 상기 복합 구리 합금은 수전(水栓) 용품 및 파이프(Pipe) 등 다양한 가공품을 제조하는데 사용될 수 있다.
도 1은 각각 열역학적으로 계산된 (a) 구리(Cu)와 납(Pb) 및 (b) 구리(Cu)와 비스무트(Bi) 간의 2원계 상태도를 나타낸 것이다.
도 2 는 대표적인 조성의 황동(Cu70Zn30)인 비교예 3과 비교예 10인 CrFeCoNi 합금 간의 의사 2원계 상태도(Pseudo-binary phase diagram)를 열역학적으로 계산한 결과를 나타낸 것이다.
도 3은 비교예 1의 순 구리(Cu)와 비교예 10의 CrFeCoNi 합금 간의 의사 2원계 상태도(Pseudo-binary phase diagram)를 열역학적으로 계산한 결과를 나타낸 것이다.
도 4는 황동을 구성하는 구리(Cu) 및 아연(Zn)의 관계를 나타내는 2원계 상태도를 나타낸다.
도 5는 비교예 1인 순 구리(Cu)와 비교예 10 의 CrFeCoNi 합금 및 본 발명의 실시예 15의 Cu90(CrFeCoNi)10 합금의 X선 회절(XRD, X-ray diffraction) 분석 결과를 나타낸다.
도 6은 본 발명의 실시예 12의 Cu95(CrFeCoNi)5 합금의 미세구조를 나타내는 주사 전자 현미경(SEM, Scanning electron microscope) 이미지이다.
도 7은 각각 실시예 7 내지 10에 해당하는 Cu95(CrCoNi)5, Cu95(CrFeCo)5, Cu95(CrFeNi)5 및 Cu95(FeCoNi)5 합금의 미세구조를 나타내는 광학 현미경(OM, Optical microscope) 이미지이다.
도 8 은 본 발명의 실시예 19 인 (Cu70Zn30)90(CrFeCoNi)10 합금의 미세구조를 나타내는 주사 전자 현미경(SEM, Scanning electron microscope) 이미지이다.
이하, 실시예들을 통하여 본 발명을 상세하게 설명한다. 본 발명의 목적, 특징, 장점은 이하의 실시예들을 통해 쉽게 이해될 것이다. 본 발명은 여기서 설명되는 실시예들에 한정되지 않고, 다른 형태로 구체화될 수도 있다. 여기서 소개되는 실시예들은 개시된 내용이 철저하고 완전해질 수 있도록 그리고 본 발명이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 본 발명의 사상이 충분히 전달될 수 있도록 하기 위해 제공되는 것이다. 따라서, 이하의 실시예들에 의하여 본 발명이 제한되어서는 안 된다.
명세서에서 어떤 구성요소가 다른 어떤 구성요소를 "포함"한다고 할 때, 이는 특별히 반대되는 기재가 없는 한 다른 구성요소를 제외하는 것이 아니라 다른 구성요소를 더 포함할 수 있는 것을 의미한다.
본 발명의 실시예들에 따른 복합 구리 합금은, 구리 또는 구리 합금을 포함하는 합금 기지 및 상기 합금 기지의 결정립 내에 존재하는 하이엔트로피 합금(HEA)을 포함한다.
상기 합금 기지는 제 1상을 가질 수 있고, 상기 하이엔트로피 합금은 상기 제 1상과 분리되는 제 2상을 가질 수 있다.
상기 하이엔트로피 합금은 구형을 가질 수 있다. 상기 하이엔트로피 합금은 10 ㎛ 이하의 크기를 가질 수 있다. 상기 하이엔트로피 합금은, Cr, Mn, Fe, Co 및 Ni로 구성된 군에서 선택된 1종 이상의 합금 원소를 포함할 수 있다. 상기 하이엔트로피 합금은, Al, Ta, Nb, V, Mo 및 W으로 구성된 군에서 선택된 1종 이상의 합금 원소를 더 포함할 수 있다.
상기 복합 구리 합금은 하기 화학식 1을 가질 수 있다.
[화학식 1]
(Cu100-xZnx)y(HEA)100-y
(상기 화학식 1에서, 0≤x≤45 이고, 0<y≤10 at.%이며, HEA는 Cr, Mn, Fe, Co 및 Ni로 구성된 군에서 선택된 1종 이상의 합금 원소를 포함함)
상기 구리 합금은, Pb, Sn, Sb, As, Bi, Cd, P, Mg 및 Si으로 구성된 군에서 선택된 1종 이상의 합금 원소를 포함할 수 있다.
상기 하이엔트로피 합금이 상기 합금 기지의 결정립 내에 균질하게 분포할 수 있다.
상기 합금 기지는, 구리 기지 또는 황동 기지를 포함할 수 있다.
본 발명의 실시예들에 따른 복합 구리 합금의 제조 방법은, 구리 또는 구리 합금을 포함하는 합금 기지 및 상기 합금 기지의 결정립 내에 존재하는 하이엔트로피 합금(HEA)을 포함하는 복합 구리 합금을 제조하는 방법으로서, 상기 합금 기지의 모원소 및 하이엔트로피 합금의 모원소를 준비하는 단계 및 상기 합금 기지의 모원소 및 상기 하이엔트로피 합금의 모원소를 용해하고 합금화하는 단계를 포함한다.
상기 합금 기지는 제 1상을 가질 수 있고, 상기 하이엔트로피 합금은 상기 제 1상과 분리되는 제 2상을 가질 수 있다.
상기 용해된 모원소의 합금화에서 응고 속도를 제어하여 상기 하이엔트로피 합금의 석출물이 형성될 수 있다. 상기 하이엔트로피 합금의 형상 및 크기는 10-3 K/s 이상 103 K/s 이하의 응고 속도에 의해 조절될 수 있다.
상기 하이엔트로피 합금은 10 ㎛ 이하의 구형을 가질 수 있다. 상기 하이엔트로피 합금은, Cr, Mn, Fe, Co 및 Ni로 구성된 군에서 선택된 1종 이상의 합금 원소를 포함할 수 있다. 상기 하이엔트로피 합금은, Al, Ta, Nb, V, Mo 및 W으로 구성된 군에서 선택된 1종 이상의 합금 원소를 더 포함할 수 있다.
상기 복합 구리 합금은 하기 화학식 1을 가질 수 있다.
[화학식 1]
(Cu100-xZnx)y(HEA)100-y
(상기 화학식 1에서, 0≤x≤45 이고, 0<y≤10 at.%이며, HEA는 Cr, Mn, Fe, Co 및 Ni로 구성된 군에서 선택된 1종 이상의 합금 원소를 포함함)
상기 구리 합금은, Pb, Sn, Sb, As, Bi, Cd, P, Mg 및 Si으로 구성된 군에서 선택된 1종 이상의 합금 원소를 포함할 수 있다.
상기 하이엔트로피 합금이 상기 합금 기지의 결정립 내에 균질하게 분포할 수 있다.
상기 모원소를 준비하는 단계에서는 제 1상의 주원소로 작동하여 합금 기지(Matrix)의 특성을 좌우하는 구리와 양(+)의 혼합열 관계를 가지면서도, 쉽게 면심입방구조(FCC, Face centered cubic)의 하이엔트로피 합금의 단일상을 구성하는 합금 원소를 준비하는 것이 바람직하다. 이를 통해 높은 상안정성을 가지는 하이엔트로피 합금 석출물이 액상에서도 합금 기지와 분리되어 쉽게 구형의 석출물을 상기 합금 기지의 결정립 내에 형성할 수 있다.
모원소를 용해하여 합금화하는 단계에서는 상기 합금화 원소들이 균질하게 용해될 수 있도록 용해하는 것이 중요하며, 아크(Arc) 용해법, 유도가열법, 저항가열법 등을 포함한 상용 가열법을 통해 수행될 수 있다. 양(+)의 혼합열에 의한 편정 반응에 의해 각 상이 액상에서 분리되어 쉽게 구형을 형성할 수 있도록 충분히 높은 온도에서 용해를 수행하는 것이 바람직하다. 용해된 합금 용탕을 응고하여 복합 구리 합금을 제조할 때 응고속도를 제어하여 복합 상의 형상(하이엔트로피 합금의 분포 및 석출물 크기 등)을 제어할 수 있다. 또, 상기 복합 구리 합금은 압연 및 열처리 공정을 포함하는 후처리 공정을 통하여 적합한 미세조직을 가질 수 있다.
도 1은 각각 열역학적으로 계산된 (a) 구리(Cu)와 납(Pb) 및 (b) 구리(Cu)와 비스무트(Bi) 간의 2원계 상태도를 나타낸 것이다.
도 1을 참조하면, 구리와 작은 크기의 양의 혼합열을 가지는 비스무트의 경우에는 납과는 다르게 고온의 액상에서 상분리 되는 편정 반응(Monotectic reaction)을 갖지 않기 때문에, 황동 합금 기지 상이 응고된 이후에 제 2상이 석출되어 입내 석출이 제한될 수 있다. 특히, 납과는 다르게 비스무트의 경우 황동 액상과 낮은 계면에너지를 가져, 쉽게 구형으로 석출되지 않고, 황동의 응고가 끝난 이후 입계(Grain boundary)를 따라 필름(Film) 형태로 석출되기 때문에, 절삭 가공 시에 형성된 석출물을 따라 급격한 파단이 발생하여, 유연 황동에 비하여 상대적으로 낮은 가공 특성을 가질 수 있다. 표 1은 비교예를 나타낸 것으로 순 구리(비교예 1)와 구리에 아연을 합금화한 황동 합금(비교예 2 내지 4) 및 납(비교예 5) 혹은 비스무트(비교예 6)를 포함하는 황동합금 조성을 나타낸다.
구분 조성 결정구조 석출물 형상
비교예 1 Cu FCC 없음
비교예 2 Cu80Zn20 FCC 없음
비교예 3 Cu70Zn30 FCC 없음
비교예 4 Cu60Zn40 FCC + BCC 없음
비교예 5 (Cu70Zn30)98Pb2 FCC1 + FCC2 구형/입내석출
비교예 6 (Cu70Zn30)98Bi2 FCC1 + FCC2 필름/입계석출
우수한 가공 특성을 갖기 위해서는 주원소로서 납을 포함하지 않으면서 석출물의 입계 석출을 제한하여 구형의 석출물이 입내에 균질하게 분포하게 하는 것이 필요하다.
본 발명의 실시예들에 따른 복합 구리 합금은 새로운 합금화 원소를 포함한다. 상기 복합 구리 합금에 포함되는 합금은 우수한 특성을 갖기 위해서는 황동 기지, 특히 황동 특성을 결정하는 구리와 큰 양(+)의 혼합열을 가져야 하며, 황동 기지에 합금화되어 황동의 특성 자체를 저하시켜서는 안 된다. 이를 고려하여 하기 표 2와 같이 합금화 가능한 원소군을 선정하였다.
원소군 I 원소군 II
구분 혼합열 구분 혼합열
Ni +4 Al +1
Mn +4 Ta +2
Co +6 Nb +3
Cr +12 V +5
Fe +13 Mo +19
W +22
상기 표 2에 제시된 원소군 I은 구리와 큰 양의 혼합열을 갖는 합금 중에서, FCC 결정구조의 단일상 하이엔트로피 합금을 형성하는 5종의 원소인 Ni, Mn, Co, Cr 및 Fe를 포함한다. 하이엔트로피 합금의 경우 다종의 원소가 주원소로 작동하는 합금 시스템으로 고온에서도 높은 상 안정성을 가지며, 쉽게 액상 분리 현상을 가질 수 있다.
원소군 II는 FCC 하이엔트로피 합금을 형성하지는 않지만, 구리와 양의 혼합열을 가져 황동과 분리될 수 있으며, 동시에 FCC 하이엔트로피 합금과 합금화 되어 석출 상의 강도 등 기계적 특성을 향상시키는 원소를 포함한다. 하기 표 3은 본 발명의 다양한 비교예들로서, 원소군 I의 조합으로 구성되어 쉽게 FCC 결정구조를 형성할 수 있는 합금(비교예 7 내지 11) 및 해당 합금에 소량의 원소군 II를 첨가한 합금계(비교예 12 및 13)를 나타낸다.
구분 조성 결정구조 석출물 형상
비교예 7 Ni FCC 없음
비교예 8 NiCo FCC 없음
비교예 9 FeNiCo FCC 없음
비교예 10 CrFeCoNi FCC 없음
비교예 11 CrFeCoNiMn FCC 없음
비교예 12 Al0.3CoCrFeNi FCC 없음
비교예 13 V0.3CoCrFeNi FCC 없음
도 2는 Thermo-calc software(TC-HEA 3 database 기준)로 계산한 대표적 조성의 황동 합금인 Cu70Zn30의 비교예 3과 CrFeCoNi의 조성을 가지는 4원계 하이엔트로피 합금의 비교예 10간 의사 2원계(Pseudo-binary) 상태도로서, 상분리 현상의 경향성을 보여준다.
고온에서도 높은 상 안정성을 갖는 하이엔트로피 합금 상의 경우 기존의 납-구리 상태도에서와 마찬가지로 액상에서까지 상분리 현상을 보이는 것을 확인할 수 있다. 또, 일반적으로 전이금속으로 구성된 합금은 납에 비해 큰 계면 에너지(구리:1360, 니켈:1770, 납:442 dynes/cm2 - 저 표면에너지 기판 기준)를 보이기 때문에, 전이 금속으로 구성된 석출 상은 응고 과정 중 쉽게 구형을 유지할 수 있으며, 석물물의 형태로 결정립 내부에 균질하게 분포할 수 있다.
황동의 경우 구리와 아연의 합금으로서, 두 합금 원소는 각각 구리가 145 pm, 아연이 142 pm의 매우 비슷한 원자 반경을 가져 넓은 조성범위에서 치환형 고용체를 이룰 수 있다. 특히, 황동의 경우 일반적으로 아연에 비해 구리가 많은 양 포함되기 때문에, 기지 역할을 하는 구리의 열역학적 특성을 유사하게 나타낼 수 있다. 따라서 구리와 황동을 기지로 할 때 상분리가 가능한 합금화 원소들 간 의사 2원계를 구성하는 합금들의 열역학적 거동이 유사할 것으로 판단된다.
이를 증명하기 위하여 열역학 시뮬레이션을 수행하였다. 도 3의 계산결과는 비교예 10인 4원계 하이엔트로피 합금 CrFeCoNi과 비교예 1인 순(Pure) 구리 간의 의사 2원계 상태도를 나타낸 것(TC-HEA 3 database 기준)이다. 두 상태도의 액상 분리 영역의 높이(온도)가 아연을 포함한 황동의 경우 더 낮으나, 이는 녹는점이 낮은 아연(419℃)의 합금화에 따른 일반적인 경향이므로, 도 3의 상태도와 도 2의 황동-하이엔트로피 합금 간의 상태도는 유사한 형태를 보인다. 즉, 황동과 구리는 하이엔트로피 합금을 구성하는 원소들과 합금화되었을 때, 유사한 응고 거동을 보이는 것을 확인할 수 있다. 따라서 이하에서는 구리와 황동이 하이엔트로피 합금을 구성하는 원소들과 합금화되었을 때 응고 거동양상이 유사함에 기초하여 관련 합금들의 특성을 구리-하이엔트로피 합금 간 관계를 통해 설명한다.
본 발명의 실시예들에 따른 복합 구리 합금을 제조하고 그 특성을 분석하였다. 상기 복합 구리 합금은 전자기장에 의한 교반 효과가 있어 균질한 미세구조의 합금 제조가 용이한 고주파 유도용해법(Induction melting)을 통해 용해된 후 급랭하여 제조되었다. 유도 용해법 이외에도, 아크플라즈마를 통해서 고온을 구현할 수 있기 때문에, 빠르게 벌크 형태의 균질한 고용체를 제조할 수 있고 산화물과 기공 등의 불순물을 최소화할 수 있는 아크 멜팅법(Arc-melting), 정밀한 온도 제어가 가능한 저항 가열법, 전율 고용체의 형성이 유리한 급랭 응고법 등을 활용하여 상용 주조 공정을 통해 제조하는 것이 가능하다. 또, 원료 고융점 금속의 용해가 가능한 상용 주조법, 원료를 분말 등으로 제조하여 분말 야금법을 이용해 스파크 플라즈마 소결(Spark Plasma Sintering) 또는 열간 정수압 소결(Hot Isostatic Pressing)을 이용하여 고온/고압으로 소결하여 제조할 수 있다. 소결법에 의한 경우에는 보다 정밀한 미세 조직 제어 및 원하는 형상의 부품 제조가 용이하다. 상기와 같이 제조된 합금은 냉연 및 열연, 재결정화를 위한 열처리 등을 수행할 수 있다.
본 발명의 실시예들에 따른 복합 구리 합금의 합금 조성은 하기 화학식 1과 같이 표현될 수 있으며, 하이엔트로피 합금(HEA)은 제 2상을 구성하는 석출물 합금의 조성을 나타낸다.
[화학식 1]
(Cu100-xZnx)y(HEA)100-y
(단, 0≤x≤45 이고, 0<y≤10 at.%이며, 하이엔트로피 합금은 Cr, Mn, Fe, Co 및 Ni로 구성된 군에서 선택된 1종 이상의 합금 원소를 포함함)
본 발명의 실시예들에 따른 복합 구리 합금의 합금 기지는 구리와 아연을 포함할 수 있으며, 아연의 양은 전체 합금 기지 대비 최대 45 at.%일 수 있다. 이는 일반적으로 활용되는 황동 합금이 FCC 단일상 혹은 BCC 상을 포함하는 FCC 상의 복합 구조 합금으로 구성되기 때문이다. 도 4에 나타난 바와 같이 Cu-Zn의 2원계 합금은 Zn가 45 at.%보다 많이 포함된 경우에는 FCC 결정구조의 α상이 전혀 형성되지 않고, BCC 결정 구조의 β상 단일 합금 등의 다른 합금이 구성되기 때문에 제 1상의 기지 합금 대비 Zn가 45 at.% 이상 포함되는 것은 바람직하지 않다. 즉, α상 혹은 α 및 β상의 복합구조로 구성된 것을 황동 합금으로 분류하기 때문에, α상이 더 이상 형성되지 않는 45 at.% 이상의 Zn를 포함하는 합금 영역은 제외하는 것이 바람직하다.
또, 상기 화학식 1의 하이엔트로피 합금(HEA)은 FCC 하이엔트로피 합금을 구성하는 원소들 중 Cr, Mn, Fe, Co 및 Ni로 구성된 원소군 I에서 선택된 1종 이상의 원소의 합금으로 구성된다. 상기 화학식 1을 만족하는 다종의 합금에 대한 실시예는 하기 표 4와 같다.
구분 조성 결정구조 석출물 형상 및 분포
실시예 1 Cu90Fe10 FCC1 + FCC2 구형/결정립내
실시예 2 Cu90(CrFe)10 FCC1 + FCC2 구형/결정립내
실시예 3 Cu98(FeCoNi)2 FCC1 + FCC2 구형/결정립내
실시예 4 Cu98(CrFeCo)2 FCC1 + FCC2 구형/결정립내
실시예 5 Cu98(CrFeNi)2 FCC1 + FCC2 구형/결정립내
실시예 6 Cu98(CrCoNi)2 FCC1 + FCC2 구형/결정립내
실시예 7 Cu95(FeCoNi)5 FCC1 + FCC2 구형/결정립내
실시예 8 Cu95(CrFeCo)5 FCC1 + FCC2 구형/결정립내
실시예 9 Cu95(CrFeNi)5 FCC1 + FCC2 구형/결정립내
실시예 10 Cu95(CrCoNi)5 FCC1 + FCC2 구형/결정립내
실시예 11 Cu98(CrFeCoNi)2 FCC1 + FCC2 구형/결정립내
실시예 12 Cu95(CrFeCoNi)5 FCC1 + FCC2 구형/결정립내
실시예 13 Cu98(CrFeCoNiMn)2 FCC1 + FCC2 구형/결정립내
실시예 14 Cu95(CrFeCoNiMn)5 FCC1 + FCC2 구형/결정립내
표 4에 나타난 바와 같이 순 구리와 원소군 I에 포함되는 합금 원소를 1 내지 5종 선택하여 합금화한 결과 관련 합금의 결정립 내 구형의 석출물을 형성하는 것을 확인할 수 있었다.
도 5는 상기의 비교예 1, 10 및 실시예 12에 대한 X-선 회절(XRD, X-ray diffraction) 분석 결과를 나타낸다. 도면에 나타난 바와 같이 실시예 12 합금에서 하이엔트로피 합금 석출물은 제 1상 구리 기지로부터 분리되어 존재함을 확인할 수 있다.
특히 이와 같은 결과는 도 6에 나타난 광학 현미경 분석 결과에서도 확인할 수 있다. 도 6은 실시예 12의 미세구조를 보여주는 것으로, 소재 전 영역의 입내에 구형 석출물이 잘 형성됨을 확인할 수 있다.
이와 같은 현상은 실시예 12의 합금 뿐만 아니라 상기 기구에 의해 석출되는 본 발명의 다양한 합금들에서 모두 발현될 수 있는 특성임을 확인할 수 있으며(표4), 이와 같은 결과는 도 7에 상세히 나타내었다. 도 7은 실시예 7 내지 10 의 조성에 대한 미세구조를 나타낸 것으로, FCC 하이엔트로피 합금을 구성하는 각 원소들 중 3종을 선택하여 구리와 합금화한 경우에 해당하며 쉽게 구형 석출물이 구리기지 합금 전반 입내에 균질하게 형성되는 것을 확인할 수 있다.
따라서, 도 5 내지 도 7에서 나타난 바와 같이 구리와 양의 혼합열을 가지는 다종의 합금 원소가 동시에 작동하더라도, 새로운 상의 형성 없이 제 1상의 황동 합금 기지와 제 2상의 하이엔트로피 합금 석출물이 형성되는 것을 확인할 수 있다.
본 발명의 실시예들에 따른 복합 구리 합금에서 형성 가능한 석출물의 형태(형상 및 크기 등)는 공정 조건에 따라 제어될 수 있다. 표 5에 나타난 바와 같이 실시예 15와 같은 본 발명의 조성 합금을 로냉(냉각속도: 10-3 K/s 미만)하여 응고시킨 결과(비교예 14), 기존 수냉(냉각속도: 10-3 K/s 이상 103 K/s 이하) 시에 10 ㎛ 이하의 석출물이 형성된 것과는 달리 수십 ㎛ 이상의 조대한 제 2상이 수지상 형태로 형성됨을 확인할 수 있다. 즉, 공정 조건 제어가 석출물 형상 및 크기 제어에 큰 영향을 줄 수 있다.
또, 10 ㎛ 초과의 조대한 석출물이 구형 혹은 수지상 형태로 석출되는 경우는 기지와 석출물 간의 총 계면 길이를 감소시키게 되고, 이에 따라 가공 시에 응력 집중 현상이 발생하여, 급격한 파단의 원인이 될 수 있다. 따라서 석출물의 크기는 10 ㎛ 이하로 형성시키는 것이 바람직하다.
구분 조성 결정구조 석출물 형상 및 크기 비고
실시예 15 Cu90(CrFeCoNi)10 FCC1 + FCC2 구형(크기 10 ㎛ 이하) 급랭 (냉각속도: 10-3 K/s 이상 103 K/s 이하)
비교예 14 Cu90(CrFeCoNi)10 FCC1 + FCC2 구형/수지상(크기 ~ 수십 ㎛) 로냉 (냉각속도: 10-3 K/s 미만)
표 6의 비교예 15와 같이, 하이엔트로피 합금 상이 10 at.% 초과로 포함된 합금의 경우에는 급냉시에도 소재 전반에 걸쳐 수십 ㎛ 이상의 수지상 가지 형태 석출물이 다량 형성되는 것으로 보아, 상기 조대한 석출물이 형성되는 경우와 유사하게 가공성을 저해시킨다. 따라서, 석출물을 형성하는 하이엔트로피 합금 원소는 10 at.% 이하로 하여 합금화하는 것이 바람직하다. 즉, 상기의 실시예 15 와 비교예 14및 15를 토대로 판단하면, 화학식 1에 나타난 하이엔트로피 합금 상의 양이 전체 합금 조성 대비 10 at.% 이하로 합금화되어야 함을 의미하며 냉각속도 또한 10-3 K/s 이상 103 K/s 이하로 제어되는 것이 바람직하다.
구분 조성 결정구조 석출물 형상 및 크기
비교예 15 Cu80(CrMnFeCoNi)20 FCC1 + FCC2 수지상 가지(크기 ~수십㎛)
하기 표 7은 상 분리 현상이 순수한 구리 기지의 합금에서뿐 만 아니라 아연을 포함하는 황동 기지에서 확인할 수 있음을 보여준다. 도 8에 나타난 실시예 19 의 미세구조를 확인해 보면, 본 발명에 의한 구형 하이엔트로피 합금 석출물이 황동 기지에도 성공적으로 형성될 수 있음을 확인할 수 있다.
구분 조성 결정구조 석출물 형상 및 분포
실시예 16 (Cu95Zn5)90(CrFeCoNi)10 FCC1 + FCC2 구형/결정립내
실시예 17 (Cu90Zn10)90(CrFeCoNi)10 FCC1 + FCC2 구형/결정립내
실시예 18 (Cu80Zn20)90(CrFeCoNi)10 FCC1 + FCC2 구형/결정립내
실시예 19 (Cu70Zn30)90(CrFeCoNi)10 FCC1 + FCC2 구형/결정립내
실시예 20 (Cu60Zn40)90(CrFeCoNi)10 FCC1 + FCC2 + BCC 구형/결정립내
상기 화학식 1에서의 하이엔트로피 합금 조성은, 석출물의 특성 향상을 위해 본 발명의 실시예들에 따른 무연 쾌삭 황동의 특성은 저하시키지 않으면서 하이엔트로피 합금 상에 쉽게 고용되는 Al, Ta, Nb, V, Mo 및 W 으로 구성된 원소군 II 에서 선택된 1종 이상의 합금 원소를 하이엔트로피 합금 대비 10 at.% 까지 포함할 수 있으며, 하기의 표 8에 나타난 실시예 21 내지 26과 같다.
구분 조성 결정구조 석출물 형상 및 분포
실시예 21 Cu90(Al0.3CrFeCoNi)10 FCC1 + FCC2 구형/결정립내
실시예 22 Cu90(Ta0.3CrFeCoNi)10 FCC1 + FCC2 구형/결정립내
실시예 23 Cu90(Nb0.3CrFeCoNi)10 FCC1 + FCC2 구형/결정립내
실시예 24 Cu90(V0.3CrFeCoNi)10 FCC1 + FCC2 구형/결정립내
실시예 25 Cu90(Mo0.3CrFeCoNi)10 FCC1 + FCC2 구형/결정립내
실시예 26 Cu90(W0.3CrFeCoNi)10 FCC1 + FCC2 구형/결정립내
하기의 표 9에 나타난 실시예 27 내지 35는 기지 절삭성 향상을 위한 것으로, 소재 황동에 소량 첨가되어 절삭성을 개선하는 것으로 알려진 Pb, Sn, Sb, As, Bi, Cd, P, Mg 및 Si 등으로 이루어진 합금군에서 선택된 1종 이상의 합금 원소가 전체 합금 원소 대비 2 at.% 이하로 합금화될 수 있다.
구분 조성 결정구조 석출물 형상
실시예 27 Cu88Pb2(CrFeCoNi)10 FCC1 + FCC2 구형
실시예 28 Cu88Sn2(CrFeCoNi)10 FCC1 + FCC2 구형
실시예 29 Cu88Sb2(CrFeCoNi)10 FCC1 + FCC2 구형
실시예 30 Cu88As2(CrFeCoNi)10 FCC1 + FCC2 구형
실시예 31 Cu88Bi2(CrFeCoNi)10 FCC1 + FCC2 구형
실시예 32 Cu88Cd2(CrFeCoNi)10 FCC1 + FCC2 구형
실시예 33 Cu88P2(CrFeCoNi)10 FCC1 + FCC2 구형
실시예 34 Cu88Mg2(CrFeCoNi)10 FCC1 + FCC2 구형
실시예 35 Cu88Si2(CrFeCoNi)10 FCC1 + FCC2 구형
이제까지 본 발명에 대한 구체적인 실시예들을 살펴보았다. 본 발명이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명이 본 발명의 본질적인 특성에서 벗어나지 않는 범위에서 변형된 형태로 구현될 수 있음을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 개시된 실시예들은 한정적인 관점이 아니라 설명적인 관점에서 고려되어야 한다. 본 발명의 범위는 전술한 설명이 아니라 특허청구범위에 나타나 있으며, 그와 동등한 범위 내에 있는 모든 차이점은 본 발명에 포함된 것으로 해석되어야 할 것이다.
본 발명의 실시예들에 따른 복합 구리 합금은 우수한 물성을 가질 수 있다. 예를 들어, 상기 복합 구리 합금은 우수한 우수한 가공성(절삭성 등), 성형성, 및 기계적 물성을 가질 수 있다. 또, 상기 복합 구리 합금은 친환경적이다. 상기 복합 구리 합금은 수전(水栓) 용품 및 파이프(Pipe) 등 다양한 가공품을 제조하는데 사용될 수 있다.

Claims (20)

  1. 구리 또는 구리 합금을 포함하는 합금 기지; 및
    상기 합금 기지의 결정립 내에 존재하는 하이엔트로피 합금(HEA)을 포함하는 복합 구리 합금.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 합금 기지는 제 1상을 갖고,
    상기 하이엔트로피 합금은 상기 제 1상과 분리되는 제 2상을 갖는 것을 특징으로 하는 복합 구리 합금.
  3. 제 1 항에 있어서,
    상기 하이엔트로피 합금은 구형을 갖는 것을 특징으로 하는 복합 구리 합금.
  4. 제 3 항에 있어서,
    상기 하이엔트로피 합금은 10 ㎛ 이하의 크기를 갖는 것을 특징으로 하는 복합 구리 합금.
  5. 제 1 항에 있어서,
    상기 하이엔트로피 합금은, Cr, Mn, Fe, Co 및 Ni로 구성된 군에서 선택된 1종 이상의 합금 원소를 포함하는 것을 특징으로 하는 복합 구리 합금.
  6. 제 5 항에 있어서,
    상기 하이엔트로피 합금은, Al, Ta, Nb, V, Mo 및 W으로 구성된 군에서 선택된 1종 이상의 합금 원소를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 복합 구리 합금.
  7. 제 1 항에 있어서,
    상기 복합 구리 합금은 하기 화학식 1을 갖는 것을 특징으로 하는 복합 구리 합금.
    [화학식 1]
    (Cu100-xZnx)y(HEA)100-y
    (상기 화학식 1에서, 0≤x≤45 이고, 0<y≤10 at.%이며, HEA는 Cr, Mn, Fe, Co 및 Ni로 구성된 군에서 선택된 1종 이상의 합금 원소를 포함함)
  8. 제 1 항에 있어서,
    상기 구리 합금은, Pb, Sn, Sb, As, Bi, Cd, P, Mg 및 Si으로 구성된 군에서 선택된 1종 이상의 합금 원소를 포함하는 것을 특징으로 하는 복합 구리 합금.
  9. 제 1 항에 있어서,
    상기 하이엔트로피 합금이 상기 합금 기지의 결정립 내에 균질하게 분포하는 것을 특징으로 하는 복합 구리 합금.
  10. 제 1 항에 있어서,
    상기 합금 기지는, 구리 기지 또는 황동 기지를 포함하는 것을 특징으로 하는 복합 구리 합금.
  11. 구리 또는 구리 합금을 포함하는 합금 기지 및 상기 합금 기지의 결정립 내에 존재하는 하이엔트로피 합금(HEA)을 포함하는 복합 구리 합금을 제조하는 방법으로서,
    상기 합금 기지의 모원소 및 하이엔트로피 합금의 모원소를 준비하는 단계; 및
    상기 합금 기지의 모원소 및 상기 하이엔트로피 합금의 모원소를 용해하고 합금화하는 단계를 포함하는 복합 구리 합금의 제조 방법.
  12. 제 11 항에 있어서,
    상기 합금 기지는 제 1상을 갖고,
    상기 하이엔트로피 합금은 상기 제 1상과 분리되는 제 2상을 갖는 것을 특징으로 하는 복합 구리 합금의 제조 방법.
  13. 제 12 항에 있어서,
    상기 용해된 모원소의 합금화에서 응고 속도를 제어하여 상기 하이엔트로피 합금의 석출물이 형성되는 것을 특징으로 하는 복합 구리 합금의 제조 방법.
  14. 제 13 항에 있어서,
    상기 하이엔트로피 합금의 형상 및 크기는 10-3 K/s 이상 103 K/s 이하의 응고 속도에 의해 조절되는 것을 특징으로 하는 복합 구리 합금의 제조 방법.
  15. 제 11 항에 있어서,
    상기 하이엔트로피 합금은 10 ㎛ 이하의 구형을 갖는 것을 특징으로 하는 복합 구리 합금의 제조 방법.
  16. 제 11 항에 있어서,
    상기 하이엔트로피 합금은, Cr, Mn, Fe, Co 및 Ni로 구성된 군에서 선택된 1종 이상의 합금 원소를 포함하는 것을 특징으로 하는 복합 구리 합금의 제조 방법.
  17. 제 16 항에 있어서,
    상기 하이엔트로피 합금은, Al, Ta, Nb, V, Mo 및 W으로 구성된 군에서 선택된 1종 이상의 합금 원소를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 복합 구리 합금의 제조 방법.
  18. 제 11 항에 있어서,
    상기 복합 구리 합금은 하기 화학식 1을 갖는 것을 특징으로 하는 복합 구리 합금의 제조 방법.
    [화학식 1]
    (Cu100-xZnx)y(HEA)100-y
    (상기 화학식 1에서, 0≤x≤45 이고, 0<y≤10 at.%이며, HEA는 Cr, Mn, Fe, Co 및 Ni로 구성된 군에서 선택된 1종 이상의 합금 원소를 포함함)
  19. 제 11 항에 있어서,
    상기 구리 합금은, Pb, Sn, Sb, As, Bi, Cd, P, Mg 및 Si으로 구성된 군에서 선택된 1종 이상의 합금 원소를 포함하는 것을 특징으로 하는 복합 구리 합금의 제조 방법.
  20. 제 11 항에 있어서,
    상기 하이엔트로피 합금이 상기 합금 기지의 결정립 내에 균질하게 분포하는 것을 특징으로 하는 복합 구리 합금의 제조 방법.
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