WO2020079783A1

WO2020079783A1 - 鋳片の製造方法

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Publication number: WO2020079783A1
Application number: PCT/JP2018/038696
Authority: WO
Inventors: 新井　貴士; 雅文宮嵜; 直嗣吉田
Original assignee: 日本製鉄株式会社
Priority date: 2018-10-17
Filing date: 2018-10-17
Publication date: 2020-04-23
Also published as: CN112752626B; BR112021002414B1; US11458534B2; BR112021002414A2; KR20210047905A; US20220048102A1; KR102526952B1; CN112752626A

Abstract

この鋳片の製造方法は、第１ステップにおいては、一対の冷却ドラムの回転軸方向の一端側及び他端側を互いに同一の第１圧力で、前記一対の冷却ドラムが互いに近接する方向に向けて押圧し、第２ステップにおいては、前記一対の冷却ドラムの回転軸方向の一端側及び他端側を互いに同一、かつ、前記第１圧力よりも高い第２圧力で、前記一対の冷却ドラムが互いに近接する方向に押圧し、第３ステップにおいては、前記一対の冷却ドラムの回転軸方向の一端側及び他端側の反力の合計値が所定の値となるように、かつ、前記一対の冷却ドラムの互いの回転軸が平行に保持されるように圧力制御を行う。

Description

鋳片の製造方法

　本発明は、一対の冷却ドラムと一対のサイド堰によって形成された溶融金属溜まり部に、溶融金属を供給して鋳片を製造する鋳片の製造方法に関する。

　金属の薄肉鋳片（以下、鋳片（cast strip）と呼ぶ場合がある）を製造する方法として、例えば、特許文献１、２に示すように、内部に水冷構造を有する冷却ドラムを備える双ドラム式連続鋳造装置を用いた製造方法が提供されている。このような製造方法では、回転する一対の冷却ドラム間に形成された溶融金属溜まり部に溶融金属を供給し、上記一対の冷却ドラムの周面に形成及び成長させた凝固シェル同士をドラムキス点で接合し、圧下して所定の厚さの鋳片を製造する。このような双ドラム式連続鋳造装置を用いた製造方法は、各種金属において適用されている。

　ここで、上述の双ドラム式連続鋳造装置においては、板幅方向の厚さが均一な鋳片を製造するために、一対の冷却ドラムの互いの回転軸が平行に保持されるように、圧力制御が行われる。
　そこで、特許文献１においては、一方の冷却ドラムの両端部の押付力を検出加算し、これに基づく信号により、一方の冷却ドラムの両端の押付力の和が所定の値となるように他方の冷却ドラムの両端を油圧シリンダーによって平行に移動させる方法が提案されている。

　上述の双ドラム式連続鋳造装置において鋳造を開始する際には、冷却ドラム間にダミーシートを挟持しておき、一対の冷却ドラムと一対のサイド堰によって形成された溶融金属溜まり部に溶融金属を供給する。そして、溶融金属溜まり部に一定量の溶融金属が溜まった段階で冷却ドラムを回転させて、ダミーシートに連結するように鋳片を形成し、冷却ドラム間からダミーシート及びこのダミーシートに連結された鋳片を引き出している。

　このため、鋳造開始直後の非定常時には、凝固シェルの厚みの偏差が大きく、特許文献１のように圧力制御した場合には、ドラムキス点で凝固シェルを十分に圧下することができないことがあった。その場合、鋳片の厚み中央部分に未凝固部が形成され、鋳片の表面温度が比較的高くなって強度が不足し、鋳片の破断等が生じ、安定して鋳造を開始できない。特に、冷却ドラムを停止した状態で凝固シェルが成長することにより、鋳造開始直後の鋳片には、こぶ状の肉厚部（locally thickened portion、以下、肉厚部と呼ぶ場合がある）が形成されることになり、この肉厚部がドラムキス点を通過する際には、鋳造が不安定となる。

　そこで、特許文献２においては、鋳造開始直後と定常状態とで、一対の冷却ドラム間の圧力制御を切り替える方法が提案されている。
　具体的は、冷却ドラムを回転起動した後に鋳片の肉厚部が冷却ドラムの最近接点（ドラムキス点）を通過するまでの第１ステップでは、冷却ドラムの平行制御を行うことなく、一対の冷却ドラムが近接する方向に比較的低圧で押圧する。そして、第１ステップの後からノズルからの溶鋼の吐出流によるシェル洗いの影響がなくなるまでの第２ステップでは、冷却ドラムの平行制御を行うことなく、第１ステップよりも高い圧力で押圧する。更に、第２ステップの後の第３ステップでは、一対の冷却ドラムの回転軸が互いに平行となるように平行制御を実施している。

　この特許文献２においては、凝固シェルの厚みの偏差が大きい鋳造開始直後の非定常時においては、一対の冷却ドラムを単純に押圧しているので、ドラムキス点において凝固シェル同士を十分に圧下することができ、鋳片の厚み中央部分に未凝固部が形成されることを抑制できる。なお、ノズルからの溶鋼の吐出流によるシェル洗いの影響がなくなるまでの第２ステップは、溶融金属の湯面が十分に上昇するまでの期間であり、この期間では冷却ドラムは約０．４回転する。

日本国特開平０１－１６６８６３号公報日本国特許第２９５７０４０号公報

　しかしながら、特許文献２に記載された方法によって一対の冷却ドラムの圧力制御を実施した場合であっても、鋳造開始時において、サイド堰の表面に形成された地金が冷却ドラム間に噛み込まれ、ドラムキス点において凝固シェル同士を十分に圧下することができなくなり、鋳片の破断が発生することがあった。

　本発明は、前述した状況に鑑みてなされたものであって、双ドラム式連続鋳造装置において、鋳片の破断を抑制でき、鋳造を安定して開始することが可能な鋳片の製造方法を提供することを目的とする。

　本発明の要旨は下記の通りである。

（１）本発明の第一の態様は、回転する一対の冷却ドラムと一対のサイド堰とによって形成された溶融金属溜まり部に溶融金属を供給し、前記一対の冷却ドラムの周面に凝固シェルを形成及び成長させて鋳片を製造する鋳片の製造方法であって、鋳造開始時において前記一対の冷却ドラムを停止した状態で前記溶融金属溜まり部に前記溶融金属を供給した際に形成される前記鋳片の肉厚部が、前記冷却ドラムの回転起動後に前記一対の冷却ドラムの最近接点を通過するまでの第１ステップにおいては、前記一対の冷却ドラムの回転軸方向の一端側及び他端側を互いに同一の第１圧力で、前記一対の冷却ドラムが互いに近接する方向に向けて押圧し、前記第１ステップ後から前記一対の冷却ドラムが１回転以上するまでの第２ステップにおいては、前記一対の冷却ドラムの回転軸方向の一端側及び他端側を互いに同一、かつ、前記第１圧力よりも高い第２圧力で、前記一対の冷却ドラムが互いに近接する方向に押圧し、前記第２ステップ後の第３ステップにおいては、前記一対の冷却ドラムの回転軸方向の一端側及び他端側の反力の合計値が所定の値となるように、かつ、前記一対の冷却ドラムの互いの回転軸が平行に保持されるように圧力制御を行う。
（２）上記（１）に記載の鋳片の製造方法においては、前記第２ステップは、前記第１ステップ後から前記一対の冷却ドラムが２回転以上するまでの期間であってもよい。

　上記（１）及び（２）に記載の鋳片の製造方法によれば、鋳造開始時に形成された冷却ドラムの熱膨張部がサイド堰と接触する期間において、平行制御を実施しておらず、一対の冷却ドラムの回転軸方向の一端側及び他端側が互いに同一の圧力で押圧されることになる。このため、冷却ドラム間に地金が噛み込まれてもドラムキス点において凝固シェル同士を十分に圧下することができ、鋳片の厚み中央部分に未凝固部が形成されることが抑制される。これにより、鋳片の破断が抑制され、鋳造を安定して開始することができる。
　また、第１ステップにおいては、一対の冷却ドラムの回転軸方向の一端側及び他端側を互いに同一の第１圧力で、一対の冷却ドラムが互いに近接する方向に向けて押圧しているので、肉厚部を比較的安定して冷却ドラム間に通過させることができる。
　さらに、第２ステップでは、第１圧力よりも高い第２圧力で冷却ドラムを押圧しているので、ドラムキス点において凝固シェル同士を十分に圧下することができ、鋳片の厚み中央部分に未凝固部が形成されることを抑制できる。

　特に、上記（２）に記載の鋳片の製造方法によれば、冷却ドラムが２回転以上するまでの期間を第２ステップとすることにより、上述の熱膨張部が２回転目まで残存していた場合であっても、前記一対の冷却ドラムの回転軸方向の一端側及び他端側を同一の圧力で押圧することになる。このため、ドラムキス点において凝固シェル同士を十分に圧下することができ、鋳片の厚み中央部分に未凝固部が形成されることを抑制できる。これにより、鋳片の破断を抑制でき、鋳造を安定して開始することができる。

　このように、本発明によれば、双ドラム式連続鋳造装置において、鋳片の破断を抑制でき、鋳造を安定して開始することが可能な鋳片の製造方法を提供することが可能となる。

本発明の一実施形態に係る鋳片の製造方法に用いられる双ドラム式連続鋳造装置の一例を示す説明図である。図１に示す双ドラム式連続鋳造装置の一部拡大説明図である。図１に示す双ドラム式連続鋳造装置のサイド堰の拡大説明図である。図３の断面説明図である。鋳造開始時における冷却ドラム及びサイド堰の説明図である。第１ステップ及び第２ステップ、並びに、第３ステップにおける冷却ドラムの圧力制御方法を示す説明図である。比較例におけるドラム反力とドラムギャップとの関係を示すグラフである。本発明例１におけるドラム反力とドラムギャップとの関係を示すグラフである。

　上記課題を解決するために、本発明者らが鋭意検討した結果、以下のような知見を得た。
　双ドラム式連続鋳造装置においては、上述のように、冷却ドラムを停止した状態で溶融金属溜まり部に溶融金属を供給していることから、冷却ドラムの最近接点（ドラムキス点）においては、溶融金属との接触時間が長く、局所的に加熱されて熱膨張し、熱膨張部が形成される。一方、ドラムキス点よりもドラム回転方向の前方側は溶融金属と接触していないため、熱膨張しておらず、前記熱膨張部との間には大きな段差が生じる。

　そして、冷却ドラムが回転して上述の熱膨張部がサイド堰と接触する位置となった場合には、サイド堰と冷却ドラムとの間に隙間が形成される。この隙間に溶融金属が差し込み、差し込んだ溶融金属が固化してサイド堰表面の地金と一体化し、これが冷却ドラムの間に噛み込まれる。このとき、冷却ドラムを平行制御した場合には、ドラムキス点において凝固シェル同士を十分に圧下できない領域が存在し、鋳片の厚み中央部分に未凝固部が形成され、鋳片の破断が生じるおそれがある。
　なお、時間が経過するに伴い、局所的な熱膨張は抑えられ、上述の熱膨張部の影響はなくなる。

　以下に、上記知見に基づきなされた本発明の一実施形態に係る鋳片の製造方法について、添付した図面を参照して説明する。なお、本発明は、以下の実施形態に限定されるものではない。
　ここで、本実施形態では、溶融金属として溶鋼を用いており、鋼材からなる鋳片１を製造する。また、本実施形態では、製造される鋳片１の幅が２００ｍｍ以上１８００ｍｍ以下の範囲内、厚さが０．８ｍｍ以上５ｍｍ以下の範囲内とされている。

　まず、本実施形態である鋳片の製造方法に用いられる双ドラム式連続鋳造装置１０について説明する。
　図１に示す双ドラム式連続鋳造装置１０は、一対の冷却ドラム１１，１１と、鋳片１を支持するピンチロール１３，１３と、一対の冷却ドラム１１，１１の幅方向両端部に配設された一対のサイド堰１５，１５と、これら一対の冷却ドラム１１，１１と一対のサイド堰１５，１５とによって画成された溶鋼プール部１６に供給される溶鋼３を保持するタンディッシュ１８と、このタンディッシュ１８から溶鋼プール部１６へと溶鋼３を供給する浸漬ノズル１９と、を備えている。

　この双ドラム式連続鋳造装置１０においては、溶鋼３が回転する冷却ドラム１１，１１に接触して冷却されることにより、冷却ドラム１１，１１の周面の上で凝固シェル５、５が成長する。そして、一対の冷却ドラム１１，１１にそれぞれ形成された凝固シェル５、５同士がドラムキス点で圧着されることによって、所定厚みの鋳片１が鋳造される。

　ここで、図２に示すように、冷却ドラム１１の端面にサイド堰１５が配設されることによって、溶鋼プール部１６が画成されている。
　溶鋼プール部１６の湯面は、図２に示すように、一対の冷却ドラム１１，１１の周面と一対のサイド堰１５，１５によって四方を囲まれた矩形状をなしており、この矩形状をなす湯面の中央部に浸漬ノズル１９が配設されている。

　また、図３に示すように、サイド堰１５の溶鋼３との接触部は、略逆三角形状をなしている。鋳造開始時には、サイド堰１５の温度が比較的低いため、この接触部において地金Ｍが発生することになる。
　なお、サイド堰１５においては、図４に示すように、ベースプレート１５ａと、冷却ドラム１１と摺接する領域に配設されたセラミックプレート１５ｂと、を有しており、セラミックプレート１５ｂは、ベースプレート１５ａよりも硬質の耐火材で構成されている。なお、図４は、冷却ドラム１１の端面とセラミックプレート１５ｂの接触部（図５（ｄ）のＥ点）の水平断面である。

　ここで、上述の双ドラム式連続鋳造装置１０において鋳造開始時には、一対の冷却ドラム１１，１１が停止した状態で、冷却ドラム１１、１１の間にダミーシート（図示なし）が挿入され、溶鋼プール部１６に向けて溶鋼３が供給される。
　そして、冷却ドラム１１，１１を回転起動し、鋳片１が冷却ドラム１１，１１の下方側から引抜かれていく。

　このとき、鋳造開始直後は、溶鋼プール部１６の溶鋼３が凝固して鋳片１の厚みは厚くなり、こぶ状の肉厚部、すなわち、鋳片１の板厚が局所的に増大している部位が形成される。
　また、溶鋼プール部１６においては、浸漬ノズル１９からの溶鋼３の吐出流が凝固シェル５を洗い流すシェル洗いが発生する。このシェル洗いは、溶鋼プール部１６における湯面高さが高くなると発生しなくなる。

　ここで、鋳造開始直後における冷却ドラム１１とサイド堰１５との関係について図５を用いて説明する。
　まず、図５（ａ）に示すように、溶鋼３を供給する前には冷却ドラム１１とサイド堰１５とは密着した状態である。

　そして、冷却ドラム１１，１１を停止した状態で溶鋼３を供給する。すると、図５（ｂ）に示すように、冷却ドラム１１，１１の最近接点Ｐ（ドラムキス点）の近傍において、溶鋼３との接触により冷却ドラム１１が熱膨張し、熱膨張部Ｅが形成される。なお、冷却ドラム１１，１１の最近接点Ｐよりもドラム回転方向Ｒの前方側の領域は、溶鋼３と接触していないため、熱膨張はしておらず、熱膨張部Ｅとの間に大きな段差が生じる。
　一方、冷却ドラム１１，１１の最近接点Ｐよりもドラム回転方向Ｒの後方側の領域は、溶鋼プール部１６に位置するため、溶鋼３との接触によって熱膨張しているが、溶鋼３との接触時間によって熱膨張量は、ドラム回転方向Ｒの後方側に向かうにしたがい漸次小さくなっている。このため、サイド堰１５は傾斜した状態で冷却ドラム１１、１１と当接しているが、大きな隙間は生じていない。

　この状態で、冷却ドラム１１，１１の回転が起動される。このときも、図５（ｃ）に示すように、冷却ドラム１１，１１の最近接点Ｐよりもドラム回転方向Ｒの後方側の領域は、熱膨張しているが、その熱膨張量がドラム回転方向Ｒの後方側に向かうにしたがい漸次小さくなっているので、サイド堰１５は傾斜した状態で冷却ドラム１１、１１と当接しているが、大きな隙間は生じていない。

　そして、冷却ドラム１１がさらに回転して、熱膨張部Ｅ（鋳造開始時に冷却ドラム１１を停止した際に冷却ドラム１１，１１の最近接点Ｐ（ドラムキス点）に位置した部分）がサイド堰１５と摺接する領域に位置すると、図５（ｄ）に示すように、サイド堰１５と冷却ドラム１１との間に隙間が生じる。ここで、隙間の大きさが例えば０．２ｍｍ以上となると、この隙間に溶鋼３が差し込むことになる。

　ここで、鋳造開始時においては、図４に示すように、サイド堰１５の表面に地金Ｍが形成されており、サイド堰１５と冷却ドラム１１との間の隙間に差し込んだ溶鋼３が固化して、上述の地金Ｍと一体化し、冷却ドラム１１、１１の間に噛み込まれる。
　冷却ドラム１１、１１の間に地金Ｍが噛み込まれた部分は、鋳片の板厚が幅方向且つ長手方向で局所的に厚くなる。

　そこで、本実施形態においては、冷却ドラム１１，１１の圧力制御を、
（ａ）一対の冷却ドラム１１，１１を停止した状態から、一対の冷却ドラム１１，１１を回転起動させて、鋳片１の肉厚部が一対の冷却ドラム１１，１１の最近接点Ｐ（ドラムキス点）を通過するまでの第１ステップと、
（ｂ）第１ステップの後、冷却ドラム１１，１１が１回転以上するまでの第２ステップと、
（ｃ）第２ステップ後の第３ステップと、
に分けて実施している。
　それぞれのステップについて、冷却ドラムの圧力制御方法を示す説明図である図６を参照して以下に説明する。

（第１ステップ）
　まず、第１ステップにおいては、図６（ａ）に示すように、一対の冷却ドラム１１，１１の回転軸方向の一端側及び他端側に配設された油圧シリンダー２１Ａ，２１Ｂによって、所定の圧力（第１圧力）で一対の冷却ドラム１１，１１が互いに近接する方向に向けて押圧する。
　本実施形態では、図６（ａ）に示すように、移動側の冷却ドラム１１ａに油圧シリンダー２１Ａ、２１Ｂが配設されており、固定側の冷却ドラム１１ｂに向けて移動側の冷却ドラム１１ａを押圧するように構成されている。尚、油圧シリンダー２１Ａ、２１Ｂは、支柱の側面に固定されているが、簡略化のために支柱は図示していない。
　第１圧力は、冷却ドラム１１の起動に影響を与えない範囲で出来るだけ高い値を狙いとするが、その具体的数値は、主に、冷却ドラム１１の幅、直径、溶融金属種類、ドラム最大駆動力から決まるものである。現実的には、事前の計算等にて適正値を求めるのは難しいため、実際の試験にて適正値を求めて設定される。

（第２ステップ）
　次に、第２ステップにおいては、図６（ａ）に示すように、一対の冷却ドラム１１，１１の回転軸方向の一端側及び他端側に配設された油圧シリンダー２１Ａ，２１Ｂによって、所定の圧力（第２圧力）で一対の冷却ドラム１１，１１が互いに近接する方向に向けて押圧する。
　なお、第２圧力は、冷却ドラム１１の表面に変形等の損傷を与えない範囲で出来るだけ高い値を狙いとするが、主に冷却ドラム１１の幅、直径、表面形状、表面材質、溶融金属種類、最大ドラム圧下から決まるものである。現実的には、第１圧力と同様に、実際の試験にて適正値を求めて設定される。
　ここで、第２ステップにおける第２圧力は、第１ステップにおける第１圧力よりも高く設定されている。

　すなわち、第１ステップ及び第２ステップにおいては、一対の冷却ドラム１１，１１が近接する方向に、一対の冷却ドラム１１，１１の回転軸方向の一端側及び他端側に配設された油圧シリンダー２１Ａ，２１Ｂによってそれぞれ互いに同一の圧力で押圧している。このため、上述のように、地金Ｍの噛み込みが発生しても、冷却ドラム１１，１１同士が近接する方向に押し付けられることになる。
　尚、本願において、「同一の圧力」は、１０％の誤差を許容するが、鋳造をより安定して開始させるためには誤差範囲を５％以下、より好ましくは１％以下に許容するように管理することが好ましい。

（第３ステップ）
　次に、第３ステップにおいては、図６（ｂ）に示すように、一対の冷却ドラム１１，１１の回転軸方向の一端側及び他端側の反力の合計値が所定の値となるように、かつ、一対の冷却ドラム１１，１１の互いの回転軸が平行に保持されるように圧力制御を行う。
　具体的には、図６（ｂ）に示すように、移動側の冷却ドラム１１ａに油圧シリンダー２１Ａ、２１Ｂが配設され、固定側の冷却ドラム１１ｂにロードセル２２Ａ、２２Ｂが配設されている。尚、ロードセル２２Ａ、２２Ｂは、支柱の側面に固定されているが、簡略化のために支柱は図示していない。ロードセル２２Ａ、２２Ｂによって測定された反力信号が反力制御部２４に送信され、この反力制御部２４において、和荷重が所定値になるように、油圧シリンダー２１Ａ、２１Ｂにおいて前後進するように指令を与える。
　これにより、一対の冷却ドラム１１，１１の互いの回転軸が平行に保持され、板厚制御された鋳片１が製造されることになる。なお、前記和荷重の所定値は、主に鋳片１の品質を満足する範囲で、操業の安定性の維持を狙いとするが、主に冷却ドラム１１の幅、直径、溶融金属種類から決まるものである。現実的には、第１圧力、第２圧力と同様に、実際の試験にて適正値を求めて設定される。

　ここで、第２ステップにおいては、第１ステップ後に冷却ドラム１１が２回転以上するまでの期間とすることが好ましい。
　ただし、第２ステップから第３ステップへの切り替えタイミングが遅くなると、板厚制御された鋳片１を得るまでの初期不良量が多くなるため、冷却ドラム１１が３回転する前に、第３ステップに切り替えることが好ましい。

　以上のような構成とされた本実施形態である鋳片１の製造方法によれば、第１ステップの後、冷却ドラム１１，１１が１回転以上するまでの第２ステップにおいては、一対の冷却ドラム１１，１１の回転軸方向の一端側及び他端側に配設された油圧シリンダー２１Ａ，２１Ｂによって、所定の圧力（第２圧力）で一対の冷却ドラム１１，１１が互いに近接する方向に向けて押圧しているので、冷却ドラム１１の熱膨張部Ｅがサイド堰１５と摺接する領域に位置してサイド堰１５と冷却ドラム１１との間に隙間が生じる。このため、この隙間に溶鋼３が差し込んで地金Ｍの巻き込みが発生した場合でも、一対の冷却ドラム１１，１１が互いに近接する方向に押圧されることになり、一対の冷却ドラム１１，１１の最近接点Ｐ（ドラムキス点）において凝固シェル５，５同士を十分に圧下することができる。従って、鋳片１の厚み中央部分の未凝固部がほとんど形成されず、鋳片強度が維持される。これにより、鋳片１の破断を抑制でき、鋳造を安定して開始することができる。

　また、本実施形態である鋳片１の製造方法においては、一対の冷却ドラム１１，１１を停止した状態から、一対の冷却ドラム１１，１１を回転起動させて、鋳片１の肉厚部が一対の冷却ドラム１１，１１の最近接点Ｐ（ドラムキス点）を通過するまでの第１ステップにおいて、一対の冷却ドラム１１，１１の回転軸方向の一端側及び他端側に配設された油圧シリンダー２１Ａ，２１Ｂによって、比較的低圧の第１圧力で、一対の冷却ドラム１１，１１が互いに近接する方向に向けて押圧しているので、鋳造開始時に形成された鋳片１の肉厚部を比較的安定して冷却ドラム１１，１１間を通過させることができ、鋳造への影響を抑えることができる。
　さらに、第２ステップでは、第１ステップの第１圧力よりも高い第２圧力で冷却ドラム１１を押圧しているので、一対の冷却ドラム１１，１１の最近接点Ｐ（ドラムキス点）において凝固シェル５，５同士を十分に圧下することができる。このため、鋳片１の厚み中央部分の未凝固部がほとんど形成されず、鋳片強度を維持することができる。

　なお、本実施形態において、第２ステップを、第１ステップ後に冷却ドラム１１が２回転以上するまでの期間とした場合には、上述の熱膨張部Ｅが２回転目まで残存していて地金Ｍの噛み込みが発生しても、一対の冷却ドラム１１，１１の最近接点Ｐ（ドラムキス点）において凝固シェル５，５同士を十分に圧下することができる。これにより、鋳片１の破断を抑制でき、鋳造を安定して開始することができる。

　以上、本発明の実施形態である鋳片の製造方法について具体的に説明したが、本発明はこれに限定されることはなく、その発明の技術的思想を逸脱しない範囲で適宜変更可能である。
　本実施形態では、図１に示す双ドラム式連続鋳造装置を例に挙げて説明したが、これに限定されることはない。
　また、冷却ドラムの押圧方式は、図６に示すものに限定されることはなく、実施形態で示したように圧力制御が実施可能な構成であればよい。

　以下に、本発明の効果を確認すべく、実施した実験結果について説明する。
　図１に示す双ドラム式連続鋳造装置を用いて、炭素量０．０５ｍａｓｓ％の炭素鋼からなる鋳片の製造を行った。
　ここで、冷却ドラム径を６００ｍｍ、冷却ドラム幅を４００ｍｍとした。また、定常鋳造の鋳片厚さを２．０ｍｍとした。

　本発明例１においては、冷却ドラムの回転数が０．１回転の時点で第１ステップから第２ステップへの切り替えを実施し、冷却ドラムの回転数が１．３回転の時点で第２ステップから第３ステップへの切り替えを実施した。
　本発明例２においては、冷却ドラムの回転数が０．１回転の時点で第１ステップから第２ステップへの切り替えを実施し、冷却ドラムの回転数が２．３回転の時点で第２ステップから第３ステップへの切り替えを実施した。
　比較例においては、冷却ドラムの回転数が０．１回転の時点で第１ステップから第２ステップへの切り替えを実施し、冷却ドラムの回転数が０．４回転の時点で第２ステップから第３ステップへの切り替えを実施した。尚、この場合の第２ステップから第３ステップへの切り替えは、シェル洗いが終了した時点に該当する。

　そして、本発明例１，２及び比較例において、冷却ドラムの１～２回転目における鋳片の破断回数及び破断数を評価した。評価結果を表１に示す。
　また、比較例におけるドラム反力とドラムギャップの変化を図７に、本発明例１におけるドラム反力とドラムギャップの変化を図８に示す。

　比較例においては、冷却ドラムの１～２回転目における鋳片の破断率が２５％であり、鋳造の開始が不安定傾向であった。
　これに対して、本発明例１，２においては、冷却ドラムの１～２回転目における鋳片の破断率が０％であった。

　また、比較例においては、図７に示すように、ＷＳ（Ｗｏｒｋ　Ｓｉｄｅ）で地金を噛み込んだ際に、ＤＳ（Ｄｒｉｖｅ　Ｓｉｄｅ）のドラムギャップがＷＳに追従することになり、このとき、ＤＳではドラム反力が大きく低下し、冷却ドラムの凝固シェルとの接触が不安定となり、冷却が不十分となる。
　これに対して、本発明例１においては、図８に示すように、ＷＳで地金を噛み込んだ時点でもＤＳではドラム反力が低下しておらず、凝固シェル同士が強く圧着され、ＤＳのドラムギャップが小さくなっている。したがって、鋳片の厚み中央部分の未凝固部はほとんど存在せず、鋳片の表面温度が比較的低くなり、鋳片強度が維持される。これにより、鋳片の破断が抑制される。

　以上の結果から、本発明に係る鋳片の製造方法によれば、双ドラム式連続鋳造装置において、鋳片の破断を抑制でき、鋳造を安定して開始することが可能な鋳片の製造方法を提供できることが確認された。

　本発明によれば、双ドラム式連続鋳造装置において、鋳片の破断を抑制でき、鋳造を安定して開始することが可能な鋳片の製造方法を提供することができる。

１　鋳片
３　溶鋼（溶融金属）
５　凝固シェル
１０　双ドラム式連続鋳造装置
１１　冷却ドラム
１５　サイド堰
１６　溶鋼プール部（溶融金属溜まり部）

Claims

　回転する一対の冷却ドラムと一対のサイド堰とによって形成された溶融金属溜まり部に溶融金属を供給し、前記一対の冷却ドラムの周面に凝固シェルを形成及び成長させて鋳片を製造する鋳片の製造方法であって、
　鋳造開始時において前記一対の冷却ドラムを停止した状態で前記溶融金属溜まり部に前記溶融金属を供給した際に形成される前記鋳片の肉厚部が、前記冷却ドラムの回転起動後に前記一対の冷却ドラムの最近接点を通過するまでの第１ステップにおいては、前記一対の冷却ドラムの回転軸方向の一端側及び他端側を互いに同一の第１圧力で、前記一対の冷却ドラムが互いに近接する方向に向けて押圧し、
　前記第１ステップ後から前記一対の冷却ドラムが１回転以上するまでの第２ステップにおいては、前記一対の冷却ドラムの回転軸方向の一端側及び他端側を互いに同一、かつ、前記第１圧力よりも高い第２圧力で、前記一対の冷却ドラムが互いに近接する方向に押圧し、
　前記第２ステップ後の第３ステップにおいては、前記一対の冷却ドラムの回転軸方向の一端側及び他端側の反力の合計値が所定の値となるように、かつ、前記一対の冷却ドラムの互いの回転軸が平行に保持されるように圧力制御を行う
ことを特徴とする鋳片の製造方法。
　前記第２ステップは、前記第１ステップ後から前記一対の冷却ドラムが２回転以上するまでの期間である
ことを特徴とする請求項１に記載の鋳片の製造方法。