WO2019182081A1 - 鋼板のガスシールドアーク溶接方法 - Google Patents

鋼板のガスシールドアーク溶接方法 Download PDF

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渉平 上月
早川　直哉
池田　倫正
穣 黒田
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Ｊｆｅスチール株式会社
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/23—Arc welding or cutting taking account of the properties of the materials to be welded

Definitions

  • the present invention relates to a gas shielded arc welding method in which steel plates are butted and joined by multi-layer welding.
  • gas shielded arc welding welding is performed while covering the part where the steel plates are joined by welding and the surrounding area (hereinafter referred to as the joining part) with a shielding gas (for example, CO 2 alone gas or mixed gas of Ar and CO 2 )
  • a shielding gas for example, CO 2 alone gas or mixed gas of Ar and CO 2
  • CO 2 alone gas or mixed gas of Ar and CO 2 a shielding gas
  • the size of steel structures has increased significantly, and high-strength thick steel plates have come to be used to ensure the strength of the steel structures. Has been developed.
  • multi-layer welding a welding technique in which a large number of layered weld metals are stacked by passing through a plurality of times through the same joint site is widely employed.
  • multi-layer welding of steel plates by gas shielded arc welding has a problem that cold cracking is likely to occur after a portion (hereinafter referred to as a welded portion) consisting of a weld metal and a heat-affected zone generated in the steel plate by welding is cooled.
  • the low temperature crack of the welded part is a crack (so-called delayed cracking) that occurs after the welding is finished, that is, after the welded part is cooled to about room temperature. Now, it has been found that this is caused by a superimposed interaction of hydrogen in the weld. And in a steel plate having a tensile strength of 590 MPa or more, the frequency of occurrence of such low temperature cracks tends to increase.
  • pre-heat treatment that heats the joints in advance before performing multi-layer welding of steel sheets with a tensile strength of 590 MPa or more to dissipate hydrogen in the steel sheets and their deposits (such as water droplets) into the atmosphere is It is known to be effective for prevention.
  • the pre-heat treatment of the joint site requires a lot of time and labor, and as a result, the construction cost of gas shield arc welding is increased.
  • Patent Document 1 discloses a laser-arc hybrid welding technique that does not require pre-heat treatment and can suppress low-temperature cracking in multi-layer welding of steel sheets having a tensile strength of 780 MPa or more. Since this technique uses a large jig or a laser transmitter for performing hybrid welding, there is a restriction that it cannot be applied in a narrow place. Especially in the field of architecture and bridges, when assembling steel structures made of steel plates, on-site welding called on-site welding is indispensable.
  • On-site welding is a work of joining pillars and beams (or pillars and pillars), which are steel structures, at the construction site, and it is difficult to ensure a sufficiently large space for workers to work safely. That is, the problem that it is difficult to use a large jig or apparatus for on-site welding hinders the spread of laser-arc hybrid welding in on-site welding.
  • the present invention eliminates the problems of the prior art and, when the steel plates are butted together and joined by multi-layer welding, a welded portion that occurs after applying gas shielded arc welding and cooling without performing pre-heat treatment at the joining site
  • An object of the present invention is to provide a gas shielded arc welding method capable of effectively preventing low temperature cracking.
  • the steel plate to which the gas shielded arc welding method of the present invention is applied means a steel plate having a tensile strength of 590 MPa or more and a plate thickness of 22 mm or more.
  • the inventor matched two steel plates having a tensile strength of 590 MPa or more and a plate thickness of 22 mm or more, and varied the groove shape and the components of the welding wire.
  • Gas shielded arc welding was performed to investigate the occurrence of cold cracks in the weld. as a result, (a) Adjust the groove angle and groove gap to an appropriate range; (b) By adjusting the content of the rare earth element (hereinafter referred to as REM) contained in the welding wire to an appropriate range, it is possible to effectively prevent cold cracking of the welded portion without performing pre-heat treatment of the joint portion. I found.
  • REM rare earth element
  • the present invention has been made based on such knowledge.
  • the gas shielded arc welding method is to perform downward gas shielded arc welding with a welding wire as a negative using a welding wire containing%, and join steel plates by butt multi-layer welding.
  • a steel plate tensile strength: 590 MPa or more, plate thickness: 22 mm or more
  • gas shield arc welding is performed without performing pre-heat treatment of the joining portion, and cooling is performed. It is possible to effectively prevent the cold cracking of the welded portion that occurs after the heat treatment. And since the time and labor of welding construction can be reduced significantly, there is a remarkable industrial effect.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view schematically showing an example of a groove shape in the present invention.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view schematically showing an example of multilayer welding of the V-shaped groove of FIG.
  • the steel sheet to which the present invention is applied will be described with reference to FIG.
  • the present invention is a gas shielded arc welding method applied when performing gas shielded arc welding by butting two steel plates having a thickness of 22 mm or more and a tensile strength of 590 MPa or more.
  • Sheet thickness 22 mm or more If the sheet thickness t of the steel sheet is less than 22 mm, the groove angle must be increased and the groove gap must be decreased in the V-shaped groove. As a result, the cross-sectional area is reduced depending on the shape of the groove 2, so that highly efficient welding with less weld metal is required, and the construction cost is increased.
  • the cross-sectional area of the groove 2 is 140 mm 2 .
  • the steel plate 1 having a thickness t: 20 mm is welded with a groove groove ⁇ : 25 ° and a groove gap G: 2 mm
  • the cross-sectional area of the groove 2 is 133 mm. from shrinking 2, corresponding to the volume of the deposited metal to obtain sufficient bonding strength even with a small (e.g., equal to use welding wire containing a large amount of expensive components) is determined.
  • the plate thickness t of the steel plate 1 to which the present invention is applied is 22 mm or more.
  • the upper limit of the sheet thickness t is an upper limit value that can be rolled at the steel sheet 1 manufacturing plant.
  • the plate thickness t is preferably 22 to 120 mm.
  • Tensile strength 590MPa or more
  • the conventional technology there is a problem that cold cracking of the welded portion is likely to occur. In, the occurrence frequency of cold cracking is remarkably increased.
  • the present invention can perform gas shielded arc welding without pre-heating the joints even if the steel sheet 1 has a tensile strength of 590 MPa or more, and can prevent cold cracking of the welded portion. It becomes possible. That is, by applying the present invention to multi-layer welding by gas shield arc welding of a steel plate 1 having a tensile strength of 590 MPa or more, a remarkable effect of preventing low temperature cracking is exhibited. Further, as the groove gap G is smaller, spatter generated during welding is more likely to adhere to the surface of the groove, and the spatter interferes with the contact tip and the shield nozzle, and an arc stop is likely to occur.
  • the tensile strength of the steel sheet 1 to which the present invention is applied is 590 MPa or more. Therefore, the present invention is more preferably applied when performing gas shielded arc welding by butting two steel plates having a thickness of 22 mm or more and a tensile strength of 590 MPa or more. Cold cracking tends to occur more frequently in steel sheets with a higher strength of 780 MPa or more. Therefore, when the present invention is applied to butt gas shielded arc welding of a steel plate of 780 MPa or more, the effect becomes more remarkable. Therefore, the tensile strength of the steel plate is preferably 780 MPa or more.
  • the weld metal 3 that constitutes the welded portion described above is the weld metal that has adhered to the groove by welding, the hydrogen remains in the weld metal 3 if hydrogen is mixed into the weld metal.
  • the hydrogen is the main cause of cold cracking.
  • the volume of the deposited metal is increased, the amount of mixed hydrogen is likely to increase, and as a result, cold cracking is likely to occur.
  • the groove angle ⁇ is 10 ° or less.
  • the lower limit of the groove angle ⁇ may be 0 ° (that is, an I-shaped groove). However, with the I-shaped groove, the groove angle becomes negative due to an angle change during welding, and sound welding cannot be performed. May occur. Therefore, it is preferable to perform downward gas shield arc welding with a groove angle ⁇ of 2 to 10 °. More preferably, the groove angle ⁇ is 5 to 8 °.
  • Groove gap 7-15mm
  • the groove gap G is 7 to 15 mm. Preferably, it is 8 to 12 mm.
  • REM 0.015-0.100 mass% REM is an element effective for refinement of inclusions in the steel making process and casting process and for improving the toughness of weld metal.
  • gas shielded arc welding when the welding wire is negative (so-called positive polarity) or when the welding current is increased, finer droplets and stable droplet transfer are achieved. It also has the effect of suppressing arcing in the direction.
  • the refinement of droplets and the stabilization of droplet transfer in gas shielded arc welding suppress spatter generation and contribute to stable and smooth welding.
  • the REM content is less than 0.015% by mass, the effect of refining the droplets and stabilizing the droplet transfer cannot be obtained, and a large amount of spatter is generated and an arc stop is likely to occur.
  • it exceeds 0.100% by mass not only cracking is likely to occur in the manufacturing process of the welding wire, but also the toughness of the weld metal is lowered due to the welding work, and at the same time, welding instability is caused due to spattering.
  • the REM content of the welding wire is 0.015 to 0.100% by mass. Preferably it is 0.025 to 0.050 mass%.
  • the polarity of the welding wire in the welding operation is preferably negative (positive polarity) from the viewpoint of sufficiently exerting the effects of the refinement of droplets and the stabilization of droplet transfer by the addition of REM. .
  • the components of the steel plates used are all S: 0.005 mass% or less, O: 0.003 mass% or less, and N: 0.004 mass% or less.
  • Gas cutting is used for the groove processing, and the groove surface is not subjected to maintenance such as grinding.
  • the welding wires used are all solid steel (wire diameter: 1.2 mm) for the strength of the steel material to be welded or one rank higher than that, and its components are S: 0.005 mass% or less, O: 0.003 mass %: N: 0.005 mass% or less, Si: 0.6 to 0.8 mass%, Al: 0.005 to 0.030 mass%.
  • the shielding gas using 100% CO 2 gas was fed into the shield nozzle 100% CO 2 gas at a flow rate 20L / min.
  • Nos. 1 to 13 are examples of narrow grooves, and Nos. 14 to 16 are examples of groove shapes that are conventionally used as standard.
  • the “narrow groove” indicates 25 ° or less.

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Abstract

鋼板を突き合わせて多層溶接によって接合する際に、接合部位の予熱処理を行なうことなくガスシールドアーク溶接を施工し、冷却した後に発生する溶接部の低温割れを効果的に防止することが可能なガスシールドアーク溶接方法を提供する。引張強さが590MPa以上かつ板厚が22mm以上である２枚の鋼板を突き合わせて、開先角度を10°以下かつ開先ギャップを７～15mmとし、REMを0.015～0.100質量％含有する溶接ワイヤを用い、溶接ワイヤをマイナスとしたガスシールドアーク溶接を行ない、突き合わせ多層溶接によって鋼板を接合する。

Description

鋼板のガスシールドアーク溶接方法
　本発明は、鋼板を突き合わせて多層溶接によって接合するガスシールドアーク溶接方法に関するものである。
　ガスシールドアーク溶接は、溶接によって鋼板を接合する部位とその周辺（以下、接合部位という）をシールドガス（たとえば、CO2単独ガス、あるいはArとCO2との混合ガス等）で覆いながら、溶接ワイヤ（いわゆる消耗電極）を使用して鋼板を接合する技術であり、自動車、建築、橋梁、および電気機器等の工事現場や製造現場で普及している。なかでも建築や橋梁の分野では、近年、鋼構造物の大型化が著しく進展し、その鋼構造物の強度を確保するために高強度厚鋼板が使用されるようになり、それに適した溶接技術が開発されている。
　建築や橋梁を構築するための構造物の製造現場、あるいは、それを施工する工事現場にて、鋼板を突き合わせてガスシールドアーク溶接で接合するにあたって、溶接ワイヤを複数本使用する、あるいは、溶接ワイヤを同じ接合部位に複数回通過させることによって、多数の層状の溶接金属を積み重ねる溶接技術（以下、多層溶接という）が、一般に広く採用される。ところがガスシールドアーク溶接による鋼板の多層溶接では、溶接によって鋼板に生じる溶接金属と熱影響部からなる部位（以下、溶接部という）が冷却された後に、低温割れが発生し易いという問題がある。
　溶接部の低温割れは、溶接が終了した後、つまり溶接部が室温程度まで冷却された後に発生する割れ（いわゆる遅れ割れ）であり、溶接部に関わる３要素（すなわち溶接部の残留応力や硬さ、溶接部に内在する水素）の重畳的な相互作用が原因であることが判明している。そして、引張強さが590MPa以上の鋼板では、このような低温割れの発生頻度が増加する傾向がある。
　そこで、引張強さが590MPa以上の鋼板については、このような低温割れを防止するための技術が種々検討されている。
　たとえば、引張強さが590MPa以上の鋼板の多層溶接を行なう前に予め接合部位を加熱して、鋼板およびその付着物（たとえば水滴等）の水素を大気中へ放散させる予熱処理が、低温割れの防止に有効であることが知られている。しかし接合部位の予熱処理は多大な時間と労力を必要とし、その結果、ガスシールドアーク溶接の施工コストの増大を招く。
　また特許文献１には、引張強さが780MPa以上の鋼板の多層溶接において、予熱処理を必要とせず、低温割れを抑制することが可能なレーザ・アークハイブリッド溶接の技術が開示されている。この技術は、ハイブリッド溶接を行なうために大型の治具やレーザ発信装置等を使用するので、狭い場所では施工できないという制約がある。特に建築や橋梁の分野では、鋼板からなる鋼構造物を組み立てる際に、現場溶接と呼ばれる現地での溶接施工が必ず必要となる。
　現場溶接は、鋼構造物である柱と梁（あるいは柱と柱）を工事現場で接合する作業であり、作業員が安全に作業できる十分な広さの空間を確保するのは難しい。つまり、現場溶接にて大型の治具や装置を使用することが困難であるという問題点が、レーザ・アークハイブリッド溶接の現場溶接における普及を妨げている。
　これに対して、レーザ・アークハイブリッド溶接よりも簡便な手段で施工できるガスシールドアーク溶接による多層溶接を採用する場合は、既に説明した通り、低温割れを防止する必要があるので、接合部位の予熱処理を工事現場で実施せざるを得ない。その結果、建築や橋梁を構築するのに要する工事費用の増大、工期の延長を招く。
再公表2013-179614号公報
　本発明は、従来の技術の問題点を解消し、鋼板を突き合わせて多層溶接によって接合する際に、接合部位の予熱処理を行なうことなくガスシールドアーク溶接を施工し、冷却した後に発生する溶接部の低温割れを効果的に防止することが可能なガスシールドアーク溶接方法を提供することを目的とする。
　なお本発明のガスシールドアーク溶接方法が適用される鋼板は、引張強さが590MPa以上かつ板厚が22mm以上である鋼板を意味する。
　本発明者は、上記した課題を解決するために、引張強さが590MPa以上かつ板厚が22mm以上である２枚の鋼板を突き合わせて、その開先形状および溶接ワイヤの成分を種々変化させてガスシールドアーク溶接を行ない、溶接部の低温割れの発生状況を調査した。その結果、
(a)開先角度と開先ギャップを適正な範囲に調整する、
(b)溶接ワイヤに含有される希土類元素（以下、REMという）の含有量を適正な範囲に調整することによって、接合部位の予熱処理を行なうことなく溶接部の低温割れを効果的に防止できることを見出した。
　さらに、溶接電流や溶接電圧、溶接速度等の溶接条件を変化させてガスシールドアーク溶接を行なったところ、溶接条件に関わらず上記(a)(b)を適正な範囲に調整することによって、低温割れを防止できることが判明した。
　本発明は、このような知見に基づいてなされたものである。
　すなわち本発明は、引張強さが590MPa以上かつ板厚が22mm以上である２枚の鋼板を突き合わせて、開先角度を10°以下かつ開先ギャップを7～15mmとし、REMを0.015～0.100質量％含有する溶接ワイヤを用いて、溶接ワイヤをマイナスとした下向きガスシールドアーク溶接を行ない、突き合わせ多層溶接によって鋼板を接合するガスシールドアーク溶接方法である。
　本発明によれば、鋼板（引張強さ：590MPa以上、板厚：22mm以上）を突き合わせて多層溶接によって接合する際に、接合部位の予熱処理を行なうことなくガスシールドアーク溶接を施工し、冷却した後に発生する溶接部の低温割れを効果的に防止することが可能となる。そして、溶接施工の時間と労力を大幅に低減できるので、産業上格段の効果を奏する。
図１は、本発明における開先形状の例を模式的に示す断面図である。 図２は、図１のＶ形開先を多層溶接した例を模式的に示す断面図である。
　本発明を適用する鋼板について、図１を参照して説明する。本発明は、板厚22mm以上であり、かつ、引張強さ590MPa以上の2枚の鋼板を突き合わせてガスシールドアーク溶接を行う際に適用するガスシールドアーク溶接方法である。
　板厚：22mm以上
　鋼板の板厚ｔが22mm未満であれば、Ｖ形開先において開先角度を大きくし、かつ開先ギャップを小さくしなければならない。その結果、開先２の形状によってはその断面積が縮小するので、溶着金属の少ない高能率な溶接が要求され、施工コストの上昇を招く。
　つまり、板厚ｔ：20mmの鋼板１を、開先角度θ：０°、開先ギャップＧ：７mmのＩ形開先で溶接する場合、開先２の断面積は140mm2である。これに対して板厚ｔ：20mmの鋼板１を、開先角度θ：25°、開先ギャップＧ：２mmのレ形開先（bevel groove）で溶接する場合、開先２の断面積は133mm2に縮小するから、溶着金属の体積が少なくても十分な接合強度を得るための対応（たとえば、高価な成分を多量に含有する溶接ワイヤを使用する等）が求められる。
　したがって本発明を適用する鋼板１の板厚ｔは、22mm以上とする。
　なお板厚ｔの上限は、鋼板１の製造工場にて圧延可能な上限値である。具体的には、板厚ｔは22～120mmが好ましい。
　引張強さ：590MPa以上
　ガスシールドアーク溶接による鋼板１の多層溶接を従来の技術で行なった場合は、溶接部の低温割れが発生し易いという問題があり、特に引張強さが590MPa以上の鋼板１において、低温割れの発生頻度が著しく増加する。
　これに対して本発明は、引張強さが590MPa以上の鋼板１であっても、接合部位の予熱処理を行なうことなくガスシールドアーク溶接を施工でき、しかも溶接部の低温割れを防止することが可能となる。つまり、引張強さが590MPa以上の鋼板１のガスシールドアーク溶接による多層溶接に本発明を適用することによって、低温割れを防止するという顕著な効果が発揮される。
また、開先ギャップＧが小さいほど、溶接中に発生したスパッタが開先の表面に付着しやすく、スパッタが、コンタクトチップやシールドノズルと干渉してアークストップが発生し易い。
　したがって本発明を適用する鋼板１の引張強さは、590MPa以上とする。したがって、本発明は、板厚22mm以上であり、かつ、引張強さ590MPa以上の2枚の鋼板を突き合わせてガスシールドアーク溶接を行う際に適用することがより好ましい。低温割れは、さらに高強度の780MPa以上の鋼板において発生頻度がより高くなる傾向にある。そのため、本発明は、780MPa以上の鋼板の突き合わせガスシールドアーク溶接に適用すると、より効果が顕著となるため、鋼板の引張強度は780MPa以上とすることが好ましい。
　次に、本発明を適用する鋼板１を突き合わせて形成される開先２の形状について、図１、２を参照して説明する。
　開先角度：10°以下
　開先角度θが10°を超えると、開先２の断面積が増加し、ひいては溶着金属の体積が増加するので、低温割れが発生し易くなる。
　つまり、既に説明した溶接部を構成する溶接金属３は、溶接によって開先に付着した溶着金属が冷却されたものであるから、溶着金属に水素が混入すれば、溶接金属３にも水素が残留し、その水素が主要な原因となって低温割れを引き起こす。溶着金属の体積が多くなると、混入する水素も増加し易くなり、その結果、低温割れが発生し易くなる。
　したがって開先角度θは、10°以下とする。
　なお、開先角度θの下限は0°（すなわちＩ形開先）であっても良いが、Ｉ形開先では溶接中の角変更によって開先角度が負となり、健全な溶接ができないという問題が生じる場合がある。そこで、開先角度θを2～10°として、下向きガスシールドアーク溶接を行なうことが好ましい。より好ましくは、開先角度θは、5～8°である。
　開先ギャップ：7～15mm
　開先ギャップＧが小さいほど、溶接金属３の体積が小さくなり、低温割れの発生が抑制されるが、接合不良等の欠陥が生じ易い。一方で開先ギャップＧが大きいほど、溶接金属３の体積が大きくなり、低温割れが発生し易い。
　したがって開先ギャップＧは、7～15mmとする。好ましくは、8～12mmである。
　次に、ガスシールドアーク溶接で使用する溶接ワイヤのREM(Rare Earth Metal)含有量について説明する。
　REM：0.015～0.100質量％
　REMは、製鋼工程および鋳造工程の介在物の微細化や、溶接金属の靭性改善に有効な元素である。また、ガスシールドアーク溶接において、溶接ワイヤをマイナス（いわゆる正極性）とした場合や、溶接電流を大きくした場合に、溶滴の微細化および溶滴移行の安定化を達成し、さらに開先面方向へのアークの発生を抑制する効果も有する。ガスシールドアーク溶接における溶滴の微細化と溶滴移行の安定化は、スパッタの発生を抑制して、安定した円滑な溶接施工に寄与する。
　REM含有量が0.015質量％未満では、その溶滴の微細化と溶滴移行の安定化の効果が得られなくなり、多量のスパッタが発生してアークストップが発生し易い。一方、0.100質量％を超えると、溶接ワイヤの製造工程で割れが生じ易くなるばかりでなく、溶接施工による溶接金属の靭性低下を招くと同時に、スパッタの発生による溶接不安定を招く。
　したがって溶接ワイヤのREM含有量は、0.015～0.100質量％とする。好ましくは0.025～0.050質量％である。
　また溶接施工における溶接ワイヤの極性は、REMの添加による溶滴の微細化と溶滴移行の安定化という効果を十分に発揮するという観点から、溶接ワイヤをマイナス（正極性）とすることが好ましい。
　表１に示す条件で、ガスシールドアーク溶接による鋼板の突き合わせ多層溶接を行なった。接合部位の予熱は行なっていない。
　使用した鋼板の成分は、いずれもS：0.005質量％以下、O：0.003質量％以下、N：0.004質量％以下である。開先の加工にはガス切断を採用し、開先面には研削等の手入れを施していない。
　使用した溶接ワイヤは、いずれも溶接対象の鋼材強度用またはそれより１ランク上用の強度グレードのソリッドワイヤ（ワイヤ径1.2mm）であり、その成分はS：0.005質量％以下、O：0.003質量％以下、N：0.005質量％以下、Si：0.6～0.8質量％、Al：0.005～0.030質量％である。
　シールドガスには100％CO2ガスを使用し、100％CO2ガスを流量20Ｌ／minでシールドノズルに供給した。
　表１中のNo.１～13は狭開先の例、No.14～16は従来から標準的に用いられる開先形状の例である。なお、本発明において、「狭開先」とは、25°以下を示す。
　そして、溶接を行ないながら１パス毎に溶接性について調査し、１パス中に１回以上のアークストップが発生したものを不良（×）、アークストップが発生しなかったものを良好（〇）として評価した。その結果を表１に示す。
　さらに、溶接が終了した後、ビードの表面を浸透探傷試験と磁粉探傷試験で検査し、１ケ所以上の低温割れが認められたものを割れ有（×）、低温割れが発生しなかったものを割れ無（〇）として評価した。その結果を表１に示す。
　表１から明らかなように、発明例は、溶接性および低温割れの評価が全て〇であった。比較例は、溶接性および／または低温割れの評価が×であった。
　１　鋼板
　２　開先
　３　溶接金属
　４　裏当て材

Claims (2)

  1. 　引張強さが590MPa以上かつ板厚が22mm以上である２枚の鋼板を突き合わせて、開先角度を10°以下かつ開先ギャップを7～15mmとし、REMを0.015～0.100質量％含有する溶接ワイヤを用い、溶接ワイヤをマイナスとした下向きのガスシールドアーク溶接を行ない、突き合わせ多層溶接によって鋼板を接合する鋼板のガスシールドアーク溶接方法。
  2. 　鋼板の引張強さは、780MPa以上である請求項１に記載の鋼板のガスシールドアーク溶接方法。
PCT/JP2019/011958 2018-03-22 2019-03-22 鋼板のガスシールドアーク溶接方法 WO2019182081A1 (ja)

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