WO2019159404A1 - 溶浸用Ｃｕ系粉末 - Google Patents

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WO2019159404A1
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mass
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infiltrant
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悠太 木越
臣治 寺居
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福田金属箔粉工業株式会社
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    • C22C9/06—Alloys based on copper with nickel or cobalt as the next major constituent

Definitions

  • the present invention relates to a Cu-based powder used for infiltration of an Fe-based substrate. Specifically, since the infiltrant made of the Cu-based powder has a high infiltration rate, the Fe-based substrate can be densified, so that it is possible to produce a sintered part of a high-strength and high-toughness Fe-based alloy. In addition, since the infiltrant does not erode the surface of the base material, the surface state of the base material after infiltration is good, and since no residue remains after infiltration, no infiltration process is required. The present invention relates to a Cu-based powder for infiltration that becomes a material.
  • the Fe-based alloy sintered parts that become mechanical parts are required to have higher density.
  • base materials Green compacts and sintered bodies of Fe-based metal powders (hereinafter referred to as “base materials”) as a method for increasing the density of sintered parts of Fe-based alloys Has been.
  • Infiltration refers to heating by bringing Cu or Cu alloy green compact (hereinafter referred to as “infiltrant”) having a lower melting point into contact with the base material and heating it to the base material having pores.
  • infiltrant Cu or Cu alloy green compact
  • the infiltrated material penetrates into the base material by capillary action and fills the pores inside the base material, thereby reducing the pores.
  • the density of the base material is increased and the denseness is improved by reducing the pores, it is possible to increase the strength and toughness.
  • the infiltrant is required to have a high infiltration rate (ratio of the weight of the infiltrated material that has permeated the base material to the weight of the infiltrated material in contact with the base material).
  • elements such as Mn, Al, and Si that are very easily oxidized in a normal infiltration atmosphere (for example, a sintering atmosphere containing hydrogen at a dew point of about ⁇ 30 ° C.) are unavoidable in the manufacturing process of each raw material. If there are many such elements in the infiltrant, an oxide film of the element is formed on the particle surface or liquid phase surface of the infiltrant powder during the infiltration process, resulting in poor infiltration. There is also a risk of causing residue.
  • a normal infiltration atmosphere for example, a sintering atmosphere containing hydrogen at a dew point of about ⁇ 30 ° C.
  • Patent Document 1 Fe 1.5 to 5.5% by mass, Mn 1.0 to 2.5% by mass, Zn 1.0 to 2.0% by mass, Al 0.01 to 0.1% by mass, Si 0.1 to An infiltrating material obtained by molding a powder composed of 0.6% by mass and the balance being Cu is disclosed.
  • the infiltrant disclosed in Patent Document 1 has a high infiltration rate and can suppress surface erosion, but Mn, Al, and Si form oxides in the infiltration process and become residue, There is a problem that a residue removal step is required later.
  • the inventors of the present invention have made it a technical subject to solve the above-mentioned problems, and as a result of many trial and error trial manufactures and experiments, 1.5 to 4.0 mass% of Fe or Co and Cu are added. And the total content of elements whose standard free energy of formation of the lowest condensed phase oxide in the temperature range of 1373K to 1423K is less than the standard free energy of formation of Cr oxide in the temperature range is 0.3% by mass or less In the case of an infiltrant made of Cu-based powder, the infiltration rate is high, there is no erosion of the surface of the base material, and no residue is left, so there is no need for a residue removal step. The technical problem has been achieved.
  • the present invention contains Fe or Co in an amount of 1.5 to 4.0% by mass and Cu, and the standard free energy of formation of the lowest condensed phase oxide in the temperature range of 1373K to 1423K is Cr oxidation in the temperature range.
  • This is a Cu-based powder for infiltration in which the total content of elements that are not more than the standard free energy of formation is 0.3% by mass or less.
  • the present invention is the infiltration Cu-based powder containing 0.5 to 3.0% by mass of Zn.
  • the present invention is the infiltration Cu-based powder containing 0.1 to 1.0% by mass of a lubricant.
  • the present invention is an infiltrant using the infiltration Cu-based powder.
  • the present invention is a method for producing the infiltration Cu-based powder.
  • the lowest condensed phase oxide in the temperature range of 1373K to 1423K means a solid phase oxide or liquid phase when the lowest condensed phase of the element is a solid phase. In some cases, it refers to a liquid phase oxide.
  • the infiltrant made of the Cu-based powder for infiltration is infiltrated. Since the rate is high and the Fe-based substrate can be densified, it becomes an infiltrant that can produce sintered parts of high-strength and high-toughness Fe-based alloys.
  • the surface of the base material is not eroded, it becomes an infiltrant that can produce a sintered part with a good surface condition.
  • the total content of elements whose standard free energy of formation of the lowest condensed phase oxide in the temperature range of 1373K to 1423K is equal to or lower than the standard free energy of formation of Cr oxide in the temperature range is 0.3% by mass or less. Therefore, it becomes an infiltrant with no residue remaining on the surface of the substrate.
  • the wettability between the base material and the infiltrant is improved, so that the infiltrant has a higher infiltration rate.
  • the lubricant is contained in an amount of 0.1 to 1.0% by mass, the lubricity is improved and the infiltrating material is easy to mold.
  • infiltration temperature range 1373K to 1423K (hereinafter referred to as “infiltration temperature range”) higher than the peritectic temperature.
  • the saturation solubility of Fe in the infiltration temperature range is about 5.0% by mass.
  • Fe in the base material melts to the infiltrant side, so that the surface of the base material is eroded (hereinafter referred to as “erosion pit”) or the surface becomes rough.
  • erosion pit the surface of the base material is eroded (hereinafter referred to as “erosion pit”) or the surface becomes rough.
  • Fe is added in advance to the Cu-based powder for infiltration in the present invention, such erosion of the substrate surface can be prevented.
  • the content of Fe in the Cu-based powder for infiltration in the present invention is preferably 1.5 to 4.0% by mass, and more preferably 2.0 to 3.5% by mass.
  • the content is less than 1.5% by mass, the erosion preventing effect is weakened. If the content exceeds 4.0% by mass, Fe may not be completely dissolved in the infiltrating material in the infiltration temperature range, and may adhere to the substrate surface. Because.
  • the form of Fe is not limited, and any of a single powder, an alloy powder, a partially alloyed powder, and the like may be used, but an alloy powder or a partially alloyed powder is preferable. This is because the simple powder hardly diffuses into Cu depending on infiltration conditions.
  • Co in the Cu-based powder for infiltration in the present invention can be dissolved in Cu similarly to Fe to prevent erosion pits and roughness on the substrate surface.
  • the content of Co is preferably 1.5 to 4.0% by mass, more preferably 2.0 to 3.5% by mass, like Fe.
  • the amount is less than 1.5% by mass, the erosion preventing effect is weakened. If the amount exceeds 4.0% by mass, Co cannot be completely dissolved in the infiltrant at the infiltration temperature range, and may adhere to the substrate surface. is there.
  • the form of Co is not limited, and any of single powder, alloy powder, partially alloyed powder, etc. may be used, but alloy powder or partially alloyed powder is preferable. This is because the simple powder hardly diffuses into Cu in a general infiltration temperature range.
  • the total content of most .DELTA.G 0 MOx lower condensate phase oxides is below .DELTA.G 0 MOx of Cr oxides in the temperature range elements in the infiltration temperature range included in the Cu-based powder for infiltration in the present invention is 0 .3% by mass or less.
  • ⁇ G 0 MOx is the standard free energy of formation, and the unit is “kJ / mol-O 2 ” or “kcal / mol-O 2 ”.
  • the most .DELTA.G 0 MOx lower condensate phase oxides is .DELTA.G 0 MOx following Cr oxide in the temperature range elements in the infiltration temperature range, conventional infiltration atmosphere (e.g., dew point -30 ° C. containing hydrogen In the sintering atmosphere), it is an element that is very easily oxidized, and is aluminum (Al), titanium (Ti), silicon (Si), manganese (Mn), chromium (Cr), calcium (Ca), magnesium (Mg) Etc.
  • the element is contained in a large amount because an oxide film of the element is formed on the particle surface or liquid phase surface of the infiltration powder during the infiltration process and causes infiltration failure or a residue. Absent.
  • the infiltration Cu-based powder in the present invention is a limit value that does not leave a residue.
  • the content was limited to 0.3% by mass or less.
  • the total content of the element is 0.1% by mass or less, the amount of residue is further reduced, which is more preferable.
  • the total content of the elements contained in each powder as a raw material does not have to be 0.3% by mass or less. What is necessary is just to satisfy
  • the element contained in the Cu-based powder in the present invention is 0.3% by mass or less is measured by, for example, an ICP emission spectroscopic analyzer, and the total of the elements is 0.3% by mass or less. You can confirm.
  • the lowest condensed phase oxide in the temperature range of 1373K to 1423K such as silver (Ag), bismuth (Bi), nickel (Ni), tin (Sn), indium (In), phosphorus (P), etc. 's .DELTA.G 0 MOx is greater than .DELTA.G 0 MOx of Cr oxides in the temperature range of the same temperature zone elements, hardly oxidized in the usual infiltration atmosphere supra, infiltration defective even when mixed as an impurity It will not cause or leave behind.
  • the infiltration Cu-based powder in the present invention may contain zinc (Zn).
  • Zn addition has the effect of lowering the melting point of the infiltrant and the effect of improving the wettability between the infiltrant and the substrate. If the wettability is improved, the infiltration rate can be further improved.
  • the content of Zn is preferably 0.5 to 3.0% by mass, and more preferably 0.5 to 2.0% by mass.
  • the evaporated Zn may contaminate the sintering furnace.
  • the infiltration Cu-based powder of the present invention can be produced by mixing a single powder, alloy powder or partially alloyed powder of each element.
  • the method for producing the powder of each element is not particularly limited, and may be produced by a known method such as an atomizing method, a reducing method, an electrolytic method, or a pulverizing method.
  • the average particle size of each element powder constituting the Cu-based powder for infiltration in the present invention is preferably 1 to 300 ⁇ m.
  • the mixture is not uniformly mixed and may cause segregation of components, and if it is less than 1 ⁇ m, the handling property is deteriorated and the powder becomes expensive.
  • a lubricant can be added to the Cu-based powder for infiltration in the present invention. If a lubricant is added, the lubricity is improved and the infiltrant becomes easy to mold.
  • the amount of lubricant added is preferably 0.1 to 1.0% by mass, more preferably 0.2 to 0.8% by mass.
  • the amount is less than 0.1% by mass, the effect of improving the lubricity is weak, and even if added over 1.0% by mass, the evaporation amount of the lubricant is increased and the yield of the infiltrant is deteriorated. This is because the immersion rate decreases.
  • the evaporated lubricant may contaminate the sintering furnace.
  • Lubricant is not particularly limited, but metal soap such as zinc stearate, EBS wax and the like are suitable.
  • the Cu-based powder for infiltration in the present invention can be formed into an infiltrant by a known method such as compacting.
  • the infiltration method in which the infiltrant is infiltrated into the base material includes a one-step infiltration method in which the base material and the infiltrant are brought into contact with each other and heated to perform sintering and infiltration at the same time.
  • the two-stage infiltration method has a feature that a strong skeleton structure is obtained because the powder particles are firmly bonded in the preheating process, but since there are many steps, it is generally performed by the one-stage infiltration method. .
  • the infiltrant made of Cu-based powder for infiltration in the present invention has a high infiltration rate, so that it becomes a high-density Fe-based alloy not only in the two-step infiltration method but also in the one-step infiltration method, and has high strength. Highly tough sintered parts can be manufactured.
  • Electrolytic Cu powder, graphite powder and atomized Fe powder were mixed so that Cu was 1.5% by mass, C was 1.0% by mass, and the balance was Fe, and then 0.8% by mass of zinc stearate was added. 13.7 g of the mixed powder was molded into a green compact having a prismatic shape with a width of 12 mm and a length of 30 mm and a density of 6.8 g / cm 3 to prepare a substrate.
  • the trace elements contained in the Cu-based powders of Examples and Comparative Examples all have ⁇ G 0 MOx (kJ / mol-O 2 ) in the infiltration temperature range of the trace element oxide lower than that of the Cr oxide. It is an element.
  • Table 1 shows ⁇ G 0 MOx (kJ / mol-O 2 ) of Cr and each trace element at 1400K.
  • ⁇ Infiltration method> An infiltrant was placed on the green compact of the substrate and infiltrated by a one-step infiltration method. As the infiltration conditions, the lubricant in the infiltrated material was dewaxed by heating at 823 K for 30 minutes, and then heated at 1403 K for 30 minutes. The atmosphere in the sintering furnace was a mixed gas atmosphere of hydrogen: nitrogen 3: 1.
  • Example 3 Only the same Cu—Fe—Zn alloy powder as in Example 2 was used.
  • Example 6 Only the same Cu—Co—Zn alloy powder as in Example 5 was used.
  • Example 8 50% by mass of the same Cu—Fe alloy powder as in Example 7 and 50% by mass of Cu powder were blended.
  • Example 9 In Example 9, only the same Cu—Fe alloy powder as in Example 7 was used.
  • Example 11 50% by mass of the same Cu—Co alloy powder as in Example 10 and 50% by mass of Cu powder were blended.
  • Example 12 Only the same Cu—Co alloy powder as in Example 10 was used.
  • Fe powder (impurity element is below the measurement limit) was blended as 2.0 mass%, Zn powder (impurity element was below the measurement limit) 1.5 mass%, and the remainder was blended as Cu powder (impurity element was below the measurement limit).
  • 0.01% by mass of Si was detected.
  • Example 9 The same Cu—Fe—Zn mixed powder as in Example 13 was blended with 0.34% by mass of Si powder so that the total content of Si was 0.3% by mass or more.
  • Table 2 shows the results of each example
  • Table 3 shows the results of each comparative example.
  • the Fe-based substrate can be densified, and thus a sintered part of a Fe-based alloy having high strength and high toughness is manufactured.
  • a sintered part with a good surface condition can be manufactured, and since no residue remains after infiltration, a residue removal step is not required and sintering is performed. It is an infiltrant that can improve the productivity of parts. Therefore, the present invention has high industrial applicability.

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Abstract

【課題】 Ｆｅ系基材の溶浸材になる溶浸用Ｃｕ系粉末であって、該Ｃｕ系粉末からなる溶浸材は、溶浸率が高くてＦｅ系基材を高密度化できるため、高強度であり高靭性なＦｅ系合金の焼結部品を製造することができ、また、基材表面を浸食しないから、溶浸後の基材の表面状態は良好であり、しかも、溶浸後に残滓が残らないから、残滓除去工程が不要な溶浸材になる溶浸用Ｃｕ系粉末を提供する。 【解決手段】 溶浸用のＣｕ系粉末であって、前記Ｃｕ系粉末は、Ｆｅ又はＣｏを１．５～４．０質量％とＣｕとを含有し、１３７３Ｋ～１４２３Ｋの温度域における最も低級な凝縮相酸化物の標準生成自由エネルギーが前記温度域におけるＣｒ酸化物の標準生成自由エネルギー以下である元素の総含有量が０．３質量％以下である溶浸用Ｃｕ系粉末。

Description

溶浸用Ｃｕ系粉末
　本発明はＦｅ系基材の溶浸に使用するＣｕ系粉末に関する。詳しくは、該Ｃｕ系粉末からなる溶浸材は、溶浸率が高いからＦｅ系基材を高密度化できるため、高強度であり高靭性なＦｅ系合金の焼結部品を製造することができ、また、該溶浸材は基材表面を浸食しないから、溶浸後の基材の表面状態は良好であり、しかも、溶浸後に残滓が残らないから、残滓除去工程が不要な溶浸材になる溶浸用Ｃｕ系粉末に関する。
　機械部品には常に高強度化、高靱性化の要請があるため、機械部品になるＦe系合金の焼結部品にはさらなる高密度化が求められている。
　Ｆｅ系合金の焼結部品を高密度化する方法としては、Ｆｅ系金属粉の圧粉体や焼結体等（以下「基材」と言う）にＣｕ又はＣｕ合金を溶浸させる技術が確立されている。
　溶浸とは、気孔を有する基材に該基材よりも融点の低いＣｕやＣｕ合金の圧粉体（以下「溶浸材」と言う）を基材と接触させて加熱し、加熱によって溶融した溶浸材が毛細管現象によって基材に浸透して基材内部の気孔を満たすことで気孔を減少させる技術である。
　気孔が減少することで基材の密度が上がり緻密性が向上するため、高強度化や高靱性化が望める。
　一般に溶浸材には、溶浸率（基材と接触させた溶浸材の重量に対する基材に浸透した溶浸材の重量の比）が高いことが求められる。
　また、基材中のＦｅが接触させた溶浸材へ溶融すると基材表面が荒れたり、窪みができたりする（以下、「浸食」と言う）ため、溶浸材には基材表面を浸食しないことが求められると共に、基材表面に残留物（以下「残滓」と言う）が残らないことや、仮に、残滓が残ったとしても固着せずに容易に除去できることが求められる。
　このような要求を満足させるべく、微量のＭｎ、Ａｌ、Ｓｉ等の元素を含有させることで高い溶浸率を維持しながら、これらの元素が溶浸過程で酸化物を形成して残滓の一部となって基材の表面に残ることで、溶浸しきれずに残存した溶浸材が基材に固着することを抑制しようとする溶浸材が提案されている（例えば後述の特許文献１）。
　しかし、Ｍｎ、Ａｌ、Ｓｉ等の濃度が高いと、溶浸しきれなかった溶浸材による残滓の他に、これら元素の酸化物による残滓が生じて残滓の量が増えるといった問題がある。
　また、Ｍｎ，Ａｌ，Ｓｉのように、通常の溶浸雰囲気（例えば、水素を含む露点－３０℃程度の焼結雰囲気）において極めて酸化され易い元素は、各原料の製造工程等で不可避的に混入する場合もあり、溶浸材中にこのような元素が多く含まれると、溶浸過程で溶浸材粉末の粒子表面や液相表面に当該元素の酸化被膜が形成されて、溶浸不良や残滓発生の原因となる虞もある。
　残滓を残さない方法としては、Ｃｕ単体を溶浸する方法が知られている。
　しかし、Ｃｕ単体の溶浸材の場合は、溶浸率が高く、残滓は残らないという特長があるが、基材表面に浸食が発生するという問題がある。
　そこで、溶浸率が高い溶浸材であって、基材表面に浸食がなく、しかも、残滓が残らず、残滓除去工程が不要である溶浸材の開発が望まれている。
特開２０１３－１３３５１８号公報
　特許文献１には、Ｆｅ１．５～５．５質量％、Ｍｎ１．０～２．５質量％、Ｚｎ１．０～２．０質量％、Ａｌ０．０１～０．１質量％、Ｓｉ０．１～０．６質量％、残部がＣｕからなる粉末を成形した溶浸材が開示されている。
　特許文献１に開示される溶浸材は、溶浸率が高く、表面の浸食も抑制できるが、Ｍｎ，Ａｌ，Ｓｉが、溶浸過程で酸化物を形成して残滓となるため、溶浸後に残滓除去工程が必要になるという問題がある。
　本発明者らは、前記諸問題を解決することを技術的課題とし、試行錯誤的な数多くの試作・実験を重ねた結果、Ｆｅ又はＣｏを１．５～４．０質量％とＣｕとを含有し、１３７３Ｋ～１４２３Ｋの温度域における最も低級な凝縮相酸化物の標準生成自由エネルギーが前記温度域におけるＣｒ酸化物の標準生成自由エネルギー以下である元素の総含有量が０．３質量％以下であるＣｕ系粉末からなる溶浸材であれば、溶浸率が高くて基材表面の浸食がなく、しかも、残滓が残らないから残滓除去工程が不要になるという刮目すべき知見を得て、前記技術的課題を達成したものである。
　前記技術的課題は次のとおりの本発明によって解決できる。
　本発明は、Ｆｅ又はＣｏを１．５～４．０質量％とＣｕとを含有し、１３７３Ｋ～１４２３Ｋの温度域における最も低級な凝縮相酸化物の標準生成自由エネルギーが前記温度域におけるＣｒ酸化物の標準生成自由エネルギー以下である元素の総含有量が０．３質量％以下である溶浸用Ｃｕ系粉末である。
　また、本発明は、Ｚｎを０．５～３．０質量％含有する前記溶浸用Ｃｕ系粉末である。
　また、本発明は、潤滑剤を０．１～１．０質量％含有する前記溶浸用Ｃｕ系粉末である。
　また、本発明は、前記溶浸用Ｃｕ系粉末を用いた溶浸材である。
　また、本発明は、前記溶浸用Ｃｕ系粉末の製造方法である。
　なお、本発明における「１３７３Ｋ～１４２３Ｋの温度域における最も低級な凝縮相酸化物」とは、当該元素の最も低級な凝縮相が固相である場合には固相の酸化物、液相である場合には液相の酸化物をいう。
　本発明に係る溶浸用Ｃｕ系粉末は、鉄（Ｆe）又はコバルト（Ｃｏ）を１．５～４．０質量％含有するため、該溶浸用Ｃｕ系粉末からなる溶浸材は溶浸率が高く、Ｆｅ系基材を高密度化することができるから、高強度で高靭性なＦｅ系合金の焼結部品を製造できる溶浸材になる。
　また、基材表面を浸食しないから、表面状態が良好な焼結部品を製造できる溶浸材になる。
　また、１３７３Ｋ～１４２３Ｋの温度域における最も低級な凝縮相酸化物の標準生成自由エネルギーが、前記温度域におけるＣｒ酸化物の標準生成自由エネルギー以下である元素の総含有量が０．３質量％以下だから、基材表面に残滓が残らない溶浸材になる。
　また、亜鉛（Ｚｎ）を０．５～３．０質量％含有させれば基材と溶浸材との濡れ性が良くなるから、さらに溶浸率が高い溶浸材になる。
　また、潤滑剤を０．１～１．０質量％含有させれば、潤滑性が向上するため成形し易い溶浸材になる。
　一般的に基材に対する溶浸用Ｃｕ系粉末の溶浸は、包晶温度よりも高い１３７３Ｋ～１４２３Ｋの温度域（以下「溶浸温度域」と言う）で行われる。
　溶浸温度域におけるＦｅの飽和溶解度は約５．０質量％である。
　基材にＣｕ単体を溶浸させると、基材中のＦｅが溶浸材側へ溶融するために基材表面に浸食による窪み（以下「浸食ピット」と言う）ができたり、表面が荒れたりすることがあるが、本発明における溶浸用Ｃｕ系粉末には、予めＦｅを添加しているので、このような基材表面の浸食を防止することができる。
　本発明における溶浸用Ｃｕ系粉末におけるＦｅの含有量は１．５～４．０質量％が好ましく、さらに好ましくは、２．０～３．５質量％である。
　１．５質量％未満では浸食防止効果が弱くなり、４．０質量％を超えて含有すると、溶浸温度域ではＦｅが溶浸材中に溶解しきれず、基材表面に固着する虞があるからである。
　Ｆｅの形態は限定されず、単体粉末、合金粉末、部分合金化粉末等のいずれでもよいが、合金粉末又は部分合金化粉末が好ましい。
　単体粉末は溶浸条件によってはＣｕに拡散し難くなるからである。
　本発明における溶浸用Ｃｕ系粉末が含有するＣｏは、Ｆｅと同様にＣｕに溶解して基材表面の浸食ピットや荒れを防止することができる。
　Ｃｏの含有量はＦｅと同様、１．５～４．０質量％が好ましく、さらに好ましくは、２．０～３．５質量％である。
　１．５質量％未満では浸食防止効果が弱くなり、４．０質量％を超えると、溶浸温度域ではＣｏが溶浸材中に溶解しきれず、基材表面に固着する虞があるからである。
　Ｃｏの形態は限定されず、単体粉末、合金粉末、部分合金化粉末等のいずれでもよいが、合金粉末又は部分合金化粉末が好ましい。
　単体粉末は一般的な溶浸温度域ではＣｕに拡散し難いからである。
　本発明における溶浸用Ｃｕ系粉末に含まれる溶浸温度域における最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ ＭＯxが当該温度域におけるＣｒ酸化物のΔＧ０ ＭＯx以下である元素の総含有量は０．３質量％以下である。
　ΔＧ０ ＭＯxとは標準生成自由エネルギーのことであり、単位は「ｋＪ／ｍｏｌ－Ｏ２」又は「ｋｃａｌ／ｍｏｌ－Ｏ２」である。
　溶浸温度域における最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ ＭＯxが当該温度域におけるＣｒ酸化物のΔＧ０ ＭＯx以下である元素とは、通常の溶浸雰囲気（例えば、水素を含む露点―３０℃程度の焼結雰囲気）において、極めて酸化され易い元素であり、アルミニウム（Ａｌ）、チタン（Ｔｉ）、ケイ素（Ｓｉ）、マンガン（Ｍｎ）、クロム（Ｃｒ）、カルシウム（Ｃａ）、マグネシウム（Ｍｇ）等を挙げることができる。
　当該元素は、溶浸過程において溶浸用粉末の粒子表面や液相表面に当該元素の酸化被膜を形成して溶浸不良の原因となったり、残滓となったりするため多く含有することは好ましくない。
　しかし、当該元素は意図的に添加しない場合でも原料となる粉末の製造工程等で不可避的に混入することがあるため、本発明における溶浸用Ｃｕ系粉末では残滓が残らない限界値である総含有量が０．３質量％以下に限定した。
　また、当該元素の総含有量が０．１質量％以下であれば、残滓量がさらに少なくなるためより好ましい。
　本発明における溶浸用Ｃｕ系粉末を混合粉として構成する場合には、原料となる各粉末に含まれる当該元素の総含有量が全て０．３質量％以下である必要はなく、当該元素の含有量が少ない原料の粉末と混合することで全体として総含有量０．３質量％以下を満たせばよい。
　本発明におけるＣｕ系粉末に含まれる当該元素が０．３質量％以下であるかどうかは、例えば、ＩＣＰ発光分光分析装置で測定して、当該元素の合計が０．３質量％以下であることを確認すればよい。
　一方、銀（Ａｇ）、ビスマス（Ｂｉ）、ニッケル（Ｎｉ）、スズ（Ｓｎ）、インジウム（Ｉｎ）、リン（Ｐ）等のように、１３７３Ｋ～１４２３Ｋの温度域における最も低級な凝縮相酸化物のΔＧ０ ＭＯxが当該温度域と同一の温度域におけるＣｒ酸化物のΔＧ０ ＭＯxよりも大きい元素は、前出の通常の溶浸雰囲気において酸化し難く、不純物として混入した場合でも溶浸不良を引き起こしたり、残滓が残ったりすることはない。
　本発明における溶浸用Ｃｕ系粉末は亜鉛（Ｚｎ）を含有してもよい。
　Ｚｎの添加は溶浸材の融点を下げる効果や溶浸材と基材の濡れ性を改善する効果がある。濡れ性が改善すればさらなる溶浸率の向上が望める。
　Ｚｎの含有量は、０．５～３．０質量％が好ましく、さらに好ましくは、０．５～２．０質量％である。
　Ｚｎが０．５質量％未満であれば、濡れ性の向上が見られなくなり、また、３．０質量％を超えて含有すると、溶浸過程におけるＺｎの蒸発量が多くなり溶浸材の歩留まりが悪くなって溶浸率が低下するからである。
　また、蒸発したＺｎは焼結炉を汚損する虞もある。
　本発明の溶浸用Ｃｕ系粉末は各元素の単体粉末又は合金粉末又は部分合金化粉末を混合して製造することができる。
　各元素の粉末の製造方法は特に限定されず、アトマイズ法、還元法、電解法、粉砕法等の公知の方法で製造すればよい。
　本発明における溶浸用Ｃｕ系粉末を構成する各元素の粉末の平均粒子径は１～３００μｍが好ましい。
　３００μｍを超えると均一に混合せず成分偏析の原因となる虞があり、１μｍ未満であるとハンドリング性が悪くなると共に、粉末が高価になるからである。
　本発明における溶浸用Ｃｕ系粉末には、潤滑剤を添加することができる。
　潤滑剤を添加すれば、潤滑性が向上して、成形し易い溶浸材になる。
　潤滑剤の添加量は０．１～１．０質量％が好ましく、さらに好ましくは、０．２～０．８質量％である。
　０．１質量％未満であると潤滑性向上の効果が弱く、また、１．０質量％を超えて添加したとしても、潤滑剤の蒸発量が多くなり溶浸材の歩留まりが悪くなって溶浸率が低下するからである。
　また、蒸発した潤滑剤は焼結炉を汚損する虞もある。
　潤滑剤は特に限定されるものではないが、ステアリン酸亜鉛等の金属セッケンやＥＢＳ系ワックス等が好適である。
　本発明における溶浸用Ｃｕ系粉末は、圧粉成形等の公知の方法で溶浸材に成形することができる。
　基材に溶浸材を溶浸させる溶浸法には、基材と溶浸材とを接触させて加熱することで焼結と溶浸とを同時に行う一段溶浸法と、基材をまず一次加熱して予備焼結し、この焼結体に溶浸材を接触させ二次加熱することで溶浸を行う二段溶浸法がある。
　二段溶浸法は、予備加熱の過程において粉末粒子間が強固に結合するため強固な骨格構造が得られるという特長があるが、工程が多いため、一般的には一段溶浸法で行われる。
　本発明における溶浸用Ｃｕ系粉末からなる溶浸材は、溶浸率が高いため、二段溶浸法はもちろんのこと一段溶浸法においても高密度のＦｅ系合金になり、高強度であり高靭性の焼結部品を製造することができる。
　本発明の実施例及び比較例を示すが、本発明はこれらに限定されるものではない。
＜基材＞
　Ｃｕが１．５質量％、Ｃが１．０質量％、残部がＦｅとなるように、電解Ｃｕ粉末、黒鉛粉末及びアトマイズＦｅ粉末を混合した後、ステアリン酸亜鉛を０．８質量％添加した混合粉末１３．７ｇを巾１２ｍｍ×長さ３０ｍｍの角柱状で密度６．８ｇ／ｃｍ３の圧粉体となるように成形して基材を作製した。
＜溶浸材＞
　実施例及び比較例の各Ｃｕ系粉末は、ＩＣＰ発光分光分析装置ｉＣＡＰ７６００（サーモフィッシャーサイエンティフィック株式会社製）で含有する元素を定量した後、潤滑剤としてステアリン酸亜鉛を０．５質量％添加し、基材の気孔に対し７０体積％となる量の粉末を直径１１ｍｍの円板状に圧粉した溶浸材を作製した。
　実施例及び比較例の各Ｃｕ系粉末に含有させた微量元素は、該微量元素の酸化物の溶浸温度域におけるΔＧ０ ＭＯｘ（ｋＪ/ｍｏｌ－Ｏ２）がいずれもＣｒ酸化物よりも低い元素である。
　１４００ＫにおけるＣｒと各微量元素のΔＧ０ ＭＯｘ（ｋＪ/ｍｏｌ－Ｏ2）を表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
＜溶浸法＞
　基材の圧粉体上に溶浸材を載せて一段溶浸法により溶浸した。
　溶浸条件としては、８２３Ｋで３０分間加熱して溶浸材中の潤滑剤を脱ロウした後、１４０３Ｋで３０分間加熱した。
　焼結炉内の雰囲気は水素：窒素が３：１の混合ガス雰囲気とした。
（実施例１）
　アトマイズ法により製造されたＣｕ－Ｆｅ－Ｚｎ合金粉末（Ｃｕ／Ｆｅ／Ｚｎ＝Ｂａｌ．／１．５／０．５質量％：溶湯中にＭｎ，Ｓｉ，Ａｌを総含有量が０．３質量％以下となる範囲でごく微量添加した）を使用した。
（実施例２）
　アトマイズ法により製造されたＣｕ－Ｆｅ－Ｚｎ合金粉末（Ｃｕ／Ｆｅ／Ｚｎ＝Ｂａｌ．／４．０／３．０質量％：溶湯中にＭｎ，Ｓｉ，Ａｌを総含有量が０．３質量％以下となる範囲でごく微量添加した）を５０質量％、Ｃｕ粉末を５０質量％配合した。
（実施例３）
　実施例２と同じＣｕ－Ｆｅ－Ｚｎ合金粉末のみを使用した。
（実施例４）
　アトマイズ法により製造されたＣｕ－Ｃｏ－Ｚｎ合金粉末（Ｃｕ／Ｃｏ／Ｚｎ＝Ｂａｌ．／１．５／０．５質量％：溶湯中にＭｎ，Ｓｉ，Ａｌを総含有量が０．３質量％以下となる範囲でごく微量添加した）を使用した。
（実施例５）
　アトマイズ法により製造されたＣｕ－Ｃｏ－Ｚｎ合金粉末（Ｃｕ／Ｃｏ／Ｚｎ＝Ｂａｌ．／４．０／３．０質量％：溶湯中にＭｎ，Ｓｉ，Ａｌを総含有量が０．３質量％以下となる範囲でごく微量添加した）を５０質量％、Ｃｕ粉末を５０質量％配合した。
（実施例６）
　実施例５と同じＣｕ－Ｃｏ－Ｚｎ合金粉末のみを使用した。
（実施例７）
　アトマイズ法により製造されたＣｕ－Ｆｅ合金粉末（Ｃｕ／Ｆｅ＝Ｂａｌ．／４．０質量％：溶湯中にＭｎ，Ｓｉ，Ａｌを総含有量が０．３質量％以下となる範囲でごく微量添加した）を３７．５質量％、Ｃｕ粉末を６２．５質量％配合した。
（実施例８）
　実施例７と同じＣｕ－Ｆｅ合金粉末を５０質量％、Ｃｕ粉末を５０質量％配合した。
（実施例９）
　実施例９では実施例７と同じＣｕ－Ｆｅ合金粉末のみを使用した。
（実施例１０）
　アトマイズ法により製造されたＣｕ－Ｃｏ合金粉末（Ｃｕ／Ｃｏ＝Ｂａｌ．／４．０質量％：溶湯中にＭｎ，Ｓｉ，Ａｌを総含有量が０．３質量％以下となる範囲でごく微量添加した）を３７．５質量％、Ｃｕ粉末を６２．５質量％配合した。
（実施例１１）
　実施例１０と同じＣｕ－Ｃｏ合金粉末を５０質量％、Ｃｕ粉末を５０質量％配合した。
（実施例１２）
　実施例１０と同じＣｕ－Ｃｏ合金粉末のみを使用した。
（実施例１３）
　Ｆｅ粉末（不純物元素は測定限界以下）を２．０質量％、Ｚｎ粉末（不純物元素は測定限界以下）を１．５質量％、残部をＣｕ粉末（不純物元素は測定限界以下）として配合した。混合後の成分分析ではＳｉが０．０１質量％検出された。
（実施例１４）
　アトマイズ法により製造されたＣｕ－Ｆｅ－Ｚｎ合金粉末（Ｃｕ／Ｆｅ／Ｚｎ＝Ｂａｌ．／４．０／３．０質量％：溶湯中にＣｒ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｃａの総含有量が０．３質量％より多くなるように添加した）を、５０質量％、Ｃｕ粉末を５０質量％配合し、Ｃｒ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｃａの総含有量が０．３質量％以下となるようにした。
（比較例１）
　アトマイズ法により製造されたＣｕ－Ｆｅ合金粉末（Ｃｕ／Ｆｅ＝Ｂａｌ．／０．５質量％：溶湯中にＭｎ，Ｓｉ，Ａｌを総含有量が０．３質量％以下となる範囲でごく微量添加した）を使用した。
（比較例２）
　アトマイズ法により製造されたＣｕ－Ｆｅ合金粉末（Ｃｕ／Ｆｅ＝Ｂａｌ．／５．０質量％：溶湯中にＭｎ，Ｓｉ，Ａｌを総含有量が０．３質量％以下となる範囲でごく微量添加した）を使用した。
（比較例３）
　アトマイズ法により製造されたＣｕ－Ｃｏ合金粉末（Ｃｕ／Ｃｏ＝Ｂａｌ．／０．５質量％：溶湯中にＭｎ，Ｓｉ，Ａｌを総含有量が０．３質量％以下となる範囲でごく微量添加した）を使用した。
（比較例４）
　アトマイズ法により製造されたＣｕ－Ｃｏ合金粉末（Ｃｕ／Ｃｏ＝Ｂａｌ．／５．０質量％：溶湯中にＭｎ，Ｓｉ，Ａｌを総含有量が０．３質量％以下となる範囲でごく微量添加した）を使用した。
（比較例５）
　アトマイズ法により製造されたＣｕ－Ｆｅ－Ｚｎ合金粉末（Ｃｕ／Ｆｅ／Ｚｎ＝Ｂａｌ．／２．０／１．５質量％：溶湯中にＭｎ，Ｓｉ，Ａｌを総含有量が０．３質量％より多くなるように添加した）を使用した。
（比較例６）
　アトマイズ法により製造されたＣｕ－Ｃｏ－Ｚｎ合金粉末（Ｃｕ／Ｃｏ／Ｚｎ＝Ｂａｌ．／２．０／１．５質量％：溶湯中にＭｎ，Ｓｉ，Ａｌを総含有量が０．３質量％より多くなるように添加した）を使用した。
（比較例７）
　アトマイズ法により製造されたＣｕ－Ｆｅ合金粉末（Ｃｕ／Ｆｅ＝Ｂａｌ．／２．０質量％：溶湯中にＭｎ，Ｓｉ，Ａｌを総含有量が０．３質量％より多くなるように添加した）を使用した。
（比較例８）
　アトマイズ法により製造されたＣｕ－Ｃｏ合金粉末（Ｃｕ／Ｃｏ＝Ｂａｌ．／２．０質量％：溶湯中にＭｎ，Ｓｉ，Ａｌを総含有量が０．３質量％より多くなるように添加した）を使用した。
（比較例９）
　実施例１３と同じＣｕ－Ｆｅ－Ｚｎ混合粉末にＳｉ粉末を０．３４質量％配合し、Ｓｉの総含有量が０．３質量％以上となるようにした。
（比較例１０）
　実施例１４のＣｕ－Ｆｅ－Ｚｎ合金粉末のみを使用した。
（参考例）
　アトマイズ法により製造されたＣｕ－Ｆｅ－Ｚｎ合金粉末（Ｃｕ／Ｆｅ／Ｚｎ＝Ｂａｌ．／２．０／４．０質量％：溶湯中にＭｎ，Ｓｉ，Ａｌを総含有量が０．３質量％以下となる範囲でごく微量添加した）を使用した。
＜溶浸率＞
　溶浸率は、以下の数１に基づいて計算した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
＜残滓＞
　塊状もしくは粉末状の残滓の有無を目視と触感で確認した。
　残滓が確認されたものを「あり」、確認されなかったものを「なし」として評価した。
＜浸食＞
　浸食の有無は顕微鏡による観察（倍率５０倍）と目視で確認した。
　浸食が確認されたものを「あり」、確認されなかったものを「なし」として評価した。
　各実施例の結果を表２、各比較例の結果を表３に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　表２及び表３から、本発明における溶浸用Ｃｕ系粉末からなる溶浸材の溶浸率は高く、また基材表面には残滓や浸食が観察されないことが証明された。
　本発明における溶浸用Ｃｕ系粉末からなる溶浸材は溶浸率が高いので、Ｆｅ系基材を高密度化できるため、高強度であり高靭性なＦｅ系合金の焼結部品を製造することができ、また、基材表面を浸食しないので、表面状態が良好な焼結部品を製造することができ、しかも、溶浸後に残滓が残らないから、残滓除去工程が不要であるため焼結部品の生産性の向上が望める溶浸材である。
　したがって、本発明は産業上の利用可能性の高い発明である。
 

Claims (5)

  1. 溶浸用のＣｕ系粉末であって、前記Ｃｕ系粉末は、Ｆｅ又はＣｏを１．５～４．０質量％とＣｕとを含有し、１３７３Ｋ～１４２３Ｋの温度域における最も低級な凝縮相酸化物の標準生成自由エネルギーが前記温度域におけるＣｒ酸化物の標準生成自由エネルギー以下である元素の総含有量が０．３質量％以下である溶浸用Ｃｕ系粉末。
  2. Ｚｎを０．５～３．０質量％含有する請求項１記載の溶浸用Ｃｕ系粉末。
  3. 潤滑剤を０．１～１．０質量％含有する請求項１又は２記載の溶浸用Ｃｕ系粉末。
  4. 請求項１乃至３いずれか記載の溶浸用Ｃｕ系粉末を用いた溶浸材。
  5. 請求項１乃至３いずれか記載の溶浸用Ｃｕ系粉末の製造方法。
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Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009007648A (ja) * 2007-06-29 2009-01-15 Fukuda Metal Foil & Powder Co Ltd 溶浸用粉末
JP2013133518A (ja) * 2011-12-27 2013-07-08 Fukuda Metal Foil & Powder Co Ltd Ｃｕ系溶浸用粉末

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB727457A (en) * 1952-08-08 1955-03-30 Gen Motors Corp Improvements relating to the metallic impregnation of porous metal
US3929424A (en) * 1973-10-23 1975-12-30 Mallory & Co Inc P R Infiltration of refractory metal base materials
JPS54150306A (en) * 1978-05-18 1979-11-26 Fukuda Metal Foil Powder Powder for infiltration
GB2325005B (en) * 1997-05-08 2000-10-11 Brico Eng Method of forming a component
US7341093B2 (en) * 2005-02-11 2008-03-11 Llc 2 Holdings Limited, Llc Copper-based alloys and their use for infiltration of powder metal parts
CN1718791A (zh) * 2005-06-24 2006-01-11 北京科技大学 一种制备不锈钢复合材料的方法
CN101016826B (zh) * 2007-03-08 2010-06-16 江汉石油钻头股份有限公司 一种金刚石钻头的钻头体及其制作方法
JP4400696B2 (ja) * 2007-10-18 2010-01-20 新東工業株式会社 銅合金粉末およびその製造方法
JP4947659B2 (ja) * 2008-02-29 2012-06-06 福田金属箔粉工業株式会社 銅系金属粉末
CN101658905B (zh) * 2009-10-16 2012-01-11 大连理工大学 连铸结晶器铜板表面改性W-Cu合金层的制备方法及其应用
CN102528046A (zh) * 2010-12-17 2012-07-04 北京有色金属研究总院 一种防粘接渗铜粉及其制备方法
CN102248160B (zh) * 2011-07-07 2013-01-23 中国科学院理化技术研究所 一种钨/铜梯度材料的制备方法
CN103668044B (zh) * 2012-09-13 2016-06-29 苏州铜宝锐新材料有限公司 一种渗铜膏、其制备方法及应用
CN103846444B (zh) * 2012-12-03 2016-09-21 重庆聚能粉末冶金有限公司 一种摩托车机油泵齿轮的制造方法
CN105750552A (zh) * 2016-02-18 2016-07-13 南京子牙湖合金材料有限公司 一种铁基粉末冶金用渗铜剂及其制备方法
CN107243635B (zh) * 2017-06-07 2020-04-03 湖北汽车工业学院 一种粉末冶金耐磨钢熔渗烧结淬火一体化工艺

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009007648A (ja) * 2007-06-29 2009-01-15 Fukuda Metal Foil & Powder Co Ltd 溶浸用粉末
JP2013133518A (ja) * 2011-12-27 2013-07-08 Fukuda Metal Foil & Powder Co Ltd Ｃｕ系溶浸用粉末

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