WO2019150478A1 - 真空断熱材及び断熱箱 - Google Patents

真空断熱材及び断熱箱 Download PDF

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heat insulating
vacuum
outer packaging
heat
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貴祥 向山
一正 藤村
夕貴 大森
尚平 安孫子
浩明 高井
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三菱電機株式会社
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L59/00—Thermal insulation in general
    • F16L59/06—Arrangements using an air layer or vacuum
    • F16L59/065—Arrangements using an air layer or vacuum using vacuum

Definitions

  • the present invention relates to a vacuum heat insulating material and a heat insulating box in which the inside of the outer packaging material is sealed under reduced pressure and shields heat in the heat insulating direction.
  • a vacuum heat insulating material used as a heat insulating material for a refrigerator or the like includes a container whose inside is evacuated and a heat insulating member placed in the container.
  • a heat insulating member is known in which an alkali-free long fiber glass wool is overlapped and then needle punching is performed on the overlapped glass wool (for example, see Patent Document 1).
  • the core material which is a heat insulating member described in Patent Document 1 is alkali-free long fiber glass wool subjected to needle punching.
  • the fiber length is 30 mm or more and 100 mm or less.
  • the fiber diameter is 6 ⁇ m or more and 25 ⁇ m or less.
  • the density at which the fibers of the core material gather is 100 kg / m 3 or more and 230 kg / m 3 or less.
  • the density after evacuation is 250 kg / m 3 or more and 450 kg / m 3 or less.
  • the heat insulating member that is vacuumed by being placed in a container is formed by superimposing non-alkali long fiber glass wool and performing needle punching processing. Thereby, the density of the glass wool before evacuation is increased, and the shrinkage of the volume due to evacuation is reduced.
  • a heat-insulating member is formed by solidifying a non-alkali long fiber glass wool while being pressed with a binder of an inorganic material such as water glass. Thereby, the shrinkage
  • the fiber length is 30 mm or more and 100 mm or less, and the density after evacuation is defined as 250 kg / m 3 or more and 450 kg / m 3 or less.
  • the heat transfer path component extending in the direction orthogonal to the heat insulation direction is short. Thereby, a heat transfer path close to a straight line is formed along the heat insulation direction. For this reason, the heat conductivity of a vacuum heat insulating material becomes high, and heat insulation performance deteriorates.
  • Patent Document 1 does not describe an orientation angle that is an angle with respect to a plane perpendicular to the heat insulation direction in the fiber extending direction.
  • the orientation angle is large, the probability of orienting the direction in which the fibers extend along the heat insulation direction increases, and the heat transfer path becomes shorter. For this reason, heat conductivity becomes high and heat insulation performance falls.
  • This invention is for solving the said subject, and it aims at providing the vacuum heat insulating material and heat insulation box which the heat transfer path over the heat insulation direction becomes long, heat conductivity is low, and heat insulation performance can be improved. .
  • the vacuum heat insulating material according to the present invention includes a core material made of a fiber assembly and an outer packaging material that covers the core material, and the inside of the outer packaging material is hermetically sealed under reduced pressure to block heat in the heat insulating direction.
  • the core material is manufactured by a continuous filament method, the average fiber length of the core material is 7 cm or more within a range that can be physically accommodated in the outer packaging material, and the fibers of the core material are The average value of the angle formed between the extending direction and the plane orthogonal to the heat insulation direction is 0 ° or more and 10 ° or less, and the density of the core material in the outer packaging material is such that the core material is inside the outer packaging material. It is 280 kg / m 3 or more as long as a vacuum space having voids between fibers can be physically configured.
  • the heat insulation box according to the present invention includes an outer box and an inner box disposed inside the outer box, and the vacuum heat insulating material is orthogonal to the heat insulation direction between the outer box and the inner box. It is arranged across the front and back surfaces.
  • the average fiber length of the core material is 7 cm or more within a range that can be physically stored in the outer packaging material.
  • the average value of the angle formed by the direction in which the fibers of the core material extend and the plane orthogonal to the heat insulation direction is 0 ° or more and 10 ° or less.
  • the density of the core material inside the outer packaging material is 280 kg / m 3 or more within a range in which the core material can physically configure a vacuum space having a gap between fibers inside the outer packaging material.
  • FIG. 3 is a schematic diagram showing a heat transfer path of core materials of Comparative Examples 1 to 4 according to Embodiment 1 of the present invention. It is a schematic diagram which shows the heat insulation box which concerns on Embodiment 2 of this invention.
  • Embodiment 1 FIG. ⁇ Outline of the present invention>
  • the average fiber length of the core material is 7 cm or more within a range that can be physically stored in the outer packaging material.
  • the average value of the angle formed by the direction in which the fibers of the core material extend and the plane C perpendicular to the heat insulation direction is 0 ° or more and 10 ° or less.
  • the density of the core material after evacuation in the outer packaging material is 280 kg / m 3 or more as long as the core material can physically configure a vacuum space having a space between fibers inside the outer packaging material.
  • the average fiber length of the core material, the orientation angle that is an angle with respect to the plane C perpendicular to the heat insulation direction in the direction in which the fibers of the core material extend, and the density of the core material after evacuation inside the outer packaging material are: ,
  • ⁇ Measurement method of average fiber length of core material The measurer loosened the core material so as not to break it. The measurer measured the fiber length of the core material to the 1 mm unit using a ruler. The measurer measured the length of a total of 100 fibers. The average value of the lengths of a total of 100 fibers was defined as the average fiber length.
  • the orientation angle ⁇ is an angle with respect to the plane C perpendicular to the heat insulating direction in the direction in which the fibers of the core material extend.
  • the measurer hardened the outside of the vacuum heat insulating material with an epoxy resin to maintain the original vacuum heat insulating material thickness. Then, the measurer opened the outer packaging material of the vacuum heat insulating material, poured an epoxy resin into the inside, and cured. After curing, the measurer cut the central portion of the vacuum heat insulating material with a surface extending in the width direction along the heat insulating direction, polished the cut surface, and produced a sample for measuring the average fiber angle.
  • the measurer performed secondary electron image photographing on the cut surface of the produced sample using a scanning electron microscope at a magnification of 500 times, and performed image analysis on the photographed secondary electron image.
  • FIG. 1 is a secondary electron image diagram of a scanning electron microscope showing a sample for measuring the average number of fibers according to Embodiment 1 of the present invention.
  • FIG. 1 shows a photograph taken with a scanning electron microscope. Each of the oval shapes shown in white on the photograph is a cross section of the fiber. A plane C perpendicular to the heat insulation direction is defined as horizontal 0 °. The measurer assumes that the fiber cross section is all elliptical, the long axis length a [ ⁇ m] is 0.01 ⁇ m unit, the short axis length b [ ⁇ m] is 0.01 ⁇ m unit, and the long axis and horizontal plane. Were measured up to 0.01 ° units.
  • the measurer substituted the measurement result into the following formula to calculate the orientation angle ⁇ [°].
  • the measurer calculates the orientation angle ⁇ for all the fibers on the screen in the cross section from the upper end to the lower end in the illustration of the heat insulation direction at an arbitrary position in the direction orthogonal to the heat insulation direction, and orthogonal to the heat insulation direction.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view showing the vacuum heat insulating material 1 according to Embodiment 1 of the present invention.
  • the vacuum heat insulating material 1 is a deterioration over time by adsorbing a core material 2 made of a fiber assembly, a gas barrier outer packaging material 3 covering the core material 2, and moisture inside the outer packaging material 3. And a water adsorbent 4 that suppresses water.
  • the inside of the outer packaging material 3 is hermetically sealed with a welding seal portion 5 such as a heat seal in a state where the pressure is reduced to a vacuum degree of 1 Pa to 3 Pa.
  • the outer packaging material 3 has at least a gas barrier layer and a heat welding layer.
  • the outer packaging material 3 may be provided with a surface protective layer or the like as necessary.
  • the gas barrier layer of the outer packaging material 3 a metal film, a metal oxide, a plastic film deposited with diamond-like carbon, or a metal foil can be used.
  • the gas barrier layer is not particularly specified as long as it is used for the purpose of reducing gas permeation.
  • silica, alumina, or the like can be used as a material for metal oxide vapor deposition on the plastic film.
  • the material for metal oxide vapor deposition is not particularly specified.
  • the heat-welded layer of the outer packaging material 3 is a portion having the highest gas permeability in the film constituting the outer packaging material 3.
  • the property of the heat-welded layer greatly affects the temporal heat insulation performance of the vacuum heat insulating material 1.
  • the thickness of the heat-welded layer is the stability of the sealing quality in the reduced-pressure sealing process, the suppression of gas intrusion from the end face of the heat-welded part, and the heat from the surface by heat conduction when using a metal foil as the gas barrier layer In consideration of leakage, 25 ⁇ m to 60 ⁇ m is suitable.
  • As a material for the heat welding layer an unstretched polypropylene film, a high density polyethylene film, a linear low density polyethylene film, or the like can be used. However, the material for the heat welding layer is not particularly specified.
  • a surface protective layer can be further provided outside the gas barrier layer of the outer packaging material 3.
  • a polyethylene terephthalate film, a polypropylene film, a stretched product of nylon film, or the like can be used. Furthermore, when these surface protective layers are covered with a nylon film or the like, the bending resistance and the puncture resistance are improved.
  • the bag shape of the outer packaging material 3 a four-side seal bag, a gusset bag, a three-side seal bag, a pillow bag, a center tape seal bag, or the like can be used.
  • the bag shape of the outer packaging material 3 is not particularly specified.
  • the core material 2 is composed of a fiber assembly in which fibers such as glass wool having an elongated cylindrical shape and a long cylindrical shape are collected.
  • the core material 2 is manufactured by the continuous filament method. Thereby, the core material 2 is comprised from the cross-sectional perfect circle and the elongate columnar fiber.
  • the core material 2 is configured as a plate-like fiber assembly by laminating a plurality of fiber thin plates 2a in the heat insulating direction. In FIG. 2, the core material 2 has four laminated fiber sheets 2a.
  • the core material 2 may be composed of one or more plate-like bodies.
  • the core material 2 may be a lump of fibrous bodies that swells with a gap between the fibers.
  • the core material 2 may comprise a fiber assembly by joining the plurality of chunks.
  • the moisture adsorbent 4 is calcium oxide (CaO) or the like inserted in a bag with good air permeability.
  • the moisture adsorbent 4 is not limited to CaO alone.
  • the water adsorbent 4 may be zeolite or the like, and is not particularly limited as long as it has water adsorbability.
  • the core material 2 is inserted into the outer packaging material 3, and the vacuum heat insulating material 1 undergoes a drying process for removing moisture. Thereafter, the moisture adsorbent 4 is inserted into the outer packaging material 3. Then, the opening of the outer packaging material 3 is sealed by heat sealing or the like while the inside of the outer packaging material 3 is decompressed to a vacuum degree of 1 Pa to 3 Pa. Thereby, the vacuum heat insulating material 1 is obtained.
  • covers the core material 2 is just to implement as a drying process.
  • the drying process may be performed at 110 ° C. for 2 hours, for example.
  • the heating conditions in the drying process are not limited to this, and any conditions may be used as long as moisture can be removed from the core material 2 and the outer packaging material 3 covering the core material 2.
  • the moisture adsorbent 4 is not limited to being inserted after the drying process.
  • the moisture adsorbent 4 may be inserted before the drying step or before pressure-compressing the core material 2 and the outer packaging material 3 covering the core material 2 with a processing device.
  • Example 1 It was 7.9 cm when the average fiber length of the core material 2 was measured by said method. Moreover, when the average orientation angle
  • Example 2 It was 9.5 cm when the average fiber length of the core material 2 was measured by said method. Moreover, when the average orientation angle
  • the heat conductivity of the vacuum heat insulating material 1 of Comparative Example 1 is a bad value compared with the heat conductivity of the vacuum heat insulating material 1 of Examples 1 and 2, 1.16 mW / m ⁇ K to 1.24 mW / m ⁇ K. became. That is, the heat insulating performance of the vacuum heat insulating material 1 is inferior because the vacuum heat insulating material 1 of Comparative Example 1 has higher thermal conductivity than the vacuum heat insulating material 1 of Examples 1 and 2.
  • the thermal conductivity of the vacuum heat insulating material 1 of Comparative Example 2 was compared with the thermal conductivity of 1.16 mW / m ⁇ K to 1.24 mW / m ⁇ K of the vacuum heat insulating material 1 of Examples 1 and 2, and was a bad value. became. That is, the heat insulating performance of the vacuum heat insulating material 1 is inferior because the vacuum heat insulating material 1 of Comparative Example 2 has higher thermal conductivity than the vacuum heat insulating material 1 of Examples 1 and 2.
  • the thermal conductivity of the vacuum heat insulating material 1 of Comparative Example 3 is a bad value compared to the thermal conductivity of 1.16 mW / m ⁇ K to 1.24 mW / m ⁇ K of the vacuum heat insulating material 1 of Examples 1 and 2. became. That is, the heat insulating performance of the vacuum heat insulating material 1 is inferior because the vacuum heat insulating material 1 of Comparative Example 3 has higher thermal conductivity than the vacuum heat insulating material 1 of Examples 1 and 2.
  • the thermal conductivity of the vacuum heat insulating material 1 of Comparative Example 4 is a bad value compared to the thermal conductivity of 1.16 mW / m ⁇ K to 1.24 mW / m ⁇ K of the vacuum heat insulating material 1 of Examples 1 and 2. became. That is, the heat insulating performance of the vacuum heat insulating material 1 is inferior because the vacuum heat insulating material 1 of Comparative Example 4 has higher thermal conductivity than the vacuum heat insulating material 1 of Examples 1 and 2.
  • FIG. 3 is a diagram showing a relationship between the average fiber length and the thermal conductivity of the core material 2 according to Embodiment 1 of the present invention.
  • the thermal conductivity is 1.5 mW / m ⁇ K or more when the average fiber length of the core material 2 is less than 7 cm, whereas 1.3 mW / m when the average fiber length of the core material 2 is 7 cm or more. ⁇ K or less.
  • FIG. 4 is a diagram showing the relationship between the orientation angle ⁇ and the thermal conductivity according to Embodiment 1 of the present invention.
  • the thermal conductivity is 1.5 mW / m ⁇ K or more in the range where the orientation angle ⁇ exceeds 10 °, whereas it is 1.3 mW / m ⁇ K or less in the range where the orientation angle ⁇ is 10 ° or less. As a result, it was found that there is an inflection point in the vicinity of the orientation angle ⁇ of 10 °.
  • FIG. 5 is a diagram showing the relationship between the density and thermal conductivity of the core material 2 according to Embodiment 1 of the present invention.
  • the thermal conductivity is 1.5 mW / m ⁇ K or more when the density of the core material 2 is less than 280 kg / m 3 , whereas 1.3 mW when the density of the core material 2 is 280 kg / m 3 or more. / M ⁇ K or less.
  • the density of the core material 2 has an inflection point in the vicinity of 280 kg / m 3 .
  • FIG. 6 is a schematic diagram showing a heat transfer path of the core material 2 of Examples 1 and 2 according to Embodiment 1 of the present invention.
  • the smaller the orientation angle ⁇ the lower the probability that the fibers are oriented in the heat insulation direction of the vacuum heat insulating material 1, and the heat transfer path swings in a direction perpendicular to the heat insulation direction and becomes longer. For this reason, heat conductivity is low and heat insulation performance becomes high.
  • FIG. 7 is a schematic diagram showing a heat transfer path of the core materials of Comparative Examples 1 to 4 according to Embodiment 1 of the present invention. As shown in FIG. 7, when the orientation angle ⁇ increases, the probability that the fibers are oriented in the heat insulation direction increases, and the component orthogonal to the heat insulation direction is short and the heat transfer path is short. For this reason, heat conductivity is high and heat insulation performance becomes low.
  • the average fiber length of the core material 2 can be similarly explained by the percolation theory.
  • the three parameters of the average fiber length, the orientation angle ⁇ , and the density of the core material 2 have a correlation with the thermal conductivity. And the three parameters of the average fiber length of the core material 2, the orientation angle
  • the orientation angle ⁇ when the orientation angle ⁇ is set to 10 ° or less, it is difficult to form a support that forms a vacuum space having a thickness in the heat insulating direction unless the average fiber length of the core material 2 is long.
  • the orientation angle ⁇ when the orientation angle ⁇ is set to 10 ° or less, the heat insulation direction component of the fiber is shortened, and the fiber is layered many times when it becomes a support constituting a vacuum space having a thickness in the heat insulation direction. It becomes necessary to overlap, and the density of the core material 2 increases.
  • the average fiber length of the core material 2 is 7 cm or more within a range that can be physically stored in the outer packaging material 3.
  • the average value of the orientation angle ⁇ with respect to the plane C orthogonal to the heat insulating direction in the direction in which the fibers of the core material 2 extend is 0 ° or more and 10 ° or less.
  • the density of the core material 2 after evacuation in the outer packaging material 3 is 280 kg / m 3 or more within a range in which the core material 2 can physically configure a vacuum space having gaps between fibers inside the outer packaging material 3. It is.
  • the vacuum heat insulating material 1 includes the core material 2 made of a fiber assembly.
  • the vacuum heat insulating material 1 includes an outer packaging material 3 that covers the core material 2.
  • the core material 2 is manufactured by a continuous filament method.
  • the average fiber length of the core material 2 is 7 cm or more within a range that can be physically stored in the outer packaging material 3.
  • the average value of the orientation angle ⁇ which is the angle formed between the direction in which the fibers of the core material 2 extend and the plane C orthogonal to the heat insulation direction, is 0 ° or more and 10 ° or less.
  • the density of the core material 2 after evacuation in the outer packaging material 3 is 280 kg / m 3 or more within a range in which the core material 2 can physically configure a vacuum space having gaps between fibers inside the outer packaging material 3. It is.
  • the length of the core material 2 extending in the direction orthogonal to the heat insulation direction increases, and the heat transfer path component extending in the direction orthogonal to the heat insulation direction becomes longer. Therefore, the heat transfer path over the heat insulation direction becomes long, the thermal conductivity is low, and the heat insulation performance can be improved.
  • the average fiber length of the core material 2 is 8 cm or more and 9.5 cm or less.
  • the average fiber length of the core material 2 when the average fiber length of the core material 2 is 8 cm or more, the length of the core material 2 extending in the direction orthogonal to the heat insulation direction is further increased, and the heat extending in the direction orthogonal to the heat insulation direction is increased.
  • the component of the transmission path becomes longer.
  • the average fiber length of the core material 2 is 9.5 cm or less, the fibers of the core material 2 are not too long and are easy to manufacture and handle.
  • the average fiber length of the core material 2 is 8 cm or more and 9.5 cm or less, while being able to manufacture at low cost, the heat insulation performance is likely to be remarkably improved.
  • the core material 2 is configured in a plate shape by laminating a plurality of fiber thin plates 2a in the heat insulating direction.
  • the average value of the orientation angle ⁇ with respect to the plane C perpendicular to the heat insulation direction in the direction in which the fibers extend in one fiber thin plate 2a can be easily set to 0 ° or more and 10 ° or less. This is because the direction in which the fibers extend in one fiber thin plate 2a lies along the flat plate surface of the fiber thin plate 2a, and the fibers do not rise from the flat plate surface of the fiber thin plate 2a. Further, since the plurality of fiber thin plates 2a are laminated in the heat insulating direction, the density of the core material 2 after evacuation in the outer packaging material 3 is a vacuum space having gaps between fibers in the outer packaging material 3 of the core material. It is easy to configure at 280 kg / m 3 or more within a physically configurable range.
  • Embodiment 2 FIG. In the first embodiment, the vacuum heat insulating material 1 has been described. By mounting this vacuum heat insulating material 1, it is possible to provide a heat insulating box 6 for a refrigerator with low power consumption. Here, only the characteristic part will be described. About the part of other refrigerators, since there is no difference from the part used for the general refrigerator, description is abbreviate
  • FIG. 8 is a schematic diagram showing the heat insulation box 6 according to Embodiment 2 of the present invention.
  • the heat insulating box 6 of the refrigerator includes an inner box 7 made of ABS resin and an outer box 8 made of a steel plate.
  • the vacuum heat insulating material 1 is arranged with the front and back surfaces orthogonal to the heat insulating direction.
  • the vacuum heat insulating material 1 is disposed with one side attached to the inner box 7.
  • a foamed urethane heat insulating material 9 is filled with foam.
  • the heat insulating box 6 includes the outer box 8.
  • the heat insulating box 6 includes an inner box 7 disposed inside the outer box 8.
  • the vacuum heat insulating material 1 according to the first embodiment is disposed between the outer box 8 and the inner box 7 with front and back surfaces orthogonal to the heat insulating direction sandwiched therebetween.
  • the vacuum heat insulating material 1 of the first embodiment is disposed between the outer box 8 and the inner box 7 with the front and back surfaces orthogonal to the heat insulating direction sandwiched therebetween.
  • route extended in a orthogonal direction with respect to the heat insulation direction between the outer box 8 and the inner box 7 becomes long. Therefore, the heat transfer path over the heat insulation direction between the outer box 8 and the inner box 7 becomes longer, the heat conductivity is low, and the heat insulation performance can be improved.

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Abstract

真空断熱材は、繊維集合体からなる芯材と、芯材を被覆する外包材と、を備え、外包材の内部が減圧密封され、断熱方向に対して熱を遮る真空断熱材であって、芯材は、連続フィラメント法によって製造され、芯材の平均繊維長は、外包材に物理的に収納できる範囲内で７ｃｍ以上であり、芯材の繊維が延びる向きと断熱方向に直交な面との成す角度の平均値は、０°以上１０°以下であり、外包材の内部における芯材の密度は、芯材が外包材の内部に真空空間を物理的に構成できる範囲内で２８０ｋｇ／ｍ３以上である。

Description

真空断熱材及び断熱箱
　本発明は、外包材の内部が減圧密封され、断熱方向に対して熱を遮る真空断熱材及び断熱箱に関する。
　従来、冷蔵庫などの断熱材として用いる真空断熱材は、内部を真空にした容器と、容器内に入れられた断熱部材と、で構成される。断熱部材は、無アルカリ長繊維グラスウールを重ね合わせた後、重ね合わせたグラスウールにニードルパンチング加工を施すものが知られている（たとえば、特許文献１参照）。
　特許文献１に記載の断熱部材である芯材は、ニードルパンチング加工を施した無アルカリ長繊維グラスウールである。繊維長さは、３０ｍｍ以上１００ｍｍ以下である。繊維径は、６μｍ以上２５μｍ以下である。芯材の繊維が集合した密度は、１００ｋｇ／ｍ３以上２３０ｋｇ／ｍ３以下である。真空引き後の密度は、２５０ｋｇ／ｍ３以上４５０ｋｇ／ｍ３以下である。
　特許文献１によれば、上記のように構成したことにより、容器内に入れて真空引きされた断熱部材は、無アルカリ長繊維グラスウールを重ね合わせてニードルパンチング加工を施して形成している。これにより、真空引き前のグラスウールの密度が高められ、真空引きによる体積の収縮が小さくされている。
　また、特許文献１によれば、無アルカリ長繊維グラスウールを水ガラスなどの無機材料のバインダーによってプレス加工しながら固めて断熱部材が形成されている。これにより、真空引きした後のグラスウールの体積の収縮が抑えられている。
特開平７－９６５６３号公報
　特許文献１の技術では、繊維長さが３０ｍｍ以上１００ｍｍ以下であり、真空引き後の密度が２５０ｋｇ／ｍ３以上４５０ｋｇ／ｍ３以下と規定されている。しかし、繊維長さが短く、真空引き後の密度が小さい場合には、断熱方向に対して直交方向に延びる熱伝達経路の成分が短くなる。それにより、断熱方向に沿って直線状に近い熱伝達経路ができてしまう。このため、真空断熱材の熱伝導率が高くなり、断熱性能が悪化する。
　また、特許文献１には、繊維が延びる方向の断熱方向に直交な面に対する角度である配向角に関しての記述がない。しかし、配向角が大きいと、断熱方向に沿って繊維が延びる方向を配向する確率が高くなり、熱伝達経路が短くなる。このため、熱伝導率が高くなり、断熱性能が低下する。
　本発明は、上記課題を解決するためのものであり、断熱方向にわたる熱伝達経路が長くなり、熱伝導率が低く、断熱性能が向上できる真空断熱材及び断熱箱を提供することを目的とする。
　本発明に係る真空断熱材は、繊維集合体からなる芯材と、前記芯材を被覆する外包材と、を備え、前記外包材の内部が減圧密封され、断熱方向に対して熱を遮る真空断熱材であって、前記芯材は、連続フィラメント法によって製造され、前記芯材の平均繊維長は、前記外包材に物理的に収納できる範囲内で７ｃｍ以上であり、前記芯材の繊維が延びる向きと断熱方向に直交な面との成す角度の平均値は、０°以上１０°以下であり、前記外包材の内部における前記芯材の密度は、前記芯材が前記外包材の内部に繊維間に空隙を有した真空空間を物理的に構成できる範囲内で２８０ｋｇ／ｍ３以上であるものである。
　本発明に係る断熱箱は、外箱と、前記外箱の内部に配置された内箱と、を備え、上記の真空断熱材は、前記外箱と前記内箱との間に断熱方向に直交な表裏面を挟んで配置されるものである。
　本発明に係る真空断熱材及び断熱箱によれば、芯材の平均繊維長は、外包材に物理的に収納できる範囲内で７ｃｍ以上である。芯材の繊維が延びる向きと断熱方向に直交な面との成す角度の平均値は、０°以上１０°以下である。外包材の内部における芯材の密度は、芯材が外包材の内部に繊維間に空隙を有した真空空間を物理的に構成できる範囲内で２８０ｋｇ／ｍ３以上である。これにより、断熱方向に対して直交方向に延びる熱伝達経路の成分が長くなる。したがって、断熱方向にわたる熱伝達経路が長くなり、熱伝導率が低く、断熱性能が向上できる。
本発明の実施の形態１に係る平均繊維本数の測定用試料を示す走査型電子顕微鏡の二次電子像図である。 本発明の実施の形態１に係る真空断熱材を示す断面図である。 本発明の実施の形態１に係る芯材の平均繊維長と熱伝導率との関係を示す図である。 本発明の実施の形態１に係る配向角と熱伝導率との関係を示す図である。 本発明の実施の形態１に係る芯材の密度と熱伝導率との関係を示す図である。 本発明の実施の形態１に係る実施例１、２の芯材の熱伝達経路を示す模式図である。 本発明の実施の形態１に係る比較例１～４の芯材の熱伝達経路を示す模式図である。 本発明の実施の形態２に係る断熱箱を示す模式図である。
　以下、図面に基づいて本発明の実施の形態について説明する。なお、各図において、同一の符号を付したものは、同一の又はこれに相当するものであり、これは明細書の全文において共通している。また、断面図の図面においては、視認性に鑑みて適宜ハッチングを省略している。さらに、明細書全文に示す構成要素の形態は、あくまで例示であってこれらの記載に限定されるものではない。
実施の形態１．
＜本発明の概要＞
　本発明に係る真空断熱材の芯材では、芯材の平均繊維長は、外包材に物理的に収納できる範囲内で７ｃｍ以上である。芯材の繊維が延びる向きと断熱方向に直交な面Ｃとの成す角度の平均値は、０°以上１０°以下である。外包材の内部における真空排気後の芯材の密度は、芯材が外包材の内部に繊維間に空隙を有した真空空間を物理的に構成できる範囲内で２８０ｋｇ／ｍ３以上である。
　ここで、芯材の平均繊維長と、芯材の繊維が延びる向きにおける断熱方向に直交な面Ｃに対する角度である配向角と、外包材の内部における真空排気後の芯材の密度と、は、それぞれ次の方法で測定された測定値を意味する。
＜芯材の平均繊維長の測定方法＞
　測定者は、芯材を折らないようにほぐした。測定者は、定規を用いて芯材の繊維の長さを１ｍｍ単位まで測定した。測定者は、合計１００本の繊維の長さを測定した。合計１００本の繊維の長さの平均値が平均繊維長と規定された。
＜配向角φの測定方法＞
　配向角φとは、芯材の繊維が延びる向きにおける断熱方向に直交な面Ｃに対する角度である。測定者は、真空断熱材の状態での厚みを保持するため、真空断熱材の外側をエポキシ樹脂で固め、元の真空断熱材の厚みを保持させた。その後、測定者は、真空断熱材の外包材を開封し、内部にエポキシ樹脂を流し込み、硬化させた。硬化後、測定者は、真空断熱材の中央部を断熱方向に沿った幅方向にわたる面で切断し、切断面を研磨し、平均繊維角度測定用の試料を作製した。測定者は、作製した試料の切断面について、走査型電子顕微鏡を用いて二次電子像撮影を倍率５００倍で実施し、撮影した二次電子像について画像解析を行った。
　図１は、本発明の実施の形態１に係る平均繊維本数の測定用試料を示す走査型電子顕微鏡の二次電子像図である。図１に走査型電子顕微鏡での写真を示した。写真上で白く映っている楕円形状のもの１つ１つが繊維の断面である。断熱方向に対して直交な面Ｃが水平の０°と定義される。測定者は、繊維断面を全て楕円であると仮定し、その長軸の長さａ［μｍ］を０．０１μｍ単位、短軸の長さｂ［μｍ］を０．０１μｍ単位及び長軸と水平面のなす角θ［°］を０．０１°単位までそれぞれ測定した。測定者は、測定結果を下式に代入して配向角φ［°］を算出した。測定者は、配向角φの算出を断熱方向に直交な方向での任意の位置における、断熱方向の図示上端から図示下端までの断面において、画面上の繊維全てについて行い、断熱方向に対して直交な面Ｃに対する角度である配向角φの平均値を算出した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
＜真空断熱材の構成＞
　図２は、本発明の実施の形態１に係る真空断熱材１を示す断面図である。図２に示すように、真空断熱材１は、繊維集合体からなる芯材２と、芯材２を被覆するガスバリア性の外包材３と、外包材３の内部の水分を吸着して経時劣化を抑制する水分吸着剤４と、を備える。外包材３の内部は、１Ｐａ～３Ｐａの真空度に減圧された状態で開口部をヒートシールなどの溶着シール部５によって密封されている。
　外包材３は、少なくともガスバリア層及び熱溶着層を有する。外包材３は、必要に応じて表面保護層などを設けてもよい。
　外包材３のガスバリア層としては、金属、金属酸化物、ダイヤモンドライクカーボンを蒸着したプラスチックフィルム、あるいは、金属箔などを用いることができる。なお、ガスバリア層は、ガス透過を低減する目的で用いるものであれば特に指定されるものではない。また、ガスバリア層において、プラスチックフィルム上への金属酸化物蒸着の材料は、シリカ又はアルミナなどを用いることができる。しかし、金属酸化物蒸着の材料は、特に指定されるものではない。
　外包材３の熱溶着層は、外包材３を構成するフィルムの中で最もガス透過度が大きい部分である。熱溶着層の性質は、真空断熱材１の経時断熱性能に大きく影響する。熱溶着層の厚さは、減圧封止工程における封止品質の安定性、熱溶着部端面からのガス侵入の抑制、及び、ガスバリア層として金属箔を使用した場合における熱伝導による表面からのヒートリークを考慮すると、２５μｍ～６０μｍが適している。熱溶着層の材料としては、無延伸ポリプロピレンフィルム、高密度ポリエチレンフィルム、又は、直鎖状低密度ポリエチレンフィルムなどを用いることができる。しかし、熱溶着層の材料は、特に指定されるものではない。
　また、外包材３のガスバリア層の外側には、更に表面保護層を設けることもできる。表面保護層としては、ポリエチレンテレフタレートフィルム、ポリプロピレンフィルム、又は、ナイロンフィルムの延伸加工品などが利用できる。さらに、これらの表面保護層は、外側をナイロンフィルムなどで覆われると、耐折り曲げ性及び耐突き刺し性などが向上する。
　また、外包材３の袋形状は、四方シール袋、ガゼット袋、三方シール袋、ピロー袋、又は、センターテープシール袋などを用いることができる。しかし、外包材３の袋形状は、特に指定されるものではない。
　芯材２は、断面真円で細長い円柱状のグラスウールなどの繊維をまとめた繊維集合体からなる。芯材２は、連続フィラメント法によって製造されている。これにより、芯材２は、断面真円で細長い円柱状の繊維から構成されている。芯材２は、複数の繊維薄板２ａを断熱方向に積層して板状の繊維集合体に構成されている。図２では、芯材２は、４枚の繊維薄板２ａを積層している。しかし、芯材２は、１以上の板状体によって構成されてもよい。また、芯材２は、繊維同士に隙間を有して膨らんだ繊維体の塊でもよい。さらに、芯材２は、上記の複数の塊を接合して繊維集合体を構成してもよい。
　水分吸着剤４は、通気性の良い袋に挿入された酸化カルシウム（ＣａＯ）などである。水分吸着剤４は、ＣａＯのみに限定されない。水分吸着剤４は、ゼオライトなどを用いてもよく、水分吸着性を有するものであれば、特に限定されるものではない。
＜真空断熱材１の製造方法＞
　芯材２が外包材３内に挿入され、真空断熱材１が水分除去のための乾燥工程を経る。その後、水分吸着剤４が外包材３内に挿入される。そして、外包材３の内部が１Ｐａ～３Ｐａの真空度に減圧された状態で外包材３の開口部がヒートシールなどにより密封される。これにより、真空断熱材１が得られる。
　なお、乾燥工程は、芯材２と芯材２を被覆する外包材３との水分を除去できる工程を実施すればよい。乾燥工程は、たとえば１１０℃で２時間の加熱を行えばよい。しかし、乾燥工程の加熱条件は、これに限定されず、芯材２と芯材２を被覆する外包材３との水分を除去できる条件であればよい。
　また、水分吸着剤４は、乾燥工程を経た後に挿入されることに限定されない。水分吸着剤４は、乾燥工程の前、あるいは、加工装置によって芯材２と芯材２を被覆する外包材３とを加圧圧縮する前に挿入されてもよい。
＜測定結果＞
　以下では、上記方法で測定した実施例１、２及び比較例１～４の測定結果について説明する。表１には、実施例１、２及び比較例１～４の測定値が示されている。
＜実施例１＞
　芯材２の平均繊維長を上記の方法で測定したところ、７．９ｃｍであった。また、上記の方法で、繊維の断熱方向に直交な面Ｃに対する平均の配向角φを測定したところ、８．９°であった。
　実施例１の真空断熱材１について、３００ｍｍ×３００ｍｍ×１６ｍｍサイズで熱伝導率を測定したところ、熱伝導率は１．２４ｍＷ／ｍ・Ｋと良好な値となった。測定条件は、高温側３７．７℃、低温側１０℃、平均温度２３．８５℃で実施した。実施例１の真空断熱材１について、真空排気後の密度を測定したところ、２９８ｋｇ／ｍ３となった。
＜実施例２＞
　芯材２の平均繊維長を上記の方法で測定したところ、９．５ｃｍであった。また、上記の方法で、繊維の断熱方向に直交な面Ｃに対する平均の配向角φを測定したところ、７．２°であった。
　実施例２の真空断熱材１について、３００ｍｍ×３００ｍｍ×１６ｍｍサイズで実施例１と同条件で熱伝導率を測定したところ、熱伝導率は１．１６ｍＷ／ｍ・Ｋと良好な値となった。実施例２の真空断熱材１について、真空排気後の密度を測定したところ、３００ｋｇ／ｍ３となった。
＜比較例１＞
　芯材２の平均繊維長を上記の方法で測定したところ、５．２ｃｍであった。また、上記の方法で、繊維の断熱方向に直交な面Ｃに対する平均の配向角φを測定したところ、１０．２°であった。
　比較例１の真空断熱材１について、３００ｍｍ×３００ｍｍ×１６ｍｍサイズで実施例１と同条件で熱伝導率を測定したところ、熱伝導率は１．５１ｍＷ／ｍ・Ｋと高くなった。比較例１の真空断熱材１について、真空排気後の密度を測定したところ、２８２ｋｇ／ｍ３となった。
　比較例１の真空断熱材１の熱伝導率は、実施例１、２の真空断熱材１の熱伝導率１．１６ｍＷ／ｍ・Ｋ～１．２４ｍＷ／ｍ・Ｋと比較し、悪い値となった。すなわち、比較例１の真空断熱材１は、実施例１、２の真空断熱材１より熱伝導率が高いため、真空断熱材１の断熱性能が劣る。
＜比較例２＞
　芯材２の平均繊維長を上記の方法で測定したところ、６．４ｃｍであった。また、上記の方法で、繊維の断熱方向に直交な面Ｃに対する平均の配向角φを測定したところ、１１．０°であった。
　比較例２の真空断熱材１について、３００ｍｍ×３００ｍｍ×１６ｍｍサイズで実施例１と同条件で熱伝導率を測定したところ、熱伝導率は１．５４ｍＷ／ｍ・Ｋと高くなった。比較例２の真空断熱材１について、真空排気後の密度を測定したところ、２７１ｋｇ／ｍ３となった。
　比較例２の真空断熱材１の熱伝導率は、実施例１、２の真空断熱材１の熱伝導率１．１６ｍＷ／ｍ・Ｋ～１．２４ｍＷ／ｍ・Ｋと比較し、悪い値となった。すなわち、比較例２の真空断熱材１は、実施例１、２の真空断熱材１より熱伝導率が高いため、真空断熱材１の断熱性能が劣る。
＜比較例３＞
　芯材２の平均繊維長を上記の方法で測定したところ、２．０ｃｍであった。また、上記の方法で、繊維の断熱方向に直交な面Ｃに対する平均の配向角φを測定したところ、１３．６°であった。
　比較例３の真空断熱材１について、３００ｍｍ×３００ｍｍ×１６ｍｍサイズで実施例１と同条件で熱伝導率を測定したところ、熱伝導率は１．５８ｍＷ／ｍ・Ｋと高くなった。比較例３の真空断熱材１について、真空排気後の密度を測定したところ、２４１ｋｇ／ｍ３となった。
　比較例３の真空断熱材１の熱伝導率は、実施例１、２の真空断熱材１の熱伝導率１．１６ｍＷ／ｍ・Ｋ～１．２４ｍＷ／ｍ・Ｋと比較し、悪い値となった。すなわち、比較例３の真空断熱材１は、実施例１、２の真空断熱材１より熱伝導率が高いため、真空断熱材１の断熱性能が劣る。
＜比較例４＞
　芯材２の平均繊維長を上記の方法で測定したところ、３．１ｃｍであった。また、上記の方法で、繊維の断熱方向に直交な面Ｃに対する平均の配向角φを測定したところ、１５．３°であった。
　比較例４の真空断熱材１について、３００ｍｍ×３００ｍｍ×１６ｍｍサイズで実施例１と同条件で熱伝導率を測定したところ、熱伝導率は１．５５ｍＷ／ｍ・Ｋと高くなった。比較例４の真空断熱材１について、真空排気後の密度を測定したところ、２２７ｋｇ／ｍ３となった。
　比較例４の真空断熱材１の熱伝導率は、実施例１、２の真空断熱材１の熱伝導率１．１６ｍＷ／ｍ・Ｋ～１．２４ｍＷ／ｍ・Ｋと比較し、悪い値となった。すなわち、比較例４の真空断熱材１は、実施例１、２の真空断熱材１より熱伝導率が高いため、真空断熱材１の断熱性能が劣る。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
＜比較結果＞
以上の実施例１、２及び比較例１～４の結果をグラフにプロットした。
＜芯材２の平均繊維長についての考察＞
　図３は、本発明の実施の形態１に係る芯材２の平均繊維長と熱伝導率との関係を示す図である。芯材２の平均繊維長が７ｃｍ未満の範囲において熱伝導率は１．５ｍＷ／ｍ・Ｋ以上であるのに対し、芯材２の平均繊維長が７ｃｍ以上の範囲においては１．３ｍＷ／ｍ・Ｋ以下となる。これにより、芯材２の平均繊維長が７ｃｍの付近に変曲点があることが分った。
＜配向角φについての考察＞
　図４は、本発明の実施の形態１に係る配向角φと熱伝導率との関係を示す図である。配向角φが１０°を超える範囲において熱伝導率は１．５ｍＷ／ｍ・Ｋ以上であるのに対し、配向角φが１０°以下の範囲においては１．３ｍＷ／ｍ・Ｋ以下となる。これにより、配向角φが１０°の付近に変曲点があることが分った。
＜芯材２の密度についての考察＞
　図５は、本発明の実施の形態１に係る芯材２の密度と熱伝導率との関係を示す図である。芯材２の密度が２８０ｋｇ／ｍ３未満の範囲において熱伝導率は１．５ｍＷ／ｍ・Ｋ以上であるのに対し、芯材２の密度が２８０ｋｇ／ｍ３以上の範囲においては１．３ｍＷ／ｍ・Ｋ以下となる。これにより、芯材２の密度が２８０ｋｇ／ｍ３の付近に変曲点があることが分った。
＜比較結果からの知見＞
　配向角φと熱伝導率との関係において、変曲点を有することに関しては、変曲点から離れたところで相互の関係が緩やかに変化し、変曲点付近で相互の関係が急激に変化するパーコレーション理論によって説明できる。図６は、本発明の実施の形態１に係る実施例１、２の芯材２の熱伝達経路を示す模式図である。図６に示すように、配向角φが小さくなればなるほど、真空断熱材１の断熱方向に繊維が配向する確率が低くなり、熱伝達経路が断熱方向に直交な方向に振れて長くなる。このため、熱伝導率が低く、断熱性能が高くなる。
　図７は、本発明の実施の形態１に係る比較例１～４の芯材の熱伝達経路を示す模式図である。図７に示すように、配向角φが大きくなると、断熱方向に繊維が配向する確率が高くなり、断熱方向に直交な成分が短く熱伝達経路が短くなる。このため、熱伝導率が高く、断熱性能が低くなる。
　実験結果より、配向角φが１０°付近であると、断熱方向への熱伝達経路が急に変化する点であることを示唆している。以上の理由から、配向角φと熱伝導率との関係において変曲点を有すると考えられる。
　また、芯材２の平均繊維長についても、同様にパーコレーション理論によって説明できる。
　上記の考察のように、芯材２の平均繊維長、配向角φ及び芯材２の密度の３つのパラメータは、それぞれ熱伝導率と相関関係がある。そして、芯材２の平均繊維長、配向角φ及び芯材２の密度の３つのパラメータは、相互に強い相関関係も有する。
　すなわち、配向角φが１０°以下に設定されると、芯材２の平均繊維長が長くなければ断熱方向に厚みを有する真空空間を構成する支持体に成り難くなる。また、同様に、配向角φが１０°以下に設定されると、繊維の断熱方向成分が短くなり、断熱方向に厚みを有する真空空間を構成する支持体に成るときに、繊維を幾重にも重ねる必要が生じ、芯材２の密度が高まる。
　そのため、本発明に係る真空断熱材１の芯材２では、芯材２の平均繊維長は、外包材３に物理的に収納できる範囲内で７ｃｍ以上である。芯材２の繊維が延びる向きにおける断熱方向に直交な面Ｃに対する配向角φの平均値は、０°以上１０°以下である。外包材３の内部における真空排気後の芯材２の密度は、芯材２が外包材３の内部に繊維間に空隙を有した真空空間を物理的に構成できる範囲内で２８０ｋｇ／ｍ３以上である。このように、これら３つの数値限定が強い相関関係に基づき相乗効果を発揮する。
　なお、一般的に、繊維長が短い場合には、断熱方向に平行に近い断熱方向に沿った直線的な熱伝達経路ができてしまう。このため、熱伝導率が高くなり、断熱性能が悪化する。しかしながら、表１に示すように、芯材２の平均繊維長が８ｃｍ～９．５ｃｍの範囲であれば、配向角φを１０°以下とすることによって、断熱性能の悪化が防止できる。
＜実施の形態１の効果＞
　実施の形態１によれば、真空断熱材１は、繊維集合体からなる芯材２を備える。真空断熱材１は、芯材２を被覆する外包材３を備える。真空断熱材１は、外包材３の内部が減圧密封され、断熱方向に対して熱を遮る。芯材２は、連続フィラメント法によって製造される。芯材２の平均繊維長は、外包材３に物理的に収納できる範囲内で７ｃｍ以上である。芯材２の繊維が延びる向きと断熱方向に直交な面Ｃとの成す角度である配向角φの平均値は、０°以上１０°以下である。外包材３の内部における真空排気後の芯材２の密度は、芯材２が外包材３の内部に繊維間に空隙を有した真空空間を物理的に構成できる範囲内で２８０ｋｇ／ｍ３以上である。
　この構成によれば、芯材２が断熱方向に対して直交方向に延びる長さが増し、断熱方向に対して直交方向に延びる熱伝達経路の成分が長くなる。したがって、断熱方向にわたる熱伝達経路が長くなり、熱伝導率が低く、断熱性能が向上できる。
　実施の形態１によれば、芯材２の平均繊維長は、８ｃｍ以上９．５ｃｍ以下である。
　この構成によれば、芯材２の平均繊維長が８ｃｍ以上であることにより、芯材２が断熱方向に対して直交方向に延びる長さがより増し、断熱方向に対して直交方向に延びる熱伝達経路の成分がより長くなる。また、芯材２の平均繊維長は、９．５ｃｍ以下であることにより、芯材２の繊維が長くなり過ぎず製造し易く、取り扱い易い。そして、芯材２の平均繊維長が８ｃｍ以上９．５ｃｍ以下であることにより、低コストで製造できつつ、断熱性能が顕著に向上し易い。
　実施の形態１によれば、芯材２は、複数の繊維薄板２ａを断熱方向に積層して板状に構成される。
　この構成によれば、１枚の繊維薄板２ａにて繊維が延びる向きにおける断熱方向に直交な面Ｃに対する配向角φの平均値が０°以上１０°以下に構成し易い。これは、１枚の繊維薄板２ａにて繊維が延びる向きが繊維薄板２ａの平板面に沿って寝て、繊維が繊維薄板２ａの平板面から立ち上がらないからである。また、複数の繊維薄板２ａを断熱方向に積層するので、外包材３の内部における真空排気後の芯材２の密度が芯材の外包材３の内部に繊維間に空隙を有した真空空間を物理的に構成できる範囲内で２８０ｋｇ／ｍ３以上に構成し易い。
実施の形態２．
　上記実施の形態１では、真空断熱材１について説明した。この真空断熱材１を搭載することにより、消費電力の小さな冷蔵庫の断熱箱６を提供することができる。ここでは、その特徴部分のみを説明する。その他の冷蔵庫の部分については、一般的な冷蔵庫に用いられている部分と違いがないため、説明を省略する。真空断熱材１についても、上記実施の形態１と同様な構成であるので、説明を省略する。
　図８は、本発明の実施の形態２に係る断熱箱６を示す模式図である。図８に示すように、冷蔵庫の断熱箱６は、ＡＢＳ樹脂からなる内箱７と、鋼板からなる外箱８と、で構成される。外箱８と内箱７との間の空間には、断熱方向に直交な表裏面を挟んで真空断熱材１を配置している。真空断熱材１は、内箱７に片面を貼り付けて配置されている。外箱８と内箱７との間の空間における真空断熱材１以外の空間には、発泡ウレタン断熱材９が発泡充填されている。
＜実施の形態２の効果＞
　実施の形態２によれば、断熱箱６は、外箱８を備える。断熱箱６は、外箱８の内部に配置された内箱７を備える。上記実施の形態１の真空断熱材１は、外箱８と内箱７との間に断熱方向に直交な表裏面を挟んで配置される。
　この構成によれば、実施の形態１の真空断熱材１が外箱８と内箱７との間に断熱方向に直交な表裏面を挟んで配置される。これにより、外箱８と内箱７との間の断熱方向に対して直交方向に延びる熱伝達経路の成分が長くなる。したがって、外箱８と内箱７との間の断熱方向にわたる熱伝達経路が長くなり、熱伝導率が低く、断熱性能が向上できる。
　１　真空断熱材、２　芯材、２ａ　繊維薄板、３　外包材、４　水分吸着剤、５　溶着シール部、６　断熱箱、７　内箱、８　外箱、９　発泡ウレタン断熱材。

Claims (4)

  1. 　繊維集合体からなる芯材と、
    　前記芯材を被覆する外包材と、
    を備え、
    　前記外包材の内部が減圧密封され、断熱方向に対して熱を遮る真空断熱材であって、
    　前記芯材は、連続フィラメント法によって製造され、
    　前記芯材の平均繊維長は、前記外包材に物理的に収納できる範囲内で７ｃｍ以上であり、
    　前記芯材の繊維が延びる向きと断熱方向に直交な面との成す角度の平均値は、０°以上１０°以下であり、
    　前記外包材の内部における前記芯材の密度は、前記芯材が前記外包材の内部に繊維間に空隙を有した真空空間を物理的に構成できる範囲内で２８０ｋｇ／ｍ３以上である真空断熱材。
  2. 　前記芯材の平均繊維長は、８ｃｍ以上９．５ｃｍ以下である請求項１に記載の真空断熱材。
  3. 　前記芯材は、複数の繊維薄板を断熱方向に積層して板状に構成される請求項１又は２に記載の真空断熱材。
  4. 　外箱と、前記外箱の内部に配置された内箱と、を備え、
    　請求項１～３のいずれか１項に記載の真空断熱材は、前記外箱と前記内箱との間に断熱方向に直交な表裏面を挟んで配置される断熱箱。
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