WO2019116565A1 - 光学系、光学機器、および光学系の製造方法 - Google Patents

光学系、光学機器、および光学系の製造方法 Download PDF

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WO2019116565A1
WO2019116565A1 PCT/JP2017/045185 JP2017045185W WO2019116565A1 WO 2019116565 A1 WO2019116565 A1 WO 2019116565A1 JP 2017045185 W JP2017045185 W JP 2017045185W WO 2019116565 A1 WO2019116565 A1 WO 2019116565A1
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lens
conditional expression
positive lens
optical system
positive
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French (fr)
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雅史 山下
智希 伊藤
洋 籔本
山本　浩史
哲史 三輪
啓介 坪野谷
歩 槇田
健 上原
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株式会社ニコン
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/02—Telephoto objectives, i.e. systems of the type + - in which the distance from the front vertex to the image plane is less than the equivalent focal length
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/04—Reversed telephoto objectives
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
    • G02B15/20—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having an additional movable lens or lens group for varying the objective focal length

Definitions

  • the present invention relates to an optical system, an optical apparatus, and a method of manufacturing an optical system.
  • the imaging lens provided in an imaging apparatus using such an imaging element has good chromatic aberration so that the color of the image is not blurred in the white light source It is desirable that the lens be corrected to have a high resolution. In particular, in the correction of the chromatic aberration, in addition to the first-order achromatism, it is desirable that the second-order spectrum be well corrected.
  • the optical system according to the first aspect has an aperture stop, and a positive lens disposed on the image side of the aperture stop and satisfying the following conditional expression.
  • ⁇ gFP2 partial dispersion ratio of the positive lens, the refractive index of the positive lens with respect to g line ngP2
  • nFP2 refractive index of the positive lens for the F-line
  • nFP2 refractive index of the positive lens for the C-line
  • ⁇ gFP2 (ngP2-nFP2) / (nFP2-nCP2) defined by the following equation
  • An optical apparatus includes the above optical system.
  • each lens is provided in a lens barrel so as to have an aperture stop and a positive lens disposed on the image side of the aperture stop and satisfying the following conditional expression.
  • ndP2 refractive index of the positive lens with respect to d line ddP2: Abbe number based on the d line of the positive lens
  • ⁇ gFP2 partial dispersion ratio of the positive lens, the refractive index of the positive lens with respect to g line ngP2
  • ⁇ gFP2 (ngP2-nFP2) / (nFP2-nCP2) defined by the following equation
  • FIG. 5 shows various aberrations that occurred in the infinity in-focus condition of the optical system according to the first example. It is a lens block diagram in the infinite point focusing state of the optical system concerning 2nd Example.
  • FIG. 7 shows various aberrations that occurred in the infinity in-focus condition of the optical system according to the second example. It is a lens block diagram in the infinite point focusing state of the optical system which concerns on 3rd Example. 6 (A), 6 (B), and 6 (C) show various conditions at the time of infinity focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the third embodiment, respectively.
  • FIG. 5 shows various aberrations that occurred in the infinity in-focus condition of the optical system according to the first example. It is a lens block diagram in the infinite point focusing state of the optical system concerning 2nd Example.
  • FIG. 7 shows various aberrations that occurred in the infinity in-focus condition of the optical system according to the second example. It is a lens block diagram
  • FIGS. 8A, 8B, and 8C respectively show various conditions at the time of infinity focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the fourth embodiment.
  • FIG. It is a lens block diagram in the infinite point focusing state of the optical system which concerns on 5th Example.
  • 10 (A), 10 (B), and 10 (C) show various conditions at the time of infinity focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the fifth embodiment, respectively.
  • FIG. It is a lens block diagram in the infinite point focusing state of the optical system which concerns on 6th Example.
  • FIG. 12 (A), 12 (B), and 12 (C) show various conditions at the time of infinity focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the sixth embodiment, respectively.
  • FIG. It is a lens block diagram in the infinite point focusing state of the optical system which concerns on 7th Example.
  • FIG. 18 shows various aberrations that occurred in the infinity in-focus condition of the optical system according to the seventh example.
  • It is a lens block diagram in the infinite point focusing state of the optical system which concerns on 8th Example.
  • It is a flowchart which shows the manufacturing method of the optical system which concerns on this embodiment.
  • the camera 1 is a digital camera provided with an optical system according to the present embodiment as a photographing lens 2 as shown in FIG.
  • the camera 1 light from an object (a subject) (not shown) is collected by the photographing lens 2 and reaches the image pickup element 3.
  • the imaging device 3 light from the subject is captured by the imaging device 3 and recorded as a subject image in a memory (not shown).
  • the camera may be a mirrorless camera or a single-lens reflex camera having a quick return mirror.
  • the optical system LS (1) as an example of the optical system (shooting lens) LS according to the present embodiment has the aperture stop S and the following conditional expressions disposed on the image side of the aperture stop S as shown in FIG. And a positive lens (L22) satisfying (1) to (3).
  • the optical system LS according to this embodiment may be the optical system LS (2) shown in FIG. 3, the optical system LS (3) shown in FIG. 5, or the optical system LS (4) shown in FIG.
  • An optical system LS (5) shown in 9 may be used.
  • the optical system LS according to the present embodiment may be the optical system LS (6) shown in FIG. 11, the optical system LS (7) shown in FIG. 13, or the optical system LS (8) shown in FIG. .
  • Conditional expression (1) defines an appropriate relationship between the refractive index for the d-line of the positive lens and the Abbe number based on the d-line.
  • the corresponding value of the conditional expression (1) exceeds the upper limit value, for example, the Petzval sum becomes small, which is not preferable because correction of curvature of field becomes difficult.
  • the upper limit value of the conditional expression (1) it is preferable to set the upper limit value of the conditional expression (1) to 2.10, 2.09, 2.08, 2.07, and further 2.06.
  • Conditional expression (2) defines an appropriate range of Abbe number based on the d-line of the positive lens. By satisfying conditional expression (2), correction of reference aberrations such as spherical aberration and coma aberration and correction (achromatization) of first-order chromatic aberration can be favorably performed.
  • the corresponding value of the conditional expression (2) exceeds the upper limit value, for example, it becomes difficult to correct axial chromatic aberration in a partial group on the image side of the aperture stop S, which is not preferable.
  • the upper limit value of conditional expression (2) should be set to 32.0, 31.5, 31.0, 30.5, 30.0, and further 29.5. Is preferred.
  • the lower limit value of conditional expression (2) is set to 23.0, 23.5, 24.0, 24.5, 25.0, 25.5, 26.0. , 26.5, 27.0, 27.5, and further preferably 27.7.
  • conditional expression (3) appropriately defines the anomalous dispersion of the positive lens.
  • conditional expression (3) When the corresponding value of the conditional expression (3) falls below the lower limit value, the anomalous dispersion of the positive lens becomes small, so that the correction of the chromatic aberration becomes difficult.
  • the lower limit value of conditional expression (3) By setting the lower limit value of conditional expression (3) to 0.704, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the positive lens satisfies the following conditional expression (4). 1.83 ⁇ ndP2 + (0.00787 ⁇ ⁇ dP2) (4)
  • Conditional expression (4) defines an appropriate relationship between the refractive index to the d-line of the positive lens and the Abbe number based on the d-line.
  • conditional expression (4) When the corresponding value of the conditional expression (4) falls below the lower limit value, for example, the refractive index of the positive lens decreases, which makes it difficult to correct the reference aberration, particularly the spherical aberration, which is not preferable.
  • the lower limit value of conditional expression (4) By setting the lower limit value of conditional expression (4) to 1.84, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (4) to 1.85, further 1.86.
  • the positive lens may satisfy the following conditional expression (2-1) and conditional expression (4-1). 18.0 ⁇ dP2 ⁇ 26.5 (2-1) 1.83 ⁇ ndP2 + (0.00787 ⁇ ⁇ dP2) (4-1)
  • Conditional expression (2-1) is the same expression as conditional expression (2), and the same effect as conditional expression (2) can be obtained.
  • the upper limit value of the conditional expression (2-1) is set to 26.0, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the lower limit value of the conditional expression (2-1) to 23.5 the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • conditional expression (4-1) is the same as the conditional expression (4), and the same effect as the conditional expression (4) can be obtained.
  • the lower limit value of conditional expression (4-1) is set to 1.90, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the positive lens may satisfy the following conditional expression (2-2) and conditional expression (4-2). 25.0 ⁇ dP2 ⁇ 35.0 (2-2) 1.83 ⁇ ndP2 + (0.00787 ⁇ ⁇ dP2) (4-2)
  • Conditional expression (2-2) is the same expression as conditional expression (2), and the same effect as conditional expression (2) can be obtained.
  • the upper limit value of the conditional expression (2-2) is set to 32.5, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the lower limit value of the conditional expression (2-2) to 26.2 the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • Conditional expression (4-2) is the same as conditional expression (4), and the same effect as conditional expression (4) can be obtained.
  • the lower limit value of conditional expression (4-2) is set to 1.84, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the positive lens satisfies the following conditional expression (5).
  • Conditional expression (5) defines an appropriate range of the thickness on the optical axis of the positive lens.
  • various aberrations such as coma aberration and chromatic aberration (axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration) can be corrected well.
  • conditional expression (5) falls below the lower limit value, it becomes difficult to correct various aberrations such as coma aberration and chromatic aberration (axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration), which is not preferable.
  • the lower limit value of the conditional expression (5) it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (5) to 1.00, 1.10, 1.20, and further 1.30.
  • the optical system of the present embodiment has an image-side lens disposed closest to the image side, the aperture stop S is disposed on the object side relative to the image-side lens, the positive lens is an aperture stop S on the object side relative to the image-side lens It is desirable to be placed on the image side. Thereby, various aberrations such as coma aberration and chromatic aberration (axial chromatic aberration and magnification chromatic aberration) can be corrected well.
  • various aberrations such as coma aberration and chromatic aberration (axial chromatic aberration and magnification chromatic aberration) can be corrected well.
  • the positive lens is preferably a glass lens.
  • the positive lens is preferably a glass lens.
  • the positive lens satisfies the following conditional expressions (6) to (7).
  • ndP2 ⁇ 1.63
  • ndP2 0.040 ⁇ ddP2-2.470
  • ⁇ ⁇ dP2 ⁇ 39.809
  • Condition (6) defines an appropriate range of the refractive index for the d-line of the positive lens.
  • various aberrations such as coma aberration and chromatic aberration (axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration) can be corrected well.
  • conditional expression (6) When the corresponding value of the conditional expression (6) exceeds the upper limit, it becomes difficult to correct various aberrations such as coma aberration and chromatic aberration (axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration), which is not preferable.
  • the upper limit value of the conditional expression (6) By setting the upper limit value of the conditional expression (6) to 1.62, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • Conditional expression (7) defines an appropriate relationship between the refractive index for the d-line of the positive lens and the Abbe number based on the d-line.
  • the upper limit value of conditional expression (7) should be 39.500, 39,000, 38.500, 38.000, 37.500, and further 36.800. Is preferred.
  • the positive lens satisfies the following conditional expression (8).
  • ndP2 ⁇ (0.020 ⁇ ddP2 ⁇ 1.080) ⁇ ⁇ dP2 ⁇ 16.260 (8)
  • Conditional expression (8) defines an appropriate relationship between the refractive index for the d-line of the positive lens and the Abbe number based on the d-line.
  • the upper limit value of the conditional expression (8) is set to 16,000, 15.800, 15.500, 15.300, 15.000, 14.800, 14.500. , 14.000, and further preferably 13.500.
  • a method of manufacturing the above-described optical system LS will be outlined with reference to FIG.
  • a positive lens is disposed on the image side of the aperture stop S and at least the aperture stop S (step ST1).
  • each lens is disposed in the lens barrel such that at least one of the positive lenses disposed on the image side of the aperture stop S satisfies the above-mentioned conditional expressions (1) to (3) etc. (Step ST2).
  • Step ST2 According to such a manufacturing method, in correction of chromatic aberration, it is possible to manufacture an optical system in which the secondary spectrum is well corrected in addition to the primary achromatism.
  • an optical system LS according to an example of the present embodiment will be described based on the drawings.
  • 1, 3, 5, 7, 9, 11, 13, and 15 show the configurations of optical systems LS ⁇ LS (1) to LS (8) ⁇ according to the first to eighth examples.
  • a sectional view showing the distribution of refractive power In the cross-sectional views of the optical systems LS (1) to LS (2) according to the first to second embodiments and the optical systems LS (7) to LS (8) according to the seventh to eighth embodiments, the focusing lens unit The movement direction when focusing on a near distance object from infinity is indicated by an arrow along with the characters “focusing”.
  • the optical axes of the respective lens units upon zooming from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T) The direction of movement along is indicated by arrows.
  • each lens group is a combination of code G and a number, and each lens is a combination of code L and a number. It represents.
  • the lens group and the like are represented using combinations of codes and numbers independently for each embodiment. For this reason, even if the combination of the same code
  • Tables 1 to 8 are shown below. Among these, Table 1 is the first embodiment, Table 2 is the second embodiment, Table 3 is the third embodiment, Table 4 is the fourth embodiment, and Table 5 is the fourth embodiment. Table 6 shows the sixth embodiment, Table 7 the seventh embodiment, and Table 8 the specification data in the eighth embodiment.
  • f is the focal length of the whole lens system
  • FN o is the f-number
  • 2 ⁇ is the angle of view (unit is ° ( ⁇ )
  • ⁇ is the half angle of view
  • Y is the image height Show.
  • TL represents a distance obtained by adding BF to the distance from the lens front surface to the lens final surface on the optical axis at infinity focusing
  • BF represents an image from the lens final surface on the optical axis at infinity focusing
  • the distance to the plane I (back focus) is shown. Note that when the optical system is a variable magnification optical system, these values are shown for each of the wide angle end (W), the intermediate focal length (M), and the telephoto end (T) in respective variable power states.
  • the surface number indicates the order of the optical surface from the object side along the traveling direction of the light ray
  • R indicates the radius of curvature of each optical surface (the surface on which the center of curvature is located on the image side)
  • a positive value D is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface (or image surface)
  • nd is the refractive index for the d-line of the material of the optical member
  • ⁇ d is the optical
  • ⁇ gF indicates the partial dispersion ratio of the material of the optical member.
  • the radius of curvature “ ⁇ ” indicates a plane or an aperture, and the (diaphragm S) indicates the aperture stop S, respectively.
  • the description of the refractive index nd 1.00000 of air is omitted.
  • the optical surface is an aspheric surface, the surface number is marked with * a, and the column of radius of curvature R shows the paraxial radius of curvature.
  • the partial dispersion ratio ⁇ gF of the material of the optical member is defined by the following equation (A).
  • f represents the focal length of the entire lens system
  • ⁇ represents the imaging magnification, as [variable-distance data during close-up imaging]. Also, in the table of [Near-distance shooting variable distance data], the surface distance at the surface number at which the surface distance is “variable” in [lens specification] corresponding to each focal length and shooting magnification is shown. .
  • the optical system When the optical system is a variable magnification optical system, it corresponds to each variable magnification state at the wide angle end (W), the intermediate focal length (M), and the telephoto end (T) as [variable interval data at variable magnification shooting].
  • Lens specification] indicates the surface separation at the surface number at which the surface separation is “variable”. Further, the table of [lens group data] shows the focal length and the respective starting surface (surface closest to the object) of each lens unit.
  • the table of [conditional expression corresponding value] shows values corresponding to the respective conditional expressions.
  • mm is generally used unless otherwise specified for the focal length f, radius of curvature R, surface distance D, other lengths, etc. listed, but the optical system is proportionally expanded. Alternatively, since the same optical performance can be obtained by proportional reduction, it is not limited to this.
  • FIG. 1 is a diagram showing a lens configuration in an infinity in-focus condition of an optical system according to a first example of the present embodiment.
  • the optical system LS (1) according to the first embodiment is composed of a first lens group G1 having negative refractive power and a second lens group G2 having positive refractive power, which are arranged in order from the object side. There is. At the time of focusing from an infinite distance object to a close distance (finite distance) object, the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis.
  • the aperture stop S is disposed in the second lens group G2.
  • the sign (+) or (-) attached to each lens group symbol indicates the refractive power of each lens group, which is the same in all the following embodiments.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 with a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L12, a biconcave negative lens L13, and a biconvex positive lens. And a cemented lens including a lens L14 and a biconcave negative lens L15.
  • the negative lens L13 has an aspheric lens surface on the image side.
  • the second lens group G2 is a cemented lens consisting of a double convex positive lens L21, a positive meniscus lens L22 with a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L23 with a convex surface facing the object side, arranged in order from the object side
  • Composed of An image plane I is disposed on the image side of the second lens group G2.
  • An aperture stop S is disposed between the positive lens L21 and the positive meniscus lens L22 in the second lens group G2.
  • the positive meniscus lens L27 of the second lens group G2 corresponds to the image side lens
  • the positive meniscus lens L22 of the second lens group G2 is a positive lens satisfying the conditional expressions (1) to (3) etc.
  • the positive lens L26 has an aspheric lens surface on the image side.
  • Table 1 below provides values of specifications of the optical system according to the first example.
  • FIG. 2 is a diagram of various types of aberration when in focus at infinity of the optical system according to the first example.
  • FNO denotes an F number
  • Y denotes an image height.
  • the f-number or numerical aperture value corresponding to the maximum aperture is shown, in the astigmatism diagram and the distortion diagram, the maximum value of the image height is shown, and in the coma aberration diagram, the value of each image height is shown. .
  • a solid line indicates a sagittal image plane
  • a broken line indicates a meridional image plane. Also in the aberration charts of the examples shown below, the same reference numerals as in the present example are used, and the redundant description is omitted.
  • the optical system according to the first example has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 3 is a diagram showing a lens configuration in an infinity in-focus condition of an optical system according to a second example of the present embodiment.
  • the optical system LS (2) according to the second example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, and a positive refractive index. And a third lens group G3 having a force.
  • the second lens group G2 moves to the image side along the optical axis.
  • the aperture stop S is disposed in the vicinity of the object side of the third lens group G3 and is fixed to the image plane I at the time of focusing, similarly to the first lens group G1 and the third lens group G3.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a protective glass HG having extremely weak refractive power, a biconvex positive lens L11, a biconvex positive lens L12, and a biconcave negative lens L13. And a cemented lens including a negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 is composed of a biconcave negative lens L21 and a cemented lens composed of a positive meniscus lens L22 concave on the object side and a biconcave negative lens L23 arranged in order from the object side Be done.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a first partial group G31 having positive refractive power, a second partial group G32 having negative refractive power, and a third partial group having positive refractive power. And G33.
  • the first partial group G31 is composed of a cemented lens consisting of a biconvex positive lens L31 and a negative meniscus lens L32 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the second partial group G32 is composed of a cemented lens composed of a biconvex positive lens L33 and a biconcave negative lens L34 arranged in order from the object side, and a biconcave negative lens L35.
  • the third partial group G33 is composed of a biconvex positive lens L36 and a cemented lens composed of a biconvex positive lens L37 and a biconcave negative lens L38 arranged in order from the object side.
  • the negative lens L38 of the third lens group G3 corresponds to the image side lens
  • the positive lens L33 of the third lens group G3 corresponds to a positive lens satisfying the conditional expressions (1) to (3).
  • the second partial group G33 of the third lens group G3 constitutes a vibration reduction lens group (partial group) movable in a direction perpendicular to the optical axis, and displacement of the imaging position due to camera shake or the like (image plane I Correct the image blur).
  • a fixed stop (flare cut stop) Sa is disposed between the second partial group G32 and the third partial group G33 in the third lens group G3.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3.
  • a removable optical filter FL is disposed between the third lens group G3 and the image plane I.
  • an NC filter neutral color filter
  • a color filter a color filter
  • a polarizing filter a polarizing filter
  • an ND filter light reduction filter
  • an IR filter infrared cut filter
  • Table 2 below presents values of specifications of the optical system according to the second example.
  • FIG. 4 is a diagram of various types of aberration when in focus at infinity of the optical system according to the second example. From the respective aberration diagrams, it is understood that the optical system according to the second example has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 5 is a diagram showing a lens configuration in an infinity in-focus condition of an optical system according to a third example of the present embodiment.
  • the optical system LS (3) according to the third example includes a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and negative refractive power, which are arranged in order from the object side It comprises a third lens group G3 having a force and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • W wide-angle end state
  • T telephoto end state
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves along the optical axis together with the third lens group G3 during zooming.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L12, a biconcave negative lens L13, and a biconvex positive lens. And a lens L14.
  • the negative meniscus lens L11 has aspheric lens surfaces on both sides.
  • the negative lens L13 has an aspheric lens surface on the image side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented lens including a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L23. And consists of
  • the third lens group G3 is a cemented lens consisting of a biconvex positive lens L31 and a biconcave negative lens L32 arranged in order from the object side, a negative meniscus lens L33 with a concave surface facing the object side, and a biconvex And a positive lens L34 of a shape.
  • the positive lens L34 of the third lens group G3 corresponds to a positive lens satisfying the conditional expressions (1) to (3) and the like.
  • the negative meniscus lens L33 and the positive lens L34 of the third lens group G3 move to the image side along the optical axis. .
  • the fourth lens group G4 has a concave surface facing the object side, a cemented lens consisting of a biconvex positive lens L41 and a biconcave negative lens L42 arranged in order from the object side, a biconvex positive lens L43, and a biconvex lens And a cemented lens including a positive meniscus lens L44 and a negative lens L45 having a concave surface facing the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the fourth lens group G4.
  • the negative lens L45 of the fourth lens group G4 corresponds to the image side lens.
  • the negative lens L45 has an aspheric lens surface on the image side.
  • Table 3 below presents values of specifications of the optical system according to the third example.
  • FIG. 6 (A), 6 (B), and 6 (C) show various conditions at the time of infinity focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the third embodiment, respectively.
  • FIG. 7 is a diagram showing a lens configuration in an infinity in-focus condition of an optical system according to a fourth example of the present embodiment.
  • the optical system LS (4) according to the fourth example includes a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, and positive refractive power, which are arranged in order from the object side
  • the third lens group G3 having a force
  • the fourth lens group G4 having a negative refractive power
  • the fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first to fourth lens groups G1 to G4 move in the directions shown by the arrows in FIG. 7, respectively.
  • the aperture stop S is disposed on the most object side of the third lens group G3, and moves along the optical axis together with the third lens group G3 during zooming.
  • the first lens group G1 has a convex surface facing the object side, and a cemented lens consisting of a negative meniscus lens L11 with a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 with a convex surface facing the object side, arranged in order from the object side And a positive meniscus lens L13.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object, a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the object, and a positive meniscus lens having a concave surface facing the object. It consists of L23 and a negative meniscus lens L24 with a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L21 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the negative meniscus lens L24 has an aspheric lens surface on the image side.
  • the third lens group G3 is a cemented lens including, in order from the object side, a double convex positive lens L31, a positive meniscus lens L32 with a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L33 with a concave surface facing the object side And a cemented lens composed of a negative meniscus lens L34 having a convex surface facing the object side and a positive lens L35 having a biconvex shape.
  • the positive lens L31 of the third lens group G3 corresponds to a positive lens satisfying the conditional expressions (1) to (3) and the like.
  • the positive lens L35 has an aspheric lens surface on the image side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a cemented lens consisting of a biconcave negative lens L41 and a biconvex positive lens L42 arranged in order from the object side, and a negative meniscus lens L43 with the convex surface facing the object side Be done. In this embodiment, focusing is performed by moving the negative meniscus lens L43 of the fourth lens group G4 along the optical axis.
  • the fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a convex surface facing the object, which are arranged in order from the object.
  • An image plane I is disposed on the image side of the fifth lens group G5.
  • the negative meniscus lens L52 of the fifth lens group G5 corresponds to the image side lens.
  • Table 4 below presents values of specifications of the optical system according to the fourth example.
  • FIGS. 8A, 8B, and 8C respectively show various conditions at the time of infinity focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the fourth embodiment.
  • FIG. From the respective aberration diagrams, it is understood that the optical system according to the fourth example has the various imaging properties corrected well and the excellent imaging performance.
  • FIG. 9 is a diagram showing a lens configuration in an infinity in-focus condition of an optical system according to a fifth example of the present embodiment.
  • the optical system LS (5) according to the fifth example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, and a positive refractive index.
  • the third lens group G3 having a force
  • the fourth lens group G4 having a positive refractive power
  • the fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move in the directions shown by the arrows in FIG.
  • the aperture stop S is disposed in the vicinity of the object side of the third lens group G3, and during zooming, like the first lens group G1, the third lens group G3 and the fifth lens group G5, the image plane I Fixed against
  • the first lens group G1 is a cemented lens consisting of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12 arranged in order from the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side And consists of
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a negative biconcave lens L22, a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, and And a concave negative lens L24.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a double convex positive lens L31, a half flat positive lens L32 with a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L33 with a convex surface facing the object side And a cemented lens including a biconcave negative lens L34 and a biconvex positive lens L35 and a biconcave negative lens L36.
  • the fourth lens group G4 is a cemented lens including, in order from the object side, a double convex positive lens L41, a negative meniscus lens L42 with the convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L43 with the convex surface facing the object side And consists of In this embodiment, focusing is performed by moving the entire fourth lens group G4 along the optical axis.
  • the fifth lens group G5 is a cemented lens consisting of a negative meniscus lens L51 with a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L52, and a biconcave negative lens L53 arranged in order from the object side, and the image side And a positive lens L55 having a biconvex shape and a positive meniscus lens L56 having a convex surface facing the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the fifth lens group G5.
  • the positive meniscus lens L56 of the fifth lens group G5 corresponds to the image side lens
  • the positive lens L52 of the fifth lens group G5 corresponds to a positive lens satisfying the conditional expressions (1) to (3).
  • Table 5 below presents values of specifications of the optical system according to the fifth example.
  • FIG. 10 (A), 10 (B), and 10 (C) show various conditions at the time of infinity focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the fifth embodiment, respectively.
  • FIG. 11 is a diagram showing a lens configuration in an infinity in-focus condition of an optical system according to a sixth example of the present embodiment.
  • the optical system LS (6) according to the sixth example includes a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, and positive refractive power, which are arranged in order from the object side
  • the third lens group G3 having a force
  • the fourth lens group G4 having a negative refractive power
  • the fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first to fifth lens groups G1 to G5 move in the directions shown by the arrows in FIG. 11, respectively.
  • the third lens group G3 and the fifth lens group G5 move along the optical axis by the same amount of movement.
  • the aperture stop S is disposed near the object side of the third lens group G3 and moves along the optical axis together with the third lens group G3 during zooming.
  • the first lens group G1 includes a cemented lens including a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a single positive lens L12 having a convex surface facing the object side, and a convex surface on the object side. And a positive meniscus lens L13 directed.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a concave surface on the object side And a negative meniscus lens L24 directed.
  • the negative meniscus lens L21 has an aspheric lens surface on the object side. In this embodiment, when focusing from an infinite distance object to a close distance (finite distance) object, the entire second lens group G2 moves to the object side along the optical axis.
  • the third lens group G3 is a cemented lens including, in order from the object side, a positive meniscus lens L31 with a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L32 with a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L33 And a biconvex positive lens L34.
  • the positive lens L34 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens including a positive meniscus lens L41 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L42, and a positive meniscus lens L43 having a concave surface facing the object side And a cemented lens composed of a biconcave negative lens L44.
  • the positive meniscus lens L43 of the fourth lens group G4 corresponds to a positive lens satisfying the conditional expressions (1) to (3) and the like.
  • the fifth lens group G5 is a cemented lens including, in order from the object side, a double convex positive lens L51, a positive meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L53 having a concave surface facing the object side And consists of An image plane I is disposed on the image side of the fifth lens group G5.
  • the negative meniscus lens L53 of the fifth lens group G5 corresponds to the image side lens.
  • the positive lens L51 has an aspheric lens surface on the object side.
  • Table 6 below presents values of specifications of the optical system according to the sixth example.
  • FIG. 12 (A), 12 (B), and 12 (C) show various conditions at the time of infinity focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the sixth embodiment, respectively.
  • FIG. 13 is a diagram showing a lens configuration in an infinity in-focus condition of an optical system according to a seventh example of the present embodiment.
  • the optical system LS (7) according to the seventh example includes a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, and positive refractive power, which are arranged in order from the object side And a third lens group G3 having a force.
  • the second lens group G2 moves to the image side along the optical axis.
  • the aperture stop S is disposed in the vicinity of the object side of the third lens group G3 and is fixed to the image plane I at the time of focusing, similarly to the first lens group G1 and the third lens group G3.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a protective glass HG having extremely weak refractive power, a biconvex positive lens L11, a biconvex positive lens L12, and a biconcave negative lens L13. And a cemented lens including a negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 is composed of a biconcave negative lens L21 and a cemented lens composed of a positive meniscus lens L22 concave on the object side and a biconcave negative lens L23 arranged in order from the object side Be done.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a negative meniscus lens L32 with a concave surface facing the object side, a biconvex positive lens L33, and a biconcave negative lens A cemented lens consisting of L34, a biconcave negative lens L35, a biconvex positive lens L36, a biconvex positive lens L37 and a biconcave negative lens L38, and a concave surface on the object side And a negative meniscus lens L41 with a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L42 with a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L45 of the third lens group G3 corresponds to the image side lens
  • the positive meniscus lens L39 of the third lens group G3 is a positive lens satisfying the conditional expressions (1) to (3) etc. Applicable
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3.
  • a removable optical filter FL is disposed between the negative lens L38 and the positive meniscus lens L39 in the third lens group G3.
  • an NC filter neutral color filter
  • a color filter a color filter
  • a polarizing filter a polarizing filter
  • an ND filter light reduction filter
  • an IR filter infrared cut filter
  • Table 7 below presents values of specifications of the optical system according to the seventh example.
  • FIG. 14 is a diagram of various types of aberration when in focus at infinity of the optical system according to the seventh example. From the respective aberration diagrams, it is understood that the optical system according to the seventh example has various aberrations corrected well, and has excellent imaging performance.
  • FIG. 15 is a diagram showing a lens configuration of the optical system in an infinity in-focus condition according to an eighth example of the present embodiment.
  • the optical system LS (8) according to the eighth example includes a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side And a third lens group G3 having a force.
  • the second lens group G2 moves to the image side along the optical axis.
  • the aperture stop S is disposed in the vicinity of the object side of the third lens group G3 and is fixed to the image plane I at the time of focusing, similarly to the first lens group G1 and the third lens group G3.
  • the first lens group G1 includes a cemented lens including a positive meniscus lens L11 having a convex surface, a biconvex positive lens L12, and a biconcave negative lens L13 arranged in order from the object side, and a biconvex positive lens. It comprises a lens L14 and a cemented lens consisting of a negative meniscus lens L15 having a convex surface directed to the object side and a positive meniscus lens L16 having a convex surface directed to the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented lens including a positive meniscus lens L21 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L22, and a positive meniscus lens L23 having a concave surface facing the object side And a cemented lens composed of a biconcave negative lens L24.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a double convex positive lens L31, a negative meniscus lens L32 with a concave surface facing the object side, a positive meniscus lens L33 with a concave surface facing the object side, and A cemented lens including a convex positive lens L34, a negative meniscus lens L35 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L36, a biconcave negative lens L37, and a biconvex positive lens L38
  • the positive meniscus lens L39 has a concave surface facing the object side
  • the negative meniscus lens L40 has a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L40 of the third lens group G3 corresponds to the image side lens
  • the positive lens L34 of the third lens group G3 corresponds to a positive lens satisfying the conditional expressions (1) to (3).
  • the positive meniscus lens L39 has an aspheric lens surface on the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3.
  • a removable optical filter FL is disposed between the positive meniscus lens L33 and the positive lens L34 in the third lens group G3.
  • an NC filter neutral color filter
  • a color filter a color filter
  • a polarizing filter a polarizing filter
  • an ND filter light reduction filter
  • an IR filter infrared cut filter
  • Table 8 below presents values of specifications of the optical system according to the eighth example.
  • FIG. 16 is a diagram of various types of aberration when in focus at infinity of the optical system according to the eighth example. From the respective aberration diagrams, it is understood that the optical system according to the eighth example has various aberrations well corrected and has excellent imaging performance.
  • the focusing lens group indicates a portion having at least one lens separated by an air gap that changes at the time of focusing. That is, a single or a plurality of lens groups or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to provide a focusing lens group for focusing from an infinite distance object to a near distance object.
  • This focusing lens group can also be applied to auto focusing, and is also suitable for motor drive (using an ultrasonic motor or the like) for auto focusing.
  • the present invention is not limited to this, and the configuration may not have the anti-vibration function.
  • the other embodiment having no vibration isolation function can also be configured to have the vibration isolation function.
  • the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspherical surface.
  • the lens surface is spherical or flat, it is preferable because lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to processing and assembly adjustment errors can be prevented. In addition, even when the image plane shifts, it is preferable because there is little deterioration in the imaging performance.
  • the aspheric surface is an aspheric surface formed by grinding, a glass mold aspheric surface formed of glass into an aspheric surface shape, or a composite aspheric surface formed of resin on the surface of glass with an aspheric surface shape. Any one is fine.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • Each lens surface may be provided with an anti-reflection film having high transmittance over a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and to achieve optical performance with high contrast. This can reduce flare and ghost and achieve high contrast and high optical performance.

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Abstract

光学系（ＬＳ）は、開口絞り（Ｓ）と、開口絞り（Ｓ）より像側に配置された以下の条件式を満足する正レンズ（Ｌ２２）とを有している。　ｎｄＰ２＋（０．０１４２５×νｄＰ２）＜２．１２　１８．０＜νｄＰ２＜３５．０　０．７０２＜θｇＦＰ２＋（０．００３１６×νｄＰ２）　但し、ｎｄＰ２：正レンズのｄ線に対する屈折率　νｄＰ２：正レンズのｄ線を基準とするアッベ数　θｇＦＰ２：正レンズの部分分散比であり、正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＰ２とし、正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＰ２とし、正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＰ２としたとき、次式で定義される　θｇＦＰ２＝（ｎｇＰ２－ｎＦＰ２）／（ｎＦＰ２－ｎＣＰ２）

Description

光学系、光学機器、および光学系の製造方法
　本発明は、光学系、光学機器、および光学系の製造方法に関する。
　近年、デジタルカメラやビデオカメラ等の撮像装置に用いられる撮像素子は、高画素化が進んでいる。このような撮像素子を用いた撮像装置に設けられる撮影レンズは、球面収差、コマ収差等の基準収差（単一波長の収差）に加え、白色光源において像の色にじみがないように色収差も良好に補正された、高い解像力を有するレンズであることが望まれている。特に、色収差の補正においては、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正されていることが望ましい。色収差の補正の手段として、例えば、異常分散性を有する樹脂材料を用いる方法（例えば、特許文献１を参照）が知られている。このように、近年の撮像素子の高画素化に伴い、諸収差が良好に補正された撮影レンズが望まれている。
特開２０１６－１９４６０９号公報
　第１の態様に係る光学系は、開口絞りと、前記開口絞りより像側に配置された以下の条件式を満足する正レンズとを有する。
　ｎｄＰ２＋（０．０１４２５×νｄＰ２）＜２．１２
　１８．０＜νｄＰ２＜３５．０
　０．７０２＜θｇＦＰ２＋（０．００３１６×νｄＰ２）
　但し、ｎｄＰ２：前記正レンズのｄ線に対する屈折率
　　　　νｄＰ２：前記正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
　　　　θｇＦＰ２：前記正レンズの部分分散比であり、前記正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＰ２とし、前記正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＰ２とし、前記正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＰ２としたとき、次式で定義される
　θｇＦＰ２＝（ｎｇＰ２－ｎＦＰ２）／（ｎＦＰ２－ｎＣＰ２）
　第２の態様に係る光学機器は、上記光学系を備えて構成される。
　第３の態様に係る光学系の製造方法は、開口絞りと、前記開口絞りより像側に配置された以下の条件式を満足する正レンズとを有するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
　ｎｄＰ２＋（０．０１４２５×νｄＰ２）＜２．１２
　１８．０＜νｄＰ２＜３５．０
　０．７０２＜θｇＦＰ２＋（０．００３１６×νｄＰ２）
　但し、ｎｄＰ２：前記正レンズのｄ線に対する屈折率
　　　　νｄＰ２：前記正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
　　　　θｇＦＰ２：前記正レンズの部分分散比であり、前記正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＰ２とし、前記正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＰ２とし、前記正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＰ２としたとき、次式で定義される
　θｇＦＰ２＝（ｎｇＰ２－ｎＦＰ２）／（ｎＦＰ２－ｎＣＰ２）
第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。 第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。 第３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図６（Ａ）、図６（Ｂ）、および図６（Ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図８（Ａ）、図８（Ｂ）、および図８（Ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１０（Ａ）、図１０（Ｂ）、および図１０（Ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１２（Ａ）、図１２（Ｂ）、および図１２（Ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 第７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。 第８実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 第８実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。 本実施形態に係る光学系を備えたカメラの構成を示す図である。 本実施形態に係る光学系の製造方法を示すフローチャートである。
　以下、本実施形態に係る光学系および光学機器について図を参照して説明する。まず、本実施形態に係る光学系を備えたカメラ（光学機器）を図１７に基づいて説明する。このカメラ１は、図１７に示すように撮影レンズ２として本実施形態に係る光学系を備えたデジタルカメラである。カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、撮像素子３へ到達する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子３によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、このカメラは、ミラーレスカメラでも、クイックリターンミラーを有した一眼レフタイプのカメラであっても良い。
　本実施形態に係る光学系（撮影レンズ）ＬＳの一例としての光学系ＬＳ（１）は、図１に示すように、開口絞りＳと、開口絞りＳより像側に配置された以下の条件式（１）～（３）を満足する正レンズ（Ｌ２２）とを有している。
　ｎｄＰ２＋（０．０１４２５×νｄＰ２）＜２．１２　　　・・・（１）
　１８．０＜νｄＰ２＜３５．０　　　　　　　　　　　　　・・・（２）
　０．７０２＜θｇＦＰ２＋（０．００３１６×νｄＰ２）　・・・（３）
　但し、ｎｄＰ２：正レンズのｄ線に対する屈折率
　　　　νｄＰ２：正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
　　　　θｇＦＰ２：正レンズの部分分散比であり、正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＰ２とし、正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＰ２とし、正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＰ２としたとき、次式で定義される
　θｇＦＰ２＝（ｎｇＰ２－ｎＦＰ２）／（ｎＦＰ２－ｎＣＰ２）
　なお、正レンズのｄ線を基準とするアッベ数νｄＰ２は、次式で定義される
　νｄＰ２＝（ｎｄＰ２－１）／（ｎＦＰ２－ｎＣＰ２）
　本実施形態によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系、およびこの光学系を備えた光学機器を得ることが可能になる。本実施形態に係る光学系ＬＳは、図３に示す光学系ＬＳ（２）でも良く、図５に示す光学系ＬＳ（３）でも良く、図７に示す光学系ＬＳ（４）でも良く、図９に示す光学系ＬＳ（５）でも良い。また、本実施形態に係る光学系ＬＳは、図１１に示す光学系ＬＳ（６）でも良く、図１３に示す光学系ＬＳ（７）でも良く、図１５に示す光学系ＬＳ（８）でも良い。
　条件式（１）は、正レンズのｄ線に対する屈折率とｄ線を基準とするアッベ数の適切な関係を規定するものである。条件式（１）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
　条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、例えばペッツバール和が小さくなることで、像面湾曲の補正が困難になるため、好ましくない。条件式（１）の上限値を２．１１に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１）の上限値を、２．１０、２．０９、２．０８、２．０７、さらに２．０６とすることが好ましい。
　条件式（２）は、正レンズのｄ線を基準とするアッベ数の適切な範囲を規定するものである。条件式（２）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
　条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、例えば、開口絞りＳより像側の部分群において軸上色収差の補正が困難となるため、好ましくない。条件式（２）の上限値を３２．５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（２）の上限値を、３２．０、３１．５、３１．０、３０．５、３０．０、さらに２９．５とすることが好ましい。
　条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、例えば、開口絞りＳより像側の部分群において軸上色収差の補正が困難となるため、好ましくない。条件式（２）の下限値を２０．０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（２）の下限値を、２３．０、２３．５、２４．０、２４.５、２５.０、２５．５、２６．０、２６．５、２７．０、２７．５、さらに２７．７とすることが好ましい。
　条件式（３）は、正レンズの異常分散性を適切に規定するものである。条件式（３）を満足することで、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルを良好に補正することができる。
　条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、正レンズの異常分散性が小さくなるため、色収差の補正が困難となる。条件式（３）の下限値を０．７０４に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（３）の下限値を、０．７０８、０．７１０、０．７１２、さらに０．７１５とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系において、正レンズは、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
　１．８３＜ｎｄＰ２＋（０．００７８７×νｄＰ２）　・・・（４）
　条件式（４）は、正レンズのｄ線に対する屈折率とｄ線を基準とするアッベ数の適切な関係を規定するものである。条件式（４）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
　条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、例えば正レンズの屈折率が小さくなることで、基準収差、特に球面収差の補正が困難になるため、好ましくない。条件式（４）の下限値を１．８４に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（４）の下限値を、１．８５、さらに１．８６とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系において、正レンズは、以下の条件式（２－１）および条件式（４－１）を満足してもよい。
　１８．０＜νｄＰ２＜２６．５　　　　　　　　　　　・・・（２－１）
　１．８３＜ｎｄＰ２＋（０．００７８７×νｄＰ２）　・・・（４－１）
　条件式（２－１）は、条件式（２）と同様の式であり、条件式（２）と同様の効果を得ることができる。条件式（２－１）の上限値を２６．０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（２－１）の上限値を、２５．５、さらに２５．０とすることが好ましい。一方、条件式（２－１）の下限値を２３．５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（２－１）の下限値を、２４．０、さらに２４．５とすることが好ましい。
　条件式（４－１）は、条件式（４）と同様の式であり、条件式（４）と同様の効果を得ることができる。条件式（４－１）の下限値を１．９０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（４－１）の下限値を、１．９２、さらに１．９４とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系において、正レンズは、以下の条件式（２－２）および条件式（４－２）を満足してもよい。
　２５．０＜νｄＰ２＜３５．０　　　　　　　　　　　・・・（２－２）
　１．８３＜ｎｄＰ２＋（０．００７８７×νｄＰ２）　・・・（４－２）
　条件式（２－２）は、条件式（２）と同様の式であり、条件式（２）と同様の効果を得ることができる。条件式（２－２）の上限値を３２．５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（２－２）の上限値を、３１．５、さらに２９．５とすることが好ましい。一方、条件式（２－２）の下限値を２６．２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（２－２）の下限値を、２６．７、さらに２７．７とすることが好ましい。
　条件式（４－２）は、条件式（４）と同様の式であり、条件式（４）と同様の効果を得ることができる。条件式（４－２）の下限値を１．８４に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（４－２）の下限値を１．８５とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系において、正レンズは、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
　ＤＰ２＞０．８０　・・・（５）
　但し、ＤＰ２：正レンズの光軸上の厚さ［ｍｍ］
　条件式（５）は、正レンズの光軸上の厚さの適切な範囲を規定するものである。条件式（５）を満足することで、コマ収差、色収差（軸状色収差および倍率色収差）等の諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、コマ収差、色収差（軸状色収差および倍率色収差）等の諸収差を補正することが困難になり、好ましくない。条件式（５）の下限値を０．９０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（５）の下限値を、１．００、１．１０、１．２０、さらに１．３０とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系は、最も像側に配置された像側レンズを有し、開口絞りＳが像側レンズより物体側に配置され、像側レンズより物体側で、正レンズが開口絞りＳより像側に配置されることが望ましい。これにより、コマ収差、色収差（軸状色収差および倍率色収差）等の諸収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の光学系において、正レンズは、ガラスレンズであることが望ましい。これにより、材料が樹脂である場合と比較して、経年変化に強く、温度変化等の環境変化に強いレンズを得ることができる。
　本実施形態の光学系において、正レンズは、以下の条件式（６）～（７）を満足することが望ましい。
　ｎｄＰ２＜１．６３　・・・（６）
　ｎｄＰ２－（０．０４０×νｄＰ２－２．４７０）×νｄＰ２＜３９．８０９・・・（７）
　条件式（６）は、正レンズのｄ線に対する屈折率の適切な範囲を規定するものである。条件式（６）を満足することで、コマ収差、色収差（軸状色収差および倍率色収差）等の諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（６）の対応値が上限値を上回ると、コマ収差、色収差（軸状色収差および倍率色収差）等の諸収差を補正することが困難になり、好ましくない。条件式（６）の上限値を１．６２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（７）は、正レンズのｄ線に対する屈折率とｄ線を基準とするアッベ数の適切な関係を規定するものである。条件式（７）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
　条件式（７）の対応値が上限値を上回ると、例えばペッツバール和が小さくなることで、像面湾曲の補正が困難になるため、好ましくない。条件式（７）の上限値を３９．８００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（７）の上限値を、３９．５００、３９．０００、３８．５００、３８．０００、３７．５００、さらに３６．８００とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系において、正レンズは、以下の条件式（８）を満足することが望ましい。
　ｎｄＰ２－（０．０２０×νｄＰ２－１．０８０）×νｄＰ２＜１６．２６０・・・（８）
　条件式（８）は、正レンズのｄ線に対する屈折率とｄ線を基準とするアッベ数の適切な関係を規定するものである。条件式（８）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
　条件式（８）の対応値が上限値を上回ると、例えばペッツバール和が小さくなることで、像面湾曲の補正が困難になるため、好ましくない。条件式（８）の上限値を１６．２４０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（８）の上限値を、１６．０００、１５．８００、１５．５００、１５．３００、１５．０００、１４．８００、１４．５００、１４．０００、さらに１３．５００とすることが好ましい。
　続いて、図１８を参照しながら、上述の光学系ＬＳの製造方法について概説する。まず、開口絞りＳと、少なくとも開口絞りＳより像側に正レンズを配置する（ステップＳＴ１）。このとき、開口絞りＳより像側に配置された正レンズのうち少なくとも１枚が上記条件式（１）～（３）等を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ２）。このような製造方法によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系を製造することが可能になる。
　以下、本実施形態の実施例に係る光学系ＬＳを図面に基づいて説明する。図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３、図１５は、第１～第８実施例に係る光学系ＬＳ｛ＬＳ（１）～ＬＳ（８）｝の構成及び屈折力配分を示す断面図である。第１～第２実施例に係る光学系ＬＳ（１）～ＬＳ（２）および第７～第８実施例に係る光学系ＬＳ（７）～ＬＳ（８）の断面図では、合焦レンズ群が無限遠から近距離物体に合焦する際の移動方向を、「合焦」という文字とともに矢印で示している。第３～第６実施例に係る光学系ＬＳ（３）～ＬＳ（６）の断面図では、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群の光軸に沿った移動方向を矢印で示している。
　これら図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３、図１５において、各レンズ群を符号Ｇと数字の組み合わせにより、各レンズを符号Ｌと数字の組み合わせにより、それぞれ表している。この場合において、符号、数字の種類および数が大きくなって煩雑化するのを防止するため、実施例毎にそれぞれ独立して符号と数字の組み合わせを用いてレンズ群等を表している。このため、実施例間で同一の符号と数字の組み合わせが用いられていても、同一の構成であることを意味するものでは無い。
　以下に表１～表８を示すが、この内、表１は第１実施例、表２は第２実施例、表３は第３実施例、表４は第４実施例、表５は第５実施例、表６は第６実施例、表７は第７実施例、表８は第８実施例における各諸元データを示す表である。各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）、Ｃ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）、Ｆ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）を選んでいる。
　［全体諸元］の表において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮОはＦナンバー、２ωは画角（単位は°（度）で、ωが半画角である）、Ｙは像高を示す。ＴＬは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢＦを加えた距離を示し、ＢＦは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの距離（バックフォーカス）を示す。なお、光学系が変倍光学系である場合、これらの値は、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態におけるそれぞれについて示している。
　［レンズ諸元］の表において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序を示し、Ｒは各光学面の曲率半径（曲率中心が像側に位置する面を正の値としている）、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材料のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材料のｄ線を基準とするアッベ数を、θｇＦは光学部材の材料の部分分散比をそれぞれ示す。曲率半径の「∞」は平面又は開口を、（絞りＳ）は開口絞りＳをそれぞれ示す。空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。光学面が非球面である場合には面番号に＊ａ印を付して、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示している。
　光学部材の材料のｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）に対する屈折率をｎｇとし、光学部材の材料のＦ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）に対する屈折率をｎＦとし、光学部材の材料のＣ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）に対する屈折率をｎＣとする。このとき、光学部材の材料の部分分散比θｇＦは次式（Ａ）で定義される。
　θｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）　　…（Ａ）
　［非球面データ］の表には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（Ｂ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離（ザグ量）を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。なお、２次の非球面係数Ａ２は０であり、その記載を省略している。
　Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／Ｒ2）1/2｝＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10　…（Ｂ）
　光学系が変倍光学系でない場合、［近距離撮影時可変間隔データ］として、ｆはレンズ全系の焦点距離を、βは撮影倍率をそれぞれ示す。また、［近距離撮影時可変間隔データ］の表には、各焦点距離および撮影倍率に対応する、［レンズ諸元］において面間隔が「可変」となっている面番号での面間隔を示す。
　光学系が変倍光学系である場合、［変倍撮影時可変間隔データ］として、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態に対応する、［レンズ諸元］において面間隔が「可変」となっている面番号での面間隔を示す。また、［レンズ群データ］の表には、各レンズ群のそれぞれの始面（最も物体側の面）と焦点距離を示す。
　［条件式対応値］の表には、各条件式に対応する値を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での重複する説明は省略する。
　（第１実施例）
　第１実施例について、図１～図２および表１を用いて説明する。図１は、本実施形態の第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１実施例に係る光学系ＬＳ（１）は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２内に配設されている。各レンズ群記号に付けている符号（＋）もしくは（－）は各レンズ群の屈折力を示し、このことは以下の全ての実施例でも同様である。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と、両凸形状の正レンズＬ１４および両凹形状の負レンズＬ１５からなる接合レンズと、から構成される。負レンズＬ１３は、像側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２および物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ２４および両凸形状の正レンズＬ２５からなる接合レンズと、像側に凸面を向けた片平形状の正レンズＬ２６と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２７と、から構成される。第２レンズ群Ｇ２の像側に、像面Ｉが配置される。第２レンズ群Ｇ２における正レンズＬ２１と正メニスカスレンズＬ２２との間に、開口絞りＳが配置される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ２７が像側レンズに該当し、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ２２が条件式（１）～（３）等を満足する正レンズに該当する。正レンズＬ２６は、像側のレンズ面が非球面である。
　以下の表１に、第１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表１）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　28.773
ＦＮＯ　　 　　1.8796
　２ω　　　　75.3311
　　Ｙ　　　　21.60
　ＴＬ　　 　131.9655
　ＢＦ　　　　36.457
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　θｇＦ
　　1　　　　　57.6700　　　1.7000　　　1.713000　　　53.94　　0.5441
　　2　　　　　23.6385　 　10.630
　　3　　 　　360.0000　　　3.4200　　　1.846660　　　23.78
　　4　　　　-149.5844　　　2.1000
　　5　　　 　-91.6110　　　1.7000　　　1.487490　　　70.31
　　6　　　　　34.8169　　　0.1000　　　1.520500　　　51.02
　　7*a　　　　31.0734　　　7.4700
　　8　　　　　54.5000　　　8.5700　　　1.834000　　　37.18
　　9　　 　　-43.5000　　　1.7000　　　1.749714　　　24.66　　0.6272
　　10　　　　475.5646　　　D10（可変）
　　11　　 　　41.6500　　　6.2000　　　1.589130　　　61.24
　　12　　　　-79.7342　　　8.8800
　　13　　　　　　∞　　　　1.0000　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　14　　 　　71.7000　　　1.3000　　　1.659398　　　26.87　　0.6323
　　15　　　　165.1470　　　1.0000　　　1.672700　　　32.19
　　16　　 　　41.0000　　　6.0900
　　17　　　　-19.3844　　　1.5200　　　1.805180　　　25.46
　　18　　　　400.0000　　　2.4200　　　1.772500　　　49.65
　　19　　　　-67.0000　　　0.6000
　　20　　　　　　∞　　　　3.0800　　　1.729160　　　54.66
　　21　　　　-50.8920　　　0.2000　　　1.520500　　　51.02
　　22*a　　　-37.6986　　　1.1400
　　23　　　　-98.0000　　　5.2100　　　1.834810　　　42.72　　0.5651
　　24　　　　-26.8452　　　2.3629
　　25　　　　　　∞　　　　BF
［非球面データ］
　第７面
　κ=0.0000
　A4=-2.99E-06,A6=-2.39E-08,A8=1.13E-10,A10=-3.69E-13
　第２２面
　κ=0.0000
　A4=2.03E-05,A6=4.37E-09,A8=1.85E-10,A10=-1.33E-12
［近距離撮影時可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝28.7734　　　　β＝-0.2174
　D10　　　　9.5660　　　　　　2.3031
［条件式対応値］
　条件式（１）
　　ｎｄＰ２＋（０．０１４２５×νｄＰ２）＝2.042
　条件式（２），（２－１），（２－２）
　　νｄＰ２＝26.87
　条件式（３）
　　θｇＦＰ２＋（０．００３１６×νｄＰ２）＝0.7172
　条件式（４），（４－１），（４－２）
　　ｎｄＰ２＋（０．００７８７×νｄＰ２）＝1.871
　条件式（５）
　　ＤＰ２＝1.3000
　条件式（６）
　　ｎｄＰ２＝1.659398
　条件式（７）
　　ｎｄＰ２－（０．０４０×νｄＰ２－２．４７０）×νｄＰ２＝35.830
　条件式（８）
　　ｎｄＰ２－（０．０２０×νｄＰ２－１．０８０）×νｄＰ２＝12.920
　図２は、第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーまたは開口数の値を示し、非点収差図および歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線(波長λ＝５８７．６ｎｍ)、ｇはｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）、ＣはＣ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）、ＦはＦ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用い、重複する説明は省略する。
　各諸収差図より、第１実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例）
　第２実施例について、図３～図４および表２を用いて説明する。図３は、本実施形態の第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２実施例に係る光学系ＬＳ（２）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像側に移動する。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側近傍に配設され、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３と同様に、像面Ｉに対して固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、極めて弱い屈折力を有する保護ガラスＨＧと、両凸形状の正レンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５からなる接合レンズと、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２２および両凹形状の負レンズＬ２３からなる接合レンズと、から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１部分群Ｇ３１と、負の屈折力を有する第２部分群Ｇ３２と、正の屈折力を有する第３部分群Ｇ３３とを有している。第１部分群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２からなる接合レンズ、から構成される。第２部分群Ｇ３２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３３および両凹形状の負レンズＬ３４からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ３５と、から構成される。第３部分群Ｇ３３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３６と、両凸形状の正レンズＬ３７および両凹形状の負レンズＬ３８からなる接合レンズと、から構成される。本実施例では、第３レンズ群Ｇ３の負レンズＬ３８が像側レンズに該当し、第３レンズ群Ｇ３の正レンズＬ３３が条件式（１）～（３）等を満足する正レンズに該当する。第３レンズ群Ｇ３の第２部分群Ｇ３３は、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群（部分群）を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。なお、第３レンズ群Ｇ３における第２部分群Ｇ３２と第３部分群Ｇ３３との間に、固定絞り（フレアカット絞り）Ｓａが配置される。
　第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬとして、例えば、ＮＣフィルター（ニュートラルカラーフィルター）や、カラーフィルター、偏光フィルター、ＮＤフィルター（減光フィルター）、ＩＲフィルター（赤外線カットフィルター）等が用いられる。
　以下の表２に、第２実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２）
［全体諸元］
　　ｆ　　 　392.000
ＦＮＯ　　 　　2.881
　２ω　　 　　6.245
　　Ｙ　　　　21.63
　ＴＬ　　 　396.319
　ＢＦ　　　　74.502
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　 θｇＦ
　　1　　　　1200.37020　　　5.000　　　1.51680　　　63.88　　　0.536
　　2　　　　1199.78950　　　1.000
　　3　　 　　250.71590　 　16.414　　　1.43385　　　95.25　　　0.540
　　4　　　　-766.97150　 　45.000
　　5　　 　　158.99440　 　18.720　　　1.43385　　　95.25　　　0.540
　　6　　　　-400.00000　　　2.261
　　7　　　　-377.29180　　　6.000　　　1.61266　　　44.46　　　0.564
　　8　　 　　461.79700　 　95.451
　　9　　　　　70.05760　　　4.000　　　1.79500　　　45.31　　　0.560
　　10　　 　　47.57190　 　11.944　　　1.49782　　　82.57　　　0.539
　　11　　 　1223.84820　　　D11（可変）
　　12　　 　-546.41280　　　2.500　　　1.80610　　　40.97　　　0.569
　　13　　 　　76.73180　　　6.996
　　14　　 　-241.81680　　　4.500　　　1.65940　　　26.87　　　0.633
　　15　　　　-56.62280　　　2.500　　　1.48749　　　70.32　　　0.529
　　16　　　　234.80990　　　D16（可変）
　　17　　　　　　∞　　　 　5.100　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　18　　 　　95.57020　　　6.000　　　1.75500　　　52.33　　　0.548
　　19　　　　-75.36620　　　1.800　　　1.80809　　　22.74　　　0.629
　　20　　 　-757.80810　　　4.500
　　21　　　　279.80870　　　4.700　　　1.74971　　　24.66　　　0.627
　　22　　　　-82.76070　　　1.800　　　1.59319　　　67.90　　　0.544
　　23　　 　　50.04470　　　3.390
　　24　　 　-226.07440　　　1.800　　　1.83481　　　42.73　　　0.565
　　25　　　　105.63280　　　4.250
　　26　　　　　　∞　　　 　0.250
　　27　　　　105.07290　　　3.700　　　1.69680　　　55.52　　　0.543
    28　　 　-158.46840　　　0.100
　　29　　 　　92.25180　　　4.000　　　1.72047　　　34.71　　　0.583
　　30　　 　-129.17240　　　1.800　　　1.92119　　　23.96　　　0.620
　　31　　　　404.52160　　　7.500
　　32　　　　　　∞　　　 　1.500　　　1.51680　　　63.88　　　0.536
　　33　　　　　　∞　　　 　BF
［近距離撮影時可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝392.000　　　　β＝-0.173
　D11　　 　13.847　　　　　　　29.047
　D16　　 　33.495　　　　　　　18.295
［条件式対応値］
　条件式（１）
　　ｎｄＰ２＋（０．０１４２５×νｄＰ２）＝2.101
　条件式（２），（２－１），（２－２）
　　νｄＰ２＝24.66
　条件式（３）
　　θｇＦＰ２＋（０．００３１６×νｄＰ２）＝0.7049
　条件式（４），（４－１），（４－２）
　　ｎｄＰ２＋（０．００７８７×νｄＰ２）＝1.944
　条件式（５）
　　ＤＰ２＝4.700
　条件式（６）
　　ｎｄＰ２＝1.74971
　条件式（７）
　　ｎｄＰ２－（０．０４０×νｄＰ２－２．４７０）×νｄＰ２＝34.836
　条件式（８）
　　ｎｄＰ２－（０．０２０×νｄＰ２－１．０８０）×νｄＰ２＝12.721
　図４は、第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。各諸収差図より、第２実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３実施例）
　第３実施例について、図５～図６並びに表３を用いて説明する。図５は、本実施形態の第３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第３実施例に係る光学系ＬＳ（３）は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第４レンズ群Ｇ１～Ｇ４がそれぞれ図５の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに光軸に沿って移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と、両凸形状の正レンズＬ１４と、から構成される。負メニスカスレンズＬ１１は、両側のレンズ面が非球面である。負レンズＬ１３は、像側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２３と、から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１および両凹形状の負レンズＬ３２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３と、両凸形状の正レンズＬ３４と、から構成される。本実施例では、第３レンズ群Ｇ３の正レンズＬ３４が条件式（１）～（３）等を満足する正レンズに該当する。また、本実施例では、無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第３レンズ群Ｇ３の負メニスカスレンズＬ３３および正レンズＬ３４が光軸に沿って像側に移動する。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１および両凹形状の負レンズＬ４２からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４４および物体側に凹面を向けた負レンズＬ４５からなる接合レンズと、から構成される。第４レンズ群Ｇ４の像側に、像面Ｉが配置される。本実施例では、第４レンズ群Ｇ４の負レンズＬ４５が像側レンズに該当する。負レンズＬ４５は、像側のレンズ面が非球面である。
　以下の表３に、第３実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表３）
［全体諸元］
　変倍比　2.07
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　　　16.65　　　　　24.00　　　　　34.43
ＦＮＯ　　 　　4.12　　　 　　4.12　　 　　　4.18
　２ω　　 　107.58　　　　　83.63　　　　　63.19
　　Ｙ　　　　21.60　　　　　21.60　　　　　21.60
　ＴＬ　　 　168.91　　 　　162.86　　 　　167.14
　ＢＦ　　　　39.00　　　　　48.62　　　　　65.18
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　θｇＦ
　　1*a　 　　145.31700　　　3.000　　　1.76684　　　46.78　　0.5576
　　2*a　　　　18.85670　　　9.851
　　3　　　　-326.23140　　　1.550　　　1.88300　　　40.66　　0.5668
　　4　　　　　85.38900　　　4.225
　　5　　 　　-53.70640　　　1.500　　　1.88300　　　40.66　　0.5668
　　6　　　　　51.34430　　　0.400　　　1.55389　　　38.09　　0.5928
　　7*a　　　　63.00250　　　2.357
　　8　　　　　53.19070　　　6.801　　　1.69895　　　30.13　　0.6021
　　9　　 　　-42.56470　　　D9（可変）
　　10　　 　　36.83870　　　1.050　　　1.84666　　　23.80　　0.6215
　　11　　 　　18.12050　　　4.250　　　1.62004　　　36.40　　0.5833
　　12　　 　　63.71820　　　0.100
　　13　　 　　32.00210　　　4.533　　　1.51696　　　52.40　　0.5544
　　14　　　　-68.04600　　　D14（可変）
　　15　　　　　　∞　　　 　3.263　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　16　　　　745.37430　　　2.545　　　1.62004　　　36.40　　0.5833
　　17　　　　-30.65950　　　1.000　　　1.88300　　　40.66　　0.5668
　　18　　 　　69.53870　　　2.388
　　19　　　　-23.28320　　　0.800　　　1.88300　　　40.66　　0.5668
　　20　　　　-69.51460　　　0.150
　　21　　 　　86.42750　　　4.549　　　1.65940　　　26.87　　0.6327
　　22　　　　-29.47240　　　D22（可変）
　　23　　 　　35.16640　 　10.376　　　1.49782　　　82.57　　0.5386
　　24　　　　-24.74900　　　1.100　　　1.83400　　　37.18　　0.5778
　　25　 　　1215.04870　　　0.100
　　26　　 　　38.11360　　　9.425　　　1.49782　　　82.57　　0.5386
　　27　　　　-36.58240　　　0.100
　　28　 　　-136.80970　　　8.294　　　1.67221　　　54.76　　0.5503
　　29　　　　-20.68170　　　1.600　　　1.80610　　　40.97　　0.5688
　　30*a　 　-654.08670　　　BF
［非球面データ］
　第１面
　κ=1.0000
　A4=3.82E-06,A6=3.24E-09,A8=0.00E+00,A10=0.00E+00
　第２面
　κ=1.0000
　A4=-2.08E-05,A6=0.00E+00,A8=0.00E+00,A10=0.00E+00
　第７面
　κ=1.0000
　A4=1.57E-05,A6=-3.97E-08,A8=3.99E-11,A10=0.00E+00
　第３０面
　κ=1.0000
　A4=1.77E-05,A6=1.40E-08,A8=0.00E+00,A10=0.00E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　D9　　 　31.875　　　14.203　　 　2.000
　D14　　 　3.000　 　　8.901　　　13.460
　D22　　 　9.727　 　　5.825　 　　1.200
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　-23.700
　G2　 　　10　　　　42.200
　G3　 　　15　 　　-84.900
　G4　 　　23　　　　60.900
［条件式対応値］
　条件式（１）
　　ｎｄＰ２＋（０．０１４２５×νｄＰ２）＝2.042
　条件式（２），（２－１），（２－２）
　　νｄＰ２＝26.87
　条件式（３）
　　θｇＦＰ２＋（０．００３１６×νｄＰ２）＝0.7176
　条件式（４），（４－１），（４－２）
　　ｎｄＰ２＋（０．００７８７×νｄＰ２）＝1.871
　条件式（５）
　　ＤＰ２＝4.549
　条件式（６）
　　ｎｄＰ２＝1.65940
　条件式（７）
　　ｎｄＰ２－（０．０４０×νｄＰ２－２．４７０）×νｄＰ２＝35.830
　条件式（８）
　　ｎｄＰ２－（０．０２０×νｄＰ２－１．０８０）×νｄＰ２＝12.920
　図６（Ａ）、図６（Ｂ）、および図６（Ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第３実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第４実施例）
　第４実施例について、図７～図８および表４を用いて説明する。図７は、本実施形態の第４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第４実施例に係る光学系ＬＳ（４）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第４レンズ群Ｇ１～Ｇ４がそれぞれ図７の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の最も物体側に配設され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに光軸に沿って移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と、から構成される。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。負メニスカスレンズＬ２４は、像側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３２および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４および両凸形状の正レンズＬ３５からなる接合レンズと、から構成される。本実施例では、第３レンズ群Ｇ３の正レンズＬ３１が条件式（１）～（３）等を満足する正レンズに該当する。正レンズＬ３５は、像側のレンズ面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ４１および両凸形状の正レンズＬ４２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４３と、から構成される。本実施例では、第４レンズ群Ｇ４の負メニスカスレンズＬ４３を光軸に沿って移動させることにより、合焦を行う。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５２と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。本実施例では、第５レンズ群Ｇ５の負メニスカスレンズＬ５２が像側レンズに該当する。
　以下の表４に、第４実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表４）
［全体諸元］
　変倍比　7.85
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　　　24.720　　　　58.064　　　 　194.000
ＦＮＯ　　 　　3.6　　　 　　5.5　　　 　　　6.5
　２ω　　　　85.516　　　　38.972　　　　　12.120
　　Ｙ　　　　21.60　　　　　21.60　　　　　21.60
　ＴＬ　　 　149.034　　 　171.725　　 　　204.028
　ＢＦ　　　　40.17156　　　40.17154　　　　40.17152
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　θｇＦ
　　1　　　　　92.15372　　　1.50000　　1.893278　　　29.92　　0.5973
　　2　　　　　50.45119　　　5.86351　　1.49782　　 　82.57　　0.5386
　　3　　 　　287.2377　　 　0.50000
　　4　　　　　52.85439　　　5.29710　　1.754987　　　52.34　　0.5545
　　5　　 　　179.2157　　 　D5（可変）
　　6*a　 　　192.5648　　 　1.50000　　1.76684　　 　46.78　　0.5576
　　7　　　　　14.39735　　　9.14834
　　8　　 　　-53.9422　　 　1.50000　　1.804　　　 　46.6　　 0.5575
　　9　　　　-159.834　　　　0.50004
　　10　　 　-458.262　　　　3.37612　　1.80809　　 　22.74　　0.6287
　　11　　　　-32.7306　　 　1.09499
　　12　　　　-25.8208　　 　1.50010　　1.76818　　 　49.12　　0.5602
　　13*a　　　-71.2139　　 　D13（可変）
　　14　　　　　　∞　　　 　0.50251　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　15　　 　　25.10727　　　4.79424　　1.659398　　　26.87　　0.6327
　　16　　　　-47.2953　　 　0.53134
　　17　　　　-63.4845　　 　2.79326　　1.754941　　　52.34　　0.5546
　　18　　　　-22.633　　　　1.50000　　1.949938　　　29.37　　0.5987
　　19　　　-1891.64　　 　　0.50000
　　20　　 　　22.49872　　　2.24749　　1.949963　　　29.37　　0.5987
　　21　　 　　12.7943　　 　8.00000　　1.519269　　　65.98　　0.5332
　　22*a　　　-31.4383　　 　D22（可変）
　　23　　　　-31.6877　　 　3.00000　　1.78738　　 　34.67　　0.5867
　　24　　 　　25.83264　　　6.67641　　1.765346　　　49.1　　 0.5602
　　25　　　　-37.7488　　 　0.50640
　　26　　　 　95.74988　　　1.50570　　1.755164　　　52.29　　0.5546
　　27　　 　　27.40248　　　D27（可変）
　　28　　 　　43.74094　　　5.00269　　1.615395　　　37.55　　0.5811
　　29　　　　-91.144　　　　0.50000
　　30　　 　　83.67357　　　1.50000　　1.755　　 　　52.34　　0.5545
　　31　　 　　26.73611　　　BF
［非球面データ］
　第６面
　κ=2.0000
　A4=2.65541E-06,A6=-2.66829E-09,A8=2.26904E-12,A10=-1.11750E-14
　第１３面
　κ=0.0000
　A4=-1.11022E-05,A6=-3.09432E-08,A8=1.57986E-10,A10=-9.22034E-13
　第２２面
　κ=0.0427
　A4=2.11546E-05,A6=-8.86580E-09,A8=-7.04018E-10,A10=2.78728E-12
［変倍撮影時可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　　Ｔ
　D5　　　　0.50226　　　15.6917　 　　48.17765
　D13　　　34.74901　　　15.99244　 　　0.50004
　D22　　 　0.55612　　 　4.10818　 　　8.61444
　D27　　 　1.71514　　　24.42039　　　35.22397
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　97.0173
　G2　　　　6　　 　-17.8186
　G3　 　　14　　　　24.5561
　G4　 　　23　　 　-38.3045
　G5　 　　28　　 　328.1997
［条件式対応値］
　条件式（１）
　　ｎｄＰ２＋（０．０１４２５×νｄＰ２）＝2.042
　条件式（２），（２－１），（２－２）
　　νｄＰ２＝26.87
　条件式（３）
　　θｇＦＰ２＋（０．００３１６×νｄＰ２）＝0.7176
　条件式（４），（４－１），（４－２）
　　ｎｄＰ２＋（０．００７８７×νｄＰ２）＝1.871
　条件式（５）
　　ＤＰ２＝4.79424
　条件式（６）
　　ｎｄＰ２＝1.659398
　条件式（７）
　　ｎｄＰ２－（０．０４０×νｄＰ２－２．４７０）×νｄＰ２＝35.830
　条件式（８）
　　ｎｄＰ２－（０．０２０×νｄＰ２－１．０８０）×νｄＰ２＝12.920
　図８（Ａ）、図８（Ｂ）、および図８（Ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第４実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第５実施例）
　第５実施例について、図９～図１０および表５を用いて説明する。図９は、本実施形態の第５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第５実施例に係る光学系ＬＳ（５）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とがそれぞれ図９の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側近傍に配設され、変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と、第３レンズ群Ｇ３と、第５レンズ群Ｇ５と同様に、像面Ｉに対して固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４と、から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた片平形状の正レンズＬ３２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３３と、両凹形状の負レンズＬ３４と、両凸形状の正レンズＬ３５および両凹形状の負レンズＬ３６からなる接合レンズと、から構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４３からなる接合レンズと、から構成される。本実施例では、第４レンズ群Ｇ４の全体を光軸に沿って移動させることにより、合焦を行う。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２および両凹形状の負レンズＬ５３からなる接合レンズと、像側に凹面を向けた片平形状の負レンズＬ５４と、両凸形状の正レンズＬ５５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５６と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。本実施例では、第５レンズ群Ｇ５の正メニスカスレンズＬ５６が像側レンズに該当し、第５レンズ群Ｇ５の正レンズＬ５２が条件式（１）～（３）等を満足する正レンズに該当する。
　以下の表５に、第５実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表５）
［全体諸元］
　変倍比　2.74
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　　　71.413619　 　139.954134　 　195.992207
ＦＮＯ　　 　　2.9　　　　　　2.9　　　　　　2.9
　２ω　　　　33.679　　 　　17.10734　　 　12.20834
　　Ｙ　　　　21.60　　　　　21.60　　　　　21.60
　ＴＬ　　 　245.2　　　　　245.2　　　　　245.2
　ＢＦ　　　　53.3　　 　　　53.3　　 　　　53.3
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　θｇＦ
　　1　　 　　126.7377　　　2.8000　　　1.950000　　　29.37　　0.600
　　2　　　　　89.1138　　　9.9000　　　1.497820　　　82.57　　0.539
　　3　　 　-1020.1958　　　0.1000
　　4　　　　　92.2410　　　7.7000　　　1.433852　　　95.25　　0.540
　　5　　 　　697.5997　　　D5（可変）
　　6　　　　　67.2071　　　2.4000　　　1.719990　　　50.27　　0.553
　　7　　　　　33.2108　 　10.2500
　　8　　　　-131.8697　　　2.0000　　　1.618000　　　63.34　　0.541
　　9　　 　　100.8703　　　2.0000
　　10　　 　　53.8723　　　4.4000　　　1.846660　　　23.78　　0.619
　　11　　　　192.4940　　　3.5500
　　12　　　　-73.3376　　　2.2000　　　1.603000　　　65.44　　0.539
　　13　　　　293.3428　　　D13（可変）
　　14　　　　　　∞　　　　2.5000　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　15　　　　581.3263　　　3.7000　　　1.834810　　　42.73　　0.565
　　16　　 　-130.4486　　　0.2000
　　17　　 　　90.5655　　　3.8500　　　1.593190　　　67.90　　0.544
　　18　　　　　　∞　　　　0.2000
　　19　　 　　52.6779　　　4.9000　　　1.497820　　　82.57　　0.539
　　20　　　　450.4224　　　2.0436
　　21　　 　-118.6005　　　2.2000　　　2.001000　　　29.14　　0.600
　　22　　　　173.2673　　　4.5500
　　23　　　　114.6393　　　5.7500　　　1.902650　　　35.73　　0.580
　　24　　　　-66.6756　　　2.2000　　　1.581440　　　40.98　　0.576
　　25　　 　　41.9887　　　D25（可変）
　　26　　 　　57.8460　　　4.8000　　　1.497820　　　82.57　　0.539
　　27　　 　-191.5275　　　0.1000
　　28　　 　　44.2622　　　2.0000　　　1.950000　　　29.37　　0.600
　　29　　 　　28.5009　　　5.5500　　　1.593190　　　67.90　　0.544
　　30　　　　169.0503　　　D30（可変）
　　31　　 　　47.8018　　　1.8000　　　1.804000　　　46.60　　0.557
　　32　　 　　30.1942　　　5.1500
　　33　　　　105.9950　　　3.3500　　　1.659398　　　26.84　　0.632
　　34　　　　-69.1861　　　1.6000　　　1.593190　　　67.90　　0.544
　　35　　 　　40.7640　　　2.5830
　　36　　　　　　∞　　　　1.6000　　　1.953750　　　32.31　　0.590
　　37　　 　　57.1830　　　3.7500
　　38　　 　　71.6966　　　3.4000　　　1.593190　　　67.90　　0.544
　　39　　 　-551.0952　　　0.1500
　　40　　 　　55.3080　　　4.2000　　　1.719990　　　50.27　　0.553
　　41　　　　445.3842　　　BF     
［変倍撮影時可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　D5　　　　2.94202　　20.03940　　50.94204
　D13　　　50.63064　　33.53326　 　2.63063
　D25　　　16.90451　　14.80744　　16.89216
　D30　　 　2.01033　 　4.10740　 　2.02269
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　143.97421
　G2　　　　6　　 　-45.57214
　G3　 　　14　　　　94.45728
　G4　 　　26　　　　58.18894
　G5　 　　31　　　-109.05105
［条件式対応値］
　条件式（１）
　　ｎｄＰ２＋（０．０１４２５×νｄＰ２）＝2.042
　条件式（２），（２－１），（２－２）
　　νｄＰ２＝26.84
　条件式（３）
　　θｇＦＰ２＋（０．００３１６×νｄＰ２）＝0.7168
　条件式（４），（４－１），（４－２）
　　ｎｄＰ２＋（０．００７８７×νｄＰ２）＝1.871
　条件式（５）
　　ＤＰ２＝3.3500
　条件式（６）
　　ｎｄＰ２＝1.659398
　条件式（７）
　　ｎｄＰ２－（０．０４０×νｄＰ２－２．４７０）×νｄＰ２＝35.820
　条件式（８）
　　ｎｄＰ２－（０．０２０×νｄＰ２－１．０８０）×νｄＰ２＝12.920
　図１０（Ａ）、図１０（Ｂ）、および図１０（Ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第５実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第６実施例）
　第６実施例について、図１１～図１２および表６を用いて説明する。図１１は、本実施形態の第６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第６実施例に係る光学系ＬＳ（６）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図１１の矢印で示す方向に移動する。なお、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５とが同じ移動量で光軸に沿って移動する。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側近傍に配設され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに光軸に沿って移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および物体側に凸面を向けた片平形状の正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と、から構成される。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。本実施例では、無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２の全体が光軸に沿って物体側に移動する。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２および両凸形状の正レンズＬ３３からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４と、から構成される。正レンズＬ３４は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１および両凹形状の負レンズＬ４２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４３および両凹形状の負レンズＬ４４からなる接合レンズと、から構成される。本実施例では、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズＬ４３が条件式（１）～（３）等を満足する正レンズに該当する。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５２および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３からなる接合レンズと、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。本実施例では、第５レンズ群Ｇ５の負メニスカスレンズＬ５３が像側レンズに該当する。正レンズＬ５１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　以下の表６に、第６実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表６）
［全体諸元］
　変倍比　4.09
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　　　24.900　　　　50.000　　 　101.900
ＦＮＯ　　 　　4.100　　 　　4.100　　 　　4.100
　２ω　　　　84.743　　　　45.523　　　　23.261
　　Ｙ　　　　21.60　　　　　21.60　　　　21.60
　ＴＬ　　 　149.910　　 　162.620　　 　182.430
　ＢＦ　　　　40.185　　　　48.193　　　　58.850
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　 θｇＦ
　　1　　 　　163.16770　　　1.800　　　1.84666　　　23.80　　　0.622
　　2　　　　　63.11640　　　8.700　　　1.60311　　　60.69　　　0.541
　　3　　　 　　　∞　　 　　0.100
　　4　　　　　47.77580　　　6.150　　　1.80400　　　46.60　　　0.557
　　5　　 　　108.85110　　　D5（可変）
　　6*a　 　　137.31600　　　0.100　　　1.55389　　　38.09　　　0.593
　　7　　　　　78.84000　　　1.200　　　1.83481　　　42.71　　　0.564
　　8　　　　　13.88400　　　6.500
　　9　　 　　-29.19600　　　1.000　　　1.88300　　　40.76　　　0.567
　　10　　 　　57.78220　　　0.100
　　11　　 　　36.31400　　　5.300　　　1.80518　　　25.42　　　0.616
　　12　　　　-26.80660　　　0.670
　　13　　　　-19.89480　　　1.300　　　1.77250　　　49.60　　　0.552
　　14　　　　-45.63920　　　D14（可変）
　　15　　　　　　∞　　 　　0.000　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　16　　 　　31.50170　　　3.500　　　1.43700　　　95.00　　　0.533
　　17　　　　412.56440　　　1.200
　　18　　 　　28.92410　　　1.300　　　1.78470　　　26.27　　　0.613
　　19　　 　　16.85630　　　7.800　　　1.48749　　　70.31　　　0.529
　　20　　　　-68.28050　　　0.150
　　21*　　　　50.53390　　　4.010　　　1.58313　　　59.42　　　0.543
　　22　　　　-63.50130　　　D22（可変）
　　23　　　　-60.07050　　　3.200　　　1.84666　　　23.80　　　0.622
　　24　　　　-16.94620　　　1.000　　　1.76200　　　40.10　　　0.576
　　25　　 　　61.07170　　　2.900
　　26　　 　-104.05170　　　2.300　　　1.65940　　　26.87　　　0.633
　　27　　　　-44.45510　　　1.000　　　1.83481　　　42.73　　　0.565
　　28　　　　586.44930　　　D28（可変）
　　29*a　　　140.20100　　　0.080　　　1.55389　　　38.09　　　0.593
　　30　　　　198.01300　　　6.300　　　1.58913　　　61.14　　　0.541
　　31　　　　-26.62820　　　0.150
　　32　　 　-285.71710　　　6.700　　　1.48749　　　70.23　　　0.530
　　33　　　　-21.67090　　　1.900　　　1.84666　　　23.88　　　0.616
　　34　　　　-69.60370　　　BF
　第６面
　κ=1.0000
　A4=1.70949E-05,A6=-2.16050E-08,A8=-4.68699E-11,A10=4.42797E-13
　第２１面
　κ=1.0000
　A4=-1.20879E-05,A6=-4.99039E-09,A8=1.50865E-11,A10=-4.88260E-14
　第２９面
　κ=1.0000
　A4=-8.63929E-06,A6=2.78090E-09,A8=1.43178E-11,A10=-3.56187E-14
［変倍撮影時可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　D5　　　　2.442　　　18.432　　　34.512
　D14　　　19.113　　 　7.823　　 　0.903
　D22　　 　1.993　　 　7.103　　　10.783
　D28　　 　9.767　　 　4.657　　 　0.977
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　89.877
　G2　　　　6　　 　-14.548
　G3　 　　15　　　　22.802
　G4　 　　23　　 　-28.690
　G5　 　　29　　　　49.373
［条件式対応値］
　条件式（１）
　　ｎｄＰ２＋（０．０１４２５×νｄＰ２）＝2.042
　条件式（２），（２－１），（２－２）
　　νｄＰ２＝26.87
　条件式（３）
　　θｇＦＰ２＋（０．００３１６×νｄＰ２）＝0.7179
　条件式（４），（４－１），（４－２）
　　ｎｄＰ２＋（０．００７８７×νｄＰ２）＝1.871
　条件式（５）
　　ＤＰ２＝2.300
　条件式（６）
　　ｎｄＰ２＝1.65940
　条件式（７）
　　ｎｄＰ２－（０．０４０×νｄＰ２－２．４７０）×νｄＰ２＝35.830
　条件式（８）
　　ｎｄＰ２－（０．０２０×νｄＰ２－１．０８０）×νｄＰ２＝12.920
　図１２（Ａ）、図１２（Ｂ）、および図１２（Ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第６実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第７実施例）
　第７実施例について、図１３～図１４および表７を用いて説明する。図１３は、本実施形態の第７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第７実施例に係る光学系ＬＳ（７）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像側に移動する。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側近傍に配設され、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３と同様に、像面Ｉに対して固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、極めて弱い屈折力を有する保護ガラスＨＧと、両凸形状の正レンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５からなる接合レンズと、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２２および両凹形状の負レンズＬ２３からなる接合レンズと、から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、両凸形状の正レンズＬ３３および両凹形状の負レンズＬ３４からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ３５と、両凸形状の正レンズＬ３６と、両凸形状の正レンズＬ３７および両凹形状の負レンズＬ３８からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３９および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４０からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ４３と、両凸形状の正レンズＬ４４および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４５からなる接合レンズと、から構成される。本実施例では、第３レンズ群Ｇ３の負メニスカスレンズＬ４５が像側レンズに該当し、第３レンズ群Ｇ３の正メニスカスレンズＬ３９が条件式（１）～（３）等を満足する正レンズに該当する。
　第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３における負レンズＬ３８と正メニスカスレンズＬ３９との間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬとして、例えば、ＮＣフィルター（ニュートラルカラーフィルター）や、カラーフィルター、偏光フィルター、ＮＤフィルター（減光フィルター）、ＩＲフィルター（赤外線カットフィルター）等が用いられる。
　以下の表７に、第７実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表７）
［全体諸元］
　　ｆ　　 　548.897246
ＦＮＯ　　 　　4.028
　２ω　　 　　4.529
　　Ｙ　　　　21.60
　ＴＬ　　 　421.51451
　ＢＦ　　　　41.79450
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　θｇＦ
　　1　　　　1200.3704　　　5.0000　　　1.516800　　　63.88　　0.536
　　2　　　　1199.7897
　　3　　 　　207.5249　 　17.5000　　　1.433843　　　95.26　　0.540
　　4　　 　-1086.1158　 　44.9000
　　5　　 　　176.7586　 　18.0000　　　1.433843　　　95.26　　0.540
　　6　　　　-399.9688　　　3.0700
　　7　　　　-360.7137　　　6.0000　　　1.612660　　　44.46　　0.564
　　8　　 　　360.6858　 　90.0000
　　9　　　　　66.6831　　　4.0000　　　1.794997　　　45.32　　0.560
　　10　　 　　46.0960　 　15.0000　　　1.497820　　　82.54　　0.539
　　11　　 　1030.2823　　　D11（可変）
　　12　　　-1579.9519　　　2.5000　　　1.772499　　　49.68　　0.552
　　13　　　　115.8247　　　3.3500
　　14　　 　-274.6805　　　3.5000　　　1.846679　　　23.83　　0.620
　　15　　　　-87.1354　　　2.4000　　　1.518229　　　58.84　　0.546
　　16　　 　　65.0724　　　D16（可変）
　　17　　　　　　∞　　　　1.5000　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　18　　 　　89.0765　　　7.6000　　　1.487490　　　70.43　　0.530
　　19　　　　-64.1681　　　1.2000
　　20　　　　-66.2092　　　1.9000　　　1.846679　　　23.83　　0.620
　　21　　 　-113.6112　　　5.0000
　　22　　　　309.3141　　　3.5000　　　1.846679　　　23.83　　0.620
　　23　　 　-136.2550　　　1.9000　　　1.593190　　　67.94　　0.544
　　24　　 　　53.6104　　　3.1000
　　25　　 　-343.3953　　　1.9000　　　1.754999　　　52.33　　0.548
　　26　　 　　94.6723　　　4.1900
　　27　　　　117.8519　　　3.5000　　　1.772499　　　49.68　　0.552
　　28　　 　-385.7489　　　0.1000
　　29　　 　　67.6179　　　4.5000　　　1.639999　　　60.14　　0.537
　　30　　 　-410.4180　　　1.9000　　　1.846679　　　23.83　　0.620
　　31　　　　247.6487　　　6.5000
　　32　　　　　　∞　　　　1.5000　　　1.516800　　　63.88　　0.536
　　33　　　　　　∞　　 　25.3277
　　34　　 　-212.6904　　　6.2000　　　1.659398　　　26.84　　0.632
　　35　　　　-34.5457　　　1.6000　　　1.850000　　　27.03　　0.609
　　36　　　　-57.9415　　　0.1000
　　37　　　　171.5239　　　1.7000　　　1.729160　　　54.61　　0.544
　　38　　 　　20.3538　　　7.1000　　　1.581440　　　40.98　　0.576
　　39　　　　199.2504　　　3.7000
　　40　　　　-61.4914　　　1.7000　　　1.772500　　　49.62　　0.552
　　41　　 　　80.1566　　　0.1000
　　42　　 　　39.9229　　　7.8000　　　1.581440　　　40.98　　0.576
　　43　　　　-38.2861　　　1.7000　　　1.808090　　　22.74　　0.629
　　44　　 　-171.6744　　　BF
［近距離撮影時可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝548.89725　　　β＝-0.24282
　D11　　 　18.50291　　　 　　33.77284
　D16　　 　38.17937　　　 　　22.90945
［条件式対応値］
　条件式（１）
　　ｎｄＰ２＋（０．０１４２５×νｄＰ２）＝2.042
　条件式（２），（２－１），（２－２）
　　νｄＰ２＝26.84
　条件式（３）
　　θｇＦＰ２＋（０．００３１６×νｄＰ２）＝0.7168
　条件式（４），（４－１），（４－２）
　　ｎｄＰ２＋（０．００７８７×νｄＰ２）＝1.871
　条件式（５）
　　ＤＰ２＝6.2000
　条件式（６）
　　ｎｄＰ２＝1.659398
　条件式（７）
　　ｎｄＰ２－（０．０４０×νｄＰ２－２．４７０）×νｄＰ２＝35.820
　条件式（８）
　　ｎｄＰ２－（０．０２０×νｄＰ２－１．０８０）×νｄＰ２＝12.920
　図１４は、第７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。各諸収差図より、第７実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第８実施例）
　第８実施例について、図１５～図１６および表８を用いて説明する。図１５は、本実施形態の第８実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第８実施例に係る光学系ＬＳ（８）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像側に移動する。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側近傍に配設され、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３と同様に、像面Ｉに対して固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２および両凹形状の負レンズＬ１３からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ１４と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６からなる接合レンズと、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１および両凹形状の負レンズＬ２２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２３および両凹形状の負レンズＬ２４からなる接合レンズと、から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３３と、両凸形状の正レンズＬ３４と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３５と、両凸形状の正レンズＬ３６、両凹形状の負レンズＬ３７、および両凸形状の正レンズＬ３８からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３９と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４０と、から構成される。本実施例では、第３レンズ群Ｇ３の負メニスカスレンズＬ４０が像側レンズに該当し、第３レンズ群Ｇ３の正レンズＬ３４が条件式（１）～（３）等を満足する正レンズに該当する。正メニスカスレンズＬ３９は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３における正メニスカスレンズＬ３３と正レンズＬ３４との間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬとして、例えば、ＮＣフィルター（ニュートラルカラーフィルター）や、カラーフィルター、偏光フィルター、ＮＤフィルター（減光フィルター）、ＩＲフィルター（赤外線カットフィルター）等が用いられる。
　以下の表８に、第８実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表８）
［全体諸元］
　　ｆ　　 　388.032537
ＦＮＯ　　 　　4.038
　２ω　　 　　6.416
　　Ｙ　　　　21.60
　ＴＬ　　 　283.53069
　ＢＦ　　　　53.66784
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　 θｇＦ
　　1　　 　　167.3500　 　10.6000　　　1.497820　　　82.52　　0.539
　　2　　　　2361.5509　　　0.3000
　　3　　　　　98.4074　 　20.8000　　　1.497820　　　82.52　　0.539
　　4　　　　-306.6320　　　5.0000　　　1.772499　　　49.61　　0.552
　　5　　 　　165.4047　 　20.0000
　　6　　 　　135.6601　　　9.6000　　　1.446791　　　91.03　　0.534
　　7　　　　-731.2064　　　0.3000
　　8　　　　　71.2883　　　4.0000　　　1.754999　　　52.31　　0.547
　　9　　　　　42.3960　 　16.5000　　　1.497820　　　82.52　　0.539
　　10　　　　435.6465　　　D10（可変）
　　11　　　-1745.8851　　　5.0000　　　1.850260　　　32.35　　0.594
　　12　　　　-78.6510　　　3.0000　　　1.639999　　　60.09　　0.538
　　13　　 　　55.9799　　　6.0000
　　14　　　　-79.8113　　　4.2000　　　1.766840　　　46.80　　0.558
　　15　　　　-45.8300　　　2.8000　　　1.516800　　　64.10　　0.536
　　16　　 　　51.2954　　　D16（可変）
　　17　　　　　　∞　　　　3.2000　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　18　　　　126.0707　　　5.0000　　　1.729157　　　54.66　　0.544
　　19　　　　-81.3057　　　2.1000
　　20　　　　-43.1962　　　3.4000　　　1.795040　　　28.54　　0.607
　　21　　 　-104.9670　　　7.0000
　　22　　 　-827.9284　　　5.3000　　　1.603001　　　65.47　　0.541
　　23　　　　-52.9313　　　5.3151
　　24　　　　　　∞　　　　2.0000　　　1.516800　　　64.12　　0.536
　　25　　　　　　∞　　　　9.4440
　　26　　 　　64.5713　　　5.0000　　　1.611553　　　31.26　　0.618
　　27　　 　-280.9473　　　0.8000
　　28　　　　350.7347　　　1.5000　　　1.804000　　　46.58　　0.557
　　29　　 　　24.0250　　　5.4000
　　30　　 　　33.9853　　　9.0000　　　1.620040　　　36.30　　0.587
　　31　　　　-23.4510　　　2.0000　　　1.882997　　　40.76　　0.567
　　32　　 　　36.4535　　　8.2000　　　1.575010　　　41.49　　0.576
　　33　　　　-45.3865　　　2.9000
　　34*a　　　-91.9573　　　6.4000　　　1.589130　　　61.18　　0.539
　　35　　　　-28.9225　　　0.5000
　　36　　　　-33.4300　　　2.5000　　　1.882997　　　40.76　　0.567
　　37　　 　-192.4648　　　BF
［非球面データ］
　第３４面
　κ=1.0000
　A4=8.36373E-06,A6=2.40160E-09,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
［近距離撮影時可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝388.03254　　　β＝-0.25415
　D10　　 　19.01315　　　 　　27.19783
　D16　　 　15.10916　　　　　　6.92448
［条件式対応値］
　条件式（１）
　　ｎｄＰ２＋（０．０１４２５×νｄＰ２）＝2.057
　条件式（２），（２－１），（２－２）
　　νｄＰ２＝31.26
　条件式（３）
　　θｇＦＰ２＋（０．００３１６×νｄＰ２）＝0.7168
　条件式（４），（４－１），（４－２）
　　ｎｄＰ２＋（０．００７８７×νｄＰ２）＝1.858
　条件式（５）
　　ＤＰ２＝5.0000
　条件式（６）
　　ｎｄＰ２＝1.611553
　条件式（７）
　　ｎｄＰ２－（０．０４０×νｄＰ２－２．４７０）×νｄＰ２＝36.513
　条件式（８）
　　ｎｄＰ２－（０．０２０×νｄＰ２－１．０８０）×νｄＰ２＝12.605
　図１６は、第８実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。各諸収差図より、第８実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
　上記各実施例によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系を実現することができる。
　ここで、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。
　なお、以下の内容は、本実施形態の光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　合焦レンズ群とは、合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示すものとする。すなわち、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モータ等を用いた）モータ駆動にも適している。
　本実施形態の光学系の第２実施例において、防振機能を有する構成のものを示したが、本願はこれに限られず、防振機能を有していない構成とすることもできる。また、防振機能を有していない他の実施例についても、防振機能を有する構成とすることができる。
　レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
　レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。
　各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。
　Ｇ１　第１レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ２　第２レンズ群
　Ｇ３　第３レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ４　第４レンズ群
　Ｇ５　第５レンズ群
　　Ｉ　像面　　　　　　　　　　　　　　　Ｓ　開口絞り

Claims (9)

  1. 　開口絞りと、前記開口絞りより像側に配置された以下の条件式を満足する正レンズとを有する光学系。
    　ｎｄＰ２＋（０．０１４２５×νｄＰ２）＜２．１２
    　１８．０＜νｄＰ２＜３５．０
    　０．７０２＜θｇＦＰ２＋（０．００３１６×νｄＰ２）
    　但し、ｎｄＰ２：前記正レンズのｄ線に対する屈折率
    　　　　νｄＰ２：前記正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
    　　　　θｇＦＰ２：前記正レンズの部分分散比であり、前記正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＰ２とし、前記正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＰ２とし、前記正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＰ２としたとき、次式で定義される
    　θｇＦＰ２＝（ｎｇＰ２－ｎＦＰ２）／（ｎＦＰ２－ｎＣＰ２）
  2. 　前記正レンズは、以下の条件式を満足する請求項１に記載の光学系。
    　１．８３＜ｎｄＰ２＋（０．００７８７×νｄＰ２）
  3. 　前記正レンズは、以下の条件式を満足する請求項１に記載の光学系。
    　１８．０＜νｄＰ２＜２６．５
    　１．８３＜ｎｄＰ２＋（０．００７８７×νｄＰ２）
  4. 　前記正レンズは、以下の条件式を満足する請求項１に記載の光学系。
    　２５．０＜νｄＰ２＜３５．０
    　１．８３＜ｎｄＰ２＋（０．００７８７×νｄＰ２）
  5. 　前記正レンズは、以下の条件式を満足する請求項１～４のいずれか一項に記載の光学系。
    　ＤＰ２＞０．８０
    　但し、ＤＰ２：前記正レンズの光軸上の厚さ［mm］
  6. 　最も像側に配置された像側レンズを有し、
    　前記開口絞りが前記像側レンズより物体側に配置され、
    　前記像側レンズより物体側で、前記正レンズが前記開口絞りより像側に配置される請求項１～５のいずれかに記載の光学系。
  7. 　前記正レンズは、ガラスレンズである請求項１～６のいずれか一項に記載の光学系。
  8. 　請求項１～７のいずれか一項に記載の光学系を備えて構成される光学機器。
  9. 　開口絞りと、前記開口絞りより像側に配置された以下の条件式を満足する正レンズとを有するように、
    　レンズ鏡筒内に各レンズを配置する光学系の製造方法。
    　ｎｄＰ２＋（０．０１４２５×νｄＰ２）＜２．１２
    　１８．０＜νｄＰ２＜３５．０
    　０．７０２＜θｇＦＰ２＋（０．００３１６×νｄＰ２）
    　但し、ｎｄＰ２：前記正レンズのｄ線に対する屈折率
    　　　　νｄＰ２：前記正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
    　　　　θｇＦＰ２：前記正レンズの部分分散比であり、前記正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＰ２とし、前記正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＰ２とし、前記正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＰ２としたとき、次式で定義される
    　θｇＦＰ２＝（ｎｇＰ２－ｎＦＰ２）／（ｎＦＰ２－ｎＣＰ２）
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