WO2019116564A1 - 光学系、光学機器、および光学系の製造方法 - Google Patents

光学系、光学機器、および光学系の製造方法 Download PDF

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WO2019116564A1
WO2019116564A1 PCT/JP2017/045184 JP2017045184W WO2019116564A1 WO 2019116564 A1 WO2019116564 A1 WO 2019116564A1 JP 2017045184 W JP2017045184 W JP 2017045184W WO 2019116564 A1 WO2019116564 A1 WO 2019116564A1
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lens
optical system
conditional expression
negative lens
object side
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French (fr)
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雅史 山下
智希 伊藤
洋 籔本
山本　浩史
哲史 三輪
啓介 坪野谷
歩 槇田
健 上原
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株式会社ニコン
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    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/02—Telephoto objectives, i.e. systems of the type + - in which the distance from the front vertex to the image plane is less than the equivalent focal length
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/04—Reversed telephoto objectives
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
    • G02B15/20—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having an additional movable lens or lens group for varying the objective focal length

Definitions

  • the present invention relates to an optical system, an optical apparatus, and a method of manufacturing an optical system.
  • the imaging lens provided in an imaging apparatus using such an imaging element has good chromatic aberration so that the color of the image is not blurred in the white light source It is desirable that the lens be corrected to have a high resolution. In particular, in the correction of the chromatic aberration, in addition to the first-order achromatism, it is desirable that the second-order spectrum be well corrected.
  • the optical system according to the first aspect has an aperture stop, and a negative lens disposed on the object side of the aperture stop and satisfying the following conditional expression.
  • ⁇ gFN1 partial dispersion ratio of the negative lens, the refractive index of the negative lens to g-line ngN1
  • ⁇ gFN1 (ngN1-nFN1) / (nFN1-nCN1) defined by the following equation
  • An optical apparatus includes the above optical system.
  • each lens is provided in a lens barrel so as to have an aperture stop and a negative lens disposed on the object side relative to the aperture stop and satisfying the following conditional expression.
  • nd N1 refractive index of the negative lens to d-line ddN1: Abbe number based on the d-line of the negative lens
  • ⁇ gFN1 partial dispersion ratio of the negative lens
  • FIG. 5 shows various aberrations that occurred in the infinity in-focus condition of the optical system according to the first example. It is a lens block diagram in the infinite point focusing state of the optical system concerning 2nd Example.
  • FIG. 7 shows various aberrations that occurred in the infinity in-focus condition of the optical system according to the second example. It is a lens block diagram in the infinite point focusing state of the optical system which concerns on 3rd Example. 6 (A), 6 (B), and 6 (C) show various conditions at the time of infinity focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the third embodiment, respectively.
  • FIG. 5 shows various aberrations that occurred in the infinity in-focus condition of the optical system according to the first example. It is a lens block diagram in the infinite point focusing state of the optical system concerning 2nd Example.
  • FIG. 7 shows various aberrations that occurred in the infinity in-focus condition of the optical system according to the second example. It is a lens block diagram
  • FIGS. 8A, 8B, and 8C respectively show various conditions at the time of infinity focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the fourth embodiment.
  • FIG. It is a lens block diagram in the infinite point focusing state of the optical system which concerns on 5th Example.
  • 10 (A), 10 (B), and 10 (C) show various conditions at the time of infinity focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the fifth embodiment, respectively.
  • FIG. It is a lens block diagram in the infinite point focusing state of the optical system which concerns on 6th Example.
  • FIG. 12 (A), 12 (B), and 12 (C) show various conditions at the time of infinity focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the sixth embodiment, respectively.
  • FIG. It is a lens block diagram in the infinite point focusing state of the optical system which concerns on 7th Example.
  • FIGS. 14A, 14B, and 14C respectively show various conditions at the time of infinity focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the seventh embodiment.
  • FIG. It is a figure showing composition of a camera provided with an optical system concerning this embodiment. It is a flowchart which shows the manufacturing method of the optical system which concerns on this embodiment.
  • the camera 1 is a digital camera provided with an optical system according to the present embodiment as a photographing lens 2 as shown in FIG.
  • the camera 1 light from an object (a subject) (not shown) is collected by the photographing lens 2 and reaches the image pickup element 3.
  • the imaging device 3 light from the subject is captured by the imaging device 3 and recorded as a subject image in a memory (not shown).
  • the camera may be a mirrorless camera or a single-lens reflex camera having a quick return mirror.
  • the optical system LS (1) as an example of the optical system (photographing lens) LS according to the present embodiment has the aperture stop S and the following conditional expressions disposed closer to the object side than the aperture stop S as shown in FIG. And a negative lens (L15) satisfying (1) to (3).
  • ndN1 refractive index of the negative lens to d-line ddN1: Abbe number based on the d-line of the negative lens ⁇ gFN1: partial dispersion ratio of the negative lens, and the refractive index of the negative lens to g-line is ngN1
  • ⁇ gFN1 (ngN1-nFN1) / (nFN1-nCN1)
  • the optical system LS according to the present embodiment may be the optical system LS (2) shown in FIG. 3, the optical system LS (3) shown in FIG. 5, or the optical system LS (4) shown in FIG.
  • the optical system LS according to the present embodiment may be the optical system LS (5) shown in FIG. 9, the optical system LS (6) shown in FIG. 11, or the optical system LS (7) shown in FIG. .
  • Conditional expression (1) defines an appropriate relationship between the refractive index to the d-line of the negative lens and the Abbe number based on the d-line.
  • the corresponding value of the conditional expression (1) exceeds the upper limit value, for example, the Petzval sum becomes small, which is not preferable because correction of curvature of field becomes difficult.
  • the upper limit value of the conditional expression (1) it is preferable to set the upper limit value of the conditional expression (1) to 2.10, 2.09, 2.08, 2.07, and further 2.06.
  • Conditional expression (2) defines an appropriate range of Abbe number based on the d-line of the negative lens. By satisfying conditional expression (2), correction of reference aberrations such as spherical aberration and coma aberration and correction (achromatization) of first-order chromatic aberration can be favorably performed.
  • conditional expression (2) If the corresponding value of the conditional expression (2) exceeds the upper limit value, for example, correction of axial chromatic aberration becomes difficult in a partial group on the object side of the aperture stop S, which is not preferable.
  • the upper limit value of conditional expression (2) By setting the upper limit value of the conditional expression (2) to 32.5, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the upper limit value of conditional expression (2) should be set to 32.0, 31.5, 31.0, 30.5, 30.0, and further 29.5. Is preferred.
  • the lower limit value of conditional expression (2) is set to 23.0, 23.5, 24.0, 24.5, 25.0, 25.5, 26.0. , 26.5, 27.0, 27.5, and further preferably 27.7.
  • Conditional expression (3) appropriately defines the anomalous dispersion of the negative lens.
  • conditional expression (3) in correction of chromatic aberration, in addition to primary achromatism, secondary spectrum can be corrected well.
  • conditional expression (3) When the corresponding value of the conditional expression (3) falls below the lower limit value, the anomalous dispersion of the negative lens becomes small, which makes it difficult to correct the chromatic aberration.
  • the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the negative lens satisfies the following conditional expression (4). 1.83 ⁇ ndN1 + (0.00787 ⁇ ⁇ dN1) (4)
  • Conditional expression (4) defines an appropriate relationship between the refractive index to the d-line of the negative lens and the Abbe number based on the d-line.
  • conditional expression (4) When the corresponding value of the conditional expression (4) falls below the lower limit value, for example, the refractive index of the negative lens decreases, which makes it difficult to correct the reference aberration, particularly the spherical aberration, which is not preferable.
  • the lower limit value of conditional expression (4) By setting the lower limit value of conditional expression (4) to 1.84, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (4) to 1.85, further 1.86.
  • the negative lens may satisfy the following conditional expression (2-1) and conditional expression (4-1). 18.0 ⁇ dN1 ⁇ 26.5 (2-1) 1.83 ⁇ nd N1 + (0.00787 x d d N1) (4-1)
  • Conditional expression (2-1) is the same expression as conditional expression (2), and the same effect as conditional expression (2) can be obtained.
  • the upper limit value of the conditional expression (2-1) is set to 26.0, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the lower limit value of the conditional expression (2-1) to 23.5 the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • conditional expression (4-1) is the same as the conditional expression (4), and the same effect as the conditional expression (4) can be obtained.
  • the lower limit value of conditional expression (4-1) is set to 1.90, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the negative lens may satisfy the following conditional expression (2-2) and conditional expression (4-2). 25.0 ⁇ dN1 ⁇ 35.0 (2-2) 1.83 ⁇ ndN1 + (0.00787 ⁇ ⁇ dN1) (4-2)
  • Conditional expression (2-2) is the same expression as conditional expression (2), and the same effect as conditional expression (2) can be obtained.
  • the upper limit value of the conditional expression (2-2) is set to 32.5, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the lower limit value of the conditional expression (2-2) to 26.2 the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • Conditional expression (4-2) is the same as conditional expression (4), and the same effect as conditional expression (4) can be obtained.
  • the lower limit value of conditional expression (4-2) is set to 1.84, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the negative lens satisfies the following conditional expression (5).
  • Conditional expression (5) defines an appropriate range of the thickness on the optical axis of the negative lens.
  • various aberrations such as coma aberration and chromatic aberration (axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration) can be corrected well.
  • conditional expression (5) falls below the lower limit value, it becomes difficult to correct various aberrations such as coma aberration and chromatic aberration (axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration), which is not preferable.
  • the lower limit value of the conditional expression (5) it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (5) to 1.00, 1.10, 1.20, and further 1.30.
  • the optical system of the present embodiment has an object side lens disposed closest to the object side, the aperture stop S is disposed on the image side of the object side lens, and the negative lens is the aperture stop S on the image side of the object side lens. It is desirable to be placed closer to the object side. Thereby, various aberrations such as coma aberration and chromatic aberration (axial chromatic aberration and magnification chromatic aberration) can be corrected well.
  • various aberrations such as coma aberration and chromatic aberration (axial chromatic aberration and magnification chromatic aberration) can be corrected well.
  • the negative lens is preferably a glass lens.
  • the negative lens is preferably a glass lens.
  • the negative lens satisfies the following conditional expressions (6) to (7).
  • nd N1 ⁇ 1.63
  • Condition (6) defines an appropriate range of the refractive index for the d-line of the negative lens.
  • various aberrations such as coma aberration and chromatic aberration (axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration) can be corrected well.
  • conditional expression (6) When the corresponding value of the conditional expression (6) exceeds the upper limit, it becomes difficult to correct various aberrations such as coma aberration and chromatic aberration (axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration), which is not preferable.
  • the upper limit value of the conditional expression (6) By setting the upper limit value of the conditional expression (6) to 1.62, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • Conditional expression (7) defines an appropriate relationship between the refractive index to the d-line of the negative lens and the Abbe number based on the d-line.
  • the upper limit value of conditional expression (7) should be 39.500, 39,000, 38.500, 38.000, 37.500, and further 36.800. Is preferred.
  • the negative lens satisfies the following conditional expression (8).
  • Conditional expression (8) defines an appropriate relationship between the refractive index to the d-line of the negative lens and the Abbe number based on the d-line.
  • the upper limit value of the conditional expression (8) is set to 16,000, 15.800, 15.500, 15.300, 15.000, 14.800, 14.500. , 14.000, and further preferably 13.500.
  • a method of manufacturing the above-described optical system LS will be outlined with reference to FIG.
  • a negative lens is disposed on the object side of the aperture stop S and at least the aperture stop S (step ST1).
  • each lens is disposed in the lens barrel so that at least one of the negative lenses disposed on the object side of the aperture stop S satisfies the above-mentioned conditional expressions (1) to (3) and the like (step ST2).
  • step ST2 According to such a manufacturing method, in correction of chromatic aberration, it is possible to manufacture an optical system in which the secondary spectrum is well corrected in addition to the primary achromatism.
  • optical system LS according to an example of the present embodiment will be described based on the drawings.
  • 1, 3, 5, 7, 9, 11, and 13 show the configurations and refractive powers of the optical systems LS ⁇ LS (1) to LS (7) ⁇ according to the first to seventh embodiments. It is sectional drawing which shows distribution.
  • the moving direction when the focusing lens unit focuses on an object at a short distance from infinity is called "focus". It is shown by an arrow with a letter.
  • the optical axes of the respective lens units upon zooming from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T) The direction of movement along is indicated by arrows.
  • each lens group is represented by a combination of a code G and a numeral, and each lens is represented by a combination of a code L and a numeral. .
  • the lens group and the like are represented using combinations of codes and numbers independently for each embodiment. For this reason, even if the combination of the same code
  • Tables 1 to 7 are shown below. Among these, Table 1 is the first embodiment, Table 2 is the second embodiment, Table 3 is the third embodiment, Table 4 is the fourth embodiment, and Table 5 is the fourth embodiment.
  • Table 6 is a table showing the sixth embodiment, and Table 7 is a table showing each item of data in the seventh embodiment.
  • f is the focal length of the whole lens system
  • FN o is the f-number
  • 2 ⁇ is the angle of view (unit is ° ( ⁇ )
  • ⁇ is the half angle of view
  • Y is the image height Show.
  • TL represents a distance obtained by adding BF to the distance from the lens front surface to the lens final surface on the optical axis at infinity focusing
  • BF represents an image from the lens final surface on the optical axis at infinity focusing
  • the distance to the plane I (back focus) is shown. Note that when the optical system is a variable magnification optical system, these values are shown for each of the wide angle end (W), the intermediate focal length (M), and the telephoto end (T) in respective variable power states.
  • the surface number indicates the order of the optical surface from the object side along the traveling direction of the light ray
  • R indicates the radius of curvature of each optical surface (the surface on which the center of curvature is located on the image side)
  • a positive value D is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface (or image surface)
  • nd is the refractive index for the d-line of the material of the optical member
  • ⁇ d is the optical
  • ⁇ gF indicates the partial dispersion ratio of the material of the optical member.
  • the radius of curvature “ ⁇ ” indicates a plane or an aperture, and the (diaphragm S) indicates the aperture stop S, respectively.
  • the description of the refractive index nd 1.00000 of air is omitted.
  • the optical surface is an aspheric surface, the surface number is marked with * a, and the column of radius of curvature R shows the paraxial radius of curvature.
  • the partial dispersion ratio ⁇ gF of the material of the optical member is defined by the following equation (A).
  • f represents the focal length of the entire lens system
  • ⁇ represents the imaging magnification, as [variable-distance data during close-up imaging]. Also, in the table of [Near-distance shooting variable distance data], the surface distance at the surface number at which the surface distance is “variable” in [lens specification] corresponding to each focal length and shooting magnification is shown. .
  • the optical system When the optical system is a variable magnification optical system, it corresponds to each variable magnification state at the wide angle end (W), the intermediate focal length (M), and the telephoto end (T) as [variable interval data at variable magnification shooting].
  • Lens specification] indicates the surface separation at the surface number at which the surface separation is “variable”. Further, the table of [lens group data] shows the focal length and the respective starting surface (surface closest to the object) of each lens unit.
  • the table of [conditional expression corresponding value] shows values corresponding to the respective conditional expressions.
  • mm is generally used unless otherwise specified for the focal length f, radius of curvature R, surface distance D, other lengths, etc. listed, but the optical system is proportionally expanded. Alternatively, since the same optical performance can be obtained by proportional reduction, it is not limited to this.
  • FIG. 1 is a diagram showing a lens configuration in an infinity in-focus condition of an optical system according to a first example of the present embodiment.
  • the optical system LS (1) according to the first embodiment is composed of a first lens group G1 having negative refractive power and a second lens group G2 having positive refractive power, which are arranged in order from the object side. There is. At the time of focusing from an infinite distance object to a close distance (finite distance) object, the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis.
  • the aperture stop S is disposed in the second lens group G2.
  • the sign (+) or (-) attached to each lens group symbol indicates the refractive power of each lens group, which is the same in all the following embodiments.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 with a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L12, a biconcave negative lens L13, and a biconvex positive lens. And a cemented lens including a lens L14 and a biconcave negative lens L15.
  • the negative meniscus lens L11 of the first lens group G1 corresponds to the object side lens
  • the negative lens L15 of the first lens group G1 corresponds to a negative lens satisfying the conditional expressions (1) to (3).
  • the negative lens L13 has an aspheric lens surface on the image side.
  • the second lens group G2 is a cemented lens consisting of a double convex positive lens L21, a positive meniscus lens L22 with a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L23 with a convex surface facing the object side, arranged in order from the object side
  • Composed of An image plane I is disposed on the image side of the second lens group G2.
  • An aperture stop S is disposed between the positive lens L21 and the positive meniscus lens L22 in the second lens group G2.
  • the positive lens L26 has an aspheric lens surface on the image side.
  • Table 1 below provides values of specifications of the optical system according to the first example.
  • FIG. 2 is a diagram of various types of aberration when in focus at infinity of the optical system according to the first example.
  • FNO denotes an F number
  • Y denotes an image height.
  • the f-number or numerical aperture value corresponding to the maximum aperture is shown, in the astigmatism diagram and the distortion diagram, the maximum value of the image height is shown, and in the coma aberration diagram, the value of each image height is shown. .
  • a solid line indicates a sagittal image plane
  • a broken line indicates a meridional image plane. Also in the aberration charts of the examples shown below, the same reference numerals as in the present example are used, and the redundant description is omitted.
  • the optical system according to the first example has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 3 is a diagram showing a lens configuration in an infinity in-focus condition of an optical system according to a second example of the present embodiment.
  • the optical system LS (2) according to the second embodiment includes a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side And a third lens group G3 having a force.
  • the second lens group G2 and the third lens group G3 move to the object side along the optical axis by different amounts of movement.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves along the optical axis together with the third lens group G3 during focusing.
  • the first lens group G1 has a concave surface facing the object side and a cemented lens consisting of a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, arranged in order from the object side
  • the positive meniscus lens L11 of the first lens group G1 corresponds to the object side lens.
  • the second lens group G2 is composed of, in order from the object side, a double convex positive lens L21, and a cemented lens including a double convex positive lens L22 and a double concave negative lens L23.
  • the negative lens L23 of the second lens group G2 corresponds to a negative lens that satisfies the conditional expressions (1) to (3) and the like.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens including a positive meniscus lens L31 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L32, a biconvex positive lens L33, and a biconcave shape And a biconvex positive lens L35.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3.
  • the positive lens L35 has an aspheric lens surface on the image side.
  • Table 2 below presents values of specifications of the optical system according to the second example.
  • FIG. 4 is a diagram of various types of aberration when in focus at infinity of the optical system according to the second example. From the respective aberration diagrams, it is understood that the optical system according to the second example has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 5 is a diagram showing a lens configuration in an infinity in-focus condition of an optical system according to a third example of the present embodiment.
  • the optical system LS (3) according to the third example includes a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and negative refractive power, which are arranged in order from the object side It comprises a third lens group G3 having a force and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • W wide-angle end state
  • T telephoto end state
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves along the optical axis together with the third lens group G3 during zooming.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a negative biconcave lens L13. And a convex positive lens L14.
  • the negative meniscus lens L11 of the first lens group G1 corresponds to the object side lens.
  • the negative meniscus lens L11 has aspheric lens surfaces on both sides.
  • the negative lens L13 has an aspheric lens surface on the image side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented lens including a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L23. And consists of In the present embodiment, the negative meniscus lens L21 of the second lens group G2 corresponds to a negative lens satisfying the conditional expressions (1) to (3) and the like.
  • the third lens group G3 is a cemented lens consisting of a biconvex positive lens L31 and a biconcave negative lens L32 arranged in order from the object side, a negative meniscus lens L33 with a concave surface facing the object side, and a biconvex And a positive lens L34 of a shape.
  • the negative meniscus lens L33 and the positive lens L34 of the third lens group G3 move to the image side along the optical axis.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens including a biconvex positive lens L41 and a biconcave negative lens L42, a biconvex positive lens L43, and a biconvex positive lens And a cemented lens composed of a negative lens L45 having a biconcave shape and a lens L44.
  • An image plane I is disposed on the image side of the fourth lens group G4.
  • the negative lens L45 has an aspheric lens surface on the image side.
  • Table 3 below presents values of specifications of the optical system according to the third example.
  • FIG. 6 (A), 6 (B), and 6 (C) show various conditions at the time of infinity focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the third embodiment, respectively.
  • FIG. 7 is a diagram showing a lens configuration in an infinity in-focus condition of an optical system according to a fourth example of the present embodiment.
  • the optical system LS (4) according to the fourth example includes a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, and positive refractive power, which are arranged in order from the object side It comprises a third lens group G3 having a force and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the first to fourth lens groups G1 to G4 move in the directions shown by the arrows in FIG. 7, respectively.
  • the aperture stop S is disposed in the fourth lens group G4.
  • the first lens group G1 is a cemented lens consisting of a double convex positive lens L11, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side, arranged in order from the object side And consists of
  • the positive lens L11 of the first lens group G1 corresponds to the object side lens
  • the negative meniscus lens L12 of the first lens group G1 corresponds to a negative lens satisfying the conditional expressions (1) to (3).
  • the second lens group G2 is composed of a double-concave negative lens L21 and a cemented lens consisting of a positive meniscus lens L22 with a convex surface facing the object side, and a double-concave negative lens L23. Be done.
  • the third lens group G3 is composed of a double convex positive lens L31. In this embodiment, when focusing from an infinite distance object to a close distance (finite distance) object, the entire third lens group G3 moves to the object side along the optical axis.
  • the fourth lens group G4 has a concave surface facing the object side, a cemented lens consisting of a biconvex positive lens L41 and a biconcave negative lens L42 arranged in order from the object side, a biconvex positive lens L43, and a biconvex lens It comprises a cemented lens consisting of a positive meniscus lens L44 and a biconcave negative lens L45, a biconvex positive lens L46, and a negative meniscus lens L47 having a concave surface facing the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the fourth lens group G4.
  • An aperture stop S is disposed between the positive lens L43 and the positive meniscus lens L44 in the fourth lens group G4.
  • Table 4 below presents values of specifications of the optical system according to the fourth example.
  • FIGS. 8A, 8B, and 8C respectively show various conditions at the time of infinity focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the fourth embodiment.
  • FIG. From the respective aberration diagrams, it is understood that the optical system according to the fourth example has the various imaging properties corrected well and the excellent imaging performance.
  • FIG. 9 is a diagram showing a lens configuration in an infinity in-focus condition of an optical system according to a fifth example of the present embodiment.
  • the optical system LS (5) according to the fifth example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, and a positive refractive index. And a third lens group G3 having a force.
  • W wide-angle end state
  • T telephoto end state
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves along the optical axis together with the third lens group G3 during zooming.
  • the first lens group G1 is a cemented lens consisting of a double convex positive lens L11, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side, arranged in order from the object side And consists of
  • the positive lens L11 of the first lens group G1 corresponds to the object side lens
  • the negative meniscus lens L12 of the first lens group G1 corresponds to a negative lens satisfying the conditional expressions (1) to (3).
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L21, a biconcave negative lens L22, and a cemented lens including a biconcave negative lens L22 and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object, and the object side And a negative meniscus lens L24 having a concave surface facing the lens.
  • the third lens group G3 is a cemented lens including a double convex positive lens L31, a double convex positive lens L32, and a negative meniscus lens L33 concave on the object side, which are arranged in order from the object side, and the object side
  • a cemented lens consisting of a positive meniscus lens L34 with a convex surface facing the lens, a biconcave negative lens L35 and a biconvex positive lens L36, a positive meniscus lens L37 with a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens It comprises a cemented lens consisting of L38, a biconvex positive lens L39, a positive meniscus lens L40 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L41 having a concave surface.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3.
  • the positive lens L31 of the third lens group G3 moves to the image side along the optical axis.
  • Table 5 below presents values of specifications of the optical system according to the fifth example.
  • FIG. 10 (A), 10 (B), and 10 (C) show various conditions at the time of infinity focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the fifth embodiment, respectively.
  • FIG. 11 is a diagram showing a lens configuration in an infinity in-focus condition of an optical system according to a sixth example of the present embodiment.
  • the optical system LS (6) according to the sixth example includes a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, and positive refractive power, which are arranged in order from the object side It comprises a third lens group G3 having a force and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the first to fourth lens groups G1 to G4 move in the directions shown by the arrows in FIG. 11, respectively.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves along the optical axis together with the third lens group G3 during zooming.
  • the first lens group G1 is a cemented lens consisting of a double convex positive lens L11, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side, arranged in order from the object side And consists of
  • the positive lens L11 of the first lens group G1 corresponds to the object side lens
  • the negative meniscus lens L12 of the first lens group G1 corresponds to a negative lens satisfying the conditional expressions (1) to (3).
  • the second lens group G2 is a cemented lens including, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a negative biconcave lens L22, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side And a biconcave negative lens L24.
  • the third lens group G3 is composed of a double convex positive lens L31.
  • the positive lens L31 of the third lens group G3 moves to the image side along the optical axis.
  • the fourth lens group G4 is a positive meniscus lens L43 having a double convex positive lens L41 and a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side, arranged in order from the object side, and a positive meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side
  • An image plane I is disposed on the image side of the fourth lens group G4.
  • Table 6 below presents values of specifications of the optical system according to the sixth example.
  • FIG. 12 (A), 12 (B), and 12 (C) show various conditions at the time of infinity focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the sixth embodiment, respectively.
  • FIG. 13 is a diagram showing a lens configuration in an infinity in-focus condition of an optical system according to a seventh example of the present embodiment.
  • the optical system LS (7) according to the seventh example includes a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, and positive refractive power, which are arranged in order from the object side
  • the third lens group G3 having a force
  • the fourth lens group G4 having a negative refractive power
  • the fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first to fifth lens groups G1 to G5 move in the directions shown by the arrows in FIG.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves along the optical axis together with the third lens group G3 during zooming.
  • the first lens group G1 is composed of, in order from the object side, a double convex positive lens L11, and a cemented lens consisting of a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side and a positive biconvex lens L13. Be done.
  • the positive lens L11 of the first lens group G1 corresponds to the object side lens
  • the negative meniscus lens L12 of the first lens group G1 corresponds to a negative lens satisfying the conditional expressions (1) to (3).
  • the second lens group G2 is a cemented lens including, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a negative biconcave lens L22, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side And a biconcave negative lens L24.
  • the third lens group G3 is a cemented lens including a double convex positive lens L31, a double convex positive lens L32, and a negative meniscus lens L33 concave on the object side, which are arranged in order from the object side, and the object side And a cemented lens consisting of a biconcave negative lens L35 and a biconvex positive lens L36.
  • the positive lens L31 of the third lens group G3 moves to the image side along the optical axis.
  • the fourth lens group G4 is composed of a cemented lens composed of a biconvex positive lens L41 and a biconcave negative lens L42 arranged in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 is a biconvex positive lens L51, a positive meniscus lens L52 with a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L53 with a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side Configured
  • An image plane I is disposed on the image side of the fifth lens group G5.
  • Table 7 below presents values of specifications of the optical system according to the seventh example.
  • FIGS. 14A, 14B, and 14C respectively show various conditions at the time of infinity focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the seventh embodiment.
  • FIG. From the respective aberration diagrams, it is understood that the optical system according to the seventh example has various aberrations corrected well, and has excellent imaging performance.
  • the focusing lens group indicates a portion having at least one lens separated by an air gap that changes at the time of focusing. That is, a single or a plurality of lens groups or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to provide a focusing lens group for focusing from an infinite distance object to a near distance object.
  • This focusing lens group can also be applied to auto focusing, and is also suitable for motor drive (using an ultrasonic motor or the like) for auto focusing.
  • the present invention is not limited to this, and the configuration may have the vibration isolation function.
  • the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspherical surface.
  • the lens surface is spherical or flat, it is preferable because lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to processing and assembly adjustment errors can be prevented. In addition, even when the image plane shifts, it is preferable because there is little deterioration in the imaging performance.
  • the aspheric surface is an aspheric surface formed by grinding, a glass mold aspheric surface formed of glass into an aspheric surface shape, or a composite aspheric surface formed of resin on the surface of glass with an aspheric surface shape. Any one is fine.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • Each lens surface may be provided with an anti-reflection film having high transmittance over a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and to achieve optical performance with high contrast. This can reduce flare and ghost and achieve high contrast and high optical performance.

Abstract

光学系（ＬＳ）は、開口絞り（Ｓ）と、開口絞り（Ｓ）より物体側に配置された以下の条件式を満足する負レンズ（Ｌ１５）とを有している。　ｎｄＮ１＋（０．０１４２５×νｄＮ１）＜２．１２　１８．０＜νｄＮ１＜３５．０　０．７０２＜θｇＦＮ１＋（０．００３１６×νｄＮ１）　但し、ｎｄＮ１：負レンズのｄ線に対する屈折率　νｄＮ１：負レンズのｄ線を基準とするアッベ数　θｇＦＮ１：負レンズの部分分散比であり、負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ１とし、負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ１とし、負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ１としたとき、次式で定義される　θｇＦＮ１＝（ｎｇＮ１－ｎＦＮ１）／（ｎＦＮ１－ｎＣＮ１）

Description

光学系、光学機器、および光学系の製造方法
　本発明は、光学系、光学機器、および光学系の製造方法に関する。
　近年、デジタルカメラやビデオカメラ等の撮像装置に用いられる撮像素子は、高画素化が進んでいる。このような撮像素子を用いた撮像装置に設けられる撮影レンズは、球面収差、コマ収差等の基準収差（単一波長の収差）に加え、白色光源において像の色にじみがないように色収差も良好に補正された、高い解像力を有するレンズであることが望まれている。特に、色収差の補正においては、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正されていることが望ましい。色収差の補正の手段として、例えば、異常分散性を有する樹脂材料を用いる方法（例えば、特許文献１を参照）が知られている。このように、近年の撮像素子の高画素化に伴い、諸収差が良好に補正された撮影レンズが望まれている。
特開２０１６－１９４６０９号公報
　第１の態様に係る光学系は、開口絞りと、前記開口絞りより物体側に配置された以下の条件式を満足する負レンズとを有する。
　ｎｄＮ１＋（０．０１４２５×νｄＮ１）＜２．１２
　１８．０＜νｄＮ１＜３５．０
　０．７０２＜θｇＦＮ１＋（０．００３１６×νｄＮ１）
　但し、ｎｄＮ１：前記負レンズのｄ線に対する屈折率
　　　　νｄＮ１：前記負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
　　　　θｇＦＮ１：前記負レンズの部分分散比であり、前記負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ１とし、前記負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ１とし、前記負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ１としたとき、次式で定義される
　θｇＦＮ１＝（ｎｇＮ１－ｎＦＮ１）／（ｎＦＮ１－ｎＣＮ１）
　第２の態様に係る光学機器は、上記光学系を備えて構成される。
　第３の態様に係る光学系の製造方法は、開口絞りと、前記開口絞りより物体側に配置された以下の条件式を満足する負レンズとを有するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
　ｎｄＮ１＋（０．０１４２５×νｄＮ１）＜２．１２
　１８．０＜νｄＮ１＜３５．０
　０．７０２＜θｇＦＮ１＋（０．００３１６×νｄＮ１）
　但し、ｎｄＮ１：前記負レンズのｄ線に対する屈折率
　　　　νｄＮ１：前記負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
　　　　θｇＦＮ１：前記負レンズの部分分散比であり、前記負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ１とし、前記負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ１とし、前記負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ１としたとき、次式で定義される
　θｇＦＮ１＝（ｎｇＮ１－ｎＦＮ１）／（ｎＦＮ１－ｎＣＮ１）
第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。 第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。 第３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図６（Ａ）、図６（Ｂ）、および図６（Ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図８（Ａ）、図８（Ｂ）、および図８（Ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１０（Ａ）、図１０（Ｂ）、および図１０（Ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１２（Ａ）、図１２（Ｂ）、および図１２（Ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１４（Ａ）、図１４（Ｂ）、および図１４（Ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 本実施形態に係る光学系を備えたカメラの構成を示す図である。 本実施形態に係る光学系の製造方法を示すフローチャートである。
　以下、本実施形態に係る光学系および光学機器について図を参照して説明する。まず、本実施形態に係る光学系を備えたカメラ（光学機器）を図１５に基づいて説明する。このカメラ１は、図１５に示すように撮影レンズ２として本実施形態に係る光学系を備えたデジタルカメラである。カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、撮像素子３へ到達する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子３によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、このカメラは、ミラーレスカメラでも、クイックリターンミラーを有した一眼レフタイプのカメラであっても良い。
　本実施形態に係る光学系（撮影レンズ）ＬＳの一例としての光学系ＬＳ（１）は、図１に示すように、開口絞りＳと、開口絞りＳより物体側に配置された以下の条件式（１）～（３）を満足する負レンズ（Ｌ１５）とを有している。
　ｎｄＮ１＋（０．０１４２５×νｄＮ１）＜２．１２　　　・・・（１）
　１８．０＜νｄＮ１＜３５．０　　　　　　　　　　　　　・・・（２）
　０．７０２＜θｇＦＮ１＋（０．００３１６×νｄＮ１）　・・・（３）
　但し、ｎｄＮ１：負レンズのｄ線に対する屈折率
　　　　νｄＮ１：負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
　　　　θｇＦＮ１：負レンズの部分分散比であり、負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ１とし、負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ１とし、負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ１としたとき、次式で定義される
　θｇＦＮ１＝（ｎｇＮ１－ｎＦＮ１）／（ｎＦＮ１－ｎＣＮ１）
　なお、負レンズのｄ線を基準とするアッベ数νｄＮ１は、次式で定義される
　νｄＮ１＝（ｎｄＮ１－１）／（ｎＦＮ１－ｎＣＮ１）
　本実施形態によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系、およびこの光学系を備えた光学機器を得ることが可能になる。本実施形態に係る光学系ＬＳは、図３に示す光学系ＬＳ（２）でも良く、図５に示す光学系ＬＳ（３）でも良く、図７に示す光学系ＬＳ（４）でも良い。また、本実施形態に係る光学系ＬＳは、図９に示す光学系ＬＳ（５）でも良く、図１１に示す光学系ＬＳ（６）でも良く、図１３に示す光学系ＬＳ（７）でも良い。
　条件式（１）は、負レンズのｄ線に対する屈折率とｄ線を基準とするアッベ数の適切な関係を規定するものである。条件式（１）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
　条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、例えばペッツバール和が小さくなることで、像面湾曲の補正が困難になるため、好ましくない。条件式（１）の上限値を２．１１に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１）の上限値を、２．１０、２．０９、２．０８、２．０７、さらに２．０６とすることが好ましい。
　条件式（２）は、負レンズのｄ線を基準とするアッベ数の適切な範囲を規定するものである。条件式（２）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
　条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、例えば、開口絞りＳより物体側の部分群において軸上色収差の補正が困難となるため、好ましくない。条件式（２）の上限値を３２．５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（２）の上限値を、３２．０、３１．５、３１．０、３０．５、３０．０、さらに２９．５とすることが好ましい。
　条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、例えば、開口絞りＳより物体側の部分群において軸上色収差の補正が困難となるため、好ましくない。条件式（２）の下限値を２０．０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（２）の下限値を、２３．０、２３．５、２４．０、２４.５、２５.０、２５．５、２６．０、２６．５、２７．０、２７．５、さらに２７．７とすることが好ましい。
　条件式（３）は、負レンズの異常分散性を適切に規定するものである。条件式（３）を満足することで、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルを良好に補正することができる。
　条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、負レンズの異常分散性が小さくなるため、色収差の補正が困難となる。条件式（３）の下限値を０．７０４に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（３）の下限値を、０．７０８、０．７１０、０．７１２、さらに０．７１５とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系において、負レンズは、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
　１．８３＜ｎｄＮ１＋（０．００７８７×νｄＮ１）　・・・（４）
　条件式（４）は、負レンズのｄ線に対する屈折率とｄ線を基準とするアッベ数の適切な関係を規定するものである。条件式（４）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
　条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、例えば負レンズの屈折率が小さくなることで、基準収差、特に球面収差の補正が困難になるため、好ましくない。条件式（４）の下限値を１．８４に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（４）の下限値を、１．８５、さらに１．８６とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系において、負レンズは、以下の条件式（２－１）および条件式（４－１）を満足してもよい。
　１８．０＜νｄＮ１＜２６．５　　　　　　　　　　　・・・（２－１）
　１．８３＜ｎｄＮ１＋（０．００７８７×νｄＮ１）　・・・（４－１）
　条件式（２－１）は、条件式（２）と同様の式であり、条件式（２）と同様の効果を得ることができる。条件式（２－１）の上限値を２６．０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（２－１）の上限値を、２５．５、さらに２５．０とすることが好ましい。一方、条件式（２－１）の下限値を２３．５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（２－１）の下限値を、２４．０、さらに２４．５とすることが好ましい。
　条件式（４－１）は、条件式（４）と同様の式であり、条件式（４）と同様の効果を得ることができる。条件式（４－１）の下限値を１．９０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（４－１）の下限値を、１．９２、さらに１．９４とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系において、負レンズは、以下の条件式（２－２）および条件式（４－２）を満足してもよい。
　２５．０＜νｄＮ１＜３５．０　　　　　　　　　　　・・・（２－２）
　１．８３＜ｎｄＮ１＋（０．００７８７×νｄＮ１）　・・・（４－２）
　条件式（２－２）は、条件式（２）と同様の式であり、条件式（２）と同様の効果を得ることができる。条件式（２－２）の上限値を３２．５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（２－２）の上限値を、３１．５、さらに２９．５とすることが好ましい。一方、条件式（２－２）の下限値を２６．２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（２－２）の下限値を、２６．７、さらに２７．７とすることが好ましい。
　条件式（４－２）は、条件式（４）と同様の式であり、条件式（４）と同様の効果を得ることができる。条件式（４－２）の下限値を１．８４に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（４－２）の下限値を１．８５とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系において、負レンズは、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
　ＤＮ１＞０．８０　・・・（５）
　但し、ＤＮ１：負レンズの光軸上の厚さ［ｍｍ］
　条件式（５）は、負レンズの光軸上の厚さの適切な範囲を規定するものである。条件式（５）を満足することで、コマ収差、色収差（軸状色収差および倍率色収差）等の諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、コマ収差、色収差（軸状色収差および倍率色収差）等の諸収差を補正することが困難になり、好ましくない。条件式（５）の下限値を０．９０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（５）の下限値を、１．００、１．１０、１．２０、さらに１．３０とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系は、最も物体側に配置された物体側レンズを有し、開口絞りＳが物体側レンズより像側に配置され、物体側レンズより像側で、負レンズが開口絞りＳより物体側に配置されることが望ましい。これにより、コマ収差、色収差（軸状色収差および倍率色収差）等の諸収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の光学系において、負レンズは、ガラスレンズであることが望ましい。これにより、材料が樹脂である場合と比較して、経年変化に強く、温度変化等の環境変化に強いレンズを得ることができる。
　本実施形態の光学系において、負レンズは、以下の条件式（６）～（７）を満足することが望ましい。
　ｎｄＮ１＜１．６３　・・・（６）
　ｎｄＮ１－（０．０４０×νｄＮ１－２．４７０）×νｄＮ１＜３９．８０９・・・（７）
　条件式（６）は、負レンズのｄ線に対する屈折率の適切な範囲を規定するものである。条件式（６）を満足することで、コマ収差、色収差（軸状色収差および倍率色収差）等の諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（６）の対応値が上限値を上回ると、コマ収差、色収差（軸状色収差および倍率色収差）等の諸収差を補正することが困難になり、好ましくない。条件式（６）の上限値を１．６２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（７）は、負レンズのｄ線に対する屈折率とｄ線を基準とするアッベ数の適切な関係を規定するものである。条件式（７）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
　条件式（７）の対応値が上限値を上回ると、例えばペッツバール和が小さくなることで、像面湾曲の補正が困難になるため、好ましくない。条件式（７）の上限値を３９．８００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（７）の上限値を、３９．５００、３９．０００、３８．５００、３８．０００、３７．５００、さらに３６．８００とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系において、負レンズは、以下の条件式（８）を満足することが望ましい。
　ｎｄＮ１－（０．０２０×νｄＮ１－１．０８０）×νｄＮ１＜１６．２６０・・・（８）
　条件式（８）は、負レンズのｄ線に対する屈折率とｄ線を基準とするアッベ数の適切な関係を規定するものである。条件式（８）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
　条件式（８）の対応値が上限値を上回ると、例えばペッツバール和が小さくなることで、像面湾曲の補正が困難になるため、好ましくない。条件式（８）の上限値を１６．２４０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（８）の上限値を、１６．０００、１５．８００、１５．５００、１５．３００、１５．０００、１４．８００、１４．５００、１４．０００、さらに１３．５００とすることが好ましい。
　続いて、図１８を参照しながら、上述の光学系ＬＳの製造方法について概説する。まず、開口絞りＳと、少なくとも開口絞りＳより物体側に負レンズを配置する（ステップＳＴ１）。このとき、開口絞りＳより物体側に配置された負レンズのうち少なくとも１枚が上記条件式（１）～（３）等を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ２）。このような製造方法によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系を製造することが可能になる。
　以下、本実施形態の実施例に係る光学系ＬＳを図面に基づいて説明する。図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３は、第１～第７実施例に係る光学系ＬＳ｛ＬＳ（１）～ＬＳ（７）｝の構成及び屈折力配分を示す断面図である。第１～第２実施例に係る光学系ＬＳ（１）～ＬＳ（２）の断面図では、合焦レンズ群が無限遠から近距離物体に合焦する際の移動方向を、「合焦」という文字とともに矢印で示している。第３～第７実施例に係る光学系ＬＳ（３）～ＬＳ（７）の断面図では、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群の光軸に沿った移動方向を矢印で示している。
　これら図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３において、各レンズ群を符号Ｇと数字の組み合わせにより、各レンズを符号Ｌと数字の組み合わせにより、それぞれ表している。この場合において、符号、数字の種類および数が大きくなって煩雑化するのを防止するため、実施例毎にそれぞれ独立して符号と数字の組み合わせを用いてレンズ群等を表している。このため、実施例間で同一の符号と数字の組み合わせが用いられていても、同一の構成であることを意味するものでは無い。
　以下に表１～表７を示すが、この内、表１は第１実施例、表２は第２実施例、表３は第３実施例、表４は第４実施例、表５は第５実施例、表６は第６実施例、表７は第７実施例における各諸元データを示す表である。各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）、Ｃ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）、Ｆ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）を選んでいる。
　［全体諸元］の表において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮОはＦナンバー、２ωは画角（単位は°（度）で、ωが半画角である）、Ｙは像高を示す。ＴＬは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢＦを加えた距離を示し、ＢＦは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの距離（バックフォーカス）を示す。なお、光学系が変倍光学系である場合、これらの値は、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態におけるそれぞれについて示している。
　［レンズ諸元］の表において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序を示し、Ｒは各光学面の曲率半径（曲率中心が像側に位置する面を正の値としている）、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材料のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材料のｄ線を基準とするアッベ数を、θｇＦは光学部材の材料の部分分散比をそれぞれ示す。曲率半径の「∞」は平面又は開口を、（絞りＳ）は開口絞りＳをそれぞれ示す。空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。光学面が非球面である場合には面番号に＊ａ印を付して、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示している。
　光学部材の材料のｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）に対する屈折率をｎｇとし、光学部材の材料のＦ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）に対する屈折率をｎＦとし、光学部材の材料のＣ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）に対する屈折率をｎＣとする。このとき、光学部材の材料の部分分散比θｇＦは次式（Ａ）で定義される。
　θｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）　　…（Ａ）
　［非球面データ］の表には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（Ｂ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離（ザグ量）を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。なお、２次の非球面係数Ａ２は０であり、その記載を省略している。
　Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／Ｒ2）1/2｝＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10　…（Ｂ）
　光学系が変倍光学系でない場合、［近距離撮影時可変間隔データ］として、ｆはレンズ全系の焦点距離を、βは撮影倍率をそれぞれ示す。また、［近距離撮影時可変間隔データ］の表には、各焦点距離および撮影倍率に対応する、［レンズ諸元］において面間隔が「可変」となっている面番号での面間隔を示す。
　光学系が変倍光学系である場合、［変倍撮影時可変間隔データ］として、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態に対応する、［レンズ諸元］において面間隔が「可変」となっている面番号での面間隔を示す。また、［レンズ群データ］の表には、各レンズ群のそれぞれの始面（最も物体側の面）と焦点距離を示す。
　［条件式対応値］の表には、各条件式に対応する値を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での重複する説明は省略する。
　（第１実施例）
　第１実施例について、図１～図２および表１を用いて説明する。図１は、本実施形態の第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１実施例に係る光学系ＬＳ（１）は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２内に配設されている。各レンズ群記号に付けている符号（＋）もしくは（－）は各レンズ群の屈折力を示し、このことは以下の全ての実施例でも同様である。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と、両凸形状の正レンズＬ１４および両凹形状の負レンズＬ１５からなる接合レンズと、から構成される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１１が物体側レンズに該当し、第１レンズ群Ｇ１の負レンズＬ１５が条件式（１）～（３）等を満足する負レンズに該当する。負レンズＬ１３は、像側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２および物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ２４および両凸形状の正レンズＬ２５からなる接合レンズと、像側に凸面を向けた片平形状の正レンズＬ２６と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２７と、から構成される。第２レンズ群Ｇ２の像側に、像面Ｉが配置される。第２レンズ群Ｇ２における正レンズＬ２１と正メニスカスレンズＬ２２との間に、開口絞りＳが配置される。正レンズＬ２６は、像側のレンズ面が非球面である。
　以下の表１に、第１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表１）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　28.773
ＦＮＯ　　 　　1.8796
　２ω　　　　75.3311
　　Ｙ　　　　21.60
　ＴＬ　　 　131.9655
　ＢＦ　　　　36.457
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　 θｇＦ
　　1　　　　　57.6700　　　1.7000　　　1.713000　　　53.94　　0.5441
　　2　　　　　23.6385　 　10.630
　　3　　 　　360.0000　　　3.4200　　　1.846660　　　23.78
　　4　　　　-149.5844　　　2.1000
　　5　　　 　-91.6110　　　1.7000　　　1.487490　　　70.31
　　6　　　　　34.8169　　　0.1000　　　1.520500　　　51.02
　　7*a　　　　31.0734　　　7.4700
　　8　　　　　54.5000　　　8.5700　　　1.834000　　　37.18
　　9　　 　　-43.5000　　　1.7000　　　1.749714　　　24.66　　0.6272
　　10　　　　475.5646　　　D10（可変）
　　11　　 　　41.6500　　　6.2000　　　1.589130　　　61.24
　　12　　　　-79.7342　　　8.8800
　　13　　　　　　∞　　　　1.0000　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　14　　 　　71.7000　　　1.3000　　　1.659398　　　26.87　　0.6323
　　15　　　　165.1470　　　1.0000　　　1.672700　　　32.19
　　16　　 　　41.0000　　　6.0900
　　17　　　　-19.3844　　　1.5200　　　1.805180　　　25.46
　　18　　　　400.0000　　　2.4200　　　1.772500　　　49.65
　　19　　　　-67.0000　　　0.6000
　　20　　　　　　∞　　　　3.0800　　　1.729160　　　54.66
　　21　　　　-50.8920　　　0.2000　　　1.520500　　　51.02
　　22*a　　　-37.6986　　　1.1400
　　23　　　　-98.0000　　　5.2100　　　1.834810　　　42.72　　0.5651
　　24　　　　-26.8452　　　2.3629
　　25　　　　　　∞　　　　BF
［非球面データ］
　第７面
　κ=0.0000
　A4=-2.99E-06,A6=-2.39E-08,A8=1.13E-10,A10=-3.69E-13
　第２２面
　κ=0.0000
　A4=2.03E-05,A6=4.37E-09,A8=1.85E-10,A10=-1.33E-12
［近距離撮影時可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝28.7734　　　　β＝-0.2174
　D10　　　　9.5660　　　　　　2.3031
［条件式対応値］
　条件式（１）
　　ｎｄＮ１＋（０．０１４２５×νｄＮ１）＝2.101
　条件式（２），（２－１），（２－２）
　　νｄＮ１＝24.66
　条件式（３）
　　θｇＦＮ１＋（０．００３１６×νｄＮ１）＝0.7051
　条件式（４），（４－１），（４－２）
　　ｎｄＮ１＋（０．００７８７×νｄＮ１）＝1.944
　条件式（５）
　　ＤＮ１＝1.7000
　条件式（６）
　　ｎｄＮ１＝1.749714
　条件式（７）
　　ｎｄＮ１－（０．０４０×νｄＮ１－２．４７０）×νｄＮ１＝34.836
　条件式（８）
　　ｎｄＮ１－（０．０２０×νｄＮ１－１．０８０）×νｄＮ１＝12.721
　図２は、第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーまたは開口数の値を示し、非点収差図および歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線(波長λ＝５８７．６ｎｍ)、ｇはｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）、ＣはＣ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）、ＦはＦ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用い、重複する説明は省略する。
　各諸収差図より、第１実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例）
　第２実施例について、図３～図４および表２を用いて説明する。図３は、本実施形態の第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２実施例に係る光学系ＬＳ（２）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とが異なる移動量で光軸に沿って物体側に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設され、合焦の際、第３レンズ群Ｇ３とともに光軸に沿って移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１および物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１３および両凹形状の負レンズＬ１４からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ１５と、から構成される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の正メニスカスレンズＬ１１が物体側レンズに該当する。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２および両凹形状の負レンズＬ２３からなる接合レンズと、から構成される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２３が条件式（１）～（３）等を満足する負レンズに該当する。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１および両凹形状の負レンズＬ３２からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３３および両凹形状の負レンズＬ３４からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３５と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。正レンズＬ３５は、像側のレンズ面が非球面である。
　以下の表２に、第２実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　48.500
ＦＮＯ　　 　　1.400
　２ω　　　　48.226
　　Ｙ　　　　21.60
　ＴＬ　　 　142.000
　ＢＦ　　　　38.800
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　 θｇＦ
　　1　　　　　53.65780　　　7.000　　　2.00100　　　29.13　　　0.599
　　2　　 　　129.86950　　　2.500　　　1.54814　　　45.78　　　0.569
　　3　　　　　27.02480　 　13.200
　　4　　 　　-55.86860　　　6.000　　　1.49700　　　81.61　　　0.539
　　5　　 　　-29.50270　　　2.000　　　1.61266　　　44.46　　　0.564
　　6　　　　　89.74970　　　2.918
　　7　　　　　90.14640　　　7.500　　　1.72916　　　54.61　　　0.544
　　8　　 　　-57.19860　　　D8（可変）
　　9　　 　　124.11860　　　5.000　　　2.00100　　　29.13　　　0.599
　　10　　 　-235.55950　　　0.100
　　11　　 　　75.56290　　　6.500　　　1.49700　　　81.61　　　0.539
　　12　　　　-80.97560　　　1.800　　　1.65940　　　26.87　　　0.633
　　13　　　　114.37760　　　D13（可変）
　　14　　　　　　∞　　　 　4.463　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　15　　　　-79.86500　　　5.000　　　1.49782　　　82.57　　　0.539
　　16　　　　-30.16300　　　1.600　　　1.64769　　　33.72　　　0.593
　　17　　 　　68.03140　　　7.392
　　18　　 　　54.19340　　　9.000　　　1.80420　　　46.50　　　0.558
　　19　　　　-36.68930　　　1.800　　　1.54814　　　45.78　　　0.569
　　20　　 　　39.60550　　　1.830
　　21　　 　　87.27070　　　4.500　　　1.77250　　　49.62　　　0.550
　　22*a　　　-64.82140　　　BF
［非球面データ］
　第２２面
　κ=-14.6003
　A4=-3.46E-06,A6=7.41E-09,A8=0.00E+00,A10=0.00E+00
［近距離撮影時可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝48.500　　　　β＝-0.181
　D8　　　　11.787　　　　　　0.477
　D13　　　　1.310　　　　　　5.731
［条件式対応値］
　条件式（１）
　　ｎｄＮ１＋（０．０１４２５×νｄＮ１）＝2.042
　条件式（２），（２－１），（２－２）
　　νｄＮ１＝26.87
　条件式（３）
　　θｇＦＮ１＋（０．００３１６×νｄＮ１）＝0.7179
　条件式（４），（４－１），（４－２）
　　ｎｄＮ１＋（０．００７８７×νｄＮ１）＝1.871
　条件式（５）
　　ＤＮ１＝1.800
　条件式（６）
　　ｎｄＮ１＝1.65940
　条件式（７）
　　ｎｄＮ１－（０．０４０×νｄＮ１－２．４７０）×νｄＮ１＝35.830
　条件式（８）
　　ｎｄＮ１－（０．０２０×νｄＮ１－１．０８０）×νｄＮ１＝12.920
　図４は、第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。各諸収差図より、第２実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３実施例）
　第３実施例について、図５～図６および表３を用いて説明する。図５は、本実施形態の第３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第３実施例に係る光学系ＬＳ（３）は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第４レンズ群Ｇ１～Ｇ４がそれぞれ図５の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに光軸に沿って移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と、両凸形状の正レンズＬ１４と、から構成される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１１が物体側レンズに該当する。負メニスカスレンズＬ１１は、両側のレンズ面が非球面である。負レンズＬ１３は、像側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２３と、から構成される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の負メニスカスレンズＬ２１が条件式（１）～（３）等を満足する負レンズに該当する。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１および両凹形状の負レンズＬ３２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３と、両凸形状の正レンズＬ３４と、から構成される。本実施例では、無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第３レンズ群Ｇ３の負メニスカスレンズＬ３３および正レンズＬ３４が光軸に沿って像側に移動する。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１および両凹形状の負レンズＬ４２からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３と、両凸形状の正レンズＬ４４および両凹形状の負レンズＬ４５からなる接合レンズと、から構成される。第４レンズ群Ｇ４の像側に、像面Ｉが配置される。負レンズＬ４５は、像側のレンズ面が非球面である。
　以下の表３に、第３実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表３）
［全体諸元］
　変倍比　2.07
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　　　16.65　　　　　24.00　　　　　34.44
ＦＮＯ　　 　　4.12　　　 　　4.12　　 　　　4.18
　２ω　　　　53.80　　　　　41.66　　　　　31.60
　　Ｙ　　　　21.60　　　　　21.60　　　　　21.60
　ＴＬ　　 　168.91　　 　　164.50　　 　　169.42
　ＢＦ　　　　39.00　　　　　48.25　　　　　65.00
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　 θｇＦ
　　1*a　 　　157.02850　　　3.000　　　1.76684　　　46.78　　 0.5576
　　2*a　　　　19.73150　　　8.955
　　3　　 　　397.62390　　　1.550　　　1.88300　　　40.66　　 0.5668
　　4　　　　　51.01700　　　5.065
　　5　　 　　-57.91430　　　1.500　　　1.88300　　　40.66　　 0.5668
　　6　　　　　51.94950　　　0.400　　　1.55389　　　38.09　　 0.5928
　　7*a　　　　70.15770　　　1.237
　　8　　　　　44.62150　　　6.911　　　1.69895　　　30.13　　 0.6021
　　9　　 　　-47.20650　　　D9（可変）
　　10　　 　　42.61580　　　1.050　　　1.74971　　　24.66　　 0.6272
　　11　　 　　17.74250　　　4.132　　　1.59154　　　39.29　　 0.5779
　　12　　 　　75.16900　　　0.100
　　13　　 　　34.28950　　　4.194　　　1.53404　　　48.26　　 0.5617
　　14　　　　-63.55520　　　D14（可変）
　　15　　　　　　∞　　　 　3.263　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　16　　　　151.28780　　　2.518　　　1.62004　　　36.40　　 0.5833
　　17　　　　-33.01780　　　1.000　　　1.88300　　　40.66　　 0.5668
　　18　　 　　44.83300　　　2.756
　　19　　　　-20.44030　　　0.800　　　1.88300　　　40.66　　 0.5668
　　20　　　　-59.69050　　　0.150
　　21　　　　151.29690　　　3.966　　　1.84666　　　23.80　　 0.6215
　　22　　　　-32.91290　　　D22（可変）
　　23　　 　　34.01270　 　10.039　　　1.49782　　　82.57　　 0.5386
　　24　　　　-29.32300　　　1.100　　　1.83400　　　37.18　　 0.5778
　　25　　 　　71.52300　　　0.100
　　26　　 　　34.90120　 　10.548　　　1.49782　　　82.57　　 0.5386
　　27　　　　-38.97720　　　0.100
　　28　　 　　40.26640　 　11.985　　　1.50377　　　63.91　　 0.536
　　29　　　　-23.35670　　　1.600　　　1.80610　　　40.97　　 0.5688
　　30*a　　-1764.39570　　　BF
［非球面データ］
　第１面
　κ=1.0000
　A4=3.00E-06,A6=3.39E-09,A8=0.00E+00,A10=0.00E+00
　第２面
　κ=1.0000
　A4=-2.11E-05,A6=0.00E+00,A8=0.00E+00,A10=0.00E+00
　第７面
　κ=1.0000
　A4=1.75E-05,A6=-2.74E-08,A8=1.77E-11,A10=0.00E+00
　第３０面
　κ=1.0000
　A4=1.53E-05,A6=8.95E-09,A8=0.00E+00,A10=0.00E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　D9　　 　29.355　　　13.227　　 　2.000
　D14　　 　3.000　　 　9.342　　　13.197
　D22　　 　9.534　　 　5.666　　 　1.200
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　-23.700
　G2　 　　10　　　　41.700
　G3　 　　15　 　　-62.000
　G4　 　　23　　　　49.100
［条件式対応値］
　条件式（１）
　　ｎｄＮ１＋（０．０１４２５×νｄＮ１）＝2.101
　条件式（２），（２－１），（２－２）
　　νｄＮ１＝24.66
　条件式（３）
　　θｇＦＮ１＋（０．００３１６×νｄＮ１）＝0.7051
　条件式（４），（４－１），（４－２）
　　ｎｄＮ１＋（０．００７８７×νｄＮ１）＝1.944
　条件式（５）
　　ＤＮ１＝1.050
　条件式（６）
　　ｎｄＮ１＝1.74971
　条件式（７）
　　ｎｄＮ１－（０．０４０×νｄＮ１－２．４７０）×νｄＮ１＝34.836
　条件式（８）
　　ｎｄＮ１－（０．０２０×νｄＮ１－１．０８０）×νｄＮ１＝12.721
　図６（Ａ）、図６（Ｂ）、および図６（Ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第３実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第４実施例）
　第４実施例について、図７～図８および表４を用いて説明する。図７は、本実施形態の第４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第４実施例に係る光学系ＬＳ（４）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第４レンズ群Ｇ１～Ｇ４がそれぞれ図７の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４内に配設されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３からなる接合レンズと、から構成される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の正レンズＬ１１が物体側レンズに該当し、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１２が条件式（１）～（３）等を満足する負レンズに該当する。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３と、から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１から構成される。本実施例では、無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第３レンズ群Ｇ３の全体が光軸に沿って物体側に移動する。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１および両凹形状の負レンズＬ４２からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４４および両凹形状の負レンズＬ４５からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４６と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４７と、から構成される。第４レンズ群Ｇ４の像側に、像面Ｉが配置される。第４レンズ群Ｇ４における正レンズＬ４３と正メニスカスレンズＬ４４との間に、開口絞りＳが配置される。
　以下の表４に、第４実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表４）
［全体諸元］
　変倍比　4.05
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　　　72.1　　 　　135.0　　　 　　292.1
ＦＮＯ　　 　　4.707　　 　　4.863　　　 　　6.494
　２ω　　　　23.341　　　　12.218　　　 　　5.684
　　Ｙ　　　　14.75　　　　　14.75　　　　　14.75
　ＴＬ　　 　168.674　　 　197.816　　 　　220.732
　ＢＦ　　　　43.294　　　　45.652　　　　　70.374
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　 θｇＦ
　　1　　　　　93.841　　　　5.6　　　　1.51680　　　63.88　　　0.536
　　2　　　　-447.915　　　　0.2
　　3　　 　　112.303　　　　1.7　　　　1.61155　　　31.26　　　0.618
　　4　　　　　39.024　　　　8　　　　　1.51742　　　52.20　　　0.558
　　5　　 　　262.500　　　　D5（可変）
　　6　　　　-239.035　　　　1.3　　　　1.69680　　　55.52　　　0.543
　　7　　　　　20.159　　　　4     　　 1.80809　　　22.74　　　0.629
　　8　　　　　61.046　　　　2.038
　　9　　 　　-54.537　　　　1.4　　　　1.85026　　　32.35　　　0.595
　　10　　　　167.455　　　　D10（可変）
　　11　　　　102.636　　　　3.4　　　　1.58913　　　61.22　　　0.540
　　12　　　　-68.899　　　　D12（可変）
　　13　　 　　39.218　　　　5.5　　　　1.49700　　　81.73　　　0.537
　　14　　　　-39.212　　　　1.3　　　　1.85026　　　32.35　　　0.595
　　15　　　　207.543　　　　0.2
　　16　　 　　51.630　　　　3.7　　　　1.48749　　　70.31　　　0.529
　　17　　　　-98.216　　　　0.9
　　18　　　　　　∞　　　　23.297　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　19　　　　-79.941　　　　3.3　　　　1.80100　　　34.92　　　0.585
　　20　　　　-17.991　　　　1　　　　　1.70000　　　48.11　　　0.560
　　21　　 　　29.977　　　　2
　　22　　 　　35.573　　　　3.5　　　　1.60342　　　38.03　　　0.583
　　23　　　　-52.781　　　　6.6996
　　24　　　　-20.538　　　　1.2　　　　1.77250　　　49.62　　　0.552
　　25　　　　-34.657　　　　BF
［変倍撮影時可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　D5　　　　2.306　　　36.768　　　51.599
　D10　　　32.727　　　21.603　　 　2.157
　D12　　　10.112　　　13.560　　　16.367
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　127.677
　G2　　　　6　　 　-31.532
　G3　 　　11　　　　70.494
　G4　 　　13　　 　147.512
［条件式対応値］
　条件式（１）
　　ｎｄＮ１＋（０．０１４２５×νｄＮ１）＝2.057
　条件式（２），（２－１），（２－２）
　　νｄＮ１＝31.26
　条件式（３）
　　θｇＦＮ１＋（０．００３１６×νｄＮ１）＝0.7168
　条件式（４），（４－１），（４－２）
　　ｎｄＮ１＋（０．００７８７×νｄＮ１）＝1.858
　条件式（５）
　　ＤＮ１＝1.7
　条件式（６）
　　ｎｄＮ１＝1.61155
　条件式（７）
　　ｎｄＮ１－（０．０４０×νｄＮ１－２．４７０）×νｄＮ１＝36.513
　条件式（８）
　　ｎｄＮ１－（０．０２０×νｄＮ１－１．０８０）×νｄＮ１＝12.605
　図８（Ａ）、図８（Ｂ）、および図８（Ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第４実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第５実施例）
　第５実施例について、図９～図１０および表５を用いて説明する。図９は、本実施形態の第５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第５実施例に係る光学系ＬＳ（５）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第３レンズ群Ｇ１～Ｇ３がそれぞれ図９の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに光軸に沿って移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３からなる接合レンズと、から構成される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の正レンズＬ１１が物体側レンズに該当し、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１２が条件式（１）～（３）等を満足する負レンズに該当する。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と、から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４と、両凹形状の負レンズＬ３５および両凸形状の正レンズＬ３６からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３７および両凹形状の負レンズＬ３８からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３９と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４０と、凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。本実施例では、無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第３レンズ群Ｇ３の正レンズＬ３１が光軸に沿って像側に移動する。
　以下の表５に、第５実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表５）
［全体諸元］
　変倍比　3.57
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　　　30.000　　 　　59.940　　　　107.000
ＦＮＯ　　 　　4.157　　　　　4.736　　　　　5.827
　２ω　　　　30.234　　 　　14.934　　　　　8.432
　　Ｙ　　 　　8.00　　　 　　8.00　　　 　　8.00
　ＴＬ　　　　89.680　　　　100.710　　　　108.178
　ＢＦ　　　　16.903　　 　　21.915　　 　　31.403
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　 θｇＦ
　　1　　 　　178.2059　　　　2　　　　　1.48749　　　70.31　　 0.529
　　2　　　　-102.9382　　　　0.1
　　3　　　　　40.9521　　　　1.1　　　　1.6594　　 　26.87　　 0.633
　　4　　　　　26.794　　　 　3.7　　　　1.49782　　　82.57　　 0.539
　　5　　 　　524.5344　　　　D5（可変）
　　6　　　　-179.0703　　　　0.95　　 　1.58913　　　61.22　　 0.540
　　7　　　　　35.2576　　　　2.05
　　8　　 　　-91.3148　　　　1　　　　　1.79952　　　42.09　　 0.567
　　9　　　　　13.7881　　　　2.5　　　　1.84666　　　23.80　　 0.622
　　10　　　　147.6289　　　　1.1
　　11　　　　-23.3693　　　　0.9　　　　1.65844　　　50.84　　 0.558
　　12　　　-2639.1346　　　　D12（可変）
　　13　　　　　　∞　　　　　1.9　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　14　　 　　53.8539　　　　2.5　　　　1.48749　　　70.31　　 0.529
　　15　　　　-33.3149　　　　4
　　16　　 　　21.2882　　　　4.1　　　　1.49782　　　82.57　　 0.539
　　17　　　　-21.1608　　　　1　　　　　1.85026　　　32.35　　 0.595
　　18　　 　-101.3728　　　　0.1
　　19　　 　　18.5545　　　　1.8　　　　1.618　　　　63.34　　 0.541
　　20　　 　　52.4369　　　　1.7
　　21　　　　-64.7204　　　　1　　　　　1.85026　　　32.35　　 0.595
　　22　　 　　26.092　　 　　2.7　　　　1.58144　　　40.98　　 0.576
　　23　　　　-25.9027　　　　5.9
　　24　　 　-247.1286　　　　1.9　　　　1.84666　　　23.8　　  0.622
　　25　　　　-13.9553　　　　0.9　　　　1.8061　　 　40.97　　 0.569
　　26　　 　　17.4014　　　　2.45
　　27　　 　　41.2181　　　　1.6　　　　1.51823　　　58.82　　 0.545
　　28　　　　-68.4047　　　　0.2
　　29　　 　　22.2413　　　　1.6　　　　1.57957　　　53.74　　 0.552
　　30　　　　110.775　　 　　2.2
　　31　　　　-11.7986　　　　1　　　　　1.755　　　　52.34　　 0.548
　　32　　　　-25.0879　　　　BF
［変倍撮影時可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　D5　　　　1.557　　　15.183　　　20.452
　D12　　　17.269　　 　9.662　　 　2.373
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　59.932
　G2　　　　6　　 　-15.790
　G3　 　　13　　　　19.347
［条件式対応値］
　条件式（１）
　　ｎｄＮ１＋（０．０１４２５×νｄＮ１）＝2.042
　条件式（２），（２－１），（２－２）
　　νｄＮ１＝26.87
　条件式（３）
　　θｇＦＮ１＋（０．００３１６×νｄＮ１）＝0.7179
　条件式（４），（４－１），（４－２）
　　ｎｄＮ１＋（０．００７８７×νｄＮ１）＝1.871
　条件式（５）
　　ＤＮ１＝1.1
　条件式（６）
　　ｎｄＮ１＝1.6594
　条件式（７）
　　ｎｄＮ１－（０．０４０×νｄＮ１－２．４７０）×νｄＮ１＝35.830
　条件式（８）
　　ｎｄＮ１－（０．０２０×νｄＮ１－１．０８０）×νｄＮ１＝12.920
　図１０（Ａ）、図１０（Ｂ）、および図１０（Ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第５実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第６実施例）
　第６実施例について、図１１～図１２および表６を用いて説明する。図１１は、本実施形態の第６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第６実施例に係る光学系ＬＳ（６）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第４レンズ群Ｇ１～Ｇ４がそれぞれ図１１の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに光軸に沿って移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３からなる接合レンズと、から構成される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の正レンズＬ１１が物体側レンズに該当し、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１２が条件式（１）～（３）等を満足する負レンズに該当する。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ２４と、から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１から構成される。本実施例では、無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第３レンズ群Ｇ３の正レンズＬ３１が光軸に沿って像側に移動する。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４３と、両凹形状の負レンズＬ４４および両凸形状の正レンズＬ４５からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４６および両凹形状の負レンズＬ４７からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４８と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４９と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５０と、から構成される。第４レンズ群Ｇ４の像側に、像面Ｉが配置される。
　以下の表６に、第６実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表６）
［全体諸元］
　変倍比　3.52
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　　　30.100　　 　　59.788　　　　106.000
ＦＮＯ　　 　　4.106　　　　　4.674　　　　　5.725
　２ω　　　　30.235　　 　　14.845　　　　　8.432
　　Ｙ　　　 　8.00　　　 　　8.00　　　 　　8.00
　ＴＬ　　　　90.060　　　　101.674　　　　110.030
　ＢＦ　　　　16.808　　 　　21.810　　 　　31.307
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　 θｇＦ
　　1　　 　　294.5432　　　　2　　　　　1.48749　　　70.31　　 0.529
　　2　　 　　-99.5097　　　　0.1
　　3　　　　　40.4843　　　　1.1　　　　1.65940　　　26.87　　 0.633
　　4　　　　　26.4411　　　　3.85　　 　1.49782　　　82.57　　 0.539
　　5　　　　1915.7525　　　　D5（可変）
　　6　　 　　404.1207　　　　1　　　　　1.58913　　　61.22　　 0.540
　　7　　　　　40.8600　　　　2
　　8　　 　　-52.6340　　　　1　　　　　1.75500　　　52.34　　 0.548
　　9　　　　　13.7205　　　　2.45　　 　1.80518　　　25.45　　 0.616
　　10　　 　　99.1283　　　　1.1
　　11　　　　-25.0678　　　　1　　　　　1.65844　　　50.84　　 0.558
　　12　　　　730.2077　　　　D12（可変）
　　13　　　　　　∞　　　　　2　　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　14　　　　136.6029　　　　2.4　　　　1.48749　　　70.31　　 0.529
　　15　　　　-27.8885　　　　D15（可変）
　　16　　 　　19.5350　　　　4　　　　　1.49782　　　82.57　　 0.539
　　17　　　　-21.4130　　　　1　　　　　1.85026　　　32.35　　 0.595
　　18　　 　-135.5857　　　　0.1
　　19　　 　　17.3373　　　　2.3　　　　1.59319　　　67.90　　 0.544
　　20　　 　　60.8703　　　　1.5
　　21　　　　-60.0857　　　　1　　　　　1.85026　　　32.35　　 0.595
　　22　　 　　18.8912　　　　2.7　　　　1.62004　　　36.40　　 0.588
　　23　　　　-25.1939　　　　5.9514
　　24　　 　-232.9076　　　　1.85　　 　1.84666　　　23.80　　 0.622
　　25　　　　-14.2871　　　　0.95　　 　1.80610　　　40.97　　 0.569
　　26　　 　　17.4635　　　　2.41564
　　27　　 　　27.9840　　　　1.6　　　　1.51742　　　52.20　　 0.558
　　28　　　　-86.7410　　　　0.2
　　29　　 　　25.3750　　　　1.6　　　　1.57957　　　53.74　　 0.552
　　30　　 　　87.3640　　　　2.1481
　　31　　　　-11.0308　　　　1　　　　　1.77250　　　49.62　　 0.552
　　32　　　　-22.0573　　　　BF
［変倍撮影時可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　D5　　　　1.302　　　14.928　　　20.197
　D12　　　16.994　　 　9.386　　 　2.097
　D15　　 　4.642　　 　5.234　　 　6.113
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　60.463
　G2　　　　6　　 　-15.943
　G3　 　　13　　　　47.737
　G4　 　　16　　　　47.764
［条件式対応値］
　条件式（１）
　　ｎｄＮ１＋（０．０１４２５×νｄＮ１）＝2.042
　条件式（２），（２－１），（２－２）
　　νｄＮ１＝26.87
　条件式（３）
　　θｇＦＮ１＋（０．００３１６×νｄＮ１）＝0.7179
　条件式（４），（４－１），（４－２）
　　ｎｄＮ１＋（０．００７８７×νｄＮ１）＝1.871
　条件式（５）
　　ＤＮ１＝1.1
　条件式（６）
　　ｎｄＮ１＝1.65940
　条件式（７）
　　ｎｄＮ１－（０．０４０×νｄＮ１－２．４７０）×νｄＮ１＝35.830
　条件式（８）
　　ｎｄＮ１－（０．０２０×νｄＮ１－１．０８０）×νｄＮ１＝12.920
　図１２（Ａ）、図１２（Ｂ）、および図１２（Ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第６実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第７実施例）
　第７実施例について、図１３～図１４および表７を用いて説明する。図１３は、本実施形態の第７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第７実施例に係る光学系ＬＳ（７）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図１３の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに光軸に沿って移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２および両凸形状の正レンズＬ１３からなる接合レンズと、から構成される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の正レンズＬ１１が物体側レンズに該当し、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１２が条件式（１）～（３）等を満足する負レンズに該当する。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ２４と、から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４と、両凹形状の負レンズＬ３５および両凸形状の正レンズＬ３６からなる接合レンズと、から構成される。本実施例では、無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第３レンズ群Ｇ３の正レンズＬ３１が光軸に沿って像側に移動する。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１および両凹形状の負レンズＬ４２からなる接合レンズ、から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。
　以下の表７に、第７実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表７）
［全体諸元］
　変倍比　3.52
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　　　30.100　　 　　59.504　　　　106.001
ＦＮＯ　　 　　4.041　　　　　4.562　　　　　5.598
　２ω　　　　30.234　　 　　14.934　　　　　8.432
　　Ｙ　　 　　8.00　　　 　　8.00　　　 　　8.00
　ＴＬ　　　　88.887　　 　　99.454　　　　106.507
　ＢＦ　　　　16.347　　 　　21.044　　 　　30.352
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　 θｇＦ
　　1　　　　　95.9846　　　　2.1　　　1.48749　　　　70.31　　 0.529
　　2　　　　-454.2540　　　　0.1
　　3　　　　　45.5603　　　　1.1　　　1.65940　　　　26.87　　 0.633
　　4　　　　　28.7400　　　　3.85　 　1.49782　　　　82.57　　 0.539
　　5　　　　-318.9670　　　　D5（可変）
　　6　　 　　327.3606　　　　0.95　 　1.61800　　　　63.34　　 0.541
　　7　　　　　51.7855　　　　2
　　8　　 　　-97.4754　　　　1　　　　1.79952　　　　42.09　　 0.567
　　9　　　　　11.8221　　　　2.45　 　1.84666　　　　23.80　　 0.622
　　10　　 　　55.5836　　　　1.1
　　11　　　　-24.3651　　　　1　　　　1.62280　　　　57.10　　 0.546
　　12　　　　138.3758　　　　D12（可変）
　　13　　　　　　∞　　　　　1.91　　　　　　　　　　　　 （絞りＳ）
　　14　　 　　32.3232　　　　2.4　　　1.48749　　　　70.31　　 0.529
　　15　　　　-32.6054　　　　3.9
　　16　　 　　25.0507　　　　4.05　 　1.49782　　　　82.57　　 0.539
　　17　　　　-17.3527　　　　1　　　　1.85026　　　　32.35　　 0.595
　　18　　 　-213.4595　　　　0.1
　　19　　 　　20.2400　　　　2.1　　　1.61800　　　　63.34　　 0.541
　　20　　 　　44.3529　　　　1.5
　　21　　　　-39.3759　　　　1　　　　1.85026　　　　32.35　　 0.595
　　22　　 　　95.8451　　　　2.65　 　1.58144　　　　40.98　　 0.576
　　23　　　　-21.4429　　　　D23（可変）
　　24　　 　　16.6140　　　　1.85　 　1.84666　　　　23.80　　 0.622
　　25　　　-1932.8218　　　　0.95　 　1.90265　　　　35.73　　 0.580
　　26　　 　　12.0007　　　　D26（可変）
　　27　　 　　87.5432　　　　1.55　 　1.51823　　　　58.82　　 0.545
　　28　　 　-285.3654　　　　0.2
　　29　　 　　17.0944　　　　1.6　　　1.57957　　　　53.74　　 0.552
　　30　　 　　24.0117　　　　2.2
　　31　　　　-10.6962　　　　1.1　　　1.75500　　　　52.34　　 0.548
　　32　　　　-17.6042　　　　BF
［変倍撮影時可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　D5　　　　1.310　　　14.930　　　20.200
　D12　　　17.000　 　　9.380　　 　2.105
　D23　　 　5.520　 　　5.890　 　　6.110
　D26　　 　3.000　 　　2.500　 　　2.030
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　60.716
　G2　　　　6　　 　-15.893
　G3　 　　13　　　　21.225
　G4　 　　24　　 　-53.965
　G5　 　　27　　　-180.378
［条件式対応値］
　条件式（１）
　　ｎｄＮ１＋（０．０１４２５×νｄＮ１）＝2.042
　条件式（２），（２－１），（２－２）
　　νｄＮ１＝26.87
　条件式（３）
　　θｇＦＮ１＋（０．００３１６×νｄＮ１）＝0.7179
　条件式（４），（４－１），（４－２）
　　ｎｄＮ１＋（０．００７８７×νｄＮ１）＝1.871
　条件式（５）
　　ＤＮ１＝1.1
　条件式（６）
　　ｎｄＮ１＝1.65940
　条件式（７）
　　ｎｄＮ１－（０．０４０×νｄＮ１－２．４７０）×νｄＮ１＝35.830
　条件式（８）
　　ｎｄＮ１－（０．０２０×νｄＮ１－１．０８０）×νｄＮ１＝12.920
　図１４（Ａ）、図１４（Ｂ）、および図１４（Ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第７実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
　上記各実施例によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系を実現することができる。
　ここで、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。
　なお、以下の内容は、本実施形態の光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　合焦レンズ群とは、合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示すものとする。すなわち、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モータ等を用いた）モータ駆動にも適している。
　本実施形態の光学系の各実施例において、防振機能を有していない構成のものを示したが、本願はこれに限られず、防振機能を有する構成とすることもできる。
　レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
　レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。
　各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。
　Ｇ１　第１レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ２　第２レンズ群
　Ｇ３　第３レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ４　第４レンズ群
　Ｇ５　第５レンズ群
　　Ｉ　像面　　　　　　　　　　　　　　　Ｓ　開口絞り

Claims (9)

  1. 　開口絞りと、前記開口絞りより物体側に配置された以下の条件式を満足する負レンズとを有する光学系。
    　ｎｄＮ１＋（０．０１４２５×νｄＮ１）＜２．１２
    　１８．０＜νｄＮ１＜３５．０
    　０．７０２＜θｇＦＮ１＋（０．００３１６×νｄＮ１）
    　但し、ｎｄＮ１：前記負レンズのｄ線に対する屈折率
    　　　　νｄＮ１：前記負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
    　　　　θｇＦＮ１：前記負レンズの部分分散比であり、前記負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ１とし、前記負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ１とし、前記負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ１としたとき、次式で定義される
    　θｇＦＮ１＝（ｎｇＮ１－ｎＦＮ１）／（ｎＦＮ１－ｎＣＮ１）
  2. 　前記負レンズは、以下の条件式を満足する請求項１に記載の光学系。
    　１．８３＜ｎｄＮ１＋（０．００７８７×νｄＮ１）
  3. 　前記負レンズは、以下の条件式を満足する請求項１に記載の光学系。
    　１８．０＜νｄＮ１＜２６．５
    　１．８３＜ｎｄＮ１＋（０．００７８７×νｄＮ１）
  4. 　前記負レンズは、以下の条件式を満足する請求項１に記載の光学系。
    　２５．０＜νｄＮ１＜３５．０
    　１．８３＜ｎｄＮ１＋（０．００７８７×νｄＮ１）
  5. 　前記負レンズは、以下の条件式を満足する請求項１～４のいずれか一項に記載の光学系。
    　ＤＮ１＞０．８０
    　但し、ＤＮ１：前記負レンズの光軸上の厚さ［mm］
  6. 　最も物体側に配置された物体側レンズを有し、
    　前記開口絞りが前記物体側レンズより像側に配置され、
    　前記物体側レンズより像側で、前記負レンズが前記開口絞りより物体側に配置される請求項１～５のいずれか一項に記載の光学系。
  7. 　前記負レンズは、ガラスレンズである請求項１～６のいずれか一項に記載の光学系。
  8. 　請求項１～７のいずれか一項に記載の光学系を備えて構成される光学機器。
  9. 　開口絞りと、前記開口絞りより物体側に配置された以下の条件式を満足する負レンズとを有するように、
    　レンズ鏡筒内に各レンズを配置する光学系の製造方法。
    　ｎｄＮ１＋（０．０１４２５×νｄＮ１）＜２．１２
    　１８．０＜νｄＮ１＜３５．０
    　０．７０２＜θｇＦＮ１＋（０．００３１６×νｄＮ１）
    　但し、ｎｄＮ１：前記負レンズのｄ線に対する屈折率
    　　　　νｄＮ１：前記負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
    　　　　θｇＦＮ１：前記負レンズの部分分散比であり、前記負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ１とし、前記負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ１とし、前記負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ１としたとき、次式で定義される
    　θｇＦＮ１＝（ｎｇＮ１－ｎＦＮ１）／（ｎＦＮ１－ｎＣＮ１）
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