JPS60198512A - クセノタ−ル型写真レンズ - Google Patents
クセノタ−ル型写真レンズInfo
- Publication number
- JPS60198512A JPS60198512A JP5463684A JP5463684A JPS60198512A JP S60198512 A JPS60198512 A JP S60198512A JP 5463684 A JP5463684 A JP 5463684A JP 5463684 A JP5463684 A JP 5463684A JP S60198512 A JPS60198512 A JP S60198512A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lens
- object side
- refractive index
- curvature
- radius
- Prior art date
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- Pending
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- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
- G02B9/60—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having five components only
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
- G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
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- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は一眼レフレックス式カメラに使用される枚数の
少ｆ４い写真レンズ、さらに詳しくは、クセノタール型
写真レンズに関するものである。
少ｆ４い写真レンズ、さらに詳しくは、クセノタール型
写真レンズに関するものである。
−ＩＩＩ、！レフレックス式カメラに使ノ１（される標
ｔ＜を写真レンズとしては、数多くの形式か知られ、実
用に供されているか、その中に、物体側から順に、物体
側に凸面を向けたＩＥレンズからなる第ルンズ、物体側
に凸面を向けた正メニスカスレンズからなる第２レンズ
、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズからなる第３
レンズ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズから
なる第４レンズ、及び正レンズからなる第５レンズの５
Ｒ５枚から構成される、クセノタール型と呼ばれるレ
ンズ形式がある。このクセノタール型写真レンズの特徴
は、第４レンズである負メニスカスレンズの物体側の而
と像側の而が、はぼ同心的な曲率半径を有しているとい
う点にある。そのため、この第４レンズは、研磨時及び
、心取り時の加工性が極めて悪いという欠点かある。そ
こで、この第４レンズを、プラスチック材料によって成
形加工すれは、加工性の問題点を解決することが可能と
なり、さらに、レンズ系の軽量化４達成することも可能
となる。また、これによって、コストの低減という付加
的効果もＩＢ７られる。しかしながら、この第４レンズ
は本来高屈折率ガラスによって構成されていたために、
低屈折率のプラスチック材料を用いたのでは、充分な性
能を達成することか困難であった。
ｔ＜を写真レンズとしては、数多くの形式か知られ、実
用に供されているか、その中に、物体側から順に、物体
側に凸面を向けたＩＥレンズからなる第ルンズ、物体側
に凸面を向けた正メニスカスレンズからなる第２レンズ
、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズからなる第３
レンズ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズから
なる第４レンズ、及び正レンズからなる第５レンズの５
Ｒ５枚から構成される、クセノタール型と呼ばれるレ
ンズ形式がある。このクセノタール型写真レンズの特徴
は、第４レンズである負メニスカスレンズの物体側の而
と像側の而が、はぼ同心的な曲率半径を有しているとい
う点にある。そのため、この第４レンズは、研磨時及び
、心取り時の加工性が極めて悪いという欠点かある。そ
こで、この第４レンズを、プラスチック材料によって成
形加工すれは、加工性の問題点を解決することが可能と
なり、さらに、レンズ系の軽量化４達成することも可能
となる。また、これによって、コストの低減という付加
的効果もＩＢ７られる。しかしながら、この第４レンズ
は本来高屈折率ガラスによって構成されていたために、
低屈折率のプラスチック材料を用いたのでは、充分な性
能を達成することか困難であった。
本発明の目的は、第４レンズに低屈折率の材料を用いつ
つ高い描写性能を有するクセノタール型写真レンズを提
供することにある。
つ高い描写性能を有するクセノタール型写真レンズを提
供することにある。
上記目的を達成する為に、本発明に係る写真レンズは、
第１図図示のように、物体側から順に、物体側に強い凸
１１Ｔｎを向けた正レンズ（Ｌｔ）、物体側に強い凸面
を向けた正メニスカスレンズ（Ｌ２）、像側に強い凹面
を向けた負メニスカスレンズ（Ｌ３）。
第１図図示のように、物体側から順に、物体側に強い凸
１１Ｔｎを向けた正レンズ（Ｌｔ）、物体側に強い凸面
を向けた正メニスカスレンズ（Ｌ２）、像側に強い凹面
を向けた負メニスカスレンズ（Ｌ３）。
物体側に強い凹面を向けた負メニスカスレンズ（Ｌ４）
及び、正レンズ（Ｉ、５）の５ Ｒ５枚から構成され、
次の各条件を満足することを特徴とするものである。
及び、正レンズ（Ｉ、５）の５ Ｒ５枚から構成され、
次の各条件を満足することを特徴とするものである。
（１） １．４５ ＜ Ｎ４ ＜ １．６５（２） ０
２３ 〈ｒ４／ｒ５ ＜ ０．５８（３） ０．２８
（ｌψ４／ψｌ ＜ ０．５５ここに、Ｎ４は、第４レ
ンズ（Ｌ４）の屈折率、ｒ４は第２レンズ（Ｌ ２ ）
の像側の面の曲率半径、ｒ５は第３レンズ（Ｌ３）の物
体側のｌｈｌの曲率半径、←−７噛ｌ嗜１、−−２−ノ
Ｉ／嗜 ゛−ψ４は第４レンズ（Ｌ４）の屈 折力、ψは全系の屈折力である。
２３ 〈ｒ４／ｒ５ ＜ ０．５８（３） ０．２８
（ｌψ４／ψｌ ＜ ０．５５ここに、Ｎ４は、第４レ
ンズ（Ｌ４）の屈折率、ｒ４は第２レンズ（Ｌ ２ ）
の像側の面の曲率半径、ｒ５は第３レンズ（Ｌ３）の物
体側のｌｈｌの曲率半径、←−７噛ｌ嗜１、−−２−ノ
Ｉ／嗜 ゛−ψ４は第４レンズ（Ｌ４）の屈 折力、ψは全系の屈折力である。
以下、各条件について説明する。
まず、条件（１）は第４レンズ（１，４）に用いられる
物質の屈折率を限定するものである。この条件（１）を
満足することによって第４レンズ（Ｉ、４）にプラスチ
ックを用いることができ、第４レンズ（Ｌ４）の加工性
か向上せしめられる上に、コストダウンにもなりレンズ
系全体としても軽量化される。条件（１）の」１限はプ
ラスチックの屈折率のほぼ」１限を示しており、これを
越えると第４レンズ（Ｌ４）をプラスチックによって構
成することが困難となる。
物質の屈折率を限定するものである。この条件（１）を
満足することによって第４レンズ（Ｉ、４）にプラスチ
ックを用いることができ、第４レンズ（Ｌ４）の加工性
か向上せしめられる上に、コストダウンにもなりレンズ
系全体としても軽量化される。条件（１）の」１限はプ
ラスチックの屈折率のほぼ」１限を示しており、これを
越えると第４レンズ（Ｌ４）をプラスチックによって構
成することが困難となる。
逆に、従来、比較曲間屈折率のガラスによって構成され
ていた第４レンズ（Ｌ４）を低屈折率物質によって構成
すると、画面中相付近のコマ収差が悪化する。条件（１
）の下限を越えると、このコマ収差の悪化が許容範囲を
越え、もはや抽正困姉となる。
ていた第４レンズ（Ｌ４）を低屈折率物質によって構成
すると、画面中相付近のコマ収差が悪化する。条件（１
）の下限を越えると、このコマ収差の悪化が許容範囲を
越え、もはや抽正困姉となる。
史に、条件（２）は、このコマ収差を第２レンズ（Ｌ２
）と第３レンズ（１−３）との間の空気レンズによって
積、ト槍的に袖正する為の条件である。すなわち、条件
（２）は第２レンズ（Ｌ ２ ）の像間の面Ｃｒ４）と
第３レンズ（Ｌ３）の物体側の面（ｒ５）との曲率半径
の比を規定するものである。そして、条件（２）の上限
を越えると、前記コマ収差の補正効果か不十分となり、
また、下限を越えると、補正効果は得られるか、中相か
ら軸外にかけて、非点隔差か増大するという悪影響が生
じる。
）と第３レンズ（１−３）との間の空気レンズによって
積、ト槍的に袖正する為の条件である。すなわち、条件
（２）は第２レンズ（Ｌ ２ ）の像間の面Ｃｒ４）と
第３レンズ（Ｌ３）の物体側の面（ｒ５）との曲率半径
の比を規定するものである。そして、条件（２）の上限
を越えると、前記コマ収差の補正効果か不十分となり、
また、下限を越えると、補正効果は得られるか、中相か
ら軸外にかけて、非点隔差か増大するという悪影響が生
じる。
条件（３）は球面収差及び像面性の袖正に関する条件で
あり、条件（３）の上限を越えると球面収差が補止不足
となり、下限を越えると、ペッツバール和が大となって
像１１性が補正不足になる上に球面収差か補正過剰とな
る。
あり、条件（３）の上限を越えると球面収差が補止不足
となり、下限を越えると、ペッツバール和が大となって
像１１性が補正不足になる上に球面収差か補正過剰とな
る。
史に、−眼レフレックスカメラに必要なバックフォーカ
スを確保しつつ歪曲収差を良好に補正する為には、条件
（１）〜（３）に加えて下記条件を満足することか望ま
しい。
スを確保しつつ歪曲収差を良好に補正する為には、条件
（１）〜（３）に加えて下記条件を満足することか望ま
しい。
（４） ０．０９ （ψＦ／（ｐＲ〈０２６条件（／１
）は、歪曲収差の補正及び−１ｕφレフレツク１旧レフ
レツクスカメラに必要なバックフォーカスを確保するこ
とが困難となり、下限を越えると、バックフォーカスは
大きく取れるが、歪曲収差が負の大きな値となる。
）は、歪曲収差の補正及び−１ｕφレフレツク１旧レフ
レツクスカメラに必要なバックフォーカスを確保するこ
とが困難となり、下限を越えると、バックフォーカスは
大きく取れるが、歪曲収差が負の大きな値となる。
また、レンズを、可塑性のプラスチック材料で構成した
場合、ガラス製のレンズに比べ、非球面の尋人が極めて
容易となる。本発明において、第４レンズ（１，，４）
をプラスチック材料にて構成し、その少なくとも一方の
レンズ面に非球面を尋人することにより低ｉｉ！ｎ角か
ら中骨にかけてのコマ収差を一層良好に補正することが
可能となる。
場合、ガラス製のレンズに比べ、非球面の尋人が極めて
容易となる。本発明において、第４レンズ（１，，４）
をプラスチック材料にて構成し、その少なくとも一方の
レンズ面に非球面を尋人することにより低ｉｉ！ｎ角か
ら中骨にかけてのコマ収差を一層良好に補正することが
可能となる。
以上に、本発明の実施例を示す。実施例中黄印及びｘ−
×−印を付した面は、非球面で構成された面であること
を示し、その形状は光軸方向にＸ座標、それと垂直な方
向にＹ座標をとり、近軸曲率半径をｒｌとすると、 で示される。ここに、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、・・・は非球面
係数である。
×−印を付した面は、非球面で構成された面であること
を示し、その形状は光軸方向にＸ座標、それと垂直な方
向にＹ座標をとり、近軸曲率半径をｒｌとすると、 で示される。ここに、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、・・・は非球面
係数である。
尚、加工性の問題を無視すれは、本発明の各条件を満足
しつつ第４レンズＬ４をガラス材にて構成することも可
能である。
しつつ第４レンズＬ４をガラス材にて構成することも可
能である。
（以下余白）
実施例Ｉ
２６）＝４６°、ＦＩｃ１２．０．焦点距離［＝ １０
０曲率）ト径 軸上面間隔 屈折率（Ｎｄ） アツベ数
（νｄ）ｒＩ ５３．６５３ ｄｔ １０．００ Ｎｌ １．８０７０ ｒＩ ３９．
７１ｒ２ ２９／１．９９９ ｄ２ ０．３１ ｒ４５１．７８３ 山 ：３３０ ｒ５ １９７．３］４ ｄｓ ２．００ Ｎａ １．７５００ ν３ ２５．１
４ｒ６ ２７．３１０ ｄａ １９．６０ ｒ７ −２６．０２５ ｄ７ ５．８４ Ｎ４ ｔ４９１４ ν４ ５７．８２
ｒｓ −３４，９１２ ｄｓ ｏ３ｔ ｒ９ ３７９．９８１ （１９７，５５Ｎ５ １．．６１８０ ν５ ６３．４
５目ｏ −４５，８７４ 実施例２ ２ ω＝ ４６°、 ＦＮＯ２，０，焦点距離ｆ ＝
１００曲率半径 軸上面間隔 屈折率（Ｎｄ） アツベ
数（νｄ）ｒｌ ５４．１７４ ｄｉ ９．００ Ｎ１１．８５００ ｒＩ ３９．９２
ｒ２ ２４１．０７５ ｄ２ ０．５０ ｒ３ ３８．３２８ ｄａ ６．２０ Ｎ２ ’１．７２００ １／２ ５０
．３１ｒ４ ５０．１５７ ｄ４ ３．１５ 璽５ １９７．１４７ ｄｓ ２．５７ Ｎ３１．７５００ ν３ ２５．１４
１６ ２８．５４０ ｄａ １７．６０ ｒ７ −２９．５９１ ｄ７５．５５ Ｎ４ １．４９１４ ν４ ５７．８２
ｒ８ −４１．４９５ ｄｓ ｏ、ｓ。
０曲率）ト径 軸上面間隔 屈折率（Ｎｄ） アツベ数
（νｄ）ｒＩ ５３．６５３ ｄｔ １０．００ Ｎｌ １．８０７０ ｒＩ ３９．
７１ｒ２ ２９／１．９９９ ｄ２ ０．３１ ｒ４５１．７８３ 山 ：３３０ ｒ５ １９７．３］４ ｄｓ ２．００ Ｎａ １．７５００ ν３ ２５．１
４ｒ６ ２７．３１０ ｄａ １９．６０ ｒ７ −２６．０２５ ｄ７ ５．８４ Ｎ４ ｔ４９１４ ν４ ５７．８２
ｒｓ −３４，９１２ ｄｓ ｏ３ｔ ｒ９ ３７９．９８１ （１９７，５５Ｎ５ １．．６１８０ ν５ ６３．４
５目ｏ −４５，８７４ 実施例２ ２ ω＝ ４６°、 ＦＮＯ２，０，焦点距離ｆ ＝
１００曲率半径 軸上面間隔 屈折率（Ｎｄ） アツベ
数（νｄ）ｒｌ ５４．１７４ ｄｉ ９．００ Ｎ１１．８５００ ｒＩ ３９．９２
ｒ２ ２４１．０７５ ｄ２ ０．５０ ｒ３ ３８．３２８ ｄａ ６．２０ Ｎ２ ’１．７２００ １／２ ５０
．３１ｒ４ ５０．１５７ ｄ４ ３．１５ 璽５ １９７．１４７ ｄｓ ２．５７ Ｎ３１．７５００ ν３ ２５．１４
１６ ２８．５４０ ｄａ １７．６０ ｒ７ −２９．５９１ ｄ７５．５５ Ｎ４ １．４９１４ ν４ ５７．８２
ｒ８ −４１．４９５ ｄｓ ｏ、ｓ。
１’９ ２９６．２９９
ｄ９ ８．００ Ｎ５ １．６５８３ ν５ ５８．５
２ｒ １０ −５０．８５７ 実施例３ ２ω−４６°、 ＦＮｏ２．０ 、焦点距離ｆ−１ｏｏ
。
２ｒ １０ −５０．８５７ 実施例３ ２ω−４６°、 ＦＮｏ２．０ 、焦点距離ｆ−１ｏｏ
。
曲率半径 軸」−面間隔 屈折率（Ｎｄ ） アツベ数
（νｄ）ｒＩ ５５．８７３ ｄ１９．５０ Ｎ＋ １．８０５０ νｌ ４０．９７
＋４ ５３１０９ ｄ４ ３．８３ ｒ５ １９／１．３９４ ｄｓ ３．００ Ｎ３１．７５００ ν３ ２５．１４
１°６ ２８．８８１ （１６１７，４０ ｒｌ −２８，８９４ ｄ７ （ｉ、ｏＯＮ４ １．４９１４ ν４ ５７．８
２ｒ８ −３９．６７８ ｄ ｓ （１，５０ １°９ ２７３８３８ ｄ９９．００ Ｎｓ １．６５８３ ν５ ５８．５２
ｒｌＯ−５２，０６３ 実施例４ ２ω−４６°、ＦＮＯ２，０，焦点距離ｆ＝ｌｏＯ曲率
半径 軸」−面間隔 屈折率（Ｎｄ） アツベ数（ν（
１）ｒａ ３６．８０３ １’５ １６４．０５９ ｄ６ １７．６０ ｒｌ −２９，２９１ ｄ７５．９０ Ｎ４ １．４９］４ ν４ ５７．８２
ｒ８ −４２．７１９ ｄ ８ （１，５０ ｒ９ ３５９．０＋３ 実施例５ ２ω−４６°、ＦＮＯ２，０，焦点距離ｒ ＝ １００
曲イパＩ′径 軸−１−面間ｈ′７； 屈折−力（Ｎｄ
） アツベ数（νｄ）ｒｌ ５２３４７ ｒａ ３６．３２５ 〔１４：う３０ １’５ １６０９９＋ ｄ６１７．６０ １’７ −２８．８３０ （ｌ ｓ ０．５０ ”９３８５．４７７ 実施例６ ２ ω＝ ４６°、 ＦＮＯ２，０，焦点距離［＝ １
００曲率１１！＝径 軸」二面間隔 屈折イ＜（Ｎ（Ｊ
） アツベ数（νｄ）ｒ３３７．６２３ （１４３，５０ ＋５ １６２７７７ ｄ６ １７．６０ １’７ −２８．８６２ （ｌ ＦＩ Ｏ，５０ ｒ９３２２４０９ 実施例７ ２ω−４６°、ＦＮＯ２，０１焦点距離［＝ １’ＯＯ
曲率半径 軸上面間隔 屈折率（Ｎｄ） ア・ソベ数（
νｄ）ｄ４ ２．２０ ｒｌｏ −４３，０３７ 実施例８ ２ω−４６° Ｆ Ｎｏ ２．０ ＋焦点ｉｌ′ｌＩ離
ｒ＝Ｉｏ。
（νｄ）ｒＩ ５５．８７３ ｄ１９．５０ Ｎ＋ １．８０５０ νｌ ４０．９７
＋４ ５３１０９ ｄ４ ３．８３ ｒ５ １９／１．３９４ ｄｓ ３．００ Ｎ３１．７５００ ν３ ２５．１４
１°６ ２８．８８１ （１６１７，４０ ｒｌ −２８，８９４ ｄ７ （ｉ、ｏＯＮ４ １．４９１４ ν４ ５７．８
２ｒ８ −３９．６７８ ｄ ｓ （１，５０ １°９ ２７３８３８ ｄ９９．００ Ｎｓ １．６５８３ ν５ ５８．５２
ｒｌＯ−５２，０６３ 実施例４ ２ω−４６°、ＦＮＯ２，０，焦点距離ｆ＝ｌｏＯ曲率
半径 軸」−面間隔 屈折率（Ｎｄ） アツベ数（ν（
１）ｒａ ３６．８０３ １’５ １６４．０５９ ｄ６ １７．６０ ｒｌ −２９，２９１ ｄ７５．９０ Ｎ４ １．４９］４ ν４ ５７．８２
ｒ８ −４２．７１９ ｄ ８ （１，５０ ｒ９ ３５９．０＋３ 実施例５ ２ω−４６°、ＦＮＯ２，０，焦点距離ｒ ＝ １００
曲イパＩ′径 軸−１−面間ｈ′７； 屈折−力（Ｎｄ
） アツベ数（νｄ）ｒｌ ５２３４７ ｒａ ３６．３２５ 〔１４：う３０ １’５ １６０９９＋ ｄ６１７．６０ １’７ −２８．８３０ （ｌ ｓ ０．５０ ”９３８５．４７７ 実施例６ ２ ω＝ ４６°、 ＦＮＯ２，０，焦点距離［＝ １
００曲率１１！＝径 軸」二面間隔 屈折イ＜（Ｎ（Ｊ
） アツベ数（νｄ）ｒ３３７．６２３ （１４３，５０ ＋５ １６２７７７ ｄ６ １７．６０ １’７ −２８．８６２ （ｌ ＦＩ Ｏ，５０ ｒ９３２２４０９ 実施例７ ２ω−４６°、ＦＮＯ２，０１焦点距離［＝ １’ＯＯ
曲率半径 軸上面間隔 屈折率（Ｎｄ） ア・ソベ数（
νｄ）ｄ４ ２．２０ ｒｌｏ −４３，０３７ 実施例８ ２ω−４６° Ｆ Ｎｏ ２．０ ＋焦点ｉｌ′ｌＩ離
ｒ＝Ｉｏ。
曲率半径 軸上面間隔 屈折率（Ｎｄ） ア・ソベ数（
νｄ）ｒａ ３Ｇ、０７０ ｄ３ □９６ Ｎ２１，７
４４ 。２ ４４．９３ｒ １０ −４５．９３０ 実施例９ ２ω−４６°、 ＦＮＯ２，０，焦点距離ｒ ＝ １０
０曲率半径 軸上面間隔 屈折率（Ｎｄ） アツベ数（
νｄ）１’１ ５１．２７３ ｄ１８．２５ Ｎ＋ １．８０７０ ν１ ３９．７１
１’２ ２３］、２２６ ｄｚ Ｏ，３１ ｒａ ３７．．０１６ ｄｓ７．７９ Ｎ２ １．７７２５ ν２ ４９．７７
ｒ４ ４６．９７７ ｄ４ ２．７５ ｄｓ ２０．３４ ｒ７−２４．４０８ ｄ７３．９１ Ｎ４ １．４９１４ ν４ ５７．８２
ｒ８ −３２．３３１！ ｄｓ０．１５ ｒ９ ４５５．４１３ ｄｓ８．９９ Ｎｓ １．６１８０ ν５ ６３．４５
ｒｌＯ−４１，６９７ 実施例１０ ２°−４６°、 ＦＮｏ Ｉ７． 焦点１／ＩＪＩ ｆ
＝ １００曲率半径 軸上面間隔 屈折率（Ｎｄ）
アツベ数（νｄ）ｄｚ Ｏ，３４ ｄ４ ３．９６ ｄ ８ ０．４０ １°９ ６７３．８６１ ｄ９ｇ、９４ Ｎ５１．、ｔ３ｓｓ：３ ν５ ５８．
５２１’ＩＯ−４７，８５４ 実施例１１ ２ ω＝ ４６°、 ＦＮＯ１，７，焦点距離［＝ １
００曲率半径 軸上面間隔 屈折率（Ｎｄ） アツベ数
（νｄ）■第７而（ｒｌ）の非球面係数 ａ＝ ０．００００００００ 、ｄ＝ ０８３４２１９
１３ｘｌＯ−１０ｂ−−０，２９２４９２９５ｘｌＯ−
６，ｅ−−０，１２９４０７０７ｘｌＯ−１２ｃｍ−０
，２２２５５５２７ｘｌＯ’ 、 ｆ＝−０，６５８０
６１０２ｘｌＯ”実施例１２ ２ω＝４６°、ＦＮｏｌ、７＋焦点距離ｆ ＝ １００
曲率半径 軸−１−面間隔 屈折率（Ｎｄ） アツベ数
（νｄ）■第８面（ｒ８）の非球面係数 ｉ＝ｏ、ｏｏｏｏｏｏｏｏ 、 ｄ−−０，３３０９９
２０９ｘｌＯ”ｂ＝０．１６０５６３３６ Ｘ １０
’ｃ＝ｏ、６０５６２００６ｘｌｏ ” 実施例１３ ２ ω−４６°、）”Ｎｏ １．７．焦点距離ｆ＝１０
０曲率半径 軸上面間隔 屈折率（Ｎｄ） アツベ数（
νｄ）ｒ１５９．６４２ ｄ２０．３１ ｄ４ ３．９０ ｒ５ １５７．３８４ ｒ９ ４３３．２５３ ■第７面（ｒｌ）の非球面係数 ａ＝ ０．００００００００ ｄ＝ ０．３２６７０１
２０Ｘ１０ ”ｂ−０，４１９６６２６６Ｘ１０−６ｃ
＝ ０５３２６８３１０Ｘ１ｏ”’９ ｃ＝ ０．４５８９５２９２ｘｌＯｆ−−０，１６０６
６６５７ｘｌＯ−１５−Ｘ＋第８面（１８）の非球面係
数 ａ＝ ０．００００００００ ｄ＝ ０．３１５６２３
３６ｘｌＯ”１）＝ Ｏ，ｌ０８６３２２．５ＸＩＯ−
６ｅ＝−０，５７６６５０６８ｘｌＯ”’Ｃ−−〇、４
６７９２５２３ＸｌＯｒ−＝ ０．２２７１２７９９Ｘ
１０ ”８
νｄ）ｒａ ３Ｇ、０７０ ｄ３ □９６ Ｎ２１，７
４４ 。２ ４４．９３ｒ １０ −４５．９３０ 実施例９ ２ω−４６°、 ＦＮＯ２，０，焦点距離ｒ ＝ １０
０曲率半径 軸上面間隔 屈折率（Ｎｄ） アツベ数（
νｄ）１’１ ５１．２７３ ｄ１８．２５ Ｎ＋ １．８０７０ ν１ ３９．７１
１’２ ２３］、２２６ ｄｚ Ｏ，３１ ｒａ ３７．．０１６ ｄｓ７．７９ Ｎ２ １．７７２５ ν２ ４９．７７
ｒ４ ４６．９７７ ｄ４ ２．７５ ｄｓ ２０．３４ ｒ７−２４．４０８ ｄ７３．９１ Ｎ４ １．４９１４ ν４ ５７．８２
ｒ８ −３２．３３１！ ｄｓ０．１５ ｒ９ ４５５．４１３ ｄｓ８．９９ Ｎｓ １．６１８０ ν５ ６３．４５
ｒｌＯ−４１，６９７ 実施例１０ ２°−４６°、 ＦＮｏ Ｉ７． 焦点１／ＩＪＩ ｆ
＝ １００曲率半径 軸上面間隔 屈折率（Ｎｄ）
アツベ数（νｄ）ｄｚ Ｏ，３４ ｄ４ ３．９６ ｄ ８ ０．４０ １°９ ６７３．８６１ ｄ９ｇ、９４ Ｎ５１．、ｔ３ｓｓ：３ ν５ ５８．
５２１’ＩＯ−４７，８５４ 実施例１１ ２ ω＝ ４６°、 ＦＮＯ１，７，焦点距離［＝ １
００曲率半径 軸上面間隔 屈折率（Ｎｄ） アツベ数
（νｄ）■第７而（ｒｌ）の非球面係数 ａ＝ ０．００００００００ 、ｄ＝ ０８３４２１９
１３ｘｌＯ−１０ｂ−−０，２９２４９２９５ｘｌＯ−
６，ｅ−−０，１２９４０７０７ｘｌＯ−１２ｃｍ−０
，２２２５５５２７ｘｌＯ’ 、 ｆ＝−０，６５８０
６１０２ｘｌＯ”実施例１２ ２ω＝４６°、ＦＮｏｌ、７＋焦点距離ｆ ＝ １００
曲率半径 軸−１−面間隔 屈折率（Ｎｄ） アツベ数
（νｄ）■第８面（ｒ８）の非球面係数 ｉ＝ｏ、ｏｏｏｏｏｏｏｏ 、 ｄ−−０，３３０９９
２０９ｘｌＯ”ｂ＝０．１６０５６３３６ Ｘ １０
’ｃ＝ｏ、６０５６２００６ｘｌｏ ” 実施例１３ ２ ω−４６°、）”Ｎｏ １．７．焦点距離ｆ＝１０
０曲率半径 軸上面間隔 屈折率（Ｎｄ） アツベ数（
νｄ）ｒ１５９．６４２ ｄ２０．３１ ｄ４ ３．９０ ｒ５ １５７．３８４ ｒ９ ４３３．２５３ ■第７面（ｒｌ）の非球面係数 ａ＝ ０．００００００００ ｄ＝ ０．３２６７０１
２０Ｘ１０ ”ｂ−０，４１９６６２６６Ｘ１０−６ｃ
＝ ０５３２６８３１０Ｘ１ｏ”’９ ｃ＝ ０．４５８９５２９２ｘｌＯｆ−−０，１６０６
６６５７ｘｌＯ−１５−Ｘ＋第８面（１８）の非球面係
数 ａ＝ ０．００００００００ ｄ＝ ０．３１５６２３
３６ｘｌＯ”１）＝ Ｏ，ｌ０８６３２２．５ＸＩＯ−
６ｅ＝−０，５７６６５０６８ｘｌＯ”’Ｃ−−〇、４
６７９２５２３ＸｌＯｒ−＝ ０．２２７１２７９９Ｘ
１０ ”８
第１図は本発明によるクセノタール型写真レンズのレン
ズ形状を示すためのレンズ断面図であり、第２図〜第１
４゛図は、それぞれ実施例１〜実施例１３のレンズ系に
おける収差曲線を示す。 （Ｌｌ）〜（Ｌ５）：第ルンズ〜第５レンズ。 （ｒｌ）〜（ｒｔｏ）；物体側から数えた各レンズ面の
曲率半径。 ｄｌ−ｄ９；物体側から数えた軸上面間隔である。 出願人 ミノルタカメラ株式会社 味 ｐつ 橢蓼 文 や ド 藪 ＼０ 翫 ト （ 旨 味 （＞ 畦 Ｆ／、７ 球面収正正ｌ叶 升ｆ［）収差正弦巣作 非点妊 正曲φ
ズ形状を示すためのレンズ断面図であり、第２図〜第１
４゛図は、それぞれ実施例１〜実施例１３のレンズ系に
おける収差曲線を示す。 （Ｌｌ）〜（Ｌ５）：第ルンズ〜第５レンズ。 （ｒｌ）〜（ｒｔｏ）；物体側から数えた各レンズ面の
曲率半径。 ｄｌ−ｄ９；物体側から数えた軸上面間隔である。 出願人 ミノルタカメラ株式会社 味 ｐつ 橢蓼 文 や ド 藪 ＼０ 翫 ト （ 旨 味 （＞ 畦 Ｆ／、７ 球面収正正ｌ叶 升ｆ［）収差正弦巣作 非点妊 正曲φ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、物体側から順に、物体側に強い凸面を向けたｊＩＦ
レンズからなる第ルンズ、物体側に強い凸面を向けた正
メニスカスレンズからなる第２レンス、像側に強い凹面
を向けた負メニスカスレンズからなる第３レンズ、物体
側に強い凹面を向けた負メニスカスレンズからなる第４
レンズ及び、正レンズからなる第５レンズの５群５枚か
ら構成され、次の条件を満足することを特徴とするクセ
ノタール型写真レンズ： １．４５ ＜ Ｎ４ （１，６５ ０，２３＜ ｒ４／ｒ５ ＜ ０．５８０．２８ （ｌ
ψ４／ψｌ ＜ ｏ、ｓｓここで、 Ｎ４は、第４レンズの屈折率 ｒ４は第２レンズの像側の血の曲率半径。 ｒ５は、第３レンズの物体側の而の曲率半径ψ４は、第
４レンズの屈折力 ψは、全系の屈折力 である。 ２、 更に、次の条件を満足することを特徴とする特許
請求の範囲第１項記載のクセノタールムリ写ｒ１゛レン
ズ： ００９＜ψ１．／ψ１２ ＜ ０．２にこに、 牲は、第１〜第３レンズの合成屈折力。 ψ２は、第４．第５レンズの合成屈折力。 である。 ６、 第１ルンズ尋はプラスチック材料によって４異成
され、その少なくとも一方のレンズ面は非球面であるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項又は第２項記載の
りモノタール型写真レンズ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5463684A JPS60198512A (ja) | 1984-03-21 | 1984-03-21 | クセノタ−ル型写真レンズ |
| US06/715,151 US4671626A (en) | 1984-03-21 | 1985-03-21 | Photographic lens system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5463684A JPS60198512A (ja) | 1984-03-21 | 1984-03-21 | クセノタ−ル型写真レンズ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60198512A true JPS60198512A (ja) | 1985-10-08 |
Family
ID=12976252
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5463684A Pending JPS60198512A (ja) | 1984-03-21 | 1984-03-21 | クセノタ−ル型写真レンズ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60198512A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62276003A (ja) * | 1986-05-20 | 1987-11-30 | ユニ・チヤ−ム株式会社 | 使い捨ておむつ |
| WO2019116564A1 (ja) * | 2017-12-15 | 2019-06-20 | 株式会社ニコン | 光学系、光学機器、および光学系の製造方法 |
| US10338348B2 (en) | 2012-11-21 | 2019-07-02 | Largan Precision Co., Ltd. | Optical image capturing lens system |
| US10823939B2 (en) | 2016-12-23 | 2020-11-03 | Samsung Electro-Mechanics Co., Ltd. | Optical imaging system |
| US11385438B2 (en) | 2015-04-29 | 2022-07-12 | Largan Precision Co., Ltd. | Imaging lens system, image capturing device and electronic device |
-
1984
- 1984-03-21 JP JP5463684A patent/JPS60198512A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62276003A (ja) * | 1986-05-20 | 1987-11-30 | ユニ・チヤ−ム株式会社 | 使い捨ておむつ |
| US10338348B2 (en) | 2012-11-21 | 2019-07-02 | Largan Precision Co., Ltd. | Optical image capturing lens system |
| US11385438B2 (en) | 2015-04-29 | 2022-07-12 | Largan Precision Co., Ltd. | Imaging lens system, image capturing device and electronic device |
| US11762170B2 (en) | 2015-04-29 | 2023-09-19 | Largan Precision Co., Ltd. | Imaging lens system, image capturing device and electronic device |
| US10823939B2 (en) | 2016-12-23 | 2020-11-03 | Samsung Electro-Mechanics Co., Ltd. | Optical imaging system |
| US10976525B2 (en) | 2016-12-23 | 2021-04-13 | Samsung Electro-Mechanics Co., Ltd. | Optical imaging system |
| US11899177B2 (en) | 2016-12-23 | 2024-02-13 | Samsung Electro-Mechanics Co., Ltd. | Optical imaging system |
| WO2019116564A1 (ja) * | 2017-12-15 | 2019-06-20 | 株式会社ニコン | 光学系、光学機器、および光学系の製造方法 |
| JPWO2019116564A1 (ja) * | 2017-12-15 | 2020-11-19 | 株式会社ニコン | 光学系、光学機器、および光学系の製造方法 |
| JP2021105745A (ja) * | 2017-12-15 | 2021-07-26 | 株式会社ニコン | 光学系および光学機器 |
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