WO2019059316A1

WO2019059316A1 - 熱交換器及びそれを備えた空気調和装置

Info

Publication number: WO2019059316A1
Application number: PCT/JP2018/034922
Authority: WO
Inventors: 佐藤　健; 正憲神藤; 好男織谷; 甲樹山田; 浩彰松田
Original assignee: ダイキン工業株式会社
Priority date: 2017-09-25
Filing date: 2018-09-20
Publication date: 2019-03-28
Also published as: JP2019060512A; CN111065867B; CN113203223A; US20200256597A1; EP3690357A1; CN111065867A; EP3690357B1; JP6631608B2; EP3690357A4; US11692748B2

Abstract

熱交換器（１１）では、熱交換パス（６０Ａ～６０Ｊ）のうち最下段の扁平管（６３ＡＵ、６３ＡＤ）を含む第１熱交換パス（６０Ａ）のパス有効長が、他の熱交換パス（６０Ｂ～６０Ｊ）のパス有効長よりも長くなっている、又は、第１熱交換パス（６０Ａ）のパス有効断面積が、他の熱交換パス（６０Ｂ～６０Ｊ）のパス有効断面積よりも小さくなっている。

Description

熱交換器及びそれを備えた空気調和装置

　本発明は、熱交換器及びそれを備えた空気調和装置、特に、上下方向である段方向に多段に配置されるとともに内部に冷媒の通路が形成された複数の扁平管と、隣り合う扁平管の間を空気が流れる複数の通風路に区画する複数のフィンと、を有し、扁平管が段方向に多段に並ぶ複数の熱交換パスに区分された熱交換器及びそれを備えた空気調和装置に関する。

　従来より、空気調和装置の室外ユニットに収容される室外熱交換器として、上下方向である段方向に多段に配置されるとともに内部に冷媒の通路が形成された複数の扁平管と、隣り合う扁平管の間を空気が流れる複数の通風路に区画する複数のフィンと、を有する、熱交換器が採用される場合がある。そして、このような熱交換器として、例えば、特許文献１（国際公開第２０１３／１６１７９９号）に示すように、扁平管が段方向に多段に並ぶ複数の熱交換パスに区分されたものがある。

　上記従来の熱交換器は、暖房運転と除霜運転とを切り換えて行う空気調和装置に採用されることがある。ここで、空気調和装置が暖房運転を行う場合には、上記従来の熱交換器が冷媒の蒸発器として使用され、空気調和装置が除霜運転を行う場合には、上記従来の熱交換器が冷媒の放熱器として使用される。具体的には、上記従来の熱交換器が冷媒の蒸発器として使用される場合には、気液二相状態の冷媒が分岐して各熱交換パスに流入し、各熱交換パスにおいて加熱され、各熱交換パスから流出して合流する。また、上記従来の熱交換器が冷媒の放熱器として使用される場合には、ガス状態の冷媒が分岐して各熱交換パスに流入し、各熱交換パスにおいて冷却され、各熱交換パスから流出して合流する。

　しかし、上記従来の熱交換器を採用した空気調和装置では、暖房運転時に、最下段の熱交換パスにおける着霜量が多くなりやすい傾向がある。このため、除霜運転時に、最下段の熱交換パスに付着した霜を融かすのに必要な時間が、最下段の熱交換パスよりも上段側の他の熱交換パスに付着した霜を融かすのに必要な時間よりも長くなってしまい、除霜運転後においても最下段の熱交換パスにおいて霜の融け残りが発生して除霜が不十分となる場合がある。

　本発明の課題は、上下方向である段方向に多段に配置されるとともに内部に冷媒の通路が形成された複数の扁平管と、隣り合う扁平管の間を空気が流れる複数の通風路に区画する複数のフィンと、を有し、扁平管が段方向に多段に並ぶ複数の熱交換パスに区分された熱交換器が、暖房運転と除霜運転とを切り換えて行う空気調和装置に採用される場合に、最下段の熱交換パスにおける着霜を抑制して除霜運転時の融け残りを減らすことにある。

　第１の観点にかかる熱交換器は、上下方向である段方向に多段に配置されるとともに内部に冷媒の通路が形成された複数の扁平管と、隣り合う扁平管の間を空気が流れる複数の通風路に区画する複数のフィンと、を有しており、扁平管が、段方向に多段に並ぶ複数の熱交換パスに区分されている。そして、ここでは、熱交換パスのうち最下段の扁平管を含む熱交換パスを第１熱交換パスとし、各熱交換パスにおける冷媒の流れの一端から他端に至るまでの間の通路の長さをパス有効長とすると、第１熱交換パスのパス有効長が、他の熱交換パスのパス有効長よりも長い。

　まず、上記従来の熱交換器が暖房運転（冷媒の蒸発器として使用する場合）と除霜運転（冷媒の放熱器として使用する場合）とを切り換えて行う空気調和装置に採用される場合に、暖房運転時に、最下段の熱交換パスにおける着霜量が多くなりやすい原因について説明する。

　上記従来の熱交換器では、各熱交換パスが同一の形状（管長さや冷媒の通路となる貫通孔のサイズや数）を有する扁平管が同じ本数だけ直列に接続されることによって構成されている。すなわち、上記従来の熱交換器は、各熱交換パスのパス有効長がいずれも同じになるように構成されている。

　この従来の構成では、暖房運転時に、最下段の扁平管を含む最下段の熱交換パスに液状態の冷媒が流入しやすく、冷媒の温度が十分に上昇しないままで最下段の熱交換パスを流出してしまうため、その結果、最下段の熱交換パスにおける着霜量が多くなりやすい傾向が現れる。すなわち、上記従来の熱交換器の構成では、暖房運転時に最下段の熱交換パスに液状態の冷媒が流入しやすく、冷媒の温度が十分に上昇しないままで最下段の熱交換パスを流出してしまうことが、最下段の熱交換パスにおける着霜量が多くなりやすい原因であると推定される。

　そこで、ここでは、上記従来の熱交換器とは異なり、上記のように、最下段の扁平管を含む最下段の第１熱交換パスのパス有効長を、他の熱交換パスのパス有効長よりも長くしている。

　そして、この構成を有する熱交換器を暖房運転と除霜運転とを切り換えて行う空気調和装置に採用した場合には、第１熱交換パスのパス有効長が長くなることによって、第１熱交換パスにおける冷媒の流れ抵抗を大きくすることができる。このため、暖房運転時に第１熱交換パスに液状態の冷媒が流入しにくくなり、最下段の熱交換パスを流れる冷媒の温度が上昇しやすくなるため、第１熱交換パスにおける着霜を抑制することができる。しかも、ここでは、第１熱交換パスのパス有効長が長くなることによって、第１熱交換パスにおける伝熱面積を大きくすることができるため、最下段の熱交換パスを流れる冷媒の温度の上昇を促進することができる。これにより、上記従来の熱交換器を採用する場合に比べて、除霜運転時の第１熱交換パスにおける融け残りを減らすことができる。

　このように、ここでは、上記の構成を有する熱交換器を暖房運転と除霜運転とを切り換えて行う空気調和装置に採用することによって、最下段の熱交換パスにおける着霜を抑制して除霜運転時の融け残りを減らすことができる。

　第２の観点にかかる熱交換器は、第１の観点にかかる熱交換器において、第１熱交換パスのパス有効長が、他の熱交換パスのパス有効長の２倍以上である。

　ここでは、上記のように、第１熱交換パスのパス有効長を十分に長くしているため、第１熱交換パスにおける冷媒の流れ抵抗や伝熱面積を十分に大きくして、最下段の熱交換パスにおける着霜抑制の効果を高めることができる。

　第３の観点にかかる熱交換器は、第１又は第２の観点にかかる熱交換器において、第１熱交換パスが、最下段の扁平管を含む第１下段側熱交換部と、第１下段側熱交換部の上側において第１下段側熱交換部に直列に接続された第１上段側熱交換部と、を有している。

　ここでは、上記のように、第１熱交換パスを第１上段側熱交換部及び第１下段側熱交換部が直列に接続された構成にすることによって、第１熱交換パスのパス有効長を長くすることができる。

　第４の観点にかかる熱交換器は、第３の観点にかかる熱交換器において、第１下段側熱交換部、及び、第１上段側熱交換部が、熱交換器が冷媒の放熱器として使用される場合に、第１下段側熱交換部が第１熱交換パスの入口になるように構成されている。

　第１熱交換パスを第１上段側熱交換部及び第１下段側熱交換部が直列に接続された構成にすると、暖房運転から除霜運転に切り換える際に、最下段の扁平管を含む第１下段側熱交換部に液状態の冷媒が溜まりやすい。

　そこで、ここでは、上記のように、熱交換器が冷媒の放熱器として使用される場合に、第１熱交換パスを構成する第１上段側熱交換部及び第１下段側熱交換部のうち最下段の扁平管を含む第１下段側熱交換部を第１熱交換パスの入口になるように構成している。

　そうすると、除霜運転時には、第１熱交換パスにガス状態の冷媒を流入させる際に、ガス状態の冷媒が第１下段側熱交換部に流入することになる。すなわち、ここでは、除霜運転時に、最下段の扁平管を含む第１下段側熱交換部が冷媒の流れの上流側に位置することになる。このため、ここでは、第１熱交換パスを構成する第１上段側熱交換部及び第１下段側熱交換部のうち最下段の扁平管を含む第１下段側熱交換部にガス状態の冷媒を流入させて、最下段の第１下段側熱交換部に溜まる液状態の冷媒を積極的に加熱して蒸発させて、最下段の第１熱交換パスの温度を速やかに上昇させることができる。これにより、ここでは、除霜運転時の第１熱交換パスにおける融け残りをさらに減らすことができる。

　第５の観点にかかる熱交換器は、第１又は第２の観点にかかる熱交換器において、各熱交換パスが、直列に接続された複数の熱交換部を有しており、第１熱交換パスを構成する熱交換部の数が、他の熱交換パスを構成する熱交換部の数よりも多い。

　ここでは、上記のように、各熱交換パスを複数の熱交換部が直列に接続された構成にするとともに、第１熱交換パスを構成する熱交換部の数を他の熱交換パスよりも多くすることによって、第１熱交換パスのパス有効長を長くすることができる。

　第６の観点にかかる熱交換器は、第１又は第２の観点にかかる熱交換器において、扁平管が、空気が通風路を通過する通風方向である列方向に多列に配置されている。第１熱交換パス以外の各熱交換パスは、列方向の風上側の風上側熱交換部と、風上側熱交換部の風下側において風上側熱交換部に直列に接続された風下側熱交換部と、を有している。第１熱交換パスは、列方向の風上側でかつ最下段の扁平管を含む第１風上下段側熱交換部と、第１風上下段側熱交換部の上側の第１風上上段側熱交換部と、風上側熱交換部の風下側でかつ最下段の前記扁平管を含む第１風下下段側熱交換部と、第１風下下段側熱交換部の上側の第１風下上段側熱交換部と、を有している。そして、第１風上下段側熱交換部、第１風上上段側熱交換部、第１風下下段側熱交換部、及び、第１風下上段側熱交換部は、直列に接続されている。

　ここでは、上記のように、第１熱交換パス以外の各熱交換パスを風上側熱交換部及び風下側熱交換部が直列に接続された構成にし、かつ、第１熱交換パスを第１風上下段側熱交換部、第１風上上段側熱交換部、第１風下下段側熱交換部及び第１風下上段側熱交換部が直列に接続された構成にすることによって、第１熱交換パスのパス有効長を長くすることができる。

　第７の観点にかかる熱交換器は、第６の観点にかかる熱交換器において、第１風上下段側熱交換部、第１風上上段側熱交換部、第１風下下段側熱交換部、及び、第１風下上段側熱交換部が、冷媒の放熱器として使用される場合に、第１風上下段側熱交換部又は第１風下下段側熱交換部が第１熱交換パスの入口になるように構成されている。

　第１熱交換パスを第１風上下段側熱交換部、第１風上上段側熱交換部、第１風下下段側熱交換部及び第１風下上段側熱交換部が直列に接続された構成にすると、暖房運転から除霜運転に切り換える際に、最下段の扁平管を含む第１風上下段側熱交換部や第１風下下段側熱交換部に液状態の冷媒が溜まりやすい。

　そこで、ここでは、上記のように、熱交換器が冷媒の放熱器として使用される場合に、第１熱交換パスを構成する第１風上下段側熱交換部、第１風上上段側熱交換部、第１風下下段側熱交換部及び第１風下上段側熱交換部のうち最下段の扁平管を含む第１風上下段側熱交換部又は第１風下下段側熱交換部を第１熱交換パスの入口になるように構成している。

　そうすると、除霜運転時には、第１熱交換パスにガス状態の冷媒を流入させる際に、ガス状態の冷媒が第１風上下段側熱交換部又は第１風下下段側熱交換部に流入することになる。すなわち、ここでは、除霜運転時に、最下段の扁平管を含む第１風上下段側熱交換部又は第１風下下段側熱交換部が冷媒の流れの上流側に位置することになる。このため、ここでは、第１熱交換パスを構成する第１風上下段側熱交換部、第１風上上段側熱交換部、第１風下下段側熱交換部及び第１風下上段側熱交換部のうち最下段の扁平管を含む第１風上下段側熱交換部又は第１風下下段側熱交換部にガス状態の冷媒を流入させて、最下段の第１風上下段側熱交換部又は第１風下下段側熱交換部に溜まる液状態の冷媒を積極的に加熱して蒸発させて、最下段の第１熱交換パスの温度を速やかに上昇させることができる。これにより、ここでは、除霜運転時の第１熱交換パスにおける融け残りをさらに減らすことができる。

　第８の観点にかかる熱交換器は、第６の観点にかかる熱交換器において、第１風上下段側熱交換部、第１風上上段側熱交換部、第１風下下段側熱交換部、及び、第１風下上段側熱交換部が、冷媒の放熱器として使用される場合に、第１風上下段側熱交換部又は第１風上上段側熱交換部が第１熱交換パスの入口になるように構成されている。

　各熱交換パスが、列方向の風上側に位置する風上側熱交換部（第１熱交換パスについては、第１風上下段側熱交換部及び第１風上上段側熱交換部）と、列方向の風下側に位置する風下側熱交換部（第１熱交換パスについては、第１風下下段側熱交換部及び第１風下上段側熱交換部）と、を有する構成にすると、暖房運転時に風上側熱交換部に付着する霜の量が多くなりやすい。このため、除霜運転時に最下段の第１熱交換パス（特に、第１風上下段側熱交換部及び第１風上上段側熱交換部）における融け残りが多くなるおそれがある。

　そこで、ここでは、上記のように、熱交換器が冷媒の放熱器として使用される場合に、第１熱交換パスを構成する第１風上下段側熱交換部、第１風上上段側熱交換部、第１風下下段側熱交換部及び第１風下上段側熱交換部のうち列方向の風上側に位置する第１風上下段側熱交換部又は第１風上上段側熱交換部を第１熱交換パスの入口になるように構成している。

　そうすると、除霜運転時には、第１熱交換パスにガス状態の冷媒を流入させる際に、ガス状態の冷媒が第１風上下段側熱交換部又は第１風上上段側熱交換部に流入することになる。すなわち、ここでは、除霜運転時に、列方向の風上側に位置する第１風上下段側熱交換部又は第１風上上段側熱交換部が冷媒の流れの上流側に位置することになる。このため、ここでは、第１熱交換パスを構成する第１風上下段側熱交換部、第１風上上段側熱交換部、第１風下下段側熱交換部及び第１風下上段側熱交換部のうち列方向の風上側に位置する第１風上下段側熱交換部又は第１風上上段側熱交換部にガス状態の冷媒を流入させて、列方向の風上側に位置する第１風上下段側熱交換部や第１風上上段側熱交換部に付着した霜を積極的に加熱して融かすことができる。これにより、ここでは、除霜運転時の第１熱交換パスにおける融け残りをさらに減らすことができる。

　第９の観点にかかる熱交換器は、上下方向である段方向に多段に配置されるとともに内部に冷媒の通路が形成された複数の扁平管と、隣り合う扁平管の間を空気が流れる複数の通風路に区画する複数のフィンと、を有しており、扁平管が、段方向に多段に並ぶ複数の熱交換パスに区分されている。そして、ここでは、熱交換パスのうち最下段の扁平管を含む熱交換パスを第１熱交換パスとし、各熱交換パスにおける通路の流路断面積をパス有効断面積とすると、第１熱交換パスのパス有効断面積が、他の熱交換パスのパス有効断面積よりも小さい。

　上記従来の熱交換器では、各熱交換パスが同一の形状（管長さや冷媒の通路となる貫通孔のサイズや数）を有する扁平管が同じ本数だけ直列に接続されることによって構成されている。すなわち、上記従来の熱交換器は、各熱交換パスのパス有効断面積がいずれも同じになるように構成されている。

　そこで、ここでは、上記従来の熱交換器とは異なり、上記のように、最下段の扁平管を含む最下段の第１熱交換パスのパス有効断面積を、他の熱交換パスのパス有効断面積よりも小さくしている。

　そして、この構成を有する熱交換器を暖房運転と除霜運転とを切り換えて行う空気調和装置に採用した場合には、第１熱交換パスのパス有効断面積が小さくなることによって、第１熱交換パスにおける冷媒の流れ抵抗を大きくすることができる。このため、暖房運転時に第１熱交換パスに液状態の冷媒が流入しにくくなり、最下段の熱交換パスを流れる冷媒の温度が上昇しやすくなるため、第１熱交換パスにおける着霜を抑制することができる。これにより、上記従来の熱交換器を採用する場合に比べて、除霜運転時の第１熱交換パスにおける融け残りを減らすことができる。

　第１０の観点にかかる熱交換器は、第９の観点にかかる熱交換器において、第１熱交換パスのパス有効断面積が、他の熱交換パスのパス有効断面積の０．５倍以下である。

　ここでは、上記のように、第１熱交換パスのパス有効断面積を十分に小さくしているため、第１熱交換パスにおける冷媒の流れ抵抗を十分に大きくして、最下段の熱交換パスにおける着霜抑制の効果を高めることができる。

　第１１の観点にかかる熱交換器は、第９又は第１０の観点にかかる熱交換器において、扁平管が、通路となる複数の貫通孔を有しており、第１熱交換パスを構成する扁平管の貫通孔のサイズが、他の前記熱交換パスを構成する扁平管の貫通孔のサイズよりも小さい、及び／又は、第１熱交換パスを構成する扁平管の貫通孔の数が、他の熱交換パスを構成する扁平管の貫通孔の数よりも少ない。

　ここでは、上記のように、扁平管の通路を複数の貫通孔によって形成し、第１熱交換パスを構成する扁平管の複数の貫通孔のサイズを、他の熱交換パスを構成する扁平管の貫通孔のサイズよりも小さくしたり、第１熱交換パスを構成する扁平管の複数の貫通孔の数を、他の熱交換パスを構成する扁平管の貫通孔の数よりも少なくすることによって、第１熱交換パスのパス有効断面積を小さくすることができる。

　第１２の観点にかかる熱交換器は、第１～第１１の観点のいずれかにかかる熱交換器において、第１熱交換パスを構成する扁平管の数が、他の熱交換パスを構成する扁平管の数よりも少ない。

　第１熱交換パスを構成する扁平管の数が他の熱交換パスを構成する扁平管の数よりも少ない構成を採用すると、冷媒を分岐して各熱交換パスに流入させる際に、偏流が発生しやすくなる。

　しかし、ここでは、上記のように、第１熱交換パスのパス有効長を、他の熱交換パスのパス有効長よりも長くした構成を採用したり、第１熱交換パスのパス有効断面積を、他の熱交換パスのパス有効断面積よりも小さくした構成を採用することによって、第１熱交換パスにおける冷媒の流れ抵抗を大きくしているため、冷媒を分岐して各熱交換パスに流入させる際の偏流の発生を抑制することができる。

　第１３の観点にかかる熱交換器は、第１～第１２の観点のいずれかにかかる熱交換器において、フィンが、空気が通風路を通過する通風方向の風下側から風上側に沿って延びており扁平管が挿入される複数の切り欠き部と、隣り合う切り欠き部間に挟まれた複数のフィン主部と、切り欠き部よりも通風方向の風上側に複数のフィン主部と連続して延びるフィン風上部と、を有している。

　ここでは、上記のように、フィンに扁平管が挿入される切り欠き部が通風方向の風下側から風上側に沿って延びるように形成され、かつ、切り欠き部よりも通風方向の風上側に切り欠き部間に挟まれる複数のフィン主部と連続して延びるフィン風上部が形成された構成を有している。この構成を有する熱交換器では、除霜運転時にフィン風上部に付着する霜の量が多くなりやすいため、除霜運転時に最下段の第１熱交換パスにおける融け残りが多くなるおそれがある。

　しかし、ここでは、上記のように、第１熱交換パスのパス有効長を他の熱交換パスのパス有効長よりも長くした構成を採用したり、第１熱交換パスのパス有効断面積を他の熱交換パスのパス有効断面積よりも小さくした構成を採用しているため、フィン風上部に付着する霜を含めた最下段の熱交換パスにおける着霜を抑制して除霜運転時の融け残りを減らすことができる。

　第１４の観点にかかる空気調和装置は、第１～第１３の観点のいずれかにかかる熱交換器を備えている。

　ここでは、上記第１～第１３の観点のいずれかにかかる熱交換器を採用して空気調和装置を構成しているため、最下段の熱交換パスにおける着霜を抑制して除霜運転時の融け残りを減らすことができる。

本発明の一実施形態にかかる熱交換器としての室外熱交換器及びそれを備えた空気調和装置の概略構成図である。室外ユニットの外観斜視図である。室外ユニットの正面図（室外熱交換器以外の冷媒回路構成部品を除いて図示）である。第１実施形態にかかる熱交換器としての室外熱交換器の概略斜視図である。図４の熱交換パスの部分拡大斜視図である。第１実施形態にかかる熱交換器としての室外熱交換器の概略構成図（風下側から見た図）である。第１実施形態にかかる熱交換器としての室外熱交換器の概略構成図（風上側から見た図）である。連結ヘッダの平面断面図である。第１実施形態にかかる熱交換器としての室外熱交換器の第１熱交換パス付近のパス構成を示す図である。第１実施形態の変形例Ａにかかる熱交換器としての室外熱交換器を示す図であって、図９に対応する図である。第１実施形態の変形例Ｂにかかる熱交換器としての室外熱交換器を示す図であって、図９に対応する図である。第１実施形態の変形例Ｃにかかる熱交換器としての室外熱交換器を示す図であって、図９に対応する図である。第１実施形態の変形例Ｄにかかる熱交換器としての室外熱交換器を示す図であって、図９に対応する図である。第１実施形態の変形例Ｅにかかる熱交換器としての室外熱交換器を示す図であって、図９に対応する図である。第１実施形態の変形例Ｆにかかる熱交換器としての室外熱交換器を示す図であって、図９に対応する図である。第１実施形態の変形例Ｇにかかる熱交換器としての室外熱交換器を示す図であって、図９に対応する図である。第２実施形態にかかる熱交換器としての室外熱交換器の概略斜視図である。第２実施形態にかかる熱交換器としての室外熱交換器の概略構成図（風下側から見た図）である。第２実施形態にかかる熱交換器としての室外熱交換器の概略構成図（風上側から見た図）である。第２実施形態にかかる熱交換器としての室外熱交換器の第１熱交換パス付近のパス構成を示す図である。第２実施形態の変形例Ａにかかる熱交換器としての室外熱交換器を示す図であって、図２０に対応する図である。

　以下、本発明にかかる熱交換器及びそれを備えた空気調和装置の実施形態及びその変形例について、図面に基づいて説明する。尚、本発明にかかる熱交換器及びそれを備えた空気調和装置の具体的な構成は、下記の実施形態及びその変形例に限られるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲で変更可能である。

　（１）空気調和装置の構成
　図１は、本発明の一実施形態にかかる熱交換器としての室外熱交換器１１及びそれを備えた空気調和装置１の概略構成図である。

　空気調和装置１は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うことによって、建物等の室内の冷房及び暖房を行うことが可能な装置である。空気調和装置１は、主として、室外ユニット２と、室内ユニット３ａ、３ｂと、室外ユニット２と室内ユニット３ａ、３ｂとを接続する液冷媒連絡管４及びガス冷媒連絡管５と、室外ユニット２及び室内ユニット３ａ、３ｂの構成機器を制御する制御部２３と、を有している。そして、空気調和装置１の蒸気圧縮式の冷媒回路６は、室外ユニット２と、室内ユニット３ａ、３ｂとが冷媒連絡管４、５を介して接続されることによって構成されている。

　室外ユニット２は、室外（建物の屋上や建物の壁面近傍等）に設置されており、冷媒回路６の一部を構成している。室外ユニット２は、主として、アキュムレータ７、圧縮機８と、四路切換弁１０と、室外熱交換器１１と、膨張機構としての室外膨張弁１２と、液側閉鎖弁１３と、ガス側閉鎖弁１４と、室外ファン１５と、を有している。各機器及び弁間は、冷媒管１６～２２によって接続されている。

　室内ユニット３ａ、３ｂは、室内（居室や天井裏空間等）に設置されており、冷媒回路６の一部を構成している。室内ユニット３ａは、主として、室内膨張弁３１ａと、室内熱交換器３２ａと、室内ファン３３ａと、を有している。室内ユニット３ｂは、主として、膨張機構としての室内膨張弁３１ｂと、室内熱交換器３２ｂと、室内ファン３３ｂと、を有している。

　冷媒連絡管４、５は、空気調和装置１を建物等の設置場所に設置する際に、現地にて施工される冷媒管である。液冷媒連絡管４の一端は、室内ユニット２の液側閉鎖弁１３に接続され、液冷媒連絡管４の他端は、室内ユニット３ａ、３ｂの室内膨張弁３１ａ、３１ｂの液側端に接続されている。ガス冷媒連絡管５の一端は、室内ユニット２のガス側閉鎖弁１４に接続され、ガス冷媒連絡管５の他端は、室内ユニット３ａ、３ｂの室内熱交換器３２ａ、３２ｂのガス側端に接続されている。

　制御部２３は、室外ユニット２や室内ユニット３ａ、３ｂに設けられた制御基板等（図示せず）が通信接続されることによって構成されている。尚、図１においては、便宜上、室外ユニット２や室内ユニット３ａ、３ｂとは離れた位置に図示している。制御部２３は、空気調和装置１（ここでは、室外ユニット２や室内ユニット３ａ、３ｂ）の構成機器８、１０、１２、１５、３１ａ、３１ｂ、３３ａ、３３ｂの制御、すなわち、空気調和装置１全体の運転制御を行うようになっている。

　（２）空気調和装置の動作
　次に、図１を用いて、空気調和装置１の動作について説明する。空気調和装置１では、圧縮機８、室外熱交換器１１、室外膨張弁１２及び室内膨張弁３１ａ、３１ｂ、室内熱交換器３２ａ、３２ｂの順に冷媒を循環させる冷房運転と、圧縮機８、室内熱交換器３２ａ、３２ｂ、室内膨張弁３１ａ、３１ｂ及び室外膨張弁１２、室外熱交換器１１の順に冷媒を循環させる暖房運転と、が行われる。また、暖房運転時においては、室外熱交換器１１に付着した霜を融解させるための除霜運転が行われる。ここでは、冷房運転時と同様に、圧縮機８、室外熱交換器１１、室外膨張弁１２及び室内膨張弁３１ａ、３１ｂ、室内熱交換器３２ａ、３２ｂの順に冷媒を循環させる逆サイクル除霜運転が行われる。尚、冷房運転、暖房運転及び除霜運転は、制御部２３によって行われる。

　冷房運転時には、四路切換弁１０が室外放熱状態（図１の実線で示される状態）に切り換えられる。冷媒回路６において、冷凍サイクルの低圧のガス冷媒は、圧縮機８に吸入され、冷凍サイクルの高圧になるまで圧縮された後に吐出される。圧縮機８から吐出された高圧のガス冷媒は、四路切換弁１０を通じて、室外熱交換器１１に送られる。室外熱交換器１１に送られた高圧のガス冷媒は、冷媒の放熱器として機能する室外熱交換器１１において、室外ファン１５によって冷却源として供給される室外空気と熱交換を行って放熱して、高圧の液冷媒になる。室外熱交換器１１において放熱した高圧の液冷媒は、室外膨張弁１２、液側閉鎖弁１３及び液冷媒連絡管４を通じて、室内膨張弁３１ａ、３１ｂに送られる。室内膨張弁３１ａ、３１ｂに送られた冷媒は、室内膨張弁３１ａ、３１ｂによって冷凍サイクルの低圧まで減圧されて、低圧の気液二相状態の冷媒になる。室内膨張弁３１ａ、３１ｂで減圧された低圧の気液二相状態の冷媒は、室内熱交換器３２ａ、３２ｂに送られる。室内熱交換器３２ａ、３２ｂに送られた低圧の気液二相状態の冷媒は、室内熱交換器３２ａ、３２ｂにおいて、室内ファン３３ａ、３３ｂによって加熱源として供給される室内空気と熱交換を行って蒸発する。これにより、室内空気は冷却され、その後に、室内に供給されることで室内の冷房が行われる。室内熱交換器３２ａ、３２ｂにおいて蒸発した低圧のガス冷媒は、ガス冷媒連絡管５、ガス側閉鎖弁１４、四路切換弁１０及びアキュムレータ７を通じて、再び、圧縮機８に吸入される。

　暖房運転時には、四路切換弁１０が室外蒸発状態（図１の破線で示される状態）に切り換えられる。冷媒回路６において、冷凍サイクルの低圧のガス冷媒は、圧縮機８に吸入され、冷凍サイクルの高圧になるまで圧縮された後に吐出される。圧縮機８から吐出された高圧のガス冷媒は、四路切換弁１０、ガス側閉鎖弁１４及びガス冷媒連絡管５を通じて、室内熱交換器３２ａ、３２ｂに送られる。室内熱交換器３２ａ、３２ｂに送られた高圧のガス冷媒は、室内熱交換器３２ａ、３２ｂにおいて、室内ファン３３ａ、３３ｂによって冷却源として供給される室内空気と熱交換を行って放熱して、高圧の液冷媒になる。これにより、室内空気は加熱され、その後に、室内に供給されることで室内の暖房が行われる。室内熱交換器３２ａ、３２ｂで放熱した高圧の液冷媒は、室内膨張弁３１ａ、３１ｂ、液冷媒連絡管４及び液側閉鎖弁１３を通じて、室外膨張弁１２に送られる。室外膨張弁１２に送られた冷媒は、室外膨張弁１２によって冷凍サイクルの低圧まで減圧されて、低圧の気液二相状態の冷媒になる。室外膨張弁１２で減圧された低圧の気液二相状態の冷媒は、室外熱交換器１１に送られる。室外熱交換器１１に送られた低圧の気液二相状態の冷媒は、冷媒の蒸発器として機能する室外熱交換器１１において、室外ファン１５によって加熱源として供給される室外空気と熱交換を行って蒸発して、低圧のガス冷媒になる。室外熱交換器１１で蒸発した低圧の冷媒は、四路切換弁１０及びアキュムレータ７を通じて、再び、圧縮機８に吸入される。

　上記の暖房運転時において、室外熱交換器１１における冷媒の温度が所定温度よりも低くなる等によって室外熱交換器１１における着霜が検知された場合、すなわち、室外熱交換器１１の除霜を開始する条件に達した場合には、室外熱交換器１１に付着した霜を融解させる除霜運転を行う。

　除霜運転は、冷房運転時と同様に、四路切換弁２２を室外放熱状態（図１の実線で示される状態）に切り換えて室外熱交換器１１を冷媒の放熱器として機能させることによって行われる。これにより、室外熱交換器１１に付着した霜を融解させることができる。除霜運転は、除霜前における暖房運転の状態等を考慮して設定された除霜時間が経過するまで、又は、室外熱交換器１１における冷媒の温度が所定温度よりも高くなる等によって室外熱交換器１１における除霜が完了したものと判定されるまで、行われ、その後、暖房運転に復帰する。尚、除霜運転時の冷媒回路１０における冷媒の流れは、冷房運転と同様であるため、ここでは説明を省略する。

　（３）室外ユニットの全体構成
　図２は、室外ユニット２の外観斜視図である。図３は、室外ユニット２の正面図（室外熱交換器１１以外の冷媒回路構成部品を除いて図示）である。

　室外ユニット２は、ケーシング４０の側面から空気を吸い込んでケーシング４０の天面から空気を吹き出す上吹き型の熱交換ユニットである。室外ユニット２は、主として、略直方体箱状のケーシング４０と、送風機としての室外ファン１５と、圧縮機や室外熱交換器等の機器７、８、１１、四路切換弁や室外膨張弁等の弁１０、１２～１４及び冷媒管１６～２２等を含み冷媒回路６の一部を構成する冷媒回路構成部品と、を有している。尚、以下の説明において、「上」、「下」、「左」、「右」、「前」、「後」、「前面」、「背面」は、特にことわりのない限り、図２に示される室外ユニット２を前方（図面の左斜前側）から見た場合の方向を意味している。

　ケーシング４０は、主として、左右方向に延びる一対の据付脚４１上に架け渡される底フレーム４２と、底フレーム４２の角部から鉛直方向に延びる支柱４３と、支柱４３の上端に取り付けられるファンモジュール４４と、前面パネル４５と、を有しており、側面（ここでは、背面及び左右両側面）に空気の吸込口４０ａ、４０ｂ、４０ｃと天面に空気の吹出口４０ｄとが形成されている。

　底フレーム４２は、ケーシング４０の底面を形成しており、底フレーム４２上には、室外熱交換器１１が設けられている。ここで、室外熱交換器１１は、ケーシング４０の背面及び左右両側面に面する平面視略Ｕ字形状の熱交換器であり、ケーシング４０の背面及び左右両側面を実質的に形成している。また、底フレーム４２は、室外熱交換器１１の下端部分に接しており、冷房運転や除霜運転時に室外熱交換器１１において発生するドレン水を受けるドレンパンとして機能する。

　室外熱交換器１１の上側には、ファンモジュール４４が設けられており、ケーシング４０の前面、背面及び左右両面の支柱４３よりも上側の部分と、ケーシング４０の天面と、を形成している。ここで、ファンモジュール４４は、上面及び下面が開口した略直方体形状の箱体に室外ファン１５が収容された集合体である。ファンモジュール４４の天面の開口は、吹出口４０ｄであり、吹出口４０ｄには、吹出グリル４６が設けられている。室外ファン１５は、ケーシング４０内において吹出口４０ｄに面して配置されており、空気を吸込口４０ａ、４０ｂ、４０ｃからケーシング４０内に取り込んで吹出口４０ｄから排出させる送風機である。

　前面パネル４５は、前面側の支柱４３間に架け渡されており、ケーシング４０の前面を形成している。

　ケーシング４０内には、室外ファン１５及び室外熱交換器１１以外の冷媒回路構成部品（図２においては、アキュムレータ７及び圧縮機８を図示）も収容されている。ここで、圧縮機８及びアキュムレータ７は、底フレーム４２上に設けられている。

　このように、室外ユニット２は、側面（ここでは、背面及び左右両側面）に空気の吸込口４０ａ、４０ｂ、４０ｃと天面に空気の吹出口４０ｄとが形成されたケーシング４０と、ケーシング４０内において吹出口４０ｄに面して配置された室外ファン１５（送風機）と、ケーシング４０内において室外ファン１５の下側に配置された室外熱交換器１１と、を有している。そして、このような上吹き型のユニット構成では、図３に示すように、室外ファン１５の下側に室外熱交換器１１が配置されるため、室外熱交換器１１を通過する空気の風速は、室外熱交換器１１の上部のほうが室外熱交換器１１の下部に比べて速くなる傾向がある。

　（４）第１実施形態の室外熱交換器
　＜構成＞
　図４は、第１実施形態にかかる熱交換器としての室外熱交換器１１の概略斜視図である。図５は、図４の熱交換パス６０Ａ～６０Ｊの部分拡大斜視図である。図６は、第１実施形態にかかる熱交換器としての室外熱交換器１１の概略構成図（風下側から見た図）である。図７は、第１実施形態にかかる熱交換器としての室外熱交換器１１の概略構成図（風上側から見た図）である。図８は、連結ヘッダ９０の平面断面図である。図９は、第１実施形態にかかる熱交換器としての室外熱交換器１１の第１熱交換パス６０Ａ付近のパス構成を示す図である。尚、図４、図６、図７及び図９における冷媒の流れを示す矢印は、暖房運転時（室外熱交換器１１を冷媒の蒸発器として機能させる場合）の冷媒の流れ方向である。

　室外熱交換器１１は、冷媒と室外空気との熱交換を行う熱交換器であり、主として、第１ヘッダ集合管７０と、第２ヘッダ集合管８０と、連結ヘッダ９０と、複数の扁平管６３と、複数のフィン６４と、を有している。ここでは、第１ヘッダ集合管７０、第２ヘッダ集合管８０、連結ヘッダ９０、扁平管６３及びフィン６４のすべてが、アルミニウムまたはアルミニウム合金で形成されており、互いにロウ付け等によって接合されている。

　第１ヘッダ集合管７０は、上端及び下端が閉じた縦長中空の筒形状の部材である。第１ヘッダ集合管７０は、室外熱交換器１１の一端側（ここでは、図４の左前端側、又は、図６の左端側）に立設されている。

　第２ヘッダ集合管８０は、上端及び下端が閉じた縦長中空の筒形状の部材である。第２ヘッダ集合管８０は、室外熱交換器１１の一端側（ここでは、図４の左前端側、又は、図７の右端側）に立設されている。ここでは、第２ヘッダ集合管８０は、第１ヘッダ集合管７０よりも空気の通風方向の風上側に配置されている。

　連結ヘッダ９０は、上端及び下端が閉じた縦長中空の筒形状の部材である。第２ヘッダ集合管８０は、室外熱交換器１１の一端側（ここでは、図４の右前端側、図６の右端側、又は、図７の左端側）に立設されている。

　扁平管６３は、伝熱面となる鉛直方向を向く平面部６３ａと、内部に形成された冷媒が流れる多数の小さな貫通孔からなる通路６３ｂと、を有する扁平多穴管である。扁平管６３は、上下方向（段方向）に多段に配置されるとともに、空気の通風方向（列方向）に多列（ここでは、２列）に配置されている。空気の通風方向の風下側に配置された扁平管６３の一端は第１ヘッダ集合管７０に接続されており、他端は連結ヘッダ９０に接続されている。空気の通風方向の風上側に配置された扁平管６３の一端は第２ヘッダ集合管８０に接続されており、他端は連結ヘッダ９０に接続されている。フィン６４は、隣り合う扁平管６３の間を空気が流れる複数の通風路に区画しており、複数の扁平管６３を差し込めるように、水平に細長く延びる複数の切り欠き６４ａが形成されている。ここでは、扁平管６３の平面部６３ａが向く方向が上下方向（段方向）であり、かつ、扁平管６３の長手方向がケーシング４０の側面（ここでは、左右両側面）及び背面に沿う水平方向であるため、切り欠き部６４ａが延びる方向は、扁平管６３の長手方向に交差する水平方向（列方向）を意味しており、ケーシング４０内における空気の通風方向（列方向）とも略一致している。切り欠き部６４ａは、扁平管６３が通風方向の風下側から風上側に向かって挿入されるように水平方向（列方向）に細長く延びている。フィン６４の切り欠き６４ａの形状は、扁平管６３の断面の外形にほぼ一致している。フィン６４の切り欠き部６４ａは、フィン６４の上下方向（段方向）に所定の間隔を空けて形成されている。フィン６４は、上下方向（段方向）に隣り合う切り欠き部６４ａ間に挟まれた複数のフィン主部６４ｂと、複数の切り欠き部６４ａよりも通風方向（列方向）の風上側に複数のフィン主部６４ｂと連続して延びるフィン風上部６４ｃと、を有している。フィン６４は、扁平管６３と同様に、空気が通風路を通過する方向（通風方向、列方向）に多列（ここでは、２列）に配置されている。

　室外熱交換器１１では、扁平管６３が上下方向（段方向）に多段（ここでは、１０段）に並ぶ複数の熱交換パス６０Ａ～６０Ｊに区分されている。また、扁平管６３は、空気が通風路を通過する通風方向（列方向）に多列（ここでは、２列）に配置されている。具体的には、ここでは、下から上に向かって順に、最下段の熱交換パスである第１熱交換パス６０Ａ、第２熱交換パス６０Ｂ・・・第９熱交換パス６０Ｉ、第１０熱交換パス６０Ｊが形成されている。第１熱交換パス６０Ａは、最下段の扁平管６３ＡＵ、６３ＡＤを含む２段２列（計４本）の扁平管６３を有している。第２及び第３熱交換パス６０Ｂ、６０Ｃはそれぞれ、１２段２列（計２４本）の扁平管６３を有している。第４熱交換パス６０Ｄは、１１段２列（計２２本）の扁平管６３を有している。第５及び第６熱交換パス６０Ｅ、６０Ｆはそれぞれ、１０段２列（計２０本）の扁平管６３を有している。第７熱交換パス６０Ｇは、９段２列（計１８本）の扁平管６３を有している。第８熱交換パス６０Ｈは、８段２列（計１６本）の扁平管６３を有している。第９熱交換パス６０Ｉは、７段２列（計１４本）の扁平管６３を有している。第１０熱交換パス６０Ｊは、６段２列（計１２本）の扁平管６３を有している。

　第１ヘッダ集合管７０は、その内部空間が仕切板７１によって上下に仕切られることによって、各熱交換パス６０Ａ～６０Ｊに対応する連通空間７２Ａ～７２Ｊが形成されている。また、第１熱交換パス６０Ａに対応する第１連通空間７２Ａは、仕切板７３によってさらに上下に仕切られることによって、下側の第１ガス側出入口空間７２ＡＬと、上側の第１液側出入口空間７２ＡＵと、が形成されている。以下の説明では、第１連通空間７２Ａ以外の連通空間７２Ｂ～７２Ｊをガス側出入口空間７２Ｂ～７２Ｊとする。

　そして、第１ガス側出入口空間７２ＡＬは、第１熱交換パス６０Ａを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側でかつ最下段の扁平管６３ＡＤ（第１風下下段側熱交換部６１ＡＬ）の一端に連通している。第１液側出入口空間７２ＡＵは、第１熱交換パス６０Ａを構成する扁平管６３のうち第１風下下段側熱交換部６１ＡＬの上側の扁平管６３（第１風下上段側熱交換部６１ＡＵ）の一端に連通している。第２ガス側出入口空間７２Ｂは、第２熱交換パス６０Ｂを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の１２本（第２風下側熱交換部６１Ｂ）の一端に連通している。第３ガス側出入口空間７２Ｃは、第３熱交換パス６０Ｃを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の１２本（第３風下側熱交換部６１Ｃ）の一端に連通している。第４ガス側出入口空間７２Ｄは、第４熱交換パス６０Ｄを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の１１本（第４風下側熱交換部６１Ｄ）の一端に連通している。第５ガス側出入口空間７２Ｅは、第５熱交換パス６０Ｅを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の１０本（第５風下側熱交換部６１Ｅ）の一端に連通している。第６ガス側出入口空間７２Ｆは、第６熱交換パス６０Ｆを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の１０本（第６風下側熱交換部６１Ｆ）の一端に連通している。第７ガス側出入口空間７２Ｇは、第７熱交換パス６０Ｇを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の９本（第７風下側熱交換部６１Ｇ）の一端に連通している。第８ガス側出入口空間７２Ｈは、第８熱交換パス６０Ｈを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の８本（第８風下側熱交換部６１Ｈ）の一端に連通している。第９ガス側出入口空間７２Ｉは、第９熱交換パス６０Ｉを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の７本（第９風下側熱交換部６１Ｉ）の一端に連通している。第１０ガス側出入口空間７２Ｊは、第１０熱交換パス６０Ｊを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の６本（第１０風下側熱交換部６１Ｊ）の一端に連通している。

　第２ヘッダ集合管８０は、その内部空間が仕切板８１によって上下に仕切られることによって、各熱交換パス６０Ａ～６０Ｊに対応する連通空間８２Ａ～８２Ｊが形成されている。以下の説明では、第１連通空間８２Ａを第１縦折り返し空間８２Ａとし、第１連通空間８２Ａ以外の連通空間８２Ｂ～８２Ｊを液側出入口空間８２Ｂ～８２Ｊとする。

　そして、第１縦折り返し空間８２Ａの下部は、第１熱交換パス６０Ａを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側でかつ最下段の扁平管６３ＡＵ（第１風上下段側熱交換部６２ＡＬ）の一端に連通している。第１縦折り返し空間８２Ａの上部は、第１熱交換パス６０Ａを構成する扁平管６３のうち第１風上下段側熱交換部６２ＡＬの上側の扁平管６３（第１風上上段側熱交換部６２ＡＵ）の一端に連通している。第２液側出入口空間８２Ｂは、第２熱交換パス６０Ｂを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の１２本（第２風上側熱交換部６２Ｂ）の一端に連通している。第３液側出入口空間８２Ｃは、第３熱交換パス６０Ｃを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の１２本（第３風上側熱交換部６２Ｃ）の一端に連通している。第４液側出入口空間８２Ｄは、第４熱交換パス６０Ｄを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の１１本（第４風上側熱交換部６２Ｄ）の一端に連通している。第５液側出入口空間８２Ｅは、第５熱交換パス６０Ｅを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の１０本（第５風上側熱交換部６２Ｅ）の一端に連通している。第６液側出入口空間８２Ｆは、第６熱交換パス６０Ｆを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の１０本（第６風上側熱交換部６２Ｆ）の一端に連通している。第７液側出入口空間８２Ｇは、第７熱交換パス６０Ｇを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の９本（第７風上側熱交換部６２Ｇ）の一端に連通している。第８液側出入口空間８２Ｈは、第８熱交換パス６０Ｈを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の８本（第８風上側熱交換部６２Ｈ）の一端に連通している。第９液側出入口空間８２Ｉは、第９熱交換パス６０Ｉを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の７本（第９風上側熱交換部６２Ｉ）の一端に連通している。第１０液側出入口空間８２Ｊは、第１０熱交換パス６０Ｊを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の６本（第１０風上側熱交換部６２Ｊ）の一端に連通している。

　連結ヘッダ９０は、その内部空間が仕切板９１によって上下に仕切られることによって、各熱交換パス６０Ａ～６０Ｊに対応する連通空間９２Ａ～９２Ｊが形成されている。また、第１熱交換パス６０Ａに対応する第１連通空間９２Ａは、仕切板９３によってさらに上下に仕切られることによって、下側の第１下側横折り返し空間９２ＡＬと、上側の第１上側横折り返し空間９２ＡＵと、が形成されている。以下の説明では、第１連通空間９２Ａ以外の連通空間９２Ｂ～９２Ｊを横折り返し空間９２Ｂ～９２Ｊとする。

　そして、各横折り返し空間９２Ａ～９２Ｊは、対応する熱交換パス６０Ａ～６０Ｊを構成する扁平管６３に連通している。すなわち、第１下側横折り返し空間９２ＡＬは、第１熱交換部６０Ａを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側でかつ最下段の扁平管６３ＡＵ（第１風上下段側熱交換部６２ＡＬ）の他端と、第１熱交換部６０Ａを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側でかつ最下段の扁平管６３ＡＤ（第１風下下段側熱交換部６１ＡＬ）の他端と、に連通している。第１上側横折り返し空間９２ＡＵは、第１熱交換部６０Ａを構成する扁平管６３のうち第１風上下段側熱交換部６２ＡＬの上側の扁平管６３（第１風上上段側熱交換部６２ＡＵ）の他端と、第１熱交換部６０Ａを構成する扁平管６３のうち第１風下下段側熱交換部６１ＡＬの上側の扁平管６３（第１風下上段側熱交換部６１ＡＵ）の他端と、に連通している。第２横折り返し空間９２Ｂは、第２熱交換パス６０Ｂを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の１２本（第２風上側熱交換部６２Ｂ）の他端と、第２熱交換パス６０Ｂを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の１２本（第２風下側熱交換部６１Ｂ）の他端と、に連通している。第３横折り返し空間９２Ｃは、第３熱交換パス６０Ｃを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の１２本（第３風上側熱交換部６２Ｃ）の他端と、第３熱交換パス６０Ｃを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の１２本（第３風下側熱交換部６１Ｃ）の他端と、に連通している。第４横折り返し空間９２Ｄは、第４熱交換パス６０Ｄを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の１１本（第４風上側熱交換部６２Ｄ）の他端と、第４熱交換パス６０Ｄを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の１１本（第４風下側熱交換部６１Ｄ）の他端と、に連通している。第５横折り返し空間９２Ｅは、第５熱交換パス６０Ｅを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の１０本（第５風上側熱交換部６２Ｅ）の他端と、第５熱交換パス６０Ｅを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の１０本（第５風下側熱交換部６１Ｅ）の他端と、に連通している。第６横折り返し空間９２Ｆは、第６熱交換パス６０Ｆを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の１０本（第６風上側熱交換部６２Ｆ）の他端と、第６熱交換パス６０Ｆを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の１０本（第６風下側熱交換部６１Ｆ）の他端と、に連通している。第７横折り返し空間９２Ｇは、第７熱交換パス６０Ｇを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の９本（第７風上側熱交換部６２Ｇ）の他端と、第７熱交換パス６０Ｇを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の９本（第７風下側熱交換部６１Ｇ）の他端と、に連通している。第８横折り返し空間９２Ｈは、第８熱交換パス６０Ｈを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の８本（第８風上側熱交換部６２Ｈ）の他端と、第８熱交換パス６０Ｈを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の８本（第８風下側熱交換部６１Ｈ）の他端と、に連通している。第９横折り返し空間９２Ｉは、第９熱交換パス６０Ｉを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の７本（第９風上側熱交換部６２Ｉ）の他端と、第９熱交換パス６０Ｉを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の７本（第９風下側熱交換部６１Ｉ）の他端と、に連通している。第１０横折り返し空間９２Ｊは、第１０熱交換パス６０Ｊを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の６本（第１０風上側熱交換部６２Ｉ）の他端と、第１０熱交換パス６０Ｊを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の６本（第１０風下側熱交換部６１Ｊ）の他端と、に連通している。尚、ここでは、列方向に隣り合う各扁平管６３の他端同士を連通させるように仕切板９１、９３を設けることで、横折り返し空間９２Ａ～９２Ｊが、列方向に隣り合う各扁平管６３の他端同士を連通させるように形成されている。しかし、これに限定されるものではなく、同じ熱交換部６１Ａ～６１Ｊ、６２Ａ～６２Ｊ内では仕切板９１、９３を設けないことで、横折り返し空間９２Ａ～９２Ｊが、列方向に隣り合う各熱交換部６１Ａ～６１Ｊ、６２Ａ～６２Ｊ間で形成されていてもよい。

　また、第１ヘッダ集合管７０及び第２ヘッダ集合管８０には、暖房運転時に室外膨張弁１２（図１参照）から送られる冷媒を各液側出入口空間７２ＡＵ、８２Ｂ～８２Ｊに分流して送る液側分流部材８５と、冷房運転時に圧縮機８（図１参照）から送られる冷媒を各ガス側出入口空間７２ＡＬ、７２Ｂ～７２Ｊに分流して送るガス側分流部材７５と、が接続されている。

　液側分流部材８５は、冷媒管２０（図１参照）に接続される液側冷媒分流器８６と、液側冷媒分流器８６から延びており各液側出入口空間７２ＡＵ、８２Ｂ～８２Ｊに接続される液側冷媒分流管８７Ａ～８７Ｆと、を有している。ここで、液側冷媒分流管８７Ａ～８７Ｆは、キャピラリチューブを有しており、熱交換パス６０Ａ～６０Ｊへの分流比率に応じた長さのものが使用されている。

　ガス側分流部材７５は、冷媒管１９（図１参照）に接続されるガス側冷媒分流母管７６と、ガス側冷媒分流母管７６から延びており各ガス側出入口空間７２ＡＬ、７２Ｂ～７２Ｊに接続されるガス側冷媒分流枝管７７Ａ～７７Ｊと、を有している。

　これにより、第１熱交換パス６０Ａ以外の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊは、列方向の風上側の風上側熱交換部６２Ｂ～６２Ｊと、風上側熱交換部６２Ｂ～６２Ｊの風下側において風上側熱交換部６２Ｂ～６２Ｊに直列に接続された風下側熱交換部６１Ｂ～６１Ｊと、を有している。すなわち、第２熱交換パス６０Ｂは、第２ガス側出入口空間７２Ｂに連通する第２風下側熱交換部６１Ｂを構成する１２本の扁平管６３と、第２風下側熱交換部６１Ｂの風上側に位置しており第２液側出入口空間８２Ｂに連通する第２風上側熱交換部６２Ｂを構成する１２本の扁平管６３と、が第２横折り返し空間９２Ｂを通じて直列に接続された構成を有している。第３熱交換パス６０Ｃは、第３ガス側出入口空間７２Ｃに連通する第３風下側熱交換部６１Ｃを構成する１２本の扁平管６３と、第３風下側熱交換部６１Ｃの風上側に位置しており第３液側出入口空間８２Ｃに連通する第３風上側熱交換部６２Ｃを構成する１２本の扁平管６３と、が第３横折り返し空間９２Ｃを通じて直列に接続された構成を有している。第４熱交換パス６０Ｄは、第４ガス側出入口空間７２Ｄに連通する第４風下側熱交換部６１Ｄを構成する１１本の扁平管６３と、第４風下側熱交換部６１Ｄの風上側に位置しており第４液側出入口空間８２Ｄに連通する第４風上側熱交換部６２Ｄを構成する１１本の扁平管６３と、が第４横折り返し空間９２Ｄを通じて直列に接続された構成を有している。第５熱交換パス６０Ｅは、第５ガス側出入口空間７２Ｅに連通する第５風下側熱交換部６１Ｅを構成する１０本の扁平管６３と、第５風下側熱交換部６１Ｅの風上側に位置しており第５液側出入口空間８２Ｅに連通する第５風上側熱交換部６２Ｅを構成する１０本の扁平管６３と、が第５横折り返し空間９２Ｅを通じて直列に接続された構成を有している。第６熱交換パス６０Ｆは、第６ガス側出入口空間７２Ｆに連通する第６風下側熱交換部６１Ｆを構成する１０本の扁平管６３と、第６風下側熱交換部６１Ｆの風上側に位置しており第６液側出入口空間８２Ｆに連通する第６風上側熱交換部６２Ｆを構成する１０本の扁平管６３と、が第６横折り返し空間９２Ｆを通じて直列に接続された構成を有している。第７熱交換パス６０Ｇは、第７ガス側出入口空間７２Ｇに連通する第７風下側熱交換部６１Ｇを構成する９本の扁平管６３と、第７風下側熱交換部６１Ｇの風上側に位置しており第７液側出入口空間８２Ｇに連通する第７風上側熱交換部６２Ｇを構成する９本の扁平管６３と、が第７横折り返し空間９２Ｇを通じて直列に接続された構成を有している。第８熱交換パス６０Ｈは、第８ガス側出入口空間７２Ｈに連通する第８風下側熱交換部６１Ｈを構成する８本の扁平管６３と、第８風下側熱交換部６１Ｈの風上側に位置しており第８液側出入口空間８２Ｈに連通する第８風上側熱交換部６２Ｈを構成する８本の扁平管６３と、が第８横折り返し空間９２Ｈを通じて直列に接続された構成を有している。第９熱交換パス６０Ｉは、第９ガス側出入口空間７２Ｉに連通する第９風下側熱交換部６１Ｉを構成する７本の扁平管６３と、第９風下側熱交換部６１Ｉの風上側に位置しており第９液側出入口空間８２Ｉに連通する第９風上側熱交換部６２Ｉを構成する７本の扁平管６３と、が第９横折り返し空間９２Ｉを通じて直列に接続された構成を有している。第１０熱交換パス６０Ｊは、第１０ガス側出入口空間７２Ｊに連通する第１０風下側熱交換部６１Ｊを構成する６本の扁平管６３と、第１０風下側熱交換部６１Ｊの風上側に位置しており第１０液側出入口空間８２Ｊに連通する第１０風上側熱交換部６２Ｊを構成する６本の扁平管６３と、が第１０横折り返し空間９２Ｊを通じて直列に接続された構成を有している。第１熱交換パス６０Ａは、列方向の風上側でかつ最下段の扁平管６３ＡＵを含む第１風上下段側熱交換部６２ＡＬと、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬの上側の第１風上上段側熱交換部６２ＡＵと、風上側熱交換部６２ＡＬ、６２ＡＵの風下側でかつ最下段の前記扁平管６３ＡＤを含む第１風下下段側熱交換部６１ＡＬと、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬの上側の第１風下上段側熱交換部６１ＡＵと、を有している。すなわち、第１熱交換パス６０Ａは、第１ガス側出入口空間７２ＡＬに連通する第１風下下段側熱交換部６１ＡＬを構成する最下段の扁平管６３ＡＤと、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬの風上側に位置する第１風上下段側熱交換部６２ＡＬを構成する最下段の扁平管６３ＡＵと、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬの上側に位置する第１風上上段側熱交換部６２ＡＵを構成する扁平管６３と、第１液側出入口空間７２ＡＵに連通する第１風下上段側熱交換部６１ＡＵを構成する扁平管６３と、が順に直列に接続された構成を有している。ここでは、第１ガス側出入口空間７２ＡＬに連通する第１風下下段側熱交換部６１ＡＬを構成する最下段の扁平管６３ＡＤは、第１下側横折り返し空間９２ＡＬを通じて、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬを構成する最下段の扁平管６３ＡＵに直列に接続されている。第１風上下段側熱交換部６２ＡＬを構成する最下段の扁平管６３ＡＵは、第１縦折り返し空間８２Ａを通じて、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵを構成する扁平管６３に直列に接続されている。第１風上上段側熱交換部６２ＡＵを構成する扁平管６３は、第１上側横折り返し空間９２ＡＵを通じて、第１風下上段側熱交換部６１ＡＵを構成する扁平管６３に直列に接続されている。

　＜動作（冷媒の流れ）＞
　次に、上記の構成を有する室外熱交換器１１における冷媒の流れについて説明する。

　冷房運転時には、室外熱交換器１１は、圧縮機８（図１参照）から吐出された冷媒の放熱器として機能する。尚、ここでは、図４、図６、図７及び図９における冷媒の流れを示す矢印とは反対の方向に冷媒が流れることになる。

　圧縮機８（図１参照）から吐出された冷媒は、冷媒管１９（図１参照）を通じてガス側分流部材７５に送られる。ガス側分流部材７５に送られた冷媒は、ガス側冷媒分流母管７６から各ガス側冷媒分流枝管７７Ａ～７７Ｊに分流されて、第１ヘッダ集合管７０の各ガス側出入口空間７２ＡＬ、７２Ｂ～７２Ｊに送られる。

　第１ガス側出入口空間７２ＡＬ以外の各ガス側出入口空間７２Ｂ～７２Ｊに送られた冷媒は、各熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊの風下側熱交換部６１Ｂ～６１Ｊを構成する扁平管６３に分流される。各扁平管６３に送られた冷媒は、その通路６３ｂを流れる間に室外空気との熱交換によって放熱して、連結ヘッダ９０の各横折り返し空間９２Ｂ～９２Ｊを通じて、各熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊの風上側熱交換部６２Ｂ～６２Ｊを構成する扁平管６３に送られる。各扁平管６３に送られた冷媒は、その通路６３ｂを流れる間に室外空気との熱交換によってさらに放熱して、第２ヘッダ集合管８０の各液側出入口空間８２Ｂ～８２Ｊにおいて合流する。すなわち、冷媒は、風下側熱交換部６１Ｂ～６１Ｊ、風上側熱交換部６２Ｂ～６２Ｊの順に、熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊを通過するのである。このとき、冷媒は、過熱ガス状態から飽和液状態又は過冷却液状態になるまで放熱する。

　第１ガス側出入口空間７２ＡＬに送られた冷媒は、第１熱交換パス６０Ａの第１風下下段側熱交換部６１ＡＬを構成する扁平管６３（最下段の扁平管６３ＡＤ）に送られる。この扁平管６３に送られた冷媒は、その通路６３ｂを流れる間に室外空気との熱交換によって放熱して、連結ヘッダ９０の第１下側横折り返し空間９２ＡＬを通じて、第１熱交換パス６０Ａの第１風上下段側熱交換部６２ＡＬを構成する扁平管６３（最下段の扁平管６３ＡＵ）に送られる。この扁平管６３に送られた冷媒は、その通路６３ｂを流れる間に室外空気との熱交換によってさらに放熱して、第２ヘッダ集合管８０の第１縦折り返し空間８２Ａを通じて、第１熱交換パス６０Ａの第１風上上段側熱交換部６２ＡＵを構成する扁平管６３に送られる。この扁平管６３に送られた冷媒は、その通路６３ｂを流れる間に室外空気との熱交換によってさらに放熱して、連結ヘッダ９０の第１上側横折り返し空間９２ＡＵを通じて、第１熱交換パス６０Ａの第１風下上段側熱交換部６１ＡＵを構成する扁平管６３に送られる。この扁平管６３に送られた冷媒は、その通路６３ｂを流れる間に室外空気との熱交換によってさらに放熱して、第１ヘッダ集合管７０の第１液側出入口空間７２ＡＵに送られる。すなわち、冷媒は、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬ、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬ、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵ、第１風下上段側熱交換部６１ＡＵの順に、第１熱交換パス６０Ａを通過するのである。このとき、冷媒は、過熱ガス状態から飽和液状態又は過冷却液状態になるまで放熱する。

　各液側出入口空間７２ＡＵ、８２Ｂ～８２Ｊに送られた冷媒は、液側冷媒分流部材８５の液側冷媒分流管８７Ａ～８７Ｊに送られて、液側冷媒分流器８６において合流する。液側冷媒分流器８６において合流した冷媒は、冷媒管２０（図１参照）を通じて室外膨張弁１２（図１参照）に送られる。

　暖房運転時には、室外熱交換器１１は、室外膨張弁１２（図１参照）において減圧された冷媒の蒸発器として機能する。尚、ここでは、図４、図６、図７及び図９における冷媒の流れを示す矢印の方向に冷媒が流れることになる。

　室外膨張弁１２において減圧された冷媒は、冷媒管２０（図１参照）を通じて液側冷媒分流部材８５に送られる。液側冷媒分流部材８５に送られた冷媒は、液側冷媒分流器８６から各液側冷媒分流管８７Ａ～８７Ｆに分流されて、第１及び第２ヘッダ集合管７０、８０の各液側出入口空間７２ＡＵ、８２Ｂ～８２Ｊに送られる。

　第１液側出入口空間７２ＡＵ以外の各液側出入口空間８２Ｂ～８２Ｊに送られた冷媒は、各熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊの風上側熱交換部６２Ｂ～６２Ｊを構成する扁平管６３に分流される。各扁平管６３に送られた冷媒は、その通路６３ｂを流れる間に室外空気との熱交換によって加熱されて、連結ヘッダ９０の各横折り返し空間９２Ｂ～９２Ｊを通じて、各熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊの風下側熱交換部６２Ｂ～６２Ｊを構成する扁平管６３に送られる。各扁平管６３に送られた冷媒は、その通路６３ｂを流れる間に室外空気との熱交換によってさらに加熱されて、第１ヘッダ集合管７０の各ガス側出入口空間７２Ｂ～７２Ｊにおいて合流する。すなわち、冷媒は、風上側熱交換部６２Ｂ～６２Ｊ、風下側熱交換部６１Ｂ～６１Ｊの順に、熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊを通過するのである。このとき、冷媒は、液状態又は気液二相状態から蒸発して過熱ガス状態になるまで加熱される。

　第１液側出入口空間７２ＡＵに送られた冷媒は、第１熱交換パス６０Ａの第１風下上段側熱交換部６１ＡＵを構成する扁平管６３に送られる。この扁平管６３に送られた冷媒は、その通路６３ｂを流れる間に室外空気との熱交換によって加熱されて、連結ヘッダ９０の第１上側横折り返し空間９２ＡＵを通じて、第１熱交換パス６０Ａの第１風上上段側熱交換部６２ＡＵを構成する扁平管６３に送られる。この扁平管６３に送られた冷媒は、その通路６３ｂを流れる間に室外空気との熱交換によってさらに加熱されて、第２ヘッダ集合管８０の第１縦折り返し空間８２Ａを通じて、第１熱交換パス６０Ａの第１風上下段側熱交換部６２ＡＬを構成する扁平管６３（最下段の扁平管６３ＡＵ）に送られる。この扁平管６３に送られた冷媒は、その通路６３ｂを流れる間に室外空気との熱交換によってさらに加熱されて、連結ヘッダ９０の第１下側横折り返し空間９２ＡＬを通じて、第１熱交換パス６０Ａの第１風下下段側熱交換部６１ＡＬを構成する扁平管６３（最下段の扁平管６３ＡＤ）に送られる。この扁平管６３に送られた冷媒は、その通路６３ｂを流れる間に室外空気との熱交換によってさらに加熱されて、第１ヘッダ集合管７０の第１ガス側出入口空間７２ＡＬに送られる。すなわち、冷媒は、第１風下上段側熱交換部６１ＡＵ、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵ、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬ、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬの順に、第１熱交換パス６０Ａを通過するのである。このとき、冷媒は、液状態又は気液二相状態から蒸発して過熱ガス状態になるまで加熱される。

　各ガス側出入口空間７２ＡＬ、７２Ｂ～７２Ｊに送られた冷媒は、ガス側冷媒分流部材７５のガス側冷媒分流枝管７７Ａ～７７Ｊに送られて、ガス側冷媒分流母管７６において合流する。ガス側冷媒分流母管７６において合流した冷媒は、冷媒管１９（図１参照）を通じて圧縮機８（図１参照）の吸入側に送られる。

　除霜運転時には、室外熱交換器１１は、冷房運転時と同様に、圧縮機８（図１参照）から吐出された冷媒の放熱器として機能する。尚、除霜運転時の室外熱交換器１１における冷媒の流れは、冷房運転時と同様であるため、ここでは説明を省略する。但し、冷房運転時とは異なり、除霜運転時は、冷媒が、主として、熱交換パス６０Ａ～６０Ｊに付着した霜を融解させつつ放熱することになる。

　＜特徴＞
　本実施形態の室外熱交換器１１（熱交換器）及びそれを備えた空気調和装置１には、以下のような特徴がある。

　－Ａ－
　本実施形態の熱交換器１１は、上記のように、上下に配列されるとともに内部に冷媒の通路が形成された複数の扁平管６３と、隣り合う扁平管６３の間を空気が流れる複数の通風路に区画する複数のフィン６４と、を有している。扁平管６３は、段方向に多段に並ぶ複数（ここでは、１０個）の熱交換パス６０Ａ～６０Ｊに区分されている。そして、各熱交換パス６０Ａ～６０Ｊにおける冷媒の流れの一端から他端に至るまでの通路６３ｂの長さをパス有効長ＬＡ～ＬＪとすると、最下段の扁平管６３ＡＵ、６３ＡＤを含む第１熱交換パス６０Ａのパス有効長ＬＡが、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効長ＬＢ～ＬＪよりも長くなっている。具体的には、第２～第１０熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊはそれぞれ、冷媒の流れの一端としての各液側出入口空間８２Ｂ～８２Ｊから冷媒の流れの他端としての各ガス側出入口空間７２Ｂ～７２Ｊに至るまでの間に、各風上側熱交換部６２Ｂ～６２Ｊを構成する扁平管６３と、各風下側熱交換部６１Ｂ～６１Ｊを構成する扁平管６３と、が直列に接続されている。このため、各第２～第１０熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効長ＬＢ～ＬＪは、各風上側熱交換部６２Ｂ～６２Ｊを構成する扁平管６３の通路６３ｂ、及び、各風下側熱交換部６１Ｂ～６１Ｊを構成する扁平管６３の通路６３ｂを加算した長さ（扁平管２本分の通路６３ｂの長さ）である。第１熱交換パス６０Ａは、冷媒の流れの一端としての第１液側出入口空間７２ＡＵから冷媒の流れの他端としての第１ガス側出入口空間７２ＡＬに至るまでの間に、第１風下上段側熱交換部６１ＡＵを構成する扁平管６３と、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵを構成する扁平管６３と、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬを構成する最下段の扁平管６３ＡＵと、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬを構成する最下段の扁平管６３ＡＤと、が直列に接続されている。このため、第１熱交換パス６０Ａのパス有効長ＬＡは、第１風下上段側熱交換部６１ＡＵを構成する扁平管６３の通路６３ｂ、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵを構成する扁平管６３の通路６３ｂ、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬを構成する最下段の扁平管６３ＡＵの通路６３ｂ、及び、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬを構成する最下段の扁平管６３ＡＤの通路６３ｂを加算した長さ（扁平管４本分の通路６３ｂの長さ）である。このように、第１熱交換パス６０Ａのパス有効長ＬＡは、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効長ＬＢ～ＬＪよりも長くなっている。

　これに対して、従来の熱交換器では、各熱交換パスが同一の形状（管長さや冷媒の通路となる貫通孔のサイズや数）を有する扁平管が同じ本数だけ直列に接続されることによって構成されている。すなわち、上記従来の熱交換器は、各熱交換パスのパス有効長がいずれも同じになるように構成されている。そして、このような従来の熱交換器が暖房運転（冷媒の蒸発器として使用する場合）と除霜運転（冷媒の放熱器として使用する場合）とを切り換えて行う空気調和装置に採用されると、暖房運転時に、最下段の熱交換パスにおける着霜量が多くなりやすくなる。まず、その原因について説明する。

　この従来の構成では、暖房運転時に、最下段の扁平管を含む最下段の熱交換パスに液状態の冷媒が流入しやすく、冷媒の温度が十分に上昇しないままで最下段の熱交換パスを流出してしまうため、その結果、最下段の熱交換パスにおける着霜量が多くなりやすい傾向が現れる。すなわち、従来の熱交換器の構成では、暖房運転時に最下段の熱交換パスに液状態の冷媒が流入しやすく、冷媒の温度が十分に上昇しないままで最下段の熱交換パスを流出してしまうことが、最下段の熱交換パスにおける着霜量が多くなりやすい原因であると推定される。

　そこで、ここでは、従来の熱交換器とは異なり、上記のように、最下段の扁平管６３ＡＵ、６３ＡＤを含む最下段の第１熱交換パス６０Ａのパス有効長ＬＡを、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効長ＬＢ～ＬＪよりも長くしている。

　そして、この構成を有する熱交換器１１を暖房運転と除霜運転とを切り換えて行う空気調和装置１に採用した場合には、第１熱交換パス６０Ａのパス有効長ＬＡが長くなることによって、第１熱交換パス６０Ａにおける冷媒の流れ抵抗を大きくすることができる。このため、暖房運転時に第１熱交換パス６０Ａに液状態の冷媒が流入しにくくなり、最下段の熱交換パス６０Ａを流れる冷媒の温度が上昇しやすくなるため、第１熱交換パス６０Ａにおける着霜を抑制することができる。しかも、ここでは、第１熱交換パス６０Ａのパス有効長ＬＡが長くなることによって、第１熱交換パス６０Ａにおける伝熱面積を大きくすることができるため、最下段の熱交換パス６０Ａを流れる冷媒の温度の上昇を促進することができる。これにより、従来の熱交換器を採用する場合に比べて、除霜運転時の第１熱交換パス６０Ａにおける融け残りを減らすことができる。

　このように、ここでは、上記の構成を有する熱交換器１１を暖房運転と除霜運転とを切り換えて行う空気調和装置１に採用することによって、最下段の熱交換パス６０Ａにおける着霜を抑制して除霜運転時の融け残りを減らすことができる。

　－Ｂ－
　また、本実施形態の熱交換器１１では、上記のように、第１熱交換パス６０Ａのパス有効長ＬＡを、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効長ＬＢ～ＬＪの２倍にしているため、第１熱交換パス６０Ａのパス有効長ＬＡが十分に長くなっている。このため、第１熱交換パス６０Ａにおける冷媒の流れ抵抗や伝熱面積を十分に大きくすることができ、最下段の熱交換パス６０Ａにおける着霜抑制の効果を高めることができるようになっている。

　尚、第１熱交換パス６０Ａのパス有効長ＬＡは、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効長ＬＢ～ＬＪの２倍に限定されるものではない。例えば、第１熱交換パス６０Ａを構成する熱交換部（扁平管）をさらに上段側に増やして直列に接続することによって、第１熱交換パス６０Ａのパス有効長ＬＡを扁平管６本分の通路６３ｂの長さにする等のように、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効長ＬＢ～ＬＪの２倍以上にしてもよい。

　－Ｃ－
　また、本実施形態の熱交換器１１では、上記のように、第１熱交換パス６０Ａが、最下段の扁平管６３ＡＵ、６３ＡＤを含む第１下段側熱交換部６２ＡＬ、６１ＡＬと、第１下段側熱交換部６２ＡＬ、６１ＡＬの上側において第１下段側熱交換部６２ＡＬ、６１ＡＬに直列に接続された第１上段側熱交換部６２ＡＵ、６１ＡＵと、を有している。特に、ここでは、扁平管６３が、空気が通風路を通過する通風方向である列方向に多列（２列）に配置されている。第１熱交換パス６０Ａ以外の各熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊは、列方向の風上側の風上側熱交換部６２Ｂ～６２Ｊと、風上側熱交換部６２Ｂ～６２Ｊの風下側において風上側熱交換部６２Ｂ～６２Ｊに直列に接続された風下側熱交換部６１Ｂ～６１Ｊと、を有している。第１熱交換パス６０Ａは、列方向の風上側でかつ最下段の扁平管６３ＡＵを含む第１風上下段側熱交換部６２ＡＬと、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬの上側の第１風上上段側熱交換部６２ＡＵと、風上側熱交換部６２ＡＬ、６２ＡＵの風下側でかつ最下段の前記扁平管６３ＡＤを含む第１風下下段側熱交換部６１ＡＬと、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬの上側の第１風下上段側熱交換部６１ＡＵと、を有している。そして、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬ、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵ、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬ及び第１風下上段側熱交換部６１ＡＵは、直列に接続されている。

　このため、ここでは、上段側と下段側との直列接続を有しない他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効長ＬＢ～ＬＪに比べて第１熱交換パス６０Ａのパス有効長ＬＡを長くすることができる。特に、ここでは、第１熱交換パス６０Ａ以外の各熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊを風上側熱交換部６２Ｂ～６２Ｊ及び風下側熱交換部６１Ｂ～６１Ｊが直列に接続された構成にし、かつ、第１熱交換パス６０Ａを第１風上下段側熱交換部６２ＡＬ、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵ、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬ及び第１風下上段側熱交換部６１ＡＵが直列に接続された構成にすることによって、第１熱交換パス６０Ａのパス有効長ＬＡを長くすることができる。

　－Ｄ－
　また、本実施形態の熱交換器１１では、上記のように、各熱交換パス６０Ａ～６０Ｊが、直列に接続された複数の熱交換部６１Ａ～６１Ｊ、６２Ａ～６２Ｊを有しており、第１熱交換パス６１Ａを構成する熱交換部６１ＡＬ、６１ＡＵ、６２ＡＬ、６１ＡＵの数（４個）が、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊを構成する熱交換部６１Ｂ～６１Ｊ、６２Ｂ～６２Ｊの数（各パス２個ずつ）よりも多くなっている。このため、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効長ＬＢ～ＬＪに比べて第１熱交換パス６０Ａのパス有効長ＬＡを長くすることができる。

　－Ｅ－
　また、本実施形態の熱交換器１１では、冷媒の放熱器として使用される場合に、第１下段側熱交換部６２ＡＬ、６１ＡＬ及び第１上段側熱交換部６２ＡＵ、６１ＡＵのうち、第１下段側熱交換部の１つである第１風下下段側熱交換部６１ＡＬが第１熱交換パス６０Ａの入口になるように構成されている。特に、ここでは、冷媒の放熱器として使用される場合に、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬ、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵ、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬ、及び、第１風下上段側熱交換部６１ＡＵのうち、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬが第１熱交換パス６０Ａの入口になるように構成されている。

　上記のように、第１熱交換パス６０Ａを、第１上段側熱交換部６２ＡＬ、６１ＡＬ及び第１下段側熱交換部６２ＡＵ、６１ＡＵが直列に接続された構成にすると、暖房運転から除霜運転に切り換える際に、最下段の扁平管６３ＡＵ、６３ＡＤを含む第１下段側熱交換部６２ＡＵ、６１ＡＵに液状態の冷媒が溜まりやすい。

　そこで、ここでは、上記のように、熱交換器１１が冷媒の放熱器として使用される場合に、第１熱交換パス６０Ａを構成する第１下段側熱交換部６２ＡＬ、６１ＡＬ及び第１上段側熱交換部６２ＡＵ、６１ＡＵのうち、最下段の扁平管（ここでは、最下段の扁平管６３ＡＤ）を含む第１下段側熱交換部の１つである第１風下下段側熱交換部６１ＡＬを第１熱交換パス６０Ａの入口になるように構成している。

　そうすると、除霜運転時には、第１熱交換パス６０Ａにガス状態の冷媒を流入させる際に、ガス状態の冷媒が第１下段側熱交換部（ここでは、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬ）に流入することになる。すなわち、ここでは、除霜運転時に、最下段の扁平管を含む第１下段側熱交換部（ここでは、最下段の扁平管６３ＡＤを含む第１風下下段側熱交換部６１ＡＬ）が冷媒の流れの上流側に位置することになる。このため、ここでは、第１熱交換パス６０Ａを構成する第１下段側熱交換部６２ＡＬ、６１ＡＬ及び第１上段側熱交換部６２ＡＵ、６１ＡＵのうち、最下段の扁平管を含む第１下段側熱交換部（ここでは、最下段の扁平管６３ＡＤを含む第１風下下段側熱交換部６１ＡＬ）にガス状態の冷媒を流入させて、最下段の第１下段側熱交換部（ここでは、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬ）に溜まる液状態の冷媒を積極的に加熱して蒸発させて、最下段の第１熱交換パス６０Ａの温度を速やかに上昇させることができる。これにより、ここでは、除霜運転時の第１熱交換パス６０Ａにおける融け残りをさらに減らすことができる。

　－Ｆ－
　また、本実施形態の熱交換器１１では、上記のように、第１熱交換パス６０Ａ以外の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊが、冷媒の蒸発器として使用される場合に、第２ヘッダ集合管８０に形成された液側出入口空間８２Ｂ～８２Ｊ、風上側熱交換部６２Ｂ～６２Ｊ、連結ヘッダ９０に形成された横折り返し空間９２Ｂ～９２Ｊ、風下側熱交換部６２Ｂ～６２Ｊ、第１ヘッダ集合管７０に形成されたガス側出入口空間７２Ｂ～７２Ｊの順に冷媒が流れるように構成されている。また、第１熱交換パス６０Ａが、冷媒の蒸発器として使用される場合に、第１ヘッダ集合管７０に形成された第１液側出入口空間７２ＡＵ、第１風下上段側熱交換部６１ＡＵ、連結ヘッダ９０に形成された第１上側横折り返し空間９２ＡＵ、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵ、第２ヘッダ集合管８０に形成された第１縦折り返し空間８２Ａ、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬ、連結ヘッダ９０に形成された第１下側横折り返し空間９２ＡＬ、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬ、第１ヘッダ集合管７０に形成された第１ガス側出入口空間７２ＡＬの順に冷媒が流れるように構成されている。

　そして、ここでは、上記のように、熱交換パス６０Ａ～６０Ｊのガス冷媒側の出入口がいずれも、風下側の熱交換部６１ＡＬ、６１Ｂ～６１Ｊに配置されているため、ガス側出入口空間７２ＡＬ、７２Ｂ～７２Ｊをいずれも、第１ヘッダ集合管７０にまとめて形成することができる。

　また、ここでは、上記のように、熱交換パス６０Ａ～６０Ｊの連結ヘッダ９０における折り返し方向がいずれも横方向であるため、連結ヘッダ９０の内部空間を各段上下に仕切るだけの簡単な構造によって構成することができる。

　また、ここでは、上記のように、熱交換器１１が冷媒の蒸発器として使用される場合に、最下段の第１熱交換パス６０Ａを構成する第１熱交換部６１ＡＵ、６２ＡＵ、６２ＡＬ、６１ＡＬのうち、冷媒の流れの上流側に位置する第１下段側熱交換部６２ＡＬ、６１ＡＬが、第１熱交換パス６０Ａの上段側の第２熱交換パス６０Ｂを構成する第２熱交換部６１Ｂ、６２Ｂから離れて配置されている。このため、第１熱交換パス６０Ａと第２熱交換パス６０Ｂとの間の熱ロスを抑えることができ、これにより、最下段の熱交換パス６０Ａを流れる冷媒の温度の上昇を妨げにくくして、第１熱交換パス６０Ａにおける着霜の抑制に寄与することができる。

　－Ｇ－
　また、本実施形態の熱交換器１１では、上記のように、第１熱交換パス６０Ａを構成する扁平管６３の数が、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊを構成する扁平管６３の数よりも少なくなっている。

　ここで、第１熱交換パス６０Ａを構成する扁平管６３の数が他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊを構成する扁平管６３の数よりも少ない構成を採用すると、冷媒を分岐して各熱交換パス６０Ａ～６０Ｊに流入させる際に、偏流が発生しやすくなる。

　しかし、ここでは、上記のように、第１熱交換パス６０Ａのパス有効長ＬＡを、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効長ＬＢ～ＬＪよりも長くした構成を採用することによって、第１熱交換パス６０Ａにおける冷媒の流れ抵抗を大きくしているため、冷媒を分岐して各熱交換パス６０Ａ～６０Ｊに流入させる際の偏流の発生を抑制することができる。

　また、ここでは、第１熱交換パス６０Ａを除いた各第２熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊを構成する扁平管６３の数が、室外ファン１５（送風機）によって得られる空気の風速が速い部分に対応する熱交換部の扁平管６３の数よりも、室外ファン１５（送風機）によって得られる空気の風速が遅い部分に対応する熱交換部の扁平管６３の数のほうが多くなるようにしている。なぜなら、冷媒と空気との熱交換を行う熱交換器においては、空気の風速が速い部分ほど熱交換効率が高く、空気の風速が遅い部分ほど熱交換効率が低くなるからである。具体的には、空気の風速が最も速い第１０熱交換パス６０Ｊを構成する扁平管６３の本数（６段２列の計１２本）よりも、第１０熱交換部６０Ｊよりも空気の風速が遅い第９熱交換パス６０Ｉを構成する扁平管６３の本数（７段２列の計１４本）のほうが多くなる、というように、空気の風速が遅い下側の熱交換パスほど、熱交換パスを構成する扁平管６３の本数が多くなるようにしている。

　このため、ここでは、熱交換器１１の大部分（最下段の第１熱交換パス６０Ａ以外の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊ）については、空気の風速が遅い下側の熱交換パスほど、熱交換パスを構成する扁平管６３の数を多くすることで、風速分布と熱交換効率との関係に対応させるようにしている。しかも、最下段の扁平管６３ＡＵ、６３ＡＤを含む最下段の第１熱交換パス６０Ａについては、着霜量と融け残りの問題を考慮して、パス有効長ＬＡが長いものとしつつ、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊとは異なり、扁平管６３の本数を少なくしている。

　－Ｈ－
　また、本実施形態の熱交換器１１では、上記のように、フィン６４が、空気が通風路を通過する通風方向の風下側から風上側に沿って延びており扁平管６３が挿入される複数の切り欠き部６４ａと、隣り合う切り欠き部６４ａ間に挟まれた複数のフィン主部６４ｂと、切り欠き部６４ａよりも通風方向の風上側に複数のフィン主部６４ｂと連続して延びるフィン風上部６４ｃと、を有している。

　このようなフィン構成を有する熱交換器１１では、除霜運転時にフィン風上部６４ｃに付着する霜の量が多くなりやすいため、除霜運転時に最下段の第１熱交換パス６０Ａにおける融け残りが多くなるおそれがある。

　しかし、ここでは、上記のように、第１熱交換パス６０Ａのパス有効長ＬＡを他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効長ＬＢ～ＬＪよりも長くした構成を採用しているため、フィン風上部６４ｃに付着する霜を含めた最下段の熱交換パス６０Ａにおける着霜を抑制して除霜運転時の融け残りを減らすことができる。

　＜変形例＞
　－Ａ－
　上記実施形態の室外熱交換器１１（熱交換器）では、第１熱交換パス６０Ａが、冷媒の蒸発器として使用される場合に、第１風下上段側熱交換部６１ＡＵ、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵ、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬ、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬの順に冷媒が流れるように直列に接続された構成になっている（図４～図９参照）。しかし、第１熱交換部６１ＡＵ、６１ＡＬ、６２ＡＵ、６２ＡＬの接続構成は、これに限定されるものではない。

　例えば、図１０に示すように、第１熱交換パス６０Ａが、冷媒の蒸発器として使用される場合に、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵ、第１風下上段側熱交換部６１ＡＵ、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬ、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬの順に冷媒が流れるように直列に接続された構成であってもよい。尚、冷媒の放熱器として使用される場合は、冷媒の流れが逆になる。

　ここでも、上記実施形態と同様に、第１熱交換パス６０Ａのパス有効長ＬＡが、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効長ＬＢ～ＬＪよりも長くなるため、最下段の熱交換パス６０Ａにおける着霜を抑制して除霜運転時の融け残りを減らすことができる。

　また、ここでは、冷媒の放熱器として使用される場合に、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬが第１熱交換パス６０Ａの入口になるため、上記実施形態と同様に、除霜運転時に、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬに溜まる液状態の冷媒を積極的に加熱して蒸発させることで最下段の第１熱交換パス６０Ａの温度を速やかに上昇させることができ、第１熱交換パス６０Ａにおける融け残りをさらに減らすことができる。しかも、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬは、列方向の風上側に位置している。ここで、各熱交換パス６０Ａ～６０Ｊが、列方向の風上側に位置する風上側熱交換部６２Ａ～６２Ｊ（第１熱交換パス６０Ａについては、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬ及び第１風上上段側熱交換部６２ＡＵ）と、列方向の風下側に位置する風下側熱交換部６１Ａ～６１Ｊ（第１熱交換パス６０Ａについては、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬ及び第１風下上段側熱交換部６１ＡＵ）と、を有する構成にすると、暖房運転時に風上側熱交換部６２Ａ～６２Ｊに付着する霜の量が多くなりやすい。このため、除霜運転時に最下段の第１熱交換パス６０Ａ（特に、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬ及び第１風上上段側熱交換部６１ＡＬ）における融け残りが多くなるおそれがある。しかし、ここでは、上記のように、熱交換器１１が冷媒の放熱器として使用される場合に、列方向の風上側に位置する第１風上下段側熱交換部６２ＡＬを第１熱交換パス６０Ａの入口になるように構成している。このため、除霜運転時には、第１熱交換パス６０Ａにガス状態の冷媒を流入させる際に、ガス状態の冷媒が第１風上下段側熱交換部６２ＡＬに流入することになる。すなわち、ここでは、除霜運転時に、列方向の風上側に位置する第１風上下段側熱交換部６２ＡＬが冷媒の流れの上流側に位置することになる。このため、ここでは、第１熱交換パス６０Ａを構成する第１風上下段側熱交換部６２ＡＬ、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵ、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬ及び第１風下上段側熱交換部６１ＡＵのうち列方向の風上側に位置する第１風上下段側熱交換部６２ＡＬにガス状態の冷媒を流入させて、列方向の風上側に位置する第１風上下段側熱交換部６２ＡＬに付着した霜を積極的に加熱して融かすことができる。これにより、ここでは、除霜運転時の第１熱交換パス６０Ａにおける融け残りをさらに減らすことができる。

　また、ここでは、上記実施形態とは異なり、第１液側出入口空間７２ＡＵが第１風上上段側熱交換部６２ＡＵと連通させるために第２ヘッダ集合管８０に形成され、第１ガス側出入口空間７２ＡＬが第１風上下段側熱交換部６２ＡＬと連通させるために第２ヘッダ集合管８０に形成されることになる。しかも、第１縦折り返し空間８２Ａが第１風下下段側熱交換部６１ＡＬと第１風下上段側熱交換部６１ＡＵとの間を連通させるために第１ヘッダ集合管７０に形成されることになる。そして、ここでは、熱交換パス６０Ａ～６０Ｊの液冷媒側の出入口がいずれも、風上側の熱交換部６２ＡＵ、６２Ｂ～６２Ｊに配置されるため、液側出入口空間７２ＡＵ、８２Ｂ～８２Ｊをいずれも、第２ヘッダ集合管８０にまとめて形成することができる。また、ここでは、上記実施形態と同様に、熱交換パス６０Ａ～６０Ｊの連結ヘッダ９０における折り返し方向がいずれも横方向であるため、連結ヘッダ９０の内部空間を各段上下に仕切るだけの簡単な構造によって構成することができる。また、ここでは、上記実施形態と同様に、熱交換器１１が冷媒の蒸発器として使用される場合に、最下段の第１熱交換パス６０Ａを構成する第１熱交換部６１ＡＵ、６２ＡＵ、６２ＡＬ、６１ＡＬのうち、冷媒の流れの下流側に位置する第１下段側熱交換部６２ＡＬ、６１ＡＬが、第１熱交換パス６０Ａの上段側の第２熱交換パス６０Ｂを構成する第２熱交換部６１Ｂ、６２Ｂから離れて配置される。このため、第１熱交換パス６０Ａと第２熱交換パス６０Ｂとの間の熱ロスを抑えることができ、これにより、最下段の熱交換パス６０Ａを流れる冷媒の温度の上昇を妨げにくくして、第１熱交換パス６０Ａにおける着霜の抑制に寄与することができる。

　－Ｂ－
　上記実施形態の室外熱交換器１１（熱交換器）では、第１熱交換パス６０Ａが、冷媒の蒸発器として使用される場合に、第１風下上段側熱交換部６１ＡＵ、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵ、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬ、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬの順に冷媒が流れるように直列に接続された構成になっている（図４～図９参照）。しかし、第１熱交換部６１ＡＵ、６１ＡＬ、６２ＡＵ、６２ＡＬの接続構成は、これに限定されるものではない。

　例えば、図１１に示すように、第１熱交換パス６０Ａが、冷媒の蒸発器として使用される場合に、第１風下下段段側熱交換部６１ＡＬ、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬ、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵ、第１風下上段側熱交換部６１ＡＵの順に冷媒が流れるように直列に接続された構成であってもよい。尚、冷媒の放熱器として使用される場合は、冷媒の流れが逆になる。

　また、ここでは、第１液側出入口空間７２ＡＵ及び第１ガス側出入口空間７２ＡＬが、上記実施形態と同様に、第１ヘッダ集合管７０に形成されるが、両出入口空間の上下位置が反対になる。すなわち、第１液側出入口空間７２ＡＵが第１風下下段側熱交換部６１ＡＬに連通し、第１ガス側出入口空間７２ＡＬが第１風下上段側熱交換部６１ＡＵに連通されることになる。そして、ここでは、上記実施形態と同様に、熱交換パス６０Ａ～６０Ｊのガス冷媒側の出入口がいずれも、風下側の熱交換部６１ＡＬ、６１Ｂ～６１Ｊに配置されるため、ガス側出入口空間７２ＡＬ、７２Ｂ～７２Ｊをいずれも、第１ヘッダ集合管７０にまとめて形成することができる。しかも、上記実施形態とは異なり、第１液側出入口空間７２ＡＵが、第１ガス側出入口空間７２ＡＬと第２ガス側出入口空間７２Ｂとの上下方向間に配置されずに、第１ガス側出入口空間７２ＡＬの下側に配置されることになるため、第１ヘッダ集合管７０の構造を簡単化したり、第１ヘッダ集合管７０の長さを短くすることができる。また、ここでは、上記実施形態と同様に、熱交換パス６０Ａ～６０Ｊの連結ヘッダ９０における折り返し方向がいずれも横方向であるため、連結ヘッダ９０の内部空間を各段上下に仕切るだけの簡単な構造によって構成することができる。

　－Ｃ－
　上記実施形態の室外熱交換器１１（熱交換器）では、第１熱交換パス６０Ａが、冷媒の蒸発器として使用される場合に、第１風下上段側熱交換部６１ＡＵ、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵ、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬ、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬの順に冷媒が流れるように直列に接続された構成になっている（図４～図９参照）。しかし、第１熱交換部６１ＡＵ、６１ＡＬ、６２ＡＵ、６２ＡＬの接続構成は、これに限定されるものではない。

　例えば、図１２に示すように、第１熱交換パス６０Ａが、冷媒の蒸発器として使用される場合に、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬ、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬ、第１風下上段側熱交換部６１ＡＵ、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵの順に冷媒が流れるように直列に接続された構成であってもよい。尚、冷媒の放熱器として使用される場合は、冷媒の流れが逆になる。

　また、ここでは、熱交換器１１が冷媒の放熱器として使用される場合に、列方向の風上側に位置する第１風上上段側熱交換部６２ＡＵを第１熱交換パス６０Ａの入口になるように構成している。このため、除霜運転時には、第１熱交換パス６０Ａにガス状態の冷媒を流入させる際に、ガス状態の冷媒が第１風上上段側熱交換部６２ＡＵに流入することになる。すなわち、ここでは、除霜運転時に、上記変形例Ａと同様に、列方向の風上側に位置する第１風上下段側熱交換部６２ＡＬが冷媒の流れの上流側に位置することになる。このため、ここでは、第１熱交換パス６０Ａを構成する第１風上下段側熱交換部６２ＡＬ、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵ、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬ及び第１風下上段側熱交換部６１ＡＵのうち列方向の風上側に位置する第１風上上段側熱交換部６２ＡＵにガス状態の冷媒を流入させて、列方向の風上側に位置する第１風上上段側熱交換部６２ＡＵに付着した霜を積極的に加熱して融かすことができる。これにより、ここでは、除霜運転時の第１熱交換パス６０Ａにおける融け残りをさらに減らすことができる。

　また、ここでは、第１液側出入口空間７２ＡＵ及び第１ガス側出入口空間７２ＡＬが、上記変形例Ａ（図１０参照）と同様に、第２ヘッダ集合管８０に形成されるが、両出入口空間の上下位置が反対になる。すなわち、第１液側出入口空間７２ＡＵが第１風上下段側熱交換部６２ＡＬに連通し、第１ガス側出入口空間７２ＡＬが第１風上上段側熱交換部６２ＡＵに連通されることになる。そして、ここでは、上記変形例Ａと同様に、熱交換パス６０Ａ～６０Ｊの液冷媒側の出入口がいずれも、風上側の熱交換部６２ＡＬ、６２Ｂ～６２Ｊに配置されるため、液側出入口空間７２ＡＵ、８２Ｂ～８２Ｊをいずれも、第２ヘッダ集合管８０にまとめて形成することができる。しかも、上記変形例Ａとは異なり、第１ガス側出入口空間７２ＡＬが、第１液側出入口空間７２ＡＵと第２液側出入口空間８２Ｂとの上下方向間に配置されずに、第１液側出入口空間７２ＡＵの下側に配置されることになるため、第２ヘッダ集合管８０の構造を簡単化したり、第２ヘッダ集合管８０の長さを短くすることができる。また、ここでは、上記実施形態と同様に、熱交換パス６０Ａ～６０Ｊの連結ヘッダ９０における折り返し方向がいずれも横方向であるため、連結ヘッダ９０の内部空間を各段上下に仕切るだけの簡単な構造によって構成することができる。

　－Ｄ－
　上記実施形態の室外熱交換器１１（熱交換器）では、第１熱交換パス６０Ａが、冷媒の蒸発器として使用される場合に、第１風下上段側熱交換部６１ＡＵ、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵ、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬ、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬの順に冷媒が流れるように直列に接続された構成になっている（図４～図９参照）。しかし、第１熱交換部６１ＡＵ、６１ＡＬ、６２ＡＵ、６２ＡＬの接続構成は、これに限定されるものではない。

　例えば、図１３に示すように、第１熱交換パス６０Ａが、冷媒の蒸発器として使用される場合に、第１風下上段側熱交換部６１ＡＵ、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬ、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬ、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵの順に冷媒が流れるように直列に接続された構成であってもよい。尚、冷媒の放熱器として使用される場合は、冷媒の流れが逆になる。また、上記実施形態では、連結ヘッダ９０の第１熱交換パス６０Ａに対応する第１連通空間９２Ａを仕切る仕切板９３が、第１連通空間９２Ａを上下に仕切るように設けられている。しかし、ここでは、第１風下上段側熱交換部６１ＡＵと第１風下下段側熱交換部６１ＡＬとの間の縦の折り返し接続、及び、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬと第１風上上段側熱交換部６２ＡＵとの間の縦の折り返し接続が必要になるため、仕切板９３（図示せず）が第１連通空間９２Ａを風上側と風下側とに仕切るように設けられることになる。また、上記実施形態では、第２ヘッダ集合管８０の第１熱交換パス６０Ａに対応する第１連通空間８２Ａが第１縦折り返し空間となっているが、ここでは、第１ヘッダ集合管７０の第１連通空間７２Ａを上下に仕切る仕切板７３と同様に、第１連通空間８２Ａを上下に仕切る仕切板（図示せず）が設けられる。そして、ここでは、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬと第１風上下段側熱交換部６２ＡＬとの間の横の折り返し接続が必要になるため、第１ヘッダ集合管７０の第１連通空間７２Ａと第２ヘッダ集合管８０の第２連通空間８２Ａとの間を連通させる連通管（図示せず）が設けられることになる。

　また、ここでは、熱交換器１１が冷媒の蒸発器として使用される場合に、空気の流れと第１熱交換パス６０Ａにおける冷媒の流れとが全体として対向流の関係をなすように構成している。このため、暖房運転時には、空気と第１熱交換パス６０Ａを流れる冷媒との熱交換が促進されて、最下段の第１熱交換パス６０Ａを流れる冷媒の温度が上昇しやすくなるため、第１熱交換パス６０Ａにおける着霜抑制の効果を高めることができる。

　また、ここでは、熱交換器１１が冷媒の放熱器として使用される場合に、上記変形例Ｃと同様に、列方向の風上側に位置する第１風上上段側熱交換部６２ＡＵを第１熱交換パス６０Ａの入口になるように構成している。このため、除霜運転時には、第１熱交換パス６０Ａにガス状態の冷媒を流入させる際に、ガス状態の冷媒が第１風上上段側熱交換部６２ＡＵに流入することになる。すなわち、ここでは、除霜運転時に、上記変形例Ｃと同様に、列方向の風上側に位置する第１風上上段側熱交換部６２ＡＵが冷媒の流れの上流側に位置することになる。このため、ここでは、第１熱交換パス６０Ａを構成する第１風上下段側熱交換部６２ＡＬ、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵ、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬ及び第１風下上段側熱交換部６１ＡＵのうち列方向の風上側に位置する第１風上上段側熱交換部６２ＡＵにガス状態の冷媒を流入させて、列方向の風上側に位置する第１風上上段側熱交換部６２ＡＵに付着した霜を積極的に加熱して融かすことができる。これにより、ここでは、除霜運転時の第１熱交換パス６０Ａにおける融け残りをさらに減らすことができる。

　－Ｅ－
　上記実施形態の室外熱交換器１１（熱交換器）では、第１熱交換パス６０Ａが、冷媒の蒸発器として使用される場合に、第１風下上段側熱交換部６１ＡＵ、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵ、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬ、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬの順に冷媒が流れるように直列に接続された構成になっている（図４～図９参照）。しかし、第１熱交換部６１ＡＵ、６１ＡＬ、６２ＡＵ、６２ＡＬの接続構成は、これに限定されるものではない。

　例えば、図１４に示すように、第１熱交換パス６０Ａが、冷媒の蒸発器として使用される場合に、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬ、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵ、第１風下上段側熱交換部６１ＡＵ、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬの順に冷媒が流れるように直列に接続された構成であってもよい。尚、冷媒の放熱器として使用される場合は、冷媒の流れが逆になる。また、ここでは、上記変形例Ｄと同様に、仕切板９３（図示せず）が第１連通空間９２Ａを風上側と風下側とに仕切るように設けられ、第１連通空間８２Ａを上下に仕切る仕切板（図示せず）が設けられ、第１ヘッダ集合管７０の第１連通空間７２Ａと第２ヘッダ集合管８０の第２連通空間８２Ａとの間を連通させる連通管（図示せず）が設けられることになる。

　また、ここでは、冷媒の放熱器として使用される場合に、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬが第１熱交換パス６０Ａの入口になるため、上記実施形態と同様に、除霜運転時に、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬに溜まる液状態の冷媒を積極的に加熱して蒸発させることで最下段の第１熱交換パス６０Ａの温度を速やかに上昇させることができ、第１熱交換パス６０Ａにおける融け残りをさらに減らすことができる。

　また、ここでは、熱交換パス６０Ａ～６０Ｊのガス冷媒側の出入口がいずれも、風下側の熱交換部６１ＡＬ、６１Ｂ～６１Ｊに配置されるため、ガス側出入口空間７２ＡＬ、７２Ｂ～７２Ｊをいずれも、第１ヘッダ集合管７０にまとめて形成することができる。また、ここでは、熱交換パス６０Ａ～６０Ｊの液冷媒側の出入口がいずれも、風上側の熱交換部６２ＡＬ、６２Ｂ～６２Ｊに配置されるため、液側出入口空間８２ＡＬ、８２Ｂ～８２Ｊをいずれも、第２ヘッダ集合管８０にまとめて形成することができる。

　－Ｆ－
　上記実施形態の室外熱交換器１１（熱交換器）では、第１熱交換パス６０Ａが、冷媒の蒸発器として使用される場合に、第１風下上段側熱交換部６１ＡＵ、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵ、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬ、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬの順に冷媒が流れるように直列に接続された構成になっている（図４～図９参照）。しかし、第１熱交換部６１ＡＵ、６１ＡＬ、６２ＡＵ、６２ＡＬの接続構成は、これに限定されるものではない。

　例えば、図１５に示すように、第１熱交換パス６０Ａが、冷媒の蒸発器として使用される場合に、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵ、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬ、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬ、第１風下上段側熱交換部６１ＡＵの順に冷媒が流れるように直列に接続された構成であってもよい。尚、冷媒の放熱器として使用される場合は、冷媒の流れが逆になる。また、ここでは、上記変形例Ｄと同様に、仕切板９３（図示せず）が第１連通空間９２Ａを風上側と風下側とに仕切るように設けられ、第１連通空間８２Ａを上下に仕切る仕切板（図示せず）が設けられ、第１ヘッダ集合管７０の第１連通空間７２Ａと第２ヘッダ集合管８０の第２連通空間８２Ａとの間を連通させる連通管（図示せず）が設けられることになる。

　また、ここでは、熱交換パス６０Ａ～６０Ｊのガス冷媒側の出入口がいずれも、風下側の熱交換部６１ＡＵ、６１Ｂ～６１Ｊに配置されるため、ガス側出入口空間７２ＡＬ、７２Ｂ～７２Ｊをいずれも、第１ヘッダ集合管７０にまとめて形成することができる。また、ここでは、熱交換パス６０Ａ～６０Ｊの液冷媒側の出入口がいずれも、風上側の熱交換部６２ＡＵ、６２Ｂ～６２Ｊに配置されるため、液側出入口空間８２ＡＬ、８２Ｂ～８２Ｊをいずれも、第２ヘッダ集合管８０にまとめて形成することができる。

　－Ｇ－
　上記実施形態の室外熱交換器１１（熱交換器）では、第１熱交換パス６０Ａが、冷媒の蒸発器として使用される場合に、第１風下上段側熱交換部６１ＡＵ、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵ、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬ、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬの順に冷媒が流れるように直列に接続された構成になっている（図４～図９参照）。しかし、第１熱交換部６１ＡＵ、６１ＡＬ、６２ＡＵ、６２ＡＬの接続構成は、これに限定されるものではない。

　例えば、図１６に示すように、第１熱交換パス６０Ａが、冷媒の蒸発器として使用される場合に、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬ、第１風下上段側熱交換部６１ＡＵ、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵ、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬの順に冷媒が流れるように直列に接続された構成であってもよい。尚、冷媒の放熱器として使用される場合は、冷媒の流れが逆になる。また、ここでは、上記変形例Ｄと同様に、仕切板９３（図示せず）が第１連通空間９２Ａを風上側と風下側とに仕切るように設けられ、第１連通空間８２Ａを上下に仕切る仕切板（図示せず）が設けられ、第１ヘッダ集合管７０の第１連通空間７２Ａと第２ヘッダ集合管８０の第２連通空間８２Ａとの間を連通させる連通管（図示せず）が設けられることになる。

　また、ここでは、冷媒の放熱器として使用される場合に、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬが第１熱交換パス６０Ａの入口になるため、上記実施形態と同様に、除霜運転時に、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬに溜まる液状態の冷媒を積極的に加熱して蒸発させることで最下段の第１熱交換パス６０Ａの温度を速やかに上昇させることができ、第１熱交換パス６０Ａにおける融け残りをさらに減らすことができる。しかも、第１風上下段側熱交換部６２ＡＬは、列方向の風上側に位置している。このため、除霜運転時には、第１熱交換パス６０Ａにガス状態の冷媒を流入させる際に、ガス状態の冷媒が第１風上下段側熱交換部６２ＡＬに流入することになる。すなわち、ここでは、除霜運転時に、上記変形例Ａと同様に、列方向の風上側に位置する第１風上下段側熱交換部６２ＡＬが冷媒の流れの上流側に位置することになる。このため、ここでは、第１熱交換パス６０Ａを構成する第１風上下段側熱交換部６２ＡＬ、第１風上上段側熱交換部６２ＡＵ、第１風下下段側熱交換部６１ＡＬ及び第１風下上段側熱交換部６１ＡＵのうち列方向の風上側に位置する第１風上下段側熱交換部６２ＡＬにガス状態の冷媒を流入させて、列方向の風上側に位置する第１風上下段側熱交換部６２ＡＬに付着した霜を積極的に加熱して融かすことができる。これにより、ここでは、除霜運転時の第１熱交換パス６０Ａにおける融け残りをさらに減らすことができる。

　－Ｈ－
　上記実施形態及びその変形例の室外熱交換器１１（熱交換器）では、第１熱交換パスを構成する扁平管６３の本数が最下段の扁平管６３ＡＵ、６３ＡＤを含む２列２段（計４本）であり、これら４本の扁平管６３がそれぞれ熱交換部６１ＡＵ、６１ＡＬ、６２ＡＵ、６２ＡＬを構成するとともに、これら４つの熱交換部間が直列に接続されているが、これに限定されるものではない。例えば、第１熱交換パスを構成する扁平管６３の本数が最下段の扁平管６３ＡＵ、６３ＡＤを含む２列４段（計８本）とし、これら８本の扁平管６３の各２本ずつが熱交換部６１ＡＵ、６１ＡＬ、６２ＡＵ、６２ＡＬを構成するとともに、これら４つの熱交換部間が直列に接続されていてもよい。

　また、上記実施形態及びその変形例の熱交換器１１では、熱交換パスを構成する熱交換部の列数が２列であるが、これに限定されるものではない。例えば、熱交換パスを構成する熱交換部の列数を１列とし、第１熱交換パス６０Ａが複数段の扁平管６３を有するとともに上下に複数回折り返して直列に接続させることによって、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊよりもパス有効長が長くなるように構成したものであってもよい。

　このように、上記実施形態及びその変形例の熱交換器１１では、熱交換パスの段数（１０段）や熱交換部の列数（２列）、扁平管６３の数（８７本）、各熱交換パス６０Ａ～６０Ｊを構成する扁平管６３の数等が規定されているが、これらの数は例示に過ぎず、これらの数に限定されるものではない。

　（５）第２実施形態の室外熱交換器
　＜構成＞
　図１７は、第２実施形態にかかる熱交換器としての室外熱交換器１１の概略斜視図である。図１８は、第２実施形態にかかる熱交換器としての室外熱交換器１１の概略構成図（風下側から見た図）である。図１９は、第２実施形態にかかる熱交換器としての室外熱交換器１１の概略構成図（風上側から見た図）である。図２０は、第２実施形態にかかる熱交換器としての室外熱交換器１１の第１熱交換パス６０Ａ付近のパス構成を示す図である。尚、図１７～図２０における冷媒の流れを示す矢印は、暖房運転時（室外熱交換器１１を冷媒の蒸発器として機能させる場合）の冷媒の流れ方向である。

　第１ヘッダ集合管７０は、上端及び下端が閉じた縦長中空の筒形状の部材である。第１ヘッダ集合管７０は、室外熱交換器１１の一端側（ここでは、図１７の左前端側、又は、図１８の左端側）に立設されている。

　第２ヘッダ集合管８０は、上端及び下端が閉じた縦長中空の筒形状の部材である。第２ヘッダ集合管８０は、室外熱交換器１１の一端側（ここでは、図１７の左前端側、又は、図１９の右端側）に立設されている。ここでは、第２ヘッダ集合管８０は、第１ヘッダ集合管７０よりも空気の通風方向の風上側に配置されている。

　連結ヘッダ９０は、上端及び下端が閉じた縦長中空の筒形状の部材である。第２ヘッダ集合管８０は、室外熱交換器１１の一端側（ここでは、図１７の右前端側、図１８の右端側、又は、図１９の左端側）に立設されている。

　第１ヘッダ集合管７０は、その内部空間が仕切板７１によって上下に仕切られることによって、各熱交換パス６０Ａ～６０Ｊに対応する連通空間７２Ａ～７２Ｊが形成されている。以下の説明では、連通空間７２Ａ～７２Ｊをガス側出入口空間７２Ａ～７２Ｊとする。

　そして、第１ガス側出入口空間７２Ａは、第１熱交換パス６０Ａを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側でかつ最下段の扁平管６３ＡＤを含む２本（第１風下側熱交換部６１Ａ）の一端に連通している。第２ガス側出入口空間７２Ｂは、第２熱交換パス６０Ｂを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の１２本（第２風下側熱交換部６１Ｂ）の一端に連通している。第３ガス側出入口空間７２Ｃは、第３熱交換パス６０Ｃを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の１２本（第３風下側熱交換部６１Ｃ）の一端に連通している。第４ガス側出入口空間７２Ｄは、第４熱交換パス６０Ｄを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の１１本（第４風下側熱交換部６１Ｄ）の一端に連通している。第５ガス側出入口空間７２Ｅは、第５熱交換パス６０Ｅを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の１０本（第５風下側熱交換部６１Ｅ）の一端に連通している。第６ガス側出入口空間７２Ｆは、第６熱交換パス６０Ｆを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の１０本（第６風下側熱交換部６１Ｆ）の一端に連通している。第７ガス側出入口空間７２Ｇは、第７熱交換パス６０Ｇを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の９本（第７風下側熱交換部６１Ｇ）の一端に連通している。第８ガス側出入口空間７２Ｈは、第８熱交換パス６０Ｈを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の８本（第８風下側熱交換部６１Ｈ）の一端に連通している。第９ガス側出入口空間７２Ｉは、第９熱交換パス６０Ｉを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の７本（第９風下側熱交換部６１Ｉ）の一端に連通している。第１０ガス側出入口空間７２Ｊは、第１０熱交換パス６０Ｊを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の６本（第１０風下側熱交換部６１Ｊ）の一端に連通している。

　第２ヘッダ集合管８０は、その内部空間が仕切板８１によって上下に仕切られることによって、各熱交換パス６０Ａ～６０Ｊに対応する連通空間８２Ａ～８２Ｊが形成されている。以下の説明では、連通空間８２Ａ～８２Ｊを液側出入口空間８２Ａ～８２Ｊとする。

　そして、第１液側出入口空間８２Ａは、第１熱交換パス６０Ａを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側でかつ最下段の扁平管６３ＡＵを含む２本（第１風上側熱交換部６２Ａ）の一端に連通している。第２液側出入口空間８２Ｂは、第２熱交換パス６０Ｂを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の１２本（第２風上側熱交換部６２Ｂ）の一端に連通している。第３液側出入口空間８２Ｃは、第３熱交換パス６０Ｃを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の１２本（第３風上側熱交換部６２Ｃ）の一端に連通している。第４液側出入口空間８２Ｄは、第４熱交換パス６０Ｄを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の１１本（第４風上側熱交換部６２Ｄ）の一端に連通している。第５液側出入口空間８２Ｅは、第５熱交換パス６０Ｅを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の１０本（第５風上側熱交換部６２Ｅ）の一端に連通している。第６液側出入口空間８２Ｆは、第６熱交換パス６０Ｆを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の１０本（第６風上側熱交換部６２Ｆ）の一端に連通している。第７液側出入口空間８２Ｇは、第７熱交換パス６０Ｇを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の９本（第７風上側熱交換部６２Ｇ）の一端に連通している。第８液側出入口空間８２Ｈは、第８熱交換パス６０Ｈを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の８本（第８風上側熱交換部６２Ｈ）の一端に連通している。第９液側出入口空間８２Ｉは、第９熱交換パス６０Ｉを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の７本（第９風上側熱交換部６２Ｉ）の一端に連通している。第１０液側出入口空間８２Ｊは、第１０熱交換パス６０Ｊを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の６本（第１０風上側熱交換部６２Ｊ）の一端に連通している。

　連結ヘッダ９０は、その内部空間が仕切板９１によって上下に仕切られることによって、各熱交換パス６０Ａ～６０Ｊに対応する連通空間９２Ａ～９２Ｊが形成されている。以下の説明では、連通空間９２Ａ～９２Ｊを横折り返し空間９２Ａ～９２Ｊとする。

　そして、各横折り返し空間９２Ａ～９２Ｊは、対応する熱交換パス６０Ａ～６０Ｊを構成する扁平管６３に連通している。すなわち、第１横折り返し空間９２Ａは、第１熱交換パス６０Ａを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側でかつ最下段の扁平管６３ＡＵを含む２本（第１風上側熱交換部６２Ａ）の他端と、第１熱交換パス６０Ａを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側でかつ最下段の扁平管６３ＡＤを含む２本（第１風下側熱交換部６１Ａ）の他端と、に連通している。第２横折り返し空間９２Ｂは、第２熱交換パス６０Ｂを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の１２本（第２風上側熱交換部６２Ｂ）の他端と、第２熱交換パス６０Ｂを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の１２本（第２風下側熱交換部６１Ｂ）の他端と、に連通している。第３横折り返し空間９２Ｃは、第３熱交換パス６０Ｃを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の１２本（第３風上側熱交換部６２Ｃ）の他端と、第３熱交換パス６０Ｃを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の１２本（第３風下側熱交換部６１Ｃ）の他端と、に連通している。第４横折り返し空間９２Ｄは、第４熱交換パス６０Ｄを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の１１本（第４風上側熱交換部６２Ｄ）の他端と、第４熱交換パス６０Ｄを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の１１本（第４風下側熱交換部６１Ｄ）の他端と、に連通している。第５横折り返し空間９２Ｅは、第５熱交換パス６０Ｅを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の１０本（第５風上側熱交換部６２Ｅ）の他端と、第５熱交換パス６０Ｅを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の１０本（第５風下側熱交換部６１Ｅ）の他端と、に連通している。第６横折り返し空間９２Ｆは、第６熱交換パス６０Ｆを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の１０本（第６風上側熱交換部６２Ｆ）の他端と、第６熱交換パス６０Ｆを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の１０本（第６風下側熱交換部６１Ｆ）の他端と、に連通している。第７横折り返し空間９２Ｇは、第７熱交換パス６０Ｇを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の９本（第７風上側熱交換部６２Ｇ）の他端と、第７熱交換パス６０Ｇを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の９本（第７風下側熱交換部６１Ｇ）の他端と、に連通している。第８横折り返し空間９２Ｈは、第８熱交換パス６０Ｈを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の８本（第８風上側熱交換部６２Ｈ）の他端と、第８熱交換パス６０Ｈを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の８本（第８風下側熱交換部６１Ｈ）の他端と、に連通している。第９横折り返し空間９２Ｉは、第９熱交換パス６０Ｉを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の７本（第９風上側熱交換部６２Ｉ）の他端と、第９熱交換パス６０Ｉを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の７本（第９風下側熱交換部６１Ｉ）の他端と、に連通している。第１０横折り返し空間９２Ｊは、第１０熱交換パス６０Ｊを構成する扁平管６３のうち列方向の風上側の６本（第１０風上側熱交換部６２Ｉ）の他端と、第１０熱交換パス６０Ｊを構成する扁平管６３のうち列方向の風下側の６本（第１０風下側熱交換部６１Ｊ）の他端と、に連通している。尚、ここでは、列方向に隣り合う各扁平管６３の他端同士を連通させるように仕切板９１を設けることで、横折り返し空間９２Ａ～９２Ｊが、列方向に隣り合う各扁平管６３の他端同士を連通させるように形成されている。しかし、これに限定されるものではなく、同じ熱交換部６１Ａ～６１Ｊ、６２Ａ～６２Ｊ内では仕切板９１を設けないことで、横折り返し空間９２Ａ～９２Ｊが、列方向に隣り合う各熱交換部６１Ａ～６１Ｊ、６２Ａ～６２Ｊ間で形成されていてもよい。

　また、第１ヘッダ集合管７０及び第２ヘッダ集合管８０には、暖房運転時に室外膨張弁１２（図１参照）から送られる冷媒を各液側出入口空間８２Ａ～８２Ｊに分流して送る液側分流部材８５と、冷房運転時に圧縮機８（図１参照）から送られる冷媒を各ガス側出入口空間７２Ａ～７２Ｊに分流して送るガス側分流部材７５と、が接続されている。

　液側分流部材８５は、冷媒管２０（図１参照）に接続される液側冷媒分流器８６と、液側冷媒分流器８６から延びており各液側出入口空間８２Ａ～８２Ｊに接続される液側冷媒分流管８７Ａ～８７Ｆと、を有している。ここで、液側冷媒分流管８７Ａ～８７Ｆは、キャピラリチューブを有しており、熱交換パス６０Ａ～６０Ｊへの分流比率に応じた長さのものが使用されている。

　ガス側分流部材７５は、冷媒管１９（図１参照）に接続されるガス側冷媒分流母管７６と、ガス側冷媒分流母管７６から延びており各ガス側出入口空間７２Ａ～７２Ｊに接続されるガス側冷媒分流枝管７７Ａ～７７Ｊと、を有している。

　これにより、熱交換パス６０Ａ～６０Ｊは、列方向の風上側の風上側熱交換部６２Ａ～６２Ｊと、風上側熱交換部６２Ａ～６２Ｊの風下側において風上側熱交換部６２Ａ～６２Ｊに直列に接続された風下側熱交換部６１Ａ～６１Ｊと、を有している。すなわち、第１熱交換パス６０Ａは、第１ガス側出入口空間７２Ａに連通する第１風下側熱交換部６１Ａを構成する最下段の扁平管６３ＡＤを含む２本の扁平管６３と、第１風下側熱交換部６１Ａの風上側に位置しており第１液側出入口空間８２Ａに連通する第１風上側熱交換部６２Ａを構成する最下段の扁平管６３ＡＵを含む２本の扁平管６３と、が第１横折り返し空間９２Ａを通じて直列に接続された構成を有している。第２熱交換パス６０Ｂは、第２ガス側出入口空間７２Ｂに連通する第２風下側熱交換部６１Ｂを構成する１２本の扁平管６３と、第２風下側熱交換部６１Ｂの風上側に位置しており第２液側出入口空間８２Ｂに連通する第２風上側熱交換部６２Ｂを構成する１２本の扁平管６３と、が第２横折り返し空間９２Ｂを通じて直列に接続された構成を有している。第３熱交換パス６０Ｃは、第３ガス側出入口空間７２Ｃに連通する第３風下側熱交換部６１Ｃを構成する１２本の扁平管６３と、第３風下側熱交換部６１Ｃの風上側に位置しており第３液側出入口空間８２Ｃに連通する第３風上側熱交換部６２Ｃを構成する１２本の扁平管６３と、が第３横折り返し空間９２Ｃを通じて直列に接続された構成を有している。第４熱交換パス６０Ｄは、第４ガス側出入口空間７２Ｄに連通する第４風下側熱交換部６１Ｄを構成する１１本の扁平管６３と、第４風下側熱交換部６１Ｄの風上側に位置しており第４液側出入口空間８２Ｄに連通する第４風上側熱交換部６２Ｄを構成する１１本の扁平管６３と、が第４横折り返し空間９２Ｄを通じて直列に接続された構成を有している。第５熱交換パス６０Ｅは、第５ガス側出入口空間７２Ｅに連通する第５風下側熱交換部６１Ｅを構成する１０本の扁平管６３と、第５風下側熱交換部６１Ｅの風上側に位置しており第５液側出入口空間８２Ｅに連通する第５風上側熱交換部６２Ｅを構成する１０本の扁平管６３と、が第５横折り返し空間９２Ｅを通じて直列に接続された構成を有している。第６熱交換パス６０Ｆは、第６ガス側出入口空間７２Ｆに連通する第６風下側熱交換部６１Ｆを構成する１０本の扁平管６３と、第６風下側熱交換部６１Ｆの風上側に位置しており第６液側出入口空間８２Ｆに連通する第６風上側熱交換部６２Ｆを構成する１０本の扁平管６３と、が第６横折り返し空間９２Ｆを通じて直列に接続された構成を有している。第７熱交換パス６０Ｇは、第７ガス側出入口空間７２Ｇに連通する第７風下側熱交換部６１Ｇを構成する９本の扁平管６３と、第７風下側熱交換部６１Ｇの風上側に位置しており第７液側出入口空間８２Ｇに連通する第７風上側熱交換部６２Ｇを構成する９本の扁平管６３と、が第７横折り返し空間９２Ｇを通じて直列に接続された構成を有している。第８熱交換パス６０Ｈは、第８ガス側出入口空間７２Ｈに連通する第８風下側熱交換部６１Ｈを構成する８本の扁平管６３と、第８風下側熱交換部６１Ｈの風上側に位置しており第８液側出入口空間８２Ｈに連通する第８風上側熱交換部６２Ｈを構成する８本の扁平管６３と、が第８横折り返し空間９２Ｈを通じて直列に接続された構成を有している。第９熱交換パス６０Ｉは、第９ガス側出入口空間７２Ｉに連通する第９風下側熱交換部６１Ｉを構成する７本の扁平管６３と、第９風下側熱交換部６１Ｉの風上側に位置しており第９液側出入口空間８２Ｉに連通する第９風上側熱交換部６２Ｉを構成する７本の扁平管６３と、が第９横折り返し空間９２Ｉを通じて直列に接続された構成を有している。第１０熱交換パス６０Ｊは、第１０ガス側出入口空間７２Ｊに連通する第１０風下側熱交換部６１Ｊを構成する６本の扁平管６３と、第１０風下側熱交換部６１Ｊの風上側に位置しており第１０液側出入口空間８２Ｊに連通する第１０風上側熱交換部６２Ｊを構成する６本の扁平管６３と、が第１０横折り返し空間９２Ｊを通じて直列に接続された構成を有している。

　そして、ここでは、図２０に示すように、第１熱交換パス６０Ａを構成する４本の扁平管６３の冷媒の通路６３ｂＡとなる貫通孔の数（ここでは、３個）が、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊを構成する扁平管６３の冷媒の通路６３ｂとなる貫通孔の数（ここでは、７個）よりも少なくなっている。尚、ここでは、第１熱交換パス６０Ａを構成する扁平管の貫通孔６３ｂＡの１個あたりのサイズ（径や流路断面積）は、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｄを構成する扁平管の貫通孔６３ｂの１個あたりのサイズと同じである。

　冷房運転時には、室外熱交換器１１は、圧縮機８（図１参照）から吐出された冷媒の放熱器として機能する。尚、ここでは、図１７～図２０における冷媒の流れを示す矢印とは反対の方向に冷媒が流れることになる。

　各ガス側出入口空間７２Ａ～７２Ｊに送られた冷媒は、各熱交換パス６０Ａ～６０Ｊの風下側熱交換部６１Ａ～６１Ｊを構成する扁平管６３に分流される。各扁平管６３に送られた冷媒は、その通路６３ｂを流れる間に室外空気との熱交換によって放熱して、連結ヘッダ９０の各横折り返し空間９２Ａ～９２Ｊを通じて、各熱交換パス６０Ａ～６０Ｊの風上側熱交換部６２Ａ～６２Ｊを構成する扁平管６３に送られる。各扁平管６３に送られた冷媒は、その通路６３ｂを流れる間に室外空気との熱交換によってさらに放熱して、第２ヘッダ集合管８０の各液側出入口空間８２Ａ～８２Ｊにおいて合流する。すなわち、冷媒は、風下側熱交換部６１Ａ～６１Ｊ、風上側熱交換部６２Ａ～６２Ｊの順に、熱交換パス６０Ａ～６０Ｊを通過するのである。このとき、冷媒は、過熱ガス状態から飽和液状態又は過冷却液状態になるまで放熱する。

　各液側出入口空間８２Ａ～８２Ｊに送られた冷媒は、液側冷媒分流部材８５の液側冷媒分流管８７Ａ～８７Ｊに送られて、液側冷媒分流器８６において合流する。液側冷媒分流器８６において合流した冷媒は、冷媒管２０（図１参照）を通じて室外膨張弁１２（図１参照）に送られる。

　暖房運転時には、室外熱交換器１１は、室外膨張弁１２（図１参照）において減圧された冷媒の蒸発器として機能する。尚、ここでは、図１７～図２０における冷媒の流れを示す矢印の方向に冷媒が流れることになる。

　室外膨張弁１２において減圧された冷媒は、冷媒管２０（図１参照）を通じて液側冷媒分流部材８５に送られる。液側冷媒分流部材８５に送られた冷媒は、液側冷媒分流器８６から各液側冷媒分流管８７Ａ～８７Ｆに分流されて、第１及び第２ヘッダ集合管７０、８０の各液側出入口空間８２Ａ～８２Ｊに送られる。

　各液側出入口空間８２Ａ～８２Ｊに送られた冷媒は、各熱交換パス６０Ａ～６０Ｊの風上側熱交換部６２Ａ～６２Ｊを構成する扁平管６３に分流される。各扁平管６３に送られた冷媒は、その通路６３ｂを流れる間に室外空気との熱交換によって加熱されて、連結ヘッダ９０の各横折り返し空間９２Ａ～９２Ｊを通じて、各熱交換パス６０Ａ～６０Ｊの風下側熱交換部６２Ａ～６２Ｊを構成する扁平管６３に送られる。各扁平管６３に送られた冷媒は、その通路６３ｂを流れる間に室外空気との熱交換によってさらに加熱されて、第１ヘッダ集合管７０の各ガス側出入口空間７２Ａ～７２Ｊにおいて合流する。すなわち、冷媒は、風上側熱交換部６２Ａ～６２Ｊ、風下側熱交換部６１Ａ～６１Ｊの順に、熱交換パス６０Ａ～６０Ｊを通過するのである。このとき、冷媒は、液状態又は気液二相状態から蒸発して過熱ガス状態になるまで加熱される。

　各ガス側出入口空間７２Ａ～７２Ｊに送られた冷媒は、ガス側冷媒分流部材７５のガス側冷媒分流枝管７７Ａ～７７Ｊに送られて、ガス側冷媒分流母管７６において合流する。ガス側冷媒分流母管７６において合流した冷媒は、冷媒管１９（図１参照）を通じて圧縮機８（図１参照）の吸入側に送られる。

　－Ａ－
　本実施形態の熱交換器１１は、上記のように、上下に配列されるとともに内部に冷媒の通路が形成された複数の扁平管６３と、隣り合う扁平管６３の間を空気が流れる複数の通風路に区画する複数のフィン６４と、を有している。扁平管６３は、段方向に多段に並ぶ複数（ここでは、１０個）の熱交換パス６０Ａ～６０Ｊに区分されている。そして、各熱交換パス６０Ａ～６０Ｊにおける通路６３ｂの流路断面積をパス有効断面積ＳＡ～ＳＪとすると、第１熱交換パス６０Ａのパス有効断面積ＳＡが、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効断面積ＳＢ～ＳＪよりも小さくなっている。具体的には、第２～第１０熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊはそれぞれ、冷媒の通路６３ｂとなる７個の貫通孔を有する扁平管６３によって構成されている。このため、各第２～第１０熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効断面積ＳＢ～ＳＪは、冷媒の通路６３ｂとなる７個の貫通孔の流路断面積であり、貫通孔１個あたりの流路断面積をｓとすると、パス有効断面積ＳＢ～ＳＪは、７×ｓとなる。第１熱交換パス６０Ａは、冷媒の通路６３ｂＡとなる３個の貫通孔を有する扁平管６３（最下段の扁平管６３ＡＵ、６３ＡＤを含む）によって構成されている。このため、第１熱交換パス６０Ａのパス有効断面積ＳＡは、冷媒の通路６３ｂとなる３個の貫通孔の流路断面積であり、貫通孔１個あたりの流路断面積をｓとすると、パス有効断面積ＳＡは、３×ｓとなる。このように、第１熱交換パス６０Ａのパス有効断面積ＳＡは、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効断面積ＳＢ～ＳＪよりも小さくなっている。

　これに対して、従来の熱交換器では、各熱交換パスが同一の形状（管長さや冷媒の通路となる貫通孔のサイズや数）を有する扁平管が同じ本数だけ直列に接続されることによって構成されている。すなわち、上記従来の熱交換器は、各熱交換パスのパス有効断面積がいずれも同じになるように構成されている。そして、このような従来の熱交換器が暖房運転（冷媒の蒸発器として使用する場合）と除霜運転（冷媒の放熱器として使用する場合）とを切り換えて行う空気調和装置に採用されると、暖房運転時に、最下段の熱交換パスにおける着霜量が多くなりやすくなる。まず、その原因について説明する。

　そこで、ここでは、従来の熱交換器とは異なり、上記のように、最下段の扁平管６３ＡＵ、６３ＡＤを含む最下段の第１熱交換パス６０Ａのパス有効断面積ＳＡを、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効断面積ＳＢ～ＳＪよりも小さくしている。

　そして、この構成を有する熱交換器１１を暖房運転と除霜運転とを切り換えて行う空気調和装置１に採用した場合には、第１熱交換パス６０Ａのパス有効断面積ＳＡが小さくなることによって、第１熱交換パス６０Ａにおける冷媒の流れ抵抗を大きくすることができる。このため、暖房運転時に第１熱交換パス６０Ａに液状態の冷媒が流入しにくくなり、最下段の熱交換パス６０Ａを流れる冷媒の温度が上昇しやすくなるため、第１熱交換パス６０Ａにおける着霜を抑制することができる。これにより、従来の熱交換器を採用する場合に比べて、除霜運転時の第１熱交換パス６０Ａにおける融け残りを減らすことができる。

　尚、ここでは、最下段の扁平管６３ＡＵ、６３ＡＤを含む最下段の第１熱交換パス６０Ａのパス有効断面積ＳＡを、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効断面積ＳＢ～ＳＪよりも小さくした構成を得るために、第１熱交換パス６０Ａを構成する扁平管６３として、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊを構成する扁平管６３よりも貫通孔の数が少なくなるように成形された扁平管を使用しているが、これに限定されるものではない。例えば、すべての熱交換パス６０Ａ～６０Ｊに対して、同一の形状（管長さや冷媒の通路となる貫通孔のサイズや数）を有する扁平管６３を使用するとともに、第１及び第２ヘッダ集合管７０、８０の第１出入口空間７２Ａ、８２Ａに第１熱交換パス６０Ａを構成する扁平管６３の貫通孔６３ｂＡのいくつかを塞ぐ部分を形成することによって、第１熱交換パス６０Ａを構成する貫通孔６３ｂＡの数が少なくなるようにしてもよい。

　－Ｂ－
　本実施形態の熱交換器１１では、上記のように、第１熱交換パス６０Ａのパス有効断面積ＳＡを、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効断面積ＳＢ～ＳＪの０．４倍にしているため、第１熱交換パス６０Ａのパス有効断面積ＳＡが十分に小さくなっている。第１熱交換パス６０Ａにおける冷媒の流れ抵抗を十分に大きくして、最下段の熱交換パス６０Ａにおける着霜抑制の効果を高めることができるようになっている。

　尚、第１熱交換パス６０Ａのパス有効断面積ＳＡは、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効断面積ＳＢ～ＳＪの０．４倍に限定されるものではない。但し、冷媒の流れ抵抗を大きくする効果を十分に得るためには、第１熱交換パス６０Ａのパス有効断面積ＳＡを他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効断面積ＳＢ～ＳＪの０．５倍以下にすることが好ましい。

　－Ｃ－
　また、本実施形態の熱交換器１１では、上記のように、第１熱交換パス６０Ａを構成する扁平管６３の数が、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊを構成する扁平管６３の数よりも少なくなっている。

　しかし、ここでは、上記のように、第１熱交換パス６０Ａのパス有効断面積ＳＡを、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効断面積ＳＢ～ＳＪよりも小さくした構成を採用することによって、第１熱交換パス６０Ａにおける冷媒の流れ抵抗を大きくしているため、冷媒を分岐して各熱交換パス６０Ａ～６０Ｊに流入させる際の偏流の発生を抑制することができる。

　このため、ここでは、熱交換器１１の大部分（最下段の第１熱交換パス６０Ａ以外の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊ）については、空気の風速が遅い下側の熱交換パスほど、熱交換パスを構成する扁平管６３の数を多くすることで、風速分布と熱交換効率との関係に対応させるようにしている。しかも、最下段の扁平管６３ＡＵ、６３ＡＤを含む最下段の第１熱交換パス６０Ａについては、着霜量と融け残りの問題を考慮して、パス有効断面積ＳＡが小さいものとしつつ、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊとは異なり、扁平管６３の本数を少なくしている。

　－Ｄ－
　また、本実施形態の熱交換器１１では、上記のように、フィン６４が、空気が通風路を通過する通風方向の風下側から風上側に沿って延びており扁平管６３が挿入される複数の切り欠き部６４ａと、隣り合う切り欠き部６４ａ間に挟まれた複数のフィン主部６４ｂと、切り欠き部６４ａよりも通風方向の風上側に複数のフィン主部６４ｂと連続して延びるフィン風上部６４ｃと、を有している。

　しかし、ここでは、上記のように、第１熱交換パス６０Ａのパス有効断面積ＳＡを他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効断面積ＳＢ～ＳＪよりも長くした構成を採用しているため、フィン風上部６４ｃに付着する霜を含めた最下段の熱交換パス６０Ａにおける着霜を抑制して除霜運転時の融け残りを減らすことができる。

　＜変形例＞
　－Ａ－
　上記実施形態の室外熱交換器１１（熱交換器）では、最下段の扁平管６３ＡＵ、６３ＡＤを含む最下段の第１熱交換パス６０Ａのパス有効断面積ＳＡを、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効断面積ＳＢ～ＳＪよりも小さくする構成を得るために、第１熱交換パス６０Ａを構成する扁平管６３の貫通孔６３ｂＡの数を、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊを構成する扁平管６３の貫通孔６３ｂの数よりも少なくしている（図１７～図２０参照）。しかし、最下段の扁平管６３ＡＵ、６３ＡＤを含む最下段の第１熱交換パス６０Ａのパス有効断面積ＳＡを、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効断面積ＳＢ～ＳＪよりも小さくする構成は、これに限定されるものではない。

　例えば、図２１に示すように、第１熱交換パス６０Ａを構成する扁平管６３の貫通孔６３ｂＡのサイズを、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊを構成する扁平管６３の貫通孔６３ｂのサイズよりも小さくすることによって、最下段の第１熱交換パス６０Ａのパス有効断面積ＳＡを、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効断面積ＳＢ～ＳＪよりも小さくする構成を得るようにしてもよい。

　ここでも、上記実施形態と同様に、第１熱交換パス６０Ａのパス有効断面積ＳＡが、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効断面積ＳＢ～ＳＪよりも小さくなるため、最下段の熱交換パス６０Ａにおける着霜を抑制して除霜運転時の融け残りを減らすことができる。

　また、この場合においても、第１熱交換パス６０Ａにおける冷媒の流れ抵抗を十分に大きくするために、第１熱交換パス６０Ａのパス有効断面積ＳＡを、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効断面積ＳＢ～ＳＪの０．５倍以下にすることが好ましい。図２１に示されるような四角形状の貫通孔を有する扁平管を使用した構成であれば、例えば、第１熱交換パス６０Ａを構成する扁平管６３の四角形状の貫通孔６３ｂＡのサイズ（縦長さや横長さ）を他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊを構成する四角形状の貫通孔６３ｂのサイズ（縦長さや横長さ）の０．７倍以下にすることによって流路断面積を０．５倍以下にすればよい。

　－Ｂ－
　上記実施形態の室外熱交換器１１（熱交換器）では、最下段の扁平管６３ＡＵ、６３ＡＤを含む最下段の第１熱交換パス６０Ａのパス有効断面積ＳＡを、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効断面積ＳＢ～ＳＪよりも小さくする構成を得るために、第１熱交換パス６０Ａを構成する扁平管６３の貫通孔６３ｂＡの数を、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊを構成する扁平管６３の貫通孔６３ｂの数よりも少なくしている。また、上記変形例Ａの室外熱交換器１１（熱交換器）では、最下段の扁平管６３ＡＵ、６３ＡＤを含む最下段の第１熱交換パス６０Ａのパス有効断面積ＳＡを、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効断面積ＳＢ～ＳＪよりも小さくする構成を得るために、第１熱交換パス６０Ａを構成する扁平管６３の貫通孔６３ｂＡのサイズを、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊを構成する扁平管６３の貫通孔６３ｂのサイズよりも小さくしている。

　しかし、最下段の扁平管６３ＡＵ、６３ＡＤを含む最下段の第１熱交換パス６０Ａのパス有効断面積ＳＡを、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効断面積ＳＢ～ＳＪよりも小さくする構成を得る手法は、上記いずれか１つに限られるものではなく、両者を同時に適用してもよい。すなわち、第１熱交換パス６０Ａを構成する扁平管６３の貫通孔６３ｂＡの数を、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊを構成する扁平管６３の貫通孔６３ｂの数よりも少なくするとともに、第１熱交換パス６０Ａを構成する扁平管６３の貫通孔６３ｂＡのサイズを、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊを構成する扁平管６３の貫通孔６３ｂのサイズよりも小さくしてもよい。

　－Ｃ－
　上記実施形態及びその変形例の室外熱交換器１１（熱交換器）では、第１熱交換パスを構成する扁平管６３の本数が最下段の扁平管６３ＡＵ、６３ＡＤを含む２列２段（計４本）であるが、これに限定されるものではない。例えば、第１熱交換パスを構成する扁平管６３の本数が最下段の扁平管６３ＡＵ、６３ＡＤだけの２列１段（計２本）とし、これら２本の扁平管６３の各１本ずつが熱交換部６１Ａ、６２Ａを構成してもよいし、また、第１熱交換パスを構成する扁平管６３の本数が最下段の扁平管６３ＡＵ、６３ＡＤを含む３本の２列３段（計６本）とし、これら６本の扁平管６３の各３本ずつが熱交換部６１Ａ、６２Ａを構成してもよい。

　また、上記実施形態及びその変形例の熱交換器１１では、熱交換パスを構成する熱交換部の列数が２列であるが、これに限定されるものではない。例えば、熱交換パスを構成する熱交換部の列数を１列とし、貫通孔６３ｂ、６３ｂＡのサイズや数によって、第１熱交換パス６０Ａのパス有効断面積ＳＡが他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効断面積ＳＢ～ＳＪよりも小さくなるように構成したものであってもよい。

　（６）他の実施形態の室外熱交換器
　上記第１実施形態及びその変形例の室外熱交換器１１（熱交換器）では、最下段の熱交換パス６０Ａにおける着霜を抑制して除霜運転時の融け残りを減らすために、最下段の扁平管６３ＡＵ、６３ＡＤを含む最下段の第１熱交換パス６０Ａのパス有効長ＬＡを、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効長ＬＢ～ＬＪよりも長くしている。また、上記第２実施形態及びその変形例の熱交換器１１では、最下段の熱交換パス６０Ａにおける着霜を抑制して除霜運転時の融け残りを減らすために、最下段の扁平管６３ＡＵ、６３ＡＤを含む最下段の第１熱交換パス６０Ａのパス有効断面積ＳＡを、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効断面積ＳＢ～ＳＪよりも小さくしている。

　しかし、最下段の熱交換パス６０Ａにおける着霜を抑制して除霜運転時の融け残りを減らすための手法は、上記いずれか１つに限られるものではなく、両者を同時に適用してもよい。すなわち、最下段の扁平管６３ＡＵ、６３ＡＤを含む最下段の第１熱交換パス６０Ａのパス有効長ＬＡを、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効長ＬＢ～ＬＪよりも長くするとともに、最下段の扁平管６３ＡＵ、６３ＡＤを含む最下段の第１熱交換パス６０Ａのパス有効断面積ＳＡを、他の熱交換パス６０Ｂ～６０Ｊのパス有効断面積ＳＢ～ＳＪよりも小さくしてもよい。

　ここでも、上記第１及び第２実施形態と同様に、最下段の熱交換パス６０Ａにおける着霜を抑制して除霜運転時の融け残りを減らすことができる。

　本発明は、上下方向である段方向に多段に配置されるとともに内部に冷媒の通路が形成された複数の扁平管と、隣り合う扁平管の間を空気が流れる複数の通風路に区画する複数のフィンと、を有し、扁平管が段方向に多段に並ぶ複数の熱交換パスに区分された熱交換器に対して、広く適用可能である。

　６０Ａ～６０Ｊ　　　　　　　　　熱交換パス
　６１Ａ～６１Ｊ、６２Ａ～６２Ｊ　熱交換部
　６１ＡＬ　　　　　　　　　　　　第１風下下段側熱交換部
　６１ＡＵ　　　　　　　　　　　　第１風下上段側熱交換部
　６２ＡＬ　　　　　　　　　　　　第１風上下段側熱交換部
　６２ＡＵ　　　　　　　　　　　　第１風上上段側熱交換部
　６３、６３ＡＵ、６３ＡＤ　　　　扁平管
　６３ｂ、６３ｂＡ　　　　　　　　冷媒の通路、貫通孔
　６４　　　　　　　　　　　　　　フィン
　６４ａ　　　　　　　　　　　　　切り欠き部
　６４ｂ　　　　　　　　　　　　　フィン主部
　６４ｃ　　　　　　　　　　　　　フィン風上部

国際公開第２０１３／１６１７９９号

Claims

　上下方向である段方向に多段に配置されるとともに内部に冷媒の通路（６３ｂ）が形成された複数の扁平管（６３）と、
　隣り合う前記扁平管の間を空気が流れる複数の通風路に区画する複数のフィン（６４）と、
を有しており、
　前記扁平管は、前記段方向に多段に並ぶ複数の熱交換パス（６０Ａ～６０Ｊ）に区分されており、
　前記熱交換パスのうち最下段の前記扁平管（６３ＡＵ、６３ＡＤ）を含む熱交換パスを第１熱交換パス（６０Ａ）とし、各前記熱交換パスにおける前記冷媒の流れの一端から他端に至るまでの間の前記通路の長さをパス有効長とすると、前記第１熱交換パスの前記パス有効長が、他の前記熱交換パス（６０Ｂ～６０Ｊ）の前記パス有効長よりも長い、
熱交換器（１１）。
　前記第１熱交換パスの前記パス有効長は、他の前記熱交換パスの前記パス有効長の２倍以上である、
請求項１に記載の熱交換器。
　前記第１熱交換パスは、最下段の前記扁平管を含む第１下段側熱交換部（６１ＡＬ、６２ＡＬ）と、前記第１下段側熱交換部の上側において前記第１下段側熱交換部に直列に接続された第１上段側熱交換部（６１ＡＵ、６２ＡＵ）と、を有している、
請求項１又は２に記載の熱交換器。
　前記第１下段側熱交換部、及び、前記第１上段側熱交換部は、前記熱交換器が前記冷媒の放熱器として使用される場合に、前記第１下段側熱交換部が前記第１熱交換パスの入口になるように構成されている、
請求項３に記載の熱交換器。
　各前記熱交換パスは、直列に接続された複数の熱交換部（６１ＡＵ、６１ＡＬ、６１Ｂ～６１Ｊ、６２ＡＵ、６２ＡＬ、６２Ｂ～６２Ｊ）を有しており、
　前記第１熱交換パスを構成する前記熱交換部（６１ＡＵ、６１ＡＬ、６２ＡＵ、６２ＡＬ）の数は、他の前記熱交換パスを構成する前記熱交換部（６１Ｂ～６１Ｊ、６２Ｂ～６２Ｊ）の数よりも多い、
請求項１又は２に記載の熱交換器。
　前記扁平管は、前記空気が前記通風路を通過する通風方向である列方向に多列に配置されており、
　前記第１熱交換パス以外の各前記熱交換パスは、前記列方向の風上側の風上側熱交換部（６２Ｂ～６２Ｊ）と、前記風上側熱交換部の風下側において前記風上側熱交換部に直列に接続された風下側熱交換部（６１Ｂ～６１Ｊ）と、を有しており、
　前記第１熱交換パスは、前記列方向の風上側でかつ最下段の前記扁平管（６３ＡＵ）を含む第１風上下段側熱交換部（６２ＡＬ）と、前記第１風上下段側熱交換部の上側の第１風上上段側熱交換部（６２ＡＵ）と、前記風上側熱交換部の風下側でかつ最下段の前記扁平管（６３ＡＤ）を含む第１風下下段側熱交換部（６１ＡＬ）と、前記第１風下下段側熱交換部の上側の第１風下上段側熱交換部（６１ＡＵ）と、を有しており、
　前記第１風上下段側熱交換部、前記第１風上上段側熱交換部、前記第１風下下段側熱交換部、及び、前記第１風下上段側熱交換部は、直列に接続されている、
請求項１又は２に記載の熱交換器。
　前記第１風上下段側熱交換部、前記第１風上上段側熱交換部、前記第１風下下段側熱交換部、及び、前記第１風下上段側熱交換部は、前記冷媒の放熱器として使用される場合に、前記第１風上下段側熱交換部又は前記第１風下下段側熱交換部が前記第１熱交換パスの入口になるように構成されている、
請求項６に記載の熱交換器。
　前記第１風上下段側熱交換部、前記第１風上上段側熱交換部、前記第１風下下段側熱交換部、及び、前記第１風下上段側熱交換部は、前記冷媒の放熱器として使用される場合に、前記第１風上下段側熱交換部又は前記第１風上上段側熱交換部が前記第１熱交換パスの入口になるように構成されている、
請求項６に記載の熱交換器。
　上下方向である段方向に多段に配置されるとともに内部に冷媒の通路（６３ｂ）が形成された複数の扁平管（６３）と、
　隣り合う前記扁平管の間を空気が流れる複数の通風路に区画する複数のフィン（６４）と、
を有しており、
　前記扁平管は、前記段方向に多段に並ぶ複数の熱交換パス（６０Ａ～６０Ｊ）に区分されており、
　前記熱交換パスのうち最下段の前記扁平管（６３ＡＵ、６３ＡＤ）を含む熱交換パスを第１熱交換パス（６０Ａ）とし、各前記熱交換パスにおける前記通路の流路断面積をパス有効断面積とすると、前記第１熱交換パスの前記パス有効断面積が、他の前記熱交換パス（６０Ｂ～６０Ｊ）の前記パス有効断面積よりも小さい、
熱交換器（１１）。
　前記第１熱交換パスの前記パス有効断面積は、他の前記熱交換パスの前記パス有効断面積の０．５倍以下である、
請求項９に記載の熱交換器。
　前記扁平管は、前記通路となる複数の貫通孔を有しており、
　前記第１熱交換パスを構成する前記扁平管の前記貫通孔（６３ｂＡ）のサイズは、他の前記熱交換パスを構成する前記扁平管の前記貫通孔（６３ｂ）のサイズよりも小さい、
　及び／又は、
　前記第１熱交換パスを構成する前記扁平管の前記貫通孔（６３ｂＡ）の数は、他の前記熱交換パスを構成する前記扁平管の前記貫通孔（６３ｂ）の数よりも少ない、
請求項９又は１０に記載の熱交換器。
　前記第１熱交換パスを構成する前記扁平管の数は、他の前記熱交換パスを構成する前記扁平管の数よりも少ない、
　請求項１～１１のいずれか１項に記載の熱交換器。
　前記フィンは、前記空気が前記通風路を通過する通風方向の風下側から風上側に沿って延びており前記扁平管が挿入される複数の切り欠き部（６４ａ）と、隣り合う前記切り欠き部間に挟まれた複数のフィン主部（６４ｂ）と、前記切り欠き部よりも前記通風方向の風上側に複数の前記フィン主部と連続して延びるフィン風上部（６４ｃ）と、を有している、
請求項１～１２のいずれか１項に記載の熱交換器。
　請求項１～１３のいずれか１項に記載の熱交換器を備えた空気調和装置（１）。