JP2015055407A - 熱交換器及び空気調和機 - Google Patents

Abstract

【課題】熱交換器が蒸発器となる場合において、風下管列の扁平管における圧力損失の増大を抑制する。【解決手段】熱交換器では、蒸発器として機能する場合に、冷媒がヘッダ集合管（70）、風下管列（90）、風上管列（50）を順に流れるように構成される熱交換器において、風上管列（50）の扁平管（31）の複数の流体通路（34,64）の流路面積の合計が、風下管列（90）の扁平管（61）の複数の流体通路（34,64）の流路面積の合計よりも大きい。【選択図】図７

Description

本発明は、扁平管とフィンを有して冷媒と空気を熱交換させる熱交換器に関するものである。

従来より、扁平管とフィンとを有して冷媒と空気を熱交換させる熱交換器が知られている。特許文献１（図３を参照）には、配列された扁平管からなる管列を一つ有する一列構造の熱交換器が開示されている。特許文献１の扁平管の内部には、極めて小さな多数の冷媒流路が形成されている。特許文献２（図２を参照）及び特許文献３（図２２を参照）には、配列された扁平管からなる管列を二つ有する二列構造の熱交換器が開示されている。特許文献２に開示された熱交換器では、個別の扁平管を二列に配列することによって二つの管列が構成される。一方、特許文献３の熱交換器では、中間部で折れ曲がったＵ字状の扁平管を配列することによって、二つの管列が構成される。また、特許文献１〜３に開示された熱交換器では、扁平管の端部にヘッダが接続され、ヘッダへ流入した冷媒が複数の扁平管へ分かれて流れ込む。

特開２０１３−１３７１９３号公報 特表２００５−５１０６８９号公報 特開平０８−１４５５８０号公報

ところで、上述したような二列構造の熱交換器では、冷媒を風下管列の扁平管、風上管列の扁平管の順に流すことが考えられる。即ち、この構成の熱交換器では、気液二相状態の冷媒が風下管列を流れる際に、風上管列で冷却された空気と熱交換する。この結果、風下管列では、冷媒の乾き度が徐々に大きくなっていく。そして、風下管列から風上管列へ流入した冷媒は、冷却前の比較的高温の空気と熱交換する。この結果、風上管列では、冷媒が過熱状態となり、その比体積が増大する。一方、扁平管の内部に形成される多数の流体通路は、比較的小径に形成されており、例えばクロスフィン型の熱交換器の伝熱管と比較すると流路面積が極めて小さい。このため、上述のようにして風上管列の各扁平管を流れる冷媒の比体積が大きくなると、これらの扁平管での圧力損失が増大し、運転効率の低下を招くという問題が生じる。

本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、熱交換器が蒸発器となる場合において、風下管列の扁平管における圧力損失の増大を抑制することである。

第１の発明は、複数の流体通路（34,64）が形成される扁平管（31,61）が上下に複数並んでそれぞれ構成され、空気流れ方向に並ぶ風上管列（50）及び風下管列（90）と、複数の扁平管（31,61）に接合するフィン（32,62,180）と、上記風下管列（90）の一端に接続され、複数の扁平管（61）と連通する連通空間（75a〜75f）を形成するヘッダ集合管（70）とを備え、蒸発器として機能する場合に、冷媒が上記ヘッダ集合管（70）、上記風下管列（90）、風上管列（50）を順に流れるように構成される熱交換器を対象とし、上記風上管列（50）の扁平管（31）の複数の流体通路（34,64）の流路面積の合計が、上記風下管列（90）の扁平管（61）の複数の流体通路（34,64）の流路面積の合計よりも大きいことを特徴とする。

第１の発明では、熱交換器が蒸発器として機能する場合に、冷媒が、ヘッダ集合管（70）、風下管列（90）の扁平管（61）、風上管列（50）の扁平管（31）を順に流れる。風下管列（90）では、気液二相状態の冷媒と風上管列（50）で冷却された後の空気とが熱交換する。この結果、この冷媒の乾き度が徐々に大きくなっていく。風下管列（90）の扁平管（61）を流出した冷媒は、風上管列（50）の扁平管（31）を流れる。風上管列（50）では、冷媒が、熱交換器で冷却される前の空気と熱交換する。この結果、この冷媒が過熱状態となり、その比体積が増大する。

本発明では、風上管列（50）の扁平管（31）の内部の多数の流体通路（34）の流路面積の合計が、風下管列（90）の扁平管（61）の内部の多数の流体通路（64）の流路面積の合計よりも大きい。このため、風上管列（50）の扁平管（31）で冷媒の比体積が増大したとしても、風上管列（50）の流体通路（34）を流れる冷媒の流速を低減できる。この結果、風上管列（50）の扁平管（31）での冷媒の圧力損失の増大が抑制される。

第２の発明は、第１の発明において、上記風上管列（50）の扁平管（31）の空気流れ方向に沿った幅が、上記風下管列（90）の扁平管（61）の空気流れ方向に沿った幅よりも大きいことを特徴とする。

第２の発明では、風上管列（50）の扁平管（31）の空気流れ方向に沿った幅を、風下管列（90）の扁平管（61）の空気流れ方向に沿った幅よりも大きくすることで、風上管列（50）の扁平管（31）の内部の多数の流体通路（34）の流路面積の合計を増大できる。

第３の発明は、第１又は第２の発明において、上記風上管列（50）の扁平管（31）の複数の流体通路（34）の総数が、上記風下管列（90）の扁平管（61）の複数の流体通路（64）の総数よりも多いことを特徴とする。

第３の発明では、風上管列（50）の扁平管（31）の多数の流体通路（34）の総数を、風下管列（90）の扁平管（61）の多数の流体通路（64）の総数よりも多くすることで、風上管列（50）の扁平管（31）の内部の多数の流体通路（34）の流路面積の合計を増大できる。

第４の発明は、第１乃至第３のいずれか１つの発明において、上記フィンは、上記風上管列（50）の扁平管（31）に接合する風上フィン（32）と、上記風下管列（90）の扁平管（61）に接合する風下フィン（62）とで構成され、上記風上フィン（32）の空気流れ方向に沿った幅が、上記風下フィン（62）の空気流れ方向に沿った幅よりも大きいことを特徴とする。

第４の発明では、フィンが、風上管列（50）の扁平管（31）に接合する風上フィン（32）と、風下管列（90）の扁平管（61）に接合する風下フィン（62）とで構成される。つまり、熱交換器では、各管列（50,90）の扁平管（31,61）に対応するように、風上フィン（32）と風下フィン（62）とが別体となって設けられる。そして、風上フィン（32）の空気流れ方向に沿った幅は、風下フィン（62）の空気流れ方向に沿った幅よりも大きい。

第５の発明は、第１乃至第３のいずれか１つの発明において、上記フィン（180）は、上記風上管列（50）及び風下管列（90）に亘って形成され、該風上管列（50）及び風下管列（90）の双方の扁平管（31,61）に接合するように構成されることを特徴とする。

第５の発明では、フィン（180）が風上管列（50）及び風下管列（90）に亘って形成され、各管列（50,90）の各扁平管（31,61）と接合する。つまり、本発明のフィン（180）は、風上管列（50）と風下管列（90）とに共用される。

第６の発明は、空気調和機（10）を対象とし、第１乃至第５のいずれか１つの発明の熱交換器（23）が設けられた冷媒回路（20）を備え、上記冷媒回路（20）において冷媒を循環させて冷凍サイクルを行うものである。

第６の発明では、第１乃至第５のいずれか１つの発明の熱交換器（23）が冷媒回路（20）に接続される。熱交換器（23）において、冷媒回路（20）を循環する冷媒は、扁平管（31,61）を通過する間に空気と熱交換する。

本発明によれば、過熱状態のガス冷媒が流れる風上管列（50）での圧力損失の増大を抑制でき、ひいては圧力損失の増大に起因する運転効率の低下を防止できる。

第２や第３の発明によれば、風上管列（50）の扁平管（31）の流体通路（34）の流路面積の合計を、風下管列（90）の扁平管（61）の流体通路（64）の流路面積の合計よりも大きな熱交換器を容易に実現できる。

また、第２の発明では、風上管列（50）の扁平管（31）の幅を風下管列（90）の扁平管（61）の幅よりも大きくすることで、フィン（32,62,180）に付着した霜の排水特性を改善できる。この点について詳述する。

第２の発明では、冷媒が風下管列（90）、風上管列（50）を順に流れるため、風上管列（50）と比較すると風下管列（90）を流れる冷媒の乾き度が小さくなる。このため、熱交換器では、風下管列（90）の近傍において空気が冷えやすい。従って、フィン（32,62,180）の表面では、風下管列（90）の近傍の着霜量が多くなることがある。このことから、デフロスト運転等によってこの霜が融解した場合、風下管列（90）の近傍で発生するドレン水の量が、風上管列（50）の近傍で発生するドレン水の量よりも多くなる。

これに対し、第２の発明では、風下管列（90）の扁平管（61）の幅が、風上管列（50）の扁平管（31）の幅よりも小さいため、風下管列（90）の近傍で発生したドレン水が扁平管（61）の上面に溜まりにくくなる。従って、熱交換器の全体としてのドレン水の排水特性を改善できる。

第４の発明では、風上管列（50）と風下管列（90）とにそれぞれ対応して風上フィン（32）及び風下フィン（62）を設けたため、各管列（50,90）の扁平管（31,61）と各フィン（32,62）との接合を容易に行うことができる。

また、第４の発明では、風上フィン（32）の幅を風下フィン（62）の幅よりも大きくすることで、各フィン（32,62）の着霜量を均一化できる。この点について詳述する。

第４の発明では、冷媒が風下管列（90）、風上管列（50）を順に流れるため、風上管列（50）と比較すると風下管列（90）を流れる冷媒の乾き度が小さくなる。このため、熱交換器では、風下管列（90）の近傍において空気が冷えやすい。従って、フィン（32,62）の表面では、風下管列（90）の近傍の着霜量が多くなることがある。

これに対し、第４の発明では、風上フィン（32）の幅が、風下フィン（62）の幅よりも大きいため、風上フィン（32）の表面に付着する霜の総量を増大できる。この結果、風上フィン（32）と風下フィン（62）とでは、単位面積あたりの着霜量を均一化でき、このような着霜に伴い各フィン（32,62）の間の流路が閉塞してしまうことを回避できる。

第５の発明では、風上管列（50）と風下管列（90）とに共用されるフィン（180）を設けたので、部品点数や加工工数を削減できる。

図１は、実施形態１の室外熱交換器を備えた空気調和機の概略構成を示す冷媒回路図である。 図２は、実施形態１の室外熱交換器の概略構成を示す斜視図である。 図３は、実施形態１の室外熱交換器を風上熱交換器ユニットと風下熱交換器ユニットに分解して示す概略の斜視図であって、室外熱交換器が蒸発器として機能する場合の冷媒の流れを示すものである。 図４は、実施形態１の室外熱交換器を風上熱交換器ユニットと風下熱交換器ユニットに分解して示す概略の斜視図であって、室外熱交換器が凝縮器として機能する場合の冷媒の流れを示すものである。 図５は、実施形態１の風上熱交換器ユニットを正面から見た一部断面図である。 図６は、実施形態１の風下熱交換器ユニットを正面から見た一部断面図である。 図７は、図５のＡ−Ａ断面および図６のＢ−Ｂ断面の一部を拡大して示す熱交換器ユニットの断面図である。 図８は、実施形態１の室外熱交換器の要部の断面図であって、(Ａ)は(Ｂ)のＤ−Ｄ断面を示し、(Ｂ)は(Ａ)のＣ−Ｃ断面を示す。 図９は、実施形態１の風上熱交換器ユニットの一部を正面から見た拡大断面図である。 図１０は、蒸発器として機能する実施形態１の室外熱交換器における冷媒と空気の温度変化を示すグラフである。 図１１は、凝縮器として機能する実施形態１の室外熱交換器における冷媒と空気の温度変化を示すグラフである。 図１２は、実施形態２に係る室外熱交換器における図７の相当図である。

本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、以下で説明する実施形態および変形例は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。

《発明の実施形態１》
本発明の実施形態１について説明する。本実施形態の熱交換器は、空気調和機（10）に設けられた室外熱交換器（23）である。以下では、先ず空気調和機（10）について説明し、その後に室外熱交換器（23）について詳細に説明する。

−空気調和機−
空気調和機（10）について、図１を参照しながら説明する。

〈空気調和機の構成〉
空気調和機（10）は、室外ユニット（11）および室内ユニット（12）を備えている。室外ユニット（11）と室内ユニット（12）は、液側連絡配管（13）およびガス側連絡配管（14）を介して互いに接続されている。空気調和機（10）では、室外ユニット（11）、室内ユニット（12）、液側連絡配管（13）およびガス側連絡配管（14）によって、冷媒回路（20）が形成されている。

冷媒回路（20）には、圧縮機（21）と、四方切換弁（22）と、室外熱交換器（23）と、膨張弁（24）と、室内熱交換器（25）とが設けられている。圧縮機（21）、四方切換弁（22）、室外熱交換器（23）、および膨張弁（24）は、室外ユニット（11）に収容されている。室外ユニット（11）には、室外熱交換器（23）へ室外空気を供給するための室外ファン（15）が設けられている。一方、室内熱交換器（25）は、室内ユニット（12）に収容されている。室内ユニット（12）には、室内熱交換器（25）へ室内空気を供給するための室内ファン（16）が設けられている。

冷媒回路（20）は、冷媒が充填された閉回路である。冷媒回路（20）において、圧縮機（21）は、その吐出管が四方切換弁（22）の第１のポートに、その吸入管が四方切換弁（22）の第２のポートに、それぞれ接続されている。また、冷媒回路（20）では、四方切換弁（22）の第３のポートから第４のポートへ向かって順に、室外熱交換器（23）と、膨張弁（24）と、室内熱交換器（25）とが配置されている。この冷媒回路（20）において、室外熱交換器（23）は、配管（17）を介して膨張弁（24）に接続され、配管（18）を介して四方切換弁（22）の第３のポートに接続される。

圧縮機（21）は、スクロール型またはロータリ型の全密閉型圧縮機である。四方切換弁（22）は、第１のポートが第３のポートと連通し且つ第２のポートが第４のポートと連通する第１状態（図１に実線で示す状態）と、第１のポートが第４のポートと連通し且つ第２のポートが第３のポートと連通する第２状態（図１に破線で示す状態）とに切り換わる。膨張弁（24）は、いわゆる電子膨張弁である。

室外熱交換器（23）は、室外空気を冷媒と熱交換させる。室外熱交換器（23）については後述する。一方、室内熱交換器（25）は、室内空気を冷媒と熱交換させる。室内熱交換器（25）は、円管である伝熱管を備えたいわゆるクロスフィン型のフィン・アンド・チューブ熱交換器によって構成されている。

〈空気調和機の運転動作〉
空気調和機（10）は、冷房運転と暖房運転を選択的に行う。

冷房運転中の冷媒回路（20）では、四方切換弁（22）を第１状態に設定した状態で、冷凍サイクルが行われる。この状態では、室外熱交換器（23）、膨張弁（24）、室内熱交換器（25）の順に冷媒が循環し、室外熱交換器（23）が凝縮器として機能し、室内熱交換器（25）が蒸発器として機能する。室外熱交換器（23）では、圧縮機（21）から流入したガス冷媒が室外空気へ放熱して凝縮し、凝縮後の冷媒が膨張弁（24）へ向けて流出してゆく。

暖房運転中の冷媒回路（20）では、四方切換弁（22）を第２状態に設定した状態で、冷凍サイクルが行われる。この状態では、室内熱交換器（25）、膨張弁（24）、室外熱交換器（23）の順に冷媒が循環し、室内熱交換器（25）が凝縮器として機能し、室外熱交換器（23）が蒸発器として機能する。室外熱交換器（23）には、膨張弁（24）を通過する際に膨張して気液二相状態となった冷媒が流入する。室外熱交換器（23）へ流入した冷媒は、室外空気から吸熱して蒸発し、その後に圧縮機（21）へ向けて流出してゆく。

−室外熱交換器−
室外熱交換器（23）について、図２〜９を適宜参照しながら説明する。なお、以下の説明に示す扁平管（31,61）の本数は、単なる一例である。

図２に示すように、室外熱交換器（23）は、二列構造の空気熱交換器であり、風上熱交換器ユニット（30）と風下熱交換器ユニット（60）とを備えている。風上熱交換器ユニット（30）と風下熱交換器ユニット（60）は、室外熱交換器（23）を通過する空気流の方向に重なっている。室外熱交換器（23）を通過する空気の流れ方向において、風上熱交換器ユニット（30）は、風下熱交換器ユニット（60）の上流側に配置されている。

〈風上熱交換器ユニットの構成〉
図３及び図５にも示すように、風上熱交換器ユニット（30）は、一つの第１風上ヘッダ集合管（40）と、一つの第２風上ヘッダ集合管（45）と、多数の扁平管（31）と、多数の風上フィン（32）とを備えている。第１風上ヘッダ集合管（40）、第２風上ヘッダ集合管（45）、扁平管（31）及び風上フィン（32）は、何れもアルミニウム合金製の部材であって、互いにロウ付けによって接合されている。

なお、詳しくは後述するが、風上熱交換器ユニット（30）は、上下に二つの領域に区分されている。そして、風上熱交換器ユニット（30）は、上側の領域が風上主熱交換領域（35）となり、下側の領域が風上補助熱交換領域（37）となっている。

第１風上ヘッダ集合管（40）と第２風上ヘッダ集合管（45）は、何れも両端が閉塞された細長い円筒状に形成されている。図５において、第１風上ヘッダ集合管（40）は風上熱交換器ユニット（30）の左端に、第２風上ヘッダ集合管（45）は風上熱交換器ユニット（30）の右端に、それぞれ起立した状態で設置されている。つまり、第１風上ヘッダ集合管（40）及び第２風上ヘッダ集合管（45）は、それぞれの軸方向が上下方向となる状態で設置されている。

図７に示すように、扁平管（31）は、その断面形状が扁平な長円形となった伝熱管である。図５に示すように、風上熱交換器ユニット（30）において、複数の扁平管（31）は、それぞれの軸方向が左右方向となり、それぞれの側面のうち平坦な部分が対向する状態で配置されている。また、複数の扁平管（31）は、互いに一定の間隔をおいて上下に並んで配置され、互いの軸方向が実質的に平行となっている。各扁平管（31）は、その一端が第１風上ヘッダ集合管（40）に挿入され、その他端が第２風上ヘッダ集合管（45）に挿入されている。風上熱交換器ユニット（30）に設けられた扁平管（31）は、風上管列（50）を構成している。

図７に示すように、各扁平管（31）には、複数の流体通路（34）が形成されている。各流体通路（34）は、扁平管（31）の軸方向に延びる通路であって、扁平管（31,61）の幅方向に一列に並んでいる。各流体通路（34）は、扁平管（31）の両端面に開口している。風上熱交換器ユニット（30）へ供給された冷媒は、扁平管（31）の流体通路（34）を流れる間に空気と熱交換する。

図７に示すように、風上フィン（32）は、金属板をプレス加工することによって形成された縦長の板状フィンである。風上フィン（32）には、風上フィン（32）の前縁（即ち、風上側の縁部）から風上フィン（32）の幅方向に延びる細長い切り欠き部（33a）が、多数形成されている。風上フィン（32）では、多数の切り欠き部（33a）が、風上フィン（32）の長手方向（上下方向）に一定の間隔で形成されている。切り欠き部（33a）の風下寄りの部分は、管挿入部（33b）を構成している。扁平管（31）は、風上フィン（32）の管挿入部（33b）に挿入され、管挿入部（33b）の周縁部とロウ付けによって接合される。また、風上フィン（32）には、伝熱を促進するためのルーバー（図示省略）が形成されている。そして、複数の風上フィン（32）は、扁平管（31）の軸方向に一定の間隔をおいて配列されている。

図３及び図５に示すように、風上熱交換器ユニット（30）は、上下に二つの熱交換領域（35,37）に区分されている。風上熱交換器ユニット（30）は、上側の熱交換領域が風上主熱交換領域（35）であり、下側の熱交換領域が風上補助熱交換領域（37）である。

風上熱交換器ユニット（30）に設けられた扁平管（31）は、風上主熱交換領域（35）に位置するものが風上主列部（51）を構成し、風上補助熱交換領域（37）に位置するものが風上補助列部（54）を構成する。つまり、風上管列（50）を構成する扁平管（31）は、その一部が風上補助列部（54）を構成し、残りが風上主列部（51）を構成する。詳しくは後述するが、風上補助列部（54）を構成する扁平管（31）の本数は、風上主列部（51）を構成する扁平管（31）の本数よりも少ない。

風上主熱交換領域（35）は、上下に六つの風上主熱交換部（36a〜36f）に区分されている。一方、風上補助熱交換領域（37）は、上下に三つの風上補助熱交換部（38a〜38c）に区分されている。なお、ここに示した風上主熱交換部（36a〜36f）及び風上補助熱交換部（38a〜38c）の数は、単なる一例である。

風上主熱交換領域（35）には、下から上に向かって順に、第１風上主熱交換部（36a）と、第２風上主熱交換部（36b）と、第３風上主熱交換部（36c）と、第４風上主熱交換部（36d）と、第５風上主熱交換部（36e）と、第６風上主熱交換部（36f）とが形成されている。各風上主熱交換部（36a〜36f）には、十二本の扁平管（31）が設けられている。

第１風上主熱交換部（36a）に設けられた十二本の扁平管（31）は、第１風上主列ブロック（52a）を構成する。第２風上主熱交換部（36b）に設けられた十二本の扁平管（31）は、第２風上主列ブロック（52b）を構成する。第３風上主熱交換部（36c）に設けられた十二本の扁平管（31）は、第３風上主列ブロック（52c）を構成する。第４風上主熱交換部（36d）に設けられた十二本の扁平管（31）は、第４風上主列ブロック（52d）を構成する。第５風上主熱交換部（36e）に設けられた十二本の扁平管（31）は、第５風上主列ブロック（52e）を構成する。第６風上主熱交換部（36f）に設けられた十二本の扁平管（31）は、第６風上主列ブロック（52f）を構成する。なお、各風上主列ブロック（52a〜52f）を構成する扁平管（31）の本数は、互いに一致していなくてもよい。

第１風上主列ブロック（52a）及び第２風上主列ブロック（52b）は、第１風上主列ブロック群（53a）を構成する。第３風上主列ブロック（52c）及び第４風上主列ブロック（52d）は、第２風上主列ブロック群（53b）を構成する。第５風上主列ブロック（52e）及び第６風上主列ブロック（52f）は、第３風上主列ブロック群（53c）を構成する。

風上補助熱交換領域（37）には、下から上に向かって順に、第１風上補助熱交換部（38a）と、第２風上補助熱交換部（38b）と、第３風上補助熱交換部（38c）とが形成されている。各風上補助熱交換部（38a〜38c）には、三本の扁平管（31）が設けられている。

第１風上補助熱交換部（38a）に設けられた三本の扁平管（31）は、第１風上補助列ブロック（55a）を構成する。第２風上補助熱交換部（38b）に設けられた三本の扁平管（31）は、第２風上補助列ブロック（55b）を構成する。第３風上補助熱交換部（38c）に設けられた三本の扁平管（31）は、第３風上補助列ブロック（55c）を構成する。なお、各風上補助列ブロック（55a〜55c）を構成する扁平管（31）の本数は、互いに一致していなくてもよい。

図５に示すように、第１風上ヘッダ集合管（40）の内部空間は、仕切板（41）によって上下に仕切られている。第１風上ヘッダ集合管（40）は、仕切板（41）の上側の空間が上側空間（42）となり、仕切板（41）の下側の空間が下側空間（43）となっている。

上側空間（42）は、風上主列部（51）を構成する全ての扁平管（31）と連通する。第１風上ヘッダ集合管（40）のうち上側空間（42）を形成する部分には、ガス側接続管（102）が接続されている。このガス側接続管（102）には、冷媒回路（20）を構成する配管（18）が接続される。

第１風上ヘッダ集合管（40）のうち下側空間（43）を形成する部分には、液側接続管（101）が接続される。この液側接続管（101）には、冷媒回路（20）を構成する配管（17）が接続される。詳しくは後述するが、第１風上ヘッダ集合管（40）のうち下側空間（43）を形成する部分は、冷媒を三つの風上補助熱交換部（38a〜38c）へ分配するための分流器（150）を構成する。

第２風上ヘッダ集合管（45）には、その内部空間を横断する多数の仕切板（46）が設けられている。第２風上ヘッダ集合管（45）の内部空間は、仕切板（46）によって、風上管列（50）を構成する扁平管（31）と同数の連結用空間（47）に区画されている。各仕切板（46）は、上下に隣り合う扁平管（31）の間に配置されている。従って、各連結用空間（47）は、それぞれが対応する一本の扁平管（31）と連通する。

〈風下熱交換器ユニットの構成〉
図３及び図６にも示すように、風下熱交換器ユニット（60）は、一つの第１風下ヘッダ集合管（70）と、一つの第２風下ヘッダ集合管（80）と、多数の扁平管（61）と、多数の風下フィン（62）とを備えている。第１風下ヘッダ集合管（70）、第２風下ヘッダ集合管（80）、扁平管（61）及び風下フィン（62）は、何れもアルミニウム合金製の部材であって、互いにロウ付けによって接合されている。

なお、詳しくは後述するが、風下熱交換器ユニット（60）は、上下に二つの熱交換領域（65,67）に区分されている。そして、風下熱交換器ユニット（60）は、上側の領域が風下主熱交換領域（65）となり、下側の領域が風下補助熱交換領域（67）となっている。

第１風下ヘッダ集合管（70）と第２風下ヘッダ集合管（80）は、何れも両端が閉塞された細長い円筒状に形成されている。図６において、第１風下ヘッダ集合管（70）は風下熱交換器ユニット（60）の左端に、第２風下ヘッダ集合管（80）は風下熱交換器ユニット（60）の右端に、それぞれ起立した状態で設置されている。つまり、第１風下ヘッダ集合管（70）及び第２風下ヘッダ集合管（80）は、それぞれの軸方向が上下方向となる状態で設置されている。

図７に示すように、扁平管（61）は、風上熱交換器ユニット（30）の扁平管（31）と同一形状の伝熱管である。風下熱交換器ユニット（60）へ供給された冷媒は、扁平管（61）の流体通路（64）を流れる間に空気と熱交換する。

図６に示すように、風下熱交換器ユニット（60）において、複数の扁平管（61）は、風上熱交換器ユニット（30）の扁平管（31）と同様に配列されている。上下に配列された各扁平管（61）は、その一端が第１風下ヘッダ集合管（70）に挿入され、その他端が第２風下ヘッダ集合管（80）に挿入されている。風下熱交換器ユニット（60）に設けられた扁平管（61）は、風下管列（90）を構成している。風下管列（90）を構成する扁平管（61）の本数は、風上管列（50）を構成する扁平管（31）の本数と等しい。

図７に示すように、風下フィン（62）は、金属板をプレス加工することによって形成された縦長の板状フィンである。風下フィン（62）には切り欠き部（63a）が形成され、切り欠き部（63a）の一部である管挿入部（63b）に扁平管（61）が接合される。また、風下フィン（62）には、伝熱を促進するためのルーバー（図示省略）が形成されている。そして、複数の風下フィン（62）は、扁平管（61）の軸方向に一定の間隔をおいて配列されている。

図３及び図６に示すように、風下熱交換器ユニット（60）は、上下に二つの熱交換領域（65,67）に区分されている。風下熱交換器ユニット（60）は、上側の熱交換領域が風下主熱交換領域（65）であり、下側の熱交換領域が風下補助熱交換領域（67）である。

風下熱交換器ユニット（60）に設けられた扁平管（61）は、風下主熱交換領域（65）に位置するものが風下主列部（91）を構成し、風下補助熱交換領域（67）に位置するものが風下補助列部（94）を構成する。つまり、風下管列（90）を構成する扁平管（61）は、その一部が風下補助列部（94）を構成し、残りが風下主列部（91）を構成する。詳しくは後述するが、風下補助列部（94）を構成する扁平管（61）の本数は、風下主列部（91）を構成する扁平管（61）の本数よりも少ない。また、風下主列部（91）を構成する扁平管（61）の本数は、風上主列部（51）を構成する扁平管（31）の本数と等しく、風下補助列部（94）を構成する扁平管（61）の本数は、風上補助列部（54）を構成する扁平管（31）の本数と等しい。

風下主熱交換領域（65）は、上下に六つの風下主熱交換部（66a〜66f）に区分されている。一方、風下補助熱交換領域（67）は、上下に三つの風下補助熱交換部（68a〜68c）に区分されている。なお、ここに示した風下主熱交換部（66a〜66f）及び風下補助熱交換部（68a〜68c）の数は、単なる一例である。ただし、風下主熱交換部（66a〜66f）は風上主熱交換部（36a〜36f）と同数であり、風下補助熱交換部（68a〜68c）は風上補助熱交換部（38a〜38c）と同数であるのが望ましい。

風下主熱交換領域（65）には、下から上に向かって順に、第１風下主熱交換部（66a）と、第２風下主熱交換部（66b）と、第３風下主熱交換部（66c）と、第４風下主熱交換部（66d）と、第５風下主熱交換部（66e）と、第６風下主熱交換部（66f）とが形成されている。各風下主熱交換部（66a〜66f）には、十二本の扁平管（61）が設けられている。

第１風下主熱交換部（66a）に設けられた十二本の扁平管（61）は、第１風下主列ブロック（92a）を構成する。第２風下主熱交換部（66b）に設けられた十二本の扁平管（61）は、第２風下主列ブロック（92b）を構成する。第３風下主熱交換部（66c）に設けられた十二本の扁平管（61）は、第３風下主列ブロック（92c）を構成する。第４風下主熱交換部（66d）に設けられた十二本の扁平管（61）は、第４風下主列ブロック（92d）を構成する。第５風下主熱交換部（66e）に設けられた十二本の扁平管（61）は、第５風下主列ブロック（92e）を構成する。第６風下主熱交換部（66f）に設けられた十二本の扁平管（61）は、第６風下主列ブロック（92f）を構成する。

なお、各風下主列ブロック（92a〜92f）を構成する扁平管（61）の本数は、互いに一致していなくてもよい。ただし、各風下主列ブロック（92a〜92f）を構成する扁平管（61）の本数が互いに一致しない場合であっても、第１風下主列ブロック（92a）を構成する扁平管（61）は第１風上主列ブロック（52a）を構成する扁平管（31）と同数であり、第２風下主列ブロック（92b）を構成する扁平管（61）は第２風上主列ブロック（52b）を構成する扁平管（31）と同数であり、第３風下主列ブロック（92c）を構成する扁平管（61）は第３風上主列ブロック（52c）を構成する扁平管（31）と同数であり、第４風下主列ブロック（92d）を構成する扁平管（61）は第４風上主列ブロック（52d）を構成する扁平管（31）と同数であり、第５風下主列ブロック（92e）を構成する扁平管（61）は第５風上主列ブロック（52e）を構成する扁平管（31）と同数であり、第６風下主列ブロック（92f）を構成する扁平管（61）は第６風上主列ブロック（52f）を構成する扁平管（31）と同数であるのが望ましい。

第１風下主列ブロック（92a）及び第２風下主列ブロック（92b）は、第１風下主列ブロック群（93a）を構成する。第３風下主列ブロック（92c）及び第４風下主列ブロック（92d）は、第２風下主列ブロック群（93b）を構成する。第５風下主列ブロック（92e）及び第６風下主列ブロック（92f）は、第３風下主列ブロック群（93c）を構成する。

風下補助熱交換領域（67）には、下から上に向かって順に、第１風下補助熱交換部（68a）と、第２風下補助熱交換部（68b）と、第３風下補助熱交換部（68c）とが形成されている。各風下補助熱交換部（68a〜68c）には、三本の扁平管（61）が設けられている。

第１風下補助熱交換部（68a）に設けられた三本の扁平管（61）は、第１風下補助列ブロック（95a）を構成する。第２風下補助熱交換部（68b）に設けられた三本の扁平管（61）は、第２風下補助列ブロック（95b）を構成する。第３風下補助熱交換部（68c）に設けられた三本の扁平管（61）は、第３風下補助列ブロック（95c）を構成する。

なお、各風下補助列ブロック（95a〜95c）を構成する扁平管（61）の本数は、互いに一致していなくてもよい。ただし、各風下補助列ブロック（95a〜95c）を構成する扁平管（61）の本数が互いに一致しない場合であっても、第１風下補助列ブロック（95a）を構成する扁平管（61）は第１風上補助列ブロック（55a）を構成する扁平管（31）と同数であり、第２風下補助列ブロック（95b）を構成する扁平管（61）は第２風上補助列ブロック（55b）を構成する扁平管（31）と同数であり、第３風下補助列ブロック（95c）を構成する扁平管（61）は第３風上補助列ブロック（55c）を構成する扁平管（31）と同数であるのが望ましい。

図６に示すように、第１風下ヘッダ集合管（70）の内部空間は、仕切板（71）によって上下に仕切られている。第１風下ヘッダ集合管（70）は、仕切板（71）の上側の空間が上側空間（72）となり、仕切板（71）の下側の空間が下側空間（73）となっている。

上側空間（72）は、五枚の仕切板（74）によって、六つの主連通空間（75a〜75f）に仕切られている。つまり、第１風下ヘッダ集合管（70）における仕切板（71）の上側には、下から上へ向かって順に、第１主連通空間（75a）と、第２主連通空間（75b）と、第３主連通空間（75c）と、第４主連通空間（75d）と、第５主連通空間（75e）と、第６主連通空間（75f）とが形成されている。

第１主連通空間（75a）には、第１風下主列ブロック（92a）を構成する十二本の扁平管（61）が連通する。第２主連通空間（75b）には、第２風下主列ブロック（92b）を構成する十二本の扁平管（61）が連通する。第３主連通空間（75c）には、第３風下主列ブロック（92c）を構成する十二本の扁平管（61）が連通する。第４主連通空間（75d）には、第４風下主列ブロック（92d）を構成する十二本の扁平管（61）が連通する。第５主連通空間（75e）には、第５風下主列ブロック（92e）を構成する十二本の扁平管（61）が連通する。第６主連通空間（75f）には、第６風下主列ブロック（92f）を構成する十二本の扁平管（61）が連通する。

下側空間（73）は、二枚の仕切板（76）によって、三つの補助連通空間（77a〜77c）に仕切られている。つまり、第１風下ヘッダ集合管（70）における仕切板（71）の下側には、下から上へ向かって順に、第１補助連通空間（77a）と、第２補助連通空間（77b）と、第３補助連通空間（77c）とが形成されている。

第１補助連通空間（77a）には、第１風下補助列ブロック（95a）を構成する三本の扁平管（61）が連通する。第２補助連通空間（77b）には、第２風下補助列ブロック（95b）を構成する三本の扁平管（61）が連通する。第３補助連通空間（77c）には、第３風下補助列ブロック（95c）を構成する三本の扁平管（61）が連通する。

第１風下ヘッダ集合管（70）には、三本の接続用配管（110,120,130）が取り付けられている。各接続用配管（110,120,130）は、一つの主管部（111,121,131）と、主管部（111,121,131）の端部に接続する二つの分岐管部（112a,112b,122a,122b,132a,132b）とを備えている。

第１接続用配管（110）は、第１風下補助列ブロック（95a）と第１風下主列ブロック群（93a）とを接続する。具体的に、第１接続用配管（110）は、主管部（111）の開口端が第１補助連通空間（77a）と連通し、一方の分岐管部（112a）の開口端が第１主連通空間（75a）と連通し、他方の分岐管部（112b）の開口端が第２主連通空間（75b）と連通する。従って、第１補助連通空間（77a）は、第１風下主列ブロック（92a）に対応する第１主連通空間（75a）と、第２風下主列ブロック（92b）に対応する第２主連通空間（75b）の両方に接続される。

第２接続用配管（120）は、第２風下補助列ブロック（95b）と第２風下主列ブロック群（93b）とを接続する。具体的に、第２接続用配管（120）は、主管部（121）の開口端が第２補助連通空間（77b）と連通し、一方の分岐管部（122a）の開口端が第３主連通空間（75c）と連通し、他方の分岐管部（122b）の開口端が第４主連通空間（75d）と連通する。従って、第２補助連通空間（77b）は、第３風下主列ブロック（92c）に対応する第３主連通空間（75c）と、第４風下主列ブロック（92d）に対応する第４主連通空間（75d）の両方に接続される。

第３接続用配管（130）は、第３風下補助列ブロック（95c）と第３風下主列ブロック群（93c）とを接続する。具体的に、第３接続用配管（130）は、主管部（131）の開口端が第３補助連通空間（77c）と連通し、一方の分岐管部（132a）の開口端が第５主連通空間（75e）と連通し、他方の分岐管部（132b）の開口端が第６主連通空間（75f）と連通する。従って、第３補助連通空間（77c）は、第５風下主列ブロック（92e）に対応する第５主連通空間（75e）と、第６風下主列ブロック（92f）に対応する第６主連通空間（75f）の両方に接続される。

第２風下ヘッダ集合管（80）には、その内部空間を横断する多数の仕切板（81）が設けられている。第２風下ヘッダ集合管（80）の内部空間は、仕切板（81）によって、風下管列（90）を構成する扁平管（61）と同数の連結用空間（82）に区画されている。各仕切板（81）は、上下に隣り合う扁平管（61）の間に配置されている。従って、各連結用空間（82）は、それぞれが対応する一本の扁平管（61）と連通する。

図８に示すように、第２風下ヘッダ集合管（80）は、風上管列（50）を構成する扁平管（31）及び風下管列（90）を構成する扁平管（61）と同数の連結管（105）を介して第２風上ヘッダ集合管（45）に接続されている。連結管（105）は、比較的短い円管である。各連結管（105）は、第２風上ヘッダ集合管（45）の連結用空間（47）と第２風下ヘッダ集合管（80）の各連結用空間（82）を一つずつ個別に連通させる。

〈分流器の構成〉
上述したように、第１風上ヘッダ集合管（40）のうち下側空間（43）を形成する部分は、分流器（150）を構成する。この分流器（150）は、室外熱交換器（23）が蒸発器として機能する場合に、室外熱交換器（23）へ供給された気液二相状態の冷媒を三つの風上補助熱交換部（38a〜38c）へ分配する。ここでは、分流器（150）について、図９を参照しながら説明する。

下側空間（43）には、二枚の横仕切板（160,162）と、一枚の縦仕切板（164）とが設けられている。下側空間（43）は、二枚の横仕切板（160,162）と一枚の縦仕切板（164）とによって、三つの連通室（151〜153）と一つの混合室（154）と二つの中間室（155,156,）に仕切られる。

具体的に、各横仕切板（160,162）は、下側空間（43）を横断するように配置され、下側空間（43）を上下に仕切る。下側横仕切板（160）は、第１風上補助列ブロック（55a）と第２風上補助列ブロック（55b）の間に配置され、上側横仕切板（162）は、第２風上補助列ブロック（55b）と第３風上補助列ブロック（55c）の間に配置される。縦仕切板（164）は、細長い長方形板状の部材である。縦仕切板（164）は、第１風上ヘッダ集合管（40）の軸方向に沿って配置され、下側空間（43）を扁平管（31）側と液側接続管（101）側に仕切る。

下側空間（43）のうち下側横仕切板（160）の下側の部分は、縦仕切板（164）によって、扁平管（31）側の第１連通室（151）と液側接続管（101）側の下側中間室（155）に仕切られる。第１連通室（151）は、第１風上補助列ブロック（55a）を構成する三本の扁平管（31）と連通する。

下側空間（43）のうち下側横仕切板（160）と上側横仕切板（162）の間の部分は、縦仕切板（164）によって、扁平管（31）側の第２連通室（152）と液側接続管（101）側の混合室（154）に仕切られる。第２連通室（152）は、第２風上補助列ブロック（55b）を構成する三本の扁平管（61）と連通する。混合室（154）は、液側接続管（101）と連通する。

下側空間（43）のうち上側横仕切板（162）よりも上側の部分は、縦仕切板（164）によって、扁平管（31）側の第３連通室（153）と液側接続管（101）側の上側中間室（156）に仕切られる。第３連通室（153）は、第３風上補助列ブロック（55c）を構成する三本の扁平管（31）と連通する。

縦仕切板（164）の上部と下部には、連通孔（165a,165b）が一つずつ形成されている。各連通孔（165a,165b）は、横長の長方形状の貫通孔である。縦仕切板（164）の下部の連通孔（165b）は、縦仕切板（164）のうち下側横仕切板（160）よりも下側の部分の下端付近に形成され、第１連通室（151）を下側中間室（155）と連通させる。縦仕切板（164）の上部の連通孔（165a）は、縦仕切板（164）のうち上側横仕切板（162）よりも上側の部分の下端付近に形成され、第３連通室（153）を上側中間室（156）と連通させる。

下側横仕切板（160）は、混合室（154）に面する部分に流量調節孔（161）が形成されている。第１連通室（151）は、この流量調節孔（161）を介して混合室（154）と連通する。上側横仕切板（162）は、混合室（154）に面する部分に流量調節孔（163）が形成されている。第３連通室（153）は、この流量調節孔（163）を介して混合室（154）と連通する。縦仕切板（164）は、混合室（154）に面する部分の下端付近に流量調節孔（166）が形成されている。第２連通室（152）は、この流量調節孔（166）を介して混合室（154）と連通する。

分流器（150）において、下側横仕切板（160）の流量調節孔（161）と、上側横仕切板（162）の流量調節孔（163）と、縦仕切板（164）の流量調節孔（166）とは、比較的小径の円形の貫通孔である。分流器（150）は、各風上補助列ブロック（55a〜55c）へ冷媒が所定の割合で分配されるように、これら流量調節孔（161,163,166）の開口面積（具体的には、直径）が設定されている。

〈風上熱交換器ユニットと風下熱交換器ユニットの構成の比較〉
図７を参照しながら、風上熱交換器ユニット（30）及び風下熱交換器ユニット（60）の構成を対比する。風上熱交換器ユニット（30）では、風上管列（50）の全ての扁平管（31）の形状や、全ての風上フィン（32）の形状が同じとなっている。風下熱交換器ユニット（60）では、風下管列（90）の全ての扁平管（61）の形状や、全ての風下フィン（62）の形状が同じとなっている。

風上管列（50）の扁平管（31）と風下管列（90）の扁平管（61）とは、空気流れ方向に隣接して配置される。風上管列（50）の扁平管（31）における空気流れ方向に沿った幅Ｗ１（扁平管（31）の風上端部から風下端部までの距離）は、風下管列の扁平管（61）における空気流れ方向に沿った幅Ｗ２（扁平管（61）の風上端部から風下端部までの距離）よりも大きい。このことに対応して、風上フィン（32）の管挿入部（33b）の幅は風下フィン（62）の管挿入部（63b）の幅よりも大きい。

風上管列（50）の扁平管（31）の内部には、扁平管（61）の幅方向の全域に亘って十五本の流体通路（34）が等間隔置きに配列される。風下管列（90）の扁平管（61）の内部には、扁平管（61）の幅方向の全域に亘って十本の流体通路（64）が等間隔置きに配列される。つまり、風上管列（50）の一つの扁平管（31）の流体通路（34）の総数は、風下管列（90）の一つの扁平管（61）の流体通路（64）の総数よりも多い。なお、風上管列（50）の扁平管（31）の流体通路（64）の総数や風下管列（90）の扁平管（61）の流体通路（64）の総数は単なる例示である。

風上管列（50）の扁平管（31）では、各流体通路（34）の流路断面の形状及び面積が概ね等しい。風下管列（90）の扁平管（61）では、各流体通路（64）の流路断面の形状及び面積が概ね等しい。風上管列（50）の扁平管（31）の各流体通路（34）の流路断面の形状及び面積と、風下管列（90）の扁平管（61）の各流体通路（64）の流路断面の形状及び面積も概ね等しい。室外熱交換器（23）では、風上管列（50）の扁平管（31）の各流体通路（34）の流路面積の合計が、風下管列（90）の扁平管（61）の各流体通路（64）の流路面積の合計よりも大きい。

図７に示すように、風上フィン（32）の空気流れ方向に沿った幅Ｗ３は、風下フィン（62）の空気流れ方向に沿った幅Ｗ４よりも大きい。つまり、風上フィン（32）の伝熱面積は、風下フィン（62）の伝熱面積よりも大きい。なお、本実施形態において、風上フィン（32）と風下フィン（62）の高さ、及び風上フィン（32）と風下フィン（62）の厚みは概ね等しい。

〈室外熱交換器における冷媒の流れ／蒸発器の場合〉
空気調和機（10）の暖房運転中には、室外熱交換器（23）が蒸発器として機能する。暖房運転中における室外熱交換器（23）での冷媒の流れを説明する。なお、以下の説明に示す冷媒と空気の温度は、いずれも単なる一例である。

室外熱交換器（23）には、膨張弁（24）を通過する際に膨張して気液二相状態となった冷媒が、配管（17）を通じて供給される。図３に示すように、配管（17）から液側接続管（101）へ供給された冷媒は、風上補助列部（54）を構成する扁平管（31）と、風下補助列部（94）を構成する扁平管（61）と、風下主列部（91）を構成する扁平管（61）と、風上主列部（51）を構成する扁平管（31）とを順に通過し、ガス側接続管（102）を通って配管（18）へ流出してゆく。

室外熱交換器（23）における冷媒の流れを詳しく説明する。

図５に示すように、液側接続管（101）から混合室（154）へ流入した気液二相状態の冷媒は、三つの連通室（151〜153）に分配され、その後、各連通室（151〜153）に対応する風上補助列ブロック（55a〜55c）の扁平管（31）へ流入する。風上補助列ブロック（55a〜55c）の扁平管（31）を流れる冷媒は、室外熱交換器（23）へ供給された室外空気と熱交換する。各風上補助列ブロック（55a〜55c）の扁平管（31）を通過した冷媒は、第２風上ヘッダ集合管（45）の連結用空間（47）と連結管（105）とを順に通って第２風下ヘッダ集合管（80）の連結用空間（82）へ流入する。

図６に示すように、第２風下ヘッダ集合管（80）の連結用空間（82）へ流入した冷媒は、風下補助列ブロック（95a〜95c）の扁平管（61）へ流入する。

上述したように、各風上補助列ブロック（55a〜55c）の扁平管（31）と各風下補助列ブロック（95a〜95c）の扁平管（61）とは、連結管（105）を介して一本ずつ個別に接続されている（図８を参照）。従って、第１風上補助列ブロック（55a）の扁平管（31）を通過した冷媒は、第１風下補助列ブロック（95a）の扁平管（61）へ流入する。また、第２風上補助列ブロック（55b）の扁平管（31）を通過した冷媒は、第２風下補助列ブロック（95b）の扁平管（61）へ流入する。また、第３風上補助列ブロック（55c）の扁平管（31）を通過した冷媒は、第３風下補助列ブロック（95c）の扁平管（61）へ流入する。

各風下補助列ブロック（95a〜95c）の扁平管（61）を流れる冷媒は、風上補助熱交換領域（37）を通過した室外空気と熱交換する。各風下補助列ブロック（95a〜95c）の三本の扁平管（61）を通過した冷媒は、各風下補助列ブロック（95a〜95c）に対応する第１風下ヘッダ集合管（70）の補助連通空間（77a〜77c）へ入って合流する。

第１補助連通空間（77a）から第１接続用配管（110）の主管部（111）へ流入した冷媒は、その一部が一方の分岐管部（112a）を通って第１主連通空間（75a）へ、残りが他方の分岐管部（112b）を通って第２主連通空間（75b）へ、それぞれ流入する。第２補助連通空間（77b）から第２接続用配管（120）の主管部（121）へ流入した冷媒は、その一部が一方の分岐管部（122a）を通って第３主連通空間（75c）へ、残りが他方の分岐管部（122b）を通って第４主連通空間（75d）へ、それぞれ流入する。第３補助連通空間（77c）から第３接続用配管（130）の主管部（131）へ流入した冷媒は、その一部が一方の分岐管部（132a）を通って第５主連通空間（75e）へ、残りが他方の分岐管部（132b）を通って第６主連通空間（75f）へ、それぞれ流入する。

第１風下ヘッダ集合管（70）の各主連通空間（75a〜75f）へ流入した冷媒は、各主連通空間（75a〜75f）に対応する風下主列ブロック（92a〜92f）の十二本の扁平管（61）へ分かれて流入する。第１主連通空間（75a）の冷媒は、第１風下主列ブロック（92a）を構成する扁平管（61）へ流入する。第２主連通空間（75b）の冷媒は、第２風下主列ブロック（92b）を構成する扁平管（61）へ流入する。第３主連通空間（75c）の冷媒は、第３風下主列ブロック（92c）を構成する扁平管（61）へ流入する。第４主連通空間（75d）の冷媒は、第４風下主列ブロック（92d）を構成する扁平管（61）へ流入する。第５主連通空間（75e）の冷媒は、第５風下主列ブロック（92e）を構成する扁平管（61）へ流入する。第６主連通空間（75f）の冷媒は、第６風下主列ブロック（92f）を構成する扁平管（61）へ流入する。

各風下主列ブロック（92a〜92f）の扁平管（61）を流れる冷媒は、風上主熱交換領域（35）を通過した室外空気と熱交換する。各風下主列ブロック（92a〜92f）の扁平管（61）を通過した冷媒は、第２風下ヘッダ集合管（80）の連結用空間（82）と連結管（105）と順に通って第２風上ヘッダ集合管（45）の連結用空間（47）へ流入する。

図５に示すように、第２風上ヘッダ集合管（45）の連結用空間（47）へ流入した冷媒は、風上主列ブロック（52a〜52f）の扁平管（31）へ流入する。

上述したように、各風上主列ブロック（52a〜52f）の扁平管（31）と各風下主列ブロック（92a〜92f）の扁平管（61）とは、連結管（105）を介して一本ずつ個別に接続されている（図８を参照）。従って、第１風下主列ブロック（92a）の扁平管（61）を通過した冷媒は、第１風上主列ブロック（52a）の扁平管（31）へ流入する。また、第２風下主列ブロック（92b）の扁平管（61）を通過した冷媒は、第２風上主列ブロック（52b）の扁平管（31）へ流入する。また、第３風下主列ブロック（92c）の扁平管（61）を通過した冷媒は、第３風上主列ブロック（52c）の扁平管（31）へ流入する。また、第４風下主列ブロック（92d）の扁平管（61）を通過した冷媒は、第４風上主列ブロック（52d）の扁平管（31）へ流入する。また、第５風下主列ブロック（92e）の扁平管（61）を通過した冷媒は、第５風上主列ブロック（52e）の扁平管（31）へ流入する。また、第６風下主列ブロック（92f）の扁平管（61）を通過した冷媒は、第６風上主列ブロック（52f）の扁平管（31）へ流入する。

各風上主列ブロック（52a〜52f）の扁平管（31）を流れる冷媒は、室外熱交換器（23）へ供給された室外空気と熱交換する。各風上主列ブロック（52a〜52f）の十二本の扁平管（31）を通過した冷媒は、第１風上ヘッダ集合管（40）の上側空間（42）へ入って合流し、その後にガス側接続管（102）を通って室外熱交換器（23）から流出してゆく。

〈室外熱交換器における冷媒と空気の温度変化／蒸発器の場合〉
蒸発器として機能する室外熱交換器（23）における空気と冷媒の温度変化の一例を、図１０に示す。

図１０に示すように、風上補助列部（54）を構成する扁平管（31）には、飽和温度２℃の気液二相状態の冷媒が流入する。冷媒の飽和温度は、冷媒が扁平管（31,61）を通過する際の圧力損失に起因して０℃にまで次第に低下する。そして、冷媒は、風上主列部（51）を構成する扁平管（31）の途中でガス単相状態となり、その温度が１℃にまで上昇して風上主列部（51）を構成する扁平管（31）から流出する。

一方、風上補助列部（54）が設けられた風上補助熱交換領域（37）と風上主列部（51）が設けられた風上主熱交換領域（35）とには、７℃の空気が流入する。また、風下補助列部（94）が設けられた風下補助熱交換領域（67）には、風上補助熱交換領域（37）を通過する際に冷却された４℃の空気が流入し、風下主列部（91）が設けられた風下主熱交換領域（65）には、風上主熱交換領域（35）を通過する際に冷却された３℃の空気が流入する。

このように、本実施形態の室外熱交換器（23）が蒸発器として機能する場合は、室外熱交換器（23）の全体において冷媒の温度が空気の温度よりも低くなり、冷媒が空気から吸収する熱量（即ち、冷媒の吸熱量）が確保される。

ここで、本実施形態の室外熱交換器（23）が蒸発器として機能する場合、各風下補助列ブロック（95a〜95c）を通過した冷媒は、第１風下ヘッダ集合管（70）の主連通空間（75a〜75f）へ一旦流入し、その後に風下主列ブロック（92a〜92f）を構成する十二本の扁平管（61）（即ち、上下に並んだ複数の扁平管（61））へ分配される。その際、風下主列ブロック（92a〜92f）を構成する各扁平管（61）へ流入する冷媒の湿り度は必ずしも均一ではなく、一部の扁平管（61）へは湿り度の低い冷媒が流入する可能性がある。

しかし、風下主列ブロック（92a〜92f）の扁平管（61）を通過する冷媒と熱交換する空気は、風上主熱交換領域（35）を通過する冷媒によって既に冷却された空気である。このため、風下主熱交換領域（65）における冷媒と空気の温度差は、風上主熱交換領域（35）における冷媒と空気の温度差よりも小さくなる。従って、風下主列ブロック（92a〜92f）の扁平管（61）のうち湿り度の低い冷媒が流入するものにおいても、通常、冷媒はその扁平管（61）の全長に亘って気液二相状態に保たれる。その結果、上述したように、蒸発器として機能する室外熱交換器（23）の全体において、冷媒の温度が空気の温度よりも低くなる。

〈室外熱交換器における冷媒の流れ／凝縮器の場合〉
空気調和機（10）の冷房運転中には、室外熱交換器（23）が凝縮器として機能する。冷房運転中における室外熱交換器（23）での冷媒の流れを説明する。

室外熱交換器（23）には、圧縮機（21）から吐出されたガス冷媒が、配管（18）を通じて供給される。図４に示すように、配管（18）からガス側接続管（102）へ供給された冷媒は、風上主列部（51）を構成する扁平管（31）と、風下主列部（91）を構成する扁平管（61）と、風下補助列部（94）を構成する扁平管（61）と、風上補助列部（54）を構成する扁平管（31）とを順に通過し、液側接続管（101）を通って配管（17）へ流出してゆく。

室外熱交換器（23）における冷媒の流れを詳しく説明する。

図５に示すように、ガス側接続管（102）から第１風上ヘッダ集合管（40）の上側空間（42）へ流入したガス単相状態の冷媒は、各風上主列ブロックを構成する扁平管（31）へ分かれて流入する。風上主列ブロック（52a〜52f）の扁平管（31）を流れる冷媒は、室外熱交換器（23）へ供給された室外空気と熱交換する。各風上主列ブロック（52a〜52f）の扁平管（31）を通過した冷媒は、第２風上ヘッダ集合管（45）の連結用空間（47）と連結管（105）とを順に通って第２風下ヘッダ集合管（80）の連結用空間（82）へ流入する。

図６に示すように、第２風下ヘッダ集合管（80）の連結用空間（82）へ流入した冷媒は、風下主列ブロック（92a〜92f）の扁平管（61）へ流入する。

上述したように、各風上主列ブロック（52a〜52f）の扁平管（31）と各風下主列ブロック（92a〜92f）の扁平管（61）とは、連結管（105）を介して一本ずつ個別に接続されている（図８を参照）。従って、第１風上主列ブロック（52a）の扁平管（31）を通過した冷媒は、第１風下主列ブロック（92a）の扁平管（61）へ流入する。また、第２風上主列ブロック（52b）の扁平管（31）を通過した冷媒は、第２風下主列ブロック（92b）の扁平管（61）へ流入する。また、第３風上主列ブロック（52c）の扁平管（31）を通過した冷媒は、第３風下主列ブロック（92c）の扁平管（61）へ流入する。また、第４風上主列ブロック（52d）の扁平管（31）を通過した冷媒は、第４風下主列ブロック（92d）の扁平管（61）へ流入する。また、第５風上主列ブロック（52e）の扁平管（31）を通過した冷媒は、第５風下主列ブロック（92e）の扁平管（61）へ流入する。また、第６風上主列ブロック（52f）の扁平管（31）を通過した冷媒は、第６風下主列ブロック（92f）の扁平管（61）へ流入する。

各風下主列ブロック（92a〜92f）の扁平管（61）を流れる冷媒は、風上主熱交換領域（35）を通過した室外空気と熱交換する。各風下主列ブロック（92a〜92f）の扁平管（61）を通過した冷媒は、第１風下ヘッダ集合管（70）の対応する主連通空間（75a〜75f）へ流入する。第１風下主列ブロック（92a）の扁平管（61）を通過した冷媒は、第１主連通空間（75a）へ入って合流する。第２風下主列ブロック（92b）の扁平管（61）を通過した冷媒は、第２主連通空間（75b）へ入って合流する。第３風下主列ブロック（92c）の扁平管（61）を通過した冷媒は、第３主連通空間（75c）へ入って合流する。第４風下主列ブロック（92d）の扁平管（61）を通過した冷媒は、第４主連通空間（75d）へ入って合流する。第５風下主列ブロック（92e）の扁平管（61）を通過した冷媒は、第５主連通空間（75e）へ入って合流する。第６風下主列ブロック（92f）の扁平管（61）を通過した冷媒は、第６主連通空間（75f）へ入って合流する。

第１主連通空間（75a）及び第２主連通空間（75b）の冷媒は、第１接続用配管（110）を通って第１補助連通空間（77a）へ流入する。第３主連通空間（75c）及び第４主連通空間（75d）の冷媒は、第２接続用配管（120）を通って第２補助連通空間（77b）へ流入する。第５主連通空間（75e）及び第６主連通空間（75f）の冷媒は、第３接続用配管（130）を通って第３補助連通空間（77c）へ流入する。

各補助連通空間（77a〜77c）の冷媒は、対応する風下補助列ブロック（95a〜95c）の扁平管（61）へ流入する。第１補助連通空間（77a）の冷媒は、第１風下補助列ブロック（95a）の扁平管（61）へ流入する。第２補助連通空間（77b）の冷媒は、第２風下補助列ブロック（95b）の扁平管（61）へ流入する。第３補助連通空間（77c）の冷媒は、第３風下補助列ブロック（95c）の扁平管（61）へ流入する。

各風下補助列ブロック（95a〜95c）の扁平管（61）を流れる冷媒は、風上補助熱交換領域（37）を通過した室外空気と熱交換する。各風下補助列ブロック（95a〜95c）の扁平管（61）を通過した冷媒は、第２風下ヘッダ集合管（80）の連結用空間（82）と連結管（105）と順に通って第２風上ヘッダ集合管（45）の連結用空間（47）へ流入する。

図５に示すように、第２風上ヘッダ集合管（45）の連結用空間（47）へ流入した冷媒は、風上補助列ブロック（55a〜55c）の扁平管（31）へ流入する。

上述したように、各風上補助列ブロック（55a〜55c）の扁平管（31）と各風下補助列ブロック（95a〜95c）の扁平管（61）とは、連結管（105）を介して一本ずつ個別に接続されている（図８を参照）。従って、第１風下補助列ブロック（95a）の扁平管（61）を通過した冷媒は、第１風上補助列ブロック（55a）の扁平管（31）へ流入する。また、第２風下補助列ブロック（95b）の扁平管（61）を通過した冷媒は、第２風上補助列ブロック（55b）の扁平管（31）へ流入する。また、第３風下補助列ブロック（95c）の扁平管（61）を通過した冷媒は、第３風上補助列ブロック（55c）の扁平管（31）へ流入する。

風上補助列ブロック（55a〜55c）の扁平管（31）を流れる冷媒は、室外熱交換器（23）へ供給された室外空気と熱交換する。各風上補助列ブロック（55a〜55c）の扁平管（31）を通過した冷媒は、対応する連通室（151〜153）へ流入する。第１風上補助列ブロック（55a）の扁平管（31）を通過した冷媒は、第１連通室（151）へ入って合流する。第２風上補助列ブロック（55b）の扁平管（31）を通過した冷媒は、第２連通室（152）へ入って合流する。第３風上補助列ブロック（55c）の扁平管（31）を通過した冷媒は、第３連通室（153）へ入って合流する。各連通室（151〜153）の冷媒は、混合室（154）へ入って合流し、その後に液側接続管（101）を通って室外熱交換器（23）から流出してゆく。

〈室外熱交換器における冷媒と空気の温度変化／凝縮器の場合〉
凝縮器として機能する室外熱交換器（23）における空気と冷媒の温度変化の一例を、図１１に示す。

図１１に示すように、風上主列部（51）を構成する扁平管（31）には、５５℃の過熱状態のガス冷媒が流入する。この冷媒は、風上主列部（51）を構成する扁平管（31）の途中で５０℃の飽和状態のガス冷媒となり、その後に次第に凝縮してゆく。冷媒の飽和温度は、冷媒が扁平管（31,61）を通過する際の圧力損失に起因して４９℃にまで次第に低下する。そして、冷媒は、風上補助列部（54）を構成する扁平管（31）の途中で液単相状態となり、その温度が４２℃にまで低下して風下補助列部（94）を構成する扁平管（31）から流出する。

一方、風上補助列部（54）が設けられた風上補助熱交換領域（37）と風上主列部（51）が設けられた風上主熱交換領域（35）には、３５℃の空気が流入する。また、風下主列部（91）が設けられた風下主熱交換領域（65）には、風上主熱交換領域（35）を通過する際に加熱された４５℃の空気が流入し、風下補助列部（94）が設けられた風下補助熱交換領域（67）には、風上補助熱交換領域（37）を通過する際に加熱された４０℃の空気が流入する。

このように、本実施形態の室外熱交換器（23）が凝縮器として機能する場合は、室外熱交換器（23）の全体において冷媒の温度が空気の温度よりも高くなり、冷媒が空気へ放出する熱量（即ち、冷媒の放熱量）が確保される。

〈室外熱交換器の圧力損失の低減効果〉
上述したように、室外熱交換器（23）が蒸発器として機能する場合、冷媒は、風下主列ブロック（92a〜92f）、風上主列ブロック（52a〜52f）を順に流れる。これにより、風下主列ブロック（92a〜92f）の各扁平管（61）では、冷媒が空気によって加熱されることで、冷媒の乾き度が徐々に大きくなっていく。そして、風上主列ブロック（52a〜52f）の各扁平管（31）では、冷媒が更に加熱されることで、冷媒が過熱状態となる。この結果、風上主列ブロック（52a〜52f）の各扁平管（31）を流れる冷媒の比体積が増大する。

一方、本実施形態の室外熱交換器（23）の扁平管（31,61）の流体通路（34,64）の流路面積は、例えばクロスフィン型の熱交換器の伝熱管と比較すると極めて小さい。このため、風上主列ブロック（52a〜52f）の各扁平管（31）では、冷媒の比体積の増大に起因して流体通路（34）の圧力損失が増大し易くなる。

そこで、本実施形態では、図７に示すように、風上主列ブロック（52a〜52f）の扁平管（31）の幅Ｗ１を、風下主列ブロック（92a〜92f）の扁平管（61）の幅Ｗ２よりも大きくし、且つ風上主列ブロック（52a〜52f）の扁平管（31）の流体通路（34）の総数（例えば１５本）を、風下主列ブロック（92a〜92f）の扁平管（61）の流体通路（64）の総数（例えば７本）よりも大きくしている。つまり、本実施形態では、風上主列ブロック（52a〜52f）の各扁平管（31）における流体通路（34）の流路面積の合計が、風下主列ブロック（92a〜92f）の各扁平管（61）における流体通路（64）の流路面積の合計よりも大きい。

これにより、本実施形態では、風上主列ブロック（52a〜52f）の各扁平管（31）の流体通路（34）の総流路面積が比較的大きくなるため、風上主列ブロック（52a〜52f）の各扁平管（31）の内部の圧力損失を低減できる。この結果、室外熱交換器（23）を蒸発器として機能させる暖房運転の効率の低下を抑制できる。

〈室外熱交換器の着霜量の均一化〉
また、本実施形態では、図７に示すように、風上フィン（32）の幅Ｗ３を風下フィン（62）の幅Ｗ４よりも大きくすることで、各フィン（32,62）に付着する霜の量を均一化できる。この点について詳述する。

本実施形態の室外熱交換器（23）では、蒸発器として機能する場合に、風下主列ブロック（92a〜92f）、風上主列ブロック（52a〜52f）を順に流れるため、風上主列ブロック（52a〜52f）と比較して風下主列ブロック（92a〜92f）を流れる冷媒の乾き度が小さくなる。このため、室外熱交換器（23）では、風下主列ブロック（92a〜92f）の扁平管（61）や風下フィン（62）において空気が冷却され易い。従って、蒸発器の状態の室外熱交換器（23）では、風下フィン（62）の表面の着霜量が多くなることがある。

これに対し、本実施形態では、風上フィン（32）の幅Ｗ３が、風下フィン（62）の幅Ｗ４より大きいため、風上フィン（32）の表面に付着する霜の総量を増大できる。この結果、風上フィン（32）と風下フィン（62）とでは、それらの表面の単位面積あたりの着霜量を均一化できる。従って、室外熱交換器（23）では、このような着霜に伴い各フィン（32,62）の間の空気の流路が閉塞してしまうことを回避できる。

〈室外熱交換器のドレン水の排水特性の改善〉
本実施形態では、上述したように風上主列ブロック（52a〜52f）の扁平管（31）の幅Ｗ１が、風下主列ブロック（92a〜92f）の扁平管（61）の幅Ｗ２よりも大きいため、霜の融解に伴い発生したドレン水の排水特性を改善できる。この点について詳述する。

本実施形態の室外熱交換器（23）では、蒸発器として機能する場合に、風下主列ブロック（92a〜92f）、風上主列ブロック（52a〜52f）を順に流れるため、風上主列ブロック（52a〜52f）と比較して風下主列ブロック（92a〜92f）を流れる冷媒の乾き度が小さくなる。このため、室外熱交換器（23）では、風下主列ブロック（92a〜92f）の扁平管（61）の近傍、あるいは風下フィン（62）において空気が冷却され易い。従って、蒸発器の状態の室外熱交換器（23）では、風下フィン（62）の表面の着霜量が多くなることがある。このことから、室外熱交換器（23）のデフロスト運転によって、この霜が融解した場合、風下主列ブロック（92a〜92f）の近傍で発生するドレン水の量が、風上主列ブロック（52a〜52f）の近傍で発生するドレン水の量よりも多くなることがある。

これに対し、本実施形態では、風下主列ブロック（92a〜92f）の扁平管（61）の幅Ｗ４が、風上主列ブロック（52a〜52f）の扁平管（31）の幅Ｗ３よりも小さい。このため、風上フィン（32）の近傍で多量のドレン水が発生したとしても、風下主列ブロック（92a〜92f）の扁平管（61）の上側にドレン水が留まってしまうことを回避でき、このドレン水を速やかに下方へ排出できる。

−実施形態１の効果−
上記実施形態では、風上主列ブロック（52a〜52f）の１つの扁平管（31）における全ての流体通路（34）の流路面積の合計が、風下主列ブロック（92a〜92f）の１つの扁平管（61）における全ての流体通路（64）の流路面積の合計よりも大きい。このため、蒸発器となる室外熱交換器（23）において、風上主列ブロック（52a〜52f）の扁平管（31）の内部の圧力損失を低減でき、暖房運転の効率を向上できる。

本実施形態の室外熱交換器（23）では、風上フィン（32）の幅Ｗ３が風下フィン（62）の幅Ｗ４よりも大きいため、冷却能力が比較的小さい風上フィン（32）での着霜量を増大でき、風上フィン（32）と風下フィン（62）とに均一に霜を付着させることができる。この結果、室外熱交換器（23）において、各フィン（32,62）の間の空気流路が霜により閉塞してしまうことを防止できる。

本実施形態の室外熱交換器（23）では、風下主列ブロック（92a〜92f）の扁平管（61）の幅Ｗ２が、風上主列ブロック（52a〜52f）の扁平管（31）の幅Ｗ１よりも小さい。これにより、風下フィン（62）の近傍で多量に発生したドレン水を速やかに下方へ排出できる。

本実施形態の室外熱交換器（23）では、冷媒の流通経路において、風上補助列部（54）と、風下補助列部（94）と、第１風下ヘッダ集合管（70）と、風下主列部（91）と、風上主列部（51）とが直列に配置されている。そして、この室外熱交換器（23）が蒸発器として機能する場合には、風上補助列部（54）から風上主列部（51）へ順に冷媒が流れるため、室外熱交換器（23）の全体において冷媒の温度が空気の温度よりも低くなり（図１０を参照）、その結果、冷媒の吸熱量を充分に確保することが可能となる。また、この室外熱交換器（23）が凝縮器として機能する場合には、風上主列部（51）から風上補助列部（54）へ順に冷媒が流れるため、室外熱交換器（23）の全体において冷媒の温度が空気の温度よりも高くなり（図１１を参照）、その結果、冷媒の放熱量を充分に確保することが可能となる。

従って、本実施形態によれば、風上管列（50）と風下管列（90）を有する室外熱交換器（23）において、蒸発器としての性能と凝縮器としての性能とを両立させることが可能となる。

《発明の実施形態２》
図１２に示す実施形態２に係る室外熱交換器（23）は、上記実施形態１とフィンの構成が異なるものである。実施形態２では、風上管列（50）の扁平管（31）と風下管列（90）の扁平管（61）とに亘ってフィン（180）が形成される。フィン（180）は、金属板をプレス加工することによって形成された縦長の板状フィンである。

実施形態２に係るフィン（180）の前縁（即ち、風上側の縁部）には、空気流れの下流側に向かって延びる細長い切り欠き部（186）が多数形成されている。多数の切り欠き部（186）は、フィン（180）の長手方向（上下方向）に一定の間隔で形成されている。切り欠き部（186）の風下寄りの部分は、管挿入部（187）を構成している。

管挿入部（187）には、風上管列（50）の扁平管（31）と風下管列（90）の扁平管（61）とが挿入される。風上管列（50）の扁平管（31）と風下管列（90）の扁平管（61）との間には、隙間が形成される。風上管列（50）の扁平管（31）と風下管列（90）の扁平管（61）とは、管挿入部（187）にロウ付けによって接合される。

実施形態２においても、風上管列（即ち、風上主列ブロック（52a〜52f））の扁平管（31）の幅Ｗ１が、風下管列（即ち、風下主列ブロック（92a〜92f））の扁平管（61）の幅Ｗ２よりも大きい。そして、風上管列（50）の扁平管（31）の流体通路（34）の総数（例えば図１２の例では十五本）が、風下管列（90）の扁平管（61）の流体通路（64）の総数（例えば図１２の例では十本）よりも多い。つまり、風上管列（50）の扁平管（31）の流体通路（34）の流路面積の合計が、風下管列（90）の扁平管（61）の流体通路（64）の流路面積の合計よりも大きい。

これにより、室外熱交換器（23）が蒸発器となる場合に、比体積が比較的大きな冷媒が流れる風上主列ブロック（52a〜52f）において、その圧力損失を低減できる。この結果、風上主列ブロック（52a〜52f）での圧力損失の増大に起因して、暖房運転の効率が低下してしまうことを防止できる。

また、実施形態２では、実施形態１のように風上フィン（32）と風下フィン（62）とがそれぞれ別体に構成されていない。このため、フィン（180）の部品点数や加工工数を削減できる。

《その他の実施形態》
上記実施形態の室外熱交換器（23）は、風上熱交換器ユニット（30）の下側に風上補助熱交換領域（37）が形成され、風下熱交換器ユニット（60）の下側に風下補助熱交換領域（67）が形成されている。しかしながら、上記実施形態の室外熱交換器（23）の風上補助熱交換領域（37）及び風下補助熱交換領域（67）を省略した構成において本発明を適用してもよい。

つまり、室外熱交換器（23）では、風上熱交換器ユニット（30）の全域に亘って風上主熱交換領域（35）が形成され、風下熱交換器ユニット（60）の全域に亘って風下熱交換領域（65）が形成される。そして、液側接続管（101）が第１風下ヘッダ集合管（70）に接続され、ガス側接続管（102）が第１風上ヘッダ集合管（40）に接続される。

本変形例に係る室外熱交換器（23）が蒸発器として機能する場合、液側接続管（101）から第１風下ヘッダ集合管（70）に流出した減圧後の気液二相状態の冷媒が、風下管列（90）の各扁平管（61）、第２風下ヘッダ集合管（80）、第２風上ヘッダ集合管（45）、風上管列（50）の各扁平管（31）、第１風上ヘッダ集合管（40）を順に流れ、ガス側接続管（102）に流出する。また、本変形例に係る室外熱交換器（23）が凝縮器として機能する場合、ガス側接続管（102）から第１風上ヘッダ集合管（40）に流出したガス冷媒が、風上管列（50）の各扁平管（31）、第２風上ヘッダ集合管（45）、第２風下ヘッダ集合管（80）、風下管列（90）の各扁平管（61）、第１風下ヘッダ集合管（70）を順に流れ、液側接続管（101）に流出する。

以上説明したように、本発明は、扁平管とフィンを有して冷媒と空気を熱交換させる熱交換器について有用である。

10 空気調和機
23 室外熱交換器（熱交換器）
31 扁平管
32 風上フィン
34 流体通路
50 風上管列
61 扁平管
62 風下フィン
64 流体通路
70 ヘッダ集合管
75a〜75f 連通空間
90 風下管列
180 フィン

Claims (6)

1. 複数の流体通路（34,64）が形成される扁平管（31,61）が上下に複数並んでそれぞれ構成され、空気流れ方向に並ぶ風上管列（50）及び風下管列（90）と、複数の扁平管（31,61）に接合するフィン（32,62,180）と、上記風下管列（90）の一端に接続され、複数の扁平管（61）と連通する連通空間（75a〜75f）を形成するヘッダ集合管（70）とを備え、蒸発器として機能する場合に、冷媒が上記ヘッダ集合管（70）、上記風下管列（90）、風上管列（50）を順に流れるように構成される熱交換器であって、
   上記風上管列（50）の扁平管（31）の複数の流体通路（34,64）の流路面積の合計が、上記風下管列（90）の扁平管（61）の複数の流体通路（34,64）の流路面積の合計よりも大きい
   ことを特徴とする熱交換器。
2. 請求項１において、
   上記風上管列（50）の扁平管（31）の空気流れ方向に沿った幅が、上記風下管列（90）の扁平管（61）の空気流れ方向に沿った幅よりも大きい
   ことを特徴とする熱交換器。
3. 請求項１又は２において、
   上記風上管列（50）の扁平管（31）の複数の流体通路（34）の総数が、上記風下管列（90）の扁平管（61）の複数の流体通路（64）の総数よりも多い
   ことを特徴とする熱交換器。
4. 請求項１乃至３のいずれか１つにおいて、
   上記フィンは、上記風上管列（50）の扁平管（31）に接合する風上フィン（32）と、上記風下管列（90）の扁平管（61）に接合する風下フィン（62）とで構成され、
   上記風上フィン（32）の空気流れ方向に沿った幅が、上記風下フィン（62）の空気流れ方向に沿った幅よりも大きい
   ことを特徴とする熱交換器。
5. 請求項１乃至３のいずれか１つにおいて、
   上記フィン（180）は、上記風上管列（50）及び風下管列（90）に亘って形成され、該風上管列（50）及び風下管列（90）の双方の扁平管（31,61）に接合するように構成される
   ことを特徴とする熱交換器。
6. 請求項１乃至５のいずれか１つに記載の熱交換器（23）が設けられた冷媒回路（20）を備え、
   上記冷媒回路（20）において冷媒を循環させて冷凍サイクルを行う
   ことを特徴とする空気調和機。

Images