JP2019132513A - 冷凍装置 - Google Patents

Abstract

【課題】上下方向に多段に配置される複数の扁平管を有する熱源側熱交換器を備え、熱源側熱交換器を冷媒の放熱器として利用して除霜運転を行う冷凍装置であって、最下段の扁平管の霜の融け残りを抑制可能な冷凍装置を提供する。【解決手段】空気調和装置は、上下方向である段方向に多段に配置される複数の扁平管５２を有する熱源側熱交換器１１と、熱源側熱交換器に空気を供給する熱源側ファンと、熱源側熱交換器を冷媒の蒸発器として利用する暖房運転と熱源側熱交換器を冷媒の放熱器として利用する除霜運転とを切り換えて実行する制御部と、を備える。複数の扁平管は、段方向に多段に並ぶ複数の熱交換パスに区分される。熱交換パスは、最下段の扁平管を含む第１熱交換パス６０Ａを含む。除霜運転時に第１熱交換パスを流れる冷媒の流速は、第１熱交換パス以外の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋを流れる冷媒の流速よりも速い。【選択図】図７

Description

冷凍装置、特には、上下方向に多段に配置された複数の扁平管を有する熱源側熱交換器を備え、熱源側熱交換器を冷媒の放熱器として利用して除霜運転を行う冷凍装置に関する。

従来、特許文献１（国際公開第２０１３／１６１７９９号）のように、上下方向に多段に配置されるとともに内部に冷媒の通路が形成された複数の扁平管を有する熱源側熱交換器を備えた冷凍装置が知られている。

このような冷凍装置において、熱源側熱交換器を冷媒の蒸発器として使用する第１運転と、熱源側熱交換器を冷媒の放熱器として使用する第２運転とが切り換えて行われる場合がある。例えば、冷凍装置では、利用側熱交換器で冷媒の熱を利用して空気や水等を加熱する際に熱源側熱交換器を冷媒の蒸発器として使用する第１運転が行われ、第１運転中に霜が付着した熱源側熱交換器から除霜する際に、熱源側熱交換器を冷媒の放熱器として使用する第２運転が行われる。

なお、特許文献１（国際公開第２０１３／１６１７９９号）のような冷凍装置において第１運転が行われた際に熱源側熱交換器に霜が付着する場合、熱源側熱交換器の最下段の扁平管の着霜量が特に多くなりやすい傾向がある。

さて、特許文献１（国際公開第２０１３／１６１７９９号）の冷凍装置では、熱源側熱交換器が冷媒の放熱器として使用される際に、ガス状態の冷媒がヘッダ内で概ね均等に分流されて各扁平管に流入し、各扁平管において放熱して扁平管に付着した霜を溶融する。このような構成の冷凍装置では、除霜運転時に、着霜量が多くなりやすい最下段の扁平管に付着した霜を融かすのに必要な時間が、最下段以外の他の扁平管に付着した霜を融かすのに必要な時間よりも長くなる可能性がある。そのため、特許文献１（国際公開第２０１３／１６１７９９号）の冷凍装置では、除霜運転時に最下段の扁平管で霜が融け残る可能性がある。

本開示の課題は、上下方向に多段に配置される複数の扁平管を有する熱源側熱交換器を備え、熱源側熱交換器を冷媒の放熱器として利用して除霜運転を行う冷凍装置であって、除霜運転時の最下段の扁平管の霜の融け残りを抑制可能な冷凍装置を提供することにある。

第１観点の冷凍装置は、冷媒回路と、気流生成機構と、制御部と、を備える。冷媒回路は、利用側熱交換器と、熱源側熱交換器と、を有する。熱源側熱交換器は、上下方向である段方向に多段に配置されるとともに内部に冷媒の通路が形成された複数の扁平管を有する。気流生成機構は、気流を生成し、熱源側熱交換器に空気を供給する。制御部は、加熱運転と除霜運転とを切り換えて実行する。加熱運転では、利用側熱交換器を冷媒の放熱器として利用するとともに、熱源側熱交換器を冷媒の蒸発器として利用する。除霜運転では、利用側熱交換器を冷媒の蒸発器として利用するとともに、熱源側熱交換器を冷媒の放熱器として利用する。複数の扁平管は、段方向に多段に並ぶ複数の熱交換パスに区分される。熱交換パスは、最下段の扁平管を含む第１熱交換パスを含む。除霜運転時に第１熱交換パスを流れる冷媒の流速は、第１熱交換パス以外の熱交換パスを流れる冷媒の流速よりも速い。

ここでは、第１熱交換パスを流れる冷媒の流速が他の熱交換パスを流れる冷媒の流速よりも速いため、第１熱交換パスの扁平管内の液冷媒を容易に排出することができる。そのため、除霜運転時の最下段の扁平管の霜の融け残りを抑制することができる。

第２観点の冷凍装置は、第１観点の冷凍装置であって、扁平管は、気流生成機構が生成する空気流れ方向に複数列並べられる。少なくとも第１熱交換パス以外の熱交換パスでは、第１の列の扁平管を流れた冷媒が、第１の列に隣接する列であって段方向において同一位置に配置される扁平管を流れる。

第３観点の冷凍装置は、第１観点又は第２観点の冷凍装置であって、第１熱交換パスに含まれる扁平管の数は、第１熱交換パス以外の熱交換パスに含まれる扁平管の数より少ない。

このように構成されることで、第１熱交換パスを流れる冷媒の流速を他の熱交換パスを流れる冷媒の流速より大きくすることが容易である。

第４観点の冷凍装置は、第３観点の冷凍装置であって、第１熱交換パスには最下段の扁平管だけが扁平管として含まれ、第１熱交換パス以外の熱交換パスは複数段の扁平管を含む。

ここでは、第１熱交換パスに含まれる扁平管を最下段の扁平管だけにすることで、最下段の扁平管を流れる冷媒の流速を他の熱交換パスを流れる冷媒の流速よりも大きくすることができる。

第５観点の冷凍装置は、第１観点から第４観点のいずれかの冷凍装置であって、複数の連絡部をさらに備える。連絡部は、内部に部屋を形成する。連絡部には、扁平管の少なくとも一部がその扁平管の通路と部屋とが連通するように接続される。連絡部には、除霜運転時にガス冷媒が流入するガス冷媒出入口が設けられ、除霜運転時にガス冷媒出入口から部屋に流入した冷媒を、接続されている扁平管に供給する。連絡部は、第１熱交換パスの扁平管だけが接続される第１連絡部と、第１熱交換パス以外の熱交換パスの扁平管が接続される１つ以上の第２連絡部と、を含む。

第６観点の冷凍装置は、第５観点の冷凍装置であって、連絡部は、単一の第２連絡部を含む。第２連絡部には、第１熱交換パス以外の全ての熱交換パスの扁平管が接続される。

ここでは、第１熱交換パスの扁平管が接続される第１連絡部には第１熱交換パスの扁平管だけが接続され、第２連絡部には複数の熱交換パスの扁平管が接続される。そのため、第１熱交換パスの扁平管には他の熱交換パスの扁平管よりも多くの冷媒が供給されやすく、第１熱交換パスを流れる冷媒の流速を他の熱交換パスを流れる冷媒の流速よりも大きくすることができる。

第７観点の冷凍装置は、第５観点又は第６観点の冷凍装置であって、複数の分岐管とガス分流管とをさらに備える。複数の分岐管は、一端が連絡部のガス冷媒出入口に接続される。ガス分流管には、複数の分岐管の他端が接続される。ガス分流管は、除霜運転時に分岐管にガス冷媒を分流させて流す。分岐管は同一流路面積の配管である。

ここでは、各分岐管に概ね均等に冷媒が分流され、第１連絡部に流入した冷媒は全て第１熱交換パスの扁平管を流れるため、第１熱交換パスの扁平管には他の熱交換パスの扁平管よりも多くの冷媒が供給されやすい。そのため、第１熱交換パスを流れる冷媒の流速を他の熱交換パスより大きくすることができる。

第８観点の冷凍装置は、第７観点の冷凍装置であって、第１連絡部に接続される分岐管の数を第１連絡部に接続される第１熱交換パスの扁平管の数で除した値は、第２連絡部に接続される分岐管の数を第２連絡部に接続される扁平管の数で除した値に比べて大きい。

ここでは、特に、第１熱交換パスの扁平管に供給される冷媒量が、第１熱交換パス以外の熱交換パスの扁平管に供給される冷媒量よりも多くなりやすく、第１熱交換パスを流れる冷媒の流速を他の熱交換パスよりも大きくすることができる。

第９観点の冷凍装置は、第１観点から第８観点のいずれかの冷凍装置であって、除霜運転時に第１熱交換パスに含まれる扁平管を流れる単位時間当たりの冷媒の流量が、第１熱交換パス以外の熱交換パスに含まれる扁平管を流れる単位時間当たりの冷媒の流量よりも多い。

ここでは、第１熱交換パスの各扁平管を単位時間に流れるガス冷媒の量が他の熱交換パスの扁平管を単位時間に流れるガス冷媒の量に比べて多いため、除霜運転時の第１熱交換パスの霜の融け残りを抑制することが容易である。

冷凍装置の一実施形態に係る空気調和装置の概略構成図である。 図１の空気調和装置の熱源ユニットの概略の外観斜視図である。 図２の熱源ユニットの概略正面図である（熱源側熱交換器以外の冷媒回路構成部品の図示を省略している）。 図２の熱源ユニットの概略平面図である（熱源側熱交換器以外の冷媒回路構成部品及びファンモジュールの図示を省略している）。 分流器及びガス分流管が接続された図２の熱源ユニットの熱源側熱交換器の概略斜視図である。 図５の熱源側熱交換器の熱交換部の部分拡大斜視図である。 図５の熱源側熱交換器を風下側から見た概念的な構成図である。 図５の熱源側熱交換器を風上側から見た概念的な構成図である。 図５の熱源側熱交換器の熱交換パスにおける冷媒の流れを概念的に示す図である。（ａ）は第１熱交換パスにおける冷媒の流れであり、（ｂ）は第２〜第１１熱交換パスにおける冷媒の流れである。 図１の冷凍装置のブロック図である。 変形例Ｅの熱源側熱交換器を風下側から見た概念的な構成図である。 変形例Ｅの熱源側熱交換器を風上側から見た概念的な構成図である。 熱源側熱交換器の第１熱交換パスにおける冷媒の流れの他の例を概念的に示す図である。 熱源側熱交換器の第１熱交換パスにおける冷媒の流れの他の例を概念的に示す図である。 熱源側熱交換器の第１熱交換パスにおける冷媒の流れの他の例を概念的に示す図である。 熱源側熱交換器の第１熱交換パスにおける冷媒の流れの他の例を概念的に示す図である。

以下、冷凍装置の実施形態及びその変形例について、図面を参照しながら説明する。

（１）全体構成
図１は、冷凍装置の一実施形態に係る空気調和装置１の概略構成図である。

空気調和装置１は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うことで、空調対象空間の冷房及び暖房を行うことが可能な装置である。

空気調和装置１は、主として、熱源ユニット２と、利用ユニット３ａ，３ｂと、液冷媒連絡管４及びガス冷媒連絡管５と、制御部２３と、を有している（図１参照）。液冷媒連絡管４及びガス冷媒連絡管５は、熱源ユニット２と利用ユニット３ａ，３ｂとを接続する。空気調和装置１では、熱源ユニット２と、利用ユニット３ａ，３ｂとが冷媒連絡管４，５を介して接続されることで、蒸気圧縮式の冷媒回路６が構成されている（図１参照）。

冷媒回路６には、冷媒として例えばＨＦＣ冷媒であるＲ３２が封入されている。ただし、冷媒の種類は、Ｒ３２に限定されるものではなく、Ｒ４１０Ａや、ＨＦＯ１２３４ｙｆ、ＨＦＯ１２３４ｚｅ（Ｅ）やこれらの混合冷媒や、自然冷媒等であってもよい。制御部２３は、熱源ユニット２及び利用ユニット３ａ，３ｂの構成機器を制御する。

なお、図１では、空気調和装置１は、１台の熱源ユニット２と、２台の利用ユニット３ａ，３ｂとを有するが、台数は例示に過ぎない。空気調和装置１は、複数台の熱源ユニットを有してもよいし、１台又は３台以上の利用ユニットを有してもよい。

（２）詳細構成
（２−１）熱源ユニット
熱源ユニット２を構成する機器について説明する。なお、熱源ユニット２の形状及び構造や、熱源ユニット２が有する熱源側熱交換器１１及び熱源側熱交換器１１周りの構成についての詳細については、別途後述する。

熱源ユニット２は、例えば室外に設置される。設置場所を限定するものではないが、熱源ユニット２は、例えば、建物の屋上や建物の壁面近傍等に設置される。

熱源ユニット２は、主として、アキュムレータ７と、圧縮機８と、流路切換機構１０と、熱源側熱交換器１１と、熱源側膨張機構１２と、液側閉鎖弁１３と、ガス側閉鎖弁１４と、熱源側ファン１５と、を有している（図１参照）。

また、熱源ユニット２は、吸入管１７と、吐出管１８と、第１ガス冷媒管１９と、液冷媒管２０と、第２ガス冷媒管２１と、を有する（図１参照）。吸入管１７は、流路切換機構１０と圧縮機８の吸入側とを接続している。吸入管１７には、アキュムレータ７が設けられている。吐出管１８は、圧縮機８の吐出側と流路切換機構１０とを接続している。第１ガス冷媒管１９は、流路切換機構１０と熱源側熱交換器１１のガス側端とを接続している。液冷媒管２０は、熱源側熱交換器１１の液側端と液側閉鎖弁１３とを接続している。熱源側膨張機構１２は、液冷媒管２０に設けられている。第２ガス冷媒管２１は、流路切換機構１０とガス側閉鎖弁１４とを接続している。

（２−１−１）圧縮機
圧縮機８は、低圧の冷媒を吸入し、圧縮して吐出する装置である。圧縮機８は、冷媒回路６を流れる冷媒を圧縮する。圧縮機８は、インバータ制御される、モータの回転数を調節可能な（容量調節可能な）圧縮機である。圧縮機８の回転数は、運転状況に応じて制御部２３により調節される。なお、圧縮機８は、モータの回転数が一定の圧縮機であってもよい。

（２−１−２）流路切換機構
流路切換機構１０は、運転モード（冷房運転モード／暖房運転モード）に応じて、冷媒回路６における冷媒の流れ方向を切り換える機構である。本実施形態では、流路切換機構１０は、四路切換弁である。

冷房運転モードでは、流路切換機構１０は、圧縮機８が吐出する冷媒が熱源側熱交換器１１に送られるように、冷媒回路６における冷媒の流向を切り換える。具体的には、冷房運転モードでは、流路切換機構１０は、吸入管１７を第２ガス冷媒管２１と連通させ、吐出管１８を第１ガス冷媒管１９と連通させる（図１中の実線参照）。暖房運転モードでは、流路切換機構１０は、圧縮機８が吐出する冷媒が利用側熱交換器３２ａ，３２ｂに送られるように、冷媒回路６における冷媒の流向が切り換える。具体的には、暖房運転モードでは、流路切換機構１０は、吸入管１７を第１ガス冷媒管１９と連通させ、吐出管１８を第２ガス冷媒管２１と連通させる（図１中の破線参照）。

なお、流路切換機構１０は、四路切換弁に限られるものではなく、複数の電磁弁及び冷媒管を組み合わせ、上記のような冷媒の流れ方向の切り換えを実現できるように構成されてもよい。

（２−１−３）熱源側熱交換器
熱源側熱交換器１１は、冷房運転時／除霜運転時には放熱器（凝縮器）として機能し、暖房運転時には吸熱器（蒸発器）として機能する熱交換器である。熱源側熱交換器１１は、後述する利用ユニット３ａ，３ｂの利用側熱交換器３２ａ，３２ｂ等と共に、冷媒回路６を構成する。熱源側熱交換器１１については、後ほど詳細に説明する。

（２−１−４）熱源側膨張機構
熱源側膨張機構１２は、冷媒回路６に配置され、利用ユニット３ａ，３ｂの利用側熱交換器３２ａ，３２ｂと熱源側熱交換器１１との間を流れる冷媒を膨張させる機構である。例えば、熱源側膨張機構１２は、開度調節可能な電子膨張弁である。熱源側膨張機構１２の開度は、運転状況に応じて制御部２３により適宜調節される。

（２−１−５）熱源側ファン
熱源側ファン１５は、気流生成機構の一例である。熱源側ファン１５は、気流を生成し、熱源側熱交換器１１に空気を供給する。熱源側ファン１５は、外部から熱源ユニット２内に流入し、熱源側熱交換器１１を通過し、熱源ユニット２外へ流出する空気の流れを生成する。熱源側ファン１５は、制御部２３によって制御され、回転数が適宜調節される。本実施形態では、熱源側ファン１５はプロペラファンである。ただし、熱源側ファン１５は、プロペラファンに限定されるものではなく、気流を生成する他のタイプのファンであってもよい。

（２−２）利用ユニット
利用ユニット３ａ，３ｂは、室内に設置される。利用ユニット３ａ，３ｂは、例えば、空調対象空間である居室内や、居室の天井裏空間等に設置される。

利用ユニット３ａは、主として、利用側膨張機構３１ａと、利用側熱交換器３２ａと、利用側ファン３３ａと、を有している（図１参照）。利用ユニット３ｂは、主として、利用側膨張機構３１ｂと、利用側熱交換器３２ｂと、利用側ファン３３ｂと、を有している（図１参照）。

（２−２−１）利用側膨張機構
利用側膨張機構３１ａ，３１ｂは、冷媒回路６に配置され、利用ユニット３ａ，３ｂの利用側熱交換器３２ａ，３２ｂと熱源側熱交換器１１との間を流れる冷媒を膨張させる機構である。例えば、利用側膨張機構３１ａ，３１ｂは、開度調節可能な電子膨張弁である。利用側膨張機構３１ａ，３１ｂの開度は、運転状況に応じて制御部２３により適宜調節される。

（２−２−２）利用側熱交換器
利用側熱交換器３２ａ，３２ｂは、冷房運転時には吸熱器（蒸発器）として機能して室内空気を冷却し、暖房運転時には冷媒の放熱器（凝縮器）として機能して室内空気を加熱する熱交換器である。利用側熱交換器３２ａ，３２ｂの液側は液冷媒連絡管４に接続されており、利用側熱交換器３２ａ，３２ｂのガス側はガス冷媒連絡管５に接続されている。利用側熱交換器３２ａ，３２ｂは、伝熱管（図示省略）と多数のフィン（図示省略）とにより構成されたクロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器である。

（２−２−３）利用側ファン
利用側ファン３３ａ，３３ｂは、利用ユニット３ａ，３ｂ内に室内の空気を吸入し、利用側熱交換器３２ａ，３２ｂにおいて吸入した空気と冷媒とを熱交換させ、室内に冷媒との熱交換後の空気を供給する。利用側ファン３３ａ，３３ｂは、制御部２３によって制御され、回転数が適宜調節される。限定するものではないが、本実施形態では、利用側ファン３３ａ，３３ｂは、遠心ファンである。

（２−３）冷媒連絡管
冷媒連絡管４、５は、空気調和装置１を設置する際に、現地にて施工される冷媒管である。液冷媒連絡管４の一端は、熱源ユニット２の液側閉鎖弁１３に接続され、液冷媒連絡管４の他端は、利用ユニット３ａ，３ｂの利用側膨張機構３１ａ、３１ｂの液側に接続されている（図１参照）。ガス冷媒連絡管５の一端は、熱源ユニット２のガス側閉鎖弁１４に接続され、ガス冷媒連絡管５の他端は、利用ユニット３ａ，３ｂの利用側熱交換器３２ａ、３２ｂのガス側に接続されている（図１参照）。

（２−４）制御部
制御部２３は、熱源ユニット２や利用ユニット３ａ，３ｂに設けられた、ＣＰＵ，ＲＯＭ及びＲＡＭ等を有する制御基板（図示せず）が通信可能に接続されることによって構成されている。なお、図１では、便宜上、制御部２３を、熱源ユニット２や利用ユニット３ａ，３ｂとは離れた位置に図示している。

制御部２３は、図１０に示すように空気調和装置１の構成機器と電気的に接続されている。制御部２３は、例えば、熱源ユニット２の圧縮機８、流路切換機構１０、熱源側膨張機構１２、及び熱源側ファン１５や、利用ユニット３ａ，３ｂの利用側膨張機構３１ａ，３１ｂ及び利用側ファン３３ａ，３３ｂと電気的に接続されている。

制御部２３は、空気調和装置１の運転制御のためのプログラムを実行することで（ＣＰＵがＲＯＭに記憶されているプログラムを実行することで）、図示しないリモコンの操作や、図示しない各種センサの計測値等に基づき、空気調和装置１の構成機器を制御する。

制御部２３は、空気調和装置１の構成機器を制御することで、冷房運転と、加熱運転の一例としての暖房運転と、を実行する（制御部２３は、図示しないリモコンの操作等に応じて、空気調和装置１に冷房運転と暖房運転とを切り換えて実行させる）。また、制御部２３は、暖房運転時に、暖房運転と除霜運転とを切り換えて実行する（制御部２３は、空気調和装置１に、暖房運転と除霜運転とを実行させる）。各運転時の空気調和装置１の動作については後述する。

（３）空気調和装置の動作
図１を参照しながら空気調和装置１の動作について説明する。

空気調和装置１では、冷房運転と、暖房運転と、除霜運転と、が主に行われる。

冷房運転中には、圧縮機８、熱源側熱交換器１１、熱源側膨張機構１２及び利用側膨張機構３１ａ、３１ｂ、利用側熱交換器３２ａ、３２ｂの順に冷媒が循環する。

暖房運転中には、圧縮機８、利用側熱交換器３２ａ、３２ｂ、利用側膨張機構３１ａ、３１ｂ及び熱源側膨張機構１２、熱源側熱交換器１１の順に冷媒が循環する。

また、空気調和装置１では、暖房運転時に、暖房運転を一旦中断して、熱源側熱交換器１１に付着した霜を融解させるための除霜運転が行われる。つまり、暖房運転時には、暖房運転と除霜運転とが切り換えて実行される。空気調和装置１では、除霜運転として、冷房運転時と同様に、圧縮機８、熱源側熱交換器１１、熱源側膨張機構１２及び利用側膨張機構３１ａ、３１ｂ、利用側熱交換器３２ａ、３２ｂの順に冷媒を循環させる逆サイクル除霜運転が行われる。なお、冷房運転、暖房運転及び除霜運転時に、空気調和装置１の構成機器は、制御部２３によって制御される。

冷房運転では、利用側熱交換器３２ａ，３２ｂが冷媒の蒸発器として利用され、熱源側熱交換器１１が冷媒の放熱器として利用される。具体的に説明する。

冷房運転時には、流路切換機構１０が室外放熱状態（図１の実線で示される状態）に切り換えられる。冷媒回路６において、冷凍サイクルの低圧のガス冷媒は、圧縮機８に吸入され、冷凍サイクルの高圧になるまで圧縮された後に吐出される。圧縮機８から吐出された高圧のガス冷媒は、流路切換機構１０を通じて、熱源側熱交換器１１に送られる。熱源側熱交換器１１に送られた高圧のガス冷媒は、冷媒の放熱器として機能する熱源側熱交換器１１において、熱源側ファン１５によって冷却源として供給される室外空気と熱交換を行って放熱して、高圧の液冷媒になる。熱源側熱交換器１１において放熱した高圧の液冷媒は、熱源側膨張機構１２、液側閉鎖弁１３及び液冷媒連絡管４を通じて、利用側膨張機構３１ａ、３１ｂに送られる。利用側膨張機構３１ａ、３１ｂに送られた冷媒は、利用側膨張機構３１ａ、３１ｂによって冷凍サイクルの低圧まで減圧されて、低圧の気液二相状態の冷媒になる。利用側膨張機構３１ａ、３１ｂで減圧された低圧の気液二相状態の冷媒は、利用側熱交換器３２ａ、３２ｂに送られる。利用側熱交換器３２ａ、３２ｂに送られた低圧の気液二相状態の冷媒は、利用側熱交換器３２ａ、３２ｂにおいて、利用側ファン３３ａ、３３ｂによって加熱源として供給される室内空気と熱交換を行って蒸発する。これにより、室内空気は冷却され、冷却後に、室内に供給されることで室内の冷房が行われる。利用側熱交換器３２ａ、３２ｂにおいて蒸発した低圧のガス冷媒は、ガス冷媒連絡管５、ガス側閉鎖弁１４、流路切換機構１０及びアキュムレータ７を通じて、再び、圧縮機８に吸入される。

なお、冷房運転時には、制御部２３は、各利用側熱交換器３２ａ，３２ｂの出口における冷媒の過熱度が目標過熱度になるように、各利用側膨張機構３１ａ，３１ｂの開度を制御する。各利用側熱交換器３２ａ，３２ｂの出口における冷媒の過熱度は、例えば利用側熱交換器３２ａ，３２ｂのガス側に設けられた温度センサ（図示せず）の計測値と、利用側熱交換器３２ａ，３２ｂの液側に設けられた温度センサ（図示せず）の計測値と、の差から算出される。ただし、過熱度の算出方法は例示であって、他の方法で算出されてもよい。例えば、各利用側熱交換器３２ａ，３２ｂの出口における冷媒の過熱度は、利用側熱交換器３２ａ，３２ｂのガス側に設けられた温度センサ（図示せず）の計測値と、吸入管１７に設けられた吸入圧力センサ（図示せず）の計測値から算出される飽和温度と、の差から算出されてもよい。また、制御部２３は、蒸発温度が目標蒸発温度に近づくように、圧縮機８の運転容量を制御する。なお、記載した冷房運転時の制御部２３による制御の態様は一例であって、これに限定されるものではない。

暖房運転では、利用側熱交換器３２ａ，３２ｂが冷媒の放熱器として利用され、熱源側熱交換器１１が冷媒の蒸発器として利用される。具体的に説明する。

暖房運転時には、流路切換機構１０が室外蒸発状態（図１の破線で示される状態）に切り換えられる。冷媒回路６において、冷凍サイクルの低圧のガス冷媒は、圧縮機８に吸入され、冷凍サイクルの高圧になるまで圧縮された後に吐出される。圧縮機８から吐出された高圧のガス冷媒は、流路切換機構１０、ガス側閉鎖弁１４及びガス冷媒連絡管５を通じて、利用側熱交換器３２ａ、３２ｂに送られる。利用側熱交換器３２ａ、３２ｂに送られた高圧のガス冷媒は、利用側熱交換器３２ａ、３２ｂにおいて、利用側ファン３３ａ、３３ｂによって冷却源として供給される室内空気と熱交換を行って放熱して、高圧の液冷媒になる。これにより、室内空気は加熱され、その後に、室内に供給されることで室内の暖房が行われる。利用側熱交換器３２ａ、３２ｂで放熱した高圧の液冷媒は、利用側膨張機構３１ａ、３１ｂ、液冷媒連絡管４及び液側閉鎖弁１３を通じて、熱源側膨張機構１２に送られる。熱源側膨張機構１２に送られた冷媒は、熱源側膨張機構１２によって冷凍サイクルの低圧まで減圧されて、低圧の気液二相状態の冷媒になる。熱源側膨張機構１２で減圧された低圧の気液二相状態の冷媒は、熱源側熱交換器１１に送られる。熱源側熱交換器１１に送られた低圧の気液二相状態の冷媒は、冷媒の蒸発器として機能する熱源側熱交換器１１において、熱源側ファン１５によって加熱源として供給される室外空気と熱交換を行って蒸発して、低圧のガス冷媒になる。熱源側熱交換器１１で蒸発した低圧の冷媒は、流路切換機構１０及びアキュムレータ７を通じて、再び、圧縮機８に吸入される。

なお、暖房運転時には、制御部２３は、熱源側熱交換器１１の出口における冷媒の過熱度が目標過熱度になるように、熱源側膨張機構１２の一例としての電子膨張弁の開度を制御する。熱源側熱交換器１１の出口における冷媒の過熱度は、例えば、第１ガス冷媒管１９に設けられた温度センサ（図示せず）の計測値と、液冷媒管２０の熱源側膨張機構１２と熱源側熱交換器１１との間に設けられた温度センサ（図示せず）の計測値と、の差から算出される。ただし、過熱度の算出方法は例示であって、他の方法で算出されてもよい。例えば、熱源側熱交換器１１の出口における冷媒の過熱度は、第１ガス冷媒管１９に設けられた温度センサ（図示せず）の計測値と、吸入管１７に設けられた吸入圧力センサ（図示せず）の計測値から算出される飽和温度と、の差から算出されてもよい。また、制御部２３は、蒸発温度が目標蒸発温度に近づくように、圧縮機８の運転容量を制御する。なお、記載した暖房運転時の制御部２３による制御の態様は一例であって、これに限定されるものではない。例えば、制御部２３は、暖房運転時に、熱源側熱交換器１１の出口における冷媒が所定の湿り度になるような制御を行ってもよい。

なお、暖房運転時に、熱源側熱交換器１１の除霜を開始する条件が成立した場合には、制御部２３は、空気調和装置１の運転を、暖房運転から熱源側熱交換器１１に付着した霜を融解させる除霜運転に切り換える。除霜を開始する条件が成立した場合とは、例えば、熱源側熱交換器１１における冷媒の温度が所定温度よりも低くなる等によって熱源側熱交換器１１への着霜が検知された場合である。

除霜運転は、冷房運転時と同様に、流路切換機構１０を室外放熱状態（図１の実線で示される状態）に切り換え、熱源側熱交換器１１を冷媒の放熱器として機能させる運転である。除霜運転により、熱源側熱交換器１１に付着した霜を融解させることができる。制御部２３は、除霜前の暖房運転の状態等を考慮して設定された除霜時間が経過するまで、又は、熱源側熱交換器１１における冷媒の温度が所定温度よりも高くなる等によって熱源側熱交換器１１の除霜が完了したものと判定されるまで行われる。制御部２３は、例えば、第１ガス冷媒管１９に設けられた温度センサ（図示せず）の計測値が所定温度よりも高い状態が所定時間継続すると、熱源側熱交換器１１の除霜が完了したものと判定する。除霜運転終了後、空気調和装置１は暖房運転に復帰する。

なお、除霜運転時の冷媒回路６における冷媒の流れは、冷房運転と同様であるため、ここでは説明を省略する。

（４）熱源ユニットの全体構成
次に、熱源ユニット２の形状や構造等について説明する。

図２は、熱源ユニット２の概略の外観斜視図である。図３は、熱源ユニット２の概略正面図（熱源側熱交換器１１以外の冷媒回路構成部品の図示を省略）である。図４は、熱源ユニット２の概略平面図（後述するファンモジュール４４と、熱源側熱交換器１１以外の冷媒回路構成部品との図示を省略）である。

以下の説明では、方向や位置関係を説明するために、「上」、「下」、「左」、「右」、「前」、「後」、「前面」、「背面」といった表現を用いる場合があるが、これらの表現が示す方向は、特に断りのない限り図面中に示された矢印の方向に従う。

熱源ユニット２は、ケーシング４０の側面から空気を吸い込んで、ケーシング４０の天面から空気を吹き出す、上吹き型の熱交換ユニットである。

熱源ユニット２は、主として、略直方体箱状のケーシング４０と、熱源側ファン１５と、冷媒回路６の一部を構成する冷媒回路構成部品と、を有している。熱源ユニット２の有する冷媒回路構成部品には、アキュムレータ７、圧縮機８、熱源側熱交換器１１、流路切換機構１０、熱源側膨張機構１２、液側閉鎖弁１３、及びガス側閉鎖弁１４等を含む。熱源側ファン１５及び冷媒回路構成部品は、ケーシング４０に収容される。

ケーシング４０は、主として、左右方向に延びる一対の据付脚４１と、一対の据付脚４１上に架け渡される底フレーム４２と、支柱４３と、ファンモジュール４４と、側面パネル４５と、を有している（図２〜図４参照）。支柱４３は、底フレーム４２の角部から鉛直方向に延びる（図２参照）。ファンモジュール４４は、支柱４３の上端に取り付けられる（図２参照）。側面パネル４５は、板状の部材である。側面パネル４５は、熱源ユニット２の前面及び左側面前方側を覆うように配置される（図４参照）。

ケーシング４０の側面（ここでは、前面、背面及び左右両側面）には、空気の空気取込口４０ａが形成され、天面に空気の空気吹出口４０ｂが形成されている（図３参照）。空気の空気取込口４０ａは、熱源側ファン１５が生成する空気流れによりケーシング４０の外部から内部へと空気を取り込む。空気の空気取込口４０ａには、前面側に形成される空気取込口４０ａ１、右側面に形成される空気取込口４０ａ２、背面側に形成される空気取込口４０ａ３及び左側面に形成される空気取込口４０ａ４を含む（図２参照）。

底フレーム４２は、ケーシング４０の底面を形成している。底フレーム４２上には、熱源側熱交換器１１、圧縮機８及びアキュムレータ７等が配置されている。底フレーム４２は、熱源側熱交換器１１等の配置されるフレームとしての他、冷房運転や除霜運転時に熱源側熱交換器１１において発生するドレン水を受けるドレンパンとして機能する。

熱源側熱交換器１１は、平面視において、ケーシング４０の側面に沿うように、略四角形形状に形成されている（図４参照）。ただし、熱源ユニット２の前方左側及び左方前側には後述する熱源側熱交換器１１の熱交換部５０が配置されておらず、熱源側熱交換器１１は、平面視において、一部（左前方側）が欠落した略四角形形状に形成されている（図４参照）。

熱源側熱交換器１１の上方（ケーシング４０の上部）には、ファンモジュール４４が設けられている（図２参照）。ファンモジュール４４は、上面及び下面が開口した略直方体形状の箱体に熱源側ファン１５が収容された集合体である。ファンモジュール４４の天面の開口は、ケーシング４０の空気吹出口４０ｂである。空気吹出口４０ｂには、吹出グリル４６が設けられている。熱源側ファン１５は、ケーシング４０内において空気吹出口４０ｂに面して配置されている。熱源側ファン１５は、空気をケーシング４０の側面の空気取込口４０ａからケーシング４０内に取り込み、空気吹出口４０ｂから排出する送風機である。

なお、このような上吹き型のユニット構成では、図３に示すように、熱源側熱交換器１１を通過する空気の風速が、熱源側熱交換器１１の上部のほうが熱源側熱交換器１１の下部に比べて速くなる傾向がある。

側面パネル４５は、底フレーム４２からファンモジュール４４まで鉛直方向に延びる板状部材である（図２参照）。側面パネル４５は、概ね、後述する熱源側熱交換器１１の熱交換部５０と対向しない位置に配置されている。ただし、側面パネル４５は、部分的に熱交換部５０と対向するため、詳細については以下に説明する。

側面パネル４５は、前面側に配置される前面パネル４５ａと、左側面側に配置される左側面パネル４５ｂと、を含む。

前面パネル４５ａは、後述する熱交換部５０の第１端（風上側熱交換部５０ａの第１端５０ａ１及び風下側熱交換部５０ｂの第１端５０ｂ１）付近から熱源ユニット２の左前方角部まで、左方向に延びる（図４参照）。なお、風上側熱交換部５０ａの第１端５０ａ１は、後述する風上側熱交換部５０ａの扁平管５２の一端側の端部である。風下側熱交換部５０ｂの第１端５０ｂ１は、後述する風下側熱交換部５０ｂの扁平管５２の一端側の端部である。具体的には、前面パネル４５ａは、後述する風上側熱交換部５０ａの第１端５０ａ１近傍であって、正面視において後述する風上側熱交換部５０ａのフィン５４と僅かに重なる位置から、熱源ユニット２の左前方角部まで、左方向に延びる（図４参照）。このように前面パネル４５ａが配置される結果、熱源側熱交換器１１の後述する連結ヘッダ７５や、連結ヘッダ７５近傍の風上側熱交換部５０ａのフィン５４に覆われていない扁平管５２は、前面視において視認されない位置に配置される。言い換えれば、連結ヘッダ７５や、連結ヘッダ７５近傍の風上側熱交換部５０ａのフィン５４に覆われていない扁平管５２は、前面パネル４５ａに隣接して配置される前面側の空気取込口４０ａ１に正対した時に、空気取込口４０ａ１から見えない位置に配置される。

左側面パネル４５ｂは、熱源ユニット２の左前方角部から、後述する風上側熱交換部５０ａの第２端５０ａ２付近まで、後方に延びる（図４参照）。なお、風上側熱交換部５０ａの第２端５０ａ２は、後述する風上側熱交換部５０ａの扁平管５２の一端側の端部（第１端５０ａ１とは反対側の端部）である。具体的には、左側面パネル４５ｂは、熱源ユニット２の左前方角部から、風上側熱交換部５０ａの第２端５０ａ２近傍であって、左側面視において後述する熱源側熱交換器１１の風上側熱交換部５０ａのフィン５４と僅かに重なる位置まで、後方に延びる（図４参照）。このように左側面パネル４５ｂが配置される結果、後述する熱源側熱交換器１１の第１ヘッダ７０や、第１ヘッダ７０近傍の風上側熱交換部５０ａのフィン５４に覆われていない扁平管５２は、左側面視において視認されない位置に配置される。言い換えれば、第１ヘッダ７０や、第１ヘッダ７０近傍の風上側熱交換部５０ａのフィン５４に覆われていない扁平管５２は、左側面パネル４５ｂに隣接して配置される左側面側の空気取込口４０ａ４に正対した時に、空気取込口４０ａ４から見えない位置に配置される。

また、好ましくは、左側面パネル４５ｂは、熱源ユニット２の左前方角部から、左側面視において後述する熱源側熱交換器１１の第２ヘッダ８０とは重ならない位置まで後方に延びる（図４参照）。このように左側面パネル４５ｂが配置される結果、第２ヘッダ８０は、風上側熱交換部５０ａが存在しない状態を仮定すると、左側面視において（空気取込口４０ａ４に正対した時に）、空気取込口４０ａ４から視認可能な位置に配置される。

なお、本実施形態では、後述する第２ヘッダ８０と分岐管８４を介して連結されるガス分流管８５は、空気取込口４０ａ４に正対した時に、空気取込口４０ａ４から見えない位置に配置される。

（５）熱源側熱交換器及び熱源側熱交換器に接続されるガス分流管及び分流器
熱源側熱交換器１１と、熱源側熱交換器１１に接続されるガス分流管８５及び分流器９０と、について説明する。

図５は、後述する分流器９０及びガス分流管８５が接続された熱源側熱交換器１１の概略斜視図である。図６は、図５の熱源側熱交換器１１の熱交換部５０（特に扁平管５２とフィン５４）の部分拡大斜視図である。

図７は、熱源側熱交換器１１を風下側から見た概念的な構成図である。図８は、熱源側熱交換器１１を風上側から見た概念的な構成図である。なお、図７及び図８は、熱源側熱交換器１１に形成される熱交換パス６０Ａ〜６０Ｋや、熱源側熱交換器１１における冷媒の流れを説明するための模式的な図面であり、熱源側熱交換器１１等の構造や形状を正確に示したものではない。例えば、図示の都合上、図７及び図８において、熱源側熱交換器１１は平面的に描画されている。また、図７及び図８では、分流器本体９２の上部側にキャピラリチューブ９４が下部側に主管９６が接続された状態で描画されている（実際には、図５のように、分流器本体９２の上部側に主管９６が下部側にキャピラリチューブ９４が接続される）。

図９は、後述する熱交換パス６０Ａ〜６０Ｋにおける、冷媒の流れを概念的に示す図である。図９（ａ）は熱交換パス６０Ａにおける冷媒の流れを、図９（ｂ）は熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋにおける冷媒の流れを、概念的に示す図である。

なお、図７から図９に示した冷媒の流れを示す矢印は、冷房運転／除霜運転時（熱源側熱交換器１１を冷媒の蒸発器として機能させる場合）の冷媒の流れ方向である。暖房運転時には、図７から図９に示した冷媒の流れを示す矢印とは反対向きに冷媒が流れる。

（５−１）分流器
分流器９０は、暖房運転時に冷媒回路６を熱源側膨張機構１２から熱源側熱交換器１１へと流れる気液二相又は液相の冷媒を、熱源側熱交換器１１において形成される複数の熱交換パス６０Ａ〜６０Ｋに分流させる機構である。熱交換パス６０Ａ〜６０Ｋについては後述する。また、分流器９０は、冷房運転時及び除霜運転時に、複数の熱交換パス６０Ａ〜６０Ｋを通って熱源側熱交換器１１から流出する液冷媒を合流させる機構である。

分流器９０は、分流器本体９２と、複数の（本実施形態では１１本の）キャピラリチューブ９４と、主管９６と、を有する（図５参照）。１１本のキャピラリチューブ９４のそれぞれは、熱交換パス６０Ａ〜６０Ｋの１つに接続される。以下の説明では、熱交換パス６０Ａ〜６０Ｋのそれぞれに接続されるキャピラリチューブ９４を、キャピラリチューブ９４Ａ〜９４Ｋと呼び分ける場合がある（図７及び図８参照）。分流器本体９２、複数のキャピラリチューブ９４、及び主管９６は、アルミニウム製またはアルミニウム合金製である。

分流器本体９２は、上部に接続された主管９６から流入する冷媒（熱源側膨張機構１２から熱源側熱交換器１１へと流れる液相又は気液二相の冷媒）を、分流器本体９２の下部に接続された複数のキャピラリチューブ９４Ａ〜９４Ｋに分流させる機構である。分流器本体９２は、キャピラリチューブ９４を介して風上側熱交換部５０ａ及び風下側熱交換部５０ｂに接続されている。分流器本体９２により複数のキャピラリチューブ９４Ａ〜９４Ｋに所定の割合で（例えば均等に）分配供給された冷媒は、熱源側熱交換器１１の複数の熱交換パス６０Ａ〜６０Ｋへと流入する。分流器本体９２は、分流器本体９２の下部に接続されたキャピラリチューブ９４から流入する主に液相の冷媒を合流させる機構である。分流器本体９２で合流した冷媒は、分流器本体９２の上部に接続された主管９６を介して熱源側膨張機構１２へと送られる。なお、ここでは、分流器本体９２の上部に主管９６が、下部にキャピラリチューブ９４が接続されている。しかし、これに限定されるものではなく、分流器９０の仕様によっては、分流器本体９２の取り付け姿勢は上下逆転してもよい。つまり、分流器本体９２は、分流器本体９２の上部にキャピラリチューブ９４が、下部に主管９６が接続されるような構造であってもよい。分流器本体９２は、熱源ユニット２内の所定の取り付け位置に、所定の姿勢で取り付けられる。

複数のキャピラリチューブ９４のそれぞれの一端は、分流器本体９２の下部に接続されている。つまり、複数のキャピラリチューブ９４Ａ〜９４Ｋのそれぞれは、分流器本体９２の内部空間と連通している。また、複数のキャピラリチューブ９４Ａ〜９４Ｋのそれぞれの他端は、後述する風上側熱交換部５０ａの第２端５０ａ２側又は風下側熱交換部５０ｂの第２端５０ｂ２側に接続されている。具体的には、キャピラリチューブ９４Ｂ〜９４Ｋは、風上側熱交換部５０ａの第２端５０ａ２側に配置される、後述する熱源側熱交換器１１の第１ヘッダ７０に接続された連絡配管７４（７４Ｂ〜７４Ｋ）に接続されている（図８参照）。また、キャピラリチューブ９４Ａは、風下側熱交換部５０ｂの第２端５０ｂ２側に配置される、後述する熱源側熱交換器１１の第２ヘッダ８０に接続された連絡配管７４（７４Ａ）に接続されている（図８参照）。接続方法を限定するものではないが、キャピラリチューブ９４と連絡配管７４とはロウ付けにより接続されている。

（５−２）ガス分流管
ガス分流管８５は、暖房運転時に熱源側熱交換器１１から流出したガス冷媒を集合させる配管である。また、ガス分流管８５は、冷房運転時及び除霜運転時に圧縮機８から熱源側熱交換器１１へと送られるガス冷媒を分流させて、複数の分岐管８４に供給する配管である。

ガス分流管８５は、一端側が閉じられ、他端側が第１ガス冷媒管１９の一部を構成する冷媒管８７に接続される（図５参照）。形状を限定するものではないが、ガス分流管８５は、閉じられた端部から上方に延び、上部で折り返すようにＵ字状に形成された配管である（図５参照）。ガス分流管８５と熱源側熱交換器１１の第２ヘッダ８０とは、複数の分岐管８４により接続されている（図５参照）。

分岐管８４は、好ましくは同一流路面積の配管である。分岐管８４の流路面積を同一とした場合、除霜運転時に複数の分岐管８４のそれぞれを流れる冷媒の流量は、概ね等しくなる。

なお、ガス分流管８５及び分岐管８４は、アルミニウム製またはアルミニウム合金製である。接続方法を限定するものではないが、ガス分流管８５と分岐管８４とはロウ付けにより接続されている。また、接続方法を限定するものではないが、第２ヘッダ８０と分岐管８４とは、ロウ付けにより接続されている。

（５−３）熱源側熱交換器
熱源側熱交換器１１は、冷媒と室外空気との熱交換を行う熱交換器である。

熱源側熱交換器１１は、主として、複数列の（ここでは２列）の熱交換部５０と、第１ヘッダ７０と、第２ヘッダ８０と、連結ヘッダ７５と、を有している（図５参照）。ここでは、熱交換部５０、第１ヘッダ７０、第２ヘッダ８０及び連結ヘッダ７５は、アルミニウム製またはアルミニウム合金製であり、互いにロウ付け等によって接合されている。

熱交換部５０は、熱源側ファン１５が生成する空気流れ方向に複数列並べられている。なお、ここでの熱源側ファン１５が生成する空気流れ方向は、後述する熱交換部５０の扁平管５２の段方向（ここでは上下方向）に沿って熱交換部５０を見た時の空気の流れ方向を意味する。つまり、ここでは、熱源側ファン１５が生成する空気流れ方向は、熱交換部５０を上方側から見た時の（平面視における）空気の流れ方向を意味する。熱交換部５０は、熱源側ファン１５によって生成される空気流れ方向において風上側に配置されている風上側熱交換部５０ａと、空気流れ方向において風下側に配置されている風下側熱交換部５０ｂと、を含む。風下側熱交換部５０ｂは、熱源側ファン１５によって生成される空気流れ方向において下流側（最下流）に並べられた熱交換部である。風上側熱交換部５０ａは、熱源側ファン１５によって生成される空気流れ方向において上流側（最上流）に並べられた熱交換部である。風上側熱交換部５０ａは、熱源側ファン１５が生成する空気流れ方向において、風下側熱交換部５０ｂより風上側に配置される。ここでは、風上側熱交換部５０ａは、風下側熱交換部５０ｂの外側に、風下側熱交換部５０ｂを囲むように配置されている。

各熱交換部５０は、所定の段方向（本実施形態では上下方向）に積層された（多段に配置される）複数段の扁平管５２と、複数のフィン５４を含む（図６参照）。

（５−３−１）熱交換部
熱交換部５０（風上側熱交換部５０ａ及び風下側熱交換部５０ｂ）の扁平管５２及びフィン５４について説明する。

扁平管５２は、伝熱管の一例である。ここでは、扁平管５２は、伝熱面となる鉛直方向を向く平面部５２ａと、内部に形成された通路５２ｂと、を有する扁平多穴管である（図６参照）。通路５２ｂは、扁平管５２の内部に形成された、冷媒が流れる多数の小さな貫通孔から構成される。

熱源側熱交換器１１では、複数段の扁平管５２が、熱源側ファン１５が生成する空気方向に並べられている（図６参照）。つまり、熱源側熱交換器１１は、風上側熱交換部５０ａの扁平管５２と、風上側熱交換部５０ａの扁平管５２と熱源側ファン１５が生成する空気方向に並べられている風下側熱交換部５０ｂの扁平管５２と、を含む。風下側熱交換部５０ｂの扁平管５２の長さは、風上側熱交換部５０ａの扁平管５２の長さよりも短く形成されている。風下側熱交換部５０ｂの扁平管５２と風上側熱交換部５０ａの扁平管５２とは、長さの違いを除き同一である。

各熱交換部５０ａ，５０ｂの各扁平管５２は、熱交換部５０ａ，５０ｂの第１端５０ａ１，５０ｂ１側（連結ヘッダ７５側）から熱交換部５０ａ，５０ｂの第２端５０ａ２，５０ｂ２側（第１ヘッダ７０及び第２ヘッダ８０側）へと、（平面視において）延びる方向を変化させながら、略水平方向に延びる。具体的には、各熱交換部５０ａ，５０ｂの各扁平管５２は、熱交換部５０ａ，５０ｂの第１端５０ａ１，５０ｂ１から右方に延び、熱源ユニット２の右前方角部近傍で延びる方向を変えて後方へと延び、熱源ユニット２の右後方角部近傍で延びる方向を変えて左方へと延び、熱源ユニット２の左後方角部近傍で延びる方向を変えて前方へと熱交換部５０ａ，５０ｂの第２端５０ａ２，５０ｂ２側まで延びる（図４参照）。つまり、熱源側熱交換器１１は、複数列の熱交換部５０ａ，５０ｂの扁平管５２が延びる方向が変化している曲げ部５６を、熱源ユニット２の右前方角部近傍、右後方角部近傍及び左後方角部近傍の３ヶ所に有する。曲げ部５６では、風下側熱交換部５０ｂが、風上側熱交換部５０ａの内側に配置される。言い換えれば、曲げ部５６では、（最下流側列の）風下側熱交換部５０ｂの扁平管５２の曲率が、（最下流側列以外の）風上側熱交換部５０ａの扁平管５２の曲率よりも大きい。

風上側熱交換部５０ａの扁平管５２は、風上側熱交換部５０ａの第２端５０ａ２近傍では、第１ヘッダ７０に向かって第１方向Ｄ１（概ね前方）に延びる。風上側熱交換部５０ａの扁平管５２の第１ヘッダ７０に向かって第１方向Ｄ１に延びる部分を、ここでは第２部分５０ａａと呼ぶ。第１ヘッダ７０には、風上側熱交換部５０ａの扁平管５２の第２部分５０ａａが接続される。

風下側熱交換部５０ｂの扁平管５２は、風下側熱交換部５０ｂの第２端５０ｂ２近傍では、第２ヘッダ８０に向かって第１方向Ｄ１（概ね前方）に延びる。つまり、平面視において、風下側熱交換部５０ｂの扁平管５２は、風下側熱交換部５０ｂの第２端５０ｂ２近傍で、風上側熱交換部５０ａの扁平管５２の第２部分５０ａａと平行に延びる。風下側熱交換部５０ｂの扁平管５２の第２ヘッダ８０に向かって第１方向Ｄ１に延びる部分を、ここでは第１部分５０ｂａと呼ぶ。第２ヘッダ８０には、風下側熱交換部５０ｂの扁平管５２の第１部分５０ｂａが接続される。

各熱交換部５０ａ，５０ｂでは、扁平管５２は、上下方向（積層方向、段方向）に多段に配置されている。風上側熱交換部５０ａの各扁平管５２は、一端（風上側熱交換部５０ａの第２端５０ａ２側）が第１ヘッダ７０に接続されており、他端（風上側熱交換部５０ａの第１端５０ａ１側）が連結ヘッダ７５に接続されている。風下側熱交換部５０ｂの各扁平管５２は、一端（風下側熱交換部５０ｂの第２端５０ｂ２側）が第２ヘッダ８０に接続されており、他端（風下側熱交換部５０ｂの第１端５０ｂ１側）が連結ヘッダ７５に接続されている。風下側熱交換部５０ｂの第１端５０ｂ１は、風上側熱交換部５０ａの第１端５０ｂ１と連結ヘッダ７５により連結されている。

フィン５４は、上下方向（積層方向）に隣り合う扁平管５２の間を、空気が流れる複数の通風路に区画している。フィン５４には、複数の扁平管５２を差し込めるように、水平に細長く延びる複数の切り欠き部５４ａが形成されている（図６参照）。言い換えれば、フィン５４は、扁平管５２に差し込まれる差し込み式のフィンである。切り欠き部５４ａは、水平方向であって、かつ扁平管５２の長手方向と交差する方向に延びるように形成される。切り欠き部５４ａの延びる方向は、熱源側ファン１５の生成する空気の流れ方向（通風方向）と略一致している。言い換えれば、切り欠き部５４ａの延びる方向は、熱交換部５０ａ，５０ｂの並べられた列方向と略一致している。切り欠き部５４ａは、扁平管５２が通風方向の風下側から風上側に向かって挿入されるように風下側に開口している。フィン５４の切り欠き部５４ａの上下方向の幅は、扁平管５２の上下方向の高さ（厚み）とほぼ一致している。フィン５４の切り欠き部５４ａは、上下方向（扁平管５２の積層方向）に所定の間隔を空けて形成されている。

（５−３−２）第１ヘッダ
第１ヘッダ７０は、上端及び下端が閉じた縦長中空の筒形状の部材である。第１ヘッダ７０は、熱源側熱交換器１１の風上側熱交換部５０ａの第２端５０ａ２側に立設されている（図５参照）。第１ヘッダ７０は、熱源ユニット２の左前方部に配置されている。

第１ヘッダ７０には、風上側熱交換部５０ａの扁平管５２が接続され、第１ヘッダ７０の内部空間と風上側熱交換部５０ａの扁平管５２とは連通している（図８参照）。

また、第１ヘッダ７０には、液冷媒出入口７３が複数設けられている。液冷媒出入口７３のそれぞれには、連絡配管７４が挿入され取り付けられている。第１ヘッダ７０の内部空間と連絡配管７４（連絡配管７４Ｂ〜７４Ｋ）とは連通している（図８参照）。連絡配管７４Ｂ〜７４Ｋの第１ヘッダ７０と接続されない側の端部には、それぞれ分流器９０のキャピラリチューブ９４Ｂ〜９４Ｋの一端が接続されている（図８参照）。キャピラリチューブ９４Ｂ〜９４Ｋの他端（連絡配管７４と接続されない側の端部）は、分流器９０の分流器本体９２に接続されている（図８参照）。接続方法を限定するものではないが、第１ヘッダ７０と、風上側熱交換部５０ａの扁平管５２及び連絡配管７４とは、ロウ付けにより接合されている。また、接続方法を限定するものではないが、連絡配管７４Ｂ〜７４Ｋとキャピラリチューブ９４Ｂ〜９４Ｋとは、ロウ付けにより接合されている。

第１ヘッダ７０の内部空間には、液冷媒出入口７３を介して、気液二相状態又は液相の冷媒が流入／流出する。

（５−３−３）第２ヘッダ
第２ヘッダ８０は、上端及び下端が閉じた縦長中空の筒形状の部材である。第２ヘッダ８０は、熱源側熱交換器１１の風下側熱交換部５０ｂの第２端５０ｂ２側に立設されている（図５参照）。第２ヘッダ８０は、熱源ユニット２の左前方部に配置されている。第２ヘッダ８０は、第１ヘッダ７０よりも右方側（内側）かつ後方側に配置されている（図４参照）。第２ヘッダ８０は、風上側熱交換部５０ａの扁平管５２に隣接して配置される。第２ヘッダ８０は、熱源側ファン１５の生成する空気の流れ方向において、風上側熱交換部５０ａの扁平管５２の下流に配置される。言い換えれば、熱源側熱交換器１１を熱源側ファン１５の空気流れ方向に沿って見た時に（ここでは左側面視において）、風上側熱交換部５０ａの扁平管５２の第２部分５０ａａは、第２ヘッダ８０と重なる位置に配置される。このような位置に第２ヘッダ８０が配置されることで、第２ヘッダ８０は、風上側熱交換部５０ａの扁平管５２を流れる冷媒と熱交換し、積層方向に隣接する扁平管５２の間を通過した空気が当たる位置に配置される。

第２ヘッダ８０には、風下側熱交換部５０ｂの扁平管５２が接続され、第２ヘッダ８０の内部空間と風下側熱交換部５０ｂの扁平管５２とは連通している（図７参照）。

また、第２ヘッダ８０には、ガス冷媒出入口８３が複数設けられている。ガス冷媒出入口８３のそれぞれには、分岐管８４が挿入され取り付けられている。また、第２ヘッダ８０の下部には、液冷媒出入口７３が１つ設けられている。液冷媒出入口７３には、連絡配管７４（連絡配管７４Ａ）が挿入され取り付けられている。第２ヘッダ８０の内部空間と分岐管８４及び連絡配管７４Ａとは連通している（図５及び図７参照）。複数の分岐管８４の第２ヘッダ８０と接続されない側の端部には、ガス分流管８５が接続されている（図７参照）。連絡配管７４Ａの第２ヘッダ８０と接続されない側の端部には、分流器９０のキャピラリチューブ９４Ａの一端が接続されている（図７参照）。キャピラリチューブ９４Ａの他端（連絡配管７４Ａと接続されない側の端部）は、分流器９０の分流器本体９２に接続されている（図８参照）。接続方法を限定するものではないが、第２ヘッダ８０と、風下側熱交換部５０ｂの扁平管５２、連絡配管７４Ａ及び分岐管８４とは、ロウ付けにより接合されている。また、接続方法を限定するものではないが、連絡配管７４Ａとキャピラリチューブ９４Ａとは、ロウ付けにより接合されている。

第２ヘッダ８０の内部空間（連通空間８２Ｕ及び連通空間８２Ｄ２）には、ガス冷媒出入口８３を介して、主に気相の冷媒が流入／流出する。連通空間８２Ｕ及び連通空間８２Ｄ２については後述する。

第２ヘッダ８０のうち、内部にガス冷媒出入口８３を介して主に気相の冷媒が流入／流出する部屋（連通空間８２Ｕ）が形成される部分を、ここでは第２連絡部８０ｂと呼ぶ（図７参照）。また、第２ヘッダ８０のうち、内部にガス冷媒出入口８３を介して主に気相の冷媒が流入／流出する部屋（連通空間８２Ｄ２）が形成される部分を、ここでは第１連絡部８０ａと呼ぶ（図７参照）。連絡部８０ａ，８０ｂのそれぞれは、内部に連通空間８２Ｄ２，８２Ｕを形成し、扁平管５２（風下側熱交換部５０ｂの扁平管５２）の少なくとも一部が、その扁平管５２の通路５２ｂと連通空間８２Ｄ２，８２Ｕとがそれぞれ連通するように接続される。連絡部８０ａ，８０ｂのそれぞれには、除霜運転時にガス冷媒が流入するガス冷媒出入口８３が設けられ、除霜運転時にガス冷媒出入口８３から連通空間８２Ｄ２，８２Ｕに流入した冷媒を、接続されている扁平管５２に供給する。

また、第２ヘッダ８０の内部空間（連通空間８２Ｄ１）には、液冷媒出入口７３を介して、主に液相又は気液二相の冷媒が流入／流出する。連通空間８２Ｄ１については、後述する。

（５−３−４）連結ヘッダ
連結ヘッダ７５は、上端及び下端が閉じた縦長中空の筒形状の部材である。連結ヘッダ７５は、熱源側熱交換器１１の熱交換部５０の第１端側（風上側熱交換部５０ａの第１端５０ａ１及び風下側熱交換部５０ｂの第１端５０ｂ１の側）に立設されている。連結ヘッダ７５は、熱源ユニット２の右前方部に配置されている（図４参照）。連結ヘッダ７５は、複数列の熱交換部５０（風上側熱交換部５０ａ及び風下側熱交換部５０ｂ）の第１端同士（風上側熱交換部５０ａの第１端５０ａ１及び風下側熱交換部５０ｂの第１端５０ｂ１）を連結する。接続方法を限定するものではないが、連結ヘッダ７５と、風上側熱交換部５０ａの扁平管５２及び風下側熱交換部５０ｂの扁平管５２とは、ロウ付けにより接合されている。

なお、本実施形態では、複数列の熱交換部５０の第１端同士が連結ヘッダ７５により連結されるが、これに限定されるものではない。例えば、複数列の熱交換部５０の第１端側のそれぞれには、個別のヘッダが設けられ、ヘッダ間は配管で連結されてもよい。

（５−３−５）熱交換パス
次に、熱源側熱交換器１１に形成される複数の熱交換パス６０Ａ〜６０Ｋについて説明する。

熱源側熱交換器１１では、複数の扁平管５２は、段方向（すなわち上下方向）に多段（ここでは、１１段）に並ぶ複数の熱交換パス６０Ａ〜６０Ｋに区分されている。

例えば、本実施形態では、熱源側熱交換器１１には、下から上に向かって順に、最下段の熱交換パスである第１熱交換パス６０Ａ、第２熱交換パス６０Ｂ・・・第１０熱交換パス６０Ｊ、第１１熱交換パス６０Ｋが形成されている。

第１熱交換パス６０Ａは、２段２列の扁平管５２を有している。つまり、第１熱交換パス６０Ａは、風上側熱交換部５０ａの最下段及び下から２段目の扁平管５２と、風下側熱交換部５０ｂの最下段及び下から２段目の扁平管５２と、を有している。

なお、以下では、第１熱交換パス６０Ａの風上側熱交換部５０ａの扁平管５２の通路５２ｂを第１風上側冷媒パス６１Ａと呼び、第１熱交換パス６０Ａの風下側熱交換部５０ｂの扁平管５２の通路５２ｂを第１風下側冷媒パス６２Ａと呼ぶ。また、以下では、第１風上側冷媒パス６１Ａの１段目（下段）の扁平管５２の通路５２ｂを下段第１風上側冷媒パス６１Ａ１と呼び、第１風上側冷媒パス６１Ａの２段目（上段）の扁平管５２の通路５２ｂを上段第１風上側冷媒パス６１Ａ２と呼ぶ。また、第１風下側冷媒パス６２Ａの１段目（下段）の扁平管５２の通路５２ｂを下段第１風下側冷媒パス６２Ａ１と呼び、第１風下側冷媒パス６２Ａの２段目（上段）の扁平管５２の通路５２ｂを上段第１風下側冷媒パス６２Ａ２と呼ぶ。

第２熱交換パス６０Ｂは、１３段（下から３段目〜１５段目）２列（計２６本）の扁平管５２を有している。第３熱交換パス６０Ｃは、１３段（下から１６段目〜２８段目）２列（計２６本）の扁平管５２を有している。第４熱交換パス６０Ｄは、１２段（下から２９段目〜４０段目）２列（計２４本）の扁平管５２を有している。第５熱交換パス６０Ｅは、１２段（下から４１段目〜５２段目）２列（計２４本）の扁平管５２を有している。第６熱交換パス６０Ｆは、１１段（下から５３段目〜６３段目）２列（計２２本）の扁平管５２を有している。第７熱交換パス６０Ｇは、１０段（下から６４段目〜７３段目）２列（計２０本）の扁平管５２を有している。第８熱交換パス６０Ｈは、９段（下から７４段目〜８４段目）２列（計１８本）の扁平管５２を有している。第９熱交換パス６０Ｉは、８段（下から８３段目〜９０段目）２列（計１６本）の扁平管５２を有している。第１０熱交換パス６０Ｊは、４段（下から９１段目〜９４段目）２列（計８本）の扁平管５２を有している。第１１熱交換パス６０Ｋは、３段（下から９５段目〜９７段目）２列（計６本）の扁平管５２を有している。つまり、第１熱交換パス６０Ａに含まれる扁平管５２の段数及び数（２段４本）は、第２熱交換パス６０Ｂ〜第１１熱交換パス６０Ｋのそれぞれに含まれる扁平管５２の段数及び数より少ない。

以下では、第２熱交換パス６０Ｂの風上側熱交換部５０ａの扁平管５２の通路５２ｂを第２風上側冷媒パス６１Ｂと呼び、第２熱交換パス６０Ｂの風下側熱交換部５０ｂの扁平管５２の通路５２ｂを第２風下側冷媒パス６２Ｂと呼ぶ。同様に、第３熱交換パス６０Ｃ〜第１１熱交換パス６０Ｋの風上側熱交換部５０ａの扁平管５２の通路５２ｂを第３風上側冷媒パス６１Ｃ〜第１１風上側冷媒パス６１Ｋと呼ぶ。また、第３熱交換パス６０Ｃ〜第１１熱交換パス６０Ｋの風下側熱交換部５０ｂの扁平管５２の通路５２ｂを第３風下側冷媒パス６２Ｃ〜第１１風下側冷媒パス６２Ｋと呼ぶ。

総括すると、風上側熱交換部５０ａの扁平管５２は、隣り合って配置される２段以上の扁平管５２を含んで構成される第１風上側冷媒パス６１Ａ〜第１１風上側冷媒パス６１Ｋに区画される。風下側熱交換部５０ｂの扁平管５２は、隣り合って配置される２段以上の扁平管５２を含んで構成される第１風下側冷媒パス６２Ａ〜第１１風下側冷媒パス６２Ｋに区画される。第１熱交換パス６０Ａは、第１風上側冷媒パス６１Ａと、扁平管５２の積層方向（段方向、上下方向）において第１風上側冷媒パス６１Ａと同一位置に配置される第１風下側冷媒パス６２Ａと、を含む。同様に、第２熱交換パス６０Ｂ〜第１１熱交換パス６０Ｋは、第２風上側冷媒パス６１Ｂ〜第１１風上側冷媒パス６１Ｋと、扁平管５２の積層方向において第２風上側冷媒パス６１Ｂ〜第１１風上側冷媒パス６１Ｋと同一位置に配置される第２風下側冷媒パス６２Ｂ〜第１１風下側冷媒パス６２Ｋと、を含む。第１熱交換パス６０Ａに含まれる扁平管５２の数は、第１熱交換パス６０Ａ以外（第２熱交換パス６０Ｂ〜第１１熱交換パス６０Ｋ）のそれぞれに含まれる扁平管５２の数より少ない。

なお、ここで示した熱交換パスの数や、各熱交換パスに含まれる扁平管５２の数や、熱源側熱交換器１１の熱交換部５０ａ，５０ｂが有する扁平管５２の総数は、例示に過ぎず、熱源側熱交換器１１の構造等を限定するものではない。ただし、第１熱交換パス６０Ａに含まれる扁平管５２の段数及び数は、第２熱交換パス６０Ｂ〜第１１熱交換パス６０Ｋのそれぞれに含まれる扁平管５２の段数及び数より少ないことが好ましい。

第１ヘッダ７０は、その内部空間が仕切板７１によって上下に仕切られることによって、各熱交換パス６０Ａ〜６０Ｋに対応する連通空間７２Ａ〜７２Ｋが形成されている。連通空間７２Ａ以外の連通空間７２Ｂ〜７２Ｋは、連絡配管７４Ｂ〜７４Ｋと連通しており、キャピラリチューブ９４Ｂ〜９４Ｋを介して分流器本体９２と連通している。言い換えれば、第１ヘッダ７０の連通空間７２Ｂ〜７２Ｋのそれぞれには、液冷媒出入口７３が設けられている。以下では、連通空間７２Ｂ〜７２Ｋを、液側出入口空間７２Ｂ〜７２Ｋと呼ぶ場合がある。また、以下では、連通空間７２Ａを、縦折り返し空間７２Ａと呼ぶ場合がある。

連通空間７２Ａは、第１熱交換パス６０Ａの下段第１風上側冷媒パス６１Ａ１及び上段第１風上側冷媒パス６１Ａ２と、風上側熱交換部５０ａの第２端５０ａ２側で連通している。液側出入口空間７２Ｂは、第２熱交換パス６０Ｂの第２風上側冷媒パス６１Ｂ（１３本の扁平管５２）と、風上側熱交換部５０ａの第２端５０ａ２側で連通している。液側出入口空間７２Ｃは、第３熱交換パス６０Ｃの第３風上側冷媒パス６１Ｃ（１３本の扁平管５２）と、風上側熱交換部５０ａの第２端５０ａ２側で連通している。液側出入口空間７２Ｄは、第４熱交換パス６０Ｄの第４風上側冷媒パス６１Ｄ（１２本の扁平管５２）と、風上側熱交換部５０ａの第２端５０ａ２側で連通している。液側出入口空間７２Ｅは、第５熱交換パス６０Ｅの第５風上側冷媒パス６１Ｅ（１２本の扁平管５２）と、風上側熱交換部５０ａの第２端５０ａ２側で連通している。液側出入口空間７２Ｆは、第６熱交換パス６０Ｆの第６風上側冷媒パス６１Ｆ（１１本の扁平管５２）と、風上側熱交換部５０ａの第２端５０ａ２側で連通している。液側出入口空間７２Ｇは、第７熱交換パス６０Ｇの第７風上側冷媒パス６１Ｇ（１０本の扁平管５２）と、風上側熱交換部５０ａの第２端５０ａ２側で連通している。液側出入口空間７２Ｈは、第８熱交換パス６０Ｈの第８風上側冷媒パス６１Ｈ（９本の扁平管５２）と、風上側熱交換部５０ａの第２端５０ａ２側で連通している。液側出入口空間７２Ｉは、第９熱交換パス６０Ｉの第９風上側冷媒パス６１Ｉ（８本の扁平管５２）と、風上側熱交換部５０ａの第２端５０ａ２側で連通している。液側出入口空間７２Ｊは、第１０熱交換パス６０Ｊの第１０風上側冷媒パス６１Ｊ（４本の扁平管５２）と、風上側熱交換部５０ａの第２端５０ａ２側で連通している。液側出入口空間７２Ｋは、第１１熱交換パス６０Ｋの第１１風上側冷媒パス６１Ｋ（３本の扁平管５２）と、風上側熱交換部５０ａの第２端５０ａ２側で連通している。

第２ヘッダ８０の内部空間は、その内部空間が仕切板８１によって仕切られることによって、連通空間８２Ｕ、連通空間８２Ｄ１及び連通空間８２Ｄ２が形成されている。なお、以下では、連通空間８２Ｕ及び連通空間８２Ｄ２を、それぞれガス側出入口空間８２Ｕ及びガス側出入口空間８２Ｄ２と呼ぶ場合がある。また、連通空間８２Ｄ１を、液側出入口空間８２Ｄ１と呼ぶ場合がある。

連通空間８２Ｕは、熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋの風下側冷媒パス６２Ｂ〜６２Ｋと風下側熱交換部５０ｂの第２端５０ｂ２側で連通している。第２ヘッダ８０の、内部に連通空間８２Ｕが形成される第２連絡部８０ｂには、第１熱交換パス６０Ａ以外の全ての熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋの扁平管５２が接続される。また、連通空間８２Ｕには、複数の分岐管８４が連通している。ここでは、連通空間８２Ｕには、１７本の分岐管８４が連通している。内部に連通空間８２Ｕが形成される第２連絡部８０ｂには、（風下側冷媒パス６２Ｂ〜６２Ｋの）風下側熱交換部５０ｂの９５本の扁平管５２が接続されていることから、第２連絡部８０ｂに接続される分岐管８４の数を第２連絡部８０ｂに接続される扁平管５２の数で除した値は、約０．１８である。

なお、連通空間８２Ｕは、単一空間（仕切られていない空間）でなくてもよく、仕切板によってさらに上下に仕切られてもよい。例えば、連通空間８２Ｕには、仕切板が配置され、それぞれが各熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋに対応する複数の部屋（空間）が形成されてもよい。その上で、第２ヘッダ８０には、各部屋に対応する熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋの風下側熱交換部５０ｂの扁平管５２が連通するように接続され、各部屋に対応する位置に分岐管８４が接続されるガス冷媒出入口８３が設けられてもよい。

連通空間８２Ｄ２は、第１熱交換パス６０Ａの風下側冷媒パス６２Ａ（上段第１風下側冷媒パス６２Ａ２）と、風下側熱交換部５０ｂの第２端５０ｂ２側で連通している。第２ヘッダ８０の、内部に連通空間８２Ｄ２が形成される第１連絡部８０ａには、第１熱交換パス６０Ａの扁平管５２が接続される。好ましくは、本実施形態のように、第１連絡部８０ａには、第１熱交換パス６０Ａの扁平管５２だけが接続される。特にここでは、第１連絡部８０ａには、第１熱交換パス６０Ａの風下側熱交換部５０ｂの下から２段目の扁平管５２だけが接続される。また、連通空間８２Ｄ２は、１本の分岐管８４が連通している。第１連絡部８０ａには、風下側熱交換部５０ｂの１本の扁平管５２が接続されていることから、第１連絡部８０ａに接続される分岐管８４の数を第１連絡部８０ａに接続される扁平管５２の数で除した値は、１である。つまり、第１連絡部８０ａに接続される分岐管８４の数を第１連絡部８０ａに接続される扁平管５２の数で除した値（１）は、第２連絡部８０ｂに接続される分岐管８４の数を第２連絡部８０ｂに接続される扁平管５２の数で除した値（約０．１８）に比べて大きい。連絡部に接続される分岐管８４の数を、連絡部に接続される扁平管５２の数で除した値は、除霜運転時にその連絡部に連通する扁平管５２に流入する冷媒の流量に概ね比例する。そのため、本実施形態では、除霜運転時に第１熱交換パス６０Ａに含まれる扁平管５２を流れる単位時間あたりの冷媒の流量が、第１熱交換パス６０Ａ以外の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋに含まれる扁平管５２を流れる単位時間あたりの冷媒の流量よりも多くなる。

なお、第１連絡部８０ａに接続される分岐管８４の数を第１連絡部８０ａに接続される扁平管５２の数で除した値は、第２連絡部８０ｂに接続される分岐管８４の数を第２連絡部８０ｂに接続される扁平管５２の数で除した値の２倍以上かつ１０倍以下であることが好ましい。また、除霜運転時に第１熱交換パス６０Ａに含まれる扁平管５２を流れる単位時間あたりの冷媒の流量は、除霜運転時に熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋに含まれる扁平管５２を流れる単位時間あたりの冷媒の流量の２倍以上かつ１０倍以下であることが好ましい。

連通空間８２Ｄ１は、連絡配管７４Ａと連通しており、キャピラリチューブ９４Ａを介して分流器本体９２と連通している。言い換えれば、第２ヘッダ８０の、内部に連通空間８２Ｄ１が形成される部分には、液冷媒出入口７３が設けられている。また、第２ヘッダ８０の、内部に連通空間８２Ｄ１が形成される部分には、第１熱交換パス６０Ａの扁平管５２（第１熱交換パス６０Ａの風下側熱交換部５０ｂの最下段の扁平管５２）が接続される。

連結ヘッダ７５は、その内部空間が仕切板７７によって上下に仕切られている。仕切板７７は、熱交換部５０ａ，５０ｂの扁平管５２を段毎に区画している。連結ヘッダ７５の内部には、仕切板７７によって各熱交換パス６０Ａ〜６０Ｋに対応する折り返し空間７６Ａ〜７６Ｋが形成されている。折り返し空間７６Ａ〜７６Ｋは、対応する熱交換パス６０Ａ〜６０Ｋを構成する扁平管５２に連通している。

折り返し空間７６Ａでは、第１風上側冷媒パス６１Ａと第１風下側冷媒パス６２Ａとが、熱交換部５０ａ，５０ｂの第１端５０ａ１，５０ｂ１側で連通している。具体的に説明する。

折り返し空間７６Ａは、仕切板７７により上下２つの区画に分割されており、それぞれの区画には、同一の段の扁平管５２が連通している。つまり、下側の区画は、下段第１風上側冷媒パス６１Ａ１及び下段第１風下側冷媒パス６２Ａ１と連通し、上側の区画は、上段第１風上側冷媒パス６１Ａ２及び上段第１風下側冷媒パス６２Ａ２と連通している。

このように構成されることで、第１熱交換パス６０Ａでは、例えば除霜運転時には、以下の様に冷媒が流れる。第２ヘッダ８０のガス側出入口空間８２Ｄ２から上段第１風下側冷媒パス６２Ａ２に流入した冷媒は、折り返し空間７６Ａを経て上段第１風上側冷媒パス６１Ａ２に流入する。上段第１風上側冷媒パス６１Ａ２を第１ヘッダ７０まで流れた冷媒は、第１ヘッダ７０の縦折り返し空間７２Ａを介して下段第１風上側冷媒パス６１Ａ１に流入する。下段第１風上側冷媒パス６１Ａ１に流入した冷媒は、折り返し空間７６Ａを経て下段第１風下側冷媒パス６２Ａ１に流入し、下段第１風下側冷媒パス６２Ａ１から第２ヘッダ８０の液側出入口空間８２Ｄ１に流入する（図９（ａ）参照）。

折り返し空間７６Ｂでは、第２風上側冷媒パス６１Ｂの１３本（１３段）の扁平管５２と、第２風下側冷媒パス６２Ｂの１３本（１３段）の扁平管５２とが、熱交換部５０ａ，５０ｂの第１端５０ａ１，５０ｂ１側で連通している。折り返し空間７６Ｂは、仕切板７７により上下に１３個の区画に分割されており、それぞれの区画には、同一の段の扁平管５２が連通している。

折り返し空間７６Ｃ〜７６Ｋについても、それぞれ、第３風上側冷媒パス６１Ｃ〜第１１風上側冷媒パス６１Ｋと、第３風下側冷媒パス６２Ｃ〜第１１風下側冷媒パス６２Ｋとが、熱交換部５０ａ，５０ｂの第１端５０ａ１，５０ｂ１側で連通している。折り返し空間７６Ｃ〜７６Ｋは、仕切板７７により、それぞれの空間に連通する、第３風上側冷媒パス６１Ｃ〜第１１風上側冷媒パス６１Ｋの扁平管５２の段数（第３風下側冷媒パス６２Ｃ〜第１１風下側冷媒パス６２Ｋの扁平管５２の段数）と同数の区画に分割されている。それぞれの区画には、同一の段の扁平管５２が連通している。

このように構成されることで、第２熱交換パス６０Ｂ〜第１１熱交換パス６０Ｋ（第１熱交換パス６０Ａ以外）では、例えば除霜運転時には、以下の様に冷媒が流れる。第２ヘッダ８０のガス側出入口空間８２Ｕに流入した冷媒は、第２風下側冷媒パス６２Ｂ〜第１１風下側冷媒パス６２Ｋに流入する。第２風下側冷媒パス６２Ｂ〜第１１風下側冷媒パス６２Ｋのそれぞれに流入した冷媒は、折り返し空間７６Ｂ〜７６Ｋを経て、扁平管５２の段方向（上下方向）において第２風下側冷媒パス６２Ｂ〜第１１風下側冷媒パス６２Ｋと同一位置の風下側熱交換部５０ｂの扁平管５２の通路５２ｂ（第２風上側冷媒パス６１Ｂ〜第１１風上側冷媒パス６１Ｋ）に流入する。第２風上側冷媒パス６１Ｂ〜第１１風上側冷媒パス６１Ｋを第１ヘッダ７０まで流れた冷媒は、それぞれ液側出入口空間７２Ｂ〜７２Ｋに流入する（図９（ｂ）参照）。

なお、ここでは、列方向に隣り合う同一段の扁平管５２同士（風上側熱交換部５０ａ及び風下側熱交換部５０ｂの同一段の扁平管５２同士）を、熱交換部５０ａ，５０ｂの第１端５０ａ１，５０ｂ１側で連通させるように仕切板７７が設けられている。しかし、このような態様に限定されるものではなく、例えば、同じ熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋ内では、列方向に隣り合う異なる段の扁平管５２同士を連通させるように仕切板７７の一部が省略されてもよい。

（５−３−６）第１ヘッダ、第２ヘッダ及びガス分流管の設置位置
次に、第１ヘッダ７０、第２ヘッダ８０及びガス分流管８５の設置位置について詳しく説明する。

第１ヘッダ７０は、風上側熱交換部５０ａの扁平管５２の第２部分５０ａａにおける熱源側ファン１５の空気流れ方向（つまり右方向）において、前述の左側面パネル４５ｂの後方に、左側面パネル４５ｂと隣接して配置される。つまり、第１ヘッダ７０は、左側面パネル４５ｂの右側（裏側）に、左側面パネル４５ｂと隣接して配置される。その結果、第１ヘッダ７０は、左側面視において視認されない位置に配置される。言い換えれば、第１ヘッダ７０は、左側面パネル４５ｂの後方に隣接して配置される左側面側の空気取込口４０ａ４に正対した時に、空気取込口４０ａ４から見えない位置に配置される。

第１ヘッダ７０がこのような位置に配置されることで、第１ヘッダ７０は、熱源側ファン１５が生成する空気の流路から外れた非空気流れ空間Ａ１に配置される。その結果、第１ヘッダ７０に空気を当てることで生じる腐食等の問題の発生が抑制されやすい。

なお、本実施形態では、非空気流れ空間Ａ１は、熱源側ファン１５の運転時に、熱交換部５０のフィン５４によって形成される通風路を通過する空気の平均的な風速Ｖに対し、風速が風速Ｖの１／３以下の空間である。より好ましくは、非空気流れ空間Ａ１は、熱源側ファン１５の運転時に、熱交換部５０のフィン５４によって形成される通風路を通過する空気の平均的な風速Ｖに対し、風速が風速Ｖの１／５以下の空間である。

一方、第２ヘッダ８０は、風上側熱交換部５０ａの扁平管５２の第２部分５０ａａにおける熱源側ファン１５の空気流れ方向（つまり右方向）において、前述の空気取込口４０ａ４の下流側に配置される。つまり、第２ヘッダ８０は、空気取込口４０ａ４の右側に配置される。また、第２ヘッダ８０は、風上側熱交換部５０ａの扁平管５２の第２部分５０ａａにおける熱源側ファン１５の空気流れ方向（つまり右方向）において、風上側熱交換部５０ａの扁平管５２の第２部分５０ａａの下流側に、第２部分５０ａａと隣接して配置される。つまり、第２ヘッダ８０は、第２部分５０ａａの右側に配置される。その結果、第２ヘッダ８０は、風上側熱交換部５０ａが存在しない状態を仮定すると、左側面視において（空気取込口４０ａ４に正対した時に）視認可能な位置に配置される。

第２ヘッダ８０がこのような位置に配置されることで、第２ヘッダ８０は、熱源側ファン１５が生成する空気の流路である空気流れ空間Ａ２に配置される。特に、第２ヘッダ８０は、風上側熱交換部５０ａの扁平管５２を流れる冷媒と熱交換した空気が当たる位置に配置される。

なお、本実施形態では、空気流れ空間Ａ２は、熱源側ファン１５の運転時に、熱交換部５０のフィン５４によって形成される通風路を通過する空気の平均的な風速Ｖに対し、風速が風速Ｖの１／３より大きい空間である。より好ましくは、空気流れ空間Ａ２は、熱源側ファン１５の運転時に、熱交換部５０のフィン５４によって形成される通風路を通過する空気の平均的な風速Ｖに対し、風速が風速Ｖの１／５より大きい空間である。言い換えれば、空気流れ空間Ａ２は、熱源側ファン１５の運転時に、非空気流れ空間Ａ１よりも風速が大きくなる空間である。

第２ヘッダ８０と分岐管８４により接続されるガス分流管８５は、風上側熱交換部５０ａの扁平管５２の第２部分５０ａａにおける熱源側ファン１５の空気流れ方向（つまり右方向）において、前述の左側面パネル４５ｂの後方に配置される。つまり、ガス分流管８５は、左側面パネル４５ｂの右側（裏側）に配置される。その結果、ガス分流管８５は、左側面視において視認されない位置に配置される。言い換えれば、ガス分流管８５は、左側面パネル４５ｂの後方に隣接して配置される左側面側の空気取込口４０ａ４に正対した時に、空気取込口４０ａ４から見えない位置に配置される。

ガス分流管８５がこのような位置に配置されることで、ガス分流管８５は、熱源側ファン１５が生成する空気の流路から外れた非空気流れ空間Ａ１に配置される。

（５−４）冷媒の流れ
上記の構成を有する熱源側熱交換器１１及び熱源側熱交換器１１周りの冷媒の流れについて説明する。

（５−４−１）暖房運転
暖房運転時には、熱源側熱交換器１１は、熱源側膨張機構１２（図１参照）において減圧された冷媒の蒸発器として機能する。暖房運転時には、図７〜図９における冷媒の流れを示す矢印の方向とは逆向きに冷媒が流れる。

熱源側膨張機構１２において減圧された冷媒は、液冷媒管２０（図１参照）を通じて分流器９０に送られる。分流器９０に送られた冷媒は、主管９６を通過して分流器本体９２に流入し、分流器本体９２からキャピラリチューブ９４Ａ〜９４Ｋに分流される。キャピラリチューブ９４Ａ〜９４Ｋを流れた冷媒は、連絡配管７４Ａ〜７４Ｋを介して、第２ヘッダ８０の液側出入口空間８２Ｄ１及び第１ヘッダ７０の液側出入口空間７２Ｂ〜７２Ｋに送られる。

各液側出入口空間７２Ｂ〜７２Ｋに送られた冷媒は、各熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋの風上側冷媒パス６１Ｂ〜６１Ｋの扁平管５２に分流される。風上側冷媒パス６１Ｂ〜６１Ｋのそれぞれに送られた冷媒は、風上側冷媒パス６１Ｂ〜６１Ｋを流れる間に室外空気との熱交換によって加熱されて、連結ヘッダ７５の折り返し空間７６Ｂ〜７６Ｋを通じて、各熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋの風下側冷媒パス６２Ｂ〜６２Ｋに送られる。風下側冷媒パス６２Ｂ〜６２Ｋのそれぞれに送られた冷媒は、風下側冷媒パス６２Ｂ〜６２Ｋを流れる間に室外空気との熱交換によってさらに加熱されて、第２ヘッダ８０のガス側出入口空間８２Ｕにおいて合流する。すなわち、熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋでは、冷媒は、風上側冷媒パス６１Ｂ〜６１Ｋ、風下側冷媒パス６２Ｂ〜６２Ｋの順に、熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋを通過する（図７〜図９参照）。熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋでは、冷媒は、液状態又は気液二相状態から蒸発して過熱ガス状態になるまで加熱される。

上記のように、熱源側熱交換器１１が蒸発器として機能する時、熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋでは、風上側冷媒パス６１Ｂ〜６１Ｋを流れ、その後風下側冷媒パス６２Ｂ〜６２Ｋを流れる。つまり、熱源側熱交換器１１が蒸発器として機能する時に、熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋでは、冷媒の流れは、熱源側ファン１５が生成する空気流れに対して蒸発並行流である。

一方、液側出入口空間８２Ｄ１に送られた冷媒は、下段第１風下側冷媒パス６２Ａ１に送られる。下段第１風下側冷媒パス６２Ａ１に送られた冷媒は、下段第１風下側冷媒パス６２Ａ１を流れる間に室外空気との熱交換によって加熱され、連結ヘッダ７５の下段側の折り返し空間７６Ａを通じて、下段第１風上側冷媒パス６１Ａ１に送られる。下段第１風上側冷媒パス６１Ａ１に送られた冷媒は、下段第１風上側冷媒パス６１Ａ１を流れる間に室外空気との熱交換によってさらに加熱され、第１ヘッダ７０の縦折り返し空間７２Ａを通じて、上段第１風上側冷媒パス６１Ａ２に送られる。上段第１風上側冷媒パス６１Ａ２に送られた冷媒は、上段第１風上側冷媒パス６１Ａ２を流れる間に室外空気との熱交換によってさらに加熱されて、連結ヘッダ７５の上段側の折り返し空間７６Ａを通じて、上段第１風下側冷媒パス６２Ａ２に送られる。上段第１風下側冷媒パス６２Ａ２に送られた冷媒は、上段第１風下側冷媒パス６２Ａ２を流れる間に室外空気との熱交換によってさらに加熱されて、第２ヘッダ８０のガス側出入口空間８２Ｄ２に送られる。すなわち、冷媒は、下段第１風下側冷媒パス６２Ａ１、下段第１風上側冷媒パス６１Ａ１、上段第１風上側冷媒パス６１Ａ２、上段第１風下側冷媒パス６２Ａ２の順に、第１熱交換パス６０Ａを通過する。第１熱交換パス６０Ａでは、冷媒は、液状態又は気液二相状態から蒸発して過熱ガス状態になるまで加熱される。

第２ヘッダ８０のガス側出入口空間８２Ｕに送られた冷媒は、ガス分流管８５に送られる。第２ヘッダ８０のガス側出入口空間８２Ｄ２に送られた冷媒も、ガス分流管８５に送られ、ガス分流管８５内でガス側出入口空間８２Ｕからの冷媒と合流する。ガス分流管８５に流入した冷媒は、第１ガス冷媒管１９（図１参照）を通じて圧縮機８（図１参照）の吸入側に送られる。

（５−４−２）冷房運転及び除湿運転
冷房運転時には、熱源側熱交換器１１は、圧縮機８（図１参照）から吐出された冷媒の放熱器として機能する。冷房運転時には、図７〜図９における冷媒の流れを示す矢印の方向に冷媒が流れる。

圧縮機８（図１参照）から吐出された冷媒は、第１ガス冷媒管１９（図１参照）を通じてガス分流管８５に送られる。ガス分流管８５に流入した冷媒は、分岐管８４に分流されて、第２ヘッダ８０のガス側出入口空間８２Ｕ及びガス側出入口空間８２Ｄ２に送られる。

第２ヘッダ８０のガス側出入口空間８２Ｕに送られた冷媒は、熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋの風下側冷媒パス６２Ｂ〜６２Ｋに分流される。また、第２ヘッダ８０のガス側出入口空間８２Ｄ２に送られた冷媒は、熱交換パス６０Ａの風下側冷媒パス６２Ａに供給される。

各風下側冷媒パス６２Ｂ〜６２Ｋに送られた冷媒は、各風下側冷媒パス６２Ｂ〜６２Ｋを流れる間に室外空気との熱交換によって放熱して、連結ヘッダ７５の折り返し空間７６Ｂ〜７６Ｋを通じて、それぞれ各熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋの風上側冷媒パス６１Ｂ〜６１Ｋに送られる。各風上側冷媒パス６１Ｂ〜６１Ｋの扁平管５２に送られた冷媒は、風上側冷媒パス６１Ｂ〜６１Ｋを流れる間に室外空気との熱交換によってさらに放熱して、第１ヘッダ７０の各液側出入口空間７２Ｂ〜７２Ｋにおいて合流する。すなわち、冷媒は、熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋでは、風下側冷媒パス６２Ｂ〜６２Ｋ、風上側冷媒パス６１Ｂ〜６１Ｋの順に、熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋを通過する。熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋでは、冷媒は、過熱ガス状態から飽和液状態又は過冷却液状態になるまで放熱する。

上段第１風下側冷媒パス６２Ａ２に送られた冷媒は、上段第１風下側冷媒パス６２Ａ２を流れる間に室外空気との熱交換によって放熱し、連結ヘッダ７５の上段側の折り返し空間７６Ａを通じて、上段第１風上側冷媒パス６１Ａ２に送られる。上段第１風上側冷媒パス６１Ａ２に送られた冷媒は、上段第１風上側冷媒パス６１Ａ２を流れる間に室外空気との熱交換によってさらに放熱し、第１ヘッダ７０の縦折り返し空間７２Ａを通じて、下段第１風上側冷媒パス６１Ａ１に送られる。下段第１風上側冷媒パス６１Ａ１に送られた冷媒は、下段第１風上側冷媒パス６１Ａ１を流れる間に室外空気との熱交換によってさらに放熱して、連結ヘッダ７５の上側の折り返し空間７６Ａを通じて、下段第１風下側冷媒パス６２Ａ１に送られる。下段第１風下側冷媒パス６２Ａ１に送られた冷媒は、下段第１風下側冷媒パス６２Ａ１を流れる間に室外空気との熱交換によってさらに放熱して、第２ヘッダ８０の液側出入口空間８２Ｄ１に送られる。すなわち、冷媒は、上段第１風下側冷媒パス６２Ａ２、上段第１風上側冷媒パス６１Ａ２、下段第１風上側冷媒パス６１Ａ１、下段第１風下側冷媒パス６２Ａ１の順に、第１熱交換パス６０Ａを通過する。第１熱交換パス６０Ａでは、冷媒は、過熱ガス状態から飽和液状態又は過冷却液状態になるまで放熱する。

各液側出入口空間８２Ｄ１，７２Ｂ〜７２Ｋに送られた冷媒は、それぞれ連絡配管７４Ａ〜７４Ｋを介して分流器９０のキャピラリチューブ９４Ａ〜９４Ｋに送られて、分流器本体９２において合流する。分流器本体９２において合流した冷媒は、液冷媒管２０（図１参照）を通じて熱源側膨張機構１２（図１参照）に送られる。

除霜運転時には、熱源側熱交換器１１は、冷房運転時と同様に、圧縮機８（図１参照）から吐出された冷媒の放熱器として機能する。なお、除霜運転時の熱源側熱交換器１１における冷媒の流れは、冷房運転時と同様であるため、ここでは説明を省略する。ただし、冷房運転時とは異なり、除霜運転時は、冷媒が、主として、熱交換パス６０Ａ〜６０Ｋに付着した霜を融解させつつ放熱することになる。

なお、以上で説明したように熱交換パス６０Ａ〜６０Ｋが構成される結果、除霜運転時には、第１熱交換パス６０Ａを流れる冷媒の流速は、第１熱交換パス６０Ａ以外の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋを流れる冷媒の流速よりも速い。好ましくは、除霜運転時において、第１熱交換パス６０Ａを流れる冷媒の流速は、第１熱交換パス６０Ａ以外の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋを流れる冷媒の流速の２倍以上かつ１０倍以下であることが好ましい。

なお、空気調和装置１では、上記のように、熱交換部５０の最下段の扁平管５２を含む最下段の第１熱交換パス６０Ａのパス有効長を、他の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋのパス有効長よりも長くしている。その結果、第１熱交換パス６０Ａにおける冷媒の流れ抵抗は、他の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋにおける冷媒の流れ抵抗より大きい。

このような熱源側熱交換器１１を、暖房運転と（逆サイクル）除霜運転とを切り換えて行う空気調和装置１に採用したことで、暖房運転時に第１熱交換パス６０Ａに液状態の冷媒が流入しにくくなり、最下段の熱交換パスを流れる冷媒の温度が上昇しやすくなる。そのため、暖房運転時に第１熱交換パス６０Ａにおける着霜を抑制することができる。

しかも、ここでは、第１熱交換パス６０Ａのパス有効長が長くなることによって、第１熱交換パス６０Ａにおける伝熱面積を大きくすることができるため、第１熱交換パス６０Ａを流れる冷媒の温度の上昇を促進することができる。これにより、除霜運転時の第１熱交換パス６０Ａにおける融け残りを減少させることができる。

さらにここでは、除霜運転時には、第１熱交換パス６０Ａを流れる冷媒の流速は、第１熱交換パス６０Ａ以外の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋを流れる冷媒の流速よりも速い。除霜運転時に第１熱交換パス６０Ａに含まれる扁平管５２を流れる単位時間あたりの冷媒の流量は、第１熱交換パス６０Ａ以外の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋに含まれる扁平管５２を流れる単位時間あたりの冷媒の流量よりも多い。その結果、第１熱交換パス６０Ａの扁平管５２内の液冷媒を容易に排出することができるとともに、第１熱交換パス６０Ａの扁平管５２に比較的大きな熱量を供給し、除霜運転時の最下段の扁平管５２の霜の融け残りを抑制することができる。また、ここでは、熱源側熱交換器１１全体の除霜時間を短縮し、暖房運転の休止時間を短縮することができる。

（６）特徴
（６−１）
冷凍装置の一例としての空気調和装置１は、冷媒回路６と、気流生成機構の一例としての熱源側ファン１５と、制御部２３と、を備える。冷媒回路６は、利用側熱交換器３２ａ，３２ｂと、熱源側熱交換器１１と、を有する。熱源側熱交換器１１は、上下方向である段方向に多段に配置されるとともに内部に冷媒の通路５２ｂが形成された複数の扁平管５２を有する。熱源側ファン１５は、気流を生成し、熱源側熱交換器１１に空気を供給する。制御部２３は、加熱運転の一例である暖房運転と除霜運転とを切り換えて実行する。暖房運転では、利用側熱交換器３２ａ，３２ｂを冷媒の放熱器として利用するとともに、熱源側熱交換器１１を冷媒の蒸発器として利用する。除霜運転では、熱源側熱交換器１１を冷媒の放熱器として利用する。複数の扁平管５２は、段方向に多段に並ぶ複数の熱交換パス６０Ａ〜６０Ｋに区分される。熱交換パス６０Ａ〜６０Ｋは、最下段の扁平管５２を含む第１熱交換パス６０Ａを含む。除霜運転時に第１熱交換パス６０Ａを流れる冷媒の流速は、第１熱交換パス６０Ａ以外の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋを流れる冷媒の流速よりも速い。

このように構成されることで、第１熱交換パス６０Ａの扁平管５２内の液冷媒を容易に排出することができる。そのため、除霜運転時の最下段の扁平管５２の霜の融け残りを抑制することができる。

（６−２）
空気調和装置１では、第１熱交換パス６０Ａに含まれる扁平管５２の数は、第１熱交換パス６０Ａ以外の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋに含まれる扁平管５２の数より少ない。

このように構成されることで、第１熱交換パス６０Ａを流れる冷媒の流速を他の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋを流れる冷媒の流速より大きくすることが容易である。

（６−３）
空気調和装置１では、複数の連絡部８０ａ，８０ｂを備える。連絡部８０ａ，８０ｂは、それぞれ、内部にガス側出入口空間８２Ｄ２，８２Ｕを形成する。連絡部８０ａ，８０ｂのそれぞれには、扁平管５２の少なくとも一部が、その扁平管５２の通路５２ｂとガス側出入口空間８２Ｄ２，８２Ｕとが連通するように接続される。連絡部８０ａ，８０ｂには、除霜運転時にガス冷媒が流入するガス冷媒出入口８３が設けられ、除霜運転時にガス冷媒出入口８３からガス側出入口空間８２Ｄ２，８２Ｕに流入した冷媒を、接続されている扁平管５２に供給する。連絡部８０ａ，８０ｂは、第１熱交換パス６０Ａの扁平管５２だけが接続される第１連絡部８０ａと、第１熱交換パス６０Ａ以外の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋの扁平管５２が接続される１つ以上の第２連絡部８０ｂと、を含む。

特にここでは、連絡部８０ａ，８０ｂは、単一の第２連絡部８０ｂを含む。第２連絡部８０ｂには、第１熱交換パス６０Ａ以外の全ての熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋの扁平管５２が接続される。

ここでは、第１熱交換パス６０Ａの扁平管５２が接続される第１連絡部８０ａには第１熱交換パス６０Ａの扁平管５２だけが接続され、第２連絡部８０ｂには複数の熱交換パスの扁平管５２が接続される。そのため、第１熱交換パス６０Ａの扁平管５２には他の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋの扁平管５２よりも多くの冷媒が供給されやすく、第１熱交換パス６０Ａを流れる冷媒の流速を他の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋを流れる冷媒の流速よりも大きくすることができる。

（６−４）
空気調和装置１は、複数の分岐管８４とガス分流管８５とを備える。複数の分岐管８４は、一端が連絡部８０ａ，８０ｂのガス冷媒出入口８３に接続される。ガス分流管８５には、複数の分岐管８４の他端が接続される。ガス分流管８５は、除霜運転時に分岐管８４にガス冷媒を分流させて流す。分岐管８４は、同一流路面積の配管である。

ここでは、各分岐管８４に概ね均等に冷媒が分流され、第１連絡部８０ａに流入した冷媒は全て第１熱交換パス６０Ａの扁平管５２を流れるため、第１熱交換パス６０Ａの扁平管５２には他の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋの扁平管５２よりも多くの冷媒が供給されやすい。そのため、第１熱交換パス６０Ａを流れる冷媒の流速を他の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋを流れる冷媒の流速より大きくすることができる。

（６−５）
空気調和装置１では、第１連絡部８０ａに接続される分岐管８４の数を第１連絡部８０ａに接続される第１熱交換パス６０Ａの扁平管５２の数で除した値は、第２連絡部８０ｂに接続される分岐管８４の数を第２連絡部８０ｂに接続される扁平管５２の数で除した値に比べて大きい。

ここでは、特に、第１熱交換パス６０Ａの扁平管５２に供給される冷媒量が、第１熱交換パス６０Ａ以外の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋの扁平管５２に供給される冷媒量よりも多くなりやすく、第１熱交換パス６０Ａを流れる冷媒の流速を他の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋを流れる冷媒の流速よりも大きくすることができる。

（６−６）
空気調和装置１では、除霜運転時に第１熱交換パス６０Ａに含まれる扁平管５２を流れる単位時間当たりの冷媒の流量が、第１熱交換パス６０Ａ以外の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋに含まれる扁平管５２を流れる単位時間当たりの冷媒の流量よりも多い。

第１熱交換パス６０Ａの各扁平管５２を単位時間に流れるガス冷媒の量が他の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋの扁平管５２を単位時間に流れるガス冷媒の量に比べて多いため、除霜運転時の第１熱交換パス６０Ａの霜の融け残りを抑制することが容易である。

（７）変形例
上記実施形態は、例えば以下の変形例に示すように、適宜変形が可能である。なお、各変形例は、互いに矛盾しない範囲で他の変形例と適宜組み合わされて適用されてもよい。

（７−１）変形例Ａ
上記実施形態では、熱源側熱交換器１１は２列の熱交換部５０ａ，５０ｂを有するが、これに限定されるものではない。熱源側熱交換器１１は、３列以上の熱交換部を有するものであってもよい。また、熱源側熱交換器１１は、１列だけ熱交換部を有するものであってもよい。

（７−２）変形例Ｂ
上記実施形態では、熱源側熱交換器１１は、３ヶ所に曲げ部５６を有するが、これに限定されるものではない。例えば、熱源側熱交換器は曲げ部５６を１ヶ所に有し、熱源側熱交換器の熱交換部５０はＬ字状に形成されていてもよい。また、熱源側熱交換器は曲げ部５６を２ヶ所に有し、熱源側熱交換器の熱交換部５０はＵ字状に形成されていてもよい。また、熱源側熱交換器は曲げ部５６を４ヶ所以上に有してもよい。また、例えば、熱源側熱交換器は曲げ部５６を有さなくてもよい。

（７−３）変形例Ｃ
上記実施形態では、第２ヘッダ８０の全体が、風上側熱交換部５０ａの扁平管５２の第２部分５０ａａにおける熱源側ファン１５の空気流れ方向（つまり右方向）において、空気取込口４０ａ４の下流側に配置される。つまり、第２ヘッダ８０は、風上側熱交換部５０ａが存在しない状態を仮定すると、左側面視において（空気取込口４０ａ４に正対した時に）、左側面全体が視認可能な位置に配置される。

ただし、これに限定されるものではなく、第２ヘッダ８０の一部だけが、風上側熱交換部５０ａの扁平管５２の第２部分５０ａａにおける熱源側ファン１５の空気流れ方向（つまり右方向）において、空気取込口４０ａ４の下流側に配置されてもよい。また、第２ヘッダ８０に風上側熱交換部５０ａの扁平管５２を流れる冷媒と熱交換した空気を当てることが可能であれば（第２ヘッダ８０を空気流れ空間Ａ２に配置可能であれば）、第２ヘッダ８０は、風上側熱交換部５０ａが存在しない状態を仮定した時に、左側面視において（空気取込口４０ａ４に正対した時に）、空気取込口４０ａ４から視認できない位置に配置されてもよい。ただし、第２ヘッダ８０に空気を当てる上では、第２ヘッダ８０は、風上側熱交換部５０ａが存在しない状態を仮定した時に、左側面視において（空気取込口４０ａ４に正対した時に）、少なくとも一部が視認可能な位置に配置されることが好ましい。

なお、第２ヘッダ８０に空気を当てることで生じる腐食等の問題の発生を抑制するという観点からは、第２ヘッダ８０は、空気流れ空間Ａ２ではなく、非空気流れ空間Ａ１に配置されてもよい。

（７−４）変形例Ｄ
上記実施形態では、第２ヘッダ８０が第１ヘッダ７０よりも後方側（左側面視において、第１ヘッダ７０よりも空気取込口４０ａ４側）に配置されるが、このような態様に限定されるものではない。第２ヘッダ８０に風上側熱交換部５０ａの扁平管５２を流れる冷媒と熱交換した空気を当てることが可能であれば（第２ヘッダ８０を空気流れ空間Ａ２に配置可能であれば）、第２ヘッダ８０は、左側面視において第１ヘッダ７０と一部又は全部が重なるように配置されてもよい。また、第２ヘッダ８０に風上側熱交換部５０ａの扁平管５２を流れる冷媒と熱交換した空気を当てることが可能であれば、第２ヘッダ８０は、左側面視において第１ヘッダ７０より前方側に配置されてもよい。

なお、第２ヘッダ８０に空気を当てることで生じる腐食等の問題の発生を抑制するという観点からは、第２ヘッダ８０は、非空気流れ空間Ａ１に配置されてもよい。

（７−５）変形例Ｅ
上記実施形態では、第１熱交換パス６０Ａは、２段２列（計４本）の扁平管５２を有するが、これに限定されるものではない。

例えば、図１１及び図１２に示した熱源側熱交換器１１１にように、第１熱交換パス１６０Ａは、１段２列（計２本）の扁平管５２を有するものであってもよい。つまり、第１熱交換パス１６０Ａには、最下段の扁平管５２だけが含まれてもよい。なお、熱源側熱交換器１１１では、第１熱交換パス１６０Ａ以外の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋは、上記実施形態の熱源側熱交換器１１と同様である。つまり、熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋのそれぞれは、複数段の扁平管５２を含む。

なお、熱源側熱交換器１１１では、第２ヘッダ８０内は、仕切板８１により連通空間８２Ｕ及び連通空間１８２Ｄに区画される。第２ヘッダ８０の連通空間１８２Ｄに対応する部分には、（第１熱交換パス１６０Ａの）風下側熱交換部５０ｂの最下段の扁平管５２の通路５２ｂが連通空間１８２Ｄと連通するように接続される。また、第２ヘッダ８０の連通空間１８２Ｄに対応する部分には、除霜運転時に第１熱交換パス１６０Ａにガス冷媒を供給する分岐管８４が接続される。また、第１ヘッダ７０の連通空間７２Ａに対応する部分には、（第１熱交換パス１６０Ａの）風上側熱交換部５０ａの最下段の扁平管５２が連通空間７２Ａと連通するように接続される。また、第１ヘッダ７０の連通空間７２Ａに対応する部分には、連絡配管７４Ａが接続される液冷媒出入口７３が形成される。

なお、熱源側熱交換器１１１では、除霜運転時に、ガス分流管８５から分岐管８４を通って連通空間１８２Ｄに流入した冷媒は、風下側熱交換部５０ｂの最下段の扁平管５２を流れ、連結ヘッダ７５の上段側の折り返し空間７６Ａを通じて、風上側熱交換部５０ａの最下段の扁平管５２に送られる。風上側熱交換部５０ａの最下段の扁平管５２に送られた冷媒は、第１ヘッダ７０の連通空間７２Ａに送られる。

第１熱交換パス１６０Ａに含まれる扁平管５２を最下段の扁平管５２だけにすることで、最下段の扁平管５２を流れる冷媒の流速を他の熱交換パスよりも大きくすることが特に容易である。

（７−６）変形例Ｆ
上記実施形態で説明した熱源側熱交換器１１における冷媒の流し方（冷媒の流れるルート）は一例に過ぎず、冷媒のパス取りは適宜設計されればよい。

例えば、上記実施形態では、除霜運転時に、第１熱交換パス６０Ａを、上段第１風下側冷媒パス６２Ａ２、上段第１風上側冷媒パス６１Ａ２、下段第１風上側冷媒パス６１Ａ１、下段第１風下側冷媒パス６２Ａ１の順に冷媒が流れるがこれに限定されるものではない。

例えば、第１熱交換パス６０Ａには、除霜運転時に、図１３Ａのように、上段第１風上側冷媒パス６１Ａ２、上段第１風下側冷媒パス６２Ａ２、下段第１風下側冷媒パス６２Ａ１、下段第１風上側冷媒パス６１Ａ１の順に冷媒が流れるようにパスが取られてもよい。この場合には、第２ヘッダ８０の連通空間８２Ｄ１と連通空間８２Ｄ２とを仕切る仕切板８１が省略される。代わりに、第１ヘッダ７０の連通空間７２Ａが、１段目の扁平管５２と２段目の扁平管５２とを連通させないように仕切板により上下の空間に仕切られる。そして、連通空間７２Ａの仕切られた上方の空間に対応する位置にガス冷媒出入口８３が形成され、連通空間７２Ａの仕切られた下方の空間に対応する位置に液冷媒出入口７３が形成される。この場合には、第１連通部は第１ヘッダ７０に、第２連通部は第２ヘッダ８０に設けられることになる。

また、例えば、第１熱交換パス６０Ａには、除霜運転時に、図１３Ｂのように、下段第１風下側冷媒パス６２Ａ１、下段第１風上側冷媒パス６１Ａ１、上段第１風上側冷媒パス６１Ａ２、上段第１風下側冷媒パス６２Ａ２の順に冷媒が流れるようにパスが取られてもよい。この場合には、第２ヘッダ８０の連通空間８２Ｄ１に対応する位置にガス冷媒出入口８３が形成され、第２ヘッダ８０の連通空間８２Ｄ２に対応する位置に液冷媒出入口７３が形成される。

また、例えば、第１熱交換パス６０Ａには、除霜運転時に、図１３Ｃのように、下段第１風上側冷媒パス６１Ａ１、下段第１風下側冷媒パス６２Ａ１、上段第１風下側冷媒パス６２Ａ２、上段第１風上側冷媒パス６１Ａ２の順に冷媒が流れるようにパスが取られてもよい。この場合には、第２ヘッダ８０の連通空間８２Ｄ１と連通空間８２Ｄ２とを仕切る仕切板８１が省略される。代わりに、第１ヘッダ７０の連通空間７２Ａが、１段目の扁平管５２と２段目の扁平管５２とを連通させないように仕切板により上下の空間に仕切られる。そして、連通空間７２Ａの仕切られた上方の空間に対応する位置に液冷媒出入口７３が形成され、連通空間７２Ａの仕切られた下方の空間に対応する位置にガス冷媒出入口８３が形成される。この場合には、第１連通部は第１ヘッダ７０に、第２連通部は第２ヘッダ８０に設けられることになる。

また、例えば、第１熱交換パス６０Ａには、除霜運転時に、図１３Ｄのように、上段第１風下側冷媒パス６２Ａ２、下段第１風下側冷媒パス６２Ａ１、下段第１風上側冷媒パス６１Ａ１、上段第１風上側冷媒パス６１Ａ２の順に冷媒が流れるようにパスが取られてもよい。この場合には、連結ヘッダ７５内の１段目の扁平管５２と２段目の扁平管５２とを連通させないように仕切る仕切板７７は配置されず、代わりに折り返し空間７６Ａにおいて風上側熱交換部５０ａの扁平管５２と風下側熱交換部５０ｂの扁平管５２とを連通させないように上下方向に延びる仕切板により仕切られる。また、第１ヘッダ７０の連通空間７２Ａが、１段目の扁平管５２と２段目の扁平管５２とを連通させないように仕切板により上下の空間に仕切られる。そして、第２ヘッダ８０の連通空間８２Ｄ２にガス冷媒出入口８３が形成され、第１ヘッダ７０の連通空間７２Ａの仕切られた上方の空間に対応する位置に液冷媒出入口７３が形成され、第２ヘッダ８０の連通空間８２Ｄ１と第１ヘッダ７０の連通空間７２Ａの仕切られた下方の空間とが配管により接続される。

その他、説明は省略するが、冷媒が、下段第１風上側冷媒パス６１Ａ１、上段第１風上側冷媒パス６１Ａ２、下段第１風下側冷媒パス６２Ａ１、上段第１風下側冷媒パス６２Ａ２を流れる順序は、必要に応じ、適宜設計されればよい。なお、連絡配管７４Ａが接続される液冷媒出入口７３の位置と、除霜運転時に第１熱交換パス６０Ａにガス冷媒を供給する分岐管８４が接続されるガス冷媒出入口８３の位置とは、適宜変更されればよい。また、第１ヘッダ７０、第２ヘッダ８０及び連結ヘッダ７５内の仕切り方は適宜変更されればよい。

（７−７）変形例Ｇ
上記実施形態で説明した熱源側熱交換器１１における冷媒の流し方（冷媒の流れるルート）は一例に過ぎず、冷媒のパス取りは適宜設計されればよい。

例えば、上記実施形態では、第１熱交換パス６０Ａとそれ以外の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋとで冷媒の流し方が異なるが、これに限定されるものではなく、第１熱交換パス６０Ａにも、それ以外の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋと同様の経路で冷媒が流れるよう設計されてもよい。つまり、第１熱交換パス６０Ａのパス有効長は、他の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋのパス有効長と同一であってもよい。また、熱源側熱交換器１１が蒸発器として機能する時の第１熱交換パス６０Ａにおける冷媒の流れは、他の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋと同様に蒸発並行流であってもよい（つまり熱源側熱交換器１１が蒸発器として機能する時の冷媒の流れは、熱源側熱交換器１１の全体で蒸発並行流であってもよい）。

また、上記実施形態では、空気の流れ方向に並べられた熱交換部５０の、同一段の伝熱管を冷媒が流れるように冷媒の流れるルートが設計されているが、これに限定されるものではない。例えば、ある熱交換部の冷媒パスを流れた冷媒は、同一の熱交換部又は他の熱交換部の異なる段の（異なる高さ位置の）伝熱管を流れるように冷媒の流れるルートが設計されてもよい。

（７−８）変形例Ｈ
上記実施形態では、空気調和装置１は、冷房運転及び暖房運転の両方を実行可能な装置である。ただし、これに限定されるものではなく、例えば、本開示の冷凍装置は、暖房運転及び除霜運転のみを行う空気調和装置であってもよい。

（７−９）変形例Ｉ
上記実施形態では、空気調和装置１を例に冷凍装置を説明したが、上記実施形態の特徴が他の種類の冷凍装置に適用されてもよい。例えば、上記実施形態の特徴が、冷凍装置の一例としての給湯装置に適用されてもよい。

（７−１０）変形例Ｊ
上記実施形態では、熱源ユニット２は上吹き型のユニットであり、熱源ユニット２の側面側から空気が吸い込まれ、熱源ユニット２の上部から上方に空気が吹き出される。しかし、熱源ユニット２は、上吹き型に限定されるものではなく、例えば、横吹き型のユニットであってもよい。

（７−１１）変形例Ｋ
上記実施形態では、第１熱交換パス６０Ａに含まれる扁平管５２の数は、第１熱交換パス６０Ａ以外の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋのそれぞれに含まれる扁平管５２の数より少ないが、これに限定されるものではない。第１熱交換パス６０Ａに含まれる扁平管５２の数は、熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋのいずれかに含まれる扁平管５２の数と同数、又は、熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋのいずれかに含まれる扁平管５２の数より多くてもよい。

この場合には、例えば、第１熱交換パス６０Ａに接続される分岐管８４の数を増やしたり、第１熱交換パス６０Ａに接続される分岐管８４の流路面積を他の分岐管８４より大きく設計したりしてもよい。そして、除霜運転時に第１熱交換パス６０Ａに含まれる扁平管５２を流れる単位時間当たりの冷媒の流量が、熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋに含まれる扁平管５２を流れる単位時間当たりの冷媒の流量よりも大きくなるようにしてもよい。そして、結果として、第１熱交換パス６０Ａを流れる冷媒の流速を、他の熱交換パス６０Ｂ〜６０Ｋを流れる冷媒の流速より速くなるようにしてもよい。

以上、本開示の実施形態及び変形例を説明したが、特許請求の範囲に記載された本開示の趣旨及び範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。

本開示は、上下方向に多段に配置される複数の扁平管を有する熱源側熱交換器を備え、熱源側熱交換器を冷媒の放熱器として利用して除霜運転を行う冷凍装置に広く適用でき有用である。

１ 空気調和装置（冷凍装置）
６ 冷媒回路
１１，１１１ 熱源側熱交換器
１５ 熱源側ファン（気流生成機構）
２３ 制御部
３２ａ，３２ｂ 利用側熱交換器
５２ 扁平管
５２ｂ 通路
６０Ａ，１６０Ａ 第１熱交換パス
６０Ｂ〜６０Ｋ 熱交換パス（第１熱交換パス以外の熱交換パス）
８０ａ 第１連絡部
８０ｂ 第２連絡部
８２Ｄ２，１８２Ｄ 第１ガス側出入口空間（部屋）
８２Ｕ 上部ガス側出入口空間（部屋）
８３ ガス冷媒出入口
８４ 分岐管
８５ ガス分流管

国際公開第２０１３／１６１７９９号

Claims (9)

1. 利用側熱交換器（３２ａ，３２ｂ）と、上下方向である段方向に多段に配置されるとともに内部に冷媒の通路（５２ｂ）が形成された複数の扁平管（５２）を有する熱源側熱交換器（１１，１１１）と、を有する冷媒回路（６）と、
   気流を生成し、前記熱源側熱交換器に空気を供給する気流生成機構（１５）と、
   前記利用側熱交換器を冷媒の放熱器として利用するとともに前記熱源側熱交換器を冷媒の蒸発器として利用する加熱運転と、前記利用側熱交換器を冷媒の蒸発器として利用するとともに前記熱源側熱交換器を冷媒の放熱器として利用する除霜運転と、を切り換えて実行する制御部（２３）と、
   を備え、
   前記扁平管は、前記段方向に多段に並ぶ複数の熱交換パス（６０Ａ，１６０Ａ，６０Ｂ〜６０Ｋ）に区分され、
   前記熱交換パスは、最下段の前記扁平管を含む第１熱交換パス（６０Ａ，１６０Ａ）を含み、
   前記除霜運転時に前記第１熱交換パスを流れる冷媒の流速が、前記第１熱交換パス以外の前記熱交換パス（６０Ｂ〜６０Ｋ）を流れる冷媒の流速よりも速い、
   冷凍装置（１）。
2. 前記扁平管は、前記気流生成機構が生成する空気流れ方向に複数列並べられ、
   少なくとも前記第１熱交換パス以外の前記熱交換パス（６０Ｂ〜６０Ｋ）では、第１の列の前記扁平管を流れた冷媒が、前記第１の列に隣接する列であって前記段方向において同一位置に配置される前記扁平管を流れる、
   請求項１に記載の冷凍装置。
3. 前記第１熱交換パスに含まれる前記扁平管の数は、前記第１熱交換パス以外の前記熱交換パスに含まれる前記扁平管の数より少ない、
   請求項１又は２に記載の冷凍装置。
4. 前記第１熱交換パス（１６０Ａ）には前記最下段の前記扁平管だけが前記扁平管として含まれ、前記第１熱交換パス以外の前記熱交換パス（６０Ｂ〜６０Ｋ）は複数段の前記扁平管を含む、
   請求項３に記載の冷凍装置。
5. 内部に部屋（８２Ｕ，８２Ｄ２，１８２Ｄ）を形成し、前記扁平管の少なくとも一部がその扁平管の前記通路と前記部屋とが連通するように接続され、前記除霜運転時にガス冷媒が流入するガス冷媒出入口（８３）が設けられ、前記除霜運転時に前記ガス冷媒出入口から前記部屋に流入した冷媒を接続されている前記扁平管に供給する、複数の連絡部（８０ａ，８０ｂ）をさらに備え、
   前記連絡部は、前記第１熱交換パスの前記扁平管だけが接続される第１連絡部（８０ａ）と、前記第１熱交換パス以外の前記熱交換パスの前記扁平管が接続される１つ以上の第２連絡部（８０ｂ）と、を含む
   請求項１から４のいずれか１項に記載の冷凍装置。
6. 前記連絡部は、単一の前記第２連絡部を含み、
   前記第２連絡部には、前記第１熱交換パス以外の全ての前記熱交換パスの前記扁平管が接続される、
   請求項５に記載の冷凍装置。
7. 一端が前記連絡部の前記ガス冷媒出入口に接続される複数の分岐管（８４）と、
   前記複数の前記分岐管の他端が接続され、前記除霜運転時に前記分岐管にガス冷媒を分流させて流すガス分流管（８５）と、
   をさらに備え、
   前記分岐管は同一流路面積の配管である、
   請求項５又は６に記載の冷凍装置。
8. 前記第１連絡部に接続される前記分岐管の数を前記第１連絡部に接続される前記第１熱交換パスの前記扁平管の数で除した値は、前記第２連絡部に接続される前記分岐管の数を前記第２連絡部に接続される前記扁平管の数で除した値に比べて大きい、
   請求項７に記載の冷凍装置。
9. 前記除霜運転時に前記第１熱交換パスに含まれる前記扁平管を流れる単位時間当たりの冷媒の流量が、前記第１熱交換パス以外の前記熱交換パスに含まれる前記扁平管を流れる単位時間当たりの冷媒の流量よりも多い、
   請求項１から８のいずれか１項に記載の冷凍装置。

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