WO2018199296A1 - メチオニンの製造方法および製造設備 - Google Patents

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mother liquor
crystal
crystal mother
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宣仁 大本
慶孝 佐藤
正幸 森川
善行 古泉
直也 山城
良輔 片上
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住友化学株式会社
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    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C319/00—Preparation of thiols, sulfides, hydropolysulfides or polysulfides
    • C07C319/14—Preparation of thiols, sulfides, hydropolysulfides or polysulfides of sulfides
    • C07C319/20—Preparation of thiols, sulfides, hydropolysulfides or polysulfides of sulfides by reactions not involving the formation of sulfide groups
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C319/00—Preparation of thiols, sulfides, hydropolysulfides or polysulfides
    • C07C319/26—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
    • C07C319/28—Separation; Purification
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B04B1/00—Centrifuges with rotary bowls provided with solid jackets for separating predominantly liquid mixtures with or without solid particles
    • B04B1/20—Centrifuges with rotary bowls provided with solid jackets for separating predominantly liquid mixtures with or without solid particles discharging solid particles from the bowl by a conveying screw coaxial with the bowl axis and rotating relatively to the bowl
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    • C07C323/00—Thiols, sulfides, hydropolysulfides or polysulfides substituted by halogen, oxygen or nitrogen atoms, or by sulfur atoms not being part of thio groups
    • C07C323/50—Thiols, sulfides, hydropolysulfides or polysulfides substituted by halogen, oxygen or nitrogen atoms, or by sulfur atoms not being part of thio groups containing thio groups and carboxyl groups bound to the same carbon skeleton
    • C07C323/51—Thiols, sulfides, hydropolysulfides or polysulfides substituted by halogen, oxygen or nitrogen atoms, or by sulfur atoms not being part of thio groups containing thio groups and carboxyl groups bound to the same carbon skeleton having the sulfur atoms of the thio groups bound to acyclic carbon atoms of the carbon skeleton
    • C07C323/57—Thiols, sulfides, hydropolysulfides or polysulfides substituted by halogen, oxygen or nitrogen atoms, or by sulfur atoms not being part of thio groups containing thio groups and carboxyl groups bound to the same carbon skeleton having the sulfur atoms of the thio groups bound to acyclic carbon atoms of the carbon skeleton the carbon skeleton being further substituted by nitrogen atoms, not being part of nitro or nitroso groups
    • C07C323/58—Thiols, sulfides, hydropolysulfides or polysulfides substituted by halogen, oxygen or nitrogen atoms, or by sulfur atoms not being part of thio groups containing thio groups and carboxyl groups bound to the same carbon skeleton having the sulfur atoms of the thio groups bound to acyclic carbon atoms of the carbon skeleton the carbon skeleton being further substituted by nitrogen atoms, not being part of nitro or nitroso groups with amino groups bound to the carbon skeleton

Definitions

  • the present invention relates to a method for producing methionine by hydrolysis of 5- [2- (methylthio) ethyl] imidazolidine-2,4-dione.
  • Methionine is a kind of essential amino acid that cannot be synthesized in the body of an animal, is widely used as an animal feed additive, and industrially manufactured in a chemical plant.
  • a method for producing methionine a method of hydrolyzing 5- [2- (methylthio) ethyl] imidazolidine-2,4-dione is known (see, for example, Patent Document 1).
  • methionine is precipitated by introducing carbon dioxide and separated into methionine and mother liquor.
  • a second crystallization process is performed in which an active ingredient such as methionine dissolved in the mother liquor obtained in the first crystallization process is precipitated and separated into the active ingredient and the mother liquor.
  • An object of the present invention is to efficiently recover an active ingredient such as methionine dissolved in a mother liquor after separation of methionine in the first crystallization step in the production method of methionine, and reduce production loss.
  • the present inventors precipitated an active ingredient such as methionine dissolved in the mother liquor after separation of methionine in the first crystallization step and recovered it by solid-liquid separation. It has been found that by performing separation using a centrifuge and a filter, the active ingredient can be efficiently recovered and production loss can be reduced.
  • Next steps (1) to (3) (1) Reaction step: a step of hydrolyzing 5- [2- (methylthio) ethyl] imidazolidine-2,4-dione in the presence of an alkali compound to obtain a reaction solution containing an alkali salt of methionine; (2) First crystallization step: introducing carbon dioxide into the reaction solution, precipitating methionine from the reaction solution to obtain a methionine first crystal and a first crystal mother solution, and (3) Second crystallization step: After adding a slurry containing a second methionine crystal precipitated by adding alcohol to the first crystal mother liquid and introducing carbon dioxide, the slurry is subjected to centrifugation.
  • a solid-liquid separation into a methionine second crystal and a second crystal mother liquor, and a step of separating the precipitate remaining in the obtained second crystal mother liquor using a filter Production method (hereinafter, referred to as “the method for producing methionine of the present invention” in the present specification).
  • the method for producing methionine according to item 1 wherein the precipitate is dissolved in the first crystal mother liquid and added to the reaction liquid.
  • the method for producing methionine according to item 1 or 2 wherein a part of the second crystal mother liquor is recycled to the second crystallization step. 4).
  • a second crystallization facility for obtaining a slurry containing precipitates precipitated by introducing carbon;
  • a centrifuge for solid-liquid separation of the slurry containing the precipitate;
  • a filter for separating the precipitate remaining in the second crystal mother liquor obtained by solid-liquid separation by the centrifuge;
  • a facility for producing methionine hereinafter, referred to as “the facility for producing methionine of the present invention” in the present specification).
  • the slurry containing the precipitate is solid-liquid separated using a centrifuge, and then the second crystal mother liquor separated by the solid-liquid separation is used.
  • the second crystal mother liquor separated by the solid-liquid separation is used.
  • a method for producing methionine will be described. However, the embodiment described below exemplifies a method for producing methionine for explanation, and the method for producing methionine is not limited to the following.
  • 5- [2- (methylthio) ethyl] imidazolidine-2,4-dione is used as a raw material, and this is hydrolyzed in the presence of an alkali compound, whereby methionine is converted into an alkali salt.
  • a reaction solution is obtained [(1) reaction step].
  • the starting 5- [2- (methylthio) ethyl] imidazolidine-2,4-dione can be obtained, for example, by reacting 2-hydroxy-4-methylthiobutanenitrile with ammonia and carbon dioxide or with ammonium carbonate. Can be prepared.
  • alkali compound examples include potassium hydroxide, sodium hydroxide, potassium carbonate, potassium hydrogen carbonate and the like, and two or more of them can be used as necessary.
  • the amount of the alkali compound used is usually 2 to 10 moles, preferably 3 to 6 moles as potassium or sodium per mole of 5- [2- (methylthio) ethyl] imidazolidine-2,4-dione.
  • the amount of water used is usually 2 to 20 parts by weight per part by weight of 5- [2- (methylthio) ethyl] imidazolidine-2,4-dione.
  • the hydrolysis reaction performed in the reaction step is a stirring type or non-stirring type, and is performed in a continuous type or batch (batch) type reaction tank.
  • This hydrolysis reaction is preferably carried out by heating to about 150 to 200 ° C. under a pressure of about 0.5 to 1 MPa as a gauge pressure.
  • the reaction time is usually 10 minutes to 24 hours.
  • first crystal mother liquid refers to a mother liquid obtained by separating methionine in the first crystallization step.
  • carbon dioxide By introducing carbon dioxide, carbon dioxide is absorbed into the reaction solution, and the alkali salt of methionine precipitates as free methionine.
  • the introduction of carbon dioxide is preferably performed under a gauge pressure of usually 0.1 to 1 MPa, preferably 0.2 to 0.5 MPa.
  • the crystallization temperature is usually 0 to 50 ° C., preferably 10 to 30 ° C.
  • the crystallization time may be a time from when the hydrolysis reaction solution is saturated with carbon dioxide until methionine is sufficiently precipitated, but is usually 10 minutes to 24 hours.
  • the separated methionine may be made into a product by drying after washing or pH adjustment as necessary. This drying is preferably carried out by heating to about 50 to 160 ° C. under slight reduced pressure, atmospheric pressure or increased pressure, and the drying time is usually 10 minutes to 24 hours.
  • FIG. 2 shows a flowchart before and after the second crystallization step in the method for producing methionine according to the embodiment of the present invention.
  • methionine corresponding to the solubility remains, and a recyclable compound is included as the alkali compound.
  • an active ingredient refers to the compound which can be recycled as methionine and the said alkali compound.
  • Examples of the compound that can be recycled as the alkali compound include potassium bicarbonate, potassium carbonate, potassium hydroxide, and potassium (methionine potassium, potassium formate, potassium acetate, etc.) bonded to an organic substance. Since the first crystal mother liquor contains these active ingredients, it is desirable to recycle the first crystal mother liquor for the hydrolysis reaction in step (1).
  • impurities such as amino acids other than methionine such as glycine and alanine and coloring components are also included due to side reactions of these, these impurities are brought into the hydrolysis reaction by recycling. Therefore, it is necessary to recycle the first crystal mother liquor in the range where impurities do not accumulate, not the total amount, and the ratio is usually 50 to 90% by weight, preferably 60 to 85% by weight with respect to the total amount of the first crystal mother liquid. %.
  • the first crystal mother liquor by concentrating the first crystal mother liquor and using this concentrate as a recycle solution.
  • carbon dioxide can be distilled off from the first crystal mother liquor, and a recycle liquid that has improved basicity and is advantageous for the hydrolysis reaction can be obtained.
  • this concentration at a high temperature of 100 to 140 ° C., a reaction (2KHCO 3 ⁇ K 2 CO 3 + H 2 O + CO 2 ) in which potassium hydrogen carbonate in the first crystal mother liquid is converted to potassium carbonate is promoted, Furthermore, it is possible to obtain a recycle liquid having an improved basicity and advantageous for the hydrolysis reaction.
  • This concentration can be performed under atmospheric pressure, reduced pressure, or increased pressure.
  • the concentration rate is usually 1.2 to 4 times, preferably 1.5 to 3.5 times.
  • the concentration rate is the ratio of the liquid weight before concentration to the liquid weight after concentration (before concentration). Liquid weight / liquid weight after concentration), and so on.
  • Part or all of the first crystal mother liquor (concentrated mother liquor) that has not been recycled is subjected to crystallization in order to precipitate the active ingredient dissolved in the first crystal mother liquor and collect it as a precipitate. Is done.
  • this crystallization is performed by adding alcohol to the first crystal mother liquid and introducing carbon dioxide, and separating the obtained slurry into a precipitate and a second crystal mother liquid, thereby obtaining the first crystal.
  • the active ingredient dissolved in the mother liquor is recovered [(3) second crystallization step].
  • a precipitate that is precipitated by adding alcohol to the first crystal mother liquor and introducing carbon dioxide is referred to as “the present precipitate”.
  • the “second crystal mother liquor” refers to a mother liquor obtained by separating the precipitate in the second crystallization step, and is obtained by solid-liquid separation using a centrifuge, which will be described later. It means both the mother liquor obtained and the mother liquor obtained by separating the present precipitate using a filter. In addition, the whole quantity can also be attached
  • the first crystallization mother liquor subjected to the second crystallization step is preferably concentrated in the same manner as the first crystallization mother liquor to be recycled. By this concentration, the recovery rate of the present precipitate can be increased. This concentration can be performed under the same conditions as the concentration of the first crystal mother liquor to be recycled, and after the entire amount of the first crystal mother liquor is concentrated, it may be divided into a recycle step and a second crystallization step.
  • the alkali salt of methionine is again converted to free methionine by introducing carbon dioxide into the mixed liquid of the first crystal mother liquid and alcohol after concentration.
  • heat treatment is preferably performed, and methionine regeneration is promoted by hydrolysis of methionine dipeptide (dehydrated condensate of two methionine molecules) contained therein.
  • This heat treatment is preferably performed at a temperature of about 140 to 180 ° C. under a gauge pressure of about 0.5 to 2.0 MPa, and the heat treatment time is usually 10 minutes to 24 hours.
  • the alcohol added to the first crystal mother liquor usually an alkyl alcohol having an alkyl group having 1 to 5 carbon atoms is used. Among them, methyl alcohol, ethyl alcohol, n-propyl alcohol, isopropyl alcohol, t-butyl are used. One or two or more of those which are miscible with water at an arbitrary ratio such as alcohol are preferable, and isopropyl alcohol is particularly preferable.
  • the amount of alcohol used is usually 0.05 to 5 times by weight, preferably 0.1 to 2 times by weight with respect to the first crystal mother liquid to be crystallized.
  • the operation of adding alcohol to the first crystal mother liquor may be performed before the introduction of carbon dioxide, or may be performed simultaneously with the introduction of carbon dioxide.
  • the introduction of carbon dioxide in the second crystallization step is preferably performed under a gauge pressure of usually 0.1 to 1.0 MPa, preferably 0.2 to 0.5 MPa, as in the first crystallization step.
  • the crystallization temperature is usually 0 to 50 ° C., preferably 5 to 20 ° C.
  • the crystallization time may be a time until the first crystal mother liquor to which alcohol has been added is saturated with carbon dioxide and the precipitate is sufficiently precipitated, but is usually 10 minutes to 24 hours. .
  • FIG. 1 shows an explanatory view around a centrifuge that continuously separates a slurry containing the present precipitate into the present precipitate and the second crystal mother liquid in the second crystallization step.
  • FIG. 1 is a schematic sectional view of a decanter 10 that is one of horizontal centrifuges.
  • the decanter 10 is configured to include a rotating drum 11 that rotates about a center line depicted in FIG. 1 and a screw 13 that can have a rotational speed difference from the rotating drum 11. Then, the slurry is continuously flowed in the vicinity of the center line, and the precipitate is flown out from the first outlet 11a on the left side of the paper surface of FIG.
  • the second crystal mother liquid is placed on the right side of the rotary cylinder on the paper surface of FIG. It flows out from a certain second outlet 11b and is separated into the present precipitate and the second crystal mother liquid.
  • the type of the centrifuge is not particularly limited, but a continuous type is preferable when expanding the production scale. A vertical centrifuge can be used, and a horizontal or cylindrical type can also be adopted.
  • the present precipitate remaining in the second crystal mother liquor is separated by using the filter 12 without being separated by solid-liquid separation using a centrifuge.
  • the slurry containing the present precipitate is separated into the present precipitate and the second crystal mother liquid by centrifugation.
  • a filter 12 is provided for separating the present precipitate remaining in the second crystal mother liquid.
  • the filter is preferably made of polypropylene or polyphenylene sulfide, more preferably polyphenylene sulfide. This is because, since the slurry is alkaline, when the liquid is filtered, the life of the filter can be extended while ensuring the performance of the filter. Thereby, the maintenance work for filter replacement can be reduced, and the cost associated with filter replacement can be reduced.
  • the operation of the filter is, for example, by providing filters in parallel and replacing the filter through which the liquid passes at regular intervals, so that the filter can be used when the liquid is not passing through.
  • the collected cake can be recovered, for example, with the first crystal mother liquor. Further, it is possible to operate with one unit by using one filter and temporarily storing the mother liquor in a tank or the like.
  • the filter may be of any size that can collect the precipitate contained in the second crystal mother liquor.
  • a filter capable of collecting precipitates having a particle size of 0.1 to 1,000 ⁇ m, preferably 1 to 500 ⁇ m.
  • the recovered precipitate is recycled to the hydrolysis reaction in step (1). At this time, it is desirable that this precipitate is dissolved in the first crystal mother liquid for recycling and added to the reaction liquid.
  • the active ingredient is still dissolved and contained in the second crystal mother liquor after separating this precipitate by the filter.
  • the second crystal mother liquor is concentrated in order to further recover the active ingredient from the second crystal mother liquor, and then a part thereof is heat-treated [heating step], and It is desirable to recover the active ingredient by recycling the liquid after the heat treatment to (3) the second crystallization step (preferably, mixing with the concentrate of the first crystal mother liquid).
  • the second crystal mother liquor contains impurities as well as the first crystal mother liquor.
  • the adverse effects on the reaction process and the crystallization process due to the accumulation of impurities can be reduced.
  • the loss of this precipitate remaining in the second crystal mother liquor leads to an increase in production cost, and reducing this loss becomes more and more important in the method of recycling part of the second crystal mother liquor and discharging the remainder.
  • the recovery rate of methionine can be increased and the alcohol added in the second crystallization step can be distilled off.
  • the heat treatment after concentration promotes the regeneration of methionine by hydrolysis of the methionine dipeptide contained therein.
  • This heat treatment is performed at a temperature of 150 to 200 ° C., preferably 160 to 180 ° C. under a gauge pressure of about 0.5 to 2 MPa.
  • the heat treatment time is preferably 0.3 to 10 hours, more preferably 0.5 to 5 hours.
  • This heat treatment is preferably carried out until the ratio of methionine dipeptide to methionine is preferably 5 to 50% by weight, more preferably 5 to 40% by weight.
  • Example 1 In FIG. 3, the schematic block diagram of the filtration performance test apparatus 20 used for the filtration test of the second-crystal mother liquid containing this deposit is shown.
  • the filtration performance test apparatus 20 has an average pore diameter of 5 ⁇ m and an air flow rate of 5-15 L / (dm 2 ⁇ min) @ 20 mmW.
  • a filtration test filter 26 made of polypropylene is provided.
  • the air flow rate is 5-15 L / (dm 2 ⁇ min) @ 20 mmW. C.
  • a second crystal mother liquor containing the present precipitate is supplied into a filter in which the filter 26 for filtration test is set, and compressed air having a predetermined flow rate is supplied from the compressed air supply device 21. At this time, the pressure of the compressed air is adjusted by the pressure reducing valve 23, and the pressure value is measured by the pressure gauge 25. The flow rate of the supplied compressed air is measured by the flow meter 24.
  • the second crystal mother liquor that has passed through the filter 26 for filtration test is dropped under the filter 22. The weight and liquid content of the present deposit remaining on the filter 26 for filtration test are measured. The liquid content is a value measured by drying using an infrared moisture meter at a drying temperature of 80 ° C. until the change in liquid content for 30 seconds is 0.05% by weight or less.
  • a slurry containing precipitates was obtained, and then the slurry was subjected to solid-liquid separation with a centrifuge to obtain a second crystal mother liquor.
  • 200 g of the second crystal mother liquor was supplied to the filter 22 and the filtration pressure was 0.3 MPa as a gauge pressure, and filtration was performed for 30 minutes.
  • the weight of the precipitate on the filter 26 for the filtration device was 7.4 g, and the liquid content was 23.2% by weight.
  • the change in the appearance of the second crystal mother liquor before and after filtration was confirmed visually.
  • the appearance of the second crystal mother liquor was cloudy before filtration, but was transparent after filtration.
  • FIG. 4 shows a graph of the relationship between the filtration time and the filtration amount when filtered using two filters, Table 1 shows the main specifications of the filter used in the experiment, and Table 2 shows the experiment. Results are shown. Also in this example, the filtration performance test apparatus used in Example 1 was used.
  • the pore diameter represents the average ( ⁇ m) of the pore diameter of the filter.
  • the air flow rate represents the amount of air (L) that passes through the filter per minute per unit area (1 dm 2 ) of the filter when air is passed under the condition of 200 Pa.
  • Filter No. 1 is made of polypropylene, and other specifications are as shown in Table 2.
  • the material of the filter is shown for easy understanding.
  • Filter No. 2 is made of polyphenylene sulfide (PPS), and other specifications and specifications at the time of the experiment are as shown in Table 2 and [0037]. From FIG. 4, it was found that no matter which material is used as the filter, it is possible to appropriately select the air flow rate and the pore diameter.
  • PPS polyphenylene sulfide

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Abstract

本願発明は、（１）反応工程：アルカリ化合物の存在下に５－［２－（メチルチオ）エチル］イミダゾリジン－２，４－ジオンを加水分解し、メチオニンのアルカリ塩を含む反応液を得る工程、（２）第一晶析工程：前記反応液に二酸化炭素を導入し、前記反応液から、メチオニンを析出させ、メチオニン一番晶と一番晶母液とを得る工程、および（３）第二晶析工程：前記一番晶母液にアルコールを加えて二酸化炭素を導入して析出したメチオニン二番晶を含む析出物を含むスラリーを得、得られたスラリーを、遠心分離に供し、メチオニン二番晶と二番晶母液とに固液分離し、得られる二番晶母液に残存する前記析出物を、フィルタを用いて分離する工程を含むメチオニンの製造方法を提供する。

Description

メチオニンの製造方法および製造設備
　本特許出願は、日本国特許出願２０１７－０８７７５０号（２０１７年４月２７日出願）に基づくパリ条約上の優先権および利益を主張するものであり、ここに引用することによって、上記出願に記載された内容の全体が、本明細書中に組み込まれるものとする。
　本発明は、５－［２－（メチルチオ）エチル］イミダゾリジン－２，４－ジオンの加水分解反応により、メチオニンを製造する方法に関する。
　メチオニンは、動物の体内で合成することができない必須アミノ酸の一種であり、動物用飼料添加剤として広く用いられ、工業的には化学プラントで製造されている。
　メチオニンを製造する方法として、５－［２－（メチルチオ）エチル］イミダゾリジン－２，４－ジオンを加水分解する方法が知られている（例えば、特許文献１参照）。該方法では、５－［２－（メチルチオ）エチル］イミダゾリジン－２，４－ジオンを加水分解した後、二酸化炭素を導入することによりメチオニンを析出させ、メチオニンと母液とに分離する第一晶析工程を行い、該第一晶析工程で得られた母液に溶解しているメチオニン等の有効成分を析出させ、該有効成分と母液とに分離する第二晶工程を行っている。
特許第５３０７５１２号公報
　上記の第二晶析工程で、有効成分である析出物と母液とを分離する際、該析出物の一部が、沈降せずに母液中に浮遊したり、母液の液面上に浮かび上がったりすることにより、母液に有効成分が残存することがある。このような有効成分のロスは製造コストに影響するため、該ロスを減らすことは重要である。
　本発明は、メチオニンの製造方法において、第一晶析工程でのメチオニン分離後の母液に溶解しているメチオニン等の有効成分を効率的に回収し、製造ロスを減らすことを目的とする。
　本発明者らは、鋭意研究を行った結果、第一晶析工程でのメチオニン分離後の母液に溶解しているメチオニン等の有効成分を析出させて固液分離により回収するに際し、該固液分離を遠心分離機とフィルタとを用いて行うことにより該有効成分を効率的に回収し、製造ロスを減らすことができることを見出した。
　本願の発明は、以下の態様を包含する。
１．次の工程（１）～（３）：
（１）反応工程：アルカリ化合物の存在下に５－［２－（メチルチオ）エチル］イミダゾリジン－２，４－ジオンを加水分解し、メチオニンのアルカリ塩を含む反応液を得る工程、
（２）第一晶析工程：前記反応液に二酸化炭素を導入し、前記反応液からメチオニンを析出させ、メチオニン一番晶と一番晶母液とを得る工程、および、
（３）第二晶析工程：前記一番晶母液にアルコールを加えて二酸化炭素を導入して析出したメチオニン二番晶を含む析出物を含むスラリーを得た後、前記スラリーを、遠心分離に供し、メチオニン二番晶と二番晶母液とに固液分離し、得られる二番晶母液に残存する前記析出物を、フィルタを用いて分離する工程、を含む、ことを特徴とするメチオニンの製造方法（以下、本明細書中、「本発明のメチオニンの製造方法」と記すことがある）。
２．前記析出物を前記一番晶母液に溶解させて、前記反応液に加える前項１記載のメチオニンの製造方法。
３．前記二番晶母液の一部を、前記第二晶析工程へリサイクルする、前項１または２記載のメチオニンの製造方法。
４．前記固液分離における遠心力が、重力に対して１００倍以上４０００倍以下である前項１から３のいずれか１つに記載のメチオニンの製造方法。
５．前記フィルタの材質がポリフェニレンサルファイドまたはポリプロピレンである、前項１から４のいずれか１つに記載のメチオニンの製造方法。
６．アルカリ化合物の存在下に５－［２－（メチルチオ）エチル］イミダゾリジン－２，４－ジオンを加水分解して、メチオニンのアルカリ塩を含む反応液を得る反応設備と、
　前記反応液に二酸化炭素を導入し、前記反応液からメチオニンを析出させる第一晶析設備と前記第一晶析設備で得られるメチオニンを分離した後に得られる一番晶母液にアルコールを加えて二酸化炭素を導入することにより析出する析出物を含むスラリーを得る第二晶析設備と、
　前記析出物を含むスラリーを固液分離するための遠心分離機と、
　該遠心分離機により固液分離して得られる二番晶母液に残存する前記析出物を分離するフィルタと、
が設けられている、ことを特徴とするメチオニンの製造設備（以下、本明細書中、「本発明のメチオニンの製造設備」と記すことがある）。
　本願発明のメチオニンの製造方法によれば、第二晶析工程で、析出物を含むスラリーを、遠心分離機を用いて固液分離した後、該固液分離により分離された二番晶母液に残存する析出物を、フィルタを用いて分離することにより、遠心分離機で分離できなかった、液体上に浮かび上がったり、液体中に浮遊したりしていた析出物を回収することができ、メチオニンの製造時のロスを減らすことができる。
本願記載の製造方法の実施形態に係るメチオニンの製造方法で用いられている遠心分離機周辺の説明図である。 本願記載の実施形態に係るメチオニンの製造方法内の第二晶析工程前後のフロー図である。 二番晶母液のろ過試験に用いられたろ過性能試験装置の概略構成図である。 フィルタごとのろ過時間とろ過量の関係を示したグラフである。
　メチオニンの製造方法を説明する。ただし、以下で説明する実施形態は、説明のためのメチオニンの製造方法を例示するものであって、メチオニンの製造方法は以下のものに限定されない。
　本願のメチオニンの製造方法では、５－［２－（メチルチオ）エチル］イミダゾリジン－２，４－ジオンを原料に用い、これをアルカリ化合物の存在下に加水分解することにより、メチオニンをアルカリ塩として含有する反応液を得る〔（１）反応工程〕。
　原料の５－［２－（メチルチオ）エチル］イミダゾリジン－２，４－ジオンは、例えば、２－ヒドロキシ－４－メチルチオブタンニトリルを、アンモニアおよび二酸化炭素と、又は炭酸アンモニウムと反応させることにより、調製することができる。
　アルカリ化合物としては、例えば、水酸化カリウム、水酸化ナトリウム、炭酸カリウム、炭酸水素カリウムなどが挙げられ、必要に応じてそれらの２種以上を用いることもできる。アルカリ化合物の使用量は、５－［２－（メチルチオ）エチル］イミダゾリジン－２，４－ジオン１モル当たり、カリウムまたはナトリウムとして、通常２～１０モル、好ましくは３～６モルである。また、水の使用量は、通常、５－［２－（メチルチオ）エチル］イミダゾリジン－２，４－ジオン１重量部当たり２～２０重量部である。
　反応工程で行われる加水分解反応は、攪拌式または非攪拌式であって、連続式または回分（バッチ）式の反応槽で行われる。
　この加水分解反応は、ゲージ圧力で０．５～１ＭＰａ程度の加圧下に、１５０～２００℃程度に加熱して行うのがよい。反応時間は通常１０分～２４時間である。
　こうして得られる加水分解反応液からメチオニンを取り出すため、該反応液に二酸化炭素を導入して晶析を行い、得られたスラリーを、濾過やデカンテーションなどで析出物と母液とに分離することにより、析出したメチオニンを一番晶として取得する〔（２）第一晶析工程〕。本明細書において、「一番晶母液」とは、第一晶析工程においてメチオニンを分離して得られる母液を指す。
　二酸化炭素の導入により反応液に二酸化炭素が吸収され、メチオニンのアルカリ塩が遊離のメチオニンとなって析出する。
　二酸化炭素の導入は、ゲージ圧力で通常０．１～１ＭＰａ、好ましくは０．２～０．５ＭＰａの加圧下で行うのがよい。
　晶析温度は、通常０～５０℃、好ましくは１０～３０℃である。また、晶析時間は、加水分解反応液が二酸化炭素で飽和されて、メチオニンが十分に析出するまでの時間を目安にすればよいが、通常１０分～２４時間である。
　分離されたメチオニンは、必要に応じて、洗浄やｐＨ調整などを行った後、乾燥することにより製品とすればよい。この乾燥は、微減圧下、大気圧下または加圧下にて、５０～１６０℃程度に加熱して行うのがよく、乾燥時間は通常１０分～２４時間である。
　図２には、本発明の実施形態に係るメチオニンの製造方法内の第二晶析工程前後のフロー図を示す。一番晶母液には、溶解度分のメチオニンが残存しており、また前記アルカリ化合物としてリサイクル可能な化合物が含まれている。本明細書において、有効成分とは、メチオニンと、前記アルカリ化合物としてリサイクル可能な化合物とを指す。前記アルカリ化合物としてリサイクル可能な化合物としては、例えば、炭酸水素カリウム、炭酸カリウム、水酸化カリウム、および有機物と結合したカリウム（メチオニンカリウム、ギ酸カリウム、酢酸カリウムなど）が挙げられる。一番晶母液にはこれらの有効成分が含まれているため、一番晶母液は、工程（１）の加水分解反応にリサイクルするのが望ましいが、一方で、原料中の不純物や加水分解時の副反応に起因する不純物、例えば、グリシン、アラニンの如きメチオニン以外のアミノ酸や、着色成分なども含まれているので、リサイクルにより、これら不純物が加水分解反応に持ち込まれることになる。そこで、一番晶母液のリサイクルは、全量ではなく、不純物が蓄積しない範囲で行う必要があり、その割合は、一番晶母液の全量に対し通常５０～９０重量％、好ましくは６０～８５重量％である。
　図２には記載していないが、一番晶母液のリサイクルは、該一番晶母液を濃縮し、この濃縮液をリサイクル液として行うのが望ましい。この濃縮により、一番晶母液から二酸化炭素を留去することができ、塩基性が高められた、加水分解反応に有利なリサイクル液を得ることができる。また、この濃縮を１００～１４０℃の高温で行うことにより、一番晶母液中の炭酸水素カリウムが炭酸カリウムに変換される反応（２ＫＨＣＯ３→Ｋ２ＣＯ３＋Ｈ２Ｏ＋ＣＯ２）が促進され、さらに塩基性が高められた、加水分解反応に有利なリサイクル液を得ることができる。この濃縮は、大気圧下、減圧下又は加圧下に行うことができるが、上記の如く高温で行うためには、加圧条件を採用するのが有効である。濃縮率は、通常１．２～４倍、好ましくは１．５～３．５倍であり、ここで、濃縮率とは、濃縮後の液重量に対する濃縮前の液重量の割合（濃縮前の液重量／濃縮後の液重量）を意味し、以下も同様である。
　リサイクルされなかった分の一番晶母液（濃縮された母液）の一部または全部は、該一番晶母液に溶解している有効成分を析出させて析出物として回収すべく、晶析に付される。本実施形態では、この晶析を、一番晶母液にアルコールを加えて二酸化炭素を導入することにより行い、得られたスラリーを析出物と二番晶母液とに分離することにより、一番晶母液に溶解している有効成分を回収する〔（３）第二晶析工程〕。
　以下、一番晶母液にアルコールを加えて二酸化炭素を導入することにより析出する析出物を、「本析出物」と記す。また、本明細書において、「二番晶母液」とは、第二晶析工程において本析出物を分離して得られる母液を指し、後述する、遠心分離機を用いて固液分離して得られる母液と、フィルタを用いて本析出物を分離して得られる母液の両方を意味する。なお、濃縮された一番晶母液をリサイクルすることなく、その全量をこの晶析に付すこともできる。
　図２には記載していないが、第二晶析工程に付される一番晶母液は、リサイクルされる一番晶母液と同様、濃縮されることが好ましい。この濃縮により、本析出物の回収率を高めることができる。この濃縮は、リサイクルされる一番晶母液の濃縮と同様の条件で行うことができ、一番晶母液の全量を濃縮した後、リサイクル用と第二晶析工程用に分けてもよい。
　一番晶母液の濃縮では、母液中の塩基性が上昇して、第一晶析工程で変換された遊離のメチオニンがメチオニンのアルカリ塩に戻ってしまう。よって、第二晶析工程でも、濃縮後の一番晶母液とアルコールとの混合液に二酸化炭素を導入することにより、メチオニンのアルカリ塩を再び遊離のメチオニンに変換する。
　また、上記の一番晶母液の濃縮後には加熱処理することが好ましく、その中に含まれるメチオニンジペプチド（メチオニン２分子の脱水縮合物）の加水分解によりメチオニンの再生が促進される。この加熱処理は、ゲージ圧力で０．５～２．０ＭＰａ程度の加圧下に１４０～１８０℃程度の温度で行うのがよく、熱処理時間は通常１０分～２４時間である。
　一番晶母液に加えられる前記アルコールとしては、通常、アルキル基の炭素数が１～５のアルキルアルコールが用いられるが、中でも、メチルアルコール、エチルアルコール、ｎ－プロピルアルコール、イソプロピルアルコール、ｔ－ブチルアルコールの如き、水と任意の割合で混和しうるものの１種または２種以上が好ましく、特にイソプロピルアルコールが好ましい。アルコールの使用量は、晶析に付される一番晶母液に対し、通常０．０５～５重量倍、好ましくは０．１～２重量倍である。なお、一番晶母液にアルコールを加える操作は、二酸化炭素の導入の前に行ってもよいし、二酸化炭素の導入と同時に行ってもよい。
　第二晶析工程における二酸化炭素の導入は、第一晶析工程と同様、ゲージ圧力で通常０．１～１．０ＭＰａ、好ましくは０．２～０．５ＭＰａの加圧下で行うのがよい。
　晶析温度は、通常０～５０℃、好ましくは５～２０℃である。また、晶析時間は、アルコールが加えられた一番晶母液が二酸化炭素で飽和され、本析出物が十分に析出するまでの時間を目安にすればよいが、通常１０分～２４時間である。
　図１には、第二晶析工程において、本析出物を含むスラリーを本析出物と二番晶母液とに連続的に分離する遠心分離機周辺の説明図を示す。図１には、横型の遠心分離機の１つであるデカンタ１０の概略断面図等を記載している。デカンタ１０は、図１に描かれている中心線を中心に回転する回転胴１１と、この回転胴１１と回転速度差を持つことができるスクリュー１３とが備えられた構成であり、本実施形態では、中心線近傍にスラリーを連続的に流入させ、本析出物を図１の紙面上左側になる第一流出口１１ａから流出させるとともに、二番晶母液を図１の紙面上回転胴の右側にある第二流出口１１ｂから流出させて、本析出物と二番晶母液とに分離している。なお、遠心分離機の型式については、特に限定されるものではないが、生産規模を拡大する場合、連続式が好ましい。竪型の遠心分離機を用いることもできるし、横型または円筒型のものを採用することもできる。
　前記遠心分離機による固液分離における遠心力は、重力に対して１００倍以上４０００倍以下であることが望ましい。すなわち、遠心効果：Ｚ＝ｍｒω２／ｍｇ、ｍ：質量[ｋｇ]、ｒ：回転半径[ｍ]、ω：角速度[ｒａｄ／ｓ]、ｇ：重力加速度[ｍ／ｓ２]の値が、１００以上４０００以下であることが望ましい。
　本実施形態では、遠心分離機による固液分離では分離されずに、二番晶母液に残存する本析出物を、フィルタ１２を用いて分離する。上述したように、本析出物を含むスラリーは、遠心分離により本析出物と二番晶母液とに分離される。このとき、本析出物の一部が、沈降せずに液中に浮遊したり、液面上に浮かび上がったりすることにより、二番晶母液に残存する。そこで、本実施形態では、二番晶母液に残存する本析出物を分離するためのフィルタ１２が設けられている。
　このフィルタの材質はポリプロピレンまたはポリフェニレンサルファイドが好ましく、より好ましくはポリフェニレンサルファイドである。これはスラリーがアルカリ性であるため、該当液をろ過する場合に、フィルタの性能を確保しながらフィルタの寿命を延ばすことができるからである。これによりフィルタ交換のメンテナンス作業が軽減できるとともに、フィルタ交換に伴うコストの低減を図ることができる。また、図示してはいないが、フィルタの運用としては、例えばフィルタを並列に設けて、一定時間ごとに液体が通過するフィルタを交代させることで、液体が通過していないときに、フィルタで捕集したケーキを、例えば一番晶母液で回収することができる。また、フィルタを１台とし母液をタンクなどに一時貯蔵することで１台での運転も可能である。
　フィルタは二番晶母液に含まれる析出物を捕集できるサイズであればどんな物でもよい。粒径として０．１～１,０００μｍ、好ましくは１～５００μｍの析出物が捕集できるフィルタとする。
　図２に示すように、回収された本析出物は、工程（１）の加水分解反応にリサイクルされる。その際本析出物は、リサイクル用の一番晶母液に溶解させて、反応液に加えるのが望ましい。
　フィルタにより本析出物を分離した後の二番晶母液には、未だ有効成分が溶解して含まれている。図２に示すように、本実施形態では、この二番晶母液から、さらに有効成分を回収すべく、二番晶母液を濃縮した後、その一部を加熱処理［加熱工程］し、そして該加熱処理後の液を（３）第二晶析工程にリサイクルする（好ましくは、一番晶母液の濃縮液と混合する）ことにより、有効成分を回収するのが望ましい。
　また、二番晶母液は全量リサイクルするのではなく、一部をリサイクルして、残りは排出することが好ましい。これは一番晶母液と同様に、二番晶母液にも不純物が含まれているためである。二番晶母液の一部を第二晶析工程へリサイクルし、残りは排出することにより、不純物が蓄積することによる反応工程や晶析工程への悪影響を軽減することができる。二番晶母液に残存する本析出物のロスは製造コストの増加につながり、該ロスを減らすことは、二番晶母液の一部をリサイクルして残りを排出する方法においてますます重要になる。
　二番晶母液の濃縮により、メチオニンの回収率を高めることができるとともに、第二晶析工程で加えられたアルコールを留去することができる。
　また、濃縮後の加熱処理により、その中に含まれるメチオニンジペプチドの加水分解にてメチオニンの再生が促進される。この加熱処理は、ゲージ圧力で０．５～２ＭＰａ程度の加圧下に、１５０～２００℃、好ましくは１６０～１８０℃の温度で行う。熱処理時間は、好ましくは０．３～１０時間、より好ましくは０．５～５時間である。
　この加熱処理は、メチオニンに対するメチオニンジペプチドの比が、好ましくは５～５０重量％、より好ましくは５～４０重量％まで行うのがよい。
　次に本発明の実施例を示すが、本発明はこれによって限定されるものではない。
[実施例１]
　図３には、本析出物を含む二番晶母液のろ過試験に用いられたろ過性能試験装置２０の概略構成図を示す。ろ過性能試験装置２０は、ろ過機２２の底側に第二晶析工程で用いられているのと同じ、細孔径の平均５μｍ、通気量５－１５Ｌ／（ｄｍ２×ｍｉｎ）＠２０ｍｍＷ．Ｃ．材質ポリプロピレンのろ過試験用フィルタ２６が備えられている。ここで、通気量５－１５Ｌ／（ｄｍ２×ｍｉｎ）＠２０ｍｍＷ．Ｃ．とは、２００Ｐａの条件下で空気を通過させたときに、１分間にフィルタを通過する空気の量がフィルタの単位面積（１ｄｍ２）当たり５～１５Ｌであることを表す。このろ過試験用フィルタ２６が設定されたろ過機中に本析出物を含む二番晶母液を供給し、圧縮空気供給装置２１から、所定の流量の圧縮空気を供給する。このとき圧縮空気の圧力の調整は、減圧弁２３により行い、圧力の値は、圧力計２５により測定される。また供給した圧縮空気の流量は、流量計２４により測定される。ろ過試験用フィルタ２６を通過した二番晶母液は、ろ過機２２の下に滴下される。ろ過試験用フィルタ２６上に残った本析出物の重量及び含液率を測定する。含液率は、赤外水分計を用い、乾燥温度を８０℃として、３０秒間の含液率変化量が０．０５重量％以下になるまで乾燥することにより測定される値である。
　一番晶母液にアルコールを加えて二酸化炭素を導入することにより析出する析出物を含むスラリーを得た後、該スラリーを遠心分離機により固液分離することにより二番晶母液を得た。該二番晶母液２００ｇを、ろ過機２２に供給し、ろ過圧力をゲージ圧力で０．３ＭＰａとし、３０分間でろ過を行った。ろ過装置用フィルタ２６上の本析出物の重量は７．４ｇ、含液率は２３．２重量％であった。これらの値から計算することにより求められる、二番晶母液から回収された本析出物の重量は５．６８ｇであった。また、ろ過前後の二番晶母液の外観の変化を目視により確認した。二番晶母液の外観は、ろ過前は濁っていたが、ろ過後は透明であった。
 [実施例２]
　図４には、２つのフィルタを用いてろ過した場合の、ろ過時間とろ過量の関係のグラフを、表１には、実験に用いたフィルタの主要諸元を、表２には、実験の結果を示す。本実施例においても、実施例１で用いたろ過性能試験装置を用いた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
 　なお、細孔径はフィルタの細孔径の平均（μｍ）を表す。また、通気量は、２００Ｐａの条件下で空気を通過させたときに、フィルタの単位面積（１ｄｍ２）当たりの、１分間にフィルタを通過する空気の量（Ｌ）を表す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　フィルタＮｏ．１は、材質がポリプロピレンであり、他の諸元は表２に示すとおりである。図４の表示では、わかりやすいようにフィルタの材質を記載している。フィルタＮｏ．２は、材質がポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）であり、他の諸元、また実験時の諸元は表２および[0037]に示すとおりである。図４より、通気量と細孔径を適切に選択することで、フィルタとして、どちらの材質を用いても問題ないことが判明した。
　１０　デカンタ
　１１　回転胴
　１２　フィルタ
　１３　スクリュー
　２０　ろ過性能試験装置
　２１　圧縮空気供給装置
　２２　ろ過機
　２３　減圧弁
　２４　流量計
　２５　圧力計
　２６　ろ過試験用フィルタ

Claims (6)

  1. 　次の工程（１）～（３）：
    （１）反応工程：アルカリ化合物の存在下に５－［２－（メチルチオ）エチル］イミダゾリジン－２，４－ジオンを加水分解し、メチオニンのアルカリ塩を含む反応液を得る工程、
    （２）第一晶析工程：前記反応液に二酸化炭素を導入し、前記反応液から、メチオニンを析出させ、メチオニン一番晶と一番晶母液とを得る工程、
    （３）第二晶析工程：前記一番晶母液にアルコールを加えて二酸化炭素を導入して析出したメチオニン二番晶を含む析出物を含むスラリーを得た後、
    前記スラリーを、遠心分離に供し、メチオニン二番晶と二番晶母液とに固液分離し、得られる二番晶母液に残存する前記析出物を、フィルタを用いて分離する工程、
    を含む、ことを特徴とするメチオニンの製造方法。
  2. 　前記析出物を前記一番晶母液に溶解させて、前記反応液に加える、
    請求項１記載のメチオニンの製造方法。
  3. 　前記二番晶母液の一部を、前記第二晶析工程へリサイクルする、
    請求項１または２記載のメチオニンの製造方法。
  4. 　前記固液分離における遠心力が、重力に対して１００倍以上４０００倍以下である、請求項１から３のいずれか１つに記載のメチオニンの製造方法。
  5. 　前記フィルタの材質がポリフェニレンサルファイドまたはポリプロピレンである、請求項１から４のいずれか１つに記載のメチオニンの製造方法。
  6. 　アルカリ化合物の存在下に５－［２－（メチルチオ）エチル］イミダゾリジン－２，４－ジオンを加水分解して、メチオニンのアルカリ塩を含む反応液を得る反応設備と、
    　前記反応液に二酸化炭素を導入し、前記反応液からメチオニンを析出させる第一晶析設備と、
    　前記第一晶析設備で得られるメチオニンを分離した後に得られる一番晶母液にアルコールを加えて二酸化炭素を導入することにより析出する析出物を含むスラリーを得る第二晶析設備と、
    　前記析出物を含むスラリーを固液分離するための遠心分離機と、
    　該遠心分離機により固液分離して得られる二番晶母液に残存する前記析出物を分離するフィルタと、
    が設けられている、
    ことを特徴とするメチオニンの製造設備。
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