WO2018131712A1 - 無方向性電磁鋼板 - Google Patents

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屋鋪　裕義
義顕 名取
竹田　和年
務川　進
松本　卓也
晃司 藤田
諸星　隆
雅文 宮嵜
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新日鐵住金株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a non-oriented electrical steel sheet.
  • Si When adding alloy elements with the same content (mass%), except for P, which has a large adverse effect on cold rolling properties, Si tends to increase electrical resistance and reduce iron loss. It is an effective element. Therefore, in the said patent document 1, it is disclosed that Si content shall be 6 mass% or less, and in the said patent document 2, it is disclosed that Si content shall be 5.0 mass% or less, Patent Document 3 discloses that the Si content is 8.0% by mass or less. Patent Document 1 and Patent Document 2 also disclose that the Al content is 0.0050% or less and the electrical resistance is increased with Si and Mn to reduce the iron loss.
  • Patent Documents 1 to 3 have not been sufficiently reduced in high-frequency iron loss such as W 10/400 .
  • the reason for this is that high alloying is indispensable for reducing high-frequency iron loss.
  • Patent Documents 1 to 3 do not discuss high-frequency iron loss. Since the lower limit and the distribution of appropriate addition amounts of Si, Al, and Mn are not considered, it is considered that the reduction of high-frequency iron loss as in W 10/400 was not sufficient.
  • An object of the present invention is to provide a non-oriented electrical steel sheet having good cold rollability and excellent magnetic properties, particularly high-frequency iron loss.
  • the non-oriented electrical steel sheet according to one aspect of the present invention has a chemical composition of mass%, C: more than 0%, 0.0050% or less, Si: 3.0% to 4.0%, Mn : 1.2% to 3.3%, P: more than 0%, less than 0.030%, S: more than 0%, 0.0050% or less, sol.
  • Al more than 0%, 0.0040% or less, N: more than 0%, 0.0040% or less, one or more of La, Ce, Pr, Nd: 0.0005% to 0.0200% in total , Ca: 0.0005% to 0.0100%, Ti: 0.0005% to 0.0100%, Sn: 0% to 0.10%, Sb: 0% to 0.10%, Mg: 0% to 0.0100%, and the balance consists of Fe and impurities, Si-0.5 ⁇ Mn: 2.0% or more, and Si + 0.5 ⁇ Mn: 3.8% or more.
  • the chemical composition is selected from Sn: 0.005% to 0.10%, Sb: 0.005% to 0.10% 1 You may contain seed or two kinds.
  • the chemical composition may contain Mg: 0.0005% to 0.0100%.
  • a non-oriented electrical steel sheet having good cold rollability and excellent magnetic properties can be obtained.
  • Al is an alloying element that exhibits an effect of increasing electric resistance like Si.
  • Al as well as Si, causes a decrease in cold rollability.
  • the Al content increases, the hysteresis loss tends to deteriorate and the magnetic properties tend to deteriorate. Therefore, it is difficult to contain a large amount of Al as an alloy element in the non-oriented electrical steel sheet.
  • the non-oriented electrical steel sheet it is preferable to reduce the Al content in order to suppress a decrease in magnetic properties due to deterioration of hysteresis loss.
  • the steel material with a reduced Al content has a decreased grain growth property and a reduced magnetic property.
  • the present inventors diligently studied a method capable of suppressing a decrease in grain growth property and improving both the cold rolling property and the magnetic property even when the Al content is reduced. As a result, it is effective to contain Mn, which has little adverse effect on cold rollability, together with Si, and to further contain one or more of La, Ce, Pr, Nd and Ti in combination. I found out.
  • non-oriented electrical steel sheet according to one embodiment of the present invention (the non-oriented electrical steel sheet according to this embodiment) will be described in detail with reference to FIG.
  • FIG. 1 is a diagram schematically showing the structure of a non-oriented electrical steel sheet according to this embodiment.
  • the non-oriented electrical steel sheet 10 according to the present embodiment includes a ground iron 11 having a predetermined chemical composition, as schematically shown in FIG.
  • the non-oriented electrical steel sheet according to the present embodiment may be composed only of the ground iron 11, it is preferable to further have an insulating coating 13 on the surface of the ground iron 11.
  • ground iron 11 of the non-oriented electrical steel sheet 10 will be described in detail.
  • the base iron 11 of the non-oriented electrical steel sheet 10 according to the present embodiment is in mass%, C: more than 0%, 0.0050% or less, Si: 3.0% to 4.0%, Mn: 1.2 % To 3.3%, P: more than 0%, less than 0.030%, S: more than 0%, 0.0050% or less, sol.
  • Al more than 0%, 0.0040% or less, N: more than 0%, 0.0040% or less, one or more of La, Ce, Pr, Nd: 0.0005% to 0.0200% in total , Ca: 0.0005% to 0.0100%, Ti: 0.0005% to 0.0100%, Sn: 0% to 0.10%, Sb: 0% to 0.10%, Mg: 0% to When the value represented by “Si + 0.5 ⁇ Mn” is calculated using the Si content and the Mn content, the balance is 3.8 when 0.0100% is contained and the balance is Fe and impurities. %, And when the value represented by “Si ⁇ 0.5 ⁇ Mn” is calculated using the Si content and the Mn content, it is 2.0% or more.
  • the ground iron 11 of the non-oriented electrical steel sheet 10 contains at least one selected from Sn: 0.005% to 0.10%, Sb: 0.005% to 0.10%. It is preferable to do.
  • ground iron 11 of the non-oriented electrical steel sheet 10 preferably contains Mg: 0.0005% to 0.0100%.
  • C is an element that is inevitably contained, and is an element that causes iron loss deterioration (increase in iron loss).
  • the C content exceeds 0.0050%, iron loss deterioration occurs in the non-oriented electrical steel sheet, and good magnetic properties cannot be obtained. Therefore, in the non-oriented electrical steel sheet according to the present embodiment, the C content is set to 0.0050% or less.
  • the C content is preferably 0.0040% or less, and more preferably 0.0030% or less. The smaller the C content, the better.
  • C is an inevitably contained element, and the lower limit is made to exceed 0%. Further, if the C content is reduced to less than 0.0005%, the cost is significantly increased. Therefore, the C content may be 0.0005% or more.
  • Si silicon
  • Si is an element that increases the electrical resistance of steel, reduces eddy current loss, and improves high-frequency iron loss.
  • Si has a large solid solution strengthening ability, it is an element effective for increasing the strength of non-oriented electrical steel sheets.
  • the Si content needs to be 3.0% or more. Si content becomes like this. Preferably it is 3.1% or more, More preferably, it is 3.2% or more.
  • the Si content exceeds 4.0%, the workability is remarkably deteriorated and it is difficult to perform cold rolling, or the steel sheet is broken during the cold rolling (that is, , Cold rollability is reduced). Therefore, the Si content is 4.0% or less.
  • the Si content is preferably 3.9% or less, more preferably 3.8% or less.
  • Mn manganese
  • Mn manganese
  • Si silicon
  • the Mn content is preferably 1.3% or more, more preferably 1.4% or more, and further preferably 1.5% or more.
  • the Mn content is 3.3% or less.
  • the Mn content is preferably 3.2% or less, more preferably 3.1% or less, and even more preferably 3.0% or less.
  • P more than 0%, less than 0.030%
  • P phosphorus
  • the P content is preferably 0.020% or less, and more preferably 0.010% or less. The smaller the P content, the better.
  • P is an element that is inevitably contained, and the lower limit is made to exceed 0%. If the P content is less than 0.001%, a significant cost increase is caused. Therefore, the lower limit is preferably set to 0.001% or more. More preferably, it is 0.002% or more.
  • S sulfur
  • S is an element inevitably contained.
  • S is an element that increases the iron loss by forming fine precipitates of MnS and degrades the magnetic properties of the non-oriented electrical steel sheet. Therefore, the S content needs to be 0.0050% or less.
  • the S content is preferably 0.0040% or less, and more preferably 0.0035% or less. The smaller the S content, the better.
  • S is an element that is unavoidably contained, and the lower limit is made to exceed 0%. An attempt to reduce the S content below 0.0001% results in a significant cost increase. Therefore, the S content is preferably 0.0001% or more.
  • Al is an element that, when dissolved in steel, reduces eddy current loss and improves high-frequency iron loss by increasing the electrical resistance of the non-oriented electrical steel sheet.
  • the non-oriented electrical steel sheet according to the present embodiment positively contains Mn, which is an element that increases the electrical resistance without degrading workability as compared with Al. Therefore, it is not necessary to positively contain Al.
  • sol. If the Al (acid-soluble Al) content exceeds 0.0040%, fine nitrides precipitate in the steel, hinders crystal grain growth during hot-rolled sheet annealing and finish annealing, and deteriorates magnetic properties. . Therefore, sol.
  • the Al content is 0.0040% or less.
  • the Al content is preferably 0.0030% or less, more preferably 0.0020% or less.
  • Al is an element inevitably contained, and the lower limit is made over 0%. Also, sol. Attempting to reduce the Al content below 0.0001% results in a significant cost increase. Therefore, sol.
  • the Al content may be 0.0001% or more.
  • N nitrogen
  • nitrogen is an element inevitably contained.
  • N is an element that forms fine nitrides in the steel to increase iron loss and degrade the magnetic properties of the non-oriented electrical steel sheet. Therefore, the N content needs to be 0.0040% or less.
  • the N content is preferably 0.0030% or less, more preferably 0.0020% or less.
  • N is an element inevitably contained, and the lower limit is made over 0%. Further, the smaller the N content, the better.
  • the N content may be 0.0001% or more. More preferably, it is 0.0003% or more.
  • Ti titanium
  • Ti titanium
  • C, N, O, etc. in the ground iron to form fine precipitates such as TiN, TiC, Ti oxide, etc., and inhibits the growth of crystal grains during annealing, thereby deteriorating magnetic properties. It is. Therefore, conventionally, in order to reduce the Ti content in the ground iron as much as possible, highly purified raw materials of Mn and Si have been used.
  • one or more of La, Ce, Pr and Nd described below are compounded together with Ti to grow crystal grains during annealing.
  • the Ti content is set to 0.0005% or more.
  • the Ti content is set to 0.0005% or more and 0.0100% or less.
  • the Ti content is Preferably, they are 0.0015% or more and 0.0080% or less, More preferably, they are 0.0025% or more and 0.0060% or less.
  • La, Ce, Pr and Nd are elements that combine with S to form coarse sulfides, sulfates, or both, thereby suppressing the precipitation of fine MnS and promoting crystal grain growth during annealing. is there. Furthermore, La, Ce, Pr, and Nd are fine precipitates such as TiN, TiC, and Ti oxide generated due to Ti, sulfides or sulfides of La, Ce, Pr, and Nd, or both. It is an element which improves the magnetic properties by improving the grain growth property by composite precipitation.
  • the content of one or more of La, Ce, Pr and Nd needs to be 0.0005% or more in total.
  • the content of one or more of La, Ce, Pr and Nd exceeds 0.0200% in total, the coarsening effect of the fine precipitates is saturated and economical. This is not preferable because it is disadvantageous. Therefore, the content of one or more of La, Ce, Pr and Nd is 0.0200% or less in total.
  • the content of one or more of La, Ce, Pr and Nd is preferably 0.0010% or more and 0.0150% or less in total, more preferably 0.0020% or more and 0.005% or less in total. 0100% or less.
  • Ca 0.0005% to 0.0100%
  • Ca is an element that suppresses the precipitation of fine MnS and promotes the growth of crystal grains during annealing by combining with S to form a coarse compound. Furthermore, it is an element effective in avoiding nozzle clogging caused by oxides during continuous casting by containing one or more of La, Ce, Pr, and Nd in combination.
  • the Ca content needs to be 0.0005% or more. Preferably, it is 0.0010% or more.
  • the Ca content exceeds 0.0100%, the effect of improving crystal grain growth and the effect of suppressing nozzle clogging are saturated, which is economically disadvantageous. Therefore, the Ca content is set to 0.0100% or less.
  • the Ca content is preferably 0.0080% or less, more preferably 0.0060% or less.
  • Sn (tin) and Sb (antimony) are elements useful for securing a low iron loss by segregating on the surface and suppressing oxidation and nitridation during annealing. Therefore, in the non-oriented electrical steel sheet according to the present embodiment, at least one of Sn and Sb may be contained in the ground iron in order to obtain the above effect.
  • the Sn or Sb content is preferably 0.005% or more. More preferably, it is 0.010% or more.
  • the Sn or Sb content is preferably 0.10% or less in each case. More preferably, each is 0.05% or less.
  • Sn and Sb are optional elements and do not necessarily need to be contained, so the lower limit is 0%.
  • the non-oriented electrical steel sheet according to the present embodiment may contain Mg in order to obtain the above effect.
  • the Mg content is preferably 0.0005% or more.
  • the Mg content is preferably 0.0100% or less.
  • the Mg content is more preferably 0.0050% or less. Since Mg is an optional element and does not necessarily need to be contained, the lower limit is 0%.
  • the non-oriented electrical steel sheet according to the present embodiment basically includes the above elements, with the balance being Fe and impurities.
  • the non-oriented electrical steel sheet according to the present embodiment may further contain elements such as Ni (nickel), Cr (chromium), Cu (copper), and Mo (molybdenum) other than the elements described above. . Even if each of these elements is contained in an amount of 0.50% or less, the effect of the non-oriented electrical steel sheet according to the present embodiment is not impaired.
  • elements such as Pb (lead), Bi (bismuth), V (vanadium), As (arsenic), and B (boron) may be further contained. Even if 0.0050% or less of each of these elements is contained, the effect of the non-oriented electrical steel sheet according to the present embodiment is not impaired.
  • the non-oriented electrical steel sheet according to the present embodiment needs to be controlled so that the Si content and the Mn content satisfy a predetermined relationship after controlling the content of each element as described above. is there.
  • Si + 0.5 ⁇ Mn 3.8% or more
  • the alloy is increased in alloy to increase the electrical resistance of the steel sheet. It is effective.
  • high-frequency iron loss can be further reduced by adding Si and Mn so that Si + 0.5 ⁇ Mn is 3.8% or more. Therefore, Si + 0.5 ⁇ Mn is set to 3.8% or more.
  • Si + 0.5 ⁇ Mn is preferably 3.9% or more, more preferably 4.0% or more, and further preferably 4.4% or more.
  • the substantial upper limit of Si + 0.5 ⁇ Mn is a value calculated from the upper limits of the contents of Si and Mn.
  • Si-0.5 ⁇ Mn 2.0% or more
  • Si-0.5 ⁇ Mn ⁇ 2.0 it is possible to suppress a decrease in magnetic characteristics. The reason for this is not clear, but by setting Si-0.5 ⁇ Mn ⁇ 2.0, a thin oxide layer of dense SiO 2 is likely to be formed on the surface of the steel sheet during finish annealing, so that the finish annealing is smooth. This is considered to be because oxidation and nitridation in the thermal process are suppressed.
  • Si is a ferrite phase formation promoting element (so-called ferrite former element).
  • Mn is an austenite phase formation promoting element (so-called austenite former element). Therefore, depending on the respective contents of Si and Mn, the metal structure of the non-oriented electrical steel sheet changes, and the non-oriented electrical steel sheet becomes a component system having a transformation point or a component system having no transformation point. It becomes.
  • the non-oriented electrical steel sheet according to the present embodiment it is required to appropriately increase the average crystal grain size in the base iron, and the component system having no transformation point is to increase the crystal grain size. It becomes an effective means. Therefore, it is preferable that the respective contents of Si and Mn satisfy a predetermined relationship so that the component system does not have a transformation point.
  • the ability to promote austenite phase formation by Mn (in other words, the effect of canceling the ability to promote ferrite phase formation) is considered to be about 0.5 times the ability to promote ferrite phase formation by Si. Therefore, the equivalent amount of the ferrite phase formation promoting ability in the present embodiment can be expressed as “Si ⁇ 0.5 ⁇ Mn” based on the Si content.
  • the value of Si-0.5 ⁇ Mn is set to 2.0% or more. Preferably it is 2.1% or more.
  • the upper limit of Si-0.5 ⁇ Mn is not particularly specified, but from the range of Si content and Mn content of the non-oriented electrical steel sheet according to the present embodiment, Si-0.5 ⁇ Mn. The value of Mn cannot exceed 3.4%. Therefore, the upper limit value of Si-0.5 ⁇ Mn is substantially 3.4%.
  • spark discharge emission analysis method ICP emission analysis method
  • combustion-infrared absorption method when measuring C and S with high accuracy
  • inert gas melting-red when measuring O and N with high accuracy
  • An external absorption method / thermal conductivity method or the like may be used as appropriate.
  • the thickness (the thickness t in FIG. 1) of the ground iron 11 in the non-oriented electrical steel sheet 10 according to the present embodiment is set to 0.40 mm or less. Is preferred.
  • the thickness t of the ground iron 11 in the non-oriented electrical steel sheet 10 is preferably 0.10 mm or more and 0.40 mm or less.
  • the plate thickness t of the ground iron 11 in the non-oriented electrical steel sheet 10 is more preferably 0.15 mm or more and 0.35 mm or less.
  • ground iron 11 of the non-oriented electrical steel sheet 10 according to the present embodiment has been described in detail.
  • the iron loss is composed of eddy current loss and hysteresis loss.
  • the insulating coating 13 provided in the non-oriented electrical steel sheet 10 according to the present embodiment is not particularly limited as long as it is used as an insulating film of the non-oriented electrical steel sheet, and a known insulating coating is used. It is possible to use.
  • an insulating film for example, a composite insulating film mainly containing an inorganic substance and further containing an organic substance can be exemplified.
  • the composite insulating film is mainly composed of at least one of inorganic substances such as metal chromate, metal phosphate or colloidal silica, Zr compound, Ti compound, and fine organic resin particles are dispersed. It is an insulating coating.
  • metal phosphates, Zr or Ti coupling agents, or insulating films using these carbonates or ammonium salts as starting materials are available.
  • metal phosphates, Zr or Ti coupling agents, or insulating films using these carbonates or ammonium salts as starting materials are available.
  • metal phosphates, Zr or Ti coupling agents, or insulating films using these carbonates or ammonium salts as starting materials are available.
  • insulating films using these carbonates or ammonium salts as starting materials are available.
  • insulating films using these carbonates or ammonium salts as starting materials are available.
  • the adhesion amount of the insulating coating 13 as described above is not particularly limited. For example, it is preferably about 0.1 g / m 2 or more and 2.0 g / m 2 or less per side, and 0.3 g per side. / M 2 or more and 1.5 g / m 2 or less is more preferable.
  • the insulating coating 13 so as to have the above-described adhesion amount, it is possible to maintain excellent uniformity.
  • various known measuring methods can be used.
  • the adhesion amount of the insulating coating 13 is calculated from, for example, a mass difference between before and after removing the insulating coating 13 by removing only the insulating coating 13 by immersing the non-oriented electrical steel sheet 10 on which the insulating coating 13 is formed in a hot alkaline solution. Is possible.
  • the non-oriented electrical steel sheet 10 according to the present embodiment has excellent magnetic properties by having the above structure.
  • various magnetic properties shown by the non-oriented electrical steel sheet 10 according to the present embodiment are the Epstein method defined in JIS C2550 and the single plate magnetic property measurement method (Single Sheet Tester: SST) defined in JIS C2556. ) And can be measured.
  • the non-oriented electrical steel sheet 10 according to this embodiment has been described in detail above with reference to FIG.
  • FIG. 2 is a diagram illustrating an example of a flow of a method for manufacturing a non-oriented electrical steel sheet according to the present embodiment.
  • a steel ingot (slab) having the above-described chemical composition is heated, and hot rolling is performed on the heated steel ingot to obtain a hot-rolled steel sheet. Is obtained (step S101).
  • the heating temperature of the steel ingot at the time of hot rolling is not particularly specified, but it is preferably, for example, 1050 ° C. to 1300 ° C.
  • the heating temperature of the steel ingot is more preferably 1050 ° C. to 1250 ° C.
  • the thickness of the hot-rolled steel sheet after hot rolling is not particularly specified, but is preferably about 1.6 mm to 3.5 mm in consideration of the final sheet thickness of the base iron.
  • the hot rolling step is preferably completed while the temperature of the steel sheet is in the range of 700 ° C to 1000 ° C.
  • the end temperature of hot rolling is more preferably 750 ° C. to 950 ° C.
  • hot-rolled sheet annealing (annealing for hot-rolled steel sheet) is performed (step S103).
  • continuous annealing it is preferable to perform annealing on a hot-rolled steel sheet, for example, at 750 ° C. to 1200 ° C. and including soaking for 10 seconds to 10 minutes.
  • box annealing it is preferable to perform annealing on a hot-rolled steel sheet, for example, at 650 ° C. to 950 ° C. and including soaking for 30 minutes to 24 hours.
  • the hot-rolled plate annealing step may be omitted for cost reduction.
  • step S105 pickling is performed (step S105). Thereby, the scale layer mainly composed of oxides formed on the surface of the steel sheet during the hot-rolled sheet annealing is removed.
  • hot-rolled sheet annealing is box annealing, it is preferable to implement a pickling process before hot-rolled sheet annealing from a viewpoint of descaling property.
  • Step S107 After the pickling step (when hot-rolled plate annealing is performed by box annealing, it may be after the hot-rolled plate annealing step), cold rolling is performed on the hot-rolled steel plate. (Step S107). In the cold rolling, it is preferable to roll the pickled plate from which the scale has been removed at a rolling reduction such that the final thickness of the base iron is 0.10 mm or more and 0.40 mm or less.
  • finish annealing is performed on the cold-rolled steel sheet obtained by the cold rolling step (step S109).
  • the temperature raising process of finish annealing is rapid heating. By rapidly performing the heating in the temperature raising process, a recrystallized texture that is advantageous in magnetic properties is formed in the iron core 11.
  • the finish annealing is preferably performed by continuous annealing.
  • the average temperature raising rate is preferably 1 ° C./second to 2000 ° C./second.
  • the dew point is preferably 30 ° C. or lower.
  • the average heating rate is more preferably 5 ° C./second to 1500 ° C./second, the ratio of H 2 in the atmosphere is more preferably 15% to 90% by volume, and the dew point of the atmosphere is More preferably, it is 20 degrees C or less, More preferably, it is 10 degrees C or less.
  • the above average heating rate is obtained by using direct heating or indirect heating using a radiant tube, or using a known heating method such as energization heating or induction heating. It is possible to realize.
  • the soaking temperature is set to 700 ° C. to 1100 ° C.
  • the soaking time is set to 1 second to 300 seconds
  • the atmosphere has an H 2 ratio of 10% to 100% by volume.
  • the dew point of the atmosphere is preferably 20 ° C. or lower.
  • the soaking temperature is more preferably 750 ° C. to 1050 ° C.
  • the proportion of H 2 in the atmosphere is more preferably 15% by volume to 90% by volume
  • the dew point of the atmosphere is more preferably 10%. It is 0 degreeC or less, More preferably, it is 0 degreeC or less.
  • the average cooling rate is preferably 1 ° C./second to 50 ° C./second to 200 ° C. or lower.
  • the average cooling rate is more preferably 5 ° C./second to 30 ° C./second.
  • the non-oriented electrical steel sheet 10 according to this embodiment can be manufactured.
  • step S111 After the finish annealing, an insulating coating forming process is performed as necessary (step S111).
  • the step of forming the insulating film is not particularly limited, and the treatment liquid may be applied and dried by a known method using the above-described known insulating film treatment liquid.
  • the surface of the base iron on which the insulating film is formed may be subjected to any pretreatment such as degreasing with alkali or pickling with hydrochloric acid, sulfuric acid or phosphoric acid before applying the treatment liquid. Moreover, the surface as it is after finish annealing without performing these pretreatments may be used.
  • non-oriented electrical steel sheet according to the present invention will be specifically described with reference to examples.
  • the examples shown below are merely examples of the non-oriented electrical steel sheets according to the present invention, and the non-oriented electrical steel sheets according to the present invention are not limited to the following examples.
  • Example 1 A steel slab containing the composition shown in Table 1 below, the balance being Fe and impurities, was heated to 1150 ° C. and then rolled to 2.0 mm thickness by hot rolling. Subsequently, the hot-rolled steel sheet was subjected to hot-rolled sheet annealing in a continuous annealing type annealing furnace with a soaking temperature of 1000 ° C. and a soaking time of 40 seconds, followed by cold rolling to obtain a 0.25 mm thick cold steel sheet. A rolled steel sheet was used. This cold-rolled steel sheet was subjected to finish annealing with a soaking temperature of 1000 ° C. and a soaking time of 15 seconds. Thereafter, a non-oriented electrical steel sheet was manufactured by further applying and baking a solution containing an acrylic resin emulsion mainly composed of a metal phosphate to both surfaces of the steel sheet to form a composite insulating film.
  • the finish annealing was performed in a mixed atmosphere of H 2 and N 2 with a dew point of ⁇ 30 ° C. and a H 2 ratio of 30% by volume in the temperature raising process and the soaking process. Moreover, the average temperature increase rate in the temperature rising process during the finish annealing was 20 ° C./second, and the average cooling rate in the cooling process was 20 ° C./second. After finish annealing, it was cooled to 200 ° C. or lower.
  • test number 1 the Ti content deviated higher than the present range.
  • Test No. 8 in which the total content of La, Ce, Pr and Nd deviated lower than the range of the present invention, was inferior in iron loss and magnetic flux density.
  • test number 9 in which the Ca content deviated lower than the range of the present invention was abandoned because of nozzle clogging during continuous casting.
  • test numbers 2, 3, 4, 5, 6, 7, and 10 in which the chemical composition of the steel sheet is within the scope of the present invention were excellent in both iron loss and magnetic flux density.
  • Example 2 A steel slab containing the composition shown in Table 2 and the balance being Fe and impurities was heated to 1150 ° C. and then rolled to 2.0 mm thickness by hot rolling. Subsequently, the hot-rolled steel sheet was subjected to hot-rolled sheet annealing in a continuous annealing-type annealing furnace under a condition that the soaking temperature was 1000 ° C. and the soaking time was 40 seconds, and then cold-rolled to perform 0.25 mm thick A rolled steel sheet was obtained. Thereafter, the cold-rolled steel sheet was subjected to finish annealing under conditions where the soaking temperature was 1000 ° C. and the soaking time was 15 seconds. Thereafter, a non-oriented electrical steel sheet was manufactured by further applying and baking a solution containing an acrylic resin emulsion mainly composed of a metal phosphate to both surfaces of the steel sheet to form a composite insulating film.
  • the above-described finish annealing was performed in a mixed atmosphere of H 2 and N 2 with an atmospheric dew point of ⁇ 30 ° C. and a H 2 ratio of 20% by volume in the temperature raising process and the soaking process. Moreover, the average temperature increase rate in the temperature rising process during the finish annealing was 20 ° C./second, and the average cooling rate in the cooling process was 20 ° C./second. After finish annealing, it was cooled to 200 ° C. or lower.
  • Test No. 14 in which the P content deviated higher than the range of the present invention and Test No. 23 in which the Si content deviated higher than the range of the present invention were broken during cold rolling, so magnetic measurement could not be performed.
  • test number 22 in which the Mn content deviated higher than the range of the present invention was inferior in iron loss and magnetic flux density. Further, in test No. 21 in which Si-0.5 ⁇ Mn was out of the range of the present invention, the iron loss and the magnetic flux density were inferior.
  • Example 3 A steel slab containing the composition shown in Table 3 below, the balance being Fe and impurities, was heated to 1150 ° C. and then rolled to a thickness of 2.0 mm by hot rolling. Subsequently, the hot-rolled steel sheet was subjected to hot-rolled sheet annealing in a continuous annealing-type annealing furnace under the conditions that the soaking temperature was 1000 ° C. and the soaking time was 40 seconds, and then cold-rolled to perform 0.25 mm thick A rolled steel sheet was obtained. Thereafter, the cold-rolled steel sheet was subjected to finish annealing under conditions where the soaking temperature was 800 ° C. and the soaking time was 15 seconds.
  • the non-oriented electrical steel sheet was manufactured by apply
  • the above-described finish annealing was performed in a mixed atmosphere of H 2 and N 2 with an atmospheric dew point of ⁇ 30 ° C. and a H 2 ratio of 20% by volume in the temperature raising process and the soaking process. Moreover, the average temperature increase rate in the temperature rising process during finish annealing was 15 ° C./second, and the average cooling rate in the cooling process was 15 ° C./second. After finish annealing, it was cooled to 200 ° C. or lower.
  • the iron loss and the magnetic flux density were inferior.
  • the iron loss was inferior in the test number 30 in which Si + 0.5 ⁇ Mn was slightly lowered.

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Abstract

この無方向性電磁鋼板は、化学組成が、質量％で、Ｃ：０％超、０．００５０％以下、Ｓｉ：３．０％～４．０％、Ｍｎ：１．２％～３．３％、Ｐ：０％超、０．０３０％未満、Ｓ：０％超、０．００５０％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０％超、０．００４０％以下、Ｎ：０％超、０．００４０％以下、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄの１種又は２種以上：合計で０．０００５％～０．０２００％、Ｃａ：０．０００５％～０．０１００％、Ｔｉ：０．０００５％～０．０１００％、Ｓｎ：０％～０．１０％、Ｓｂ：０％～０．１０％、Ｍｇ：０％～０．０１００％、を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなり、Ｓｉ－０．５×Ｍｎ：２．０％以上であり、Ｓｉ＋０．５×Ｍｎ：３．８％以上である。

Description

無方向性電磁鋼板
　本発明は、無方向性電磁鋼板に関する。
　本願は、２０１７年０１月１６日に、日本に出願された特願２０１７－００５２１２号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
　昨今、地球環境問題が注目されており、省エネルギーへの取り組みに対する要求は、一段と高まってきている。なかでも電気機器の高効率化は、近年強く要望されている。このため、モータや発電機又は変圧器等の鉄心材料として広く使用されている無方向性電磁鋼板においても、磁気特性の向上に対する要請が更に強まっている。近年、高効率化が進展する電気自動車やハイブリッド自動車用のモータや発電機、及び、コンプレッサ用モータにおいては、その傾向が顕著である。
　無方向性電磁鋼板の磁気特性の向上のためには、鋼中に合金元素を添加することで鋼板の電気抵抗を上げ、渦電流損を低減することが有効である。そのため、例えば以下の特許文献１及び特許文献２に開示されているように、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｎといった電気抵抗を上昇させる効果を有する元素を添加して、磁気特性の改善（鉄損の低下、磁束密度の増加等）を図ることが行われている。
国際公開第２０１６／０２７５６５号 日本国特開２０１６－１３０３６０号公報 国際公開第２０１６／１３６０９５号
　同一の含有量（質量％）で合金元素を添加することを考えた場合に、冷間圧延性への悪影響の大きいＰを除くと、Ｓｉが、電気抵抗を上昇させやすく、鉄損の低減に有効な元素である。そのため、上記特許文献１では、Ｓｉ含有量を６質量％以下とすることが開示されており、上記特許文献２では、Ｓｉ含有量を５．０質量％以下とすることが開示されており、特許文献３では、Ｓｉ含有量を８．０質量％以下とすることが開示されている。
　また、特許文献１及び特許文献２では、Ａｌ含有量を０．００５０％以下とし、ＳｉとＭｎで電気抵抗を上昇させて、鉄損を低減することも開示されている。
　しかしながら、発明者らが検討した結果、特許文献１～特許文献３に示された鋼板では、Ｗ１０／４００のような高周波鉄損の低減は十分ではなかった。その理由として、高周波鉄損の低減には高合金化が不可欠であるが、特許文献１～特許文献３では、高周波鉄損については検討されておらず、高周波鉄損低減に必要な合金量の下限値や、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｎの適正な添加量の配分が考慮されていないので、Ｗ１０／４００のような高周波鉄損の低減が十分ではなかったと考えられる。
　本発明は、上記問題に鑑みてなされた。本発明の目的は、冷間圧延性が良好で、磁気特性、特に高周波鉄損の優れる、無方向性電磁鋼板を提供することにある。
　上記課題を解決するために、本発明者らは鋭意検討を行った。その結果、（ｉ）Ａｌ含有量を所定の値以下とすること、（ｉｉ）電気抵抗の上昇に寄与し、冷間圧延性への悪影響が少ないＭｎをＳｉとともに含有させること、及び（ｉｉｉ）Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄの１種又は２種以上とＴｉとを更に含有させること、によって、良好な冷間圧延性を確保しつつ、粒成長性の低下を防止して磁気特性を向上させることができるとの知見を得て、本発明を完成するに至った。
　上記知見に基づき完成された本発明の要旨は、以下の通りである。
（１）本発明の一態様に係る無方向性電磁鋼板は、化学組成が、質量％で、Ｃ：０％超、０．００５０％以下、Ｓｉ：３．０％～４．０％、Ｍｎ：１．２％～３．３％、Ｐ：０％超、０．０３０％未満、Ｓ：０％超、０．００５０％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０％超、０．００４０％以下、Ｎ：０％超、０．００４０％以下、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄの１種又は２種以上：合計で０．０００５％～０．０２００％、Ｃａ：０．０００５％～０．０１００％、Ｔｉ：０．０００５％～０．０１００％、Ｓｎ：０％～０．１０％、Ｓｂ：０％～０．１０％、Ｍｇ：０％～０．０１００％、を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなり、Ｓｉ－０．５×Ｍｎ：２．０％以上であり、Ｓｉ＋０．５×Ｍｎ：３．８％以上である。
（２）上記（１）に記載の無方向性電磁鋼板では、前記化学組成が、Ｓｎ：０．００５％～０．１０％、Ｓｂ：０．００５％～０．１０％、から選ばれる１種または２種を含有してもよい。
（３）上記（１）または（２）に記載の無方向性電磁鋼板では、前記化学組成が、Ｍｇ：０．０００５％～０．０１００％を含有してもよい。
　本発明の上記態様によれば、良好な冷間圧延性、及び優れた磁気特性を有する無方向性電磁鋼板が得られる。
本発明の一実施形態に係る無方向性電磁鋼板の構造を模式的に示した図である。 同実施形態に係る無方向性電磁鋼板の製造方法の流れの一例を示した図である。
　以下に図面を参照しながら、本発明の好適な実施の一形態について詳細に説明する。本明細書及び図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。
（無方向性電磁鋼板について）
　無方向性電磁鋼板においては、先だって説明したように、高周波鉄損を低減するために、一般的には、鋼中に合金元素を含有させて鋼板の電気抵抗を上げて、渦電流損を低減させる。ここで、同一の含有量（質量％）の合金元素を含有させることを考えた場合に、Ｓｉが、電気抵抗を上昇させやすいので、鉄損の低減に有効な元素である。しかしながら、本発明者らによる検討の結果、Ｓｉ含有量が４．０質量％を超える場合には、無方向性電磁鋼板の冷間圧延性が著しく低下することが明らかとなった。
　また、Ａｌも、Ｓｉと同様に電気抵抗の上昇効果を示す合金元素である。しかしながら、本発明者らによる検討の結果、ＡｌもＳｉと同様に冷間圧延性の低下を招くことが明らかとなった。また、Ａｌ含有量が多くなると、ヒステリシス損が劣化して磁気特性が低下する傾向がある。そのため、無方向性電磁鋼板に、合金元素としてＡｌを大量に含有させることは、困難である。無方向性電磁鋼板において、ヒステリシス損の劣化による磁気特性の低下を抑制するためには、Ａｌ含有量は、少なくすることが好ましい。一方で、本発明者らが鋭意検討を行った結果、Ａｌ含有量を低減した鋼材では、粒成長性が低下して、磁気特性が低下することも明らかとなった。
　本発明者らは、Ａｌ含有量を低減した場合でも、粒成長性の低下を抑制でき、冷間圧延性と磁気特性とを共に向上させることが可能な方法について鋭意検討を行った。その結果、冷間圧延性への悪影響が少ないＭｎをＳｉとともに含有させた上で、更に、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄの１種又は２種以上及びＴｉを複合的に含有させることが有効であることを見出した。
　以下では、図１を参照しながら、本発明の一実施形態に係る無方向性電磁鋼板（本実施形態に係る無方向性電磁鋼板）について、詳細に説明する。
　図１は、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板の構造を模式的に示した図である。本実施形態に係る無方向性電磁鋼板１０は、図１に模式的に示したように、所定の化学組成の地鉄１１を有している。本実施形態に係る無方向性電磁鋼板は、地鉄１１のみからなってもよいが、地鉄１１の表面に、絶縁被膜１３を更に有していることが好ましい。
　以下では、まず、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板１０の地鉄１１について、詳細に説明する。
＜地鉄の化学組成について＞
　本実施形態に係る無方向性電磁鋼板１０の地鉄１１は、質量％で、Ｃ：０％超、０．００５０％以下、Ｓｉ：３．０％～４．０％、Ｍｎ：１．２％～３．３％、Ｐ：０％超、０．０３０％未満、Ｓ：０％超、０．００５０％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０％超、０．００４０％以下、Ｎ：０％超、０．００４０％以下、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄの１種又は２種以上：合計で０．０００５％～０．０２００％、Ｃａ：０．０００５％～０．０１００％、Ｔｉ：０．０００５％～０．０１００％、　Ｓｎ：０％～０．１０％、Ｓｂ：０％～０．１０％、Ｍｇ：０％～０．０１００％を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなり、Ｓｉ含有量、及び、Ｍｎ含有量を用いて、「Ｓｉ＋０．５×Ｍｎ」で表される値を計算した場合に、３．８％以上であり、Ｓｉ含有量、及び、Ｍｎ含有量を用いて、「Ｓｉ－０．５×Ｍｎ」で表される値を計算した場合に、２．０％以上である。
　また、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板１０の地鉄１１は、Ｓｎ：０．００５％～０．１０％、Ｓｂ：０．００５％～０．１０％から選ばれる少なくとも１種を含有することが好ましい。
　また、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板１０の地鉄１１は、Ｍｇ：０．０００５％～０．０１００％を含有することが好ましい。
　以下では、本実施形態に係る地鉄１１の化学組成が上記のように規定される理由について、詳細に説明する。以下では、特に断りの無い限り、化学組成に係る「％」は「質量％」を表す。
［Ｃ：０％超、０．００５０％以下］
　Ｃ（炭素）は、不可避的に含有される元素であるとともに、鉄損劣化（鉄損の増加）を引き起こす元素である。Ｃ含有量が０．００５０％を超える場合には、無方向性電磁鋼板において鉄損劣化が生じ、良好な磁気特性を得ることができない。従って、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板では、Ｃ含有量を、０．００５０％以下とする。Ｃ含有量は、好ましくは０．００４０％以下であり、より好ましくは０．００３０％以下である。
　Ｃ含有量は、少なければ少ないほど好ましいが、Ｃは不可避的に含有される元素であり、下限を０％超とする。また、Ｃ含有量を０．０００５％よりも低減させようとすると、大幅なコストアップとなる。従って、Ｃ含有量は、０．０００５％以上としてもよい。
［Ｓｉ：３．０％～４．０％］
　Ｓｉ（ケイ素）は、鋼の電気抵抗を上昇させて渦電流損を低減させ、高周波鉄損を改善する元素である。また、Ｓｉは、固溶強化能が大きいため、無方向性電磁鋼板の高強度化にも有効な元素である。無方向性電磁鋼板において、高強度化は、モータの高速回転時の変形抑制や疲労破壊抑制といった観点から必要である。このような効果を十分に発揮させるためには、Ｓｉ含有量を３．０％以上とすることが必要である。Ｓｉ含有量は、好ましくは３．１％以上、より好ましくは３．２％以上である。
　一方、Ｓｉ含有量が４．０％を超える場合には、加工性が著しく劣化し、冷間圧延を実施することが困難となったり、冷間圧延の途中で鋼板が破断したりする（すなわち、冷間圧延性が低下する）。従って、Ｓｉ含有量は、４．０％以下とする。Ｓｉ含有量は、好ましくは３．９％以下であり、より好ましくは３．８％以下である。
［Ｍｎ：１．２％～３．３％］
　Ｍｎ（マンガン）は、電気抵抗を上昇させることで渦電流損を低減し、高周波鉄損を改善するために有効な元素である。また、Ｍｎは、Ｓｉより固溶強化能は小さいものの、加工性を劣化させることなく、高強度化に寄与できる元素である。このような効果を十分に発揮させるために、Ｍｎ含有量を１．２％以上とすることが必要である。Ｍｎ含有量は、好ましくは１．３％以上、より好ましくは１．４％以上、更に好ましくは１．５％以上である。
　一方、Ｍｎ含有量が３．３％を超える場合には、磁束密度の低下が顕著となる。従って、Ｍｎ含有量は、３．３％以下とする。Ｍｎ含有量は、好ましくは３．２％以下であり、より好ましくは３．１％以下であり、更に好ましくは３．０％以下である。
［Ｐ：０％超、０．０３０％未満］
　Ｐ（リン）は、Ｓｉ及びＭｎ含有量が多い高合金鋼において、著しく加工性を劣化させて冷間圧延を困難にする元素である。従って、Ｐ含有量は、０．０３０％未満とする。Ｐ含有量は、好ましくは０．０２０％以下であり、より好ましくは、０．０１０％以下である。
　Ｐ含有量は、少なければ少ないほど良いが、Ｐは不可避的に含有される元素であり、下限を０％超とする。Ｐ含有量を０．００１％未満にしようとすると、大幅なコストアップを招く。従って、下限を０．００１％以上とすることが好ましい。より好ましくは０．００２％以上である。
［Ｓ：０％超、０．００５０％以下］
　Ｓ（硫黄）は、不可避的に含有される元素である。また、Ｓは、ＭｎＳの微細析出物を形成することで鉄損を増加させ、無方向性電磁鋼板の磁気特性を劣化させる元素である。そのため、Ｓ含有量は、０．００５０％以下とする必要がある。Ｓ含有量は、好ましくは０．００４０％以下であり、より好ましくは、０．００３５％以下である。
　Ｓ含有量は、少なければ少ないほど好ましいが、Ｓは不可避的に含有される元素であり、下限を０％超とする。Ｓ含有量を０．０００１％よりも低減させようとすると、大幅なコストアップを招く。従って、Ｓ含有量は、０．０００１％以上とすることが好ましい。
［ｓｏｌ．Ａｌ：０％超、０．００４０％以下］
　Ａｌ（アルミニウム）は、鋼中に固溶されると、無方向性電磁鋼板の電気抵抗を上昇させることで渦電流損を低減し、高周波鉄損を改善する元素である。しかしながら、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板では、Ａｌよりも加工性を劣化させずに電気抵抗を上昇させる元素であるＭｎを積極的に含有させる。そのため、Ａｌを積極的に含有させる必要はない。また、ｓｏｌ．Ａｌ（酸可溶Ａｌ）含有量が０．００４０％を超えると、鋼中に微細な窒化物が析出して熱延板焼鈍や仕上焼鈍での結晶粒成長を阻害し、磁気特性が劣化する。従って、ｓｏｌ．Ａｌ含有量は、０．００４０％以下とする。ｓｏｌ．Ａｌ含有量は、好ましくは０．００３０％以下、より好ましくは０．００２０％以下である。
　一方、Ａｌは不可避的に含有される元素であり、下限を０％超とする。また、ｓｏｌ．Ａｌ含有量を０．０００１％よりも低減させようとすると、大幅なコストアップを招く。従って、ｓｏｌ．Ａｌ含有量は、０．０００１％以上としてもよい。
［Ｎ：０％超、０．００４０％以下］
　Ｎ（窒素）は、不可避的に含有される元素である。また、Ｎは、鋼中で微細な窒化物を形成して鉄損を増加させ、無方向性電磁鋼板の磁気特性を劣化させる元素である。そのため、Ｎ含有量は、０．００４０％以下とする必要がある。Ｎ含有量は、好ましくは０．００３０％以下であり、より好ましくは０．００２０％以下である。
　一方、Ｎは不可避的に含有される元素であり、下限を０％超とする。また、Ｎ含有量は、少なければ少ないほど良いが、Ｎ含有量を０．０００１％よりも低減させようとすると、大幅なコストアップを招く。従って、Ｎ含有量は、０．０００１％以上としてもよい。より好ましくは、０．０００３％以上である。
［Ｔｉ：０．０００５％～０．０１００％］
　Ｔｉ（チタン）は、上記ＭｎやＳｉの原材料中に不可避的に含有される。Ｔｉは、地鉄中のＣ、Ｎ、Ｏなどと結合してＴｉＮ、ＴｉＣ、Ｔｉ酸化物などの微小析出物を形成し、焼鈍中の結晶粒の成長を阻害して磁気特性を劣化させる元素である。そのため、従来、地鉄中のＴｉ含有量を極力少なくするために、高純度化されたＭｎやＳｉの原材料を利用することが行われてきた。
　しかしながら、本発明者らが検討を行った結果、以下で説明するＬａ、Ｃｅ、Ｐｒ及びＮｄの１種又は２種以上を、Ｔｉとともに複合的に含有させることで、焼鈍中の結晶粒の成長を阻害せずに、粒成長性を保持可能であることが明らかとなった。その原因はまだ明確ではないが、生成したＴｉＮ、ＴｉＣ、Ｔｉ酸化物等の微小析出物がＬａ、Ｃｅ、Ｐｒ及びＮｄの１種又は２種以上の化合物と合体することで粗大化されて、結晶粒の成長を阻害しない、より大きな析出物になったためと考えられる。すなわち、粗大な析出物が生成されることによって粒成長を阻害する微小な析出物が減少し、粒成長性の低下が抑制されると考えられる。
　更に、従来、地鉄中におけるＴｉ含有量を極力少なくするために、原材料の高純度化が図られてきたが、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ及びＮｄの１種又は２種以上を含有させることでＴｉの悪影響を回避可能であるので、原材料の過度の高純度化を図らなくともよくなる。その結果、より高性能な無方向性電磁鋼板をより低コストで製造することが可能となる。
　本実施形態に係る無方向性電磁鋼板では、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ及びＮｄの１種又は２種以上を含有させることにより、原材料からＴｉが混入しても結晶粒成長性が確保できる。そのため、原材料の過度の高純度化を図る必要がない。コストの観点からＴｉを含有するＭｎやＳｉの原材料を使用することを考慮し、Ｔｉ含有量は０．０００５％以上とする。しかしながら、Ｔｉ含有量が０．０１００％を超える場合には、許容される最大量のＬａ、Ｃｅ、Ｐｒ及びＮｄの１種又は２種以上を含有させたとしても、Ｔｉによる悪影響を防止することが困難となる。従って、Ｔｉ含有量は、０．０００５％以上、０．０１００％以下とする。Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ及びＮｄの１種又は２種以上と複合的に含有されることによる粒成長性の改善効果をより確実に発現させ、かつ低コスト化をはかるために、Ｔｉ含有量は、好ましくは、０．００１５％以上、０．００８０％以下であり、より好ましくは、０．００２５％以上、０．００６０％以下である。
［Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ及びＮｄの１種又は２種以上：合計で０．０００５％～０．０２００％］
　Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄは、Ｓと結合して粗大な硫化物、硫酸化物又はこれらの両方を形成することで微細なＭｎＳの析出を抑制し、焼鈍時の結晶粒成長を促進する元素である。更に、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄは、Ｔｉに起因して生成されるＴｉＮ、ＴｉＣ、Ｔｉ酸化物等の微小析出物を、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄの硫化物もしくは硫酸化物又はこれらの両方に複合析出させて結晶粒成長性を改善し、磁気特性を向上させる元素である。このような効果を得るために、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ及びＮｄの１種又は２種以上の含有量は、合計で０．０００５％以上であることが必要である。一方、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ及びＮｄの１種又は２種以上の含有量が合計で０．０２００％を超える場合には、上記のような微小析出物の粗大化効果が飽和する上、経済的に不利となるので好ましくない。従って、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ及びＮｄの１種又は２種以上の含有量は、合計で０．０２００％以下とする。Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ及びＮｄの１種又は２種以上の含有量は、好ましくは合計で０．００１０％以上、０．０１５０％以下であり、より好ましくは合計で０．００２０％以上、０．０１００％以下である。
［Ｃａ：０．０００５％～０．０１００％］
　Ｃａ（カルシウム）は、Ｓと結合して粗大な化合物を形成することで微細なＭｎＳの析出を抑制し、焼鈍時の結晶粒成長を促進する元素である。更に、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄの１種又は２種以上との複合含有により、連続鋳造時の酸化物起因のノズル閉塞を回避するのに有効な元素である。このような効果を得るために、Ｃａ含有量は、０．０００５％以上であることが必要である。好ましくは、０．００１０％以上である。
　一方、Ｃａ含有量が０．０１００％を超える場合には、上記のような結晶粒成長性の改善効果やノズル閉塞の抑制効果が飽和し、経済的に不利となる。従って、Ｃａ含有量は、０．０１００％以下とする。Ｃａ含有量は、好ましくは０．００８０％以下であり、より好ましくは０．００６０％以下である。
［Ｓｎ：０％～０．１０％］
［Ｓｂ：０％～０．１０％］
　Ｓｎ（スズ）及びＳｂ（アンチモン）は、表面に偏析し焼鈍中の酸化や窒化を抑制することで、低い鉄損を確保するのに有用な元素である。従って、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板では、上記効果を得るために、Ｓｎ又はＳｂの少なくとも何れか一方を、地鉄中に含有させてもよい。上記効果を十分に発揮させるためには、Ｓｎ又はＳｂの含有量を、それぞれ０．００５％以上とすることが好ましい。より好ましくは、０．０１０％以上である。
　一方、Ｓｎ又はＳｂの含有量がそれぞれ０．１０％を超える場合には、地鉄の延性が低下して冷間圧延が困難となる可能性がある。従って、Ｓｎ又はＳｂの含有量は、含有させる場合でも、それぞれ０．１０％以下とすることが好ましい。より好ましくは、それぞれ０．０５％以下である。
　Ｓｎ、Ｓｂは任意元素であり、必ずしも含有させる必要がないので、下限は０％である。
［Ｍｇ：０％～０．０１００％］
　Ｍｇ（マクネシウム）は、Ｓと結合して粗大な化合物を形成する。ＭｇとＳとの粗大な化合物が形成されると、微細なＭｎＳの析出が抑制され、焼鈍時の結晶粒成長が促進されるので、低い鉄損を確保するのに有利である。従って、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板では、上記効果を得るために、Ｍｇを含有させてもよい。効果を十分に発揮させるためには、Ｍｇ含有量を、０．０００５％以上とすることが好ましい。一方、Ｍｇ含有量が０．０１００％を超える場合には、結晶粒成長性の改善効果が飽和し、経済的に不利となるので好ましくない。従って、Ｍｇ含有量は、０．０１００％以下とすることが好ましい。Ｍｇを地鉄中に含有させる場合に、Ｍｇ含有量は、より好ましくは、０．００５０％以下である。
　Ｍｇは任意元素であり、必ずしも含有させる必要がないので、下限は０％である。
　本実施形態に係る無方向性電磁鋼板は、上記の元素を含み、残部がＦｅ及び不純物からなることを基本とする。しかしながら、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板において、上述した元素以外のＮｉ（ニッケル）、Ｃｒ（クロム）、Ｃｕ（銅）、及び、Ｍｏ（モリブデン）等の元素をさらに含有してもよい。これらの元素をそれぞれ０．５０％以下含有しても、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板の効果は損なわれない。
　また、上記の元素の他に、Ｐｂ（鉛）、Ｂｉ（ビスマス）、Ｖ（バナジウム）、Ａｓ（ヒ素）、Ｂ（ホウ素）などの元素をさらに含有してもよい。これらの元素がそれぞれ０．００５０％以下含まれていても、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板の効果は損なわれない。
　本実施形態に係る無方向性電磁鋼板は、上記のように各元素の含有量を制御した上で、Ｓｉ含有量とＭｎ含有量とが所定の関係性を満足するように制御される必要がある。
［Ｓｉ＋０．５×Ｍｎ：３．８％以上］
　鉄損、特に本実施形態に係る無方向性電磁鋼板が目的とするＷ１０／４００のような高周波鉄損を低減する（改善する）場合には、高合金化して鋼板の電気抵抗を増加させることが有効である。具体的には、Ｓｉ＋０．５×Ｍｎが３．８％以上となるようにＳｉ、Ｍｎを含有させることで、高周波鉄損をさらに低減することができる。そのため、Ｓｉ＋０．５×Ｍｎを３．８％以上とする。Ｓｉ＋０．５×Ｍｎは、好ましくは３．９％以上、より好ましくは４．０％以上、更に好ましくは４．４％以上である。
　Ｓｉ＋０．５×Ｍｎの実質的な上限は、Ｓｉ及びＭｎの含有量の上限から計算される値である。
［Ｓｉ－０．５×Ｍｎ：２．０％以上］
　本実施形態に係る無方向性電磁鋼板では、含有されたＬａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｃａが、Ｓを硫化物や酸硫化物として固定する。この場合、鋼板の表面の酸化や窒化が促進され、磁気特性が低下するおそれがある。
　しかしながら、Ｓｉ－０．５×Ｍｎ≧２．０とすることにより、磁気特性の低下を抑制することができる。その理由は明確ではないが、Ｓｉ－０．５×Ｍｎ≧２．０とすることにより、仕上げ焼鈍の加熱時に、緻密なＳｉＯ２の薄い酸化層が鋼板表面に生じやすくなり、仕上げ焼鈍の均熱過程での酸化や窒化が抑制されるためであると考えられる。
　また、Ｓｉは、フェライト相形成促進元素（いわゆる、フェライトフォーマー元素）である。一方で、Ｍｎは、オーステナイト相形成促進元素（いわゆる、オーステナイトフォーマー元素）である。従って、Ｓｉ及びＭｎそれぞれの含有量に応じて、無方向性電磁鋼板の金属組織は変化し、無方向性電磁鋼板は、変態点を有する成分系となったり、変態点を有しない成分系となったりする。本実施形態に係る無方向性電磁鋼板では、地鉄における平均結晶粒径を適度に大きくすることが求められており、変態点を有しない成分系とすることは、結晶粒径を大きくするための有効な手段となる。そのため、変態点を有しない成分系となるように、Ｓｉ及びＭｎのそれぞれの含有量は、所定の関係性を満たすことが好ましい。
　本発明者らの検討によれば、Ｍｎによるオーステナイト相形成促進能（換言すれば、フェライト相形成促進能を打ち消す効果）は、Ｓｉによるフェライト相形成促進能の０．５倍程度と考えられる。そのため、本実施形態におけるフェライト相形成促進能の等量は、Ｓｉの含有量を基準として、「Ｓｉ－０．５×Ｍｎ」として表すことができる。
　Ｓｉ－０．５×Ｍｎの値が２．０％未満である場合には、無方向性電磁鋼板は、変態点を有する成分系となってしまう。その結果、製造途中の高温処理時において鋼板の金属組織がフェライト単相ではなくなり、無方向性電磁鋼板の磁気特性が低下する懸念がある。従って、Ｓｉ－０．５×Ｍｎの値は、２．０％以上とする。好ましくは２．１％以上である。
　一方、Ｓｉ－０．５×Ｍｎの上限値は、特に規定するものではないが、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板のＳｉ含有量及びＭｎ含有量の範囲から、Ｓｉ－０．５×Ｍｎの値は、３．４％を超えることはあり得ない。従って、Ｓｉ－０．５×Ｍｎの上限値は、実質的には、３．４％となる。
　以上、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板における地鉄の化学組成について、詳細に説明した。
　無方向性電磁鋼板における地鉄の化学組成を、事後的に測定する場合には、公知の各種測定法を利用することが可能である。例えば、スパーク放電発光分析法、ＩＣＰ発光分析法、更に、Ｃ、Ｓを精度良く測定する場合には燃焼－赤外吸収法、Ｏ、Ｎを精度良く測定する場合には不活性ガス融解－赤外吸収法／熱伝導率法等を適宜利用すればよい。
＜地鉄の板厚について＞
　本実施形態に係る無方向性電磁鋼板１０における地鉄１１の板厚（図１における厚みｔ）は、渦電流損を低減させて高周波鉄損を低減するために、０．４０ｍｍ以下とすることが好ましい。一方、地鉄１１の板厚ｔが０．１０ｍｍ未満である場合には、板厚が薄いために焼鈍ラインの通板が困難となる可能性がある。従って、無方向性電磁鋼板１０における地鉄１１の板厚ｔは、０．１０ｍｍ以上、０．４０ｍｍ以下とすることが好ましい。無方向性電磁鋼板１０における地鉄１１の板厚ｔは、より好ましくは、０．１５ｍｍ以上、０．３５ｍｍ以下である。
　以上、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板１０の地鉄１１について、詳細に説明した。
＜絶縁被膜について＞
　続いて、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板１０が有していることが好ましい絶縁被膜１３について、簡単に説明する。
　無方向性電磁鋼板の磁気特性を向上させるためには、鉄損を低減することが重要である。鉄損は、渦電流損とヒステリシス損とから構成されている。地鉄１１の表面に絶縁被膜１３を設けることで、鉄心として積層された電磁鋼板間の導通を抑制して鉄心の渦電流損を低減することが可能となるので、無方向性電磁鋼板１０の実用的な磁気特性を更に向上させることが可能となる。
　ここで、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板１０が備える絶縁被膜１３は、無方向性電磁鋼板の絶縁被膜として用いられるものであれば、特に限定されるものではなく、公知の絶縁被膜を用いることが可能である。このような絶縁被膜として、例えば、無機物を主体とし、更に有機物を含んだ複合絶縁被膜を挙げることができる。ここで、複合絶縁被膜とは、例えば、クロム酸金属塩、リン酸金属塩又はコロイダルシリカ、Ｚｒ化合物、Ｔｉ化合物等の無機物の少なくとも何れかを主体とし、微細な有機樹脂の粒子が分散している絶縁被膜である。特に、近年ニーズの高まっている製造時の環境負荷低減の観点からは、リン酸金属塩やＺｒあるいはＴｉのカップリング剤、又は、これらの炭酸塩やアンモニウム塩を出発物質として用いた絶縁被膜が好ましく用いられる。
　上記のような絶縁被膜１３の付着量は、特に限定するものではないが、例えば、片面あたり０．１ｇ／ｍ２以上２．０ｇ／ｍ２以下程度とすることが好ましく、片面あたり０．３ｇ／ｍ２以上１．５ｇ／ｍ２以下とすることがより好ましい。上述した付着量となるように絶縁被膜１３を形成することで、優れた均一性を保持することが可能となる。絶縁被膜１３の付着量を、事後的に測定する場合には、公知の各種測定法を利用することが可能である。絶縁被膜１３の付着量は、例えば、絶縁被膜１３を形成した無方向性電磁鋼板１０を熱アルカリ溶液に浸漬することで絶縁被膜１３のみを除去し、絶縁被膜１３の除去前後の質量差から算出することが可能である。
＜無方向性電磁鋼板の磁気特性の測定方法について＞
　本実施形態に係る無方向性電磁鋼板１０は、上記のような構造を有することで、優れた磁気特性を示す。ここで、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板１０の示す各種の磁気特性は、ＪＩＳ　Ｃ２５５０に規定されたエプスタイン法や、ＪＩＳ　Ｃ２５５６に規定された単板磁気特性測定法（Ｓｉｎｇｌｅ　Ｓｈｅｅｔ　Ｔｅｓｔｅｒ：ＳＳＴ）に則して、測定することが可能である。
　以上、図１を参照しながら、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板１０について、詳細に説明した。
（無方向性電磁鋼板の製造方法について）
　続いて、図２を参照しながら、以上説明したような本実施形態に係る無方向性電磁鋼板１０の好ましい製造方法について、簡単に説明する。
　図２は、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板の製造方法の流れの一例を示した図である。
　本実施形態に係る無方向性電磁鋼板１０の製造方法では、以上説明したような所定の化学組成を有する鋼塊に対して、熱間圧延、熱延板焼鈍、酸洗、冷間圧延、仕上焼鈍を順に実施する。また、絶縁被膜１３を地鉄１１の表面に形成する場合には、上記仕上焼鈍の後に絶縁被膜の形成が行われる。以下、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板１０の製造方法で実施される各工程について、詳細に説明する。
＜熱間圧延工程＞
　本実施形態に係る無方向性電磁鋼板の製造方法では、まず、上記の化学組成を有する鋼塊（スラブ）を加熱し、加熱された鋼塊に対して熱間圧延を行って、熱延鋼板を得る（ステップＳ１０１）。熱間圧延に供する際の鋼塊の加熱温度については、特に規定するものではないが、例えば、１０５０℃～１３００℃とすることが好ましい。鋼塊の加熱温度は、より好ましくは、１０５０℃～１２５０℃である。
　また、熱間圧延後の熱延鋼板の板厚についても、特に規定するものではないが、地鉄の最終板厚を考慮して、例えば、１．６ｍｍ～３．５ｍｍ程度とすることが好ましい。熱間圧延工程は、鋼板の温度が７００℃～１０００℃の範囲にあるうちに終了することが好ましい。熱間圧延の終了温度は、より好ましくは、７５０℃～９５０℃である。
＜熱延板焼鈍工程＞
　上記熱間圧延の後には、熱延板焼鈍（熱延鋼板に対する焼鈍）が実施される（ステップＳ１０３）。連続焼鈍の場合には、熱延鋼板に対して、例えば、７５０℃～１２００℃で、１０秒～１０分の均熱を含む焼鈍を実施することが好ましい。また、箱焼鈍の場合、熱延鋼板に対して、例えば、６５０℃～９５０℃で、３０分～２４時間の均熱を含む焼鈍を実施することが好ましい。
　熱延板焼鈍工程を実施した場合と比較して磁気特性はやや劣ることになるが、コスト削減のために、熱延板焼鈍工程を省略してもよい。
＜酸洗工程＞
　上記熱延板焼鈍工程の後には、酸洗が実施される（ステップＳ１０５）。これにより、熱延板焼鈍の際に鋼板の表面に形成された、酸化物を主体とするスケール層が除去される。熱延板焼鈍が箱焼鈍である場合、脱スケール性の観点から、酸洗工程は、熱延板焼鈍前に実施することが好ましい。
＜冷間圧延工程＞
　上記酸洗工程の後（熱延板焼鈍が箱焼鈍で実施される場合は、熱延板焼鈍工程の後となる場合もある。）には、熱延鋼板に対し、冷間圧延が実施される（ステップＳ１０７）。冷間圧延では、地鉄の最終板厚が０．１０ｍｍ以上０．４０ｍｍ以下となるような圧下率で、スケールの除去された酸洗板を圧延することが好ましい。
＜仕上焼鈍工程＞
　上記冷間圧延工程の後には、冷間圧延工程によって得られた冷延鋼板に対し、仕上焼鈍が実施される（ステップＳ１０９）。本実施形態に係る無方向性電磁鋼板の製造方法では、仕上焼鈍の昇温過程を、急速加熱とすることが好ましい。昇温過程の加熱を急速に行うことにより、地鉄１１において、磁気特性に有利な再結晶集合組織が形成される。仕上焼鈍の昇温過程を急速加熱とする場合、仕上焼鈍は、連続焼鈍で実施することが好ましい。
　具体的には、昇温過程では、平均昇温速度を１℃／秒～２０００℃／秒とすることが好ましい。また、昇温時の炉内の雰囲気を、Ｈ２の割合が１０体積％～１００体積％であるＨ２及びＮ２の混合雰囲気（すなわち、Ｈ２＋Ｎ２＝１００体積％）とし、雰囲気の露点を３０℃以下とすることが好ましい。平均昇温速度は、より好ましくは、５℃／秒～１５００℃／秒であり、雰囲気中のＨ２の割合は、より好ましくは、１５体積％～９０体積％であり、雰囲気の露点は、より好ましくは、２０℃以下であり、更に好ましくは、１０℃以下である。上記の平均加熱速度は、例えば、ガス燃焼による加熱の場合には直接加熱やラジアントチューブを用いた間接加熱を用いたり、その他に通電加熱又は誘導加熱等といった公知の加熱方法を用いたりすることで、実現することが可能である。
　昇温過程の後の均熱過程では、均熱温度を、７００℃～１１００℃とし、均熱時間を、１秒～３００秒とし、雰囲気を、Ｈ２の割合が１０体積％～１００体積％であるＨ２及びＮ２の混合雰囲気（すなわち、Ｈ２＋Ｎ２＝１００体積％）とし、雰囲気の露点を２０℃以下とすることが好ましい。均熱温度は、より好ましくは、７５０℃～１０５０℃であり、雰囲気中のＨ２の割合は、より好ましくは、１５体積％～９０体積％であり、雰囲気の露点は、より好ましくは、１０℃以下であり、更に好ましくは、０℃以下である。
　均熱過程の後の冷却過程では、平均冷却速度を１℃／秒～５０℃／秒で２００℃以下まで冷却することが好ましい。平均冷却速度は、より好ましくは、５℃／秒～３０℃／秒である。
　上記のような各工程を含む製造方法によれば、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板１０を製造することができる。
＜絶縁被膜形成工程＞
　上記仕上焼鈍の後には、必要に応じて、絶縁被膜の形成工程が実施される（ステップＳ１１１）。絶縁被膜の形成工程については、特に限定されるものではなく、上記のような公知の絶縁被膜処理液を用いて、公知の方法により処理液の塗布及び乾燥を行えばよい。
　絶縁被膜が形成される地鉄の表面は、処理液を塗布する前に、アルカリなどによる脱脂処理や、塩酸、硫酸、リン酸などによる酸洗処理など、任意の前処理を施してもよいし、これら前処理を施さずに仕上焼鈍後のままの表面であってもよい。
　以上、図２を参照しながら、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板の製造方法について、詳細に説明した。
　以下では、実施例を示しながら、本発明に係る無方向性電磁鋼板について、具体的に説明する。以下に示す実施例は、本発明に係る無方向性電磁鋼板のあくまでも一例であって、本発明に係る無方向性電磁鋼板が下記の例に限定されるものではない。
（実験例１）
　以下の表１に示す組成を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなる鋼スラブを、１１５０℃に加熱した後、熱間圧延にて２．０ｍｍ厚に圧延した。続いて、熱延鋼板を連続焼鈍式の焼鈍炉で、均熱温度が１０００℃で均熱時間が４０秒の熱延板焼鈍を行った後、冷間圧延を行って０．２５ｍｍ厚の冷延鋼板とした。この冷延鋼板に対し、均熱温度が１０００℃で均熱時間が１５秒の仕上焼鈍を行った。その後、更にリン酸金属塩を主体とし、アクリル樹脂のエマルジョンを含む溶液を鋼板の両面に塗布及び焼き付けし、複合絶縁被膜を形成することで無方向性電磁鋼板を製造した。
　上記の仕上焼鈍は、昇温過程、均熱過程における、露点が－３０℃、Ｈ２の割合が３０体積％のＨ２及びＮ２の混合雰囲気下で実施した。また、仕上焼鈍時の昇温過程における平均昇温速度を２０℃／秒、冷却過程における平均冷却速度を２０℃／秒とした。仕上げ焼鈍後は２００℃以下まで冷却した。
　表１において、「Ｔｒ．」とは、該当する元素を意図して含有させていないことを表す。また、下線は、本発明の範囲から外れていることを表す。
　その後、製造したそれぞれの無方向性電磁鋼板について、ＪＩＳ　Ｃ２５５０に規定されたエプスタイン法により、磁束密度Ｂ５０及び鉄損Ｗ１０／４００を評価した。得られた結果を、表１にあわせて示した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　上記表１から明らかなように、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ及びＮｄの合計含有量とＣａ含有量が本発明の範囲より低めに外れた試験番号１、Ｔｉ含有量が本発明範囲より高めに外れた試験番号８、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ及びＮｄの合計含有量が本発明範囲より低めに外れた試験番号１１は、鉄損及び磁束密度が劣っていた。また、Ｃａ含有量が本発明の範囲より低めに外れた試験番号９は、連続鋳造時にノズル閉塞が生じたため、製造を断念した。一方、鋼板の化学組成が本発明の範囲内である試験番号２、３、４、５、６、７及び１０は、鉄損と磁束密度とがともに優れていた。
（実験例２）
　表２に示す組成を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなる鋼スラブを、１１５０℃に加熱した後、熱間圧延にて２．０ｍｍ厚に圧延した。続いて、熱延鋼板を均熱温度が１０００℃で均熱時間が４０秒となる条件で連続焼鈍式の焼鈍炉で熱延板焼鈍した後、冷間圧延を行って０．２５ｍｍ厚の冷延鋼板を得た。その後、この冷延鋼板に対し、均熱温度が１０００℃で均熱時間が１５秒となる条件で仕上焼鈍を行った。その後、更にリン酸金属塩を主体とし、アクリル樹脂のエマルジョンを含む溶液を鋼板の両面に塗布及び焼き付けし、複合絶縁被膜を形成することで無方向性電磁鋼板を製造した。
　ここで、上記の仕上焼鈍は、昇温過程及び均熱過程における、雰囲気露点が－３０℃、Ｈ２の割合が２０体積％のＨ２及びＮ２の混合雰囲気下で実施した。また、仕上焼鈍時の昇温過程における平均昇温速度を２０℃／秒、冷却過程における平均冷却速度を２０℃／秒とした。仕上げ焼鈍後は２００℃以下まで冷却した。
　表２において、「Ｔｒ．」とは、該当する元素を意図して含有させていないことを表す。また、下線は、本発明の範囲から外れていることを表す。
　その後、製造したそれぞれの無方向性電磁鋼板について、ＪＩＳ　Ｃ２５５０に規定されたエプスタイン法により、磁束密度Ｂ５０及び鉄損Ｗ１０／４００を評価した。得られた結果を、表２にあわせて示した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　Ｐ含有量が本発明の範囲より高めに外れた試験番号１４、及び、Ｓｉ含有量が本発明の範囲より高めに外れた試験番号２３は、冷間圧延時に破断したため、磁気測定が出来なかった。鋼板の化学組成が本発明の範囲内である試験番号１２、１３、１５、１６、１８、１９、２０、２４、２５、及び２６は、冷間圧延が可能であり、鉄損及び磁束密度が優れていた。一方、ｓｏｌ．Ａｌ含有量が本発明の範囲から高めに外れた試験番号１７は、ｓｏｌ．Ａｌを除きほぼ同一の組成である本発明の範囲内の試験番号１６と比較して鉄損が劣っていた。また、Ｍｎ含有量が本発明の範囲より高めに外れた試験番号２２は、鉄損と磁束密度とが劣っていた。また、Ｓｉ－０．５×Ｍｎが本発明の範囲より低めに外れた試験番号２１は鉄損と磁束密度とが劣っていた。
（実験例３）
　以下の表３に示す組成を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなる鋼スラブを、１１５０℃に加熱した後、熱間圧延にて２．０ｍｍ厚に圧延した。続いて、熱延鋼板を均熱温度が１０００℃、均熱時間が４０秒となる条件で連続焼鈍式の焼鈍炉で熱延板焼鈍した後、冷間圧延を行って０．２５ｍｍ厚の冷延鋼板を得た。その後、この冷延鋼板に、均熱温度が８００℃、均熱時間が１５秒となる条件で仕上焼鈍を行った。その後、リン酸金属塩を主体とし、アクリル樹脂のエマルジョンを含む溶液を鋼板の両面に塗布及び焼き付けし、複合絶縁被膜を形成することで無方向性電磁鋼板を製造した。続いて、上記鋼板に対し、７５０℃×２ｈｒの歪取焼鈍を施した。
　ここで、上記の仕上焼鈍は、昇温過程及び均熱過程における、雰囲気露点が－３０℃、Ｈ２の割合が２０体積％のＨ２及びＮ２の混合雰囲気下で実施した。また、仕上焼鈍時の昇温過程における平均昇温速度１５℃／秒、冷却過程における平均冷却速度を１５℃／秒とした。仕上げ焼鈍後は２００℃以下まで冷却した。
　表３において、「Ｔｒ．」とは、該当する元素を意図して含有させていないことを表す。また、下線は、本発明の範囲から外れていることを表す。
　その後、製造したそれぞれの無方向性電磁鋼板について、ＪＩＳ　Ｃ２５５０に規定されたエプスタイン法により、磁束密度Ｂ５０及び鉄損Ｗ１０／４００を評価した。得られた結果を、表３にあわせて示した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　実験例３の各試験番号の無方向性電磁鋼板の磁気特性は、歪取り焼鈍を実施したことにより、歪取り焼鈍を行わない場合と比較すれば、全般的に向上しているものの、特に、鋼板の化学組成が本発明の範囲である試験番号２７、２８、３１、及び３２は、鉄損及び磁束密度に優れていた。一方、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄの合計含有量、及び、Ｃａ含有量が本発明の範囲から低めに外れた試験番号２９は、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｃａを除きほぼ同一の組成である試験番号２７と比較して鉄損と磁束密度とが劣っていた。また、Ｓｉ＋０．５×Ｍｎが低めに外れた試験番号３０は、鉄損が劣っていた。以上のように、歪取焼鈍を行う場合にも、本発明に係る無方向性電磁鋼板は、磁気特性が向上することが明らかとなった。
　以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明は上記例に限定されない。本発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。
　本発明によれば、良好な冷間圧延性、及び優れた磁気特性を有する無方向性電磁鋼板が得られるので、産業上の利用可能性が高い。
　１０　　無方向性電磁鋼板
　１１　　地鉄
　１３　　絶縁被膜

Claims (3)

  1. 　化学組成が、質量％で、
    　Ｃ：０％超、０．００５０％以下、
    　Ｓｉ：３．０％～４．０％、
    　Ｍｎ：１．２％～３．３％、
    　Ｐ：０％超、０．０３０％未満、
    　Ｓ：０％超、０．００５０％以下、
    　ｓｏｌ．Ａｌ：０％超、０．００４０％以下、
    　Ｎ：０％超、０．００４０％以下、
    　Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄの１種又は２種以上：合計で０．０００５％～０．０２００％、
    　Ｃａ：０．０００５％～０．０１００％、
    　Ｔｉ：０．０００５％～０．０１００％、
    　Ｓｎ：０％～０．１０％、
    　Ｓｂ：０％～０．１０％、
    　Ｍｇ：０％～０．０１００％、
    を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなり、
    　Ｓｉ－０．５×Ｍｎ：２．０％以上であり、
    　Ｓｉ＋０．５×Ｍｎ：３．８％以上である
    ことを特徴とする無方向性電磁鋼板。
  2. 　前記化学組成が、
    　Ｓｎ：０．００５％～０．１０％、
    　Ｓｂ：０．００５％～０．１０％、
    から選ばれる１種または２種を含有する
    ことを特徴とする請求項１に記載の無方向性電磁鋼板。
  3. 　前記化学組成が、
    　Ｍｇ：０．０００５％～０．０１００％
    を含有する
    ことを特徴とする請求項１または２に記載の無方向性電磁鋼板。
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