WO2018055884A1 - フラットケーブル、フラットケーブルの製造方法、及びフラットケーブルを備える回転コネクタ装置 - Google Patents

フラットケーブル、フラットケーブルの製造方法、及びフラットケーブルを備える回転コネクタ装置 Download PDF

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WO2018055884A1
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mass
conductor
conductors
bending
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PCT/JP2017/025928
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亮佑 松尾
賢悟 水戸瀬
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古河電気工業株式会社
古河As株式会社
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    • H01B7/04—Flexible cables, conductors, or cords, e.g. trailing cables

Definitions

  • the present invention relates to a flat cable, a flat cable manufacturing method, and a rotary connector device including the flat cable, and more particularly to a flexible flat cable arranged in a rotary connector device for a vehicle.
  • a rotating connector device for supplying electric power to an airbag device or the like is attached to a connecting portion between a steering wheel for steering and a steering shaft.
  • the rotary connector device includes a stator, a rotator rotatably assembled to the stator, and a flexible flat cable (FFC) wound and accommodated in an annular internal space formed by the stator and the rotator.
  • the end of the FFC is provided with a connection structure that electrically connects the FFC and the outside.
  • the FFC includes a plurality of conductors arranged in parallel, a pair of insulating films arranged so as to sandwich the plurality of conductors, and an adhesive layer provided between the pair of insulating films.
  • a laminate structure composed of a conductor, a pair of insulating films and an adhesive layer.
  • the conductor is made of, for example, tough pitch copper, oxygen-free copper, or the like.
  • the insulating film has an adhesive layer made of a polyester-based, polyurethane-based, polyamide-based, or polystyrene-based resin, and the plurality of conductors are sandwiched between the pair of insulating films via the adhesive layer.
  • Examples of the conductor include a copper alloy in which one or more of B, Sn, In, and Mg are added in a total amount of 0.005 to 0.045% and the crystal grains are refined to 7 ⁇ m or less.
  • a flat cable conductor Patent Document 1
  • Patent Document 2 WO 2011/001100 wt% Cu
  • a copper alloy with 10 wt% or less of Ag added as a base material a copper alloy with 10 wt% or less of Ag added as a base material, and heat-treating a flat conductor whose surface is plated with Sn, tensile strength 350 MPa or more, elongation 5% or more, conductivity
  • a flat conductor having 70% IACS or more has been proposed (Patent Document 2).
  • the bending characteristics of the conductor are insufficient only by controlling the crystal grain size by defining the additive element species and the content of the additive element in the copper alloy.
  • elongation of 5% or more is essential, and if the elongation is out of the range, the rigidity is strong and the bending is difficult, and the conductor may be buckled during the bending.
  • the bending characteristics of the conductor are insufficient even when the elongation is 5% or more.
  • the performance and functionality of automobiles have been improved, and the durability of various devices and equipment mounted on automobiles has been demanded from the viewpoint of improving reliability and safety. There is a demand for further improvement in the bending characteristics of flat cables used in devices and the like.
  • An object of the present invention is to provide a flat cable and a flat cable that can maintain the same conductivity as that of the prior art, have good bendability, suppress occurrence of buckling, and realize further improvement in bending characteristics. It is in providing the manufacturing method of a cable, and a rotation connector apparatus provided with a flat cable.
  • the inventor has found a relationship between the bending radius, the conductor thickness, and the Young's modulus of the flat cable and the 0.2% proof stress of the flat cable when the predetermined number of bending lives is exceeded.
  • the range of additive element types and content of each element in the copper alloy and by controlling the structure of the crystal grains and precipitates in the texture appropriately, good bendability and buckling occur It has been found that the bending characteristics can be further improved by suppressing the above-mentioned, and by setting the appropriate proof stress.
  • the gist of the present invention is as follows.
  • a flat cable comprising a required number of conductors, a pair of insulating films arranged so as to sandwich the required number of conductors, and an adhesive layer provided between the pair of insulating films,
  • the conductor has a bending radius of 4 mm to 8 mm, a bending radius of X (unit: mm), a 0.2% proof stress Y (unit: MPa), a thickness of t (unit: mm), and a Young's modulus.
  • E unit: MPa
  • Y ⁇ 1.2 ⁇ t ⁇ E / (2X ⁇ t) is satisfied, and the conductivity is 50 to 98% IACS.
  • a flat cable characterized by that.
  • a folded portion that is bent and folded is provided in an intermediate portion in the longitudinal direction of the flat cable,
  • the flat cable is wound or rewound in a state in which bending is maintained at the folded portion,
  • the flat cable according to [1], wherein the folded portion is wound or unwound with folding while maintaining a bending radius of 4 mm to 8 mm.
  • the conductor comprises 0.1 to 0.8 mass% tin, 0.05 to 0.8 mass% magnesium, 0.01 to 0.5 mass% chromium, 0.1 to 5.0 mass %
  • zinc 0.02 to 0.3% by weight of titanium, 0.01 to 0.2% by weight of zirconium, 0.01 to 0.3% by weight of iron, 0.001 to 0.2% by weight Containing one or more of phosphorous, 0.01-0.3 wt% silicon, 0.01-0.3 wt% silver, and 0.1-1.0 wt% nickel
  • the flat cable of the present invention it is possible to improve bendability and buckling resistance by setting it to an appropriate strength, and to reduce elongation by setting it to an appropriate strength, thereby obtaining excellent bending characteristics. Can do. Therefore, when the steering wheel is steered in the vehicle and the flat cable in the rotary connector device repeatedly bends with clockwise or counterclockwise rotation, the bending characteristics of the flat cable can be further improved. In addition, it is possible to provide a flat cable that can suppress plastic deformation as much as possible even after several hundred thousand times of bending motion, and has improved durability, reliability, and safety. .
  • the flat cable of the present invention is not only a rotary connector device called a steering rolling connector (SRC), but also, for example, automotive parts such as a roof harness, a door harness, a floor harness, and a folding part of a folding mobile phone.
  • automotive parts such as a roof harness, a door harness, a floor harness, and a folding part of a folding mobile phone.
  • Useful as wiring parts for movable parts such as digital cameras and printer heads, HDD (Hard Disk Drive), DVD (Digital Versatile Disc), Blu-ray (registered trademark) Disc, CD (Compact Disk) drive units .
  • the flat cable 1 of this embodiment includes, for example, a plurality of conductors 11-1, 11-2, 11-3, 11-4, 11-5, and 11-6 (required number of conductors). And a pair of insulating films 12 and 13 arranged so as to sandwich the plurality of conductors, and an adhesive layer 14 provided between the pair of insulating films 12 and 13.
  • the flat cable 1 of this embodiment is a flexible flat cable (FFC), for example.
  • the conductors 11-1 to 11-6 are arranged side by side so that the in-plane directions of the rolling surfaces are substantially the same, and an insulating film 12 is provided on one rolling surface side of these conductors, and the other rolling surface side is provided.
  • the conductors 11-1 to 11-6 have a width of 0.1 mm to 15 mm, preferably a width of 0.3 mm to 15 mm, and a thickness of 0.02 mm to 0.05 mm.
  • the cross-sectional area in the width direction of each of the conductors 11-1 to 11-6 is 0.75 mm 2 or less, preferably 0.02 mm 2 or less.
  • the adhesive layer 14 has a thickness sufficient to embed a plurality of conductors 11-1 to 11-6, and is sandwiched between the insulating films 12 and 13.
  • the adhesive layer 14 is made of a known adhesive that matches the pair of insulating films 12 and 13.
  • the pair of insulating films 12 and 13 are made of a resin that can exhibit good adhesion to the adhesive layer 14 and / or the plurality of conductors 11-1 to 11-6. Moreover, as a suitable example, a pair of insulating films 12 and 13 are composed of an outermost layer of polyethylene terephthalate having a melting point of 200 ° C. or higher and an adhesive layer of a polyester resin, which does not melt when the adhesive layer is fused. It may be composed of two layers.
  • the insulating films 12 and 13 have, for example, a width of 6 mm to 15 mm and a thickness of 0.01 mm to 0.05 mm.
  • the flat cable 1 configured as described above is preferably applied to a rotary connector device.
  • the rotary connector device includes a flat cable 1 wound and accommodated in an annular internal space formed by a stator and a rotator (not shown).
  • a folded portion (not shown) that is bent and folded is provided at an intermediate portion in the longitudinal direction of the flat cable 1, and the flat cable 1 is tightened in a state in which bending is maintained at the folded portion. Or it is rewound.
  • the folded portion is wound or unwound with folding while maintaining a bending radius of 4 mm to 8 mm.
  • the conductor is 0.1 to 0.8% by mass of tin (Sn), 0.05 to 0.8% by mass of magnesium (Mg), 0.01 to 0.5% by mass of chromium (Cr), 0.0. 1 to 5.0 mass% zinc (Zn), 0.02 to 0.3 mass% titanium (Ti), 0.01 to 0.2 mass% zirconium (Zr), 0.01 to 0.3 %
  • Tin 0.1-0.8% by mass> Tin is an element that has the effect of solid solution and high strength when added to copper. If the content is less than 0.1% by mass, the effect is insufficient, and if it exceeds 0.8% by mass, it is difficult to keep the conductivity at 50% or more. Therefore, in this embodiment, the tin content is 0.1 to 0.8 mass%.
  • Magnesium is an element that has the effect of solid solution and high strength when added to copper. If the content is less than 0.05% by mass, the effect is insufficient, and if it exceeds 0.8% by mass, it is difficult to keep the conductivity at 50% or more. Therefore, in this embodiment, the magnesium content is 0.05 to 0.8 mass%.
  • Chromium is an element that has the effect of increasing strength by being added to, dissolved in, and finely precipitated in copper. If the chromium content is less than 0.01% by mass, precipitation hardening cannot be expected and the proof stress is insufficient, and if it exceeds 0.5% by mass, coarse crystals and precipitates appear and cause fatigue characteristics deterioration. It is inappropriate. Therefore, in this embodiment, the chromium content is 0.01 to 0.5 mass%.
  • Zinc is an element that has the effect of solid solution and high strength when added to copper. If the zinc content is less than 0.1% by mass, solid solution hardening cannot be expected and the proof stress is insufficient. If it exceeds 5.0% by mass, it is difficult to maintain the conductivity at 50% or more. . Therefore, in this embodiment, the zinc content is 0.1 to 5.0 mass%.
  • Titanium is an element that has the effect of increasing strength by being added to, dissolved in, and finely precipitated in copper.
  • the titanium content is less than 0.02% by mass, precipitation hardening cannot be expected and the proof stress is insufficient, and when it exceeds 0.3% by mass, it is difficult to maintain the conductivity at 50% or more, In addition, coarse crystals and precipitates appear and cause deterioration of fatigue characteristics, which is not suitable, and the manufacturability is remarkably deteriorated. Therefore, in the present embodiment, the titanium content is 0.02 to 0.3 mass%.
  • Zirconium is an element that has the effect of increasing strength by being added to copper, dissolved in solid, and finely precipitated. If the zirconium content is less than 0.01% by mass, precipitation hardening cannot be expected and the proof stress is insufficient, and if it exceeds 0.2% by mass, coarse crystals and precipitates appear and cause fatigue characteristics deterioration. This is because it is unsuitable and the productivity is remarkably deteriorated. Therefore, in this embodiment, the zirconium content is 0.01 to 0.2 mass%.
  • Iron is an element that has the effect of increasing strength by being added to, dissolved in, and finely precipitated in copper.
  • the iron content is less than 0.01% by mass, precipitation hardening cannot be expected and the proof stress is insufficient, and when it exceeds 3.0% by mass, it is difficult to keep the conductivity at 50% or more. Therefore, in this embodiment, the iron content is 0.01 to 3.0 mass%.
  • Phosphorus is an element that has a deoxidizing action, and is an element that improves productivity, not in terms of characteristics. If the phosphorus content is less than 0.001% by mass, the effect of improving the production is insufficient, and if it exceeds 0.2% by mass, it is difficult to keep the conductivity at 50% or more. Therefore, in the present embodiment, the phosphorus content is 0.001 to 0.2 mass%.
  • Silicon is an element that has a function of forming a compound with an additive element such as chromium or nickel and strengthening precipitation. If the silicon content is less than 0.01% by mass, the effect is insufficient, and if it exceeds 0.3% by mass, it is difficult to keep the conductivity at 50% or more. Therefore, in the present embodiment, the silicon content is set to 0.01 to 0.3% by mass.
  • Silver 0.01 to 0.3% by mass>
  • Silver is an element that has the effect of increasing strength by being added to, dissolved in, and finely precipitated in copper.
  • the silver content is set to 0.01 to 0.3% by mass.
  • Nickel 0.1 to 1.0% by mass>
  • Nickel is an element that has the effect of increasing strength by being added to, dissolved in, and finely precipitated in copper.
  • the nickel content is less than 0.1% by mass, precipitation hardening cannot be expected and the proof stress is insufficient, and when it exceeds 1.0% by mass, it is difficult to keep the conductivity at 50% or more. Therefore, in this embodiment, the nickel content is 0.1 to 1.0 mass%.
  • the balance other than the components described above is copper and inevitable impurities.
  • the inevitable impurities referred to here mean impurities in a content level that can be unavoidably included in the manufacturing process. Depending on the content of the inevitable impurities, it may be a factor for reducing the electrical conductivity. Therefore, it is preferable to suppress the content of the inevitable impurities to some extent in consideration of the decrease in the electrical conductivity.
  • the conductor is manufactured through the steps of [1] melting and casting, [2] hot working, [3] cold working, [4] heat treatment, and [5] finishing.
  • the conductor is manufactured through the steps, slit cutting with a desired width is performed, and the cross-sectional area is 0.75 mm 2 or less, except for the large current conductor for the heat steering wheel (handle heating device), preferably 0 Prepare a plurality of conductors having a diameter of 010 mm 2 to 0.02 mm 2 .
  • the conductor is heat treated under heat treatment conditions of 200 to 900 ° C. and 5 seconds to 4 hours.
  • the heat treatment at this time is preferably a crystal grain size of 12 ⁇ m or less for the purpose of recrystallization. Although specific conditions vary depending on the alloy type, sufficient cold working is added in the above [3]. If it is a copper-tin alloy, it can be controlled by heat treatment at 300 to 450 ° C. for about 30 minutes. If the heat treatment is an aging heat treatment, the aging heat treatment preferably causes fine precipitation with a crystal grain size of less than 10 nm.
  • the alloy type if it is a copper-chromium alloy, it is 400 to 500 ° C., 2 What is necessary is just to select the suitable temperature range about time.
  • the copper alloy is a solid solution type alloy to be recrystallized, it is possible to easily select the appropriate range of heat treatment conditions by checking the crystal grain size by shaking the heat treatment conditions, and a precipitation type that requires aging heat treatment
  • a precipitation-type alloy if it is finally possible to control the yield strength within the range specified in the present invention, it is possible to select an overaging heat treatment that can bring out high conductivity, although the strength is lowered.
  • the above-described conductor can be manufactured by a manufacturing method other than the above-described slit manufacturing method.
  • the hot rolling in the steps [1-1] to [5-1] is changed to hot drawing, and the cold rolling is changed to cold drawing.
  • the hot rolling in the steps [1-1] to [5-1] is changed to hot drawing, and the cold rolling is changed to cold drawing.
  • -2] Manufacture conductors through the steps of melting and casting, [2-2] hot wire drawing, [3-2] cold wire drawing, [4-2] heat treatment, and [5-2] finish rolling.
  • the final slit becomes unnecessary.
  • cold rolling is added between cold drawing and heat treatment, [1-3] melting and casting, [2-3] hot drawing, [3-3] cold drawing, cold rolling.
  • the laminated body which consists of a required number of conductors, an adhesive agent, and a pair of insulating film is pressed and laminated.
  • the required number of conductors even if a plurality of conductors are sandwiched between a pair of insulating films while applying a tension of 0.3 kgf or more per one, a laminate can be produced without causing plastic deformation of the conductors. It becomes.
  • a flat cable is manufactured according to a predetermined guideline in which the lamination processing conditions are defined, a flat cable having high safety and reliability can be provided according to the guideline.
  • the conductor has a bending radius of 4 mm to 8 mm, a bending radius of X (unit: mm), a 0.2% proof stress Y (unit: MPa), and a thickness of the conductor.
  • t unit: mm
  • E unit: MPa
  • Y ⁇ 1.2 ⁇ t ⁇ E / (2X ⁇ t) is satisfied, and the conductivity is 50% IACS or more.
  • the above inequality holds in the range of 0.02 mm to 0.05 mm in the thickness of the conductor in the present invention.
  • the 0.2% proof stress of the conductor satisfies 180 MPa or more.
  • the 0.2% proof stress and conductivity are preferably less than 5%.
  • tin, magnesium, chromium, zinc, titanium, zirconium, iron, phosphorus, silicon, silver and nickel were prepared so as to have the contents shown in Table 1, and using a casting machine, a copper alloy having each alloy composition An ingot having a thickness of 150 mm to 180 mm made of (Alloy Nos. 1 to 20) was produced. Next, a plate material having a thickness of 20 mm was produced by hot rolling at 600 to 1000 ° C., and then cold rolled.
  • process A the plate material was subjected to aging heat treatment at a treatment temperature of 400 ° C., 425 ° C., or 450 ° C. for a treatment time of 30 minutes or 2 hours, and then reduced. Finish rolling was performed at a rate of 19% to obtain a conductor having a thickness of 0.035 mm.
  • Process B as shown in Table 3, the plate material was subjected to aging heat treatment at a treatment temperature of 400 ° C., 425 ° C., or 450 ° C. for a treatment time of 30 minutes or 2 hours, and then a reduction rate of 90% or A rolling treatment was performed at 77% to obtain a conductor having a thickness of 0.035 mm.
  • the thickness of the final conductor was the same. Furthermore, in the process C as a comparison, as shown in Table 4, a 20 mm thick plate after hot rolling was cold-rolled to obtain a 0.035 mm thick conductor, and then a processing temperature of 350 ° C., The conductor was subjected to aging heat treatment at any one of 375 ° C., 400 ° C., 450 ° C., 700 ° C., 750 ° C., 800 ° C., and 900 ° C., at a treatment temperature of 15 seconds, 30 minutes, or 2 hours.
  • the produced conductors were each measured for 0.2% proof stress, conductivity (EC), elongation and bending life characteristics, and crystal grain size before finish rolling by the methods described below.
  • the process A and the process B in the present embodiment have different finish rolling amounts, so that the process B is slightly deteriorated in conductivity.
  • the electrical resistance of the material in each example is very good “ ⁇ ” as it plays a sufficient role in the assumed environment or a considerable range of design if the electrical conductivity is 70% IACS or more, and 50 to 70% IACS. It was judged that the product characteristics were sufficient depending on the use environment and the SRC structure, and was judged as “good”, and if it was less than 50% IACS, the conductor was judged unsuitable and judged as “bad”.
  • (E) Crystal grain size before finish rolling The crystal grain size is determined by optically polishing the test sample with a resin-filled and polished cross-section in two directions of width and thickness, and subjecting the test sample to intergranular corrosion with an etching solution such as chromic acid. The measurement was performed in accordance with the cutting method of JIS H 0501 after the crystal grain size was sufficiently judged when observed with a microscope or an electron microscope. The number of measurements was 30 to 100, and the average value of the diameter per crystal grain was determined.
  • test temperature 20 to 85 ° C.
  • bending radius X radius 4 mm to 8 mm (7.5 mm, 6.3 m, 5.5 mm, 4.7 mm)
  • stroke ⁇ 13 mm
  • rotation speed 180 rpm.
  • the case where the number of bendings when the voltage becomes impossible to measure is 300,000 times or more is good when satisfying the fatigue characteristics required for the rotary connector, “ ⁇ ”, and the case where it is less than 300,000 times is bad “ ⁇ ” It was.
  • the results measured and evaluated by the above methods are shown in Tables 2 to 4.
  • alloy no. 1-No. In No. 17 the conductor is manufactured through the process A or the process B (Tables 2 and 3), the lifetime for the desired radius is sufficient, and the conductivity is in the range of 50 to 98% IACS. Value. Particularly in Process B, the elongation was less than 5%, which is the preferred range. However, alloy no. 1-No. In No. 17, when a conductor was manufactured through Process C (Table 4), either or both of 0.2% proof stress and conductivity were out of the scope of the present invention.
  • Alloy No. 19 and 20 when manufactured through the process A, had a high yield strength and sufficient for life specification, but the conductivity was out of the scope of the present invention. The same applies to the case of manufacturing through processes B and C. This is because the Sn or Zn content in the alloy composition exceeds the upper limit of the range of the present invention.
  • alloy no. A composite of a PET resin and an adhesive while applying a tension of 0.35 kgf or 0.2 kgf to each of the alloys shown in FIG. 5 and the conductors of the inventions of processes A, B, and C (Tables 2, 3, and 4).
  • a flat cable was produced by sandwiching the material (manufactured by Riken Technos Co., Ltd., flexible flat cable for airbag (insulating film), resin thickness 25 ⁇ m, adhesive thickness 20 ⁇ m ”), pressing from both sides, and laminating.
  • the laminating conditions were a press temperature of 165 ° C., a press time of 3 minutes, and a press pressure of 0.5 MPa.
  • the pitch deviation between the conductors of the laminate causes gaps between the conductor and the resin, resulting in a decrease in the bending life, and when a change in applied tension occurs, it causes disconnection or a decrease in the cross-sectional area during the production of the laminate.
  • the test material was taken out, the laminate was dissolved with cresol, and the 0.2% proof stress in the longitudinal direction of the conductor after 200,000 bending motions performed with the bending radius X maintained within the above range ( If the residual proof stress is 80% or more of the 0.2% proof stress (initial proof stress) in the longitudinal direction before the bending test, it is determined that the elasticity necessary for maintaining the shape is maintained. When the 0.2% proof stress in the longitudinal direction of the conductor after the bending motion was less than 80% of the initial proof strength, the elasticity necessary for maintaining the shape was lost, and it was determined as “Poor”. The results measured and determined by the above method are shown in Tables 2 to 4.
  • alloy no. 1-No. In No. 17 the alloy component was within the range of the present invention, and both the 0.2% proof stress and the electrical conductivity were good through the process A. Further, through the process A, the flex life of the flat cable, the electric resistance, the pitch deviation between conductors at the time of laminate production, the change in the conductor cross-sectional area at the time of laminate production, and the conductor residual strength after the bending test were improved. In particular, it can be seen that at least 6.3 mm and 7.5 mm bending radii in the range of 4 mm to 8 mm sufficiently satisfy the fatigue characteristics (bending life) required for the flat cable of the rotary connector device.
  • the limit bending radius in the table is a calculated value calculated from 0.2% proof stress, Young's modulus, and thickness t using the following equation (1).
  • X (1.2 ⁇ E / Y + 1) ⁇ t / 2 (1)
  • E Young's modulus (unit: MPa)
  • Y 0.2% proof stress (unit: MPa)
  • t thickness (unit: mm).
  • the limit bending radius calculated using the above equation (1) is an index that shows that the bending life of the flat cable is sufficient. Can be confirmed.
  • the limit bending radius is calculated from the 0.2% proof stress, Young's modulus and thickness using the above formula (1). It is possible to select an appropriate alloy and process based on the limit bending radius. Further, if the bending radius is equal to or greater than the calculated value obtained from the above equation (1), the bending life of the flat cable becomes better.
  • the above equation (1) can be rearranged by Y and converted into the following equation.
  • Y 1.2 ⁇ t ⁇ E / (2X ⁇ t) (2) That is, if the value of the minimum bend radius assumed based on the specified bend radius according to the specification is known, the above equation (2) is used to set the minimum bend radius as the limit bend radius, and the Young's modulus and By determining the thickness, it is possible to determine a 0.2% yield strength value at which sufficient fatigue characteristics (bending life) can be obtained at the critical bending radius. Further, if the flat cable has a 0.2% yield strength equal to or greater than the calculated value obtained from the above equation (2), a better bending life can be obtained.
  • alloy no. 1-No. 17 it was found that, through the process A, the pitch deviation between conductors at the time of laminate production, the change in conductor cross-sectional area at the time of laminate production, and the conductor residual strength after the bending test were all good.
  • alloy no. 1-No. By undergoing the process B in which the elongation is less than 5% in 17, compared to the case of manufacturing through the process A, the bending life becomes better even with a severer bending radius with the same alloy, and particularly preferable characteristics are obtained. You can see that
  • Table 4 are the results of prototype materials that have undergone inappropriate process C. Alloy No. 1-No. Through an unsuitable process in 17, one or both of 0.2% proof stress and electrical conductivity were out of the scope of the present invention. For example, in order to prevent a decrease in cross-sectional area caused by insufficient proof stress, alloy no. 13, no. Even when the tension was lowered from 0.35 kgf to 0.20 kgf as shown in FIG. 14, pitch deviation between the conductors during the production of the laminate was caused, so that all the evaluation items could not be satisfied.

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Abstract

従来と比較して同等の導電性を維持しつつ、良好な折り曲げ性を有すると共に座屈発生を抑制し、屈曲特性の更なる向上を実現することができるフラットケーブルを提供する。　フラットケーブルは、所要数の導体と、前記所要数の導体を挟み込むように配置された一対の絶縁フィルムと、前記一対の絶縁フィルム間に設けられた接着剤層とを備えるフラットケーブルであって、前記導体は、屈曲半径が４ｍｍ～８ｍｍの範囲で、屈曲半径をＸ(単位：ｍｍ)、０．２％耐力をＹ(単位：ＭＰa)、厚さをｔ(単位：ｍｍ)、ヤング率をＥ（単位：ＭＰa）としたとき、Ｙ≧ １．２×ｔ×Ｅ／（２Ｘ－ｔ）を満たし、かつ導電率が５０％ＩＡＣＳ以上である。

Description

フラットケーブル、フラットケーブルの製造方法、及びフラットケーブルを備える回転コネクタ装置
　本発明は、フラットケーブル、フラットケーブルの製造方法、及びフラットケーブルを備える回転コネクタ装置に関し、特に車両用の回転コネクタ装置内に配置されるフレキシブルフラットケーブルに関する。
　従来、四輪自動車などの車両において、操舵用のステアリングホイールとステアリングシャフトの連結部に、エアバッグ装置等に電力を供給するための回転コネクタ装置（ＳＲＣ）が装着されている。回転コネクタ装置は、ステータと、該ステータに回転自在に組み付けられたロテータと、ステータとロテータとによって形成される環状の内部空間に巻かれて収容されたフレキシブルフラットケーブル（ＦＦＣ）とを備えており、ＦＦＣの端部には、当該ＦＦＣと外部とを電気的に接続する接続構造体を備えている。
　ＦＦＣは、並列配置された複数本の導体と、該複数本の導体を挟み込むように配置された一対の絶縁フィルムと、該一対の絶縁フィルム間に設けられた接着剤層とを備え、上記複数の導体、一対の絶縁フィルム及び接着剤層で構成されるラミネート構造を有している。導体は、例えば、タフピッチ銅、無酸素銅等からなる。また、絶縁フィルムは、ポリエステル系、ポリウレタン系、ポリアミド系、ポリスチレン系の樹脂からなる接着剤層を有し、複数の導体が挟み込まれた状態で、上記一対の絶縁フィルムを、接着剤層を介して接着することにより、導体同士、或いは導体と外部とが絶縁される。
　上記導体としては、例えば、Ｂ，Ｓｎ，Ｉｎ，Ｍｇのうちの１種もしくは複数種が合計で０．００５～０．０４５％添加され、結晶粒が７μｍ以下にまで微細化された、銅合金からなるフラットケーブル用導体が提案されている（特許文献１）。
　また、他の導体として、無酸素銅（９９．９９９ｗｔ％Ｃｕ）に、０．３ｗｔ％以下のＳｎと０．３ｗｔ％以下のＩｎ或いはＭｇを添加した銅合金、又は、無酸素銅（９９．９９９ｗｔ％Ｃｕ）に、１０ｗｔ％以下のＡｇを添加した銅合金を母材とし、その表面にＳｎをめっきした平板状の導体に熱処理を行い、引張り強さ３５０ＭＰａ以上、伸び５％以上、導電率７０％ＩＡＣＳ以上である平角導体が提案されている（特許文献２）。
特許第３６３３３０２号公報 特許第４７３４６９５号公報
　しかしながら、特許文献１の技術では、銅合金における添加元素種及びその含有量の規定による結晶粒径制御のみでは、導体の屈曲特性が不十分である。
　また、特許文献２の技術では、伸び５％以上を必須とし、伸びがその範囲外であると剛性が強く、折り曲げが困難であること、また、折り曲げ時に導体を座屈させてしまう虞があることが開示されているものの、伸び５％以上であっても導体の屈曲特性が不十分であることが分かってきた。特に近年、自動車の高性能化・高機能化が進められると共に、信頼性、安全性等の向上の観点から自動車に搭載される各種装置、機器の耐久性の向上が要求されており、回転コネクタ装置等に用いられるフラットケーブルの屈曲特性の更なる向上が求められている。
　本発明の目的は、従来と比較して同等の導電性を維持しつつ、良好な折り曲げ性を有すると共に座屈発生を抑制し、屈曲特性の更なる向上を実現することができるフラットケーブル、フラットケーブルの製造方法、及びフラットケーブルを備える回転コネクタ装置を提供することにある。
　本発明者は、鋭意研究を重ねた結果、フラットケーブルの屈曲半径、導体厚さ及びヤング率と、所定の屈曲寿命回数を超える場合の当該フラットケーブルの０．２％耐力との関係を見出すと共に、銅合金における添加元素種及び各元素の含有量の範囲を規定し、更に、集合組織における結晶粒や析出物の適切な組織制御を行うことで、良好な折り曲げ性が得られると共に座屈発生が抑制され、また、適切な耐力とすることにより、屈曲特性を更に向上できることを見出した。
　すなわち、本発明の要旨構成は以下の通りである。
［１］所要数の導体と、前記所要数の導体を挟み込むように配置された一対の絶縁フィルムと、前記一対の絶縁フィルム間に設けられた接着剤層とを備えるフラットケーブルであって、
　前記導体は、屈曲半径が４ｍｍ～８ｍｍの範囲で、屈曲半径をＸ(単位：ｍｍ)、０．２％耐力をＹ(単位：ＭＰa)、厚さをｔ(単位：ｍｍ)、ヤング率をＥ（単位：ＭＰa）としたとき、Ｙ≧ １．２×ｔ×Ｅ／（２Ｘ－ｔ）を満たし、かつ導電率が５０～９８％ＩＡＣＳである、
　ことを特徴とするフラットケーブル。
［２］前記フラットケーブルの長手方向の中間部分に、湾曲して折り返された折り返し部が設けられ、
　前記フラットケーブルは、前記折り返し部にて屈曲を維持した状態で巻き締め又は巻き戻しされ、
　前記折り返し部は、屈曲半径４ｍｍ～８ｍｍを維持した状態で、折り返しを伴って巻き締め又は巻き戻しされることを特徴とする、上記［１］記載のフラットケーブル。
［３］前記導体は、０．１～０．８質量％のスズ、０．０５～０．８質量％のマグネシウム、０．０１～０．５質量％のクロム、０．１～５．０質量％の亜鉛、０．０２～０．３質量％のチタン、０．０１～０．２質量％のジルコニウム、０．０１～０．３質量％の鉄、０．００１～０．２質量％のリン、０．０１～０．３質量％のシリコン、０．０１～０．３質量％の銀、及び０．１～１．０質量％のニッケルのうちの１種又は２種以上を含有することを特徴とする、上記［１］記載のフラットケーブル。
［４］前記導体の伸びが５％未満であることを特徴とする、上記［１］～［３］のいずれかに記載のフラットケーブル。
［５］上記［１］～［４］のいずれかに記載のフラットケーブルの製造方法であって、
　幅方向断面積が０．７５ｍｍ２以下である所要数の導体を準備し、
　前記所要数の導体に０．３ｋｇｆ以上の張力を付与しながら、前記所要数の導体を、接着剤を介して一対の絶縁フィルムで挟み込むことを特徴とする、フラットケーブルの製造方法。
［６］上記［１］～［４］のいずれかに記載のフラットケーブルを備える回転コネクタ装置であって、
　前記フラットケーブルは、８ｍｍ以下の屈曲半径を維持した状態で行なった２０万回の屈曲運動後における前記フラットケーブルの長手方向の０．２％耐力が、前記屈曲運動前における前記長手方向の初期耐力の８０％以上であることを特徴とする、回転コネクタ装置。
　本発明のフラットケーブルによれば、適切な強度とすることで曲げ性や耐座屈性を向上し、また、適切な耐力とすることで伸びを小さくし、これにより優れた屈曲特性を得ることができる。よって、車両においてステアリングホイールの操舵がなされ、時計回り或いは反時計回りの回転に伴って回転コネクタ装置内のフラットケーブルが繰り返して屈曲運動する場合に、フラットケーブルの屈曲特性を更に向上することができ、また、数十万回の屈曲運動が行われた後であっても塑性変形を極力抑えることができ、耐久性、ひいては信頼性、安全性を向上したフラットケーブルを提供することが可能となる。
　また、本発明のフラットケーブルは、ステアリング・ローリング・コネクタ（ＳＲＣ）と称される回転コネクタ装置のみならず、例えばルーフハーネス、ドアハーネス、フロアハーネス等の自動車用部品、折り畳み式携帯電話の折り曲げ部、デジタルカメラやプリンターヘッドなどの可動部、ＨＤＤ（Hard Disk Drive）、ＤＶＤ（Digital Versatile Disc）、Ｂｌｕ－ｒａｙ（登録商標）　Ｄｉｓｃ、ＣＤ（Compact Disc）の駆動部などの配線体として有用である。
本発明の実施形態に係るフラットケーブルの構成を示す幅方向断面図である。
　以下、本発明の実施形態を図面を参照しながら詳細に説明する。
［フラットケーブルの構成］
　本実施形態のフラットケーブル１は、図１に示すように、例えば複数の導体１１－１，１１－２，１１－３，１１－４，１１－５，１１－６（所要数の導体）と、該複数の導体を挟み込むように配置された一対の絶縁フィルム１２，１３と、一対の絶縁フィルム１２，１３間に設けられた接着剤層１４とを備える。本実施形態のフラットケーブル１は、例えばフレキシブルフラットケーブル（ＦＦＣ）である。
　導体１１－１～１１－６は、圧延面の面内方向がほぼ同一となるように並べて配置されており、これら導体の一方の圧延面側に絶縁フィルム１２が設けられ、他方の圧延面側に絶縁フィルム１３が設けられている。導体１１－１～１１－６は、幅０．１ｍｍ～１５ｍｍ、好ましくは幅０．３ｍｍ～１５ｍｍ、厚さ０．０２ｍｍ～０．０５ｍｍである。導体１１－１～１１－６の各々の幅方向断面積は、０．７５ｍｍ２以下、好ましくは０．０２ｍｍ２以下である。
　接着剤層１４は、複数の導体１１－１～１１－６を埋設するのに十分な厚みを有しており、絶縁フィルム１２，１３によって挟持されている。接着剤層１４は、一対の絶縁フィルム１２，１３に適合する周知の接着剤で構成されている。
　一対の絶縁フィルム１２，１３は、接着剤層１４及び／又は複数の導体１１－１～１１－６との良好な密着性を発現することができる樹脂で構成されている。また、好適な例として、一対の絶縁フィルム１２，１３が、接着剤層が融着される際に溶けない融点が２００℃以上であるポリエチレンテレフタレートの最外層とポリエステル系樹脂の接着剤層との２層で構成されてもよい。絶縁フィルム１２，１３は、例えば幅６ｍｍ～１５ｍｍ、厚さ０．０１ｍｍ～０．０５ｍｍである。
　上記のように構成されるフラットケーブル１は、好ましくは回転コネクタ装置に適用される。この場合、回転コネクタ装置は、不図示のステータとロテータとによって形成される環状の内部空間に巻かれて収容されたフラットケーブル１を備える。例えばこの回転コネクタ装置において、フラットケーブル１の長手方向の中間部分に、湾曲して折り返された不図示の折り返し部が設けられ、フラットケーブル１は、折り返し部にて屈曲を維持した状態で巻き締め又は巻き戻しされる。そして、上記折り返し部は、屈曲半径４ｍｍ～８ｍｍを維持した状態で、折り返しを伴って巻き締め又は巻き戻しされる。
［導体の化学組成］
　導体は、０．１～０．８質量％のスズ（Ｓｎ）、０．０５～０．８質量％のマグネシウム（Ｍｇ）、０．０１～０．５質量％のクロム（Ｃｒ）、０．１～５．０質量％の亜鉛（Ｚｎ）、０．０２～０．３質量％のチタン（Ｔｉ）、０．０１～０．２質量％のジルコニウム（Ｚｒ）、０．０１～０．３質量％の鉄（Ｆｅ）、０．００１～０．２質量％のリン（Ｐ）、０．０１～０．３質量％のシリコン（Ｓｉ）、０．０１～０．３質量％の銀（Ａｇ）、０．１～１．０質量％のニッケル（Ｎｉ）のうちの１種又は２種以上を含有し、残部が銅（Ｃｕ）及び不可避不純物からなる。
＜スズ：０．１～０．８質量％＞
　スズは、銅に添加することで固溶し高強度化する作用を有する元素である。含有量が０．１質量％未満であると、その効果は不十分であり、０．８質量％を超えると、導電率を５０％以上に保つことが困難である。したがって本実施形態では、スズの含有量を０．１～０．８質量％とする。
＜マグネシウム：０．０５～０．８質量％＞
　マグネシウムは、銅に添加することで固溶し高強度化する作用を有する元素である。含有量が０．０５質量％未満であると、その効果は不十分であり、０．８質量％を超えると、導電率を５０％以上に保つことが困難である。したがって本実施形態では、マグネシウムの含有量を０．０５～０．８質量％とする。
＜クロム：０．０１～０．５質量％＞
　クロムは、銅に添加、固溶させ、微細析出させることで高強度化する作用を有する元素である。クロムの含有量が０．０１質量％未満であると、析出硬化は望めず耐力が不十分であり、０．５質量％を超えると、粗大晶出物や析出物が現れ疲労特性劣化の原因となり不適である。したがって本実施形態では、クロムの含有量を０．０１～０．５質量％とする。
＜亜鉛：０．１～５．０質量％＞
　亜鉛は、銅に添加することで固溶し高強度化する作用を有する元素である。亜鉛の含有量が０．１質量％未満であると、固溶硬化は望めず耐力が不十分であり、５．０質量％を超えると、導電率を５０％以上に保つことが困難である。したがって本実施形態では、亜鉛の含有量を０．１～５．０質量％とする。
＜チタン：０．０２～０．３質量％＞
　チタンは、銅に添加、固溶させ、微細析出させることで高強度化する作用を有する元素である。チタンの含有量が０．０２質量％未満であると、析出硬化は望めず耐力が不十分であり、０．３質量％を超えると、導電率を５０％以上に保つことが困難であり、また粗大晶出物や析出物が現れ疲労特性劣化の原因となり不適であり、製造性も著しく悪くなるためである。したがって本実施形態では、チタンの含有量を０．０２～０．３質量％とする。
＜ジルコニウム：０．０１～０．２質量％＞
　ジルコニウムは、銅に添加、固溶させ、微細析出させることで高強度化する作用を有する元素である。ジルコニウムの含有量が０．０１質量％未満であると、析出硬化は望めず耐力が不十分であり、０．２質量％を超えると、粗大晶出物や析出物が現れ疲労特性劣化の原因となり不適であり、製造性も著しく悪くなるためである。したがって本実施形態では、ジルコニウムの含有量を０．０１～０．２質量％とする。
＜鉄：０．０１～３．０質量％＞
　鉄は、銅に添加、固溶させ、微細析出させることで高強度化する作用を有する元素である。鉄の含有量が０．０１質量％未満であると、析出硬化は望めず耐力が不十分であり、３．０質量％を超えると、導電率を５０％以上に保つことが困難である。したがって本実施形態では、鉄の含有量を０．０１～３．０質量％とする。
＜リン：０．００１～０．２質量％＞
　リンは、脱酸する作用を有する元素であり、特性面ではなく製造性を向上する元素である。リンの含有量が０．００１質量％未満であると、製造上の改善効果が不十分であり、０．２質量％を超えると、導電率を５０％以上に保つことが困難である。したがって本実施形態では、リンの含有量を０．００１～０．２質量％とする。
＜シリコン：０．０１～０．３質量％＞
　シリコンは、クロムやニッケル等の添加元素と化合物を形成し、析出強化する作用を有する元素である。シリコンの含有量が０．０１質量％未満であると、効果が不十分であり、０．３質量％を超えると、導電率を５０％以上に保つことが困難である。したがって本実施形態では、シリコンの含有量を０．０１～０．３質量％とする。
＜銀：０．０１～０．３質量％＞
　銀は、銅に添加、固溶させ、微細析出させることで高強度化する作用を有する元素である。銀の含有量が０．０１質量％未満であると、析出硬化は望めず耐力が不十分であり、０．３質量％を超えると、効果が飽和するだけでなく、コスト増の要因となる。したがって本実施形態では、銀の含有量を０．０１～０．３質量％とする。
＜ニッケル：０．１～１．０質量％＞
　ニッケルは、銅に添加、固溶させ、微細析出させることで高強度化する作用を有する元素である。ニッケルの含有量が０．１質量％未満であると、析出硬化は望めず耐力が不十分であり、１．０質量％を超えると、導電率を５０％以上に保つことが困難である。したがって本実施形態では、ニッケルの含有量を０．１～１．０質量％とする。
＜残部：銅及び不可避不純物＞
　上述した成分以外の残部は銅および不可避不純物である。ここでいう不可避不純物は、製造工程上、不可避的に含まれうる含有レベルの不純物を意味する。不可避不純物は、含有量によっては導電率を低下させる要因にもなりうるため、導電率の低下を加味して不可避不純物の含有量をある程度抑制することが好ましい。
［導体の製造方法］
　上述の導体の製造方法では、［１］溶解及び鋳造、［２］熱間加工、［３］冷間加工、［４］熱処理、［５］仕上加工、の各工程を経て導体を製造する。例えば、スリット製法では、［１－１］溶解及び鋳造、［２－１］熱間圧延、［３－１］冷間圧延、［４－１］熱処理、［５－１］仕上圧延、の各工程を経て導体を製造し、所望幅のスリット切断を実施して、断面積が０．７５ｍｍ２以下、ヒートステアリングホイール（ハンドルの加温装置）用の大電流用導体を除けば、好ましくは０．０１０ｍｍ２～０．０２ｍｍ２である導体を複数個準備する。尚、後述する実施例のプロセスＡ及びプロセスＢでは、［１－１］溶解及び鋳造及び［２－１］熱間圧延の２工程を共通条件とし、その後の［３－１］冷間圧延、［４－１］熱処理及び［５－１］仕上圧延の３工程を異なる条件で設定している。
　［１－１］溶解及び鋳造
　溶解及び鋳造は、上述した同合金組成になるように各成分の分量を調整して溶製し、厚さ１５０ｍｍ～１８０ｍｍの鋳塊を製造する。
　［２－１］熱間圧延
　次いで、上記で製造された鋳塊を６００～１０００℃で熱間圧延して、厚さ１０ｍｍ～２０ｍｍの板材を作製する。
　［３－１］冷間圧延
　更に、熱間圧延処理後の板材を冷間圧延して、厚さ０．０２ｍｍ～１．２ｍｍの導体を作製する。本冷間圧延工程後、後述する熱処理前に、任意の熱処理を行うことができる。
　［４－１］熱処理
　次に、熱処理条件２００～９００℃、５秒～４時間で、導体に熱処理を施す。このときの熱処理は、再結晶が目的であれば１２μｍ以下の結晶粒径にすることが好ましく、具体的な条件は合金種によって異なるが、上記［３］にて十分な冷間加工が加えられている場合、銅錫系合金であれば３００～４５０℃、３０分間程度の熱処理にて制御可能である。本熱処理が時効熱処理であれば、時効熱処理は結晶粒径１０ｎｍ未満の微細析出をさせることが好ましく、これもまた合金種により条件が異なるが、銅クロム系合金であれば４００～５００℃、２時間程度の適当な温度域を選択すればよい。銅合金が、再結晶させる固溶型合金であれば、熱処理条件を振り結晶粒径を確認することで熱処理条件の適正範囲を容易に選定することが可能であり、また時効熱処理を要する析出型合金であれば、同様に熱処理条件を振り、析出物サイズ確認を実施するか、もしくは、代替として機械的強度が最高値となり、かつ導電率が析出により十分高まる熱処理条件を選定することが可能である。析出型合金の場合、本発明で規定する範囲の耐力に最終的に制御できれば、敢えて強度は低下するが高導電性を引き出すことの出来る過時効熱処理を選定することも可能である。
　［５－１］仕上圧延
　その後、熱処理後の導体を仕上圧延して、幅０．１ｍｍ～１５ｍｍ、厚さ０．０２ｍｍ～０．０５ｍｍの導体を作製する。仕上圧延の圧下率（厚さ減少率）は、１２～９８％である。上記［４］にて再結晶させた材料は本仕上圧延によりその結晶粒が扁平し、結晶粒の長径／短径の比が１．５～１５程度となる。
［導体の他の製造方法］
　上記のスリット製法以外の他の製法でも、上述の導体を製造することができる。例えば、丸線圧延製法であれば、上記［１－１］～［５－１］の工程中の熱間圧延が熱間伸線に、冷間圧延が冷間伸線にそれぞれ変わり、［１－２］溶解及び鋳造、［２－２］熱間伸線、［３－２］冷間伸線、［４－２］熱処理、［５－２］仕上圧延、の各工程を経て導体を製造し、最終のスリットは不要となる。また、冷間伸線と熱処理の間に冷間圧延を追加し、［１－３］溶解及び鋳造、［２－３］熱間伸線、［３－３］冷間伸線、冷間圧延、［４－３］熱処理、［５－３］仕上圧延の各工程を経て導体を作製することもできる。また、上記他の製法において、固溶型合金であれば任意の複数回の熱処理を施すことができる。このように、導体の特性等が本発明の範囲を満たしていれば、導体の製法に限定はない。
［フラットケーブルの製造方法］
　本実施形態に係るフラットケーブルの製造方法では、例えばスリット製法によって上記の条工程で製造された場合はスリット切断を施し、幅方向断面積が０．７５ｍｍ２以下、好ましくは０．０２ｍｍ２以下である導体を所要数準備する。また、丸線圧延製法ではスリット切断不要であるため所望の形状にした導体（仕上圧延材）を準備する。そして、所要数の導体の主面の両側に絶縁フィルムを配置し、これら所要数の導体一本あたりに０．３ｋｇｆ以上の張力を付与しながら、上記所要数の導体を接着剤を介して一対の絶縁フィルムで挟み込む。そして、所要数の導体、接着剤及び一対の絶縁フィルムからなる積層体をプレスしてラミネート処理する。本実施形態に係る所要数の導体の場合、一本あたり０．３ｋｇｆ以上の張力を付与しながら一対の絶縁フィルムで当該複数の導体を挟み込んでも、導体の塑性変形が起きずにラミネート作製が可能となる。また、ラミネート処理条件が定められた所定のガイドラインに沿ってフラットケーブルを製造する場合にも、同ガイドライン通りに安全性、信頼性の高いフラットケーブルを提供することができる。
［フラットケーブル及び導体の特性］
　本実施形態のフラットケーブルにおいて、導体は、付与される屈曲半径が４ｍｍ～８ｍｍの範囲で、屈曲半径をＸ(単位：ｍｍ)、０．２％耐力をＹ(単位：ＭＰa)、厚さをｔ(単位：ｍｍ)、ヤング率をＥ（単位：ＭＰa）としたとき、Ｙ≧ １．２×ｔ×Ｅ／（２Ｘ－ｔ）を満たし、かつ導電率が５０％ＩＡＣＳ以上である。また、上記不等式は、導体の厚さが本発明における０．０２ｍｍ～０．０５ｍｍの範囲内で成り立つ。例えば、屈曲半径８ｍｍ、厚さ０．０２ｍｍ、銅および銅合金の一般的なヤング率１２００００ＭＰａであるとき、導体の０．２％耐力は、１８０ＭＰａ以上を満たす。０．２％耐力及び導電率をそれぞれ上記範囲内の値とすることにより、従来と同等の導電性を製品に影響の出ない範囲で維持すると共に、高強度特性にしないことで、曲げ性や耐座屈性を配慮し、良好な屈曲特性を得ることができる。また、好ましくは、伸びが５％未満である。伸びを上記範囲とすることにより、屈曲特性を改善し、より小半径でも寿命を延ばすことができる。
［回転コネクタ装置の特性］
　上記フラットケーブルを備える回転コネクタ装置において、８ｍｍ以下の屈曲半径を維持した状態で行なった２０万回の屈曲運動後における当該フラットケーブルの長手方向の０．２％耐力（以下、残存耐力ともいう）は、屈曲運動前における上記長手方向の０．２％耐力（以下、初期耐力ともいう）の８０％以上である。上記屈曲運動後における導体の残存耐力が初期耐力の８０％未満である場合、導体の形状維持のために必要な弾性が失われる。よって本発明では、上記屈曲運動後の残存耐力が８０％以上である場合に、導体がその形状維持のために必要な弾性を保持しているとする。
　以下、本発明の実施例を詳細に説明する。
　先ず、スズ、マグネシウム、クロム、亜鉛、チタン、ジルコニウム、鉄、リン、シリコン、銀及びニッケルを表１に示す含有量となるように調製し、鋳造機を用いて、各合金組成を有する銅合金（合金Ｎｏ．１～Ｎｏ．２０）からなる厚さ１５０ｍｍ～１８０ｍｍの鋳塊を作製した。次いで、６００～１０００℃の熱間圧延により厚さ２０ｍｍの板材を作製し、その後冷間圧延を施した。
　上記共通工程を経た後、表２に示すように、プロセスＡでは、処理温度４００℃、４２５℃、４５０℃のいずれか、処理時間３０分間又は２時間で板材に時効熱処理を施した後、圧下率１９％で仕上圧延を施し、厚さ０．０３５ｍｍの導体を得た。
　また、プロセスＢでは、表３に示すように、処理温度４００℃、４２５℃、４５０℃のいずれか、処理時間３０分間又は２時間で、板材に時効熱処理を施した後、圧下率９０％或いは７７％で圧延処理を施し、厚さ０．０３５ｍｍの導体を得た。プロセスＡ及びＢにおいて、最終製品である導体の厚さは同じとした。
　更に、比較としてのプロセスＣでは、表４に示すように、熱間圧延後の厚さ２０ｍｍの板材に冷間圧延を施して厚さ０．０３５ｍｍの導体を得て、その後処理温度３５０℃、３７５℃、４００℃、４５０℃、７００℃、７５０℃、８００℃、９００℃のいずれか、処理温度１５秒間、３０分間、２時間のいずれかで、導体に時効熱処理を施した。
　作製された導体について、以下に示す方法により、０．２％耐力、導電率（ＥＣ）、伸び及び屈曲寿命の各特性、並びに仕上圧延前の結晶粒径をそれぞれ測定した。
　（Ａ）０．２％耐力
　試験条件は、ＪＩＳ　Ｚ　２２４１に準拠し、圧延方向を長手方向として引張試験を行った。
　（Ｂ）導電率（ＥＣ）
　電気抵抗（又は電気伝導度）の基準として、国際的に採択された２０℃における焼鈍標準軟銅（体積抵抗率: １．７２４１×１０－２μΩｍ）の導電率を、１００％ＩＡＣＳとして規定している。各材料の導電率は一般的に知られたものであり、純銅(タフピッチ銅、無酸素銅)はＥＣ＝１００％ＩＡＣＳ、Ｃｕ－０．１５Ｓｎ、Ｃｕ－０．３Ｃｒでは、ＥＣ＝８５％ＩＡＣＳ程度である。ここでＥＣは、Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ　Ｃｏｎｄｕｃｔｉｖｉｔｙの略称であり、ＩＡＣＳは、Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　Ａｎｎｅａｌｅｄ　Ｃｏｐｐｅｒ　Ｓｔａｎｄａｒｄを示す。
　一方、製造プロセスによってその導電性は変化する。例えば本実施例におけるプロセスＡとプロセスＢでは、仕上圧延量が異なるために、プロセスＢの方がやや導電性が劣化する。各実施例における材料の電気抵抗は、導電率７０％ＩＡＣＳ以上であれば想定される環境若しくは設計の相当範囲において十分な役割を果たすとして極めて良好「◎」とし、５０～７０％ＩＡＣＳであれば使用環境、ＳＲＣ構造如何によっては製品特性が十分あると判断して良好「〇」、５０％ＩＡＣＳ未満であればその導体は不適であると判断して不良「×」とした。
　（Ｃ）伸び
　試験条件は、ＪＩＳ　Ｚ　２２４１に準拠し、導体の長手方向にて引張試験を行い、突合せ伸びを測定した。測定結果の伸びが５％未満の場合には寿命を延ばすことが出来、例えば設計範囲を広げることも可能となることから、測定値を明記した。なお、導電率を多少犠牲にして従来よりも多少低い値になることがあっても、伸びの特性をより良好とすることで、屈曲特性を更に向上することが可能となり、その性能バランスに因っては回転コネクタ装置に用いるフラットケーブルに適した導体となる。
　（Ｄ）ヤング率
　ヤング率は上記項目（Ａ），（Ｃ）の引張試験で得られた応力－歪曲線の０．２％耐力に達しない弾性域に限定して、応力変化量を歪変化量で除した傾きに相当する数値（ＭＰａ）を用いた。この数値はプロセスによって変化するが、本実施例では組成依存の方が大きかったため、代表値のみを表２に示した。
　（Ｅ）仕上圧延前の結晶粒径
　結晶粒径は、試験サンプルを幅と厚さの２方向断面について樹脂埋め及び研磨にて鏡面を出し、クロム酸などのエッチング液で粒界腐食させ、光学顕微鏡や電子顕微鏡で観察した際結晶粒径が十分判断できる状態にしてから、ＪＩＳ　Ｈ　０５０１の切断法に準拠し測定を実施した。測定数は３０から１００とし、１結晶粒当たりの直径の平均値を求めた。
　（Ｆ）屈曲寿命
　ＦＰＣ屈曲試験機（上島製作所社製、装置名「ＦＴ－２１３０」）を用い、試料固定板および可動板に、導体を１００ｍｍの長さに切断した後、２本を通電可能な架橋を施して、一端を可動板側に貼り付け、他端を鉛直方向に所望の径で屈曲させ、更にその他端を固定板側に固定し、両自由端を測定器につなげることで屈曲寿命を判定した。２本のうち１本が断線した場合に電圧は測定不能となることから、その時点を寿命と判断した。試験条件は、試験温度：２０～８５℃、屈曲半径Ｘ：半径４ｍｍ～８ｍｍ（７．５ｍｍ、６．３ｍ、５．５ｍｍ、４．７ｍｍ）、ストローク：±１３ｍｍ、回転速度：１８０ｒｐｍとした。電圧が測定不能となったときの屈曲回数が３０万回以上である場合を、回転コネクタが要求される疲労特性を満足するとして良好「〇」、３０万回未満である場合を不良「×」とした。上記の方法にて測定、評価した結果を表２～４に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　表２～４の結果より、合金Ｎｏ．１～Ｎｏ．１７ではいずれも、プロセスＡ或いはプロセスＢを経て導体を製造することで（表２及び表３）、所望半径に対する寿命が十分な耐力を有し、導電率が５０～９８％ＩＡＣＳの範囲内の値となった。特にプロセスＢにおいて、伸びが好ましい範囲である５％未満となった。
　但し、合金Ｎｏ．１～Ｎｏ．１７では、プロセスＣを経て導体を製造すると（表４）、０．２％耐力及び導電率のいずれか或いは双方が本発明の範囲外となった。
　一方、合金Ｎｏ．１８では、プロセスＡを経て導体を製造した場合（表２）、０．２％耐力が本発明の範囲外となった。
　合金Ｎｏ．１９，２０は、プロセスＡを経て製造した場合、耐力は高く寿命スペック化には十分であるが、導電率が本発明の範囲外となった。また、プロセスＢ，Ｃを経て製造した場合も同様であった。合金組成におけるＳｎ或いはＺｎの含有率が、本発明の範囲の上限を上回っていることが原因である。
　次に、表１の合金Ｎｏ．で示す各合金とプロセスＡ、Ｂ、Ｃ（表２、表３、表４）の各発明例の導体を、０．３５ｋｇｆ又は０．２ｋｇｆの張力を付与しながら、ＰＥＴ樹脂及び接着剤の複合材(リケンテクノス社製、エアバッグ用フレキシブルフラットケーブル（絶縁フィルム）、樹脂厚２５μｍ、接着剤厚２０μｍ」)で挟み込み、両面からプレスしてラミネート処理を施し、フラットケーブルを作製した。ラミネート処理条件は、プレス温度１６５℃、プレス時間３分間、プレス圧力０．５ＭＰａとした。
　また、表１の合金Ｎｏ．１８，１９，２０とプロセスＡ（表２）とを組合せ、上記と同様にしてフラットケーブルを作製した。
　次いで、合金Ｎｏ．１～Ｎｏ．１７，及び合金Ｎｏ．１８～Ｎｏ．２０について、以下に示す方法により、ラミネート作製時における導体間のピッチずれ、ラミネート作製時の導体断面積変化、及び屈曲試験後の導体残存耐力を観察、測定した。尚、屈曲試験前のフラットケーブル（初期製品）においてスリット形成前の広幅条の導電率を４端子法で測定した後、屈曲試験後のフラットケーブルについて全く同じ屈曲試験環境下で広幅条（１２．７５ｍｍ）の導電率を測定し、屈曲試験前後で導電率の変化が無いことを確認した。
　（Ｇ）ラミネート作製時における導体間ピッチずれの判定
　ラミネートの導体間ピッチを０．２ｍｍ～１ｍｍとし、ラミネート処理前の導体間ピッチとラミネート処理後の導体間ピッチを比較して、導体間ピッチのずれが１／１０未満であった場合を良好「〇」、１／１０以上であった場合を不良「×」とした。ラミネート作製時における導体間ピッチのずれを評価項目としたのは、導体間ピッチの１／１０以上のずれが起きた場合、導体がラミネート作製時の張力不足によりたるみが起きたためである。ラミネートの導体間のピッチずれは、導体と樹脂間の空隙発生の原因となり屈曲寿命が低下することや、付与張力の変化が起きた場合はラミネート製造中における断線もしくは断面積減少の原因となる。
　（Ｈ）ラミネート作製時の導体断面積変化
　ラミネート作製時の導体断面積変化は、回転コネクタ装置に用いられる長さのケーブル両端の電気抵抗測定にて確認し、ラミネート作製の前後で小数点以下１桁のオーダ（単位はΩ）で抵抗変化が無い場合断面積を維持したとして良好「〇」、抵抗変化がある場合を不良「×」とした。また抵抗変化とは別に、厚さが３μｍ以上減少した箇所が存在するか、もしくは板幅が０．０５ｍｍ以上減少した箇所が存在する場合は、不良「×」とした。厚さ或いは幅は、光学顕微鏡で拡大した像にて測定を行った。
　（Ｉ）屈曲試験後の導体残存耐力の測定
　ＦＰＣ屈曲試験機（上島製作所社製、装置名「ＦＴ－２１３０」）を用い、試料固定板および可動板に、フラットケーブルを１５０ｍｍの長さに切断した各供試片を固定し、モータ部により可動板を移動させて、屈曲試験を行った。試験条件は、試験温度：２０～８５℃、屈曲半径Ｘ：半径４ｍｍ～８ｍｍ、ストローク：±１３ｍｍ、回転速度：１８０ｒｐｍとし、同条件にて２０万回の試験を実施した。屈曲試験後、試験材を取り出して、ラミネートをクレゾールで溶解し、屈曲半径Ｘを上記範囲内で維持した状態で行なった２０万回の屈曲運動後における導体の長手方向の０．２％耐力（残存耐力）が、屈曲試験前における長手方向の０．２％耐力（初期耐力）の８０％以上である場合、形状維持のために必要な弾性を保持しているとして良好「〇」、２０万回の屈曲運動後における導体の長手方向の０．２％耐力が上記初期耐力の８０％未満である場合、形状維持のために必要な弾性が失われたとして不良「×」とした。
　上記の方法にて測定、判定した結果を表２～４に示す。
　表２の結果より、合金Ｎｏ．１～Ｎｏ．１７では、合金成分が本発明の範囲内にあり、かつプロセスＡを経ることで０．２％耐力及び導電率の双方が良好であった。また、プロセスＡを経ることで、フラットケーブルの屈曲寿命、電気抵抗、ラミネート作製時の導体間ピッチずれ、ラミネート作製時の導体断面積変化、屈曲試験後の導体残存耐力が良好となった。特に、４ｍｍ～８ｍｍの範囲のうち少なくとも６．３ｍｍ及び７．５ｍｍの屈曲半径で、回転コネクタ装置のフラットケーブルに要求される疲労特性（屈曲寿命）を十分に満たすことが分かる。また、表中の限界屈曲半径とは、下記（１）式を用いて、０．２％耐力、ヤング率及び厚さtから算出される算出値である。
Ｘ＝（１．２×Ｅ／Ｙ＋１）×ｔ／２　・・・（１）
　ここで、Ｘは限界屈曲半径（単位：ｍｍ）、Ｅはヤング率（単位：ＭＰａ）、Ｙは０．２％耐力（単位：ＭＰａ）、tは厚さ（単位：ｍｍ）である。
　この実験結果と限界屈曲半径の算出値との相関関係によれば、上記（１）式を用いて算出される限界屈曲半径は、フラットケーブルの屈曲寿命が十分となることが分かる指標であることが確認できる。よって、屈曲半径４ｍｍ～８ｍｍの範囲の中でより厳しい屈曲半径を要求される場合、上記（１）式を用い、０．２％耐力、ヤング率及び厚さから限界屈曲半径を算出し、算出された限界屈曲半径に基づいて適切な合金およびプロセスを選定することが可能となる。また、上記（１）式から得られる算出値以上の屈曲半径であれば、フラットケーブルの屈曲寿命がより良好になる。
　更に、上記（１）式をＹで整理して、以下の式に変換することができる。
Ｙ＝１．２×ｔ×Ｅ／（２Ｘ－ｔ）　・・・（２）
　すなわち、仕様等に応じた指定の屈曲半径に基づいて想定される最小の屈曲半径の値が分かれば、上記（２）式を用い、当該最小の屈曲半径を限界屈曲半径とし、更にヤング率及び厚さを決定することで、その限界屈曲半径において十分な疲労特性（屈曲寿命）が得られる０．２％耐力の値を決定することができる。また、上記（２）式から得られる算出値以上の０．２％耐力を有するフラットケーブルであれば、より良好な屈曲寿命が得られる。
　また、表２の結果より、合金Ｎｏ．１～Ｎｏ．１７では、プロセスＡを経ることで、ラミネート作製時の導体間ピッチずれ、ラミネート作製時の導体断面積変化、及び屈曲試験後の導体残存耐力のいずれも良好であることが分かった。
　一方、合金成分が本発明の範囲外である合金Ｎｏ．１８においては、７．５ｍｍ、６．３ｍ、５．５ｍｍ及び４．７ｍｍの屈曲半径で屈曲寿命が不良となった。また、屈曲試験後の導体の残存耐力が初期耐力の８０％未満となり、材料強度不足となった。これは、合金組成が本発明の範囲外であるために屈曲試験中結晶粒粗大化を抑止できず、導入歪の硬化と結晶粒微細化による硬化の双方の効果を失ってしまったためである。
　また、合金成分が本発明の範囲外である合金Ｎｏ．１９，２０では、先に述べたように導電率が本発明の範囲外となった。
　また、表３の結果から、合金Ｎｏ．１～Ｎｏ．１７において伸びを５％未満にするようなプロセスＢを経ることで、プロセスＡを経て製造した場合と比較して、同一の合金でより厳しい屈曲半径でも屈曲寿命がより良好となり、特に好ましい特性が得られることが分かる。
　表４の結果は、不適なプロセスＣを経た試作材の結果である。合金Ｎｏ．１～Ｎｏ．１７において不適なプロセスを経ることで、０．２％耐力及び導電率の一方又は双方が本発明の範囲外となった。また、例えば耐力不足が招く断面積減少を防ぐため、合金Ｎｏ．１３，Ｎｏ．１４のように張力を０．３５ｋｇｆから０．２０ｋｇｆに下げても、ラミネート作製時の導体間のピッチずれを起こしてしまうため、評価項目の全てを満足させることはできなかった。なお、本発明の不等式において、０．２％耐力が最も低くなる条件である屈曲半径８ｍｍと、厚さ０．０３５ｍｍと、一般的なヤング率１２００００ＭＰａとを用いて計算した場合、本発明における０．２％耐力の範囲は３１５．７ＭＰａ以上となるが、軟銅の場合、本発明の不等式の範囲外にある耐力を有する場合が多く、本不等式に則らないと推察される。
１　フレキシブルフラットケーブル
１１－１，１１－２，１１－３　導体
１１－４，１１－５，１１－６　導体
１２，１３　一対の絶縁フィルム
１４　接着剤層

Claims (6)

  1. 　所要数の導体と、前記所要数の導体を挟み込むように配置された一対の絶縁フィルムと、前記一対の絶縁フィルム間に設けられた接着剤層とを備えるフラットケーブルであって、
    　前記導体は、屈曲半径が４ｍｍ～８ｍｍの範囲で、屈曲半径をＸ(ｍｍ)、０．２％耐力をＹ(ＭＰa)、厚さをｔ(ｍｍ)、ヤング率をＥ（ＭＰa）としたとき、Ｙ≧ １．２×ｔ×Ｅ／（２Ｘ－ｔ）を満たし、かつ導電率が５０％ＩＡＣＳ以上である、
    　ことを特徴とするフラットケーブル。
  2. 　前記フラットケーブルの長手方向の中間部分に、湾曲して折り返された折り返し部が設けられ、
    　前記フラットケーブルは、前記折り返し部にて屈曲を維持した状態で巻き締め又は巻き戻しされ、
    　前記折り返し部は、屈曲半径４ｍｍ～８ｍｍを維持した状態で、折り返しを伴って巻き締め又は巻き戻しされることを特徴とする、請求項１記載のフラットケーブル。
  3. 　前記導体は、０．１～０．８質量％のスズ、０．０５～０．８質量％のマグネシウム、０．０１～０．５質量％のクロム、０．１～５．０質量％の亜鉛、０．０２～０．３質量％のチタン、０．０１～０．２質量％のジルコニウム、０．０１～３．０質量％の鉄、０．００１～０．２質量％のリン、０．０１～０．３質量％のシリコン、０．０１～０．３質量％の銀、及び０．１～１．０質量％のニッケルのうちの１種又は２種以上を含有し、残部が銅及び不可避不純物からなることを特徴とする、請求項１記載のフラットケーブル。
  4. 　前記導体の伸びが５％未満であることを特徴とする、請求項１～３のいずれか１項に記載のフラットケーブル。
  5. 　請求項１～４のいずれか１項に記載のフラットケーブルの製造方法であって、
    　幅方向断面積が０．７５ｍｍ２以下である所要数の導体を準備し、
    　前記所要数の導体に０．３ｋｇｆ以上の張力を付与しながら、前記所要数の導体を、接着剤を介して一対の絶縁フィルムで挟み込むことを特徴とする、フラットケーブルの製造方法。
  6. 　請求項１～４のいずれか１項に記載のフラットケーブルを備える回転コネクタ装置であって、
    　８ｍｍ以下の屈曲半径を維持した状態で行なった２０万回の屈曲運動後における前記フラットケーブルの長手方向の０．２％耐力が、前記屈曲運動前における前記長手方向の０．２％耐力の８０％以上であることを特徴とする、回転コネクタ装置。
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