WO2018034061A1 - 鋼板の冷間圧延方法および鋼板の製造方法 - Google Patents

鋼板の冷間圧延方法および鋼板の製造方法 Download PDF

Info

Publication number
WO2018034061A1
WO2018034061A1 PCT/JP2017/023155 JP2017023155W WO2018034061A1 WO 2018034061 A1 WO2018034061 A1 WO 2018034061A1 JP 2017023155 W JP2017023155 W JP 2017023155W WO 2018034061 A1 WO2018034061 A1 WO 2018034061A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
stand
rolling
steel sheet
work roll
final stand
Prior art date
Application number
PCT/JP2017/023155
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
松原　行宏
達人 福島
優 長井
Original Assignee
Ｊｆｅスチール株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ｊｆｅスチール株式会社 filed Critical Ｊｆｅスチール株式会社
Priority to EP17841289.6A priority Critical patent/EP3473346B1/en
Priority to CN201780047949.9A priority patent/CN109562421B/zh
Priority to KR1020197003221A priority patent/KR102206451B1/ko
Priority to JP2017546746A priority patent/JP6241582B1/ja
Publication of WO2018034061A1 publication Critical patent/WO2018034061A1/ja

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • B21B27/06—Lubricating, cooling or heating rolls
    • B21B27/10—Lubricating, cooling or heating rolls externally
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • B21B27/02—Shape or construction of rolls
    • B21B27/021—Rolls for sheets or strips
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
    • B21B45/0239—Lubricating
    • B21B45/0245—Lubricating devices
    • B21B45/0248—Lubricating devices using liquid lubricants, e.g. for sections, for tubes
    • B21B45/0251—Lubricating devices using liquid lubricants, e.g. for sections, for tubes for strips, sheets, or plates
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B2001/221—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length by cold-rolling

Definitions

  • the present invention relates to a method for cold rolling a steel plate and a method for producing a steel plate.
  • the present invention relates to a method for cold rolling a steel plate and a method for producing a steel plate, which are suitable for producing an electromagnetic steel plate having excellent thickness accuracy with high efficiency.
  • Electromagnetic steel sheets are used as core materials for electrical equipment such as rotating machines.
  • electrical steel sheets with lower iron loss and higher magnetic flux density have been demanded from the viewpoint of energy saving of electrical equipment, and improvement of magnetic properties of electrical steel sheets has become increasingly important.
  • electromagnetic steel sheets are usually used as an iron core by punching them into a predetermined shape and then laminating them.
  • the thickness variation of the product is large, the characteristics as the iron core will deteriorate, so high thickness accuracy is required as well as the magnetic characteristics.
  • the demands for plate thickness accuracy are severe.
  • the magnetic steel sheet is required to have a high thickness accuracy, and the characteristics of the iron core are deteriorated even in the case of a minute thickness fluctuation that cannot be detected by a vibration meter or the like. For this reason, it is difficult to completely suppress the strict plate thickness accuracy required for the electromagnetic steel sheet by the method of detecting the friction coefficient and controlling the chattering as in the methods described in Patent Documents 1 and 2.
  • Patent Document 3 discloses a method for detecting chattering by installing a vibrometer in a mill housing and analyzing the frequency of the vibration. However, in the method described in Patent Document 3, it is possible to prevent a product with low plate thickness accuracy due to chattering from flowing into the lower process, but it is possible to manufacture a product with excellent plate thickness accuracy. difficult.
  • the present invention has been made in view of such circumstances, and an object of the present invention is to provide a method for cold rolling and manufacturing a steel plate excellent in sheet thickness accuracy with high efficiency.
  • the inventors of the present invention paid attention to the relationship between the plate thickness variation and the work roll roughness when cold rolling the steel plate with a tandem rolling mill.
  • the thickness variation can be suppressed to 3 ⁇ m or less by setting the work roll roughness of the last stand and / or the work roll roughness of the stand immediately before the final stand within a predetermined roughness range. did.
  • variation could be suppressed by supplying a high concentration rolling oil to a tandem rolling mill. That is, when cold rolling a steel sheet with a tandem rolling mill, the work roll roughness of the final stand, the work roll roughness of the stand immediately before the final stand, and the rolling oil (introduced oil) are controlled.
  • the present inventors have found that it is possible to produce a steel plate with excellent plate thickness accuracy with high efficiency, and the present invention has been completed.
  • the present invention is based on the above findings, and features are as follows.
  • the roll bite introduced oil film thickness h at the final stand calculated by the following formula (1)
  • the work of the final stand roll roughness R N and the rolling oil as the following numbers (2) represented by the work rolls of the preceding stand final stand roughness R N-1 is 0.5 or more tandem
  • a method for cold rolling a steel sheet characterized in that the steel sheet is supplied to a rolling mill.
  • one of the important requirements of the present invention is to suppress sheet thickness fluctuations by supplying a high-concentration rolling oil to a tandem rolling mill.
  • a high-concentration rolling oil from another rolling oil supply system to the tandem rolling mill (final stand)
  • the rolling load of the final stand and the stand before the final stand is reduced, and the steel plate Suppresses minute plate thickness fluctuations that occur in
  • the work roll roughness of the final stand and / or the work roll roughness of the stand immediately before the final stand is defined within a predetermined range. This is also an important requirement in the present invention.
  • the work roll roughness of the stand just before the final stand is transferred to the steel plate surface to reduce the steel plate surface roughness on the final stand entry side. It is thought that thickness fluctuation is suppressed.
  • the method for determining the roll bite introduced oil film thickness (h) was as follows.
  • the roll bite introduced oil film thickness (h) was calculated using equation (1) in consideration of the plate-out film thickness (h 1 ) of the steel sheet. It is considered that the plate-out film thickness (h 1 ) of the steel sheet is determined by the rolling oil supply amount (Q) and the plate-out efficiency (A).
  • the roll bite introduced oil film thickness (h) is determined by the rolling oil properties such as the viscosity ( ⁇ ) and pressure viscosity coefficient ( ⁇ ) of the rolling oil, the flat roll radius (R ′) and the final It varies depending on rolling conditions such as the roll speed (V 1 ) of the stand. Therefore, these are arranged, and in the present invention, the roll bite introduced oil film thickness (h) is obtained by the equation (1).
  • the plate-out efficiency is a numerical value measured in advance under each rolling oil supply condition.
  • Table 1 shows the work roll roughness of the final stand, the work roll roughness of the stand immediately before the final stand, and the calculated oil film thickness (roll bite introduced oil film thickness (h)) under each condition.
  • the ratio of the roll bite introduced oil film thickness to the work roll roughness (work roll roughness of the last stand and work roll roughness of the stand before the last stand) defined by the formula (2) It was found that the plate thickness variation can be suppressed by setting the thickness to 0.5 or more.
  • the work roll roughness of the final stand is 0.03 ⁇ mRa or more and 0.15 ⁇ mRa or less, and / or the work roll roughness of the stand immediately before the final stand is 0.03 ⁇ mRa or more and 0.25 ⁇ mRa or less, further increasing the thickness It was found that fluctuations can be suppressed.
  • the minimum of work roll roughness does not need to be specifically limited.
  • the polishing load of the work roll is increased, which is not preferable.
  • the work roll roughness of the final stand is 0.03 ⁇ mRa or more and 0.07 ⁇ mRa or less, and the work roll roughness of the stand immediately before the final stand is 0.03 ⁇ mRa or more and 0.16 ⁇ mRa or less.
  • the magnetic steel sheet was cold-rolled by a tandem rolling mill equipped with 5 quadruple rolling mills, and the defect occurrence rate of sheet thickness fluctuation was evaluated.
  • Si coil 3.1% to 3.7% by mass
  • 100 coils of 1.8mm thick steel sheet were prepared, and finished to a sheet thickness of 0.25mm at a rolling speed (final stand exit side sheet speed) of 700mpm.
  • the conditions are shown in Table 2.
  • the work roll was changed every 20 to 30 coils.
  • the roll roughness was measured before and after the work roll exchange, and Table 2 shows the maximum value and the minimum value of the roughness (Ra).
  • a second rolling oil system (a rolling oil supply system different from the rolling oil circulation system that circulates and supplies the rolling oil) is used according to the roughness of the work roll, and an oil film that is calculated (roll bite)
  • the introduced oil film thickness (h)) was controlled, and the ratio of the roll bite introduced oil film thickness (h) to the work roll roughness defined by the formula (2) was set to 0.5 or more.
  • the plate thickness variation was measured by the same method as described above, and when there was a variation of 3 ⁇ m or more, the plate thickness was defective, and the ratio to the whole (100 coils) was the defective rate. The results obtained are shown in Table 2 together with the conditions.
  • the defect rate of the plate thickness variation is 4.30 to 9.40%, whereas in the example of the present invention, the defect rate is reduced to 2.10% or less.
  • the second By properly controlling the oil film thickness (the roll bite introduction oil film thickness at the final stand) using the rolling oil system, it is possible to achieve a highly efficient steel sheet that is particularly excellent in sheet thickness accuracy.
  • the cold rolling method of the present invention is suitable for electrical steel sheets that require strict sheet thickness accuracy.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)

Abstract

圧延油を循環して供給する方式のタンデム圧延機により、鋼板を冷間圧延するに際し、下記（１）式で計算される最終スタンドでのロールバイト導入油膜厚h、最終スタンドのワークロール粗さRN、及び、最終スタンドの1つ前のスタンドのワークロール粗さRN-1で表される下記（２）式の数値が０．５以上となるように圧延油をタンデム圧延機に供給する。　 （１）式において、 Ａ；プレートアウト効率（‐） Ｑ；単位面積当たりの圧延油供給量（kg/m2） ρ；油密度（kg/m3） σ；材料の降伏応力（Pa） Ｌd；接触弧長（mm） Ｒ'；扁平ロール半径（mm） Ｖ１；最終スタンドのロール速度（m/sec.） Ｖ２；最終スタンド出側の板速度（m/sec.） η；圧延油の４０°C・常圧での粘度（Pa・s） α；圧力粘度係数（1/Pa） β；温度粘度係数（1/°C） Ｔ；ロールバイト入側での油温度（℃）である。 （２）式において、 RN：最終スタンドのワークロール粗さ（μmＲa） RN-1；最終スタンドの１つ前のスタンドのワークロール粗さ（μmＲa）である。

Description

鋼板の冷間圧延方法および鋼板の製造方法
　本発明は、鋼板の冷間圧延方法および鋼板の製造方法に関するものである。特に、板厚精度に優れた電磁鋼板を高能率で製造するのに好適な鋼板の冷間圧延方法および鋼板の製造方法に関するものである。
　電磁鋼板は回転機などの電気機器の鉄心材料として使用される。近年、電気機器の省エネルギーの観点より、より鉄損が低く、より磁束密度が高い電磁鋼板が求められるようになっており、電磁鋼板の磁気特性の向上がますます重要になっている。また、電磁鋼板は、通常、所定の形状に打ち抜いた後にそれらを積層して、鉄心として使用される。積層して鉄心として使用する際に、製品の板厚バラツキが大きいと、鉄心としての特性が劣化するため、磁気特性と同等に高い板厚精度が求められおり、電磁鋼板は缶用鋼板や自動車用鋼板などに比べ、板厚精度に対する要求は厳しい。
　ところで、従来から、板厚を薄くすることにより、電磁鋼板の磁気特性が向上することが知られており、近年、電磁鋼板の薄物化がますます進展している。冷間圧延で板厚を薄くしようとすると、その分、生産能率が低下するので、生産性を維持するためには、圧延速度を早くする必要がある。また、板厚が薄くなると、積層する際の積み数も多くなるので、板厚バラツキが鉄心特性に及ぼす影響もより大きくなる。具体的には、3μmを超える板厚変動が発生すると、鉄心の特性が劣化することが確認されている。
　以上のように、電磁鋼板の磁気特性向上に対して、従来に比べ、より薄物を、優れた板厚精度で冷間圧延する必要がある。この際、生産性の観点から、より高速で圧延する必要があり、冷間圧延に求められる技術レベルは益々高いものになっている。
　鋼板を高速で圧延するすなわち高能率で冷間圧延するには、複数スタンドの圧延機からなるタンデム圧延機を用いて圧延することが好ましい。しかしながら、冷間タンデム圧延では、薄物・硬質材を高速で圧延すると、チャタリングと呼ばれるミル振動が生じ、板厚が周期的に変動する現象が生じ易くなることが知られている。チャタリングの発生原因は、潤滑不良に起因する場合が多いことが報告されており、例えば、缶用鋼板などでは、このようなチャタリング現象が起きないよう、特許文献1や特許文献2のように、摩擦係数を適正な範囲内に制御する方法が開示されている。
　ところで、益々厳格な製品要求に応えるため、冷間タンデム圧延機のミルハウジングなどにチャタリングを検出するミル振動計を設置する場合が増えている。このような振動計を設置することにより、微小な板厚振動を検出することが可能となり、板厚精度の低い製品の流出を防止することができるだけでなく、チャタリングを検知し、鋼帯破断などの大きなトラブルとなる前に、圧延速度を減速するなどの対応をとり、破断を回避することも可能となる。
　しかしながら、電磁鋼板では、先に述べたように、高い板厚精度が要求されており、振動計などで検出できない微小な板厚変動の場合も、鉄心の特性を劣化させてしまう。このため、特許文献1や2に記載の方法のように、摩擦係数を検出してチャタリング制御する方法では、電磁鋼板で要求される厳格な板厚精度を完全に抑制することは困難である。
　特許文献3には、ミルハウジングに振動計を設置し、その振動を周波数解析することにより、チャタリングを検出する方法が開示されている。しかしながら、特許文献3に記載の方法では、チャタリングに起因する板厚精度の低い製品が下工程に流出することを抑制することは可能であるが、板厚精度の優れた製品を製造することは難しい。
特公平6-13126号公報 特許第3368841号公報 特開2015-9261号公報
　本発明は、かかる事情に鑑みてなされたものであって、板厚精度に優れた鋼板を高能率で冷間圧延する方法および製造する方法を提供することを目的とする。
　本発明者らは、タンデム圧延機で鋼板を冷間圧延する際の、板厚変動とワークロール粗さの関係に着目した。その結果、最終スタンドのワークロール粗さ、および/または、最終スタンドの1つ前のスタンドのワークロール粗さを所定の粗さ範囲とすることにより、板厚変動を3μm以下に抑制できることを知見した。また、高濃度の圧延油をタンデム圧延機に供給することにより、板厚変動を抑制できることも見出した。すなわち、タンデム圧延機により鋼板を冷間圧延するに際し、最終スタンドのワークロール粗さ、最終スタンドの1つ前のスタンドのワークロール粗さ、および、圧延油（導入油）、これらを制御することで板厚変動が抑えられ、板厚精度に優れた鋼板を高能率で製造することが可能となることを知見し、本発明を完成させた。
　本発明は上記知見に基づくものであり、特徴は以下の通りである。
［１］圧延油を循環して供給する方式のタンデム圧延機により、鋼板を冷間圧延するに際し、下記（１）式で計算される最終スタンドでのロールバイト導入油膜厚h、最終スタンドのワークロール粗さRN、及び、最終スタンドの1つ前のスタンドのワークロール粗さRN-1で表される下記（２）式の数値が０．５以上となるように圧延油を前記タンデム圧延機に供給することを特徴とする鋼板の冷間圧延方法。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000004
［２］前記最終スタンドのワークロール粗さRNを0.03μmRa以上0.15μmRa以下、および/または、前記最終スタンドの1つ前のスタンドのワークロール粗さRN-1を0.03μmRa以上0.25μmRa以下とすることを特徴とする上記［１］に記載の鋼板の冷間圧延方法。
［３］前記タンデム圧延機最終スタンドの入側に、圧延油を循環供給する圧延油循環系統とは別の圧延油供給系統を設置し、該別の圧延油供給系統から、前記圧延油循環系統よりも高濃度の圧延油を前記タンデム圧延機に供給することを特徴とする上記［１］または［２］に記載の鋼板の冷間圧延方法。
［４］上記［１］～［３］のいずれかに記載の鋼板の冷間圧延方法を用いて、鋼板を製造することを特徴とする鋼板の製造方法。
　本発明によれば、板厚精度に優れた鋼板を高能率で冷間圧延し製造することができる。
　上述したように、高濃度の圧延油をタンデム圧延機に供給することにより板厚変動を抑制することを、本発明の重要な要件の一つとする。例えば、別の圧延油供給系統からの高濃度の圧延油をタンデム圧延機（最終スタンド）に供給することで、最終スタンド、および、最終スタンドの1つ前のスタンドの圧延荷重を低くし、鋼板で発生する微小な板厚変動を抑制する。さらには、最終スタンドのワークロール粗さ、および/または、最終スタンドの1つ前のスタンドのワークロール粗さを所定の範囲内に規定する。これも、本発明において重要な要件である。
　まずは、本発明において、最終スタンドのワークロール粗さ、及び、最終スタンドの1つ前のスタンドのワークロール粗さを限定するに至った実験結果について説明する。
5スタンドからなるタンデム圧延機にて、板厚2.0mmの電磁鋼板を仕上げ厚0.25mmまで、圧延速度（最終スタンド出側の板速度）700mpmで冷間圧延し、板厚変動の発生状況を調査した。圧延油には、エステルを基油とする20cStの圧延油を濃度3%で使用した。この際、ワークロールの目標粗さを表1に示すように設定した。#4std.（4つ目のスタンドであり最終スタンドの1つ前のスタンド）を0.10μmRa、0.20μmRaの2水準、#5std.（5つ目のスタンドであり最終スタンド）を0.05μmRa、0.10μmRaの2水準で組み合わせ、それぞれの条件で10～20コイルを圧延し、板厚変動を調査した。鋼板長手方向中央かつ板幅中央である箇所について長手方向500mmの板厚変動をダイヤルゲージで測定し、3μm以上の変動がある場合を板厚不良とした。得られた結果を表1に示す。
表1に示すように、#4std.、#5std.ともにワークロール粗さが小さい条件において、板厚変動が発生していないことが分かる。最終スタンドのワークロール粗さは小さければ小さいほど、圧延荷重は低下し、板厚変動抑制には有効と考えられる。また、最終スタンドの1つ前のスタンドのワークロール粗さは、鋼板表面に転写して、最終スタンド入側の鋼板表面粗さを小さくするため、最終スタンドの圧延荷重を小さくする効果により、板厚変動を抑制していると考えられる。
　次に、上記において、板厚変動の発生した#4std.、#5std.のワークロール粗さの組み合わせの場合に対し、別の圧延油供給系統（表１においては第２圧延油系統）から濃度8%（圧延油を循環供給する圧延油循環系統の圧延油濃度は3％）の圧延油を#5std.のワークロールに供給（導入）して同様の圧延を行い、板厚変動の調査を行った。ここで、板厚変動の調査を行うに際し、圧延油の供給の程度を示す指標として、ロールバイト導入油膜厚を用いた。ロールバイト導入油膜厚が大きいほど、ロールバイト内で鋼板とワークロールが直接接触する境界潤滑部の割合が小さくなり、鋼板とワークロールが圧延油を介して接触する流体潤滑部の割合が大きくなるため、圧延荷重の低下に寄与し、板厚変動に影響すると考えられる。
　ロールバイト導入油膜厚(h)の求め方は以下の通りとした。ロールバイト導入油膜厚(h)は、鋼板のプレートアウト膜厚(h1)を考慮し、式（1）を用いて計算した。鋼板のプレートアウト膜厚(h1)は、圧延油供給量(Q)とプレートアウト効率(A)によって決まると考えられる。また、ロールバイト導入油膜厚(h)は、式（1）にあるように、圧延油の粘度(η)や圧力粘度係数(α)などの圧延油性状、扁平ロール半径(R’)や最終スタンドのロール速度(V1)などの圧延条件によって変化する。そこで、これらを整理し、本発明では、式（１）によりロールバイト導入油膜厚(h)を求めることとする。なお、プレートアウト効率は、それぞれの圧延油供給条件で予め測定しておく数値である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000005
　表１に、各条件での、最終スタンドのワークロール粗さ、最終スタンドの1つ前のスタンドのワークロール粗さ、計算油膜厚（ロールバイト導入油膜厚(h)）を示す。
　板厚変動と、最終スタンドのワークロール粗さ、最終スタンドの1つ前のスタンドのワークロール粗さ、計算油膜厚（ロールバイト導入油膜厚(h)）との関係について、検討したところ、式（２）で整理できることがわかった。表１に式（２）の値、板厚変動発生数の結果を併せて示す。式（２）の数値が大きいほど、最終スタンドのワークロール粗さおよび最終スタンドの1つ前のスタンドのワークロール粗さに対し、ロールバイト導入油膜厚(h)すなわち油膜が厚くなることを意味する。検討した結果、式（２）の数値が0.5以上の時に、板厚変動の発生率を低減できることが分かった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000006
　以上の実験結果より、式（２）で定義する、ロールバイト導入油膜厚とワークロールの粗さ（最終スタンドのワークロール粗さおよび最終スタンドの1つ前のスタンドのワークロール粗さ）の比を0.5以上とすることにより、板厚変動を抑制できることがわかった。また、最終スタンドのワークロール粗さを0.03μmRa以上0.15μmRa以下、および/または、最終スタンドの1つ前のスタンドのワークロール粗さを0.03μmRa以上0.25μmRa以下とすることで、より一層板厚変動を抑制できることがわかった。なお、ワークロール粗さの下限は特に限定する必要はない。しかし、最終スタンドのワークロール粗さを0.03μmRa未満、もしくは、最終スタンドの1つ前のスタンドのワークロール粗さを0.03μmRa未満とすると、ワークロールの研磨負荷の増大を招くので、好ましくない。好適には、最終スタンドのワークロール粗さを0.03μmRa以上0.07μmRa以下、最終スタンドの1つ前のスタンドのワークロール粗さを0.03μmRa以上0.16μmRa以下である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
　以上より、本発明の鋼板の冷間圧延方法を用いることで、板厚精度に優れた鋼板を高能率で製造することができる。
　以下、本発明を、実施例に基いて具体的に説明する。
4重式圧延機を5スタンド備えたタンデム圧延機にて電磁鋼板を冷間圧延し、板厚変動の不良発生率を評価した。各条件において、Si含有量：3.1質量%以上3.7質量%以下、板厚1.8mmの電磁鋼板を100コイル用意し、圧延速度（最終スタンド出側の板速度）700mpmで板厚0.25mmに仕上げた。
条件を表2に示す。各条件ともに、20～30コイル毎にワークロールを交換したが、ワークロール交換前後にロール粗さを測定し、表2に粗さ（Ra）の最大値と最小値を記載した。本発明例では、ワークロールの粗さに応じ、第2の圧延油系統（圧延油を循環供給する圧延油循環系統とは別の圧延油供給系統）を使用し、計算される油膜（ロールバイト導入油膜厚(h)）を制御し、式（２）で定義する、ロールバイト導入油膜厚(h)とワークロール粗さの比が0.5以上になるように設定した。板厚変動を前述と同様の手法にて測定し、3μm以上の変動がある場合を板厚不良とし、全体（100コイル）に対する割合を不良率とした。
得られた結果を条件と併せて表2に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
　比較例では、板厚変動の不良率が4.30～9.40%であるのに対し、本発明例では、不良率が2.10％以下に低減されているのがわかる。
　以上より、本発明の冷間圧延方法を適用し、最終スタンドのワークロール粗さ、および/または、最終スタンドの1つ前のスタンドのワークロール粗さを適正に設定することに加え、第2の圧延油系統を用いて油膜厚（最終スタンドでのロールバイト導入油膜厚）を適正に制御することにより、板厚精度に特に優れた鋼板を高能率ですることが可能となる。
　本発明の冷間圧延方法は、厳しい板厚精度が要求される電磁鋼板に好適である。

Claims (4)

  1. 　圧延油を循環して供給する方式のタンデム圧延機により、鋼板を冷間圧延するに際し、
    下記（１）式で計算される最終スタンドでのロールバイト導入油膜厚h、最終スタンドのワークロール粗さRN、及び、最終スタンドの1つ前のスタンドのワークロール粗さRN-1で表される下記（２）式の数値が０．５以上となるように圧延油を前記タンデム圧延機に供給することを特徴とする鋼板の冷間圧延方法。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
  2. 　前記最終スタンドのワークロール粗さRNを0.03μmRa以上0.15μmRa以下、および/または、前記最終スタンドの1つ前のスタンドのワークロール粗さRN-1を0.03μmRa以上0.25μmRa以下とすることを特徴とする請求項１に記載の鋼板の冷間圧延方法。
  3. 　前記タンデム圧延機最終スタンドの入側に、圧延油を循環供給する圧延油循環系統とは別の圧延油供給系統を設置し、該別の圧延油供給系統から、前記圧延油循環系統よりも高濃度の圧延油を前記タンデム圧延機に供給することを特徴とする請求項１または２に記載の鋼板の冷間圧延方法。
  4. 　請求項１～３のいずれか一項に記載の鋼板の冷間圧延方法を用いて、鋼板を製造することを特徴とする鋼板の製造方法。
PCT/JP2017/023155 2016-08-19 2017-06-23 鋼板の冷間圧延方法および鋼板の製造方法 WO2018034061A1 (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP17841289.6A EP3473346B1 (en) 2016-08-19 2017-06-23 Method for cold rolling steel sheet, and method for manufacturing steel sheet
CN201780047949.9A CN109562421B (zh) 2016-08-19 2017-06-23 钢板的冷轧方法以及钢板的制造方法
KR1020197003221A KR102206451B1 (ko) 2016-08-19 2017-06-23 강판의 냉간 압연 방법 및 강판의 제조 방법
JP2017546746A JP6241582B1 (ja) 2016-08-19 2017-06-23 鋼板の冷間圧延方法および鋼板の製造方法

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2016160977 2016-08-19
JP2016-160977 2016-08-19

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2018034061A1 true WO2018034061A1 (ja) 2018-02-22

Family

ID=61197174

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2017/023155 WO2018034061A1 (ja) 2016-08-19 2017-06-23 鋼板の冷間圧延方法および鋼板の製造方法

Country Status (5)

Country Link
EP (1) EP3473346B1 (ja)
KR (1) KR102206451B1 (ja)
CN (1) CN109562421B (ja)
TW (1) TWI624313B (ja)
WO (1) WO2018034061A1 (ja)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113263061A (zh) * 2021-03-30 2021-08-17 唐山钢铁集团有限责任公司 一种轧辊原始粗糙度综合优化设定方法
JP2021530359A (ja) * 2018-07-24 2021-11-11 バオシャン アイアン アンド スティール カンパニー リミテッド 冷間連続圧延機の振動を抑制するためのエマルションフロー最適化方法

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102022117835A1 (de) 2022-07-18 2024-01-18 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Rotorpositionserfassung, Auswertevorrichtung und Antriebsvorrichtung

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH03151106A (ja) * 1989-11-08 1991-06-27 Kawasaki Steel Corp 冷間圧延における先進率制御方法
JPH09239430A (ja) * 1996-03-11 1997-09-16 Nkk Corp 高速冷間圧延方法
JP2013099757A (ja) * 2011-11-08 2013-05-23 Jfe Steel Corp 冷間圧延方法及び金属板の製造方法

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2695363B2 (ja) 1992-04-03 1997-12-24 タレル・ゲゼルシヤフト・ミト・ベシユレンクテル・ハフツング 一対の導電ピンと場合によっては保護導体ピンを備えた電気製品用プラグのプラグブリッジ
JP3151106B2 (ja) 1994-05-16 2001-04-03 キヤノン株式会社 カラーインクジェット記録方法
JPH09139430A (ja) * 1995-11-16 1997-05-27 Oki Electric Ind Co Ltd 半導体集積回路及びその製造方法
JP3368841B2 (ja) 1998-09-14 2003-01-20 日本鋼管株式会社 冷間タンデムミルの圧延方法
JP4483077B2 (ja) * 2000-12-06 2010-06-16 Ｊｆｅスチール株式会社 鋼帯の冷間圧延方法
JP4654719B2 (ja) * 2005-03-18 2011-03-23 Ｊｆｅスチール株式会社 冷間圧延における圧延油の供給方法および装置
JP5408314B2 (ja) * 2011-10-13 2014-02-05 Ｊｆｅスチール株式会社 深絞り性およびコイル内材質均一性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法
JP2015009261A (ja) 2013-07-01 2015-01-19 Ｊｆｅスチール株式会社 冷間圧延機のチャタリング検出方法および装置
CN103521529B (zh) * 2013-09-30 2015-10-28 西安建筑科技大学 镁合金板材轧制过程量化润滑方法
CN105312321A (zh) * 2014-07-31 2016-02-10 宝山钢铁股份有限公司 一种冷连轧机组的工艺润滑制度优化方法

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH03151106A (ja) * 1989-11-08 1991-06-27 Kawasaki Steel Corp 冷間圧延における先進率制御方法
JPH09239430A (ja) * 1996-03-11 1997-09-16 Nkk Corp 高速冷間圧延方法
JP2013099757A (ja) * 2011-11-08 2013-05-23 Jfe Steel Corp 冷間圧延方法及び金属板の製造方法

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2021530359A (ja) * 2018-07-24 2021-11-11 バオシャン アイアン アンド スティール カンパニー リミテッド 冷間連続圧延機の振動を抑制するためのエマルションフロー最適化方法
JP7049520B2 (ja) 2018-07-24 2022-04-06 バオシャン アイアン アンド スティール カンパニー リミテッド 冷間連続圧延機の振動を抑制するためのエマルションフロー最適化方法
JP7049520B6 (ja) 2018-07-24 2023-12-20 バオシャン アイアン アンド スティール カンパニー リミテッド 冷間連続圧延機の振動を抑制するためのエマルションフロー最適化方法
CN113263061A (zh) * 2021-03-30 2021-08-17 唐山钢铁集团有限责任公司 一种轧辊原始粗糙度综合优化设定方法
CN113263061B (zh) * 2021-03-30 2022-10-18 唐山钢铁集团有限责任公司 一种轧辊原始粗糙度综合优化设定方法

Also Published As

Publication number Publication date
KR20190025008A (ko) 2019-03-08
CN109562421A (zh) 2019-04-02
EP3473346A4 (en) 2019-04-24
CN109562421B (zh) 2020-04-14
EP3473346A1 (en) 2019-04-24
KR102206451B1 (ko) 2021-01-27
TW201806678A (zh) 2018-03-01
TWI624313B (zh) 2018-05-21
EP3473346B1 (en) 2020-01-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2018034061A1 (ja) 鋼板の冷間圧延方法および鋼板の製造方法
WO2008075603A1 (ja) 鋼帯の調質圧延方法および高張力冷延鋼板の製造方法
JP7180401B2 (ja) 圧延設備及び圧延方法
JP6241582B1 (ja) 鋼板の冷間圧延方法および鋼板の製造方法
JP5811051B2 (ja) 金属板の冷間圧延方法及び金属板の製造方法
JP4127126B2 (ja) マグネシウム合金板の製造方法
JP6421832B2 (ja) 電磁鋼板の冷間圧延方法
JP2006130546A (ja) スキンパス圧延機およびその圧延方法
KR20120073773A (ko) 경질 초극박재 냉연 제조 방법
JP2012157899A (ja) 金属帯の冷間圧延機および冷間圧延方法
JP5761071B2 (ja) 高張力鋼板の調質圧延方法、調質圧延設備及び圧延ライン
JP2008254026A (ja) プレス成形性に優れた高張力金属ストリップの製造方法
JP6065087B2 (ja) 熱延鋼板の製造方法、熱延鋼板の製造装置
JP2019084564A (ja) 熱間圧延方法、及び熱間圧延機列
JP2014180677A (ja) 板幅方向に板厚差を有する差厚鋼板の製造装置および製造方法
CN116651934A (zh) 一种无取向高牌号硅钢的冷轧方法
JP2014014838A (ja) 熱延鋼板の製造方法、熱延鋼板の製造装置
JP5828306B2 (ja) 熱延鋼板の製造方法
JP2013111637A (ja) 冷延鋼板の圧延方法および極薄鋼板の製造方法
JP6126507B2 (ja) 高光沢度の金属板の製造方法
RU2499639C1 (ru) Способ холодной прокатки стальных полос
JP5293403B2 (ja) ダルワークロールを用いた冷間圧延方法
KR20220129627A (ko) 냉연강판의 조질 압연 방법
KR101412838B1 (ko) 스테인리스강의 연속압연장치 및 연속압연방법
JP5208274B2 (ja) 高圧下潤滑圧延方法

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2017546746

Country of ref document: JP

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 17841289

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20197003221

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2017841289

Country of ref document: EP

Effective date: 20190118

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE