WO2018008630A1 - ゴム組成物 - Google Patents

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WO2018008630A1
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rubber
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達也 宮崎
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住友ゴム工業株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a rubber composition containing a rubber component, a fatty acid amide and a resin.
  • rubber products such as tires and vulcanized bladders are produced by vulcanizing an unvulcanized rubber composition obtained by kneading compounding agents. Vulcanization is performed by pressurizing with an outer frame mold and a vulcanization bladder or metal core from the inside. If over-adhesion to the vulcanization mold occurs, product defects, decrease in durability life, mold contamination May occur.
  • a rubber composition containing a large amount of a butyl rubber component ensures high airtightness, air retention, and surface smoothness by containing process oil and resin components. Particularly in a rubber composition for a vulcanization bladder, process oil or a crosslinkable resin is used. Therefore, there is a problem that over-adhesion to the vulcanization mold and processing equipment is likely to occur.
  • the rubber composition for a tire inner member contains natural rubber, process oil, resin and compatibilizing resin including inner liner rubber, thereby ensuring adhesion with adjacent members. Therefore, there is a problem that over-adhesion to the vulcanization mold and processing equipment is likely to occur.
  • Patent Document 1 describes a rubber composition in which mold release and mold contamination are suppressed while blending a predetermined release agent while maintaining wear resistance and wet grip performance.
  • Patent Document 1 does not consider the rubber composition for bladder and the rubber composition for tire inner member. Further, improvement of filler dispersibility and improvement of tire performance by the release agent are not taken into consideration.
  • An object of the present invention is to provide a rubber composition having excellent processability, releasability and durability.
  • 0.1 to 10 parts by mass of ⁇ -9 fatty acid amide and / or stearic acid amide and 0.1% of resin are added to 100 parts by mass of a rubber component containing 80% by mass or more of butyl rubber.
  • the present invention relates to a rubber composition containing as a mixture containing a metal salt of hydroxystearic acid.
  • the present invention also relates to a tire internal member composed of the rubber composition and a bladder for tire vulcanization or tire molding.
  • the rubber composition of the present invention containing a predetermined amount of omega-9 fatty acid amide and / or stearic acid amide, and a resin with respect to 100 parts by mass of a rubber component containing 80% by mass or more of butyl rubber has processability, release property, Excellent moldability and durability.
  • the rubber composition of the present embodiment contains a rubber component, a mixture of ⁇ -9 fatty acid amide and / or stearamide and a metal salt of stearic acid or hydroxystearic acid, and a resin.
  • butyl rubber is preferably used.
  • the butyl rubber include halogenated butyl rubber (X-IIR) such as butyl rubber (non-halogenated butyl rubber, IIR), brominated butyl rubber (Br-IIR) and chlorinated butyl rubber (Cl-IIR), isobutylene and p- Examples thereof include copolymers with alkylstyrene (for example, Exxpro 3035 manufactured by ExxonMobil), halides of the copolymer, and the like.
  • Non-halogenated butyl rubber (IIR) is preferred because of its high heat resistance.
  • These butyl rubbers may be used alone or in combination of two or more.
  • the content of isoprene in the non-halogenated butyl rubber is preferably 3 mol% or less, and more preferably 2 mol% or less, because it is excellent in the effect of improving heat resistance. Further, the content of isoprene in the non-halogenated butyl rubber is preferably 0.5 mol% or more, more preferably 0.7 mol% or more, and further preferably 1.0 mol% or more.
  • butyl rubber usually has a double bond site of only 0.5% or less, and the number of crosslinks is extremely small even when crosslinks are carried out.
  • the butyl rubber can be usually produced by mixing and reacting isobutylene and isoprene monomers.
  • the proportion of the butyl rubber in the total amount of the rubber component is preferably 80% by mass or more, and preferably 90% by mass because of excellent air permeation resistance and heat resistance.
  • the above is more preferable, 92% by mass or more is further preferable, and 100% by mass is the most preferable.
  • the rubber component used in addition to the butyl rubber in this embodiment is not particularly limited, and isoprene rubber including natural rubber (NR) and polyisoprene rubber (IR); styrene-butadiene copolymer rubber (SBR). And diene rubbers such as styrene-isoprene-butadiene copolymer rubber (SIBR), chloroprene rubber (CR), and acrylonitrile-butadiene copolymer rubber (NBR). These rubber components may be used alone or in combination of two or more.
  • the rubber composition of this embodiment preferably contains butyl rubber and chloroprene rubber, and is a rubber component consisting only of chloroprene rubber and butyl rubber. Is more preferable.
  • the butyl rubber is more preferably regular butyl rubber (non-halogenated butyl rubber).
  • the rubber composition of the present embodiment comprises 0.1 to 10 parts by mass of ⁇ -9 fatty acid amide (omega 9 fatty acid amide) and / or stearic acid amide, and 0.1 to 100 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component. Part of the resin.
  • ⁇ -9 fatty acid amide or stearic acid amide in combination with a resin, over-adhesion to equipment such as kneaders and vulcanizing dies can be suppressed despite the excellent durability, processability and mold release. It becomes the rubber composition excellent in property.
  • ⁇ -9 fatty acid means a fatty acid having a ninth double bond from the carboxylic acid end.
  • ⁇ -9 fatty acid amide means a compound in which the hydroxy group of ⁇ -9 fatty acid is substituted with an amino group. Preferably, it is an omega-9 fatty acid amide having 18 to 24 carbon atoms.
  • the ⁇ -9 fatty acid amide examples include oleic acid amide, eicosenoic acid amide, mead acid amide, erucic acid amide, nervonic acid amide and the like, and oleic acid amide and erucic acid amide are preferable.
  • the fatty acid amide of this embodiment is different in chemical structure from fatty acid monoethanolamide and esters of fatty acid monoethanolamide contained in commercially available mold release agents (such as WB16 manufactured by Stratotol Co., Ltd.). It is excellent.
  • the fatty acid amide of this embodiment (for example, the oleic acid amide has an SP value of 10.2) is a resin commonly used in rubber compositions in the tire field (generally having an SP value of 8 to 11 (for example, The SP value of the terpene resin is about 8.3, the SP value of the phenolic resin is about 10.5)), and the SP value is close and excellent in compatibility, and the fatty acid amide of this embodiment is There is a modest difference in SP value from rubber components commonly used in rubber compositions in the tire field (generally SP value is 7.8-9 (for example, SP value of butyl rubber is around 7.8)) ( The difference in SP value is about 2.4). As a result, it becomes easy to bleed and exhibits releasability.
  • An unvulcanized rubber composition containing a predetermined amount of resin has a low viscosity, but the ⁇ -9 fatty acid amide forms a thin amide bond film on the metal surface of the equipment and suppresses the resin from binding strongly to the metal surface. Therefore, it is considered that excessive adhesion to facilities such as a kneader and a vulcanization mold can be suppressed.
  • the ⁇ -9 fatty acid amide and / or stearic acid amide is preferably contained as a mixture of the ⁇ -9 fatty acid amide and / or stearic acid amide and a metal salt of stearic acid or hydroxystearic acid.
  • a mixture of ⁇ -9 fatty acid amide and / or stearic acid amide and metal salt of stearic acid or hydroxystearic acid By containing it as a mixture of ⁇ -9 fatty acid amide and / or stearic acid amide and metal salt of stearic acid or hydroxystearic acid, the physical releasability is improved, and the physical releasability and separation by the amide bond film are improved. It is considered that the effects of the present invention are more exhibited because of synergistic effects with moldability.
  • ⁇ -9 fatty acid amide and stearic acid amide may be used alone or in combination of two or more, but it is preferable to use one of ⁇ -9 fatty
  • the above mixture may be a simple mixture at room temperature or a molten mixture.
  • the metal salt of stearic acid or hydroxystearic acid does not dissolve in the rubber component and has physical release properties as a foreign substance.
  • a simple mixture is preferred in order to exhibit it.
  • the molten mixture can be prepared, for example, by heating to a temperature at which both compounds melt while mixing oleic amide (transparent melting point 74 ° C.) and calcium stearate (transparent melting point 154 ° C.).
  • the mixing method is not particularly limited, and examples thereof include a method of stirring with stirring while heating in a silicon oil bath.
  • the mixture preferably contains 20-80% by weight of omega-9 fatty acid amide and / or stearic acid amide, and 20-80% by weight of metal salt of stearic acid or hydroxystearic acid; More preferably 75% by weight omega-9 fatty acid amide and / or stearic acid amide and 25-75% by weight metal salt of stearic acid or hydroxystearic acid; 40-60% by weight omega-9 fatty acid amide And / or stearic acid amide and 40 to 60% by weight of a metal salt of stearic acid or hydroxystearic acid.
  • metal salt of stearic acid or hydroxystearic acid include, for example, calcium stearate, calcium hydroxystearate, aluminum stearate, magnesium stearate, sodium stearate, zinc stearate and the like; calcium stearate, hydroxy Calcium stearate and aluminum stearate are preferred; calcium stearate and calcium 12-hydroxystearate are more preferred.
  • the content of ⁇ -9 fatty acid amide and / or stearic acid amide with respect to 100 parts by mass of the rubber component is 0.1 parts by mass or more, preferably 0.2 parts by mass or more, and more preferably 0.3 parts by mass or more. Further, the content of ⁇ -9 fatty acid amide and / or stearic acid amide with respect to 100 parts by mass of the rubber component is 10 parts by mass or less, preferably 8 parts by mass or less, and more preferably 5 parts by mass or less.
  • the part by mass is not ⁇ -9 fatty acid amide and / or stearic acid amide and a metal salt of stearic acid or hydroxystearic acid, but ⁇ -9 fatty acid amide and / or stearic acid amide itself. Means the mass part.
  • the resin examples include an adhesive resin, a crosslinkable resin, and a compatibilizing resin. These resins may be used alone or in combination of two or more.
  • ⁇ Adhesive resins include those for the purpose of imparting adhesiveness during rubber processing and rubber bonding, and those for the purpose of improving the adhesive grip properties with the road surface during tire running after vulcanization.
  • the adhesive resin include phenolic resins, coumarone indene resins, terpene resins, styrene resins, acrylic resins, rosin resins, dicyclopentadiene resins (DCPD resins), and the like.
  • the phenolic resin include colesin (manufactured by BASF), tackolol (manufactured by Taoka Chemical Co., Ltd.), and the like.
  • Examples of the coumarone indene resin include Escron (manufactured by Nippon Steel & Sumikin Chemical Co., Ltd.), neopolymer (manufactured by JX Nippon Oil & Energy Corporation), and the like.
  • Examples of the styrene resin include Sylvatrax 4401 (manufactured by Arizona chemical).
  • Examples of the terpene-based resin include TR7125 (manufactured by Arizona chemical), TO125 (manufactured by Yasuhara Chemical Co., Ltd.), and the like. These resins may be used alone or in combination of two or more. Of these, phenolic resins, coumarone indene resins, terpene resins, and acrylic resins are preferred because of their excellent durability, and terpene resins are more preferred.
  • terpene resins it has excellent compatibility with butyl rubber components, and double bonds in the chemical structure are converted to single bonds by hydrogenation, so a vulcanized bladder with superior durability can be obtained.
  • hydrogenated terpene resins are preferred.
  • hydrogenated polyterpene resins are more preferred because they can be hydrogenated close to 100% and have excellent durability.
  • the hydrogenated polyterpene resin include Clearon P series (manufactured by Yasuhara Chemical Co., Ltd.).
  • the hydrogenation treatment to the terpene resin can be performed by a known method, and in the present embodiment, a commercially available hydrogenated terpene resin can also be used.
  • the crosslinkable resin is contained mainly for the purpose of crosslinking the butyl rubber component.
  • examples of the crosslinkable resin include alkylphenol formaldehyde resin (Tacchi Roll 201 manufactured by Taoka Chemical Co., Ltd.).
  • the compatibilizing resin is contained for the purpose of improving the compatibility between the rubber components or between the rubber component and the filler.
  • the compatibilizing resin include STRACTOL 40MS manufactured by STRECTOL, RENODIN 145A manufactured by Rhein Chemie Corp., and Promix 400 manufactured by Flow Polymers Inc.
  • the softening point of the resin is preferably 0 ° C. or higher from the viewpoint of durability.
  • the softening point of the resin is preferably 170 ° C. or lower, more preferably 160 ° C. or lower, more preferably 145 ° C. or lower, and further preferably 130 ° C. or lower.
  • the softening point of the resin in the present invention is the temperature at which the sphere descends when the softening point specified in JIS K 6220-1: 2001 is measured with a ring and ball softening point measuring device.
  • the glass transition temperature (Tg) of the resin is preferably ⁇ 35 ° C. or higher, more preferably 30 ° C. or higher, from the viewpoint of compatibility with the rubber component.
  • the Tg of the resin is preferably 110 ° C. or less, more preferably 100 ° C. or less, from the viewpoint of compatibility with the rubber component.
  • the content of the resin with respect to 100 parts by mass of the rubber component is 0.1 parts by mass or more, preferably 1.0 parts by mass or more, and more preferably 2.0 parts by mass or more.
  • the resin content is 100 parts by mass or less, preferably 80 parts by mass or less, and more preferably 70 parts by mass or less.
  • the resin content exceeds 100 parts by mass, the Tg of the rubber composition is increased, and the Hs at low temperatures is increased, so that the durability tends to deteriorate.
  • the resin contains a resin having a softening point of 130 ° C. or lower.
  • the resin having a softening point of 130 ° C. or lower is not particularly limited, and examples thereof include resins used for rubber products such as tires.
  • liquid resins such as NOVARES C10 made from Ruetgers Chemicals, are contained in resin whose softening point is 130 degrees C or less.
  • the softening point contains a resin of 130 ° C. or less
  • the content of 100 parts by mass of the rubber component is more likely to cause over-adhesion with the rubber processing equipment and the vulcanization mold, so that the effect of the present invention is more exhibited. Therefore, 1 part by mass or more is preferable, and 2 parts by mass or more is more preferable.
  • the content of the resin is preferably 100 parts by mass or less, and more preferably 90 parts by mass or less.
  • the rubber composition of this embodiment is a compounding agent generally used in the production of rubber compositions, such as oil, liquid polymer, reinforcing filler, zinc oxide, stearic acid, palmitic acid. , Lauric acid, fatty acid zinc soap, anti-aging agent, wax, vulcanizing agent, vulcanization accelerator and the like can be appropriately contained.
  • the oil is not particularly limited, and examples thereof include paraffin oil such as process oil and mineral oil generally used in the rubber industry, TDAE oil, castor oil (castor oil) and the like.
  • Process oil and liquid polymer are not particularly limited, and can include process oil used in rubber products such as tires.
  • the content with respect to 100 parts by mass of the rubber component in the case of containing at least one of process oil and liquid polymer is low viscosity compounding and over-adhesion is likely to occur. It is preferably at least 9 parts by mass, more preferably at least 9 parts by mass and even more preferably at least 10 parts by mass. Also.
  • the content of the resin is preferably 100 parts by mass or less, and more preferably 90 parts by mass or less from the viewpoint of Hs and durability.
  • the total content of the resin, the process oil, and the liquid polymer having a softening point of 130 ° C. or lower, including at least one of process oil and liquid polymer, and having a softening point of 130 ° C. or lower is 10 parts by mass or more. Preferably there is. Thereby, overadhesion can be suppressed and the effect of the present invention can be exhibited more.
  • the total content in the case of containing a resin having a softening point of 130 ° C. or lower, a process oil, and a liquid polymer is low viscosity compounding, and over-adhesion is likely to occur. 10 mass parts or more are preferable and 12 mass parts or more are more preferable. Also.
  • the total content is preferably 100 parts by mass or less, more preferably 90 parts by mass or less, from the viewpoint of Hs and durability.
  • the reinforcing filler is not particularly limited, and examples thereof include white filler and carbon black.
  • the white filler examples include silica, aluminum hydroxide, alumina (aluminum oxide), calcium carbonate, talc and the like. These white fillers can be used alone or in combination of two or more. It is preferable to contain at least one of silica and aluminum hydroxide because it is excellent in durability and fuel efficiency.
  • the average particle diameter (D50) of aluminum hydroxide is preferably 0.1 ⁇ m or more, more preferably 0.2 ⁇ m or more, and further preferably 0.3 ⁇ m or more, from the viewpoints of dispersibility of aluminum hydroxide, prevention of reaggregation, and durability. preferable.
  • the average particle diameter (D50) of aluminum hydroxide is preferably 3.0 ⁇ m or less, more preferably 2.0 ⁇ m, from the viewpoint of durability.
  • the average particle diameter (D50) in this specification is a particle diameter of 50% of the integrated mass value of the particle diameter distribution curve calculated
  • the content relative to 100 parts by mass of the rubber component is preferably 1 part by mass or more, more preferably 2 parts by mass or more, and further preferably 5 parts by mass or more from the viewpoint of durability.
  • the content of aluminum hydroxide is preferably 50 parts by mass or less, more preferably 45 parts by mass or less, and still more preferably 40 parts by mass or less, from the viewpoint of durability.
  • the nitrogen adsorption specific surface area (N 2 SA) of carbon black is 80 m 2 / g or more, preferably 100 m 2 / g or more, more preferably 140 m 2 / g or more, and 151 m 2 / g or more from the viewpoint of durability. Is more preferable, and 195 m 2 / g or more is particularly preferable.
  • N 2 SA from the viewpoint of ensuring good filler dispersion, preferably from 600 meters 2 / g or less, more preferably 500 meters 2 / g, more preferably 400 meters 2 / g or less.
  • the N 2 SA of carbon black is determined by the BET method in accordance with JIS K 6217-2: 2001.
  • the content of carbon black with respect to 100 parts by mass of the rubber component is 3 parts by mass or more for the reason of ensuring the ability to prevent ultraviolet cracks.
  • the preferred carbon black content varies depending on the performance expected of the rubber composition.
  • the content of carbon black with respect to 100 parts by mass of the rubber component is preferably 20 to 70 parts by mass.
  • the vulcanizing agent examples include sulfur such as powdered sulfur, precipitated sulfur, colloidal sulfur, surface-treated sulfur, and insoluble sulfur.
  • the content of the vulcanizing agent is not particularly limited as long as the effects of the present invention are not impaired, and can be the content in a normal rubber composition.
  • vulcanization accelerator examples include benzothiazoles, benzothiazolylsulfenamides, benzothiazolylsulfenimides, and guanidines. These vulcanization accelerators may be used alone or in combination of two or more.
  • the content relative to 100 parts by mass of the rubber component is preferably 0.5 parts by mass or more, and more preferably 1.5 parts by mass or more, because the vulcanization speed becomes moderate and sufficient vulcanization is possible. Is more preferable. Further, the content of the vulcanization accelerator is preferably 4.0 parts by mass or less, and more preferably 3.0 parts by mass or less, because the vulcanization rate is moderate and scorching is difficult.
  • zinc oxide can be blended.
  • the content of zinc oxide is not particularly limited, but is preferably 4 parts by mass or more, more preferably 6 parts by mass or more, and further preferably 7 parts by mass or more with respect to 100 parts by mass of the rubber component; preferably 12 parts by mass
  • it is more preferably 10 parts by mass or less, and still more preferably 9 parts by mass or less.
  • the average primary particle diameter of zinc oxide is not particularly limited, but is preferably 200 nm or less, more preferably 150 nm or less, still more preferably 120 nm or less, and particularly preferably 90 nm or less.
  • the average primary particle diameter of zinc oxide is not particularly limited, but is preferably 20 nm or more, more preferably 50 nm or more.
  • the average primary particle diameter of zinc oxide represents the average particle diameter (average primary particle diameter) converted from the specific surface area measured by the BET method by nitrogen adsorption.
  • the rubber composition of this embodiment can be produced by a general method.
  • a known kneader used in a general rubber industry such as a Banbury mixer, a kneader, and an open roll
  • after kneading components other than the crosslinking agent and the vulcanization accelerator among the above components Further, it can be produced by a method of adding a crosslinking agent and a vulcanization accelerator, kneading and then vulcanizing.
  • the rubber composition of this embodiment is excellent in durability, it is preferably used as a rubber composition for tire internal members such as a rubber composition for bladders, an inner liner, and a wing.
  • the bladder using the rubber composition of the present embodiment can be produced by a usual method. That is, an unvulcanized rubber composition in which the above-described compounding agent is blended as necessary with respect to the rubber component is extruded by an extruder, formed into a bladder shape, and then manufactured by performing a crosslinking reaction. Can do.
  • a tire using the rubber composition for a tire inner member can be manufactured by a usual method. That is, an unvulcanized rubber composition containing the above compounding agent as needed for the rubber component is extruded according to the shape of the tire internal member and bonded together with other tire members on the tire molding machine.
  • a tire can be manufactured by forming an unvulcanized tire by molding by a normal method and heating and pressurizing the unvulcanized tire in a vulcanizer.
  • the rubber composition contained as a mixture containing the metal salt of hydroxystearic acid.
  • a rubber composition containing the ⁇ -9 fatty acid amide as a molten mixture comprising 20 to 80% by mass of ⁇ -9 fatty acid amide and 20 to 80% by mass of calcium stearate.
  • a resin having a softening point of 130 ° C. or lower including at least one of process oil and liquid polymer, and a total content of the resin, process oil, and liquid polymer having a softening point of 130 ° C. or lower of 10 parts by mass or more
  • the rubber composition according to any one of [1] to [8].
  • a bladder for tire vulcanization or tire molding comprising the rubber composition according to any one of [1] to [10].
  • a tire internal member comprising the rubber composition according to any one of [1] to [10].
  • Oleamide Alfro E-10 (transparent melting point: 74 ° C) manufactured by NOF Corporation
  • Calcium stearate Calcium stearate G manufactured by NOF Corporation (transparent melting point: 154 ° C.) 12-hydroxycalcium stearate: calcium Himaste (transparent melting point: 152 ° C.) manufactured by NOF Corporation
  • Stearamide Alfro S-10 manufactured by NOF Corporation (transparent melting point: 103 ° C)
  • Erucamide Alfro P-10 manufactured by NOF Corporation (transparent melting point: 82 ° C.)
  • IIR BUTYL268 manufactured by ExxonMobil Chemical Co., Ltd.
  • CR Neoprene W manufactured by Showa Denko K.K. Carbon Black: Show Black N220 (N 2 SA: 114 m 2 / g) manufactured by Cabot Japan
  • Adhesive resin Clearon P85 (hydrogenated polyterpene resin, softening point: 85 ° C., Tg: 43 ° C.) manufactured by Yasuhara Chemical Co., Ltd.
  • Compatibilizing resin 40MS (Styrene / Ethylene / Propylene copolymer resin, softening point: 102 ° C., Tg: 62 ° C.) manufactured by Straktor Castor oil: Industrial No.
  • Zinc oxide Zinc oxide type 2 crosslinkable resin manufactured by Mitsui Mining & Smelting Co., Ltd .: Tacrol 201 manufactured by Taoka Chemical Co., Ltd. (alkylphenol formaldehyde resin, softening point: 78-93 ° C.)
  • Viscosity index The uncured rubber composition after each remill, Mooney viscosity according to JIS K 6300-1, "Unvulcanized rubber-Physical properties-Part 1: Determination of viscosity and scorch time using Mooney viscometer" According to the measurement method, Mooney viscosity (ML 1 + 4 ) was measured under a temperature condition of 130 ° C. The results are shown as an index with the reciprocal of Mooney viscosity of Comparative Example 1 being 100. A larger viscosity index indicates a lower Mooney viscosity. In addition, let 100 or more be a performance target value.
  • Releasability index The degree of adhesion between the unvulcanized rubber composition, the rotor metal and the inner wall of the mixer during kneading in a 1.7 L Banbury mixer was evaluated by visual inspection and peeling work time. The results are shown as an index with the releasability of Comparative Example 1 as 100. The larger the releasability index, the better the releasability. Note that the performance target value is 105 or more.
  • Durability Index A No. 3 dumbbell test piece was produced from each test rubber composition according to JIS-K6251 and subjected to a tensile test. The elongation at break (EB) was measured and displayed as an index with the value of Comparative Example 1 as 100. The higher the index value, the higher the rubber strength and the better the durability.
  • the rubber composition of the present invention containing a predetermined amount of omega-9 fatty acid amide and / or stearic acid amide, and a resin with respect to 100 parts by mass of a rubber component containing 80% by mass or more of butyl rubber has processability, release property, Excellent moldability and durability.

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Abstract

ブチル系ゴムを８０質量％以上含有するゴム成分１００質量部に対し、ω－９脂肪酸アミドおよび／またはステアリン酸アミドを０．１～１０質量部、並びに樹脂を０．１～１００質量部含有するゴム組成物であり、前記ω－９脂肪酸アミドおよび／またはステアリン酸アミドを、２０～８０質量％のω－９脂肪酸アミドおよび／またはステアリン酸アミド、並びに２０～８０質量％のステアリン酸またはヒドロキシステアリン酸の金属塩を含む混合物として含有するゴム組成物。

Description

ゴム組成物
　本発明は、ゴム成分、脂肪酸アミドおよび樹脂を含有するゴム組成物に関する。
　従来、タイヤや加硫ブラダーなどのゴム製品は、配合剤を混練して得られた未加硫ゴム組成物を加硫することで製造される。加硫は、外枠金型および内側から加硫ブラダーまたは金属コアにより加圧加熱することで行う、加硫金型などへの過密着が発生すると、製品不良や耐久ライフの低下、金型汚染が発生するおそれがある。
　ブチル系ゴム成分を多く含むゴム組成物は、プロセスオイルや樹脂成分を含有することで、高度な気密性、空気保持性、表面平滑性を確保している。特に加硫ブラダー用ゴム組成物では、プロセスオイルや架橋性樹脂を用いる。そのため、加硫金型や加工設備に対する過密着が発生しやすいという問題がある。
　また、タイヤ内部部材用ゴム組成物は、インナーライナーゴムを含め、天然ゴム、プロセスオイル、樹脂および相溶化樹脂を含有することで、隣接部材との密着性を確保している。そのため、加硫金型や加工設備に対する過密着が発生しやすいという問題がある。
　これらの問題の解決方法として離型剤を配合する方法があるが、ゴム組成物に付与する滑性、ゴム表面へのブルーム性、フィラー分散能力等が適切でない場合、加硫品の軽不良（ベアーなど）の抑制効果や耐久性が低下するという問題がある。
　特許文献１には、所定の離型剤を配合することで、耐摩耗性能およびウェットグリップ性能を維持しつつ、金型離型および金型汚染が抑制されたゴム組成物が記載されている。
特開２０１５－２３２１１０号公報
　特許文献１では、ブラダー用ゴム組成物およびタイヤ内部部材用ゴム組成物については考慮されていない。また、離型剤によるフィラー分散性の向上およびタイヤ性能の向上については考慮されていない。
　本発明は、加工性、離型性および耐久性に優れたゴム組成物を提供することを目的とする。
　所定の脂肪酸アミドおよび樹脂を含有することで、ゴム組成物中のフィラー分散性が向上しゴム特性が向上することを見出し、本発明を完成するに至った。
　すなわち、本発明は、ブチル系ゴムを８０質量％以上含有するゴム成分１００質量部に対し、ω－９脂肪酸アミドおよび／またはステアリン酸アミドを０．１～１０質量部、並びに樹脂を０．１～１００質量部含有するゴム組成物であり、前記ω－９脂肪酸アミドまたはステアリン酸アミドを、２０～８０質量％のω－９脂肪酸アミドおよび／またはステアリン酸アミドと２０～８０質量％のステアリン酸またはヒドロキシステアリン酸の金属塩を含む混合物として含有するゴム組成物に関する。
　また、本発明は、前記のゴム組成物で構成されるタイヤ内部部材およびタイヤ加硫用またはタイヤ成形用のブラダーに関する。
　軟化点が１３０℃以下の樹脂を含み、プロセスオイルおよび液状ポリマーの少なくとも１種を含み、軟化点が１３０℃以下の樹脂、プロセスオイル、および液状ポリマーの合計含有量が１０質量部以上であることが好ましい。
　４質量部以上のプロセスオイルを含有することが、本発明の効果をより発揮できる点で好ましい。
　ブチル系ゴムを８０質量％以上含有するゴム成分１００質量部に対し、所定量のω－９脂肪酸アミドおよび／またはステアリン酸アミド、並びに樹脂を含有する本発明のゴム組成物は、加工性、離型性および耐久性に優れる。
　本実施態様のゴム組成物は、ゴム成分、ω－９脂肪酸アミドおよび／またはステアリン酸アミドとステアリン酸またはヒドロキシステアリン酸の金属塩を含む混合物、および樹脂を含有する。
＜ゴム成分＞
　本実施態様において使用されるゴム成分としては、ブチル系ゴムが好適に用いられる。ブチル系ゴムとしては、例えば、ブチルゴム（非ハロゲン化ブチルゴム、ＩＩＲ）、臭素化ブチルゴム（Ｂｒ－ＩＩＲ）や塩素化ブチルゴム（Ｃｌ－ＩＩＲ）等のハロゲン化ブチルゴム（Ｘ－ＩＩＲ）、イソブチレンとｐ－アルキルスチレンとの共重合体（例えば、エクソンモービル社製のＥｘｘｐｒｏ３０３５）、該共重合体のハロゲン化物等が挙げられる。高い耐熱性を有するという理由から、非ハロゲン化ブチルゴム（ＩＩＲ）が好ましい。これらのブチル系ゴムは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
　非ハロゲン化ブチルゴム中のイソプレンの含有量は、耐熱性の向上効果に優れるという理由から、３モル％以下が好ましく、２モル％以下がより好ましい。また、非ハロゲン化ブチルゴム中のイソプレンの含有量は、０．５モル％以上が好ましく、０．７モル％以上がより好ましく、１．０モル％以上がさらに好ましい。
　なお、ブチル系ゴムには、通常２重結合部位が０．５％以下しかなく、架橋を行っても、架橋数は極めて少なくなる。ブチル系ゴムは、通常、イソブチレンとイソプレンモノマーを混合し、反応させることにより製造できる。
　ゴム成分の総量中に占めるブチル系ゴムの割合（２種以上を併用する場合は合計含有量）は、耐空気透過性および耐熱性に優れるという理由から、８０質量％以上が好ましく、９０質量％以上がより好ましく、９２質量％以上がさらに好ましく、１００質量％が最も好ましい。
　本実施態様においてブチル系ゴム以外に使用されるゴム成分としては、特に限定されず、天然ゴム（ＮＲ）およびポリイソプレンゴム（ＩＲ）を含むイソプレン系ゴム；スチレン－ブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）、スチレン－イソプレン－ブタジエン共重合体ゴム（ＳＩＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、アクリロニトリル－ブタジエン共重合体ゴム（ＮＢＲ）等のジエン系ゴム等が挙げられる。これらのゴム成分は、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
　なお、ブラダー用ゴム組成物としての耐久性の観点から、本実施態様のゴム組成物は、ブチル系ゴムおよびクロロプレンゴムを含むことが好ましく、クロロプレンゴムおよびブチル系ゴムのみからなるゴム成分とすることがより好ましい。前記ブチルゴムは、レギュラーブチルゴム（非ハロゲン化ブチルゴム）とすることがさらに好ましい。
＜脂肪酸および樹脂＞
　本実施態様のゴム組成物は、ゴム成分１００質量部に対して０．１～１０質量部のω－９脂肪酸アミド（オメガ９脂肪酸アミド）および／またはステアリン酸アミド、並びに０．１～１００質量部の樹脂を含有することを特徴とする。ω－９脂肪酸アミドまたはステアリン酸アミドと樹脂とを併用することにより、耐久性に優れるにもかかわらず、混練機や加硫金型などの設備への過密着が抑えられ、加工性および離型性に優れるゴム組成物となる。
　「ω－９脂肪酸」は、カルボン酸末端から９番目に二重結合を持つ脂肪酸を意味する。また「ω－９脂肪酸アミド」は、ω－９脂肪酸のヒドロキシ基がアミノ基に置換された化合物を意味する。好ましくは、炭素数が１８～２４のω－９脂肪酸アミドである。
　ω－９脂肪酸アミドの具体例としては、例えば、オレイン酸アミド、エイコセン酸アミド、ミード酸アミド、エルカ酸アミド、ネルボン酸アミド等が挙げられ、オレイン酸アミドおよびエルカ酸アミドが好ましい。ここで、本実施態様の脂肪酸アミドは、市販の離型剤（ストラクトール社製のＷＢ１６等）に含まれる脂肪酸モノエタノールアミドおよび脂肪酸モノエタノールアミドのエステルとは化学構造が異なり、ＳＰ値の観点で優れたものである。具体的には、本実施態様の脂肪酸アミド（例えば、オレイン酸アミドのＳＰ値は１０．２）は、タイヤ分野のゴム組成物に常用される樹脂（一般的にＳＰ値が８～１１（例えば、テルペン系樹脂のＳＰ値は約８．３付近、フェノール系樹脂のＳＰ値は約１０．５付近））とＳＰ値が近く、相溶性に優れており、かつ、本実施態様の脂肪酸アミドは、タイヤ分野のゴム組成物に常用されるゴム成分（一般的にＳＰ値が７．８～９（例えば、ブチルゴムのＳＰ値は約７．８付近））と適度にＳＰ値に差があり（ＳＰ値の差は約２．４程度）、その結果ブリードしやすくなり、離型性を発揮する。
　樹脂を所定量含有する未加硫ゴム組成物は低粘度となるが、ω－９脂肪酸アミドが設備の金属表面で薄いアミド結合膜を形成し、樹脂が金属表面と強く結合することを抑制しているため、混練機や加硫金型などの設備への過密着が抑えられると考えられる。
　ω－９脂肪酸アミドおよび／またはステアリン酸アミドは、ω－９脂肪酸アミドおよび／またはステアリン酸アミドとステアリン酸またはヒドロキシステアリン酸の金属塩との混合物として含有することが好ましい。ω－９脂肪酸アミドおよび／またはステアリン酸アミドとステアリン酸またはヒドロキシステアリン酸の金属塩との混合物として含有することにより、物理的離型性が向上し、物理的離型性とアミド結合膜による離型性とが相乗作用するため、本発明の効果がより発揮されると考えられる。ω－９脂肪酸アミドおよびステアリン酸アミドは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよいが、ω－９脂肪酸のうち１種を用いることが好ましく、オレイン酸アミドを単独で用いることがより好ましい。
　前記の混合物は、常温での単純混合物であっても溶融混合物であってもよいが、ステアリン酸またはヒドロキシステアリン酸の金属塩が、ゴム成分に溶解せずに異物として物理的な離型性を発揮させるため、単純混合物が好ましい。
　溶融混合物は、例えばオレイン酸アミド（透明融点７４℃）およびステアリン酸カルシウム（透明融点１５４℃）とを混合しながら、両化合物が溶融する温度まで加熱することで調製することができる。この混合方法としては、特に限定されないが、例えばシリコンオイルバス中で加温しながらスターラー撹拌する方法が挙げられる。
　前記の混合物の総量中において、２０～８０質量％のω－９脂肪酸アミドおよび／またはステアリン酸アミド、並びに２０～８０質量％のステアリン酸またはヒドロキシステアリン酸の金属塩を含むことが好ましく；２５～７５質量％のω－９脂肪酸アミドおよび／またはステアリン酸アミド、並びに２５～７５質量％のステアリン酸またはヒドロキシステアリン酸の金属塩を含むことがより好ましく；４０～６０質量％のω－９脂肪酸アミドおよび／またはステアリン酸アミド、並びに４０～６０質量％のステアリン酸またはヒドロキシステアリン酸の金属塩を含むことがさらに好ましい。
　「ステアリン酸またはヒドロキシステアリン酸の金属塩」の具体例としては、例えば、ステアリン酸カルシウム、ヒドロキシステアリン酸カルシウム、ステアリン酸アルミニウム、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸亜鉛等が挙げられ；ステアリン酸カルシウム、ヒドロキシステアリン酸カルシウム、およびステアリン酸アルミニウムが好ましく；ステアリン酸カルシウム、および１２－ヒドロキシステアリン酸カルシウムがより好ましい。
　ω－９脂肪酸アミドおよび／またはステアリン酸アミドのゴム成分１００質量部に対する含有量は、０．１質量部以上であり、０．２質量部以上が好ましく、０．３質量部以上がより好ましい。また、ω－９脂肪酸アミドおよび／またはステアリン酸アミドのゴム成分１００質量部に対する含有量は、１０質量部以下であり、８質量部以下が好ましく、５質量部以下がより好ましい。なお、当該質量部は、ω－９脂肪酸アミドおよび／またはステアリン酸アミドとステアリン酸またはヒドロキシステアリン酸の金属塩との混合物としての質量部ではなく、ω－９脂肪酸アミドおよび／またはステアリン酸アミドそのものの質量部を意味する。
　樹脂としては、例えば、粘着樹脂、架橋性樹脂および相溶化樹脂等が挙げられる。これらの樹脂は、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
　粘着樹脂には、ゴム加工中およびゴム貼り合わせ時の粘着性を付与する目的のもの、並びに加硫後、タイヤ走行中の路面との粘着グリップ性を向上させる目的のものがある。粘着樹脂としては、例えば、フェノール系樹脂、クマロンインデン樹脂、テルペン系樹脂、スチレン樹脂、アクリル樹脂、ロジン樹脂、ジシクロペンタジエン樹脂（ＤＣＰＤ樹脂）などが挙げられる。フェノール系樹脂としては例えばコレシン（ＢＡＳＦ社製）、タッキロール（田岡化学工業（株）製）等が挙げられる。クマロンインデン樹脂としては例えばエスクロン（新日鉄住金化学（株）製）、ネオポリマー（ＪＸ日鉱日石エネルギー（株）製）等が挙げられる。スチレン樹脂としては例えばＳｙｌｖａｔｒａｘｘ　４４０１（Ａｒｉｚｏｎａ　ｃｈｅｍｉｃａｌ社製）等が挙げられる。テルペン系樹脂としては例えばＴＲ７１２５（Ａｒｉｚｏｎａ　ｃｈｅｍｉｃａｌ社製）、ＴＯ１２５（ヤスハラケミカル（株）製）等が挙げられる。これらの樹脂は、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なかでも、耐久性に優れるという理由から、フェノール系樹脂、クマロンインデン樹脂、テルペン系樹脂、およびアクリル樹脂が好ましく、テルペン系樹脂がより好ましい。
　テルペン系樹脂のなかでも、ブチル系ゴム成分との相溶性に優れ、化学構造中の二重結合が水素添加により単結合になっているため、より耐久性に優れた加硫ブラダーが得られるという理由から、水素添加されたテルペン系樹脂が好ましい。また、１００％に近い水素添加が可能であり、さらに耐久性に優れるという理由から、水素添加されたポリテルペン樹脂がより好ましい。水添ポリテルペン樹脂としては例えばクリアロンＰシリーズ（ヤスハラケミカル（株）製）等が挙げられる。テルペン系樹脂への水素添加処理は、公知の方法で行うことができ、また、本実施態様においては、市販の水素添加されたテルペン系樹脂を使用することもできる。 
　架橋性樹脂は、主にブチル系ゴム成分を架橋する目的で含有する。架橋性樹脂としては、アルキルフェノールホルムアルデヒド樹脂（田岡化学工業（株）製のタッキロール２０１）等が挙げられる。
　相溶化樹脂は、ゴム成分間やゴム成分とフィラー間の相溶性を向上させることを目的として含有する。相溶化樹脂としては、ストラクトール社製のストラクトール４０ＭＳ、ラインケミー社（Ｒｈｅｉｎ　Ｃｈｅｍｉｅ　Ｃｏｒｐ．）製のレノジン１４５Ａ、フローポリマー社（Ｆｌｏｗ　Ｐｏｌｙｍｅｒｓ　Ｉｎｃ．）製のプロミックス４００等が挙げられる。
　樹脂の軟化点は、耐久性の観点から０℃以上が好ましい。また、樹脂の軟化点は、１７０℃以下が好ましく、１６０℃以下がより好ましく、１４５℃以下がより好ましく、１３０℃以下がさらに好ましい。本発明における樹脂の軟化点は、ＪＩＳ　Ｋ　６２２０－１：２００１に規定される軟化点を環球式軟化点測定装置で測定し、球が降下した温度である。
　樹脂のガラス転移温度（Ｔｇ）は、ゴム成分との相溶性の観点から、－３５℃以上が好ましく、３０℃以上がより好ましい。また、樹脂のＴｇは、ゴム成分との相溶性の観点から、１１０℃以下が好ましく、１００℃以下がより好ましい。
　樹脂のゴム成分１００質量部に対する含有量は、０．１質量部以上であり、１．０質量部以上が好ましく、２．０質量部以上がより好ましい。樹脂の含有量が０．１質量部未満の場合は、隣接部材との密着性、耐久性の改善効果が不十分となる傾向がある。また、樹脂の含有量は、１００質量部以下であり、８０質量部以下が好ましく、７０質量部以下がより好ましい。樹脂の含有量が１００質量部を超える場合は、ゴム組成物のＴｇが高くなり、低温でのＨｓが高くなるため耐久性が悪化する傾向がある。
　樹脂として特に軟化点が１３０℃以下の樹脂を含有することが好ましい。軟化点が１３０℃以下の樹脂としては特に限定されず、タイヤなどのゴム製品に使用されている樹脂が挙げられる。なお、軟化点が１３０℃以下の樹脂には、Ｒｕｅｔｇｅｒｓ　Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ社製のＮＯＶＡＲＥＳ　Ｃ１０などの液状樹脂も含まれる。
　軟化点が１３０℃以下の樹脂を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、ゴム加工設備、加硫金型との過密着が発生しやすくなるため本発明の効果がより発揮されるという理由から、１質量部以上が好ましく、２質量部以上がより好ましい。また。当該樹脂の含有量は、耐久性の観点から、１００質量部以下が好ましく、９０質量部以下がより好ましい。
　本実施態様のゴム組成物は、前記成分以外にも、ゴム組成物の製造に一般的に使用される配合剤、例えば、オイル、液状ポリマー、補強用充填剤、酸化亜鉛、ステアリン酸、パルミチン酸、ラウリン酸、脂肪酸亜鉛石けん、老化防止剤、ワックス、加硫剤、加硫促進剤などを適宜含有することができる。
　オイルとしては特に限定されず、ゴム工業において一般的に用いられるプロセスオイルやミネラルオイル等のパラフィンオイル、ＴＤＡＥオイル、キャスターオイル（ヒマシ油）等が挙げられる。
　プロセスオイルおよび液状ポリマーとしては特に限定されず、タイヤなどのゴム製品に使用されているプロセスオイルを含有することができる。プロセスオイルおよび液状ポリマーの少なくとも１種を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、低粘度配合となり過密着が発生しやすくなるため本発明の効果がより発揮されるという理由から、４質量部以上が好ましく、９質量部以上がより好ましく、１０質量部以上がさらに好ましい。また。当該樹脂の含有量は、Ｈｓおよび耐久性の観点から、１００質量部以下が好ましく、９０質量部以下がより好ましい。
　軟化点が１３０℃以下の樹脂を含み、かつ、プロセスオイルおよび液状ポリマーの少なくとも１種を含み、軟化点が１３０℃以下の樹脂、プロセスオイル、および液状ポリマーの合計含有量が１０質量部以上であることが好ましい。これにより、過密着を抑えて、本発明の効果をより発揮することができる。
　軟化点が１３０℃以下の樹脂、プロセスオイル、および液状ポリマーを含有する場合の合計含有量は、低粘度配合となり過密着が発生しやすくなるため本発明の効果がより発揮されるという理由から、１０質量部以上が好ましく、１２質量部以上がより好ましい。また。当該合計含有量は、Ｈｓ、耐久性の観点から、１００質量部以下が好ましく、９０質量部以下がより好ましい。
　補強用充填剤としては特に限定されず、白色充填剤やカーボンブラックが挙げられる。
　白色充填剤としては、シリカ、水酸化アルミニウム、アルミナ（酸化アルミニウム）、炭酸カルシウム、タルクなどが挙げられ、これらの白色充填剤を単独で用いることも、２種以上を組み合わせて用いることもできる。耐久性および低燃費性能に優れるという理由から、シリカおよび水酸化アルミニウムの少なくとも１種を含有することが好ましい。
　水酸化アルミニウムの平均粒子径（Ｄ５０）は、水酸化アルミニウムの分散性、再凝集防止、耐久性の観点から、０．１μｍ以上が好ましく、０．２μｍ以上がより好ましく、０．３μｍ以上がさらに好ましい。また、水酸化アルミニウムの平均粒子径（Ｄ５０）は、耐久性の観点から、３．０μｍ以下が好ましく、２．０μｍがより好ましい。なお、本明細書における平均粒子径（Ｄ５０）とは、粒子径分布測定装置により求めた粒子径分布曲線の積算質量値５０％の粒子径である。
　水酸化アルミニウムを含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、耐久性の観点から、１質量部以上が好ましく、２質量部以上がより好ましく、５質量部以上がさらに好ましい。また、水酸化アルミニウムの含有量は、耐久性の観点から、５０質量部以下が好ましく、４５質量部以下がより好ましく、４０質量部以下がさらに好ましい。
　カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ2ＳＡ）は、耐久性の観点から、８０ｍ2／ｇ以上であり、１００ｍ2／ｇ以上が好ましく、１４０ｍ2／ｇ以上がより好ましく、１５１ｍ2／ｇ以上がさらに好ましく、１９５ｍ2／ｇ以上が特に好ましい。また、Ｎ2ＳＡは、良好なフィラー分散性を確保するという観点から、６００ｍ2／ｇ以下が好ましく、５００ｍ2／ｇ以下がより好ましく、４００ｍ2／ｇ以下がさらに好ましい。なお、カーボンブラックのＮ2ＳＡは、ＪＩＳ　Ｋ　６２１７－２：２００１に準拠してＢＥＴ法で求められる。
　カーボンブラックのゴム成分１００質量部に対する含有量は、紫外線クラック防止性能を確保するという理由から３質量部以上である。好ましいカーボンブラックの含有量は、にゴム組成物に期待される性能により異なる。ゴム成分１００質量部に対するカーボンブラックの含有量は２０～７０質量部が好ましい。
　加硫剤としては、例えば、粉末硫黄、沈降硫黄、コロイド硫黄、表面処理硫黄、不溶性硫黄などの硫黄が挙げられる。加硫剤の含有量は本発明の効果が損なわれない限り特に限定されず、通常のゴム組成物における含有量とすることができる。
　加硫促進剤としては、ベンゾチアゾール類、ベンゾチアゾリルスルフェンアミド類、ベンゾチアゾリルスルフェンイミド類、グアニジン類などが挙げられる。これらの加硫促進剤は、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
　加硫促進剤を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、加硫速度が適度となり、十分に加硫できるという理由から、０．５質量部以上が好ましく、１．５質量部以上がより好ましい。また、加硫促進剤の含有量は、加硫速度が適度となり、スコーチングし難いという理由から、４．０質量部以下が好ましく、３．０質量部以下がより好ましい。
　加硫促進助剤としては、例えば、酸化亜鉛を配合することができる。酸化亜鉛の含有量は特に限定されないが、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは４質量部以上、より好ましくは６質量部以上、さらに好ましくは７質量部以上であり；好ましくは１２質量部以下、より好ましくは１０質量部以下、さらに好ましくは９質量部以下である。
　酸化亜鉛の平均一次粒子径は特に限定されないが、好ましくは２００ｎｍ以下、より好ましくは１５０ｎｍ以下、さらに好ましくは１２０ｎｍ以下、特に好ましくは９０ｎｍ以下である。
　酸化亜鉛の平均一次粒子径は特に限定されないが、好ましくは２０ｎｍ以上、より好ましくは５０ｎｍ以上である。なお、酸化亜鉛の平均一次粒子径は、窒素吸着によるＢＥＴ法により測定した比表面積から換算された平均粒子径（平均一次粒子径）を表す。
　本実施態様のゴム組成物は、一般的な方法で製造できる。例えば、バンバリーミキサーやニーダー、オープンロールなどの一般的なゴム工業で使用される公知の混練機で、前記各成分のうち、架橋剤および加硫促進剤以外の成分を混練りした後、これに、架橋剤および加硫促進剤を加えてさらに混練りし、その後加硫する方法などにより製造できる。
　本実施態様のゴム組成物は、耐久性に優れることから、ブラダー用ゴム組成物、インナーライナー、ウイングなどのタイヤ内部部材用ゴム組成物として使用することが好ましい。
　本実施態様のゴム組成物を用いたブラダーは、通常の方法により製造できる。すなわち、ゴム成分に対して前記の配合剤を必要に応じて配合した未加硫ゴム組成物を、押出し機により押出し成形し、ブラダーの形状に成形した後、架橋反応を行うことで製造することができる。
　タイヤ内部部材用ゴム組成物を用いたタイヤは、通常の方法により製造できる。すなわち、ゴム成分に対して前記の配合剤を必要に応じて配合した未加硫ゴム組成物を、タイヤ内部部材の形状にあわせて押出し加工し、タイヤ成型機上で他のタイヤ部材とともに貼り合わせ、通常の方法にて成型することにより、未加硫タイヤを形成し、この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧することにより、タイヤを製造することができる。
　以上のように、本実施態様においては、例えば以下の〔１〕～〔１２〕等を提供する。
　〔１〕ブチル系ゴムを８０質量％以上含有するゴム成分１００質量部に対し、ω－９脂肪酸アミドおよび／またはステアリン酸アミドを０．１～１０質量部、並びに樹脂を０．１～１００質量部含有するゴム組成物であり、前記ω－９脂肪酸アミドおよび／またはステアリン酸アミドを、２０～８０質量％のω－９脂肪酸アミドおよび／またはステアリン酸アミド、並びに２０～８０質量％のステアリン酸またはヒドロキシステアリン酸の金属塩を含む混合物として含有するゴム組成物。
　〔２〕ブチル系ゴムを８０質量％以上含有するゴム成分１００質量部に対し、ω－９脂肪酸アミドを０．１～１０質量部、および樹脂を０．１～１００質量部含有するゴム組成物であり、前記ω－９脂肪酸アミドを、２０～８０質量％のω－９脂肪酸アミドおよび２０～８０質量％のステアリン酸カルシウムからなる溶融混合物として含有するゴム組成物。
　〔３〕ブチル系ゴムが非ハロゲン化ブチルゴム（ＩＩＲ）である、〔１〕または〔２〕に記載のゴム組成物。
　〔４〕ω－９脂肪酸アミドが、オレイン酸アミドまたはエルカ酸アミドである、〔１〕～〔３〕のいずれかに記載のゴム組成物。
　〔５〕ステアリン酸またはヒドロキシステアリン酸の金属塩が、ステアリン酸カルシウム、ヒドロキシステアリン酸カルシウム、ステアリン酸アルミニウム、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸ナトリウム、またはステアリン酸亜鉛である、〔１〕～〔４〕のいずれかに記載のゴム組成物。
　〔６〕樹脂が、粘着樹脂、相溶化樹脂、および架橋性樹脂からなる群から選ばれる１以上の樹脂である、〔１〕～〔５〕のいずれかに記載のゴム組成物。
　〔７〕粘着樹脂が、フェノール系樹脂、クマロンインデン樹脂、テルペン系樹脂、およびアクリル樹脂からなる群から選ばれる１以上の粘着樹脂である、〔１〕～〔６〕のいずれかに記載のゴム組成物。
　〔８〕軟化点が１３０℃以下の樹脂を含む〔１〕～〔７〕のいずれかに記載のゴム組成物。
　〔９〕軟化点が１３０℃以下の樹脂を含み、プロセスオイルおよび液状ポリマーの少なくとも１種を含み、軟化点が１３０℃以下の樹脂、プロセスオイル、および液状ポリマーの合計含有量が１０質量部以上である、〔１〕～〔８〕のいずれかに記載のゴム組成物。
　〔１０〕４質量部以上のプロセスオイルを含有する〔１〕～〔９〕のいずれかに記載のゴム組成物。
　〔１１〕〔１〕～〔１０〕のいずれかに記載のゴム組成物で構成される、タイヤ加硫用またはタイヤ成形用のブラダー。
　〔１２〕〔１〕～〔１０〕のいずれかに記載のゴム組成物で構成される、タイヤ内部部材。
　実施例に基づいて本発明を具体的に説明するが、本発明は、これらのみに限定して解釈されるものではない。
　実施例および比較例で使用した各種薬品について説明する。
オレイン酸アミド：日油（株）製のアルフローＥ－１０（透明融点：７４℃）
ステアリン酸カルシウム：日油（株）製のカルシウムステアレートＧ（透明融点：１５４℃）
１２－ヒドロキシステアリン酸カルシウム：日油（株）製のカルシウムヒマステ（透明融点：１５２℃）
ステアリン酸アミド：日油（株）製のアルフローＳ－１０（透明融点：１０３℃）
エルカ酸アミド：日油（株）製のアルフローＰ－１０（透明融点：８２℃）
ＩＩＲ：エクソンモービル化学社製のＢＵＴＹＬ２６８（イソプレンの含有量：１．７０モル％、非ハロゲン化ブチルゴム）
ＣＲ：昭和電工（株）製のネオプレンＷ
カーボンブラック：キャボットジャパン（株）製のショウブラックＮ２２０（Ｎ2ＳＡ：１１４ｍ2／ｇ）
粘着樹脂：ヤスハラケミカル（株）製のクリアロンＰ８５（水添ポリテルペン樹脂、軟化点：８５℃、Ｔｇ：４３℃）
相溶化樹脂：ストラクトール社製の４０ＭＳ（スチレン・エチレン・プロピレンの共重合樹脂、軟化点：１０２℃、Ｔｇ：６２℃）
キャスターオイル：伊藤製油（株）製の工業用１号ヒマシ油
プロセスオイル：出光興産（株）製のダイアナプロセスＡＨ－２４
液状ポリマー：（株）クラレ製のＬ－ＳＢＲ８２０（液状ＳＢＲ、Ｍｗ：１００００）
ステアリン酸：日油（株）製つばき
離型剤１：ストラクトール社製のＥＦ４４（脂肪酸亜鉛、透明融点：１０３℃）
離型剤２：ストラクトール社製のＷＢ１６（脂肪酸カルシウム塩、脂肪酸モノエタノールアミドおよび脂肪酸モノエタノールアミドのエステルとの混合物、透明融点：１０１℃）
老化防止剤１：川口化学工業（株）製のアンチテーゼＷ－５００（２，２’－メチレン－ビス－（４－エチル－６－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール））
酸化亜鉛：三井金属鉱業（株）製の酸化亜鉛２種
架橋性樹脂：田岡化学工業（株）製のタッキロール２０１（アルキルフェノールホルムアルデヒド樹脂、軟化点：７８～９３℃）
常温による単純混合物の調製
　表１に記載のアミドと脂肪酸金属塩を別々に製造したもの（粉体０．５ｍｍ以下径）を常温にて混合した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
実施例および比較例
　表２に示す配合処方にしたがい、１．７Ｌの密閉型バンバリーミキサーを用いて、硫黄および加硫促進剤以外の薬品を排出温度１６０℃で５分間混練りし、混練物を得た。さらに、得られた混練物を前記バンバリーミキサーにより、排出温度１５０℃で４分間、再度混練りした（リミル）。次に、２軸オープンロールを用いて、得られた混練物に硫黄および加硫促進剤を添加し、４分間、１０５℃になるまで練り込み、未加硫ゴム組成物を得た。得られた未加硫ゴム組成物を１９０℃で２０分間プレス加硫することで、試験用ゴム組成物を作製した。得られた未加硫ゴム組成物および試験用ゴム組成物について下記の評価を行った。結果を表２に示す。
粘度指数
　各リミル後の未加硫ゴム組成物について、ＪＩＳ　Ｋ　６３００－１の「未加硫ゴム－物理特性－第１部：ムーニー粘度計による粘度及びスコーチタイムの求め方」に準じたムーニー粘度の測定方法に従い、１３０℃の温度条件にて、ムーニー粘度（ＭＬ1+4）を測定した。結果は比較例１のムーニー粘度の逆数を１００として指数表示した。粘度指数が大きいほどムーニー粘度が低いことを示す。なお、１００以上を性能目標値とする。
離型性指数
　１．７Ｌバンバリーミキサーにおける混練時の、未加硫ゴム組成物とローター金属およびミキサー内壁との密着程度を目視および引き剥がし作業時間により評価した。結果は比較例１の離型性を１００として指数表示した。離型性指数が大きいほど離型性に優れることを示す。なお、１０５以上を性能目標値とする。
耐久性指数
　各試験用ゴム組成物からＪＩＳ－Ｋ６２５１に準じて３号ダンベル試験片を作製し、引っ張り試験を実施した。破断時の伸び（ＥＢ）を測定し、比較例１の値を１００とした指数で表示した。指数の値が高いほど、ゴム強度が高く、耐久性に優れることを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表２の結果より、ゴム成分１００質量部に対し、ω－９脂肪酸アミドまたはステアリン酸アミドを０．１～１０質量部、並びに樹脂を０．１～１００質量部含有するゴム組成物であり、前記ω－９脂肪酸アミドまたはステアリン酸アミドを、２０～８０質量％のω－９脂肪酸アミドまたはステアリン酸アミドと２０～８０質量％のステアリン酸またはヒドロキシステアリン酸の金属塩を含む混合物として含有するブチル系ゴムを８０質量％以上含有するゴム組成物が、加工性、離型性および耐久性に優れることがわかる。
　ブチル系ゴムを８０質量％以上含有するゴム成分１００質量部に対し、所定量のω－９脂肪酸アミドおよび／またはステアリン酸アミド、並びに樹脂を含有する本発明のゴム組成物は、加工性、離型性および耐久性に優れる。

Claims (6)

  1. ブチル系ゴムを８０質量％以上含有するゴム成分１００質量部に対し、
    ω－９脂肪酸アミドおよび／またはステアリン酸アミドを０．１～１０質量部、並びに
    樹脂を０．１～１００質量部含有するゴム組成物であり、
    前記ω－９脂肪酸アミドおよび／またはステアリン酸アミドを、２０～８０質量％のω－９脂肪酸アミドおよび／またはステアリン酸アミド、並びに２０～８０質量％のステアリン酸またはヒドロキシステアリン酸の金属塩を含む混合物として含有するゴム組成物。
  2. 樹脂が、粘着樹脂、相溶化樹脂、および架橋性樹脂からなる群から選ばれる１以上の樹脂である、請求項１記載のゴム組成物。
  3. 軟化点が１３０℃以下の樹脂を含み、
    プロセスオイルおよび液状ポリマーの少なくとも１種を含み、
    軟化点が１３０℃以下の樹脂、プロセスオイル、および液状ポリマーの合計含有量が１０質量部以上である、請求項１または２に記載のゴム組成物。
  4. ４質量部以上のプロセスオイルを含有する請求項１～３のいずれか１項に記載のゴム組成物。
  5. 請求項１～４のいずれか１項に記載のゴム組成物で構成される、タイヤ加硫用またはタイヤ成形用のブラダー。
  6. 請求項１～４のいずれか１項に記載のゴム組成物で構成される、タイヤ内部部材。
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