WO2017221894A1 - 投射材及びその投射材を用いた金属製品の表面処理方法 - Google Patents

投射材及びその投射材を用いた金属製品の表面処理方法 Download PDF

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WO2017221894A1
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projection material
metal product
particle diameter
group
projection
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直也 田沼
後藤　賢
隼人 谷口
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新東工業株式会社
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    • B24C7/00—Equipment for feeding abrasive material; Controlling the flowability, constitution, or other physical characteristics of abrasive blasts

Definitions

  • the present disclosure relates to a cast iron projection material used in a step of removing oxide scale attached to the surface of a metal product manufactured by hot forging and the like, and a surface treatment method using the projection material.
  • the dimensions are adjusted as necessary, and then the final product is completed through finishing processing according to the target metal product.
  • a process of providing a large number of small depressions (dimples) for holding lubricating oil on the surface is performed. Therefore, in the step of removing the scale, if the metal surface can be roughened and an appropriate dimple can be formed, it contributes to cost reduction.
  • projectiles and blasting methods that have the ability to remove scale and form appropriate dimples on the surface of metal products.
  • the projection material capable of efficiently removing the scale, roughening the surface, or removing defects existing in the surface layer portion, and A surface treatment method using the projection material is provided.
  • One aspect of the present disclosure is a cast steel projection material used for removing a scale formed on a surface of a metal product by blasting.
  • This projection material includes a first group and a second group of projection materials.
  • the first group is a projection material group in which the particle diameter d1 belongs to the first particle diameter section d1max ⁇ d1> d1min, and has the maximum frequency P1 in the first particle diameter section.
  • the second group is a projection material group in which the particle diameter d2 belongs to the second particle diameter section d2max ⁇ d2> d2min, and has the maximum frequency P2 in the second particle diameter section.
  • the particle size frequency distribution of the projection material composed of the first group and the second group is substantially continuous.
  • the first group of projection materials mainly contributes to efficient removal of scales
  • the second group of projection materials removes scales by blasting and roughening the surface of the metal product, or This contributes to the removal of defects present in the surface layer of metal products.
  • the projection material of the present disclosure by adjusting the particle size distribution of the projection material so that both the first group of projection materials and the second group of projection materials exist, the respective advantages are maintained and the blast is insufficient. Complement processing capacity. That is, the scale can be efficiently removed from the metal product on which the scale is formed, the surface can be roughened, and defects present in the surface layer portion of the metal product can be sufficiently removed.
  • d1max may be 1.000 mm or 1.180 mm. In this case, it is possible to effectively roughen the surface of the metal product or remove defects present in the surface layer portion of the metal product.
  • the metal product may be a hot forged product
  • the projection material may have a Vickers hardness of HV300 to HV600.
  • the projection material has a sufficient hardness with respect to the blast treatment target, and when the projection material is HV600 or less, the projection material has sufficient toughness. Therefore, by using a projection material having a Vickers hardness of HV300 to HV600, it is possible to have both sufficient hardness and toughness, and even if the metal product is a hot forged product, the surface treatment can be sufficiently performed. .
  • the metal product is a sliding part
  • the maximum frequency P1 has a particle diameter section 1.180 mm ⁇ d1> 1.000 mm
  • the maximum frequency P2 has a particle diameter section 1.700 mm ⁇ d2> 1.400 mm. May be present.
  • d1max may be 1.000 mm or 1.180 mm
  • the metal product may be a hot forged product, and the projection material may have a Vickers hardness of HV300 to HV600.
  • the metal product is a sliding part, and the maximum frequency P1 is present in the particle diameter section 1.000 mm ⁇ d1> 0.850 mm, and the maximum frequency P2 is present in the particle diameter section 1.180 mm ⁇ d2> 1.000 mm. Good.
  • d1max may be 1.000 mm or 1.180 mm
  • the metal product may be a hot forged product, and the projection material may have a Vickers hardness of HV300 to HV600.
  • the metal product is a sliding component, and the maximum frequency P1 is present in a particle diameter section 1.000 mm ⁇ d1> 0.850 mm, and the maximum frequency P2 is present in a particle diameter section 1.700 mm ⁇ d2> 1.400 mm. Good.
  • the entire projection material may be formed with a convex curved surface.
  • dimples having an infinite number of curved surfaces can be formed.
  • the contact area of the projection material is uniform and wide, the plastic deformation of the metal product can be performed efficiently, and the defects present in the surface layer portion of the metal product can be efficiently removed.
  • Another aspect of the present disclosure is a metal product surface treatment method using the above-described projection material, the projection material loading step of loading an unused projection material into the blasting device, and the operation of the blasting device.
  • the scale of the surface of the metal product is removed and the surface of the metal product is roughened, or Defects present in the surface layer portion on the surface of the metal product can be efficiently removed.
  • the particle size distribution of the projection material after the operating mix forming step may be 0.250 mm to 1.700 mm and have maximum frequencies P1 and P2. In this case, both removal of the scale and roughening with the projection material of the particle size distribution group having the maximum frequency P1 or removal of defects existing in the surface layer portion can be achieved for a long time.
  • the maximum frequencies P1 and P2 may satisfy P2 ⁇ P1.
  • the particle size distribution of the projection material after the operating mix formation step is the same as that of the unused projection material, and the frequency V between the maximum frequencies P1 and P2 is the maximum without changing the positions of the maximum frequencies P1 and P2. You may increase relatively with respect to frequency P1 and P2. When comprised in this way, the particle size distribution between maximum frequency becomes broad, maintaining the effect of the projection material of the 1st group, and the effect of the projection material of the 2nd group. For this reason, since the magnitude
  • the metal product is a sliding part formed by hot forging.
  • the surface treatment process removes the scale of the surface of the sliding part, and JIS-B0601: 2000 (JIS: Japan Industrial).
  • the ten-point average roughness Rz defined by Standards) may be 50 ⁇ m to 60 ⁇ m. In this case, in the surface treatment process of the sliding component, it can be adjusted to a suitable surface roughness in post-processing or the like.
  • a projection material capable of efficiently removing the scale and roughening the surface or removing defects existing in the surface layer portion and the projection material are used.
  • a surface treatment method is provided.
  • the projection material according to the present disclosure is a cast iron (cast steel) projection material that can be used to remove scale from the surface of a metal product by blasting.
  • the hardness of the projection material can be appropriately selected according to the metal product to be scale-removed.
  • This embodiment demonstrates the projection material which can be used for the surface treatment of the metal product manufactured (molded) by hot forging, such as a gear, a cylinder, and a sliding component.
  • the projectile is a spherical shot made of an iron-based material (cast iron) selected from the range of Vickers hardness HV300 to HV600.
  • an iron-based material for example, C: 0.8% to 1.2% by weight, Mn: 0.35% to 1.20%, Si: 0.40% to 1.50 %, P ⁇ 0.05%, S ⁇ 0.05%, the balance containing Fe and inevitable impurities, tempered martensite structure and / or bainite structure, quenched martensite structure or similar Particles having a texture can be employed.
  • Such particles can be prepared by a known method such as a water atomizing method.
  • the projection material has sufficient hardness for the blast treatment target at HV300 or higher, and the projection material has sufficient toughness at HV600 or lower.
  • the projection material of this indication has sufficient hardness and toughness, it can be used for the blast process of the surface of a hot forging product.
  • the Vickers hardness HV is based on Japanese Industrial Standard JIS Z 2244 (2009).
  • Fig. 1 schematically shows the particle size distribution of the projection material.
  • the horizontal axis is the particle size, and the vertical axis is the weight fraction.
  • the projection material is a projection material group belonging to the first particle diameter section d1max ⁇ d1> d1min (particle diameter d1) that mainly contributes to removal of scale, and the first group having the maximum frequency P1 in the particle diameter section.
  • a projection material group belonging to the second particle diameter section d2max ⁇ d2> d2min (particle diameter d2) which mainly contributes to the roughening of the surface of the metal product or the removal of defects existing on the surface layer portion of the metal product.
  • a second group having a maximum frequency P2 in the particle diameter section is a projection material group belonging to the first particle diameter section d1max ⁇ d1> d1min (particle diameter d1) that mainly contributes to removal of scale, and the first group having the maximum frequency P1 in the particle diameter section.
  • the particle diameter frequency distribution of the projection material comprised by the 1st group and the 2nd group is substantially continuous.
  • the frequency between the maximum frequencies P1 and P2 is assumed to be V (V1, V2,).
  • particles having a particle diameter interval d1max ⁇ d> d1min passed through a standard sieve having a nominal opening d1max of JIS Z8801 (2006) and captured by a standard sieve having a nominal opening d1min (passed). Not) Indicates particles. For example, “particles with a particle diameter section of 1.700 mm ⁇ d> 1.400 mm” pass a standard sieve with a nominal aperture of 1.700 mm in JIS Z8801 (2006) and a standard with a nominal aperture of 1.400 mm. Shows particles trapped (not passed) through a sieve.
  • the particle diameter on the horizontal axis shows the lower limit of the particle diameter section as a representative value.
  • the particle diameter is expressed as 1.400 mm, “a particle having a particle diameter section of 1.700 mm ⁇ d> 1.400 mm” is indicated.
  • FIG. 2A is a graph showing the relationship between the particle diameter and the projection density when the coverage reaches 100%.
  • the horizontal axis is the particle diameter
  • the vertical axis is the projection density.
  • the projection density was evaluated by using an impeller-type blasting device and causing the projection material to collide with the workpiece 1 and the workpiece 2 on a SUJ2 (high carbon chromium bearing steel) target having a projection speed of 73 m / s and a hardness of HV200.
  • the projected work was photographed with a microscope and the coverage was evaluated by comparison with a standard photograph.
  • FIG. 2 is a graph of the number of projection materials per kg with respect to the particle diameter of the projection material.
  • the horizontal axis is the particle diameter
  • the vertical axis is the number of projection materials per unit mass. It can be seen that when the particle diameter of the projection material is 1.000 mm or less, the number of projection materials per unit mass is increased. Therefore, in order to efficiently remove the scale, the particle diameter can be set to 1.000 mm or less.
  • a projection material having a particle size of 0.500 mm or less is easily removed by a separator or a dust collector in a blasting process described later, leading to a reduction in the lifetime of the projection material. For this reason, the particle diameter may exceed 0.600 mm.
  • FIG. 3 is a graph showing the relationship between the particle size of a single particle size projection material and the collision energy.
  • the horizontal axis is the particle diameter, and the vertical axis is the collision energy per grain.
  • a particle diameter can be 1.000 mm or more.
  • the particle diameter of 1.200 mm or more can be used for removal of defects existing in the surface layer portion of the metal product, for example, microcrack sealing treatment.
  • FIG. 4 is a graph showing the relationship between the particle diameter of the projection material and the lifetime value.
  • the horizontal axis is the particle diameter, and the vertical axis is the lifetime value.
  • the life test of the projection material conforms to the 100% Replacement Method specified in SAE J445 (SAE: Society of Automotive Engineers), uses an Irvine life tester, the projection speed is 60 m / s, the target hardness is HRC65 (HRC: Rockwell) ) And the cut-off value was measured with a sieve mesh under one screen. The blasting material crushed at every fixed number of collisions was removed by sieving, the weight of the remaining blasting material was measured, and the test was performed until the remaining blasting material was 30% or less of the first. The value obtained by integrating the life curve indicating the relationship between the number of collisions obtained by this test and the weight ratio of the residual projection material was defined as the life value.
  • the life tends to be shorter as the particle size of the projection material is larger.
  • the life value of the projection material is often required to be 1000 cycles or more.
  • the 2nd group projection material can be 1.700 mm or less.
  • damage to the blasting apparatus, for example, wear of parts increases. For this reason, it is not necessary to increase the particle size more than necessary.
  • the second group of projection materials can sufficiently roughen the surface of the metal product or remove defects present on the surface layer of the metal product, but the number of particles per unit weight is small. Therefore, it leads to a decrease in the coverage (actual dent area of the projection material per certain area).
  • the respective advantages are maintained and the blast is insufficient.
  • Complement processing capacity That is, the scale can be efficiently removed from the metal product on which the scale is formed, the surface can be roughened, and defects present in the surface layer portion of the metal product can be sufficiently removed.
  • the particle diameter frequency distribution of the projection material comprised by the 1st group and the 2nd group is substantially continuous. Thereby, since the size of the dents by the surface treatment has a continuous distribution, the coverage can be increased and the surface treatment can be performed efficiently.
  • the ratio of the first group of projection materials is adjusted so that the maximum frequencies P1 and P2 satisfy P2 ⁇ P1. Good.
  • the maximum frequency P1 exists in the particle diameter section 1.000 mm ⁇ d1> 0.850 mm
  • the maximum frequency P2 exists in the particle diameter section 1.700 mm ⁇ d2> 1.400 mm.
  • a projectile can be used.
  • a projection material in which the maximum frequency P1 exists in the particle diameter section 1.180 mm ⁇ d1> 1.000 mm and the maximum frequency P2 exists in the particle diameter section 1.700 mm ⁇ d2> 1.400 mm may be used.
  • the maximum frequency P1 is present in the particle diameter section 1.000 mm ⁇ d1> 0.850 mm, and the maximum frequency P2 is present in the particle diameter section 1.180 mm ⁇ d2> 1.000 mm.
  • a projectile can be used.
  • the particle size distribution of the projection material can be appropriately changed according to the properties (shape, material, scale state, etc.) of the metal product as the workpiece and the purpose of the surface treatment.
  • d1max may be 1.000 mm or 1.180 mm
  • having the maximum frequency P1 and P2 and having a substantially continuous particle size distribution effectively removes the scale from the scaled metal product, The surface can be roughened, and defects present in the surface layer portion of the metal product can be sufficiently removed.
  • the projectile is classified using sieving sieves specified in JIS Z 8801 (2006) using a known method such as a water atomizing method, and mixed and adjusted so as to obtain a desired particle size distribution. Can be produced.
  • a known centrifugal blast apparatus as described in Patent Document 1 can be used. Note that the blasting method of the present disclosure is not limited to the method using the blasting apparatus.
  • the blast device includes a hopper that stores and supplies a fixed amount of the projection material, an impeller unit that projects the projection material, a circulation device that circulates the projection material, a separator that separates the projection material from sand and scale, and a dust collector. .
  • the projection material is thrown into the impeller unit from the hopper, and the projection material thrown into the impeller unit is accelerated in the impeller unit and projected onto a metal product arranged in the projection chamber. Thereby, the blasting of the metal product is performed.
  • the projected blast material is collected by the circulation device together with the scale removed from the metal product by the blasting process, and sent to the separator.
  • the projection material is dropped into an apron, and sand, scales and pulverized fine projection material are selected by the air flow generated by the dust collector, and they are discharged out of the dust collector and the apparatus.
  • the projection material effective for the blasting process is again supplied to the impeller unit and recycled.
  • the amount of projection material in the apparatus decreases by the amount discharged to the outside of the apparatus, it is necessary to replenish the amount of projection material corresponding to the amount of decrease (projection material loading step of loading unused projection material into the blast device). .
  • the decrease in the blast material is detected by the load current value of the impeller unit, and a new blast material is automatically or manually supplied to the hopper.
  • the particle size distribution of the in-device projection material is stabilized at a constant particle size distribution different from the particle size distribution of the unused projection material (A)
  • This state of stable particle size distribution is called operating mix.
  • the projection material is projected onto the metal product with a blasting device to remove the scale on the surface of the metal product, and the surface of the metal product is roughened or a defect present on the surface of the metal product surface. Is removed (surface treatment step). It is important that the projection material is managed so that the particle size distribution of the projection material in the apparatus after forming the operating mix can be efficiently blasted.
  • the particle size distribution in the blasting apparatus after the operating mix formation process is broad (for example, 0.250 mm to 1.700 mm) without using a special apparatus or method, and the maximum It is possible to have frequencies P1 and P2. And compared with an unused projection material, the position (particle diameter) of maximum frequency P1 and P2 does not change, but frequency V between maximum frequency P1 and P2 increases relatively with respect to maximum frequency P1 and P2. A characteristic distribution can be obtained. According to this, the particle size distribution between the maximum frequencies becomes broad while maintaining the effect of the first group of projection materials and the effect of the second group of projection materials. Since the size of the dents by the projection material has a continuous distribution, the coverage can be increased and the surface treatment can be performed efficiently.
  • P2 may satisfy P2 ⁇ P1.
  • the entire projection material may be formed of a convex curved surface.
  • the surface treatment process is performed using a projection material that is entirely formed with a convex curved surface, for example, dimples having an infinite number of curved surfaces on the surface can be formed. For this reason, the dimple for holding lubricating oil on the surface can be formed without losing the slidability of the metal product. Further, since the contact area of the projection material is uniform and wide, the plastic deformation of the metal product can be performed efficiently, and the defects present in the surface layer portion of the metal product can be efficiently removed.
  • the whole is formed of a convex curved surface refers to a shape having no corners. In addition to spherical particles, for example, particles having a shape obtained by chamfering and rounding corners of cylindrical particles are also included.
  • the form of the projection material is not limited to shots, and grit, cut wires, and the like can also be used.
  • the projection material and the surface treatment method of the present disclosure can be applied to the surface treatment of a material for forming a scale and a metal product of a manufacturing method other than a hot forged product made of steel.
  • it can be applied to scale removal of a rolled steel sheet.
  • the scale is efficiently removed from the metal product on which the scale is formed, and the surface is roughened or formed on the surface layer portion. Existing defects can be removed. In particular, it can be used for surface treatment of a hot forged product by appropriately setting the hardness and particle size distribution of the projection material.
  • the scale was removed using the projection material of the present disclosure, and the surface roughness after the surface treatment was evaluated.
  • the work piece used in this test is SUJ, the shape is cylindrical (inner ring of tapered roller bearing), and the projection test equipment used for the test is shot blast SNTX-I type (Shinto Kogyo Co., Ltd.)
  • the projection speed was 73 m / s.
  • the projection density was the projection density when reaching 100% coverage.
  • the projection density was 150 kg / m 2 to 300 kg / m 2 .
  • the evaluation item was surface roughness, and the ten-point average roughness Rz ( ⁇ m) defined in JIS-B0601: 2000 was adopted as the measurement method.
  • the projecting material was a steel shot having a hardness of HV450, and a projecting material in which the particle diameter at the maximum frequencies P1 and P2 and the ratio between the maximum frequency P1 and the maximum frequency P2 was changed was prepared and used for the test.
  • the projection material was thrown into the projection test apparatus, and continuous operation and replenishment were repeated to form an operating mix, and then the projection test was performed.
  • the particle size distribution of the projection material used for the test is shown below.
  • the particle diameter of the first group maximum frequency P1 is 0.710 mm (particle diameter section 0.850 mm ⁇ d1> 0.710 mm), 0.850 mm (particle diameter section 1.000 mm ⁇ d1> 0.850 mm), Three levels of 1.000 mm (particle diameter section 1.180 mm ⁇ d1> 1.000 mm)
  • the particle diameter at which the second group maximum frequency P2 is 1.400 mm (particle diameter section 1.700 mm ⁇ d2> 1.400 mm) ), 1.180 mm (particle diameter section 1.400 mm ⁇ d2> 1.180 mm), 1.000 mm (particle diameter section 1.180 mm ⁇ d2> 1.000 mm)
  • Table 1 shows the surface roughness measurement results under each condition.
  • the surface roughness can be adjusted by selecting an appropriate particle size corresponding to the maximum frequencies P1 and P2.
  • the surface roughness Rz suitable for post-processing can be adjusted to about 50 ⁇ m to 60 ⁇ m.
  • FIG. 5 is an explanatory diagram schematically showing the particle size distribution after the operating mix forming step of the projection material of the present disclosure in comparison with the particle size distribution before the operating mix forming step.
  • the particle diameter of the maximum frequency P1 is 0.850 mm
  • the particle diameter of the maximum frequency P2 is 1.400 mm.
  • “Initial” is the particle size distribution before the operating mix forming step
  • “Operating mix” is the particle size distribution after the operating mix forming step.
  • the difference between the maximum frequencies P1, P2 and the frequency V1 after the operating mix formation step is smaller than the difference between the initial maximum frequencies P1, P2 and the frequency V1.
  • the difference between the maximum frequencies P1, P2 and the frequency V2 after the operating mix formation step is smaller than the difference between the initial maximum frequencies P1, P2 and the frequency V1.
  • the frequency V (V1, V2) between the maximum frequencies P1 and P2 increases relative to the maximum frequencies P1 and P2 without changing the positions of the maximum frequencies P1 and P2. It was confirmed that Referring to Table 1, by using this projection material, the surface roughness can be adjusted to about Rz 54.13 ⁇ m.
  • FIG. 6 is a particle size distribution before forming an operating mix of the projection material of the example.
  • the horizontal axis is the particle size, and the vertical axis is the weight fraction.
  • the first group has a particle diameter of 1.000 mm, and the second group has a particle diameter of 1.400 mm.
  • n is the test number, and the average is the average value of the test results indicated by the test number.
  • FIG. 7 is a particle size distribution after forming the operating mix of the projection material of FIG.
  • the position (particle diameter) of the maximum frequencies P1 and P2 does not change, and the frequency V between the maximum frequencies P1 and P2 becomes a characteristic distribution that increases relative to the maximum frequencies P1 and P2. It was confirmed.
  • the maximum frequency P2 in the average after the formation of the operating mix The maximum frequency P1 is 18:23, which satisfies P2 ⁇ P1.
  • FIG. 8 is a particle size distribution before forming an operating mix of the projection material of the example.
  • the horizontal axis is the particle size, and the vertical axis is the weight fraction.
  • the first group has a particle diameter of 0.850 mm, and the second group has a particle diameter of 1.000 mm.
  • n is the test number, and the average is the average value of the test results indicated by the test number.
  • FIG. 9 is a particle size distribution after forming the operating mix of the projection material of FIG.
  • the position (particle diameter) of the maximum frequencies P1 and P2 does not change, and the frequency V between the maximum frequencies P1 and P2 becomes a characteristic distribution that increases relative to the maximum frequencies P1 and P2. It was confirmed.
  • the maximum frequency P2 in the average after the formation of the operating mix The maximum frequency P1 is 23:24, which satisfies P2 ⁇ P1.

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  • Finish Polishing, Edge Sharpening, And Grinding By Specific Grinding Devices (AREA)

Abstract

金属製品の表面に形成されたスケールをブラスト処理により除去するために用いる鋳鋼製の投射材において、粒子径ｄ１が第１粒子径区間ｄ１ｍａｘ≧ｄ１＞ｄ１ｍｉｎに属する投射材群であって、第１粒子径区間内に最大頻度Ｐ１を有する第１群と、粒子径ｄ２が第２粒子径区間ｄ２ｍａｘ≧ｄ２＞ｄ２ｍｉｎに属する投射材群であって、第２粒子径区間内に最大頻度Ｐ２を有する第２群と、を備え、第１群と第２群とは、ｄ１ｍａｘ＝ｄ２ｍｉｎの関係を充足し、第１群と第２群とで構成される投射材の粒子径頻度分布は、実質的に連続している。

Description

投射材及びその投射材を用いた金属製品の表面処理方法
　本開示は、熱間鍛造などにより製造された金属製品の表面に付着した酸化スケールを除去する工程で用いる鋳鉄製の投射材及び当該投射材を用いた表面処理方法に関する。
　従来、金属製品の表面に酸化物からなるスケールが付着した場合（例えば、鍛造などの加工）、そのスケールを除去するブラスト処理を行うために、硬質粒子からなる投射材を金属製品表面に投射するショットブラスト処理が行われている（例えば、特許文献１）。
特開２００１－１２１２０５号公報
　多くの金属製品は、スケールを除去した後に、必要に応じて寸法の調整を行い、その後、対象とする金属製品に合わせた仕上げ加工を経て最終製品が完成する。例えば、軸受などの摺動部品を製造する場合、表面に潤滑油を保持するための小さな窪み（ディンプル）を多数設ける加工を行う。そのため、スケールを除去する工程において、金属表面を粗面化して適切なディンプルが形成することができればコストダウンに貢献する。しかし、スケールを除去し、かつ金属製品の表面に適切なディンプルを形成する能力を有する投射材及びブラスト加工法は存在しない。
　また、摺動部品に限らず、仕上げ加工においては、金属製品を治具に把持する必要がある。このため、金属製品の表面は把持力を増大させることができる程度に粗面化されていることが必要である。金属製品の表面を粗面化するためには、比較的大径の投射材を用いる必要がある。しかし、投射材の寸法を大きくするとカバレージ（一定面積当たりにおける投射材の実打痕面積）が低下する。よって、スケールを除去する効率が低下してしまう。更に、金属製品の表層部に存在する欠陥の除去、例えば、マイクロクラックの封孔、をスケール除去と同時に行うことも要請されている。
　つまり、スケール除去と粗面化、または表層部に存在する欠陥の除去を一度の処理で効率的に行うことに対する要請がある。しかし、それを可能にする投射材及び表面処理方法は存在しない。
　そこで、本開示では、スケールが形成された金属製品に対して、効率的にスケールを除去するとともに、表面を粗面化、または、表層部に存在する欠陥の除去を行うことができる投射材及びその投射材を用いた表面処理方法を提供する。
　本開示の一側面は、金属製品の表面に形成されたスケールをブラスト処理により除去するために用いる鋳鋼製の投射材である。この投射材は、第１群と第２群の投射材群を備える。第１群は、粒子径ｄ１が第１粒子径区間ｄ１ｍａｘ≧ｄ１＞ｄ１ｍｉｎに属する投射材群であって、第１粒子径区間内に最大頻度Ｐ１を有する。第２群は、粒子径ｄ２が第２粒子径区間ｄ２ｍａｘ≧ｄ２＞ｄ２ｍｉｎに属する投射材群であって、第２粒子径区間内に最大頻度Ｐ２を有する。第１群と第２群とは、ｄ１ｍａｘ＝ｄ２ｍｉｎの関係を充足する。第１群と第２群とで構成される投射材の粒子径頻度分布は、実質的に連続している。
　第１群の投射材は、主にスケールの除去を効率的に行うことに寄与し、第２群の投射材は、スケールをブラスト処理により除去するとともに、金属製品の表面の粗面化、または、金属製品の表層部に存在する欠陥の除去に寄与する。本開示の投射材では、投射材の粒子径分布を第１群の投射材と第２群の投射材との両方が存在するように調整することにより、それぞれの利点を維持し、不足するブラスト処理能力を補完することができる。つまり、スケールが形成された金属製品に対して、効率的にスケールを除去するとともに、表面を粗面化、金属製品の表層部に存在する欠陥の除去を十分に行うことができる。
　一実施形態においては、ｄ１ｍｉｎ＝０．７１０ｍｍ及びｄ２ｍａｘ＝１．７００ｍｍであり、ｄ１ｍａｘが１．０００ｍｍ又は１．１８０ｍｍであってもよい。この場合、金属製品の表面の粗面化、または、金属製品の表層部に存在する欠陥の除去を有効に行うことができる。
　一実施形態においては、金属製品は熱間鍛造品であって、投射材はビッカース硬度がＨＶ３００～ＨＶ６００であってもよい。投射材は、ＨＶ３００以上ではブラスト処理対象に対して十分な硬度であり、ＨＶ６００以下では投射材が十分な靱性を有する。このため、ビッカース硬度がＨＶ３００～ＨＶ６００である投射材とすることで、十分な硬度と靱性とを併せ持つことができ、金属製品が熱間鍛造品であっても十分に表面処理をすることができる。
　一実施形態においては、金属製品は摺動部品であって、最大頻度Ｐ１が粒子径区間１．１８０ｍｍ≧ｄ１＞１．０００ｍｍ、前記最大頻度Ｐ２が粒子径区間１．７００ｍｍ≧ｄ２＞１．４００ｍｍに存在してもよい。
　一実施形態において、ｄ１ｍｉｎ＝０．６００ｍｍ及びｄ２ｍａｘ＝１．１８０ｍｍであり、ｄ１ｍａｘが１．０００ｍｍ又は１．１８０ｍｍであってもよい。この場合、金属製品は熱間鍛造品であって、投射材はビッカース硬度がＨＶ３００～ＨＶ６００であってもよい。さらに、金属製品は摺動部品であって、最大頻度Ｐ１が粒子径区間１．０００ｍｍ≧ｄ１＞０．８５０ｍｍ、最大頻度Ｐ２が粒子径区間１．１８０ｍｍ≧ｄ２＞１．０００ｍｍに存在してもよい。
　一実施形態において、ｄ１ｍｉｎ＝０．６００ｍｍ及びｄ２ｍａｘ＝１．１８０ｍｍであり、ｄ１ｍａｘが１．０００ｍｍ又は１．１８０ｍｍであってもよい。この場合、金属製品は熱間鍛造品であって、投射材はビッカース硬度がＨＶ３００～ＨＶ６００であってもよい。さらに、金属製品は摺動部品であって、最大頻度Ｐ１が粒子径区間１．０００ｍｍ≧ｄ１＞０．８５０ｍｍ、最大頻度Ｐ２が粒子径区間１．７００ｍｍ≧ｄ２＞１．４００ｍｍに存在してもよい。
　一実施形態において、投射材は全体が凸曲面で形成されていてもよい。この場合、例えば表面に無数の曲面を有するディンプルを形成することができる。また、投射材の接触面積が均一且つ広くなるので、金属製品の塑性変形が効率良く行われ、金属製品の表層部に存在する欠陥の除去を効率良く行うことができる。
　本開示の他の側面は、上記の投射材を用いた金属製品の表面処理方法であって、未使用の投射材を前記ブラスト装置に装填する投射材装填工程と、ブラスト装置の操業により投射材の粒子径分布を一定の粒子径分布が安定するオペレーティングミックスを形成するオペレーティングミックス形成工程と、投射材をブラスト装置により金属製品に投射して金属製品の表面のスケールを除去するとともに、金属製品の表面の粗面化、または、金属製品の表面の表層部に存在する欠陥の除去を行う表面処理工程と、を備える。
　この開示によれば、上記の投射材を用いて、オペレーティングミックス形成工程においてオペレーティングミックスを形成した状態で、金属製品の表面のスケールを除去するとともに、金属製品の表面の粗面化、または、前記金属製品表面の表層部に存在する欠陥の除去を効率的に行うことができる。
　一実施形態において、オペレーティングミックス形成工程後の投射材の粒子径分布は、０．２５０ｍｍ～１．７００ｍｍであり、且つ最大頻度Ｐ１及びＰ２を有してもよい。この場合、スケールの除去と、最大頻度Ｐ１を有する粒度分布群の投射材による粗面化または表層部に存在する欠陥の除去と、を長時間にわたり両立することができる。
　一実施形態において、最大頻度Ｐ１及びＰ２が、Ｐ２≦Ｐ１を充足してもよい。
　一実施形態では、オペレーティングミックス形成工程後の投射材の粒子径分布が、未使用の投射材と比べ、最大頻度Ｐ１及びＰ２の位置は変わらずに、最大頻度Ｐ１及びＰ２間の頻度Ｖが最大頻度Ｐ１及びＰ２に対して相対的に増大してもよい。このように構成した場合、第１群の投射材の効果及び第２群の投射材の効果を維持しつつ、最大頻度間の粒子径分布がブロードになる。このため、投射材による打痕の大きさが連続的な分布を有するので、カバレージを増大させることができ、表面処理を効率的に行うことができる。なお、「最大頻度Ｐ１及びＰ２間の頻度Ｖが最大頻度Ｐ１及びＰ２に対して相対的に増大する」とは、最大頻度Ｐ１と頻度Ｖとの差、及び、最大頻度Ｐ２と頻度Ｖとの差、の少なくとも一方が小さくなることを指す。
　一実施形態では、前記金属製品は熱間鍛造により成型された摺動部品であり、前記表面処理工程により当該摺動部品の表面のスケールを除去するとともに、ＪＩＳ－Ｂ０６０１：２０００（ＪＩＳ：Ｊａｐａｎｅｓｅ　Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ　Ｓｔａｎｄａｒｄｓ）にて規定される十点平均粗さＲｚを５０μｍ～６０μｍにしてもよい。この場合、摺動部品の表面処理工程では、後加工などにおいて好適な表面粗さに調整することができる。
　スケールが形成された金属製品に対して、効率的にスケールを除去するとともに、表面を粗面化、または、表層部に存在する欠陥の除去を行うことができる投射材及びその投射材を用いた表面処理方法が提供される。
本開示の投射材の粒子径分布を模式的に示す説明図である。 （Ａ）は、カバレージが１００％に到達したときの投射密度を示す説明図である。（Ｂ）は、投射材の粒子径に対する１ｋｇあたりの投射材の数を示す説明図である。 投射材の粒子径と衝突エネルギーとの関係を示す説明図である。 投射材の粒子径と投射材の寿命値との関係を示す説明図である。 実施例の投射材のオペレーティングミックス形成工程後の粒子径分布を、オペレーティングミックス形成工程前の粒子径分布と比較して模式的に示す説明図である。 実施例の投射材のオペレーティングミックス形成工程前の粒子径分布である。 図６の投射材のオペレーティングミックス形成工程後の粒子径分布である。 実施例の投射材のオペレーティングミックス形成工程前の粒子径分布である。 図８の投射材のオペレーティングミックス形成工程後の粒子径分布である。
　本開示に係る投射材は、ブラスト処理により金属製品の表面からスケールを除去するために用いることができる鋳鉄製（鋳鋼製）の投射材である。ここで、投射材の硬度はスケール除去の対象となる金属製品に応じて適宜選択することができる。本実施形態では、ギアやシリンダ、摺動部品などの熱間鍛造により製造（成型）される金属製品の表面処理に用いることができる投射材について説明する。
　投射材は、ビッカース硬度ＨＶ３００～ＨＶ６００の範囲から選択された鉄系材料（鋳鉄）からなる球状のショットである。ここで、このような鉄系材料として、例えば、重量％でＣ：０．８％～１．２％、Ｍｎ：０．３５％～１．２０％、Ｓｉ：０．４０％～１．５０％、Ｐ≦０．０５％、Ｓ≦０．０５％、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含む成分系であって、焼き戻しマルテンサイト組織および／またはベイナイト組織、または焼き入れマルテンサイト組織若しくはそれらに類する組織を有する粒子を採用することができる。このような粒子は例えば水アトマイズ法等の公知の方法で作製することができる。ここで、投射材は、ＨＶ３００以上ではブラスト処理対象に対して十分な硬度であり、ＨＶ６００以下では投射材が十分な靱性を有する。このように本開示の投射材は、十分な硬度と靱性とを併せ持つため、熱間鍛造品の表面のブラスト処理に用いることができる。ここで、ビッカース硬度ＨＶは日本工業規格ＪＩＳ　Ｚ　２２４４（２００９）に基づくものである。
　図１に投射材の粒子径分布を模式的に示す。横軸は粒子径、縦軸は重量分率である。投射材は、主にスケールの除去に寄与する第１粒子径区間ｄ１ｍａｘ≧ｄ１＞ｄ１ｍｉｎ（粒子径ｄ１）に属する投射材群であって、当該粒子径区間内に最大頻度Ｐ１を有する第１群と、主に金属製品の表面の粗面化、または、金属製品の表層部に存在する欠陥の除去に寄与する第２粒子径区間ｄ２ｍａｘ≧ｄ２＞ｄ２ｍｉｎ（粒子径ｄ２）に属する投射材群であって、当該粒子径区間内に最大頻度Ｐ２を有する第２群と、を備えている。ここで、第１群と第２群とは、ｄ１ｍａｘ＝ｄ２ｍｉｎの関係を充足する。また、第１群と第２群とで構成される投射材の粒子径頻度分布は、実質的に連続している。以下では、最大頻度Ｐ１及びＰ２間の頻度をＶ（Ｖ１，Ｖ２，…）とする。
　ここで、「粒子径区間ｄ１ｍａｘ≧ｄ＞ｄ１ｍｉｎの粒子」とは、ＪＩＳ　Ｚ８８０１（２００６）に規程の公称目開きｄ１ｍａｘの標準ふるいを通過し、公称目開きｄ１ｍｉｎの標準ふるいで捕獲された（通過しない）粒子を示す。例えば、「粒子径区間１．７００ｍｍ≧ｄ＞１．４００ｍｍの粒子」とは、ＪＩＳ　Ｚ８８０１（２００６）に規程の公称目開き１．７００ｍｍの標準ふるいを通過し、公称目開き１．４００ｍｍの標準ふるいで捕獲された（通過しない）粒子を示す。また、粒子径区間の下限値以下の小径の粒子を最大５％程度含むことを許容するものとする。なお、各図において、横軸の粒子径は、粒子径区間の下限値を代表値として示している。例えば、粒子径１．４００ｍｍと表記した場合には、「粒子径区間１．７００ｍｍ≧ｄ＞１．４００ｍｍの粒子」を示す。
　第１群の投射材は、スケールの除去を効率的に行うために、より少ない投射量でカバレージを増大させることが必要である。図２の（Ａ）は、カバレージが１００％に到達したときの粒子径と投射密度との関係を示すグラフである。横軸が粒子径、縦軸が投射密度である。投射密度の評価は、インペラー式ブラスト装置を用い、投射速度７３ｍ／ｓで硬さＨＶ２００のＳＵＪ２（高炭素クロム軸受鋼鋼材）製ターゲットに投射材をワーク１及びワーク２に衝突させて行った。投射後のワークはマイクロスコープで外観撮影を行い、標準写真との比較によりカバレージの評価を行った。
　粒子径が小さい程、小さい投射密度でカバレージが１００％に到達する傾向が認められた。これは、粒子径が小さい程、単位質量あたりの投射材の数が多いので、投射材が金属製品に接触する機会が多いためである。図２の（Ｂ）は、投射材の粒子径に対する１ｋｇあたりの投射材の数のグラフである。横軸が粒子径、縦軸が単位質量あたりの投射材数である。投射材の粒子径が１．０００ｍｍ以下となると、単位質量あたりの投射材の数が上昇していることが判る。従って、スケール除去を効率的に行うために、粒子径は１．０００ｍｍ以下とすることができる。また、粒子径が０．５００ｍｍ以下の投射材は、後述するブラスト処理において、セパレーター、集塵機で除去されやすく、投射材寿命の低下につながる。このため、粒子径は０．６００ｍｍを超えるとしてもよい。
　第２群の投射材は、スケールをブラスト処理により除去するとともに、主に金属製品の表面の粗面化、または、金属製品の表層部に存在する欠陥を除去するために、十分な衝突エネルギーを有することが必要である。図３は、単一粒径の投射材の粒子径と衝突エネルギーとの関係を示すグラフである。横軸が粒子径、縦軸が一粒あたりの衝突エネルギーである。ここで、衝突エネルギーは、投射材重量Ｍ、速度Ｖにおいて、１／２×Ｍ×Ｖ２（Ｍ＝ρ×４／３×πｒ３）から算出した。なお、ρ＝７．５ｇ／ｃｍ３、Ｖ＝７０ｍ／ｓである。熱間鍛造品の表面の粗面化には、少なくとも０．０１Ｊ／個の衝突エネルギーが必要である。このため、粒子径は１．０００ｍｍ以上とすることができる。また、金属製品の表層部に存在する欠陥の除去、例えば、マイクロクラックの封孔処理には、１．２００ｍｍ以上の粒子径とすることができる。
　次に、投射材の寿命から適切な粒子径を検討した。図４は、投射材の粒子径と寿命値との関係を示すグラフである。横軸が粒子径、縦軸が寿命値である。投射材の寿命試験は、ＳＡＥ　Ｊ４４５（ＳＡＥ：Ｓｏｃｉｅｔｙ　ｏｆ　Ａｕｔｏｍｏｔｉｖｅ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｓ）に規定の１００％Ｒｅｐｌａｃｅｍｅｎｔ　Ｍｅｔｈｏｄに準拠し、アーヴィン式ライフテスターを用い、投射速度６０ｍ／ｓ、ターゲット硬さＨＲＣ６５（ＨＲＣ：Ｒｏｃｋｗｅｌｌ　ｈａｒｄｎｅｓｓ）とし、カットオフ値はｏｎｅ　ｓｃｒｅｅｎ下の篩目で測定実施した。一定衝突回数毎に破砕した投射材を篩別除去するとともに、残留した投射材の重量を測定し、残留した投射材が最初の３０％以下となるまで試験を行った。この試験により得た衝突回数と残留投射材の重量割合の関係を示す寿命曲線を積分して求められる数値を寿命値とした。
　投射材の粒子径が大きい程、寿命が短くなる傾向となった。投射材の寿命値は１０００サイクル以上が要求されることが多い。このため、第２群の投射材は、１．７００ｍｍ以下とすることができる。また、粒子径が大きい投射材を用いると、ブラスト装置の損傷、例えば、部品の摩耗などが大きくなる。このため、必要以上に粒子径を大きくしなくてもよい。
　第１群の投射材のみでは、カバレージを向上させることができるので効率的なスケール除去を行うことができるが、金属製品の表面の粗面化、または、金属製品の表層部に存在する欠陥の除去を十分に行うことができない。
　一方、第２群の投射材のみでは、金属製品の表面の粗面化、または、金属製品の表層部に存在する欠陥の除去を十分に行うことができるが、単位重量あたりの粒子数が少なくなるため、カバレージ（一定面積当たりにおける投射材の実打痕面積）の低下に繋がる。
　本開示の投射材では、投射材の粒子径分布を第１群の投射材と第２群の投射材との両方が存在するように調整することにより、それぞれの利点を維持し、不足するブラスト処理能力を補完することができる。つまり、スケールが形成された金属製品に対して、効率的にスケールを除去するとともに、表面を粗面化、金属製品の表層部に存在する欠陥の除去を十分に行うことができる。ここで、第１群と第２群とは、ｄ１ｍａｘ＝ｄ２ｍｉｎの関係を充足してもよい。また、第１群と第２群とで構成される投射材の粒子径頻度分布は、実質的に連続している。これにより、表面処理による打痕の大きさが連続的な分布を有するため、カバレージを増大させることができ、表面処理を効率的に行うことができる。この効果を奏するために、ｄ１ｍａｘ＝ｄ２ｍｉｎを１．０００ｍｍとしてもよく、１．１８０ｍｍとしてもよい。
　ここで、粗面化、または表層部に存在する欠陥の除去を有効に行うために、第１群の投射材の比率を調整して、最大頻度Ｐ１及びＰ２がＰ２≦Ｐ１を充足してもよい。
　金属製品は摺動部品である場合には、最大頻度Ｐ１が粒子径区間１．０００ｍｍ≧ｄ１＞０．８５０ｍｍ、最大頻度Ｐ２が粒子径区間１．７００ｍｍ≧ｄ２＞１．４００ｍｍに存在するような投射材を用いることができる。あるいは、最大頻度Ｐ１が粒子径区間１．１８０ｍｍ≧ｄ１＞１．０００ｍｍ、最大頻度Ｐ２が粒子径区間１．７００ｍｍ≧ｄ２＞１．４００ｍｍに存在するような投射材を用いてもよい。また、表面粗さを小さくしたい場合には、最大頻度Ｐ１が粒子径区間１．０００ｍｍ≧ｄ１＞０．８５０ｍｍ、最大頻度Ｐ２が粒子径区間１．１８０ｍｍ≧ｄ２＞１．０００ｍｍに存在するような投射材を用いることができる。
　投射材の粒度分布は、ワークである金属製品の性状（形状、材質、スケールの状態、等）及び表面処理の目的に合わせて適宜変更することができる。例えば、ｄ１ｍｉｎ＝０．７１０ｍｍ及びｄ２ｍａｘ＝１．７００ｍｍとし、ｄ１ｍａｘが１．０００ｍｍ又は１．１８０ｍｍとしてもよい。あるいは、ｄ１ｍｉｎ＝０．６００ｍｍ及びｄ２ｍａｘ＝１．１８０ｍｍとし、ｄ１ｍａｘ＝ｄ２ｍｉｎを１．０００ｍｍ又は１．１８０ｍｍとしてもよい。あるいは、ｄ１ｍｉｎ＝０．６００ｍｍ及びｄ２ｍａｘ＝１．７００ｍｍとし、ｄ１ｍａｘ＝ｄ２ｍｉｎを１．０００ｍｍ又は１．１８０ｍｍとしてもよい。いずれの場合においても、最大頻度Ｐ１及びＰ２を有し、且つ実質的に連続している粒度分布を有することで、スケールが形成された金属製品に対して、効率的にスケールを除去するとともに、表面を粗面化、金属製品の表層部に存在する欠陥の除去を十分に行うことができる。
　投射材は、水アトマイズ法等の公知の方法により作製した粒子をＪＩＳ　Ｚ　８８０１（２００６）に規定の篩目の篩を用いて分級し、所望の粒子径分布となるように混合、調整して作製することができる。
　次に、上記の投射材を使用して、ブラスト処理によりスケール除去及び粗面化または封孔処理を行う表面処理方法について説明する。
　本開示の投射材を用いて金属製品の表面処理を行うには、例えば、特許文献１に記載のような公知の遠心型ブラスト装置を用いることができる。なお、本開示のブラスト処理方法は当該ブラスト装置を用いた方法に限定されるものではない。
　ブラスト装置は、投射材の貯留及び定量供給を行うホッパー、投射材を投射するインペラーユニット、投射材を循環させる循環装置、投射材と砂やスケールとを分離するセパレーター及び集塵装置を備えている。
　投射材は、ホッパーからインペラーユニットに投入され、インペラーユニットに投入された投射材は、インペラーユニット内で加速されて投射室内に配置された金属製品へと投射される。これにより、金属製品のブラスト処理を行なう。
　投射された投射材は、ブラスト処理により金属製品から除去されたスケールとともに循環装置により回収され、セパレーターに送られる。
　セパレーターでは投射材をエプロン状に落下させ、集塵機により生じる気流により砂、スケール及び粉砕された微細な投射材を選別し、それらを集塵機及び装置外へ排出する。ブラスト処理に有効な投射材は再度、インペラーユニットに供給され、循環使用される。
　装置外へ排出された量だけ装置内投射材量が減少するので、減少量に対応した量の投射材を補給する必要がある（未使用の投射材をブラスト装置に装填する投射材装填工程）。投射材の減少はインペラーユニットの負荷電流値により検知され、新たな投射材がホッパーに自動的にもしくは手動に補給される。
　上記投射、微粉の装置外排出、補給を繰り返し行う一連の操作の結果、装置内投射材の粒子径分布は、未使用の投射材の粒子径分布とは異なる一定の粒子径分布で安定する（ブラスト装置の操業により投射材の粒子径分布を一定の粒子径分布が安定するオペレーティングミックスを形成するオペレーティングミックス形成工程）。この安定した粒子径分布の状態をオペレーティングミックスという。オペレーティングミックス形成工程後、投射材をブラスト装置により金属製品に投射して金属製品の表面のスケールを除去するとともに、金属製品の表面の粗面化、または、金属製品表面の表層部に存在する欠陥の除去が行われる（表面処理工程）。投射材は、オペレーティングミックス形成後の装置内投射材の粒子径分布を効率的なブラスト処理が行えるように管理することが重要である。
　本開示の投射材を用いると、特別な装置、方法によることなく、オペレーティングミックス形成工程後におけるブラスト装置内の粒子径分布を、ブロードに（例えば、０．２５０ｍｍ～１．７００ｍｍ）し、且つ最大頻度Ｐ１及びＰ２を有するようにすることができる。そして、未使用の投射材と比べ、最大頻度Ｐ１及びＰ２の位置（粒子径）は変わらずに、最大頻度Ｐ１及びＰ２間の頻度Ｖが最大頻度Ｐ１及びＰ２に対して相対的に増大するという特徴的な分布にすることができる。これによれば、第１群の投射材の効果及び第２群の投射材の効果を維持しつつ、最大頻度間の粒子径分布がブロードになる。投射材による打痕の大きさが連続的な分布を有するので、カバレージを増大させることができ、表面処理を効率的に行うことができる。
　さらに、効率的なスケール除去を行いつつ、粗面化、または表層部に存在する欠陥の除去を有効に行うためには、オペレーティングミックス形成工程後におけるブラスト装置内の粒子径分布において、最大頻度Ｐ１及びＰ２がＰ２≦Ｐ１を充足するようにしてもよい。
　投射材は、その全体が凸曲面で形成されてもよい。全体が凸曲面で形成された投射材を用いて表面処理工程を行った場合、例えば表面に無数の曲面を有するディンプルを形成することができる。このため、金属製品の摺動性を失うことなく表面に潤滑油を保持するためのディンプルを形成することができる。また、投射材の接触面積が均一且つ広くなるので、金属製品の塑性変形が効率良く行われ、金属製品の表層部に存在する欠陥の除去を効率良く行うことができる。なお、「全体が凸曲面で形成されている」とは、角部を有しない形状を指す。球状の粒子だけでなく、例えば円柱形状の粒子の角部を面取りして丸めた形状の粒子も含まれる。
（変更例）
　投射材の形態はショットに限定されるものではなく、グリット、カットワイヤなどを用いることもできる。
　本開示の投射材及び表面処理方法は、鋼材からなる熱間鍛造品以外でも、スケールが形成される材料、製造方法の金属製品の表面処理に適用することができる。例えば、圧延鋼板のスケール除去等に適用することができる。
（実施形態の効果）
　本開示の投射材及びその投射材を用いた表面処理方法によれば、スケールが形成された金属製品に対して、効率的にスケールを除去するとともに、表面を粗面化、または、表層部に存在する欠陥の除去を行うことができる。特に、投射材の硬度、粒子径分布を適切に設定することにより、熱間鍛造品の表面処理に用いることができる。
　以下、本開示の効果を確認するために行った実施例について説明する。
　本開示の投射材を用いたスケール除去を行い、表面処理後の表面粗さを評価した。本試験に使用した被加工物は、材質をＳＵＪとし、形状は円筒（円すいころ軸受の内輪）、試験に使用した投射試験装置は、ショットブラストＳＮＴＸ－Ｉ型（新東工業株式会社）であり、投射速度７３ｍ／ｓにて実施した。投射密度は１００％カバレージ到達時の投射密度とした。投射密度は、１５０ｋｇ／ｍ２～３００ｋｇ／ｍ２とした。また、評価項目は表面粗さであり、測定方法として、ＪＩＳ－Ｂ０６０１：２０００にて規定される十点平均粗さＲｚ（μｍ）を採用した。
　投射材は、硬度ＨＶ４５０のスチールショットであって、最大頻度Ｐ１及びＰ２における粒子径及び最大頻度Ｐ１と最大頻度Ｐ２との比率を変えた投射材を用意し、試験に供した。試験は、投射材を投射試験装置に投入し、連続運転及び補給を繰り返してオペレーティングミックスを形成したのち投射試験を行った。
　試験に用いた投射材の粒子径分布を下記に示す。
（１）第１群
最大頻度Ｐ１となる粒子径が０．７１０ｍｍ（粒子径区間０．８５０ｍｍ≧ｄ１＞０．７１０ｍｍ）、０．８５０ｍｍ（粒子径区間１．０００ｍｍ≧ｄ１＞０．８５０ｍｍ）、１．０００ｍｍ（粒子径区間１．１８０ｍｍ≧ｄ１＞１．０００ｍｍ）の３水準
（２）第２群
最大頻度Ｐ２となる粒子径が１．４００ｍｍ（粒子径区間１．７００ｍｍ≧ｄ２＞１．４００ｍｍ）、１．１８０ｍｍ（粒子径区間１．４００ｍｍ≧ｄ２＞１．１８０ｍｍ）、１．０００ｍｍ（粒子径区間１．１８０ｍｍ≧ｄ２＞１．０００ｍｍ）の３水準
　各条件における表面粗さ測定結果を表１に示す。このように、最大頻度Ｐ１及びＰ２に対応する適当な粒子径を選定することにより表面粗さを調整することができる。例えば、熱間鍛造により製造された摺動部品の表面処理工程では、後加工などにおいて好適な表面粗さＲｚ５０μｍ～６０μｍ程度に調整することができる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　以下、上記の粒子径分布をグラフで示す。図５は、本開示の投射材のオペレーティングミックス形成工程後の粒子径分布を、オペレーティングミックス形成工程前の粒子径分布と比較して模式的に示す説明図である。第１群は最大頻度Ｐ１の粒子径が０．８５０ｍｍ、第２群は最大頻度Ｐ２の粒子径が１．４００ｍｍである。「イニシャル」は、オペレーティングミックス形成工程前の粒子径分布であり、「オペレーティングミックス」は、オペレーティングミックス形成工程後の粒子径分布である。オペレーティングミックス形成工程後の最大頻度Ｐ１，Ｐ２と頻度Ｖ１との差分は、イニシャルの最大頻度Ｐ１，Ｐ２と頻度Ｖ１との差分よりも小さい。また、オペレーティングミックス形成工程後の最大頻度Ｐ１，Ｐ２と頻度Ｖ２との差分は、イニシャルの最大頻度Ｐ１，Ｐ２と頻度Ｖ１との差分よりも小さい。このように、最大頻度Ｐ１及びＰ２の位置は変わらずに、最大頻度Ｐ１及びＰ２間の頻度Ｖ（Ｖ１，Ｖ２）が最大頻度Ｐ１及びＰ２に対して相対的に増大するという特徴的な分布になることが確認された。表１を参照すると、この投射材を用いることで表面粗さＲｚ５４．１３μｍ程度に調整することができる。
　図６は、実施例の投射材のオペレーティングミックス形成前の粒子径分布である。横軸は粒子径、縦軸は重量分率である。第１群が粒子径１．０００ｍｍ、第２群の粒子径が１．４００ｍｍである。ｎは試験番号であり、平均は試験番号で示す試験結果の平均値である。図７は、図６の投射材のオペレーティングミックス形成後の粒子径分布である。このように、最大頻度Ｐ１及びＰ２の位置（粒子径）は変わらずに、最大頻度Ｐ１及びＰ２間の頻度Ｖが最大頻度Ｐ１及びＰ２に対して相対的に増大するという特徴的な分布になることが確認された。オペレーティングミックスの形成後の平均における最大頻度Ｐ２：最大頻度Ｐ１は１８：２３であり、Ｐ２≦Ｐ１を充足する。
　図８は、実施例の投射材のオペレーティングミックス形成前の粒子径分布である。横軸は粒子径、縦軸は重量分率である。第１群が粒子径０．８５０ｍｍ、第２群の粒子径が１．０００ｍｍである。ｎは試験番号であり、平均は試験番号で示す試験結果の平均値である。図９は、図８の投射材のオペレーティングミックス形成後の粒子径分布である。このように、最大頻度Ｐ１及びＰ２の位置（粒子径）は変わらずに、最大頻度Ｐ１及びＰ２間の頻度Ｖが最大頻度Ｐ１及びＰ２に対して相対的に増大するという特徴的な分布になることが確認された。オペレーティングミックスの形成後の平均における最大頻度Ｐ２：最大頻度Ｐ１は２３：２４であり、Ｐ２≦Ｐ１を充足する。

Claims (12)

  1. 　金属製品の表面に形成されたスケールをブラスト処理により除去するために用いる鋳鋼製の投射材において、
    　粒子径ｄ１が第１粒子径区間ｄ１ｍａｘ≧ｄ１＞ｄ１ｍｉｎに属する投射材群であって、前記第１粒子径区間内に最大頻度Ｐ１を有する第１群と、
    　粒子径ｄ２が第２粒子径区間ｄ２ｍａｘ≧ｄ２＞ｄ２ｍｉｎに属する投射材群であって、前記第２粒子径区間内に最大頻度Ｐ２を有する第２群と、を備え、
    　前記第１群と前記第２群とは、ｄ１ｍａｘ＝ｄ２ｍｉｎの関係を充足し、
    　前記第１群と前記第２群とで構成される投射材の粒子径頻度分布は、実質的に連続している、投射材。
  2. 　ｄ１ｍｉｎ＝０．７１０ｍｍ及びｄ２ｍａｘ＝１．７００ｍｍであり、ｄ１ｍａｘが１．０００ｍｍ又は１．１８０ｍｍである、請求項１に記載の投射材。
  3. 　前記金属製品は熱間鍛造品であって、
    　前記投射材はビッカース硬度がＨＶ３００～ＨＶ６００である、請求項１又は２に記載の投射材。
  4. 　前記金属製品は摺動部品であって、
    　前記最大頻度Ｐ１が粒子径区間１．１８０ｍｍ≧ｄ１＞１．０００ｍｍ、前記最大頻度Ｐ２が粒子径区間１．７００ｍｍ≧ｄ２＞１．４００ｍｍに存在する、請求項３に記載の投射材。
  5. 　ｄ１ｍｉｎ＝０．６００ｍｍ及びｄ２ｍａｘ＝１．１８０ｍｍであり、ｄ１ｍａｘが１．０００ｍｍ又は１．１８０ｍｍである請求項１に記載の投射材。
  6. 　ｄ１ｍｉｎ＝０．６００ｍｍ及びｄ２ｍａｘ＝１．７００ｍｍであり、ｄ１ｍａｘが１．０００ｍｍ又は１．１８０ｍｍである、請求項１に記載の投射材。
  7. 　前記投射材は全体が凸曲面で形成されている請求項１～６の何れか一項に記載の投射材。
  8. 　請求項１～７の何れか一項に記載の前記投射材を用いた金属製品の表面処理方法であって、
    　未使用の投射材をブラスト装置に装填する投射材装填工程と、
    　前記ブラスト装置の操業により投射材の粒子径分布を一定の粒子径分布が安定するオペレーティングミックスを形成するオペレーティングミックス形成工程と、
    　前記投射材を前記ブラスト装置により前記金属製品に投射して前記金属製品の表面のスケールを除去するとともに、前記金属製品の表面の粗面化、または、前記金属製品の表面の表層部に存在する欠陥の除去を行う表面処理工程と、
    を備える、金属製品の表面処理方法。
  9. 　前記オペレーティングミックス形成工程後の前記投射材の粒子径分布は、０．２５０ｍｍ～１．７００ｍｍであり、且つ最大頻度Ｐ１及びＰ２を有する、請求項８に記載の金属製品の表面処理方法。
  10. 　前記最大頻度Ｐ１及びＰ２が、Ｐ２≦Ｐ１を充足する、請求項９に記載の金属製品の表面処理方法。
  11. 　前記オペレーティングミックス形成工程後の前記投射材の粒子径分布が、
    　未使用の投射材と比べ、
    　前記最大頻度Ｐ１及びＰ２の位置は変わらずに、前記最大頻度Ｐ１及びＰ２間の頻度Ｖが前記最大頻度Ｐ１及びＰ２に対して相対的に増大する、請求項８～１０の何れか一項に記載の金属製品の表面処理方法。
  12. 　前記金属製品は熱間鍛造により成型された摺動部品であり、前記表面処理工程により前記摺動部品の表面のスケールを除去するとともに、ＪＩＳ－Ｂ０６０１：２０００にて規定される十点平均粗さＲｚを５０μｍ～６０μｍにする、請求項８～１１の何れか一項に記載の金属製品の表面処理方法。
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