WO2017170047A1 - ズームレンズおよび撮像装置 - Google Patents

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WO2017170047A1
WO2017170047A1 PCT/JP2017/011478 JP2017011478W WO2017170047A1 WO 2017170047 A1 WO2017170047 A1 WO 2017170047A1 JP 2017011478 W JP2017011478 W JP 2017011478W WO 2017170047 A1 WO2017170047 A1 WO 2017170047A1
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zoom lens
zoom
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大田　基在
琢也 田中
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富士フイルム株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a zoom lens suitable for an electronic camera such as a digital camera, a video camera, a broadcast camera, a movie camera, a surveillance camera, and an image pickup apparatus including the zoom lens.
  • zoom lenses used in electronic cameras such as digital cameras, video cameras, broadcast cameras, movie cameras, surveillance cameras, etc.
  • zoom lenses described in Patent Documents 1 to 4 have been proposed.
  • Example 6 of Patent Document 1 Example 6 of Patent Document 2, Example 4 of Patent Document 3, and Example 6 of Patent Document 4, all of them are subjected to zooming in order from the object side.
  • a first lens group having a positive refractive power fixed with respect to the image surface at least two moving lens groups including a second lens group having a negative refractive power, and a lens disposed closest to the image side upon zooming.
  • the lenses of Examples 1 and 3 of Patent Document 1 cannot sufficiently achieve both reduction of the spherical aberration on the telephoto side and reduction of the fluctuation of the curvature of field at the time of zooming. It cannot be said that the amount of spherical aberration at the telephoto end is sufficiently small.
  • the lens of Example 6 of Patent Document 2 and the lens of Example 4 of Patent Document 3 cannot sufficiently achieve both reduction of the spherical aberration on the telephoto side and reduction of fluctuation of the field curvature at the time of zooming. .
  • the lens of Example 6 of Patent Document 4 is not high magnification.
  • the present invention has been made in view of the above circumstances, and an object of the present invention is to provide a high-performance zoom lens with high magnification and excellent correction of various aberrations, and an imaging device including the zoom lens. .
  • the zoom lens of the present invention has, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power that is fixed with respect to the image plane at the time of zooming, and a negative refractive power adjacent to the first lens group.
  • a first lens group having a positive refractive power that is fixed with respect to the image plane at the time of zooming, and a negative refractive power adjacent to the first lens group.
  • the final lens group is substantially fixed, and the first lens group includes a first negative lens having a concave surface facing the image side, a second negative lens, and a third lens.
  • L1ar radius of curvature of the image side surface of the first negative lens
  • L1bf radius of curvature of the object side surface of the second negative lens
  • d2 distance between the first negative lens and the second negative lens tt1: light of the first lens group
  • Length on axis f1 Focal length at d line of first lens group
  • f2 Focal length at d line of second lens group
  • conditional expressions (1-1), (2-1), (3-1), and / or (3-2) are satisfied. ⁇ 0.41 ⁇ (L1ar + L1bf) / (L1ar ⁇ L1bf) ⁇ 0.04 (1-1) 0.06 ⁇ d2 / tt1 ⁇ 0.12 (2-1) -5.5 ⁇ f1 / f2 ⁇ -3 (3-1) -4.6 ⁇ f1 / f2 ⁇ -3.5 (3-2)
  • the first lens group includes, in order from the object side, the first lens group having a negative refractive power that is fixed with respect to the image plane at the time of focusing, and the optical axis at the time of focusing.
  • the group consists essentially of three lenses.
  • the first lens group is substantially composed of the 1a lens group, the 1b lens group, and the 1c lens group, it is preferable to satisfy the following conditional expression (4). It is more preferable to satisfy 4-1). ⁇ 0.65 ⁇ f1 / f1a ⁇ 0.5 (4) ⁇ 0.63 ⁇ f1 / f1a ⁇ 0.52 (4-1)
  • f1 Focal length of the first lens group at the d-line
  • f1a The focal length of the first lens group at the d-line.
  • the first lens group is substantially composed of the 1a lens group, the 1b lens group, and the 1c lens group
  • the following conditional expression (5) is satisfied. It is more preferable that the formula (5-1) is satisfied. ⁇ 0.4 ⁇ f1 / f1ab ⁇ 0.2 (5) ⁇ 0.36 ⁇ f1 / f1ab ⁇ 0.21 (5-1)
  • f1 Focal length at the d-line of the first lens group
  • f1ab Combined focal length at the d-line of the 1a lens group and the 1b lens group.
  • the first lens group is substantially composed of the 1a lens group, the 1b lens group, and the 1c lens group
  • the following conditional expression (6) is satisfied. It is more preferable that the formula (6-1) is satisfied.
  • f1c_ ⁇ d_ave The average value of the Abbe number with respect to the d-line of the positive lens included in the first c lens group.
  • the first lens group is substantially composed of the 1a lens group, the 1b lens group, and the 1c lens group
  • the following conditional expression (7) is satisfied. It is more preferable that the formula (7-1) is satisfied. 0.95 ⁇ f1 / f1c ⁇ 1.15 (7) 1 ⁇ f1 / f1c ⁇ 1.1 (7-1)
  • f1 Focal length at the d-line of the first lens group
  • f1c Focal length at the d-line of the first c lens group.
  • conditional expression (8) is satisfied, and it is more preferable that the following conditional expression (8-1) is satisfied.
  • conditional expression (8-1) is satisfied.
  • L1avd Abbe number with respect to d-line of the first negative lens
  • L1b ⁇ d Abbe number with respect to d-line of the second negative lens
  • L1c ⁇ d Abbe number with respect to d-line of the third positive lens.
  • conditional expression (9) is satisfied, and it is more preferable that the following conditional expression (9-1) is satisfied. ⁇ 0.3 ⁇ (L1br ⁇ L1cf) / (L1br + L1cf) ⁇ 0.5 (9) ⁇ 0.06 ⁇ (L1br ⁇ L1cf) / (L1br + L1cf) ⁇ 0.35 (9-1)
  • L1br radius of curvature of the image-side surface of the second negative lens
  • L1cf radius of curvature of the object-side surface of the third positive lens
  • the zoom lens according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power that is fixed with respect to the image plane at the time of zooming, and a negative refractive power that moves at the time of zooming.
  • a second lens group having positive refractive power that moves during zooming, a fourth lens group having positive refractive power that moves during zooming, and during zooming And a fifth lens group having a positive refractive power fixed to the image plane.
  • a 34th synthetic lens obtained by synthesizing the third lens group and the fourth lens group at the time of zooming from the wide angle end to the telephoto end. It is preferable that the third lens group always moves toward the object side so that the group and the second lens group simultaneously pass through the point where the imaging magnification is ⁇ 1.
  • the distance between the third lens group and the fourth lens group becomes narrow at the time of zooming from the wide angle end to the telephoto end. It is preferable that it spread once and then narrow again.
  • the imaging device of the present invention includes the zoom lens of the present invention described above.
  • the above “consisting essentially of” means, in addition to those listed as constituent elements, lenses having substantially no power, optical elements other than lenses such as a diaphragm, mask, cover glass, and filter, and lenses It is intended that a mechanism part such as a flange, a lens barrel, an image sensor, a camera shake correction mechanism, and the like may be included.
  • the sign of the refractive power of the above lens group, the sign of the refractive power of the lens, and the surface shape of the lens are considered in the paraxial region if they contain an aspherical surface. Further, all the above conditional expressions are based on the d-line (wavelength 587.6 nm) unless otherwise noted, and the values at the time of focusing on infinity.
  • the zoom lens of the present invention has, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power that is fixed with respect to the image plane at the time of zooming, and a negative refractive power adjacent to the first lens group.
  • a first lens group having a positive refractive power that is fixed with respect to the image plane at the time of zooming, and a negative refractive power adjacent to the first lens group.
  • the final lens group is substantially fixed, and the first lens group includes a first negative lens having a concave surface facing the image side, a second negative lens, and a third lens. Since it has a positive lens and satisfies the following conditional expressions (1), (2), and (3), a high-performance zoom lens with high magnification and various aberrations corrected satisfactorily Can do.
  • the imaging apparatus of the present invention since the imaging apparatus of the present invention includes the zoom lens of the present invention, it can acquire a high-quality and high-quality image.
  • Each aberration diagram of the zoom lens of Example 1 of the present invention Each aberration diagram of the zoom lens of Example 2 of the present invention
  • Each aberration diagram of the zoom lens of Example 3 of the present invention Each aberration diagram of the zoom lens of Example 4 of the present invention
  • Each aberration diagram of the zoom lens of Example 5 of the present invention Each aberration diagram of the zoom lens of Example 6 of the present invention
  • Each aberration diagram of the zoom lens of Example 7 of the present invention Each aberration diagram of the zoom lens of Example 8 of the present invention
  • Each aberration diagram of the zoom lens of Example 9 of the present invention Each aberration diagram of the zoom lens of Example 10 of the present invention
  • Each aberration diagram of the zoom lens of Example 11 of the present invention 1 is a schematic configuration diagram of an imaging apparatus according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing a lens configuration of a zoom lens according to an embodiment of the present invention.
  • the configuration example shown in FIG. 1 is the same as the configuration of the zoom lens of Example 1 described later.
  • the left side is the object side and the right side is the image side, and the illustrated aperture stop St does not necessarily indicate the size or shape, but indicates the position on the optical axis Z. Further, in FIG. 1
  • the zoom lens according to this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power that is fixed with respect to the image plane Sim at the time of zooming, and a negative lens adjacent to the first lens group G1. At least two moving lens groups that include the second lens group G2 having refractive power and move while changing the interval in the optical axis direction with adjacent groups at the time of zooming, and arranged at the most image side and at the time of zooming And a final lens group fixed to the image plane Sim (in the zoom lens of the present embodiment shown in FIG. 1, the fifth lens group G5 corresponds to the final lens group).
  • FIG. 1 shows an example in which parallel plane plate-like optical members PP1 and PP2 assuming these are disposed between the lens system and the image plane Sim.
  • the first lens group G1 includes a first negative lens L1a, a second negative lens L1b, and a third positive lens L1c, which are sequentially continuous from the object side and have a concave surface facing the image side.
  • the chief ray angle of the peripheral field angle incident on the third positive lens L1c and subsequent lenses can be reduced, so that the generation of astigmatism in the third positive lens L1c and subsequent lenses can be reduced.
  • the negative power can be shared by forming two negative lenses closest to the object side of the first lens group G1, generation of spherical aberration can be suppressed.
  • conditional expression (1) it is possible to reduce the variation in field curvature during zooming, and it is possible to keep the spherical aberration on the telephoto side within an appropriate range.
  • conditional expression (2) By making it not below the lower limit of conditional expression (2), it becomes possible to give sufficient negative power to the air lens formed between the first negative lens L1a and the second negative lens L1b.
  • the spherical aberration on the telephoto side can be reduced.
  • it can be set as high magnification so that it may not become more than the upper limit of conditional expression (3).
  • the first lens group G1 is in focus with the first a lens group G1a having negative refractive power that is fixed with respect to the image plane Sim at the time of focusing in order from the object side.
  • 1b lens group G1b having a positive refractive power that moves along the optical axis at the time of focusing
  • a first c lens group G1c having a positive refractive power that is fixed with respect to the image plane Sim at the time of focusing.
  • the first lens group G1a is preferably substantially composed of three lenses.
  • the first lens group G1 By configuring the first lens group G1 as described above, fluctuations in spherical aberration on the telephoto side during focusing can be reduced. Further, by suppressing the number of lenses of the first a lens group G1a to three, the length of the first a lens group G1a in the optical axis direction can be suppressed, and the effective diameter of the first negative lens L1a can be increased. Can be suppressed.
  • the first lens group G1 is substantially composed of the first lens group G1a, the first lens group G1b, and the first lens group G1c, it is preferable that the following conditional expression (4) is satisfied.
  • conditional expression (4) When focusing from infinity to a short distance, the height at which the light beam having the maximum field angle passes through the first lens group G1a is low, and therefore distortion distortion tends to occur, but conditional expression (4) must be satisfied. Thus, it is possible to suppress fluctuations in distortion at the maximum angle of view at the wide angle end during focusing. If the following conditional expression (4-1) is satisfied, better characteristics can be obtained.
  • f1 Focal length of the first lens group at the d-line
  • f1a The focal length of the first lens group at the d-line.
  • the following conditional expression (5) is satisfied. preferable.
  • the upper limit of conditional expression (5) By making sure that the upper limit of conditional expression (5) is not exceeded, fluctuations in the angle of view of the intermediate angle of view (about 60%) at the wide angle end during focusing can be suppressed.
  • the lower limit of conditional expression (5) By avoiding being less than or equal to the lower limit of conditional expression (5), it is possible to suppress fluctuations in distortion at the maximum field angle at the wide angle end during focusing. If the following conditional expression (5-1) is satisfied, better characteristics can be obtained.
  • f1 Focal length at the d-line of the first lens group
  • f1ab Combined focal length at the d-line of the 1a lens group and the 1b lens group.
  • the following conditional expression (6) is satisfied.
  • a lens material having a relatively high refractive index can be used, so that spherical aberration on the telephoto side can be reduced.
  • axial chromatic aberration on the telephoto side can be reduced. If the following conditional expression (6-1) is satisfied, better characteristics can be obtained.
  • f1c_ ⁇ d_ave The average value of the Abbe number with respect to the d-line of the positive lens included in the first c lens group.
  • the following conditional expression (7) is satisfied. preferable.
  • the spherical aberration on the telephoto side can be reduced.
  • the lower limit of conditional expression (7) it is possible to suppress the change in the angle of view of the intermediate angle of view (about 60%) at the wide angle end during focusing. If the following conditional expression (7-1) is satisfied, better characteristics can be obtained.
  • f1 Focal length at the d-line of the first lens group
  • f1c Focal length at the d-line of the first c lens group.
  • conditional expression (8) is satisfied.
  • the conditional expression (8) By preventing the conditional expression (8) from exceeding the upper limit, the occurrence of primary axial chromatic aberration on the telephoto side can be suppressed.
  • the lower limit of conditional expression (8) By making sure that the lower limit of conditional expression (8) is not exceeded, a combination of lens materials in which the third positive lens L1c has a larger partial dispersion ratio than the first negative lens L1a and / or the second negative lens L1b is used. Since it becomes easy to select, the secondary axial chromatic aberration on the telephoto side can be easily reduced. If the following conditional expression (8-1) is satisfied, better characteristics can be obtained.
  • L1avd Abbe number with respect to d-line of the first negative lens
  • L1b ⁇ d Abbe number with respect to d-line of the second negative lens
  • L1c ⁇ d Abbe number with respect to d-line of the third positive lens.
  • conditional expression (9) is satisfied.
  • the following conditional expression (9-1) is satisfied, better characteristics can be obtained.
  • the zoom lens according to the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power that is fixed with respect to the image plane Sim at the time of zooming, and a negative lens that moves at the time of zooming.
  • a fifth lens group G5 having a positive refractive power that is fixed with respect to the image plane Sim at the time of zooming.
  • the zoom ratio can be increased without the third lens group G3 returning to the image side when zooming from the wide-angle end to the telephoto end.
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 at the time of zooming from the wide angle end to the telephoto end is preferable that it spread once after narrowing and then narrow again.
  • the optical members PP1 and PP2 are arranged between the lens system and the image plane Sim.
  • a low-pass filter, various filters that cut a specific wavelength range, and the like are used as the lens system.
  • These various filters may be arranged between the lenses instead of being arranged between the image plane Sim, or the lens surface of any lens is coated with a coating having the same action as the various filters. May be.
  • FIG. 1 is a sectional view showing the lens configuration of the zoom lens of Example 1.
  • the left side is the object side
  • the right side is the image side
  • the illustrated aperture stop St does not necessarily represent the size or shape.
  • the position on the optical axis Z is not shown. Further, in FIG.
  • the zoom lens according to the first exemplary embodiment includes, in order from the object side, the first lens group G1 including the ten lenses L1a to L1j and the positive refractive power as a whole, and the six lenses L2a to L2f.
  • the second lens group G2 having a negative refractive power as a whole, and the three lenses L3a to L3c, and the third lens group G3 having a positive refractive power as a whole, and three lenses L4a to L4c.
  • the lens includes a fourth lens group G4 having a positive refractive power as a whole, and a fifth lens group G5 having a total of positive refractive power and 15 lenses L5a to L5o.
  • the first lens group G1 includes a first a lens group G1a composed of three lenses L1a to L1c, a first b lens group G1b composed of three lenses L1d to L1f, and a lens L1g to a lens L1j.
  • the first lens group G1c is composed of four lenses.
  • Table 1 shows basic lens data of the zoom lens of Example 1
  • Table 2 shows data related to specifications
  • Table 3 shows data on the surface distance at which the distance changes upon zooming
  • Table 3 shows data on the aspheric coefficient
  • Table 4 shows data on aspheric coefficients. Shown in In the following, the meaning of the symbols in the table will be described using the example 1 as an example, but the same applies to the examples 2 to 11.
  • the surface number column indicates the surface number that sequentially increases toward the image side with the surface of the component closest to the object side as the first
  • the curvature radius column indicates the curvature radius of each surface.
  • the nd column shows the refractive index of each optical element at the d-line (wavelength 587.6 nm)
  • the ⁇ d column shows the Abbe number of each optical element at the d-line (wavelength 587.6 nm)
  • ⁇ gF The column shows the partial dispersion ratio of each optical element.
  • the basic lens data includes the aperture stop St and the optical members PP1 and PP2.
  • the phrase (aperture) is written together with the surface number.
  • DD [surface number] is described in the surface interval column where the interval changes during zooming.
  • Table 3 shows numerical values corresponding to the DD [surface number].
  • the data related to the specifications in Table 2 include zoom magnification, focal length f ′, F value FNo. , And the value of the total angle of view 2 ⁇ .
  • the surface number of the aspheric surface is marked with *, and the paraxial radius of curvature is shown as the radius of curvature of the aspheric surface.
  • the data relating to the aspheric coefficients in Table 4 shows the surface numbers of the aspheric surfaces and the aspheric coefficients related to these aspheric surfaces.
  • the numerical value “E ⁇ n” (n: integer) of the aspheric coefficient means “ ⁇ 10 ⁇ n ”.
  • Zd C ⁇ h 2 / ⁇ 1+ (1 ⁇ KA ⁇ C 2 ⁇ h 2 ) 1/2 ⁇ + ⁇ Am ⁇ h m
  • Zd Depth of aspheric surface (length of a perpendicular line drawn from a point on the aspherical surface at height h to a plane perpendicular to the optical axis where the aspherical vertex contacts)
  • h Height (distance from the optical axis)
  • C reciprocal of paraxial radius of curvature KA
  • FIG. 12 shows aberration diagrams of the zoom lens of Example 1.
  • 12 shows spherical aberration, astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration at the wide-angle end in order from the upper left side in FIG. 12, and spherical aberration, astigmatism, distortion at the middle position in order from the middle left side in FIG.
  • Aberration and lateral chromatic aberration are shown, and spherical aberration, astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration at the telephoto end are shown in order from the lower left side in FIG.
  • These aberration diagrams show states when the object distance is infinite.
  • Each aberration diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion shows aberrations with the d-line (wavelength 587.6 nm) as the reference wavelength.
  • the aberrations for the d-line (wavelength 587.6 nm), C-line (wavelength 656.3 nm), F-line (wavelength 486.1 nm), and g-line (wavelength 435.8 nm) are shown as a solid line and a long broken line, respectively. , A short dashed line, and a solid gray line.
  • the sagittal and tangential aberrations are indicated by a solid line and a short broken line, respectively.
  • FIG. 2 is a sectional view showing the lens configuration of the zoom lens of Example 2.
  • the zoom lens of the second embodiment has the same number of lenses as the zoom lens of the first embodiment.
  • Table 5 shows basic lens data of the zoom lens of Example 2
  • Table 6 shows data concerning specifications
  • Table 7 shows data about changing surface spacing
  • Table 8 shows data about aspheric coefficients
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing the lens configuration of the zoom lens of Example 3.
  • the zoom lens of Example 3 has the same number of lenses as the zoom lens of Example 1.
  • Table 9 shows basic lens data of the zoom lens of Example 3
  • Table 10 shows data on specifications
  • Table 11 shows data on changing surface distances
  • Table 12 shows data on aspheric coefficients
  • FIG. 4 is a cross-sectional view showing the lens configuration of the zoom lens of Example 4.
  • the zoom lens of Example 4 differs from the zoom lens of Example 1 only in the configuration of the number of lenses in the first lens group G1.
  • the first lens group G1 includes a first a lens group G1a composed of three lenses L1a to L1c, a first b lens group G1b composed of two lenses, a lens L1d and a lens L1e, and a lens L1f to a lens L1j.
  • the first lens group G1c is composed of five lenses.
  • Table 13 shows basic lens data of the zoom lens of Example 4
  • Table 14 shows data concerning specifications
  • Table 15 shows data concerning changing surface distances
  • Table 16 shows data concerning aspheric coefficients
  • FIG. 5 is a sectional view showing the lens configuration of the zoom lens of Example 5.
  • the zoom lens of Example 5 has the same number of lenses as the zoom lens of Example 4.
  • Table 17 shows basic lens data of the zoom lens of Example 5
  • Table 18 shows data on specifications
  • Table 19 shows data on changing surface spacing
  • Table 20 shows data on aspheric coefficients
  • FIG. 6 is a cross-sectional view showing the lens configuration of the zoom lens of Example 6.
  • the zoom lens of Example 6 has the same number of lenses as the zoom lens of Example 4.
  • Table 21 shows basic lens data of the zoom lens of Example 6
  • Table 22 shows data on specifications
  • Table 23 shows data on changing surface spacing
  • Table 24 shows data on aspheric coefficients
  • FIG. 7 is a cross-sectional view showing the lens configuration of the zoom lens of Example 7.
  • the zoom lens of Example 7 has the same number of lenses as the zoom lens of Example 4.
  • Table 25 shows basic lens data of the zoom lens of Example 7
  • Table 26 shows data on specifications
  • Table 27 shows data on changing surface spacing
  • Table 28 shows data on aspheric coefficients
  • FIG. 8 is a sectional view showing the lens configuration of the zoom lens of Example 8.
  • the zoom lens of Example 8 has the same number of lenses as the zoom lens of Example 4.
  • Table 29 shows basic lens data of the zoom lens of Example 8
  • Table 30 shows data on specifications
  • Table 31 shows data on changing surface spacing
  • Table 32 shows data on aspheric coefficients
  • FIG. 9 is a sectional view showing the lens configuration of the zoom lens of Example 9.
  • the zoom lens of the ninth embodiment has the same number of lenses as the zoom lens of the fourth embodiment.
  • Table 33 shows basic lens data of the zoom lens of Example 9
  • Table 34 shows data concerning specifications
  • Table 35 shows data concerning changing surface distances
  • Table 36 shows data concerning aspheric coefficients
  • FIG. 10 A sectional view showing the lens configuration of the zoom lens of Example 10 is shown in FIG.
  • the zoom lens of Example 10 has the same number of lenses as the zoom lens of Example 4.
  • Table 37 shows basic lens data of the zoom lens of Example 10
  • Table 38 shows data on specifications
  • Table 39 shows data on changing surface spacing
  • Table 40 shows data on aspheric coefficients
  • FIG. 11 is a sectional view showing the lens configuration of the zoom lens of Example 11.
  • the zoom lens of Example 11 has the same number of lenses as the zoom lens of Example 4.
  • Table 41 shows basic lens data of the zoom lens of Example 11
  • Table 42 shows data concerning specifications
  • Table 43 shows data concerning changing surface spacing
  • Table 44 shows data concerning aspheric coefficients
  • Table 45 shows values corresponding to the conditional expressions (1) to (9) of the zoom lenses of Examples 1 to 11.
  • the d-line is used as the reference wavelength, and the values shown in Table 45 below are at this reference wavelength.
  • FIG. 23 shows a schematic configuration diagram of an imaging apparatus using the zoom lens of the embodiment of the present invention as an example of the imaging apparatus of the embodiment of the present invention.
  • FIG. 23 schematically shows each lens group.
  • the image pickup apparatus include a video camera and an electronic still camera provided with a solid-state image pickup device such as a CCD (Charge-Coupled Device) and a CMOS (Complementary-Metal-Oxide-Semiconductor).
  • An image pickup apparatus 10 shown in FIG. 23 includes a zoom lens 1, a filter 6 having a function such as a low-pass filter arranged on the image side of the zoom lens 1, an image pickup element 7 arranged on the image side of the filter 6, and a signal. And a processing circuit 8.
  • the image sensor 7 converts an optical image formed by the zoom lens 1 into an electrical signal.
  • a CCD, a CMOS, or the like can be used as the image sensor 7.
  • the image sensor 7 is arranged so that its image plane coincides with the image plane of the zoom lens 1.
  • An image picked up by the zoom lens 1 is formed on the image pickup surface of the image pickup device 7, an output signal from the image pickup device 7 relating to the image is subjected to arithmetic processing by the signal processing circuit 8, and the image is displayed on the display device 9.
  • the imaging device 10 of the present embodiment includes the zoom lens 1 of the present invention, it can acquire a high-quality and high-quality image.
  • the present invention has been described with reference to the embodiments and examples. However, the present invention is not limited to the above-described embodiments and examples, and various modifications can be made.
  • the values of the radius of curvature, the surface interval, the refractive index, and / or the Abbe number of each lens are not limited to the values shown in the above numerical examples, and may take other values.

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Abstract

【課題】高倍率でかつ諸収差が良好に補正された高性能なズームレンズおよびこのズームレンズを備えた撮像装置を提供する。 【解決手段】物体側から順に、変倍の際に像面（Ｓｉｍ）に対し固定されている正の第１レンズ群（Ｇ１）と、負の第２レンズ群（Ｇ２）を含み変倍の際に隣接する群との光軸方向の間隔を変化させて移動する少なくとも２つの移動レンズ群と、最も像側に配置され変倍の際に像面（Ｓｉｍ）に対し固定されている最終レンズ群とから実質的になり、第１レンズ群（Ｇ１）は、最も物体側から順に連続して、像側に凹面を向けた第１負レンズ（Ｌ１ａ）と、第２負レンズ（Ｌ１ｂ）と、第３正レンズ（Ｌ１ｃ）とを有し、第１レンズ群（Ｇ１）に関する所定の条件式を満足するものとする。

Description

ズームレンズおよび撮像装置
　本発明は、デジタルカメラ、ビデオカメラや放送用カメラ、映画撮影用カメラ、監視用カメラ等の電子カメラに好適なズームレンズおよびこのズームレンズを備えた撮像装置に関するものである。
　デジタルカメラ、ビデオカメラや放送用カメラ、映画撮影用カメラ、監視用カメラ等の電子カメラに用いられるズームレンズとして、特許文献１～４のズームレンズが提案されている。
　特許文献１の実施例１～３、特許文献２の実施例６、特許文献３の実施例４、および特許文献４の実施例６には、いずれも、物体側から順に、変倍の際に像面に対し固定されている正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群を含む少なくとも２つの移動レンズ群と、最も像側に配置され変倍の際に像面に対し固定されている最終レンズ群とから構成されたレンズ系が開示されている。
特開２０１５－５２７８１号公報 特開２０１５－９４８６９号公報 特開２０１１－３９４０１号公報 特開２０１３－２２１９７７号公報
　しかしながら、特許文献１の実施例１および３のレンズは、望遠側の球面収差の低減と変倍の際の像面湾曲の変動の低減を十分に両立できておらず、実施例２のレンズは、望遠端の球面収差の量が十分に小さいとは言えない。
　また、特許文献２の実施例６のレンズおよび特許文献３の実施例４のレンズは、望遠側の球面収差の低減と変倍の際の像面湾曲の変動の低減を十分に両立できていない。
　また、特許文献４の実施例６のレンズは、高倍率ではない。
　本発明は上記事情に鑑みなされたものであり、高倍率でかつ諸収差が良好に補正された高性能なズームレンズおよびこのズームレンズを備えた撮像装置を提供することを目的とするものである。
　本発明のズームレンズは、物体側から順に、変倍の際に像面に対し固定されている正の屈折力を有する第１レンズ群と、第１レンズ群に隣接した負の屈折力を有する第２レンズ群を含み変倍の際に隣接する群との光軸方向の間隔を変化させて移動する少なくとも２つの移動レンズ群と、最も像側に配置され変倍の際に像面に対し固定されている最終レンズ群とから実質的になり、第１レンズ群は、最も物体側から順に連続して、像側に凹面を向けた第１負レンズと、第２負レンズと、第３正レンズとを有し、下記条件式（１）、（２）、および（３）を満足することを特徴とするものである。
　　－０．８＜（Ｌ１ａｒ＋Ｌ１ｂｆ）／（Ｌ１ａｒ－Ｌ１ｂｆ）＜－０．０３　…（１）
　　０．０４＜ｄ２／ｔｔ１＜０．１３　…（２）
　　－１０＜ｆ１／ｆ２＜－３　…（３）
ただし、
　Ｌ１ａｒ：第１負レンズの像側の面の曲率半径
　Ｌ１ｂｆ：第２負レンズの物体側の面の曲率半径
　ｄ２：第１負レンズと第２負レンズとの間隔
　ｔｔ１：第１レンズ群の光軸上の長さ
　ｆ１：第１レンズ群のｄ線における焦点距離
　ｆ２：第２レンズ群のｄ線における焦点距離
とする。
　なお、下記条件式（１－１）、（２－１）、（３－１）、および／または（３－２）を満足することがより好ましい。
　　－０．４１＜（Ｌ１ａｒ＋Ｌ１ｂｆ）／（Ｌ１ａｒ－Ｌ１ｂｆ）＜－０．０４　…（１－１）
　　０．０６＜ｄ２／ｔｔ１＜０．１２　…（２－１）
　　－５．５＜ｆ１／ｆ２＜－３　…（３－１）
　　－４．６＜ｆ１／ｆ２＜－３．５　…（３－２）
　本発明のズームレンズにおいて、第１レンズ群は、物体側から順に、合焦の際に像面に対し固定されている負の屈折力を有する第１ａレンズ群と、合焦の際に光軸に沿って移動する正の屈折力を有する第１ｂレンズ群と、合焦の際に像面に対し固定されている正の屈折力を有する第１ｃレンズ群とから実質的になり、第１ａレンズ群は、３枚のレンズから実質的になることが好ましい。
　第１レンズ群について、第１ａレンズ群と、第１ｂレンズ群と、第１ｃレンズ群とから実質的になるものとした場合、下記条件式（４）を満足することが好ましく、下記条件式（４－１）を満足することがより好ましい。
　　－０．６５＜ｆ１／ｆ１ａ＜－０．５　…（４）
　　－０．６３＜ｆ１／ｆ１ａ＜－０．５２　…（４－１）
ただし、
　ｆ１：第１レンズ群のｄ線における焦点距離
　ｆ１ａ：第１ａレンズ群のｄ線における焦点距離
とする。
　また、第１レンズ群について、第１ａレンズ群と、第１ｂレンズ群と、第１ｃレンズ群とから実質的になるものとした場合、下記条件式（５）を満足することが好ましく、下記条件式（５－１）を満足することがより好ましい。
　　－０．４＜ｆ１／ｆ１ａｂ＜－０．２　…（５）
　　－０．３６＜ｆ１／ｆ１ａｂ＜－０．２１　…（５－１）
ただし、
　ｆ１：第１レンズ群のｄ線における焦点距離
　ｆ１ａｂ：第１ａレンズ群および第１ｂレンズ群のｄ線における合成焦点距離
とする。
　また、第１レンズ群について、第１ａレンズ群と、第１ｂレンズ群と、第１ｃレンズ群とから実質的になるものとした場合、下記条件式（６）を満足することが好ましく、下記条件式（６－１）を満足することがより好ましい。
　　７５＜ｆ１ｃ＿νｄ＿ａｖｅ＜９５．２　…（６）
　　７８＜ｆ１ｃ＿νｄ＿ａｖｅ＜９５．２　…（６－１）
ただし、
　ｆ１ｃ＿νｄ＿ａｖｅ：第１ｃレンズ群に含まれる正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値
とする。
　また、第１レンズ群について、第１ａレンズ群と、第１ｂレンズ群と、第１ｃレンズ群とから実質的になるものとした場合、下記条件式（７）を満足することが好ましく、下記条件式（７－１）を満足することがより好ましい。
　　０．９５＜ｆ１／ｆ１ｃ＜１．１５　…（７）
　　１＜ｆ１／ｆ１ｃ＜１．１　…（７－１）
ただし、
　ｆ１：第１レンズ群のｄ線における焦点距離
　ｆ１ｃ：第１ｃレンズ群のｄ線における焦点距離
とする。
　また、下記条件式（８）を満足することが好ましく、下記条件式（８－１）を満足することがより好ましい。
　　１５＜（Ｌ１ａνｄ＋Ｌ１ｂνｄ）／２－Ｌ１ｃνｄ＜２９　…（８）
　　１８＜（Ｌ１ａνｄ＋Ｌ１ｂνｄ）／２－Ｌ１ｃνｄ＜２６　…（８－１）
ただし、
　Ｌ１ａνｄ：第１負レンズのｄ線に対するアッベ数
　Ｌ１ｂνｄ：第２負レンズのｄ線に対するアッベ数
　Ｌ１ｃνｄ：第３正レンズのｄ線に対するアッベ数
とする。
　また、下記条件式（９）を満足することが好ましく、下記条件式（９－１）を満足することがより好ましい。
　　－０．３＜（Ｌ１ｂｒ－Ｌ１ｃｆ）／（Ｌ１ｂｒ＋Ｌ１ｃｆ）＜０．５　…（９）
　　－０．０６＜（Ｌ１ｂｒ－Ｌ１ｃｆ）／（Ｌ１ｂｒ＋Ｌ１ｃｆ）＜０．３５　…（９－１）
ただし、
　Ｌ１ｂｒ：第２負レンズの像側の面の曲率半径
　Ｌ１ｃｆ：第３正レンズの物体側の面の曲率半径
とする。
　また、本発明のズームレンズは、物体側から順に、変倍の際に像面に対し固定されている正の屈折力を有する第１レンズ群と、変倍の際に移動する負の屈折力を有する第２レンズ群と、変倍の際に移動する正の屈折力を有する第３レンズ群と、変倍の際に移動する正の屈折力を有する第４レンズ群と、変倍の際に像面に対し固定されている正の屈折力を有する第５レンズ群とから実質的になることが好ましい。
　第１レンズ群～第５レンズ群から実質的になるものとした場合、広角端から望遠端への変倍の際に、第３レンズ群および第４レンズ群を合成してなる第３４合成レンズ群と第２レンズ群とはそれぞれの結像倍率が－１倍の点を同時に通るように、第３レンズ群が常に物体側に移動することが好ましい。
　また、第１レンズ群～第５レンズ群から実質的になるものとした場合、広角端から望遠端への変倍の際に、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔は狭まった後に一度広がりその後また狭まることが好ましい。
　本発明の撮像装置は、上記記載の本発明のズームレンズを備えたものである。
　なお、上記「～から実質的になる」とは、構成要素として挙げたもの以外に、実質的にパワーを有さないレンズ、絞りやマスクやカバーガラスやフィルタ等のレンズ以外の光学要素、レンズフランジ、レンズバレル、撮像素子、手ぶれ補正機構等の機構部分、等を含んでもよいことを意図するものである。
　また、上記のレンズ群の屈折力の符号、レンズの屈折力の符号、およびレンズの面形状は、非球面が含まれているものは近軸領域で考えることとする。また、上記条件式は全て断りがない限りｄ線（波長５８７．６ｎｍ）を基準とし、かつ無限遠合焦時の値とする。
　本発明のズームレンズは、物体側から順に、変倍の際に像面に対し固定されている正の屈折力を有する第１レンズ群と、第１レンズ群に隣接した負の屈折力を有する第２レンズ群を含み変倍の際に隣接する群との光軸方向の間隔を変化させて移動する少なくとも２つの移動レンズ群と、最も像側に配置され変倍の際に像面に対し固定されている最終レンズ群とから実質的になり、第１レンズ群は、最も物体側から順に連続して、像側に凹面を向けた第１負レンズと、第２負レンズと、第３正レンズとを有し、下記条件式（１）、（２）、および（３）を満足するものとしたので、高倍率でかつ諸収差が良好に補正された高性能なズームレンズとすることができる。
　　－０．８＜（Ｌ１ａｒ＋Ｌ１ｂｆ）／（Ｌ１ａｒ－Ｌ１ｂｆ）＜－０．０３　…（１）
　　０．０４＜ｄ２／ｔｔ１＜０．１３　…（２）
　　－１０＜ｆ１／ｆ２＜－３　…（３）
　また、本発明の撮像装置は、本発明のズームレンズを備えているため、高倍率でかつ高画質の画像を取得することができる。
本発明の一実施形態にかかるズームレンズ（実施例１と共通）のレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例２のズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例３のズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例４のズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例５のズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例６のズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例７のズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例８のズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例９のズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１０のズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１１のズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１のズームレンズの各収差図 本発明の実施例２のズームレンズの各収差図 本発明の実施例３のズームレンズの各収差図 本発明の実施例４のズームレンズの各収差図 本発明の実施例５のズームレンズの各収差図 本発明の実施例６のズームレンズの各収差図 本発明の実施例７のズームレンズの各収差図 本発明の実施例８のズームレンズの各収差図 本発明の実施例９のズームレンズの各収差図 本発明の実施例１０のズームレンズの各収差図 本発明の実施例１１のズームレンズの各収差図 本発明の実施形態にかかる撮像装置の概略構成図
　以下、本発明の実施形態について図面を参照して詳細に説明する。図１は本発明の一実施形態にかかるズームレンズのレンズ構成を示す断面図である。図１に示す構成例は、後述の実施例１のズームレンズの構成と共通である。図１においては、左側が物体側、右側が像側であり、図示されている開口絞りＳｔは必ずしも大きさや形状を表すものではなく、光軸Ｚ上の位置を示すものである。また、図１では、広角端から望遠端への変倍の際の各レンズ群の移動軌跡を示す矢印、結像倍率が－１倍の点（図中においてβ＝－１と示す水平の点線）、軸上光束ｗａおよび最大画角の光束ｗｂを合わせて示している。
　本実施形態のズームレンズは、物体側から順に、変倍の際に像面Ｓｉｍに対し固定されている正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、第１レンズ群Ｇ１に隣接した負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２を含み変倍の際に隣接する群との光軸方向の間隔を変化させて移動する少なくとも２つの移動レンズ群と、最も像側に配置され変倍の際に像面Ｓｉｍに対し固定されている最終レンズ群（図１に示す本実施形態のズームレンズにおいては、第５レンズ群Ｇ５が最終レンズ群に該当する）とから実質的に構成されている。
　このズームレンズを撮像装置に適用する際には、レンズを装着するカメラ側の構成に応じて、光学系と像面Ｓｉｍの間にカバーガラス、プリズム、および／または赤外線カットフィルタやローパスフィルタなどの各種フィルタを配置することが好ましいため、図１では、これらを想定した平行平面板状の光学部材ＰＰ１およびＰＰ２をレンズ系と像面Ｓｉｍとの間に配置した例を示している。
　第１レンズ群Ｇ１は、最も物体側から順に連続して、像側に凹面を向けた第１負レンズＬ１ａと、第２負レンズＬ１ｂと、第３正レンズＬ１ｃとを有する。
　このような構成とすることで、第３正レンズＬ１ｃ以降のレンズに入射する周辺画角の主光線の角度を低減できるため、第３正レンズＬ１ｃ以降のレンズにおける非点収差の発生を低減できる。また、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の負レンズを２枚構成とすることで負のパワーを分担させることができるため、球面収差の発生を抑制できる。
　さらに、下記条件式（１）、（２）、および（３）を満足するように構成されている。条件式（１）を満足することで、変倍の際の像面湾曲の変動を低減可能となり、さらに、望遠側の球面収差を適切な範囲に収めることが可能となる。また、条件式（２）の上限以上とならないようにすることで、望遠側の球面収差を低減可能となる。条件式（２）の下限以下とならないようにすることで、第１負レンズＬ１ａと第２負レンズＬ１ｂとの間に形成される空気レンズに十分な負のパワーを与えることが可能となるため、望遠側の球面収差を低減可能となる。また、条件式（３）の上限以上とならないようにすることで、高倍率とすることができる。条件式（３）の下限以下とならないようにすることで、変倍の際の球面収差、非点収差、および歪曲収差の変動を抑えることができる。
　　－０．８＜（Ｌ１ａｒ＋Ｌ１ｂｆ）／（Ｌ１ａｒ－Ｌ１ｂｆ）＜－０．０３　…（１）
　　０．０４＜ｄ２／ｔｔ１＜０．１３　…（２）
　　－１０＜ｆ１／ｆ２＜－３　…（３）
ただし、
　Ｌ１ａｒ：第１負レンズの像側の面の曲率半径
　Ｌ１ｂｆ：第２負レンズの物体側の面の曲率半径
　ｄ２：第１負レンズと第２負レンズとの間隔
　ｔｔ１：第１レンズ群の光軸上の長さ
　ｆ１：第１レンズ群のｄ線における焦点距離
　ｆ２：第２レンズ群のｄ線における焦点距離
とする。
　なお、下記条件式（１－１）、（２－１）、（３－１）、および／または（３－２）を満足するものとすれば、より良好な特性とすることができる。
　　－０．４１＜（Ｌ１ａｒ＋Ｌ１ｂｆ）／（Ｌ１ａｒ－Ｌ１ｂｆ）＜－０．０４　…（１－１）
　　０．０６＜ｄ２／ｔｔ１＜０．１２　…（２－１）
　　－５．５＜ｆ１／ｆ２＜－３　…（３－１）
　　－４．６＜ｆ１／ｆ２＜－３．５　…（３－２）
　本実施形態のズームレンズにおいては、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、合焦の際に像面Ｓｉｍに対し固定されている負の屈折力を有する第１ａレンズ群Ｇ１ａと、合焦の際に光軸に沿って移動する正の屈折力を有する第１ｂレンズ群Ｇ１ｂと、合焦の際に像面Ｓｉｍに対し固定されている正の屈折力を有する第１ｃレンズ群Ｇ１ｃとから実質的になり、第１ａレンズ群Ｇ１ａは、３枚のレンズから実質的になることが好ましい。
　第１レンズ群Ｇ１について上記のような構成とすることで、合焦の際の望遠側の球面収差の変動を低減できる。また、第１ａレンズ群Ｇ１ａのレンズの枚数を３枚に抑えることにより、第１ａレンズ群Ｇ１ａの光軸方向の長さを抑えることができるとともに、第１負レンズＬ１ａの有効径が大きくなることを抑えることができる。
　第１レンズ群Ｇ１について、第１ａレンズ群Ｇ１ａと、第１ｂレンズ群Ｇ１ｂと、第１ｃレンズ群Ｇ１ｃとから実質的になるものとした場合、下記条件式（４）を満足することが好ましい。無限遠から近距離への合焦の際に最大画角の光線が第１ａレンズ群Ｇ１ａを通過する高さが低くなるため歪曲収差の変動が発生しやすいが、条件式（４）を満足することで、合焦の際の広角端の最大画角の歪曲収差の変動を抑えることができる。なお、下記条件式（４－１）を満足するものとすれば、より良好な特性とすることができる。
　　－０．６５＜ｆ１／ｆ１ａ＜－０．５　…（４）
　　－０．６３＜ｆ１／ｆ１ａ＜－０．５２　…（４－１）
ただし、
　ｆ１：第１レンズ群のｄ線における焦点距離
　ｆ１ａ：第１ａレンズ群のｄ線における焦点距離
とする。
　また、第１レンズ群Ｇ１について、第１ａレンズ群Ｇ１ａと、第１ｂレンズ群Ｇ１ｂと、第１ｃレンズ群Ｇ１ｃとから実質的になるものとした場合、下記条件式（５）を満足することが好ましい。条件式（５）の上限以上とならないようにすることで、合焦の際の広角端の中間画角（６割程度）の画角変動を抑えることができる。条件式（５）の下限以下とならないようにすることで、合焦の際の広角端の最大画角の歪曲収差の変動を抑えることができる。なお、下記条件式（５－１）を満足するものとすれば、より良好な特性とすることができる。
　　－０．４＜ｆ１／ｆ１ａｂ＜－０．２　…（５）
　　－０．３６＜ｆ１／ｆ１ａｂ＜－０．２１　…（５－１）
ただし、
　ｆ１：第１レンズ群のｄ線における焦点距離
　ｆ１ａｂ：第１ａレンズ群および第１ｂレンズ群のｄ線における合成焦点距離
とする。
　また、第１レンズ群Ｇ１について、第１ａレンズ群Ｇ１ａと、第１ｂレンズ群Ｇ１ｂと、第１ｃレンズ群Ｇ１ｃとから実質的になるものとした場合、下記条件式（６）を満足することが好ましい。条件式（６）の上限以上とならないようにすることで、比較的高い屈折率のレンズ材料を使用できるため、望遠側の球面収差を低減することができる。条件式（６）の下限以下とならないようにすることで、望遠側の軸上色収差を低減することができる。なお、下記条件式（６－１）を満足するものとすれば、より良好な特性とすることができる。
　　７５＜ｆ１ｃ＿νｄ＿ａｖｅ＜９５．２　…（６）
　　７８＜ｆ１ｃ＿νｄ＿ａｖｅ＜９５．２　…（６－１）
ただし、
　ｆ１ｃ＿νｄ＿ａｖｅ：第１ｃレンズ群に含まれる正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値
とする。
　また、第１レンズ群Ｇ１について、第１ａレンズ群Ｇ１ａと、第１ｂレンズ群Ｇ１ｂと、第１ｃレンズ群Ｇ１ｃとから実質的になるものとした場合、下記条件式（７）を満足することが好ましい。条件式（７）の上限以上とならないようにすることで、望遠側の球面収差を低減することができる。条件式（７）の下限以下とならないようにすることで、合焦の際の広角端の中間画角（６割程度）の画角変動を抑えることができる。なお、下記条件式（７－１）を満足するものとすれば、より良好な特性とすることができる。
　　０．９５＜ｆ１／ｆ１ｃ＜１．１５　…（７）
　　１＜ｆ１／ｆ１ｃ＜１．１　…（７－１）
ただし、
　ｆ１：第１レンズ群のｄ線における焦点距離
　ｆ１ｃ：第１ｃレンズ群のｄ線における焦点距離
とする。
　また、下記条件式（８）を満足することが好ましい。条件式（８）の上限以上とならないようにすることで、望遠側の１次の軸上色収差の発生を抑えることができる。条件式（８）の下限以下とならないようにすることで、第１負レンズＬ１ａおよび／または第２負レンズＬ１ｂに比べて第３正レンズＬ１ｃの方が部分分散比が大きいレンズ材料の組合せを選びやすくなるため、望遠側の２次の軸上色収差を低減し易くできる。なお、下記条件式（８－１）を満足するものとすれば、より良好な特性とすることができる。
　　１５＜（Ｌ１ａνｄ＋Ｌ１ｂνｄ）／２－Ｌ１ｃνｄ＜２９　…（８）
　　１８＜（Ｌ１ａνｄ＋Ｌ１ｂνｄ）／２－Ｌ１ｃνｄ＜２６　…（８－１）
ただし、
　Ｌ１ａνｄ：第１負レンズのｄ線に対するアッベ数
　Ｌ１ｂνｄ：第２負レンズのｄ線に対するアッベ数
　Ｌ１ｃνｄ：第３正レンズのｄ線に対するアッベ数
とする。
　また、下記条件式（９）を満足することが好ましい。条件式（９）の上限以上とならないようにすることで、望遠側の５次以上の球面収差の発生を抑えることができる。条件式（９）の下限以下とならないようにすることで、望遠側の３次の球面収差の発生を抑えることができる。なお、下記条件式（９－１）を満足するものとすれば、より良好な特性とすることができる。
　　－０．３＜（Ｌ１ｂｒ－Ｌ１ｃｆ）／（Ｌ１ｂｒ＋Ｌ１ｃｆ）＜０．５　…（９）
　　－０．０６＜（Ｌ１ｂｒ－Ｌ１ｃｆ）／（Ｌ１ｂｒ＋Ｌ１ｃｆ）＜０．３５　…（９－１）
ただし、
　Ｌ１ｂｒ：第２負レンズの像側の面の曲率半径
　Ｌ１ｃｆ：第３正レンズの物体側の面の曲率半径
とする。
　また、本実施形態のズームレンズは、物体側から順に、変倍の際に像面Ｓｉｍに対し固定されている正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、変倍の際に移動する負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、変倍の際に移動する正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、変倍の際に移動する正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、変倍の際に像面Ｓｉｍに対し固定されている正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから実質的になることが好ましい。上記のような構成とし第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４とを独立して移動させることで、高倍率にしつつ、変倍の際の像面湾曲の変動を抑えることができる。
　上記のように第１レンズ群Ｇ１～第５レンズ群Ｇ５から実質的になるものとした場合、広角端から望遠端への変倍の際に、第３レンズ群Ｇ３および第４レンズ群Ｇ４を合成してなる第３４合成レンズ群と第２レンズ群Ｇ２とはそれぞれの結像倍率が－１倍の点を同時に通るように、第３レンズ群Ｇ３が常に物体側に移動することが好ましい。このような構成とすることで、広角端から望遠端への変倍の際に第３レンズ群Ｇ３が像側に戻ることなく、変倍比を大きくとることが可能となる。
　また、第１レンズ群Ｇ１～第５レンズ群Ｇ５から実質的になるものとした場合、広角端から望遠端への変倍の際に、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は狭まった後に一度広がりその後また狭まることが好ましい。このような構成とすることで、中間焦点距離での像面湾曲の変動を抑えることが可能となる。
　図１に示す例では、レンズ系と像面Ｓｉｍとの間に光学部材ＰＰ１，ＰＰ２を配置した例を示したが、ローパスフィルタや特定の波長域をカットするような各種フィルタ等をレンズ系と像面Ｓｉｍとの間に配置する代わりに、各レンズの間にこれらの各種フィルタを配置してもよく、あるいは、いずれかのレンズのレンズ面に、各種フィルタと同様の作用を有するコートを施してもよい。
　次に、本発明のズームレンズの数値実施例について説明する。
　まず、実施例１のズームレンズについて説明する。実施例１のズームレンズのレンズ構成を示す断面図を図１に示す。なお、図１および後述の実施例２～１１に対応した図２～１１においては、左側が物体側、右側が像側であり、図示されている開口絞りＳｔは必ずしも大きさや形状を表すものではなく、光軸Ｚ上の位置を示すものである。また、図１では、広角端から望遠端への変倍の際の各レンズ群の移動軌跡を示す矢印、結像倍率が－１倍の点（図中においてβ＝－１と示す水平の点線）、軸上光束ｗａおよび最大画角の光束ｗｂを合わせて示している。
　実施例１のズームレンズは、物体側から順に、レンズＬ１ａ～レンズＬ１ｊの１０枚のレンズからなり全体として正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、レンズＬ２ａ～レンズＬ２ｆの６枚のレンズからなり全体として負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、レンズＬ３ａ～レンズＬ３ｃの３枚のレンズからなり全体として正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３、レンズＬ４ａ～レンズＬ４ｃの３枚のレンズからなり全体として正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４、およびレンズＬ５ａ～レンズＬ５ｏの１５枚のレンズからなり全体として正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５から構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、レンズＬ１ａ～レンズＬ１ｃの３枚のレンズからなる第１ａレンズ群Ｇ１ａ、レンズＬ１ｄ～レンズＬ１ｆの３枚のレンズからなる第１ｂレンズ群Ｇ１ｂ、およびレンズＬ１ｇ～レンズＬ１ｊの４枚のレンズからなる第１ｃレンズ群Ｇ１ｃから構成されている。
　実施例１のズームレンズの基本レンズデータを表１に、諸元に関するデータを表２に、変倍の際に間隔が変化する面間隔に関するデータを表３に、非球面係数に関するデータを表４に示す。以下では、表中の記号の意味について、実施例１のものを例にとり説明するが、実施例２～１１についても基本的に同様である。
　表１のレンズデータにおいて、面番号の欄には最も物体側の構成要素の面を１番目として像側に向かうに従い順次増加する面番号を示し、曲率半径の欄には各面の曲率半径を示し、面間隔の欄には各面とその次の面との光軸Ｚ上の間隔を示す。また、ｎｄの欄には各光学要素のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率を示し、νｄの欄には各光学要素のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数を示し、θｇＦの欄には各光学要素の部分分散比を示す。
　なお、部分分散比θｇＦは下記式で表される。
　　θｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）
ただし、
　ｎｇ：ｇ線における屈折率
　ｎＦ：Ｆ線における屈折率
　ｎＣ：Ｃ線における屈折率
とする。
　ここで、曲率半径の符号は、面形状が物体側に凸の場合を正、像側に凸の場合を負としている。基本レンズデータには、開口絞りＳｔ、光学部材ＰＰ１，ＰＰ２も含めて示している。開口絞りＳｔに相当する面の面番号の欄には面番号とともに（絞り）という語句を記載している。また、表１のレンズデータにおいて、変倍の際に間隔が変化する面間隔の欄にはそれぞれＤＤ[面番号]と記載している。このＤＤ[面番号]に対応する数値は表３に示している。
　表２の諸元に関するデータに、ズーム倍率、焦点距離ｆ´、Ｆ値ＦＮｏ．、および全画角２ωの値を示す。
　基本レンズデータ、諸元に関するデータ、および変化する面間隔に関するデータにおいて、角度の単位としては度を用い、長さの単位としてはｍｍを用いているが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても使用可能なため他の適当な単位を用いることもできる。
　表１のレンズデータでは、非球面の面番号に＊印を付しており、非球面の曲率半径として近軸の曲率半径の数値を示している。表４の非球面係数に関するデータには、非球面の面番号と、これら非球面に関する非球面係数を示す。非球面係数の数値の「Ｅ±ｎ」（ｎ：整数）は「×１０±ｎ」を意味する。非球面係数は、下記式で表される非球面式における各係数ＫＡ、Ａｍ（ｍ＝３…１６）の値である。
　　Ｚｄ＝Ｃ・ｈ２／｛１＋（１－ＫＡ・Ｃ２・ｈ２）１/２｝＋ΣＡｍ・ｈｍ
ただし、
　Ｚｄ：非球面深さ（高さｈの非球面上の点から、非球面頂点が接する光軸に垂直な平面に下ろした垂線の長さ）
　ｈ：高さ（光軸からの距離）
　Ｃ：近軸曲率半径の逆数
　ＫＡ、Ａｍ：非球面係数（ｍ＝３…１６）
とする。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
  
　実施例１のズームレンズの各収差図を図１２に示す。なお、図１２中の上段左側から順に広角端での球面収差、非点収差、歪曲収差、および倍率色収差を示し、図１２中の中段左側から順に中間位置での球面収差、非点収差、歪曲収差、および倍率色収差を示し、図１２中の下段左側から順に望遠端での球面収差、非点収差、歪曲収差、および倍率色収差を示す。これらの収差図は、物体距離を無限遠としたときの状態を示す。球面収差、非点収差、および歪曲収差を表す各収差図には、ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）を基準波長とした収差を示す。球面収差図にはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）、Ｃ線(波長６５６．３ｎｍ)、Ｆ線(波長４８６．１ｎｍ)、およびｇ線(波長４３５．８ｎｍ)についての収差をそれぞれ実線、長破線、短破線、および灰色の実線で示す。非点収差図にはサジタル方向およびタンジェンシャル方向の収差をそれぞれ実線および短破線で示す。倍率色収差図にはＣ線(波長６５６．３ｎｍ)、Ｆ線(波長４８６．１ｎｍ) 、およびｇ線(波長４３５．８ｎｍ)についての収差をそれぞれ長破線、短破線、および灰色の実線で示す。なお、球面収差図のＦＮｏ．はＦ値、その他の収差図のωは半画角を意味する。
　次に、実施例２のズームレンズについて説明する。実施例２のズームレンズのレンズ構成を示す断面図を図２に示す。実施例２のズームレンズは、実施例１のズームレンズと同じレンズ枚数構成である。また、実施例２のズームレンズの基本レンズデータを表５に、諸元に関するデータを表６に、変化する面間隔に関するデータを表７に、非球面係数に関するデータを表８に、各収差図を図１３に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
  
　次に、実施例３のズームレンズについて説明する。実施例３のズームレンズのレンズ構成を示す断面図を図３に示す。実施例３のズームレンズは、実施例１のズームレンズと同じレンズ枚数構成である。また、実施例３のズームレンズの基本レンズデータを表９に、諸元に関するデータを表１０に、変化する面間隔に関するデータを表１１に、非球面係数に関するデータを表１２に、各収差図を図１４に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
  
　次に、実施例４のズームレンズについて説明する。実施例４のズームレンズのレンズ構成を示す断面図を図４に示す。
　実施例４のズームレンズは、実施例１のズームレンズと比較して第１レンズ群Ｇ１のレンズ枚数構成のみが異なる。第１レンズ群Ｇ１は、レンズＬ１ａ～レンズＬ１ｃの３枚のレンズからなる第１ａレンズ群Ｇ１ａ、レンズＬ１ｄおよびレンズＬ１ｅの２枚のレンズからなる第１ｂレンズ群Ｇ１ｂ、およびレンズＬ１ｆ～レンズＬ１ｊの５枚のレンズからなる第１ｃレンズ群Ｇ１ｃから構成されている。
　また、実施例４のズームレンズの基本レンズデータを表１３に、諸元に関するデータを表１４に、変化する面間隔に関するデータを表１５に、非球面係数に関するデータを表１６に、各収差図を図１５に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000016
  
　次に、実施例５のズームレンズについて説明する。実施例５のズームレンズのレンズ構成を示す断面図を図５に示す。実施例５のズームレンズは、実施例４のズームレンズと同じレンズ枚数構成である。また、実施例５のズームレンズの基本レンズデータを表１７に、諸元に関するデータを表１８に、変化する面間隔に関するデータを表１９に、非球面係数に関するデータを表２０に、各収差図を図１６に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000017
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000018
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000019
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000020
  
　次に、実施例６のズームレンズについて説明する。実施例６のズームレンズのレンズ構成を示す断面図を図６に示す。実施例６のズームレンズは、実施例４のズームレンズと同じレンズ枚数構成である。また、実施例６のズームレンズの基本レンズデータを表２１に、諸元に関するデータを表２２に、変化する面間隔に関するデータを表２３に、非球面係数に関するデータを表２４に、各収差図を図１７に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000021
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000022
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000023
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000024
  
　次に、実施例７のズームレンズについて説明する。実施例７のズームレンズのレンズ構成を示す断面図を図７に示す。実施例７のズームレンズは、実施例４のズームレンズと同じレンズ枚数構成である。また、実施例７のズームレンズの基本レンズデータを表２５に、諸元に関するデータを表２６に、変化する面間隔に関するデータを表２７に、非球面係数に関するデータを表２８に、各収差図を図１８に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000025
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000026
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000027
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000028
  
　次に、実施例８のズームレンズについて説明する。実施例８のズームレンズのレンズ構成を示す断面図を図８に示す。実施例８のズームレンズは、実施例４のズームレンズと同じレンズ枚数構成である。また、実施例８のズームレンズの基本レンズデータを表２９に、諸元に関するデータを表３０に、変化する面間隔に関するデータを表３１に、非球面係数に関するデータを表３２に、各収差図を図１９に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000029
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000030
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000031
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000032
  
　次に、実施例９のズームレンズについて説明する。実施例９のズームレンズのレンズ構成を示す断面図を図９に示す。実施例９のズームレンズは、実施例４のズームレンズと同じレンズ枚数構成である。また、実施例９のズームレンズの基本レンズデータを表３３に、諸元に関するデータを表３４に、変化する面間隔に関するデータを表３５に、非球面係数に関するデータを表３６に、各収差図を図２０に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000033
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000034
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000035
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000036
  
　次に、実施例１０のズームレンズについて説明する。実施例１０のズームレンズのレンズ構成を示す断面図を図１０に示す。実施例１０のズームレンズは、実施例４のズームレンズと同じレンズ枚数構成である。また、実施例１０のズームレンズの基本レンズデータを表３７に、諸元に関するデータを表３８に、変化する面間隔に関するデータを表３９に、非球面係数に関するデータを表４０に、各収差図を図２１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000037
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000038
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000039
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000040
  
　次に、実施例１１のズームレンズについて説明する。実施例１１のズームレンズのレンズ構成を示す断面図を図１１に示す。実施例１１のズームレンズは、実施例４のズームレンズと同じレンズ枚数構成である。また、実施例１１のズームレンズの基本レンズデータを表４１に、諸元に関するデータを表４２に、変化する面間隔に関するデータを表４３に、非球面係数に関するデータを表４４に、各収差図を図２２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000041
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000042
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000043
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000044
  
　実施例１～１１のズームレンズの条件式（１）～（９）に対応する値を表４５に示す。なお、全実施例ともｄ線を基準波長としており、下記の表４５に示す値はこの基準波長におけるものである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000045
  
　以上のデータから、実施例１～１１のズームレンズは全て、条件式（１）～（９）を満たしており、２０倍程度と高倍率でかつ諸収差が良好に補正された高性能なズームレンズであることが分かる。
　次に、本発明の実施形態にかかる撮像装置について説明する。図２３に、本発明の実施形態の撮像装置の一例として、本発明の実施形態のズームレンズを用いた撮像装置の概略構成図を示す。なお、図２３では各レンズ群を概略的に示している。この撮像装置としては、例えば、ＣＣＤ（Charge Coupled Device）やＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）等の固体撮像素子を備えたビデオカメラや電子スチルカメラ等を挙げることができる。
　図２３に示す撮像装置１０は、ズームレンズ１と、ズームレンズ１の像側に配置されたローパスフィルタ等の機能を有するフィルタ６と、フィルタ６の像側に配置された撮像素子７と、信号処理回路８とを備えている。撮像素子７はズームレンズ１により形成される光学像を電気信号に変換するものであり、例えば、撮像素子７としては、ＣＣＤやＣＭＯＳ等を用いることができる。撮像素子７は、その撮像面がズームレンズ１の像面に一致するように配置される。
　ズームレンズ１により撮像された像は撮像素子７の撮像面上に結像し、その像に関する撮像素子７からの出力信号が信号処理回路８にて演算処理され、表示装置９に像が表示される。
　本実施形態の撮像装置１０は、本発明のズームレンズ１を備えたものであるから、高倍率でかつ高画質の画像を取得することができる。
　以上、実施形態および実施例を挙げて本発明を説明したが、本発明は上記実施形態および実施例に限定されず、種々の変形が可能である。例えば、各レンズの曲率半径、面間隔、屈折率、および／またはアッベ数等の値は、上記各数値実施例で示した値に限定されず、他の値をとり得るものである。
　　１　　ズームレンズ
　　６　　フィルタ
　　７　　撮像素子
　　８　　信号処理回路
　　９　　表示装置
　　１０　　撮像装置
　　Ｇ１　　第１レンズ群
　　Ｇ１ａ　　第１ａレンズ群
　　Ｇ１ｂ　　第１ｂレンズ群
　　Ｇ１ｃ　　第１ｃレンズ群
　　Ｇ２　　第２レンズ群
　　Ｇ３　　第３レンズ群
　　Ｇ４　　第４レンズ群
　　Ｇ５　　第５レンズ群
　　ＰＰ１，ＰＰ２　　光学部材
　　Ｌ１ａ～Ｌ５ｏ　　レンズ
　　Ｓｉｍ　　像面
　　Ｓｔ　　開口絞り
　　ｗａ　　軸上光束
　　ｗｂ　　最大画角の光束
　　Ｚ　　光軸

Claims (19)

  1. 　物体側から順に、変倍の際に像面に対し固定されている正の屈折力を有する第１レンズ群と、該第１レンズ群に隣接した負の屈折力を有する第２レンズ群を含み変倍の際に隣接する群との光軸方向の間隔を変化させて移動する少なくとも２つの移動レンズ群と、最も像側に配置され変倍の際に像面に対し固定されている最終レンズ群とから実質的になり、
    　前記第１レンズ群は、最も物体側から順に連続して、像側に凹面を向けた第１負レンズと、第２負レンズと、第３正レンズとを有し、
    　下記条件式（１）、（２）、および（３）を満足する
    　ことを特徴とするズームレンズ。
    　　－０．８＜（Ｌ１ａｒ＋Ｌ１ｂｆ）／（Ｌ１ａｒ－Ｌ１ｂｆ）＜－０．０３　…（１）
    　　０．０４＜ｄ２／ｔｔ１＜０．１３　…（２）
    　　－１０＜ｆ１／ｆ２＜－３　…（３）
    ただし、
    　Ｌ１ａｒ：前記第１負レンズの像側の面の曲率半径
    　Ｌ１ｂｆ：前記第２負レンズの物体側の面の曲率半径
    　ｄ２：前記第１負レンズと前記第２負レンズとの間隔
    　ｔｔ１：前記第１レンズ群の光軸上の長さ
    　ｆ１：前記第１レンズ群のｄ線における焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群のｄ線における焦点距離
    とする。
  2. 　前記第１レンズ群は、物体側から順に、合焦の際に像面に対し固定されている負の屈折力を有する第１ａレンズ群と、合焦の際に光軸に沿って移動する正の屈折力を有する第１ｂレンズ群と、合焦の際に像面に対し固定されている正の屈折力を有する第１ｃレンズ群とから実質的になり、
    　前記第１ａレンズ群は、３枚のレンズから実質的になる
    　請求項１記載のズームレンズ。
  3. 　下記条件式（４）を満足する
    　請求項２記載のズームレンズ。
    　　－０．６５＜ｆ１／ｆ１ａ＜－０．５　…（４）
    ただし、
    　ｆ１：前記第１レンズ群のｄ線における焦点距離
    　ｆ１ａ：前記第１ａレンズ群のｄ線における焦点距離
    とする。
  4. 　下記条件式（５）を満足する
    　請求項２または３記載のズームレンズ。
    　　－０．４＜ｆ１／ｆ１ａｂ＜－０．２　…（５）
    ただし、
    　ｆ１：前記第１レンズ群のｄ線における焦点距離
    　ｆ１ａｂ：前記第１ａレンズ群および前記第１ｂレンズ群のｄ線における合成焦点距離とする。
  5. 　下記条件式（６）を満足する
    　請求項２から４のいずれか１項記載のズームレンズ。
    　　７５＜ｆ１ｃ＿νｄ＿ａｖｅ＜９５．２　…（６）
    ただし、
    　ｆ１ｃ＿νｄ＿ａｖｅ：前記第１ｃレンズ群に含まれる正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値
    とする。
  6. 　下記条件式（７）を満足する
    　請求項２から５のいずれか１項記載のズームレンズ。
    　　０．９５＜ｆ１／ｆ１ｃ＜１．１５　…（７）
    ただし、
    　ｆ１：前記第１レンズ群のｄ線における焦点距離
    　ｆ１ｃ：前記第１ｃレンズ群のｄ線における焦点距離
    とする。
  7. 　下記条件式（８）を満足する
    　請求項１から６のいずれか１項記載のズームレンズ。
    　　１５＜（Ｌ１ａνｄ＋Ｌ１ｂνｄ）／２－Ｌ１ｃνｄ＜２９　…（８）
    ただし、
    　Ｌ１ａνｄ：前記第１負レンズのｄ線に対するアッベ数
    　Ｌ１ｂνｄ：前記第２負レンズのｄ線に対するアッベ数
    　Ｌ１ｃνｄ：前記第３正レンズのｄ線に対するアッベ数
    とする。
  8. 　下記条件式（９）を満足する
    　請求項１から７のいずれか１項記載のズームレンズ。
    　　－０．３＜（Ｌ１ｂｒ－Ｌ１ｃｆ）／（Ｌ１ｂｒ＋Ｌ１ｃｆ）＜０．５　…（９）
    ただし、
    　Ｌ１ｂｒ：前記第２負レンズの像側の面の曲率半径
    　Ｌ１ｃｆ：前記第３正レンズの物体側の面の曲率半径
    とする。
  9. 　物体側から順に、
    　変倍の際に像面に対し固定されている正の屈折力を有する前記第１レンズ群と、
    　変倍の際に移動する負の屈折力を有する前記第２レンズ群と、
    　変倍の際に移動する正の屈折力を有する第３レンズ群と、
    　変倍の際に移動する正の屈折力を有する第４レンズ群と、
    　変倍の際に像面に対し固定されている正の屈折力を有する第５レンズ群とから実質的になる
    　請求項１から８のいずれか１項記載のズームレンズ。
  10. 　広角端から望遠端への変倍の際に、前記第３レンズ群および前記第４レンズ群を合成してなる第３４合成レンズ群と前記第２レンズ群とはそれぞれの結像倍率が－１倍の点を同時に通るように、前記第３レンズ群が常に物体側に移動する
    　請求項９記載のズームレンズ。
  11. 　広角端から望遠端への変倍の際に、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔は狭まった後に一度広がりその後また狭まる
    　請求項９または１０記載のズームレンズ。
  12. 　下記条件式（１－１）、（２－１）、（３－１）、および／または（３－２）を満足する
    　請求項１記載のズームレンズ。
    　　－０．４１＜（Ｌ１ａｒ＋Ｌ１ｂｆ）／（Ｌ１ａｒ－Ｌ１ｂｆ）＜－０．０４　…（１－１）
    　　０．０６＜ｄ２／ｔｔ１＜０．１２　…（２－１）
    　　－５．５＜ｆ１／ｆ２＜－３　…（３－１）
    　　－４．６＜ｆ１／ｆ２＜－３．５　…（３－２）
  13. 　下記条件式（４－１）を満足する
    　請求項３記載のズームレンズ。
    　　－０．６３＜ｆ１／ｆ１ａ＜－０．５２　…（４－１）
  14. 　下記条件式（５－１）を満足する
    　請求項４記載のズームレンズ。
    　　－０．３６＜ｆ１／ｆ１ａｂ＜－０．２１　…（５－１）
  15. 　下記条件式（６－１）を満足する
    　請求項５記載のズームレンズ。
    　　７８＜ｆ１ｃ＿νｄ＿ａｖｅ＜９５．２　…（６－１）
  16. 　下記条件式（７－１）を満足する
    　請求項６記載のズームレンズ。
    　　１＜ｆ１／ｆ１ｃ＜１．１　…（７－１）
  17. 　下記条件式（８－１）を満足する
    　請求項７記載のズームレンズ。
    　　１８＜（Ｌ１ａνｄ＋Ｌ１ｂνｄ）／２－Ｌ１ｃνｄ＜２６　…（８－１）
  18. 　下記条件式（９－１）を満足する
    　請求項８記載のズームレンズ。
    　　－０．０６＜（Ｌ１ｂｒ－Ｌ１ｃｆ）／（Ｌ１ｂｒ＋Ｌ１ｃｆ）＜０．３５　…（９－１）
  19. 　請求項１から１８のいずれか１項記載のズームレンズを備えた撮像装置。
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