WO2017130971A1 - スクロール圧縮機及びそれを備えた空気調和装置 - Google Patents

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WO2017130971A1
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fixed
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亮太 中井
泰弘 村上
康夫 水嶋
匡宏 野呂
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ダイキン工業株式会社
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    • F04C23/008—Hermetic pumps

Definitions

  • the present invention relates to a scroll compressor and an air conditioner including the same.
  • Patent Document 1 International Publication No. 2014/155646
  • a fixed scroll and a movable scroll constituting a scroll compressor are formed between a tooth tip portion of a scroll lap portion and a tooth bottom portion facing the same.
  • a step that deepens from the outer peripheral side toward the inner peripheral side is formed at the bottom of the scroll.
  • the tooth thickness of the scroll wrap portion is likely to increase due to thermal expansion under the high compression ratio operating condition, and the temperature during the compression stroke is increased. Since the increase also increases, the tendency for the increase in the tooth thickness of the scroll wrap portion due to thermal expansion to be larger in the portion closer to the inner periphery than in the portion closer to the outer periphery of the wrap portion becomes remarkable.
  • the side clearance between the side surface of the fixed side wrap portion of the fixed scroll and the side surface of the movable side wrap portion of the movable scroll is set based on the portion near the outer periphery of the wrap portion.
  • the side gap is too small at the portion near the inner periphery of the wrap portion, and there is a possibility that the friction loss increases.
  • the side gap is set based on the portion near the inner periphery of the wrap portion, the side gap is too large at the portion near the outer periphery of the wrap portion, and there is a possibility that the refrigerant leakage loss increases.
  • a configuration in which a step is formed in the tooth bottom portion of the scroll as in Patent Document 1 it is difficult to reduce friction loss and refrigerant leakage loss due to such thermal expansion of the scroll. .
  • the problem of the present invention is that the scroll compressor adopts a scroll structure that takes into account the thermal expansion of the scroll during operation, suppresses the side gap from becoming too small in the portion near the inner periphery of the wrap portion, and
  • An object of the present invention is to reduce the friction loss and the refrigerant leakage loss by suppressing the side gap from becoming too large in the portion near the outer periphery of the lap portion.
  • the scroll compressor according to the first aspect includes a fixed scroll and a movable scroll.
  • a spiral fixed side wrap portion is erected on one surface of the fixed side plate portion.
  • the movable scroll is disposed so as to be able to turn facing the fixed scroll, and a spiral movable side wrap portion that is engaged with the fixed side wrap portion is provided on one surface of the movable side plate portion.
  • a side gap that increases from the outer peripheral side toward the inner peripheral side is formed between the side surface of the fixed side wrap portion and the side surface of the movable side wrap portion.
  • the “side gap” is a gap formed between both side surfaces when the side surface of the fixed side wrap portion and the side surface of the movable side wrap portion are closest to each other.
  • the increase in the tooth thickness of the wrap part due to thermal expansion is greater at the inner part than at the outer part of the wrap part.
  • the side surface gap between the side surface of the side wrap portion and the side surface of the movable side wrap portion becomes smaller in the portion closer to the inner periphery than the portion closer to the outer periphery of the wrap portion.
  • the side surface and the movable side of the fixed side wrap portion A side clearance that increases from the outer peripheral side toward the inner peripheral side is formed between the side surfaces of the wrap portion.
  • the increase in the side gap is in a state where the side gap is uniform from the outer peripheral side to the inner peripheral side during the operation of turning the movable scroll. It is set to approach.
  • the lap portion can cancel the tendency that the side surface gap becomes smaller in the portion closer to the inner periphery than the portion closer to the outer periphery of the wrap portion until the side surface gap becomes substantially the same from the outer peripheral side to the inner peripheral side during operation.
  • the increase in the side clearance is set so that the increase ratio increases from the outer peripheral side toward the inner peripheral side. Yes.
  • the temperature rise during the compression stroke tends to be abrupt in the portion closer to the inner periphery than the portion closer to the outer periphery of the lap portion, that is, the rate of increase increases from the outer periphery toward the inner periphery.
  • the reduction of the side clearance due to thermal expansion during operation is abrupt in the portion closer to the inner periphery than the portion closer to the outer periphery of the lap portion, that is, the reduction width increases from the outer periphery toward the inner periphery. The tendency to become appears.
  • the increase in the side gap for canceling it is as described above.
  • the increasing ratio is set so as to increase from the outer peripheral side toward the inner peripheral side.
  • the side gap can be set appropriately in accordance with the tendency of the temperature rise during the compression stroke, and the side gap is further suppressed from becoming too small at the inner peripheral portion of the lap portion.
  • a scroll compressor according to a fourth aspect is the scroll compressor according to any one of the first to third aspects, wherein the increase in the side clearance causes the tooth thickness of the fixed side wrap portion and / or the movable side wrap portion to be outside. It is obtained by decreasing from the side toward the inner peripheral side.
  • the scroll compressor according to the fifth aspect is used to compress the refrigerant containing R32.
  • the tooth thickness of the scroll wrap portion is likely to increase due to thermal expansion, and the temperature rise during the compression stroke also increases.
  • the increase in the tooth thickness due to thermal expansion becomes more prominent in the portion closer to the inner periphery than the portion closer to the outer periphery of the wrap portion.
  • the scroll compressor according to any of the first to fourth aspects is adopted as the scroll compressor here, the side gap is close to the outer periphery of the lap portion due to thermal expansion during operation. It becomes possible to cancel the tendency to become smaller in the portion closer to the inner periphery than the portion, the side gap becomes too small in the portion near the inner periphery of the wrap portion, and the side gap in the portion closer to the outer periphery of the wrap portion. Can be prevented from becoming too large.
  • the air conditioner according to the sixth aspect includes the scroll compressor according to any of the first to fifth aspects.
  • the friction loss and refrigerant leakage loss in the scroll compressor can be reduced, which contributes to the improvement of the air conditioning capability.
  • FIG. 1 It is a schematic sectional drawing of the scroll compressor concerning one Embodiment of this invention. It is a figure which shows a mode that the tooth thickness of a movable scroll increases by the thermal expansion at the time of a driving
  • the scroll structure concerning this invention is not employ
  • FIG. 1 is a schematic cross-sectional view of a scroll compressor 1 according to an embodiment of the present invention.
  • the scroll compressor 1 has a vertically long cylindrical sealed dome-shaped casing 10.
  • the casing 10 is a pressure vessel composed of a casing body 11, an upper wall portion 12, and a bottom wall portion 13, and the inside thereof is hollow.
  • the casing main body 11 is a cylindrical trunk having an axis extending in the vertical direction.
  • the upper wall portion 12 is an airtightly welded and integrally joined to the upper end portion of the casing body 11 and is a bowl-shaped portion having a convex surface protruding upward.
  • the bottom wall portion 13 is a bowl-shaped portion having a convex surface protruding downward, which is welded and integrally joined to the lower end portion of the casing body 11 in an airtight manner.
  • a compression mechanism 14 that compresses the refrigerant
  • a motor 15 that is disposed below the compression mechanism 14.
  • the compression mechanism 14 and the motor 15 are connected by a drive shaft 16 that is disposed so as to extend in the vertical direction in the casing 10.
  • the compression mechanism 14 includes a housing 20, a fixed scroll 30 disposed in close contact with the upper portion of the housing 20, and a movable scroll 40 that meshes with the fixed scroll 30.
  • the housing 20 is press-fitted and fixed to the casing body 11 over the entire outer circumferential surface in the circumferential direction. That is, the casing body 11 and the housing 20 are in close contact with each other in an airtight manner over the entire circumference.
  • the inside of the casing 10 is a high-pressure space that is filled with a high-pressure refrigerant after being compressed by the compression mechanism 14, and the scroll compressor 1 is a so-called high-pressure dome type compressor.
  • the housing 20 is formed with a housing recess 21 recessed in the center of the upper surface and a bearing portion 22 extending downward from the center of the lower surface.
  • the housing 20 is formed with a bearing hole 23 that penetrates the lower end surface of the bearing portion 22 and the bottom surface of the housing recess 21, and the drive shaft 16 is rotatably fitted in the bearing hole 23 via the bearing 24. ing.
  • a suction pipe 17 is inserted into the upper wall portion 12 of the casing 10 in an airtight manner so that a low-pressure refrigerant flows from the outside of the casing 10 into the casing 10 and leads to the compression mechanism 14. Further, a discharge pipe 18 that discharges the high-pressure refrigerant in the casing 10 to the outside of the casing 10 is fitted in the casing body 11 in an airtight manner.
  • the suction pipe 17 penetrates the upper wall portion 12 of the casing 10 in the vertical direction, and an inner end portion is fitted into the fixed scroll 30 of the compression mechanism 14.
  • the discharge pipe 18 penetrates the casing main body 11 of the casing 10 in the lateral direction, and the inner end communicates with the high-pressure space in the casing 10.
  • the lower end surface of the fixed scroll 30 is in close contact with the upper end surface of the housing 20.
  • the fixed scroll 30 is fixed to the housing 20 with bolts or the like.
  • the fixed scroll 30 mainly has a fixed side plate portion 31 and a fixed side wrap portion 32.
  • the fixed side wrap portion 32 is a spiral (involute) portion erected on one surface (here, the lower surface) of the fixed side plate portion 31.
  • the movable scroll 40 mainly has a movable side plate portion 41 and a movable side wrap portion 42.
  • the movable side wrap portion 42 is a spiral (involute) portion that meshes with the fixed side wrap portion 32 erected on one surface (here, the upper surface) of the movable side plate portion 41.
  • the movable scroll 40 is supported by the housing 20 via the Oldham ring 49, and the upper end of the drive shaft 16 is fitted therein so that the inside of the housing 20 can revolve without rotating due to the rotation of the drive shaft 16. Yes.
  • the other surface (here, the lower surface) of the movable side plate portion 41 of the movable scroll 40 is pressed against the fixed scroll 30 by a high-pressure refrigerant that fills the space between the movable side plate portion 41 and the housing recess 21.
  • a compression chamber 39 is formed between the fixed scroll 30 and the movable scroll 40 by engaging the fixed side wrap portion 32 of the fixed scroll 30 and the movable side wrap 42 of the movable scroll 40 with each other.
  • the compression chamber 39 is configured to compress the refrigerant by the volume between the lap portions 32 and 42 contracting toward the center as the movable scroll 40 turns.
  • the fixed-side wrap portion 32 and the movable-side wrap portion 42 have an asymmetric scroll shape formed with a phase shifted by 180 degrees with respect to the rotation of the drive shaft 16.
  • the scroll shape is not limited to the asymmetric scroll shape, and may be a symmetric scroll shape.
  • the fixed side plate portion 31 of the fixed scroll 30 is formed with a discharge port 33 communicating with the compression chamber 39 and an enlarged recess 34 continuing to the discharge port 33.
  • the discharge port 33 is a port for discharging the refrigerant after being compressed in the compression chamber 39, and is formed to extend in the vertical direction at the center of the fixed side plate portion 31.
  • the enlarged recessed portion 34 is configured by a recessed portion that is recessed in the upper surface of the fixed side plate portion 31 and that extends in the horizontal direction.
  • a chamber cover 35 is fixed to the upper surface of the fixed scroll 30 with a bolt or the like so as to close the enlarged recess 34.
  • the chamber cover 35 is covered with the enlarged concave portion 34, thereby forming a chamber chamber that is located above the discharge port 33 and into which the refrigerant flows from the compression chamber 39 through the discharge port 33.
  • the fixed scroll 30 is formed with a suction port 36 through which the upper surface of the fixed scroll 30 and the compression chamber 39 communicate with each other and the suction pipe 17 is fitted.
  • the fixed scroll 30 and the housing 20 are formed with a communication channel (not shown) through which the refrigerant in the chamber chamber flows out into the high-pressure space.
  • the motor 15 has an annular stator 51 fixed to the wall surface in the casing 10 and a rotor 52 configured to be rotatable on the inner peripheral side of the stator 51.
  • a winding is attached to the stator 51.
  • the rotor 52 is drivably coupled to the movable scroll 40 of the compression mechanism 14 via a drive shaft 16 disposed at the axial center of the casing body 11 so as to extend in the vertical direction.
  • lubricating oil is stored at the bottom, and a pump 60 is disposed.
  • the pump 60 is fixed to the casing body 11 and attached to the lower end of the drive shaft 16 so as to pump up the stored lubricating oil.
  • An oil supply passage 61 is formed in the drive shaft 16, and the lubricating oil pumped up by the pump 60 is supplied to each sliding portion through the oil supply passage 61.
  • the scroll compressor 1 having the above basic configuration, when the motor 15 is energized and driven, the rotor 52 rotates with respect to the stator 51, and thereby the drive shaft 16 rotates.
  • the drive shaft 16 rotates, an operation in which the movable scroll 40 turns with respect to the fixed scroll 30 is performed.
  • the low-pressure refrigerant is sucked into the compression chamber 39 from the portion near the outer periphery of the compression chamber 39 through the suction pipe 17.
  • the refrigerant sucked into the compression chamber 39 is compressed while being sent to a portion near the inner periphery of the compression chamber 39 as the volume of the compression chamber 39 changes.
  • the high-pressure refrigerant compressed in the compression chamber 39 is sent to the high-pressure space in the casing 10 from the discharge port 33 at the center of the compression chamber 39 through the chamber chamber and the communication channel, and then through the discharge pipe 18. It is discharged out of the casing 10.
  • the thermal expansion of the scrolls 30 and 40 occurs.
  • a refrigerant such as R32 whose discharge gas refrigerant temperature tends to be high
  • the tooth thicknesses tr and ts of the wrap portions 32 and 42 of the scrolls 30 and 40 (see FIGS. 2 and 3) under the operation condition of the high compression ratio. )
  • the temperature rise during the compression stroke also increases, as shown in FIGS. 2 and 3, the increase in the tooth thickness tr, ts of the wrap portions 32, 42 of the scrolls 30, 40 is caused by the thermal expansion.
  • the inner peripheral side surface 35 protrudes toward the inner peripheral side
  • the outer peripheral side surface 34 protrudes toward the outer peripheral side (see FIG. 3 (see side surfaces 34 and 35 of the fixed side wrap portion 32 indicated by a solid line and a broken line 3).
  • the side surfaces 34 and 45 of the fixed side wrap portion 32 of the fixed scroll 30 and the side surfaces 44 and 45 of the movable side wrap portion 42 of the movable scroll 40 It is conceivable to set the side gap ⁇ between the lap portions 32 and 42 near the outer periphery.
  • the side surface gap ⁇ is a gap formed between the side surfaces 35 and 44 in a state where the inner peripheral side surface 35 of the fixed side wrap portion 32 and the outer peripheral side surface 44 of the movable side wrap portion 42 are closest to each other.
  • a side clearance ⁇ is set, as shown in FIG. 4, in the portion near the outer periphery of the wrap portions 30 and 40 (the portion farthest from the turning axis O of the movable scroll 40 in FIG. 4).
  • the side gap ⁇ is appropriate, but the side gap ⁇ is reduced toward the inner periphery, and the portion closer to the inner periphery of the wrap portions 30 and 40 (the portion closest to the turning axis O of the movable scroll 40 in FIG. 4). In this case, the side clearance ⁇ is too small and the friction loss may increase.
  • the scroll compressor 1 adopts a scroll structure that takes into account the thermal expansion of the scrolls 30 and 40 during operation, as will be described later.
  • FIG. 6 is a figure which shows the scroll structure concerning this invention.
  • FIG. 7 is a diagram showing the movable scroll 40 according to the present invention.
  • FIG. 8 is a diagram showing a fixed scroll 30 according to the present invention.
  • FIG. 9 is a diagram showing the value of the side clearance ⁇ in the scroll structure according to the present invention.
  • FIG. 10 is a diagram showing a state in which the side clearance ⁇ is changed due to thermal expansion during operation when the scroll structure according to the present invention is employed.
  • the increase in the tooth thickness of the wrap portions 32 and 42 due to the thermal expansion is a portion closer to the outer periphery of the wrap portions 32 and 42. (Refer to the side surfaces 34, 35, 44, 45 of the wrap portions 32, 42 indicated by broken lines in FIGS. 2 and 3).
  • the side surface gap ⁇ between the side surfaces 34, 35 of the fixed side wrap portion 32 and the side surfaces 44, 45 of the movable side wrap portion 42 is a portion closer to the outer periphery of the wrap portions 32, 42 (i.e., the wrap portion 32, There is a tendency that it becomes smaller in the portion closer to the inner periphery than the winding end portion of 42 (that is, the winding start portion of the wrap portions 32, 42) (see FIGS. 4 and 5).
  • FIG. 6 shows a shape in a state where the operation for turning the movable scroll 40 is not performed, that is, in a state where the thermal expansion of the scrolls 30 and 40 during the operation is not generated.
  • the increase in the side clearance ⁇ is such that the side clearance ⁇ is uniform from the outer peripheral side to the inner peripheral side during the operation of rotating the movable scroll 40 (during operation).
  • the “equal state” means that the side clearance ⁇ (the side clearance ⁇ indicated by the solid line in FIG. 9 or the side clearance in FIG. 6) when the operation of turning the movable scroll 40 is not performed (when not operating).
  • ⁇ 1 to ⁇ 4 are constant from the outer peripheral side to the inner peripheral side as in the side clearance ⁇ during operation (refer to the side clearance ⁇ 5 indicated by the two-dot chain line in FIG. 9 and the side clearance ⁇ 5 in FIG. 10). It means to get closer to.
  • the side gap ⁇ tends to be smaller in the portion closer to the inner periphery than the portion closer to the outer periphery of the wrap portions 32 and 42 until the side gap ⁇ becomes substantially the same from the outer periphery side to the inner periphery side during operation. Since it is possible to cancel, the side gap ⁇ is further suppressed from becoming too small in the portion near the inner circumference of the wrap portions 32, 42, and the side gap ⁇ is increased in the portion near the outer circumference of the wrap portions 32, 42. It is possible to further suppress frictional loss and refrigerant leakage loss.
  • the temperature rise during the compression stroke is abrupt in the portion closer to the inner periphery than the portion closer to the outer periphery of the wrap portions 32 and 42, that is, the increase ratio increases from the outer peripheral side toward the inner peripheral side.
  • the reduction of the side gap ⁇ due to thermal expansion during operation is abrupt in the portion closer to the inner periphery than the portion closer to the outer periphery of the wrap portions 32, 42, that is, the smaller the distance from the outer periphery toward the inner periphery. The tendency to become large appears.
  • the reduction of the side gap ⁇ due to thermal expansion during operation takes into account the tendency that the reduction width increases as it goes from the outer peripheral side to the inner peripheral side, and the increase of the side gap ⁇ to cancel it is
  • the increase ratio is set so as to increase from the side toward the inner peripheral side (see the side gap ⁇ indicated by the solid line in FIG. 9 and the side gaps ⁇ 1 to ⁇ 4 in FIG. 6).
  • the side gap ⁇ is exponentially increased from the portion near the outer periphery of the wrap portions 32 and 42 toward the portion near the inner periphery (see the side surface gap ⁇ indicated by the solid line in FIG. 9). ).
  • the side gap ⁇ can be appropriately set according to the tendency of the temperature rise during the compression stroke, and the side gap ⁇ is reduced in the portions near the inner periphery of the wrap portions 32 and 42. It is possible to further reduce the friction loss and the refrigerant leakage loss by further suppressing the side gap ⁇ from becoming excessively large in the portion near the outer periphery of the wrap portions 3 and 42. It has become.
  • the increase in the side gap ⁇ as described above causes the tooth thicknesses ts and tr of the fixed side wrap portion 32 and the movable side wrap portion 42 to change from the outer peripheral side to the inner peripheral side as shown in FIGS. I try to get it by making it smaller.
  • the tooth thickness ts of the fixed-side wrap portion 32 is decreased in order of ts1, ts2, ts3, and ts4 in order from the portion closer to the inner periphery to the portion closer to the inner periphery.
  • the tooth thickness tr of the side wrap portion 42 is decreased in order of tr1, tr2, tr3, tr4 in order from the portion near the outer periphery of the wrap portion 42 toward the portion near the inner periphery.
  • the scroll compressor 1 is employ
  • the refrigerant circuit 101 is configured by sequentially connecting a scroll compressor 1 that compresses the refrigerant, a radiator 102 that radiates the refrigerant, an expansion mechanism 103 that decompresses the refrigerant, and an evaporator 104 that evaporates the refrigerant.
  • the refrigerant circuit 101 contains a refrigerant containing R32.
  • the tooth thickness tr and ts of the wrap portions 32 and 42 of the scrolls 30 and 40 increase due to thermal expansion due to the use of the refrigerant containing R32 that tends to increase the discharge gas refrigerant temperature.
  • the increase in the tooth thickness tr and ts of the wrap portions 32 and 42 of the scrolls 30 and 40 due to thermal expansion tends to be larger in the portion closer to the inner periphery than the portion closer to the outer periphery of the wrap portions 32 and 42. It has become prominent.
  • the scroll structure which considered the thermal expansion of the scrolls 30 and 40 at the time of operation as mentioned above is employ
  • the side gap ⁇ may be increased by reducing only the tooth thickness tr of the movable side wrap portion 42 from the outer peripheral side toward the inner peripheral side.
  • the present invention is widely applicable to a scroll compressor and an air conditioner including the scroll compressor.

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Abstract

スクロール圧縮機（１）は、固定スクロール（３０）と可動スクロール（４０）とを有している。固定スクロール（３０）の固定側ラップ部（３２）の側面（３２ａ、３２ｂ）と可動スクロール（４０）の可動側ラップ部（４２）の側面（４２ａ、４２ｂ）との間には、外周側から内周側に向かって増加する側面隙間（δ）が形成されている。

Description

スクロール圧縮機及びそれを備えた空気調和装置
　本発明は、スクロール圧縮機及びそれを備えた空気調和装置に関する。
　従来より、特許文献１（国際公開第２０１４／１５５６４６号）示すように、スクロール圧縮機を構成する固定スクロール及び可動スクロールに関して、スクロールのラップ部の歯先部と対向する歯底部との間に形成される隙間に起因する冷媒の漏れ損失の低減を図ることを目的として、スクロールの歯底部に外周側から内周側に向かって深くなるような段差を形成したものがある。
　しかし、特許文献１のようなスクロールの歯底部に段差を形成した構成では、可動スクロールを旋回させる運転時のスクロールの熱膨張に対する考慮が十分とは言えない。
　例えば、Ｒ３２のような吐出ガス冷媒温度が高くなり易い冷媒を使用すると、高圧縮比の運転条件において、スクロールのラップ部の歯厚が熱膨張によって増加し易くなり、しかも、圧縮行程中の温度上昇も大きくなるため、スクロールのラップ部の歯厚の熱膨張による増加がラップ部の外周寄りの部分よりも内周寄りの部分で大きくなる傾向が顕著になる。このような熱膨張によるスクロールの変形に対して、固定スクロールの固定側ラップ部の側面と可動スクロールの可動側ラップ部の側面との間の側面隙間をラップ部の外周寄りの部分を基準に設定すると、ラップ部の内周寄りの部分で側面隙間が小さ過ぎて摩擦損失が増大するおそれがある。逆に、側面隙間をラップ部の内周寄りの部分を基準に設定すると、ラップ部の外周寄りの部分で側面隙間が大き過ぎて冷媒の漏れ損失が増大するおそれがある。これに対して、特許文献１のようなスクロールの歯底部に段差を形成した構成を採用しても、このようなスクロールの熱膨張に起因する摩擦損失や冷媒の漏れ損失を低減することは難しい。
　本発明の課題は、スクロール圧縮機において、運転時のスクロールの熱膨張を考慮したスクロール構造を採用して、ラップ部の内周寄りの部分において側面隙間が小さくなり過ぎることを抑制し、かつ、ラップ部の外周寄りの部分において側面隙間が大きくなり過ぎることを抑制して、摩擦損失や冷媒の漏れ損失を低減することにある。
　第１の観点にかかるスクロール圧縮機は、固定スクロールと可動スクロールとを備えている。固定スクロールは、固定側板部の一面に渦巻き形状の固定側ラップ部が立設されている。可動スクロールは、固定スクロールに対向して旋回可能に配置されており、可動側板部の一面に固定側ラップ部に噛み合う渦巻き形状の可動側ラップ部が立設されている。そして、固定側ラップ部の側面と可動側ラップ部の側面との間には、外周側から内周側に向かって増加する側面隙間が形成されている。ここで、「側面隙間」とは、固定側ラップ部の側面と可動側ラップ部の側面とが最も接近した状態において両側面間に形成される隙間のことである。
　運転時のスクロールの熱膨張に対する考慮が不十分である場合には、ラップ部の歯厚の熱膨張による増加がラップ部の外周寄りの部分よりも内周寄りの部分で大きくなることによって、固定側ラップ部の側面と可動側ラップ部の側面との間の側面隙間が、ラップ部の外周寄りの部分よりも内周寄りの部分で小さくなる傾向が現れる。
　そこで、ここでは、運転時の熱膨張によって側面隙間がラップ部の外周寄りの部分よりも内周寄りの部分で小さくなる傾向を見越して、上記のように、固定側ラップ部の側面と可動側ラップ部の側面との間に、外周側から内周側に向かって増加する側面隙間が形成されるようにしている。
　これにより、ここでは、運転時の熱膨張によって側面隙間がラップ部の外周寄りの部分よりも内周寄りの部分で小さくなる傾向を打ち消すことができるようになり、ラップ部の内周寄りの部分において側面隙間が小さくなり過ぎることを抑制し、かつ、ラップ部の外周寄りの部分において側面隙間が大きくなり過ぎることを抑制して、摩擦損失や冷媒の漏れ損失を低減することができる。
　第２の観点にかかるスクロール圧縮機は、第１の観点にかかるスクロール圧縮機において、側面隙間の増加が、可動スクロールを旋回させる運転時に、側面隙間が外周側から内周側にわたって均等な状態に近づくように設定されている。
　ここでは、運転時に側面隙間が外周側から内周側にわたってほぼ同じになるまで側面隙間がラップ部の外周寄りの部分よりも内周寄りの部分で小さくなる傾向を打ち消すことができるため、ラップ部の内周寄りの部分において側面隙間が小さくなり過ぎることをさらに抑制し、かつ、ラップ部の外周寄りの部分において側面隙間が大きくなり過ぎることをさらに抑制して、摩擦損失や冷媒の漏れ損失を大幅に低減することができる。
　第３の観点にかかるスクロール圧縮機は、第１又は第２の観点にかかるスクロール圧縮機において、側面隙間の増加が、外周側から内周側に向かうほど増加比率が大きくなるように設定されている。
　圧縮行程中の温度上昇は、ラップ部の外周寄りの部分よりも内周寄りの部分において急激なもの、すなわち、外周側から内周側に向かうほど上昇比率が大きなものになる傾向が現れる。このため、運転時の熱膨張による側面隙間の縮小は、ラップ部の外周寄りの部分よりも内周寄りの部分において急激なもの、すなわち、外周側から内周側に向かうほど縮小幅が大きなものになる傾向が現れる。
　そこで、ここでは、運転時の熱膨張による側面隙間の縮小が外周側から内周側に向かうほど縮小幅が大きくなる傾向を考慮して、上記のように、それを打ち消すための側面隙間の増加が、外周側から内周側に向かうほど増加比率が大きくなるように設定されるようにしている。
　これにより、ここでは、圧縮行程中の温度上昇の傾向に応じて適切に側面隙間を設定することができるようになり、ラップ部の内周寄りの部分において側面隙間が小さくなり過ぎることをさらに抑制し、かつ、ラップ部の外周寄りの部分において側面隙間が大きくなり過ぎることをさらに抑制して、摩擦損失や冷媒の漏れ損失を大幅に低減することができる。
　第４の観点にかかるスクロール圧縮機は、第１～第３の観点のいずれかにかかるスクロール圧縮機において、側面隙間の増加が、固定側ラップ部及び／又は可動側ラップ部の歯厚を外周側から内周側に向かって小さくすることによって得られている。
　ここでは、ラップ部の歯厚を外周側から内周側に向かって小さくすることによって、所望の側面隙間の増加を容易に得ることができる。
　第５の観点にかかるスクロール圧縮機は、Ｒ３２を含む冷媒を圧縮するために使用される。
　上記のような吐出ガス冷媒温度が高くなり易い冷媒を使用すると、スクロールのラップ部の歯厚が熱膨張によって増加し易くなり、しかも、圧縮行程中の温度上昇も大きくなるため、スクロールのラップ部の歯厚の熱膨張による増加がラップ部の外周寄りの部分よりも内周寄りの部分で大きくなる傾向が顕著になる。
　これに対して、ここでは、スクロール圧縮機として、第１～第４の観点のいずれかにかかるスクロール圧縮機を採用しているため、運転時の熱膨張によって側面隙間がラップ部の外周寄りの部分よりも内周寄りの部分で小さくなる傾向を打ち消すことができるようになり、ラップ部の内周寄りの部分において側面隙間が小さくなり過ぎること、及び、ラップ部の外周寄りの部分において側面隙間が大きくなり過ぎることを抑制することができる。
　第６の観点にかかる空気調和装置は、第１～第５の観点のいずれかにかかるスクロール圧縮機を備えている。
　ここでは、スクロール圧縮機における摩擦損失や冷媒の漏れ損失を低減することができるため、空調能力の向上にも寄与している。
本発明の一実施形態にかかるスクロール圧縮機の概略断面図である。 運転時の熱膨張によって可動スクロールの歯厚が増加する様子を示す図である。 運転時の熱膨張によって固定スクロールの歯厚が増加する様子を示す図である。 本発明にかかるスクロール構造を採用しない場合において、運転時の熱膨張によってラップ部の内周寄りの部分で側面隙間が過度に小さくなった状態を示す図である。 本発明にかかるスクロール構造を採用しない場合において、運転時の熱膨張によってラップ部の外周寄りの部分で側面隙間が過度に大きくなった状態を示す図である。 本発明にかかるスクロール構造を示す図である。 本発明にかかる可動スクロールを示す図である。 本発明にかかる固定スクロールを示す図である。 本発明にかかるスクロール構造における側面隙間の値を示す図である。 本発明にかかるスクロール構造を採用した場合において、運転時の熱膨張によって側面隙間が変化した状態を示す図である。 本発明にかかるスクロール圧縮機を採用した空気調和装置の概略構成図である。
　以下、本発明にかかるスクロール圧縮機の実施形態について、図面に基づいて説明する。尚、本発明にかかるスクロール圧縮機の実施形態の具体的な構成は、下記の実施形態及びその変形例に限られるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲で変更可能である。
　（１）基本構成及び動作
　図１は、本発明の一実施形態にかかるスクロール圧縮機１の概略断面図である。
　スクロール圧縮機１は、縦長円筒形状の密閉ドーム型のケーシング１０を有している。ケーシング１０は、ケーシング本体１１と上壁部１２と底壁部１３とによって構成される圧力容器であり、その内部は空洞になっている。ケーシング本体１１は、上下方向に延びる軸線を有する円筒状の胴部である。上壁部１２は、ケーシング本体１１の上端部に気密状に溶接されて一体接合されており、上方に突出した凸面を有する椀状の部分である。底壁部１３は、ケーシング本体１１の下端部に気密状に溶接されて一体接合されており、下方に突出した凸面を有する椀状の部分である。
　ケーシング１０の内部には、冷媒を圧縮する圧縮機構１４と、圧縮機構１４の下方に配置されるモータ１５と、が収容されている。圧縮機構１４とモータ１５とは、ケーシング１０内を上下方向に延びるように配置される駆動軸１６によって連結されている。
　圧縮機構１４は、ハウジング２０と、ハウジング２０の上方に密着して配置される固定スクロール３０と、固定スクロール３０に噛み合う可動スクロール４０と、を有している。ハウジング２０は、その外周面において周方向の全体に亘ってケーシング本体１１に圧入固定されている。すなわち、ケーシング本体１１とハウジング２０とは、全周に亘って気密状に密着されている。そして、ケーシング１０内は、圧縮機構１４によって圧縮された後の高圧の冷媒で満たされる高圧空間になっており、これにより、スクロール圧縮機１は、いわゆる高圧ドーム型の圧縮機になっている。ハウジング２０には、上面中央に凹設されたハウジング凹部２１と、下面中央から下方に延設された軸受部２２と、が形成されている。そして、ハウジング２０には、軸受部２２の下端面とハウジング凹部２１の底面とを貫通する軸受孔２３が形成されており、軸受孔２３に駆動軸１６が軸受２４を介して回転自在に嵌入されている。
　ケーシング１０の上壁部１２には、ケーシング１０の外部から内部に低圧の冷媒を流入させて圧縮機構１４に導く吸入管１７が気密状に嵌入されている。また、ケーシング本体１１には、ケーシング１０内の高圧の冷媒をケーシング１０外に吐出させる吐出管１８が気密状に嵌入されている。吸入管１７は、ケーシング１０の上壁部１２を上下方向に貫通するとともに、内端部が圧縮機構１４の固定スクロール３０に嵌入されている。吐出管１８は、ケーシング１０のケーシング本体１１を横方向に貫通するとともに、内端部がケーシング１０内の高圧空間に連通している。
　ハウジング２０の上端面には、固定スクロール３０の下端面が密着されている。そして、固定スクロール３０は、ボルト等によってハウジング２０に固定されている。
　固定スクロール３０は、主として、固定側板部３１及び固定側ラップ部３２を有している。固定側ラップ部３２は、固定側板部３１の一面（ここでは、下面）に立設された渦巻き状（インボリュート状）の部分である。可動スクロール４０は、主として、可動側板部４１及び可動側ラップ部４２を有している。可動側ラップ部４２は、可動側板部４１の一面（ここでは、上面）に立設された固定側ラップ部３２に噛み合う渦巻き状（インボリュート状）の部分である。また、可動スクロール４０は、オルダムリング４９を介してハウジング２０に支持されるとともに、駆動軸１６の上端が嵌入され、駆動軸１６の回転により自転することなくハウジング２０内を公転できるようになっている。可動スクロール４０の可動側板部４１の他面（ここでは、下面）は、可動側板部４１とハウジング凹部２１との間の空間を満たす高圧の冷媒によって、固定スクロール３０に押し付けられている。そして、固定スクロール３０の固定側ラップ部３２と可動スクロール４０の可動側ラップ４２とが互いに噛み合うことによって、固定スクロール３０と可動スクロール４０との間に圧縮室３９が形成されている。圧縮室３９は、可動スクロール４０の旋回に伴い、両ラップ部３２、４２間の容積が中心に向かって収縮することで冷媒を圧縮するように構成されている。尚、ここでは、固定側ラップ部３２及び可動側ラップ部４２は、駆動軸１６の回転に対して位相が１８０度ずれて形成される非対称スクロール形状である。しかし、スクロール形状は、非対称スクロール形状に限定されるものではなく、対称スクロール形状であってもよい。
　固定スクロール３０の固定側板部３１には、圧縮室３９に連通する吐出ポート３３と、吐出ポート３３に連続する拡大凹部３４とが形成されている。吐出ポート３３は、圧縮室３９で圧縮された後の冷媒を吐出するポートであり、固定側板部３１における中央において上下方向に延びるように形成されている。拡大凹部３４は、固定側板部３１の上面に凹設された水平方向に広がる凹部により構成されている。固定スクロール３０の上面には、拡大凹部３４を塞ぐようにチャンバーカバー３５がボルト等により固定されている。そして、拡大凹部３４にチャンバーカバー３５が覆い被せられることによって、吐出ポート３３の上側に位置しており吐出ポート３３を通じて圧縮室３９から冷媒が流入するチャンバー室が形成されている。また、固定スクロール３０には、固定スクロール３０の上面と圧縮室３９とを連通させるとともに、吸入管１７を嵌入させるための吸入口３６が形成されている。また、固定スクロール３０及びハウジング２０には、チャンバー室の冷媒を高圧空間に流出させる連絡流路（図示せず）が形成されている。
　モータ１５は、ケーシング１０内の壁面に固定された環状のステータ５１と、ステータ５１の内周側に回転自在に構成されたロータ５２と、を有している。ステータ５１には巻線が装着されている。ロータ５２は、上下方向に延びるようにケーシング本体１１の軸心に配置された駆動軸１６を介して圧縮機構１４の可動スクロール４０に駆動連結されている。
　モータ１５の下方の下部空間には、その底部に潤滑油が貯留される一方、ポンプ６０が配設されている。ポンプ６０は、ケーシング本体１１に固定される一方で駆動軸１６の下端に取り付けられ、貯留された潤滑油を汲み上げるように構成されている。駆動軸１６内には給油路６１が形成されており、ポンプ６０により汲み上げられた潤滑油は、給油路６１を通じて各摺動部分へ供給されるようになっている。
　上記のような基本構成を有するスクロール圧縮機１では、モータ１５を通電して駆動すると、ステータ５１に対してロータ５２が回転し、これにより、駆動軸１６が回転する。駆動軸１６が回転すると、可動スクロール４０が固定スクロール３０に対して旋回する運転が行われる。これにより、低圧の冷媒は、吸入管１７を通じて、圧縮室３９の外周寄りの部分から圧縮室３９に吸入される。圧縮室３９に吸入された冷媒は、圧縮室３９の容積変化に伴って圧縮室３９の内周寄りの部分に送られながら圧縮される。そして、圧縮室３９で圧縮された高圧の冷媒は、チャンバー室及び連絡流路を通じて、圧縮室３９の中央部の吐出ポート３３からケーシング１０内の高圧空間に送られ、その後、吐出管１８を通じて、ケーシング１０外に吐出される。
　このような可動スクロール４０を旋回させる運転時においては、スクロール３０、４０の熱膨張が発生する。例えば、Ｒ３２のような吐出ガス冷媒温度が高くなり易い冷媒を使用すると、高圧縮比の運転条件において、スクロール３０、４０のラップ部３２、４２の歯厚ｔｒ、ｔｓ（図２及び図３参照）が熱膨張によって増加し易くなる。しかも、圧縮行程中の温度上昇も大きくなるため、図２及び図３に示すように、スクロール３０、４０のラップ部３２、４２の歯厚ｔｒ、ｔｓの熱膨張による増加が、ラップ部３２、４２の外周寄りの部分（すなわち、ラップ部３２、４２の巻き終わりの部分）よりも内周寄りの部分（すなわち、ラップ部３２、４２の巻き始めの部分）で大きくなる傾向が顕著になる。このため、可動スクロール４０においては、運転時の可動側ラップ部４２の熱膨張によって、その内周側側面４５が内周側に張り出し、その外周側側面４４が外周側に張り出すことになる（図２の実線及び破線で示された可動側ラップ部４２の側面４４、４５を参照）。また、固定スクロール３０においては、運転時の固定側ラップ部３２の熱膨張によって、その内周側側面３５が内周側に張り出し、その外周側側面３４が外周側に張り出すことになる（図３の実線及び破線で示された固定側ラップ部３２の側面３４、３５を参照）。
　このような運転時の熱膨張によるスクロール３０、４０の変形に対して、固定スクロール３０の固定側ラップ部３２の側面３４、４５と可動スクロール４０の可動側ラップ部４２の側面４４、４５との間の側面隙間δをラップ部３２、４２の外周寄りの部分を基準に設定することが考えられる。ここで、側面隙間δとは、固定側ラップ部３２の内周側側面３５と可動側ラップ部４２の外周側側面４４とが最も接近した状態において両側面３５、４４間に形成される隙間や、固定側ラップ部３２の外周側側面３４と可動側ラップ部４２の内周側側面４５とが最も接近した状態において両側面３４、４５間に形成される隙間のことである。しかし、このような側面隙間δの設定を行うと、図４に示すように、ラップ部３０、４０の外周寄りの部分（図４において、可動スクロール４０の旋回軸線Ｏから最も遠い部分）では、側面隙間δが適切になるが、内周側に向かうにつれて側面隙間δが小さくなり、ラップ部３０、４０の内周寄りの部分（図４において、可動スクロール４０の旋回軸線Ｏに最も近い部分）で側面隙間δが小さ過ぎて摩擦損失が増大するおそれがある。
　逆に、運転時の熱膨張によるスクロール３０、４０の変形に対して、側面隙間δをラップ部３２、４２の内周寄りの部分を基準に設定することも考えられる。しかし、このような側面隙間δの設定を行うと、図５に示すように、ラップ部３２、４２の外周寄りの部分（図５において、可動スクロール４０の旋回軸線Ｏに最も近い部分）では、側面隙間δが適切になるが、外周側に向かうにつれて側面隙間δが大きくなり、ラップ部３０、４０の外周寄りの部分（図５において、可動スクロール４０の旋回軸線Ｏから最も遠い部分）で側面隙間δが大き過ぎて冷媒の漏れ損失が増大するおそれがある。
　このように、可動スクロール４０を旋回させる運転時においては、図２及び図３に示すようなスクロール３０、４０の熱膨張によるラップ部３０、４０間の側面隙間δの変化によって、摩擦損失や冷媒の漏れ損失が増大するおそれがある。尚、図２～図５においては、説明の便宜上、熱膨張による変形量を実際よりもかなり大きめに図示している。
　これに対して、スクロール圧縮機１では、後述のように、運転時のスクロール３０、４０の熱膨張を考慮したスクロール構造を採用している。
　（２）スクロールの詳細構造及びその特徴
　次に、運転時の熱膨張を考慮したスクロール３０、４０の詳細構造について、図２～図１０を用いて説明する。ここで、図６は、本発明にかかるスクロール構造を示す図である。図７は、本発明にかかる可動スクロール４０を示す図である。図８は、本発明にかかる固定スクロール３０を示す図である。図９は、本発明にかかるスクロール構造における側面隙間δの値を示す図である。図１０は、本発明にかかるスクロール構造を採用した場合において、運転時の熱膨張によって側面隙間δが変化した状態を示す図である。
　上記のように、運転時のスクロール３０、４０の熱膨張に対する考慮が不十分である場合には、ラップ部３２、４２の歯厚の熱膨張による増加がラップ部３２、４２の外周寄りの部分よりも内周寄りの部分で大きくなる（図２及び図３の破線で示されたラップ部３２、４２の側面３４、３５、４４、４５を参照）。これにより、固定側ラップ部３２の側面３４、３５と可動側ラップ部４２の側面４４、４５との間の側面隙間δが、ラップ部３２、４２の外周寄りの部分（すなわち、ラップ部３２、４２の巻き終わりの部分）よりも内周寄りの部分（すなわち、ラップ部３２、４２の巻き始めの部分）で小さくなる傾向が現れる（図４及び図５を参照）。
　そこで、ここでは、図６に示すように、運転時の熱膨張によって側面隙間δがラップ部３２、４２の外周寄りの部分よりも内周寄りの部分で小さくなる傾向を見越して、固定側ラップ部３２の側面３４、３５と可動側ラップ部４２の側面４４、４５との間に、外周側から内周側に向かって増加する側面隙間δが形成されるようにしている。ここで、図６に示された側面隙間δをラップ部３２、４２の外周寄りの部分から内周寄りの部分に向かって順にδ１、δ２、δ３、δ４とすると、これらの大きさの関係はδ１＜δ２＜δ３＜δ４になっている。また、図６は、可動スクロール４０を旋回させる運転を行っていない状態、すなわち、運転時のスクロール３０、４０の熱膨張が発生していない状態における形状を示している。
　これにより、ここでは、図１０に示すように、運転時の熱膨張によって側面隙間δがラップ部３２、４２の外周寄りの部分よりも内周寄りの部分で小さくなる傾向を打ち消すことができるようになり、ラップ部３２、４２の内周寄りの部分において側面隙間δが小さくなり過ぎることを抑制し、かつ、ラップ部３２、４２の外周寄りの部分において側面隙間δが大きくなり過ぎることを抑制して、摩擦損失や冷媒の漏れ損失を低減することができるようになっている。
　特に、ここでは、図９及び図１０に示すように、側面隙間δの増加が、可動スクロール４０を旋回させる運転時（運転時）に、側面隙間δが外周側から内周側にわたって均等な状態に近づくように設定されている。ここで、「均等な状態」とは、可動スクロール４０を旋回させる運転を行っていない時（非運転時）における側面隙間δ（図９における実線で示された側面隙間δや図６における側面隙間δ１～δ４を参照）が、運転時における側面隙間δ（図９における二点鎖線で示された側面隙間δ５及び図１０における側面隙間δ５を参照）のように、外周側から内周側にわたって一定に近づくことを意味している。
　これにより、ここでは、運転時に側面隙間δが外周側から内周側にわたってほぼ同じになるまで側面隙間δがラップ部３２、４２の外周寄りの部分よりも内周寄りの部分で小さくなる傾向を打ち消すことができるため、ラップ部３２、４２の内周寄りの部分において側面隙間δが小さくなり過ぎることをさらに抑制し、かつ、ラップ部３２、４２の外周寄りの部分において側面隙間δが大きくなり過ぎることをさらに抑制して、摩擦損失や冷媒の漏れ損失を大幅に低減することができるようになっている。
　また、圧縮行程中の温度上昇は、ラップ部３２、４２の外周寄りの部分よりも内周寄りの部分において急激なもの、すなわち、外周側から内周側に向かうほど上昇比率が大きなものになる傾向が現れる。このため、運転時の熱膨張による側面隙間δの縮小は、ラップ部３２、４２の外周寄りの部分よりも内周寄りの部分において急激なもの、すなわち、外周側から内周側に向かうほど縮小幅が大きなものになる傾向が現れる。
　そこで、ここでは、運転時の熱膨張による側面隙間δの縮小が外周側から内周側に向かうほど縮小幅が大きくなる傾向を考慮して、それを打ち消すための側面隙間δの増加が、外周側から内周側に向かうほど増加比率が大きくなるように設定されるようにしている（図９の実線で示された側面隙間δ及び図６における側面隙間δ１～δ４を参照）。例えば、側面隙間δをラップ部３２、４２の外周寄りの部分から内周寄りの部分に向かって指数関数的に増加させるようにするのである（図９の実線で示された側面隙間δを参照）。
　これにより、ここでは、圧縮行程中の温度上昇の傾向に応じて適切に側面隙間δを設定することができるようになり、ラップ部３２、４２の内周寄りの部分において側面隙間δが小さくなり過ぎることをさらに抑制し、かつ、ラップ部３、４２の外周寄りの部分において側面隙間δが大きくなり過ぎることをさらに抑制して、摩擦損失や冷媒の漏れ損失を大幅に低減することができるようになっている。
　また、ここでは、上記のような側面隙間δの増加が、図６～図８に示すように、固定側ラップ部３２及び可動側ラップ部４２の歯厚ｔｓ、ｔｒを外周側から内周側に向かって小さくすることによって得るようにしている。例えば、図６に示すように、固定側ラップ部３２の歯厚ｔｓをラップ部３２の外周寄りの部分から内周寄りの部分に向かって順にｔｓ１、ｔｓ２、ｔｓ３、ｔｓ４の順に小さくし、可動側ラップ部４２の歯厚ｔｒをラップ部４２の外周寄りの部分から内周寄りの部分に向かって順にｔｒ１、ｔｒ２、ｔｒ３、ｔｒ４の順に小さくするのである。
　これにより、ここでは、ラップ部３２、４２の歯厚ｔｓ、ｔｒを外周側から内周側に向かって小さくすることによって、所望の側面隙間δの増加を容易に得ることができるようになっている。
　そして、上記のスクロール圧縮機１は、例えば、図１１に示すような冷媒回路１０１を有する空気調和装置１００に採用されている。ここで、冷媒回路１０１は、冷媒を圧縮するスクロール圧縮機１、冷媒を放熱させる放熱器１０２、冷媒を減圧する膨張機構１０３、及び、冷媒を蒸発させる蒸発器１０４が順次接続されることによって構成されている。また、冷媒回路１０１には、Ｒ３２を含む冷媒が封入されている。
　このため、ここでは、吐出ガス冷媒温度が高くなり易いＲ３２を含む冷媒を使用していることに起因して、スクロール３０、４０のラップ部３２、４２の歯厚ｔｒ、ｔｓが熱膨張によって増加し易くなり、しかも、スクロール３０、４０のラップ部３２、４２の歯厚ｔｒ、ｔｓの熱膨張による増加がラップ部３２、４２の外周寄りの部分よりも内周寄りの部分で大きくなる傾向が顕著になっている。
　これに対して、ここでは、スクロール圧縮機１として、上記のように、運転時のスクロール３０、４０の熱膨張を考慮したスクロール構造を採用しているため、ラップ部３２、４２の内周寄りの部分において側面隙間δが小さくなり過ぎること、及び、ラップ部３２、４２の外周寄りの部分において側面隙間δが大きくなり過ぎることを抑制することができるようになっている。そして、これにより、スクロール圧縮機１における摩擦損失や冷媒の漏れ損失を低減することができるため、空気調和装置１００の空調能力の向上にも寄与しているのである。
　（３）変形例
　上記実施形態では、運転時のスクロール３０、４０の熱膨張を考慮して、側面隙間δの増加を、固定側ラップ部３２及び可動側ラップ部４２の歯厚ｔｓ、ｔｒの両方を外周側から内周側に向かって小さくすることによって得るようにしている。
　しかし、これに限定されるものではなく、固定側ラップ部３２の歯厚ｔｓのみを外周側から内周側に向かって小さくすることによって、側面隙間δの増加を得るようにしてもよいし、また、可動側ラップ部４２の歯厚ｔｒのみを外周側から内周側に向かって小さくすることによって、側面隙間δの増加を得るようにしてもよい。
　本発明は、スクロール圧縮機及びそれを備えた空気調和装置に対して、広く適用可能である。
　１　　　スクロール圧縮機
　３０　　固定スクロール
　３１　　固定側板部
　３２　　固定側ラップ部
　３４　　外周側側面
　３５　　内周側側面
　４０　　可動スクロール
　４１　　可動側板部
　４２　　可動側ラップ部
　４４　　外周側側面
　４５　　内周側側面
　１００　空気調和装置
　δ　　　側面隙間
国際公開第２０１４／１５５６４６号

Claims (6)

  1. 　固定側板部（３１）の一面に渦巻き形状の固定側ラップ部（３２）が立設された固定スクロール（３０）と、
    　前記固定スクロール（３０）に対向して旋回可能に配置されており、可動側板部（４１）の一面に前記固定側ラップ部（３２）に噛み合う渦巻き形状の可動側ラップ部（４２）が立設された可動スクロール（４０）と、
    を備えており、
    　前記固定側ラップ部（３２）の側面（３４、３５）と前記可動側ラップ部（４２）の側面（４４、４５）との間には、外周側から内周側に向かって増加する側面隙間（δ）が形成されている、
    スクロール圧縮機（１）。
  2. 　前記側面隙間（δ）の増加は、前記可動スクロール（４０）を旋回させる運転時に、前記側面隙間（δ）が外周側から内周側にわたって均等な状態に近づくように設定されている、
    請求項１に記載のスクロール圧縮機（１）。
  3. 　前記側面隙間（δ）の増加は、外周側から内周側に向かうほど増加比率が大きくなるように設定されている、
    請求項１又は２に記載のスクロール圧縮機（１）。
  4. 　前記側面隙間（δ）の増加は、前記固定側ラップ部（３２）及び／又は前記可動側ラップ部（４２）の歯厚を外周側から内周側に向かって小さくすることによって得られている、
    請求項１～３のいずれか１項に記載のスクロール圧縮機（１）。
  5. 　Ｒ３２を含む冷媒を圧縮するために使用される、
    請求項１～４のいずれか１項に記載のスクロール圧縮機（１）。
  6. 　請求項１～５のいずれか１項に記載のスクロール圧縮機（１）、
    を備えた、空気調和装置（１００）。
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