CN108496008A - 涡旋压缩机以及具备该涡旋压缩机的空调装置 - Google Patents

Abstract

涡旋压缩机(1)具有固定涡盘(30)和可动涡盘(40)。在固定涡盘(30)的固定侧涡旋齿部(32)的侧面(32a、32b)与可动涡盘(40)的可动侧涡旋齿部(42)的侧面(42a、42b)之间形成有从外周侧朝向内周侧增加的侧面间隙(δ)。

Description

涡旋压缩机以及具备该涡旋压缩机的空调装置

技术领域

本发明涉及涡旋压缩机以及具备该涡旋压缩机的空调装置。

背景技术

以往，如专利文献1(国际公开第2014/155646号)所示，关于构成涡旋压缩机的固定涡盘和可动涡盘，以减少因在涡盘的涡旋齿部的齿顶部与对置的齿根部之间形成的间隙所导致的制冷剂的泄漏损失为目的，存在在涡盘的齿根部形成从外周侧朝向内周侧变深那样的阶梯差的结构。

发明内容

但是，在专利文献1那样的在涡盘的齿根部形成有阶梯差的结构中，对于在使可动涡盘回转的运转时涡盘的热膨胀的考虑不够充分。

例如，当使用R32那样的排出气体制冷剂温度容易升高的制冷剂时，由于在高压缩比的运转条件下涡盘的涡旋齿部的齿厚容易由于热膨胀而增加，而且压缩行程中的温度上升也变大，因此涡盘的涡旋齿部的齿厚的由热膨胀引起的增加在涡旋齿部的靠内周的部分比靠外周的部分变大的倾向变得显著。针对由于这样的热膨胀引起的涡盘的变形，当以涡旋齿部的靠外周的部分为基准来设定固定涡盘的固定侧涡旋齿部的侧面与可动涡盘的可动侧涡旋齿部的侧面之间的侧面间隙时，在涡旋齿部的靠内周的部分有可能侧面间隙过小而导致摩擦损失增大。反之，当以涡旋齿部的靠内周的部分为基准来设定侧面间隙时，在涡旋齿部的靠外周的部分有可能侧面间隙过大而导致制冷剂泄漏损失增大。对此，即使采用专利文献1那样的在涡盘的齿根部形成阶梯差的结构，也难以减少因这样的涡盘的热膨胀导致的摩擦损失和制冷剂的泄漏损失。

本发明的课题在于，在涡旋压缩机中采用考虑了运转时的涡盘的热膨胀的涡旋结构来抑制在涡旋齿部的靠内周的部分侧面间隙变得过小的情况，并且抑制在涡旋齿部的靠外周的部分侧面间隙变得过大的情况，从而减少摩擦损失和制冷剂的泄漏损失。

第1观点的涡旋压缩机具备固定涡盘和可动涡盘。在固定涡盘的固定侧板部的一面上立起设置有螺旋形的固定侧涡旋齿部。可动涡盘被配置成与固定涡盘相对并能够回转，在可动侧板部的一面上立起设置有与固定侧涡旋齿部啮合的螺旋形的可动侧涡旋齿部。并且，在固定侧涡旋齿部的侧面与可动侧涡旋齿部的侧面之间形成有从外周侧朝向内周侧增加的侧面间隙。这里，“侧面间隙”是指，在固定侧涡旋齿部的侧面和可动侧涡旋齿部的侧面最接近的状态下，在两侧面间形成的间隙。

当在对运转时的涡盘的热膨胀考虑不充分时，在涡旋齿部的齿厚的由热膨胀引起的增加在涡旋齿部的靠内周的部分变得比靠外周的部分大，由此出现固定侧涡旋齿部的侧面与可动侧涡旋齿部的侧面之间的侧面间隙在涡旋齿部的靠内周的部分比靠外周的部分变小的倾向。

因此，这里，预期到由于运转时的热膨胀，侧面间隙在涡旋齿部的靠内周的部分比靠外周的部分变小的倾向，如上所述，在固定侧涡旋齿部的侧面与可动侧涡旋齿部的侧面之间形成从外周侧朝向内周侧增加的侧面间隙。

由此，这里，能够消除由于运转时的热膨胀，侧面间隙在涡旋齿部的靠内周的部分比靠外周的部分变小的倾向，能够抑制侧面间隙在涡旋齿部的靠内周的部分变得过小，并且能够抑制在涡旋齿部的靠外周的部分侧面间隙变得过大，从而减少摩擦损失和制冷剂的泄漏损失。

第2观点的涡旋压缩机在第1观点的涡旋压缩机的基础上，其中，侧面间隙的增加被设定成：在使可动涡盘回转的运转时，侧面间隙从外周侧到内周侧接近均匀的状态。

这里，由于能够在运转时消除侧面间隙在涡旋齿部的靠内周的部分比靠外周的部分变小的倾向，直到侧面间隙从外周侧到内周侧变得大致相同，因此能够进一步抑制侧面间隙在涡旋齿部的靠内周的部分变得过小，并且能够进一步抑制侧面间隙在涡旋齿部的靠外周的部分变得过大，从而大幅减少摩擦损失和制冷剂的泄漏损失。

第3观点的涡旋压缩机在第1或第2观点的涡旋压缩机的基础上，其中，侧面间隙的增加被设定成：随着从外周侧朝向内周侧，增加比率变大。

压缩行程中的温度上升出现在涡旋齿部的靠内周的部分比靠外周的部分变得急剧、即随着从外周侧朝向内周侧上升比率变大的倾向。因此，运转时的热膨胀引起的侧面间隙的缩小出现在涡旋齿部的靠内周的部分比靠外周的部分变得急剧、即随着从外周侧朝向内周侧缩小幅度变大的倾向。

因此，这里，考虑到随着从外周侧朝向内周侧、运转时的热膨胀引起的侧面间隙的缩小的缩小幅度变大的倾向，如上所述，用于消除该倾向的侧面间隙的增加被设定成：随着从外周侧朝向内周侧，增加比率变大。

由此，这里，能够根据压缩行程中的温度上升的倾向适当地设定侧面间隙，进一步抑制在涡旋齿部的靠内周的部分侧面间隙变得过小，并且进一步抑制在涡旋齿部的靠外周的部分侧面间隙变得过大，从而能够大幅减少摩擦损失和制冷剂的泄漏损失。

第4观点的涡旋压缩机在第1～第3观点中的任一个观点的涡旋压缩机的基础上，其中，侧面间隙的增加是通过将固定侧涡旋齿部和/或可动侧涡旋齿部的齿厚从外周侧朝向内周侧减小而得到的。

这里，通过使涡旋齿部的齿厚从外周侧朝向内周侧减小，能够容易地获得期望的侧面间隙的增加。

第5观点的涡旋压缩机用于对含有R32的制冷剂进行压缩。

当使用如上所述的排出气体制冷剂温度容易升高的制冷剂时，由于涡盘的涡旋齿部的齿厚容易由于热膨胀而增加，而且压缩行程中的温度上升也变大，因此涡盘的涡旋齿部的齿厚的由热膨胀引起的增加在涡旋齿部的靠内周的部分比靠外周的部分变大的倾向变得显著。

与此相对，这里，由于采用第1～第4观点中的任一个观点的涡旋压缩机作为涡旋压缩机，因此能够消除由于运转时的热膨胀、侧面间隙在涡旋齿部的靠内周的部分比靠外周的部分变小的倾向，能够抑制侧面间隙在涡旋齿部的靠内周的部分变得过小、以及在涡旋齿部的靠外周的部分侧面间隙变得过大。

第6观点的空调装置具备第1～第5观点中的任一个观点的涡旋压缩机。

这里，能够减少涡旋压缩机中的摩擦损失和制冷剂的泄漏损失，因此也有助于空调能力的提高。

附图说明

图1是本发明的一个实施方式的涡旋压缩机的概略剖视图。

图2是示出由于运转时的热膨胀导致可动涡盘的齿厚增加的情况的图。

图3是示出由于运转时的热膨胀导致固定涡盘的齿厚增加的情况的图。

图4是示出在不采用本发明的涡旋结构的情况下在涡旋齿部的靠内周的部分侧面间隙由于运转时的热膨胀而变得过小的状态的图。

图5是示出在不采用本发明的涡旋结构的情况下在涡旋齿部的靠外周的部分侧面间隙由于运转时的热膨胀而变得过大的状态的图。

图6是示出本发明的涡旋结构的图。

图7是示出本发明的可动涡盘的图。

图8是示出本发明的固定涡盘的图。

图9是示出本发明的涡旋结构中的侧面间隙的值的图。

图10是示出在采用本发明的涡旋结构的情况下侧面间隙由于运转时的热膨胀发生了变化的状态的图。

图11是采用本发明的涡旋压缩机的空调装置的概要结构图。

具体实施方式

以下，基于附图对本发明的涡旋压缩机的实施方式进行说明。另外，本发明的涡旋压缩机的实施方式的具体结构不限于下述实施方式及其变形例，能够在不脱离发明宗旨的范围内进行变更。

(1)基本结构和操作

图1是本发明的一个实施方式的涡旋压缩机1的概略剖视图。

涡旋压缩机1具有纵长圆筒形状的封闭式圆顶型壳体(casing)10。壳体10是由壳体主体11、上壁部12和底壁部13构成的压力容器，其内部是中空的。壳体主体11是具有沿上下方向延伸的轴线的圆筒状的主体部。上壁部12气密性地焊接在壳体主体11的上端部而与壳体主体11的上端部一体接合，是具有向上方突出的凸面的碗状部分。底壁部13气密性地焊接在壳体主体11的下端部而与壳体主体11的下端部一体接合，是具有向下方突出的凸面的碗状部分。

在壳体10的内部收纳有对制冷剂进行压缩的压缩机构14和配置在压缩机构14的下方的马达15。压缩机构14和马达15通过驱动轴16连接，该驱动轴16被配置成在壳体10内沿上下方向延伸。

压缩机构14具有壳体20、在壳体20的上方紧密贴合而配置的固定涡盘30、以及与固定涡盘30啮合的可动涡盘40。壳体20在其外周面上沿整个圆周方向被压入固定于壳体主体11。即，壳体主体11和壳体20遍及整个圆周气密性地紧密贴合。并且，壳体10内是被由压缩机构14压缩后的高压制冷剂填满的高压空间，由此使得涡旋压缩机1成为所谓的高压圆顶型压缩机。在壳体20上形成有凹陷设置于上表面中央的壳体凹部21和从下表面中央向下方延伸设置的轴承部22。并且，在壳体20中形成有贯穿轴承部22的下端面和壳体凹部21的底面的轴承孔23，驱动轴16经由轴承24旋转自如地嵌入于轴承孔23中。

壳体10的上壁部12气密性地嵌入了吸入管17，该吸入管17使低压制冷剂从壳体10的外部流入内部而将其引导至压缩机构14。此外，壳体主体11气密性地嵌入了排出管18，该排出管18将壳体10内的高压制冷剂排出至壳体10外。吸入管17沿上下方向贯穿壳体10的上壁部12，并且其内端部嵌入于压缩机构14的固定涡盘30中。排出管18沿横方向贯穿壳体10的壳体主体11，并且其内端部与壳体10内的高压空间连通。

固定涡盘30的下端面与壳体20的上端面紧密贴合。并且，固定涡盘30通过螺栓等固定于壳体20。

固定涡盘30主要具有固定侧板部31和固定侧涡旋齿部32。固定侧涡旋齿部32是立起设置于固定侧板部31的一面(这里是下表面)的螺旋形(involute-shaped，渐开线形)的部分。可动涡盘40主要具有可动侧板部41和可动侧涡旋齿部42。可动侧涡旋齿部42是立起设置于可动侧板部41的一面(这里是上表面)的与固定侧涡旋齿部32啮合的螺旋形(渐开线形)的部分。此外，可动涡盘40经由十字环(oldham ring)49支承于壳体20，并且驱动轴16的上端嵌入于该可动涡盘40，使得可动涡盘40能够借助驱动轴16的旋转而在不进行自转的情况下在壳体20内进行公转。可动涡盘40的可动侧板部41的另一面(这里是下表面)由于充满于可动侧板部41与壳体凹部21之间的空间的高压制冷剂而被按压在固定涡盘30上。然后，通过固定涡盘30的固定侧涡旋齿部32和可动涡盘40的可动侧涡旋齿部42彼此啮合而在固定涡盘30与可动涡盘40之间形成压缩室39。压缩室39构成为通过伴随着可动涡盘40的回转使两涡旋齿部32、42间的容积朝向中心收缩来对制冷剂进行压缩。另外，这里，固定侧涡旋齿部32和可动侧涡旋齿部42是相对于驱动轴16的旋转相位偏移180度而形成的不对称涡旋形状。但是，涡旋形状不限于不对称涡旋形状，也可以是对称涡旋形状。

在固定涡盘30的固定侧板部31形成有与压缩室39连通的排出端口33和与排出端口33连续的扩大凹部34。排出端口33是排出被压缩室39压缩后的制冷剂的端口，在固定侧板部31的中央形成为沿上下方向延伸。扩大凹部34由在固定侧板部31的上表面凹陷设置并且在水平方向上扩展的凹部构成。腔室盖35通过螺栓等固定于固定涡盘30的上表面，以堵住扩大凹部34。并且，通过使腔室盖35覆盖扩大凹部34而形成如下腔室：该腔室位于排出端口33的上侧，制冷剂通过排出端口33从压缩室39流入该腔室。此外，在固定涡盘30中形成有吸入口36，该吸入口36用于使固定涡盘30的上表面与压缩室39连通且用于使吸入管17嵌入。此外，在固定涡盘30和壳体20中形成有使腔室的制冷剂流出至高压空间的连络流路(未图示)。

马达15具有：环状的定子51，其固定于壳体10内的壁面；和转子52，其构成为在定子51的内周侧旋转自如。在定子51上装配有绕组。转子52经由驱动轴16与压缩机构14的可动涡盘40驱动连接，所述驱动轴16以沿上下方向延伸的方式配置在壳体主体11的轴心。

在马达15的下方的下部空间中，在底部积存有润滑油，另一方面，配设有泵60。泵60构成为固定在壳体主体11上，另一方面被安装在驱动轴16的下端，以吸取积存的润滑油。在驱动轴16内形成有供油路61，由泵60吸取的润滑油通过供油路61被供给至各滑动部分。

在具有如上所述的基本结构的涡旋压缩机1中，当对马达15通电而驱动马达15时，转子52相对于定子51旋转，由此使驱动轴16旋转。当驱动轴16旋转时，进行可动涡盘40相对于固定涡盘30回转的运转。由此，低压制冷剂从压缩室39的靠外周的部分通过吸入管17被吸入压缩室39。伴随着压缩室39的容积变化，被吸入压缩室39的制冷剂被送到压缩室39的靠内周的部分，同时被压缩。然后，被压缩室39压缩的高压制冷剂从压缩室39的中央部的排出端口33通过腔室和连络流路被送到壳体10内的高压空间，然后通过排出管18被排出至壳体10外。

在这样的使可动涡盘40回转的运转时，发生涡旋30、40的热膨胀。例如，当使用R32那样的排出气体制冷剂温度容易升高的制冷剂时，在高压缩比的运转条件下，涡盘30、40的涡旋齿部32、42的齿厚tr、ts(参照图2和图3)由于热膨胀而容易增加。而且，如图2和图3所示，由于压缩行程中的温度上升也变大，因此，关于涡盘30、40的涡旋齿部32、42的齿厚tr、ts的由热膨胀引起的增加，在涡旋齿部32、42的靠内周的部分(即，涡旋齿部32、42的卷绕开始的部分)比在涡旋齿部32、42的靠外周的部分(即，涡旋齿部32、42的卷绕结束的部分)变大的倾向变得显著。因此，在可动涡盘40中，由于运转时的可动侧涡旋齿部42的热膨胀，可动涡盘40的内周侧侧面45向内周侧突出，可动涡盘40的外周侧侧面44向外周侧突出(参照图2的由实线和虚线表示的可动侧涡旋齿部42的侧面44、45)。此外，在固定涡盘30中，由于运转时的固定侧涡旋齿部32的热膨胀，固定涡盘30的内周侧侧面35向内周侧突出，固定涡盘30的外周侧侧面34向外周侧突出(参照图3的由实线和虚线表示的固定侧涡旋齿部32的侧面34、35)。

针对这样的运转时的热膨胀引起的涡盘30、40的变形，可以考虑以涡旋齿部32、42的靠外周的部分为基准来设定固定涡盘30的固定侧涡旋齿部32的侧面34、45与可动涡盘40的可动侧涡旋齿部42的侧面44、45之间的侧面间隙δ。这里，侧面间隙δ是指，在固定侧涡旋齿部32的内周侧侧面35和可动侧涡旋齿部42的外周侧侧面44最接近的状态下，在两侧面35、44间形成的间隙、或者在固定侧涡旋齿部32的外周侧侧面34和可动侧涡旋齿部42的内周侧侧面45最接近的状态下，在两侧面34、45间形成的间隙。但是，当进行这样的侧面间隙δ的设定时，如图4所示，在涡旋齿部30、40的靠外周的部分(在图4中，可动涡盘40的距回转轴线O最远的部分)，侧面间隙δ适当，但是，随着朝向内周侧，侧面间隙δ变小，并且，在涡旋齿部30、40的靠内周的部分(在图4中，可动涡盘40的距回转轴线O最近的部分)，侧面间隙δ过小，从而有可能摩擦损失增大。

相反，针对运转时的热膨胀引起的涡盘30、40的变形，也可以考虑以涡旋齿部32、42的靠内周的部分为基准来设定侧面间隙δ。但是，当进行这样的侧面间隙δ的设定时，如图5所示，在涡旋齿部32、42的靠外周的部分(在图5中，可动涡盘40的距回转轴线O最近的部分)，侧面间隙δ适当，但是，随着朝向外周侧，侧面间隙δ变大，并且，在涡旋齿部30、40的靠外周的部分(在图5中，可动涡盘40的距回转轴线O最远的部分)，侧面间隙δ过大，从而有可能制冷剂的泄漏损失增大。

这样，在使可动涡盘40回转的运转时，由于如图2和图3所示的涡盘30、40的热膨胀引起的涡旋齿部30、40间的侧面间隙δ的变化，有可能摩擦损失或制冷剂泄漏损失增大。另外，在图2～图5中，为了便于说明，将由热膨胀引起的变形量图示得远大于实际情况。

与此相对，在涡旋压缩机1中，如后述那样，采用了考虑到运转时的涡盘30、40的热膨胀的涡旋结构。

(2)涡盘的详细结构及其特征

接下来，使用图2～图10对考虑到运转时的热膨胀的涡盘30、40的详细结构进行说明。这里，图6是示出本发明的涡旋结构的图。图7是示出本发明的可动涡盘40的图。图8是示出本发明的固定涡盘30的图。图9是示出本发明的涡旋结构中的侧面间隙δ的值的图。图10是示出在采用本发明的涡旋结构的情况下侧面间隙δ由于运转时的热膨胀发生了变化的状态的图。

当如上所述在对运转时的涡盘30、40的热膨胀考虑不充分时，关于涡旋齿部32、42的齿厚的由热膨胀引起的增加，在涡旋齿部32、42的靠内周的部分比在涡旋齿部32、42的靠外周的部分变大(参照图2和图3的由虚线表示的涡旋齿部32、42的侧面34、35、44、45)。由此，关于固定侧涡旋齿部32的侧面34、35与可动侧涡旋齿部42的侧面44、45之间的侧面间隙δ，出现在涡旋齿部32、42的靠内周的部分(即，涡旋齿部32、42的卷绕开始的部分)比在涡旋齿部32、42的靠外周的部分(即，涡旋齿部32、42的卷绕结束的部分)变小的倾向(参照图4和图5)。

因此，这里，如图6所示，预期到由于运转时的热膨胀，侧面间隙δ在涡旋齿部32、42的靠内周的部分比靠外周的部分变小的倾向，在固定侧涡旋齿部32的侧面34、35与可动侧涡旋齿部42的侧面44、45之间形成从外周侧朝向内周侧增加的侧面间隙δ。这里，对于图6所示的侧面间隙δ，从涡旋齿部32、42的靠外周的部分朝向靠内周的部分依次设为δ1、δ2、δ3、δ4时，这些侧面间隙δ的大小的关系为δ1<δ2<δ3<δ4。此外，图6示出不进行使可动涡盘40回转的运转的状态、即没有发生运转时的涡盘30、40的热膨胀的状态下的形状。

由此，这里，如图10所示，能够消除由于运转时的热膨胀、侧面间隙δ在涡旋齿部32、42的靠内周的部分比靠外周的部分变小的倾向，能够抑制侧面间隙δ在涡旋齿部32、42的靠内周的部分变得过小，并且能够抑制侧面间隙δ在涡旋齿部32、42的靠外周的部分变得过大，从而减少摩擦损失和制冷剂的泄漏损失。

特别是，这里，如图9和图10所示，侧面间隙δ的增加被设定成：在使可动涡盘40回转的运转时(运转时)，侧面间隙δ从外周侧到内周侧接近均匀的状态。这里，“均匀的状态”是指，没有进行使可动涡盘40回转时(不运转时)的侧面间隙δ(参照图9中的由实线表示的侧面间隙δ和图6中的侧面间隙δ1～δ4)如运转时的侧面间隙δ(参照图9中的由双点划线表示的侧面间隙δ5和图10中的侧面间隙δ5)那样从外周侧到内周侧接近恒定。

由此，这里，由于能够消除在运转时侧面间隙δ在涡旋齿部32、42的靠内周的部分比靠外周的部分变小的倾向，直到侧面间隙δ从外周侧到内周侧变得大致相同，因此能够进一步抑制侧面间隙δ在涡旋齿部32、42的靠内周的部分变得过小，并且能够进一步抑制侧面间隙δ在涡旋齿部32、42的靠外周的部分变得过大，从而大幅减少摩擦损失和制冷剂的泄漏损失。

此外，压缩行程中的温度上升出现在涡旋齿部32、42的靠内周的部分比靠外周的部分变得急剧、即随着从外周侧朝向内周侧上升比率变大的倾向。因此，运转时的由热膨胀引起的侧面间隙δ的缩小出现在涡旋齿部32、42的靠内周的部分比靠外周的部分变得急剧、即随着从外周侧朝向内周侧缩小幅度变大的倾向。

因此，这里，考虑到随着从外周侧朝向内周侧、运转时的热膨胀引起的侧面间隙δ的缩小的缩小幅度变大的倾向，用于消除该倾向的侧面间隙δ的增加被设定成：随着从外周侧朝向内周侧，增加比率变大(参照图9的由实线表示的侧面间隙δ和图6中的侧面间隙δ1～δ4)。例如，从涡旋齿部32、42的靠外周的部分朝向靠内周的部分，使侧面间隙δ以指数函数增加(参照图9的由实线表示的侧面间隙δ)。

由此，这里，能够根据压缩行程中的温度上升的倾向适当地设定侧面间隙δ，进一步抑制在涡旋齿部32、42的靠内周的部分侧面间隙δ变得过小，并且进一步抑制在涡旋齿部32、42的靠外周的部分侧面间隙δ变得过大，从而能够大幅减少摩擦损失和制冷剂的泄漏损失。

此外，这里，如图6～图8所示，如上所述的侧面间隙δ的增加是通过将固定侧涡旋齿部32和可动侧涡旋齿部42的齿厚ts、tr从外周侧朝向内周侧减小而得到的。例如，如图6所示，使固定侧涡旋齿部32的齿厚ts从涡旋齿部32的靠外周的部分朝向靠内周的部分按ts1、ts2、ts3、ts4的顺序依次减小，使可动侧涡旋齿部42的齿厚tr从涡旋齿部42的靠外周的部分朝向靠内周的部分按tr1、tr2、tr3、tr4的顺序依次减小。

由此，这里，通过使涡旋齿部32、42的齿厚ts、tr从外周侧朝向内周侧减小，能够容易地获得期望的侧面间隙δ的增加。

并且，例如，在具有如图11所示的制冷剂回路101的空调装置100中采用上述涡旋压缩机1。这里，制冷剂回路101通过如下方式构成：依次连接对制冷剂进行压缩的涡旋压缩机1、对制冷剂进行散热的散热器102、对制冷剂进行减压的膨胀机构103以及使制冷剂蒸发的蒸发器104。此外，在制冷剂回路101中封入有含有R32的制冷剂。

因此，这里，因使用含有排出气体制冷剂温度容易升高的R32的制冷剂，使得涡盘30、40的涡旋齿部32、42的齿厚tr、ts容易由于热膨胀而增加，而且涡盘30、40的涡旋齿部32、42的齿厚tr、ts的由热膨胀引起的增加在涡旋齿部32、42的靠内周的部分比靠外周的部分变大的倾向变得显著。

与此相对，这里，如上所述采用了考虑到运转时的涡盘30、40的热膨胀的涡旋结构作为涡旋压缩机1，因此，能够抑制在涡旋齿部32、42的靠内周的部分侧面间隙δ变得过小，并且能够抑制在涡旋齿部32、42的靠外周的部分侧面间隙δ变得过大。并且，由此，能够减少涡旋压缩机1中的摩擦损失和制冷剂的泄漏损失，因此也有助于空调装置100的空调能力的提高。

(3)变形例

在上述实施方式中，考虑到运转时的涡盘30、40的热膨胀，通过将固定侧涡旋齿部32和可动侧涡旋齿部42的齿厚ts、tr双方从外周侧朝向内周侧减小而得到侧面间隙δ的增加。

但是不限于此，还可以通过仅将固定侧涡旋齿部32的齿厚ts从外周侧朝向内周侧减小而得到侧面间隙δ的增加，此外，还可以通过仅将可动侧涡旋齿部42的齿厚tr从外周侧朝向内周侧减小而得到侧面间隙δ的增加。

产业上的可利用性

可以对涡旋压缩机以及具备该涡旋压缩机的空调装置广泛应用本发明。

标号说明

1：涡旋压缩机；

30：固定涡盘；

31：固定侧板部；

32：固定侧涡旋齿部；

34：外周侧侧面；

35：内周侧侧面；

40：可动涡盘；

41：可动侧板部；

42：可动侧涡旋齿部；

44：外周侧侧面；

45：内周侧侧面；

100：空调装置；

δ：侧面间隙。

在先技术文献

专利文献1：国际公开第2014/155646号

Claims (6)

1.一种涡旋压缩机(1)，其具备：

固定涡盘(30)，其在固定侧板部(31)的一面立起设置有螺旋形的固定侧涡旋齿部(32)；和

可动涡盘(40)，其被配置成与所述固定涡盘(30)相对并能够回转，在可动侧板部(41)的一面立起设置有与所述固定侧涡旋齿部(32)啮合的螺旋形的可动侧涡旋齿部(42)，

在所述固定侧涡旋齿部(32)的侧面(34、35)与所述可动侧涡旋齿部(42)的侧面(44、45)之间形成有从外周侧朝向内周侧增加的侧面间隙(δ)。

2.根据权利要求1所述的涡旋压缩机(1)，其中，

所述侧面间隙(δ)的增加被设定成：在使所述可动涡盘(40)回转的运转时，所述侧面间隙(δ)从外周侧到内周侧接近均匀的状态。

3.根据权利要求1或2所述的涡旋压缩机(1)，其中，

所述侧面间隙(δ)的增加被设定成：随着从外周侧朝向内周侧，增加比率变大。

4.根据权利要求1～3中任一项所述的涡旋压缩机(1)，其中，

所述侧面间隙(δ)的增加是通过将所述固定侧涡旋齿部(32)和/或所述可动侧涡旋齿部(42)的齿厚从外周侧朝向内周侧减小而得到的。

5.根据权利要求1～4中任一项所述的涡旋压缩机(1)，其中，

所述涡旋压缩机(1)用于对含有R32的制冷剂进行压缩。

6.一种空调装置(100)，其具备权利要求1～5中任一项所述的涡旋压缩机(1)。