WO2017090342A1 - 内視鏡対物光学系 - Google Patents

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endoscope objective
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小竿明彦
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    • G02B7/028—Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements for lenses with means for compensating for changes in temperature or for controlling the temperature; thermal stabilisation

Definitions

  • the present invention relates to an endoscope objective optical system, particularly an electronic endoscope for medical use, and more particularly to an endoscope objective optical system compatible with treatment using laser light and autoclave sterilization.
  • endoscopes that can be reused, it is important to clean and disinfect the endoscope.
  • a cleaning and disinfecting method for example, autoclave sterilization is a simple and effective sterilization method. For this reason, it is desirable that the endoscope to be reused be compatible with autoclave sterilization.
  • the equipment in autoclave sterilization, the equipment is placed in a high-temperature, high-pressure steam atmosphere to kill attached bacteria.
  • the thermal expansion coefficient differs between the holding frame and the glass material. For this reason, when the equipment is autoclaved, the glass material may be damaged due to great stress due to temperature changes during autoclaving. Therefore, it is desirable that the optical element has durability that can withstand an autoclave.
  • the endoscope may be used for treatment with laser light such as urinary calculus treatment.
  • laser light such as urinary calculus treatment.
  • the endoscopic image is halated.
  • a laser beam having a wavelength in the visible light region, for example, a wavelength close to the infrared region is irradiated as the target laser beam.
  • the target laser beam is incident on the image sensor, the endoscopic image is halated.
  • the cut filters are roughly classified into a reflection type cut filter and an absorption type cut filter.
  • the reflective cut filter reflects light in a predetermined wavelength range and does not transmit it.
  • the reflected light further causes optically undesirable halation.
  • the absorption-type cut filter absorbs light in a predetermined band by the filter. For this reason, an absorption type cut filter does not produce unnecessary reflected light. Therefore, in order to prevent halation, it is desirable to arrange an absorption cut filter having a sufficient optical density in the optical system in the optical path.
  • the endoscope objective optical system has mechanical durability during autoclaving, has an absorption-type cut filter with sufficient thickness to prevent halation caused by laser light, and is compact and produced. It is desirable to realize a configuration with good characteristics.
  • Examples of configurations in which an optical element in an endoscope objective optical system is downsized and a filter that cuts light in a predetermined wavelength range are arranged include those disclosed in Patent Documents 1, 2, and 3, for example.
  • Patent Document 1 discloses an objective lens for a small endoscope.
  • Patent Document 1 relates to a technology related to an optical system that is compact and has good productivity. This technology defines the power distribution for each lens group, the outer diameter and curvature of the element.
  • Patent Document 1 does not consider shortening of the overall length, which is important in downsizing the insertion portion of the endoscope. Further, in an endoscope objective optical system that can be reused, it is necessary to clean and disinfect the endoscope. Therefore, it is desirable that the object side surface of the first lens closest to the object side is a flat surface that can be easily cleaned. In the configuration of Patent Document 1, when the object side surface of the first lens is flat, a cover glass is necessary. Therefore, the total length becomes long.
  • Patent Document 1 does not consider the thickness of the optical element and the length of the group, it is insufficient as a technique for realizing a compact and highly productive optical system.
  • Patent Document 2 discloses an optical system in which a small infrared absorption filter can be inserted while maintaining good workability in a positive two-group configuration.
  • the infrared absorption filter has a sufficient optical density.
  • the thickness of the infrared absorption filter increases. For this reason, when miniaturization of the entire optical system is realized while maintaining a sufficient thickness of the infrared absorption filter, the thickness of the infrared absorption filter occupying the entire lens length increases as the miniaturization progresses.
  • Patent Document 2 when an infrared absorption filter having a sufficient thickness is inserted into the optical path, the height of the light beam becomes high and the outer diameter of the optical system increases. For this reason, Patent Document 2 is not sufficient as a technique for realizing miniaturization of the optical system.
  • Patent Document 3 discloses a small endoscope objective optical system that is easy to process and assemble.
  • the thickness of each optical component is thin, workability will worsen.
  • the dimensional tolerance of the inner diameter of the frame and the outer diameter of the lens compared with the size of the optical element becomes large. For this reason, when an optical element having a small thickness is used, tilt (tilt) eccentricity is greatly generated and adjustment may be necessary. For this reason, in a small optical system, it is preferable that the optical element is not thin. Also from this point, the configuration of Patent Document 3 is not sufficient for realizing a compact optical system with good assemblability.
  • the present invention has been made in view of the above, and prevents halation due to laser light, the total length of the optical system is short, the lens can be easily processed and assembled, and is resistant to temperature changes during autoclaving.
  • An object of the present invention is to provide an endoscope objective optical system.
  • the present invention is an endoscope objective optical system combined with a solid-state imaging device, in order from the object side, a planoconcave negative lens, an absorption filter, An endoscope objective optical system having an aperture stop and a plano-convex positive lens and satisfying the following conditional expression (1).
  • tg1 is the length along the optical axis from the object side surface of the plano-concave negative lens to the image side surface of the plano-convex positive lens
  • tl is the total length of the endoscope objective optical system, It is.
  • the present invention provides an endoscope objective optical system that prevents halation due to laser light, has a short overall optical system length, is easy to process and assemble lenses, and is resistant to temperature changes during autoclaving. Play.
  • FIG. (A) is a diagram showing a cross-sectional configuration of the endoscope objective optical system according to Example 1, and each shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC).
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. (A) is a figure which shows the cross-sectional structure of the endoscope objective optical system which concerns on Example 2, (b), (c), (d), (e) is spherical aberration (SA), astigmatism (AS).
  • FIG. 6 is an aberration diagram showing distortion aberration (DT) and lateral chromatic aberration (CC).
  • FIG. 6 is an aberration diagram showing distortion aberration (DT) and lateral chromatic aberration (CC).
  • A) is a figure which shows the cross-sectional structure of the endoscope objective optical system which concerns on Example 4, (b), (c), (d), (e) is spherical aberration (SA) and astigmatism (AS).
  • FIG. 6 is an aberration diagram showing distortion aberration (DT) and lateral chromatic aberration (CC).
  • FIG. 6 is an aberration diagram showing distortion aberration (DT) and lateral chromatic aberration (CC).
  • A) is a figure which shows the cross-sectional structure of the endoscope objective optical system which concerns on Example 6, (b), (c), (d), (e) is spherical aberration (SA) and astigmatism (AS).
  • FIG. 6 is an aberration diagram showing distortion aberration (DT) and lateral chromatic aberration (CC).
  • FIG. 6 is an aberration diagram showing distortion aberration (DT) and lateral chromatic aberration (CC).
  • A) is a figure which shows the cross-sectional structure of the endoscope objective optical system which concerns on Example 8, (b), (c), (d), (e) is spherical aberration (SA) and astigmatism (AS).
  • FIG. 6 is an aberration diagram showing distortion aberration (DT) and lateral chromatic aberration (CC).
  • FIG. 6 is an aberration diagram showing distortion aberration (DT) and lateral chromatic aberration (CC).
  • A) is a figure which shows the cross-sectional structure of the endoscope objective optical system which concerns on Example 10, (b), (c), (d), (e) is spherical aberration (SA), astigmatism (AS).
  • FIG. 6 is an aberration diagram showing distortion aberration (DT) and lateral chromatic aberration (CC). It is a figure which shows the inclination of an optical element.
  • FIG. 1 is a diagram showing a lens cross section of an endoscope objective optical system according to an embodiment.
  • the present embodiment is an endoscope objective optical system combined with a solid-state imaging device, and in order from the object side, a plano-concave negative lens L1 having a plane directed toward the object side, a flare stop FS, and an absorption filter (parallel).
  • a flat plate) F1 an aperture stop S, and a planoconvex positive lens L2 having a plane directed toward the object side, and satisfies the following conditional expression (1).
  • tg1 is the length along the optical axis AX from the object side surface of the plano-concave negative lens L1 to the image side surface of the plano-convex positive lens L2
  • tl is the total length of the endoscope objective optical system, that is, the length along the optical axis AX from the object side surface of the plano-concave negative lens L1 to the image plane, It is.
  • the parameter tg1 corresponds to the length of the part including almost all the lenses having power.
  • Conditional expression (1) defines the ratio of the parameter tg1 to the total lens length.
  • conditional expression (1) By not falling below the lower limit value of conditional expression (1), the back focus of the endoscope objective optical system is shortened and the overall length can be shortened. In addition, the thickness of each optical element is increased, which facilitates processing, gripping, and assembly of parts.
  • the thick optical element contributes to improving the durability of the optical element against thermal stress applied from the holding frame during autoclaving.
  • the thick optical element for example, the absorption filter (parallel plate) F1
  • the absorption filter (parallel plate) F1 can cut the laser beam in a predetermined wavelength region by sufficient absorption. Thereby, for example, it is possible to prevent halation of the endoscopic image by the target laser beam.
  • the endoscope when used for treatment with laser light such as urinary calculus treatment, the stone is irradiated with Nd-YAG crushing laser light. When such laser light is also incident on the image sensor, the endoscopic image is halated.
  • conditional expression (1 ′) 0.5 ⁇ tg1 / tl ⁇ 0.65
  • the absorption filter is an infrared absorption filter.
  • visible laser light in the infrared region may be used as the target laser light.
  • the halation of the endoscopic image can be reduced by cutting the laser beam in the infrared region.
  • the endoscope objective optical system of the present embodiment satisfies the following conditional expressions (2), (3), and (4).
  • 0.32 ⁇ tn / ⁇ n ⁇ 1.4 (2) 0.32 ⁇ tIRCF / ⁇ IRCF ⁇ 1.4 (3) 0.32 ⁇ tp / ⁇ p ⁇ 1.4 (4) here, tn is the total thickness of the plano-concave negative lens L1, ⁇ n is the outer diameter of the plano-concave negative lens L1, tIRCF is the thickness of the absorption filter (parallel plate) F1, ⁇ IRCF is the outer diameter of the absorption filter (parallel plate) F1, tp is the total thickness of the planoconvex positive lens L2, ⁇ p is the outer diameter of the plano-convex positive lens L2, It is.
  • the “total thickness” refers to the thickness of the outer peripheral portion of the optical element.
  • Thiickness refers to the thickness on the optical axis of the optical element.
  • Conditional expressions (2), (3), and (4) define the relationship between the outer diameter and thickness of the plano-concave negative lens L1, the absorption filter (parallel plate) F1, and the plano-convex positive lens L2, respectively.
  • conditional expressions (2), (3), and (4) If the lower limit value of conditional expressions (2), (3), and (4) is not reached, the processing and assembling properties of the optical system deteriorate, and the resistance to the autoclave also decreases.
  • conditional expressions (2), (3), and (4) If the lower limit value of conditional expressions (2), (3), and (4) is not reached, the planoconcave negative lens L1, the absorption filter (parallel plate) F1, and the planoconvex positive lens L2 have tilt decentering and non- Point aberration and coma will occur.
  • conditional expressions (2), (3), (4) If the upper limit value of conditional expressions (2), (3), (4) is exceeded, the total length of the optical system will be lengthened.
  • a clearance of about 4% of the outer diameter of the element is generated between the optical element and the frame due to a manufacturing error.
  • FIG. 12 is a diagram showing the inclination of the parallel plate-shaped optical element L having the outer diameter ⁇ with respect to the lens frame FR.
  • the value of (total thickness of the optical element L) / (outer diameter ⁇ of the optical element L) needs to be larger than 0.32. .
  • the optical element L By making the value of (thickness of optical element L) / (outer diameter ⁇ of optical element L), that is, the lower limit values of conditional expressions (2), (3), and (4) greater than 0.32, the optical element The angle adjustment of L becomes unnecessary, and the assemblability is improved. Furthermore, when the wall thickness is increased with respect to the outer diameter of the optical element L, durability against stress from the outer peripheral portion generated during autoclaving is also improved.
  • conditional expressions (2 ′), (3 ′), and (4 ′) are satisfied instead of conditional expressions (2), (3), and (4). 0.33 ⁇ tn / ⁇ n ⁇ 1.34 (2 ′) 0.33 ⁇ tIRCF / ⁇ IRCF ⁇ 1.34 (3 ′) 0.33 ⁇ tp / ⁇ p ⁇ 1.34 (4 ′)
  • the endoscope objective optical system of the present embodiment satisfies the following conditional expressions (2-1), (3-1), (4-1), and (4-2). 0.9 ⁇
  • Conditional expression (2-1) defines the power distribution of the plano-concave negative lens L1 and the entire endoscope objective optical system.
  • conditional expression (2-1) If the upper limit value of conditional expression (2-1) is exceeded, the height of incident light on the first surface on the object side of the plano-concave negative lens L1 becomes high and flare occurs.
  • Conditional expression (3-1) defines the relationship between the thickness and the total length of the absorption filter (parallel plate) F1.
  • a sufficient thickness of the absorption filter can be ensured by not falling below the lower limit value of the conditional expression (3-1). For this reason, the light in the wavelength region that causes halation can be cut by absorption to prevent halation.
  • Conditional expression (4-1) regulates the power distribution of the planoconvex positive lens L2 and the entire endoscope objective optical system.
  • conditional expression (4-1) If the upper limit value of conditional expression (4-1) is exceeded, the power of the planoconvex positive lens L2 will be insufficient, and the total length of the optical system will be long.
  • Conditional expression (4-2) defines the relationship between the thickness of the planoconvex positive lens L2 and the radius of curvature. If the lower limit value of conditional expression (4-2) is exceeded or the upper limit value is exceeded, the centering workability of the lens will deteriorate.
  • FIG. 2A is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to the present embodiment.
  • a plano-concave negative lens L1 in order from the object side, a plano-concave negative lens L1, a flare stop FS, a parallel plate F1, a brightness stop S, a plano-convex positive lens L2, a parallel plate F2, a parallel plate CG, Consists of
  • the parallel plate F1 is an infrared absorption filter.
  • the parallel plate F2 and the parallel plate CG are joined.
  • d9 is an adhesive layer.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion aberration
  • CC lateral chromatic aberration
  • the aberration diagrams are shown for each wavelength of 656.27 nm (C line), 587.56 nm (d line), 540.07 nm (e line), 486.13 nm (F line), and 435.83 nm (g line).
  • FNO indicates an F number
  • ⁇ indicates a half angle of view. The same applies to the aberration diagrams.
  • FIG. 3A is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to the present embodiment.
  • a plano-concave negative lens L1 in order from the object side, a plano-concave negative lens L1, a flare stop FS, a parallel plate F1, an aperture stop S, a plano-convex positive lens L2, a convex plano-positive lens L3, and a parallel plate CG Is composed of.
  • the parallel plate F1 is an infrared absorption filter.
  • the convex positive lens L3 is a field lens.
  • the convex positive lens L3 and the parallel plate CG are joined.
  • d9 is an adhesive layer.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 4A is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to the present embodiment.
  • a plano-concave negative lens L1 in order from the object side, a plano-concave negative lens L1, a flare stop FS, a parallel plate F1, an aperture stop S, a plano-convex positive lens L2, a convex plano-positive lens L3, and a parallel plate CG Is composed of.
  • the parallel plate F1 is an infrared absorption filter.
  • the convex positive lens L3 is a field lens.
  • the convex positive lens L3 and the parallel plate CG are joined.
  • d9 is an adhesive layer.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion aberration
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 5A is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to the present example.
  • a plano-concave negative lens L1 in order from the object side, a plano-concave negative lens L1, a flare stop FS, a parallel plate F1, a brightness stop S, a plano-convex positive lens L2, a parallel plate F2, a parallel plate CG, Consists of
  • the parallel plate F1 is an infrared absorption filter.
  • the parallel plate F2 and the parallel plate CG are joined.
  • d9 is an adhesive layer.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 6A is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to the present example.
  • a plano-concave negative lens L1 in order from the object side, a plano-concave negative lens L1, a flare stop FS, a parallel plate F1, a brightness stop S, a plano-convex positive lens L2, a parallel plate F2, a parallel plate CG, Consists of
  • the parallel plate F1 is an infrared absorption filter.
  • the parallel plate F2 and the parallel plate CG are joined.
  • d9 is an adhesive layer.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion aberration
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 7A is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to the present example.
  • a plano-concave negative lens L1 in order from the object side, a plano-concave negative lens L1, a flare stop FS, a parallel plate F1, a brightness stop S, a plano-convex positive lens L2, a parallel plate F2, a parallel plate CG, Consists of
  • the parallel plate F1 is an infrared absorption filter.
  • the parallel plate F2 and the parallel plate CG are joined.
  • d9 is an adhesive layer.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion aberration
  • CC lateral chromatic aberration
  • Example 7 An endoscope objective optical system according to Example 7 will be described.
  • FIG. 8A is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to the present example.
  • a plano-concave negative lens L1 in order from the object side, a plano-concave negative lens L1, a flare stop FS, a parallel plate F1, a brightness stop S, a plano-convex positive lens L2, a parallel plate F2, a parallel plate CG, Consists of
  • the parallel plate F1 is an infrared absorption filter.
  • the parallel plate F2 and the parallel plate CG are joined.
  • d9 is an adhesive layer.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion aberration
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 9A is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to the present example.
  • a plano-concave negative lens L1 in order from the object side, a plano-concave negative lens L1, a flare stop FS, a parallel plate F1, a brightness stop S, a plano-convex positive lens L2, a parallel plate F2, a parallel plate CG, Consists of
  • the parallel plate F1 is an infrared absorption filter.
  • the parallel plate F2 and the parallel plate CG are joined.
  • d9 is an adhesive layer.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 10A is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to the present example.
  • a plano-concave negative lens L1 in order from the object side, a plano-concave negative lens L1, a flare stop FS, a parallel plate F1, a brightness stop S, a plano-convex positive lens L2, a parallel plate F2, a parallel plate CG, Consists of
  • the parallel plate F1 is an infrared absorption filter.
  • the parallel plate F2 and the parallel plate CG are joined.
  • d9 is an adhesive layer.
  • 10B, 10C, 10D, and 10E show the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of this example.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion aberration
  • CC lateral chromatic aberration
  • Example 10 An endoscope objective optical system according to Example 10 will be described.
  • FIG. 11A is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to the present example.
  • a plano-concave negative lens L1 in order from the object side, a plano-concave negative lens L1, a flare stop FS, a parallel plate F1, an aperture stop S, a plano-convex positive lens L2, a convex plano-positive lens L3, and a parallel plate CG Is composed of.
  • the parallel plate F1 is an infrared absorption filter.
  • the convex positive lens L3 is a field lens.
  • the convex positive lens L3 and the parallel plate CG are joined.
  • d9 is an adhesive layer.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • r are the radius of curvature of each lens surface
  • d is the distance between the lens surfaces
  • ne is the refractive index of the e-line of each lens
  • ⁇ d is the Abbe number of each lens
  • Fno is the F number
  • ⁇ is the half field angle
  • IH is the image height.
  • ER is an effective diameter
  • FS is a flare stop
  • S is a brightness stop.
  • T 650 is the internal transmittance of the absorption filter at 650 nm.
  • Numerical example 1 Unit mm Surface data surface number r d ne ⁇ d ER 1 ⁇ 0.200 1.77066 71.79 0.80 2 0.300 0.100 3 (FS) ⁇ 0.030 0.30 4 ⁇ 0.450 1.52300 65.13 0.50 5 (S) ⁇ 0.010 0.17 6 ⁇ 0.410 1.88815 40.76 0.55 7 -0.427 0.474 8 ⁇ 0.300 1.51825 64.14 0.62 9 ⁇ 0.020 1.50688 64.00 0.62 10 ⁇ 0.300 1.61350 50.49 0.62 Image plane ⁇ Various data focal length (mm) 0.334 Viewing angle (°) 90.6 Fno 4.186 T 650 (%) 12.28 tl (mm) 2.29
  • Example 2 Example 3
  • Example 4 Example 5 (1) tg1 / tl 0.52 0.50 0.52 0.60 0.61 (2) tn / ⁇ n 0.38 0.36 0.33 0.44 0.46 (3) tIRCF / ⁇ IRCF 0.90 0.90 0.45 0.90 1.14 (4) tp / ⁇ p 0.56 0.54 0.33 0.70 0.72 (2-1)
  • Conditional Example 6 Example 7
  • Example 8 Example 9
  • Example 10 (1) tg1 / tl 0.58 0.50 0.53 0.61 0.55 (2) tn / ⁇ n 0.53 0.53 0.52 0.95 0.53 (3)
  • the present invention is an endoscope objective optical system that prevents halation due to laser light, has a short overall optical system length, is easy to process and assemble lenses, and is resistant to temperature changes during autoclaving. Useful for.

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Abstract

レーザー光によるハレーションを防止し、光学系の全長が短く、かつレンズの加工・組立が容易であり、オートクレーブ時の温度変化に耐性を有する内視鏡対物光学系を提供すること。　固体撮像素子と組合せる内視鏡対物光学系であり、物体側から順に、平凹負レンズＬ１と、吸収型フィルターＦ１と、明るさ絞りＳと、平凸正レンズＬ２と、を有し、以下の条件式（１）を満足することを特徴とする。　０．５≦ｔｇ１／ｔｌ≦０．８　（１）　ここで、ｔｇ１は、平凹負レンズＬ１の物体側面から平凸正レンズＬ２の像側面までの光軸ＡＸに沿った長さ、ｔｌは、内視鏡対物光学系の全長、である。

Description

内視鏡対物光学系
　本発明は、内視鏡対物光学系、特に医療用途の電子内視鏡、特にレーザー光を用いた処置やオートクレーブ滅菌に対応した内視鏡対物光学系に関するものである。
　従来、医療用の内視鏡は患者への負担を減らし低侵襲な診断、治療を実現するため、体内への挿入部の小型化が必要とされている。挿入部の小型化には先端光学系の全長、外径の小型化が不可欠である。しかしながら、光学系が小型化になるにしたがって、光学素子の加工性は悪化し、組立も難しくなる。このことから生産性が悪化してしまう。
　また、再使用が可能な内視鏡においては、内視鏡の洗浄消毒が重要となる。洗浄消毒方法として、例えばオートクレーブ滅菌は、簡易で、なおかつ効果的な滅菌方法である。このため、再使用する内視鏡は、オートクレーブ滅菌に対応していることが望ましい。
　一方で、オートクレーブ滅菌では、機器を高温・高圧の水蒸気雰囲気下に置き、付着した細菌類を死滅させる。内視鏡の光学素子に関しては、その保持枠と硝材との熱膨張率が異なる。このことから、機器をオートクレーブ滅菌する場合、オートクレーブ時の温度変化により、硝材が大きな応力を受け破損することがある。そのため、光学素子は、オートクレーブに耐えられる耐久性を有することが望ましい。
　さらに、内視鏡を、尿路結石治療などレーザー光による治療に用いる場合がある。この場合、結石に照射するＮｄ－ＹＡＧレーザー（ネオジウム・ヤグレーザー、波長１０６４ｎｍ）等の破砕光が撮像素子に入射すると、内視鏡画像がハレーションしてしまう。
　また、破砕用レーザー光の照射位置を確認するために、標的用のレーザー光として可視光領域の波長、例えば赤外領域に近い波長のレーザー光を照射する場合がある。この場合、標的用のレーザー光が撮像素子に入射すると、内視鏡画像がハレーションしてしまう。
　このような内視鏡画像のハレーションを防ぐには、光学系に十分な光学的濃度を有するカットフィルターを設けることが有効である。このため、ハレーションの原因となる所定の波長域のレーザー光をカットするフィルターを光路中に挿入する。
　ここで、カットフィルターは、反射型カットフィルターと、吸収型カットフィルターとに大別される。反射型カットフィルターは、所定の波長域の光を反射し、透過させない。反射型カットフィルターを用いる場合、反射された光が、さらに光学的に望ましくないハレーションの原因となってしまう。
　これに対して、吸収型カットフィルターは、所定帯域の光をフィルターにより吸収する。このため、吸収型カットフィルターは、不要な反射光を生じない。したがって、ハレーションを防止するために、光学系に十分な光学的濃度を有する吸収型カットフィルターを光路内に配置することが望ましい。
　以上のようなことから、内視鏡対物光学系は、オートクレーブ時の力学的な耐久性を有し、レーザー光によるハレーションを防ぐための十分な厚みの吸収型カットフィルターを有し、コンパクトで生産性の良好な構成を実現することが望ましい。
　内視鏡対物光学系における光学素子の小型化や所定波長域の光をカットするフィルターを配置している構成として、例えば特許文献１、２、３に開示された構成がある。
特開２００８－２６２１９３号公報 特開２００９－２９４４９４号公報 特開２００９－２８８６８２号公報
　特許文献１は、小型内視鏡のための対物レンズを開示している。特許文献１は、小型で、かつ生産性の良好な光学系に関する技術に関するものである。この技術は、レンズ群ごとのパワー配分、素子の外径や曲率を規定している。
　しかしながら、特許文献１は、内視鏡の挿入部の小型化において重要な全長の短小化については考慮されていない。また、再使用が可能な内視鏡対物光学系においては、内視鏡の洗浄・消毒が必要である。このため、最も物体側の第１レンズの物体側面は、洗浄の容易な平面であることが望ましい。特許文献１の構成において、第１レンズの物体側面を平面にする場合、カバーガラスが必要である。従って、全長が長大化してしまう。
　さらに、光学系の加工・生産性は、パワー配分や外径、曲率というパラメータに加えて、光学素子の厚みと外径の関係、レンズ群の長さと全長の関係も重要な要素となる。特許文献１は、光学素子の厚みや群の長さについても考慮していないため、小型で生産性の高い光学系を実現する技術としては不十分である。
　特許文献２は、正の２群構成において、加工性を良好に保ちつつ、小型で赤外線吸収フィルターの挿入が可能な光学系を開示している。
　レーザー光によるハレーションを防ぐためには、赤外線吸収フィルターは十分な光学濃度を有することが望ましい。吸収フィルターにおいて十分な光学濃度を得るとき、赤外線吸収型フィルターの厚さが大きくなる。このため、赤外線吸収型フィルターの十分な厚さを維持しつつ、光学系全系の小型化を実現する場合、小型化が進むにつれてレンズ全長に占める赤外線吸収フィルターの厚みが大きくなる。
　特許文献２は、十分な厚みを有する赤外線吸収フィルターを光路内に挿入する場合、光線高が高くなり光学系の外径の大型化を招いてしまう。このため、特許文献２は、光学系の小型化を実現する技術としては十分ではない。
　特許文献３は、加工・組立の容易な小型の内視鏡対物光学系を開示している。特許文献３では、個々の光学部品の厚さが薄いため、加工性が悪くなってしまう。さらに、小型な光学系の場合、光学素子のサイズと比較した枠の内径やレンズ外径の寸法公差は大きくなる。そのため、厚さの薄い光学素子を用いると、傾き（チルト）偏心が大きく発生し、調整が必要になる場合がある。このため、小型の光学系において、光学素子は薄くないほうが好ましい。この点からも、特許文献３の構成は、組立性の良好な小型の光学系を実現するために十分ではない。
　本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、レーザー光によるハレーションを防止し、光学系の全長が短く、かつレンズの加工・組立が容易であり、オートクレーブ時の温度変化に耐性を有する内視鏡対物光学系を提供することを目的とする。
　上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明は、固体撮像素子と組合せる内視鏡対物光学系であって、物体側から順に、平凹負レンズと、吸収型フィルターと、明るさ絞りと、平凸正レンズと、を有し、以下の条件式（１）を満足することを特徴とする内視鏡対物光学系である。
　０．５≦ｔｇ１／ｔｌ≦０．８　　　（１）
　ここで、
　ｔｇ１は、平凹負レンズの物体側面から平凸正レンズの像側面までの光軸に沿った長さ、
　ｔｌは、内視鏡対物光学系の全長、
である。
　本発明は、レーザー光によるハレーションを防止し、光学系の全長が短く、かつレンズの加工・組立が容易であり、オートクレーブ時の温度変化に耐性を有する内視鏡対物光学系を提供できるという効果を奏する。
実施形態に係る内視鏡対物光学系の断面構成を示す図である。 （ａ）は実施例１に係る内視鏡対物光学系の断面構成を示す図、球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）及び倍率色収差（ＣＣ）をそれぞれ示す収差図である。 （ａ）は実施例２に係る内視鏡対物光学系の断面構成を示す図、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）及び倍率色収差（ＣＣ）をそれぞれ示す収差図である。 （ａ）は実施例３に係る内視鏡対物光学系の断面構成を示す図、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）及び倍率色収差（ＣＣ）をそれぞれ示す収差図である。 （ａ）は実施例４に係る内視鏡対物光学系の断面構成を示す図、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）及び倍率色収差（ＣＣ）をそれぞれ示す収差図である。 （ａ）は実施例５に係る内視鏡対物光学系の断面構成を示す図、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）及び倍率色収差（ＣＣ）をそれぞれ示す収差図である。 （ａ）は実施例６に係る内視鏡対物光学系の断面構成を示す図、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）及び倍率色収差（ＣＣ）をそれぞれ示す収差図である。 （ａ）は実施例７に係る内視鏡対物光学系の断面構成を示す図、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）及び倍率色収差（ＣＣ）をそれぞれ示す収差図である。 （ａ）は実施例８に係る内視鏡対物光学系の断面構成を示す図、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）及び倍率色収差（ＣＣ）をそれぞれ示す収差図である。 （ａ）は実施例９に係る内視鏡対物光学系の断面構成を示す図、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）及び倍率色収差（ＣＣ）をそれぞれ示す収差図である。 （ａ）は実施例１０に係る内視鏡対物光学系の断面構成を示す図、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）及び倍率色収差（ＣＣ）をそれぞれ示す収差図である。 光学素子の傾きを示す図である。
　以下に、実施形態に係る内視鏡対物光学系を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施形態により、この発明が限定されるものではない。
　図１は、実施形態に係る内視鏡対物光学系のレンズ断面を示す図である。
　本実施形態は、固体撮像素子と組合せる内視鏡対物光学系であって、物体側から順に、物体側に平面を向けた平凹負レンズＬ１と、フレア絞りＦＳと、吸収型フィルター（平行平板）Ｆ１と、明るさ絞りＳと、物体側に平面を向けた平凸正レンズＬ２と、を有し、以下の条件式（１）を満足することを特徴とする。
　０．５≦ｔｇ１／ｔｌ≦０．８　　　（１）
　ここで、
　ｔｇ１は、平凹負レンズＬ１の物体側面から平凸正レンズＬ２の像側面までの光軸ＡＸに沿った長さ、
　ｔｌは、内視鏡対物光学系の全長、即ち、平凹負レンズＬ１の物体側面から像面までの光軸ＡＸに沿った長さ、
である。
　パラメータｔｇ１は、パワーを有するレンズのほぼ全てを含む部分の長さに対応する。条件式（１）は、パラメータｔｇ１がレンズ全長に占める割合について規定している。
　条件式（１）の下限値を下回らないことで、内視鏡対物光学系のバックフォーカスが短くなり全長の短縮化が図れる。また、個々の光学素子の厚さが大きくなり、部品の加工や把持、組立が容易になる。
　また、光学素子の厚さが厚いことは、オートクレーブ時に保持枠から加わる熱応力に対する光学素子の耐久性向上にも寄与する。
　また、光学素子、例えば吸収型フィルター（平行平板）Ｆ１の厚さが厚いことは、所定の波長域のレーザー光を十分な吸収によりカットできる。これにより、例えば、標的用のレーザー光による内視鏡画像のハレーションを防止できる。
　さらに、上述したように、内視鏡を、尿路結石治療などのレーザー光による治療に用いる場合、結石にＮｄ－ＹＡＧの破砕用レーザー光を照射する。このようなレーザー光も撮像素子に入射すると、内視鏡画像がハレーションしてしまう。
　このため、吸収型フィルターＦ１の少なくとも一方の面に、Ｎｄ－ＹＡＧレーザー光を反射する反射膜をコーティングすることが望ましい。
　条件式（１）の上限値を上回ると、ピント調整に必要なバックフォーカス長を確保することができない。
　条件式（１）に代えて、以下の条件式（１’）を満足することが好ましい。
　０．５≦ｔｇ１／ｔｌ≦０．６５　　　（１’）
　本実施形態の内視鏡対物光学系では、吸収型フィルターは、赤外線吸収フィルターであることが望ましい。
　例えば、標的用のレーザー光として、可視である赤外域のレーザー光を用いることがある。これにより、赤外域のレーザー光をカットすることで、内視鏡画像のハレーションを低減できる。
　また、本実施形態の内視鏡対物光学系は、以下の条件式（２）、（３）、（４）を満足することが望ましい。
　０．３２≦ｔｎ／φｎ≦１．４　　　（２）
　０．３２≦ｔＩＲＣＦ／φＩＲＣＦ≦１．４　　　（３）
　０．３２≦ｔｐ／φｐ≦１．４　　　（４）
　ここで、
　ｔｎは、平凹負レンズＬ１の総肉厚、
　φｎは、平凹負レンズＬ１の外径、
　ｔＩＲＣＦは、吸収型フィルター（平行平板）Ｆ１の肉厚、
　φＩＲＣＦは、吸収型フィルター（平行平板）Ｆ１の外径、
　ｔｐは、平凸正レンズＬ２の総肉厚、
　φｐは、平凸正レンズＬ２の外径、
である。
　なお、「総肉厚」とは、光学素子の外周部の肉厚をいう。「肉厚」とは、光学素子の光軸上の肉厚をいう。
　条件式（２）、（３）、（４）は、それぞれ平凹負レンズＬ１、吸収型フィルター（平行平板）Ｆ１、平凸正レンズＬ２の外径と厚さの関係を規定している。
　条件式（２）、（３）、（４）の下限値を下回ると、光学系の加工・組立性が悪化し、かつオートクレーブに対する耐性も低下してしまう。
　また、条件式（２）、（３）、（４）の下限値を下回ると、平凹負レンズＬ１、吸収型フィルター（平行平板）Ｆ１、平凸正レンズＬ２が傾き偏心を有し、非点収差、コマ収差が発生してしまう。
　条件式（２）、（３）、（４）の上限値を上回ると、光学系全長の長大化を招いてしまう。
　また、小型な光学系においては、製造誤差によって光学素子と枠との間に素子の外径の４％程度のクリアランスが生じる。光学性能上、クリアランスによるレンズ枠内での光学素子の傾き（チルト）は１０°以下に抑えることが望ましい。
　図１２は、外径φを有する平行平板形状の光学素子Ｌの鏡枠ＦＲに対する傾きを示す図である。光学素子Ｌの傾きの角度αを１０°以下に抑えるには、（光学素子Ｌの総肉厚）／（光学素子Ｌの外径φ）の値は、０．３２より大きいことが必要である。
　（光学素子Ｌの肉厚）／（光学素子Ｌの外径φ）の値、即ち条件式（２）、（３）、（４）の下限値を０．３２より大きくすることで、光学素子Ｌの角度調整が不要になり、組立性が向上する。さらに、光学素子Ｌの外径に対して肉厚を厚くするとオートクレーブ時に生じる外周部からの応力に対する耐久性も向上する。
　条件式（２）、（３）、（４）に代えて、以下の条件式（２’）、（３’）、（４’）を満足することが好ましい。
　０．３３≦ｔｎ／φｎ≦１．３４　　　（２’）
　０．３３≦ｔＩＲＣＦ／φＩＲＣＦ≦１．３４　　　（３’）
　０．３３≦ｔｐ／φｐ≦１．３４　　　（４’）
　また、本実施形態の内視鏡対物光学系は、以下の条件式（２－１）、（３－１）、（４－１）、（４－２）を満足することが望ましい。
　０．９＜｜ｆｎ／ｆｔ｜＜２．１　　　　（２－１）
　０．１５≦ｔＩＲＣＦ／ｔｌ　　　　（３－１）
　１．２＜｜ｆｐ／ｆｔ｜＜１．７　　　（４－１）
　０．８５＜｜ｔｐ’／ｒｐ｜＜１．３　　　（４－２）
　ここで、
　ｆｎは、平凹負レンズＬ１の焦点距離、
　ｆｔは、内視鏡対物光学系全系の焦点距離、
　ｔＩＲＣＦは、吸収型フィルター（平行平板）Ｆ１の肉厚、
　ｔｌは、内視鏡対物光学系の全長、
　ｆｐは、平凸正レンズＬ１の焦点距離、
　ｔｐ’は、平凸正レンズＬ１の肉厚、
　ｒｐは、平凸正レンズＬ１の凸面の曲率半径、
である。
　条件式（２－１）は、平凹負レンズＬ１と内視鏡対物光学系全体のパワー配分を規定している。
　条件式（２－１）の上限値を上回ると、平凹負レンズＬ１の物体側の第１面への入射光線高が高くなりフレアが生じてしまう。
　条件式（２－１）の下限値を下回ると、平凹負レンズＬ１の凹面の曲率が強くなり、レンズの加工性が悪化してしまう。
　条件式（３－１）は、吸収型フィルター（平行平板）Ｆ１の厚みと全長の関係を規定している。上述した構成の内視鏡対物光学系において、条件式（３－１）の下限値を下回らないことで、吸収型フィルターの十分な厚さを確保できる。このため、ハレーションの原因となる波長域の光を吸収によりカットし、ハレーションを防ぐことができる。
　条件式（４－１）は、平凸正レンズＬ２と内視鏡対物光学系全体のパワー配分を規定している。
　条件式（４－１）の下限値を下回ると、ピント調整に必要なバックフォーカス長を確保することができない。
　条件式（４－１）の上限値を上回ると、平凸正レンズＬ２のパワーが不足し、光学系全長が長くなってしまう。
　条件式（４－２）は、平凸正レンズＬ２の厚さと曲率半径の関係を規定している。条件式（４－２）の下限値を下回る、または上限値を上回ると、レンズの心取り加工性が悪化してしまう。
（実施例１）
　実施例１に係る内視鏡対物光学系について説明する。図２（ａ）は、本実施例に係る内視鏡対物光学系のレンズ断面図である。
　本実施例では、物体側から順に、平凹負レンズＬ１と、フレア絞りＦＳと、平行平板Ｆ１と、明るさ絞りＳと、平凸正レンズＬ２と、平行平板Ｆ２と、平行平板ＣＧと、から構成される。
　平行平板Ｆ１は、赤外線吸収フィルターである。平行平板Ｆ２と平行平板ＣＧとは接合されている。ｄ９は接着層である。
　図２（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、本実施例の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す。諸収差図は、６５６．２７ｎｍ（Ｃ線）、５８７．５６ｎｍ（ｄ線）、５４０．０７ｎｍ（ｅ線）、４８６．１３ｎｍ（Ｆ線）及び４３５．８３ｎｍ（ｇ線）の各波長について示されている。また、各図中、ＦＮＯはＦナンバーを、”ω”は半画角を示す。以下、収差図に関しては、同様である。
（実施例２）
　実施例２に係る内視鏡対物光学系について説明する。図３（ａ）は、本実施例に係る内視鏡対物光学系のレンズ断面図である。
　本実施例では、物体側から順に、平凹負レンズＬ１と、フレア絞りＦＳと、平行平板Ｆ１と、明るさ絞りＳと、平凸正レンズＬ２と、凸平正レンズＬ３と、平行平板ＣＧと、から構成される。
　平行平板Ｆ１は、赤外線吸収フィルターである。凸平正レンズＬ３は、フィールドレンズである。凸平正レンズＬ３と平行平板ＣＧとは接合されている。ｄ９は接着層である。
　図３（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、本実施例の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す。
（実施例３）
　実施例３に係る内視鏡対物光学系について説明する。図４（ａ）は、本実施例に係る内視鏡対物光学系のレンズ断面図である。
　本実施例では、物体側から順に、平凹負レンズＬ１と、フレア絞りＦＳと、平行平板Ｆ１と、明るさ絞りＳと、平凸正レンズＬ２と、凸平正レンズＬ３と、平行平板ＣＧと、から構成される。
　平行平板Ｆ１は、赤外線吸収フィルターである。凸平正レンズＬ３は、フィールドレンズである。凸平正レンズＬ３と平行平板ＣＧとは接合されている。ｄ９は接着層である。
　図４（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、本実施例の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す。
（実施例４）
　実施例４に係る内視鏡対物光学系について説明する。図５（ａ）は、本実施例に係る内視鏡対物光学系のレンズ断面図である。
　本実施例では、物体側から順に、平凹負レンズＬ１と、フレア絞りＦＳと、平行平板Ｆ１と、明るさ絞りＳと、平凸正レンズＬ２と、平行平板Ｆ２と、平行平板ＣＧと、から構成される。
　平行平板Ｆ１は、赤外線吸収フィルターである。平行平板Ｆ２と平行平板ＣＧとは接合されている。ｄ９は接着層である。
　図５（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、本実施例の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す。
（実施例５）
　実施例５に係る内視鏡対物光学系について説明する。図６（ａ）は、本実施例に係る内視鏡対物光学系のレンズ断面図である。
　本実施例では、物体側から順に、平凹負レンズＬ１と、フレア絞りＦＳと、平行平板Ｆ１と、明るさ絞りＳと、平凸正レンズＬ２と、平行平板Ｆ２と、平行平板ＣＧと、から構成される。
　平行平板Ｆ１は、赤外線吸収フィルターである。平行平板Ｆ２と平行平板ＣＧとは接合されている。ｄ９は接着層である。
　図６（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、本実施例の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す。
（実施例６）
　実施例６に係る内視鏡対物光学系について説明する。図７（ａ）は、本実施例に係る内視鏡対物光学系のレンズ断面図である。
　本実施例では、物体側から順に、平凹負レンズＬ１と、フレア絞りＦＳと、平行平板Ｆ１と、明るさ絞りＳと、平凸正レンズＬ２と、平行平板Ｆ２と、平行平板ＣＧと、から構成される。
　平行平板Ｆ１は、赤外線吸収フィルターである。平行平板Ｆ２と平行平板ＣＧとは接合されている。ｄ９は接着層である。
　図７（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、本実施例の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す。
（実施例７）
　実施例７に係る内視鏡対物光学系について説明する。図８（ａ）は、本実施例に係る内視鏡対物光学系のレンズ断面図である。
　本実施例では、物体側から順に、平凹負レンズＬ１と、フレア絞りＦＳと、平行平板Ｆ１と、明るさ絞りＳと、平凸正レンズＬ２と、平行平板Ｆ２と、平行平板ＣＧと、から構成される。
　平行平板Ｆ１は、赤外線吸収フィルターである。平行平板Ｆ２と平行平板ＣＧとは接合されている。ｄ９は接着層である。
　図８（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、本実施例の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す。
（実施例８）
　実施例８に係る内視鏡対物光学系について説明する。図９（ａ）は、本実施例に係る内視鏡対物光学系のレンズ断面図である。
　本実施例では、物体側から順に、平凹負レンズＬ１と、フレア絞りＦＳと、平行平板Ｆ１と、明るさ絞りＳと、平凸正レンズＬ２と、平行平板Ｆ２と、平行平板ＣＧと、から構成される。
　平行平板Ｆ１は、赤外線吸収フィルターである。平行平板Ｆ２と平行平板ＣＧとは接合されている。ｄ９は接着層である。
　図９（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、本実施例の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す。
（実施例９）
　実施例９に係る内視鏡対物光学系について説明する。図１０（ａ）は、本実施例に係る内視鏡対物光学系のレンズ断面図である。
　本実施例では、物体側から順に、平凹負レンズＬ１と、フレア絞りＦＳと、平行平板Ｆ１と、明るさ絞りＳと、平凸正レンズＬ２と、平行平板Ｆ２と、平行平板ＣＧと、から構成される。
　平行平板Ｆ１は、赤外線吸収フィルターである。平行平板Ｆ２と平行平板ＣＧとは接合されている。ｄ９は接着層である。
　図１０（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、本実施例の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す。
（実施例１０）
　実施例１０に係る内視鏡対物光学系について説明する。図１１（ａ）は、本実施例に係る内視鏡対物光学系のレンズ断面図である。
　本実施例では、物体側から順に、平凹負レンズＬ１と、フレア絞りＦＳと、平行平板Ｆ１と、明るさ絞りＳと、平凸正レンズＬ２と、凸平正レンズＬ３と、平行平板ＣＧと、から構成される。
　平行平板Ｆ１は、赤外線吸収フィルターである。凸平正レンズＬ３は、フィールドレンズである。凸平正レンズＬ３と平行平板ＣＧとは接合されている。ｄ９は接着層である。
　図１１（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、本実施例の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す。
　以下に、上記各実施例の数値データを示す。記号は、ｒは各レンズ面の曲率半径、ｄは各レンズ面間の間隔、ｎｅは各レンズのｅ線の屈折率、νｄは各レンズのアッベ数、ＦｎｏはＦナンバー、ωは半画角、ＩＨは像高である。また、ＥＲは有効直径、ＦＳはフレア絞り、Ｓは明るさ絞りである。Ｔ６５０は６５０ｎｍにおける吸収型フィルターの内部透過率である。
数値実施例１
単位  ｍｍ
 
面データ
面番号       r           d         ne         νd        ER
   1         ∞         0.200     1.77066     71.79      0.80 
   2        0.300       0.100                                  
   3 (FS)    ∞         0.030                            0.30 
   4         ∞         0.450     1.52300     65.13      0.50 
   5 (S)     ∞         0.010                            0.17 
   6         ∞         0.410     1.88815     40.76      0.55 
   7       -0.427       0.474                               
   8         ∞         0.300     1.51825     64.14      0.62 
   9         ∞         0.020     1.50688     64.00      0.62 
  10         ∞         0.300     1.61350     50.49      0.62
像面         ∞        
 
各種データ
焦点距離 (mm)   0.334
視野角 (°)    90.6
Fno             4.186   
T650 (%)       12.28
tl (mm)         2.29
 
数値実施例２
単位  ｍｍ
 
面データ
面番号       r           d         ne         νd        ER
   1         ∞         0.200     1.77066     71.79      0.80 
   2        0.300       0.090                                
   3 (FS)    ∞         0.030                            0.30 
   4         ∞         0.450     1.52300     65.13      0.50 
   5 (S)     ∞         0.010                            0.16 
   6         ∞         0.390     1.88815     40.76      0.55 
   7       -0.459       0.520                                
   8        0.951       0.340     1.51825     64.14      0.65 
   9         ∞         0.020     1.50688     64.00      0.65 
  10         ∞         0.300     1.61350     50.49      0.65
像面         ∞        
 
各種データ
焦点距離 (mm)   0.310
視野角 (°)    96.9
Fno             4.079
T650 (%)       12.28
tl (mm)         2.35
 
数値実施例３
単位  ｍｍ
 
面データ
面番号       r           d         ne         νd        ER
   1         ∞         0.210     1.77066     71.79      0.80 
   2        0.408       0.050                                
   3 (FS)    ∞         0.030                            0.32 
   4         ∞         0.360     1.52300     65.13      0.80 
   5 (S)     ∞         0.010                            0.13 
   6         ∞         0.350     1.88815     40.76      0.60 
   7       -0.374       0.300                                
   8        2.963       0.300     1.51825     64.14      0.62 
   9         ∞         0.020     1.50688     64.00      0.62 
  10         ∞         0.300     1.61350     50.49      0.62
像面         ∞  
      
各種データ
焦点距離 (mm)   0.336
視野角 (°)    87.5
Fno             4.182
T650 (%)       18.67
tl (mm)         1.93
 
数値実施例４
単位  ｍｍ
 
面データ
面番号       r           d         ne         νd        ER
   1         ∞         0.300    1.77066     71.79      0.80 
   2        0.540       0.050                                
   3 (FS)    ∞         0.030                           0.36 
   4         ∞         0.450    1.52300     65.13      0.50 
   5 (S)     ∞         0.010                           0.17 
   6         ∞         0.500    1.88815     40.76      0.55 
   7       -0.390       0.271                                
   8         ∞         0.300    1.51825     64.14      0.62 
   9         ∞         0.020    1.50688     64.00      0.62 
  10         ∞         0.300    1.61350     50.49      0.62
像面         ∞        
 
各種データ
焦点距離 (mm)   0.337
視野角 (°)    87.7
Fno             3.082
T650 (%)       12.28
tl (mm)         2.23
 
数値実施例５
単位  ｍｍ
 
面データ
面番号       r           d         ne         νd        ER
   1         ∞         0.300    1.77066     71.79      0.80 
   2        0.492       0.070                                
   3 (FS)    ∞         0.030                           0.40 
   4         ∞         0.570    1.52300     65.13      0.50 
   5 (S)     ∞         0.010                           0.14 
   6         ∞         0.500    1.88815     40.76      0.55 
   7       -0.424       0.346                                
   8         ∞         0.300    1.51825     64.14      0.62 
   9         ∞         0.020    1.50688     64.00      0.62 
  10         ∞         0.300    1.61350     50.49      0.62
像面         ∞        
 
各種データ
焦点距離 (mm)   0.335
視野角 (°)    87.7
Fno             4.214
T650 (%)        7.02
tl (mm)         2.45
 
数値実施例６
単位  ｍｍ
 
面データ
面番号       r           d         ne         νd        ER
   1         ∞         0.200    1.77066     71.79      0.80 
   2        0.476       0.070                                
   3 (FS)    ∞         0.030                           0.42 
   4         ∞         0.670    1.52300     65.13      0.50 
   5 (S)     ∞         0.010                           0.15 
   6         ∞         0.390    1.88815     40.76      0.55 
   7       -0.428       0.361                                
   8         ∞         0.300    1.51825     64.14      0.62 
   9         ∞         0.020    1.50688     64.00      0.62 
  10         ∞         0.300    1.61350     50.49      0.62 
像面         ∞        
 
各種データ
焦点距離 (mm)   0.334
視野角 (°)    87.2
Fno             4.213 
T650 (%)        4.40
tl (mm)         2.35
 
数値実施例７
単位  ｍｍ
 
面データ
面番号       r           d         ne         νd        ER
   1         ∞         0.200    1.77066     71.79      0.60 
   2        0.270       0.090          
   3 (FS)    ∞         0.030                           0.28 
   4         ∞         0.450    1.52300     65.13      0.50 
   5 (S)     ∞         0.010                           0.18 
   6         ∞         0.390    1.88815     40.76      0.55 
   7       -0.425       0.554          
   8         ∞         0.300    1.51825     64.14      0.65 
   9         ∞         0.020    1.50688     64.00      0.65 
  10         ∞         0.300    1.61350     50.49      0.65
像面         ∞        
 
各種データ
焦点距離 (mm)   0.333
視野角 (°)    87.7
Fno             4.133
T650 (%)       12.28
tl (mm)         2.34
 
数値実施例８
単位  ｍｍ
 
面データ
面番号       r           d         ne         νd        ER
   1         ∞         0.480     2.01169     28.27      0.60 
   2        0.44        0.050         
   3 (FS)    ∞         0.030                            0.24 
   4         ∞         0.450     1.52300     65.13      0.50 
   5 (S)     ∞         0.010                            0.20 
   6         ∞         0.390     1.80922     39.59      0.55 
   7       -0.416       0.650         
   8         ∞         0.300     1.51825     64.14      0.65 
   9         ∞         0.020     1.50688     64.00      0.65 
  10         ∞         0.300     1.61350     50.49      0.65
像面         ∞        
 
各種データ
焦点距離 (mm)   0.428
視野角 (°)    66.0
Fno             4.063
T650 (%)       12.28 
tl (mm)         2.68
 
数値実施例９
単位  ｍｍ
 
面データ
面番号       r           d         ne         νd        ER
   1         ∞         0.300    2.01169     28.27      0.80 
   2        0.718       0.050          
   3 (FS)    ∞         0.030                           0.36 
   4         ∞         0.430    1.52300     65.13      0.50 
   5 (S)     ∞         0.010                           0.12 
   6         ∞         0.550    2.01169     28.27      0.50 
   7       -0.446       0.273          
   8         ∞         0.300    1.51825     64.14      0.62 
   9         ∞         0.020    1.50688     64.00      0.62 
  10         ∞         0.300    1.61350     50.49      0.62
像面         ∞        
 
各種データ
焦点距離 (mm)   0.342
視野角 (°)    87.5
Fno             4.349
T650 (%)       13.48  
tl (mm)         2.26
 
数値実施例１０
単位  ｍｍ
 
面データ
面番号       r           d         ne         νd        ER
   1         ∞         0.200    1.77066     71.79      0.80
   2        0.420       0.070          
   3 (FS)    ∞         0.030                           0.42
   4         ∞         0.560    1.52300     65.13      0.50
   5 (S)     ∞         0.010                           0.15
   6         ∞         0.390    1.88815     40.76      0.55
   7       -0.440       0.410          
   8        2.100       0.300    1.51825     64.14      0.62
   9         ∞         0.020    1.50688     64.00      0.62
  10         ∞         0.300    1.61350     50.49      0.62
像面         ∞        
 
各種データ
焦点距離 (mm)   0.333 
視野角 (°)    87.7
Fno             4.182
T650 (%)        7.35
tl (mm)         2.29
 
　各実施例の条件式対応値を以下に示す。
 
条件式                実施例1  実施例2  実施例3  実施例4  実施例5     
(1)   tg1/tl            0.52     0.50     0.52     0.60     0.61  
(2)   tn/φn            0.38     0.36     0.33     0.44     0.46  
(3)   tIRCF/φIRCF      0.90     0.90     0.45     0.90     1.14  
(4)   tp/φp            0.56     0.54     0.33     0.70     0.72  
(2-1) |fn/ft|           1.17     1.26     1.58     2.08     1.91   
(3-1) tIRCF/tl          0.20     0.19     0.19     0.20     0.23   
(4-1) |fp/ft|           1.44     1.67     1.25     1.30     1.43   
(4-2) |tp'/rp|          0.96     0.85     0.94     1.28     1.18  
 
条件式                実施例6  実施例7  実施例8  実施例9  実施例10    
(1)   tg1/tl            0.58     0.50     0.53     0.61     0.55
(2)   tn/φn            0.53     0.53     0.52     0.95     0.53
(3)   tIRCF/φIRCF      1.34     0.90     0.90     0.86     1.12
(4)   tp/φp            0.71     0.71     0.71     1.10     0.71
(2-1) |fn/ft|           1.85     1.05     1.02     2.07     1.63
(3-1) tIRCF/tl          0.28     0.19     0.17     0.19     0.24
(4-1) |fp/ft|           1.44     1.44     1.20     1.29     1.49
(4-2) |tp'/rp|          0.91     0.92     0.94     1.23     0.89
 
　以上、本発明の種々の実施形態について説明したが、本発明は、これらの実施形態のみに限られるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲で、これら実施形態の構成を適宜組合せて構成した実施形態も本発明の範疇となるものである。
　以上のように、本発明は、レーザー光によるハレーションを防止し、光学系の全長が短く、かつレンズの加工・組立が容易であり、オートクレーブ時の温度変化に耐性を有する内視鏡対物光学系に有用である。
　Ｌ１、Ｌ２　レンズ
　Ｆ１、Ｆ２、ＣＧ　平行平板
　ＦＳ　フレア絞り
　Ｓ　明るさ絞り
　ＡＸ　光軸
　Ｉ　像面

Claims (4)

  1. 　固体撮像素子と組合せる内視鏡対物光学系であり、
    　物体側から順に、平凹負レンズと、吸収型フィルターと、明るさ絞りと、平凸正レンズと、を有し、以下の条件式（１）を満足することを特徴とする内視鏡対物光学系。
    　０．５≦ｔｇ１／ｔｌ≦０．８　　　（１）
    　ここで、
    　ｔｇ１は、前記平凹負レンズの物体側面から前記平凸正レンズの像側面までの光軸に沿った長さ、
    　ｔｌは、前記内視鏡対物光学系の全長、
    である。
  2. 　前記吸収型フィルターは、赤外線吸収フィルターであることを特徴とする請求項１に記載の内視鏡対物光学系。
  3. 　以下の条件式（２）、（３）、（４）を満足することを特徴とする請求項１または２に記載の内視鏡対物光学系。
    　０．３２≦ｔｎ／φｎ≦１．４　　　（２）
    　０．３２≦ｔＩＲＣＦ／φＩＲＣＦ≦１．４　　　（３）
    　０．３２≦ｔｐ／φｐ≦１．４　　　（４）
    　ここで、
    　ｔｎは、前記平凹負レンズの総肉厚、
    　φｎは、前記平凹負レンズの外径、
    　ｔＩＲＣＦは、前記吸収型フィルターの肉厚、
    　φＩＲＣＦは、前記吸収型フィルターの外径、
    　ｔｐは、前記平凸正レンズの総肉厚、
    　φｐは、前記平凸正レンズの外径、
    である。
  4. 　以下の条件式（２－１）、（３－１）、（４－１）、（４－２）を満足することを特徴とする請求項１～３のいずれか１項に記載の内視鏡対物光学系。
    　０．９＜｜ｆｎ／ｆｔ｜＜２．１　　　　（２－１）
    　０．１５≦ｔＩＲＣＦ／ｔｌ　　　　（３－１）
    　１．２＜｜ｆｐ／ｆｔ｜＜１．７　　　（４－１）
    　０．８５＜｜ｔｐ’／ｒｐ｜＜１．３　　　（４－２）
    　ここで、
    　ｆｎは、前記平凹負レンズの焦点距離、
    　ｆｔは、前記内視鏡対物光学系全系の焦点距離、
    　ｔＩＲＣＦは、前記吸収型フィルターの肉厚、
    　ｔｌは、前記内視鏡対物光学系の全長、
    　ｆｐは、前記平凸正レンズの焦点距離、
    　ｔｐ’は、前記平凸正レンズの肉厚、
    　ｒｐは、前記平凸正レンズの凸面の曲率半径、
    である。
    　　　　　　　　　　　　　　　　　 
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