WO2017018421A1 - ガラス板 - Google Patents

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WO2017018421A1
WO2017018421A1 PCT/JP2016/071898 JP2016071898W WO2017018421A1 WO 2017018421 A1 WO2017018421 A1 WO 2017018421A1 JP 2016071898 W JP2016071898 W JP 2016071898W WO 2017018421 A1 WO2017018421 A1 WO 2017018421A1
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light
glass plate
glass
less
intersection
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PCT/JP2016/071898
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English (en)
French (fr)
Inventor
和田　直哉
Original Assignee
旭硝子株式会社
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Publication date
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C19/00—Surface treatment of glass, not in the form of fibres or filaments, by mechanical means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F21—LIGHTING
    • F21S—NON-PORTABLE LIGHTING DEVICES; SYSTEMS THEREOF; VEHICLE LIGHTING DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR VEHICLE EXTERIORS
    • F21S2/00—Systems of lighting devices, not provided for in main groups F21S4/00 - F21S10/00 or F21S19/00, e.g. of modular construction
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
    • B24B27/00—Other grinding machines or devices
    • B24B27/06—Grinders for cutting-off
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
    • B24B9/00—Machines or devices designed for grinding edges or bevels on work or for removing burrs; Accessories therefor

Definitions

  • the present invention relates to a glass plate.
  • a liquid crystal display device represented by a liquid crystal television, digital signage, and the like includes a planar light emitting device that constitutes a backlight, and a liquid crystal panel that is disposed to face the light emitting surface of the planar light emitting device.
  • the planar light emitting device includes a direct type and an edge light type, and an edge light type that can reduce the size of the light source is often used.
  • the edge light type planar light emitting device includes a light source, a light guide plate, a reflection sheet, various optical sheets (such as a diffusion sheet and a brightness enhancement sheet), and the like.
  • Patent Documents 1 and 2 disclose that a glass plate having high internal transmittance, high rigidity, and excellent heat resistance is used as a light guide plate of a planar light emitting device.
  • the glass plate is higher in rigidity and heat resistance than the acrylic plate used as the light guide plate, but if the glass plate is left in a cut state, the edges are sharp and dangerous, and the strength of the glass plate May lead to decline. For this reason, the chamfering process which chamfers an edge is performed.
  • the edge of a glass plate is equipped with the chamfering surface inclined with respect to the main plane and end surface of a glass plate.
  • the shape of the chamfered surface is generally a shape in which a tilt angle with respect to the main plane and the end surface is 45 ° in a cross section perpendicular to the main plane and the end surface of the glass plate.
  • An object of the present invention is to provide a glass plate that can be used as a light guide plate in, for example, a planar light emitting device that can effectively use the light amount of a light source.
  • a glass having a main plane and an end face perpendicular to the main plane, and having a chamfered surface between the main plane and the end face and adjacent to the main plane and the end face.
  • a glass plate having an inclination angle ⁇ with respect to that satisfies 0.01 ⁇ tan ⁇ ⁇ 0.75.
  • a main plane and an end face perpendicular to the main plane and a chamfering surface adjacent to the main plane between the main plane and the end face, a chamfered face, and an end face.
  • a chamfered surface and an inclined surface wherein the chamfered surface and the main plane intersect each other in a cross section perpendicular to the main plane and the end surface.
  • the chamfered surface is provided so that a line segment connecting the second intersection where and intersect with the second intersection is inclined with respect to the end surface at an inclination angle ⁇ 1 , and the inclination angle ⁇ 1 satisfies 0.01 ⁇ tan ⁇ 1 ⁇ 0.75.
  • the inclination angle ⁇ 2 with respect to the end surface of the line segment connecting the second intersection and the third intersection where the inclined surface and the end surface intersect is smaller than the inclination angle ⁇ 1 and 0 ⁇ tan ⁇ 2 ⁇ 0.4.
  • the glass plate of the present invention when used as a light guide plate of a planar light emitting device, the light amount of the light source can be effectively used.
  • FIG. 1 is a side view of the liquid crystal display device 10 showing a schematic configuration of the liquid crystal display device 10.
  • FIG. 2 is a plan view of the glass plate 12 of the embodiment incorporated in the liquid crystal display device 10.
  • the liquid crystal display device 10 includes a planar light emitting device 14 having a glass plate 12 and a liquid crystal panel 16.
  • the liquid crystal display device 10 is mounted on a thin electronic device such as a liquid crystal television or digital signage.
  • the liquid crystal panel 16 is configured by laminating an alignment layer, a transparent electrode, a glass substrate, and a polarizing filter so as to sandwich a liquid crystal layer disposed in the center in the thickness direction.
  • a color filter is disposed on one side of the liquid crystal layer.
  • the molecules of the liquid crystal layer rotate around the light distribution axis by applying a driving voltage to the transparent electrode, thereby performing a predetermined display.
  • the planar light emitting device 14 includes a light source 18, a glass plate 12, a reflection sheet 20, various optical sheets 22 (such as a diffusion sheet and a brightness enhancement sheet), and reflection dots 24 A to 24 C.
  • the light incident on the inside of the glass plate 12 from the light source 18 travels while being repeatedly totally reflected on the inner surface of the light emitting surface 26 and the inner surface of the light reflecting surface 32 of the glass plate 12 as indicated by arrows in FIG. . Further, the light whose traveling direction is changed by the reflective dots 24A to 24C and the reflective sheet 20 is emitted to the outside from the light emitting surface 26 of the glass plate 12 facing the liquid crystal panel 16. The light emitted to the outside is diffused by various optical sheets (including a diffusion sheet, a brightness enhancement sheet, etc., which may be single or plural), and then enters the liquid crystal panel 16. .
  • various optical sheets including a diffusion sheet, a brightness enhancement sheet, etc., which may be single or plural
  • the light source 18 is not particularly limited, and an LED (Light Emitting Diode), a hot cathode tube, or a cold cathode tube can be used.
  • the light source 18 is disposed at a position facing the light incident end face 28 of the glass plate 12.
  • the reflector 30 on the back side of the light source 18, the incident efficiency of the light emitted radially from the light source 18 on the glass plate 12 is enhanced.
  • the reflection sheet 20 is configured by coating a light reflection member on the surface of a resin sheet such as an acrylic resin.
  • the reflection sheet 20 is disposed so as to face the light reflection surface 32 of the glass plate 12.
  • the reflection sheet 20 may be disposed on the non-light-incident end surfaces 34, 36, and 38 (see FIG. 2). All of the reflection sheets 20 may be disposed with a space from the glass plate 12 or may be bonded to the glass plate 12 with an adhesive.
  • the light reflecting surface 32 is a main plane facing the light emitting surface 26 of the glass plate 12.
  • the light incident end face 28 is an end face of the glass plate 12 facing the light source 18.
  • the non-light incident end surfaces 34, 36, and 38 are end surfaces of the glass plate 12 excluding the light incident end surface 28.
  • the reflective sheet 20 when the reflective sheet 20 is also disposed on the non-light-incident end surfaces 34 and 36, the light scattered inside the glass plate 12 is reflected by the reflective sheet 20 when reaching the non-light-incident end surfaces 34 and 36. It can be reflected again inside the glass plate 12. Thereby, the light quantity of the light source 18 can be used effectively.
  • An acrylic resin is exemplified as the material of the resin sheet constituting the reflective sheet 20, but is not limited thereto, and for example, a polyester resin such as a PET resin, a urethane resin, and a material formed by combining them can be used. .
  • the light reflecting member constituting the reflection sheet 20 for example, a film in which bubbles or particles are encapsulated in a resin, a metal vapor deposition film, or the like can be used.
  • the reflective sheet 20 may be provided with an adhesive layer and bonded to the glass plate 12.
  • an adhesive layer provided on the reflection sheet 20 for example, an acrylic resin, a silicone resin, a urethane resin, a synthetic rubber, or the like can be used.
  • the thickness of the reflection sheet 20 is not particularly limited, but for example, a thickness of 0.01 to 0.50 mm can be used.
  • a milky white acrylic resin film or the like can be used for the various optical sheets 22 . Since the various optical sheets 22 diffuse light emitted from the light emitting surface 26 of the glass plate 12, the back side of the liquid crystal panel 16 is irradiated with uniform light having no luminance unevenness. The various optical sheets 22 are disposed to face predetermined positions so as not to contact the glass plate 12.
  • the glass plate 12 is made of highly transparent glass.
  • a multicomponent oxide glass is used as a glass material used as the glass plate 12.
  • the glass plate 12 it is preferable to use glass having a length of 50 mm and an average internal transmittance of 90% or more at a wavelength of 400 to 700 nm as the glass plate 12. Thereby, attenuation of the light incident on the glass plate 12 can be suppressed as much as possible.
  • the transmittance at a length of 50 mm is obtained by cleaving the glass plate 12 in a direction perpendicular to the main plane, and is collected from the central portion of the glass plate in a size of 50 mm in length ⁇ 50 mm in width.
  • the spectroscopic measurement is possible with a length of 50 mm in the normal direction from the first fractured surface and measurement with a length of 50 mm. Measurement is performed with a measuring device (for example, UH4150: manufactured by Hitachi High-Technologies Corporation) with the beam width of incident light narrower than the plate thickness by a slit or the like. By removing the loss due to reflection on the surface from the transmittance at the 50 mm length thus obtained, the internal transmittance at the 50 mm length can be obtained.
  • the average internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm at a length of 50 mm is preferably 92% or more, more preferably 95% or more, still more preferably 98% or more, and particularly preferably 99% or more.
  • the total amount A of glass iron used as the glass plate 12 is preferably 100 ppm by mass or less in order to satisfy the above-described average internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm at a length of 50 mm, and 40 ppm by mass. More preferably, it is more preferably 20 ppm by mass or less.
  • the total amount A of the iron content of the glass used as the glass plate 12 is preferably 5 ppm by mass or more in order to improve the meltability of the glass during the production of the multicomponent oxide glass, It is more preferably 8 ppm by mass or more, and further preferably 10 ppm by mass or more.
  • the total amount A of the iron content of the glass used as the glass plate 12 can be adjusted by the amount of iron added at the time of glass production.
  • the total iron content A of the glass is expressed as the content of Fe 2 O 3 , but all the iron present in the glass exists as Fe 3+ (trivalent iron). I don't mean.
  • Fe 3+ and Fe 2+ are simultaneously present in the glass.
  • Fe 2+ and Fe 3+ have absorption in the wavelength range of 400 to 700 nm, but the absorption coefficient of Fe 2+ (11 cm ⁇ 1 Mol ⁇ 1 ) is more than that of Fe 3+ (0.96 cm ⁇ 1 Mol ⁇ 1 ). Therefore, the internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm is further reduced. Therefore, a low content of Fe 2+ is preferable for increasing the internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm.
  • the Fe 2+ content B of the glass used as the glass plate 12 is preferably 20 ppm by mass or less in order to satisfy the above-described average internal transmittance in the visible light region with the effective optical path length, and 10 ppm by mass or less. More preferably, it is more preferably 5 ppm by mass or less.
  • the Fe 2+ content B of the glass used as the glass plate 12 is preferably 0.01 mass ppm or more, in order to improve the meltability of the glass during the production of multi-component oxide glass. 0.05 mass ppm or more is more preferable, and 0.1 mass ppm or more is further preferable.
  • content of Fe ⁇ 2+> of the glass used as the glass plate 12 can be adjusted with the quantity of the oxidizing agent added at the time of glass manufacture, or a melting temperature. Specific types of oxidizers added during glass production and their addition amounts will be described later.
  • the content A of Fe 2 O 3 was determined by fluorescent X-ray measurement, a content of total iron as calculated as Fe 2 O 3 (mass ppm).
  • the Fe 2+ content B was measured according to ASTM C169-92. The measured Fe 2+ content was expressed in terms of Fe 2 O 3 .
  • composition of the glass used as the glass plate 12 are shown below. However, the composition of the glass used as the glass plate 12 is not limited to these.
  • One structural example (Structural Example A) of the glass used as the glass plate 12 is an oxide-based mass percentage display, and SiO 2 is 60 to 80%, Al 2 O 3 is 0 to 7%, and MgO is 0 to 10%. %, CaO 0-20%, SrO 0-15%, BaO 0-15%, Na 2 O 3-20%, K 2 O 0-10%, Fe 2 O 3 5-100 mass Contains ppm.
  • FIG. 1 Another structural example (Structural Example B) of the glass used as the glass plate 12 is an oxide-based mass percentage display, wherein SiO 2 is 45 to 80%, Al 2 O 3 is more than 7% and 30% or less, B 2 O 3 0-15%, MgO 0-15%, CaO 0-6%, SrO 0-5%, BaO 0-5%, Na 2 O 7-20%, K 2 O 0-10%, ZrO 2 0-10% and Fe 2 O 3 5-100 mass ppm.
  • SiO 2 is 45 to 80%
  • Al 2 O 3 is more than 7% and 30% or less
  • B 2 O 3 0-15% MgO 0-15%
  • CaO 0-6% SrO 0-5%
  • BaO 0-5% Na 2 O 7-20%
  • K 2 O 0-10% K 2 O 0-10%
  • ZrO 2 0-10% ZrO 2 0-10%
  • Fe 2 O 3 5-100 mass ppm Another structural example (Stural Example B) of
  • Still another structural example (Structural Example C) of the glass used as the glass plate 12 is an oxide-based mass percentage display, with SiO 2 being 45 to 70%, Al 2 O 3 being 10 to 30%, B 2 0 to 15% of O 3 , 5 to 30% in total of MgO, CaO, SrO and BaO, 0% or more and less than 3% in total of Li 2 O, Na 2 O and K 2 O, Fe 2 O 3 Contains 5 to 100 ppm by mass.
  • the glass used as the glass plate 12 is not limited to these.
  • composition range of each component of the glass composition of the glass plate 12 of the present embodiment having the above-described components will be described below.
  • the unit of the content of each composition is expressed in terms of mass percentage on the basis of oxide or mass ppm, and is simply expressed as “%” or “ppm”, respectively.
  • SiO 2 is a main component of glass.
  • the content of SiO 2 is preferably 60% or more, more preferably 63% or more in the configuration example A, and preferably 45% in the configuration example B. Or more, more preferably 50% or more. In the configuration example C, preferably 45%. % Or more, more preferably 50% or more.
  • the content of SiO 2 is easy to dissolve and the foam quality is good, and the content of divalent iron (Fe 2+ ) in the glass is kept low, and the optical properties are good. Therefore, in the configuration example A, preferably 80% or less, more preferably 75% or less, in the configuration example B, preferably 80% or less, more preferably 70% or less, and in the configuration example C , Preferably 70% or less, more preferably 65% or less.
  • Al 2 O 3 is an essential component that improves the weather resistance of the glass in Structural Examples B and C.
  • the content of Al 2 O 3 is preferably 1% or more, more preferably 2% or more in the configuration example A.
  • Example B it is preferably more than 7%, more preferably 10% or more
  • Structural Example C it is preferably 10% or more, more preferably 13% or more.
  • the content of Al 2 O 3 is preferably Is 7% or less, more preferably 5% or less.
  • the configuration example B preferably 30% or less, more preferably 23% or less
  • the configuration example C preferably 30% or less, more preferably 20% or less.
  • B 2 O 3 is a component that promotes melting of the glass raw material and improves mechanical properties and weather resistance, but it does not cause inconveniences such as generation of striae due to volatilization and furnace wall erosion.
  • the content of B 2 O 3 is preferably 5% or less, more preferably 3% or less.
  • the content is preferably 15% or less, more preferably 12%. It is as follows.
  • Alkali metal oxides such as Li 2 O, Na 2 O, and K 2 O are useful components for accelerating melting of glass raw materials and adjusting thermal expansion, viscosity, and the like.
  • the content of Na 2 O is preferably 3% or more, more preferably 8% or more.
  • the content of Na 2 O is preferably 7% or more, and more preferably 10% or more.
  • the content of Na 2 O is preferably 20% or less in the structural examples A and B in order to maintain the clarity during melting and maintain the foam quality of the produced glass, and 15% More preferably, in the configuration example C, 3 % Or less, and more preferably 1% or less.
  • the content of K 2 O is preferably 10% or less, more preferably 7% or less in the structural examples A and B, and preferably 2% or less, more preferably in the structural example C. 1% or less.
  • Li 2 O is an optional component, but in the structural examples A, B, and C in order to facilitate vitrification, to keep the iron content contained as impurities derived from the raw material low, and to keep the batch cost low. , Li 2 O can be contained at 2% or less.
  • the total content of these alkali metal oxides maintains the clarification at the time of melting, and maintains the foam quality of the produced glass.
  • it is 5% to 20%, more preferably 8% to 15%.
  • it is preferably 0% to 2%, more preferably 0% to 1%.
  • Alkaline earth metal oxides such as MgO, CaO, SrO, and BaO are useful components for accelerating melting of glass raw materials and adjusting thermal expansion, viscosity, and the like.
  • MgO has the effect of lowering the viscosity during glass melting and promoting the melting. Moreover, since it has the effect
  • CaO is a component that promotes melting of the glass raw material and adjusts viscosity, thermal expansion, and the like, and therefore can be contained in the structural examples A, B, and C.
  • the content of CaO is preferably 3% or more, more preferably 5% or more.
  • it is preferably 20% or less, more preferably 10% or less, and in the configuration example B, preferably 6% or less, more preferably 4% or less.
  • SrO has the effect of increasing the thermal expansion coefficient and lowering the high temperature viscosity of the glass.
  • SrO can be contained in the structural examples A, B, and C.
  • the content of SrO is preferably 15% or less in the structural examples A and C, more preferably 10% or less, and in the structural example B It is preferably 5% or less, and more preferably 3% or less.
  • BaO like SrO, has the effect of increasing the coefficient of thermal expansion and lowering the high temperature viscosity of the glass. In order to obtain the above effect, BaO can be contained. However, in order to keep the thermal expansion coefficient of the glass low, it is preferably 15% or less in Configuration Examples A and C, more preferably 10% or less, and 5% or less in Configuration Example B. Of these, 3% or less is more preferable.
  • the total content of these alkaline earth metal oxides is preferably 10 in the configuration example A in order to keep the coefficient of thermal expansion low, to improve the devitrification characteristics, and to maintain the strength.
  • % To 30% more preferably 13% to 27%.
  • In the configuration example B preferably 1% to 15%, more preferably 3% to 10%, and in the configuration example C, preferably 5%.
  • % To 30% more preferably 10% to 20%.
  • ZrO 2 is used as an optional component in order to improve the heat resistance and surface hardness of the glass, and in the structural examples A, B and C, preferably 10% or less, preferably You may make it contain 5% or less. It becomes difficult to devitrify glass by setting it as 10% or less.
  • the glass composition of the glass plate 12 of the present embodiment 5 to 100 ppm of Fe 2 O 3 may be contained in the structural examples A, B and C in order to improve the meltability of the glass.
  • the preferable range of the amount of Fe 2 O 3 is as described above.
  • the glass of the glass plate 12 of the present embodiment may contain SO 3 as a fining agent.
  • the SO 3 content is preferably more than 0% and 0.5% or less in terms of mass percentage. 0.4% or less is more preferable, 0.3% or less is more preferable, and 0.25% or less is further preferable.
  • the glass of the glass plate 12 of this embodiment may contain one or more of Sb 2 O 3 , SnO 2 and As 2 O 3 as an oxidizing agent and a fining agent.
  • the content of Sb 2 O 3 , SnO 2 or As 2 O 3 is preferably 0 to 0.5% in terms of mass percentage. 0.2% or less is more preferable, 0.1% or less is more preferable, and it is further more preferable not to contain substantially.
  • Sb 2 O 3 , SnO 2 and As 2 O 3 act as an oxidizing agent for glass, they may be added within the above range depending on the purpose of adjusting the amount of Fe 2+ in the glass. However, from the environmental aspect, it is preferable that As 2 O 3 is not substantially contained.
  • the glass of the glass plate 12 of this embodiment may contain NiO.
  • NiO functions also as a coloring component
  • the content of NiO is preferably 10 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above.
  • NiO is preferably 1.0 ppm or less, and more preferably 0.5 ppm or less, from the viewpoint of not reducing the internal transmittance of the glass plate at a wavelength of 400 to 700 nm.
  • the glass of the glass plate 12 of this embodiment may contain Cr 2 O 3 .
  • Cr 2 O 3 When Cr 2 O 3 is contained, Cr 2 O 3 also functions as a coloring component. Therefore, the content of Cr 2 O 3 is preferably 10 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above.
  • Cr 2 O 3 is preferably 1.0 ppm or less, more preferably 0.5 ppm or less, from the viewpoint of not reducing the internal transmittance of the glass plate at a wavelength of 400 to 700 nm.
  • the glass of the glass plate 12 of this embodiment may contain MnO 2 .
  • MnO 2 is contained, since MnO 2 functions also as a component that absorbs visible light, the content of MnO 2 is preferably 50 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above.
  • MnO 2 is preferably 10 ppm or less from the viewpoint of not reducing the internal transmittance of the glass plate at a wavelength of 400 to 700 nm.
  • Glass of the glass plate 12 of the present embodiment may include TiO 2.
  • TiO 2 When TiO 2 is contained, TiO 2 also functions as a component that absorbs visible light. Therefore, the content of TiO 2 is preferably 1000 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above. The content of TiO 2 is more preferably 500 ppm or less, and particularly preferably 100 ppm or less, from the viewpoint of not reducing the internal transmittance of the glass plate at a wavelength of 400 to 700 nm.
  • Glass of the glass plate 12 of the present embodiment may include CeO 2.
  • CeO 2 has the effect of reducing the redox of iron, and the ratio of the Fe 2+ amount to the total iron amount can be reduced.
  • the CeO 2 content is preferably 1000 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above.
  • the CeO 2 content is more preferably 500 ppm or less, further preferably 400 ppm or less, particularly preferably 300 ppm or less, and most preferably 250 ppm or less.
  • the glass of the glass plate 12 of this embodiment may contain at least one component selected from the group consisting of CoO, V 2 O 5 and CuO. When these components are contained, they also function as components that absorb visible light, and therefore the content of the components is preferably 10 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above. In particular, it is preferable that these components are not substantially contained so as not to lower the internal transmittance of the glass plate at a wavelength of 400 to 700 nm.
  • FIG. 3 is an overall perspective view of the glass plate 12, and FIG. 4 is an enlarged cross-sectional view of the glass plate 12.
  • FIG. 4 a part of a cross section perpendicular to the main plane and the light incident end face 28 is enlarged and displayed.
  • the glass plate 12 having a rectangular shape in plan view includes a light emitting surface 26, a light reflecting surface 32, a light incident end surface 28, non-light incident end surfaces 34, 36, 38, a light incident side chamfered surface 40, and a non-light incident side chamfered surface 42. have.
  • the light emitting surface 26 and the light reflecting surface 32 correspond to the main plane of the present embodiment
  • the light incident end surface 28 corresponds to the end surface of the present embodiment
  • the light incident side chamfered surface 40 corresponds to the chamfered surface of the present embodiment.
  • the light exit surface 26 is a surface facing the liquid crystal panel 16.
  • the light emitting surface 26 has a rectangular shape in plan view, but the shape of the light emitting surface 26 is not limited to this.
  • the size of the light exit surface 26 is determined according to the liquid crystal panel 16 and is not particularly limited. However, when the glass plate 12 is used as the light guide plate, for example, 500 mm ⁇ 500 mm. The above size is suitable. Since the glass plate 12 has high rigidity, the effect is exhibited as the size increases.
  • the light reflecting surface 32 is a surface facing the light emitting surface 26.
  • the light reflecting surface 32 is configured to be parallel to the light emitting surface 26. Further, the shape and size of the light reflecting surface 32 are configured to be the same as those of the light emitting surface 26.
  • the light reflecting surface 32 does not necessarily have to be parallel to the light emitting surface 26, and may be configured to have a step or an inclination. Further, the size of the light reflecting surface 32 may be different from that of the light emitting surface 26.
  • the light reflecting surface 32 is provided with a plurality of circular reflecting dots 24A, 24B, 24C.
  • the arrangement of the reflective dots may be a grid as shown in FIG. 2, may be any other pattern, or may be random, but the luminance of light emitted from the light exit surface 26 The distribution is adjusted as appropriate so that the distribution is uniform.
  • the reflective dots 24A to 24C are formed by printing a resin in the form of dots or the like, and may contain scattering particles or bubbles. The brightness of the light incident from the light incident end face 28 is strong, but the brightness gradually decreases as it proceeds while being repeatedly reflected inside the glass plate 12.
  • the size of the reflective dots 24A, 24B, and 24C is varied from the light incident end surface 28 toward the non-light incident end surface 38.
  • the diameter (L A ) of the reflection dot 24A in the region close to the light incident end face 28 is set to be small, and the diameter (L B ) of the reflection dot 24B and the reflection are further directed toward the light traveling direction.
  • the diameter of the dot 24C (L C) are set so that the larger (L a ⁇ L B ⁇ L C).
  • the diameter of the reflective dot is appropriately adjusted so that the luminance distribution of the light emitted from the light emitting surface 26 is uniform.
  • the luminance of the outgoing light emitted from the light outgoing surface 26 can be made uniform, and the luminance Generation of unevenness can be suppressed.
  • the same effect can be obtained by changing the number density of the reflective dots 24A, 24B, and 24C in the direction of the light traveling inside the glass plate 12 instead of the size of the reflective dots 24A, 24B, and 24C. Obtainable. Further, the same effect can be obtained by forming grooves on the light reflecting surface 32 that reflect incident light instead of the reflecting dots 24A, 24B, and 24C.
  • the surface roughness Ra of the non-light-incident end surfaces 34, 36, 38 is preferably 0.4 ⁇ m or less, and more preferably 0. 1 ⁇ m or less.
  • the surface roughness Ra when the surface roughness Ra is described, it means the arithmetic average roughness (centerline average roughness) according to JIS B 0601 to JIS B 0031.
  • the light incident end face 28 is mirror-finished when the glass plate 12 is manufactured.
  • the surface roughness Ra of the light incident end face 28 is 0.1 ⁇ m or less, preferably less than 0.03 ⁇ m, more preferably 0 in order to make light from the light source 18 effectively enter the inside of the glass plate 12. 0.001 ⁇ m or less, particularly preferably 0.0005 ⁇ m or less. Therefore, the light incident efficiency of the light incident on the inside of the glass plate 12 from the light source 18 is enhanced.
  • the surface roughness Ra of the non-light-incident end faces 34, 36, 38 may be equal to or larger than the surface roughness Ra of the light-incident end face 28 from the viewpoint of improving production efficiency.
  • a light incident side chamfering surface 40 is provided between the light emitting surface 26 and the light incident end surface 28 and between the light reflecting surface 32 and the light incident end surface 28. That is, a light incident side chamfering surface 40 is provided between the light emitting surface 26 and the light incident end surface 28 adjacent to the light emitting surface 26 and the light incident end surface 28. Similarly, a light incident side chamfer 40 is provided between the light reflecting surface 32 and the light incident end surface 28 adjacent to the light reflecting surface 32 and the light incident end surface 28.
  • a light incident side surface 40 is provided between the light emitting surface 26 and the light incident end surface 28 and between the light reflecting surface 32 and the light incident end surface 28 is illustrated. It is good also as a structure provided with the light-incidence side chamfering surface 40 only in one.
  • the surface roughness Ra of the light incident side chamfered surface 40 is preferably 0.8 ⁇ m or less, more preferably 0.4 ⁇ m or less, and further preferably 0.1 ⁇ m or less.
  • the incident light can be efficiently taken in into the glass plate 12 by making surface roughness Ra of the light-incidence side chamfering surface 40 into 0.8 micrometer or less. Moreover, the amount of cullet generation can be suppressed by setting the surface roughness Ra of the light incident side chamfered surface 40 to 0.4 ⁇ m or less.
  • the lower limit of the surface roughness Ra of the light incident side chamfered surface 40 is not limited, and the smaller the Ra is, the more it is possible to suppress the occurrence of luminance unevenness of the glass plate 12, but the chamfering step (S12) described later accordingly. It takes time.
  • the surface roughness Ra of the light incident side chamfered surface 40 is preferably larger than the surface roughness Ra of the light incident end surface 28.
  • the surface roughness Ra of each of the non-light-incident side chamfers 42 of the non-light-incident end surfaces 34, 36, and 38 is preferably 0.8 ⁇ m or less.
  • the thickness of the glass plate 12 is 0.7 to 3.0 mm.
  • the planar light emitting device 14 can be thinned, and when it is 0.7 mm or more, sufficient rigidity can be obtained.
  • the thickness of the glass plate 12 is not limited to this value, even if it is this thickness, compared with the planar light-emitting device which has an acrylic light guide plate with a thickness of 4 mm or more, The planar light emitting device 14 having sufficient strength can be provided.
  • FIG. 5 is a process diagram showing a method for manufacturing the glass plate 12.
  • FIG. 6 is a plan view of the glass material 44
  • FIG. 7 is a plan view of the glass substrate 46.
  • the glass material 44 of FIG. 6 is prepared.
  • the glass material 44 has a thickness of 0.7 to 3.0 mm, a length of 50 mm, and an average internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm of 90% or more.
  • the glass material 44 has a shape larger than the predetermined shape of the glass plate 12.
  • step (S) 10 in FIG. 5 is performed on the glass material 44.
  • cutting is performed at each position (one position on the light incident end face side and three positions on the non-light incident end face side) indicated by broken lines in FIG.
  • the cutting process does not necessarily have to be performed on the three positions on the non-light-incident end face side, and only one position on the non-light-incident end face side facing the position on the one light-incident end face side is provided. Cutting may be performed.
  • the cutting process is performed on one light incident end face side position and three non-light incident end face side positions.
  • the cutting position is appropriately selected according to the shape of the glass plate 12.
  • a cutting method of the glass material 44 for example, a scribe cleaving method or a laser cutting method can be performed. From the viewpoint of productivity, the scribe cleaving method is preferable.
  • a laser cutting method in which the cut surface can have an arc shape is preferable.
  • the first chamfering step (S12) is performed.
  • non-light-incident side chamfering is performed between the light exit surface 26 and the non-light-incident end surface 38 and between the light reflecting surface 32 and the non-light-incident end surface 38 using a grinding device.
  • Each surface 42 is formed.
  • the first chamfering step (S12) it is preferable from the viewpoint of productivity to chamfer between the light emitting surface 26 and the light incident end surface 28 or between the light reflecting surface 32 and the light incident end surface 28. .
  • the surface roughness Ra of the light incident side chamfered surface 40 ′ (not shown) obtained is larger than the surface roughness Ra of the light incident side chamfered surface 40 obtained in the second chamfering step described later. From the viewpoint of sex. As a result, a light incident side chamfered surface 40 'is formed.
  • an inclination angle ⁇ of a line segment L connecting P1 and P2 described later with respect to the light incident end surface 28 is not particularly limited.
  • a grinding process or a polishing process is also performed on the non-light-incident end faces 34, 36, and 38.
  • the timing of performing the grinding process or the polishing process on the non-light-incident end surfaces 34, 36, 38 may be performed before or after forming the non-light-incident side chamfered surface 42, or may be performed simultaneously.
  • the light incident end face 28 is also subjected to grinding treatment or polishing treatment.
  • the timing of performing the grinding process or the polishing process on the light incident end face 28 may be before or after forming the light incident side chamfered surface 42, or may be performed simultaneously.
  • the first chamfering step (S12) can be performed simultaneously with the mirror finishing step (S14) and the second chamfering step (S16), which will be described later, or at the subsequent stage, but it is preferable to perform at the preceding stage. Thereby, since processing according to the shape of the glass plate 12 can be performed at a relatively fast rate in the first chamfering step (S12), productivity is improved.
  • a mirror finishing step (S14) is then performed.
  • the mirror surface processing is performed on the light incident end surface 28 of the glass substrate 46 shown in FIG. 7, thereby forming the light incident end surface 28 having a surface roughness Ra of 0.1 ⁇ m or less. .
  • ⁇ Second chamfering process> When the light incident end face 28 is formed on the glass substrate 46 in the mirror finishing process (S14), the second chamfering process (S16) is subsequently performed, and between the light emitting face 26 and the light incident end face 28, and A grinding process or a polishing process is performed between the light reflecting surface 32 and the light incident end surface 28. Thereby, the light incident side chamfering surface 40 is formed.
  • the inclination angle ⁇ of a line segment L connecting P1 and P2 described later with respect to the light incident end surface 28 satisfies 0.01 ⁇ tan ⁇ ⁇ 0.75. Thereby, the light quantity loss of the light source 18 can be suppressed.
  • a 2nd chamfering process (S16) can also be implemented before a mirror surface process (S14), and can also be implemented simultaneously with a mirror surface process (S14).
  • a grindstone When forming the light incident side chamfered surface 40, a grindstone may be used as a tool for performing the grinding process or the polishing process, and in addition to the grindstone, a buff or brush made of cloth, leather, rubber or the like is used.
  • an abrasive such as cerium oxide, alumina, carborundum, colloidal silica may be used.
  • a grindstone it is preferable to use as the polishing tool.
  • the glass plate 12 is manufactured through the above-described steps S10 to S16.
  • the reflective dots 24A, 24B, and 24C are formed on the light reflecting surface 32 by a method such as printing after the glass plate 12 is manufactured.
  • the reflection dots 24A to C reflect the light that has entered the glass plate 12 from the light incident end face 28. In the state where it is not applied, it is required to proceed while repeatedly totally reflecting on the inner surface of the glass plate 12 without leaking light to the outside.
  • a planar light emitting device 14 that can effectively use the light amount of the light source 18 and a glass plate 12 that can be used as a light guide plate in the planar light emitting device 14 are provided.
  • FIG. 4 is an explanatory view showing the characteristics of the glass plate 12 in an enlarged manner, and is a cross-sectional view perpendicular to the light emitting surface 26 and the light reflecting surface 32 that are main surfaces and the light incident end surface 28 that is an end surface. It is.
  • the glass plate 12 has a light emitting surface 26 and a light reflecting surface 32, and a light incident end surface 28 perpendicular to the light emitting surface 26 and the light reflecting surface 32.
  • a light incident side chamfer 40 is provided adjacent to the light exit surface 26 and the light incident end surface 28, and a light incident side chamfer 40 is provided adjacent to the light reflecting surface 32 and the light incident end surface 28.
  • a point where the light entrance side chamfer 40 and the light exit surface 26 intersect is defined as a first intersection P1, and the light entrance side chamfer 40 and the light entrance chamfer 40 are incident.
  • the point where the light end face 28 intersects is defined as the second intersection P2
  • the inclination angle ⁇ of the line segment L connecting P1 and P2 with respect to the light incident end face 28 satisfies 0.01 ⁇ tan ⁇ ⁇ 0.75. ing. Since the light incident side chamfered surface 40 on the light reflecting surface 32 side has the same configuration, the description of the light incident side chamfered surface 40 on the light reflecting surface 32 side is omitted.
  • the inventor of the present application intensively studied the shape of the light incident side chamfering surface 40 that can effectively use the light amount of the light source 18 as the glass plate 12, and even if it is a glass plate provided with the light incident side chamfering surface 40, the light source 18.
  • the glass plate 12 which can suppress the light quantity loss of this to the minimum was discovered.
  • the first intersection P1 where the light entrance side chamfer 40 and the light exit surface 26 intersect with each other, and the light entrance side chamfer Provided is a glass plate in which an inclination angle ⁇ with respect to the light incident end face 28 of a line segment L connecting 40 and the second intersection P2 where the light incident end face 28 intersects satisfies 0.01 ⁇ tan ⁇ ⁇ 0.75.
  • the inventor of the present application has found a glass plate of another embodiment that can further suppress the light amount loss of the light source 18.
  • FIG. 13 is an enlarged partial cross-sectional view of the glass plate 112 in another embodiment.
  • the glass plate 112 has a first intersection P ⁇ b> 11 where the light incident side chamfered surface 140 and the light emitting surface 126 intersect with each other in a cross section perpendicular to the light emitting surface 126 and the light incident end surface 128.
  • a second intersection P12 that the beveled surface 140 and the inclined surface 148 intersect, the line segment L11 connecting includes a light incident side chamfer surface 140 having an inclination angle theta 1 with respect to the light incident face 128.
  • the inclination angle ⁇ 1 satisfies 0.01 ⁇ tan ⁇ 1 ⁇ 0.75.
  • the glass plate 112 connects the second intersection P12 and the third intersection P13 where the inclined surface 148 and the light incident end surface 128 intersect in a cross section perpendicular to the light emitting surface 126 and the light incident end surface 128.
  • inclination angle theta 2 with respect to the light incident face 128 of the line segment L12 is provided with an inclined surface 148 smaller than the inclination angle theta 1, and satisfying 0 ⁇ tan ⁇ 2 ⁇ 0.4. That is, the inclination angle ⁇ 1 satisfies tan ⁇ 1 > tan ⁇ 2 .
  • the light of the light source 18 incident from the light incident side chamfered surfaces (40, 140) having such a shape is the light of the glass plate 12 or the glass plate 112.
  • the glass plate 12 or the glass plate 112 travels while being totally totally reflected by the inner surface of the exit surface (26, 126) and the inner surface of the light reflecting surface (32, 132).
  • the glass plate 12 or the glass plate 112 and the planar light-emitting device 14 which can use the light quantity of the light source 18 effectively can be provided.
  • the cross-sectional shape of the light-incidence side chamfering surface 40 includes what is circular arc shape.
  • the arc forming the light incident side chamfered surface 40 is equally divided into two in the cross section perpendicular to the light emitting surface 26 and the light incident end surface 28.
  • a point on the arc to be made is a point P3, and an inclination angle ⁇ of the arc tangent T to the light incident end face 28 at the point P3 satisfies 0.01 ⁇ tan ⁇ ⁇ 0.75.
  • the cross-sectional shapes of the light incident side chamfering surface 140 and the inclined surface 148 include those having an arc shape.
  • the tan ⁇ if the tan ⁇ is 0.01 or more, the chamfered portion does not become extremely small, and the original purpose of improving the strength by removing the edge of the glass plate 12 can be achieved. .
  • the tan ⁇ is 0.75 or less, light leakage from the glass plate 12 is reduced, and luminance is increased when the glass plate 12 is used as a light guide plate.
  • the above ⁇ preferably satisfies 0.01 ⁇ tan ⁇ ⁇ 0.5, more preferably satisfies 0.01 ⁇ tan ⁇ 0.4, and 0.01 ⁇ tan ⁇ ⁇ 0. .3, more preferably 0.01 ⁇ tan ⁇ 0.2.
  • the ⁇ satisfies 0.01 ⁇ tan ⁇ ⁇ 0.2, light leakage can be completely eliminated.
  • the chamfered portion does not become extremely small, and the original purpose of improving the strength by removing the edge of the glass plate 112 can be achieved. it can. If the tan ⁇ 1 is 0.75 or less, light leakage from the glass plate 112 is reduced, and luminance is increased when the glass plate 112 is used as a light guide plate.
  • ⁇ 1 preferably satisfies 0.01 ⁇ tan ⁇ 1 ⁇ 0.5, more preferably satisfies 0.01 ⁇ tan ⁇ 1 ⁇ 0.4, and 0.01 ⁇ It is more preferable that tan ⁇ 1 ⁇ 0.3 is satisfied, and it is particularly preferable that 0.01 ⁇ tan ⁇ 1 ⁇ 0.2 is satisfied. In particular, when the ⁇ 1 satisfies 0.01 ⁇ tan ⁇ 1 ⁇ 0.2, light leakage can be completely eliminated.
  • the ⁇ is 45 ° and tan ⁇ or tan ⁇ 1 is 1.
  • the traveling direction of light is greatly bent by refraction.
  • the light whose traveling direction is greatly bent is easily leaked from the glass plate 12 or the glass plate 112 without being guided through the glass plate 12 or the glass plate 112.
  • the inventor of the present application has found that by setting tan ⁇ or tan ⁇ 1 to 0.75 or less, the influence of refraction can be suppressed, and as a result, light leakage can be reduced.
  • the surface roughness Ra of the light incident side chamfered surface (40, 140) is 0.1 ⁇ m or less.
  • the light from the light source 18 enters the glass plate 12 or the glass plate 112 without being scattered or irregularly reflected by the incident side chamfered surfaces (40, 140). Thereby, the light of the light source 18 can be used more effectively.
  • the glass plate 12 or the glass plate 112 of the embodiment is preferably 50 mm long and has an average internal transmittance of 90% or more at a wavelength of 400 to 700 nm, and thus the glass plate 12 or the glass plate 112 having a high internal transmittance. It becomes. Thereby, the light of the light source 18 can be used more effectively.
  • the inventor of the present application performed a simulation with 1 million rays using ray tracing software (Light Tools: manufactured by Cybernet System).
  • the light source 18 is arranged at a distance of 0.5 mm from the light incident end face 28 so as to face the rectangular glass plate 12 having a size of 700 mm ⁇ 700 mm so as to surround the light source 18.
  • a reflector 30 is arranged.
  • the glass plate 12 has a chamfered surface 40, and the simulation was performed by changing the inclination angle and size of the glass plate 12 as described later.
  • the light source 18 is composed of a plurality of point light sources arranged in parallel, emits light in a wavelength range of 400 nm to 700 nm, and has a Lambertian light distribution characteristic.
  • the glass plate 12 has a light emitting surface 26 and a light reflecting surface 32, and no reflecting dots are formed on the light reflecting surface 32. Further, the reflective sheet 20 was disposed at a distance of 0.1 mm from the light reflecting surface 32 so as to face the glass plate 12.
  • the refractive index of the glass is 1.532 at a wavelength of 435.8 nm, 1.527 at a wavelength of 486.1 nm, 1.523 at a wavelength of 546.1 nm, 1.521 at a wavelength of 587.6 nm, and 1.519 at a wavelength of 656.3 nm. And these values interpolated by appropriate Selmeier coefficients were used.
  • FIG. 9 shows the ratio (%) of non-guided light to a plurality of tan ⁇ in a glass plate 12 having a thickness t of 1.7 mm, a solid rhombus ( ⁇ ), a solid square (Solid Square: ⁇ ). ), A plot of solid triangles ( ⁇ ).
  • FIG. 10 is a table showing conditions for calculating the ratio (%) of non-guided light in FIG. 9 and results of the simulation.
  • FIG. 11 shows the ratio (%) of non-guided light to a plurality of tan ⁇ values in a glass plate 12 having a thickness t of 2.5 mm, a solid rhombus ( ⁇ ), a solid square (Solid). It is the figure plotted by the mark of a solid triangle (Solid: ⁇ ) and a solid triangle (Solid Triangle: ⁇ ).
  • FIG. 12 is a table showing conditions for calculating the ratio (%) of non-guided light in FIG. 11 and results of the simulation.
  • non-waveguide light described in FIGS. 10 and 12 means the total amount of light leaking from the light exit surface 26 in the glass plate 12, and the non-waveguide light (%) means the light amount of the light source 18. The ratio of the amount of light leakage at the detection point when 100% is shown.
  • the guided light means light that travels while being totally reflected inside the glass plate 12, and the guided light (%) means that the light quantity of the light source 18 is 100%.
  • the ratio of the amount of light detected at a position spaced 690 mm toward the light incident end surface 38 is shown. The reason why the total value of the guided light (%) and the non-guided light (%) does not become 100% is that the light is absorbed by the reflector 30 or the reflection sheet 20.
  • non-guided light (%) is solid when b is set to 0.3 mm and a is set to 0.01 mm, 0.03 mm, 0.05 mm, 0.1 mm, 0.2 mm, and 0.3 mm. Each triangle is plotted with a solid triangle ( ⁇ ) mark.
  • the non-guided light (%) is reduced compared to when tan ⁇ is 1, the glass plate 12 having a thickness t of 1.7 mm as shown in FIGS. 9 and 10.
  • the evaluation criteria can be satisfied.
  • the a / b value is 0.2 or less (tan ⁇ ⁇ 0.2)
  • the non-guided light (%) becomes zero.
  • a is preferably 0.01 to 0.05 mm and b is preferably 0.1 to 0.3 mm.
  • the glass plate 12 having an a / b value of 0.75 or less the light amount of the light source 18 can be effectively used regardless of the thickness of the glass plate 12. Therefore, according to the planar light-emitting device 14 provided with the glass plate 12 of an Example, power consumption can be reduced, achieving thickness reduction of an electronic device.
  • SYMBOLS 10 Liquid crystal display device 12, 112 ... Glass plate, 14 ... Planar light-emitting device, 16 ... Liquid crystal panel, 18 ... Light source, 20 ... Reflection sheet, 22 ... Various optical sheets, 24A, 24B, 24C ... Reflection dot, 26 , 126 ... Light exit surface, 28, 128 ... Light incident end face, 30 ... Reflector, 32, 132 ... Light reflecting face, 34, 36, 38, ... Non-light incident end face, 40, 140 ... Light incident side chamfer, 42 ... non-light-incident side chamfer, 44 ... glass material, 46 ... glass substrate

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Abstract

ガラス板１２は、光出射面２６及び光反射面３２を有し、光出射面２６及び光反射面３２に対して垂直な入光端面２８を有する。また、光出射面２６と入光端面２８とに隣接して入光側面取り面４０が備えられ、かつ光反射面３２と入光端面２８とに隣接して入光側面取り面４０が備えられている。そして、入光側面取り面４０と光出射面２６とが交差する点を第１交差点Ｐ１とし、入光側面取り面４０と入光端面２８とが交差する点を第２交差点Ｐ２としたときに、Ｐ１とＰ２とを結ぶ線分Ｌの、入光端面２８に対する傾き角度θが、０．０１≦ｔａｎθ≦０．７５を満たす。

Description

ガラス板
　本発明は、ガラス板に関する。
　液晶テレビ、デジタルサイネージ等に代表される液晶表示装置は、バックライトを構成する面状発光装置と、面状発光装置の光出射面に対向して配置される液晶パネルとを備える。面状発光装置は直下型とエッジライト型とがあるが、光源の小型化を図ることができるエッジライト型が多用されている。エッジライト型の面状発光装置は、光源、導光板、反射シート、及び各種光学シート（拡散シート・輝度向上シート等）等を有している。内部透過率が高く、剛性も高く、かつ耐熱性にも優れたガラス板を、面状発光装置の導光板として用いることが特許文献１、２に開示されている。
　ガラス板は、導光板として用いられるアクリル板よりも剛性が高く、耐熱性にも優れるが、ガラス板を切断したままの状態にしておくと、エッジが鋭利で危険な上に、ガラス板の強度低下につながるおそれがある。このため、エッジを面取りする面取り加工が行われる。これにより、ガラス板のエッジには、ガラス板の主平面及び端面に対して傾斜した面取り面が備えられる。面取り面の形状は、特許文献３に開示の如く、ガラス板の主平面及び端面に対し垂直な断面において、主平面及び端面に対する傾き角度が４５°である形状のものが一般的である。
特開２０１３－０９３１９５号公報 特開２０１３－０３０２７９号公報 再表２０１３／３１５４８号公報
　本発明は、例えば光源の光量を有効利用することができる面状発光装置に導光板として用いることができるガラス板を提供することを目的とする。
　本発明のある態様によれば、主平面と主平面に対して垂直な端面とを有し、かつ主平面と端面との間で、主平面及び端面に隣接して面取り面が備えられたガラス板であって、主平面及び端面に対して垂直な断面において、面取り面と主平面とが交差する第１交差点と、面取り面と端面とが交差する第２交差点と、を結ぶ線分の端面に対する傾き角度θが、０．０１≦ｔａｎθ≦０．７５を満たす、ガラス板を提供する。
　本発明の別の様態によれば、主平面と、主平面に対して垂直な端面とを有し、主平面と端面との間に、主平面に隣接する面取り面と、面取り面と端面との間に配置された傾斜面とが備えられたガラス板であって、主平面及び端面に対して垂直な断面において、面取り面と主平面とが交差する第１交差点と、面取り面と傾斜面とが交差する第２交差点と、を結ぶ線分が端面に対し、傾き角度θ１で傾くように前記面取り面を備え、傾き角度θ１が、０．０１≦ｔａｎθ１≦０．７５を満たし、第２交差点と、傾斜面と端面とが交差する第３交差点と、を結ぶ線分の端面に対する傾き角度θ２が、傾き角度θ１よりも小さく、かつ０＜ｔａｎθ２≦０．４を満たす、ガラス板を提供する。
　本発明のガラス板によれば、例えば面状発光装置の導光板として用いた場合に光源の光量を有効利用することができる。
液晶表示装置の概略構成を示した液晶表示装置の側面図 ガラス板の平面図 ガラス板の全体斜視図 ガラス板の断面拡大図（一部を省略した。） 実施形態であるガラス板の製造方法の工程図 ガラス板のガラス素材の平面図 ガラス素材が切り出されたガラス基材の平面図 入光側面取り面の断面形状が円弧状のガラス板の要部拡大断面図 厚さが１．７ｍｍのガラス板において、ｔａｎθに対する非導波光の割合を示したプロットした図 図９の非導波光の割合をシミュレーションによって算出するための必要なデータを示した表 厚さが２．５ｍｍのガラス板において、ｔａｎθに対する非導波光の割合を示したプロットした図 図１１の非導波光の割合をシミュレーションによって算出するための必要なデータを示した表 他の実施形態におけるガラス板の拡大部分断面図
　次に、添付図面を参照しながら、本発明の好ましい実施形態について説明する。
　なお、図面中の記載において、同一又は対応する部材又は部品には、同一又は対応する符号を付すことにより、重複する説明を省略する。また、図面は、特に指定しない限り、部材又は部品間の相対比を示すことを目的としない。よって、具体的な寸法は、以下の限定的でない実施形態に照らし、当業者により決定することができる。
　〔液晶表示装置１０〕
　図１は、液晶表示装置１０の概略構成を示した液晶表示装置１０の側面図である。図２は、液晶表示装置１０に組み込まれた実施形態のガラス板１２の平面図である。
　図１の如く、液晶表示装置１０は、ガラス板１２を有する面状発光装置１４と、液晶パネル１６とを備えて構成される。液晶表示装置１０は、例えば液晶テレビ、デジタルサイネージ等の薄型化が図られた電子機器に搭載される。
　〈液晶パネル１６〉
　液晶パネル１６は、厚さ方向の中央に配設される液晶層を挟むように配向層、透明電極、ガラス基板及び偏光フィルターが積層されて構成される。また、液晶層の片面には、カラーフィルターが配設されている。液晶層の分子は、透明電極に駆動電圧を印加することにより配光軸周りに回転し、これにより所定の表示を行う。
　〈面状発光装置１４〉
　面状発光装置１４としては、薄型化を図るためエッジライト型が採用されている。面状発光装置１４は、光源１８、ガラス板１２、反射シート２０、各種光学シート２２（拡散シート・輝度向上シート等）、及び反射ドット２４Ａ～２４Ｃを有している。
　光源１８からガラス板１２の内部に入射した光は、図１の矢印で示すように、ガラス板１２の光出射面２６の内面、及び光反射面３２の内面にて繰り返し全反射されながら進行する。また、反射ドット２４Ａ～２４Ｃ及び反射シート２０によって進行方向を変えた光が、ガラス板１２の液晶パネル１６と対向した光出射面２６から外部に出射される。外部に出射された光は、各種光学シート（拡散シート・輝度向上シート等で構成され、単一であっても複数であってもよい。）２２によって拡散された後、液晶パネル１６に入射する。
　光源１８は、特に限定されるものではないが、ＬＥＤ（Light Emitting Diode）、熱陰極管、又は冷陰極管を用いることができる。光源１８は、ガラス板１２の入光端面２８と対向する位置に配置される。
　また、光源１８の背面側にリフレクタ３０が設けられることによって、光源１８から放射状に発射される光のガラス板１２への入射効率が高められている。
　反射シート２０は、アクリル樹脂等の樹脂シートの表面に光反射部材を被膜することにより構成される。反射シート２０は、ガラス板１２の光反射面３２に対向するように配設される。加えて、反射シート２０は、非入光端面３４、３６、３８（図２参照）に配設されてもよい。反射シート２０は、いずれも、ガラス板１２から空間を空けて配設されてもよいし、ガラス板１２に粘着剤によって貼合されてもよい。光反射面３２とは、ガラス板１２の光出射面２６に対向する主平面である。また、入光端面２８とは、光源１８と対向するガラス板１２の端面である。非入光端面３４、３６、３８とは、入光端面２８を除くガラス板１２の端面である。
　なお、反射シート２０を非入光端面に配設する場合は、非入光端面３４、３６、３８のうち、少なくとも入光端面２８に対向する非入光端面３８に配設されればよい。これにより、入光端面２８から入射した光は、ガラス板１２の内部で繰り返し全反射されながら光源から離れる方向へ（図１及び図２における右方向に向けて）進行し、非入光端面３８に到達した際に、反射シート２０によってガラス板１２の内部に再度反射される。また、反射シート２０を非入光端面３４、３６にも配設した場合には、ガラス板１２の内部で散乱した光を、非入光端面３４、３６に到達した際に、反射シート２０によってガラス板１２の内部に再度反射させることができる。これにより、光源１８の光量を有効利用することができる。
　反射シート２０を構成する樹脂シートの材質として、アクリル樹脂を例示するが、これに限定されず、例えば、ＰＥＴ樹脂等のポリエステル樹脂、ウレタン樹脂、及びそれらを組み合わせてなる材料等を用いることができる。
　反射シート２０を構成する光反射部材としては、例えば、樹脂に気泡や粒子を内包させた膜や、金属蒸着膜等を用いることができる。
　反射シート２０には粘着層が設けられ、ガラス板１２に貼合されてもよい。反射シート２０に設けられる粘着層としては、例えば、アクリル樹脂、シリコーン樹脂、ウレタン樹脂、合成ゴム等を用いることができる。
　反射シート２０の厚さは特に限定されないが、例えば０．０１～０．５０ｍｍのものを用いることができる。
　各種光学シート２２には、乳白色のアクリル樹脂製フィルム等を用いることができる。各種光学シート２２は、ガラス板１２の光出射面２６から出射した光を拡散するため、液晶パネル１６の背面側には輝度ムラのない均一な光が照射される。なお、各種光学シート２２は、ガラス板１２に当接しないよう所定位置に対向して配設される。
　〈ガラス板１２の物性〉
　ガラス板１２は、透明度の高いガラスによって構成されている。実施形態では、ガラス板１２として用いられるガラスの材料として、多成分系の酸化物ガラスが用いられている。
　具体的には、ガラス板１２として、５０ｍｍ長での、波長４００～７００ｎｍにおける平均内部透過率が９０％以上であるガラスを用いることが好ましい。これにより、ガラス板１２に入射した光の減衰を極力抑えることができる。５０ｍｍ長での透過率は、ガラス板１２を主平面に垂直な方向で割断することにより、当該ガラス板の中心部分から、縦５０ｍｍ×横５０ｍｍの寸法で採取され、相互に対向する第１および第２の割断面が、算術平均粗さＲａ≦０．０３μｍとなるようにされたサンプルＡにおいて、前記第１の割断面から法線方向の５０ｍｍ長で、５０ｍｍ長での測定が可能な分光測定装置（たとえば、ＵＨ４１５０：日立ハイテクノロジーズ社製）によって、スリット等で入射光のビーム幅を板厚よりも狭くしたうえで、測定する。このようにして得られた５０ｍｍ長での透過率から、表面での反射による損失を除去することにより、５０ｍｍ長での内部透過率が得られる。５０ｍｍ長での、波長４００～７００ｎｍにおける平均内部透過率は、９２％以上が好ましく、９５％以上がより好ましく、９８％以上が更に好ましく、９９％以上が特に好ましい。
　ガラス板１２として用いられるガラスの鉄の含有量の総量Ａは、１００質量ｐｐｍ以下であることが、上述した５０ｍｍ長での波長４００～７００ｎｍにおける平均内部透過率を満たすうえで好ましく、４０質量ｐｐｍ以下であることがより好ましく、２０質量ｐｐｍ以下であることがさらに好ましい。一方、ガラス板１２として用いられるガラスの鉄の含有量の総量Ａは、５質量ｐｐｍ以上であることが、多成分系の酸化物ガラス製造時において、ガラスの熔解性を向上させるうえで好ましく、８質量ｐｐｍ以上であることがより好ましく、１０質量ｐｐｍ以上であることがさらに好ましい。なお、ガラス板１２として用いられるガラスの鉄の含有量の総量Ａは、ガラス製造時に添加する鉄の量により調節できる。
　本明細書においては、ガラスの鉄の含有量の総量Ａを、Ｆｅ２Ｏ３の含有量として表しているが、ガラス中に存在する鉄がすべてＦｅ３＋（３価の鉄）として存在しているわけではない。通常、ガラス中にはＦｅ３＋とＦｅ２＋（２価の鉄）が同時に存在している。Ｆｅ２＋およびＦｅ３＋は、波長４００～７００ｎｍの範囲に吸収が存在するが、Ｆｅ２＋の吸収係数（１１ｃｍ－１　Ｍｏｌ－１）はＦｅ３＋の吸収係数（０．９６ｃｍ－１　Ｍｏｌ－１）よりも１桁大きいため、波長４００～７００ｎｍにおける内部透過率をより低下させる。そのため、Ｆｅ２＋の含有量が少ないことが、波長４００～７００ｎｍにおける内部透過率を高めるうえで好ましい。
　ガラス板１２として用いられるガラスのＦｅ２＋の含有量Ｂは、２０質量ｐｐｍ以下であることが、有効光路長で上述した可視光域の平均内部透過率を満たすうえで好ましく、１０質量ｐｐｍ以下であることがより好ましく、５質量ｐｐｍ以下であることがさらに好ましい。一方、ガラス板１２として用いられるガラスのＦｅ２＋の含有量Ｂは、０．０１質量ｐｐｍ以上であることが、多成分系の酸化物ガラス製造時において、ガラスの熔解性を向上させるうえで好ましく、０．０５質量ｐｐｍ以上であることがより好ましく、０．１質量ｐｐｍ以上であることがさらに好ましい。
　なお、ガラス板１２として用いられるガラスのＦｅ２＋の含有量は、ガラス製造時に添加する酸化剤の量、または溶解温度等により調節できる。ガラス製造時に添加する酸化剤の具体的な種類とそれらの添加量については後述する。Ｆｅ２Ｏ３の含有量Ａは、蛍光Ｘ線測定によって求めた、Ｆｅ２Ｏ３に換算した全鉄の含有量（質量ｐｐｍ）である。Ｆｅ２＋の含有量ＢはＡＳＴＭ　Ｃ１６９－９２に準じて測定した。なお、測定したＦｅ２＋の含有量はＦｅ２Ｏ３に換算して表記した。
　ガラス板１２として用いられるガラスの組成の具体例を以下に示す。但し、ガラス板１２として用いられるガラスの組成はこれらに限定されない。
　ガラス板１２として用いられるガラスの一構成例（構成例Ａ）は、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ２を６０～８０％、Ａｌ２Ｏ３を０～７％、ＭｇＯを０～１０％、ＣａＯを０～２０％、ＳｒＯを０～１５％、ＢａＯを０～１５％、Ｎａ２Ｏを３～２０％、Ｋ２Ｏを０～１０％、Ｆｅ２Ｏ３を５～１００質量ｐｐｍ含む。
　ガラス板１２として用いられるガラスの別の一構成例（構成例Ｂ）は、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ２を４５～８０％、Ａｌ２Ｏ３を７％超３０％以下、Ｂ２Ｏ３を０～１５％、ＭｇＯを０～１５％、ＣａＯを０～６％、ＳｒＯを０～５％、ＢａＯを０～５％、Ｎａ２Ｏを７～２０％、Ｋ２Ｏを０～１０％、ＺｒＯ２を０～１０％、Ｆｅ２Ｏ３を５～１００質量ｐｐｍ含む。
　ガラス板１２として用いられるガラスのさらに別の一構成例（構成例Ｃ）は、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ２を４５～７０％、Ａｌ２Ｏ３を１０～３０％、Ｂ２Ｏ３を０～１５％、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯを合計で５～３０％、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏを合計で０％以上、３％未満、Ｆｅ２Ｏ３を５～１００質量ｐｐｍ含む。
　しかしながら、ガラス板１２として用いられるガラスはこれらに限定されるものではない。
　上記した成分を有する本実施形態のガラス板１２のガラスの組成の各成分の組成範囲について、以下に説明する。なお、各組成の含有量の単位はいずれも酸化物基準の質量百分率表示または質量ｐｐｍ表示であり、それぞれ単に「％」「ｐｐｍ」と表す。
　ＳｉＯ２は、ガラスの主成分である。
　ＳｉＯ２の含有量は、ガラスの耐候性、失透特性を保つため、構成例Ａにおいては、好ましくは６０％以上、より好ましくは６３％以上であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは４５％以上、より好ましくは５０％以上であり、構成例Cにおいては、好ましくは４５
％以上、より好ましくは５０％以上である。
　一方、ＳｉＯ２の含有量は、溶解を容易にし、泡品質を良好なものとするために、またガラス中の二価鉄（Ｆｅ２＋）の含有量を低く抑え、光学特性を良好なものとするため、構成例Ａにおいては、好ましくは８０％以下、より好ましくは７５％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは８０％以下、より好ましくは７０％以下であり、構成例Cにお
いては、好ましくは７０％以下、より好ましくは６５％以下である。
　Ａｌ２Ｏ３は、構成例Ｂ及びＣにおいてはガラスの耐候性を向上させる必須成分である。本実施形態のガラスにおいて実用上必要な耐候性を維持するためには、Ａｌ２Ｏ３の含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは１％以上、より好ましくは２％以上であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは７％超、より好ましくは１０％以上であり、構成例Cにお
いては、好ましくは１０％以上、より好ましくは１３％以上である。
　但し、二価鉄（Ｆｅ２＋）の含有量を低く抑え、光学特性を良好なものとし、泡品質を良好なものとするため、Ａｌ２Ｏ３の含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは７％以下、より好ましくは５％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは３０％以下、より好ましくは２３％以下であり、構成例Cにおいては、好ましくは３０％以下、より好まし
くは２０％以下である。
　Ｂ２Ｏ３は、ガラス原料の溶融を促進し、機械的特性や耐候性を向上させる成分であるが、揮発による脈理（ｒｅａｍ）の生成、炉壁の侵食等の不都合が生じないために、Ｂ２Ｏ３の含有量は、ガラスＡにおいては、好ましくは５％以下、より好ましくは３％以下であり、構成例Ｂ及びＣにおいては、好ましくは１５％以下、より好ましくは、１２％以下である。
　Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、及び、Ｋ２Ｏといったアルカリ金属酸化物は、ガラス原料の溶融を促進し、熱膨張、粘性等を調整するのに有用な成分である。
　そのため、Ｎａ２Ｏの含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは３％以上、より好ましくは、８％以上である。Ｎａ２Ｏの含有量は、構成例Ｂにおいては、好ましくは７％以上、より好ましくは、１０％以上である。但し、溶解時の清澄性を保持し、製造されるガラスの泡品質を保つために、Ｎａ２Ｏの含有量は、構成例Ａ及びＢにおいては、２０％以下とするのが好ましく、１５％以下とするのがさらに好ましく、構成例Cにおいては、３
％以下とするのが好ましく、１％以下とするのがより好ましい。
　また、Ｋ２Ｏの含有量は、構成例Ａ及びＢにおいては、好ましくは１０％以下、より好ましくは、７％以下であり、構成例Cにおいては、好ましくは２％以下、より好ましくは
、１％以下である。
　また、Ｌｉ２Ｏは、任意成分であるが、ガラス化を容易にし、原料に由来する不純物として含まれる鉄含有量を低く抑え、バッチコストを低く抑えるために、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、Ｌｉ２Ｏを２％以下含有させることができる。
　また、これらアルカリ金属酸化物の合計含有量（Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ）は、溶解時の清澄性を保持し、製造されるガラスの泡品質を保つために、構成例Ａ及びＢにおいては、好ましくは５％～２０％、より好ましくは８％～１５％であり、構成例Cにおいて
は、好ましくは０％～２％、より好ましくは、０％～１％である。
　ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、及びＢａＯといったアルカリ土類金属酸化物は、ガラス原料の溶融を促進し、熱膨張、粘性等を調整するのに有用な成分である。
　ＭｇＯは、ガラス溶解時の粘性を下げ、溶解を促進する作用がある。また、比重を低減させ、ガラス板に疵をつきにくくする作用があるために、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、含有させることができる。また、ガラスの熱膨張係数を低く、失透特性を良好なものとするために、ＭｇＯの含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは１０％以下、より好ましくは８％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは１５％以下、より好ましくは１２％以下であり、構成例Cにおいては、好ましくは１０％以下、より好ましくは５％以下で
ある。
　ＣａＯは、ガラス原料の溶融を促進し、また粘性、熱膨張等を調整する成分であるので、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて含有させることができる。上記の作用を得るためには、構成例Ａにおいては、ＣａＯの含有量は、好ましくは３％以上、より好ましくは５％以上である。また、失透を良好にするためには、構成例Ａにおいては、好ましくは２０％以下、より好ましくは１０％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは６％以下であり、より好ましくは４％以下である。
　ＳｒＯは、熱膨張係数の増大及びガラスの高温粘度を下げる効果がある。かかる効果を得るために、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、ＳｒＯを含有させることができる。但し、ガラスの熱膨張係数を低く抑えるため、ＳｒＯの含有量は、構成例Ａ及びＣにおいては、１５％以下とするのが好ましく、１０％以下とするのがより好ましく、構成例Ｂにおいては、５％以下とするのが好ましく、３％以下とするのがより好ましい。
　ＢａＯは、ＳｒＯ同様に熱膨張係数の増大及びガラスの高温粘度を下げる効果がある。上記の効果を得るためにＢａＯを含有させることができる。但し、ガラスの熱膨張係数を低く抑えるため、構成例Ａ及びＣにおいては、１５％以下とするのが好ましく、１０％以下とするのがより好ましく、構成例Ｂにおいては、５％以下とするのが好ましく、３％以下とするのがより好ましい。
　また、これらアルカリ土類金属酸化物の合計含有量（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）は、熱膨張係数を低く抑え、失透特性を良好なものとし、強度を維持するために、構成例Ａにおいては、好ましくは１０％～３０％、より好ましくは１３％～２７％であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは１％～１５％、より好ましくは３％～１０％であり、構成例Cにおいては、好ましくは５％～３０％、より好ましくは１０％～２０％である。
　本実施形態のガラス板１２のガラスのガラス組成においては、ガラスの耐熱性及び表面硬度の向上のために、任意成分としてＺｒＯ２を、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、１０％以下、好ましくは５％以下含有させてもよい。１０％以下とすることでガラスが失透しにくくなる。
　本実施形態のガラス板１２のガラスのガラス組成においては、ガラスの熔解性向上のため、Ｆｅ２Ｏ３を、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、５～１００ｐｐｍ含有させてもよい。なお、Ｆｅ２Ｏ３量の好ましい範囲は上述のとおりである。
　また、本実施形態のガラス板１２のガラスは、清澄剤としてＳＯ３を含有してもよい。この場合、ＳＯ３含有量は、質量百分率表示で０％超、０．５％以下が好ましい。０．４％以下がより好ましく、０．３％以下がさらに好ましく、０．２５％以下であることがさらに好ましい。
　また、本実施形態のガラス板１２のガラスは、酸化剤及び清澄剤としてＳｂ２Ｏ３、ＳｎＯ２及びＡｓ２Ｏ３のうちの一つ以上を含有してもよい。この場合、Ｓｂ２Ｏ３、ＳｎＯ２またはＡｓ２Ｏ３の含有量は、質量百分率表示で０～０．５％が好ましい。０．２％以下がより好ましく、０．１％以下がさらに好ましく、実質的に含有しないことがさらに好ましい。
　ただし、Ｓｂ２Ｏ３、ＳｎＯ２及びＡｓ２Ｏ３は、ガラスの酸化剤として作用するため、ガラスのＦｅ２＋の量を調節する目的により上記範囲内で添加してもよい。ただし、環境面からはＡｓ２Ｏ３を実質的に含有しないことが好ましい。
　また、本実施形態のガラス板１２のガラスは、ＮｉＯを含有してもよい。ＮｉＯを含有する場合、ＮｉＯは、着色成分としても機能するので、ＮｉＯの含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、ＮｉＯは、波長４００～７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、１．０ｐｐｍ以下とするのが好ましく、０．５ｐｐｍ以下とすることがより好ましい。
　本実施形態のガラス板１２のガラスは、Ｃｒ２Ｏ３を含有してもよい。Ｃｒ２Ｏ３を含有する場合、Ｃｒ２Ｏ３は、着色成分としても機能するので、Ｃｒ２Ｏ３の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、Ｃｒ２Ｏ３は、波長４００～７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、１．０ｐｐｍ以下とするのが好ましく、０．５ｐｐｍ以下とすることがより好ましい。
　本実施形態のガラス板１２のガラスは、ＭｎＯ２を含有してもよい。ＭｎＯ２を含有する場合、ＭｎＯ２は、可視光を吸収する成分としても機能するので、ＭｎＯ２の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、５０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、ＭｎＯ２は、波長４００～７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。
　本実施形態のガラス板１２のガラスは、ＴｉＯ２を含んでいてもよい。ＴｉＯ２を含有する場合、ＴｉＯ２は、可視光を吸収する成分としても機能するので、ＴｉＯ２の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０００ｐｐｍ以下とするのが好ましい。ＴｉＯ２は、波長４００～７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、含有量を５００ｐｐｍ以下とすることがより好ましく、１００ｐｐｍ以下とすることが特に好ましい。
　本実施形態のガラス板１２のガラスは、ＣｅＯ２を含んでいてもよい。ＣｅＯ２には鉄のレドックスを下げる効果があり、全鉄量に対するＦｅ２＋量の比率を小さくすることができる。一方で、鉄のレドックスを３％未満に下がることを抑制するためにも、ＣｅＯ２の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０００ｐｐｍ以下とするのが好ましい。また、ＣｅＯ２の含有量は、５００ｐｐｍ以下とするのがより好ましく、４００ｐｐｍ以下とするのがさらに好ましく、３００ｐｐｍ以下とするのが特に好ましく、２５０ｐｐｍ以下とするのが最も好ましい。
　本実施形態のガラス板１２のガラスは、ＣｏＯ、Ｖ２Ｏ５及びＣｕＯからなる群より選ばれる少なくとも１種の成分を含んでいてもよい。これらの成分を含有する場合、可視光を吸収する成分としても機能するので、前記成分の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、これら成分は、波長４００～７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないように、実質的に含有しないことが好ましい。
　〈ガラス板１２の形状〉
　図３は、ガラス板１２の全体斜視図であり、図４は、ガラス板１２の断面拡大図である。なお、図４では、主平面と入光端面２８に対して垂直な断面の一部を、拡大して表示している。
　平面視矩形状のガラス板１２は、光出射面２６、光反射面３２、入光端面２８、非入光端面３４、３６、３８、入光側面取り面４０、及び非入光側面取り面４２を有している。
　ここで、光出射面２６及び光反射面３２が本実施形態の主平面に相当し、入光端面２８が本実施形態の端面に相当する。また、入光側面取り面４０が本実施形態の面取り面に相当する。
　光出射面２６は、液晶パネル１６と対向する面である。実施形態では、光出射面２６を平面視において矩形状としたが、光出射面２６の形状はこれに限定されるものではない。また、光出射面２６の大きさは、液晶パネル１６に対応して決定されるため、特に限定されるものではないが、導光板としてガラス板１２を使用する場合には、例えば、５００ｍｍ×５００ｍｍ以上のサイズが好適である。ガラス板１２は高い剛性を有するため、サイズが大きいほどその効果を発揮する。
　光反射面３２は、光出射面２６と対向する面である。光反射面３２は、光出射面２６に対して平行となるよう構成されている。また、光反射面３２の形状及びサイズは、光出射面２６と同一となるよう構成されている。
　なお、光反射面３２は光出射面２６に対して必ずしも平行とする必要はなく、段差や傾斜を設けた構成としてもよい。また、光反射面３２のサイズも光出射面２６と異なるサイズとしてもよい。
　図１及び図２に示すように、光反射面３２には、複数の円形状の反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃが備えられる。反射ドットの配置は、図２の如く碁盤目状であってもよいし、その他の任意のパターンであってもよいし、ランダムであってもよいが、光出射面２６から出射する光の輝度の分布が均一になるよう、適宜調整される。反射ドット２４Ａ～２４Ｃは、樹脂をドット状に印刷等の方法で形成したものであり、散乱粒子または気泡を含有していてもよい。入光端面２８から入射した光の輝度は強いが、その輝度は、ガラス板１２の内部で繰り返し反射しながら進行するに従い漸次低下していく。
　このため実施形態では、入光端面２８から非入光端面３８に向けて、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃの大きさを異ならせている。具体的には、入光端面２８に近い領域における反射ドット２４Ａの直径（ＬＡ）は小さく設定されており、これより光の進行方向に向かうに従い反射ドット２４Ｂの直径（ＬＢ）、及び反射ドット２４Ｃの直径（ＬＣ）が大きくなるよう設定されている（ＬＡ＜ＬＢ＜ＬＣ）。反射ドットの直径は、光出射面２６から出射する光の輝度の分布が均一になるよう、適宜調整される。
　このように、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃの大きさをガラス板１２の内部の光の進行方向に向けて変化させることにより、光出射面２６から出射する出射光の輝度を均一化でき、輝度ムラの発生を抑制することができる。なお、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃの大きさに代えて、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃの数密度をガラス板１２の内部の光の進行方向に向けて変化させることによっても、同等の効果を得ることができる。また、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃに代えて、入射した光を反射するような溝を光反射面３２に形成することによっても、同等の効果を得ることができる。
　ガラス板１２の非入光端面３４、３６、３８は、光源１８からの光は入光されないため、その表面を入光端面２８ほどに高精度に加工する必要はなく、その表面粗さＲａは、０．８μｍ以下であればよい。ただし、端面で光が散乱されて輝度ムラが生じるのを抑制するために、非入光端面３４、３６、３８の表面粗さＲａは、好ましくは０．４μｍ以下であり、さらに好ましくは０．１μｍ以下である。なお、本明細書において、表面粗さＲａと記載した場合、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１～ＪＩＳ　Ｂ　００３１による算術平均粗さ（中心線平均粗さ）を指すものとする。
　入光端面２８は、ガラス板１２であるガラスの製造時に鏡面加工される。入光端面２８の表面粗さＲａは、光源１８からの光をガラス板１２の内部に有効に入光させるために０．１μｍ以下であり、好ましくは０．０３μｍ未満であり、さらに好ましくは０．００１μｍ以下であり、特に好ましくは０．０００５μｍ以下である。よって、光源１８からガラス板１２の内部に入光される光の入光効率が高められている。非入光端面３４、３６、３８の表面粗さＲａは、生産効率を向上させる観点から入光端面２８の表面粗さＲａと同等でもよく、若しくは大きくしてもよい。
　〈入光側面取り面４０（面取り面）〉
　光出射面２６と入光端面２８との間、及び光反射面３２と入光端面２８との間には、入光側面取り面４０が備えられている。すなわち、光出射面２６と入光端面２８との間で、光出射面２６及び入光端面２８に隣接して入光側面取り面４０が備えられている。同様に、光反射面３２と入光端面２８との間で、光反射面３２及び入光端面２８に隣接して入光側面取り面４０が備えられている。
　実施形態では、光出射面２６と入光端面２８との間、光反射面３２と入光端面２８との間の双方に入光側面取り面４０を備えたものを例示しているが、いずれか一方にのみ入光側面取り面４０を備えた構成としてもよい。また、入光側面取り面４０の表面粗さＲａは、０．８μｍ以下であることが好ましく、０．４μｍ以下であることがより好ましく、０．１μｍ以下であることがさらに好ましい。入光側面取り面４０の表面粗さＲａを０．８μｍ以下とすることで、ガラス板１２から出射される光の輝度ムラの発生も抑制することができる。他の観点で言えば、入光側面取り面４０の表面粗さＲａを０．８μｍ以下とすることで、入射する光を効率的にガラス板１２に取り込むことができる。また、入光側面取り面４０の表面粗さＲａを０．４μｍ以下とすることで、カレット発生量を抑制できる。一方、入光側面取り面４０の表面粗さＲａの下限は限定されず、Ｒａが小さいほどガラス板１２の輝度ムラの発生を抑制することができるが、その分後述する面取り工程（Ｓ１２）に時間を要する。生産効率向上の観点からは、入光側面取り面４０の表面粗さＲａは入光端面２８の表面粗さＲａよりも大きいことが好ましい。ここで、非入光端面３４、３６、３８の各非入光側面取り面４２の表面粗さＲａは、０．８μｍ以下であることが好ましい。このようにすることで、非入光端面及び／若しくは非入光側面取り面に反射テープを設けたとき、一旦非入光端面及び／若しくは非入光側面取り面から抜けた光が反射テープで反射され、非入光側面取り面から効率的に再入光させることができる。
　なお、入光側面取り面４０の形状及び作用、効果については、後述するガラス板１２の特徴の欄にて説明する。
　実施形態のように薄型化が要求されている面状発光装置１４では、ガラス板１２の厚さも薄くする必要がある。このため、実施形態に係るガラス板１２の厚さは０．７～３．０ｍｍである。ガラス板１２の厚さが３．０ｍｍ以下であることで、面状発光装置１４を薄くすることができ、０．７ｍｍ以上であることで、十分な剛性を得ることができる。なお、ガラス板１２の厚さは、この値に限定されるものではないが、この厚さであっても、厚さ４ｍｍ以上のアクリル製の導光板を有する面状発光装置と比較して、十分な強度を備えた面状発光装置１４を提供できる。
　〔ガラス板１２の製造方法〕
　図５、図６、図７は、ガラス板１２の製造方法を説明するための図である。図５は、ガラス板１２の製造方法を示す工程図である。図６は、ガラス素材４４の平面図であり、図７は、ガラス基材４６の平面図である。
　ガラス板１２を製造するには、まず図６のガラス素材４４を用意する。ガラス素材４４の厚さは０．７～３．０ｍｍであり、５０ｍｍ長での、波長４００～７００ｎｍにおける平均内部透過率が９０％以上のものである。ガラス素材４４は、ガラス板１２の既定形状よりも大きい形状とされている。
　＜切断工程＞
　ガラス素材４４には、まず図５のステップ（Ｓ）１０で示す切断工程が実施される。切断工程（Ｓ１０）では、切削装置を用いて図６の破線で示す各位置（１箇所の入光端面側の位置と３箇所の非入光端面側の位置）において切断加工が実施される。なお、切断加工は必ずしも３箇所の非入光端面側の位置に対して実施されなくてもよく、１箇所の入光端面側の位置と対向する１箇所の非入光端面側の位置のみを切断加工してもよい。
　切断加工を実施することにより、図６のガラス素材４４から図７のガラス基材４６が切り出される。なお、実施形態では、ガラス板１２が平面視で矩形状とされているため、１箇所の入光端面側の位置と３箇所の非入光端面側の位置に対して切断加工を実施したが、切断位置は、ガラス板１２の形状に応じて適宜選定される。
　なお、ガラス素材４４の切断方法としては、例えばスクライブ割断法やレーザー切断法などを実施することができる。生産性の観点からはスクライブ割断法が好ましい。また、入光側面取り面４０を円弧形状とする場合、切断面が円弧形状とすることができるレーザー切断法が好ましい。
　＜第１面取り工程＞
　図５の如く、切断工程（Ｓ１０）が終了すると、第１面取り工程（Ｓ１２）が実施される。第１面取り工程（Ｓ１２）では、研削装置を用いて光出射面２６と非入光端面３８との間、及び光反射面３２と非入光端面３８との間の双方に非入光側面取り面４２をそれぞれ形成する。
　なお、光出射面２６と非入光端面３４との間、光反射面３２と非入光端面３４との間、光出射面２６と非入光端面３６との間、及び光反射面３２と非入光端面３６との間の全て、或いはいずれか一箇所に非入光側面取り面４２を形成する場合には、この第１面取り工程（Ｓ１２）において面取り加工を実施する。
　また、第１面取り工程（Ｓ１２）において、光出射面２６と入光端面２８との間、又は光反射面３２と入光端面２８との間を面取り加工することが、生産性の観点から好ましい。その場合、得られる入光側面取り面４０’（不図示）の表面粗さＲａは、後述する第２面取り工程において得られる入光側面取り面４０の表面粗さＲａよりも大きいことが、生産性の観点から好ましい。これにより、入光側面取り面４０’が形成されるが、この段階においては後述するＰ１とＰ２とを結ぶ線分Ｌの、入光端面２８に対する傾き角度θは特に限定されない。
　第１面取り工程（Ｓ１２）においては、非入光端面３４、３６、３８に対し、研削処理又は研磨処理も実施される。非入光端面３４、３６、３８に対する研削処理又は研磨処理を実施する時期は、非入光側面取り面４２を形成する前段でも後段でもよく、同時に行うこととしてもよい。なお、非入光端面３４、３６については、切断加工を実施した面をそのまま非入光端面３４、３６として使用してもよい。
　第１面取り工程（Ｓ１２）においては、入光端面２８に対し、研削処理又は研磨処理も実施されることが、生産性の観点から好ましい。入光端面２８に対する研削処理又は研磨処理を実施する時期は、入光側面取り面４２を形成する前段でも後段でもよく、同時に行うこととしてもよい。
　第１面取り工程（Ｓ１２）は、後述する鏡面加工工程（Ｓ１４）及び第２面取り工程（Ｓ１６）と同時、もしくはそれらの後段で行うこともできるが、それらよりも前段で行うことが好ましい。これにより、ガラス板１２の形状に応じた加工を第１面取り工程（Ｓ１２）で比較的速いレートで実施することができるため生産性が向上する。
　＜鏡面加工工程＞
　第１面取り工程（Ｓ１２）が終了すると、次に鏡面加工工程（Ｓ１４）が実施される。鏡面加工工程（Ｓ１４）では、図７に示すガラス基材４６の入光端面２８に対して鏡面加工が実施され、これによって表面粗さＲａが０．１μｍ以下の入光端面２８が形成される。
　＜第２面取り工程＞
　鏡面加工工程（Ｓ１４）にてガラス基材４６に入光端面２８が形成されると、続いて第２面取り工程（Ｓ１６）を実施し、光出射面２６と入光端面２８との間、及び光反射面３２と入光端面２８との間を研削処理又は研磨処理する。これにより、入光側面取り面４０が形成される。これにより形成された入光側面取り面４０において、後述するＰ１とＰ２とを結ぶ線分Ｌの、入光端面２８に対する傾き角度θは、０．０１≦ｔａｎθ≦０．７５を満たす。これにより、光源１８の光量損失を抑えることができる。なお、第２面取り工程（Ｓ１６）は鏡面加工工程（Ｓ１４）よりも前段で実施することもでき、また、鏡面加工工程（Ｓ１４）と同時に実施することもできる。
　入光側面取り面４０を形成する際、研削処理又は研磨処理を実施する工具としては砥石を用いてもよく、また砥石の他に、布、皮、ゴム等からなるバフやブラシ等を用いてもよく、その際、酸化セリウム、アルミナ、カーボランダム、コロイダルシリカ等の研磨剤を用いてもよい。中でも寸法安定性の観点から、研磨具としては砥石を用いることが好ましい。
　以上のＳ１０～Ｓ１６に示す各工程を経ることにより、ガラス板１２が製造される。なお、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃは、ガラス板１２が製造された後に光反射面３２に対して印刷等の方法で形成される。
　〔ガラス板１２及び面状発光装置１４の特徴〕
　図１の如く、面状発光装置１４のガラス板１２として、光源１８の光量を有効利用するためには、入光端面２８からガラス板１２の内部に入射した光を、反射ドット２４Ａ～Ｃが付与されていない状態において、外部に漏光させることなく、ガラス板１２の内面で繰り返し全反射させながら進行させることが要求される。
　しかしながら、特許文献３に開示された、通常の形状の面取り面を有するガラス板では、面取り面からガラス板の内部に入射した光が、屈折により進行方向を大きく曲げられてしまうため、ガラス板内を導波することなく外部に漏光するという問題があった。このような漏光現象は、入光端面の近傍位置で多発することも確認された。つまり、従来のガラス板では、光源の光量を損失させることなく有効利用することができるものは存在していなかった。
　そこで、本実施形態では、光源１８の光量を有効利用することができる面状発光装置１４、及び面状発光装置１４に導光板として用いることができるガラス板１２を提供する。
　次に、図４に基づいて説明する。図４は、ガラス板１２の特徴を拡大して示した説明図であり、主平面である光出射面２６及び光反射面３２と、端面である入光端面２８とに対して垂直な断面図である。
　繰り返し説明するが、ガラス板１２は、光出射面２６及び光反射面３２を有し、光出射面２６及び光反射面３２に対して垂直な入光端面２８を有する。また、光出射面２６と入光端面２８とに隣接して入光側面取り面４０が備えられ、光反射面３２と入光端面２８とに隣接して入光側面取り面４０が備えられている。
　そして、光出射面２６及び入光端面２８に対して垂直な断面において、入光側面取り面４０と光出射面２６とが交差する点を第１交差点Ｐ１とし、入光側面取り面４０と入光端面２８とが交差する点を第２交差点Ｐ２としたときに、Ｐ１とＰ２とを結ぶ線分Ｌの、入光端面２８に対する傾き角度θが、０．０１≦ｔａｎθ≦０．７５を満たしている。なお、光反射面３２側の入光側面取り面４０も同様の構成なので、光反射面３２側の入光側面取り面４０の説明は省略する。
　本願発明者は、ガラス板１２として、光源１８の光量を有効利用可能な入光側面取り面４０の形状を鋭意検討し、入光側面取り面４０を備えたガラス板であっても、光源１８の光量損失を最小限に抑えることができるガラス板１２を見出した。
　すなわち、図４の如く、光出射面２６及び入光端面２８に対して垂直な断面において、入光側面取り面４０と光出射面２６とが交差する第１交差点Ｐ１と、入光側面取り面４０と入光端面２８とが交差する第２交差点Ｐ２とを結ぶ線分Ｌの入光端面２８に対する傾き角度θが、０．０１≦ｔａｎθ≦０．７５を満たすガラス板を提供する。
　また、本願発明者は、光源１８の光量損失をさらに抑えることができる別の実施形態のガラス板を見出した。
　図１３は、他の実施形態におけるガラス板１１２の拡大部分断面図である。ガラス板１１２は、図１３の如く、光出射面１２６及び入光端面１２８に対して垂直な断面において、入光側面取り面１４０と光出射面１２６とが交差する第１交差点Ｐ１１と、入光側面取り面１４０と傾斜面１４８とが交差する第２交差点Ｐ１２と、を結ぶ線分Ｌ１１が、入光端面１２８に対して傾き角度θ１を持った入光側面取り面１４０を備えている。傾き角度θ１は、０．０１≦ｔａｎθ１≦０．７５を満たす。
　更に、ガラス板１１２は、光出射面１２６及び入光端面１２８に対して垂直な断面において、第２交差点Ｐ１２と、傾斜面１４８と入光端面１２８とが交差する第３交差点Ｐ１３と、を結ぶ線分Ｌ１２の入光端面１２８に対する傾き角度θ２が、傾き角度θ１よりも小さく、かつ０＜ｔａｎθ２≦０．４を満たす傾斜面１４８を備えている。つまり、傾き角度θ１は、ｔａｎθ１＞ｔａｎθ２を満たしている。
　図４に示すガラス板１２及び図１３に示すガラス板１１２において、このような形状の入光側面取り面（４０、１４０）から入射した光源１８の光は、ガラス板１２またはガラス板１１２の光出射面（２６、１２６）の内面及び光反射面（３２、１３２）の内面で繰り返し全反射されながら、ガラス板１２またはガラス板１１２の内部を進行する。これにより、これら実施形態によれば、光源１８の光量を有効利用することができるガラス板１２またはガラス板１１２、及び面状発光装置１４を提供することができる。
　なお、図４では、断面形状が直線状の入光側面取り面４０を示したが、入光側面取り面４０の断面形状は円弧状であるものも含む。その場合、図８のガラス板１２の要部拡大断面図の如く、光出射面２６及び入光端面２８に対して垂直な断面において、入光側面取り面４０を形成する円弧を均等に２分割する円弧上の点を点Ｐ３とし、点Ｐ３における上記円弧の接線Ｔの入光端面２８に対する傾き角度θが、０．０１≦ｔａｎθ≦０．７５を満たす。図１３に示すガラス板１１２においても、入光側面取り面１４０および傾斜面１４８の断面形状は円弧状であるものも含む。
　図４に示すガラス板１２において、上記ｔａｎθが０．０１以上であれば、面取り部が極端に小さくなりすぎず、ガラス板１２のエッジを取り除き強度を向上させるという当初の目的を果たすことができる。上記ｔａｎθが０．７５以下であれば、ガラス板１２からの漏光が少なくなり、ガラス板１２を導光板として用いた場合に、輝度が高くなる。漏光をより低減させるために、上記θは、０．０１≦ｔａｎθ≦０．５を満たすことが好ましく、０．０１≦ｔａｎθ≦０．４を満たすことがより好ましく、０．０１≦ｔａｎθ≦０．３を満たすことがさらに好ましく、０．０１≦ｔａｎθ≦０．２を満たすことが特に好ましい。特に上記θが、０．０１≦ｔａｎθ≦０．２を満たす場合は、漏光を完全になくすことができる。
　図１３に示すガラス板１１２において、上記ｔａｎθ１が０．０１以上であれば、面取り部が極端に小さくなりすぎず、ガラス板１１２のエッジを取り除き強度を向上させるという当初の目的を果たすことができる。上記ｔａｎθ１が０．７５以下であれば、ガラス板１１２からの漏光が少なくなり、ガラス板１１２を導光板として用いた場合に、輝度が高くなる。漏光をより低減させるために、上記θ1は、０．０１≦ｔａｎθ１≦０．５を満たすことが好ましく、０．０１≦ｔａｎθ１≦０．４を満たすことがより好ましく、０．０１≦ｔａｎθ１≦０．３を満たすことがさらに好ましく、０．０１≦ｔａｎθ１≦０．２を満たすことが特に好ましい。特に上記θ１が、０．０１≦ｔａｎθ１≦０．２を満たす場合は、漏光を完全になくすことができる。
　一般的な面取り形状では、上記θが４５°であり、ｔａｎθまたはｔａｎθ１は１となるが、この場合、入光側面取り面（４０、１４０）からガラス板１２またはガラス板１１２に入射した際に、光の進行方向が屈折により大きく曲げられてしまう。進行方向を大きく曲げられた光は、ガラス板１２またはガラス板１１２内を導波することなく、容易にガラス板１２またはガラス板１１２から漏れ出てしまう。ｔａｎθまたはｔａｎθ１を０．７５以下とすることにより、屈折の影響を抑制でき、結果的に漏光を低減できることを、本願発明者は見出した。
　また、実施形態のガラス板１２またはガラス板１１２は、入光側面取り面（４０、１４０）の表面粗さＲａが０．１μｍ以下であることが好ましい。これにより、光源１８からの光は入光側面取り面（４０、１４０）で散乱あるいは乱反射されることなく、ガラス板１２またはガラス板１１２の内部に入射する。これにより、光源１８の光を更に有効利用することができる。
　更に、実施形態のガラス板１２またはガラス板１１２は、好適には、５０ｍｍ長での、波長４００～７００ｎｍにおける平均内部透過率が９０％以上なので、内部透過率の高いガラス板１２またはガラス板１１２となる。これにより、光源１８の光をより一層有効利用することができる。
　〔実施例〕
　本願発明者は、上記ｔａｎθの範囲を見出すに当たり、光線追跡ソフト（Ｌｉｇｈｔ　Ｔｏｏｌｓ：サイバーネットシステム社製）を用いて、光線本数１００万本でシミュレーションを行った。本シミュレーションに用いたモデルでは、７００ｍｍ×７００ｍｍのサイズの矩形のガラス板１２に対向するよう、入光端面２８から０．５ｍｍの距離を空けて、光源１８を配し、光源１８を取り囲むようにリフレクタ３０を配した。また、ガラス板１２は、面取り面４０を有し、その傾斜角およびサイズは後述する通り、種々変化させてシミュレーションを行った。光源１８は並列された複数の点光源からなり、波長４００ｎｍ～７００ｎｍの範囲で発光し、ランバーシアンの配光特性を持つものとした。リフレクタ３０はσ＝１５°のガウス反射特性を持ち、拡散反射率は９８％であるとした。ガラス板１２は光出射面２６、及び光反射面３２を有し、光反射面３２には反射ドットは形成されていないものとした。また、ガラス板１２と対向するよう、光反射面３２から０．１ｍｍの距離を空けて反射シート２０を配設した。反射シートは、σ＝１５°のガウス反射特性を持ち、拡散反射率は９８％であるとした。
　非導波光の量および、導波光の量をより正しく見積もるために、本モデルにおいては、ガラスの吸収はないものと仮定した。ガラスの屈折率は、波長４３５．８ｎｍにおいて１．５３２、波長４８６．１ｎｍにおいて１．５２７、波長５４６．１ｎｍにおいて１．５２３、波長５８７．６ｎｍにおいて１．５２１、波長６５６．３ｎｍにおいて１．５１９であるとし、これらの値を適当なセルマイヤー係数によって補間したものを使用した。
　図９は、厚さｔが１．７ｍｍのガラス板１２において、複数のｔａｎθに対する非導波光の割合（％）を中実の菱形（Ｓｏｌｉｄ　ｒｈｏｍｂｕｓ：◆）、中実の正方形（Ｓｏｌｉｄ　Ｓｑｕａｒｅ：■）、中実の三角形（Ｓｏｌｉｄ　Ｔｒｉａｎｇｌｅ：▲）の印でプロットした図である。図１０は、図９の非導波光の割合（％）をシミュレーションによって算出するための条件とシミュレーションの結果を示した表である。
　また、図１１は、厚さｔが２．５ｍｍのガラス板１２において、複数のｔａｎθ値に対する非導波光の割合（％）を中実の菱形（Ｓｏｌｉｄ　ｒｈｏｍｂｕｓ：◆）、中実の正方形（Ｓｏｌｉｄ　Ｓｑｕａｒｅ：■）、中実の三角形（Ｓｏｌｉｄ　Ｔｒｉａｎｇｌｅ：▲）の印でプロットした図である。図１２は、図１１の非導波光の割合（％）をシミュレーションによって算出するための条件とシミュレーションの結果を示した表である。
　ａとは、図４の如く、光出射面２６に沿って延長された第１延長線Ｌａと、入光端面２８に沿って延長された第２延長線Ｌｂとが交差する点を第３交差点Ｐ３とした場合における、第１交差点Ｐ１から第３交差点Ｐ３までの長さである。また、ｂとは、第２交差点Ｐ２から第３交差点Ｐ３までの長さである。つまり、ａ／ｂ＝ｔａｎθであり、ａ／ｂ値が０．７５以下であることが本実施形態の特徴である。
　更に、図１０、図１２に記載した非導波光とは、ガラス板１２において、光出射面２６から漏れ出る光の合計量を意味し、非導波光（％）とは、光源１８の光量を１００％としたときの、前記検出点での漏光量の割合を示している。
　また、導波光とは、ガラス板１２の内部で全反射されながら進行する光を意味し、導波光（％）とは、光源１８の光量を１００％としたときの、入光端面２８から非入光端面３８に向けて６９０ｍｍ離間した位置で検出される光量の割合を示している。なお、導波光（％）と非導波光（％）との合算値が１００％とならない理由は、リフレクタ３０または反射シート２０によって光が吸収されることによるものである。
　〈シミュレーション結果〉
　図９、図１１によれば、ｂを０．１ｍｍに設定し、ａを０．０１ｍｍ、０．０２ｍｍ、０．０３ｍｍ、０．０５ｍｍ、０．０７ｍｍ、０．１ｍｍとした場合の非導波光（％）が中実の菱形（Ｓｏｌｉｄ　ｒｈｏｍｂｕｓ：◆）印でそれぞれプロットされている。同様に、ｂを０．２ｍｍに設定し、ａを０．０１ｍｍ、０．０３ｍｍ、０．０５ｍｍ、０．１ｍｍ、０．１５ｍｍ、０．２ｍｍとした場合の非導波光（％）が中実の正方形（Ｓｏｌｉｄ　Ｓｑｕａｒｅ：■）印でそれぞれプロットされている。同様に、ｂを０．３ｍｍに設定し、ａを０．０１ｍｍ、０．０３ｍｍ、０．０５ｍｍ、０．１ｍｍ、０．２ｍｍ、０．３ｍｍとした場合の非導波光（％）が中実の三角形（Ｓｏｌｉｄ　Ｔｒｉａｎｇｌｅ：▲）印でそれぞれプロットされている。
　ここで、ｔａｎθが１であるときに比べて、非導波光（％）が低減していることを評価基準とすると、図９、図１０の如く、厚さｔが１．７ｍｍのガラス板１２の場合では、ａ／ｂ値が０．７５以下（ｔａｎθ≦０．７５）であれば、評価基準を満たすことができた。また、ａ／ｂ値が０．２以下（ｔａｎθ≦０．２）であれば、非導波光（％）がゼロとなることがわかった。なお、その評価基準を満たすためには、ａが０．０１～０．０５ｍｍであり、ｂが０．１～０．３ｍｍであることが好ましいことも判明した。
　また、図１１、図１２の如く、厚さｔが２．５ｍｍのガラス板１２の場合でも、ａ／ｂ値が０．７５以下（ｔａｎθ≦０．７５）であれば、評価基準を満たすことができた。また、ａ／ｂ値が０．２以下（ｔａｎθ≦０．２）であれば、非導波光（％）がゼロとなることがわかった。このように、ｔａｎθの好ましい範囲は、ガラス板１２の厚みによらないことがわかった。なお、その評価基準を満たすためには、ａが０．０１～０．０５ｍｍであり、ｂが０．１～０．３ｍｍであることが好ましいことも判明した。
　したがって、ａ／ｂ値が０．７５以下（ｔａｎθ≦０．７５）であるガラス板１２によれば、ガラス板１２の厚みによらず、光源１８の光量を有効利用することができる。よって、実施例のガラス板１２を備えた面状発光装置１４によれば、電子機器の薄型化を達成しつつ消費電力を削減することができる。
　以上、本発明の好ましい実施形態について詳述したが、本発明は上記した特定の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形・変更が可能なものである。
　本国際出願は２０１５年７月２８日に出願された日本国特許出願２０１５－１４８５６１号及び２０１５年１１月９日に出願された日本国特許出願２０１５－２１９３７０号に基づく優先権を主張するものであり、その全内容をここに援用する。
　１０…液晶表示装置、１２、１１２…ガラス板、１４…面状発光装置、１６…液晶パネル、１８…光源、２０…反射シート、２２…各種光学シート、２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃ…反射ドット、２６、１２６…光出射面、２８、１２８…入光端面、３０…リフレクタ、３２、１３２…光反射面、３４、３６、３８、…非入光端面、４０、１４０…入光側面取り面、４２…非入光側面取り面、４４…ガラス素材、４６…ガラス基材

Claims (8)

  1. 　主平面と前記主平面に対して垂直な端面とを有し、かつ前記主平面と前記端面との間で、前記主平面及び前記端面に隣接して面取り面が備えられたガラス板であって、
    　前記主平面及び前記端面に対して垂直な断面において、前記面取り面と前記主平面とが交差する第１交差点と、前記面取り面と前記端面とが交差する第２交差点と、を結ぶ線分の前記端面に対する傾き角度θが、０．０１≦ｔａｎθ≦０．７５を満たす、ガラス板。
  2. 　主平面と、前記主平面に対して垂直な端面とを有し、前記主平面と前記端面との間に、前記主平面に隣接する面取り面と、前記面取り面と前記端面との間に配置された傾斜面とが備えられたガラス板であって、
    　前記主平面及び前記端面に対して垂直な断面において、
    　前記面取り面と前記主平面とが交差する第１交差点と、前記面取り面と前記傾斜面とが交差する第２交差点と、を結ぶ線分が前記端面に対し、傾き角度θ１で傾くように前記面取り面を備え、
    　前記傾き角度θ１が、０．０１≦ｔａｎθ１≦０．７５を満たし、
    　前記第２交差点と、前記傾斜面と前記端面とが交差する第３交差点と、を結ぶ線分の前記端面に対する傾き角度θ２が、前記傾き角度θ１よりも小さく、かつ０＜ｔａｎθ２≦０．４を満たす、ガラス板。
  3. 　前記傾き角度θが、０．０１≦ｔａｎθ≦０．２を満たす、請求項１又は２に記載のガラス板。
  4. 　前記端面の表面粗さＲａが０．１μｍ以下である、請求項１から３のいずれか１項に記載のガラス板。
  5. 　前記ガラス板は、５０ｍｍ長での、波長４００～７００ｎｍにおける平均内部透過率が９０％以上である、請求項１から４のいずれか１項に記載のガラス板。
  6. 　前記ガラス板の厚さは０．７～３．０ｍｍであり、
    　前記主平面に沿って延長された第１延長線と、前記端面に沿って延長された第２延長線とが交差する点を第３交差点とし、
    　前記第１交差点から前記第３交差点までの長さが０．０１～０．０５ｍｍであり、
    　前記第２交差点から前記第３交差点までの長さが０．１～０．３ｍｍである、請求項１から５のいずれか１項に記載のガラス板。
  7. 　前記端面の表面粗さＲａの値は、前記面取り面の表面粗さＲａの値より小さいことを特徴とする、請求項１から６のいずれか１項に記載のガラス板。
  8. 　前記面取り面の表面粗さＲａが０．８μｍ以下である、請求項１から７のいずれか１項に記載のガラス板。
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