WO2016181932A1 - 眼鏡レンズ - Google Patents

眼鏡レンズ Download PDF

Info

Publication number
WO2016181932A1
WO2016181932A1 PCT/JP2016/063738 JP2016063738W WO2016181932A1 WO 2016181932 A1 WO2016181932 A1 WO 2016181932A1 JP 2016063738 W JP2016063738 W JP 2016063738W WO 2016181932 A1 WO2016181932 A1 WO 2016181932A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
refractive index
film
multilayer film
optical
spectacle lens
Prior art date
Application number
PCT/JP2016/063738
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
聡 宮本
Original Assignee
株式会社ニコン・エシロール
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 株式会社ニコン・エシロール filed Critical 株式会社ニコン・エシロール
Priority to CN201680026198.8A priority Critical patent/CN107533243B/zh
Priority to CA2985168A priority patent/CA2985168C/en
Priority to JP2017517930A priority patent/JP6581653B2/ja
Priority to EP16792657.5A priority patent/EP3296800B1/en
Priority to KR1020177032315A priority patent/KR101986931B1/ko
Publication of WO2016181932A1 publication Critical patent/WO2016181932A1/ja
Priority to US15/807,126 priority patent/US10908436B2/en

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02C—SPECTACLES; SUNGLASSES OR GOGGLES INSOFAR AS THEY HAVE THE SAME FEATURES AS SPECTACLES; CONTACT LENSES
    • G02C7/00—Optical parts
    • G02C7/10—Filters, e.g. for facilitating adaptation of the eyes to the dark; Sunglasses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02C—SPECTACLES; SUNGLASSES OR GOGGLES INSOFAR AS THEY HAVE THE SAME FEATURES AS SPECTACLES; CONTACT LENSES
    • G02C7/00—Optical parts
    • G02C7/10—Filters, e.g. for facilitating adaptation of the eyes to the dark; Sunglasses
    • G02C7/104—Filters, e.g. for facilitating adaptation of the eyes to the dark; Sunglasses having spectral characteristics for purposes other than sun-protection
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B1/00—Optical elements characterised by the material of which they are made; Optical coatings for optical elements
    • G02B1/04—Optical elements characterised by the material of which they are made; Optical coatings for optical elements made of organic materials, e.g. plastics
    • G02B1/041—Lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B1/00—Optical elements characterised by the material of which they are made; Optical coatings for optical elements
    • G02B1/10—Optical coatings produced by application to, or surface treatment of, optical elements
    • G02B1/11—Anti-reflection coatings
    • G02B1/113—Anti-reflection coatings using inorganic layer materials only
    • G02B1/115—Multilayers
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B1/00—Optical elements characterised by the material of which they are made; Optical coatings for optical elements
    • G02B1/10—Optical coatings produced by application to, or surface treatment of, optical elements
    • G02B1/11—Anti-reflection coatings
    • G02B1/113—Anti-reflection coatings using inorganic layer materials only
    • G02B1/115—Multilayers
    • G02B1/116—Multilayers including electrically conducting layers
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B5/00—Optical elements other than lenses
    • G02B5/20—Filters
    • G02B5/28—Interference filters
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B5/00—Optical elements other than lenses
    • G02B5/20—Filters
    • G02B5/28—Interference filters
    • G02B5/285—Interference filters comprising deposited thin solid films
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02C—SPECTACLES; SUNGLASSES OR GOGGLES INSOFAR AS THEY HAVE THE SAME FEATURES AS SPECTACLES; CONTACT LENSES
    • G02C7/00—Optical parts
    • G02C7/10—Filters, e.g. for facilitating adaptation of the eyes to the dark; Sunglasses
    • G02C7/107—Interference colour filters
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02C—SPECTACLES; SUNGLASSES OR GOGGLES INSOFAR AS THEY HAVE THE SAME FEATURES AS SPECTACLES; CONTACT LENSES
    • G02C7/00—Optical parts
    • G02C7/10—Filters, e.g. for facilitating adaptation of the eyes to the dark; Sunglasses
    • G02C7/108—Colouring materials
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02C—SPECTACLES; SUNGLASSES OR GOGGLES INSOFAR AS THEY HAVE THE SAME FEATURES AS SPECTACLES; CONTACT LENSES
    • G02C2202/00—Generic optical aspects applicable to one or more of the subgroups of G02C7/00
    • G02C2202/16—Laminated or compound lenses

Definitions

  • the present invention relates to a spectacle lens having a multilayer film on both sides of a plastic lens.
  • plastic lenses are frequently used for spectacle lenses because of their advantages of being lightweight, excellent in impact resistance and easy to dye.
  • Plastic lenses for spectacles are often dyed uniformly in a desired color or with a gradient (gradient) for the purpose of cosmetic effects, eye protection, light shielding effects, etc. .
  • spectacle lenses imparted with a certain function by dyeing in addition to the cosmetic effect have been proposed (see Patent Documents 1 and 2) and are actively sold.
  • Patent Document 1 relating to the applicant's application discloses short wavelength light of 380 nm to 450 nm obtained by staining with a specific compound capable of effectively cutting only short wavelength light of 380 nm to 450 nm. A dyed lens having excellent absorption performance is disclosed.
  • Patent Document 2 has a main absorption peak between 565 nm and 605 nm in order to provide an antiglare function for reducing discomfort associated with glare with respect to visible light, blurring of contrast, visual fatigue, and the like.
  • a plastic spectacle lens containing an organic dye is disclosed.
  • the spectacle lens disclosed in Patent Document 2 has an extremely large decrease in transmittance at the main absorption peak wavelength between 565 nm and 605 nm, and the luminous transmittance Y is 14.1% even if it is disclosed in the examples and the like. It is ⁇ 73.4%, and the decrease in luminous transmittance is large.
  • the spectacle lens disclosed in Patent Document 2 has a sharp light absorption peak in a wavelength-selective vicinity in the vicinity of 585 nm, and therefore can provide excellent antiglare performance and contrast enhancement effect, and specific absorption. Because of the sharpness of the peak, it has good light transmission outside 585 nm and a bright field can be secured. Therefore, the balance between anti-glare and visibility is extremely good, and various colors such as gray and brown are available. It is easy to realize.
  • the present invention has been made in view of the above circumstances, and an object thereof is to provide a spectacle lens suitable for the eyes of the elderly. That is, the object of the present invention is to solve the above-mentioned problems of the prior art, and when worn by an elderly person, the object is bright and vivid even in a dim place, in particular, the red vividness is not lost and the red appears bright.
  • White for example, the white screen of a personal computer (especially LED backlight) can appear whiter, and as a result, work that needs to watch white, for example, personal computer work is more comfortable It is in providing the spectacle lens which can be performed to.
  • a spectacle lens of the present invention is a spectacle lens having a multilayer film on both sides of a plastic lens substrate, and is disposed on at least one surface of both sides of the plastic lens substrate.
  • the multilayer film is characterized in that an average reflectance in a wavelength range of at least 530 to 570 nm is 2.5 to 5.5%.
  • the sum of the average reflectances in the wavelength range of at least 530 to 570 nm of the multilayer film disposed on both surfaces of the plastic lens substrate is 3.0 to 6.0%.
  • the luminous reflectance is preferably 1.5 to 5.0% or less.
  • the multilayer film disposed on at least one side of the both surfaces of the plastic lens substrate has one maximum value in the reflectance in the wavelength range of at least 530 to 570 nm, and the maximum value of the reflectance is 2.0 to 6.0% is preferable.
  • the wavelength range of at least 530 to 570 nm is more preferably the wavelength range of 530 to 580 nm.
  • the sum of the average reflectances in the wavelength range of 430 to 470 nm of the multilayer film disposed on both surfaces of the plastic lens substrate is preferably 2.0% or less. Further, the sum of the average reflectances in the wavelength range of 630 to 670 nm of the multilayer film disposed on both surfaces of the plastic lens substrate is preferably 2.0% or less.
  • the multilayer film is composed of a high refractive index material and a low refractive index material, and a dielectric film or a metal film having a thickness of 20 nm or less between the high refractive index material and the low refractive index material constituting the multilayer film. It is preferable to provide.
  • the high refractive index material preferably contains zirconium dioxide, and the low refractive index material preferably contains silicon dioxide.
  • the multilayer film is preferably a multilayer film having four or more layers. Moreover, it is preferable to provide a functional thin film between the plastic substrate and the multilayer film.
  • a spectacle lens suitable for the eyes of the elderly can be provided.
  • the object is bright and vivid, in particular, the red vividness is not lost and the red appears bright.
  • White for example, the white screen of a personal computer (especially LED backlight) can appear whiter, and as a result, work that needs to watch white, for example, personal computer work is more comfortable Can be done.
  • 6 is a graph showing reflection spectral characteristics of multilayer films on the rear surface of the spectacle lenses of Examples 1 and 2 and Comparative Examples 2 and 3 and on both surfaces of the spectacle lens of Comparative Example 1; 6 is a graph showing the reflection spectral characteristics of the multilayer film on the front surface of the spectacle lens of Example 2.
  • 10 is a graph showing reflection spectral characteristics of a multilayer film on the front surface of a spectacle lens of Comparative Example 2.
  • 10 is a graph showing the reflection spectral characteristics of a multilayer film on the front surface of a spectacle lens of Comparative Example 3. It is a graph which shows the spectral-ratio visibility curve of the human eye represented with the logarithmic ratio visibility with respect to a wavelength. It is explanatory drawing explaining the photosensitivity of a person's eye represented with the required illumination intensity with respect to a person's age. It is explanatory drawing explaining the Purkinje phenomenon of the human eye represented by the absolute visibility with respect to a wavelength.
  • FIG. 1 is a side sectional view schematically showing an example of a spectacle lens according to an embodiment of the present invention.
  • An eyeglass lens 1 shown in FIG. 1 is a plastic lens base material (hereinafter referred to as a plastic base material) 2 and an optical multilayer disposed on the front surface (surface: the surface opposite to the eyeball (outside)) of the plastic base material 2.
  • a film 3a and an optical multilayer film 3b disposed on the rear surface (back surface: eyeball side (face side) surface) of the plastic substrate 2 are configured.
  • the functional thin film 4 is disposed between the front surface of the plastic substrate 2 and the optical multilayer film 3a and between the rear surface of the plastic substrate 2 and the optical multilayer film 3b. It is preferable.
  • the functional thin film 4 includes a primer layer 5 and a hard coat layer 6.
  • a water / oil repellent film 12 is further provided on the optical multilayer films 3a and 3b. The water / oil repellent film 12 will be described later.
  • the plastic substrate 2 is, for example, a transparent plastic such as acrylic resin, thiourethane resin, methacrylic resin, allyl resin, episulfide resin, polycarbonate resin, polyurethane resin, polyester resin, polystyrene resin, episulfide. Resin, polyethersulfone resin poly-4-methylpentene-1 resin, diethylene glycol bisallyl carbonate resin (CR-39), polyvinyl chloride resin, allyl diglycol carbonate resin, halogen-containing copolymer, sulfur-containing copolymer, etc. It is formed by.
  • a transparent plastic such as acrylic resin, thiourethane resin, methacrylic resin, allyl resin, episulfide resin, polycarbonate resin, polyurethane resin, polyester resin, polystyrene resin, episulfide. Resin, polyethersulfone resin poly-4-methylpentene-1 resin, diethylene glycol bisallyl carbonate resin (CR-39), polyvinyl
  • the refractive index (nd) of the plastic substrate 2 is selected from, for example, 1.50, 1.55, 1.60, 1.67, 1.70, and 1.74. Things are used.
  • the refractive index of the plastic substrate 2 is 1.6 or more, as the plastic substrate 2, an allyl carbonate resin, acrylate resin, methacrylate resin, thiourethane resin, episulfide resin, or the like is used. It is preferable to do.
  • the plastic substrate 2 may not be transparent as long as it has translucency, and may be colored.
  • the transmittance of the colored plastic substrate 2 is preferably 5 to 85%.
  • the functional thin film 4 is disposed between the plastic substrate 2 and the optical multilayer film 3a and between the plastic substrate 2 and the optical multilayer film 3b.
  • the primer layer 5 is provided, and the hard coat layer 6 is provided in contact with the primer layer 5 and in contact with the optical multilayer films 3a and 3b.
  • the primer layer 5 is for improving the adhesion between the plastic substrate 2 and the hard coat layer 6 and functions as an adhesion layer. Moreover, it is also for absorbing the impact on the spectacle lens 1 and functions as an impact absorbing layer.
  • the primer layer 5 is mainly composed of a polyurethane-based resin.
  • the primer layer 5 is a polyurethane-based resin containing, for example, fine particles of an optical material.
  • the primer layer 5 may contain at least one of acrylic resin, methacrylic resin, and organosilicon resin.
  • the thickness (actual thickness) of the primer layer 5 is preferably about 0.5 ⁇ m or more and 1.0 ⁇ m or less.
  • Such a primer layer 5 can be formed on the plastic substrate 2 with a predetermined thickness by immersing the plastic substrate 2 in a material solution for forming the primer layer 5 and then lifting and drying.
  • a material solution for forming the primer layer 5 for example, a solution obtained by dispersing or dissolving the above-described resin to be the primer layer 5 and the optical oxide fine particle sol in water or an alcohol solvent and mixing them can be used.
  • the hard coat layer 6 has a function of protecting the plastic substrate 2 and suppressing damage to the plastic substrate 2, and functions as an abrasion-resistant film such as a silicone-based abrasion-resistant hard coat film. It is preferable.
  • the hard coat layer 6 is composed of, for example, an organosiloxane hard coat layer as a silicone-based scratch resistant hard coat film.
  • the organosiloxane hard coat layer is obtained by dispersing fine particles of an optical oxide in an organosiloxane resin.
  • the optical oxide for example, rutile type titanium oxide, oxides of silicon, tin, zirconium, and antimony are preferably used.
  • the hard coat layer 6 may be an organic silicon-based resin containing colloidal silica as disclosed in, for example, Japanese Patent Publication No. 4-55615.
  • the thickness (actual thickness) of the hard coat layer 6 is preferably about 2 ⁇ m to 4 ⁇ m.
  • the hard coat layer 6 is not particularly limited.
  • a conventionally known hard coat layer such as a urethane-based impact resistance improved hard coat layer may be used.
  • the hard coat layer 6 is formed on the primer layer 5 on the plastic substrate 2 by immersing the plastic substrate 2 on which the primer layer 5 is formed in the forming material solution of the hard coat layer 6 and then lifting and drying. It can be formed with a thickness of As the liquid for forming the hard coat layer 6, for example, a liquid obtained by dispersing or dissolving the above-described resin to be the hard coat layer 6 and the optical oxide fine particle sol in water or an alcohol-based solvent can be used. .
  • the interface between the functional thin film 4 and the plastic substrate 2 is sufficient if the refractive index and the refractive index of the plastic substrate 2 are substantially the same. Generation of interference fringes caused by reflection on the surface and a decrease in transmittance can be suppressed. Therefore, it is desirable to adjust the refractive index of the functional thin film 4 in accordance with the refractive index of the plastic substrate 2.
  • the type (physical properties) of the resin that is the main component of the functional thin film 4 is selected, or the resin that is the main component of the resin. This can be done by selecting the type (physical properties) of the fine particles to be added.
  • the functional thin film 4 is formed including the primer layer 5 and the hard coat layer 6.
  • the primer layer 5 and the hard coat layer 6 are formed. It may be omitted.
  • a constituent film of the functional thin film 4 for example, a conductor film made of ITO (indium tin oxide or tin-doped indium oxide), a metal film such as Ni or Cr, or a visible light absorbing layer, You may arrange
  • ITO indium tin oxide or tin-doped indium oxide
  • a metal film such as Ni or Cr
  • the same functional thin film 4 is disposed between the front surface of the plastic substrate 2 and the optical multilayer film 3a and between the rear surface of the plastic substrate 2 and the optical multilayer film 3b.
  • the present invention is not limited to this, and different functional thin films may be disposed on the front surface and the rear surface of the plastic substrate 2.
  • a conductive film such as ITO having a thickness of 20 nm or less, Ni, Cr, etc. between the high refractive index optical material and the low refractive index optical material constituting the optical multilayer films 3a and 3b, respectively.
  • a metal film or a visible light absorption film may be provided.
  • the thickness of the conductor film, metal film or visible light may be 10 nm or less.
  • the conductor film, the metal film, or the visible light absorption film is more electrically conductive than the oxide that is a high refractive index optical material used in the multilayer film of this embodiment, and also absorbs visible light.
  • the optical multilayer films 3a and 3b have a multilayer structure in which a plurality of high refractive index optical materials (high refractive index substances) and low refractive index optical materials (low refractive index substances) are alternately stacked on the plastic substrate 2 described above. Specifically, it has a multilayer structure in which a high refractive index layer made of a high refractive index material and a low refractive index layer made of a low refractive index material are stacked in four or more layers, and the reflection prevents reflection of incident light. It has a function as a prevention film.
  • At least one of the optical multilayer films 3a and 3b disposed on both surfaces of the plastic substrate 2, that is, one of 3a or 3b, has a wavelength range of at least 530 nm to 570 nm, preferably 530 nm to 580 nm (
  • the average reflectance in green light is designed to be 2.5% to 5.5%.
  • the optical multilayer films 3a and 3b are such that the sum of both average reflectances in the wavelength range (green light) of at least 530 nm to 570 nm, preferably 530 nm to 580 nm is 3.0% to 6.0%. It is preferable that it is designed.
  • the average reflectance of at least one of the optical multilayer films 3a and 3b in this wavelength range that is, the average reflectance of either one is limited to 2.5% to 5.5% is as follows.
  • the spectacle lens 1 of the present embodiment including the optical multilayer films 3a and 3b is dim when worn by an elderly person.
  • At least one of the optical multilayer films 3a and 3b disposed on at least one surface of the plastic substrate 2 is at least 530- It is preferable that the reflectance in the wavelength range of 570 nm, preferably 530 nm to 580 nm has one maximum value, and the maximum value of the reflectance is 2.0% to 6.0%. That is, at least one of the optical multilayer films 3a and 3b has a reflectance in a wavelength range of 530 to 570 nm, preferably 530 to 580 nm, as shown in reflection spectral characteristics (spectral reflectance curves) A and B shown in FIG.
  • the maximum value is preferably in the range of 2.0% to 6.0%.
  • the maximum value of reflectance is in the range of 2.0 to 6.0%. This is because the filter effect can be obtained by doing so, and the above-described effect can be obtained.
  • both of the optical multilayer films 3a and 3b have a maximum value of reflectance in the wavelength range of 530 to 570 nm, preferably 530 nm to 580 nm. More preferably, it is in the range of 0% or more and 6.0% or less.
  • a general anti-reflection film for spectacle lenses having low reflection spectral characteristics (broadband low reflection characteristics) over the entire visible region of 380 nm to 780 nm has a wavelength of 530 to 570 nm as shown in the reflection spectral characteristics C shown in FIG. There is no maximum value of reflectance in the wavelength range, and the reflectance itself is less than 2.0%.
  • the reflection spectral characteristics A and B shown in FIG. 2 are the reflection spectral characteristics of the optical multilayer film 3a on the front surface of the eyeglass lens 1 of Examples 1 and 2, respectively.
  • a characteristic C is a reflection spectral characteristic of the optical multilayer film 3b on the rear surface of the spectacle lens 1 of Examples 1 and 2. From the combination of the reflection spectral characteristics A and C of Example 1 and the combination of the reflection spectral characteristics B and C of Example 2, the sum of the average reflectances in the wavelength range of 530 to 570 nm of the optical multilayer films 3a and 3b is 3 It can be seen that it falls within the range of 0.0 to 6.0. It can also be seen from the reflection spectral characteristic B of Example 2 that the average reflectance of the optical multilayer film 3a alone in the wavelength range of 530 to 570 nm falls within the range of 3.0 to 6.0.
  • At least one of the optical multilayer films 3a and 3b disposed on at least one surface of both surfaces of the plastic substrate 2 is the entire visible region, particularly approximately 430 nm to 670 nm. It is preferable that the luminous reflectance, which is the reflectance over the entire range, is 1.5% to 5.0%. The reason for this is that even in at least one of the optical multilayer films 3a and 3b, the luminous reflectance is suppressed to a low value in the range of 1.5% to 5.0% over the entire visible region. If the luminous reflectance is less than 1.5%, it is difficult to feel the effect described above, and if it exceeds 5.0%, the spectacle lens reflection is strongly felt by the wearer. This is because the wearer may feel uncomfortable.
  • the glare of reflection felt by the wearer if one of the optical reflectances of the optical multilayer films 3a and 3b is within a specified range of 1.5% to 5.0%. Therefore, it is preferable for the spectacle lens that the other surface be a multilayer film having a low reflection as much as possible.
  • the sum of the average reflectances in the wavelength range of 430 to 470 nm of the optical multilayer films 3a and 3b disposed on both surfaces of the plastic substrate 2 is 2 It is preferably 0.0% or less. The reason for this is that when the sum of the average reflectances exceeds 2.0%, yellowishness is felt relatively strongly, and it is difficult for the wearer to feel the effects described above.
  • the sum of the average reflectances in the wavelength range of 630 nm to 670 nm of the optical multilayer films 3a and 3b disposed on both surfaces of the plastic substrate 2 is 2 It is preferably 0.0% or less. The reason is that when the sum of the average reflectances exceeds 2.0%, blueness is felt, and it is difficult for the wearer to realize the effects described above.
  • the optical multilayer film 3a in the illustrated example has a five-layer structure in which five layers of a high refractive index optical material and a low refractive index optical material are alternately laminated on the plastic substrate 2 as described above.
  • a first layer (low refractive index layer) 7a made of a low refractive index optical material provided on the side, and a second layer (high refractive index layer) 8a made of a high refractive index optical material provided on the first layer 7a.
  • a third layer (low refractive index layer) 9a made of a low refractive index optical material provided on the second layer 8a, and a fourth layer (high refractive index optical material provided on the third layer 9a).
  • the optical multilayer film 3b in the illustrated example also has a five-layer structure in which five layers of high refractive index optical material and low refractive index optical material are alternately stacked on the plastic substrate 2 as described above.
  • the optical multilayer films 3a and 3b are special if the three or more layers of the high refractive index optical material and the low refractive index optical material are alternately laminated on the front surface and the rear surface of the plastic substrate 2, respectively.
  • the number of layers is not limited, and any number of layers may be laminated.
  • 3 to 12 layers are preferable, and 4 to 10 layers are more preferable. More preferably, it is 5 to 8 layers.
  • each of the optical multilayer films 3a and 3b has a five-layer structure in which five layers of high-refractive index optical materials and low-refractive index optical materials are alternately stacked, but the present invention is not limited to this.
  • the number of layers laminated by the optical multilayer films 3a and 3b can be reduced. They may be different and the stacking order may be different.
  • the first layers 7a and 7b are provided in contact with the hard coat layer 6 and are low refractive index layers made of silicon dioxide (SiO 2 ) having a refractive index of 1.47.
  • SiO 2 silicon dioxide
  • MgF 2 having a refractive index of 1.36 can be used as the low refractive index optical material constituting the first layers 7a and 7b, in addition to SiO 2 .
  • the low refractive index layer in the present embodiment is, for example, a layer made of a low refractive index optical material preferably having a refractive index of 1.50 or less, more preferably 1.30 to 1.50.
  • the second layers 8a and 8b are provided in contact with the first layers 7a and 7b, respectively, and are high refractive index layers made of zirconium dioxide (ZrO 2 ) having a refractive index of 2.00. is there.
  • ZrO 2 zirconium dioxide
  • titanium dioxide (TiO 2 ) or tantalum dioxide (Ta 2 O 5 ) can also be used as the high refractive index optical material constituting the second layers 8a and 8b.
  • it can also be formed of an oxide of an alloy composed of a plurality of kinds of zirconium, titanium, and tantalum.
  • the high refractive index layer in the present embodiment is preferably a layer made of a high refractive index optical material, for example, preferably having a refractive index of 1.60 or more, more preferably 1.80 to 2.40. .
  • the optical film thickness of such a high refractive index layer is also preferably designed in a range of 0.030 ⁇ to 1.000 ⁇ .
  • the third layers 9a and 9b are provided in contact with the second layers 8a and 8b, respectively.
  • the third layers 9a and 9b are made of silicon dioxide (SiO 2 ) having a refractive index of 1.47. It is a refractive index layer.
  • the third layers 9a and 9b can also be formed of a low refractive index optical material other than SiO 2 , similarly to the first layers 7a and 7b.
  • the fourth layers 10a and 10b are provided in contact with the third layers 9a and 9b, respectively, and are high refractive index layers made of zirconium dioxide (ZrO 2 ), like the second layers 8a and 8b.
  • ZrO 2 zirconium dioxide
  • the fourth layers 10a and 10b can also be formed of a high refractive index optical material other than ZrO 2 , similarly to the second layers 8a and 8b.
  • the fifth layers 11a and 11b are provided in contact with the fourth layers 10a and 10b, respectively.
  • the fifth layers 11a and 11b are made of silicon dioxide (SiO 2 ) having a refractive index of 1.47. It is a refractive index layer.
  • the fifth layers 11a and 11b can also be formed of a low refractive index optical material other than SiO 2 , as with the first layers 7a and 7b.
  • a water / oil repellent film 12 containing a fluorine-substituted alkyl group-containing organosilicon compound is provided on 11b).
  • the water / oil repellent film 12 is mainly composed of a fluorine-substituted alkyl group-containing organosilicon compound and has liquid repellency (water repellency, oil repellency).
  • the water / oil repellent film 12 lowers the rear energy of the spectacle lens 1 and exhibits functions of preventing water scalding, fogging, and dirt, and improving the sliding performance of the spectacle lens rear surface.
  • the scratch resistance can be improved.
  • the fluorine-substituted alkyl group-containing organosilicon compound the following general formula (1):
  • Rf represents a linear or branched perfluoroalkyl group having 1 to 16 carbon atoms
  • Y represents iodine or hydrogen
  • Y ′ represents hydrogen or a lower alkyl group having 1 to 5 carbon atoms.
  • Y ′′ represents a fluorine or trifluoromethyl group
  • R 1 represents a hydrolyzable group
  • R 2 represents hydrogen or an inert monovalent organic group
  • a, b, c, d are Each represents an integer of 0 to 200, e represents 0 or 1, s and t each represents an integer of 0 to 2, and w represents an integer of 1 to 10.
  • X represents oxygen or a divalent organic group
  • X ′ represents a hydrolyzable group
  • X ′′ represents a divalent organic silicone group
  • R 3 represents carbon.
  • q represents an integer of 1 to 3
  • m, n and o each represents an integer of 0 to 200
  • p represents 1 or 2
  • r Represents an integer of 2 to 20
  • k represents an integer of 0 to 2
  • z represents an integer of 0 to 10 when k is 0 or 1.
  • Rf 2 represents a divalent linear perfluoropolyether group
  • R 4 represents an alkyl group having 1 to 4 carbon atoms or a phenyl group
  • R 5 represents a hydrolyzable group.
  • I represents an integer of 0 to 2
  • j represents an integer of 1 to 5
  • u represents 2 or 3.
  • a fluorine-substituted alkyl group-containing organosilicon compound selected from the general formulas (1) to (5) and the general formula (6) The selected fluorine-substituted alkyl group-containing organosilicon compound is preferably used in combination.
  • the fluorine-substituted alkyl group-containing organosilicon compound represented by the general formulas (1) to (5) OPTOOL-DSX, OPTOOL-AES4, etc. manufactured by Daikin Industries, Ltd. can be used.
  • As the fluorine-substituted alkyl group-containing organosilicon compound represented by the general formula (6) KY-130, KY-164 manufactured by Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. can be used.
  • the manufacturing method of the present embodiment includes a step of forming the functional thin film 4 (primer layer 5 and hard coat layer 6) on the front and rear surfaces of the plastic substrate 2 by the same method as before, and the plastic substrate.
  • the step of forming the optical multilayer films 3a and 3b is a process of forming a multilayer film by alternately laminating a plurality of high refractive index optical materials and low refractive index optical materials, and lowering the first layers 7a and 7b.
  • the thick layers of the high refractive index layers of the fourth layers 10a and 10b are formed thereon, and the low refractive index layers of the fifth layers 11a and 11b are sequentially formed thereon.
  • a vacuum deposition method is preferably used for forming each of the first to fifth layers.
  • FIG. 3 is a diagram showing an example of a vacuum vapor deposition apparatus (hereinafter also simply referred to as a vapor deposition apparatus) 30 for forming the layers 7a and 7b to 11a and 11b of the optical multilayer films 3a and 3b.
  • the vapor deposition apparatus 30 includes a first film formation chamber 31, a second film formation chamber 32, and a third film formation chamber 33.
  • Each of the first film forming chamber 31, the second film forming chamber 32, and the third film forming chamber 33 is configured so that the inside of each of the first film forming chamber 31, the second film forming chamber 32, and the third film forming chamber 33 is maintained in that state.
  • the evaporation pressure is generally set to 1.0 ⁇ 10 ⁇ 3 Pa to 1 ⁇ 1. It is preferable to perform the deposition under a vacuum of about 0.0 ⁇ 10 ⁇ 4 Pa.
  • the vapor deposition apparatus 30 can adjust the internal temperature of each of the first film forming chamber 31, the second film forming chamber 32, and the third film forming chamber 33 by temperature control means (not shown).
  • the vapor deposition apparatus 30 includes a holding member 34 in each internal space of the first film formation chamber 31, the second film formation chamber 32, and the third film formation chamber 33.
  • the holding member 34 has a curved upper surface (holding surface) and is configured to be rotatable, and holds a plurality of plastic substrates 2 on the upper surface.
  • the vapor deposition source 35 of the vapor deposition apparatus 30 is disposed in a space inside the second film formation chamber 32.
  • the vapor deposition source 35 includes a first vapor deposition source 35A and a second vapor deposition source 35B.
  • a light source device 36 capable of irradiating the vapor deposition source 35 with a beam is disposed in the second film forming chamber 32.
  • the light source device 36 can irradiate the vapor deposition source 35 with electrons and knock out the constituent particles of the vapor deposition source 35.
  • a material (gas) for forming the optical multilayer films 3 a and 3 b is emitted from the vapor deposition source 35.
  • the light source device 36 irradiates the beam to the second vapor deposition source 35B, thereby releasing the vapor of SiO 2 from the second vapor deposition source 35B, and on both surfaces of the plastic substrate 2 held by the holding member 34. Supply and evaporate.
  • the first layers 7a and 7b, the third layers 9a and 9b, and the fifth layers 11a and 11b which are low refractive index layers of the optical multilayer films 3a and 3b, can be formed.
  • the light source device 36 irradiates the first vapor deposition source 35 ⁇ / b > A with a beam, thereby releasing the vapor of ZrO 2 from the first vapor deposition source 35 ⁇ / b> A, and on both surfaces of the plastic substrate 2 held by the holding member 34.
  • the second layers 8a and 8b and the fourth layers 10a and 10b which are high refractive index layers of the optical multilayer film 3 can be formed.
  • the high refractive index optics is formed on both surfaces of the plastic substrate 2 held by the holding member 34.
  • Layers made of a material and layers made of a low refractive index optical material can be alternately formed and laminated.
  • the optical multilayer films 3a and 3b are formed on both surfaces of the plastic substrate 2 so that the sum of the average reflectances in the wavelength range of 530 to 570 nm is 3.0 to 6.0%. To do.
  • the step of forming the optical multilayer films 3a and 3b includes forming at least one of the layers constituting the optical multilayer films 3a and 3b while performing ion beam assist. The process of performing may be included. Since the method for manufacturing a spectacle lens according to this embodiment includes such steps, a conductive film such as ITO or metal is disposed between the high refractive index optical material and the low refractive index optical material constituting the optical multilayer film. Established.
  • FIG. 4 is a diagram showing an example of a film forming apparatus 30a for performing ion beam assist.
  • the film forming apparatus 30a has a configuration in which an ion gun 37 is provided in the second film forming chamber of the vacuum vapor deposition apparatus 30 shown in FIG.
  • the same components as those of the vacuum vapor deposition apparatus 30 shown in FIG.
  • the conductor film is provided, the film is formed while performing ion beam assist.
  • At least one of the layers constituting the optical multilayer films 3a and 3b in the film forming chamber 32 may be formed while performing ion beam assist, and the target to be subjected to ion beam assist is limited to the conductor film. Not.
  • the second film forming chamber of the film forming apparatus 30a includes a holding member 34 that holds the base material on which the fourth layers 10a and 10b are formed on the plastic base material 2, a vapor deposition source 35a, It is mainly composed of an ion gun 37 and a light source device 36 which are arranged apart from the vapor deposition source 35a. Further, the inside of the film forming apparatus 30a is decompressed to almost the same vacuum as the vacuum vapor deposition apparatus 30, so that the periphery of the plastic substrate 2 can be maintained in a vacuum atmosphere.
  • an atmospheric gas supply source such as a gas cylinder is connected to the film forming apparatus 30a, and the inside of the vacuum vessel is in a low pressure state such as a vacuum, and an oxygen gas, argon gas, or other inert gas atmosphere, or in addition, an inert gas atmosphere containing oxygen can be formed.
  • the vapor deposition source 35a includes, for example, ITO.
  • ITO Indium Tin Oxide
  • the gasified ITO is emitted from the vapor deposition source 35 a and supplied to the plastic substrate 2 held by the holding member 34.
  • a conductor film made of ITO can be formed on the fourth layers 10a and 10b.
  • the ion gun 37 is configured such that a gas to be ionized is introduced into the second film forming chamber 32 and a lead electrode is provided on the front surface.
  • the light source device 36 has the same configuration as the ion gun 37, and can irradiate the vapor deposition source 35a with electrons to knock out the constituent particles of the vapor deposition source 35a.
  • the constituent particles of the vapor deposition source 35a can be knocked out by applying a voltage to the vapor deposition source 35a with a high frequency coil or the like.
  • the light source device 36 may be omitted.
  • an ITO conductor film is formed on the fourth layers 10a and 10b of the high refractive index layer on the plastic substrate 2 using the film forming apparatus 30a having the above-described configuration.
  • an ITO vapor deposition source 35 a is used, and ions irradiated from the ion gun 37 can be irradiated onto the upper surface of the holding member 34.
  • the inside of the film forming chamber 32 containing the plastic substrate 2 is evacuated to make a reduced pressure atmosphere. Then, the ion gun 37 and the light source device 36 are operated.
  • the optical multilayer film for spectacle lenses is formed using the ion beam assist in the film forming apparatus 30a, it varies depending on the method of the ion source, so it is difficult to define in general. It is preferable to form the film at an acceleration voltage of 100 V to 1000 V and an acceleration current of 10 to 500 mA.
  • an acceleration voltage 100 V to 1000 V and an acceleration current of 10 to 500 mA.
  • the constituent particles knocked out from the vapor deposition source 35a are deposited on the fourth layers 10a and 10b, and at the same time, the ion gun 37 is irradiated with argon ions.
  • the ion beam assist is preferably performed using at least one gas selected from an inert gas, an oxygen gas, and a mixed gas of an inert gas and an oxygen gas.
  • the inert gas is preferably argon.
  • the water / oil repellent film 12 is formed on each of them to form the eyeglass lens 1.
  • a wet method such as a dipping method, a spin coat method and a spray method, or a dry method such as a vacuum deposition method.
  • the dipping method is common and is often used.
  • This method is a method in which the optical multilayer films 3a and 3b are formed in a solution obtained by dissolving a fluorine-substituted alkyl group-containing organosilicon compound in an organic solvent, the eyeglass lens is immersed, pulled up under certain conditions, and dried to form a film. is there.
  • the organic solvent perfluorohexane, perfluoro-4-methoxybutane, perfluoro-4-ethoxybutane, metaxylene hexafluoride, or the like is used.
  • the dilution concentration with an organic solvent is preferably 0.01 to 0.5% by weight, more preferably 0.03 to 0.1% by weight. If the concentration is too low, the water / oil repellent layer 12 having a sufficient film thickness cannot be obtained, and if the concentration is too high, uneven coating tends to occur and the material cost increases. Of the dry methods, vacuum deposition is often used. This method is a method of forming the water- and oil-repellent film 12 by heating and evaporating the fluorine-substituted alkyl group-containing organosilicon compound in a vacuum chamber.
  • the sum of the average reflectances of the optical multilayer films 3a and 3b in the wavelength range of 530 to 570 nm is 3.0 to 6.0%. Since it was configured as described above, when worn by an elderly person, it is possible to make things bright and vivid even in dimly lit places, in particular, without losing the vividness of red and making red appear bright, It is possible to make white, for example, a white screen of a personal computer appear whiter, and as a result, it is possible to more comfortably perform the work of gazing at white, such as personal computer work.
  • the spectacle lens of this embodiment when worn and observed the light source, in any light source such as an artificial sun illuminating lamp, a daylight color LED bulb, and a daylight color fluorescent lamp, the color of the light source The temperature can be increased by 1% to 3%. Further, in the method of manufacturing a spectacle lens, it is possible to reliably provide such an excellent spectacle lens suitable for the eyes of the elderly.
  • the spectacle lens 1 of the present embodiment selectively cuts light in the medium wavelength range of 530 nm to 570 nm of the optical multilayer films 3a and 3b on both sides, and preferably, at least one side In the optical multilayer film on the surface, the luminous reflectance is kept within a predetermined range, and light is cut slightly in most of other visible wavelength regions.
  • the human eye has low visibility (luminous efficiency) itself in a bright place, and the sensitivity peak is around 555 nm, but it is dark due to insufficient light. As it becomes, the visibility increases and becomes higher, and the sensitivity peak shifts to the short wavelength side and shifts.
  • the Purkinje phenomenon occurs where red appears dull and dark in a dim place.
  • This selectively cuts light in the mid-wavelength region of 530 nm to 570 nm, and preferably cuts light slightly in most of the other visible wavelength regions, resulting in low sensitivity in dim areas and light-looking light.
  • Example 1 A primer coat having a refractive index of 1.67 and a refractive index on both surfaces (the front surface (front surface; outer surface) and the rear surface (face side) of the spectacle lens 1) of the urethane-based synthetic resin substrate which is the plastic substrate 2 shown in FIG. After performing a pretreatment to form a functional thin film 4 composed of the primer layer 5 and the hard coat layer 6 by applying a silicon hard coat of 1.67 by heat curing, as shown below, Optical multilayer films 3a and 3b were formed by a vacuum deposition method, and the spectacle lens 1 of Example 1 was produced.
  • a urethane-based synthetic resin substrate (hereinafter referred to as a plastic base material 2) is set on a rotating dome provided in the vacuum chamber, the temperature in the vacuum chamber is heated to 70 degrees, and the pressure is 1.0 ⁇ After exhausting to 10-3 Pa, Ar ion beam cleaning was performed for 60 seconds under the conditions of an acceleration voltage of 500 V and an acceleration current of 100 mA, and then the first layer SiO 2 (refractive in order from the rear surface side to the rear surface of the plastic substrate 2.
  • the optical thickness is 0.100 ⁇
  • the second layer ZrO 2 (refractive index 2.00) is the optical thickness 0.150 ⁇
  • the third layer SiO 2 (refractive index 1.47) is optical.
  • a film thickness of 0.080 ⁇ , a fourth layer ZrO 2 (refractive index 2.00) with an optical film thickness of 0.250 ⁇ , and a fifth layer SiO 2 (refractive index 1.47) with an optical film thickness of 0.300 ⁇ are laminated.
  • the optical multilayer film 3b was formed.
  • the optical film thickness is 0.150 ⁇
  • the second layer ZrO 2 (refractive index 2.00) is the optical film thickness 0.080 ⁇
  • the third layer SiO 2 (refractive index 1.47) is the optical film thickness 0.040 ⁇ .
  • the fourth layer ZrO 2 (refractive index 2.00) is laminated with an optical film thickness of 0.500 ⁇
  • the fifth layer SiO 2 (refractive index 1.47) is laminated with an optical film thickness of 0.250 ⁇ .
  • 3a was formed.
  • the wavelength ⁇ of both the optical multilayer films 3a and 3b on both sides was set to 500 nm as the design center wavelength.
  • FIG. 5 shows the reflection spectral characteristics of the optical multilayer film 3a on the surface (front surface) of the eyeglass lens 1 of Example 1 manufactured in this way
  • FIG. 6 shows the reflection spectral characteristics of the optical multilayer film 3b on the rear surface of Example 1.
  • the average reflectance is an average of reflectances measured every 1 nm wavelength.
  • the luminous reflectance of each of the optical multilayer films 3a and 3b on the front and rear surfaces and the sum of the luminous reflectance on the front and rear surfaces were obtained.
  • the values of the average reflectance and luminous reflectance in the four wavelength ranges of 530 to 570 nm, 530 to 580 nm, 430 to 470 nm, and 630 to 730 nm obtained as the configuration and film characteristics of the multilayer film of Example 1 Table 1 shows the surface, front surface, and the sum of the rear surface and front surface.
  • the optical multilayer film 3a on the front surface of Example 1 has a moderately high spectral reflectance in the wavelength range of 530 to 570 nm, and has the reflective spectral characteristics shown in FIG.
  • the optical multilayer film 3b on the rear surface of Example 1 which is a general antireflection film used for spectacle lenses, light in a wavelength range other than the wavelength ranges of 530 to 570 nm and 530 to 580 nm is cut too much.
  • green light of 530 to 570 nm (530 to 580 nm) can be appropriately cut.
  • the optical multilayer film 3a of Example 1 has one maximum value in the spectral reflectance in the wavelength range of 530 to 570 nm (530 to 580 nm), and the maximum value of the reflectance. Is 3.0%, which is in the range of 2.0 to 6.0%. As described above, it can be seen that the optical multilayer film 3a on the front surface of Example 1 exhibits similar reflection spectral characteristics even when the wavelength range of 530 to 570 nm is expanded to the wavelength range of 530 to 580 nm.
  • Example 2 As in Example 1, after pre-processing on both surfaces of the plastic substrate 2, as shown below, the optical multilayer films 3a and 3b are formed by vacuum deposition, and the glasses of Example 2 are formed. Lens 1 was produced. Front: Using the same apparatus as in Example 1, the first layer SiO 2 (refractive index) sequentially from the front side to the front surface of the plastic substrate 2 after pretreatment by the vacuum deposition method under the same processing atmosphere. 1.47) is an optical film thickness of 0.250 ⁇ , the second layer ZrO 2 (refractive index 2.00) is an optical film thickness 0.040 ⁇ , and the third layer SiO 2 (refractive index 1.47) is an optical film.
  • a thickness of 0.060 ⁇ , a fourth layer ZrO 2 (refractive index of 2.00) with an optical film thickness of 0.550 ⁇ , and a fifth layer of SiO 2 (refractive index of 1.47) with an optical film thickness of 0.250 ⁇ are laminated.
  • the optical multilayer film 3a was formed.
  • the optical multilayer film 3b on the rear surface of Example 2 having the multilayer film structure was formed.
  • FIG. 7 shows the reflection spectral characteristics of the optical multilayer film 3a on the front surface of the eyeglass lens 1 of Example 2 manufactured in this way.
  • the reflection spectral characteristics of the optical multilayer film 3b on the rear surface of Example 2 were the same as those of the optical multilayer film 3b on the rear surface of Example 1 shown in FIG. Further, in the same manner as in Example 1, as the film characteristics, the average reflectance and luminous reflectance of the above-described four wavelength ranges are obtained for the front surface (front surface), the rear surface, the front surface (front surface), and the sum of the rear surface. It was.
  • Table 1 shows the structure and film characteristics of the multilayer film of Example 2.
  • the optical multilayer film 3a on the front surface of Example 2 has a moderately high spectral reflectance in the wavelength range of 530 to 570 nm, and has the reflective spectral characteristics shown in FIG.
  • the optical multilayer film 3b on the rear surface of Example 2 which is a general antireflection film used for spectacle lenses, light in a wavelength range other than the wavelength range of 530 to 570 nm is not cut too much, and 530 to 570 nm. It turns out that the green light of can be cut appropriately. Further, as apparent from FIG.
  • the optical multilayer film 3a of Example 2 has one maximum value in the spectral reflectance in the wavelength range of 530 to 570 nm, and the maximum value of the reflectance is 5.0. It can be seen that it is in the range of 2.0 to 6.0%.
  • the optical multilayer film 3a on the front surface of Example 2 shows similar reflection spectral characteristics even when the wavelength range of 530 to 570 nm is expanded to the wavelength range of 530 to 580 nm, as in Example 1. .
  • ⁇ Comparative Example 1> Front Same as the optical multilayer film 3b on the rear surface of Example 1 on the front surface of the plastic substrate 2 after pretreatment by the vacuum deposition method in the same processing atmosphere using the same apparatus as in Example 1. An optical multilayer film on the front surface of Comparative Example 1 having the multilayer film structure was formed.
  • Rear surface The same optical multilayer film 3b as the rear surface of Example 1 is formed on the rear surface of the plastic substrate 2 after the pretreatment by the vacuum deposition method in the same processing atmosphere using the same apparatus as in Example 1.
  • the optical multilayer film on the rear surface of Comparative Example 1 having the multilayer film structure was formed. Thus, a spectacle lens of Comparative Example 1 was produced.
  • the reflection spectral characteristics of the optical multilayer film on the front surface and the rear surface of Comparative Example 1 manufactured in this way are similar to those of the optical multilayer film 3b on the rear surface of Examples 1 and 2, and are reflected by a general antireflection film used for a spectacle lens.
  • the spectral characteristics are shown in FIG.
  • the average reflectance and luminous reflectance of the four wavelength ranges of the optical multilayer film on the front surface and the rear surface of Comparative Example 1 were obtained.
  • Table 2 shows the configuration and film characteristics of the multilayer film of Comparative Example 1.
  • the optical multilayer films on the front and rear surfaces of Comparative Example 1 are both general antireflection films used for spectacle lenses, and their spectral in the wavelength range of 530 to 570 nm (530 to 580 nm). It can be seen that the reflectance is not high and the reflection spectral characteristic completely different from the reflection spectral characteristic shown in FIG.
  • FIG. 8 shows the reflection spectral characteristics of the optical multilayer film on the front surface of the spectacle lens 1 of Comparative Example 2 manufactured in this way.
  • the reflection spectral characteristics of the optical multilayer film on the rear surface of Comparative Example 2 were the same as those of the optical multilayer film 3b on the rear surface of Example 1 shown in FIG. Further, in the same manner as in Example 1, the average reflectance and luminous reflectance in the four wavelength ranges of the optical multilayer film on the front surface and the rear surface of Comparative Example 2 were obtained.
  • Table 2 shows the configuration and film characteristics of the multilayer film of Comparative Example 2. As is clear from FIG.
  • the optical multilayer film on the front surface of Comparative Example 2 has an excessively high spectral reflectance in the wavelength range of 530 to 570 nm (530 to 580 nm), and is shown in FIG. It can be seen that the reflection spectral characteristic is completely different from the reflection spectral characteristic. Further, the optical multilayer film on the front surface of Comparative Example 2 has the reflection spectral characteristics shown in FIG. 6, and even when combined with the optical multilayer film on the rear surface of Comparative Example 2 which is a general antireflection film, 530 to 570 nm (530 It can be seen that the green light ( ⁇ 580 nm) is cut too much.
  • First layer ZrO 2 (refractive index in order from the front surface side, in front of the front surface of the plastic substrate 2 after the pretreatment by the vacuum deposition method in the same processing atmosphere using the same apparatus as in Example 1. 2.00) optical film thickness of 0.100 ⁇ , second layer SiO 2 (refractive index 1.47) is optical film thickness 0.060 ⁇ , and third layer ZrO 2 (refractive index 2.00) is optical film.
  • FIG. 9 shows the reflection spectral characteristics of the optical multilayer film on the front surface of the spectacle lens 1 of Comparative Example 3 manufactured in this way.
  • the reflection spectral characteristics of the optical multilayer film on the rear surface of Comparative Example 3 were the same as those of the optical multilayer film 3b on the rear surface of Example 1 shown in FIG. Further, in the same manner as in Example 1, the average reflectance and luminous reflectance of the four wavelength ranges of the optical multilayer film on the front surface and the rear surface of Comparative Example 3 were obtained.
  • Table 2 shows the configuration and film characteristics of the multilayer film of Comparative Example 3. As is clear from FIG.
  • the optical multilayer film on the front surface of Comparative Example 3 has an excessively high spectral reflectance in the wavelength range of 530 to 570 nm (530 to 580 nm), and is shown in FIG. It can be seen that the reflection spectral characteristic is completely different from the reflection spectral characteristic. Further, the optical multilayer film on the front surface of Comparative Example 3 has the reflection spectral characteristics shown in FIG. 6, and even when combined with the optical multilayer film on the rear surface of Comparative Example 2 which is a general antireflection film, 530 to 570 nm (530 It can be seen that the green light ( ⁇ 580 nm) is cut too much.
  • the optical multilayer film 3a on the front surface of Example 1 has an average reflectance of 3.0% and 2% in the wavelength range of 530 to 570 nm and 530 to 580 nm, respectively. It can be seen that both are in the range of 2.5 to 5.5%. Further, as is clear from Table 1, the optical multilayer films 3a and 3b of Example 1 have a sum of average reflectances in the wavelength range of 530 to 570 nm and 530 to 580 nm of 3.6%, And 3.4%, both of which are in the range of 3.0 to 6.0%.
  • the optical multilayer films 3a and 3b on the front surface and the rear surface of Example 1 have the luminous reflectances of 2.4% and 0.6%, respectively, and the luminous reflectance of the optical multilayer film 3a on the front surface is respectively. It can be seen that it is in the range of 1.5% to 5.0%. Further, the optical multilayer film 3a on the front surface of Example 1 has an average reflectance in the wavelength range of 430 to 470 nm of 0.5% and an average reflectance in the wavelength range of 630 to 670 nm of 0.6%. , Both are found to be 2.0% or less.
  • the optical multilayer films 3a and 3b on the front and rear surfaces of Example 1 have an average reflectance in the wavelength range of 630 to 670 nm, with the sum of the average reflectances in the wavelength range of 430 to 470 nm being 1.0%. It can be seen that the sum of the values is 1.2% and both are in the range of 2.0% or less.
  • the optical multilayer film 3a on the front surface of Example 2 has an average reflectance in the wavelength range of 530 to 570 nm and 530 to 580 nm of 4.9% and It is 4.8%, and it can be seen that both are in the range of 2.5 to 5.5%. Further, as is apparent from Table 1, the optical multilayer films 3a and 3b of Example 2 have a sum of average reflectances in the wavelength range of 530 to 570 nm and 530 to 580 nm of 5.5%, 5 and 5.3%, both of which are in the range of 3.0 to 6.0%.
  • the optical multilayer films 3a and 3b on the front surface and the rear surface of Example 2 have the luminous reflectances of 4.6% and 0.6%, respectively, and the luminous reflectance of the optical multilayer film 3a on the front surface is the same. It can be seen that it is in the range of 1.5% to 5.0%. Further, the optical multilayer film 3a on the front surface of Example 2 has an average reflectance in the wavelength range of 430 to 470 nm of 0.7% and an average reflectance in the wavelength range of 630 to 670 nm of 1.1%. , Both are found to be 2.0% or less.
  • the sum of the average reflectances in the wavelength range of 430 to 470 nm is 1.2%, and the average reflectances in the wavelength range of 630 to 670 nm. It can be seen that the sum of the values is 1.7% and both are in the range of 2.0% or less.
  • the sum of the average reflectances in the wavelength range of 530 to 570 nm of the optical multilayer films on both sides is 1.2% and 7.4, respectively.
  • the sum of the average reflectance of the optical multilayer film on both sides in the wavelength range of 530 to 580 nm is 1.0%, 7.2%, and 9.1%, respectively. It can be seen that both are out of the range of 3.0 to 6.0%.
  • the eyeglass lenses of Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 to 3 were put in a frame, a wearing test was performed by a subject as a spectacle lens, and sensory evaluation was performed. In this sensory evaluation, a general person in their 30s to 60s is selected as a test subject, and the eyeglass lenses of Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 to 3 are worn. A questionnaire was conducted to see if the screen (especially working with Excel files) felt whiter.
  • the scenery and objects in a dimly lit environment, especially red that looked bright and bright, and the white PC screen that looked more white were rated as ⁇ .
  • the effect was not felt compared with the state where the spectacle lens was not worn, or when the troublesomeness and darkness of the reflection on the lens surface were felt, it was evaluated as x.
  • the color temperature of the light source of the artificial sun (illumination) lamp, daylight color LED (bulb), and daylight color fluorescent lamp is passed through the lenses of Examples 1, 2, and Comparative Examples 1, 2, 3 using a spectral radiance meter. Measurements were made with and without passing, and comparisons were made. Table 3 shows the sensory evaluation results based on the questionnaire and the measurement results of the color temperature of each light source.
  • Example 1 the sum of the average reflectances of the optical multilayer films on both sides in the above-described three wavelength regions falls within the scope of the present invention.
  • the effect of improving brightness and brightness, and the effect of improving the white appearance of a white personal computer screen, etc. were observed, and the evaluation was ⁇ .
  • the color temperature of each light source is measured through the spectacle lens of Examples 1 and 2, it is measured higher than the color temperature measured without passing through the spectacle lens.
  • Comparative Example 1 the sum of the average reflectance at 530 to 570 nm (530 to 580 nm) is lower than the limited range of 3.0 to 6.0%, the effect is not obtained, and the evaluation is ⁇ . there were.
  • the color temperature is measured to be almost equal to that without the spectacle lens. Further, in Comparative Examples 2 and 3, although the color temperature was measured to be high, the sum of the average reflectance at 530 to 570 nm (530 to 580 nm) was higher than the limited range of 3.0 to 6.0%. Was not obtained and evaluation was x. This is because, when worn as a spectacle lens, the reflectance is too high, so that the reflection of the spectacle lens feels troublesome in the field of view of the wearer. From the above results, it can be seen that when the light source is observed through the lens of the present embodiment, it is preferable that the observed color temperature of the light source is increased by 1 to 3% compared to the case where the light source is not applied.
  • the object when an elderly person wears, even in a dim place, the object can be bright and vivid, in particular, the red vividness is not lost and the red can be seen bright,
  • a white screen of a personal computer can be made to appear whiter, and as a result, it is possible to provide a spectacle lens that can more comfortably perform a work of gazing white, such as a personal computer operation.
  • SYMBOLS 1 Eyeglass lens, 2 ... Plastic base material, 3a, 3b ... Optical multilayer film, 4 ... Functional thin film, 5 ... Primer layer (functional thin film), 6 ... Hard-coat layer (functional thin film), 7a, 7b ... 1st layer (low refractive index layer), 8a, 8b ... 2nd layer (high refractive index layer), 9a, 9b ... 3rd layer (low refractive index layer), 10a, 10b ... 4th layer (high refractive index layer) 11a, 11b ... fifth layer (low refractive index layer), 12 ... water / oil repellent film, 30 ... vacuum vapor deposition device (vapor deposition device), 30a ...
  • film formation device 31 ... first film formation chamber, 32 ... first 2 deposition chamber, 33 ... third deposition chamber, 34 ... holding member, 35, 35a ... deposition source, 35A ... first deposition source, 35B ... second deposition source, 36 ... light source device, 37 ... ion gun

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Ophthalmology & Optometry (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Spectroscopy & Molecular Physics (AREA)
  • Eyeglasses (AREA)
  • Optical Filters (AREA)
  • Surface Treatment Of Optical Elements (AREA)

Abstract

　プラスチックレンズ基材（２）の両面に多層膜（３ａ，３ｂ）を備える眼鏡レンズ（１）であって、少なくとも片側の面に配設された多層膜（３ａ，３ｂ）の少なくとも５３０～５７０ｎｍの波長範囲における平均反射率を２．５～５．５％にすることにより、薄暗い環境での物、特に赤の見えの鮮やかさ及び明るさの向上効果、並びに白いパソコン画面等の白の見えの向上効果が見られる、年配者の目に好適な眼鏡レンズを提供する。

Description

眼鏡レンズ
　本発明は、プラスチックレンズの両面に多層膜を備える眼鏡レンズに関する。
　近年、眼鏡レンズでは、軽量で耐衝撃性に優れ、かつ染色しやすいとの利点からプラスチックレンズが多用されている。
　眼鏡用プラスチックレンズは、コスメティック効果、目の保護、遮光効果等の目的から全体を所望の色に均一に染色するか、または濃度勾配（グラデーション）をつけて染色することもさかんに行われている。
　さらに、近年、コスメティック効果以外に染色により一定の機能を付与した眼鏡レンズが提案され（特許文献１、及び２参照）、盛んに発売されている。
　特に、眼鏡レンズとしては、コントラストアップや眼精疲労軽減などの効果を付与するため、可視光の中でエネルギーが大きい青色光（３８０ｎｍ～５００ｎｍ）を効果的にカットするものが主流である。
　本出願人の出願に係る特許文献１には、３８０ｎｍ～４５０ｎｍの短波長光のみを効果的にカットすることができる特定の化合物を用いて染色して得られた、３８０ｎｍ～４５０ｎｍの短波長光吸収性能に優れた染色レンズが開示されている。
　また、特許文献２には、可視光に対する眩しさと関連した不快感やコントラストの不鮮明感、視覚疲労等を軽減する防眩性機能を付与するために、５６５ｎｍ～６０５ｎｍの間に主吸収ピークを有する有機系色素を含有するプラスチック眼鏡レンズを開示している。
　特許文献２に開示の眼鏡レンズは、５６５ｎｍ～６０５ｎｍの間に主吸収ピーク波長における透過率の低下が極めて大きく、視感透過率Ｙが、実施例等に開示されているものでも１４．１％～７３．４％であり、視感透過率の低下が大きいものである。
　このため、特許文献２に開示の眼鏡レンズでは、５８５ｎｍ付近に波長選択的にシャープな光吸収ピークを有しているため、優れた防眩性能とコントラスト増強効果を付与することができ、特定吸収ピークのシャープさに由来して５８５ｎｍ付近以外での光透過性が良好で明視野が確保できるため、防眩性と視認性のバランスが極めて良好であり、かつグレーやブラウンなどの各種の色調化が実現しやすいとしている。
特開２０１３－０５４２７５号公報 特開２０１３－０６１６５３号公報
　しかしながら、一般的に人の水晶体は、加齢に伴って黄色く着色することが知られている。このため、図１０に示す分光比視感度曲線から明らかなように、人の目は、加齢に伴い、３８０ｎｍ～５００ｎｍの青色光の波長領域において、視感度が低下していく。
　したがって、年配者、例えば、４０歳以上の年配者においては、元々、短波長帯の青色光を黄色く着色した水晶体でカットしていることになる。このため、年配者が、眼鏡レンズとして主流である青色光を効果的にカットした、特許文献１に開示されているような眼鏡レンズを装用しても、若年者ほどの効果が得られないことが予想されると言う問題があった。
　また、年配者においては、水晶体が黄色く着色しているため、白色、特に、パソコン（ＰＣ）等の画面の白色が、きれいな白に見えないことが予想されると言う問題があった。
　さらに、図１１に示すように、人の目においては、一般的に言われているように、加齢に伴い、光感度が低下し、必要とする必要照度が増加していく。一方、図１２に示すように、人の目では、明るいところで赤色と青色が同じような明るさに見えても、薄暗いところでは赤はくすんで暗く見えることがプルキンエ現象として知られている。
　このため、年配者、例えば、４０歳以上の年配者においては、若年者より、薄暗いところでは、物が明るく見えない、特に、赤の鮮やかさが失われ、赤がよりくすんで暗く見えるという問題があった。
　また、特許文献２に開示のプラスチック眼鏡レンズは、視感透過率が大幅に低い為、極めて明るい高照度の環境下で使用することで防眩効果等を発揮できるものであるが、常用することが想定されておらず、要求照度が増加している年配者が通常装用すると、見えにくく、薄暗いところでは、物が明るく見えない、特に、赤の鮮やかさが更に失われ、赤が更によりくすんで暗く見えるという問題があった。
　本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、年配者の目に好適な眼鏡レンズを提供することを目的とする。
　即ち、本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解消し、年配者が装用した時に、薄暗いところでも、物が明るく鮮やかに、特に、赤の鮮やかさが失われず、赤が明るく見えるようにすることができ、白色、例えば、パソコン（特にＬＥＤバックライト）の白い画面がより白く見えるようにすることができ、その結果、白色を注視する必要のある作業、例えば、パソコン作業をより快適に行うことができる眼鏡レンズを提供することにある。
　上記目的を達成するために、本発明の眼鏡レンズは、プラスチックレンズ基材の両面に多層膜を備える眼鏡レンズであって、プラスチックレンズ基材の両面の内、少なくとも片側の面に配設された多層膜の少なくとも５３０～５７０ｎｍの波長範囲における平均反射率が、２．５～５．５％であることを特徴とする。
　ここで、プラスチックレンズ基材の両面に配設された多層膜の少なくとも５３０～５７０ｎｍの波長範囲における平均反射率の和が、３．０～６．０％であることが好ましい。
　また、プラスチックレンズ基材の両面の内、片側の面に配設された多層膜において、その視感反射率が、１．５～５．０％以下であることが好ましい。
　また、プラスチックレンズ基材の両面のうち、少なくとも片側の面に配設された多層膜において、少なくとも５３０～５７０ｎｍの波長範囲における反射率に１つの極大値を有し、その反射率の極大値が、２．０～６．０％であることが好ましい。
　また、少なくとも５３０～５７０ｎｍの波長範囲は、５３０～５８０ｎｍの波長範囲であることがより好ましい。
　また、プラスチックレンズ基材の両面に配設された多層膜の４３０～４７０ｎｍの波長範囲における平均反射率の和が、２．０％以下であることが好ましい。
　また、プラスチックレンズ基材の両面に配設された多層膜の６３０～６７０ｎｍの波長範囲における平均反射率の和が、２．０％以下であることが好ましい。
　また、多層膜は、高屈折率材料と低屈折率材料とによって構成され、多層膜を構成する高屈折率材料と低屈折率材料との間に、厚さ２０ｎｍ以下の誘電体膜又は金属膜を備えることが好ましい。
　また、高屈折率材料は、二酸化ジルコニウムを含み、低屈折率材料は、二酸化珪素を含むことが好ましい。
　また、多層膜は、４層以上の多層膜であることが好ましい。
　また、プラスチック基材と前記多層膜との間に、機能性薄膜を備えることが好ましい。
　本発明によれば、以上のように構成されているので、年配者の目に好適な眼鏡レンズを提供することができる。
　また、本発明によれば、以上のように構成されているので、年配者が装用した時に、薄暗いところでも、物が明るく鮮やかに、特に、赤の鮮やかさが失われず、赤が明るく見えるようにすることができ、白色、例えば、パソコン（特にＬＥＤバックライト）の白い画面がより白く見えるようにすることができ、その結果、白色を注視する必要のある作業、例えば、パソコン作業をより快適に行うことができる。
本発明の一実施形態に係る眼鏡レンズの一例を示す模式図である。 本発明の一実施形態に係る眼鏡レンズの３種の多層膜の反射分光特性を示すグラフである。 本発明の一実施形態に係る眼鏡レンズを製造する真空蒸着装置の一実施形態を示す模式図である。 本発明の一実施形態に係る眼鏡レンズを製造する成膜装置の一実施形態を示す模式図である。 実施例１の眼鏡レンズの前面の多層膜の反射分光特性を示すグラフである。 実施例１～２及び比較例２～３の眼鏡レンズの後面、並びに比較例１の眼鏡レンズの両面の多層膜の反射分光特性を示すグラフである。 実施例２の眼鏡レンズの前面の多層膜の反射分光特性を示すグラフである。 比較例２の眼鏡レンズの前面の多層膜の反射分光特性を示すグラフである。 比較例３の眼鏡レンズの前面の多層膜の反射分光特性を示すグラフである。 波長に対する対数比視感度で表される人の目の分光比視感度曲線を示すグラフである。 人の年齢に対する要求照度で表される人の目の光視感度を説明する説明図である。 波長に対する絶対視感度で表される人の目のプルキンエ現象を説明する説明図である。
　以下、本発明に係る眼鏡レンズを添付の図面に示す好適実施形態に基づいて詳細に説明する。
　なお、以下に示す好適実施形態は、発明の趣旨をより良く理解させるために具体的に説明するものであり、特に指定のない限り、本発明を限定するものではない。
　図１は、本発明の一実施形態に係る眼鏡レンズの一例を模式的に示す側断面図である。
　同図に示す眼鏡レンズ１は、プラスチックレンズ基材（以下、プラスチック基材という）２と、プラスチック基材２の前面（表面：眼球と反対側（外側）の面）に配設された光学多層膜３ａと、プラスチック基材２の後面（裏面：眼球側（顔側）の面）に配設された光学多層膜３ｂとを備えて構成されている。
　本実施形態の眼鏡レンズ１では、プラスチック基材２の前面と光学多層膜３ａとの間、及びプラスチック基材２の後面と光学多層膜３ｂとの間には、機能性薄膜４が配設されていることが好ましい。この機能性薄膜４は、プライマ層５とハードコート層６とからなっている。また、本実施形態では、さらに、光学多層膜３ａ及び３ｂの上には撥水撥油膜１２が設けられていることが好ましい。この撥水撥油膜１２については後述する。
　プラスチック基材２は、例えば透明なプラスチックであるアクリル系樹脂、チオウレタン系樹脂、メタクリル系樹脂、アリル系樹脂、エピスルフィド系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリウレタン系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリスチレン系樹脂、エピスルフィド樹脂、ポリエ－テルサルホン樹脂ポリ４－メチルペンテン－１樹脂、ジエチレングリコールビスアリルカーボネート樹脂（ＣＲ－３９）、ポリ塩化ビニル樹脂、アリルジグリコールカーボネート樹脂、ハロゲン含有共重合体、及びイオウ含有共重合体等によって形成されたものである。
　また、本実施形態では、プラスチック基材２の屈折率（ｎｄ）としては、例えば１．５０、１．５５、１．６０、１．６７、１．７０及び１．７４のうちから選択されたものが用いられる。なお、プラスチック基材２の屈折率を１．６以上にする場合、プラスチック基材２としては、アリルカーボネート系樹脂、アクリレート系樹脂、メタクリレート系樹脂、及びチオウレタン系樹脂、エピスルフィド系樹脂等を使用することが好ましい。
　また、プラスチック基材２は透光性を有していれば透明でなくてもよく、着色されていてもよい。着色されたプラスチック基材２の透過率は、５～８５％であることが好ましい。
　機能性薄膜４は、上述したようにプラスチック基材２と光学多層膜３ａとの間、及びプラスチック基材２と光学多層膜３ｂとの間に配置されるもので、プラスチック基材２に接して配設されたプライマ層５と、このプライマ層５に接し、かつ光学多層膜３ａ及び３ｂにそれぞれ接して配設されたハードコート層６とからなっている。
　プライマ層５は、プラスチック基材２とハードコート層６との密着性を良好にするためのもので、密着層として機能するようになっている。また、眼鏡レンズ１に対する衝撃を吸収するためのものでもあり、衝撃吸収層としても機能するようになっている。
　このプライマ層５は、ポリウレタン系樹脂を主成分とするもので、本実施形態では、ポリウレタン系樹脂に、例えば光学材料の微粒子を含有させたものである。なお、プライマ層５は、アクリル系樹脂、メタクリル系樹脂、及び有機珪素系樹脂の少なくとも一種を含んでいてもよい。プライマ層５の厚み（実際の厚み）については、０．５μｍ以上１．０μｍ以下程度とするのが好ましい。
　このようなプライマ層５は、プライマ層５の形成材料液にプラスチック基材２を浸漬し、その後引き上げて乾燥することにより、プラスチック基材２上に所定の厚さで形成することができる。プライマ層５の形成材料液としては、例えば水又はアルコール系の溶媒に、上述したプライマ層５となる樹脂と光学酸化物微粒子ゾルとを分散又は溶解し、混合した液を用いることができる。
　ハードコート層６は、プラスチック基材２を保護し、プラスチック基材２の損傷を抑制する機能を有するもので、シリコーン系耐擦傷性向上ハードコート膜等の耐擦傷性膜として機能するようになっていることが好ましい。
　ハードコート層６は、シリコーン系耐擦傷性向上ハードコート膜として、例えばオルガノシロキサン系ハードコート層からなっている。オルガノシロキサン系ハードコート層は、オルガノシロキサン系樹脂に光学酸化物の微粒子を分散させたものである。光学酸化物としては、例えばルチル型の酸化チタンや、ケイ素、錫、ジルコニウム、及びアンチモンの酸化物が好適に用いられる。また、ハードコート層６として、例えば特公平４－５５６１５号公報に開示されているような、コロイド状シリカ含有の有機ケイ素系樹脂であってもよい。ハードコート層６の厚み（実際の厚み）については、２μｍ以上４μｍ以下程度とするのが好ましい。
　なお、ハードコート層６として、特に制限的ではなく、例えば、ウレタン系耐衝撃性向上ハードコート層等の従来公知のハードコート層を用いても良い。
　ハードコート層６は、ハードコート層６の形成材料液に、プライマ層５を形成したプラスチック基材２を浸漬し、その後引き上げて乾燥することにより、プラスチック基材２上のプライマ層５上に所定の厚さで形成することができる。ハードコート層６の形成材料液としては、例えば水又はアルコール系の溶媒に、上述したハードコート層６となる樹脂と光学酸化物微粒子ゾルとを分散又は溶解し、混合した液を用いることができる。
　これらプライマ層５及びハードコート層６を含む機能性薄膜４については、その屈折率と、プラスチック基材２の屈折率とがほぼ同じであれば、機能性薄膜４とプラスチック基材２との界面での反射で生じる干渉縞の発生及び透過率の低下を抑制することができる。したがって、プラスチック基材２の屈折率に応じて、機能性薄膜４の屈折率を調整するのが望ましい。機能性薄膜４（プライマ層５、ハードコート層６）の屈折率の調整については、機能性薄膜４の主成分となる樹脂の種類（物性）を選択すること、あるいは、その主成分となる樹脂に添加する微粒子の種類（物性）を選択すること等によって行うことができる。
　なお、本実施形態においては、機能性薄膜４がプライマ層５及びハードコート層６を含んで形成されているが、例えばプライマ層５とハードコート層６とのうち、いずれか一方、あるいは両方が省略されていてもよい。また、機能性薄膜４の構成膜として、例えばＩＴＯ（Indium Tin Oxide：酸化インジウムスズ、又はスズドープ酸化インジウムという）などからなる導電体膜やＮｉ，Ｃｒ等の金属膜や可視光の吸収層を、上述のプライマ層５及びハードコート層６に加えて配設してもよい。
　本実施形態の眼鏡レンズでは、プラスチック基材２の前面と光学多層膜３ａとの間、及びプラスチック基材２の後面と光学多層膜３ｂとの間には、同じ機能性薄膜４が配設されているのが好ましいが、本発明はこれに限定されず、プラスチック基材２の前面と後面とで、異なる機能性薄膜が配設されていても良い。
　また、本実施形態においては、光学多層膜３ａ及び３ｂをそれぞれ構成する高屈折率光学材料と低屈折率光学材料との間に、厚さ２０ｎｍ以下のＩＴＯ等の導電体膜、Ｎｉ，Ｃｒ等の金属膜又は可視光の吸収膜等を配設してもよい。導電体膜、金属膜又は可視光の厚さは、１０ｎｍ以下であってもよい。
　また、導電体膜、金属膜又は可視光の吸収膜は、本実施形態の多層膜に用いられる高屈折率光学材料である酸化物に比べて、電気伝導性があり、又、可視光の吸収が大きく着色が起こるので、本実施形態の多層膜に用いられる高屈折率光学材料に用いることができず、この高屈折率光学材料とは明確に区別され、本実施形態の多層膜に用いられる高屈折率光学材料には、含まれない。
　光学多層膜３ａ及び３ｂは、上述のプラスチック基材２に、高屈折率光学材料（高屈折率物質）と低屈折率光学材料（低屈折率物質）とが交互に複数積層されてなる多層構造、具体的には、高屈折率物質からなる高屈折率層と低屈折率物質からなる低屈折率層とを４層以上の重ね合わせた多層構造であり、入射した光の反射を防止する反射防止膜としての機能を有するものである。
　本実施形態においては、プラスチック基材２の両面に配設される光学多層膜３ａ及び３ｂの少なくとも一方、即ち３ａ又は３ｂの一方は、その少なくとも５３０ｎｍ～５７０ｎｍ、好ましくは５３０ｎｍ～５８０ｎｍの波長範囲（緑光）における平均反射率が２．５％～５．５％であるように設計されている。
　なお、光学多層膜３ａ及び３ｂは、その少なくとも５３０ｎｍ～５７０ｎｍ、好ましくは５３０ｎｍ～５８０ｎｍの波長範囲（緑光）における両方の平均反射率の和が、３．０％～６．０％であるように設計されていることが好ましい。
　この波長範囲における両光学多層膜３ａ及び３ｂの少なくとも一方の平均反射率、即ち、どちらか一方の平均反射率を２．５％～５．５％に限定する理由は、以下の通りである。
　どちらか一方の平均反射率を２．５％以上５．５％以下に設定した場合には、光学多層膜３ａ及び３ｂを備える本実施形態の眼鏡レンズ１は、年配者が装用した時に、薄暗いところでも、物が明るく鮮やかに、特に、赤の鮮やかさが失われず、赤が明るく見えるようにすることができ、白色、例えば、パソコン（特にＬＥＤ(Light Emitting Diode：発光ダイオード)バックライト）の白い画面がより白く見えるようにすることができ、その結果、白色を注視する必要のある作業、例えば、パソコン作業をより快適に行うことができるからである。
　これに対し、この波長範囲における平均反射率を２．５％未満に設定した場合には、かかる眼鏡レンズを装用する際に、反射率が低すぎて反射が少なすぎるために装用者が上記効果を得られず、実感し難いという問題があるからであり、平均反射率を５．５％超に設定した場合には、かかる眼鏡レンズを装用する際に、反射率が高すぎるために眼鏡レンズの反射が装用者に強く感じられるようになり、装用者の視界内で煩わしく感じられたり、装用者が不快に感じたりするという問題があるからである。
　なお、光学多層膜３ａ及び３ｂの両方の平均反射率の和を、３．０％以上６．０％以下に設定した場合には、本実施形態の眼鏡レンズ１による上述した種々の効果をより高いものとすることができる。
　ここで、本実施形態の眼鏡レンズ１においては、上記限定に加え、プラスチック基材２の両面のうち、少なくとも片側の面に配設された光学多層膜３ａ及び３ｂの少なくとも一方は、少なくとも５３０～５７０ｎｍ、好ましくは５３０ｎｍ～５８０ｎｍの波長範囲における反射率に１つの極大値を有し、その反射率の極大値が２．０％～６．０％であることが好ましい。
　即ち、光学多層膜３ａ及び３ｂの少なくとも一方は、図２に示す反射分光特性（分光反射率曲線）Ａ及びＢのように、５３０～５７０ｎｍ、好ましくは５３０ｎｍ～５８０ｎｍの波長範囲において、反射率の極大値を有し、その極大値が２．０％以上６．０％以下の範囲内にあることが好ましい。
　その理由は、この波長範囲に反射率の極大値を有し、その反射率の極大値が２．０～６．０％の範囲内にあれば、選択的に緑光をカットすることができ、そうすることでフィルター効果を得ることができ、上述した効果を得ることができるからである。
　なお、本実施形態の眼鏡レンズ１においては、光学多層膜３ａ及び３ｂの両方が５３０～５７０ｎｍ、好ましくは５３０ｎｍ～５８０ｎｍの波長範囲において、反射率の極大値を有し、その極大値が２．０％以上６．０％以下の範囲にあることがより好ましい。
　ところで、３８０ｎｍ～７８０ｎｍの可視領域全域にわたって、低い反射分光特性（広帯域低反射特性）を有する一般的な眼鏡レンズ用反射防止膜は、図２に示す反射分光特性Ｃのように、５３０～５７０ｎｍの波長範囲において反射率の極大値が無く、反射率自体も２．０％未満である。
　なお、詳細は後述するが、図２に示す反射分光特性Ａ及びＢは、それぞれ実施例１及び２の眼鏡レンズ１の前面の光学多層膜３ａの反射分光特性であり、図２に示す反射分光特性Ｃは、実施例１及び２の眼鏡レンズ１の後面の光学多層膜３ｂの反射分光特性である。
　実施例１の反射分光特性Ａ及びＣの組み合わせ、及び実施例２の反射分光特性Ｂ及びＣの組み合わせから、光学多層膜３ａ及び３ｂの５３０～５７０ｎｍの波長範囲における平均反射率の和が、３．０～６．０の範囲に入ることが分かる。また、実施例２の反射分光特性Ｂから、光学多層膜３ａ単独の５３０～５７０ｎｍの波長範囲における平均反射率が、３．０～６．０の範囲に入ることも分かる。
　本実施形態の眼鏡レンズ１においては、プラスチック基材２の両面のうち、少なくとも片側の面に配設された光学多層膜３ａ及び３ｂの少なくとも一方は、可視領域の全体、特に、大凡４３０ｎｍ～６７０ｎｍに亘る反射率である視感反射率が１．５％～５．０％であることが好ましい。
　その理由は、光学多層膜３ａ及び３ｂの少なくとも一方であっても、可視領域の全体に亘って視感反射率を１．５％～５．０％での範囲に少し低く抑えることにより、上述した効果を得易くなるからであり、視感反射率が１．５％未満では、上述した効果を感じにくくなり、５．０％超では、眼鏡レンズの反射が装用者に強く感じられるようになり装用者が不快に感じたりする恐れがあるからである。
　なお、本実施形態の眼鏡レンズ１においては、光学多層膜３ａ及び３ｂの一方の視感反射率が１．５％～５．０％の規定範囲内であれば、装用者が感じる反射のギラツキを抑えることができるので、もう一方の面はなるべく低反射の多層膜であった方が眼鏡レンズとして好ましい。
　また、本実施形態の眼鏡レンズ１においては、上記限定に加え、プラスチック基材２の両面に配設された光学多層膜３ａ及び３ｂの４３０～４７０ｎｍの波長範囲における平均反射率の和が、２．０％以下であることが好ましい。
　その理由は、この平均反射率の和が、２．０％超では、黄味が比較的強く感じられるようになり、装用者が上述した効果を感じにくくなるからである。
　また、本実施形態の眼鏡レンズ１においては、上記限定に加え、プラスチック基材２の両面に配設された光学多層膜３ａ及び３ｂの６３０ｎｍ～６７０ｎｍの波長範囲における平均反射率の和が、２．０％以下であることが好ましい。
　その理由は、この平均反射率の和が、２．０％超では、青みが感じられるようになったり、装用者が上述した効果を実感し難くなったりするからである。
　図示例の光学多層膜３ａは、上述のように、プラスチック基材２に高屈折率光学材料と低屈折率光学材料とが交互に５層積層されてなる５層構造であり、プラスチック基材２側に設けられた低屈折率光学材料よりなる第１層（低屈折率層）７ａと、第１層７ａ上に設けられた高屈折率光学材料よりなる第２層（高屈折率層）８ａと、第２層８ａ上に設けられた低屈折率光学材料よりなる第３層（低屈折率層）９ａと、第３層９ａ上に設けられた高屈折率光学材料よりなる第４層（高屈折率層）１０ａと、第４層１０ａ上に設けられた低屈折率光学材料よりなる第５層（低屈折率層）１１ａと、からなる。
　図示例の光学多層膜３ｂも、上述のように、プラスチック基材２に高屈折率光学材料と低屈折率光学材料とが交互に５層積層されてなる５層構造であり、プラスチック基材２側に設けられた低屈折率光学材料よりなる第１層（低屈折率層）７ｂと、第１層７ｂ上に設けられた高屈折率光学材料よりなる第２層（高屈折率層）８ｂと、第２層８ｂ上に設けられた低屈折率光学材料よりなる第３層（低屈折率層）９ｂと、第３層９ｂ上に設けられた高屈折率光学材料よりなる第４層（高屈折率層）１０ｂと、第４層１０ｂ上に設けられた低屈折率光学材料よりなる第５層（低屈折率層）１１ｂと、からなる。
　本実施形態においては、光学多層膜３ａ及び３ｂは、それぞれプラスチック基材２の前面及び後面に、高屈折率光学材料と低屈折率光学材料とが交互に３層以上積層されていれば、特制限的ではなく、何層積層したものであっても良いが、上記光学多層膜を眼鏡レンズに用いる場合、例えば、３～１２層であるのが好ましく、４～１０層であるのがより好ましく、５～８層であるのが更に好ましい。なお、眼鏡レンズ用の光学多層膜を設計する際、一般的に、その層数は３～１２層程度で設計することが好ましい。
　光学多層膜３ａ及び３ｂにおいて、それぞれ３層以上積層するのは、３層以上でないと、高屈折率光学材料と低屈折率光学材料とを交互に積層することができないからであり、１２層以下であれば十分な生産性を維持しつつ目的の分光反射特性を得ることができるからである。
　図１に示す例では、光学多層膜３ａ及び３ｂは、共に高屈折率光学材料と低屈折率光学材料とが交互に５層積層されてなる５層構造であるが、本発明はこれに限定されず、高屈折率光学材料の高屈折率層と、低屈折率光学材料の低屈折率層とが交互に積層されていれば、光学多層膜３ａと３ｂとで積層される層の数が異なっていても良いし、積層順序も異なっていても良い。
　図１に示すように、第１層７ａ及び７ｂは、それぞれハードコート層６に接して設けられるもので、屈折率が１．４７の二酸化珪素（ＳｉＯ２）からなる低屈折率層である。なお、第１層７ａ及び７ｂを構成する低屈折率光学材料としては、ＳｉＯ２以外にも、例えば屈折率が１．３６のＭｇＦ２を用いることができる。
　本実施形態における低屈折率層は、例えば、好ましくは屈折率が１．５０以下、より好ましくは１．３０～１．５０の低屈折率光学材料からなる層である。
　眼鏡レンズ用の光学多層膜を設計する際、一般的に、このような低屈折率層の光学膜厚は、０．０３０λ～１．０００λの間で設計することが好ましい。
　この際に、設計の中心波長は、４００～６００ｎｍとして設計することが好ましい。
　図１に示すように、第２層８ａ及び８ｂは、それぞれ第１層７ａ及び７ｂに接して設けられるもので、屈折率が２．００の二酸化ジルコニウム（ＺｒＯ２）からなる高屈折率層である。なお、第２層８ａ及び８ｂを構成する高屈折率光学材料としては、ＺｒＯ２以外にも、例えば二酸化チタン（ＴｉＯ２）や二酸化タンタル（Ｔａ２Ｏ５）を用いることもできる。さらには、ジルコニウム、チタン、タンタルの複数種からなる合金の酸化物によって形成することもできる。また、これら以外にも、例えば酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）、二酸化イットリウム（Ｙ２Ｏ３）、二酸化ハフニウム（ＨｆＯ２）、Ｎｂ２Ｏ５（二酸化ニオブ）を用いることもできる。
　本実施形態における高屈折率層は、例えば、屈折率が１．６０以上であるのが好ましく、より好ましくは１．８０～２．４０の高屈折率光学材料からなる層であるということもできる。
　眼鏡レンズ用の光学多層膜を設計する際、このような高屈折率層の光学膜厚も、０．０３０λ～１．０００λの間で設計することが好ましく、一般的である。
　第３層９ａ及び９ｂは、それぞれ第２層８ａ及び８ｂに接して設けられたもので、第１層７ａ及び７ｂと同様に、屈折率が１．４７の二酸化珪素（ＳｉＯ２）からなる低屈折率層である。なお、この第３層９ａ及び９ｂについても、第１層７ａ及び７ｂと同様に、ＳｉＯ２以外の低屈折率光学材料によって形成することもできる。
　第４層１０ａ及び１０ｂは、それぞれ第３層９ａ及び９ｂに接して設けられたもので、第２層８ａ及び８ｂと同様に、二酸化ジルコニウム（ＺｒＯ２）からなる高屈折率層である。なお、この第４層１０ａ及び１０ｂについても、第２層８ａ及び８ｂと同様に、ＺｒＯ２以外の高屈折率光学材料によって形成することもできる。
　第５層１１ａ及び１１ｂは、それぞれ第４層１０ａ及び１０ｂに接して設けられたもので、第２層８ａ及び８ｂと同様に、屈折率が１．４７の二酸化珪素（ＳｉＯ２）からなる低屈折率層である。なお、この第５層１１ａ及び１１ｂについても、第１層７ａ及び７ｂと同様に、ＳｉＯ２以外の低屈折率光学材料によって形成することもできる。
　また、本実施形態では、上述のように、光学多層膜３ａ及び３ｂの上、すなわちプラスチック基材２から最も遠い光学多層膜３ａ及び３ｂの最外層（低屈折率層である第５層１１ａ及び１１ｂ）の上に、フッ素置換アルキル基含有有機ケイ素化合物を含む撥水撥油膜１２が設けられている。
　この撥水撥油膜１２は、フッ素置換アルキル基含有有機ケイ素化合物を主成分とするもので、撥液性（撥水性、撥油性）を有するものである。すなわち、この撥水撥油膜１２は、眼鏡レンズ１の後面エネルギーを低下させ、水やけ防止、曇り防止、及び汚れ防止の機能を発揮するとともに、眼鏡レンズ後面のすべり性能を向上させ、その結果として、耐擦傷性を向上させることができる。
　フッ素置換アルキル基含有有機ケイ素化合物としては、下記一般式（１）：
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000001
（式（１）中、Ｒｆは炭素数１～１６の直鎖状又は分岐状パーフルオロアルキル基を表し、Ｙはヨウ素又は水素を表し、Ｙ’は水素または炭素数１～５の低級アルキル基を表し、Ｙ”はフッ素又はトリフルオロメチル基を表し、Ｒ１は加水分解可能な基を表し、Ｒ２は水素又は不活性な一価の有機基を表し、ａ、ｂ、ｃ、ｄはそれぞれ０～２００の整数を表し、ｅは０又は１を表し、ｓ及びｔはそれぞれ０～２の整数を表し、ｗは１～１０の整数を表す。）
及び下記一般式（２）～（５）：
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000005
（式（２）～（５）中、Ｘは酸素又は二価の有機基を表し、Ｘ’は加水分解可能な基を表し、Ｘ”は二価の有機シリコーン基を表し、Ｒ３は炭素数１～２２の直鎖状又は分岐上アルキレン基を表し、ｑは１～３の整数を表し、ｍ、ｎ、ｏはそれぞれ０～２００の整数を表し、ｐは１又は２を表し、ｒは２～２０の整数を表し、ｋは０～２の整数を表し、ｚはｋが０又は１である場合に０～１０の整数を表す。）
及び下記一般式（６）：
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000006
 （式（６）中、Ｒｆ２は２価の直鎖状のパーフルオロポリエーテル基を表し、Ｒ４は炭素数１～４のアルキル基又はフェニル基を表し、Ｒ５は加水分解可能な基を表し、ｉは０～２の整数を表し、ｊは１～５の整数を表し、ｕは２又は３を表す。）
の中から選択される。
　ここで、撥水撥油膜１２に優れた耐久性を付与するには、一般式（１）～（５）の中から選択されるフッ素置換アルキル基含有有機ケイ素化合物と、一般式（６）から選択されるフッ素置換アルキル基含有有機ケイ素化合物とを組み合わせて用いるのが好ましい。
　一般式（１）～（５）で示されるフッ素置換アルキル基含有有機ケイ素化合物としては、ダイキン工業株式会社製オプツール－ＤＳＸ、オプツール－ＡＥＳ４などを用いることができる。また、一般式（６）示されるフッ素置換アルキル基含有有機ケイ素化合物としては、信越化学工業株式会社製ＫＹ－１３０、ＫＹ－１６４などを用いることができる。
［眼鏡レンズの製造方法］
　次に、本実施形態の眼鏡レンズの製造方法の一例について説明する。以下では、上述の図１に示す両面に光学多層膜３ａ及び３ｂが配設されている眼鏡レンズ１の製造方法に基づいて説明を行う。
　本実施形態の製造方法は、プラスチック基材２の前面及び後面の両面に対して従来と同様の方法で機能性薄膜４（プライマ層５、ハードコート層６）を形成する工程と、プラスチック基材２を加熱する工程と、加熱によってプラスチック基材２を所定温度（例えば７０℃）に調整した後、このプラスチック基材２の両面上にそれぞれ光学多層膜３ａ及び３ｂを形成する工程と、光学多層膜３ａ及び３ｂ上にそれぞれ撥水撥油膜１２を形成する工程と、を備えてなる。
　光学多層膜３ａ及び３ｂを形成する工程は、高屈折率光学材料と低屈折率光学材料とを交互に複数積層して多層構造の膜を形成する処理であり、第１層７ａ及び７ｂの低屈折率光学材料からなる低屈折率層、その上に、第２層８ａ及び８ｂの高屈折率光学材料からなる高屈折率層、その上に、第３層９ａ及び９ｂの低屈折率層、その上に、第４層１０ａ及び１０ｂの高屈折率層の厚膜、その上に、第５層１１ａ及び１１ｂの低屈折率層を順次形成する処理である。これらの第１層～第５層の各層の形成には、真空蒸着法が好適に用いられる。
　図３は、光学多層膜３ａ及び３ｂの各層７ａ及び７ｂ～１１ａ及び１１ｂを形成するための真空蒸着装置（以下、単に蒸着装置ともいう）３０の一例を示す図である。図３に示すように蒸着装置３０は、第１成膜室３１と第２成膜室３２と第３成膜室３３とを備えて構成されている。これら第１成膜室３１、第２成膜室３２、第３成膜室３３は、それぞれの内部がほぼ真空に減圧され、その状態に保持されるようになっている。なお、真空蒸着装置３０を用いて、本実施形態の眼鏡レンズ１用の光学多層膜３ａ及び３ｂを成膜する際、一般的に、その蒸着圧力を、１．０×１０－３Ｐａ～１．０×１０－４Ｐａ程度の真空にして蒸着することが好ましい。
　また、蒸着装置３０は、図示しない温調手段により、第１成膜室３１、第２成膜室３２、第３成膜室３３のそれぞれの内部温度が調整可能になっている。
　蒸着装置３０は、第１成膜室３１、第２成膜室３２、第３成膜室３３のそれぞれの内部空間に、保持部材３４を備えている。保持部材３４は、その上面（保持面）が曲面状になっており、かつ、回転可能に構成されており、この上面に複数のプラスチック基材２を保持するようになっている。
　蒸着装置３０の蒸着源３５は、第２成膜室３２の内側の空間に配置されている。蒸着源３５は、第１蒸着源３５Ａ及び第２蒸着源３５Ｂからなる。また、第２成膜室３２には、蒸着源３５にビームを照射可能な光源装置３６が配置されている。光源装置３６は、蒸着源３５に対して電子を照射して蒸着源３５の構成粒子を叩き出すことができるものである。
　光源装置３６から射出された電子が蒸着源３５に照射されることによって、その蒸着源３５から、光学多層膜３ａ及び３ｂを形成するための材料（ガス）が放出される。
　例えば、光源装置３６が、第２蒸着源３５Ｂにビームを照射することにより、ＳｉＯ２の蒸気を第２蒸着源３５Ｂから放出させ、保持部材３４に保持されているプラスチック基材２の両面上に供給し、蒸着させる。これにより、光学多層膜３ａ及び３ｂの低屈折率層である第１層７ａ及び７ｂ、第３層９ａ及び９ｂ及び第５層１１ａ及び１１ｂを形成することができる。同様に、光源装置３６が、第１蒸着源３５Ａにビームを照射することにより、ＺｒＯ２の蒸気を第１蒸着源３５Ａから放出させ、保持部材３４に保持されているプラスチック基材２の両面上に供給し蒸着させる。これにより、光学多層膜３の高屈折率層である第２層８ａ及び８ｂと第４層１０ａ及び１０ｂとを形成することができる。
　すなわち、第１蒸着源３５Ａに対するビームの照射と第２蒸着源３５Ｂに対するビームの照射とを交互に行うことにより、保持部材３４に保持されているプラスチック基材２の両面上に、高屈折率光学材料からなる層と低屈折率光学材料からなる層とを交互に形成し積層することができる。但し、本実施形態では、プラスチック基材２の両面上に光学多層膜３ａ及び３ｂを、その５３０～５７０ｎｍの波長範囲における平均反射率の和が３．０～６．０％となるように形成する。
　なお、第１蒸着源３５Ａとして酸化ジルコニウム（ＺｒＯ）からなる蒸着源を用い、第２成膜室３２の内部空間に酸素を導入しながら第１蒸着源３５Ａにビームを照射し、二酸化ジルコニウム（ＺｒＯ２）からなる高屈折率光学材料層を形成するようにしてもよい。
　また、本実施形態の眼鏡レンズの製造方法において、光学多層膜３ａ及び３ｂを形成する工程は、光学多層膜３ａ及び３ｂを構成する層のうちの少なくとも一層を、イオンビームアシストを施しながら成膜を行う工程を含んでいてもよい。本実施形態の眼鏡レンズの製造方法が、かかる工程を含むことにより、光学多層膜を構成する高屈折率光学材料と低屈折率光学材料との間に、ＩＴＯや金属等の導電体膜が配設される。
　図４は、イオンビームアシストを施すための成膜装置３０ａの一例を示す図である。成膜装置３０ａは、図３で示された真空蒸着装置３０の第２成膜室にイオンガン３７が備え付けられた構成となっている。図４において、図３に示した真空蒸着装置３０と同じ構成要素には、同一の符号を付してその説明を省略する。
　本実施形態においては、光学多層膜３ａ及び３ｂを構成する高屈折率層である第４層１０ａ及び１０ｂと低屈折率層である第５層１１ａ及び１１ｂとの間に、ＩＴＯや金属等の導電体膜を配設する際に、イオンビームアシストを施しながら成膜を行う。
　なお、成膜室３２内で光学多層膜３ａ及び３ｂを構成する層のうち少なくとも一層を、イオンビームアシストを施しながら成膜を行えばよく、イオンビームアシストを施す対象は、導電体膜に限定されない。
　本実施形態において、この成膜装置３０ａの第２成膜室は、プラスチック基材２上に第４層１０ａ及び１０ｂが成膜された基材を保持する保持部材３４と、蒸着源３５ａと、蒸着源３５ａと離間して配置されたイオンガン３７と、光源装置３６を主体として構成されている。
　また、成膜装置３０ａはその内部が真空蒸着装置３０と同様にほぼ真空に減圧され、プラスチック基材２の周囲を真空雰囲気に保持できるようになっている。更に成膜装置３０ａには、ガスボンベ等の雰囲気ガス供給源が接続されていて、真空容器の内部を真空等の低圧状態で、かつ、酸素ガス、アルゴンガス、またはその他の不活性ガス雰囲気、あるいは、酸素を含む不活性ガス雰囲気にすることができるようになっている。
　蒸着源３５ａは、例えばＩＴＯを含むものである。光源装置３６が蒸着源３５ａにビームを照射することによって、ガス化されたＩＴＯがその蒸着源３５ａから放出され、保持部材３４に保持されているプラスチック基材２に供給される。これにより、第４層１０ａ及び１０ｂの上にＩＴＯからなる導電体膜を形成することができる。
　イオンガン３７は、第２成膜室３２の内部に、イオン化させるガスを導入し、正面に引き出し電極を備えて構成されている。そして、ガスの原子または分子の一部をイオン化し、そのイオン化した粒子を引き出し電極で発生させた電界で制御してイオンビームとして照射する装置である。
　光源装置３６は、イオンガン３７と同等の構成をなし、蒸着源３５ａに対して電子を照射して蒸着源３５ａの構成粒子を叩き出すことができるものである。なお、成膜装置３０ａにおいては、蒸着源３５ａの構成粒子を叩き出すことができることが重要であるので、蒸着源３５ａに高周波コイル等で電圧を印加して蒸着源３５ａの構成粒子を叩き出し可能なように構成し、光源装置３６を省略しても良い。
　次に、上述の構成の成膜装置３０ａを用いてプラスチック基材２上の高屈折率層の第４層１０ａ及び１０ｂの上にＩＴＯの導電体膜を形成する場合について説明する。ＩＴＯの導電体膜を形成するには、ＩＴＯの蒸着源３５ａを用いるとともに、イオンガン３７から照射されるイオンを保持部材３４の上面に照射できるようにする。次にプラスチック基材２を収納している成膜室３２の内部を真空引きして減圧雰囲気とする。そして、イオンガン３７と光源装置３６を作動させる。なお、成膜装置３０ａでイオンビームアシストを用いて眼鏡レンズ用の光学多層膜を成膜する際、イオン源の方式によって変化するので、一般的に規定するのは難しいが、例えば一例として、その加速電圧は１００Ｖ～１０００Ｖの間で、加速電流は１０～５００ｍＡで成膜することが好ましい。
　光源装置３６から蒸着源３５ａに電子を照射すると、蒸着源３５ａの構成粒子が叩き出されて第４層１０ａ及び１０ｂ上に飛来する。そして、第４層１０ａ及び１０ｂ上に、蒸着源３５ａから叩き出した構成粒子を堆積させると同時に、イオンガン３７からアルゴンイオンを照射する。
　本実施形態において、イオンビームアシストは、不活性ガス、酸素ガス、及び不活性ガスと酸素ガスの混合ガスから選ばれる少なくとも一種のガスを用いて行われることが好ましい。該不活性ガスはアルゴンであることが好ましい。
　このようにして光学多層膜３ａ及び３ｂを形成したら、これらの上に撥水撥油膜１２をそれぞれ形成して、眼鏡レンズ１を形成する。
　撥水撥油膜１２の形成方法としては、ディッピング法、スピンコート法、スプレー法などの湿式法、あるいは真空蒸着法などの乾式法がある。
　湿式法の中では、ディッピング法が一般的であり、よく用いられる。この方法は、フッ素置換アルキル基含有有機ケイ素化合物を有機溶剤に溶解した液中に、光学多層膜３ａ及び３ｂまで形成し眼鏡レンズを浸漬し、一定条件で引き上げ、乾燥させて成膜する方法である。有機溶剤としては、パーフルオロヘキサン、パーフルオロ－４－メトキシブタン、パーフルオロ－４－エトキシブタン、メタキシレンヘキサフルオライドなどが使用される。
　有機溶剤による希釈濃度は、０．０１～０．５重量％が好ましく、０．０３～０．１重量％がより好ましい。濃度が低すぎると十分な膜厚の撥水撥油層１２が得られず、また、濃度が高すぎると塗布むらが発生しやすく、材料コストも高くなってしまう。
　乾式法の中では、真空蒸着法がよく用いられる。この方法は、フッ素置換アルキル基含有有機ケイ素化合物を真空槽内で加熱して蒸発させ、撥水撥油膜１２を形成する方法である。
　このようにして形成された本実施形態の眼鏡レンズ１にあっては、光学多層膜３ａ及び３ｂをその５３０～５７０ｎｍの波長範囲における平均反射率の和が、３．０～６．０％であるように構成したので、上述したように、年配者が装用した時に、薄暗いところでも、物が明るく鮮やかに、特に、赤の鮮やかさが失われず、赤が明るく見えるようにすることができ、白色、例えば、パソコンの白い画面がより白く見えるようにすることができ、その結果、パソコン作業等の白色を注視する作業をより快適に行うことができる。
　なお、本実施形態の眼鏡レンズは、装用して光源を観察した場合、人工太陽照明灯、昼光色ＬＥＤ電球、及び昼光色蛍光灯などのいずれの光源においても、装用しない場合に比べて、光源の色温度を１％～３％上昇させることができる。
　また、眼鏡レンズの製造方法にあっては、このような年配者の目に好適な優れた眼鏡レンズを確実に提供することができる。
　上述したように、本実施形態の眼鏡レンズ１は、両面の光学多層膜３ａ及び３ｂの５３０ｎｍ～５７０ｎｍの中波長範囲の光を選択的にカットするものであり、また、好ましくは、少なくとも片側の面の光学多層膜において、その視感反射率を所定範囲内に収めて、他の可視波長領域の大部分において僅かに光をカットするものである。
　上記従来技術において、図１２を用いて説明したように、人の目は、明るい所では視感度（視感効率）自体は低く、感度ピークは、５５５ｎｍ付近となるが、光が足りなくなって暗くなってくると、視感度は上昇して高くなり、感度ピークは、短波長側にシフトし、ずれてくる。このため、人の目には、明るいところで赤色と青色が同じような明るさに見えても、薄暗いところでは赤はくすんで暗く見えるプルキンエ現象が生じる。
　このため、５３０ｎｍ～５７０ｎｍの中波長領域における光を選択的にカットすると共に、好ましくは他の可視波長領域の大部分において僅かに光をカットして、薄暗いところでの感度が低くなり、暗く見える薄い赤色の本実施形態の眼鏡レンズを装用することによって、薄暗いところでも物が明るく鮮やかに見えると言う効果を更に得ることができる。
　以下に、本発明を実施例に基づいてより具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。
　＜実施例１＞
　図１に示すプラスチック基材２であるウレタン系合成樹脂基板の両面（眼鏡レンズ１の表面（前面；外側）及び後面（顔側））上に、屈折率１．６７のプライマコート、及び屈折率１．６７のシリコン系ハードコートを加熱硬化にて施してプライマ層５及びハードコート層６からなる機能性薄膜４を形成する前処理を行った後、それらの上に、以下に示すように、真空蒸着法により光学多層膜３ａ及び３ｂを成膜して、実施例１の眼鏡レンズ１を作製した。
　後面：ウレタン系合成樹脂基板（以下、プラスチック基材２と表す）を真空槽内に設けられた回転するドームにセットし、真空槽内の温度を７０度に加熱し、圧力が１．０×１０－３Ｐａになるまで排気し、加速電圧５００Ｖ、加速電流１００ｍＡの条件でＡｒイオンビームクリーニングを６０秒間施した後、プラスチック基材２の後面に、後面側から順次、第１層ＳｉＯ２(屈折率１．４７)を光学的膜厚０.１００λ、第２層ＺｒＯ２(屈折率２．００)を光学的膜厚０.１５０λ、第３層ＳｉＯ２(屈折率１．４７)を光学的膜厚０.０８０λ、第４層ＺｒＯ２(屈折率２．００)を光学的膜厚０.２５０λ、第５層ＳｉＯ２(屈折率１．４７)を光学的膜厚０.３００λで積層して、光学多層膜３ｂを形成した。
　表面（前面；外側）：顔側の表面と同様の装置、加工雰囲気下で、前処理後のプラスチック基材２の前面に、前面側から順次、第１層ＳｉＯ２(屈折率１．４７)を光学的膜厚０.１５０λ、第２層ＺｒＯ２(屈折率２．００)を光学的膜厚０.０８０λ、第３層ＳｉＯ２(屈折率１．４７)を光学的膜厚０.０４０λ、第４層ＺｒＯ２(屈折率２．００)を光学的膜厚０.５００λ、第５層ＳｉＯ２(屈折率１．４７)を光学的膜厚０.２５０λで積層して、光学多層膜３ａを形成した。
　なお、各実施例及び各比較例において、両面の光学多層膜３ａ及び３ｂとも、波長λは、設計の中心波長で５００ｎｍとした。
　こうして作製された実施例１の眼鏡レンズ１の表面（前面）の光学多層膜３ａの反射分光特性を図５に示し、実施例１の後面の光学多層膜３ｂの反射分光特性を図６に示す。
　また、５３０～５７０ｎｍ、４３０～４７０ｎｍ、及び６３０～７３０ｎｍ、並びに５３０～５８０ｎｍの各波長領域における前面及び後面の光学多層膜３ａ及び３ｂの各平均反射率、及び前面と後面との平均反射率の和を求めた。なお、平均反射率は、波長１ｎｍおきに測定した反射率の平均である。また、前面及び後面の光学多層膜３ａ及び３ｂの各視感反射率、及び前面と後面との視感反射率の和を求めた。
　実施例１の多層膜の構成及び膜特性として求められた５３０～５７０ｎｍ、５３０～５８０ｎｍ、４３０～４７０ｎｍ、及び６３０～７３０ｎｍの４つの波長範囲の平均反射率及び視感反射率の値を、後面、表面（前面）、及び後面と表面（前面）の和それぞれについて表１に示す。
　図５から明らかなように、実施例１の前面の光学多層膜３ａは、その５３０～５７０ｎｍの波長範囲における分光反射率が中程度に高くなっており、図６に示す反射分光特性を持ち、眼鏡レンズに用いられる一般的な反射防止膜である実施例１の後面の光学多層膜３ｂと組み合わせることにより、５３０～５７０ｎｍ、及び５３０～５８０ｎｍの波長範囲以外の波長範囲の光をカットしすぎることなく、５３０～５７０ｎｍ（５３０～５８０ｎｍ）の緑光を適切にカットできていることが分かる。
　さらに、図５から明らかなように、実施例１の光学多層膜３ａは、５３０～５７０ｎｍ（５３０～５８０ｎｍ）の波長範囲における分光反射率に１つの極大値を有し、その反射率の極大値が、３．０％であり、２．０～６．０％の範囲内にあることが分かる。
　なお、上述したように、実施例１の前面の光学多層膜３ａでは、５３０～５７０ｎｍの波長範囲を５３０～５８０ｎｍの波長範囲に拡大しても、同様な反射分光特性を示すことがわかる。
　＜実施例２＞
　実施例１と同様に、プラスチック基材２の両面上に前処理を行った後、以下に示すように、真空蒸着法により、光学多層膜３ａ及び３ｂを成膜して、実施例２の眼鏡レンズ１を作製した。
　前面：実施例１と同様の装置を用いて、同様の加工雰囲気下で、真空蒸着法により、前処理後のプラスチック基材２の前面に、前面側から順次、第１層ＳｉＯ２(屈折率１．４７)を光学的膜厚０.２５０λ、第２層ＺｒＯ２(屈折率２．００)を光学的膜厚０.０４０λ、第３層ＳｉＯ２(屈折率１．４７)を光学的膜厚０.０６０λ、第４層ＺｒＯ２(屈折率２．００)を光学的膜厚０.５５０λ、第５層ＳｉＯ２(屈折率１．４７)を光学的膜厚０.２５０λで積層して、光学多層膜３ａを形成した。
　後面：実施例１と同様の装置を用いて、同様の加工雰囲気下で、真空蒸着法により、前処理後のプラスチック基材２の後面に、実施例１の後面の光学多層膜３ｂと全く同一の多層膜の構成を有する実施例２の後面の光学多層膜３ｂを形成した。
　こうして作製された実施例２の眼鏡レンズ１の前面の光学多層膜３ａの反射分光特性を図７に示す。なお、実施例２の後面の光学多層膜３ｂの反射分光特性は、図６に示す実施例１の後面の光学多層膜３ｂと同様であった。
　また、実施例１と同様にして、膜特性として、上述した４つの波長範囲の平均反射率、及び視感反射率を前面（表面）、後面、及び前面（表面）、後面の和それぞれについて求めた。
　実施例２の多層膜の構成及び膜特性を表１に示す。
　図７から明らかなように、実施例２の前面の光学多層膜３ａは、その５３０～５７０ｎｍの波長範囲における分光反射率が中程度に高くなっており、図６に示す反射分光特性を持ち、眼鏡レンズに用いられる一般的な反射防止膜である実施例２の後面の光学多層膜３ｂと組み合わせることにより、５３０～５７０ｎｍの波長範囲以外の波長範囲の光をカットしすぎることなく、５３０～５７０ｎｍの緑光を適切にカットできていることが分かる。
　さらに、図７から明らかなように、実施例２の光学多層膜３ａは、５３０～５７０ｎｍの波長範囲における分光反射率に１つの極大値を有し、その反射率の極大値が、５．０％であり、２．０～６．０％の範囲内にあることが分かる。
　また、実施例２の前面の光学多層膜３ａでは、実施例１と同様に、５３０～５７０ｎｍの波長範囲を５３０～５８０ｎｍの波長範囲に拡大しても、同様な反射分光特性を示すことがわかる。
　＜比較例１＞
　前面：実施例１と同様の装置を用いて、同様の加工雰囲気下で、真空蒸着法により、前処理後のプラスチック基材２の前面に、実施例１の後面の光学多層膜３ｂと全く同一の多層膜の構成を有する比較例１の前面の光学多層膜を形成した。
　後面：実施例１と同様の装置を用いて、同様の加工雰囲気下で、真空蒸着法により、前処理後のプラスチック基材２の後面に、実施例１の後面の光学多層膜３ｂと全く同一の多層膜の構成を有する比較例１の後面の光学多層膜を形成した。
　こうして、比較例１の眼鏡レンズを作製した。
　こうして作製された比較例１の前面及び後面の光学多層膜の反射分光特性は、実施例１及び２の後面の光学多層膜３ｂと同様に、眼鏡レンズに用いられる一般的な反射防止膜の反射分光特性である図６に示されるものとなった。
　また、実施例１と同様にして、比較例１の前面及び後面の光学多層膜の４つの波長範囲の平均反射率、及び視感反射率を求めた。
　比較例１の多層膜の構成及び膜特性を表２に示す。
　図６から明らかなように、比較例１の前面及び後面の光学多層膜は、共に眼鏡レンズに用いられる一般的な反射防止膜であり、その５３０～５７０ｎｍ（５３０～５８０ｎｍ）の波長範囲における分光反射率が高くなっておらず、実施例１の図５に示す反射分光特性とは全く異なる反射分光特性を示していることが分かる。
　＜比較例２＞
　前面：実施例１と同様の装置を用いて、同様の加工雰囲気下で、真空蒸着法により、前処理後のプラスチック基材２の前面に、前面側から順次、第１層ＺｒＯ２(屈折率２．００)を光学的膜厚０．１００λ、第２層ＳｉＯ２(屈折率１．４７)を光学的膜厚０．０８０λ、第３層ＺｒＯ２(屈折率２．００)を光学的膜厚０．０６０λ、第４層ＳｉＯ２(屈折率１．４７)を光学的膜厚０．４００λ、第５層ＺｒＯ２(屈折率２．００)を光学的膜厚０．１５０λ、第６層ＳｉＯ２(屈折率１．４７)を光学的膜厚０．１００λ、第７層ＺｒＯ２(屈折率２．００)を光学的膜厚０．１８０λ、第８層ＳｉＯ２(屈折率１．４７)を光学的膜厚０.２８０λで積層して、比較例２の前面の光学多層膜を形成した。
　後面：実施例１と同様の装置を用いて、同様の加工雰囲気下で、真空蒸着法により、前処理後のプラスチック基材２の後面に、実施例１の後面の光学多層膜３ｂと全く同一の多層膜の構成を有する比較例２の後面の光学多層膜を形成した。
　こうして、比較例２の眼鏡レンズを作製した。
　こうして作製された比較例２の眼鏡レンズ１の前面の光学多層膜の反射分光特性を図８に示す。なお、比較例２の後面の光学多層膜の反射分光特性は、図６に示す実施例１の後面の光学多層膜３ｂと同様であった。
　また、実施例１と同様にして、比較例２の前面及び後面の光学多層膜の４つの波長範囲の平均反射率、及び視感反射率を求めた。
　比較例２の多層膜の構成及び膜特性を表２に示す。
　図８から明らかなように、比較例２の前面の光学多層膜は、その５３０～５７０ｎｍ（５３０～５８０ｎｍ）の波長範囲における分光反射率が高くなりすぎており、実施例１の図５に示す反射分光特性とは全く異なる反射分光特性を示していることが分かる。また、比較例２の前面の光学多層膜は、図６に示す反射分光特性を持ち、一般的な反射防止膜である比較例２の後面の光学多層膜と組み合わせても、５３０～５７０ｎｍ（５３０～５８０ｎｍ）の緑光をカットしすぎることになることが分かる。
　＜比較例３＞
　前面：実施例１と同様の装置を用いて、同様の加工雰囲気下で、真空蒸着法により、前処理後のプラスチック基材２の前面に、前面側から順次、第１層ＺｒＯ２(屈折率２．００)を光学的膜厚０．１００λ、第２層ＳｉＯ２(屈折率１．４７)を光学的膜厚０．０６０λ、第３層ＺｒＯ２(屈折率２．００)を光学的膜厚０．０６０λ、第４層ＳｉＯ２(屈折率１．４７)を光学的膜厚０．４２０λ、第５層ＺｒＯ２(屈折率２．００)を光学的膜厚０．１５０λ、第６層ＳｉＯ２(屈折率１．４７)を光学的膜厚０．１００λ、第７層ＺｒＯ２(屈折率２．００)を光学的膜厚０．１８０λ、第８層ＳｉＯ２(屈折率１．４７)を光学的膜厚０.２７０λで積層して、比較例３の前面の光学多層膜を形成した。
　後面：実施例１と同様の装置を用いて、同様の加工雰囲気下で、真空蒸着法により、前処理後のプラスチック基材２の後面に、実施例１の後面の光学多層膜３ｂと全く同一の多層膜の構成を有する比較例３の後面の光学多層膜を形成した。
　こうして、比較例３の眼鏡レンズを作製した。
　こうして作製された比較例３の眼鏡レンズ１の前面の光学多層膜の反射分光特性を図９に示す。なお、比較例３の後面の光学多層膜の反射分光特性は、図６に示す実施例１の後面の光学多層膜３ｂと同様であった。
　また、実施例１と同様にして、比較例３の前面及び後面の光学多層膜の４つの波長範囲の平均反射率および、視感反射率を求めた。
　比較例３の多層膜の構成及び膜特性を表２に示す。
　図９から明らかなように、比較例３の前面の光学多層膜は、その５３０～５７０ｎｍ（５３０～５８０ｎｍ）の波長範囲における分光反射率が高くなりすぎており、実施例１の図５に示す反射分光特性とは全く異なる反射分光特性を示していることが分かる。また、比較例３の前面の光学多層膜は、図６に示す反射分光特性を持ち、一般的な反射防止膜である比較例２の後面の光学多層膜と組み合わせても、５３０～５７０ｎｍ（５３０～５８０ｎｍ）の緑光をカットしすぎることになることが分かる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
　このようにして得られた実施例１～２と比較例１～３を比較すると、以下の結果が得られた。
　まず、実施例１の前面の光学多層膜３ａは、表１から明らかなように、それらの５３０～５７０ｎｍ、及び５３０～５８０ｎｍの波長範囲における平均反射率が、それぞれ、３．０％、及び２．９％であり、いずれも、２．５～５．５％の範囲内にあることが分かる。また、実施例１の光学多層膜３ａ及び３ｂは、表１から明らかなように、それらの５３０～５７０ｎｍ、及び５３０～５８０ｎｍの波長範囲における平均反射率の和が、それぞれ、３．６％、及び３．４％であり、いずれも、３．０～６．０％の範囲内にあることが分かる。また、実施例１の前面及び後面の光学多層膜３ａ及び３ｂは、各視感反射率が、それぞれ２．４％及び０．６％であり、前面の光学多層膜３ａの視感反射率が１．５％～５．０％の範囲内にあることが分かる。さらに、実施例１の前面の光学多層膜３ａは、４３０～４７０ｎｍの波長範囲における平均反射率が、０．５％で、６３０～６７０ｎｍの波長範囲における平均反射率が、０．６％であり、いずれも２．０％以下であることが分かる。また、実施例１の前面及び後面の光学多層膜３ａ及び３ｂは、それらの４３０～４７０ｎｍの波長範囲における平均反射率の和が、１．０％で、６３０～６７０ｎｍの波長範囲における平均反射率の和が、１．２％であり、いずれも２．０％以下の範囲内にあることが分かる。
　次に、実施例２の前面の光学多層膜３ａは、表１から明らかなように、それらの５３０～５７０ｎｍ、及び５３０～５８０ｎｍの波長範囲における平均反射率が、それぞれ、４．９％、及び４．８％であり、いずれも、２．５～５．５％の範囲内にあることが分かる。また、実施例２の光学多層膜３ａ及び３ｂは、表１から明らかなように、それらの５３０～５７０ｎｍ、及び５３０～５８０ｎｍの波長範囲における平均反射率の和が、それぞれ、５．５％、及び５．３％であり、いずれも、３．０～６．０％の範囲内にあることが分かる。また、実施例２の前面及び後面の光学多層膜３ａ及び３ｂは、各視感反射率が、それぞれ４．６％及び０．６％であり、前面の光学多層膜３ａの視感反射率が１．５％～５．０％の範囲内にあることが分かる。さらに、実施例２の前面の光学多層膜３ａは、４３０～４７０ｎｍの波長範囲における平均反射率が、０．７％で、６３０～６７０ｎｍの波長範囲における平均反射率が、１．１％であり、いずれも２．０％以下であることが分かる。また、実施例２の前面及び後面の光学多層膜３ａ及び３ｂは、それらの４３０～４７０ｎｍの波長範囲における平均反射率の和が、１．２％で、６３０～６７０ｎｍの波長範囲における平均反射率の和が、１．７％であり、いずれも２．０％以下の範囲内にあることが分かる。
　次に、比較例１、２及び３の前面及び後面の光学多層膜は、両面の光学多層膜の５３０～５７０ｎｍの波長範囲における平均反射率の和が、それぞれ、１．２％、７．４％及び９．４％であり、また、両面の光学多層膜の５３０～５８０ｎｍの波長範囲における平均反射率の和が、それぞれ、１．０％、７．２％、及び９．１％であり、いずれも、３．０～６．０％の範囲から外れていることが分かる。
　次に、実施例１～２及び比較例１～３の眼鏡レンズをフレームに枠入れし、眼鏡レンズとして被験者による装用テストを実施し、官能評価を行った。この官能評価は、被験者として、３０～６０歳代の一般的な人を選び、実施例１～２及び比較例１～３の眼鏡レンズを装用させて、眼鏡レンズを装用しない状態と比べてパソコンの画面（特にエクセルファイルでの作業）がより白く感じるか否かのアンケートを行った。
　眼鏡レンズを装用しない状態と比較して、薄暗い環境で風景や物、特に赤が鮮やかに明るく見えたり、白いパソコン画面がより白く見えたりする効果が感じられたものを〇と評価した。眼鏡レンズを装用しない状態と比較して、効果が感じられなかった、又はレンズ表面の反射の煩わしさや暗さを感じた場合には×と評価した。
　さらに、人工太陽（照明）灯、昼光色ＬＥＤ（電球）、昼光色蛍光灯の光源の色温度を、分光放射輝度計を用いて、実施例１、２、比較例１、２、３のレンズを通した場合と通さない場合で測定し、比較を行った。
　アンケートによる官能評価結果と各光源の色温度の測定結果を表３に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　実施例１及び２は、上述の３つの各波長領域における両面の光学多層膜の平均反射率の和が、本発明範囲に収まるもので、薄暗い環境での物、特に物の赤の見えの鮮やかさ及び明るさの向上効果、並びに白いパソコン画面等の白の見えの向上効果が見られ、評価が〇であった。
　また、それぞれの光源の色温度を、実施例１及び２の眼鏡レンズを通して測定した場合、眼鏡レンズを通さず測定した色温度よりも高く測定されている。
　これに対し、比較例１は、５３０～５７０ｎｍ（５３０～５８０ｎｍ）における平均反射率の和が、３．０～６．０％の限定範囲よりも低く、効果が得られず、評価が×であった。色温度も眼鏡レンズ無しの場合とほぼ等しい値が測定されている。
　さらに、比較例２及び３は、色温度は高く測定されているが、５３０～５７０ｎｍ（５３０～５８０ｎｍ）における平均反射率の和が３．０～６．０％の限定範囲よりも高く、効果が得られず評価が×であった。これは、眼鏡レンズとして装用する際に、反射率が高すぎるために、眼鏡レンズの反射が装用者の視界内で煩わしく感じられることなどが原因に挙げられた。
　以上の結果から、本実施形態のレンズを通して光源を観測する場合、かけない場合に比べて観測される光源の色温度が１～３％上昇することが好ましいことが分かる。
　以上から、本実施形態によれば、年配者が装用した時に、薄暗いところでも、物が明るく鮮やかに、特に、赤の鮮やかさが失われず、赤が明るく見えるようにすることができ、白色、例えば、パソコンの白い画面がより白く見えるようにすることができ、その結果、パソコン作業等の白色を注視する作業をより快適に行うことができる眼鏡レンズを提供することができることが明らかである。
　１…眼鏡レンズ、２…プラスチック基材、３ａ，３ｂ…光学多層膜、４…機能性薄膜、５…プライマ層（機能性薄膜）、６…ハードコート層（機能性薄膜）、７ａ，７ｂ…第１層（低屈折率層）、８ａ，８ｂ…第２層（高屈折率層）、９ａ，９ｂ…第３層（低屈折率層）、１０ａ，１０ｂ…第４層（高屈折率層）、１１ａ，１１ｂ…第５層（低屈折率層）、１２…撥水撥油膜、３０…真空蒸着装置（蒸着装置）、３０ａ…成膜装置、３１…第１成膜室、３２…第２成膜室、３３…第３成膜室、３４…保持部材、３５，３５ａ…蒸着源、３５Ａ…第１蒸着源、３５Ｂ…第２蒸着源、３６…光源装置、３７…イオンガン

Claims (11)

  1. 　プラスチックレンズ基材の両面に多層膜を備える眼鏡レンズであって、
    　前記プラスチックレンズ基材の両面の内、少なくとも片側の面に配設された前記多層膜の少なくとも５３０～５７０ｎｍの波長範囲における平均反射率が、２．５～５．５％であることを特徴とする眼鏡レンズ。
  2. 　前記プラスチックレンズ基材の両面に配設された前記多層膜の少なくとも５３０～５７０ｎｍの波長範囲における平均反射率の和が、３．０～６．０％であることを特徴とする請求項１に記載の眼鏡レンズ。
  3. 　前記プラスチックレンズ基材の両面の内、片側の面に配設された前記多層膜において、その視感反射率が、１．５～５．０％であることを特徴とする請求項１又は２に記載の眼鏡レンズ。
  4. 　前記プラスチックレンズ基材の両面の内、少なくとも片側の面に配設された前記多層膜において、少なくとも５３０～５７０ｎｍの波長範囲における反射率に１つの極大値を有し、その反射率の極大値が、２．０～６．０％であることを特徴とする請求項１～３のいずれか１項に記載の眼鏡レンズ。
  5. 　前記少なくとも５３０～５７０ｎｍの波長範囲は、５３０～５８０ｎｍの波長範囲であることを特徴とする請求項１～４のいずれか１項に記載の眼鏡レンズ。
  6. 　前記プラスチックレンズ基材の両面に配設された前記多層膜の４３０～４７０ｎｍの波長範囲における平均反射率の和が、２．０％以下であることを特徴とする請求項１～５のいずれか１項に記載の眼鏡レンズ。
  7. 　前記プラスチックレンズ基材の両面に配設された前記多層膜の６３０～６７０ｎｍの波長範囲における平均反射率の和が、２．０％以下であることを特徴とする請求項１～６のいずれか１項に記載の眼鏡レンズ。
  8. 　前記多層膜は、高屈折率材料と低屈折率材料とによって構成され、
    　前記多層膜を構成する高屈折率材料と低屈折率材料との間に、厚さ２０ｎｍ以下の導電体膜又は金属膜を備えることを特徴とする請求項１～７のいずれか１項に記載の眼鏡レンズ。
  9. 　前記高屈折率材料は、二酸化ジルコニウムを含み、
    　前記低屈折率材料は、二酸化珪素を含むことを特徴とする請求項８に記載の眼鏡レンズ。
  10. 　前記多層膜は、３層以上の多層膜である請求項１～９のいずれか１項に記載の眼鏡レンズ。
  11. 　前記プラスチックレンズ基材と前記多層膜との間に、機能性薄膜を備えることを特徴とする請求項１～１０のいずれか１項に記載の眼鏡レンズ。
PCT/JP2016/063738 2015-05-11 2016-05-09 眼鏡レンズ WO2016181932A1 (ja)

Priority Applications (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201680026198.8A CN107533243B (zh) 2015-05-11 2016-05-09 眼镜透镜
CA2985168A CA2985168C (en) 2015-05-11 2016-05-09 Spectacle lens
JP2017517930A JP6581653B2 (ja) 2015-05-11 2016-05-09 眼鏡レンズ
EP16792657.5A EP3296800B1 (en) 2015-05-11 2016-05-09 Spectacle lens
KR1020177032315A KR101986931B1 (ko) 2015-05-11 2016-05-09 안경 렌즈
US15/807,126 US10908436B2 (en) 2015-05-11 2017-11-08 Spectacle lens

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2015096956 2015-05-11
JP2015-096956 2015-05-11

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
US15/807,126 Continuation US10908436B2 (en) 2015-05-11 2017-11-08 Spectacle lens

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2016181932A1 true WO2016181932A1 (ja) 2016-11-17

Family

ID=57248025

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2016/063738 WO2016181932A1 (ja) 2015-05-11 2016-05-09 眼鏡レンズ

Country Status (7)

Country Link
US (1) US10908436B2 (ja)
EP (1) EP3296800B1 (ja)
JP (1) JP6581653B2 (ja)
KR (1) KR101986931B1 (ja)
CN (1) CN107533243B (ja)
CA (1) CA2985168C (ja)
WO (1) WO2016181932A1 (ja)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107505668A (zh) * 2017-09-20 2017-12-22 马甲帅 一种色弱矫正光学滤波片
JP2018159884A (ja) * 2017-03-23 2018-10-11 三好興業株式会社 半透明レンズ、サングラス及び半透明レンズの製造方法
KR20190008044A (ko) * 2017-07-14 2019-01-23 유흥상 진공증착에 의한 무반사코팅층이 형성된 cctv 돔렌즈 및 그 제작방법
TWI750731B (zh) * 2020-07-13 2021-12-21 林俊良 光吸收白鏡片

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2018031975A (ja) * 2016-08-26 2018-03-01 東海光学株式会社 光学製品並びにプラスチック眼鏡レンズ及び眼鏡
JP2018141847A (ja) * 2017-02-27 2018-09-13 東海光学株式会社 プラスチック眼鏡レンズ及び眼鏡
JP2019015764A (ja) * 2017-07-03 2019-01-31 東海光学株式会社 プラスチック光学製品並びにプラスチック眼鏡レンズ及び眼鏡
JP7265983B2 (ja) * 2017-11-24 2023-04-27 ホヤ レンズ タイランド リミテッド 眼鏡レンズおよび眼鏡
CN108549162A (zh) * 2018-06-28 2018-09-18 江苏万新光学有限公司 一种适用于驾驶的树脂镜片及其生产工艺
CN109143600A (zh) * 2018-09-04 2019-01-04 长春理工大学光电信息学院 一种3d镜片及其制备方法
WO2020067407A1 (ja) * 2018-09-28 2020-04-02 ホヤ レンズ タイランド リミテッド 眼鏡レンズ
KR102059165B1 (ko) * 2018-11-15 2019-12-24 주식회사 케미그라스 코팅방식 고대비렌즈 및 이의 제조방법
EP3699648A1 (de) * 2019-02-22 2020-08-26 Carl Zeiss Vision International GmbH Interferenzschichtsystem ohne trägersubstrat, verfahren zur herstellung desselben und dessen verwendung
JP7277268B2 (ja) * 2019-06-06 2023-05-18 キヤノン株式会社 光学素子、光学機器、撮像装置および光学素子の製造方法
CN112086547A (zh) * 2019-06-13 2020-12-15 光宝光电(常州)有限公司 发光二极管封装结构
KR102397332B1 (ko) * 2019-11-19 2022-05-13 주식회사 알엠케이 렌즈모듈 및 상기 렌즈모듈을 포함하는 안경모듈
CN113253486A (zh) * 2020-02-13 2021-08-13 亚立邦科技股份有限公司 抗眩光高对比的镜片组合

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003248202A (ja) * 2002-02-26 2003-09-05 Miki:Kk 黄変色覚補正用眼鏡
JP2014163950A (ja) * 2013-02-21 2014-09-08 Dainippon Printing Co Ltd カラーフィルタ形成基板と表示装置、およびカラーフィルタ形成基板の作製方法
WO2014208412A1 (ja) * 2013-06-25 2014-12-31 株式会社ニコン・エシロール 光学部品
WO2015072336A1 (ja) * 2013-11-12 2015-05-21 株式会社ニコン・エシロール 機能性染色眼鏡レンズ

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5949501A (ja) * 1982-09-16 1984-03-22 Toray Ind Inc 反射防止膜を有する透明材料
WO1998052074A1 (fr) * 1997-05-16 1998-11-19 Hoya Kabushiki Kaisha Composant optique en plastique pourvu d'une pellicule empechant la reflexion et mecanisme servant a uniformiser l'epaisseur de cette pellicule
AU781979B2 (en) * 2000-01-26 2005-06-23 Carl Zeiss Vision Australia Holdings Ltd Anti-static, anti-reflection coating
CN101512388B (zh) 2006-08-30 2012-09-05 日本电气硝子株式会社 多层膜
JP5778109B2 (ja) 2006-10-26 2015-09-16 株式会社ホプニック研究所 プラスチック眼鏡レンズ
US8481148B2 (en) * 2008-04-30 2013-07-09 Hoya Corporation Optical device and antireflection film
JP5586017B2 (ja) * 2010-08-20 2014-09-10 東海光学株式会社 光学製品及び眼鏡プラスチックレンズ
FR2968774B1 (fr) * 2010-12-10 2013-02-08 Essilor Int Article d'optique comportant un revetement antireflet a faible reflexion dans le domaine ultraviolet et le domaine visible
JP2013054275A (ja) 2011-09-06 2013-03-21 Nikon-Essilor Co Ltd 染色レンズおよびその製造方法
CN104115037B (zh) * 2012-02-17 2016-03-02 株式会社尼康依视路 光学部件、眼镜透镜及其制造方法
US9335444B2 (en) 2014-05-12 2016-05-10 Corning Incorporated Durable and scratch-resistant anti-reflective articles

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003248202A (ja) * 2002-02-26 2003-09-05 Miki:Kk 黄変色覚補正用眼鏡
JP2014163950A (ja) * 2013-02-21 2014-09-08 Dainippon Printing Co Ltd カラーフィルタ形成基板と表示装置、およびカラーフィルタ形成基板の作製方法
WO2014208412A1 (ja) * 2013-06-25 2014-12-31 株式会社ニコン・エシロール 光学部品
WO2015072336A1 (ja) * 2013-11-12 2015-05-21 株式会社ニコン・エシロール 機能性染色眼鏡レンズ

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP3296800A4 *

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2018159884A (ja) * 2017-03-23 2018-10-11 三好興業株式会社 半透明レンズ、サングラス及び半透明レンズの製造方法
KR20190008044A (ko) * 2017-07-14 2019-01-23 유흥상 진공증착에 의한 무반사코팅층이 형성된 cctv 돔렌즈 및 그 제작방법
KR101960599B1 (ko) * 2017-07-14 2019-03-20 유흥상 진공증착에 의한 무반사코팅층이 형성된 cctv 돔렌즈 및 그 제작방법
CN107505668A (zh) * 2017-09-20 2017-12-22 马甲帅 一种色弱矫正光学滤波片
TWI750731B (zh) * 2020-07-13 2021-12-21 林俊良 光吸收白鏡片

Also Published As

Publication number Publication date
EP3296800B1 (en) 2020-05-06
KR20170135930A (ko) 2017-12-08
CA2985168C (en) 2020-09-01
KR101986931B1 (ko) 2019-06-07
JPWO2016181932A1 (ja) 2018-02-22
US20180067339A1 (en) 2018-03-08
US10908436B2 (en) 2021-02-02
CN107533243B (zh) 2020-02-28
CA2985168A1 (en) 2016-11-17
JP6581653B2 (ja) 2019-09-25
EP3296800A1 (en) 2018-03-21
CN107533243A (zh) 2018-01-02
EP3296800A4 (en) 2018-12-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6581653B2 (ja) 眼鏡レンズ
JP6073355B2 (ja) 眼鏡レンズ、及び眼鏡レンズの製造方法
JP5966011B2 (ja) 眼鏡レンズおよびその製造方法
JP5795675B2 (ja) 眼鏡レンズ用光学部品、眼鏡レンズ用光学部品の製造方法
US10371867B2 (en) Optical component and method of manufacturing the same
WO2014208412A1 (ja) 光学部品
JP2014199327A (ja) 眼鏡レンズ

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 16792657

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2017517930

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2985168

Country of ref document: CA

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20177032315

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE