WO2016111107A1 - ホーンアンテナ - Google Patents

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WO2016111107A1
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dielectric plate
cavity
conductor film
conductor
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Inventor
英樹 上田
Original Assignee
株式会社村田製作所
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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
    • H01P7/00—Resonators of the waveguide type
    • H01P7/06—Cavity resonators
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q13/00—Waveguide horns or mouths; Slot antennas; Leaky-waveguide antennas; Equivalent structures causing radiation along the transmission path of a guided wave
    • H01Q13/06—Waveguide mouths
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q15/00—Devices for reflection, refraction, diffraction or polarisation of waves radiated from an antenna, e.g. quasi-optical devices
    • H01Q15/14—Reflecting surfaces; Equivalent structures

Definitions

  • the present invention relates to a horn antenna formed on a dielectric plate.
  • Patent Document 1 discloses an antenna using a post wall waveguide.
  • the antenna includes a post wall waveguide formed in a dielectric block and a slab waveguide continuous with the post wall waveguide.
  • the post wall waveguide includes a conductor foil formed on both surfaces of the dielectric plate and a plurality of conductor posts that electrically connect the conductor foil.
  • a conductive wall called a post wall is formed by the plurality of conductor posts. The electromagnetic wave propagated through the post wall waveguide is emitted to the space through the slab waveguide.
  • Patent Document 2 discloses a horn antenna integrated MMIC package using a laminated substrate.
  • This horn antenna-integrated MMIC package includes a horn antenna that flares in a fan shape only in the magnetic field direction or electric field surface direction of a radiated electromagnetic wave, and a cavity that houses the MMIC.
  • a part of the plurality of dielectric sheets constituting the laminated substrate is cut out to form a horn antenna cavity.
  • a cavity is arrange
  • a plurality of metal vias are disposed on the side wall of the horn antenna.
  • An object of the present invention is to provide a horn antenna having a structure suitable for wide band.
  • the horn antenna according to the first aspect of the present invention is: A horn-type radiator formed on the first dielectric plate and facing the endfire direction; An opening formed on a second dielectric plate overlaid on the first dielectric plate, disposed at a position that partially overlaps the horn-type radiator, and facing the same direction as the horn-type radiator.
  • the horn type radiator is A first conductor film and a second conductor film disposed on an upper surface and a lower surface of the first dielectric plate; A first post wall composed of a plurality of first conductor posts connecting the first conductor film and the second conductor film; The second conductive film is interposed between the first dielectric plate and the second dielectric plate; The first cavity is A third conductor film disposed on the second dielectric plate; A second post wall comprising a plurality of second conductor posts connecting the second conductor film and the third conductor film.
  • the horn antenna according to the second aspect of the present invention in addition to the configuration of the horn antenna according to the first aspect, in the operating frequency band of the horn type radiator, there are two cavities of the first cavity and the horn type radiator. Shows double resonance characteristics.
  • the opening of the horn-type radiator and the opening of the first cavity are the same virtual. It is arranged on a plane.
  • the horn antenna according to the fourth aspect of the present invention is further formed on the second dielectric plate and disposed behind the first cavity. It has a second cavity that operates as a reflector.
  • the operating frequency bandwidth can be widened by electromagnetically coupling the horn-type radiator and the first cavity.
  • the first cavity and the horn-type radiator exhibit double resonance characteristics, so that a wide band can be achieved.
  • the degree of electromagnetic coupling between them can be increased.
  • the gain of the horn antenna can be increased by the second cavity operating as a reflector.
  • FIG. 1A and 1B are perspective views of a cavity layer and a radiator layer of the horn antenna according to the first embodiment, respectively.
  • FIG. 2A is a plan sectional view of the cavity layer
  • FIG. 2B is a plan sectional view of the radiator layer.
  • 3A is a cross-sectional view taken along one-dot chain line 3A-3A in FIGS. 2A and 2B
  • FIG. 3B is a cross-sectional view taken along one-dot chain line 3B-3B in FIGS. 2A and 2B.
  • FIG. 4 is a graph showing the simulation result of the return loss of the horn antenna according to Example 1 in comparison with the return loss of the horn antenna according to the comparative example.
  • FIG. 5A is a diagram illustrating a planar shape and dimensions of the horn antenna according to Example 1 to be simulated
  • FIG. 5B is a diagram illustrating a cross-sectional shape and dimensions of the horn antenna according to Example 1 to be simulated.
  • 6A is a perspective view of the cavity layer of the horn antenna according to the second embodiment
  • FIG. 6B is a plan sectional view of the cavity layer of the horn antenna according to the second embodiment
  • FIG. 7 is a graph showing the simulation results of the directivity characteristics in the elevation angle direction of the horn antenna according to the second embodiment in comparison with the simulation results of the directivity characteristics of the horn antenna according to the first embodiment.
  • FIG. 7 is a graph showing the simulation results of the directivity characteristics in the elevation angle direction of the horn antenna according to the second embodiment in comparison with the simulation results of the directivity characteristics of the horn antenna according to the first embodiment.
  • FIG. 8 is a diagram showing the planar shape and dimensions of the horn antenna according to the second embodiment to be simulated.
  • 9A is a schematic plan view of a connection portion between the high-frequency integrated circuit and the post wall waveguide
  • FIG. 9B is a cross-sectional view taken along one-dot chain line 9B-9B in FIG. 9A.
  • Example 1A and 1B are perspective views of the cavity layer 20 and the radiator layer 10 of the horn antenna according to the first embodiment, respectively.
  • the radiator layer 10 includes a first dielectric plate 11, a first conductor film 12 disposed on the lower surface of the first dielectric plate 11, and the first dielectric plate 11.
  • a second conductor film 13 disposed on the upper surface is included.
  • a plurality of first conductor posts 14 penetrating the first dielectric plate 11 in the thickness direction connect the first conductor film 12 and the second conductor film 13.
  • a plurality of first conductor posts 14 form a first post wall 15.
  • a post wall waveguide 16 and a horn radiator 17 are formed in the first dielectric plate 11.
  • the first conductor film 12 and the second conductor film 13 act as the upper and lower conductive walls of the post wall waveguide 16 and the horn type radiator 17, and the first post wall 15 becomes the post wall waveguide 16 and the horn. It acts as the left and right conductive walls of the mold radiator 17.
  • a post wall waveguide 16 is continuous with the horn radiator 17.
  • the opening of the horn-type radiator 17 faces the endfire direction (direction in which the end face faces) of the first dielectric plate 11.
  • the electromagnetic wave propagated through the post wall waveguide 16 is radiated to the space via the horn type radiator 17.
  • the first dielectric plate 11 protrudes further forward from the opening of the horn type radiator 17. In other words, the ends of the first conductor film 12, the second conductor film 13, and the first post wall 15 are set back from the end face of the first dielectric plate 11.
  • the cavity layer 20 includes a second dielectric plate 21 and a third conductor film 22.
  • the second dielectric plate 21 is overlaid on the first dielectric plate 11.
  • a second conductor film 13 is interposed between the first dielectric plate 11 and the second dielectric plate 21.
  • the third conductor film 22 is disposed on the upper surface of the second dielectric plate 21.
  • a plurality of second conductor posts 23 penetrating the second dielectric plate 21 in the thickness direction connect the second conductor film 13 and the third conductor film 22.
  • a second post wall 24 is formed by the plurality of second conductor posts 23.
  • a first cavity 25 is formed in the second dielectric plate 21.
  • the second conductor film 13 and the third conductor film 22 act as upper and lower conductive walls of the first cavity 25, and the second post wall 24 is a conductive wall on the side and rear of the first cavity 25. Acts as The first cavity 25 has an opening that faces in the same direction as the opening of the horn radiator 17 and is electromagnetically coupled to the horn radiator 17.
  • the opening of the horn-type radiator 17 and the opening of the first cavity 25 are arranged at the same position in the in-plane direction of the first dielectric plate 11.
  • the ends of the first conductor film 12, the second conductor film 13, the third conductor film 22, the first post wall 15, and the second post wall 24 are connected to the central axis of the horn radiator 17. It is arranged at the same position with respect to the direction.
  • FIG. 2A shows a plan sectional view of the cavity layer 20
  • FIG. 2B shows a plan sectional view of the radiator layer 10.
  • the first post wall 15 constituted by the first conductor post 14 acts as a conductive wall that defines the width of the post wall waveguide 16 and the horn radiator 17.
  • the width of the post wall waveguide 16 is constant, and one end thereof is connected to the base of the horn radiator 17.
  • the opening of the horn-type radiator 17 is defined by the end portions of the first conductor film 12, the second conductor film 13, and the first post wall 15.
  • the width of the horn radiator 17 is gradually increased from the base toward the opening (to the right in FIG. 2B).
  • the opening of the horn-type radiator 17 is slightly retracted from the end face of the first dielectric plate 11.
  • a third conductor film 22 is disposed on the upper surface of the second dielectric plate 21.
  • the planar shape of the third conductor film 22 is a rectangle. One side of this rectangle coincides with the opening of the horn radiator 17 (FIG. 2B).
  • the second conductor post 23 is arranged along three sides other than the side that coincides with the opening of the horn-type radiator 17.
  • FIG. 3A shows a cross-sectional view taken along one-dot chain line 3A-3A in FIGS. 2A and 2B
  • FIG. 3B shows a cross-sectional view taken along one-dot chain line 3B-3B in FIGS. 2A and 2B.
  • the second dielectric plate 21 is superimposed on the first dielectric plate 11.
  • a first conductor film 12 is disposed on the lower surface of the first dielectric plate 11.
  • a second conductor film 13 is disposed between the first dielectric plate 11 and the second dielectric plate 21.
  • a third conductor film 22 is disposed on the second dielectric plate 21.
  • the first conductor post 14 penetrates the first dielectric plate 11 in the thickness direction, and connects the first conductor film 12 and the second conductor film 13.
  • the second conductor post 23 penetrates the second dielectric plate 21 in the thickness direction, and connects the second conductor film 13 and the third conductor film 22.
  • a post wall waveguide 16 and a horn-type radiator 17 are defined between the first conductor film 12 and the second conductor film 13.
  • a first cavity 25 is defined between the second conductor film 13 and the third conductor film 22.
  • the opening of the horn-type radiator 17 and the opening of the first cavity 25 are located on the same virtual plane 30.
  • FIG. 4 shows the simulation result of the return loss of the horn antenna according to Example 1 in comparison with the return loss of the horn antenna according to the comparative example.
  • the horizontal axis of FIG. 4 represents the frequency in the unit “GHz”, and the vertical axis represents the return loss in the unit “dB”.
  • the solid line in FIG. 4 indicates the return loss of the horn antenna according to the first embodiment, and the broken line indicates the return loss of the horn antenna according to the comparative example.
  • FIG. 5A shows a planar shape and dimensions of a horn antenna according to Example 1 which is a simulation target.
  • the width of the post wall waveguide 16 is 2.0 mm.
  • the length of the horn-type radiator 17 is 2.2 mm, and the width of the opening is 3.4 mm.
  • the amount of protrusion from the opening of the horn-type radiator 17 to the end face of the first dielectric plate 11 is 0.2 mm.
  • the width of the first cavity 25 is 3.4 mm and the length is 0.6 mm.
  • the reflection suppression conductor posts 18 and 19 penetrate the first dielectric plate 11 in the thickness direction and have a diameter of 0.1 mm. The distance from the end of the first dielectric plate 11 to the center of the reflection suppressing conductor post 18 is 0.4 mm.
  • the two reflection suppression conductor posts 18 are arranged in a line-symmetrical position with respect to the central axis of the horn radiator 17, and the distance from the central axis to the center of the reflection suppression conductor post 18 is 1.2 mm.
  • the reflection suppression conductor post 19 is disposed on the central axis of the horn radiator 17, and the distance from the end face of the first dielectric plate 11 to the center of the reflection suppression conductor post 19 is 2.0 mm.
  • FIG. 5B shows a cross-sectional dimension of the horn antenna according to Example 1 which is a simulation target.
  • the first dielectric plate 11 includes a dielectric plate having a relative dielectric constant of 3.5 and a thickness of 0.084 mm, and a dielectric plate having a relative dielectric constant of 3.8 and a thickness of 0.164 mm stacked thereon.
  • the relative dielectric constant of the second dielectric plate 21 is 3.5 and the thickness thereof is 0.145 mm.
  • the thickness of the first conductor film 12, the second conductor film 13, the third conductor film 22, the first post wall 15 (FIG. 2B), and the second post wall 24 was set to 0 mm.
  • FIG. 5C shows a cross-sectional shape and dimensions of a horn antenna according to a comparative example.
  • the cavity layer 20 (FIG. 1A) is not disposed.
  • the planar shapes and dimensions of the post wall waveguide 16 and the horn radiator 17 in the radiator layer 10 are the planar shapes and dimensions of the post wall waveguide 16 and the horn radiator 17 (FIG. 5A) of the horn antenna according to the first embodiment. It is the same as the dimensions.
  • the reflection suppression conductor posts 18 and 19 are arranged.
  • the first dielectric plate 11 of the horn antenna according to the comparative example includes a dielectric plate having a relative dielectric constant of 3.5 and a thickness of 0.084 mm, a dielectric constant of a relative dielectric constant of 3.8 and a thickness of 0.164 mm in order from the bottom. It has a three-layer structure in which body plates and dielectric plates having a relative dielectric constant of 3.5 and a thickness of 0.145 mm are stacked.
  • the return loss of the horn antenna according to Example 1 shows a minimum value at two points with frequencies of about 60.5 GHz and 63.5 GHz.
  • the horn antenna according to the embodiment double resonates in the operating frequency band.
  • the return loss of the horn antenna according to the comparative example shows a minimum value only at one point where the frequency is about 61.5 GHz.
  • the bandwidth at which the return loss of the horn antenna according to the first embodiment is ⁇ 5 dB or less is about 5.5 GHz.
  • the bandwidth of the horn antenna according to the comparative example where the return loss is ⁇ 5 dB or less is about 3 GHz.
  • the horn-type radiator 17 and the first cavity 25 exhibit double resonance characteristics, so that the bandwidth can be increased as compared with the horn antenna according to the comparative example having no cavity. It is illustrated.
  • the reflection suppression conductor posts 18 and 19 are arranged in the horn radiator 17, but the arrangement of the reflection suppression conductor posts 18 and 19 is not an essential requirement.
  • the first dielectric plate 11 is composed of a plurality of layers having different relative dielectric constants. However, the relative dielectric constant may be uniform in the thickness direction.
  • the planar shape of the first cavity 25 (FIG. 1A) is rectangular. However, other shapes such as a square, a semicircular shape, and a semielliptical shape may be used. Even when the planar shape of the first cavity 25 is a shape other than a rectangle, the first cavity 25 has an opening that faces in the same direction as the opening of the horn radiator 17 (FIG. 1B). Provided.
  • the opening of the horn-type radiator 17 and the opening of the first cavity 25 are retracted from the end face of the first dielectric plate 11. You may make it correspond to the end surface of the body plate 11.
  • a general manufacturing method of a multilayer substrate including a plurality of insulating layers and a plurality of conductive layers can be applied.
  • a resin substrate such as glass epoxy can be used.
  • a copper foil can be used for the first conductor film 12, the second conductor film 13, and the third conductor film 22, for example.
  • the first conductor post 14 is formed, for example, by forming a via hole in the first dielectric plate 11 and then copper plating in the via hole.
  • the second conductor post 23 is formed by forming a via hole in the second dielectric plate 21 and then plating the inside of the via hole with copper.
  • Example 2 Next, a horn antenna according to the second embodiment will be described with reference to FIGS. 6A to 8. FIG. Hereinafter, differences from the horn antenna according to the first embodiment will be described, and description of common configurations will be omitted.
  • the configuration of the radiator layer of the horn antenna according to the second embodiment is the same as the configuration of the radiator layer 10 (FIG. 1B) of the horn antenna according to the first embodiment.
  • FIG. 6A is a perspective view of the cavity layer 20 of the horn antenna according to the second embodiment.
  • a second cavity 35 is disposed behind the first cavity 25.
  • the second cavity 35 includes a fourth conductor film 32 and a plurality of third conductor posts 33.
  • the fourth conductor film 32 is formed on the upper surface of the second dielectric plate 21.
  • the plurality of third conductor posts 33 penetrate the second dielectric plate 21 in the thickness direction, and connect the fourth conductor film 32 and the second conductor film 13 (FIG. 1B).
  • a plurality of third conductor posts 33 define a third post wall 34.
  • the second conductor film 13 (FIG. 1B) and the fourth conductor film 32 act as upper and lower conductive walls of the second cavity 35.
  • the third post wall 34 acts as a conductive wall on the side and rear of the second cavity 35.
  • FIG. 6B shows a plan sectional view of the cavity layer 20 of the horn antenna according to the second embodiment.
  • a second cavity 35 is disposed behind the first cavity 25.
  • the third post wall 34 forms conductive walls behind (on the left in FIG. 6B) and on the sides (upper and lower in FIG. 6B) the second cavity 35.
  • the second cavity 35 acts as a reflector for the electromagnetic wave radiated from the horn type radiator 17 (FIG. 1B).
  • FIG. 7 shows a simulation result of the directional characteristics of the horn antenna according to the second embodiment in comparison with the simulation results of the directional characteristics of the horn antenna according to the first embodiment.
  • the horizontal axis represents the elevation angle ⁇ in the unit “degree”, and the vertical axis represents the gain in the unit “dBi”.
  • a solid line and a broken line indicate directivity characteristics of the horn antenna according to the second embodiment and the first embodiment, respectively.
  • FIG. 8 shows a planar structure and dimensions of a horn antenna according to Example 2 to be simulated.
  • the planar shape, arrangement, and dimensions of the post wall waveguide 16, the horn-type radiator 17, the first cavity 25, and the reflection suppression conductor posts 18, 19 are the same as those of the horn antenna according to the first embodiment shown in FIG. 5A.
  • the distance from the end face of the first dielectric plate 11 to the second cavity 35 is 1.15 mm.
  • the length and width of the second cavity 35 are 0.6 mm and 2.9 mm, respectively.
  • the center in the width direction of the second cavity 35 coincides with the central axis of the horn radiator 17.
  • the gain in the direction of the elevation angle ⁇ of 0 ° is increased from about 4 dBi to about 5.5 dBi.
  • the gain in the endfire direction can be increased.
  • the surface wave propagating on the surface of the second dielectric plate 21 (FIG. 6A) can be suppressed.
  • FIG. 9A shows a schematic plan view of a connection portion between the high-frequency integrated circuit 40 and the post wall waveguide 16, and FIG. 9B shows a cross-sectional view taken along one-dot chain line 9B-9B in FIG. 9A.
  • a microstrip line 41 extends from the high-frequency integrated circuit 40 to the inside of the post wall waveguide 16 through the first conductor posts 14.
  • the microstrip line 41 is disposed inside the first dielectric plate 11.
  • the microstrip line 41 is connected to the first conductor film 12 through the fourth conductor post 42 at the tip thereof.
  • the electromagnetic wave propagated through the microstrip line 41 is converted into an electromagnetic wave propagated through the post wall waveguide 16 at the tip of the microstrip line 41.

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Abstract

　第１の誘電体板、エンドファイア方向を向くホーン型放射器が形成されている。第１の誘電体板に重ねられた第２の誘電体板に第１のキャビティが形成されている。第１のキャビティは、ホーン型放射器と部分的に重なる位置に配置され、ホーン型放射器と同一の方向を向く開口部を持ち、ホーン型放射器と電磁的に結合する。ホーン型放射器は、第１の誘電体板の上面及び下面に配置された第１、第２の導体膜と、第１のポスト壁とを含む。第１の誘電体板と第２の誘電体板との間に第２の導体膜が介在する。第１のキャビティは、第２の誘電体板の上に配置された第３の導体膜と、第２のポスト壁とを含む。広帯域化に適した構造を有するホーンアンテナが提供される。

Description

ホーンアンテナ
　本発明は、誘電体板に形成したホーンアンテナに関する。
　下記の特許文献１に、ポスト壁導波路を用いたアンテナが開示されている。このアンテナは、誘電体ブロックに形成されたポスト壁導波路と、ポスト壁導波路に連続するスラブ導波路とを含む。ポスト壁導波路は、誘電体板の両面に形成された導体箔と、導体箔を電気的に接続する複数の導体ポストとを含む。複数の導体ポストにより、ポスト壁と呼ばれる導電壁が形成される。ポスト壁導波路を伝搬した電磁波がスラブ導波路を通して空間に放出される。
　下記の特許文献２に、積層基板を用いたホーンアンテナ一体型ＭＭＩＣパッケージが開示されている。このホーンアンテナ一体型ＭＭＩＣパッケージは、放射電磁波の磁界面方向あるいは電界面方向のみに扇形にフレアするホーンアンテナと、ＭＭＩＣを収容するキャビティとを含む。積層基板を構成する複数の誘電体シートの一部分を切り取ることにより、ホーンアンテナの空洞部が形成される。キャビティは、ホーンアンテナの開口面積が小さい方の端部に配置され、ホーンアンテナの空洞部に連続する。ホーンアンテナの側壁部に複数の金属ビアが配置される。
特開２０１２－１７５６２４号公報 特開２０１３－２４７４９１号公報
　誘電体板を用いたホーンアンテナの広帯域化が望まれている。ところが、従来のホーンアンテナでは、誘電体板の厚さで決定される周波数帯域幅よりも広帯域化することが困難である。本発明の目的は、広帯域化に適した構造を有するホーンアンテナを提供することである。
　本発明の第１の観点によるホーンアンテナは、
　第１の誘電体板に形成され、エンドファイア方向を向くホーン型放射器と、
　前記第１の誘電体板に重ねられた第２の誘電体板に形成され、前記ホーン型放射器と部分的に重なる位置に配置され、前記ホーン型放射器と同一の方向を向く開口部を持ち、前記ホーン型放射器と電磁的に結合する第１のキャビティと
を有し、
　前記ホーン型放射器は、
　前記第１の誘電体板の上面及び下面に配置された第１の導体膜及び第２の導体膜と、
　前記第１の導体膜と前記第２の導体膜とを接続する複数の第１の導体ポストからなる第１のポスト壁と
を含み、
　前記第１の誘電体板と前記第２の誘電体板との間に前記第２の導体膜が介在し、
　前記第１のキャビティは、
　前記第２の誘電体板の上に配置された第３の導体膜と、
　前記第２の導体膜と前記第３の導体膜とを接続する複数の第２の導体ポストからなる第２のポスト壁と
を含む。
　本発明の第２の観点によるホーンアンテナでは、第１の観点によるホーンアンテナの構成に加えて、前記ホーン型放射器の動作周波数帯において、前記第１のキャビティと前記ホーン型放射器とが二重共振特性を示す。
　本発明の第３の観点によるホーンアンテナでは、第１及び第２のホーンアンテナの構成に加えて、前記ホーン型放射器の開口部と、前記第１のキャビティの開口部とが、同一の仮想平面上に配置されている。
　本発明の第４の観点によるホーンアンテナは、第１～第３のホーンアンテナの構成に加えて、さらに、前記第２の誘電体板に形成され、前記第１のキャビティの後方に配置され、反射器として動作する第２のキャビティを有する。
　第１の観点によるホーンアンテナにおいて、ホーン型放射器と第１のキャビティとが電磁的に結合することにより、動作周波数帯域幅を広げることができる。
　第２の観点によるホーンアンテナにおいて、第１のキャビティとホーン型放射器とが二重共振特性を示すことにより、広帯域化を図ることができる。
　第３の観点によるホーンアンテナにおいて、ホーン型放射器の開口部と、第１のキャビティの開口部とを同一の仮想平面に配置することにより、両者の電磁的な結合度を高めることができる。
　第４の観点によるホーンアンテナにおいて、第２のキャビティが反射器として動作することにより、ホーンアンテナの利得を高めることができる。
図１Ａ及び図１Ｂは、それぞれ実施例１によるホーンアンテナのキャビティ層及び放射器層の斜視図である。 図２Ａは、キャビティ層の平断面図であり、図２Ｂは、放射器層の平断面図である。 図３Ａは、図２Ａ及び図２Ｂの一点鎖線３Ａ－３Ａにおける断面図であり、図３Ｂは、図２Ａ及び図２Ｂの一点鎖線３Ｂ－３Ｂにおける断面図である。 図４は、実施例１によるホーンアンテナのリターンロスのシミュレーション結果を、比較例によるホーンアンテナのリターンロスと対比して示すグラフである。 図５Ａは、シミュレーション対象の実施例１によるホーンアンテナの平面形状及び寸法を示す図であり、図５Ｂは、シミュレーション対象の実施例１によるホーンアンテナの断面形状及び寸法を示す図であり、図５Ｃは、比較例によるホーンアンテナの断面寸法を示す図である。 図６Ａは、実施例２によるホーンアンテナのキャビティ層の斜視図であり、図６Ｂは、実施例２によるホーンアンテナのキャビティ層の平断面図である。 図７は、実施例２によるホーンアンテナの仰角方向の指向特性のシミュレーション結果を、実施例１によるホーンアンテナの指向特性のシミュレーション結果と対比して示すグラフである。 図８は、シミュレーション対象となる実施例２によるホーンアンテナの平面形状及び寸法を示す図である。 図９Ａは、高周波集積回路とポスト壁導波路との接続箇所の概略平面図であり、図９Ｂは、図９Ａの一点鎖線９Ｂ－９Ｂにおける断面図である。
　［実施例１］
　図１Ａ及び図１Ｂに、それぞれ実施例１によるホーンアンテナのキャビティ層２０及び放射器層１０の斜視図を示す。
　図１Ｂに示すように、放射器層１０は、第１の誘電体板１１、第１の誘電体板１１の下面に配置された第１の導体膜１２、及び第１の誘電体板１１の上面に配置された第２の導体膜１３を含む。第１の誘電体板１１を厚さ方向に貫通する複数の第１の導体ポスト１４が、第１の導体膜１２と第２の導体膜１３とを接続する。複数の第１の導体ポスト１４により、第１のポスト壁１５が形成される。
　第１の誘電体板１１内に、ポスト壁導波路１６及びホーン型放射器１７が形成されている。第１の導体膜１２及び第２の導体膜１３が、ポスト壁導波路１６及びホーン型放射器１７の上下の導電壁として作用し、第１のポスト壁１５が、ポスト壁導波路１６及びホーン型放射器１７の左右の導電壁として作用する。ポスト壁導波路１６がホーン型放射器１７に連続している。ホーン型放射器１７の開口部は、第１の誘電体板１１のエンドファイア方向（端面が向く方向）を向く。ポスト壁導波路１６を伝搬した電磁波が、ホーン型放射器１７を経由して空間に放射される。
　第１の誘電体板１１は、ホーン型放射器１７の開口部から、さらに前方に突出している。言い換えると、第１の導体膜１２、第２の導体膜１３、及び第１のポスト壁１５の端が、第１の誘電体板１１の端面から後退している。
　図１Ａに示すように、キャビティ層２０は、第２の誘電体板２１及び第３の導体膜２２を含む。第２の誘電体板２１は第１の誘電体板１１に重ねられている。第１の誘電体板１１と第２の誘電体板２１との間に第２の導体膜１３が介在する。第３の導体膜２２は、第２の誘電体板２１の上面に配置されている。第２の誘電体板２１を厚さ方向に貫通する複数の第２の導体ポスト２３が、第２の導体膜１３と第３の導体膜２２とを接続する。複数の第２の導体ポスト２３により、第２のポスト壁２４が形成される。
　第２の誘電体板２１内に第１のキャビティ２５が形成される。第２の導体膜１３及び第３の導体膜２２が、第１のキャビティ２５の上下の導電壁として作用し、第２のポスト壁２４が、第１のキャビティ２５の側方及び後方の導電壁として作用する。第１のキャビティ２５は、ホーン型放射器１７の開口部と同一の方向を向く開口部を有し、ホーン型放射器１７と電磁的に結合する。
　ホーン型放射器１７の開口部と、第１のキャビティ２５の開口部とは、第１の誘電体板１１の面内方向に関して同一の位置に配置されている。言い換えると、第１の導体膜１２、第２の導体膜１３、第３の導体膜２２、第１のポスト壁１５、及び第２のポスト壁２４の端が、ホーン型放射器１７の中心軸方向に関して同一の位置に配置されている。
　図２Ａに、キャビティ層２０の平断面図を示し、図２Ｂに、放射器層１０の平断面図を示す。
　図２Ｂに示すように、第１の誘電体板１１内に、複数の第１の導体ポスト１４が配置されている。第１の導体ポスト１４で構成される第１のポスト壁１５が、ポスト壁導波路１６及びホーン型放射器１７の幅を規定する導電壁として作用する。ポスト壁導波路１６の幅は一定であり、その一方の端部が、ホーン型放射器１７の基部に接続される。第１の導体膜１２、第２の導体膜１３、及び第１のポスト壁１５の端部によって、ホーン型放射器１７の開口部が画定される。ホーン型放射器１７の幅は、基部から開口部に向って（図２Ｂにおいて右に向って）徐々に広くなっている。ホーン型放射器１７の開口部は、第１の誘電体板１１の端面よりやや後退している。
　図２Ａに示すように、第２の誘電体板２１の上面に、第３の導体膜２２が配置されている。第３の導体膜２２の平面形状は長方形である。この長方形の１つの辺が、ホーン型放射器１７（図２Ｂ）の開口部に一致する。第３の導体膜２２の４辺のうち、ホーン型放射器１７の開口部に一致する辺以外の３辺に沿って、第２の導体ポスト２３が配置されている。
　図３Ａに、図２Ａ及び図２Ｂの一点鎖線３Ａ－３Ａにおける断面図を示し、図３Ｂに、図２Ａ及び図２Ｂの一点鎖線３Ｂ－３Ｂにおける断面図を示す。
　図３Ａ及び図３Ｂに示すように、第１の誘電体板１１の上に第２の誘電体板２１が重ねられている。第１の誘電体板１１の下面に第１の導体膜１２が配置されている。第１の誘電体板１１と第２の誘電体板２１との間に、第２の導体膜１３が配置されている。第２の誘電体板２１の上に、第３の導体膜２２が配置されている。第１の導体ポスト１４が第１の誘電体板１１を厚さ方向に貫通し、第１の導体膜１２と第２の導体膜１３とを接続する。第２の導体ポスト２３が第２の誘電体板２１を厚さ方向に貫通し、第２の導体膜１３と第３の導体膜２２とを接続する。
　第１の導体膜１２と第２の導体膜１３との間に、ポスト壁導波路１６及びホーン型放射器１７が画定される。第２の導体膜１３と第３の導体膜２２との間に、第１のキャビティ２５が画定される。ホーン型放射器１７の開口部と、第１のキャビティ２５の開口部とは、同一の仮想平面３０上に位置する。ホーン型放射器１７の開口部と、第１のキャビティ２５の開口部とを、同一の仮想平面３０上に配置することにより、ホーン型放射器１７と第１のキャビティ２５との電磁的な結合度を高めることができる。
　図４、及び図５Ａ～図５Ｃを参照して、上記実施例１によるホーンアンテナの優れた効果について説明する。
　図４に、実施例１によるホーンアンテナのリターンロスのシミュレーション結果を、比較例によるホーンアンテナのリターンロスと対比して示す。図４の横軸は周波数を単位「ＧＨｚ」で表し、縦軸はリターンロスを単位「ｄＢ」で表す。図４の実線が実施例１によるホーンアンテナのリターンロスを示し、破線が比較例によるホーンアンテナのリターンロスを示す。
　図５Ａに、シミュレーション対象である実施例１によるホーンアンテナの平面形状及び寸法を示す。ポスト壁導波路１６の幅は２．０ｍｍである。ホーン型放射器１７の長さは２．２ｍｍであり、開口部の幅は３．４ｍｍである。ホーン型放射器１７の開口部から第１の誘電体板１１の端面までの張り出し量は０．２ｍｍである。第１のキャビティ２５の幅は３．４ｍｍであり、長さは０．６ｍｍである。
　ホーン型放射器１７内に、２個の反射抑圧導体ポスト１８及び１個の反射抑圧導体ポスト１９を配置した。反射抑圧導体ポスト１８、１９は、第１の誘電体板１１を厚さ方向に貫通し、その直径は０．１ｍｍである。第１の誘電体板１１の端部から反射抑圧導体ポスト１８の中心までの距離は０．４ｍｍである。２個の反射抑圧導体ポスト１８は、ホーン型放射器１７の中心軸に関して線対称の位置に配置されており、中心軸から反射抑圧導体ポスト１８の中心までの距離は１．２ｍｍである。反射抑圧導体ポスト１９は、ホーン型放射器１７の中心軸上に配置されており、第１の誘電体板１１の端面から反射抑圧導体ポスト１９の中心までの距離は２．０ｍｍである。
　図５Ｂに、シミュレーション対象である実施例１によるホーンアンテナの断面寸法を示す。第１の誘電体板１１は、比誘電率３．５、厚さ０．０８４ｍｍの誘電体板と、その上に積み重ねられた比誘電率３．８、厚さ０．１６４ｍｍの誘電体板とからなる２層構造を有する。第２の誘電体板２１の比誘電率は３．５であり、その厚さは０．１４５ｍｍである。シミュレーションにおいて、第１の導体膜１２、第２の導体膜１３、第３の導体膜２２、第１のポスト壁１５（図２Ｂ）、及び第２のポスト壁２４の厚さは０ｍｍとした。
　図５Ｃに、比較例によるホーンアンテナの断面形状及び寸法を示す。比較例においては、キャビティ層２０（図１Ａ）が配置されていない。放射器層１０内のポスト壁導波路１６及びホーン型放射器１７の平面形状及び寸法は、実施例１によるホーンアンテナのポスト壁導波路１６及びホーン型放射器１７（図５Ａ）の平面形状及び寸法と同一である。比較例においても、反射抑圧導体ポスト１８、１９（図５Ａ）が配置されている。
　比較例によるホーンアンテナの第１の誘電体板１１は、下から順番に比誘電率３．５、厚さ０．０８４ｍｍの誘電体板、比誘電率３．８、厚さ０．１６４ｍｍの誘電体板、及び比誘電率３．５、厚さ０．１４５ｍｍの誘電体板が積み重ねられた３層構造を有する。
　図４に示したように、実施例１によるホーンアンテナのリターンロスは、周波数が約６０．５ＧＨｚ及び６３．５ＧＨｚの２点で極小値を示している。言い換えると、実施例によるホーンアンテナは、動作周波数帯において二重共振する。これに対し、比較例によるホーンアンテナのリターンロスは、周波数が約６１．５ＧＨｚの１点でのみ極小値を示している。
　実施例１によるホーンアンテナの、リターンロスが－５ｄＢ以下となる帯域幅は約５．５ＧＨｚである。これに対し、比較例によるホーンアンテナの、リターンロスが－５ｄＢ以下となる帯域幅は約３ＧＨｚである。このように、実施例１によるホーンアンテナにおいては、ホーン型放射器１７及び第１のキャビティ２５が二重共振特性を示すことにより、キャビティを有しない比較例によるホーンアンテナと比べて、広帯域化が図られている。
　シミュレーション対象のホーンアンテナにおいては、ホーン型放射器１７内に反射抑圧導体ポスト１８、１９を配置したが、反射抑圧導体ポスト１８、１９を配置することは必須の要件ではない。さらに、シミュレーション対象のホーンアンテナにおいては、第１の誘電体板１１を、比誘電率の異なる複数の層で構成したが、厚さ方向に関して均一な比誘電率としてもよい。
　上記実施例１では、第１のキャビティ２５（図１Ａ）の平面形状を長方形にしたが、その他の形状、例えば、正方形、半円形、半楕円形等にしてもよい。第１のキャビティ２５の平面形状を長方形以外の形状にした場合でも、第１のキャビティ２５には、ホーン型放射器１７（図１Ｂ）の開口部が向く方向と同一の方向を向く開口部が設けられる。
　上記実施例１では、ホーン型放射器１７の開口部及び第１のキャビティ２５の開口部を、第１の誘電体板１１の端面から後退させたが、これらの開口部を、第１の誘電体板１１の端面に一致させてもよい。
　上記実施例１によるホーンアンテナの製造には、複数の絶縁層と複数の導電層とを含む多層基板の一般的な製造方法を適用することができる。第１の誘電体板１１及び第２の誘電体板２１には、例えばガラスエポキシ等の樹脂基板を用いることができる。第１の導体膜１２、第２の導体膜１３、第３の導体膜２２には、例えば銅箔を用いることができる。第１の導体ポスト１４は、例えば第１の誘電体板１１にビアホールを形成した後、ビアホール内を銅めっきすることにより形成される。第２の導体ポスト２３も、同様に、第２の誘電体板２１にビアホールを形成した後、ビアホール内を銅めっきすることにより形成される。
　［実施例２］
　次に、図６Ａ～図８を参照して、実施例２によるホーンアンテナについて説明する。以下、実施例１によるホーンアンテナとの相違点について説明し、共通の構成については説明を省略する。実施例２によるホーンアンテナの放射器層の構成は、実施例１によるホーンアンテナの放射器層１０（図１Ｂ）の構成と同一である。
　図６Ａに、実施例２によるホーンアンテナのキャビティ層２０の斜視図を示す。実施例２においては、第１のキャビティ２５の後方に、第２のキャビティ３５が配置されている。第２のキャビティ３５は、第４の導体膜３２及び複数の第３の導体ポスト３３を含む。第４の導体膜３２は、第２の誘電体板２１の上面に形成されている。複数の第３の導体ポスト３３は、第２の誘電体板２１を厚さ方向に貫通し、第４の導体膜３２と第２の導体膜１３（図１Ｂ）とを接続する。複数の第３の導体ポスト３３によって第３のポスト壁３４が画定される。
　第２の導体膜１３（図１Ｂ）及び第４の導体膜３２が、第２のキャビティ３５の上下の導電壁として作用する。第３のポスト壁３４が、第２のキャビティ３５の側方及び後方の導電壁として作用する。
　図６Ｂに、実施例２によるホーンアンテナのキャビティ層２０の平断面図を示す。第１のキャビティ２５の後方に第２のキャビティ３５が配置されている。第３のポスト壁３４が、第２のキャビティ３５の後方（図６Ｂにおいて左側）及び側方（図６Ｂにおいて上側及び下側）の導電壁を形成する。第２のキャビティ３５は、ホーン型放射器１７（図１Ｂ）から放射される電磁波に対して反射器として作用する。
　図７に、実施例２によるホーンアンテナの仰角方向の指向特性のシミュレーション結果を、実施例１によるホーンアンテナの指向特性のシミュレーション結果と対比して示す。横軸は、仰角θを単位「度」で表し、縦軸は、利得を単位「ｄＢｉ」で表す。実線及び破線は、それぞれ実施例２及び実施例１によるホーンアンテナの指向特性を示す。
　図８に、シミュレーション対象となる実施例２によるホーンアンテナの平面構造及び寸法を示す。ポスト壁導波路１６、ホーン型放射器１７、第１のキャビティ２５、反射抑圧導体ポスト１８、１９の平面形状、配置及び寸法は、図５Ａに示した実施例１によるホーンアンテナと同一である。第１の誘電体板１１の端面から第２のキャビティ３５までの距離は１．１５ｍｍである。第２のキャビティ３５の長さ及び幅は、それぞれ０．６ｍｍ及び２．９ｍｍである。第２のキャビティ３５の幅方向の中心は、ホーン型放射器１７の中心軸と一致する。
　図７に示すように、第２のキャビティ３５を設けることにより、仰角θが０°の方向（エンドファイア方向）の利得が、約４ｄＢｉから約５．５ｄＢｉに増加している。このように、反射器として動作する第２のキャビティ３５を設けることにより、エンドファイア方向の利得を高めることができる。さらに、第２の誘電体板２１（図６Ａ）の表面を伝搬する表面波を抑制することができる。
　次に、図９Ａ及び図９Ｂを参照して、高周波集積回路４０とポスト壁導波路１６との接続構造について説明する。
　図９Ａに、高周波集積回路４０とポスト壁導波路１６との接続箇所の概略平面図を示し、図９Ｂに、図９Ａの一点鎖線９Ｂ－９Ｂにおける断面図を示す。高周波集積回路４０から、マイクロストリップ線路４１が、第１の導体ポスト１４の間を通ってポスト壁導波路１６の内部まで延びている。マイクロストリップ線路４１は、第１の誘電体板１１の内部に配置されている。マイクロストリップ線路４１は、その先端において、第４の導体ポスト４２を介して第１の導体膜１２に接続されている。マイクロストリップ線路４１を伝搬した電磁波が、マイクロストリップ線路４１の先端において、ポスト壁導波路１６を伝搬する電磁波に変換される。
　マイクロストリップ線路４１を伝搬する伝送モードから、ポスト壁導波路１６を伝搬する伝送モードに変換するために、マイクロストリップ線路とポスト壁導波路とを結合させる他の構造を採用することも可能である。
　各実施例は例示であり、異なる実施例で示した構成の部分的な置換または組み合わせが可能であることは言うまでもない。複数の実施例の同様の構成による同様の作用効果については実施例ごとには逐次言及しない。さらに、本発明は上述の実施例に制限されるものではない。例えば、種々の変更、改良、組み合わせ等が可能なことは当業者に自明であろう。
１０　放射器層
１１　第１の誘電体板
１２　第１の導体膜
１３　第２の導体膜
１４　第１の導体ポスト
１５　第１のポスト壁
１６　ポスト壁導波路
１７　ホーン型放射器
１８、１９　反射抑圧導体ポスト
２０　キャビティ層
２１　第２の誘電体板
２２　第３の導体膜
２３　第２の導体ポスト
２４　第２のポスト壁
２５　第１のキャビティ
３０　仮想平面
３２　第４の導体膜
３３　第３の導体ポスト
３４　第３のポスト壁
３５　第２のキャビティ
４０　高周波集積回路
４１　マイクロストリップ線路
４２　第４の導体ポスト
 

Claims (4)

  1. 　第１の誘電体板に形成され、エンドファイア方向を向くホーン型放射器と、
    　前記第１の誘電体板に重ねられた第２の誘電体板に形成され、前記ホーン型放射器と部分的に重なる位置に配置され、前記ホーン型放射器と同一の方向を向く開口部を持ち、前記ホーン型放射器と電磁的に結合する第１のキャビティと
    を有し、
    　前記ホーン型放射器は、
    　前記第１の誘電体板の上面及び下面に配置された第１の導体膜及び第２の導体膜と、
    　前記第１の導体膜と前記第２の導体膜とを接続する複数の第１の導体ポストからなる第１のポスト壁と
    を含み、
    　前記第１の誘電体板と前記第２の誘電体板との間に前記第２の導体膜が介在し、
    　前記第１のキャビティは、
    　前記第２の誘電体板の上に配置された第３の導体膜と、
    　前記第２の導体膜と前記第３の導体膜とを接続する複数の第２の導体ポストからなる第２のポスト壁と
    を含むホーンアンテナ。
  2. 　前記ホーン型放射器の動作周波数帯において、前記第１のキャビティと前記ホーン型放射器とが二重共振特性を示す請求項１に記載のホーンアンテナ。
  3. 　前記ホーン型放射器の開口部と、前記第１のキャビティの開口部とが、同一の仮想平面上に配置されている請求項１または２に記載のホーンアンテナ。
  4. 　さらに、前記第２の誘電体板に形成され、前記第１のキャビティの後方に配置され、反射器として動作する第２のキャビティを有する請求項１乃至３のいずれか１項に記載のホーンアンテナ。
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2020058002A (ja) * 2018-10-04 2020-04-09 日本特殊陶業株式会社 ホーンアンテナ
JP2020529798A (ja) * 2017-08-09 2020-10-08 ソニー株式会社 導波管アンテナ磁気電気的適合変換器
WO2022097490A1 (ja) * 2020-11-05 2022-05-12 ソニーセミコンダクタソリューションズ株式会社 ホーンアンテナ

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012175624A (ja) * 2011-02-24 2012-09-10 Amushisu:Kk ポスト壁導波路アンテナ及びアンテナモジュール
JP2013247491A (ja) * 2012-05-25 2013-12-09 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> ホーンアンテナ一体型ｍｍｉｃパッケージ及びアレーアンテナ
JP2014179935A (ja) * 2013-03-15 2014-09-25 Fujikura Ltd モード変換器

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012175624A (ja) * 2011-02-24 2012-09-10 Amushisu:Kk ポスト壁導波路アンテナ及びアンテナモジュール
JP2013247491A (ja) * 2012-05-25 2013-12-09 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> ホーンアンテナ一体型ｍｍｉｃパッケージ及びアレーアンテナ
JP2014179935A (ja) * 2013-03-15 2014-09-25 Fujikura Ltd モード変換器

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2020529798A (ja) * 2017-08-09 2020-10-08 ソニー株式会社 導波管アンテナ磁気電気的適合変換器
US11444379B2 (en) 2017-08-09 2022-09-13 Sony Group Corporation Waveguide antenna magnetoelectric matching transition
JP2020058002A (ja) * 2018-10-04 2020-04-09 日本特殊陶業株式会社 ホーンアンテナ
JP7220540B2 (ja) 2018-10-04 2023-02-10 日本特殊陶業株式会社 ホーンアンテナ
WO2022097490A1 (ja) * 2020-11-05 2022-05-12 ソニーセミコンダクタソリューションズ株式会社 ホーンアンテナ

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