WO2016052701A1 - 緩衝器 - Google Patents

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WO2016052701A1
WO2016052701A1 PCT/JP2015/077941 JP2015077941W WO2016052701A1 WO 2016052701 A1 WO2016052701 A1 WO 2016052701A1 JP 2015077941 W JP2015077941 W JP 2015077941W WO 2016052701 A1 WO2016052701 A1 WO 2016052701A1
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WO
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valve
leaf
leaf valve
piston
passage
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Application number
PCT/JP2015/077941
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
功 黒岩
Original Assignee
Ｋｙｂ株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
    • F16F9/32—Details
    • F16F9/34—Special valve constructions; Shape or construction of throttling passages
    • F16F9/348—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body

Definitions

  • the present invention relates to a shock absorber.
  • a shock absorber As a shock absorber, a cylindrical cylinder, a piston as a valve disk inserted in the cylinder so as to be movable in the axial direction, a rod connected to the piston and extending at one end outside the cylinder, and a piston are partitioned. Some include two chambers filled with hydraulic oil, a passage communicating these chambers, and a leaf valve that is stacked on the piston in a state where deflection on the outer peripheral side is allowed. The leaf valve opens and closes the passage by allowing the outer peripheral side of the leaf valve to be seated on a seat formed on the piston. When such a shock absorber expands and contracts, a leaf valve provides resistance to the flow of fluid that passes through the passage and passes between the chambers, creating a pressure difference between the two chambers and generating a damping force.
  • a damping characteristic in which a damping force rises relatively large when the piston speed is in a low speed region (such as a shock absorber) It is preferable to realize a characteristic of the damping force generated with respect to the piston speed. Therefore, the bending rigidity of the leaf valve is set so as not to open in the low speed region, and a restriction is provided on the leaf valve itself or the seat. By doing so, the shock absorber generates a damping force due to resistance when the fluid passes through the throttle until the leaf valve is opened (for example, JP2003-42213A, JPH11-294515A).
  • shock absorber there is a shock absorber that is opened and closed with a check valve so that the attenuation characteristic in the low speed region can be set independently in the extension stroke and the compression stroke (for example, JP2010-112464A).
  • the shock absorber disclosed in FIG. 1 of JP2010-112464A includes a piston as a valve disk that partitions the upper chamber and the lower chamber.
  • the piston is formed with an expansion side port and a pressure side port of a passage communicating the upper chamber and the lower chamber.
  • the extension-side laminated leaf valve laminated on the lower side of the piston opens and closes the extension-side port
  • the pressure-side laminated leaf valve laminated on the upper side of the piston opens and closes the pressure-side port.
  • the extension side laminated leaf valve is composed of a plurality of extension side leaf valves
  • the pressure side laminated leaf valve is constituted of a plurality of pressure side leaf valves.
  • the first pressure side leaf valve from the piston side has an arc-shaped cut, and the inside of this cut is a valve body (check valve).
  • the second pressure side leaf valve is formed with a throttle that can be opened and closed by the valve body and communicated with the pressure side port. This aperture is set to always communicate with the upper chamber. Then, the valve body is bent toward the piston side in the expansion stroke of the shock absorber, and is separated from the second pressure side leaf valve to open the throttle.
  • annular plate including an annular outer ring and a valve body (check valve) protruding from the outer ring to the inner peripheral side is interposed between the first extension leaf valve and the piston from the piston side.
  • first leaf-side leaf valve is formed with a throttle that can be opened and closed by the valve body and communicated with the stretching-side port. This aperture is set to always communicate with the lower chamber. Then, the valve body is bent toward the piston side in the compression stroke of the shock absorber and is separated from the first extension side leaf valve to open the throttle.
  • the throttling is effective only in one of the expansion process and the compression process, so that the attenuation characteristic in the low speed region can be set independently in the expansion process and the compression process.
  • the following problems can occur in the above configuration.
  • the valve body is formed as an inner portion of the cut or a portion protruding to the inner peripheral side of the annular plate, and the shock absorber opens and closes one throttle with one valve body.
  • the throttle and the valve body are displaced in the circumferential direction, the throttle is always in communication and works in both the expansion process and the compression process. For this reason, it is necessary to position the valve body (check valve) in the rotational direction so that the valve body does not deviate from the throttle. Therefore, when the diaphragm is applied only in one of the expansion process and the compression process using the conventional configuration, positioning in the rotational direction is required, and the assembling property is deteriorated.
  • the passage is formed by an independent port structure that is individually surrounded by the seat, that is, the seat is an arc-shaped outer seat portion, and the piston is centered on both sides of the outer seat portion in the circumferential direction.
  • a pair of intermediate sheet portions extending in the same direction, one outlet of the extension side port and the compression side port is provided inside the seat, and the other inlet of the extension side port and the compression side port is provided outside the seat. If the valve body overlaps the intermediate seat portion, the valve cannot be opened. Therefore, the width of the valve body is limited and the valve body cannot be enlarged. If the deformation of the valve body is large, stress concentrates on the deformed portion, so that the durability of the valve body may be lowered depending on the flow rate of the fluid passing through the throttle.
  • the first and second problems described above are not limited to the case where the valve disc is a piston.
  • the first and second problems described above may also occur in a shock absorber that has only one of the throttle that works in the expansion stroke and the throttle that works in the compression stroke.
  • the object of the present invention is to solve the above first and second problems, and even if the throttle for generating the damping force in the low speed region is effective only in one of the extension process and the compression process with the check valve, It is an object of the present invention to provide a shock absorber that can improve adherability and improve the durability of a check valve.
  • the shock absorber includes a valve disk that defines two chambers, a passage that is formed in the valve disk and communicates with the two chambers, and is stacked on the valve disk to open and close the passage.
  • a first leaf valve in which a hole communicating with the first leaf valve is formed, an annular ring provided on the back side of the first leaf valve surrounding the space communicating with the hole, and stacked on the back side of the first leaf valve and seated on the ring
  • a second leaf valve a notch that is formed in the ring or the second leaf valve and communicates between the inner peripheral side and the outer peripheral side of the ring, a throttle provided in a branch passage that passes through the hole, the space, and the notch, And a check valve provided on the circumferential side for opening and closing the hole.
  • FIG. 1 is a front view showing a main part of a shock absorber according to an embodiment of the present invention, partially cut away.
  • FIG. 2 is an enlarged plan view showing the piston of the shock absorber according to the embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 is an enlarged bottom view showing the piston of the shock absorber according to the embodiment of the present invention.
  • FIG. 4 is an enlarged view of a part of FIG.
  • FIG. 5 is an enlarged view of another part of FIG.
  • FIG. 6 is an exploded plan view of the expansion side valve body of the shock absorber according to the embodiment of the present invention.
  • FIG. 7 is an exploded plan view of the pressure side valve body of the shock absorber according to the embodiment of the present invention.
  • FIG. 8 is a plan view showing a modified example of the first leaf valve in the shock absorber according to the embodiment of the present invention.
  • a shock absorber D includes a piston (valve disk) 1 that defines an extension side chamber L ⁇ b> 1 and a compression side chamber L ⁇ b> 2 (two chambers), and a piston 1.
  • the passages 2A and 2B are formed to communicate with the extension side chamber L1 and the compression side chamber L2, and the holes 40a and 50a are formed to be stacked on the piston 1 to open and close the passages 2A and 2B and communicate with the passages 2A and 2B.
  • One leaf valve 40, 50, annular rings 43, 53 provided on the back side of the first leaf valve 40, 50 and surrounding the spaces SA, SB communicating with the holes 40 a, 50 a, and the first leaf valves 40, 50 Second leaf valves 41, 51 stacked on the back side and seated on the rings 43, 53, and notches 41a formed on the second leaf valves 41, 51 to communicate the inner peripheral side and the outer peripheral side of the rings 43, 53. , 51a,
  • the check valves 9A and 9B provided on the inner peripheral sides of the rings 43 and 53 for opening and closing the holes 40a and 50a, and the throttles provided in the branch passages 20 and 21 passing through the spaces 40a and 50a, the spaces SA and SB, and the notches 41a and 51a. And.
  • the shock absorber D is interposed between the vehicle body and the wheel of the automobile and used for damping the vehicle body.
  • the shock absorber D includes a cylindrical cylinder C, a piston 1 slidably inserted into the cylinder C, one end connected to the piston 1 and the other end of the cylinder C.
  • a rod 6 extending outward and a free piston 7 slidably inserted on the opposite side of the cylinder C are provided.
  • two chambers (L1, L2) defined by the piston 1 and filled with hydraulic oil are formed in the cylinder C.
  • a chamber (L2) on the piston 1 side and a free chamber 7 defined by a chamber (L2) are formed to enclose gas.
  • the chamber on the rod 6 side which is the upper side in FIG. 1 is referred to as the expansion side chamber L1
  • the shock absorber D is set upright so that the cylinder C is connected to the wheel side and the other end of the rod 6 protruding from the cylinder C is connected to the vehicle body side.
  • the rod 6 enters and exits the cylinder C and the shock absorber D expands and contracts.
  • the change in the cylinder volume corresponding to the rod protruding and retracting volume when the shock absorber D expands and contracts is compensated by the expansion and contraction of the air chamber G accompanying the movement of the free piston 7, and the shock absorber D is set to a single cylinder type. .
  • the configuration of the shock absorber D is not limited to the above, and can be changed as appropriate.
  • the shock absorber D may be set upside down so that the cylinder C is connected to the vehicle body side and the rod 6 is connected to the wheel side.
  • an outer cylinder is provided on the outer periphery of the cylinder C so that the shock absorber D is set to a double cylinder type, and hydraulic oil and gas are sealed in a reservoir formed between the cylinder C and the outer cylinder, and the rod extends and retracts in the reservoir.
  • a change in the cylinder volume corresponding to the volume may be compensated.
  • the reservoir and the pressure side chamber L2 may be defined by the valve disk according to the present invention.
  • the hydraulic oil is used for generating the damping force, but a liquid or gas other than the hydraulic oil may be used.
  • the piston 1 slidably inserted into the cylinder C is the valve disk according to the present invention, and defines the two chambers of the expansion side chamber L1 and the compression side chamber L2 as described above. .
  • the piston 1 is formed in an annular shape having a center hole 10 (FIGS. 2 and 3) that allows the rod 6 to be inserted. And the piston 1 is hold
  • the piston 1 is formed with passages 2A and 2B penetrating the piston 1 in the axial direction.
  • passages 2A and 2B There are two types of passages 2A and 2B: a passage 2A that opens in the expansion stroke and a passage 2B that opens in the compression stroke.
  • the former is called the extension side channel
  • the latter is called the compression side channel
  • the valve bodies 4 and 5 the valve body 4 that opens and closes the expansion side passage 2 ⁇ / b> A is referred to as an expansion side valve body 4, and the valve body 5 that opens and closes the pressure side passage 2 ⁇ / b> B is referred to as a pressure side valve body 5.
  • the stretch-side passage 2A and the compression-side passage 2B are formed three by three alternately in the circumferential direction.
  • island portions 11 protrude from the central axis X side of the piston 1 toward the outer peripheral side.
  • a sheet 3 ⁇ / b> A that surrounds the outlet 12 of the extension side passage 2 ⁇ / b> A and a boss portion 8 ⁇ / b> A provided inside the sheet 3 ⁇ / b> A are formed at the lower part of the piston 1.
  • a seat 3B that surrounds the outlet 15 of the pressure side passage 2B and a boss portion 8B provided inside the seat 3B are formed on the upper portion of the piston 1.
  • the sheet 3A surrounding the outlet of the extension side passage 2A is called an extension side sheet 3A
  • the sheet 3B surrounding the outlet of the compression side passage 2B is called a compression side sheet 3B.
  • the pressure side sheet 3B and the boss 8B formed on the upper part of the piston 1 protrude upward.
  • the extension side sheet 3A and the boss 8A formed at the lower part of the piston 1 protrude downward.
  • the island part 11 protrudes up and down.
  • the pressure side sheet 3 ⁇ / b> B, the boss 8 ⁇ / b> B, and the top of the island 11 that protrude upward are arranged on the same plane orthogonal to the central axis X of the piston 1.
  • the extended side sheet 3 ⁇ / b> A, the boss 8 ⁇ / b> A, and the top of the island 11 that protrude downward are arranged on the same plane orthogonal to the central axis X of the piston 1.
  • these top portions are set so as not to give initial deflection to the extension side valve body 4 and the pressure side valve body 5 stacked on the piston 1.
  • an outer sheet portion 30 described later disposed on the outer peripheral side of the piston 1 protrudes from the boss portions 8A and 8B, and is formed on both or one side of the stretch side valve body 4 and the pressure side valve body 5.
  • An initial deflection may be provided.
  • each of the compression side sheet 3 ⁇ / b> B and the extension side sheet 3 ⁇ / b> A formed above and below the piston 1 includes three arcuate outer sheet portions 30 and six linear intermediate sheet portions. 31 and the linear inner sheet
  • the intermediate sheet portion 31 extends from both circumferential ends of each outer sheet portion 30 toward the central axis X of the piston 1.
  • the inner sheet portion 32 extends from the end on the central axis X side of each intermediate sheet portion 31 to the opposite side in the circumferential direction from the outer sheet portion 30 and connects adjacent intermediate sheet portions 31.
  • each of the compression side sheet 3B and the extension side sheet 3A has a shape like a closed ring.
  • the outlet 12 of the extension side passage 2A opens to a window 14 formed from the periphery of the boss portion 8A and the island portion 11 protruding into the extension side passage 2A to the inner peripheral end of the extension side sheet 3A.
  • the extension side valve body 4 closes the window 14, and thereby the extension side passage 2A is closed.
  • the area of the portion of the expansion side valve body 4 facing the window 14 becomes the pressure receiving area of the expansion side valve body 4, and the expansion side valve body 4 receives the pressure of the expansion side chamber L1 and opens the expansion side passage 2A.
  • the inlet 13 of the pressure side passage 2B is not blocked by the extension side valve element 4 even when the extension side valve element 4 is seated on the extension side seat 3A, and is always in communication with the compression side chamber L2.
  • the outlet 15 of the pressure side passage 2B opens to a window 17 formed from the periphery of the boss portion 8B and the island portion 11 protruding into the pressure side passage 2B to the inner peripheral end of the pressure side sheet 3B.
  • the window 17 is closed by the pressure-side valve body 5, thereby closing the pressure-side passage 2A.
  • the area of the portion of the pressure side valve body 5 facing the window 17 becomes the pressure receiving area of the pressure side valve body 5, and the pressure side valve body 5 receives the pressure of the pressure side chamber L2 and opens the pressure side passage 2B.
  • the inlet 16 of the extension side passage 2A is not blocked by the pressure side valve body 5, and is always in communication with the extension side chamber L1.
  • the inlet 16 and the outlet 12 of the expansion side passage 2A are opposed to the upper and lower sides of the piston 1, and similarly, the outlet 15 and the inlet 13 of the compression side passage 2B are opposed to the upper and lower sides of the piston 1.
  • each of the inner sheet portion 32 of the stretch side sheet 3A and the inner sheet portion 32 of the compression side sheet 3B has a linear shape.
  • the inner sheet portion 32 is provided along the straight line y on a straight line y connecting the ends of the intermediate sheet portions 31 disposed on both sides of the inner sheet portion 32 on the central axis X side.
  • extension side passage 2A can be extended to the outer end of the inner sheet portion 32 of the compression side sheet 3B, and the compression side passage 2B can be extended to the outer end of the inner sheet portion 32 of the extension side sheet 3B.
  • the flow passage areas of the extension side passage 2A and the pressure side passage 2B can be increased.
  • Each of the boss portion 8A provided inside the stretch side sheet 3A and the boss portion 8B provided inside the compression side sheet 3B is formed in an annular shape so as to surround the center hole 10 of the piston 1.
  • the boss portions 8A and 8B are formed so that the width of the boss portions 8A and 8B, that is, the width from the inner peripheral end to the outer peripheral end is partially narrowed or widened.
  • the outer peripheral shape of the boss portions 8A and 8B is formed in a substantially triangular shape with rounded corners.
  • the rounded apex portion faces the outer sheet portion 30, and the linear side portion faces the inner sheet portion 32. Since the center hole 10 of the piston 1 has a perfect circle according to the outer peripheral shape of the mounting portion 60 of the rod 6, the width of the portion a facing the outer sheet portion 30 in the boss portions 8A and 8B is set to the inner sheet portion. It is wider than the width of the portion b facing 32.
  • the extension side passage 2A, the compression side passage 2B, the outer sheet portion 30 and the inner sheet portion 32 of the extension side sheet 3A, and the outer sheet portion 30 and the inner sheet portion 32 of the compression side sheet 3B are made to have an n-gonal shape with rounded corners, and the curved apex portion is opposed to the outer sheet portion 30 to form a linear shape.
  • a total of six island portions 11 projecting into the extension side passage 2A and the pressure side passage 2B are arranged on the same circumference and are alternately arranged with the intermediate sheet portions 31.
  • the upper part of each island part 11 supports the pressure side valve body 5 laminated on the upper side of the piston 1, and the pressure side valve body 5 is prevented from being broken by back pressure.
  • the lower part of each island part 11 supports the extension side valve body 4 laminated on the lower side of the piston 1, and the extension side valve body 4 is prevented from being broken by back pressure.
  • the extension side valve element 4 is provided on the first leaf valve 40 which is seated on and away from the extension side seat 3 ⁇ / b> A of the piston 1, and on the back side (the anti-piston 1 side) of the first leaf valve 40.
  • a laminated leaf valve V1 including a laminated second leaf valve 41 and a plurality of normal leaf valves 42a, 42b, 42c laminated in order on the back side of the second leaf valve 41 is provided.
  • the first leaf valve 40 has a hole 40a
  • the second leaf valve 41 has a notch 41a.
  • An annular ring 43 is provided between the outer periphery of the first leaf valve 40 and the outer periphery of the second leaf valve 41.
  • An annular spacer 44 is provided on the inner peripheral side of the ring 43 (between the inner peripheral portion of the first leaf valve 40 and the inner peripheral portion of the second leaf valve 41).
  • a check valve 9 ⁇ / b> A is provided between the inner peripheral surface of the ring 43 and the outer peripheral surface of the spacer 44.
  • annular spacer 45 is stacked on the lower side of the extension side valve body 4 in FIG.
  • the extension side valve body 4 is fixed by sandwiching the inner peripheral side between the spacer 45 and the boss portion 8A.
  • the expansion side valve body 4 opens the expansion side channel
  • the expansion side valve body 4 closes the expansion side passage 2A, and the first leaf valve 40 is maintained in a state of being seated on the expansion side seat 3A.
  • the first leaf valve 40 is formed with four arc-shaped holes 40a penetrating its thickness. Four of these holes 40a are arranged side by side on the same circumference. And when the 1st leaf valve 40 is piled up on piston 1, all of hole 40a opposes the inner side of extension side sheet 3A.
  • each hole 40a When the number of holes 40a is reduced, each hole 40a can be enlarged. However, when the first leaf valve 40 is bent, stress tends to concentrate between the holes 40a and 40a, and the durability of the first leaf valve 40 tends to be reduced. Conversely, when the number of holes 40a is increased, each hole 40a becomes smaller. However, since the stress can be dispersed when the first leaf valve 40 is bent, the durability of the first leaf valve 40 can be enhanced. For this reason, when the hole 40a is not used as an aperture as in the present embodiment, four holes 40a are formed to increase the opening amount of the hole 40a and ensure the durability of the first leaf valve 40. It is preferable to do. However, the number, shape, and size of the holes 40a are not limited to the above, and can be arbitrarily changed.
  • the boss portion 8A has a triangular shape with rounded corners, the area where the boss portion 8A and the hole 40a overlap is reduced. Therefore, the opening area of the hole 40a can be increased as much as possible.
  • the ring 43 provided between the outer peripheral part of the first leaf valve 40 and the outer peripheral part of the second leaf valve 41 is fixed to the outer peripheral part on the back side of the first leaf valve 40.
  • the ring 43 and the first leaf valve 40 may be fixed by any method such as adhesion, welding, and integral formation.
  • the ring 43 may not be moved from a predetermined position of the first leaf valve 40.
  • the spacer 44 provided between the inner peripheral portion of the first leaf valve 40 and the inner peripheral portion of the second leaf valve 41 is sandwiched and fixed between the spacer 45 and the boss portion 8A.
  • the outer diameter of the spacer 44 is smaller than the inner diameter of the ring 43.
  • the first leaf valve 40 and the second leaf valve 41 are separated from each other by the ring 43 and the spacer 44, and a space SA for accommodating the check valve 9 ⁇ / b> A is formed on the inner peripheral side of the ring 43.
  • the inner diameter of the ring 43 is larger than the diameter of a circle connecting the outer peripheral ends of the holes 40 a of the first leaf valve 40. Therefore, the hole 40a communicates with the space SA.
  • the thickness of the ring 43 is equal to the thickness of the spacer 44, and initial deflection is not given to the leaf valves 42a, 42b, 42c in the lower side in FIG.
  • the ring 43 may be thicker than the spacer 44, and initial deflection may be applied to the leaf valves 42a, 42b, 42c below the second leaf valve 41.
  • the inner peripheral portion thereof is stacked on the spacer 44 and the outer peripheral portion is seated on the ring 43.
  • the second leaf valve 41 is formed with four notches 41a from the outer peripheral end toward the center.
  • the notch 41 a has a length that traverses the ring 43 in the radial direction, and includes a space SA formed on the inner peripheral side of the ring 43 and a pressure side chamber L ⁇ b> 2 formed on the outer peripheral side of the ring 43. Communicate.
  • the space SA can communicate with the extension-side passage 2A through the hole 40a and the window 14. Therefore, the hydraulic oil in the extension side passage 2A can move to the compression side chamber L2 through the branch passage 20 passing through the hole 40a, the space SA, and the notch 41a.
  • the leaf valve 42a stacked on the back side of the second leaf valve 41 has substantially the same outer diameter as that of the second leaf valve 41, and closes the lower side of the notch 41a.
  • the notch 41a is formed with a narrow width (for example, as shown in FIG. 6, the width of the notch 41a is narrower than the width of the hole 40a and the space SA) and functions as a stop. To do. That is, a known orifice is formed by the notch 41a.
  • the notch 41a which connects the inner peripheral side and outer peripheral side of the ring 43 may be provided in the ring 43, and the position of the notch 41a and the shape of the notch 41a are as long as the space SA and the pressure side chamber L2 can communicate with each other. In, it can be arbitrarily changed.
  • the notch 41a functions as a throttle, but the position of the throttle can be arbitrarily changed as long as it is in the middle of the branch passage 20.
  • the check valve 9 ⁇ / b> A provided on the inner peripheral side of the ring 43 includes an annular valve portion 90 that is in sliding contact with the outer peripheral surface of the spacer 44, and a plurality of urges that urge the valve portion 90 in a direction in which the valve portion 90 is pressed against the first leaf valve 40.
  • the valve part 90 is thinner than the ring 43 and the spacer 44, and can move up and down in FIG.
  • the valve portion 90 closes all the holes 40a when pressed against the first leaf valve 40 by the urging force of the urging portion 91.
  • the urging portion 91 extends radially from the outer periphery of the valve portion 90.
  • the base end of the urging portion 91 rises obliquely from the outer periphery of the valve portion 90 toward the second leaf valve 41, and the end of the urging portion 91 is bent toward the first leaf valve 40 side.
  • the check valve 9A has elasticity, and by changing or returning the inclination angle of the urging portion 91, the check valve 9A is allowed to move up and down and opens and closes the hole 40a.
  • the check valve 9A moves the valve portion 90 downward in FIG. 4 to open the hole 40a and allows the hydraulic oil to flow from the hole 40a toward the space SA. For this reason, in the extension stroke of the shock absorber D, the check valve 9A does not open the hole 40a even if the first leaf valve 40 is seated on the extension side seat 3A until the valve opening pressure of the extension side valve body 4 is reached.
  • the hydraulic fluid in the expansion side passage 2A opens, passes through the branch passage 20 in the order of the hole 40a, the space SA, and the notch 41a, and moves to the compression side chamber L2.
  • the check valve 9A closes the hole 40a, so that the communication of the branch passage 20 is blocked.
  • path 20 by the notch 41a functions as a one-effect aperture
  • the shock absorber D can generate a damping force due to the resistance of the throttle (notch 41a) until the extension side valve body 4 is opened.
  • the deformation amount of the check valve 9A is regulated by the second leaf valve 41. Therefore, when the valve portion 90 comes into contact with the second leaf valve 41, the opening amount of the check valve 9A is maximized.
  • the deformation amount of the check valve 9A is regulated by the second leaf valve 41, the deformation amount of the check valve 9A can be prevented from becoming excessive, and the durability of the check valve 9A can be improved.
  • the size of the check valve 9A is not restricted by the seat shape of the extension side seat 3A, and the check valve 9A can be enlarged. Therefore, the deformation amount of the check valve 9A can be prevented from becoming excessive, and the durability of the check valve 9A can be improved.
  • the pressure side valve body 5 is laminated on the first leaf valve 50 that is separated from and seated on the pressure side seat 3 ⁇ / b> B of the piston 1, and on the back side (the anti-piston 1 side) of the first leaf valve 50.
  • a laminated leaf valve V2 including a second leaf valve 51 and a plurality of normal leaf valves 52a, 52b, 52c laminated in order on the back side of the second leaf valve 51.
  • the first leaf valve 50 has a hole 50a, and the second leaf valve 51 has a notch 51a.
  • An annular ring 53 is provided between the outer periphery of the first leaf valve 50 and the outer periphery of the second leaf valve 51.
  • a check valve 9 ⁇ / b> B is provided on the inner peripheral side of the ring 53.
  • annular spacer 54 is laminated on the upper side of the pressure side valve body 5 in FIG.
  • the pressure side valve body 5 is fixed by sandwiching the inner peripheral side between the spacer 54 and the boss portion 8B. And the pressure side valve body 5 opens the pressure side channel
  • the pressure side valve body 5 closes the pressure side passage 2B, and the first leaf valve 50 is maintained in a seated state on the pressure side seat 3B.
  • the first leaf valve 50 is formed with four arc-shaped holes 50 a penetrating the wall thickness, similarly to the first leaf valve 40. Four of these holes 50a are arranged side by side on the same circumference. When the first leaf valve 50 is overlapped with the piston 1, all of the holes 50a face the inside of the compression side seat 3B.
  • each hole 50a When the number of holes 50a is reduced, each hole 50a can be enlarged. However, when the first leaf valve 50 is bent, stress tends to concentrate between the holes 50a and 50a, and the durability of the first leaf valve 50 tends to be reduced. Conversely, when the number of holes 50a is increased, each hole 50a becomes smaller. However, since the stress can be dispersed when the first leaf valve 50 is bent, the durability of the first leaf valve 50 can be enhanced. Therefore, when the hole 50a is not used as an aperture as in this embodiment, the durability of the first leaf valve 50 is ensured while forming the four holes 50a to increase the opening amount of the holes 50a. It is preferable to do. However, the number, shape, and size of the holes 50a are not limited to the above and can be arbitrarily changed.
  • the shape of the boss portion 8B is a triangular shape with rounded corners, the area where the boss portion 8B and the hole 50a overlap is reduced. Therefore, the opening area of the hole 50a can be increased as much as possible.
  • the ring 53 provided between the outer peripheral part of the first leaf valve 50 and the outer peripheral part of the second leaf valve 51 is fixed to the outer peripheral part on the back side of the first leaf valve 50.
  • the ring 53 and the first leaf valve 50 may be fixed by any method such as adhesion, contact, and integral formation.
  • the ring 53 may not be moved from a predetermined position of the first leaf valve 50.
  • the first leaf valve 50 and the second leaf valve 51 are separated by the ring 53, and a space SB for accommodating the check valve 9B is formed on the inner peripheral side of the ring 53.
  • the inner diameter of the ring 53 is larger than the diameter of a circle connecting the outer peripheral ends of the holes 50 a of the first leaf valve 50. Therefore, the hole 50a communicates with the space SB.
  • the outer peripheral portion is seated on the ring 53.
  • the second leaf valve 51 is formed with four notches 51a from the outer peripheral end toward the center.
  • the notch 51 a has a length that traverses the ring 53 in the radial direction, and includes a space SB formed on the inner peripheral side of the ring 53 and an extension side chamber L ⁇ b> 1 formed on the outer peripheral side of the ring 53. Communicate.
  • the space SB can communicate with the pressure side passage 2B through the hole 50a and the window 17. Therefore, the hydraulic oil in the pressure side passage 2B can move to the extension side chamber L1 through the branch passage 21 passing through the hole 50a, the space SB, and the notch 51a.
  • the leaf valve 52a stacked on the back side of the second leaf valve 51 has an outer diameter substantially the same as the outer diameter of the second leaf valve 51, and closes the upper side of the notch 51a.
  • the notch 51a is formed with a narrow width (for example, as shown in FIG. 7, the width of the notch 51a is narrower than the width of the hole 50a and the space SB) and functions as a stop. To do. That is, a known orifice is formed by the notch 51a.
  • the notch 51a that connects the inner peripheral side and the outer peripheral side of the ring 53 may be provided in the ring 53, and the position of the notch 51a and the shape of the notch 51a are as long as the space SB and the extension side chamber L1 can communicate with each other. In, it can be arbitrarily changed.
  • the notch 51 a functions as a throttle, but the position of the throttle can be arbitrarily changed as long as it is in the middle of the branch passage 21.
  • the check valve 9 ⁇ / b> B provided on the inner peripheral side of the ring 53 is formed by a small-diameter leaf valve whose outer diameter is smaller than the inner diameter of the ring 53 and whose thickness is thinner than that of the ring 53.
  • An intermediate spacer 55 is stacked on the upper side of the check valve 9B in FIG.
  • the check valve 9B is fixed by sandwiching the inner peripheral side between the intermediate spacer 55 and the boss portion 8B in a state in which the outer peripheral side of the check valve 9B is allowed to bend.
  • the check valve 9B closes all the holes 50a.
  • the total thickness of the check valve 9B and the intermediate spacer 55 is equal to the thickness of the ring 53, and the initial deflection of the leaf valves 52a, 52b, and 52c in FIG. Is not given.
  • the ring 53 may be thicker than the total thickness of the check valve 9B and the intermediate spacer 55, and initial deflection may be applied to the leaf valves 52a, 52b, and 52c above the second leaf valve 51.
  • the check valve 9B deflects the outer peripheral side of the intermediate spacer 55 upward in FIG. 5 to open the hole 50a, and allows the hydraulic oil to flow from the hole 50a toward the space SB. For this reason, in the compression stroke of the shock absorber D, the check valve 9B opens the hole 50a even if the first leaf valve 50 is seated on the pressure side seat 3B until the valve opening pressure of the pressure side valve body 5 is reached.
  • the hydraulic fluid in the pressure side passage 2B passes through the branch passage 21 in the order of the hole 50a, the space SB, and the notch 51a and moves to the extension side chamber L1.
  • the check valve 9B closes the hole 50a, so that the communication of the branch passage 21 is blocked.
  • path 21 by the notch 51a functions as a one-effect aperture
  • FIG. Therefore, until the compression side valve body 5 is opened, the shock absorber D can generate a damping force due to the resistance of the throttle (notch 51a).
  • the deformation amount (deflection amount) of the check valve 9B is regulated by the second leaf valve 51. Therefore, when the outer peripheral side of the check valve 9B comes into contact with the second leaf valve 51, the opening amount of the check valve 9B is maximized.
  • the deformation amount of the check valve 9B is regulated by the second leaf valve 51, the deformation amount of the check valve 9B can be prevented from becoming excessive, and the durability of the check valve 9B can be improved.
  • the size of the check valve 9B is not restricted by the seat shape of the compression side seat 3B, and the check valve 9B can be enlarged. Therefore, the amount of deformation of the check valve 9B can be prevented and the durability of the check valve 9B can be improved.
  • the piston speed of the shock absorber D is divided into a low speed region and a medium / high speed region, but the threshold value of each region can be arbitrarily set.
  • the hydraulic oil in the expansion side chamber L1 to be reduced moves to the pressure side chamber L2.
  • the hydraulic oil in the extension side chamber L1 pushes down the valve portion 90 of the check valve 9A to open the hole 40a, passes through the branch passage 20, and the pressure side chamber. Move to L2.
  • the shock absorber D generates a damping force having an orifice characteristic due to the resistance of the notch 41a serving as a throttle.
  • the shock absorber D when the piston speed increases in the extension stroke of the shock absorber D and becomes a medium-high speed region, and the pressure in the expansion side chamber L1 becomes larger than the pressure in the compression side chamber L2, the outer peripheral portion of the expansion side valve body 4 is lowered. Bend. As a result, a gap is generated between the first leaf valve 40 of the extension side valve body 4 and the extension side seat 3A, and the hydraulic oil passes through the gap and moves from the extension side chamber L1 to the compression side chamber L2. For this reason, the shock absorber D generates a damping force of the valve characteristic due to the resistance of the expansion side valve body 4 when the piston speed is in the middle to high speed region in the expansion stroke.
  • the expansion side chamber L1 in which the hydraulic oil in the compression side chamber L2 to be reduced expands. Move to.
  • the hydraulic oil in the compression side chamber L2 deflects the outer peripheral portion of the check valve 9B upward to open the hole 50a, passes through the branch passage 21, and extends to the expansion side chamber L1.
  • the shock absorber D generates a damping force having an orifice characteristic due to the resistance of the notch 51a serving as a throttle.
  • the shock absorber D when the piston speed becomes high in the compression stroke of the shock absorber D and becomes a medium-high speed region, and the pressure in the compression side chamber L2 becomes larger than the pressure in the expansion side chamber L1, the outer peripheral portion of the compression side valve body 5 bends upward. . As a result, a gap is generated between the first leaf valve 50 of the pressure side valve body 5 and the pressure side seat 3B, and hydraulic oil passes through the gap and moves from the pressure side chamber L2 to the extension side chamber L1. For this reason, the shock absorber D generates a damping force of the valve characteristic due to the resistance of the compression side valve body 5 when the piston speed is in the middle to high speed region in the compression stroke.
  • the notch 41a is used as a throttle for generating a damping force in the low speed region in the extension process
  • the notch 51a is used as a throttle for the damping force in the low speed region in the compression process.
  • the cutouts 41a and 51a function as throttles.
  • the throttles may be provided anywhere in the branch passages 20 and 21.
  • the holes 40a and 50a may be used as a diaphragm.
  • the throttle is formed as an orifice, but may be formed as a choke passage.
  • the check valve 9A is provided on the back side of the first leaf valve 40 using the space SA formed by the ring 43. Therefore, the check valve 9A can be formed in an annular shape, and the hole 40a can be opened and closed without positioning the check valve 9A in the rotational direction. Therefore, even when the throttle (notch 41a) for generating the damping force in the low speed region is applied only in the extension process by the check valve 9A, positioning in the rotational direction of the check valve 9A is not necessary, so that assembly is good. become.
  • the check valve 9A opens in the direction away from the piston 1, that is, on the second leaf valve 41 side, the opening amount of the check valve 9A is regulated by the second leaf valve 41. For this reason, the deformation amount of the check valve 9A is prevented by the second leaf valve 41, and the durability of the check valve 9A can be improved. Further, according to the above configuration, the size of the check valve 9A is not restricted by the seat 3A, and the check valve 9A can be enlarged. Therefore, it is possible to flow a large amount of flow only when the check valve 9A is slightly away from the second leaf valve 41, and this can also suppress an increase in the deformation amount of the check valve 9A.
  • a check valve 9B is provided on the back side of the first leaf valve 50 using a space SB formed by the ring 53. Therefore, the check valve 9B can be formed in an annular shape, and the hole 50a can be opened and closed without positioning the check valve 9B in the rotational direction. Therefore, even when the throttle (notch 51a) for generating the damping force in the low speed region is applied only in the compression process by the check valve 9B, positioning in the rotational direction of the check valve 9B is not necessary, and thus the assemblability is good. become.
  • the check valve 9B opens in the direction away from the piston 1, that is, on the second leaf valve 51 side, the opening amount of the check valve 9B is regulated by the second leaf valve 51. For this reason, the deformation amount of the check valve 9B is prevented by the second leaf valve 51, and the durability of the check valve 9B can be improved. Further, according to the above configuration, the size of the check valve 9B is not restricted by the seat 3B, and the check valve 9B can be enlarged. Therefore, it is possible to flow a large amount of flow only when the check valve 9B is slightly separated from the second leaf valve 51, and it is also possible to suppress an increase in the deformation amount of the check valve 9B.
  • the stretch side sheet 3A on which the stretch side valve body 4 is seated is attached to the outer sheet portion 30, the intermediate seat portion 31, and the inner seat portion 32 so as to be closed like a ring. Is formed. For this reason, the pressure receiving area of the expansion side valve element 4 that receives the pressure of the expansion side chamber L1 can be increased by enlarging the window 14 formed inside the expansion side sheet 3A. Therefore, even if the pressure in the extension side chamber L1 is low, the extension side valve element 4 can be opened.
  • the pressure side seat 3 ⁇ / b> B on which the pressure side valve body 5 is seated and separated is also formed in a closed shape like a ring by the outer seat portion 30, the intermediate seat portion 31, and the inner seat portion 32.
  • the pressure receiving area of the pressure side valve body 5 receiving the pressure of the pressure side chamber L2 can be increased by enlarging the window 17 formed inside the pressure side seat 3B. Therefore, even if the pressure in the pressure side chamber L2 is low, the pressure side valve body 5 can be opened.
  • the outlet 12 of the stretch side passage 2A is provided between the intermediate sheet portions 31 connected by the outer sheet portion 30, and the pressure side passage is provided between the intermediate sheet portions 31 connected by the inner sheet portion 32.
  • a 2B inlet 13 is provided. Therefore, by extending the extension side sheet 3A to the outer peripheral side of the piston 1, the diameter of the extension side valve body 4 can be increased without increasing the cylinder diameter, and the extension side valve body 4 can be easily bent.
  • the outlet 15 of the pressure side passage 2 ⁇ / b> B is provided between the intermediate sheet portions 31 connected by the outer sheet portion 30, and the extension side passage is provided between the intermediate sheet portions 31 connected by the inner sheet portion 32.
  • a 2A inlet 16 is provided. Therefore, by extending the pressure side seat 3 ⁇ / b> A to the outer peripheral side of the piston 1, the diameter of the pressure side valve body 5 can be increased without increasing the cylinder diameter, and the pressure side valve body 5 can be easily bent.
  • the inner sheet portion 32 of the stretched side sheet 3A is provided on a straight line y connecting the end of the intermediate sheet portion 31 on the central axis X side. It does not protrude to the side. Therefore, the pressure side passage 2B can be expanded to the inner peripheral side of the piston 1 to increase the flow passage area.
  • the inner sheet portion 32 in the compression side sheet 3B is provided on a straight line y connecting the ends of the intermediate sheet portion 31 on the central axis X side, the inner sheet portion 32 does not protrude to the outer peripheral side of the piston 1. Therefore, the expansion passage 2A can be expanded to the inner peripheral side of the piston 1 to increase the flow passage area.
  • the shock absorber D when the piston speed is in the middle to high speed region, the slope of the curve indicating the characteristics of the damping force with respect to the piston speed can be reduced, and the damping coefficient can be sufficiently reduced. For this reason, when the shock absorber D is used for damping a vehicle body as in the present embodiment, the ride comfort can be improved.
  • the extension side valve body 4 that opens and closes the extension side passage 2A has a relatively large pressure receiving area. Since the expansion side valve element 4 is supported by the island portion 11, even if the pressure in the compression side chamber L2 which is the back pressure of the expansion side valve element 4 increases, the expansion side valve element 4 is moved to the piston 1 side by this pressure. The crack resulting from bending can be prevented.
  • the pressure side valve body 5 that opens and closes the pressure side passage 2B has a relatively large pressure receiving area. Since the pressure side valve body 5 is supported by the island portion 11, even if the pressure in the expansion side chamber L1 that is the back pressure of the pressure side valve body 5 increases, the pressure side valve body 5 is bent toward the piston 1 by this pressure. Can be prevented from cracking.
  • a boss portion 8A is formed on the inner side of the expansion side sheet 3A of the piston 1, and a boss portion 8B is formed on the inner side of the compression side sheet 3B.
  • the width of the portion a facing the outer sheet portion 30 is wider than the width of the portion b facing the inner sheet portion 32.
  • the overlap between the holes 40a and 50a of the first leaf valves 40 and 50 and the boss portions 8A and 8B can be reduced, and the distance from the boss portions 8A and 8B to the inner seat portion 32 can be increased. Therefore, the resistance when hydraulic oil moves through the holes 40a and 50a and the windows 14 and 17 can be made as small as possible.
  • the wide portion a in the boss portion 8A it is possible to increase the area of the boss portion 8A that supports the extension-side valve body 4 and receives a load when the piston is fixed.
  • the wide portion a in the boss portion 8B By forming the wide portion a in the boss portion 8B, the area of the boss portion 8B that supports the pressure side valve body 5 and receives the load when the piston is fixed can be increased.
  • the shapes of the boss portions 8A and 8B are not limited to the above, and can be changed as appropriate, and one or both of the pos portions 8A and 8B may be formed in a perfect circle shape.
  • the intermediate sheet portions 31 are arranged at equal intervals in the circumferential direction.
  • the flow passage areas of the extension side passage 2A and the pressure side passage 2B can be easily equalized.
  • the arrangement of the intermediate sheet portion 31 can be changed as appropriate.
  • the interval between the intermediate sheet portions 31 connected by the inner sheet portion 32 and the interval between the intermediate sheet portions 31 connected by the outer sheet portion 30 may be different.
  • the damping force exerted by the shock absorber D in which the piston speed is in the medium to high speed region can be increased during extension. At the same time, it can be reduced during compression.
  • the circumferential lengths of the outer sheet portions 30 provided in plurality on the same circumference may be different from each other.
  • the inner sheet portion 32 of the stretch side sheet 3A and the inner sheet portion 32 of the compression side sheet 3B are provided on a straight line y connecting the ends of the intermediate sheet portion 31 on the central axis X side.
  • the expansion side passage 2A and the pressure side passage 2B are expanded to the center side of the piston 1.
  • the flow path area can be increased, and the attenuation coefficient when the piston speed is in the medium to high speed region can be sufficiently reduced.
  • the inner sheet portion 32 is formed in a straight line along the straight line y.
  • the inner sheet portion 32 may be provided closer to the central axis X than the straight line y. That is, if the inner sheet portion 32 is not deviated from the straight line y and protrudes to the outer peripheral side of the piston 1, the same effect as the inner sheet portion 32 provided on the straight line y can be obtained.
  • the stretch side sheet 3A and the compression side sheet 3B both extend from the arc-shaped outer sheet portion 30 and the circumferential ends of the outer sheet portion 30 toward the central axis X of the piston 1.
  • the outlet 12 of the extension side passage 2A is disposed inside the extension side sheet 3A (between the intermediate sheet portions 31 and 31 connected by the outer sheet portion 30 of the extension side sheet 3A).
  • the inlet 13 of the compression side passage 2B is disposed outside the stretch side sheet 3A (between the intermediate sheet portions 31, 31 connected by the inside sheet portion 32 of the stretch side sheet 3A).
  • the outlet 15 of the pressure side passage 2B is arranged inside the pressure side sheet 3B (between the intermediate sheet portions 31 and 31 connected by the outer sheet portion 30 of the pressure side sheet 3B).
  • the inlet 16 of the extension side passage 2A is disposed outside the compression side sheet 3B (between the intermediate sheet portions 31 and 31 connected by the inner sheet portion 32 of the compression side sheet 3B).
  • the extension side sheet 3A and the compression side sheet 3B have a closed shape like a ring. Therefore, by making the diameter of the circle connecting the outer peripheral ends of the holes 40a, 50a of the first leaf valves 40, 50 smaller than the diameter of the circle connecting the inner peripheral ends of the inner peripheral seat 32, the piston 1 and the first leaf. The circumferential alignment of the valve 40 and the circumferential alignment of the piston 1 and the first leaf valve 50 are not required. Therefore, according to the stretch side sheet 3A and the pressure side sheet 3B, the assemblability can be further improved.
  • the shapes of the stretch side sheet 3A and the compression side sheet 3B are not limited to those described above, and can be arbitrarily changed.
  • one or both of the extension side sheet 3A and the compression side sheet 3B may be formed in an annular shape that collectively surrounds the outlets of the extension side passage 3A or the compression side passage 3B. In this case, the same effect as the stretch side sheet 3A and the pressure side sheet 3B can be obtained.
  • an independent port structure in which the outlet of the extension side passage 2A is individually surrounded by the extension side seat 3A may be adopted.
  • an independent port structure in which the pressure side seat 3B individually surrounds the outlet of the pressure side passage 2B may be employed.
  • the check valve 9A includes an annular valve portion 90 that opens and closes the hole 40a, and a plurality of urging portions 91 that urge the valve portion 90 in a direction in which the valve portion 90 is pressed against the first leaf valve 40. ing.
  • the urging portion 91 extends radially from the outer periphery of the valve portion 90 and rises obliquely from the outer periphery of the valve portion 90 toward the second leaf valve 41.
  • the check valve 9A it is not necessary to position the check valve 9A in the rotational direction, and the check valve 9A can be easily formed. Moreover, according to the said structure, the axial direction length of 9 A of check valves can be shortened.
  • the space SA is formed by the ring 43 on the back side of the first leaf valve 40 as in the present embodiment, the vertical width of the space SA is reduced.
  • the check valve 9A is suitable for being accommodated in such a vertically narrow space SA.
  • the check valve 9A is provided on the expansion side valve body 4, but may be provided on the pressure side valve body 5.
  • the check valve 9B is a leaf valve having an outer diameter smaller than the inner diameter of the ring 53.
  • the check valve 9b opens the hole 50a.
  • the check valve 9B it is not necessary to position the check valve 9B in the rotational direction, and the check valve 9B can be easily formed. Moreover, according to the said structure, the axial direction length of the check valve 9B can be shortened.
  • the space SB is formed by the ring 53 on the back side of the first leaf valve 50 as in the present embodiment, the vertical width of the space SB is narrowed.
  • the check valve 9B is suitable for being accommodated in such a vertically narrow space SB.
  • check valve 9B can be arbitrarily changed. Further, in the present embodiment, the check valve 9B is provided in the compression side valve body 5, but may be provided in the extension side valve body 4.
  • the notches 41a and 51a are formed in the second leaf valves 41 and 51.
  • the notches 41a and 51a are easily formed.
  • the notches 41 a and 51 a may be provided in the rings 43 and 53.
  • the second leaf valve separated from the first leaf valves 40 and 50 is used. It is easier to set the notches 41a and 51a in the 41 and 51.
  • the notches 41a and 51a are narrowed to form a diaphragm.
  • the throttles 41a and 51a may be provided in the branch passages 20 and 21, for example, the holes 40a and 50a of the first leaf valves 40 and 50 may function as a throttle. However, in this case, the pressure receiving area of the check valves 9A and 9B cannot be increased. On the other hand, according to the above configuration, since the opening areas of the holes 40a and 50a can be increased, the pressure receiving area of the check valves 9A and 9B can be increased to reduce the valve opening pressure of the check valves 9A and 9B. it can.
  • a portion other than the notches 41a and 51a may function as a diaphragm.
  • both the notch 41a provided in the extension side valve element 4 and the notch 51a provided in the compression side valve element 5 are functioned as a throttle, but one of the notches 41a and 51a is throttled. It may be made to function as.
  • the shock absorber D includes a piston (valve disk) 1 that defines an extension side chamber L1 and a compression side chamber L2 (two chambers), and an extension side chamber L1 and a compression side chamber L2 formed on the piston 1.
  • An extension side passage (passage) 2A and a pressure side passage (passage) 2B that communicate with each other, and a hole 40a that is stacked on the piston 1 to open and close the extension side passage 2A and communicate with the extension side passage 2A are formed.
  • the shock absorber D is stacked on the piston 1, opens and closes the pressure side passage 2B, and has a first leaf valve 50 in which a hole 50a communicating with the pressure side passage 2B is formed, and a rear surface of the first leaf valve 50.
  • the check valves 9A and 9B can be formed in an annular shape. Therefore, even if the throttle for generating the damping force in the low speed region is effective only in the extension process by the check valve 9A, the first leaf valve 40, the second leaf valve 41, and the check valve 9A need not be aligned in the circumferential direction. become. Further, even if the throttle for generating the damping force in the low speed region is effective only in the compression process by the check valve 9B, the first leaf valve 50, the second leaf valve 51 and the check valve 9B need not be aligned in the circumferential direction. become. Therefore, the assembling property can be improved.
  • the size of the check valve 9A is not restricted by the expansion side seat 3A, and the size of the check valve 9B is not restricted by the compression side seat 9B. 9B can be formed large.
  • the deformation amount of the check valve 9A can be regulated by the second leaf valve 41 and the deformation amount of the check valve 9B can be regulated by the second leaf valve 51, the durability of the check valves 9A and 9B can be improved.
  • the configuration according to the present invention is embodied on both the expansion side chamber L1 side and the pressure side chamber L2 side of the piston 1.
  • the shock absorber D has both a single-effect throttle (notch 41a) that works only in the expansion stroke and a single-effect throttle (cut-out 51a) that works only in the compression stroke, and provides damping characteristics in the low speed region with the expansion stroke and compression. Can be set independently in the process.
  • the present invention may be embodied only in one of the extension side chamber L1 side and the compression side chamber L2 side.
  • the shock absorber D may be provided with only one of a single-effect throttle that works only in the extension stroke and a single-effect throttle that works only in the compression stroke.
  • the notches 41a and 51a are formed in the second leaf valves 41 and 51.
  • the notches 41a and 51a may be formed in the rings 43 and 53.
  • the first leaf valves 40 and 50 are formed by opening holes 40a and 50a in an annular plate-like leaf valve body.
  • one or both of the first leaf valves 40 and 50 include an annular outer peripheral member 401 to which the rings 43 and 53 are attached, and an inner peripheral member 402 that is inserted on the inner peripheral side of the outer peripheral member 401.
  • holes 40 a and 50 a may be formed between the outer peripheral member 401 and the inner peripheral member 402.

Landscapes

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Abstract

　緩衝器（Ｄ）は、ピストン（１）と、二つの部屋を連通する通路（２Ａ）と、通路（２Ａ）を開閉する第一リーフバルブ（４０）と、第一リーフバルブ（４０）の背面側に設けられる環状のリング（４３）と、リング（４３）に着座する第二リーフバルブ（４１）と、リング（４３）の内周側と外周側とを連通する切欠（４１ａ）と、孔（４０ａ）、空間（ＳＡ）及び切欠（４１ａ）を通る分岐通路（２０）に設けられる絞りと、リング（４３）の内周側に設けられて孔（４０ａ）を開閉するチェック弁（９Ａ）とを備えている。

Description

緩衝器
　本発明は、緩衝器に関する。
　緩衝器として、筒状のシリンダと、このシリンダ内に軸方向に移動可能に挿入されるバルブディスクとしてのピストンと、このピストンに連結されて一端がシリンダ外に延びるロッドと、ピストンで区画されて作動油が充填される二つの部屋と、これらの部屋を連通する通路と、外周側の撓みが許容された状態でピストンに積層されるリーフバルブとを備えるものがある。リーフバルブは、その外周側をピストンに形成されるシートに離着座させて通路を開閉する。そして、このような緩衝器は、伸縮時に、通路を通過して部屋同士を行き来する流体の流れにリーフバルブで抵抗を与えて、二つの部屋に圧力差を生じさせて減衰力を発生する。
　また、特に、車両における車体の制振に使用される緩衝器では、乗り心地を向上できるなどの理由から、ピストン速度が低速領域にあるときに減衰力が比較的大きく立ち上がる減衰特性（緩衝器がピストン速度に対して発生する減衰力の特性）を実現することが好ましい。そこで、リーフバルブの撓み剛性を低速領域においては開弁しないように設定するとともに、リーフバルブ自体又はシートに絞りを設けている。このようにすることで、リーフバルブが開弁するまでの間、緩衝器は流体が絞りを通過する際の抵抗に起因する減衰力を発生する（例えば、ＪＰ２００３－４２２１３Ａ，ＪＰＨ１１－２９４５１５Ａ）。
　さらに、緩衝器として、絞りをチェック弁で開閉し、低速領域の減衰特性を、伸長行程と圧縮行程で別個独立して設定できるようにしたものがある（例えば、ＪＰ２０１０－１１２４６４Ａ）。
　ここで、ＪＰ２０１０－１１２４６４Ａの図１に開示の緩衝器は、上室と下室とを区画するバルブディスクとしてのピストンを備えている。このピストンには、上室と下室とを連通する通路の伸側ポートと圧側ポートが形成されている。そして、ピストンの下側に積層される伸側の積層リーフバルブが伸側ポートを開閉し、ピストンの上側に積層される圧側の積層リーフバルブが圧側ポートを開閉する。伸側の積層リーフバルブは複数枚の伸側リーフバルブからなり、圧側の積層リーフバルブは複数枚の圧側リーフバルブからなる。
　ピストン側から一枚目の圧側リーフバルブには、円弧状の切れ込みが形成されており、この切れ込みの内側が弁体（チェック弁）となっている。また、二枚目の圧側リーフバルブには、前記弁体で開閉されて圧側ポートに連通可能な絞りが形成されている。この絞りは、上室と常に連通するように設定されている。そして、前記弁体は、緩衝器の伸長行程でピストン側に撓んで二枚目の圧側リーフバルブから離れ、前記絞りを開く。
　他方、ピストン側から一枚目の伸側リーフバルブとピストンとの間には、環状の外輪と、この外輪から内周側に突出する弁体（チェック弁）とを備える環状プレートが介装されている。また、前記一枚目の伸側リーフバルブには、前記弁体で開閉されて伸側ポートに連通可能な絞りが形成されている。この絞りは、下室と常に連通するように設定されている。そして、前記弁体は、緩衝器の圧縮行程でピストン側に撓んで一枚目の伸側リーフバルブから離れ、前記絞りを開く。
　前記構成によれば、伸長行程では、ピストン速度が低速領域にあるときに、伸側リーフバルブの絞りの連通が遮断されるとともに、圧側リーフバルブの絞りの連通が許容される。そのため、作動油は圧側リーフバルブの絞りのみを通過し、緩衝器は、圧側リーフバルブの絞りの抵抗に起因する減衰力を発生する。反対に、圧縮行程では、ピストン速度が低速領域にあるときに、圧側リーフバルブの絞りの連通が遮断されるとともに、伸側リーフバルブの絞りの連通が許容される。そのため、作動油が伸側リーフバルブの絞りのみを通過し、緩衝器は、伸側リーフバルブの絞りの抵抗に起因する減衰力を発生する。つまり、前記構成によれば、絞りが伸長工程及び圧縮工程の片方でのみ効くので、低速領域の減衰特性を伸長行程と圧縮行程で別個独立して設定できる。しかしながら、前記構成においては、以下の不具合を生じ得る。
　第一に、前記従来の構成においては、弁体が切れ込みの内側部分又は環状プレートの内周側に突出する部分として形成されており、緩衝器は、一つの絞りを一つの弁体で開閉する。絞りと弁体が周方向にずれると、絞りが常に連通されて伸長工程及び圧縮工程の両方で効く。このような理由から、絞りに対して弁体がずれないように、弁体（チェック弁）の回転方向の位置決めが必要となる。したがって、前記従来の構成を利用して、伸長工程及び圧縮工程の片方でのみ絞りを効かせる場合、回転方向の位置決めが必要となって組付性が悪化する。
　第二に、通路は、シートで個別に囲われる独立式ポート構造で形成される場合、つまり、シートが円弧状の外側シート部と、この外側シート部の周方向の両端からピストンの中心軸側に延びる二本で一対の中間シート部とを備え、シートの内側に伸側ポートと圧側ポートの一方の出口が設けられ、シートの外側に伸側ポートと圧側ポートの他方の入口が設けられる場合には、弁体が中間シート部に重なると開弁できなくなる。そのため、弁体の幅が制限されて弁体を大きくできない。そして、弁体の変形が大きいと、その変形部分に応力が集中するので、絞りを通過する流体の流量によっては、弁体の耐久性が低下する虞がある。
　なお、前記した第一、第二の不具合は、バルブディスクがピストンである場合に限られない。また、前記した第一、第二の不具合は、伸長行程で効く絞りと、圧縮行程で効く絞りの片方のみを備える緩衝器にも生じ得る。
　そこで、本発明の目的は、前記第一、第二の不具合を解消し、低速領域の減衰力を発生するための絞りをチェック弁で伸長工程及び圧縮工程の片方でのみ効かせるとしても、組付性を良好にするとともに、チェック弁の耐久性を向上させることが可能な緩衝器を提供することである。
　本発明のある態様によれば、緩衝器は、二つの部屋を画定するバルブディスクと、バルブディスクに形成されて二つの部屋を連通する通路と、バルブディスクに積層されて通路を開閉し、通路と連通する孔が形成される第一リーフバルブと、第一リーフバルブの背面側に設けられ孔と連通する空間を囲う環状のリングと、第一リーフバルブの背面側に積層されてリングに着座する第二リーフバルブと、リング又は第二リーフバルブに形成されてリングの内周側と外周側とを連通する切欠と、孔、空間及び切欠を通る分岐通路に設けられる絞りと、リングの内周側に設けられて孔を開閉するチェック弁とを備えていることを特徴とする。
図１は、本発明の一実施の形態に係る緩衝器の主要部を部分的に切欠いて示した正面図である。 図２は、本発明の一実施の形態に係る緩衝器のピストンを拡大して示した平面図である。 図３は、本発明の一実施の形態に係る緩衝器のピストンを拡大して示した底面図である。 図４は、図１の一部を拡大して示した図である。 図５は、図１の他の一部を拡大して示した図である。 図６は、本発明の一実施の形態に係る緩衝器の伸側弁体を分解して示した平面図である。 図７は、本発明の一実施の形態に係る緩衝器の圧側弁体を分解して示した平面図である。 図８は、本発明の一実施の形態に係る緩衝器における第一リーフバルブの変更例を示した平面図である。
　以下に本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。いくつかの図面を通して付された同じ符号は、同じ部品か対応する部品を示す。
　図１，４，５に示すように、本発明の一実施の形態に係る緩衝器Ｄは、伸側室Ｌ１と圧側室Ｌ２（二つの部屋）を画定するピストン（バルブディスク）１と、ピストン１に形成されて伸側室Ｌ１と圧側室Ｌ２を連通する通路２Ａ，２Ｂと、ピストン１に積層されて通路２Ａ，２Ｂを開閉し、通路２Ａ，２Ｂと連通する孔４０ａ，５０ａが形成される第一リーフバルブ４０，５０と、第一リーフバルブ４０，５０の背面側に設けられ孔４０ａ，５０ａと連通する空間ＳＡ，ＳＢを囲う環状のリング４３，５３と、第一リーフバルブ４０，５０の背面側に積層されてリング４３，５３に着座する第二リーフバルブ４１，５１と、第二リーフバルブ４１，５１に形成されてリング４３，５３の内周側と外周側とを連通する切欠４１ａ，５１ａと、孔４０ａ，５０ａ、空間ＳＡ，ＳＢ及び切欠４１ａ，５１ａを通る分岐通路２０，２１に設けられる絞りと、リング４３，５３の内周側に設けられて孔４０ａ，５０ａを開閉するチェック弁９Ａ，９Ｂとを備えている。
　以下、緩衝器Ｄについて詳細に説明する。本実施の形態に係る緩衝器Ｄは、自動車の車体と車輪との間に介装されて車体の制振に使用される。緩衝器Ｄは、図１に示すように、筒状のシリンダＣと、このシリンダＣ内に摺動可能に挿入されるピストン１と、一端がこのピストン１に連結されて他端がシリンダＣの外部に延びるロッド６と、シリンダＣの反ロッド側に摺動可能に挿入されるフリーピストン７とを備えている。そして、シリンダＣ内には、ピストン１で画定されて作動油が満たされる二つの部屋（Ｌ１，Ｌ２）が形成されている。これらの部屋（Ｌ１，Ｌ２）のうち、ピストン１側の部屋（Ｌ２）とフリーピストン７で画定されて気体が封入される気室Ｇが形成されている。以下、作動油が満たされる二つの部屋（Ｌ１，Ｌ２）のうち、図１中上側となるロッド６側の部屋を伸側室Ｌ１と呼び、図１中下側となるピストン１側の部屋を圧側室Ｌ２と呼ぶ。
　本実施の形態において、シリンダＣが車輪側に連結されるとともにこのシリンダＣから突出するロッド６の他端が車体側に連結されるように、緩衝器Ｄが正立型に設定されている。路面凹凸による衝撃が車輪に入力されると、シリンダＣにロッド６が出入りして緩衝器Ｄが伸縮する。また、緩衝器Ｄが伸縮する際のロッド出没体積分のシリンダ内容積変化は、フリーピストン７の移動に伴う気室Ｇの膨縮で補償され、緩衝器Ｄが単筒型に設定されている。
　なお、緩衝器Ｄの構成は、前記の限りではなく、適宜変更することが可能である。例えば、シリンダＣが車体側に連結されるとともにロッド６が車輪側に連結されるように、緩衝器Ｄが倒立型に設定されてもよい。また、シリンダＣの外周に外筒を設けて緩衝器Ｄを複筒型に設定し、シリンダＣと外筒との間に形成されるリザーバに作動油と気体を封入して当該リザーバでロッド出没体積分のシリンダ内容積変化を補償してもよい。緩衝器Ｄを複筒型に設定する場合には、リザーバと圧側室Ｌ２とを本発明に係るバルブディスクで画定してもよい。さらに、本実施の形態において、減衰力発生用に作動油を利用しているが、作動油以外の液体や気体を利用してもよい。
　本実施の形態において、シリンダＣ内に摺動可能に挿入されるピストン１が、本発明に係るバルブディスクであり、前記したように伸側室Ｌ１と圧側室Ｌ２の二つの部屋を画定している。ピストン１は、ロッド６の挿通を許容する中心孔１０（図２，３）を備える環状に形成されている。そして、ピストン１は、当該ピストン１の上下にそれぞれ積層される弁体４，５とともにロッド６の取付部６０外周にナット６１で保持されている。
　図２，３に示すように、ピストン１には、当該ピストン１を軸方向に貫通する通路２Ａ，２Ｂが形成されている。通路２Ａ，２Ｂには、伸長行程で開く通路２Ａと、圧縮行程で開く通路２Ｂの二種類がある。以下では、これらを区別するため、前者を伸側通路２Ａと呼び、後者を圧側通路２Ｂと呼ぶ。さらに、前記弁体４，５のうち、伸側通路２Ａを開閉する弁体４を伸側弁体４と呼び、圧側通路２Ｂを開閉する弁体５を圧側弁体５と呼ぶ。
　伸側通路２Ａと圧側通路２Ｂは、周方向に交互に並んで三つずつ形成されている。伸側通路２Ａ内と圧側通路２Ｂ内には、それぞれ、島部１１がピストン１の中心軸Ｘ側から外周側に向けて突出している。
　ピストン１の下部には、図３に示すように、伸側通路２Ａの出口１２を囲うシート３Ａと、このシート３Ａの内側に設けられるボス部８Ａが形成されている。一方、ピストン１の上部には、図２に示すように、圧側通路２Ｂの出口１５を囲うシート３Ｂと、このシート３Ｂの内側に設けられるボス部８Ｂが形成されている。以下、前記各シート３Ａ，３Ｂを区別するため、伸側通路２Ａの出口を囲うシート３Ａを伸側シート３Ａと呼び、圧側通路２Ｂの出口を囲うシート３Ｂを圧側シート３Ｂと呼ぶ。
　ピストン１の上部に形成される圧側シート３Ｂ及びボス部８Ｂは上側に突出している。ピストン１の下部に形成される伸側シート３Ａ及びボス部８Ａは下側に突出している。島部１１は上下に突出している。図５に示すように、上側に突出する圧側シート３Ｂ、ボス部８Ｂ及び島部１１の頂部がピストン１の中心軸Ｘに直交する同一平面上に配置されている。図４に示すように、下側に突出する伸側シート３Ａ、ボス部８Ａ及び島部１１の頂部がピストン１の中心軸Ｘに直交する同一平面上に配置されている。つまり、本実施の形態において、これらの頂部は、ピストン１に積層される伸側弁体４及び圧側弁体５に初期撓みを与えない設定とされている。伸側シート３Ａと圧側シート３Ｂにおいて、ピストン１の外周側に配置される後述の外側シート部３０がボス部８Ａ，８Ｂよりも突出し、伸側弁体４と圧側弁体５の両方或いは片方に初期撓みが与えられてもよい。
　ピストン１の上下に形成される圧側シート３Ｂと伸側シート３Ａの各々は、図２，３に示すように、三本の円弧状の外側シート部３０と、六本の直線状の中間シート部３１と、直線状の内側シート部３２とを備える。中間シート部３１は、各外側シート部３０の周方向の両端からピストン１の中心軸Ｘに向かって延びている。内側シート部３２は、各中間シート部３１の中心軸Ｘ側端から外側シート部３０とは周方向に反対側に延びて、隣り合う中間シート部３１を結んでいる。このように、圧側シート３Ｂと伸側シート３Ａの各々は、閉じられた輪のような形状を有する。
　図３に示すように、ピストン１の下部に形成される伸側シート３Ａにおいて、外側シート部３０で結ばれる中間シート部３１の間（つまり、伸側シート３Ａの内側）には、伸側通路２Ａの出口１２が設けられている。内側シート部３２で結ばれる中間シート部３１の間（つまり、伸側シート３Ａの外側）には、圧側通路２Ｂの入口１３が設けられている。
　伸側通路２Ａの出口１２は、ボス部８Ａと、伸側通路２Ａ内に突出する島部１１と、の周囲から伸側シート３Ａの内周端まで形成される窓１４に開口している。伸側弁体４が伸側シート３Ａに着座すると、当該伸側弁体４で窓１４が塞がれ、これにより伸側通路２Ａが閉じられる。このとき、前記窓１４に対向する伸側弁体４の部分の面積が伸側弁体４の受圧面積となり、伸側弁体４は伸側室Ｌ１の圧力を受けて伸側通路２Ａを開く。なお、圧側通路２Ｂの入口１３は、伸側弁体４が伸側シート３Ａに着座しても、当該伸側弁体４で塞がれず、圧側室Ｌ２と常に連通している。
　他方、図２に示すように、ピストン１の上部に形成される圧側シート３Ｂにおいて、外側シート部３０で結ばれる中間シート部３１の間（つまり、圧側シート３Ｂの内側）には、圧側通路２Ｂの出口１５が設けられている。内側シート部３２で結ばれる中間シート部３１の間（つまり、圧側シート３Ｂの外側）には、伸側通路２Ａの入口１６が設けられている。
　圧側通路２Ｂの出口１５は、ボス部８Ｂと、圧側通路２Ｂ内に突出する島部１１と、の周囲から圧側シート３Ｂの内周端まで形成される窓１７に開口している。圧側弁体５が圧側シート３Ｂに着座すると、当該圧側弁体５で窓１７が塞がれ、これにより圧側通路２Ａが閉じられる。このとき、前記窓１７に対向する圧側弁体５の部分の面積が圧側弁体５の受圧面積となり、圧側弁体５は圧側室Ｌ２の圧力を受けて圧側通路２Ｂを開く。なお、伸側通路２Ａの入口１６は、圧側弁体５が圧側シート３Ｂに着座しても、当該圧側弁体５で塞がれず、伸側室Ｌ１と常に連通している。
　本実施の形態において、ピストン１の上下に伸側通路２Ａの入口１６と出口１２が対向し、同様に、ピストン１の上下に圧側通路２Ｂの出口１５と入口１３が対向している。これにより、伸側通路２Ａ及び圧側通路２Ｂをピストン１の中心軸Ｘに沿って真直ぐ形成することができるので、ピストン１を容易に形成することが可能になる。
　また、本実施の形態において、伸側シート３Ａの内側シート部３２と圧側シート３Ｂの内側シート部３２の各々は、直線状の形状を有する。内側シート部３２は、この内側シート部３２の両側に配置される中間シート部３１の中心軸Ｘ側端を結ぶ直線ｙ上に、当該直線ｙに沿って設けられている。
　ところで、伸側通路２Ａは圧側シート３Ｂの内側シート部３２の外側端まで広げることができ、圧側通路２Ｂは伸側シート３Ｂの内側シート部３２の外側端まで広げることができる。このため、前記したように、内側シート部３２を、直線ｙを超えてピストン１の外周側に突出しないように形成することで、伸側通路２Ａや圧側通路２Ｂの流路面積を大きくできる。
　伸側シート３Ａの内側に設けられるボス部８Ａと圧側シート３Ｂの内側に設けられるボス部８Ｂの各々は、ピストン１の中心孔１０を囲うように環状に形成されている。そして、ボス部８Ａ，８Ｂの幅、即ち、内周端から外周端までの幅が部分的に狭く又は広くなるようにボス部８Ａ，８Ｂは形成されている。
　具体的には、ボス部８Ａ，８Ｂの外周形状が角を丸めた略三角状に形成されている。丸みをおびた頂点部分が外側シート部３０に対向するとともに、直線状の辺部分が内側シート部３２に対向している。そして、ピストン１の中心孔１０は、ロッド６の取付部６０の外周形状に合わせて真円形を有するので、ボス部８Ａ，８Ｂにおける外側シート部３０に対向する部分ａの幅は、内側シート部３２に対向する部分ｂの幅よりも広い。
　上記構成によれば、伸側弁体４を支えかつピストン固定時の荷重を受けるボス部８Ａの面積を確保することができる。また、ボス部８Ａと内側シート部３２との間隔が狭くなって作動油が通り難くなることを防ぐことができる。同様に、圧側弁体５を支えかつピストン固定時の荷重を受けるボス部８Ｂの面積を確保することができる。また、ボス部８Ｂと内側シート部３２との間隔が狭くなって作動油が通り難くなることを防ぐことができる。
　また、本実施の形態のように、伸側通路２Ａと、圧側通路２Ｂと、伸側シート３Ａの外側シート部３０及び内側シート部３２と、圧側シート３Ｂの外側シート部３０及び内側シート部３２の数（この数をｎと表記する）が同じ場合には、ボス部８Ａ，８Ｂの形状を、角を丸めたｎ角形とし、湾曲した頂点部分を外側シート部３０に対向させ、直線状の辺部分を内側シート部３２に対向させることで、前記と同様の効果を奏することができる。なお、前記ｎを大きくすると、伸側通路２Ａや圧側通路２Ｂの流路面積が狭くなり、ピストン速度が中高速領域にあるときの減衰係数が大きくなる。当該減衰係数を小さくするには、ｎ＝２～４であることが好ましく、ｎ＝３が最も好ましいが、ｎの値は適宜変更することが可能である。
　伸側通路２Ａ内と圧側通路２Ｂ内にそれぞれ突出する計六つの島部１１は、同一円周上に配置されるとともに、中間シート部３１と交互に配置されている。前記各島部１１の上部がピストン１の上側に積層される圧側弁体５を支えており、この圧側弁体５が背圧で割れることを防いでいる。各島部１１の下部がピストン１の下側に積層される伸側弁体４を支えており、この伸側弁体４が背圧で割れることを防いでいる。
　伸側弁体４は、図４，６に示すように、ピストン１の伸側シート３Ａに離着座する第一リーフバルブ４０と、この第一リーフバルブ４０の背面側（反ピストン１側）に積層される第二リーフバルブ４１と、この第二リーフバルブ４１の背面側に順に積層される通常の複数枚のリーフバルブ４２ａ，４２ｂ，４２ｃとを含む積層リーフバルブＶ１を備えている。第一リーフバルブ４０は孔４０ａを有し、第二リーフバルブ４１は切欠４１ａを有する。そして、第一リーフバルブ４０の外周部と第二リーフバルブ４１の外周部の間に環状のリング４３が設けられる。このリング４３の内周側（第一リーフバルブ４０の内周部と第二リーフバルブ４１の内周部の間）には環状のスペーサ４４が設けられる。リング４３の内周面とスペーサ４４の外周面との間にはチェック弁９Ａが設けられている。
　また、伸側弁体４の図４中下側には、環状の間座４５が積層されている。伸側弁体４は、内周側を間座４５とボス部８Ａとの間に挟むことにより固定されている。そして、伸側弁体４は、緩衝器Ｄの伸長行程で、間座４５よりも外周側を図４中下側に撓ませることで伸側通路２Ａを開き、当該伸側通路２Ａを通過する作動油の流れに抵抗を与える。反対に、緩衝器Ｄの圧縮行程では、伸側弁体４は伸側通路２Ａを閉じ、第一リーフバルブ４０が伸側シート３Ａに着座した状態に維持される。
　図６に示すように、第一リーフバルブ４０には、その肉厚を貫通する四つの円弧状の孔４０ａが形成されている。これらの孔４０ａは、同一円周上に四つ並べて配置されている。そして、第一リーフバルブ４０をピストン１に重ねたときに、孔４０ａの全てが伸側シート３Ａの内側に対向する。
　孔４０ａの数を減らした場合、各孔４０ａを大きくできる。しかし、第一リーフバルブ４０が撓んだときに孔４０ａと孔４０ａの間に応力が集中しやすく、第一リーフバルブ４０の耐久性を低下させる傾向がある。反対に、孔４０ａの数を増やした場合、各孔４０ａが小さくなる。しかし、第一リーフバルブ４０が撓んだときに前記応力を分散させることができるので、第一リーフバルブ４０の耐久性を高めることができる。このため、本実施の形態のように孔４０ａを絞りとして利用しない場合には、４つの孔４０ａを形成して、孔４０ａの開口量を大きくしつつ、第一リーフバルブ４０の耐久性を確保することが好ましい。しかし、孔４０ａの数、形状、大きさは、前記の限りではなく、任意に変更することができる。
　前記したように、ボス部８Ａの形状が角を丸めた三角状であるので、ボス部８Ａと孔４０ａが重なる面積が小さくなる。したがって、孔４０ａの開口面積をなるべく大きくすることができる。
　第一リーフバルブ４０の外周部と第二リーフバルブ４１の外周部との間に設けられるリング４３は、第一リーフバルブ４０の背面側外周部に固定されている。これらリング４３と第一リーフバルブ４０の固定方法は、接着、溶接、一体形成等、任意であり、リング４３が第一リーフバルブ４０の所定の位置から動かなければよい。
　また、第一リーフバルブ４０の内周部と第二リーフバルブ４１の内周部の間に設けられるスペーサ４４は、間座４５とボス部８Ａの間に挟まれて固定されている。そして、スペーサ４４の外径は、リング４３の内径よりも小さい。リング４３とスペーサ４４とで第一リーフバルブ４０と第二リーフバルブ４１とが離間し、リング４３の内周側にチェック弁９Ａを収容する空間ＳＡが形成されている。リング４３の内径は、第一リーフバルブ４０の孔４０ａの外周端を結ぶ円の直径よりも大きい。したがって、孔４０ａと空間ＳＡが連通する。
　また、本実施の形態において、リング４３の厚みとスペーサ４４の厚みは等しく、第二リーフバルブ４１よりも図４中下側のリーフバルブ４２ａ，４２ｂ，４２ｃに初期撓みが与えられていない。しかし、リング４３がスペーサ４４よりも厚く、第二リーフバルブ４１よりも下側のリーフバルブ４２ａ，４２ｂ，４２ｃに初期撓みが与えられてもよい。
　第一リーフバルブ４０の背面側に積層される第二リーフバルブ４１では、その内周部がスペーサ４４に積層され、外周部がリング４３に着座する。第二リーフバルブ４１には、その外周端から中心に向かう四つの切欠４１ａが形成されている。図４に示すように、切欠４１ａは、リング４３を径方向に横切る長さを有し、リング４３の内周側に形成される空間ＳＡとリング４３の外周側に形成される圧側室Ｌ２とを連通する。前記したように、空間ＳＡは、孔４０ａ及び窓１４を介して伸側通路２Ａと連通可能である。そのため、伸側通路２Ａの作動油は、孔４０ａ、空間ＳＡ及び切欠４１ａを通る分岐通路２０を通って圧側室Ｌ２に移動できる。
　本実施の形態において、第二リーフバルブ４１の背面側に積層されるリーフバルブ４２ａは、第二リーフバルブ４１の外径と略同じ外径を有しており、切欠４１ａの下側を塞ぐ。そして、本実施の形態において、切欠４１ａは幅狭に形成されており（例えば、図６に示すように、切欠４１ａの幅は孔４０ａ及び空間ＳＡの幅と比較して狭く）、絞りとして機能する。つまり、当該切欠４１ａによって周知のオリフィスが形成されている。なお、リング４３の内周側と外周側を連通する切欠４１ａは、リング４３に設けられてもよく、切欠４１ａの位置や切欠４１ａの形状は、空間ＳＡと圧側室Ｌ２とを連通可能な限りにおいて、任意に変更できる。また、本実施の形態においては、切欠４１ａが絞りとして機能するが、絞りの位置は分岐通路２０の途中であれば、任意に変更できる。
　リング４３の内周側に設けられるチェック弁９Ａは、スペーサ４４の外周面に摺接する環状の弁部９０と、この弁部９０を第一リーフバルブ４０に押し付ける方向に附勢する複数の附勢部９１と、を含む。弁部９０は、リング４３及びスペーサ４４よりも薄く、図４中上下に移動可能である。弁部９０は、附勢部９１の附勢力により第一リーフバルブ４０に押し付けられた状態では、全ての孔４０ａを塞ぐ。附勢部９１は、弁部９０の外周から放射状に延びている。附勢部９１の基端は弁部９０の外周から第二リーフバルブ４１に向けて斜めに起立し、附勢部９１の末端は第一リーフバルブ４０側に向けて折り曲げられている。チェック弁９Ａは弾性を有しており、附勢部９１の傾斜角度を変えたり戻したりすることで、弁部９０の上下動を許容し、孔４０ａを開閉する。
　チェック弁９Ａは、緩衝器Ｄの伸長行程では、弁部９０を図４中下側に移動させて孔４０ａを開き、孔４０ａから空間ＳＡへ向かう作動油の流れを許容する。このため、緩衝器Ｄの伸長行程では、伸側弁体４の開弁圧に達するまでの間、第一リーフバルブ４０が伸側シート３Ａに着座していても、チェック弁９Ａは孔４０ａを開き、伸側通路２Ａの作動油は分岐通路２０を孔４０ａ、空間ＳＡ、切欠４１ａの順に通過して圧側室Ｌ２に移動する。反対に、緩衝器Ｄの圧縮行程では、チェック弁９Ａが孔４０ａを閉じるので、分岐通路２０の連通が遮断される。前記構成によれば、分岐通路２０に切欠４１ａによって形成される絞りは、緩衝器Ｄの伸長行程においてのみ効く片効きの絞りとして機能する。したがって、伸側弁体４が開弁するまでの間、緩衝器Ｄは絞り（切欠４１ａ）の抵抗に起因する減衰力を発生できる。
　また、本実施の形態において、チェック弁９Ａの変形量は第二リーフバルブ４１で規制される。そのため、弁部９０が第二リーフバルブ４１に当接したときチェック弁９Ａの開口量が最大となる。このようにチェック弁９Ａの変形量が第二リーフバルブ４１で規制されるので、チェック弁９Ａの変形量が過大となることを防ぎ、チェック弁９Ａの耐久性を向上できる。加えて、前記構成によれば、チェック弁９Ａの大きさは、伸側シート３Ａのシート形状により規制されず、チェック弁９Ａを大きくすることができる。したがって、チェック弁９Ａの変形量が過大となることを防いでチェック弁９Ａの耐久性を向上させることができる。
　また、前記構成によれば、チェック弁９Ａと第一リーフバルブ４０が周方向に相対回転しても、チェック弁９Ａと第二リーフバルブ４１が周方向に相対回転しても問題がない。したがって、絞り（切欠４１ａ）を片効きの絞りとして用いた場合でも、チェック弁９Ａの回転方向の位置決めが不要であり、組付性を良好にできる。
　圧側弁体５は、図５，７に示すように、ピストン１の圧側シート３Ｂに離着座する第一リーフバルブ５０と、この第一リーフバルブ５０の背面側（反ピストン１側）に積層される第二リーフバルブ５１と、この第二リーフバルブ５１の背面側に順に積層される通常の複数枚のリーフバルブ５２ａ，５２ｂ，５２ｃとを含む積層リーフバルブＶ２を備えている。第一リーフバルブ５０は孔５０ａを有し、第二リーフバルブ５１は切欠５１ａを有する。そして、第一リーフバルブ５０の外周部と第二リーフバルブ５１の外周部の間に環状のリング５３が設けられている。このリング５３の内周側にはチェック弁９Ｂが設けられている。
　また、圧側弁体５の図５中上側には、環状の間座５４が積層されている。圧側弁体５は、内周側を間座５４とボス部８Ｂとの間に挟むことにより固定されている。そして、圧側弁体５は、緩衝器Ｄの圧縮行程で、間座５４よりも外周側を図５中上側に撓ませることで圧側通路２Ｂを開き、当該圧側通路２Ｂを通過する作動油の流れに抵抗を与える。反対に、緩衝器Ｄの伸長行程では、圧側弁体５は圧側通路２Ｂを閉じ、第一リーフバルブ５０が圧側シート３Ｂに着座した状態に維持される。
　図７に示すように、第一リーフバルブ５０には、前記第一リーフバルブ４０と同様に、その肉厚を貫通する四つの円弧状の孔５０ａが形成されている。これらの孔５０ａは、同一円周上に四つ並べて配置されている。そして、第一リーフバルブ５０をピストン１に重ねたときに、孔５０ａの全てが圧側シート３Ｂの内側に対向する。
　孔５０ａの数を減らした場合、各孔５０ａを大きくできる。しかし、第一リーフバルブ５０が撓んだときに孔５０ａと孔５０ａの間に応力が集中しやすく、第一リーフバルブ５０の耐久性を低下させる傾向がある。反対に、孔５０ａの数を増やした場合、各孔５０ａが小さくなる。しかし、第一リーフバルブ５０が撓んだときに前記応力を分散させることができるので、第一リーフバルブ５０の耐久性を高めることができる。このため、本実施の形態のように、孔５０ａを絞りとして利用しない場合には、４つの孔５０ａを形成して孔５０ａの開口量を大きくしつつ、第一リーフバルブ５０の耐久性を確保することが好ましい。しかし、孔５０ａの数、形状、大きさは、前記の限りではなく、任意に変更できる。
　前記したように、ボス部８Ｂの形状が角を丸めた三角状であるので、ボス部８Ｂと孔５０ａが重なる面積が小さくなる。したがって、孔５０ａの開口面積をなるべく大きくできる。
　第一リーフバルブ５０の外周部と第二リーフバルブ５１の外周部との間に設けられるリング５３は、第一リーフバルブ５０の背面側外周部に固定されている。これらリング５３と第一リーフバルブ５０の固定方法は、接着、当接、一体形成等、任意であり、リング５３が第一リーフバルブ５０の所定の位置から動かなければよい。
　前記リング５３により第一リーフバルブ５０と第二リーフバルブ５１とが離間しており、リング５３の内周側にチェック弁９Ｂを収容する空間ＳＢが形成されている。リング５３の内径は、第一リーフバルブ５０の孔５０ａの外周端を結ぶ円の直径よりも大きい。したがって、孔５０ａと空間ＳＢが連通する。
　第一リーフバルブ５０の背面側に積層される第二リーフバルブ５１では、その外周部がリング５３に着座する。第二リーフバルブ５１には、その外周端から中心に向かう四つの切欠５１ａが形成されている。図５に示すように、切欠５１ａは、リング５３を径方向に横切る長さを有し、リング５３の内周側に形成される空間ＳＢとリング５３の外周側に形成される伸側室Ｌ１とを連通する。前記したように、空間ＳＢは、孔５０ａ及び窓１７を介して圧側通路２Ｂと連通可能である。そのため、圧側通路２Ｂの作動油は、孔５０ａ、空間ＳＢ及び切欠５１ａを通る分岐通路２１を通って伸側室Ｌ１に移動できる。
　本実施の形態において、第二リーフバルブ５１の背面側に積層されるリーフバルブ５２ａは、第二リーフバルブ５１の外径と略同じ外径を有しており、切欠５１ａの上側を塞ぐ。そして、本実施の形態において、切欠５１ａは幅狭に形成されており（例えば、図７に示すように、切欠５１ａの幅は孔５０ａ、空間ＳＢの幅と比較して狭く）、絞りとして機能する。つまり、当該切欠５１ａによって周知のオリフィスが形成されている。なお、リング５３の内周側と外周側を連通する切欠５１ａは、リング５３に設けられてもよく、切欠５１ａの位置や切欠５１ａの形状は、空間ＳＢと伸側室Ｌ１とを連通可能な限りにおいて、任意に変更できる。また、本実施の形態においては、切欠５１ａが絞りとして機能するが、絞りの位置は分岐通路２１の途中であれば、任意に変更できる。
　リング５３の内周側に設けられるチェック弁９Ｂは、外径がリング５３の内径よりも小さく、厚みがリング５３よりも薄い小径のリーフバルブにより形成される。このチェック弁９Ｂの図５中上側には中間間座５５が積層されている。チェック弁９Ｂは、中間間座５５よりも外周側の撓みが許容された状態で、内周側を中間間座５５とボス部８Ｂとの間に挟むことにより固定されている。チェック弁９Ｂは、第一リーフバルブ５０の背面側に着座したとき、全ての孔５０ａを塞ぐ。なお、本実施の形態において、チェック弁９Ｂと中間間座５５の合計の厚みがリング５３の厚みと等しく、第二リーフバルブ５１よりも図５中上側のリーフバルブ５２ａ，５２ｂ，５２ｃに初期撓みが与えられていない。しかし、リング５３の厚みが、チェック弁９Ｂと中間間座５５の合計の厚みよりも厚く、第二リーフバルブ５１よりも上側のリーフバルブ５２ａ，５２ｂ，５２ｃに初期撓みが与えられてもよい。
　チェック弁９Ｂは、緩衝器Ｄの圧縮行程では、中間間座５５よりも外周側を図５中上側に撓ませて孔５０ａを開き、孔５０ａから空間ＳＢへ向かう作動油の流れを許容する。このため、緩衝器Ｄの圧縮行程では、圧側弁体５の開弁圧に達するまでの間、第一リーフバルブ５０が圧側シート３Ｂに着座していても、チェック弁９Ｂは孔５０ａを開き、圧側通路２Ｂの作動油は分岐通路２１を孔５０ａ、空間ＳＢ、切欠５１ａの順に通過して伸側室Ｌ１に移動する。反対に、緩衝器Ｄの伸長行程では、チェック弁９Ｂが孔５０ａを閉じるので、分岐通路２１の連通が遮断される。前記構成によれば、分岐通路２１に切欠５１ａによって形成される絞りは、緩衝器Ｄの圧縮行程においてのみ効く片効きの絞りとして機能する。したがって、圧側弁体５が開弁するまでの間、緩衝器Ｄは絞り（切欠５１ａ）の抵抗に起因する減衰力を発生できる。
　また、本実施の形態において、チェック弁９Ｂの変形量（撓み量）は第二リーフバルブ５１で規制される。そのため、チェック弁９Ｂの外周側が第二リーフバルブ５１に当接したときチェック弁９Ｂの開口量が最大となる。このように、チェック弁９Ｂの変形量が第二リーフバルブ５１で規制されるので、チェック弁９Ｂの変形量が過大となることを防ぎ、チェック弁９Ｂの耐久性を向上できる。加えて、前記構成によれば、チェック弁９Ｂの大きさは圧側シート３Ｂのシート形状により規制されず、チェック弁９Ｂを大きくできる。したがって、チェック弁９Ｂの変形量が過大となることを防いでチェック弁９Ｂの耐久性を向上できる。
　また、前記構成によれば、チェック弁９Ｂと第一リーフバルブ５０が周方向に相対回転しても、チェック弁９Ｂと第二リーフバルブ５１が周方向に相対回転しても問題がない。したがって、絞り（切欠５１ａ）を片効きの絞りとして用いた場合でも、チェック弁９Ｂの回転方向の位置決めが不要であり、組付性を良好にできる。
　以下、本実施の形態に係る緩衝器Ｄの作動について説明する。なお、以下の説明において、緩衝器Ｄのピストン速度を低速領域と、中高速領域とに分けているが、各領域の閾値はそれぞれ任意に設定できる。
　ピストン１が図１中上側に移動してロッド６がシリンダＣから退出する工程（即ち緩衝器Ｄの伸長行程）では、縮小される伸側室Ｌ１の作動油が拡大する圧側室Ｌ２に移動する。この緩衝器Ｄの伸長行程においてピストン速度が低速領域にある場合、伸側室Ｌ１の作動油がチェック弁９Ａの弁部９０を下側に押し下げて孔４０ａを開き、分岐通路２０を通って圧側室Ｌ２に移動する。このため、緩衝器Ｄは、伸長行程でピストン速度が低速領域にある場合、絞りとなる切欠４１ａの抵抗に起因するオリフィス特性の減衰力を発生する。
　また、緩衝器Ｄの伸長行程においてピストン速度が高くなって中高速領域になり伸側室Ｌ１の圧力が圧側室Ｌ２の圧力よりも所定以上大きくなると、伸側弁体４の外周部分が下側に撓む。その結果、当該伸側弁体４の第一リーフバルブ４０と伸側シート３Ａとの間に隙間が生じ、当該隙間を作動油が通って伸側室Ｌ１から圧側室Ｌ２に移動する。このため、緩衝器Ｄは、伸長行程でピストン速度が中高速領域にある場合、伸側弁体４の抵抗に起因するバルブ特性の減衰力を発生する。
　反対に、ピストン１が図１中下側に移動してロッド６がシリンダＣに進入する工程（即ち緩衝器Ｄの圧縮行程）では、縮小される圧側室Ｌ２の作動油が拡大する伸側室Ｌ１に移動する。この緩衝器Ｄの圧縮行程においてピストン速度が低速領域にある場合、圧側室Ｌ２の作動油がチェック弁９Ｂの外周部分を上側に撓ませて孔５０ａを開き、分岐通路２１を通って伸側室Ｌ１に移動する。このため、緩衝器Ｄは、圧縮行程でピストン速度が低速領域にある場合、絞りとなる切欠５１ａの抵抗に起因するオリフィス特性の減衰力を発生する。
　また、緩衝器Ｄの圧縮行程においてピストン速度が高くなって中高速領域になり圧側室Ｌ２の圧力が伸側室Ｌ１の圧力よりも所定以上大きくなると、圧側弁体５の外周部分が上側に撓む。その結果、当該圧側弁体５の第一リーフバルブ５０と圧側シート３Ｂとの間に隙間が生じ、当該隙間を作動油が通って圧側室Ｌ２から伸側室Ｌ１に移動する。このため、緩衝器Ｄは、圧縮行程でピストン速度が中高速領域にある場合、圧側弁体５の抵抗に起因するバルブ特性の減衰力を発生する。
　このように、本実施の形態においては、切欠４１ａが伸長工程における低速領域での減衰力発生用の絞りとして利用され、同様に、切欠５１ａが圧縮工程における低速領域での減衰力用の絞りとして利用される。したがって、切欠４１ａ，５１ａの幅を変えて、絞りの流路面積をそれぞれ任意に設定することで、低速領域の減衰特性を伸長行程と圧縮行程で別個独立して設定することができる。なお、本実施の形態において、切欠４１ａ，５１ａが絞りとして機能しているが、分岐通路２０，２１の途中であれば、どこに絞りを設けてもよい。例えば、孔４０ａ，５０ａが絞りとして利用されてもよい。また、本実施の形態において、前記絞りはオリフィスとして形成されるが、チョーク通路として形成されてもよい。
　また、本実施の形態においては、第一リーフバルブ４０の背面側にリング４３で形成される空間ＳＡを利用してチェック弁９Ａが設けられている。そのため、チェック弁９Ａを環状に形成することができ、チェック弁９Ａの回転方向の位置決めなしに孔４０ａを開閉できる。したがって、低速領域の減衰力を発生するための絞り（切欠４１ａ）をチェック弁９Ａで伸長工程においてのみ効かせる場合でも、チェック弁９Ａの回転方向の位置決めが不要になるので、組付性が良好になる。
　また、チェック弁９Ａは、ピストン１から離れる方向、即ち、第二リーフバルブ４１側に開くので、チェック弁９Ａの開口量は第二リーフバルブ４１で規制される。このため、チェック弁９Ａの変形量が過大となることを第二リーフバルブ４１で防ぎ、チェック弁９Ａの耐久性を向上できる。さらに、前記構成によれば、チェック弁９Ａの大きさがシート３Ａによって規制されず、チェック弁９Ａを大きくできる。したがって、チェック弁９Ａが第二リーフバルブ４１から少し離れただけで、多くの流量を流すことができ、これによっても、チェック弁９Ａの変形量が大きくなることを抑制できる。
　同様に、第一リーフバルブ５０の背面側にリング５３で形成される空間ＳＢを利用してチェック弁９Ｂが設けられている。そのため、チェック弁９Ｂを環状に形成することができ、チェック弁９Ｂの回転方向の位置決めなしに孔５０ａを開閉できる。したがって、低速領域の減衰力を発生するための絞り（切欠５１ａ）をチェック弁９Ｂで圧縮工程においてのみ効かせる場合でも、チェック弁９Ｂの回転方向の位置決めが不要になるので、組付性が良好になる。
　また、チェック弁９Ｂは、ピストン１から離れる方向、即ち、第二リーフバルブ５１側に開くので、チェック弁９Ｂの開口量は第二リーフバルブ５１で規制される。このため、チェック弁９Ｂの変形量が過大となることを第二リーフバルブ５１で防ぎ、チェック弁９Ｂの耐久性を向上できる。さらに、前記構成によれば、チェック弁９Ｂの大きさがシート３Ｂによって規制されず、チェック弁９Ｂを大きくできる。したがって、チェック弁９Ｂが第二リーフバルブ５１から少し離れただけで、多くの流量を流すことができ、これによっても、チェック弁９Ｂの変形量が大きくなることを抑制できる。
　また、本実施の形態において、伸側弁体４が離着座する伸側シート３Ａは、外側シート部３０と、中間シート部３１と、内側シート部３２とにより、輪のような閉じられた形状に形成されている。このため、当該伸側シート３Ａの内側に形成される窓１４を大きくすることによって、伸側室Ｌ１の圧力を受ける伸側弁体４の受圧面積を大きくできる。したがって、伸側室Ｌ１の圧力が低くても伸側弁体４を開弁させることができる。同様に、圧側弁体５が離着座する圧側シート３Ｂも、外側シート部３０と、中間シート部３１と、内側シート部３２とにより、輪のような閉じられた形状に形成されている。このため、当該圧側シート３Ｂの内側に形成される窓１７を大きくすることによって、圧側室Ｌ２の圧力を受ける圧側弁体５の受圧面積を大きくできる。したがって、圧側室Ｌ２の圧力が低くても圧側弁体５を開弁させることができる。
　また、伸側シート３Ａにおいて、外側シート部３０で結ばれる中間シート部３１の間に伸側通路２Ａの出口１２が設けられるとともに、内側シート部３２で結ばれる中間シート部３１の間に圧側通路２Ｂの入口１３が設けられている。そのため、伸側シート３Ａをピストン１の外周側まで延ばすことによって、シリンダ径を大きくすることなく伸側弁体４の径を大きくでき、伸側弁体４を撓ませ易くできる。同様に、圧側シート３Ｂにおいて、外側シート部３０で結ばれる中間シート部３１の間に圧側通路２Ｂの出口１５が設けられるとともに、内側シート部３２で結ばれる中間シート部３１の間に伸側通路２Ａの入口１６が設けられている。そのため、圧側シート３Ａをピストン１の外周側まで延ばすことによって、シリンダ径を大きくすることなく圧側弁体５の径を大きくでき、圧側弁体５を撓み易くできる。
　さらに、本実施の形態において、伸側シート３Ａにおける内側シート部３２が、中間シート部３１の中心軸Ｘ側端を結ぶ直線ｙ上に設けられているので、内側シート部３２がピストン１の外周側に突出していない。したがって、圧側通路２Ｂをピストン１の内周側に広げて流路面積を大きくすることができる。同様に、圧側シート３Ｂにおける内側シート部３２が、中間シート部３１の中心軸Ｘ側端を結ぶ直線ｙ上に設けられているので、内側シート部３２がピストン１の外周側に突出していない。したがって、伸側通路２Ａをピストン１の内周側に広げて流路面積を大きくすることができる。
　前記構成によれば、ピストン速度が中高速領域にあるときの、ピストン速度に対する減衰力の特性を示す曲線の傾きを小さくし、減衰係数を充分に小さくすることができる。このため、本実施の形態のように、緩衝器Ｄが自動車の車体の制振に使用される場合、乗り心地を良好にできる。
　また、本実施の形態においては、伸側通路２Ａを開閉する伸側弁体４は比較的大きい受圧面積を有する。この伸側弁体４は島部１１で支えられるので、前記伸側弁体４の背圧となる圧側室Ｌ２の圧力が大きくなっても、この圧力で伸側弁体４がピストン１側に撓むことに起因する割れを阻止できる。同様に、圧側通路２Ｂを開閉する圧側弁体５は比較的大きい受圧面積を有する。この圧側弁体５は島部１１で支えられるので、前記圧側弁体５の背圧となる伸側室Ｌ１の圧力が大きくなっても、この圧力で圧側弁体５がピストン１側に撓ｍことに起因する割れることを阻止できる。
　以下、本実施の形態に係る緩衝器Ｄの作用効果について説明する。
　本実施の形態において、ピストン１における伸側シート３Ａの内側にはボス部８Ａが形成されており、圧側シート３Ｂの内側にはボス部８Ｂが形成されている。前記各ボス部８Ａ，８Ｂにおいて、外側シート部３０に対向する部分ａの幅が内側シート部３２に対向する部分ｂの幅よりも広い。
　前記構成によれば、第一リーフバルブ４０，５０の孔４０ａ，５０ａと、ボス部８Ａ，８Ｂとの重なりを小さくするとともに、ボス部８Ａ，８Ｂから内側シート部３２までの距離を大きくできる。したがって、孔４０ａ，５０ａ及び窓１４，１７を作動油が移動する際の抵抗をなるべく小さくできる。また、ボス部８Ａに幅広の部分ａを形成することで、伸側弁体４を支えかつピストン固定時の荷重を受けるボス部８Ａの面積を大きくできる。ボス部８Ｂに幅広の部分ａを形成することで、圧側弁体５を支えかつピストン固定時の荷重を受けるボス部８Ｂの面積を大きくできる。なお、ボス部８Ａ，８Ｂの形状は、前記の限りではなく、適宜変更することが可能であり、ポス部８Ａ，８Ｂの一方又は両方が真円状に形成されてもよい。
　また、本実施の形態において、中間シート部３１は、周方向に等間隔で配置されている。
　前記構成によれば、伸側通路２Ａと圧側通路２Ｂの流路面積を等しくし易い。なお、中間シート部３１の配置は、適宜変更することが可能である。内側シート部３２で結ばれる中間シート部３１の間隔と、外側シート部３０で結ばれる中間シート部３１の間隔が異なっていてもよい。この場合、伸側通路２Ａの流路面積と圧側通路２Ｂの流路面積に差をつけることができる。そして、例えば、圧側通路２Ｂの流路面積が伸側通路２Ａの流路面積よりも大きい場合、ピストン速度が中高速領域にある緩衝器Ｄが発揮する減衰力を、伸長時には大きくすることができるとともに、圧縮時には小さくすることができる。
　また、同一円周上に複数設けられた外側シート部３０の周方向長さがそれぞれ異なっていてもよい。この場合、複数の伸側通路２Ａの中で流路面積に差をつけたり、複数の圧側通路２Ｂの中で流路面積に差をつけたりできる。そのため、伸側弁体４を、大きい流路面積を有する伸側通路２Ａに対向する部分から徐々に開弁させたり、圧側弁体５を、大きい流路面積を有する圧側流路２Ｂに対向する部分から徐々に開弁させたりできる。このため、オリフィス特性（ピストン速度が低速領域にあるときの特性）に基づく減衰力からバルブ特性（ピストン速度が中高速領域にあるときの特性）に基づく減衰力に切り替わる際の変化を緩やかにすることができ、車両の乗り心地を一層向上させることができる。
　また、本実施の形態において、伸側シート３Ａの内側シート部３２及び圧側シート３Ｂの内側シート部３２は、中間シート部３１の中心軸Ｘ側端を結ぶ直線ｙ上に設けられている。
　前記構成によれば、内側シート部３２が中間シート部３１の中心軸Ｘ側端を結ぶ直線ｙ上に設けられているので、伸側通路２Ａと圧側通路２Ｂをピストン１の中心側に広げて流路面積を大きくすることができ、ピストン速度が中高速領域にあるときの減衰係数を充分に小さくすることが可能となる。
　なお、本実施の形態において、内側シート部３２は、前記直線ｙに沿うように直線状に形成されている。内側シート部３２は、直線ｙよりも中心軸Ｘ側に設けられてもよい。つまり、内側シート部３２は、直線ｙから外れてピストン１の外周側に突出していなければ、直線上ｙに設けられた内側シート部３２と同様の効果を奏することができる。
　また、本実施の形態において、伸側シート３Ａと圧側シート３Ｂは、共に、円弧状の外側シート部３０と、この外側シート部３０の周方向の両端から前記ピストン１の中心軸Ｘ側に延びる一対の中間シート部３１と、これら中間シート部３１の前記中心軸Ｘ側端から外側シート部３０とは周方向に反対側に延びて、隣り合う前記中間シート部３１を結ぶ内側シート部３２とを備える。
　そして、伸側通路２Ａの出口１２は、前記伸側シート３Ａの内側（この伸側シート３Ａの前記外側シート部３０で結ばれる中間シート部３１，３１の間）に配置されている。圧側通路２Ｂの入口１３は、前記伸側シート３Ａの外側（この伸側シート３Ａの前記内側シート部３２で結ばれる中間シート部３１，３１の間）に配置されている。また、圧側通路２Ｂの出口１５は、前記圧側シート３Ｂの内側（この圧側シート３Ｂの前記外側シート部３０で結ばれる前記中間シート部３１，３１の間）に配置されている。伸側通路２Ａの入口１６は、前記圧側シート３Ｂの外側（この圧側シート３Ｂの前記内側シート部３２で結ばれる前記中間シート部３１，３１の間）に配置されている。
　前記構成によれば、伸側シート３Ａと圧側シート３Ｂが輪のような閉じられた形状を有している。そのため、第一リーフバルブ４０，５０の孔４０ａ，５０ａの外周端を結ぶ円の直径を、内周シート３２の内周端を結ぶ円の直径よりも小さくすることによって、ピストン１と第一リーフバルブ４０の周方向の位置合わせと、ピストン１と第一リーフバルブ５０の周方向の位置合わせが不要になる。したがって、前記伸側シート３Ａと前記圧側シート３Ｂによれば、更に組付性を良好にできる。
　なお、伸側シート３Ａと圧側シート３Ｂの形状は、前記の限りではなく、任意に変更できる。例えば、伸側シート３Ａと圧側シート３Ｂの一方又は両方が、伸側通路３Ａ又は圧側通路３Ｂの出口をまとめて囲う円環状に形成されていてもよい。この場合には、前記伸側シート３Ａ及び前記圧側シート３Ｂと同様の効果を得られる。また、ピストン１と第一リーフバルブ４０の周方向の位置を合わせる場合には、伸側シート３Ａで伸側通路２Ａの出口を個別に囲う独立式ポート構造を採用してもよい。同様に、ピストン１と第一リーフバルブ５０の周方向の位置を合わせる場合には、圧側シート３Ｂで圧側通路２Ｂの出口を個別に囲う独立式ポート構造を採用してもよい。
　また、本実施の形態において、チェック弁９Ａは、孔４０ａを開閉する環状の弁部９０と、弁部９０を第一リーフバルブ４０に押し付ける方向に附勢する複数の附勢部９１とを備えている。附勢部９１は、弁部９０の外周から放射状に延びるとともに、弁部９０の外周から第二リーフバルブ４１に向けて斜めに起立する。
　前記構成によれば、チェック弁９Ａの回転方向の位置決めが不要になるとともに、チェック弁９Ａを容易に形成することができる。また、前記構成によれば、チェック弁９Ａの軸方向長さを短くできる。本実施形態のように、第一リーフバルブ４０の背面側にリング４３で空間ＳＡを形成する場合、当該空間ＳＡの縦幅が狭くなる。前記チェック弁９Ａは、このような縦に狭い空間ＳＡに収容するのに適している。
　なお、チェック弁９Ａの構成は、任意に変更することが可能である。また、本実施の形態において、チェック弁９Ａは、伸側弁体４に設けられているが、圧側弁体５に設けられてもよい。
　また、本実施の形態において、チェック弁９Ｂは、外径がリング５３の内径よりも小さいリーフバルブである。チェック弁９ｂの外周側が第二リーフバルブ５１側に撓むことで、チェック弁９ｂは孔５０ａを開く。
　前記構成によれば、チェック弁９Ｂの回転方向の位置決めが不要になるとともに、チェック弁９Ｂを容易に形成することができる。また、前記構成によれば、チェック弁９Ｂの軸方向長さを短くできる。本実施形態のように、第一リーフバルブ５０の背面側にリング５３で空間ＳＢを形成する場合、当該空間ＳＢの縦幅が狭くなる。前記チェック弁９Ｂは、このような縦に狭い空間ＳＢに収容するのに適している。
　なお、チェック弁９Ｂの構成は、任意に変更することが可能である。また、本実施の形態において、チェック弁９Ｂは、圧側弁体５に設けられているが、伸側弁体４に設けられてもよい。
　また、本実施の形態において、切欠４１ａ，５１ａは、第二リーフバルブ４１，５１に形成されている。
　前記構成によれば、切欠４１ａ，５１ａを形成し易い。なお、切欠４１ａ，５１ａをリング４３，５３に設けてもよい。第一リーフバルブ４０，５０に形成される孔４０ａ，５０ａの大きさと、切欠４１ａ，５１ａの大きさを個別に設定する場合には、第一リーフバルブ４０，５０と分離された第二リーフバルブ４１，５１に切欠４１ａ，５１ａを形成する方が設定しやすい。
　また、本実施の形態において、切欠４１ａ，５１ａを幅狭にして絞りを形成している。
　絞り４１ａ，５１ａは、分岐通路２０，２１に設ければよいので、例えば、第一リーフバルブ４０，５０の孔４０ａ，５０ａを絞りとして機能させてもよい。しかし、この場合、チェク弁９Ａ，９Ｂの受圧面積を大きくすることができない。これに対して、前記構成によれば、孔４０ａ，５０ａの開口面積を大きくできるので、チェック弁９Ａ，９Ｂの受圧面積を大きくして、チェック弁９Ａ，９Ｂの開弁圧を低減することができる。
　なお、前記したように、切欠４１ａ，５１ａ以外の部分を絞りとして機能させてもよい。また、本実施の形態においては、伸側弁体４に設けた切欠４１ａと、圧側弁体５に設けた切欠５１ａの両方を絞りとして機能させているが、前記切欠４１ａ，５１ａの一方を絞りとして機能させてもよい。
　また、本実施の形態において、緩衝器Ｄは、伸側室Ｌ１と圧側室Ｌ２（二つの部屋）を画定するピストン（バルブディスク）１と、前記ピストン１に形成されて伸側室Ｌ１と圧側室Ｌ２を連通する伸側通路（通路）２Ａ及び圧側通路（通路）２Ｂと、前記ピストン１に積層されて前記伸側通路２Ａを開閉し、前記伸側通路２Ａと連通する孔４０ａが形成される第一リーフバルブ４０と、前記第一リーフバルブ４０の背面側に設けられ前記孔４０ａと連通する空間ＳＡを囲う環状のリング４３と、前記第一リーフバルブ４０の背面側に積層されて前記リング４３に着座する第二リーフバルブ４１と、前記第二リーフバルブ４１に形成されて前記リング４３の内周側と外周側とを連通する切欠４１ａと、前記孔４０ａ、前記空間ＳＡ及び前記切欠４１ａを通る分岐通路２０に設けられる絞りと、前記リング４３の内周側に設けられて前記孔４０ａを開閉するチェック弁９Ａとを備えている。
　さらに、緩衝器Ｄは、前記ピストン１に積層されて前記圧側通路２Ｂを開閉し、前記圧側通路２Ｂと連通する孔５０ａが形成される第一リーフバルブ５０と、前記第一リーフバルブ５０の背面側に設けられ前記孔５０ａと連通する空間ＳＢを囲う環状のリング５３と、前記第一リーフバルブ５０の背面側に積層されて前記リング５３に着座する第二リーフバルブ５１と、前記第二リーフバルブ５１に形成されて前記リング５３の内周側と外周側とを連通する切欠５１ａと、前記孔５０ａ、前記空間ＳＢ及び前記切欠５１ａを通る分岐通路２１に設けられる絞りと、前記リング５３の内周側に設けられて前記孔５０ａを開閉するチェック弁９Ｂとを備えている。
　前記構成によれば、チェック弁９Ａ，９Ｂを環状に形成できる。そのため、低速領域の減衰力を発生するための絞りをチェック弁９Ａで伸長工程でのみ効かせるとしても、第一リーフバルブ４０、第二リーフバルブ４１及びチェック弁９Ａの周方向の位置合わせが不要になる。また、低速領域の減衰力を発生するための絞りをチェック弁９Ｂで圧縮工程でのみ効かせるとしても、第一リーフバルブ５０、第二リーフバルブ５１及びチェック弁９Ｂの周方向の位置合わせを不要になる。したがって、組付性を良好にできる。
　さらに、前記構成によれば、チェック弁９Ａの大きさが伸側シート３Ａで規制されることがなく、チェック弁９Ｂの大きさが圧側シート９Ｂで規制されることがないので、チェック弁９Ａ，９Ｂを大きく形成できる。加えて、チェック弁９Ａの変形量を第二リーフバルブ４１で規制でき、チェック弁９Ｂの変形量を第二リーフバルブ５１で規制できるので、チェック弁９Ａ，９Ｂの耐久性を向上できる。
　なお、本実施の形態において、ピストン１の伸側室Ｌ１側と圧側室Ｌ２側の両方に本発明に係る構成が具現化されている。つまり、緩衝器Ｄは、伸長行程でのみ効く片効きの絞り（切欠４１ａ）と、圧縮行程でのみ効く片効きの絞り（切欠５１ａ）の両方を備え、低速領域の減衰特性を伸長行程と圧縮行程で別個独立して設定できる。しかしながら、本発明は伸側室Ｌ１側と圧側室Ｌ２側の一方にのみ具現化されてもよい。具体的には、緩衝器Ｄは、伸長行程でのみ効く片効きの絞りと、圧縮行程でのみ効く片効きの絞りの一方のみを備えてもよい。
　また、本実施の形態において、切欠４１ａ，５１ａが第二リーフバルブ４１，５１に形成されているが、切欠４１ａ，５１ａはリング４３，５３に形成されてもよい。
　また、本実施の形態において、第一リーフバルブ４０，５０は、環板状のリーフバルブ本体に孔４０ａ，５０ａを開穿することで形成されている。図８に示すように、第一リーフバルブ４０，５０の一方又は両方が、リング４３，５３が取り付けられる環状の外周部材４０１と、この外周部材４０１の内周側に挿入される内周部材４０２とを有し、外周部材４０１と内周部材４０２の間に孔４０ａ，５０ａが形成されしてもよい。
　以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一部を示したに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。特許請求の範囲から逸脱することなく改造、変形及び変更を行うことができることは理解すべきである。
　本願は２０１４年１０月１日に日本国特許庁に出願された特願２０１４－２０３１４２に基づく優先権を主張し、この出願の全ての内容は参照により本明細書に組み込まれる。

Claims (5)

  1. 　二つの部屋を画定するバルブディスクと、
    　前記バルブディスクに形成されて前記二つの部屋を連通する通路と、
    　前記バルブディスクに積層されて前記通路を開閉し、前記通路と連通する孔が形成される第一リーフバルブと、
    　前記第一リーフバルブの背面側に設けられ前記孔と連通する空間を囲う環状のリングと、
    　前記第一リーフバルブの背面側に積層されて前記リングに着座する第二リーフバルブと、
    　前記リング又は前記第二リーフバルブに形成されて前記リングの内周側と外周側とを連通する切欠と、
    　前記孔、前記空間及び前記切欠を通る分岐通路に設けられる絞りと、
    　前記リングの内周側に設けられて前記孔を開閉するチェック弁とを備えている緩衝器。
  2. 　請求項１に記載の緩衝器であって、
    　前記切欠を幅狭にして前記絞りを形成している緩衝器。
  3. 　請求項１に記載の緩衝器であって、
    　前記切欠は、前記第二リーフバルブに形成されている緩衝器。
  4. 　請求項１に記載の緩衝器であって、
    　前記チェック弁は、外径が前記リングの内径よりも小さく形成されるリーフバルブであり、外周側を前記第二リーフバルブ側に撓ませることで、前記孔を開く緩衝器。
  5. 　請求項１に記載の緩衝器であって、
    　前記チェック弁は、
    　環状に形成されて前記孔を開閉する弁部と、
    　前記弁部を前記第一リーフバルブに押し付ける方向に附勢する複数の附勢部とを備えており、
    　前記附勢部は、前記弁部の外周から放射状に延びるとともに、前記弁部の外周から前記第二リーフバルブに向けて斜めに起立する緩衝器。
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