WO2016032014A1 - 면도날 및 이를 적용한 면도기 카트리지 - Google Patents

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WO2016032014A1
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WO
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razor
razor blade
blade
separation distance
bent portion
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PCT/KR2014/007896
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노호준
장준수
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주식회사 도루코
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Definitions

  • the present invention relates to a razor blade and a razor cartridge using the same. More particularly, the present invention relates to an integrated razor blade and a razor cartridge employing the same in shaping the geometry of the razor blade.
  • wet razors It is important for wet razors to provide a smooth shave with high adhesion while preventing soft, cuts and cuts.
  • Factors affecting the shaving performance of such a wet shaver include the frictional resistance between the cutting edge of the blade and the skin and the degree of sharpness of the cutting edge. These factors are generally associated with the cutting force exerted on the hair by the razor blade.
  • Increasing the number of razor blades in a razor generally improves the shaving efficiency of the razor and improves the distribution of compressive force on the skin, but increases drag force.
  • the area occupied by the blade increases, or the gap between the cutting edges of the blade decreases.
  • Conventional razor blades were razor blades equipped with blades with cutting edges formed on strong supports.
  • this conventional technique has increased the thickness of the support in order to increase the strength of the support. Accordingly, the number of razor blades that can be mounted on the razor is limited, and there is a problem in that the spacing between the razor blades cannot be narrowed. If the spacing between the razor blades is narrowed, there was a problem that the washability is very poor.
  • the conventional razor blades have to be manufactured separately from the blade and the support, and then undergo a welding process to combine them. Therefore, not only the production cost of the razor blade is increased, but there is a problem that the production efficiency is lowered due to the additional process.
  • the problem to be solved by the present invention is to provide a razor blade and a razor cartridge using the same by shaping the geometry of the razor blade to improve the thinness.
  • Another object of the present invention is to provide a razor blade formed integrally to increase the production efficiency.
  • the razor blade according to an embodiment of the present invention, the base; A bent portion extending at one end of the base portion; And an edge portion extending from one end of the bent portion and having a cutting edge formed at one end thereof, wherein a first separation distance X between a straight line extending in the longitudinal direction of the base portion and an end point of the cutting edge is 0.3 mm to It is formed to 1.0 mm.
  • the razor cartridge in order to achieve the above object, the housing forming an inner space; And a plurality of razor blades installed in an inner space of the housing, the base portion including a base portion, a bent portion extending from one end of the base portion, and an edge portion extending from one end of the bent portion and having a cutting edge formed at one end thereof.
  • the blade has a first separation distance X between a straight line extending in the longitudinal direction of the base portion and an end point of the cutting edge is 0.3 mm to 1.0 mm.
  • the strength can be improved while being thin, and the razor blade formed integrally has the effect of increasing production efficiency.
  • FIG. 1 is a perspective view of a razor cartridge equipped with a razor blade according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a side cross-sectional view of the razor cartridge with a razor blade according to one embodiment of the present invention.
  • FIG 3 is a perspective view of a razor blade according to an embodiment of the present invention.
  • Figure 4 is a side cross-sectional view of the razor blade according to an embodiment of the present invention.
  • Figure 5 is a side cross-sectional view comparing the geometric characteristics of the blade according to an embodiment of the present invention and the blade according to the prior art.
  • Figure 6 is a side cross-sectional view comparing the razor cartridge and the shaving cartridge of the prior art according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 7 is a side cross-sectional view comparing the characteristics of the span and the tunnel formed by the two razor blades and the two razor blades according to the prior art according to an embodiment of the present invention.
  • the present invention relates to an integrated razor blade in which the shape of the razor blade geometry is thin and the strength is increased, and a razor cartridge to which the razor cartridge is applied, the base; A bent portion extending at one end of the base portion; And an edge portion extending from one end of the bent portion and having a cutting edge formed at one end thereof, wherein a first separation distance X between a straight line extending along the longitudinal direction of the base portion and an end point of the cutting edge is 0.3 mm to It relates to a razor blade formed of 1.0mm.
  • 1 is a perspective view of a razor cartridge equipped with a razor blade according to an embodiment of the present invention.
  • 2 is a side cross-sectional view of the razor cartridge with a razor blade according to one embodiment of the present invention.
  • the razor cartridge 10 is detachably and pivotally mounted to a handle (not shown) of the razor by the connector 600, but is not limited thereto. It may be mounted in a structure that is detachable from the handle but is not pivoted. Therefore, the razor cartridge 10 can be replaced with a new razor cartridge by separating it from the handle as required by the user.
  • the razor cartridge 10 includes a housing 100 and a razor blade 200.
  • the razor cartridge 10 may further include a guard 300, a cap 400, a clip 500, and a connector 600.
  • the housing 100 forms an outer shape of the razor cartridge 10 and forms an inner space in which the razor blade 200 is installed.
  • the housing 100 may be provided with an installation groove into which the end of the razor blade 200 in the width direction (Z-axis direction of FIG. 3) is inserted. Since the installation groove is inserted into the razor blade 200 with a certain amount of friction, it can prevent the mounted razor blade from moving to some extent, and is formed to correspond to the number of razor blades 200. For example, if seven razor blades 200 are mounted to the housing 100, seven installation grooves will be provided.
  • the installation groove may be omitted.
  • the razor blade 200 may be fixed and / or installed in the housing using wire wrapping, cold forming, hot striking, insert molding and adhesives, but is not limited thereto and other assembly methods known to those skilled in the art may be used. May be
  • the housing 100 includes a guard 100a disposed in front of the razor blade 200a installed at the front of the plurality of razor blades 200 and a cap 100b disposed at the rear of the razor blade 200g disposed at the rear.
  • the front means a shaving direction
  • the back means a direction opposite to the shaving direction.
  • the guard 100a and the cap 100b are integrally formed with the housing, but may be separately configured and combined.
  • the guard 100a and the cap 100b may be formed of the same material as the housing 100 as well as other materials.
  • the virtual plane P1 connecting the guard 100a and the cap 100b defines the virtual shaving plane P1 during shaving, it is preferably formed of a rigid material having a predetermined hardness or more such as plastic.
  • the rubber strip 300 positioned in front of the guard 100a is formed of a flexible material having elasticity to pull the skin during shaving and to align hairs. That is, the rubber strip 300 serves to increase the shaving efficiency by raising the hair on the skin in contact with the shaving in advance. Accordingly, the subsequent razor blade can easily cut the hair of the skin.
  • the rubber strip 300 is composed of a plurality of fins (fin), because the plurality of fins are made of a flexible material is pressed to the virtual shaving plane (P1) during shaving.
  • the rubber strip 300 may be formed of a material of an elastic material.
  • the rubber strip 300 may be made of rubber, silicon, or the like. As such, the rubber strip 300 may be coupled to the front of the housing 100 using a flexible material rather than the housing 100.
  • the lubrication band 400 may be coupled to the rear of the cap 100b in the housing.
  • the lubrication band 400 provides a lubricating material to the skin during shaving to enable a smooth shave.
  • the lubricating band 400 may include a shaving aid, a shaving aid composite that delivers a lubricating material to the user's skin, etc.
  • the lubricating band 400 may be damp compared to when it is dry. When there are many, there exists a tendency for lubricity to become high.
  • the rubber strip 300 and the lubrication band 400 may be coupled to or integrally formed with the housing 100.
  • the rubber strip 300 may be injection molded as part of the housing 100, but is not limited thereto and may be manufactured by insert molding or co-injection molding on the housing 100.
  • the clip 500 is a component for preventing the razor blade 200 from being separated from the housing 100 and may be coupled to at least one of both ends of the razor blade 200 in the width direction (Z-axis direction).
  • the clip 500 is bent at the lower surface of the housing 100 by passing through openings at both ends of the housing 100 to fix the plurality of razor blades 200 to the housing 100 in the front-rear direction.
  • the razor blade 200 is installed in the interior space of the housing 100, and is a component that enables cutting of hair that extends from the user's skin.
  • the razor blade 200 may be coupled to the housing 100 by inserting both ends in the width direction in the installation groove.
  • the razor blade 200 may be coupled to the clip 500 at both ends in the width direction. Accordingly, the razor blade 200 may be prevented from being separated from the housing 100 by the clip 500 and may be seated in the housing 100.
  • a plurality of razor blades 200 are provided, the plurality of razor blades 200 are positioned between the guard 300 and the cap 400.
  • seven blades 200a to 200g may be installed in the housing 100.
  • the number of razor blades 200 is on the rise.
  • razor cartridges of four to six blades are the main force, but in the future, razor cartridges having seven or more blades as shown in FIG.
  • FIG. could be
  • the size of the razor cartridge, in particular the size of the front and rear direction is limited to some extent, such an increase in the number of blades will cause a variety of problems due to the reduction of the span between the blades, the razor blade itself in consideration of these problems
  • the design and design of the razor cartridge are considered to be required.
  • the virtual shaving plane P1 formed upon shaving means a tangential plane that contacts the front and rear upper surfaces of the housing 100, and the shaving blade 200 is almost perpendicular to the contact plane P1 upon shaving. Force F is applied in the direction.
  • the cutting edge 211 of the razor blade 200 is provided in the razor cartridge 10 to form a predetermined angle with the contact plane P1.
  • the exposure of the cutting edge 211 is defined as positive, negative or neutral depending on whether the cutting edge 211 of the blade 200 penetrates this contact plane P1.
  • the degree of exposure of the cutting edge 211 may act as one of factors affecting comfort, safety, and the like during shaving.
  • the distance Sn between the cutting edges of the razor blades adjacent to each other is usually defined as span, which is theorized that span affects the shaving process in several ways.
  • the span can control the extent to which the skin swells between the blades. For example, narrow spans reduce the swelling of the skin when shaving, improving the comfort of the skin, but reducing the cleaning efficiency of the razor.
  • the wide span may improve the cleaning efficiency of the razor, but may increase the swelling of the skin and reduce the comfort of the skin.
  • the spans (sn) formed by the blades adjacent to each other are generally formed to be the same, but may be formed differently from each other.
  • razor blades In general, razor blades must be of sufficient strength to cut hair. If the strength of the razor blade is not sufficient, displacement may occur in the razor blade due to the force applied during shaving, thereby reducing shaving performance or injuring the razor blade. Accordingly, the razor blades and razor cartridges according to the present invention ensure sufficient stiffness even in thin razor blades, and are provided with a plurality of thin razor blades in a razor cartridge of limited size while ensuring sufficient shaving performance and washability. It is intended to provide the geometrical and dispositional properties of.
  • FIGS. 3 and 4 are perspective views of a razor blade according to an embodiment of the present invention
  • Figure 4 is a side cross-sectional view of the razor blade according to an embodiment of the present invention.
  • the razor blade 200 has a base portion 230, a bent portion 220 extending from one end of the base portion 230, and an edge portion extending from one end of the bent portion 220. 210).
  • the blade 200 is mounted on the support, the support is to support the blade, so that the thickness of the support is formed larger than 0.1mm.
  • the thickness of the conventional blade is formed larger than 0.1mm but smaller than 0.2mm.
  • the blade 200 of the present invention may have a thickness t less than 0.1 mm. Accordingly, a narrow span Sn may be implemented.
  • the thickness t of the razor blade 200 is formed to be thinner than 0.05 mm, the razor blade 200 may not secure sufficient strength and thus may not function properly as the razor blade 200.
  • the thickness (t) of the razor blade should be formed to 0.05mm to 0.1mm, it is possible to implement a narrow span while securing the strength to some extent.
  • the thickness of the edge portion 210, the bent portion 220, and the base portion 230 except for the cutting edge 211 may be the same or different from each other.
  • the blade 200 is manufactured by bending the plane on which the blade stands, and when such a bending process is performed, shrinkage occurs on the front side of the bent portion 220 and expansion phenomenon occurs on the rear side of the bent portion. At this time, the rear side of the bent portion is larger than the front deformation occurs, the thickness of the bent portion is thinned to keep the volume of the bent portion constant. Therefore, the thickness of the base 230 may be greater than the thickness of the bent portion 220.
  • the base 230 is connected to the bent portion 220 at one end, and serves to support the bent portion 220 and the edge portion 210.
  • the base part 230 is arrange
  • the base portion 230 may have a thickness of 0.075 mm, and may be formed to be somewhat larger than the bend portion 220 as described above.
  • the bent portion 220 extends to bend from one end of the base portion 210.
  • the internal curvature radius R means the curvature radius of the front surface of the bent portion, and the larger the inner curvature radius, the more the degree of bending becomes smooth.
  • R 0.45 mm
  • the bent portion 220 may be heat treated to prevent the occurrence of cracks.
  • the internal radius of curvature R of the bend portion 220 may be formed to satisfy 0.45mm ⁇ R ⁇ 0.9mm. In this case, the bent portion 220 may not generate cracks even if heat treatment is not performed during the bending operation.
  • the bent portion 220 extends and bends at an angle A of 90 degrees to 120 degrees from one end of the base portion 230. Accordingly, the edge portion 210 and the base portion 230 are formed at an angle A of 90 degrees to 120 degrees. Since the angle A is related to the angle at which the hairs (not shown) meet the edges 210 when shaving, the angle A is closely related to shaving performance.
  • the bent portion 220 may be bent to extend from an angle of 105 degrees to 115 degrees from the base portion 230. Accordingly, since the acute angle where the edge portion 210 and the hair meet each other is formed at an angle of 15 degrees to 25 degrees, the hair can be effectively cut.
  • the edge portion 210 has a cutting edge 211 formed at one end thereof, and the other end thereof is connected to the bent portion 220.
  • the cutting edge 211 serves to cut the hair.
  • the razor blade 200 is integrally formed with the edge portion 210, the bent portion 220 and the base portion 230.
  • the razor blade 200 may be manufactured thinly while reducing the work process of the razor blade 200.
  • the integrated razor blade thin in this way it is required to ensure the rigidity of the razor blade sufficiently.
  • the razor blade 200 has a first separation distance X between a straight line extending in the longitudinal direction (Y-axis direction) from the front surface of the base portion 230 and an end point of the cutting edge 211. ) Is shorter than the conventional razor blade. It should be noted that this first separation distance X is defined as the distance from the base portion 230 to the end of the cutting edge 211 when the base portion 200 is erected in the vertical direction. When the razor blade 200 is actually mounted to the razor cartridge, the base 230 does not necessarily face in the vertical direction.
  • the first separation distance X is uniquely determined by the geometry of the razor blade 200 itself without considering the state in which the cartridge is mounted. As such, defining the first separation distance X under the assumption that the base 230 faces the vertical direction does not affect the rest of the blade 200 having the movement as a cantilever. This is to avoid.
  • the base portion 230 faces the vertical direction, that is, the direction perpendicular to the contact plane P1, and thus receives only a compressive force from the skin in contact with the razor cartridge and does not exhibit at least the cantilever effect by the base portion 230. .
  • the resistance of the cutting edge to the force F acting on the razor during shaving that is, the strength of the cutting edge is improved.
  • This can be attributed to the reason that when the portion extending from the blade portion 210 to the bent portion 220 is called a cantilever, the deformation of the cantilever beam against external force is reduced even if the length is reduced even if the size or thickness of the cross section is constant. do.
  • the razor blade 200 has a first separation distance X between a straight line extending in the longitudinal direction (Y-axis direction) from the front surface of the base portion 230 and an end point of the cutting edge 211 is 0.3 mm to 1.0 mm. do. If the first separation distance X is less than 0.3 mm, it is difficult to secure the minimum edge portion 210 due to the size of the basic bent portion 220 that is formed during bending, and the first separation distance X ) May be difficult to ensure sufficient rigidity in thin blades.
  • FIG. 5 is a razor blade of the prior art
  • Figure 5 (b) is a razor blade according to an embodiment of the present invention
  • Table 1 shows a part of the geometric characteristics of the conventional razor blade and the razor blade of the present invention. This is a table.
  • the conventional razor blade having a long first spacing X is formed to have a first spacing X exceeding 1.0 mm, and a first spacing X is
  • the first separation distance X is 0.37 mm to 0.86 mm, approximately 0.3 mm to 1.0 mm.
  • the first spacing distance X of the conventional razor blades is distributed in the range of 1.15 to 1.54 mm, and all of them exceed 1.0 mm.
  • the razor blade of the prior art of FIG. 5 (a) and the shaving blade of the present invention of FIG. The test was applied with a predetermined external force.
  • the thickness (t), the curvature (R), the angle (A) and the second separation distance (height, Y) of the razor blades of FIGS. 5 (a) and 5 (b) were kept the same, and the first separation distance was the same. Only (X) was changed.
  • the first separation distance X of FIG. 5A is 1.2 mm
  • the first separation distance X of FIG. 5B is 0.7 mm.
  • the razor blade of the prior art had a deformation of about -0.0081 mm in the longitudinal direction (Y-axis direction) and about +0.0065 mm in the front-rear direction (X-axis direction). It was confirmed that deformation of about -0.0041mm in the axial direction) and about + 0.0039mm in the front-back direction (X-axis direction) occurred. As with the test results, when the first separation distance is short, it is clear that the strength of the razor blade is improved.
  • the number of the razor blades 200 may be increased. Will be.
  • the more the razor blade 200 is installed in the housing 100 the better the shaving performance.
  • the span of the adjacent razor blades 200 is formed so narrowly that, when shaving, Improves the comfort of the skin but reduces the cleaning efficiency of the razor. Accordingly, conventionally, three to five razor blades are usually installed in a housing.
  • a razor cartridge (FIG. 6 of FIG. 6) according to an embodiment of the present invention, rather than the span Sn of the conventional razor blades 20a to d installed in the conventional razor cartridge (FIG. 6A).
  • Span (Sn) of the blades (200a ⁇ g) installed in (b)) is formed narrower. Accordingly, although four razor blades 20a to d are provided in the conventional razor cartridge, the razor cartridge 10 in which the razor blade 200 of the present invention is installed may be provided to seven razor blades 200a to g. .
  • the razor blades adjacent to each other form a tunnel u.
  • the tunnel refers to the shortest distance u from the rear of the front blade to the cutting edge of the rear blade among the adjacent blades.
  • the tunnel may mean the size of the inlet through which the water is introduced between the razor blades when the razor is cleaned. Accordingly, as the tunnel becomes larger, the cleaning efficiency of the razor can be improved.
  • FIG. Figure 7 (a) is a conventional razor blade
  • Figure 7 (b) is a razor blade according to an embodiment of the present invention.
  • the blades of FIGS. 7A and 7B have the same geometric characteristics (span, second separation distance, internal radius of curvature, etc.) except for the first separation distance X.
  • FIG. Therefore, when the first separation distance X is long as in the conventional razor blade, the tunnel u 'is extended from the rear side of the edge portion 210 of the front razor blade 200 to the cutting edge 211 of the rear razor blade 200. It is the shortest distance.
  • the tunnel u may have the cutting edge of the rear razor blade 200 at the rear side of the bent portion 220 of the front razor blade 200.
  • the shortest distance to 211 which is larger than the tunnel formed by the conventional blades. That is, the first separation distance X is F, and the tunnel u of the blades is the first separation distance X. Larger than the tunnel u 'of the long blade (u> u'). Accordingly, when the first separation distance X is short, most of the tunnels u may be large, and the cleaning efficiency of the razor may be improved.
  • the edge portion 210 of the front razor blade 200 is the edge portion 210 or the bent portion of the rear razor blade 200 ( Since the area covering 200, i.e., the overlap area (hatched area of FIG. 7) is reduced, the cleaning efficiency of the shaver is improved.
  • the conventional razor blade has a short tunnel (u ') value at the same time the overlap region (hatched area) is wide, shaving dregs the base portion 230 of the front and rear razor blade 200 It can be seen that it is not easily discharged between, as shown in Figure 7 (b) the blade according to the present invention has a relatively long tunnel (u) value and at the same time the overlap area (hatched area) very narrow shaving dregs Can be easily discharged between the base 230 of the front and rear blades 200.
  • the razor blades are installed in the razor cartridge 10 at predetermined intervals Sp.
  • the predetermined spacing Sp refers to an interval in the front-rear direction of the base portion 230 of the adjacent blades 200.
  • the spacing Sp affects the value of the span Sn, and as the spacing becomes longer, the value of the span also increases, and as the spacing decreases, the value of the span also decreases. That is, the interval and span are in proportional relationship. Also, depending on the design of the razor cartridge 10, the spacing of the razor blades installed in the cartridge may be the same or different.
  • the first separation distance X of the razor blade may be affected by the angle A between the edge portion 210 and the base portion 230. If the lengths of the edge portion 210 and the bend portion 220 are the same, the separation distance X may be shorter as the angle A between the edge portion 210 and the base portion 230 becomes larger. Smaller (A) can be longer. It will be described in detail with reference to Table 2 below, which shows the geometric characteristics of the razor blade sample.
  • the first separation distance X is 0.65 mm, and the angle A is 106.4 degrees.
  • the first separation distance X is 0.68 mm. Accordingly, it can be seen that as the angle A increases, the first separation distance X decreases.
  • a X Razor blade sample of the present invention 1 106.4 degrees 0.68mm Razor Blade Sample 2 of the Invention 107.3 degrees 0.65mm
  • the first separation distance X of the razor blade 200 may be formed to be approximately less than twice the radius of curvature R of the bent portion 220. That is, the first separation distance X satisfies the expression "X ⁇ 2R". When the first separation distance X satisfies the above equation, the first separation distance X is generally short. Accordingly, the strength of the cutting edge 211 with respect to the force applied during shaving is improved, it is possible to improve the shaving performance and to implement a narrow span.
  • the separation distance (X) is less than the internal radius of curvature (R) of the bent portion, due to the basic size of the bent portion 220 is difficult to secure the minimum edge portion 210, the separation If the distance X is greater than twice the inner radius of curvature R, it may be difficult to ensure sufficient rigidity in a thin blade.
  • Table 3 is a table showing some of the geometric characteristics of the conventional blades and the blade of the present invention.
  • the first spacing distance X is formed to be greater than twice the inner radius of curvature R, and the first spacing distance ( In the razor blade of the present invention in which X is short, it can be seen that the first separation distance X is formed to be smaller than twice the internal radius of curvature R.
  • the first separation distance X may be formed to be generally short.
  • a distance (height) between the straight line extending along the front and rear directions at the other end of the base portion 230 and the end point of the cutting edge 211 is determined as the second distance. It is defined as the separation distance (Y).
  • the present invention intends to introduce a parameter based on the quantum ratio X / Y in consideration of the second separation distance Y separately from the first separation distance X. That is, when the first separation distance X and the second separation distance increase or decrease proportionally, that is, when the geometric proportion is satisfied, the same separation distance ratio X / Y is obtained.
  • the separation distance ratio X / Y is the first separation distance X with respect to the second separation distance Y between the straight line extending along the front and rear direction at the other end of the base portion 200 and the end point of the cutting edge 211. ) Ratio. That is, the separation distance ratio X / Y means a value obtained by dividing the first separation distance X by the second separation distance Y.
  • the separation distance ratio (X / Y) is preferably about 0.3.
  • the separation distance ratio X / Y is smaller than the lower limit of 0.15, the first separation distance X is too small compared to the second separation distance Y, thereby providing a basic function of the cutting edge 211 of the edge portion 210. It becomes difficult to perform.
  • the separation distance ratio is larger than the upper limit 0.4, it becomes difficult to obtain sufficient rigidity as a thin razor blade.
  • the angle A between the edge portion 210 and the base portion 230 is 90 degrees or more.
  • the razor blade may be formed with a sufficiently short first spacing X in terms of proportional geometry.
  • Table 3 is a table showing some of the geometric characteristics of the conventional blades and the blade of the present invention.
  • the ratio X / Y of the first separation distance X to the second separation distance Y is greater than 0.4.
  • the razor blade of the present invention wherein the first spacing distance X is short is formed, and the ratio X / Y of the first spacing distance X to the second spacing distance Y is formed between 0.15 and 0.4. . Accordingly, it is understood that when the ratio X / Y of the first separation distance X to the second separation distance Y is formed between 0.15 and 0.4, the first separation distance X is formed to be generally short. Can be.
  • the first separation distance with respect to the second separation distance X of the razor blade is shown.
  • the ratio of (X) may be substituted with tan (a). Accordingly, the smaller the a, the greater the strength of the razor blade 200, and the larger the a, the smaller the strength of the razor blade 200. Accordingly, a can be used as a parameter for measuring the strength of the blade.
  • the thickness t of the razor blade also greatly influences the strength of the razor blade.
  • a parameter based on the ratio X / t of both is introduced. That is, when the first separation distance X and the thickness t of the razor blades increase or decrease proportionally, that is, when the geometric proportion is satisfied, the same ratio X / t is obtained.
  • the thickness t of the razor blade is formed from 0.05 mm to 0.1 mm.
  • the thickness t of the razor blade means an average of the thickness of the edge portion 210, the thickness of the bent portion 220, and the thickness of the base portion 230 except the cutting edge 211.
  • the thickness (t) of the razor blade is preferably formed from 0.07mm to 0.08mm.
  • the ratio X / t is also smaller than the lower limit 4
  • the average thickness t of the razor blades is too large compared to the first separation distance X, so that it is difficult to perform a basic function of the cutting edge of the edge portion 210.
  • the upper limit is greater than 10
  • the first separation distance X is too large or the average thickness t of the razor blade is too thin, making it difficult to obtain sufficient rigidity as the razor blade.
  • Table 5 is a table showing some of the geometric characteristics of the conventional blades and the blade of the present invention.
  • the conventional razor blade having a long first separation distance X is formed such that a ratio X / t of the first separation distance X to the thickness t of the razor blade is greater than 10.
  • the ratio X / t of the first spacing distance X to the thickness t of the razor blade is formed between 4 and 10. Accordingly, it can be seen that when the ratio X / t of the first separation distance X to the thickness t of the blade is formed between 4 and 10, the first separation distance X is formed to be generally short. have.
  • the dimension (D) of the front and rear direction of the razor blade means the distance between the straight line extending in the longitudinal direction at the rear of the base and the end point of the cutting edge 211. That is, the dimension D in the front-rear direction of the razor blade means the sum of the first separation distance X and the thickness t of the razor blade.
  • the base portion 230 is not the thickness t of the razor blade 200. Becomes the thickness of.
  • the dimension D in the front-rear direction of the blade is proportional to the first separation distance X.
  • the razor blade 200 is formed so that the middle portion protrudes from both sides with respect to the width direction (Z-axis direction) of the razor blade 200. That is, the razor blade 200 has an arcuate structure that is convex in the shaving direction. Accordingly, the cutting edge 211 is also formed such that the middle portion protrudes in the shaving direction from both sides with respect to the width direction of the razor blade 200.
  • the thickness of the bent portion 220 may be formed thinner than both ends of the razor blade 200 based on the width direction (Z-axis direction) of the razor blade 200.
  • the inner curvature radius R of the bent portion 220 may be formed at an intermediate portion larger than both ends of the razor blade 200 based on the width direction (Z-axis direction) of the blade 200.
  • the angle between the edge portion 210 and the base portion 230 may be formed in the middle portion larger than both ends based on the width direction (Z-axis direction) of the razor blade.
  • Table 6 is a table showing that the inner radius of curvature R of the bent portion 220 when the razor blade 200 is convex in the shaving direction is changed based on the width direction (Z-axis direction) of the razor blade. Therefore, when the razor blade has a convex arcuate structure in the shaving direction, it can be seen that the inner curvature radius R of the bent portion 220 is formed in the middle portion larger than both ends based on the width direction of the razor blade.
  • the force F applied to the cutting edge 211 of the razor blade 200 during shaving may be distributed in the width direction of the razor blade. Accordingly, even if the thickness of the razor blade 220 decreases, the strength of the razor blade 200 can be maintained, and the razor blade 200 can be easily prevented from being deformed. In addition, if the degree of protrusion of the razor blade 200 is properly adjusted, the user's comfort and / or cutting performance of the razor blade may be improved.
  • the number of the blades 200 installed in the housing 100 is not particularly limited by the embodiment, and may be disposed in the housing 100 in various numbers within the range of 3 to 10.
  • various modifications may be made by those skilled in the art without departing from the scope of the present invention as claimed in the claims, and such modifications may be made without departing from the spirit and scope of the present invention. It should not be understood individually from the perspective.

Abstract

본 발명은 면도날의 기하학적 구조를 형상화하여 얇으면서 강도를 증대시킨 일체형 면도날 및 이를 적용한 면도기 카트리지에 관한 것으로, 기저부; 상기 기저부의 일단에서 절곡하게 연장된 절곡부; 및 상기 절곡부의 일단에서 연장되고, 일단에 커팅 에지가 형성되는 에지부를 포함하고, 상기 기저부의 종 방향을 따라 연장된 직선과 상기 커팅 에지의 끝점과의 제1이격 거리(X)가 0.3mm 내지 1.0mm로 형성되는 면도날에 관한 것이다.

Description

면도날 및 이를 적용한 면도기 카트리지
본 발명은 면도날 및 이를 이용한 면도기 카트리지에 관한 것으로, 보다 상세하게는 면도날의 기하학적 구조를 형상화하여 얇으면서 강도를 향상시킨 일체형 면도날 및 이를 적용한 면도기 카트리지에 관한 것이다.
습식 면도기는 높은 밀착성으로 말끔한 면도를 제공하면서도 부드럽고 상처 및 베임이 발생하지 않게 하는 것이 중요하다. 이러한 습식 면도기의 면도 성능에 영향을 주는 요소로써, 면도날의 커팅 에지와 피부 사이의 마찰 저항과 커팅 에지의 날카로움 정도 등이 있다. 이러한 요소들은 대체로 면도날에 의해 모발에 가해지는 커팅력(cutting force)과 연관이 있다.
면도기에서 면도날의 개수를 증가시키는 것은 대체적으로 면도기의 면도 효율을 향상시키고, 피부 상의 압착력 분포를 보다 좋게 하지만, 항력(drag force)을 증가시킨다. 또한, 면도날이 증가하게 되면, 면도날에 의해 점유되는 면적이 증가하거나 면도날의 커팅 에지들 사이의 간격이 좁아지게 된다.
하지만, 면도날에 의해 점유되는 면적을 증가시키는 것은 항력이 증가하여 면도 성능에 좋지 않은 영향을 미칠 수 있다. 또한, 면도날 사이의 간격이 감소하게 되면 보다 부드러운 면도는 가능하지만, 면도 잔해물이 면도날 사이에 끼게 되어 세척성(Rinsability)이 저하되는 문제점이 있다. 반대로 면도날 사이의 간격이 넓으면, 세척성이 향상될 수 있으나, 피부에 상처 및 베임의 우려가 높아지는 문제점이 있다. 이에 따라, 면도날의 개수 및 면도날 사이의 간격을 적절하게 조절하는 것이 매우 중요하다.
종래의 면도날은 강도가 강한 지지대 위에 커팅 에지가 형성된 블레이드를 장착된 면도날이었다. 그러나 이러한 종래의 기술은 지지대의 강도를 높이기 위해 지지대의 두께를 두껍게 하였다. 이에 따라, 면도기에 장착할 수 있는 많은 면도날의 개수가 한정되었고, 면도날 사이의 간격을 좁게 할 수 없는 문제점이 있었다. 만약, 면도날 사이의 간격을 좁게 하더라도 세척성이 매우 떨어지는 문제점이 있었다.
또한, 종래의 면도날은 블레이드와 지지대를 별도로 제조한 후 이들을 결합하기 위해 용접 공정 등을 거쳐야 한다. 따라서, 면도날의 생산 비용이 늘어날 뿐만 아니라 추가 공정으로 인해 생산 효율이 떨어지는 문제점이 있었다.
이에 따라, 면도날 사이의 간격을 좁히면서도 면도 성능을 유지하고, 면도 잔해물의 제거를 용이하게 하기 위해서는 면도날의 두께를 얇게 하는 것이 필수적이다. 하지만, 면도날이 너무 얇아지면, 피부의 체모를 제대로 절단하지 못하고, 변형되기 쉽고 내구성이 떨어진다는 문제점이 있다. 따라서 최근에는 두께가 얇으면서도 강도가 뛰어난 면도날에 대한 연구가 진행되는 추세이다.
본 발명이 해결하고자 하는 과제는 면도날의 기하학적 구조를 형상화하여 얇으면서도 강도를 향상시킨 면도날 및 이를 이용한 면도기 카트리지를 제공하는 것이다.
본 발명의 또 다른 과제는 일체로 형성된 면도날을 제공하여 생산 효율을 높이는 것이다.
본 발명의 과제들은 이상에서 언급한 과제들로 제한되지 않으며, 언급되지 않은 또 다른 과제들은 아래의 기재로부터 당업자에게 명확하게 이해될 수 있을 것이다.
상기 과제를 달성하기 위하여, 본 발명의 일 실시예에 따른 면도날은, 기저부; 상기 기저부의 일단에서 절곡하게 연장된 절곡부; 및 상기 절곡부의 일단에서 연장되며, 일단에 커팅 에지가 형성되는 에지부를 포함하고, 상기 기저부의 종 방향을 따라 연장된 직선과 상기 커팅 에지의 끝점과의 제1 이격 거리(X)가 0.3mm 내지 1.0mm로 형성된다.
상기 과제를 달성하기 위하여, 본 발명의 일 실시예에 따른 면도기 카트리지는, 내부 공간을 형성하는 하우징; 및 상기 하우징의 내부 공간에 설치되며, 기저부와, 상기 기저부의 일단에서 절곡하게 연장된 절곡부와, 상기 절곡부의 일단에서 연장되며, 일단에 커팅 에지가 형성되는 에지부를 포함하는 복수의 면도날을 포함하고, 상기 면도날은, 상기 기저부의 종 방향을 따라 연장된 직선과 상기 커팅 에지의 끝점과의 제1이격 거리(X)가 0.3mm 내지 1.0mm로 형성된다.
기타 실시예들의 구체적인 사항들은 상세한 설명 및 도면들에 포함되어 있다.
본 발명의 면도날 및 이를 이용한 면도기 카트리지에 따르면 다음과 같은 효과가 하나 혹은 그 이상 있다.
면도날의 기하학적 구조를 형상화하여 얇으면서 강도를 향상시킬 수 있고, 일체로 형성된 면도날을 제공하여 생산 효율을 높이는 효과가 있다.
본 발명의 효과들은 이상에서 언급한 효과들로 제한되지 않으며, 언급되지 않은 또 다른 효과들은 청구범위의 기재로부터 당업자에게 명확하게 이해될 수 있을 것이다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 면도날이 장착된 면도기 카트리지의 사시도이다.
도 2는 본 발명의 일 실시예에 따른 면도날이 장착된 면도기 카트리지의 측단면도이다.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 따른 면도날의 사시도이다.
도 4는 본 발명의 일 실시예에 따른 면도날의 측단면도이다.
도 5는 본 발명의 일 실시예에 따른 면도날 및 종래 기술에 따른 면도날의 기하학적 특성을 비교하여 도시한 측단면도이다.
도 6은 본 발명의 일 실시예에 따른 면도기 카트리지와 종래 기술의 면도기 카트리지를 비교하여 도시한 측단면도이다.
도 7은 본 발명의 일 실시예에 따른 2개의 면도날 및 종래 기술에 따른 2개의 면도날이 형성하는 스팬 및 터널의 특성을 비교하여 도시한 측단면도이다.
본 발명은 면도날의 기하학적 구조를 형상화하여 얇으면서 강도를 증대시킨 일체형 면도날 및 이를 적용한 면도기 카트리지에 관한 것으로, 기저부; 상기 기저부의 일단에서 절곡하게 연장된 절곡부; 및 상기 절곡부의 일단에서 연장되고, 일단에 커팅 에지가 형성되는 에지부를 포함하고, 상기 기저부의 종 방향을 따라 연장된 직선과 상기 커팅 에지의 끝점과의 제1이격 거리(X)가 0.3mm 내지 1.0mm로 형성되는 면도날에 관한 것이다.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있으며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하고, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성 요소를 지칭한다.
다른 정의가 없다면, 본 명세서에서 사용되는 모든 용어(기술 및 과학적 용어를 포함하는 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 공통적으로 이해될 수 있는 의미로 사용될 수 있을 것이다. 또 일반적으로 사용되는 사전에 정의되어 있는 용어들은 명백하게 특별히 정의되어 있지 않는 한 이상적으로 또는 과도하게 해석되지 않는다.
이하, 본 발명의 실시예들에 의하여 면도날을 설명하기 위한 도면들을 참고하여 본 발명에 대해 설명하도록 한다..
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 면도날이 장착된 면도기 카트리지의 사시도이다. 도 2는 본 발명의 일 실시예에 따른 면도날이 장착된 면도기 카트리지의 측단면도이다.
도 1 및 도 2를 참조하면, 본 발명의 일 실시예에 따른 면도기 카트리지(10)는 커넥터(600)에 의해 면도기의 핸들(미도시)에 착탈 가능하고 피벗 가능하게 장착되나 이에 한정되는 것은 아니며, 핸들로부터 착탈은 가능하지만 피벗되지 않는 구조로 장착될 수도 있다. 따라서, 면도기 카트리지(10)는 사용자의 필요에 따라 핸들로부터 분리하여 새로운 면도기 카트리지로 교체될 수 있다. 면도기 카트리지(10)는 하우징(100) 및 면도날(200)을 포함한다. 또한, 면도기 카트리지(10)는 가드(300), 캡(400), 클립(500) 및 커넥터(600)를 더 포함할 수 있다.
하우징(100)은 면도기 카트리지(10)의 외형을 형성하며, 면도날(200)이 설치되는 내부 공간을 형성한다. 또한, 하우징(100)에는 면도날(200)의 폭 방향(도 3의 Z축 방향)의 끝단이 삽입되는 설치 홈이 형성될 수 있다. 상기 설치 홈은 상기 면도날(200)이 어느 정도 마찰력을 가지면서 삽입되게 하므로 장착된 면도날이 움직이는 것을 어느 정도 방지할 수 있으며, 면도날(200)의 개수에 대응되게 형성된다. 예를 들면, 하우징(100)에 7개의 면도날(200)이 장착되면, 설치 홈도 7개가 구비될 것이다.
다만, 소정의 실시예에서는 설치 홈이 생략될 수 있다. 이 경우, 면도날(200)은 와이어 래핑, 냉간 성형, 핫 스트레이킹, 인서트 몰딩 및 접착제 등을 이용하여 하우징에 고정 및/또는 설치될 수 있으나, 이에 한정되지 않으며 당업자에게 공지된 다른 조립 방법이 이용될 수도 있다.
하우징(100)은 복수의 면도날(200) 중 최전방에 설치된 면도날(200a)의 전방에 배치된 가드(100a) 및 최후방에 설치된 면도날(200g)의 후방에 배치된 캡(100b)을 포함한다. 여기서 전방이란, 면도 방향을 의미하고, 후방이란, 면도 방향과 반대되는 방향을 의미한다.
가드(100a) 및 캡(100b)은 하우징과 일체로 형성되나, 별도로 구성되어 결합될 수도 있다. 또한, 가드(100a) 및 캡(100b)은 하우징(100)과 동일한 재질로 형성될 수 있을 뿐만 아니라 다른 재질로도 형성될 수 있다. 다만, 가드(100a) 및 캡(100b)을 연결하는 가상의 평면(P1)이 면도시 가상의 면도 평면(P1)을 정의하므로, 플라스틱과 같은 일정 이상의 경도를 가지는 단단한 재질로 형성됨이 바람직하다.
이러한, 가드(100a)의 전방에 위치하는 러버 스트립(300)은 탄성력을 가지는 유연한 재질로 형성되어 면도시 피부를 당겨주고, 체모를 정렬시키는 역할을 한다. 즉, 러버 스트립(300)은 면도시 접촉하는 피부상의 체모를 미리 세워줌으로써 면도효율을 높이는 역할을 한다. 이에 따라 후속하는 면도날은 피부의 체모를 쉽게 커팅할 수 있게 된다.
이러한, 러버 스트립(300)은 다수의 핀(fin)들로 구성되어 있는데, 다수의 핀은 유연한 재질로 형성되므로 면도시 상기 가상의 면도 평면(P1)까지 눌리게 된다. 이러한, 러버 스트립(300)은 탄성 소재의 재질로 형성될 수 있다. 예를 들면, 러버 스트립(300)은 고무재질, 실리콘 재질 등으로 이루어질 수 있다. 이와 같이 러버 스트립(300)은 하우징(100보다는 유연한 재질로 상기 하우징(100)의 전방에 결합될 수 있다.
하우징에서 캡(100b)의 후방에는 윤활밴드(400)가 결합될 수 있다. 윤활 밴드(400)는 면도시 피부에 윤활물질을 제공하여 부드러운 면도를 가능하게 한다. 또한, 윤활밴드((lubricating band, 400)는 면도 보조제, 사용자의 피부로 윤활 물질을 전달하는 면도 보조제 복합물(shaving aid composite) 등을 포함할 수 있다. 윤활밴드(400)는 건조할 때에 비해 습기가 많을 때에 윤활성이 높아지는 경향이 있다.
한편, 러버 스트립(300) 및 윤활밴드(400)은 하우징(100)에 결합되거나 그와 일체로 형성될 수 있다. 예들 들면, 러버 스트립(300)는 하우징(100)의 일부로서 사출 성형될 수 있으나 이에 한정되지 않으며 하우징(100)에 인서트 몰딩 또는 동시-사출(co-injection) 성형 등으로 제조될 수 있다.
또한, 클립(500)은 면도날(200)이 하우징(100)으로부터 이탈되는 것을 방지하기 위한 구성요소로서, 면도날(200)의 폭 방향(Z축 방향)의 양단 중 적어도 하나에 결합될 수 있다. 클립(500)은 다수의 면도날(200)을 전후 방향으로 감싸는 형태로 하우징(100)에 고정하기 위해, 하우징(100) 양단의 개구를 통과하여 하우징(100)의 하면에서 절곡된다.
면도날(200)은 하우징(100)의 내부 공간에 설치되며, 사용자의 피부로부터 연장하는 체모을 커팅할 수 있게 하는 구성요소이다. 면도날(200)은 폭 방향의 양단이 설치 홈에 삽입되어 하우징(100)에 결합될 수 있다. 또한, 면도날(200)은 폭 방향의 양단에 클립(500)이 결합될 수 있다. 이에 따라, 면도날(200)은 클립(500)에 의해 하우징(100)에서 이탈되는 것이 방지되어 하우징(100) 내에 안착될 수 있다.
면도날(200)은 복수 개가 구비되며, 복수의 면도날(200)은 가드(300) 및 캡(400) 사이에 위치된다. 예를 들면, 7개의 면도날(200a 내지 200g)이 하우징(100)에 설치될 수 있다. 면도기 기술의 발전에 따라 면도날(200)의 수는 증가하는 추세에 있으며 현재로서는 4날 내지 6날의 면도기 카트리지가 주력이지만, 앞으로는 도 2와 같은 7날 또는 그 이상의 날을 갖는 면도기 카트리지가 통용될 수도 있을 것이다. 다만, 면도기 카트리지의 크기, 특히 전후 방향의 크기가 어느 정도 한정되어 있다고 본다면, 이와 같은 면도날 수의 증가는 면도날 간의 스팬의 감소로 인한 다양한 문제를 야기할 수 밖에 없으므로, 이러한 문제를 고려한 면도날 자체의 설계와 면도기 카트리지의 설계가 요구된다고 볼 수 있다.
도 2에서, 면도시 형성되는 가상의 면도 평면(P1)은 하우징(100)의 전후 상부 표면에 접하는(tangential)평면을 의미하며, 면도시 면도날(200)에는 접촉 평면(P1)과 거의 수직한 방향으로 힘(F)이 적용된다. 또한, 면도날(200)의 커팅 에지(211)는 접촉 평면(P1)과 소정의 각도를 형성하도록 면도기 카트리지(10)에 구비된다. 일반적으로, 면도날(200)의 커팅 에지(211)가 이러한 접촉 평면(P1)을 관통하는지 여부에 따라 커팅 에지(211)의 노출을 플러스(positive), 마이너스(negative) 또는 중립(neutral)으로 정의하는데, 이러한 커팅 에지(211)의 노출의 정도는 면도시 쾌적성, 안전성 등에 영향을 미치는 인자 중의 하나로 작용할 수 있다.
또한, 서로 인접하는 면도날들의 커팅 에지 사이의 거리(Sn)는 통상 스팬(span)이라고 정의되며, 스팬은 여러 방식으로 면도 과정에 영향을 미치는 것으로 이론화되어 있다. 상세히 설명하면, 스팬은 피부가 면도날 사이에서 부풀어 오르는(convex of skin) 정도를 제어할 수 있다. 예를 들면, 좁은 스팬은 면도시, 피부의 팽창을 줄여 피부의 쾌적함을 향상시키나, 면도기의 세척 효율을 떨어뜨린다. 또한, 넓은 스팬은 면도기의 세척 효율을 향상시키나, 피부의 팽창이 커져 피부의 쾌적함을 감소시킬 수 있다. 또한, 서로 인접한 면도날들이 형성하는 스팬(sn)은 서로 동일하게 형성되는 것이 일반적이지만 서로 상이하게 형성될 수도 있다.
일반적으로 면도날은 체모를 커팅하기 위해서는 충분한 강도가 보장되어야 한다. 면도날의 강도가 충분하지 못할 경우, 면도시 가해지는 힘에 의해 면도날에 변위가 발생하게 되어 면도 성능이 감소되거나 면도날에 의해 상처를 입을 수 있다. 이에 따라, 본 발명에 따른 면도날 및 면도기 카트리지는, 얇은 면도날에 있어서도 충분한 강성을 보장함과 함께, 다수의 얇은 면도날을 제한된 크기의 면도기 카트리지에 장착하면서도 면도의 성능 및 세척성을 충분히 확보하기 위한, 면도날의 기하학적 형상 및 배치적인 특성을 제공하고자 한다.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 따른 면도날의 사시도이고, 도 4는 본 발명의 일 실시예에 따른 면도날의 측단면도이다. 도 3 및 도 4를 참조하면, 먼저 면도날(200)은 기저부(230), 기저부(230)의 일단으로부터 절곡되게 연장되는 절곡부(220) 및 절곡부(220)의 일단에서 연장되는 에지부(210)를 포함한다.
종래의 면도날은 지지대에 블레이드가 장착한 것을 사용하였고, 지지대는 블레이드를 지지하여야 하기에, 지지대의 두께를 0.1mm보다 크게 형성하였다. 일반적으로 종래의 면도날의 두께는 0.1mm보다는 크나 0.2mm보다는 작게 형성되었다. 지지대의 두께(t)를 두껍게 형성함으로써, 좁은 스팬을 구현하기 어려웠다. 하지만, 본 발명의 면도날(200)은 에지부(210), 절곡부(220) 및 기저부(230)가 일체로 형성됨으로써, 두께(t)를 0.1mm이하로 얇게 제조할 수 있다. 이에 따라, 좁은 스팬(Sn)을 구현할 수 있다. 다만, 면도날(200)의 두께(t)가 0.05mm보다 얇게 형성되는 경우, 면도날(200)은 충분한 강도를 확보하지 못하게 되어 면도날(200)로서의 기능을 제대로 수행할 수 없다. 따라서, 면도날의 두께(t)는 0.05mm 내지 0.1mm로 형성되어야 하며, 강도는 어느 정도 확보하면서 좁은 스팬을 구현할 수 있다. 특히, 면도날의 두께(t)를 0.07mm 내지 0.08mm(0.07mm = t = 0.08mm)로 형성할 경우, 면도날의 강도를 충분히 확보하면서도 좁은 스팬(Sn)을 구현할 수 있음을 실험을 통해 확인 할 수 있다.
커팅 에지(211)를 제외한 에지부(210), 절곡부(220) 및 기저부(230)의 두께는 모두 동일하거나 적어도 하나가 상이하게 형성될 수 있다. 면도날(200)은 날이 서있는 평면을 절곡시켜 제조되며, 이러한 절곡 과정을 거칠 때, 절곡부(220)의 전면에는 수축현상의 발생하고, 절곡부의 후면에는 팽창 현상이 발생한다. 이때, 절곡부의 후면이 전면보다 큰 변형이 일어나며, 절곡부의 체적을 일정하게 유지하기 위하여 절곡부의 두께가 얇아진다. 따라서, 기저부(230)의 두께는 절곡부(220)의 두께보다 크게 형성될 수 있다.
기저부(230)는 일단에 절곡부(220)가 연결되며, 절곡부(220) 및 에지부(210)를 지지하는 역할을 수행한다. 또한, 기저부(230)는 면도날의 종 방향(Y축 방향)과 평행하게 배치된다. 기저부(230)는 두께가 0.075mm로 형성될 수 있으며, 전술한 바와 같이 절곡부(220)보다 두께가 다소 크게 형성될 수 있다.
기저부(230)는 종 방향의 거리(h1)는 1.7mm 내지 2.1mm(1.7mm = Y1 = 2.1mm)으로 형성될 수 있으며, 종래의 면도날의 지지대 등과 비교하여 높이(약 1.5mm)가 높게 형성된다. 만약, 면도날의 길이가 일정하다면, 기저부(230)의 종 방향의 거리(h1) 클수록 후술할 제1 이격 거리(X)가 대체적으로 짧게 형성된다.
절곡부(220)는 기저부(210)의 일단으로부터 절곡되게 연장된다. 절곡부(220)는 내부 곡률 반경(R)이 0.3mm 내지 1.2mm으로(0.3mm = R = 1.2mm) 형성된다. 여기서 내부 곡률 반경(R)이란, 절곡부의 전면의 곡률 반경을 의미하며, 내부 곡률 반경이 클수록 절곡 정도가 완만해진다.
하나의 예로서, 절곡부(220)는 내부 곡률 반경(R)이 0.3mm 내지 0.45mm으로(0.3mm = R = 0.45mm) 형성될 수 있다. 다만, 절곡부(220)의 내부 곡률 반경이 0.3mm 내지 0.45mm으로 형성될 경우, 굽힙 작업시에 크랙(crark)이 발생할 가능성이 높아진다. 이에 따라, 절곡부(220)는 크랙 발생을 방지하기 위해 열처리를 하는 것이 바람직할 것이다.
또 다른 하나의 예로서, 절곡부(220)의 내부 곡률 반경(R)은 0.45mm < R < 0.9mm을 만족하도록 형성될 수 있다. 이 경우, 절곡부(220)는 굽힙 작업시 열처리를 하지 않아도, 크랙 발생하지 않을 수 있다.
절곡부(220)는 기저부(230)의 일단으로부터 90도 내지 120도의 각도(A)로 연장되어 절곡된다. 이에 따라, 에지부(210)와 기저부(230)는 90도 내지 120도의 각도(A)로 형성된다. 상기 각도(A)는 면도시 체모(미도시)와 에지부(210)가 만나는 각도와 관련이 있기에, 면도 성능에 밀접한 연관이 있다.
하나의 예로써, 절곡부(220)는 기저부(230)로부터 105도 내지 115도의 각도로 연장되어 절곡될 수 있다. 이에 따라, 에지부(210) 및 체모가 만나는 예각은 15도 내지 25도의 각도로 형성되기에, 체모가 효과적으로 커팅될 수 있다.
에지부(210)는 일단에 커팅 에지(211)가 형성되고, 타단이 절곡부(220)와 연결된다. 여기서, 커팅 에지(211)는 체모를 커팅하는 역할을 수행한다.
에지부(210)는 기저부(230)와 90도 내지 120도의 각도로 형성된다. 이에 따라, 에지부(210) 및 체모가 만나는 예각이 0도 내지 30도의 각도로 형성된다. 특히, 에지부(210) 및 체모가 만나는 예각이 15도 내지 25도의 각도로 형성될 경우, 면도 성능이 우수하기에, 에지부(210)와 기저부(230)가 이루는 각도(A)는 105도 내지 115도(105도 = A = 115도)로 형성되는 것이바람직하다 다만, 면도날의 면도 성능에 대한 실험 결과에 따르면, 에지부(210)와 기저부(230)가 이루는 각도(A)가 106도 내지 108도(106도 = A = 108도)로 형성되는 경우, 면도날에 의한 면도 성능이 가장 우수하였다. 따라서, 에지부(210)와 기저부(230)가 이루는 각도(A)가 106도 내지 108도(106도 = A = 108도)로 형성되는 것이 가장 바람직하다.
면도날(200)은 에지부(210), 절곡부(220) 및 기저부(230)가 일체로 형성된다. 면도날(200)이 일체로 형성되면, 면도날(200)의 작업 공정을 줄이면서도 얇게 제조할 수 있다. 다만, 이와 같이 일체형 면도날을 얇게 제조하는 경우에는 면도날의 강성을 충분히 보장하는 것이 요구된다.
따라서, 면도날의 충분한 강성을 보장하기 위해, 면도날(200)은 기저부(230)의 전면에서 종 방향(Y축 방향)으로 연장된 직선과 커팅 에지(211)의 끝점과의 제1 이격 거리(X)를 종래의 면도날에 비해 짧게 형성한다. 이러한 제1 이격 거리(X)는, 기저부(200)를 연직 방향으로 세웠을 때, 이 기저부(230)로부터 커팅 에지(211)의 끝부분까지의 거리로 정의된다는 점은 주목할 필요가 있다. 면도날(200)이 실제로 면도기 카트리지에 장착됨에 있어서는, 기저부(230)가 반드시 연직 방향을 향하는 것은 아니다. 만약 면도날(200)의 기저부(230)가 하우징(100)에 비스듬히 장착된다면 이 때 에지부(210) 및 절곡부(220)가 갖는 수평 방향의 거리는 본 발명의 제1 이격 거리(X)와 상이하게 된다. 즉, 본 발명에 따른 제1 이격 거리(X)는 카트리지에 장착된 상태를 고려하지 않고, 면도날(200) 자체의 기하학적 형상에 의해 유일하게 결정된다. 이와 같이, 기저부(230)가 연직 방향을 향하는 가정 하에 제1 이격 거리(X)를 정의하는 것은, 외팔보(cantilever)로서의 움직임을 갖는 면도날(200)의 나머지 부분에 기저부(230)가 영향을 미치지 않도록 하기 위함이다. 즉, 이 경우에 기저부(230)는 연직 방향, 즉 접촉 평면(P1)에 수직인 방향을 향하므로 면도기 카트리지에 접촉된 피부로부터 압축력을 받게 될 뿐이고 적어도 기저부(230)에 의한 외팔보 효과는 나타내지 않는다.
이와 같이, 제1 이격 거리(X)를 짧게 형성하는 경우, 면도 중에 면도칼에 작용하는 힘(F)에 대한 커팅 에지의 저항력, 즉 커팅 에지의 강도가 향상된다. 이는 면도날 중에서 에지부(210)와 절곡부(220)까지 이어진 부분을 외팔보(cantilever)라고 볼 경우, 그 단면의 크기 또는 두께가 일정하더라도 길이만 줄어들어도 외력에 대한 외팔보의 변형이 줄어드는 이치에서 기인한다.
따라서, 면도날(200)은 기저부(230)의 전면에서 종 방향(Y축 방향)으로 연장된 직선과 커팅 에지(211)의 끝점과의 제1 이격 거리(X)가 0.3mm 내지 1.0mm로 형성된다. 만약, 상기 제1 이격 거리(X)가 만약, 0.3mm 미만이면 절곡시 형성되는 기본적인 절곡부(220)의 크기로 인해 최소한의 에지부(210)가 확보되기 어렵고, 상기 제1 이격 거리(X)가 1.0mm 초과하면, 얇은 면도날에 있어서 충분한 강성을 확보하기 어려울 수 있다.
특히, 상기 제1 이격 거리(X)의 범위에서 0.05mm 단위 별로 면도기의 세척 효율을 실험해 본 결과, 상기 제1 이격 거리(X)가 0.3mm 내지 0.85mm 인 경우, 제한된 크기의 카트리지 내부에 다수의 면도날을 설치하는 경우에도 최소한의 스팬(Span)을 확보할 수 있어, 면도기의 세척 효율 및 면도 성능을 적절한 수준 이상으로 유지됨을 확인할 수 있었다. 다만, 상기 제1 이격 거리(X)가 0.3mm 내지 0.75mm 인 경우, 다른 수치 범위보다 우수한 세척 효율 및 면도 성능을 확인할 수 있었고, 그 중 제1 이격 거리(X)가 약 0.7mm 일때, 면도기의 세척 효율 및 면도 성능이 최적임을 실험을 통해 확인할 수 있었다.
이와 같이, 종래 기술의 면도날과 본 발명의 면도날의 제1 이격 거리를 비교하기 위해 도 5 및 아래의 표 1를 참조한다. 여기서, 도 5의 (a)는 종래 기술의 면도날이고, 도 5의 (b)는 본 발명의 일 실시예에 따른 면도날이며, 표 1은 종래의 면도날과 본 발명의 면도날의 기하학적 특성의 일부를 도시한 표이다.
도 5 및 아래의 표 1을 참조하면, 제1 이격 거리(X)가 길게 형성되는 종래의 면도날은 제1 이격 거리(X)가 1.0mm을 초과하여 형성되고, 제1 이격 거리(X)가 짧게 형성되는 본 발명의 면도날은 제1 이격 거리(X)는 0.37mm 내지 0.86mm, 대략 0.3mm 내지 1.0mm로 형성됨을 알 수 있다. 이에 비해, 종래의 면도날들의 제1 이격 거리(X)는 1.15 내지 1.54mm 범위로 분포하여 모두 1.0mm를 상회하고 있음을 알 수 있다.
표 1
X Y
종래의 면도날 샘플 1 1.27mm 2.45mm
종래의 면도날 샘플 2 1.15mm 1.83mm
종래의 면도날 샘플 3 1.54mm 3.10mm
본 발명의 면도날 샘플 1 0.37mm 2.22mm
본 발명의 면도날 샘플 2 0.61mm 2.40mm
본 발명의 면도날 샘플 3 0.86mm 2.51mm
면도날(200)의 제1 이격 거리(X)가 짧게 형성되는 경우, 면도날의 강도가 향상되는 것을 살펴보기 위해, 도 5 (a)의 종래 기술의 면도날과 도 5 (b)의 본 발명의면도날에 소정의 외력을 가한 테스트를 수행하였다. 여기서, 도 5(a)와 도 5(b)의 면도날의 두께(t), 곡률(R), 각도(A) 및 제2 이격 거리(높이, Y)는 동일하게 유지하였고, 제1 이격 거리(X)만을 다르게 하였다. 여기서, 도 5(a)의 제1 이격 거리(X)는 1.2mm이고, 도 5(b)의 제1 이격 거리(X)는 0.7mm이다.
그 결과, 종래 기술의 면도날은 종 방향(Y축 방향)으로 약 -0.0081mm, 전후 방향(X축 방향)으로 약 +0.0065mm의 변형이 발생하였음에 비해, 본 발명의 면도날은 종 방향(Y축 방향)으로 약 -0.0041mm, 전후 방향(X축 방향)으로 약 +0.0039mm의 변형이 발생함을 확인할 수 있었다. 상기 테스트 결과와 같이, 제1 이격 거리가 짧게 형성되는 경우, 면도날의 강도가 향상된다는 점은 분명하다.
또한, 상기 제1 이격 거리(X)가 짧게 형성되면, 하우징(100)에 설치되는 면도날(200)들은 상대적으로 좁은 스팬(Sn)을 유지할 수 있기 때문에, 면도날(200)의 개수를 증가 시킬 수 있게 된다.
일반적으로 면도날(200)은 하우징(100)에 많이 설치될 수록 면도 성능이 향상된다. 하지만, 면도날(200)이 설치되는 하우징(100)의 내부 공간의 크기는 한정되어 있기 때문에, 면도날(200)이 많이 설치될 수록, 인접한 면도날들(200)의 스팬이 너무 좁게 형성되어, 면도시 피부의 쾌적함을 향상시키나, 면도기의 세척 효율을 떨어뜨린다. 이에 따라, 종래에는 보통 3~5개의 면도날을 하우징에 설치하였다.
하지만, 상기 제1 이격 거리(X)를 짧게 형성하는 경우, 인접한 면도날들(200)이 적절하게 좁은 스팬을 형성하면서, 하우징(100)에 종래보다 많은 면도날(200)을 설치할 수 있다. 도 6을 참조하면, 종래의 면도기기 카트리지(도 6의 (a))에 설치된 종래의 면도날들(20a~d)의 스팬(Sn)보다 본 발명의 일 실시예에 따른 면도기 카트리지(도 6의 (b))에 설치된 면도날들(200a~g)의 스팬(Sn)이 더 좁게 형성된다. 이에 따라, 종래의 면도기 카트리지에 4개의 면도날(20a~d)이 구비되어 있으나 본 발명의 면도날(200)을 설치한 면도기 카트리지(10)는 7개의 면도날(200a~g)까지 구비될 수 있는 것이다.
뿐만 아니라, 서로 인접한 면도날들은 터널(u)을 형성한다. 여기서, 터널(tunnel)이란 서로 인접한 면도날 중 전방 면도날의 후면에서 후방 면도날의 커팅 에지까지의 최단 거리(u)를 의미한다. 터널은 면도기를 세척시, 면도날 사이로 물이 유입되는 입구의 크기를 의미할 수 있다. 이에 따라, 터널이 커지면, 면도기의 세척 효율이 향상될 수 있다.
터널(u)과 제1 이격 거리(X)와의 관계를 설명하기 위해 도 7을 참조한다. 도 7의 (a)는 종래의 면도날이고, 도 7의 (b)는 본 발명의 일 실시예에 따른 면도날이다. 도 7의 (a) 및 (b)의 면도날은 제1 이격 거리(X)를 제외하고 나머지 기하학적 특성(스팬, 제2 이격 거리, 내부 곡률 반경 등)이 동일하다. 따라서, 종래의 면도날과 같이 제1 이격 거리(X)가 길면, 터널(u')은 전방 면도날(200)의 에지부(210)의 후면에서 후방 면도날(200)의 커팅 에지(211)까지의 최단 거리가 된다. 하지만, 본 발명의 일 실시예에 따른 면도날과 같이 제1 이격 거리(X)가 짧으면, 터널(u)은 전방 면도날(200)의 절곡부(220)의 후면에서 후방 면도날(200)의 커팅 에지(211)까지의 최단 거리가 되고, 이는 종래의 면도날들이 형성하는 터널보다 크게 형성된다.즉, 제1 이격 거리(X)가 F은 면도날의 터널(u)이 제1 이격 거리(X)가 긴 면도날의 터널(u')보다 크다(u > u'). 이에 따라, 제1 이격 거리(X)가 짧으면, 대부분의 터널(u)은 크게 형성될 수 있어, 면도기의 세척 효율이 향상될 수 있는 것이다.
또한, 본 발명의 일 실시예에 따른 면도날과 같이 제1 이격 거리(X)가 짧으면, 전방 면도날(200)의 에지부(210)가 후방 면도날(200)의 에지부(210) 또는 절곡부(200)를 덮는 영역 즉, 오버랩(overlap) 영역(도 7의 빗금친 영역)이 줄어들기 때문에 면도기의 세척 효율이 향상된다. 즉, 도 7(a)에서 볼 수 있듯이 종래의 면도날은 짧은 터널(u') 값을 가지면도 동시에 오버랩 영역(빗금친 영역)이 넓어 면도 찌꺼기가 전방 및 후방 면도날(200)의 기저부(230) 사이로 쉽게 배출이 되지 않음을 알 수 있으며, 도 7(b)에서 볼 수 있듯이 본 발명에 따른 면도날은 상대적으로 긴 터널(u) 값을 가지며 동시에 오버랩 영역(빗금친 영역)이 매우 좁으므로 면도 찌꺼기가 전방 및 후방 면도날(200)의 기저부(230) 사이로 쉽게 배출될 수 있음을 알 수 있다.
또한, 본 발명에 다른 면도날(200)을 이용하는 경우 제1 이격 거리(X)가 짧으므로 특정 스팬값으로 면도날(200)을 배치하는 경우 오버랩 영역이 전혀 없을 수도 있으며, 이 경우에 세척성은 더욱 극대화될 수 있다.또한, 면도날들은 소정의 간격(Sp)으로 면도기 카트리지(10)에 설치된다. 상기 소정의 간격(Sp)는 인접하는 면도날들(200)의 기저부(230)의 전후 방향의 간격을 의미한다. 상기 간격(Sp)는 스팬(Sn)의 값에 영향을 미치며, 상기 간격이 길어지면 스팬의 값도 커지게 되고, 상기 간격이 줄어들면, 스팬의 값도 줄어든다. 즉, 상기 간격과 스팬은 비례관계에 있다. 또한, 면도기 카트리지(10)의 설계에 따라, 카트리지에 설치되는 면도날들의 간격은 동일 또는 상이하게 형성될 수 있다.
또한, 면도날의 제1 이격 거리(X)는 에지부(210)와 기저부(230) 간의 각도(A)의 영향을 받을 수 있다. 만약, 에지부(210) 및 절곡부(220)의 길이가 동일하다면, 상기 이격 거리(X)는 에지부(210)와 기저부(230) 간의 각도(A)가 클수록 짧아질 수 있고, 상기 각도(A)가 작을수록 길어질 수 있다. 면도날 샘플의 기하학적 특성을 나타낸 아래의 표 2를 참조하여 구체적으로 설명한다.
하나의 예로서, 에지부(210) 및 절곡부(220)의 길이가 동일한 경우, 각도(A)가 107.3도이면 제1 이격 거리(X)는 0.65mm이고, 각도(A)가 106.4도 이면, 제1 이격 거리(X)는 0.68mm로 형성된다. 이에 따라, 상기 각도(A)가 커질 수록 제1 이격 거리(X)는 짧아짐을 알 수 있다.
표 2
A X
본 발명의 면도날 샘플 1 106.4도 0.68mm
본 발명의 면도날 샘플 2 107.3도 0.65mm
또한, 면도날(200)의 상기 제1 이격 거리(X)는 대략적으로 절곡부(220)의 내부 곡률 반경(R)의 2배보다 작게 형성될 수 있다. 즉, 제1 이격 거리(X)는 "X < 2R"의 식을 만족한다. 제1 이격 거리(X)가 상기 식을 만족할 경우, 제1 이격 거리(X)는 대체적으로 짧게 형성된다. 이에 따라, 면도시 가해지는 힘에 대한 커팅 에지(211)의 강도가 향상되며, 면도 성능의 향상 및 좁은 스팬을 구현할 수 있다.
기술적인 관점에서 보면, 상기 이격 거리(X)가 만약, 절곡부의 내부 곡률 반경(R) 미만이면, 절곡부(220)의 기본적인 크기로 인해 최소한의 에지부(210)가 확보되기 어렵고, 상기 이격 거리(X)가 상기 내부 곡률 반경(R)의 2배보다 크면 얇은 면도날에 있어서 충분한 강성을 확보하기 어려울 수 있다.
이하에서는 종래 면도날 및 본 발명의 면도날의 제1 이격 거리와 내부 곡률 반경의 관계를 비교하여 설명한다. 표 3은 종래의 면도날과 본 발명의 면도날의 기하학적 특성의 일부를 도시한 표이다.
아래의 표 3을 참조하면, 제1 이격 거리(X)가 길게 형성되는 종래의 면도날은 제1 이격 거리(X)가 내부 곡률 반경(R)의 2배보다 크게 형성되고, 제1 이격 거리(X)가 짧게 형성되는 본 발명의 면도날은 제1 이격 거리(X)가 내부 곡률 반경(R)의 2배보다 작게 형성됨을 알 수 있다. 이에 따라, 제1 이격 거리(X)가 내부 곡률 반경의 2배보다 작게 형성되는 경우, 제1 이격 거리(X)는 대체적으로 짧게 형성됨을 알 수 있다.
표 3
X R
종래의 면도날 샘플 1 1.27mm 0.6mm
종래의 면도날 샘플 2 1.15mm 0.35mm
종래의 면도날 샘플 3 1.54mm 0.72mm
본 발명의 면도날 샘플 1 0.37mm 0.37mm
본 발명의 면도날 샘플 2 0.61mm 0.51mm
본 발명의 면도날 샘플 3 0.86mm 0.51mm
한편, 전술한 상기 제1 이격 거리(X)와 별도로, 본 발명에서는 기저부(230)의 타단에서 전후 방향을 따라 연장된 직선과 커팅 에지(211)의 끝점과의 이격 거리(높이)를 제2 이격 거리(Y)라고 정의한다. 상기 제2 이격 거리(Y)는 대략 2.3mm 내지 2.7mm으로(2.3mm = Y = 2.7mm) 형성될 수 있다.
전술한 바와 같이, 상기 제1 이격 거리(X)의 크기만으로도 얇은 면도날의 강성을 충분히 유지하는 조건을 기술하는 것이 가능하지만, 일체로 형성된 에지부(210), 절곡부(220) 및 기저부(230) 전체의 강성을 함께 고려하기 위해서는 추가적인 고려가 필요할 수 있다. 이에 따라, 본 발명에서는 상기 제1 이격 거리(X)와 별도로 제2 이격 거리(Y)를 고려하여, 양자 비율(X/Y)에 근거한 파라미터를 도입하고자 한다. 즉, 제1 이격 거리(X)와 제2 이격 거리가 비례적으로 커지거나 작아지는 경우, 즉, 기하학적 비례가 만족하는 경우에는 동일한 이격 거리 비율(X/Y)을 갖게 된다. 여기서, 이격 거리 비율(X/Y)은 기저부(200)의 타단에서 전후 방향을 따라 연장된 직선과 커팅 에지(211)의 끝점과의 제2 이격 거리(Y)에 대한 제1 이격 거리(X)의 비율을 의미한다. 즉, 이격 거리 비율(X/Y)은 제1 이격 거리(X)를 제2 이격 거리(Y)로 나눈 값을 의미한다.
면도날(200)은 이격 거리 비율(X/Y)이 0.15 = X/Y = 0.4될 수 있다. 특히, 이격 거리 비율(X/Y)은 약 0.3이 되는 것이 바람직하다. 이러한 이격 거리 비율(X/Y)이 하한 0.15보다 작은 경우, 제2 이격 거리(Y)에 비해 제1 이격 거리(X)가 지나치게 작아서 에지부(210)의 커팅 에지(211)의 기본적인 기능을 수행하기 어렵게 된다. 또한, 이격 거리 비율이 상한 0.4보다 큰 경우, 얇은 면도날로서의 충분한 강성을 얻기 어렵게 된다.
면도날(200)의 제2 이격 거리(Y)를 제1 이격 거리(X)로 나눈 값이 상기 범위 내로 형성될 경우, 에지부(210) 및 기저부(230) 간의 각도(A)가 90도 내지 120도 범위 내일 때, 면도날은 비례적 기하의 관점에서도 제1 이격 거리(X)가 충분히 짧게 형성될 수 있다.
종래의 면도날 및 본 발명의 면도날의 제1 이격 거리(X)와 제2 이격 거리(Y)와의 비율을 비교하여 설명한다. 표 3은 종래의 면도날과 본 발명의 면도날의 기하학적 특성의 일부를 도시한 표이다.
아래의 표 4를 참조하면, 제1 이격 거리(X)가 길게 형성되는 종래의 면도날은 제2 이격 거리(Y)에 대한 제1 이격 거리(X)의 비율(X/Y)이 0.4보다 크게 형성되고, 제1 이격 거리(X)가 짧게 형성되는 본 발명의 면도날은 제2 이격 거리(Y)에 대한 제1 이격 거리(X)의 비율(X/Y)이 0.15 내지 0.4 사이에 형성된다. 이에 따라, 제2 이격 거리(Y)에 대한 제1 이격 거리(X)의 비율(X/Y)이 0.15 내지 0.4 사이에 형성되는 경우, 제1 이격 거리(X)는 대체적으로 짧게 형성됨을 알 수 있다.
표 4
X Y X/X
종래의 면도날 샘플 1 1.27mm 2.45mm 0.518
종래의 면도날 샘플 2 1.15mm 1.83mm 0.628
종래의 면도날 샘플 3 1.54mm 3.10mm 0.496
본 발명의 면도날 샘플 1 0.37mm 2.22mm 0.167
본 발명의 면도날 샘플 2 0.61mm 2.40mm 0.254
본 발명의 면도날 샘플 3 0.86mm 2.51mm 0.342
커팅 에지(211) 및 기저부(230)의 타단을 연결하는 직선과 기저부(230)가 형성하는 각도를 a(미도시)라 할 경우, 면도날의 제2 이격 거리(X)에 대한 제1 이격 거리(X)의 비율(이격 거리 비율)은 tan(a)로 치환될 수 있다. 이에 따라, a가 작아질수록 면도날(200)의 강도는 커지고, a가 커질수록 면도날(200)의 강도는 작아지게 된다. 이에 따라, a를 면도날의 강도를 측정하는 매개변수로 이용할 수 있다.
또한, 전술한 바와 같이, 제1 이격 거리(X)의 크기만으로도 커팅 에지(211)의 강성을 충분히 유지하는 조건을 기술하는 것이 가능하지만, 면도날의 두께(t)도 면도날의 강도에 큰 영향을 미친다. 즉, 면도날 중에서 에지부(210)와 절곡부(220)까지 이어진 부분을 외팔보라고 보면, 그 길이가 일정하더라도 두께가 두꺼워지면 외력에 대한 외팔보의 변형이 줄어들고, 두께가 얇아지면 외력에 의한 외팔보의 변형이 커지게 된다. 이에 따라, 본 발명에서는 제1 이격 거리(X)와 별도로 면도날의 두께(t)를 고려하여, 양자의 비율(X/t)에 근거한 파라미터를 도입하고자 한다. 즉, 제1 이격 거리(X)와 면도날의 두께(t)가 비례적으로 커지거나 작아지는 경우, 즉, 기하학적 비례가 만족하는 경우에는 동일한 비율(X/t)을 갖게 된다.
본 발명의 일 실시예에서 면도날의 두께(t)는 0.05mm 내지 0.1mm로 형성된다. 여기서, 면도날의 두께(t)란, 커팅 에지(211)를 제외한 에지부(210)의 두께, 절곡부(220)의 두께 및 기저부(230)의 두께의 평균을 의미한다. 특히, 면도날의 두께(t)는 0.07mm 내지 0.08mm로 형성되는 것이 바람직하다.
이에 따라, 면도날(200)은 면도날의 두께(t)에 대한 제1 이격 거리(X)의 비율은 4 내지 10(4 = X/t = 10)으로 형성된다. 즉, 제1 이격 거리(X)를 면도날의 두께(t)로 나눈 값이 4 내지 10가 될 수 있다. 특히, 면도날(200)은 면도날의 두께(t)에 대한 제1 이격 거리(X)의 비율이 9 내지 9.5(9 = X/t = 9.5)가 되는 것이 바람직하다.
이러한, 상기 비율(X/t)도 하한 4보다 작은 경우에는 제1 이격 거리(X)에 비해 면도날의 평균 두께(t)가 지나치게 커서 에지부(210)의 커팅 에지의 기본적인 기능을 수행하기 어렵고, 상한 10보다 큰 경우에는 제1 이격 거리(X)가 지나치게 크거나 면도날의 평균 두께(t)가 지나치게 얇아서 면도날로서의 충분한 강성을 얻기 어렵게 된다.
종래의 면도날 및 본 발명의 면도날의 면도날의 두께에 대한 제1 이격 거리의 비율을 비교하여 설명한다. 표 5은 종래의 면도날과 본 발명의 면도날의 기하학적 특성의 일부를 도시한 표이다.
아래의 표 5를 참조하면, 제1 이격 거리(X)가 길게 형성되는 종래의 면도날은 면도날의 두께(t)에 대한 제1 이격 거리(X)의 비율(X/t)이 10보다 크게 형성되고, 제1 이격 거리(X)가 짧게 형성되는 본 발명의 면도날은 면도날의 두께(t)에 대한 제1 이격 거리(X)의 비율(X/t)이 4 내지 10 사이에 형성된다. 이에 따라, 면도날의 두께(t)에 대한 제1 이격 거리(X)의 비율(X/t)이 4 내지 10 사이에 형성되는 경우, 제1 이격 거리(X)는 대체적으로 짧게 형성됨을 알 수 있다.
표 5
X t X/t
종래의 면도날 샘플 1 1.2mm 0.075mm 16
종래의 면도날 샘플 1 1.54mm 0.15mm 10.27
본 발명의 면도날 샘플 1 0.7mm 0.075mm 9.33
본 발명의 면도날 샘플 1 0.37mm 0.075mm 4.93
또한, 면도날의 전후 방향의 치수(D)는 기저부의 후면에서 종 방향을 따라 연장된 직선과 커팅 에지(211)의 끝점과의 이격 거리를 의미한다. 즉, 면도날의 전후 방향의 치수(D)는 제1 이격 거리(X) 및 면도날의 두께(t)의 합을 의미하며, 바람직하게는 면도날(200)의 두께(t)가 아닌 기저부(230)의 두께가 된다.
면도날의 전후 방향의 치수(D)는 0.35mm 내지 1.2mm(0.35mm = D = 1.2mm)으로 형성된다. 특히, 면도날의 X축 방향의 치수(D)는 0.75mm 내지 0.8mm(0.75mm = D = 0.8mm)으로 형성되는 것이 바람직하다. 전술한 바와 같이, 상기 비율(X/t)이 일정한 a값을 가질 경우, 면도날의 전후 방향의 치수(D)는 D= X+t=X+(X/a)=(1+a)*X/a 의 식으로 표현되며, 면도날의 전후 방향의 치수(D)는 제1 이격 거리(X)에 비례한다.
또한, 본 발명의 일 실시예에 따른 면도날(200)은 면도날(200)의 폭 방향(Z축 방향)을 기준으로 중간 부분이 양측보다 돌출되게 형성된다. 즉, 면도날(200)은 면도 방향으로 볼록한 아치형 구조로 이루어진다. 이에 따라, 커팅 에지(211)도 면도날(200)의 폭 방향을 기준으로 중간 부분이 양측보다 면도 방향으로 돌출되게 형성된다.
또한, 면도날(200)이 면도 방향으로 볼록한 아치형 구조를 이루어짐에 따라, 절곡부(220)의 두께도 면도날(200)의 폭 방향(Z축 방향)을 기준으로 중간 부분이 양측단보다 얇게 형성될 수 있고, 절곡부(220)의 내부 곡률 반경(R)은 면도날(200)의 폭 방향(Z축 방향)을 기준으로 중간 부분이 양측단보다 크게 형성될 수 있다. 또한, 에지부(210) 및 기저부(230) 사이의 각도는 면도날의 폭 방향(Z축 방향)을 기준으로 중간 부분이 양측단보다 크게 형성될 수 있다.
표 6는 면도날(200)이 면도 방향으로 볼록한 아치형 구조를 이루어질 경우, 절곡부(220)의 내부 곡률 반경(R)이 면도날의 폭 방향(Z축 방향)을 기준으로 달라짐을 보여주는 표이다. 따라서, 면도날이 면도 방향으로 볼록한 아치형 구조로 이루어질 경우, 절곡부(220)의 내부 곡률 반경(R)은 면도날의 폭 방향을 기준으로 중간 부분이 양측단보다 크게 형성됨을 알 수 있다.
표 6
절곡부의 중간부분의 R 절곡부의 양측단의 R
본 발명의 면도날 샘플 1 0.57mm 0.53mm
본 발명의 면도날 샘플 1 0.61mm 0.54mm
본 발명의 면도날 샘플 1 0.92mm 0.81mm
면도날(200)이 면도 방향으로 볼록한 아치형 구조를 이루어짐에 따라, 면도시 면도날(200)의 커팅 에지(211)에 가해지는 힘(F)이 면도날의 폭 방향으로 분산될 수 있다. 이에 따라, 면도날(220)의 두께가 작아지더라도, 면도날(200)의 강도를 유지할 수 있어, 면도날(200)이 쉽게 변형되는 것을 방지할 수 있다. 또한, 면도날(200)의 돌출 정도를 적절히 조절할 경우, 사용자의 편안함 및/또는 면도날의 커팅 성능이 향상될 수 있다.
이상에서는 본 발명의 바람직한 실시예에 대하여 도시하고 설명하였지만, 본 발명은 상술한 특정의 실시예에 한정되지 않는다. 예를 들어, 하우징(100)에 설치되는 면도날(200)의 개수는 특별히 실시예에 의해 한정되는 것은 아니며, 3개 내지 10개의 범위 내에서 다양한 개수로 하우징(100)에 배치될 수 있다. 또한, 특허청구범위에서 청구하는 본 발명의 요지를 벗어남이 없이 당해 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에 의해 다양한 변형실시가 가능한 것은 물론이고, 이러한 변형실시들은 본 발명의 기술적 사상이나 전망으로부터 개별적으로 이해되어서는 안될 것이다.

Claims (14)

  1. 기저부;
    상기 기저부의 일단에서 절곡하게 연장된 절곡부; 및
    상기 절곡부의 일단에서 연장되며, 일단에 커팅 에지가 형성되는 에지부를 포함하고,
    상기 기저부의 전면에서 종 방향을 따라 연장된 직선과 상기 커팅 에지의 끝점과의 제1 이격 거리(X)가 0.3mm 내지 1.0mm로 형성되는 면도날.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 제1 이격 거리(X)는,
    0.3mm 내지 0.85mm로 형성되는 면도날.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 제1 이격 거리(X)는,
    상기 절곡부의 내부 곡률 반경(R)보다 크고 상기 내부 곡률 반경(R)의 2배보다 작게 형성되는 면도날.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 기저부의 타단에서 전후 방향을 따라 연장된 직선과 상기 커팅 에지의 끝점과의 제2 이격 거리(Y)에 대한 상기 제1 이격 거리(X)의 비율(X/Y)은 0.15 내지 0.4로 형성되는 면도날.
  5. 제1항에 있어서,
    상기 면도날의 두께(t)에 대한 상기 제1 이격 거리(X)의 비율(X/t)은 4 내지 10으로 형성되는 면도날.
  6. 제1항에 있어서,
    상기 면도날의 두께는 0.05mm 내지 0.1mm로 형성되고,
    상기 에지부와 상기 기저부가 이루는 각도는 90도 내지 120도로 형성되고,
    상기 절곡부의 내부 곡률 반경(R)은 0.3mm 내지 1.2mm로 형성되는 면도날.
  7. 제6항에 있어서,
    상기 면도날의 두께는 0.07mm 내지 0.08mm로 형성되고,
    상기 에지부와 상기 기저부가 이루는 각도는 105도 내지 115도로 형성되고,
    상기 절곡부의 내부 곡률 반경(R)은 0.45mm 내지 0.9mm로 형성되는 면도날.
  8. 내부 공간을 형성하는 하우징; 및
    상기 하우징의 내부 공간에 설치되며, 기저부와, 상기 기저부의 일단에서 절곡하게 연장된 절곡부와, 상기 절곡부의 일단에서 연장되며, 일단에 커팅 에지가 형성되는 에지부를 포함하는 복수의 면도날을 포함하고,
    상기 면도날은,
    상기 기저부의 종 방향을 따라 연장된 직선과 상기 커팅 에지의 끝점과의 제1이격 거리(X)가 0.3mm 내지 1.0mm로 형성되는 면도기 카트리지.
  9. 제8항에 있어서,
    상기 제1 이격 거리(X)는,
    0.3mm 내지 0.85mm로 형성되는 면도기 카트리지.
  10. 제8항에 있어서,
    상기 기저부의 타단에서 전후 방향을 따라 연장된 직선과 상기 커팅 에지의 끝점과의 제2 이격 거리(Y)에 대한 상기 제1 이격 거리(X)의 비율(X/Y)은 0.15 내지 0.4로 형성되는 면도기 카트리지.
  11. 제8항에 있어서,
    상기 면도날의 두께(t)에 대한 상기 제1 이격 거리(X)의 비율(X/t)은 4 내지 10으로 형성되는 면도기 카트리지.
  12. 제8항에 있어서,
    상기 제1 이격 거리(X)는,
    상기 절곡부의 내부 곡률 반경(R)의 2배보다 작게 형성되는 면도기 카트리지.
  13. 제8항에 있어서,
    상기 면도날의 평균 두께는 0.05mm 내지 0.1mm로 형성되고,
    상기 에지부와 상기 기저부가 이루는 각도는 90도 내지 120도로 형성되고,
    상기 절곡부의 내부 곡률 반경(R)은 0.3mm 내지 1.2mm로 형성되는 면도기 카트리지.
  14. 제13항에 있어서,
    상기 면도날의 평균 두께는 0.07mm 내지 0.08mm로 형성되고,
    상기 에지부와 상기 기저부가 이루는 각도는 105도 내지 115도로 형성되고,
    상기 절곡부의 내부 곡률 반경(R)은 0.45mm 내지 0.9mm로 형성되는 면도기 카트리지.
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